令和５年１１月９日
原子力安全対策課(０ ５ － ２ １ )＜15 時記者発表＞

高浜発電所３号機の定期検査状況について（蒸気発生器伝熱管の損傷に関する原子炉施設故障等報告書の提出）

このことについて、関西電力株式会社から下記のとおり連絡を受けた。
記
高浜発電所３号機（加圧水型軽水炉；定格電気出力 87.0 万ｋＷ）は、令和５年９月 18 日から実施している第 26 回定期検査において、３台（Ａ、Ｂ、Ｃ）ある蒸気発生器（以下、ＳＧ）の伝熱管全数※１について渦流探傷検査(ＥＣＴ)※２を実施した。
その結果、Ａ－ＳＧの伝熱管１本の高温側第２管支持板部付近に外面（２次側）からの減肉とみられる有意な信号指示※３が認められた。また、Ｃ－ＳＧの伝熱管１本の高温側管板上部に内面（１次側）からの割れとみられる有意な信号指示が認められた。
※１

過去に有意な信号指示が認められ、施栓した管等を除き、Ａ－ＳＧで 3,269 本、Ｂ－ＳＧで 3,246 本、Ｃ－ＳＧで 3,261 本、合計 9.776 本。
※２ 高周波電流を流したコイルを伝熱管に接近させることで対象物に渦電流を発生させ、対象物のきず等により生じた渦電流の変化を電気信号として取り出し、きず等を検出する検査であり、伝熱管の内外面の両方を検査している。
※３ 割れを示す信号や 20％以上の減肉を示す信号の指示。

（令和５年 10 月 17 日 記者発表済）
その後、関西電力は、これまでの調査結果や原因と対策をとりまとめ、本日、原子力規制委員会に原子炉施設故障等報告書を提出した。これらの内容については、次のとおりである。
１．外面からの信号指示が認められた伝熱管の調査
伝熱管の外面減肉については、平成 30 年以降の高浜発電所３号機および４号機の定期検査（３号機：第 23 回～第 25 回、４号機：第 22 回～第 24 回）において、これまで計 27 本確認しており、直近の事例（３号機：第 25 回、４号機：第 23 回・第 24 回）では原因はスケール※４による摩耗減肉と推定している。このことから、信号指示が認められた箇所について、小型カメラを用いた外観観察等を実施した。
※４ ２次冷却水に含まれる鉄分が、ＳＧ内に流れ集まって伝熱管に付着したもの。

（１）信号指示が認められた箇所の外観調査
Ａ－ＳＧの第２管支持板下面に信号指示が認められた伝熱管１本について、小型カメラを用いた外観観察を行った結果、当該伝熱管の管支持板下面に付着物を確認し、回収した。
また、当該伝熱管の周方向に摩耗減肉とみられるきずを確認した。きずの大き1

さは、幅約１mm 以下、周方向に約７mm であった。
（２）回収した付着物の詳細調査
外観観察の結果、回収した付着物は長さ約 23mm、幅約７mm で、過去から認められているスケールと同様に黒い色調であることを確認した。また、伝熱管の外径に近い円筒状に沿った形状であり、伝熱管との接触部位に接触痕および伝熱管の成分であるニッケルおよびクロムを確認した。
これらのことから、付着物は伝熱管表面に生成されたスケールと断定した。また、断面観察の結果、密度の高い酸化鉄の層（稠密層）の厚さが 0.1mm あり、過去の調査結果を踏まえると、伝熱管を摩耗させる可能性のスケールであることを確認した。
（３）ＳＧ器内のスケールの残存状況調査および伝熱管表面の観察
小型カメラを用いて、Ａ－ＳＧの管板、第１管支持板上を調査した結果、過去の調査と同様にスケールおよびスラッジ※５が残存していることを確認した。
また、近傍の伝熱管表面を観察した結果、局所的にスケールが剥離した痕跡を確認した。
※５

スケールが砕けて小さくなったもの。

（４）薬品洗浄による効果の確認
ＳＧ器内に残存しているスケールを取り出し、これまでの薬品洗浄による効果を確認するため、断面観察および摩耗試験を実施した。
（断面観察）
高浜発電所３号機および４号機では、平成 30 年以降に発生した外面減肉事象を踏まえ、これまでに 272 個のスケールを対象に断面観察および摩耗試験を実施しており、薬品洗浄後のスケールは全体的に稠密層の厚さが薄くなっていることを確認している。
これらのデータ拡充等を目的として、今回は、稠密なスケールが多く堆積していると考えられる箇所（Ａ、Ｂ、Ｃ－ＳＧの管板、第１管支持板および第２管支持板上）から、比較的大きなスケールを 60 個取り出し、断面観察を行った。
その結果、稠密層が主体のスケールを１個（約６mm×約４mm）確認した。また、前回定期検査（第 25 回）において実施した薬品洗浄前のデータと比較した結果、全体的に稠密層の厚さが薄くなっていることを確認した。
（摩耗試験）
断面観察を実施した 60 個のスケールのうち、摩耗試験が可能な大きさ（約 10㎜×５㎜以上）である 10 個を対象に試験を行った結果、伝熱管を摩耗させる可能性のあるスケールは確認されなかった。
２．過去のＳＧ伝熱管の外面減肉事象の調査で得られた知見（１）これまでの定期検査等における調査結果（スケールの発生・減肉メカニズム）
スケールは２次冷却水に含まれる鉄分が、ＳＧ内に集まって伝熱管に付着したものであり、スケールの生成と関係するＳＧ器内への鉄イオンや鉄微粒子の持ち2込み量について調査した結果、高浜発電所３号機および４号機については、ＳＧの運転時間は他プラントよりも長いことなどから、持ち込まれた鉄分の量が多いことを確認している。
また、福島第一原子力発電所事故後の長期停止中は、腐食防止のため、ＳＧ器内をヒドラジン水による満水保管にしており、その状態を模擬した試験の結果、時間の経過とともにスケールを構成する鉄粒子が結合し粒径が大きくなることを確認している。粒径が大きくなれば伝熱管との接触面積が減少するため、プラントの運転等に伴い伝熱管からスケールが剥離しやすい状態になっていたものと推定している。
減肉メカニズムについては、工場での再現試験等の結果、ＳＧ器内の２次冷却水の上昇流により、スケールの形状によっては管支持板下面に押し付けられその場に留まり、伝熱管がプラント運転に伴う振動でスケールと繰り返し接触し、摩耗減肉が発生することを確認している。
（薬品洗浄によるＳＧ器内への影響）
薬品洗浄におけるＳＧ器内の残存スケール量の違いがＳＧ器内構成部材に与える腐食影響を評価した結果、スケール量が少ない場合には、炭素鋼製の管群外筒等の腐食量が相対的に大きくなることが確認している。
（２）これまでの薬品洗浄による効果の確認
高浜発電所３号機および４号機において、平成 30 年以降に発生した外面減肉事象への対策として、これまで２回、ＳＧ器内の薬品洗浄を実施している。
（１回目）
高浜発電所３号機および４号機の前々回定期検査（３号機：第 24 回、４号機：第 23 回）において薬品洗浄を実施した結果、回収したスケールが脆弱化していることを確認している。
（２回目）
高浜発電所３号機の前回定期検査（第 25 回）において、スケールによるものと推定される伝熱管の外面減肉事象が再度発生したことを踏まえ、薬品洗浄効果の確認試験を行った結果、スケール近傍にスラッジが存在する場合はスケールの脆弱化効果が低減することを確認した。このため、高浜発電所３号機および４号機の前回定期検査（３号機：第 25 回、４号機：第 24 回）において実施した薬品洗浄の前に、ＳＧ器内のスケールおよびスラッジを可能な限り除去することとし、小型高圧洗浄装置を用いて管支持板上も含めたＳＧ器内を洗浄した。その結果、ＳＧ器内の残存スラッジの回収量が増加したことから、ＳＧ器内のスケールの多くが脆弱化し、除去できたことを確認している。
３．外面減肉事象に関する知見の総括
これまでＳＧ器内から取り出したスケールの調査により、スケールの脆弱化が図られていることを確認している。また、ＳＧ器内の洗浄を実施したことで、鉄分の総量も減少している。
さらに、現状の２次系給水の水質管理では、配管内面等からの鉄分の溶出はほとんどなく、ＳＧ器内への鉄分の持ち込み量を十分抑制できていることから、今後、新たに厚みのある稠密層を有するスケールが生成される可能性は低いと考えている。

3一方で、伝熱管を損傷させる可能性のあるスケールを完全に除去するには至っていない状況を踏まえ、今後実施するＳＧ取替えまでの間、ＳＧ器内のスケールに係るデータ拡充を図る観点から、引き続き、高浜発電所３号機および４号機の定期検査において、伝熱管表面のスケール付着・剥離状況等を確認していく。
４．内面からの信号指示が認められた伝熱管の調査
当該伝熱管については、信号指示の場所が高温側管板部のローラ拡管※６上端付近であり、伝熱管の軸方向に沿った内面きずを示していることから、従来と同様に応力腐食割れと考えられるため、過去の調査結果を確認するとともに、運転履歴を調査した。
（１）過去の調査結果の確認
高浜発電所３号機では、第 12 回以降の定期検査の中で、伝熱管 25 本の高温側管板拡管部で損傷を確認している。
その原因は、ＳＧ製造時に伝熱管内面からローラ拡管を実施した際に伝熱管内面に局所的に生じた引張り残留応力と運転時の内圧および温度環境が相まって生じた応力腐食割れであると推定した。
なお、高浜発電所３号機では、第 13 回定期検査において、伝熱管の高温側管板拡管部内面にショットピーニング※７を施工し、伝熱管内表面の引張り残留応力を改善した。この施工では、伝熱管内表面近傍（深さ約 0.2mm まで）の引張り残留応力は改善されるが、これより深い部分では効果が小さくなることを確認している。
このため、ショットピーニング施工時に、渦流探傷検査の検出限界未満（深さ約 0.5mm 未満）の微小なきずが既に発生していた場合、時間の経過とともにきずが進展する可能性があると推定しており、高経年化技術評価でも当該箇所での応力腐食割れの検出が否定できないとしている。
※６ 伝熱管内部に機械式ローラを通すことで伝熱管を押し広げて、伝熱管と管板接合させた箇所。
※７ 伝熱管内面に小さな金属球を高速で叩き付けることにより、伝熱管内面の引張り残留応力を圧縮応力に改善する工事。

（２）運転履歴の調査結果
１次冷却材の主要パラメータである温度、圧力、水質を調査した結果、前回定期検査（第 25 回）終了以降の運転実績の中で、過大な応力を発生させる温度、圧力の変化はなく、水質も基準値の範囲内で安定していたことを確認した。
５．推定原因伝熱管の外面減肉が認められた原因は、これまでに発生した事象と同様、過去に持ち込まれた鉄分により伝熱管表面に生成された稠密なスケールが前回の定期検査（第 25 回）時の薬品洗浄の後もＳＧ器内に残存し、プラント運転中に管支持板下面に留まり、そのスケールに伝熱管が繰り返し接触したことで発生した摩耗減肉と推定した。
また、伝熱管内面に有意な信号指示が認められた原因は、既往知見である応力腐食割れと推定した。

4６．対策これまでの対策や効果を踏まえ、スケールの残存量のさらなる低減のため、小型高圧洗浄装置の改良等により、ＳＧ器内の洗浄を強化する。
なお、きずが認められた伝熱管２本については、高温側および低温側管板部で施栓し、使用しないこととする。
今後も毎定期検査時にＳＧ器内のスケールを調査するとともに、長期的な信頼性を確保するという観点から、予防保全策として第 28 回定期検査においてＳＧの取替えを計画している。
以 上

添付資料１：外面からの信号指示が認められた伝熱管の調査
添付資料２：回収した付着物の詳細調査
添付資料３：これまでに実施した蒸気発生器器内の薬品洗浄による効果の調査
添付資料４：内面からの信号指示が認められた伝熱管の調査
添付資料５：伝熱管の施栓方法と施栓状況
添付資料６：小型高圧洗浄装置による洗浄（スケール等の回収）の強化
添付資料７：これまでの経緯（高浜発電所３、４号機における伝熱管外面の損傷事例）

問い合わせ先原子力安全対策課（浅原）
内線 2354・直通 0776(20)0314

5添付資料１

外面からの信号指示が認められた伝熱管の調査
発生箇所

蒸気発生器の概要図

系統概要図

蒸気出口

加圧器

原子炉格納容器

Ａ・Ｂ・Ｃ蒸気発生器

湿分分離器

蒸気タービンへ
気水分離器

２次冷却水
給水入口

伝熱管
約２１ｍ
原子炉容器

１次冷却材
ポンプ

第７管支持板第６管支持板第５管支持板伝熱管の拡大平面図

第４管支持板約11.5mm
約6.3mm
１次冷却材

伝熱管

すき間
約0.2mm【伝熱管概要】外径：約22.2mm
厚さ：約1.3mm
材質：ｲﾝｺﾈﾙ600合金（特殊熱処理）外面信号指示本数

第３管支持板

＜第２管支持板部＞
Ａ－ＳＧ：１本

第２管支持板第１管支持板内面信号指示本数

管板＜管板部＞
Ｃ－ＳＧ：１本管支持板の貫通穴（２次冷却水）

１次冷却材入口
（高温側）

水室

仕切板

１次冷却材出口（低温側）

Ａ－蒸気発生器の調査
小型カメラによる外観観察結果

Ａ－蒸気発生器（高温側）上部から見た伝熱管位置を示す図
X方向

第２管支持板94（付着物回収前）（付着物回収後）第２管支持板を下から見た図＜第２管支持板部＞
有意な信号指示管（X４６-Y７）

第２管支持板伝熱管

約22mm

１１mm以下

1Y方向

46

目視方向
伝熱管との推定接触位置

約29mm

X47Y7
管支持板
約７mm
下端から１mm以下

X46Y7
接触位置

：今回外面減肉指示が認められた位置 （ １本）：既施栓管（外面減肉）（ ３本）：既施栓管（拡管部応力腐食割れ）（ ８本）：既施栓管（拡管部応力腐食割れ以外） （102本）

小型カメラを用いた外観観察の結果､きずに接触する長さ約23mm、幅約７mmの付着物を確認し、回収。

添付資料２回収した付着物の詳細調査
付着物の分析結果
付着物は過去から認められているスケールと同様に黒い色調であることを確認。また、伝熱管の外径に近い円筒状に沿った形状であり、伝熱管との接触部位に接触痕および伝熱管の成分であるニッケルおよびクロムを確認。
これらのことから、付着物は伝熱管表面に生成されたスケールと断定。

<凸面>

<凹面>

伝熱管との接触位置

大きさ：約23mm×約７mm
厚さ ：約0.4mm
質量 ：約0.2g

管支持板下面での減肉のメカニズム
過去の原因調査の中で、工場で再現試験等を実施した結果、ＳＧ器内の２次冷却水の上昇流により、スケールの形状によっては管支持板下面に押し付けられその場に留まり、伝熱管がプラント運転に伴う振動でスケールと繰り返し接触し、摩耗減肉が発生することを確認。

伝熱管：運転に伴う振動

管支持板：２次冷却水の流れ

伝熱管と管支持板
ＢＥＣ穴ランド部の隙間
スケール

減肉部
（ＢＥＣ穴）
管支持板の四つ葉型の貫通穴 [２次冷却水の流路]（ランド部）
四葉型の凸面部 [伝熱管の支持部]

添付資料３

これまでに実施した蒸気発生器器内の薬品洗浄による効果の調査
薬品洗浄の概要
蒸気発生器器内の伝熱管群部分をエチレンジアミン四酢酸溶液で浸し、スケールの主成分である鉄分を溶出させることで器内に存在するスケールの脆弱化を図るもの。
＜高浜発電所３号機

薬品洗浄実績＞
前々回の定期検査（第24回）

前回の定期検査（第25回）

１回目

薬液濃度：３％
洗浄範囲：第３支持板以下

薬液濃度：３％
洗浄範囲：伝熱管全体

２回目

薬液濃度：２％
洗浄範囲：伝熱管全体

薬液濃度：３％
洗浄範囲：伝熱管全体

洗浄条件

薬品洗浄効果（スケールの脆弱化傾向）（１）薬品洗浄による鉄分除去量
これまでに実施した薬品洗浄により、合計約1,980kgの鉄分を除去できたことを確認。
＜高浜発電所３号機

鉄分除去量＞
前々回の定期検査（第24回）

前回の定期検査（第25回）

約670kg

約1,310kg

蒸気発生器
１台あたりの鉄分除去量（２）スケールの脆弱化傾向
蒸気発生器器内から回収したスケールの断面を観察し、薬品洗浄＜断面観察結果の例＞

実施前と実施後の稠密層厚さの分布に係る違いを調査。
前々回の定期検査（第24回）から今回の定期検査（第26回）までのスケールの稠密層厚さを比較した結果、洗浄実施に伴い稠密層が薄くなる傾向を確認。

稠密層※

また、伝熱管を摩耗させる可能性のある稠密層厚さ0.1mm以上のスケールの割合も大きく減少しており、薬品洗浄による脆弱化効果※密度の高い酸化鉄の層が得られていると評価。

■：高浜３号機第26回定期検査時の回収スケ ール（薬品洗浄２回 後） 60個■：高浜４号機第2 4回定期検査時の回収スケ ー ル（ 薬 品 洗 浄１回 後 ） 120個■：高浜３号機第2 5回定期検査時の回収スケ ー ル（ 薬 品 洗 浄１回 後 ） 120個■：高浜３、４号機 薬品洗浄前回収スケール
32個
合計 332個

6050

薬品洗浄に伴い稠密層の厚いスケールの割合が減少

40
存在確率（％）

30
20
10
00.00

0.02

0.04

0.06

0.080.10

稠密層厚さ（mm）

0.12

0.14

0.16

0.180.20

伝熱管を摩耗させる可能性のある稠密層厚さ

添付資料４

内面からの信号指示が認められた伝熱管の調査
信号指示の位置
約22.2mm

拡大

伝熱管

ローラ拡管上端部（22ピッチ）

液圧拡管境界部
信号指示部

上端

管板

約550mm

液圧
拡管
範
囲

ローラ
拡管
範
囲

２２ピッチ

２１ピッチ

調査結果
信号指示位置は22ピッチローラ拡管上端部であった。

下端

蒸気発生器製造時の管板部の伝熱管拡管方法
伝熱管
管板部でローラ拡管する際、伝熱管内面で局所的に引張り残留応力が発生。

管板

液圧拡管治具

液圧拡管

機械式ローラローラ拡管（1～22ピッチ）

運転実績の調査
１次冷却材の主要パラメータである温度、圧力、水質を調査した結果、前回定期検査（第25回）終了以降の運転実績の中で、過大な応力を発生させる温度、圧力の変化はなく、水質も基準値の範囲内で安定していたことを確認。

原因は、蒸気発生器製造時に伝熱管内面のローラ拡管の際に生じた引張り残留応力と運転時の内圧および温度環境が相まって生じる応力腐食割れ（既往知見）であると推定。

添付資料５

伝熱管の施栓方法と施栓状況
蒸気発生器伝熱管の施栓方法
きずが認められた伝熱管２本については、高温側および低温側管板部で施栓し、使用しないこととする。

蒸気発生器の概要図
蒸気出口

施栓方法
機械式栓
機械式栓
伝熱管
中子

施栓装置の先端部を、中子にねじ込む。
管板

管板部
施栓装置の先端部
引き下げる

機械式栓を伝熱管に挿入し、施栓装置の先端部を引き下げることにより、中子も同時に引き下がり、機械式栓を押し広げ施栓する。
１次冷却材出口（低温側）

１次冷却材入口（高温側）

高浜発電所３号機の蒸気発生器伝熱管の施栓状況

A蒸気発生器（3,382本）

B蒸気発生器（3,382本）

C蒸気発生器（3,382本）

合計(10,146本）

検査対象本数

3,269

3,246

3,261

9,776

今回施栓予定1012

累積施栓本数（応力腐食割れによる施栓本数）（外面減肉による施栓本数）［施栓率］

114（8）（4）［3.4％］

136（10）（2）［4.0％］

122（8）（1）［3.6％］

372（26）（07）［3.7％］○蒸気発生器１台あたりの伝熱管本数：3,382本○安全解析施栓率は10％（伝熱管の施栓率が10％の状態において、プラントの安全性に問題がないことを確認している）

添付資料６小型高圧洗浄装置による洗浄（スケール等の回収）の強化
ＳＴＥＰ１：第７～第３管支持板の洗浄
第７管支持板上ハンドホール（Ａ）から装置を挿入し、高圧水を噴射することにより、上層の第７管支持板上から順に第３管支持板上までのスケール等を下層の管支持板へ落下させる。
第３から第６管支持板用の噴射ノズルを改良し、噴射範囲の拡大および水の流量（水圧）を増加させ、洗浄を強化させる。
第３～６管支持板用（噴射ノズルを改良）

第７管支持板用

改良前

改良後

吐出圧

約2.0MPa

約5.0MPa

流量

約3.9L/min

約7.3L/min

ＳＴＥＰ２－１：第２、第１管支持板の洗浄（垂直ノズルによる洗浄）
第１管支持板上ハンドホール（Ｂ）から装置を挿入し、上下方向に高圧水を洗浄箇所：（管板・第１管支持板から第７管支持板上）噴射することで、管支持板と伝熱管との隙間を洗浄し、スケール等を管支持板上へ移動させる。
管群内の各レーンに清掃装置を挿入し洗浄を行う際、レーン毎（総数９３レーン）の洗浄回数を前回の１往復から２往復（１往復分追加）に増やすことで、洗浄を強化させる。

洗浄装置

垂直ノズルで上下方向に高圧水を噴射
管群内のレーンに沿って洗浄装置を挿入

伝熱管
第７管支持板上Ｈ/Ｈ(Ａ)吐出圧

約5.0MPa

流量約10.0L/min

第７管支持板第６管支持板ＳＴＥＰ２－２：第２、第１管支持板の洗浄（水平ノズルによる洗浄）
第５管支持板第４管支持板STEP２－１により管支持板上に移動させたスケール等を押し流し、管板に落下させる。

第３管支持板第２管支持板第１管支持板上Ｈ/Ｈ（Ｂ）
第１管支持板
管板上Ｈ/Ｈ(Ｃ)
管板

管群
外筒

スケール

スラッジ

管支持板

水室

Ｈ／Ｈ：ハンドホール

ＳＴＥＰ３：管板上の洗浄
定期検査毎に実施している高圧水による管板上の洗浄により、管板上ハンドホール(Ｃ)からスケール等を回収する。

添付資料７－１

これまでの経緯（高浜発電所３、４号機における伝熱管外面の損傷事例）
定期検査

３号機
第23回

伝熱管外面の損傷本数

A-蒸気発生器：１本（第３管支持板）(平成30年８月～) 【減肉率：20％未満】

スケールに対する対策

調査結果概要減肉指示のあった箇所付近にスケールを確認。スケールの回収中に破損したため、スケール以外の異物による減肉と推定。異物は流出したものと推定。

約11.5mm

約6.3mm

約５mm
約13mm

スケール

－A-蒸気発生器：１本（第３管支持板）
４号機
第22回

B-蒸気発生器：１本（第３管支持板）(令和元年９月～) C-蒸気発生器：３本（第２管支持板２本、第３管支持板１本）

Ａ－蒸気発生器内にステンレス薄片を確認したが、摩耗痕が確認されなかったため、原因となった異物は前回の定期検査時に混入していたものと推定。
なお、異物は流出したものと推定。

【最大減肉率：63％】

３号機
第24回

B-蒸気発生器：１本（第３管支持板）
C-蒸気発生器：１本(令和２年１月～) （第３管支持板）

ＡおよびＣ－蒸気発生器内にガスケットフープ材を確認。Ｃ－蒸気発生器伝熱管の損傷原因を異物と推定。Ｂ－蒸気発生器伝熱管の損傷原因となった異物は流出したものと推定。

【最大減肉率：56％】
薬品洗浄を実施。

４号機
第23回

A-蒸気発生器：１本（第３管支持板）

C-蒸気発生器：３本(令和２年10月～) （第３管支持板）【最大減肉率：36％】

Ａ－蒸気発生器の減肉箇所にスケールが残存。Ｃ－蒸気発生器の減肉箇所近傍から回収したスケール３個にも接触痕を確認し、原因は、スケールによる減肉と推定。

スケール

添付資料７－２

これまでの経緯（高浜発電所３、４号機における伝熱管外面の損傷事例）
定期検査

３号機
第25回
(令和４年３月～)

伝熱管外面の損傷本数
A-蒸気発生器：２本（第３管支持板１本、第４管支持板１本）
B-蒸気発生器：１本（第２管支持板）

スケールに対する対策

調査結果概要薬品洗浄の前に小摩耗痕のあるスケールは回収できなかったが、各型高圧洗浄装置に蒸気発生器から採取したスケールの性状、摩耗試よる洗浄を実施し、験等の調査の結果、スケールによる減肉と推定。
薬品洗浄を実施。

【最大減肉率：57％】
A-蒸気発生器：５本（第３管支持板２本、第４管支持板３本）
４号機
第24回(令和４年６月～)

B-蒸気発生器：２本（第３管支持板１本、第４管支持板１本）
C-蒸気発生器：５本（第３管支持板３本、第４管支持板２本）

小型カメラによる損傷箇所の調査に加え、蒸気発生器器内のスケールの形状や性状および伝熱管の外観観察等の調査を実施した結果、スケールによる減肉と推定。
なお、A－蒸気発生器およびＢ－蒸気発生器から回収したスケール各１個に接触痕を確認。

薬品洗浄の前に小型高圧洗浄装置による洗浄を実施し、薬品洗浄を実施。

【最大減肉率：49％】

小型高圧洗浄装置による洗浄を実施。
第２管支持板

３号機
第26回
（今回）

A-蒸気発生器：１本（第２管支持板１本）【減肉率：63％】

Ａ－蒸気発生器の減肉箇所にスケール１個が付着。原因は、スケールによる減肉と推定。

・噴射ノズルを改良し、噴射範囲の拡大させるとともに、水の流量（水圧）を増強。
・垂直ノズルを用いたレーン毎の洗浄回数を、前回の１往復から２往復に増強。

＜今後の対応＞
今後も毎定期検査時に蒸気発生器器内のスケールを調査するとともに、長期的な信頼性を確保するという観点から、予防保全策として第28回定期検査において蒸気発生器の取替えを計画。