東急建設技術研究所報 No. 45

U.D.C 699.83

屋上目隠し壁のピーク風力係数に関する研究―その 3 建物のアスペクト比および接近流の乱れの強さによる影響―
本田

要

約：宏武 ＊

栗田剛＊

建物の屋上外周部には，景観上の阻害要因となる設備機器の露出を防ぐとともに，周辺地区のスカイライン形成を目的として目隠し壁を設置することが多い。目隠し壁の外装材用ピーク風力係数は，現行の建設省告示第1458 号や建築物荷重指針には例示されていない。屋上目隠し壁に作用するピーク風力係数については幾つかの研究例が報告されているが，地表面粗度区分Ⅲ以外の境界層乱流下における目隠し壁の風力特性については明らかとなっていない。本研究では，建物のアスペクト比，接近流および目隠し壁の建物端部からの離隔距離をパラメータとした風圧実験を行い，接近流の乱れの強さが目隠し壁の風力に与える影響および外装材用ピーク風力係数について検討した。その結果，目隠し壁に作用するピーク風力係数の絶対値は目隠し壁頂部位置における乱れの強さに比例して増加しており，接近流の乱れの強さの影響を受けることを確認した。また，限られたケースではあるが，本実験結果に基づいて目隠し壁の外装材用ピーク風力係数を提案した。

キーワード：

屋上目隠し壁，風洞実験，ピーク風力係数，乱れの強さ，アスペクト比，離隔距離目

1．はじめに

4．実験結果

2．実験概要5．外装材用ピーク風力係数

3．風力の評価

6．まとめ

次：

1．はじめに角柱模型上部に設置し，目隠し壁模型の表面（外側）と裏

建物の屋上外周部には，景観上の阻害要因となる設備機面（建物側）には風圧測定孔を設けている。表 1 に実験パ器の露出を防ぐとともに，周辺地区のスカイライン形成をラメータを示す。実験気流は 3 種類の境界層乱流，アスペ目的として目隠し壁を設置することが多い。目隠し壁の外

クト比

装材用ピーク風力係数は，現行の建設省告示第 1458 号や0， /6 の 2 種類とした。

/は 1〜4 の 4 種類，目隠し壁の離隔距離  は建築物荷重指針 1)には例示されていない。
目隠し壁のピーク風力係数に関する既往の研究として，中層大スパン建築物の目隠し壁を対象とした大竹 2) の研
究，ルーバーやパンチングメタルなど通気性を有する目隠しパネルのピーク風力係数を求めた相原ら 3)の研究，目隠し壁の高さ，建物のアスペクト比および辺長比をパラメータとした田川ら 4)の研究がある。筆者らもこれまで，建物のアスペクト比および目隠し壁の離隔距離（建物端部から目隠し壁までの距離）等をパラメータとした風洞実験により目隠し壁の風力特性について報告してきた 5)。しかし，これらいずれの研究例も地表面粗度区分Ⅲに相当する境界層乱流下における風力について検討したものであり，粗度区分Ⅲ以外の境界層乱流下における目隠し壁の風力特性については明らかとなっていない。
そこで本研究では，建物のアスペクト比および接近流等をパラメータとした風圧実験を行い，目隠し壁の風力に与える影響および外装材用ピーク風力係数について検討した。
2．実験概要
風洞実験は，東京工芸大学風工学研究センターのエッフェル型境界層風洞で行った。図 1 に模型概要を示す。模型の縮尺は 1/100 とした。目隠し壁模型は辺長比 / =1 の＊技術研究所

図1温熱・風グループ

93

実験模型概要

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図 2 に風向角の定義を示す。実験風向は，測定面に正対4．実験結果する風向角を θ=0 度とし，時計回りに 180 度まで 5 度ピ4.1ッチで計 37 風向とした。図 3 に実験気流の鉛直分布を示

図 4 に離隔距離 =0，風向角 θ=0 度における目隠し壁

平均風力係数および平均外圧係数す。実験気流は，荷重指針 1)に示されている地表面粗度区の平均風力係数

分Ⅱ（α=0.15），Ⅲ（α=0.2），Ⅳ（α=0.27）を目標に作

図 4(ｃ)(ｄ)同士を比較すると，いずれも粗度区分による成した。目隠し壁に作用する風圧は，目隠し壁模型に設けの分布に大きな差異は見られない。また，目隠し壁の分布を示す。図 4(ａ)(ｂ)およびた風圧測定孔からビニールチューブを介して風圧計に導裏面の平均外圧係数

き，多点同時計測した。風圧データは，サンプリング周波ことを確認している。荷重指針 1)では風上壁面の外圧係数も粗度区分によって差異がない

数 1 kHz で 1 風向あたり 300,000 データ収録した。なお，

をべき指数 α の関数で与えており，同一アスペクト比に導圧チューブによる風圧のひずみは，あらかじめ測定したおける粗度区分ⅡとⅣの外圧係数の差が 5% 程度であるこ応答特性を用いて周波数領域で補正した。とを踏まえると，図 4 は荷重指針による算定結果と概ね整合する。一方，図 4(ａ)(ｃ)と図 4(ｂ)(ｄ)同士を比較す

3．風力の評価

ると，目隠し壁中央下段付近の目隠し壁の風力係数
し壁表面の外圧は，(と裏面の外圧/ =1 よりも)式に示すとおり，目隠の値はアスペクト比/ =4 の方が 0.2 程度大きい。

図 5 に粗度区分Ⅱ， / =1 との差圧を模型頂部高/ =4 における目隠しで無次元化して求めた。風

壁表面の平均外圧係数と裏面の平均外圧係数

力係数のピーク値は，実験で得られた時刻歴データに実時を示す。図 5(ａ)(ｂ)のはアスペクト比によって大間 0.5 秒に相当する移動平均を施し，評価時間 600 秒に相きな差異は見られないが，図 5(ｃ)の当する 10 組のアンサンブル平均により評価した。本報に

図 5(ｄ)よりも 0.1 程度小さい。これは，アスペクト比がおける風力の符号は，目隠し壁を外側から建物側に向かっ大きい方が目隠し壁上部を剥離する流れによって目隠し壁て押す方向を正，その逆方向を負と定義する。

裏面に作用する負の外圧が大きくなると考えられ，前述しさ＋ における速度圧

Cf =＋P−P=C −C q ここに，た)/ =1 と/ =4 のに差異が生じた要因であると考える。以上より，目隠し壁に作用する平均風力係数は：目隠し壁表面の外圧係数

乱れの強さの影響は受けず，接近流の高さ方向分布に依存：目隠し壁裏面の外圧係数するものと考えられる。

表1

実験パラメータ

図2

風向角の定義図4(の絶対値は，平均風力係数

図3

実験気流の鉛直分布（ ：乱れの強さ，の分布（=0，θ=0 deg）

図594

平均外圧係数，/：風速比）

500の分布（=0，θ=0 deg）

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図6の分布（全風向中の最大値： / =1）

最大ピーク風力係数

4.2

ピーク風力係数およびピーク外圧係数

図 6 にアスペクト比
ピーク風力係数/ =1 における目隠し壁の最大の分布を示す。図中のは全風向

図7

目隠し壁頂部の乱れの強さ

図8

最小ピーク風力係数の水平方向の分布（全風向中の最小値： / =1，中段測定点）+との関係中の最大値であり，模型の対称性を考慮して θ=0〜180度の結果を 360 度まで展開し，模型センターラインまでの結 果 を 示 し て い る。図 6 (ａ) の 離 隔 距 離 =0 に お け るの測定面の最大値（以降，面最大値と称す）は目隠し壁下段付近で生じているのに対し，図 6(ｂ)の =B6
では目隠し壁中段部で面最大値をとる。これは，目隠し壁前面の屋根を剥離した流れが目隠し壁中段付近に付着するためである 6)。また，各測定点のは，粗度区分ⅡよりもⅣの方が大きい。図 7 に目隠し壁頂部位置における乱れの強さす。

+はと+（全風向中の最大値）の関係を示と概ね比例関係にあり， / が異なってはも直線的に変化していることから，目隠し壁の+の影響を受けると考えられる。

図8に/ =1，目隠し壁中段測定点における最小ピーク風力係数（全風向中の最小値）の水平方向の分布を示す。図の横軸は無次元距離 b（ は目隠し壁の端からの距離， は目隠し壁の幅），紫線は目隠し壁の端から0.1 の位置を示す。の絶対値は目隠し壁の端部ほど大きく，粗度区分Ⅱ，Ⅲ，Ⅳの順に値が大きくなっている。図 9 に =0，端部測定点における図9の発生風向を示す。 / =1 の場合は目隠し壁裏面から風が吹く θ=の発生風向（=0，端部測定点）

図 10+ と（=0，θ=75 度）

225 度付近でピークが生じるのに対し， / =2〜4 では測定面を剥離する θ=75 度付近で生じている。図 8 に示した =0 の方が /6 よりもの絶対値が大きいのは，離隔がないことで目隠し壁裏面からの接近流が目隠し壁内部に流れ込み易くなり，裏面に作用する外圧が大きくなったためと考えられる。図 10 に =0，θ=75 度における中段端部測定点の表面最小ピーク外圧係数関係を示す。 / =2〜4 のはと+の+ と比例関係にあ図 11る。これは，剥離流れによって目隠し壁表面に作用する負+と（塗潰し：端部，白抜き：中央部）圧が乱れの強さの影響を受けていることを示しており，目隠し壁に作用するれの強さの影響が大きいと考えられる。図 11 にの関係を示す。

表2は目隠し壁高さ付近の局所的な乱+との部位分けは，図 8 の結果を踏まえ，目隠し壁の端から目隠し壁の幅の 0.1 倍の領域を端部，それ以外の領域を中央部と定義した。 / =2〜4 の端部のおよびは剥離流の影響，それ以外の/ =1〜4 の中央部の/ =1 の端部

は目隠し壁裏側からの接近流の影響で決定されるが，いずれの場合も+と比例関係にある。

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屋上目隠し壁の外装材用ピーク風力係数

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5．外装材用ピーク風力係数

6．まとめ

表 2 に外装材用ピーク風力係数を示す。最大ピーク風力係数

は目隠し壁頂部位置の乱れの強さ+

建物のアスペクト比や接近流の乱れの強さが目隠し壁のと比例関風力に与える影響および外装材用ピーク風力係数について係にあることから，正の外装材用ピーク風力係数は離隔距検討した。以下にまとめを示す。

離1)ごとに風力係数+の関数で定式化した。また，最小ピークは，アスペクト比によってピーク風力が発生する風向や現象は異なるものの，+近で大きくなる傾向にあり，目隠し壁が風と正対すると直線的な関係にあることから，負の外装材用ピーク風力係数も目隠し壁の最大ピーク風力係数は，目隠し壁の中央付風向で全風向中の面最大値をとる。

+ の2） 最小ピーク風力係数の絶対値は，目隠し壁の端部で最関数で定式化し，離隔距離と部位毎に整理した。本表の適大となり，目隠し壁表面を剥離する流れが生じる風向

用範囲は，辺長比/ =1，=0〜 /6， / =1〜4，高や目隠し壁裏面から風が吹く風向で発生する。

さ比 / =1/12〜1/3，粗度区分Ⅱ，Ⅲ，Ⅳに該当する目

3） 最大・最小ピーク風力係数の絶対値は，目隠し壁頂部隠し壁である。なお，既報 5) では = /15（粗度区分Ⅲ）の乱れの強さに比例して増加していることから，目隠ともに =0 と同程度でし壁に作用するピーク風力係数は，接近流の乱れの強の実験も行っており，，あることを確認しているが，=0〜 /6 の間に設置されるさの影響を受けることを確認した。

目隠し壁については，=0 と /6 で計算した値のうち絶4） 限られたケースではあるが，本実験結果に基づき目隠対値が大きい方を採用することが望ましいと考える。
謝し壁の外装材用ピーク風力係数を提案した。

辞本研究は，東京工芸大学風工学研究拠点平成 30 年度共同利用・共同研究によるものです。本研究を進めるにあたり，東京工芸大学工学部建築学科吉田昭仁教授より貴重なご意見・ご指導頂きました。ここに記して謝意を表します。
参考文献
1) 日本建築学会：建築物荷重指針・同解説（2015），2015.2
2) 大竹和夫：大規模建物の屋根外装材用ピーク外圧・風力係数に関する研究，日本建築学会大会学術講演梗概集，pp. 217‑218, 20083) 相原知子，植松康：高層建築物の屋上目隠しパネルに作用する風力，日本建築学会構造系論文集，第 82 巻，第 742 号，pp.
1853‑1863, 2017.124) 田川洋介・菊池浩利・田村幸雄：屋上目隠し壁に作用するピーク風力係数の特性，日本建築学会大会学術講演梗概集，pp. 215‑
216, 20165) 本田宏武・栗田剛・吉田昭仁：屋上目隠し壁の外装材用ピーク風力係数，第 25 回風工学シンポジウム論文集，pp. 289‑294,20186) 胡家龍・栗田剛・本田宏武：屋上目隠し壁風上側の剥離流の性状と風圧分布の関係，東急建設技術研究所報，No. 44, pp. 89‑92,20197) 本田宏武・栗田剛・吉田昭仁：屋上目隠し壁に作用するピーク風力係数（その 5

建物のアスペクト比と接近流の乱れの強さによる影響），日本建築学会学術講演梗概集，pp. 145‑146, 2019

A STUDY OF PEAK WIND FORCE COEFFICIENTS FOR SCREEN STANDING ON ROOFTOPPART3 INFLUENCE OF ASPECT RATIO OF THE BUILDING AND
TURBULENCE INTENSITY OF THE APPROACHING FLOW
H. Honda, T. Kurita
The peak wind force coefficients required to estimate the wind load for screen wall is not specified in Japanese codes andstandards. For the resent years, numerous studies have been conducted concerning peak wind force coefficients for thescreen walls. However, the relationship between turbulence intensity of approaching flow and peak wind force coefficientsacting on the screen walls under various boundary layer turbulence has not been clarified.
In this research, we changed the aspect ratio of the building, conducted the wind tunnel experiments in different
separation distance from the building edge to the screen walls and different approaching flow, aimed to propose the peakwind force coefficients for cladding of screen walls. The following results in this research were obtained : 1) The maximum
peak wind force coefficients were largest at the central part of the screen wall and absolute values of the minimum peakwind force coefficients were the largest at the edge of the screen wall, 2) The absolute value of peak wind force coefficients
increases in the proportion to the turbulence intensity, 3) Although these case are limited, we examined and proposed thepeak wind force coefficients for cladding of the screen walls.

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