東急建設技術研究所報 No.37
東急建設技術研究所報No.37

U.D.C
U.D.C537.87
537.87

鉄筋コンクリート壁の電磁波シールド特性に関する研究
鉄筋コンクリート壁の電磁波シールド特性に関する研究－特定周波数の電磁波シールド方法の検討－－特定周波数の電磁波シールド方法の検討－

田野井淳一＊ 川瀬

田野井淳一＊
要

約：

川瀬隆治＊

隆治＊

コンクリート構造物に電磁シールド対策を講じる場合，一般的には躯体とは別に銅箔などの導電性材料によるシールド層を構築する。しかしこれら従来の電磁シールド対策工法は高価であり，かつ手間がかかるため，コスト節約・工期短縮のためにもより低価格で施工が容易な電磁シールド技術が求められている。そこでひとつの解決策を検討するために，一般的に建物の躯体として多用されている鉄筋コンクリートに着目し，その電磁波シールド特性の解析的および実験的な検討を試みた。鉄筋などの導体棒を格子状に配置してできる金網の電磁波シールド特性については過去にも解析的な検討が行われているが，検討の結果から1GHz 程度以上の高周波において鉄筋層はほとんどシールド面として機能しないと考えられてきた。しかし今回，鉄筋コンクリー
ト壁において電磁波シールド特性の 3 次元電磁界解析および実測を行った結果，一部の高周波において 20dB 程度の電磁波シールド性能が得られる場合があり，配筋方法とコンクリートの比誘電率を調整するだけで特定周波数の電磁波をシールドできる可能性が示されたので報告する。

ｷｰﾜｰﾄﾞ：電磁波シールド特性，鉄筋コンクリート，鉄筋間隔，鉄筋ピッチ

目

1.はじめに5.実壁面を用いたシールド特性の測定

2.鉄筋コンクリート壁の構成

6.測定結果および解析結果との比較

3.シールド特性解析

7.まとめ

次：

4.シールド特性の解析結果

1.

はじめに

SE  104  20Log ( a  d )  1000  f

建物の電磁シールド対策技術は，今後の無線通信技(1)

術の発展・普及に伴い，その必要性が増大していくものと予想される。特に，無線 LAN に加えて Bluetooth，SE ：シールド性能[dB] ， a ：導体棒の中心間隔[m]Wireless USB などを活用した無線 PAN（Personal Aread ：導体棒の直径 [m] ， f ：周波数 [MHz]Network）を安全に利用するには，暗号化などのソフト的な対策のみではなく，物理的に建物内で電磁シール「金網による電磁波シールド理論」に基づく検討の結ド対策を施し，通信傍受や不正アクセスなどの情報セ果から，鉄筋層はほとんどシールド面として機能しなキュリティに関わる危険性を排除しておく必要がある。

いと考えられてきた。

コンクリート構造物に電磁シールド対策を講じる場

しかし今回，鉄筋コンクリート壁における電磁波シ合，一般的には躯体とは別に内壁等を造り，銅箔などールド特性の 3 次元電磁界解析および実測を行った結の導電性材料によるシールド層を構築する。しかしこ

果，一部の高周波において 20dB 程度の電磁波シールド

れら従来の電磁シールド対策工法は高価であり，かつ特性が得られる場合があるとの解析結果が得られたの手間がかかるため，コスト節約・工期短縮のためにも，で報告する。

より低価格で施工が容易な電磁シールド技術が求められている。そこでひとつの解決策として，一般的に構2. 鉄筋コンクリート壁の構成造躯体として多用されている鉄筋コンクリートに着目

今回解析を行った鉄筋コンクリート壁の寸法概要を，し，その電磁波シールド特性の解析的および実験的な(a)鳥瞰図と(b)立面断面図にして図 1 に示す。図 1 に示検討を試みた。

すように 12mm 厚の PB（プラスターボード），33mm

鉄筋などの導体棒を格子状に配置してできる金網のの空気層，200mm 厚の鉄筋コンクリート壁を配置して電磁波シールド特性については，過去にも解析的な検いる。鉄筋は、直径 10mm の丸棒を仮定し，外側が縦討が行われており，既に式（1）の簡易計算式が提示さ筋のダブル配筋（縦筋の芯々間 115mm）とした。便宜1), 2)。例えば D10@150 シングル配筋を空気中上，PB 側を「前側」，PB と反対側を「後側」とし，前に置いた場合，上記式に基づいて 1GHz における電磁側の鉄筋層を 1 層目，後側の鉄筋層を 2 層目と呼ぶこ

波のシールド性能を概算すると約 1dB と見積もられ，とにする。前側の被り厚を Cd[mm]， 鉄筋ピッチをほとんど透過してしまうことになる。こうした従来のGd[mm]の変数とした。

れている＊環境技術開発部

音響・電磁環境グループ＊環境技術開発部

音響・電磁環境グループ
61

東急建設技術研究所報No.37

3.

シールド特性の解析方法
鉄筋コンクリート壁の電磁波シールド特性を把握するため，有限要素法による 3 次元電磁界解析ソフト
HFSS(Ver.11.1 Ansoft 社)を用いて解析的検討を行った。
図 2 に，鉄筋コンクリート壁の解析モデルを示す。
座標軸は壁面に平行な水平方向を X 軸方向，壁厚方向を Y 軸方向，鉛直方向を Z 軸方向の直交座標とした。
本解析では，XY 平面を完全電気壁（PEC：PerfectElectric Conductor）， YZ 平 面 を 完 全 磁 気 壁 （ PMC：
Perfect Magnetic Conductor）に仮定することで，無限平面上を鉄筋が格子状に広がる無限周期構造を表現した。

図1

解析空間の X 軸方向および Z 軸方向の寸法（図 2 中の鉄筋コンクリート壁の構成Gd）は，鉄筋ピッチに合わせた。
材料単体の比誘電率は，コンクリート(ε r=5.6-j0.1) ，PB(εr=2.3-j0.05)を仮定した 3)。
入力波は，壁の前側から Z 軸方向の電界 Ez および X軸方向の磁界 Hx 成分を有する平面波とした。解析周波数は 0.5～1.5GHz を 0.01GHz ステップで変化させ，周波数ごとにシールド特性を求めた。ここでのシールド特性とは，解析空間に何も配置しない場合との透過量の差で定義した。
図24.

シールド特性の解析結果
20

本章では，実在する部材寸法の解析結果および各寸法をパラメータ〔コンクリート被り厚 Cd，鉄筋ピッチ
シールド性能 [dB]

Gd，鉄筋間隔（2 層ある縦筋の芯－芯の間隔）Rd，コ
ンクリートの厚み Ct〕として変化させた場合のシールド特性に関する解析的検討を行った。
4.1

周期構造による鉄筋コンクリート壁の解析モデル

実寸法における解析結果

実在する部材寸法モデルとして，前側の被り厚 Cd を40mm（後側被り厚 35mm），鉄筋ピッチ Gd を 150mm，実寸法ﾓﾃﾞﾙ
PBなし
鉄筋なし

1510500.5

鉄筋間隔 Rd を 115mm，コンクリートの厚み Ct を200mm に固定し，これを「実寸法モデル」とした。

図30.70.91.1
周波数 [GHz]

1.31.5

実寸法モデルのシールド性能解析結果「実寸法モデル」について周波数毎のシールド特性（SE[dB]）を解析した結果を図 3 中の実線に示す。ま

前側の被り厚 Cd を 20~60mm（後側被り厚 55～15mm）た，「PB なし」（点線），「鉄筋なし」（破線）の場合のまで 10mm 毎に変化させた解析結果を図 4 に示す。結解析結果も図 3 に合わせて示す。実寸法モデルの結果

果から，コンクリート被り厚 Cd が実際の鉄筋コンクリより，0.96GHz で約 9dB，1.25GHz で約 17dB の急峻なート壁から離れる程，0.96GHz におけるシールド性能ピークとなるシールド性能を確認することができる。

が大きく，1.25GHz では小さくなることが確認できる。

これは鉄筋コンクリート内の電磁波の共振現象による

これよりコンクリート被り厚を変化させることでシー可能性が考えられる。

ルド性能を変えることができることが分かった。

また，PB がない場合は，実寸法モデルとほぼ変わら

4.2.2

鉄筋ピッチ

ない結果で，鉄筋がない場合の結果では，顕著なシー前側の被り厚 Cd を 40mm，鉄筋間隔 Rd を 115mm，ルドピークは見られなかった。これよりシールド性能

コンクリートの厚み Ct を 200mm に固定し，鉄筋ピッの周波数特性はコンクリート，急峻なピークはコンク

チ Gd を 130～170mm まで 10mm 毎に変化させた解析

リート内の鉄筋の影響であると考えられる。

結果を図 5 に示す。結果から，鉄筋ピッチが狭くなる

4.2ほど高域側に，広くなるほど低域側にシールドピーク

4.2.1

各寸法におけるパラメトリックスタディ
コンクリート被り厚がシフトすることが確認できる。これより，鉄筋ピッ

鉄筋ピッチ Gd を 150mm，コンクリートの厚み Ct をチ Gd を変化させることによりシールドピークの周波数200mm に固定し，鉄筋間隔 Rd を 115mm に保ったまま，を変化させることができることが分かった。

6262

東急建設技術研究所報No.37

2020 mm
30 mm
40 mm
50 mm
60 mm

15

シールド性能 [dB]

シールド性能 [dB]201050130 mm
140 mm
150 mm
160 mm
170 mm

1510500.5

図40.70.91.1
周波数 [GHz]

1.3

1.50.5

コンクリート被り厚 Cd を変化させた場合

0.7

2095 mm
105 mm
115 mm
125 mm
135 mm15

シールド性能 [dB]

シールド性能 [dB]1.5

（Cd=40mm，Rd=115mm，Ct=200mm）

20105180 mm
190 mm
200 mm
210 mm
220 mm

15105000.50.7

図60.91.1
周波数 [GHz]

1.3

0.5

1.5

鉄筋間隔 Rd を変化させた場合

図70.70.91.1
周波数 [GHz]

1.3

1.5

コンクリートの厚み Ct を変化させた場合（Cd=40mm，Gd=150mm，Rd=115mm）（Cd=40mm，Gd=150mm，Ct=200mm）

4.2.3

1.3

鉄筋ピッチ Gd を変化させた場合

図5（Gd=150mm，Rd=115mm，Ct=200mm）

0.91.1
周波数 [GHz]

鉄筋間隔

5.

鉄筋ピッチ Gd を 150mm，前側の被り厚 Cd を 40mm，実壁面を用いたシールド特性の測定
前章にて解析した実寸法モデルの有効性を確認するにコンクリートの厚み Ct を 200mm に固定し，鉄筋間ために，解析と同じ寸法の鉄筋コンクリート壁におい隔 Rd を 95～135mm まで 10mm 毎に変化させた解析結て電磁シールド特性の測定を行った。測定対象は外壁果を図 6 に示す。結果から鉄筋間隔を変化させることで，屋内を送信側，屋外を受信側として電磁波の送受で，シールドピークの周波数およびレベルが若干変化信を行い，鉄筋コンクリート壁がある場合の電界強度することが確認できる。また、鉄筋間隔によっては 1.1と壁面がない場合の電界強度との相対電界強度差から～1.2GHz にみられるような新たなシールドピークが現シールド特性を求めた。測定システム図を図 8 に示す。

れ，特定周波数付近の広い帯域でシールド性能が大き送信側である屋内は天井高さ 3.6m で，天井面は岩綿くなっていることが分かる。これより鉄筋間隔を調整

吸音板，床面はタイルカーペットとなっている。受信することで，高シールド性能となる帯域幅の確保に繋側である屋外は天井方向が何もない空間となっており，がる可能性があることが分かった。

床面はコンクリートである。また，電磁波の送受信の4.2.4

際にまわりからの反射がないように測定場所付近の側

コンクリートの厚み

鉄筋ピッチ Gd を 150mm，前側の被り厚 Cd を 40mm，面には屋内，屋外共に電波吸収体を配置している。送鉄筋間隔 Rd を 115mm に固定し，コンクリートの厚みCt を 180～220mm まで 10mm 毎に変化させた解析結果

天井面：岩綿吸音板を図 7 に示す。結果からコンクリートの厚みが 200mmから離れるほど，低域側の 0.96GHz におけるシールド性能が大きく，高域側の 1.25GHz では小さくなることが確認できる。また，広域側では若干ピークが現れる

屋内周波数が変化している。これよりコンクリート被り厚

送信用
ﾀﾞｲﾎﾟｰﾙｱﾝﾃﾅの場合と同様にシールド性能を変えることができるこ

3600mm

測定対象壁900mm

245mm

屋外900mm

受信用
ﾀﾞｲﾎﾟｰﾙｱﾝﾃﾅ

以上の結果より，被り厚 Cd，鉄筋ピッチ Gd，鉄筋1225mmとが分かった。
ﾏｲｸﾛ波
信号発生器

間隔 Rd，コンクリートの厚み Ct を変化させることで、

床面：ﾀｲﾙｶｰﾍﾟｯﾄ

シールドピークの大きさや周波数が変化することが確

床面：ｺﾝｸﾘｰﾄ認できた。これより所望の周波数においてシールドレ
図8ベルを可変できる可能性を示した。

63
63

ｽﾍﾟｸﾄﾗﾑ
ｱﾅﾗｲｻﾞ

測定システム図東急建設技術研究所報No.37

受 信 ア ン テ ナ に は ダ イ ポ ー ル ア ン テ ナ （ Anritsuかる。これより，実測結果と解析結果の両面から鉄筋MP651B,0.47-1.7GHz）を使用しており，アンテナは測コンクリート壁では一部の周波数においてピークとな定対象壁の中心から水平離隔距離 900mm の位置に設置るシールド性能が現れる場合があることが確認できた。

した。アンテナは送受信用共に床上高さ 1,225mm とし，次に，実測結果と実寸法モデルの解析結果（点線：垂直偏波による測定を行った。本ダイポールアンテナ

εr=5.6‐j0.1）の比較を行った。解析では 1.25GHz で約はエレメント長を変化させることで測定可能な周波数17dB のシールド性能が現れておりシールド性能，周波帯域を調整している。送信にはマイクロ波信号発生器数ともに実測との差異がみられた。この要因としては，（Anritsu MG3691B,0.01-10GHz），受信にはスペクトラ

実測時と解析で使用したコンクリートの比誘電率が異ムアナライザ（Anritsu MS2623A,9kHz-6.5GHz）を用いなっていたことが考えられる。そこで，コンクリートており，送信出力は±0dBm，受信器の RBW は 1MHz，の比誘電率εr を変化させ解析を行った。その結果，比VBW は 100kHz とした。測定周波数は 0.3～1.7GHz で，誘電率の実部を小さくするとシールドピークが現れる

出力を 0.003GHz 刻みで変化させており，1 周波数につ周波数を高域側にシフトさせることができ，虚部を小き 0.5sec の Maxhold 値を測定した。

さくするとシールドレベルを高くできることが分かっ

6.

‐j0.01（一点鎖線）に変化させた場合の解析結果を併た。参考として図 9 に比誘電率を 3.8‐j0.1（破線），3.8
測定結果および解析結果との比較
図 9 中の実線に測定対象壁の 0.3GHz から 1.7GHz の記した。比誘電率を変えることにより実測との一致もシールド特性結果を示す。この結果から 1.48GHz にお確認できる。これより，比誘電率を変化させることでいて 28dB 程度のシールドピークが現れていることが分も，所望の周波数，シールドレベルを確保できる可能性があることが分かった。

30実測値
解析（εr = 5.6‐j0.1）
解析（εr=3.8‐j0.1）
解析（εr = 3.8‐j0.01）

シールド性能 [dB]

25207.

まとめ

鉄筋コンクリート壁における電磁波シールド特性の15解析および実測の結果，一部の特定周波数においてピ10ークとなるシールド性能が現れる場合があることが確認できた。また，解析から鉄筋ピッチなどの壁を構成5している部材の寸法や比誘電率を変化させることによ00.3

図9謝

0.50.70.91.1
周波数 [GHz]

1.31.5

り，所望の周波数，シールドレベルの鉄筋コンクリー

1.7

ト壁を作成できる可能性があることが分かった。これ

鉄筋コンクリート壁のシールド特性実測結果

より，鉄筋コンクリート壁による低コストかつ簡易なおよび比誘電率εr の異なる解析結果特定周波数の電磁波シールド壁の可能性が示された。

辞本研究は青山学院大学との共同研究である。遂行するにあたり，ご協力して頂きました青山学院大学 橋本修教授，ならびに解析を行って頂きました青山学院大学 橋本研究室 増永隆二氏にこの場を借りて謝意を表します。
参考文献
1） 平井淳一：被覆構造金網の電磁シールド特性の実験的検討，日本建築学会大会学術講演梗概集，P.615-616，40287，2008 年 9 月
2） 宮崎弘志：金網電磁シールド性能簡易計算手法の検討，日本建築学会大会学術講演梗概集，P.1119-1120，40549，2005 年 9 月
3） 大場琴子，橋本修 他 2 名：セメントを母材としたフェライト系電波吸収対に関する基礎的検討，信学論（C）Vol.J97-C no.12，
pp.764-767，2008 年 12 月

A Study on Electromagnetic Shielding Characteristics of Reinforced Concrete Wall- A Study on Electromagnetic Shielding Method of specific frequency J.Tanoi, and T.Kawase
The purpose of this paper is to verify that the peak appears in the electromagnetic shielding characteristics ofreinforced concrete. We report that the electromagnetic shielding peak at a specific frequency was confirmed from bothelectromagnetic simulation analysis and measurement. In the analysis, the electromagnetic shielding characteristics wereinvestigated when the arrangement size of the actual reinforced concrete wall was changed as parameters. The
electromagnetic shielding characteristics of the reinforced concrete wall was actually measured and comparative study of theanalysis and measured result was made, to confirm the appropriateness of the analytical result.

64
64