Vol. 60

巻頭記事

MTERE2 60（12）769 〜 824（2021）

No.12
2021

新世代の自動車で重要な役割を果たす
ワイヤーハーネス

・ 金属なんでもランキング！〜純物質液体の表面張力〜
・ 析出物の安定形状の予測と組織データに基づく
材料パラメータ推定
・ 炭素鋼のミクロ組織の電気化学特性解明と組織制御による高耐食化
実学
講座

まてりあ 60 巻記念企画

金属材料実験の手引き 1．組織観察
1-3走査型電子顕微鏡を用いた分析手法（EBSD）（続き）

・ まてりあ 60 巻記念企画：企画の終わりにあたって
https: //jim.or.jp/

https://www.jim.or.jp/journal/m/ ［ オンラインジャーナル ］

日本金属学会会報 2021年12月1日発行（毎月1回1日発行）Vol.60 No.12 ISSN 1340-2625

https://www.jim.or.jp/journal/m/

2021
Vol.60No.12

新世代の自動車で重要な役割を果たすワイヤーハーネス ………………………………769

巻頭記事

金属なんでもランキング

No. 17

純物質液体の表面張力 …………………………………………………773

析出物の安定形状の予測と組織データに基づく材料パラメータ推定

最近の研究

塚田祐貴

小山敏幸………………………………………………………………………………………775

Mg 合金の析出物形状と材料パラメータ(格子ミスマッチ，界面エネルギー)の関係は
材料パラメータを推定した結果を紹介．

析出物形状データから

炭素鋼のミクロ組織の電気化学特性解明と組織制御による高耐食化
門脇万里子

武藤

泉

菅原

優

原

信義…………………………………………………………784「炭素鋼の金属組織と耐食性との関係性」や，「金属組織制御による高耐食化手法」についての最近の研究知見を紹介．

60巻記念企画

実学講座

金属材料実験の手引き
1. 組織観察 13 走査型電子顕微鏡を用いた分析手法
132 後方散乱電子回折法(EBSD)による結晶方位解析(続き)横江大作……………………………………………………………………………………………………793

科学館めぐり石炭産業科学館(福岡県大牟田市)

産官学交差点

貴金属の製錬・リサイクル技術の最前線(貴金属シンポジウム)
大内隆成

はばたく

岡部

寺西

亮 …………………………………………………800

徹………………………………………………………………………………………802

学位留学を通して感じたこと

池田裕樹 …………………………………………………………805

60巻記念企画日本金属学会会報「まてりあ」60巻記念企画の終わりにあたって
本会記事

竹田

修 ……807

会告 ………………………………………………808

次号予告 …………………………………………821

支部行事 …………………………………………808

新入会員 …………………………………………821

掲示板 ……………………………………………813

行事カレンダー …………………………………822

会誌・欧文誌12号目次 …………………………820
今月の表紙写真マルテンサイト組織を有する炭素鋼 S45C の，焼戻し処理に伴う耐孔食性の変化(1 mM NaCl 含有ホウ酸緩衝液中でのマイクロアノード分極曲線)(上)と，0.1時間焼戻し試料に含まれる MnS 介在物の，分極後の SEM 画像(下)．
(門脇万里子 武藤 泉 菅原 優 原 信義 著 787頁 図 4(b)および図 5(b)より掲載)

表紙デザインビーコン コミュニケーションズ株式会社 グラフィックスタジオ
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6
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参考文献( 1 ) T. Iida and R. L. Guthrie: The Physical Properties of Liquid Metals, Oxford Science Publications, (1988).
( 2 ) B. J. Keene: Int. Mat. Rev., 38(1993), 157192.
( 3 ) I. Egry, E. Ricci, R. Novakovic and S. Ozawa: Adv. Colloid Int. Sci., 59(2010), 198212.
( 4 ) T. Tanaka and S. Hara: Z. Metallkd., 90(1999), 348354.

次号金属素描
ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japan

No.20

ルテニウム



O

2

O

3

析出物の安定形状の予測と組織データに基づく材料パラメータ推定
塚

.

は じ

め

に

田

祐

貴
小
1)

山

敏

幸
2)

ータから板状や棒状の析出物の形成を予測できることを示す．さらに，析出物形状の計算モデルと機械学習を用いて，六方最密充填構造を有する a Mg 合金は，時効処理によって板状や棒状の析出物(または GuinierPreston ゾーン)が少ない計算コストで析出物形状の実験データから材料パラメータを効率的に推定した結果を紹介する．

形成する(1)(3)． a Mg 合金は(0001)〈 21̃1̃0 〉底面すべりの臨
界分解せん断応力が非底面すべりに比べて 2 桁ほど低いため，塑性変形において底面すべりが優先的に活動する(4)．し. a Mg 母相と析出相の格子ミスマッチ条件と析出物の晶癖面たがって，a Mg 合金の時効硬化性を高めるためには，分散強化(オロワン機構)の観点から，析出物の体積率および数密まず，弾性ひずみエネルギーに基づき，a Mg 母相と析出度 が 同 じ 条 件 で あ れ ば ， a Mg 母 相 の ( 0001 )a に 垂 直 な相の格子ミスマッチ条件と析出物の晶癖面の関係を整理す{011̃0}a または{ 21̃1̃0 }a 板状析出物を形成させることが重要る．母相中の整合析出物の弾性ひずみエネルギーはである(5)．実際，{011̃0}a 板状析出物が形成する合金が優れ

Estrain＝

た時効硬化性を示すことが報告されている(2)．

f

1
2

k

B(n)|s(k)|2

dk
(2p)3

(1)

析出物の安定形状は，析出に起因する弾性ひずみエネルギ

によって計算される(10)．B(n)は弾性関数，s(k)は析出物のーと界面エネルギーのバランスによって決まる(6) ．特に，形状関数である．また， k は波数ベクトル， n ＝ k /| k |であa Mg 母相と析出相の整合ひずみに起因する弾性ひずみエネ

る． B ( n)を最小にする n＝ n0 が法線ベクトルとなる晶癖面

ルギーの異方性が析出物形状に大きな影響を及ぼす(7)(9) ．

をもつ薄板状析出物の弾性ひずみエネルギーが最も低くなる．

したがって，析出物形状を制御する上で，a Mg 母相と析出B(n)は弾性率 Cijkl と母相と析出相の格子ミスマッチ e0ij を用

相の格子ミスマッチ条件と析出物の晶癖面や安定形状の関係

いてを理解することが重要である．一方，ナノスケールの析出物

B(n)＝Cijkl e0ij e0kl－ni s0ij Qjl(n)s0lmnm

については，析出物形状予測に不可欠な格子ミスマッチや界

s0ij＝Cijkl e0kl

面エネルギーなどの材料パラメータに関するデータが不足し

1
Q－
ij (n)＝Cijklnk nl(2)ている．析出物形状の予測と制御を実現するためには，既存によって計算される．ここで，格子ミスマッチがの実験データ(析出物形状データなど)から材料パラメータを

e011 000(3)0 e22 0
00 e033
によって与えられるとき，格子ミスマッチ条件と析出物の晶癖面の関係を解析する．デカルト座標の x 軸， y 軸， z 軸をそれぞれ a Mg 母相の[21̃1̃0]a，[011̃0]a，[0001]a に対応さ推定する方法論を整備し，材料パラメータのデータベース構
築につなげていくことも重要と思われる．
本稿では，著者らの最近の研究において，a Mg 母相と析出相の格子ミスマッチ条件と析出物の晶癖面の関係を整理した結果を示すとともに，エネルギー計算によって材料パラメ



e0ij＝



名古屋大学大学院工学研究科1)准教授 2)教授(〒4648603 名古屋市千種区不老町)
Prediction of Precipitate Shape and Estimation of Material Parameters Based on Microstructure Data; Yuhki Tsukada, Toshiyuki Koyama(Graduate School of Engineering, Nagoya University, Nagoya)
Keywords: magnesium alloy, habit plane, precipitate shape, parameter estimation, Gaussian process
2021年 8 月 6 日受理[doi:10.2320/materia.60.775]

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japan




図1

a Mg母相中の析出物の格子ミスマッチ条件(e011, e022, e033)と晶癖面(法線ベクトル n0)の関係．晶癖面により(a)から(j)の10通りに分類される．(図中の A は格子ミスマッチから計算される定数である．詳細は文献(12)を参照されたい．）

せる．また，計算には純 Mg の弾性率(11) を用いる．図にみエネルギーと界面エネルギーの和)は解析結果を示す．解析結果は晶癖面に基づいて図 1 ( a )( j )Etotal(p)＝Estrain(p)＋Einterface(p)の 10 通りに分類することができ，それぞれの晶癖面が形成する格子ミスマッチ条件を e011－e022－e033 のパラメータ空間に＝

V0
Cijkl e0kl(e0ij－Sijmn(p)e0mn)＋A(p)g2(4)

色付けして示してある．(図中の A は格子ミスマッチから計によって計算される(12) ． V0 は析出物の体積， Sijmn ( p )はエ

算される定数である．詳細は文献(12) を参照されたい．）図 1

シェルビーテンソル(13)， A ( p)は界面積， g は単位面積あた( a ) と 図 1 ( b ) が そ れ ぞ れ 析 出 物 の 晶 癖 面 が ( 011̃0 )a とりの界面エネルギーである．(ここでは界面エネルギーの異( 21̃1̃0 )a となる格子ミスマッチ条件であり， a Mg 母相の方性は考慮しない． Sijmn(p ) と A (p) の計算式については文(0001)a に垂直な板状析出物が形成する．また，a Mg 合金

献(12)を参照されたい．）非等方弾性体については，Sijmn(p) のにおいて頻繁に観察される(0001)a 板状析出物の形成条件は解析解が無いため，Sijmn(p) を数値計算する必要がある．
例 と し て ， 格 子 ミ ス マ ッ チ が e011 ＝ e022 ＝ 0.01 ， e033 ＝

図 1(h)に対応する．

0.002 ， 界 面 エ ネ ル ギ ー が g ＝ 0.10 J m－2 ， 析 出 物 体 積 が.

析出物の安定形状

V0＝4pr 30/3(r0＝50 nm)の条件における全エネルギー計算の結果を図に示す(12)．図の横軸にアスペクト比 p＝c/a をと
析出物の安定形状は，析出に起因する弾性ひずみエネルギっており，p＜1 が板状，p＝1 が球状，p＞1 が棒状に対応すーと界面エネルギーの和が最小になるように決定される．こる．(p＞1(棒状)の条件では横軸に 1/p＝a/c の値をとってい

こでは，析出物形状を回転楕円体((x2＋ y2)/a2＋z2/c2＝1)にる．）図の縦軸は析出物の全エネルギーを同体積の球状析出物て近似する．アスペクト比 p＝ c /a を変化させることで，板の全エネルギーで規格化した値を示している．回転楕円体の状(扁平楕円体)から棒状(偏長楕円体)の析出物を表現するこ

回転軸を[ 21̃1̃0 ]a にした場合の結果(赤色)を見ると， p ＜ 1とができる．回転楕円体状析出物の全エネルギー(弾性ひずの( 21̃1̃0 )a 板状析出物の全エネルギーが最も低くなる．ま



最近の研究

図3

図2

a Mg 母相中の回転楕円体状析出物の全エネルギーのアスペクト比依存性(12)．格子ミスマッチは e011＝e022＝0.01，
e033 ＝ 0.002 ，界面エネルギーは g ＝ 0.10 J m－2 ，析出物
体積は V0＝4pr 30/3(r0＝50 nm)とした．縦軸は回転楕円体状析出物の全エネルギーを同体積の球状析出物( p ＝1)の全エネルギーで規格化した値を示している．

a Mg 母相と析出相の格子ミスマッチ条件から複数の晶癖面が存在するときの析出物安定形状の模式図．

最も安定となる．この考え方に基づくと，a Mg 合金における[011̃0 ]a 棒状析出物または[21̃1̃0]a 棒状析出物の形成についても理解することができる．例えば，図 1(e)や図 1(f)の格子ミスマッチ条件においては，[011̃0]a 晶帯に属する 2 つの晶癖面が存在するため，[011̃0]a 晶帯軸方向の棒状析出物
がエネルギー的に安定である(図 3(b))．同様に，図 1(c)やた，回転楕円体の回転軸を[011̃0]a にした場合の結果は，回

図 1 ( d )の格子ミスマッチ条件においては，[ 21̃1̃0 ]a 晶帯に転軸を[ 21̃1̃0 ]a にした場合の結果(赤色)と一致し， p ＜ 1 の属する 2 つの晶癖面が存在するため，[21̃1̃0]a 晶帯軸方向の(011̃0)a 板状析出物の全エネルギーが最も低くなる．この計

棒状析出物がエネルギー的に安定である．このように，晶癖

算に用いた格子ミスマッチ条件(e011＝e022＝0.01，e033＝0.002)

面が複数存在する格子ミスマッチ条件では，それらの晶癖面は図 1(a)(析出物の晶癖面が(011̃0)a となる条件)と図 1(b )の晶帯軸方向の棒状析出物が形成すると予想される．一方，(析出物の晶癖面が(21̃1̃0)a となる条件)のちょうど中間に位

図 1 ( a )，図 1 ( b )，図 1 ( h )のように晶癖面が 1 つのみとな

置するため，(21̃1̃0 )a 板状析出物と(011̃0)a 板状析出物のどる格子ミスマッチ条件では，板状析出物のエネルギーが最もちらの全エネルギーも低くなると解釈することができる．一低く，それぞれ(011̃0)a 板状析出物，(21̃1̃0)a 板状析出物，方，回転楕円体の回転軸を[0001]a にした場合の結果(青色)(0001)a 板状析出物が形成すると予想される．

を見ると， p ＞ 1 の[ 0001 ]a 棒状析出物の全エネルギーが最も低い．興味深いことに，この[0001]a 棒状析出物の全エネ
ルギーは(21̃1̃0)a 板状析出物または(011̃0)a 板状析出物の全エネルギーよりも低くなる．なお，図 2 は析出物体積を V0＝ 4pr 30/3(r0＝ 50 nm)に設定した場合の計算結果を示しているが，析出物体積を変更した場合も同様に[0001]a 棒状析出

析出物の安定形状のアスペクト比 p は弾性ひずみエネルギ
ーと界面エネルギーの比
K＝Estrain estrainV0 estrainL＝＝
Einterface
Aggestrain＝(5)

1
Cijkl e0kl(e0ij－Sijmn e0mn)
2

物の全エネルギーが最も低くなる計算結果が得られる．したによって決まる． L ＝ V0/ A は析出物の特徴サイズである．

がって，この格子ミスマッチ条件においては[0001]a 棒状析

前 述 の 計 算 条 件 ( 格 子 ミ ス マ ッ チ e011 ＝ e022 ＝ 0.01 ， e033 ＝出物が最も安定である．

0.002 ，界面エネルギー g ＝ 0.10 J m－2)において，回転楕円以上の結果を踏まえて，板状析出物や棒状析出物の形成条

体状析出物の特徴サイズ(析出物体積を V0 ＝ 4pr 30 / 3 とした件について整理する．上述の格子ミスマッチ条件では，場合の r0 の値)を変えて全エネルギーを計算した結果を図[0001]a 晶帯に属する面がすべて晶癖面になる．このとき，に示す．前述のとおり，この格子ミスマッチ条件では

図( a )に示すように，[ 0001 ]a 晶帯軸方向の棒状析出物が[0001]a 棒状析出物が安定であるが，析出物の特徴サイズがま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japanミスマッチ e0ij と界面エネルギー g を推定する問題を考える．式( 5 )に示した通り，析出物のアスペクト比は弾性ひずみエネルギーと界面エネルギーの比で決まるため，析出物
形状の実験データから e0ij と g の値を一意に決めることができない．しかし，サイズが異なる析出物の形状データがあれ
ば， e0ij と g の値が一意に決まる可能性がある．例として，
MgZnCaAg 合金の時効処理における MgZn2 の形状デー

タ([0001]a 棒状析出物のサイズとアスペクト比の変化)(3)を用いて， a Mg 母相と MgZn2 の e0ij と g を推定する． a Mg
母相と MgZn2 の結晶方位関係(14)，各相の格子定数(11)(15)から，[0001]a 方向の格子ミスマッチは e033＝0.00182 と計算される．また，[0001]a 棒状析出物が安定であるので，前章の結果を踏まえ，e011＝e022 とおくことができる．したがって，
格子ミスマッチをe011 0

0
0
0
(6)
0
eij＝ 0 e11
0
0 0.00182
とおき，材料パラメータ x＝(e011, g)T を推定する．それぞれのパラメータの値域は e0117[－0.250, －0.001］，g7[0.001,
0.250 ] J m－2 と し ， あ る 材 料 パ ラ メ ー タ 条 件 xi ( i ＝ 1, … ,62500)における実験と計算モデルの差を表す関数を

図4

a Mg 母相中の回転楕円体状析出物の全エネルギーのアスペクト比依存性．格子ミスマッチは e011＝ e022 ＝ 0.01 ，
e033 ＝ 0.002 ，界面エネルギーは g ＝ 0.10 J m－2 とし，析出物の特徴サイズ(析出物体積を V0 ＝ 4pr 30 / 3 とした場
合の r0 の値)を変化させている．縦軸は回転楕円体状析
出物の全エネルギーを同体積の球状析出物( p ＝ 1 )の全エネルギーで規格化した値を示している．

yi＝



1
∑(pexpt(t)－pi, comput(t))2
2 t

(7)

によって定義する．pexpt と pi, comput はそれぞれ析出物のアスペクト比 p の実験値と計算モデルの予測値である．ここでは，時効処理時間 t＝2, 8, 24 h における MgZn2 のアスペクト比の実験データ(3)を用いる．図に材料パラメータ空間における y の値を示す(16) ．析出物形状の実験データ(3) に誤差小さいときは界面エネルギーの寄与が大きいため，安定形状が含まれることから，ここでは，y の値が最小となる材料パは球状に近くなる( p ～ 1 )．析出物の特徴サイズが大きくな

ラメータ条件を求める代わりに， y の値がある閾値( h )以下

るにつれて，弾性ひずみエネルギーの寄与が大きくなり，アと な る 材 料 パ ラ メ ー タ 条 件 ( Low-Error Region, LER と 呼スペクト比が高い棒状析出物が安定になる．

ぶ)を推定する．閾値 h の値は実験データの誤差から h＝1～

.

析出物形状データに基づく材料パラメータ推定

格子ミスマッチや界面エネルギーなどの材料パラメータの値が既知であれば，式( 4 )により全エネルギーを数値計算
して析出物形状を予測することができる．しかし，a Mg 合金の時効処理中に析出するナノスケールの化合物について，
全エネルギー計算に必要な材料パラメータの値(計算モデルの入力値)が全て既知であることはほとんどない．一方，時効処理中の析出物形状に関する実験データが得られている場
合，その実験値を計算モデルの予測値と比較することで，計算モデルに含まれる材料パラメータの値を推定できると考えられる．ただし，1 つの材料パラメータ条件について析出物
形状を計算する(析出物の全エネルギーのアスペクト比依存性を計算する)コストが高いため，少ない計算回数で実験データから材料パラメータを効率的に推定するための工夫が必要である．
ここで，析出物形状の実験データから母相と析出相の格子



図5

格子ミスマッチ e011 と界面エネルギー g のパラメータ空間における実験と計算モデルの差(y)の値(16)．青および白の等高線で囲まれた領域がそれぞれ y5 および y1の LER に対応する．

最近の研究

5 と見積もられる．図 5 において青または白の等高線で囲まれた領域が LER である．

確率 P (zi＝1)および P(zi＝0)＝1－ P(zi＝1)を計算することができる．図 6(c)が P (zi＝1)を示しており，P (zi＝1) 0.5

図 5 を得るためには，62500通りの材料パラメータ条件にの領域が推定された LER に対応する．この P ( zi )から情報

おいて y の値を評価する必要があり，計算コストが非常に高エントロピー H ＝－ P ( 1 ) log P ( 1 )－ P ( 0 ) log P ( 0 )を計算す

い．効率的な LER 推定を実現するために，まず，真の関数

ることができ(17)，これが zi の不確かさに対応する．情報エfi を想定し，yi＝fi＋e(e はガウス型の誤差)とモデル化する．

ントロピーから，新しく関数値が得られた場合に zi の不確

LER は fi  h を 満 た す パ ラ メ ー タ 条 件 で あ る ． ガ ウ ス 過

かさがどれほど減少するか(Information Gain, IG と呼ぶ)を程(17)を用いると，xi(i＝1, …, N)に対する yi が得られたとき評価することができる．図 6( b )に IG の値を示す．この IGの任意の材料パラメータ条件における関数値の予測分布が得が最大となる材料パラメータ条件で新しく関数値を得ることられる(予測分散はガウスカーネルによって定義する．詳細

で LER 推定の不確かさを最も減少させることができる．新は文献(16)を参照されたい)．この予測分布に基づいて次に関しく関数値が追加されると，予測分布が更新され，それに伴数値を計算する材料パラメータ条件を決定する方法を図をい P ( zi ＝ 1 )や IG も更新される．(図 6 の Iteration 1 に対応

用いて説明する．(図 6 は説明図であり，真の関数は適当にする．）この過程を繰り返すことで，少ない計算回数で LER

設定している．MgZn2 の形状データを用いた LER 推定とはを推定する．

無関係である点に注意されたい．）図 6 ( a )( Iteration 0 )は 2

上述の手法に基づき，MgZn2 の形状データを用いて LER

つの材料パラメータ条件で関数値が得られたときの予測分布を推定した結果を図に示す(16)．(a)はガウス過程におけるを示している．図中の黒の破線が真の関数であり，青線が予

関数値の予測平均，( b )は情報獲得量( IG )，( c )は推定され測平均である．関数値が閾値(赤の破線)以下となる LER をた LER(青で示された P(z＝1)0.5の領域)を示している．

推定することが目的である．ここで， fi＞ h のとき zi＝ 0， fi(a)における青点は関数値が計算された点を示しており，最 h のとき zi＝1 の値をとる変数 zi を導入する．関数値の予初にランダムに選んだ10点で関数値を計算して LER 推定を

測分布を用いると，標準正規分布の累積分布関数から zi の開始している(Iteration 10)．この時点では LER はほとんど

図6

ガウス過程による関数値の予測分布と LER 推定のための計算点の決定についての説明図(a) 予測分布，(b) 情報獲得量(IG)，(c) LER の確率．(a)には IG の値が最大となる x における関数値の予測分布を緑で示してある．なお，図中の真の関数は適当に設定しており，MgZn2 の形状データを用いた LER 推定とは無関係である．

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japan




図7

MgZn2 の形状データを用いた LER 推定(16) ( a ) 関数値の予測平均，( b ) 情報獲得量( IG )，( c ) 推定された LER (青の領域)．(a)における黒線は真の LER の境界を示している．

と か ら ， そ れ ら の 調 和 平 均 で あ る F 値 ( F score ) を 用 いる(18)．図に F 値を示す．赤線が提案手法を用いて計算点を選んだ場合の結果，黒の点線が計算点をランダムに選んだ
場合の結果である．両者を比較すると，提案手法によって少ない計算回数で効率的に LER を推定できていることがわかる．

.

精度・コストが異なる計算モデルの活用

組織の計算モデルを構築する過程で，精度が低く計算コス
図8

計算回数に対する F 値の変化(16)．赤線が提案した推定手法を用いて計算点を選んだ場合の結果，黒の点線が計算点をランダムに選んだ場合の結果．

トが低い計算モデルが得られることがある．例えば，前章で用いた析出物形状計算モデルにおいて，析出物の全エネルギーのアスペクト比依存性を計算する際のアスペクト比刻みを粗くすれば，精度は下がるが，低コストの計算モデルが得られる．この低コストの計算モデルを LER 推定に活用するこ推定できていない(図 7(c))．また，(a)における赤点は次のとを考える．計算モデルの精度レベルを m7{1, 2, …, M}と計算点(IG が最大となる点)を示している． 50点で関数値がし( m が大きいほど精度が高い)，それぞれの精度レベルで計算された時点( Iteration 50 )で LER の概形が出現し， 100)計算される析出物形状(アスペクト比)を p(i,mcomputとする．ま

点で関数値が計算された時点( Iteration 100 )で LER をほぼた， 1 回の計算コストは l(1)  l(2) … l(M) とする．前章推定できている．また，図 7(a)から関数値の計算点は LERと同様に，実験と計算モデルの差を表す関数をの内部や境界近傍に集中していることがわかる．二値分類の評価指標を用いて，提案した LER 推定手法の有用性を評価

y(i m)＝1)(t))2∑(pexpt(t)－p(i,mcomput
2 t

(8)

する．二値分類の評価指標に再現率(Recall)と適合率(Preci-にて定義し， y(i m)＝ f (i m) ＋ e (e はガウス型の誤差)とモデル化

sion )があるが，両者は互いにトレードオフの関係にあるこする．また， LER は f (i M)  h を満たすパラメータ条件であ



最近の研究

る．ガウス過程の定義より， f (M) はガウス分布に従うもの

zi の確率から情報エントロピーを計算することができ，新しとし，その共分散を決めるカーネル関数としてガウスカーネ

く y(i m) の計算値が得られた場合の情報獲得量 IG(ziy(i m))をルを用いる．ここで，異なる精度レベルの計算モデルを統合評価することができる．ここではコスト効率を考慮して，計するために，f (i M) を起点として精度レベルの低い計算モデル

算コストあたりの IGをf (i m)＝f (i m＋1)＋g(i m＋1)

(9)

によってモデル化する． g(i m＋1) は f (i m) と f (i m＋1) の差を表現している．ガウス過程の定義より， g(m＋1)

IG(ziy(i m))l(i m)(10)が最大となるよう計算モデルと計算点を選ぶ(19)．

はガウス分布に析出物形状計算モデルについて，精度レベルが異なる 3従うものとし，その共分散を決めるカーネル関数としてガウ

つの計算モデルを用意し( l(1) ＝ 5 分， l(2) ＝ 10 分， l(3) ＝ 60

スカーネルを用いる．式( 9 )は，異なる精度レベルの計算

分)， MgZn2 の形状データ(3) を用いて LER を推定した結果

モデル間の差がガウス過程で表現されており，精度レベルがを図に示す(19) ．ここでは，最初にランダムに選んだ 10点

低 い ほ ど 加 え ら れ る g(i m) の 数 が 増 え る こ と を 表 し て い

で m ＝ 1 の精度レベルで関数値を計算して LER 推定を開始

る(19)．通常のガウス過程と同様に，xi(i＝1, …, N)に対するしている．(a), (b), (c)がそれぞれ m＝ 1， m＝ 2， m ＝3 のy(i m) が得られたとき，任意の材料パラメータ条件における関精度レベルにおける関数値の予測平均を示しており，図中の数値の予測分布が得られる．前章と同様に，f (i M)＞h のとき

白点は関数値が計算された点を示している．また，(d)は推

zi＝0，f (i M)h のとき zi＝1 の値をとる変数 zi を導入すると，定された LER(青で示された P(z＝ 1)0.5の領域)である．

図9

精度レベルの異なる 3 つの計算モデルを用いて MgZn2 の形状データから LER を推定した結果(19)(a) 精度レベル低の関
数値の予測平均，(b) 精度レベル中の関数値の予測平均，(c) 精度レベル高の関数値の予測平均，(d) 推定された LER(青の領域)．(a)(c) における黒線は真の LER の境界を示している．

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japan合は，弾性ひずみエネルギーと界面エネルギーの異方性を考慮したフェーズフィールドモデルにより析出物形状を予測することができる(7)(8)(20) ．いずれの析出物形状計算モデルを用いる場合も，材料パラメータの値がモデルの入力値として必要であり，計算コストも高い．今後，これらの高度な計算モデルの活用法を考えたとき，モデルを析出物形状の実験データにフィッティングしてモデルパラメータを推定する方法論は重要であり，そこでボトルネックとなる計算コストを下げるためには，機械学習やデータ同化の手法の活用が不可欠である．本稿では，ガウス過程を用いて Mg 合金の析出物
形状データから材料パラメータを効率的に推定する研究を紹
図 10

全計算コストに対する F 値の変化(19)．赤線が精度レベルの異なる 3 つの計算モデルを用いて計算コストあたりの IG に基づいて計算モデルと計算点を選んだ場合の結果，赤の点線が精度レベルの最も高い計算モデルのみを用いて IG に基づいて計算点を選んだ場合の結果，黒の点線が精度レベルの最も高い計算モデルのみを用
いて計算点をランダムに選んだ場合の結果．

介したが，他にも，データ同化の手法を用いて組織データからフェーズフィールドモデルのパラメータを推定する研究が盛んに行われている(21)(26) ．実験，計算，機械学習・デー
タ同化の融合により，近い将来，材料パラメータのデータベース化が進み，高精度の材料組織予測が実現することが期待される．
本 稿 で 紹 介 し た 研 究 の 一 部 は ， JST PRESTO

全計算コスト 500 分の時点で，すでに LER の概形が出現し( JPMJPR15NB )， JST ALCA ( JPMJAL1202 )の支援を受ている(図 9(d))．この時点までに，最も精度レベルの低いけて実施した．研究の遂行にあたり，名古屋工業大学大学院

m＝1 の計算モデルが多用されており，最も精度レベルの高生(現在日本製鉄株式会社)の紅谷祐貴氏，名古屋大学大学

い m ＝ 3 の計算モデルは一度も使われていない(図 9 ( a )院生(現在日立金属株式会社)の福岡準史氏にご協力いただ( c ))．この結果は，コスト効率を考慮した場合， LER 推定

いた．また，材料パラメータ推定の結果は，名古屋工業大学の初期には精度レベルの低い計算モデルが有用であることを大学院生の竹野思温氏，名古屋工業大学准教授の烏山昌幸

示唆している．全計算コスト 1000 分から 2000 分にかけて氏，岐阜大学准教授の志賀元紀氏との共同研究により得られは，精度レベルの低い m＝ 1 の計算モデルだけでなく m＝ 2たものである．ここに謝意を表す．

や m ＝ 3 の計算モデルが使われており，それらの計算点はLER の境界近傍に集中している．全計算コストが 2000分の文

献時点で LER をほぼ推定できている．
全計算コストに対する F 値の変化を図に示す(19)．赤の実線は，提案手法を用いて，計算コストあたりの IG に基づいて計算モデルと計算点を選んだ場合の結果である．赤の点
線は m ＝ 3 の計算モデルのみを用いて， IG に基づいて計算点を選んだ場合の結果である(前章の結果に対応する)．また，黒の点線は m＝3 の計算モデルのみを用いて計算点をランダムに選んだ場合の結果である．( m ＝ 3 の計算モデルのみを用いた場合は最初にランダムに選んだ 5 点で関数値を計算して LER 推定を開始している．）精度レベルの低い計算モデルの活用により， LER 推定に必要な計算コストを大幅に下げることができている．

.

お わ

り

に

析出物形状を回転楕円体近似した計算モデルにより， a 
Mg 母相と析出相の格子ミスマッチや界面エネルギーの値か

ら a Mg 合金における棒状や板状の析出物の方位やアスペクト比を予測できることを示した．また，本稿では詳述しなかったが，界面エネルギーの異方性が析出物形状に及ぼす影響が大きい場合や析出物形状を回転楕円体で近似できない場

( 1 ) J. F. Nie: Metall. Mater. Trans. APhys. Metall. Mater. Sci.,
43(2012), 38913939.
( 2 ) C. L. Mendis, K. Oh-ishi, T. Ohkubo and K. Hono: Scr. Mater.,
64(2011), 137140.
( 3 ) T. Bhattacharjee, C. L. Mendis, K. Oh-ishi, T. Ohkubo and K.
Hono: Mater. Sci. Eng. AStruct. Mater. Prop. Microstruct.
Process., 575(2013), 231240.
( 4 ) P. G. Partridge: Metall. Rev., 12(1967), 169194.
( 5 ) J. F. Nie: Scr. Mater., 48(2003), 10091015.
( 6 ) Y. Wang, L. Q. Chen and A. G. Khachaturyan: Scr. Metall.
Mater., 25(1991), 13871392.
( 7 ) Y. Gao, H. Liu, R. Shi, N. Zhou, Z. Xu, Y. M. Zhu, J. F. Nie andY. Wang: Acta Mater., 60(2012), 48194832.
( 8 ) H. Liu, Y. Gao, J. Z. Liu, Y. M. Zhu, Y. Wang and J. F. Nie:
Acta Mater., 61(2013), 453466.
( 9 ) A. Issa, J. E. Saal and C. Wolverton: Acta Mater., 65(2014),240250.
(10) A. G. Khachaturyan: Theory of Structural Transformations in
Solids, Dover, New York, (2008).
( 11 ) 金 属 デ ー タ ブ ッ ク ， 改 訂 4 版 ， 日 本 金 属 学 会 編 ， 丸 善 ，(2004).
(12) Y. Tsukada, Y. Beniya and T. Koyama: J. Alloy. Compd., 603(2014), 65
74.
(13) T. Mura: Micromechanics of Defects in Solids, second, reviseded., Martinus Nijhoff, Dordrecht, (1987).
(14) J. S. Chun and J. G. Byrne: J. Mater. Sci., 4(1969), 861872.
(15) T. Ohba, Y. Kitano and Y. Komura: Acta Crystallogr. Sect. C

最近の研究Struct. Chem., 40(1984), 15.
(16) Y. Tsukada, S. Takeno, M. Karasuyama, H. Fukuoka, M.
Shiga and T. Koyama: Sci. Rep., 9(2019), 15794.
(17) C. E. Rasmussen and C. K. I. Williams: Gaussian Processes for
Machine Learning, The MIT Press, Cambridge, (2006).
(18) C. D. Manning, P. Raghavan and H. Sch äutze: Introduction to
Information Retrieval, Cambridge University Press,
Cambridge, (2008).
(19) S. Takeno, Y. Tsukada, H. Fukuoka, T. Koyama, M. Shigaand M. Karasuyama: Phys. Rev. Mater., 4(2020), 083802.
(20) Y. Z. Ji, A. Issa, T. W. Heo, J. E. Saal, C. Wolverton and L. Q.
Chen: Acta Mater., 76(2014), 259271.
(21) S. Ito, H. Nagao, A. Yamanaka, Y. Tsukada, T. Koyama, M.
Kano and J. Inoue: Phys. Rev. E, 94(2016), 043307.
(22) S. Ito, H. Nagao, T. Kasuya and J. Inoue: Sci. Technol. Adv.
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(23) K. Sasaki, A. Yamanaka, S. Ito and H. Nagao: Comput. Mater.
Sci., 141(2018), 141152.
(24) A. Yamanaka, Y. Maeda and K. Sasaki: Mater. Des., 165(2019), 107577.
(25) M. Ohno, Y. Oka, S. Sakane, Y. Shibuta and T. Takaki: Phys.
Rev. E, 101(2020), 052121.
(26) Y. Matsuura, Y. Tsukada and T. Koyama: Phys. Rev. Mater.,
5(2021), 113801.

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japan★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★
塚田祐貴
2011年 3 月 名古屋大学大学院工学研究科博士課程修了
2011年 8 月 名古屋工業大学大学院工学研究科 助教
2015年 4 月 名古屋大学大学院工学研究科 助教
2016年11月 現職
専門分野計算材料組織学◎主にフェーズフィールド法による材料組織形成モデリングに関する研究に従事．最近は機械学習やデータ同化による組織の計算モデルと実験データの融合に関する研究も行っている．

★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

塚田祐貴

小山敏幸




炭素鋼のミクロ組織の電気化学特性解明と組織制御による高耐食化
門脇万里子 武 藤

泉1
) 菅 原

優2
) 原

信 義3
)

ところで，近年，マイクロ電気化学計測システム(9)(10) や

.

は じ

め

に

第一原理計算(11)(13) などの比較的新しい研究手法により，従来にはない新しい知見が得られている．例えば，酸性環境

炭素鋼は，産業・社会を支える重要な基盤材料であるが，では鋼の耐食性を低下させる Fe3C も， pH が中性付近の塩

耐食性が比較的低く，克服すべき課題の一つである．腐食に化物水溶液中では，孔食の抑制に寄与することが明らかにさよる鋼材の劣化は，構造物の大規模な破壊を引き起こす場合れている(14)．本稿では，著者らの研究を中心に，炭素鋼にもある．腐食機構を正しく理解し，高耐食化の技術を確立すおける金属組織と耐孔食性との関係に関する最近の研究を概ることは，安全性・信頼性を確保する上で重要である．自動観するとともに，今後を展望したい．

車や橋梁，構造物など，炭素鋼は，塩化物イオン(Cl－)を含.

む海浜大気環境において使用される場合が多い．そのようなCl－ を含む環境での炭素鋼の腐食形態は，主に孔食(1)(2)である．孔食とは，材料表面に孔(ピット)状の侵食が生じ，その

炭素鋼の金属組織と耐孔食性との関係性

マイクロ電気化学計測孔が起点となり局部的に腐食が進行する現象である．炭素鋼

炭素鋼の金属組織と孔食との関係を解析する際に，マイクは，孔食の発生を防ぐため， Zn めっきなどの表面処理を施

ロ電気化学計測システムは有効である(15)(26) ．従来の一般して用いられることが多い．しかし，切断端面やめっき欠陥的な電気化学計測手法が 10 mm 四方ほどの電極面を使用す部においては下地鋼が露出する．そのため，炭素鋼の孔食発るのに対し，マイクロ電気化学計測では約 100 mm 四方の電生と成長メカニズムの解明は重要な研究対象となっている．

極面を使用する．腐食は金属が溶解するアノード反応と水溶

炭素鋼は鉄(Fe)と炭素(C)の合金であり，熱処理により，液中の化学種によるカソード反応の複合電極反応であり，材フェライト，パーライト，ベイナイト，マルテンサイトなど

料の耐食性を評価する上で，電気化学計測は不可欠である．

の多様な金属組織を得ることができる．そして，そのような

特に，電位と電流密度の関係を分極曲線として計測すること

多様な金属組織を使い分けることで，用途に応じた機械的特は有効である．炭素鋼の金属組織は多くの場合，最大でも性が確保されている．さらに，金属組織は，耐食性にも大き100 mm オーダー程度であるのに対して，一般的な電気化学

な影響を及ぼすことが知られている(3)(8) ．例えば，酸性環

計測での電極面はそれよりも格段に大きい．そのため，電気境での炭素鋼の耐食性はフェライトとパーライトで異なり，化学計測では，電流が金属組織のどの部分の溶解に対応して金属組織中のセメンタイト( Fe3C )の量が多いパーライトのいるのか不明確である．しかも，複相鋼や複合組織鋼の場方が全面溶解の腐食速度が高い(4) ．これは， Fe3C が水素イ合，電極面には複数の相や組織が存在することとなり，個々オンの還元反応を促進し，その結果，腐食反応が活発になるの組織の耐食性を知ることはできない．また，炭素鋼などのためである．

鉄鋼材料では MnS などの非金属介在物が孔食の起点となり

国立研究開発法人物質・材料研究機構研究員(〒3050047 つくば市千現 1
21)
東北大学 1)教授 2)准教授 3)参与，名誉教授
Electrochemical Properties of Microstructures of Carbon Steels and Metallurgical Approaches for Improving Corrosion Resistance;
Mariko Kadowaki, Izumi Muto, Yu Sugawara, Nobuyoshi Hara(National Institute for Materials Science, Tsukuba. Tohoku
University, Sendai)
Keywords: corrosion, carbon steel, microstructure, martensite, interstitial carbon, interstitial nitrogen, microscale polarization, firstprinciples
calculation
2021年 8 月30日受理[doi:10.2320/materia.60.784]



最近の研究

やすいが(23)(26) ，その影響を排除して，金属組織そのものの耐食性を評価することも不可能である．さらに，異なる組織の境界部も特異な腐食挙動を示す(27)といわれているが，大きな試験面では相境界などに対する計測感度も不十分である．一方，マイクロ電気化学計測では電極面が微小なため，単一の組織のみから構成される電極面の作製が可能である．
さらに，電極面の作製方法を工夫することで， MnS など特定の腐食起点を狙った電極面を作製することも可能であり，耐食性に及ぼす MnS や金属組織境界部の影響も解析することができる．
マイクロ電気化学計測システムの代表的なものとしては，Suter らが1990年代に開発したキャピラリー型マイクロ電気

化学セルが挙げられる(15)(16) ．これは，先端部を内径 100mm 程まで細く引き伸ばしたガラスキャピラリーを用いる手法である．キャピラリー先端部を試料表面に押し付けること
で微小な電極面を作製し，キャピラリー内部を溶液で満たした状態で電気化学計測を行う．このキャピラリー型マイクロ
電気化学セルの開発により，従来と比較して非常に微小な領域を対象とした電気化学計測を実施することが可能となり，
MnS を起点とする孔食発生機構が解明された．その後，

図1

Chiba らによって，その場観察機能付きマイクロ電気化学計

測 シ ス テ ム が 開 発 さ れ た(23)(26) ． こ れ は ， 試 料 表 面 の う

炭素鋼 S45C (規格値 0.45 mass  C )の代表的な金属組織の NaCl 含有ホウ酸ホウ酸塩緩衝液( pH 8.0 )中での動電位マイクロアノード分極曲線． NaCl 濃度( a )100 mM および(b) 500 mM(28)(29).

ち，電極面としたい領域を残し，それ以外の部分を樹脂により被覆することで微小電極面を作製する手法である．この手法では，高分解能光学顕微鏡と水浸対物レンズを併用し，電パーライトでは，ラメラ構造の境界部に S や P などが偏析

気化学測定中の電極面をその場観察することが可能で，電位しやすく，それらの偏析が起点となって孔食が発生したもの

や電流などの電気化学データと腐食による侵食形態を一対一と考えられている(27)(28)．一方，初析フェライトとマルテンで結びつけて解析することができる．


代表的な炭素鋼組織の耐孔食性の比較

上述の Chiba らが開発したマイクロ電気化学計測技術をサイトにおいては，孔食が発生しない．これらの試料では 1
V 付近で電流密度が大きく増加しているが，これは水の電気分解に起因するものであり，孔食の発生によるものではな
い．図 1 ( b )に示す NaCl 濃度が 500 mM の場合は，初析フ

利用して，機械構造用炭素鋼 S45C (規格値 0.45 mass ェライトでは 0.2 V 付近で孔食が発生するが，マルテンサイ

C)の代表的な金属組織の耐食性の比較が行われていトでは孔食は発生しない．このように，炭素鋼の耐孔食性はる(28)(31) ．図は，熱処理条件を変化させることで初析フ

その金属組織に大きく依存することが近年の研究で解明されェライトパーライト組織とマルテンサイト組織を作製し，ている．代表的な金属組織の中でも，特にマルテンサイトは介在物が存在しない 100 mm 四方の領域を電極面として計測

他の組織と比較して耐孔食性に優れており，工業的にも着目した動電位アノード分極曲線である(28)(29) ．この際は， 23

される研究成果となっている(28)(29)．

mV min－1 で電位を貴な方向に掃引している．初析フェライトパーライト組織の場合には，初析フェライトのみを含む
電極面とパーライトのみを含む電極面を作製し，測定を実施している．溶液には 100 mM または 500 mM の NaCl を含.


マルテンサイト中の固溶 C と耐孔食性との関係性
マルテンサイトの耐溶解性

むホウ酸ホウ酸塩緩衝液( pH 8.0 )を使用している( M はマルテンサイトは，鋼をオーステナイト域から急冷(焼入mol / L を示す，以下同様)．鉄鋼材料では MnS などの非金れ)した際に得られる金属組織であり，C などの侵入型元素

属介在物が孔食の起点となりやすいが(23)(26) ，図 1 に示すが Fe 格子中に過飽和固溶体として存在しているのが特徴で分極測定では金属組織由来の耐孔食性の違いを解析するたある．焼入れ後に焼戻しを行うと，炭素鋼の場合には炭化物

め，介在物の存在しない微小領域を電極面としている(28)(29)．

(Fe3C など)が析出し固溶 C 濃度が低下する．図は，炭素

図 1 ( a )の NaCl 濃度が 100 mM の場合，パーライトでは

鋼 S45C を 1523 K から焼入れすることで作製した焼入れま

0 V(電位基準Ag/AgCl，3.33 M KCl，以下同様)で急峻な

まマルテンサイト試料と，これを 923 K で 20 時間保持した

電流密度の上昇がみられる．これは孔食が発生したことを示

焼戻しマルテンサイト試料の 1 mM NaCl 含有ホウ酸ホウしている． Fe3C とフェライトのラメラ構造から構成される

酸 塩 緩 衝 液 ( pH 8.0 ) で の 動 電 位 ア ノ ー ド 分 極 曲 線 で あ

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japan




図2

焼入れままおよび焼戻しマルテンサイトの 1 mM NaCl
含有ホウ酸ホウ酸塩緩衝液(pH 8.0)中での動電位アノード分極曲線(29)．

図3

マルテンサイト中の固溶 C を含む格子面での電荷密度分布(33)．

る(29)．この際は， 23 mV min－1 で電位を貴な方向に掃引し一原理計算を用いたマルテンサイト鋼の電子構造解析が行わている．焼入れままマルテンサイトと焼戻しマルテンサイト

れている(32)(33)．図は，第一原理計算として密度凡関数理のいずれも，－0.6 V 付近に活性溶解にともなう電流密度の論に基づき，Vienna Abinitio Simulation Package(VASP)

上昇がみられる．しかし，二つの試料では，電流密度のピーを用いて行われた解析例である(32)(33)．マルテンサイトと同クの値に違いがみられる．固溶C濃度の高い焼入れままマル

じ bct 型の Fe 結晶構造(バルク相)から構成されるモデルをテンサイトの方が，固溶 C 濃度の低い焼戻しマルテンサイ

使用し，固溶 C を含有する格子面での電荷密度分布を解析

トよりも電流密度が低い．この結果などから，固溶 C はマした結果である．この研究では，固溶 C の影響を明確にす

ルテンサイトの活性溶解を抑制する作用があると考察されてる た め ， 固 溶 C 濃 度 は S45C よ り も 高 い 5.88 at  ( 1.33

いる(29)．－0.6 V より貴な電位域では，電位の掃引に伴ってmass)としている．

電流密度が低下し，不働態化がみられるが，0 V より貴な電図 3 では，固溶 C とそれに隣接する Fe 原子との間に，

位域では電流密度の振動や緩やかな電流密度の増加が観察さ

Fe 原子Fe 原子間と比較して電荷密度の高い領域が存在しれる．これは，溶液に添加された NaCl の影響で孔食が発生ていることがわかる(図中に矢印で示した領域)．これは，固したことに起因している．固溶 C 濃度の高い焼入れままマ

溶 C の存在により，Fe 原子の周りの電子密度に変化が生じ

ルテンサイトでは，焼戻しマルテンサイトと比較して，電流ることを意味している．第一原理計算に基づき，各原子の価密度の振動が軽微であり，0.7 V よりも高い電位での電流密電子数が算出されており，図 3 の C 原子の価電子数は5.6で，度の上昇も抑制されている．孔食は不働態皮膜が Cl－ によC に最近接している Fe 原子の価電子数は7.8であることが示

り局所的に破壊されることで生じるが，その後は鋼素地の活されている(32)(33)．これに対して，純 Fe および純 C の価電性溶解により成長する．固溶 C 濃度の高い焼入れままマル

子数は8.0および4.0である．これらのことより，固溶 C 周辺

テンサイトでは，活性溶解が抑制されることで，孔食の成長では Fe 原子から C 原子に価電子が移行し，その結果， Feが抑制されたものと考えられる(29)．このように，近年の研原子の価電子数が減少していることが明らかになった．

究により，マルテンサイト組織は優れた耐孔食性を有し，そFe の活性溶解など金属の電気化学反応(酸化・還元反応)

れは固溶 C によるものであることが明らかとなってきには，電子伝導を担うフェルミ準位近傍の価電子が関与してた(30)(32)(33) ．ところで，焼入れままマルテンサイトは靭性いる(42)(44)．Fe の価電子数が減少するということは，Fe のが低く，実用鋼は多くの場合焼戻し処理を行った後に使用さ電気化学反応を担う電子の数が減少するということであり，れる．焼戻しにより，炭化物の析出が起こり固溶 C 濃度は反応速度定数が小さくなることに相当している(42)．電荷密低下する．このため，耐孔食性と靱性はトレードオフの関係

度分布に加え， Fe の電子状態密度(32) や仕事関数(45) など，にあり，耐孔食性を確保するために必要な固溶 C 濃度の把鋼の電子構造に由来する様々な表面特性も固溶 C の存在に握が重要となるが，これに関しては後述する．なお，炭素鋼

より変化することが報告されている．このような固溶 C にだけではなく， Type 304 ステンレス鋼などオーステナイト

よる Fe の電子構造の変化が，マルテンサイトの活性溶解を組織を有する鋼においても固溶 C が活性溶解を抑制し，耐抑制し，優れた耐孔食性をもたらす要因の一つであると考え

孔食性を向上させることが報告されている(34)(41)．


第一原理計算によるマルテンサイトの電子構造解析

固溶 C による鋼の活性溶解抑制機構を解明するため，第られている．C などの軽元素は，遷移金属である Fe とは，
電気陰性度に大きな差異がある．しかも，侵入型の元素であるため，置換型の元素に比べ Fe 原子により近接できる．その結果，比較的少ない添加量でも Fe の電子構造を大きく変

最近の研究

えることが可能で，うまく利用することで，耐食性を大きく

マルテンサイト試料と 1 時間， 10 時間および 15 時間の焼戻向上させることも可能であると思われる．

しを行った試料が比較されている．15時間焼戻し試料では，0.05 V で孔食の発生による電流密度の上昇がみられる．こ.


マルテンサイト鋼の耐食性と靱性の両立

焼戻しにともなう耐孔食性の変化

れに対して，焼戻し時間が 10 時間以内の場合と焼入れままの場合では，孔食発生に伴う電流密度の上昇はみられない．
1 V より貴な電位での電流密度の上昇は酸素発生によるもの

前節までに示したマルテンサイト鋼のように， Fe への固である．この結果から，焼戻し時間が短い試料は，焼戻し時

溶 C の添加は，耐孔食性を向上する有効な手段の一つであ間が長い試料と比較して耐孔食性に優れることがわかる．

ることがわかってきた．しかし，固溶 C 濃度が過度に高い

図 4(b)は長さ約 15 mm の MnS を一個のみ含む約 100 mmと靱性が低下する．そのため靱性と耐食性の両立は，工学的四方の領域を電極面として，1 mM NaCl を含有するホウ酸

には重要な研究課題である．このような理由から，焼戻し処

ホウ酸塩緩衝液中で測定した分極曲線である(30)．MnS が存

理にともなう固溶 C 濃度の変化と，耐孔食性および靱性の在する場合は，比較的容易に孔食が発生するため，図 4 ( a)関係が系統的に解析されている(30) ．図は，炭素鋼 S45C

よりも NaCl 濃度が低い溶液が使用されている．試料としてを 1123 K から水焼き入れした焼入れままマルテンサイト

焼入れままマルテンサイトと， 0.1 時間，1 時間および 10時と，それを 873 K で焼戻した焼戻しマルテンサイトについ間の焼戻し処理を行ったものが用いられている． 10 時間おて，NaCl を含有するホウ酸ホウ酸塩緩衝液(pH 8.0)中で動よび 1 時間焼戻し試料では孔食発生にともなう電流密度の電位アノード分極曲線を測定した結果である(30)．この際は，上昇がみられ，孔食電位はそれぞれ－ 0.04 V および 0.42 V

23 mV min－1 で電位を貴な方向に掃引している．この図かである．1 時間焼戻し試料の方が10時間焼戻し試料より孔食

ら，耐孔食性に及ぼす焼戻し時間の影響を把握することがで電位が貴であることから， MnS 起点での孔食の場合も，短きる．鉄鋼材料では MnS などの介在物が起点となり孔食が時間の焼戻し処理が高耐食化には有効である．なお，いずれ発生することが知られている(23)(26)．このため，図 4 では，の場合も，孔食は MnS を起点として発生したことが確認さ

MnS を含有しない微小領域と MnS を含有する微小領域にれている(30)．興味深い点としては，焼戻し時間が短時間でついて測定を実施し，孔食発生挙動を解析している．

ある0.1時間の場合には，MnS を含む電極面であっても孔食図 4(a)は MnS を含有しない約 100 mm 四方の領域を電極面として， 500 mM NaCl を含有するホウ酸ホウ酸塩緩衝
液中で測定した分極曲線である(30)．ここでは，焼入れまま

図4

焼入れままおよび焼戻しマルテンサイトの NaCl 含有ホ
ウ酸ホウ酸塩緩衝液(pH 8.0)中での動電位マイクロア
ノード分極曲線．(a) MnS を含有しない電極面を使用，
NaCl 濃度500 mM ．(b) 一つの MnS を含有する電極面を使用，NaCl 濃度1 mM(30)．

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japanが発生していないことである．さらに，焼入れままの試料でも，孔食は発生していない．
図は，図 4(b)の分極曲線測定終了後に，0.1時間の焼戻

図5

図 4(b)の0.1時間焼戻したマルテンサイト試料に含まれる MnS 介在物の，分極測定後の SEM 観察画像(30)．



しを行った試料の MnS を SEM で観察した結果である(30)．

図 6 において，孔食電位は，焼戻し処理の時間に伴い低拡大画像である図 5(b)の矢印の位置に，MnS/母相境界部が下しており，焼戻しによる固溶 C 濃度の低下は耐孔食性を溶解して形成された溝が存在している．鉄鋼材料の孔食は，低下させることが理解される．しかし，硬さが 0.1時間の焼介在物/母相の境界部に形成した溝が起点となって生じ，母戻しで大きく低下しているのに対し，孔食電位が低下するの相の活性溶解により成長することが知られている(23)(26) ．

は，より長時間の焼戻しである． 0.1時間の焼戻し試料は靱しかしながら，固溶 C 濃度が比較的高い 0.1時間の焼戻し材性に優れ，しかも， MnS を含む領域においても優れた耐孔では，鋼の活性溶解の速度が低く， MnS の一部が溶解した食性を有していると判断される． 0.1時間程度の短時間の焼としても，鋼母相の溶解は実質的に起こらず，孔食にはなら戻しにより，耐孔食性と靱性を両立した炭素鋼を得ることがなかったものと考えられる．図 4(b )に示した焼入れままマできるものと結論付けられる．硬さから推定した固溶 C のルテンサイト試料でも SEM 観察が実施されており， MnS/

濃度から，おおむね 0.1 mass の固溶 C が確保されていれ母相境界部には溝が形成されているが，孔食発生には至らな

ば，靱性を確保しつつ，介在物起点の孔食発生も抑制できる

かったことが確認されている(30)．

可能性がある．このような短時間焼戻しが，ハイテン鋼など



靱性と耐食性を両立する焼戻し条件の実用鋼において，靱性と耐食性を両立する有効な手法の一つであると考えられる．

上述の実験結果に基づき，靱性と耐孔食性を両立するための熱処理の指針が提案されている(30)．図は，図 4 および
図 5 の解析に用いた炭素鋼 S45C のマルテンサイト組織について，874 K で焼戻した際のビッカース硬さと孔食電位を整理したものである(30)．孔食電位としては，MnS を含まない

. C 以外の固溶元素に着目した鋼の高耐食化

固溶 N による耐食性の向上

固溶 C 以外の侵入型元素についても，鋼の耐食性に対す微小領域(図 4 ( a ))と，長さ約 15 mm の MnS を一個のみ含る作用が研究されている．特に，固溶 N は，鉄鋼材料の高む領域(図 4(b))での分極測定で得られた値を示している．

耐食化に非常に効果的であることが明らかとなってい図 6 において，ビッカース硬さは 0.1時間の焼戻し処理をる(33)(47) ． N は C と同様に侵入型として Fe 格子に固溶する

行 う こ と で ， 630 Hv か ら 300 Hv ま で 大 き く 低 下 し て い

元素であり，マルテンサイト組織中に過飽和に存在することる．その後は焼戻しの時間と共に，硬さは緩やかに低下する．

が可能である．以下に，固溶 N を添加した鉄鋼材料の腐食

10時間の焼戻しで，硬さが約 200 Hv となり，それよりも長挙動に着目した研究例を紹介する．

時間では，ほとんど変化しない．鉄鋼材料において，ビッカ

C または N を 0.3 mass 添加したマルテンサイト鋼を用

ース硬さは靱性や引張強さなどの機械的特性と線形的な関係

いて，固溶 C と固溶 N が腐食挙動におよぼす影響を比較しにあることが知られており(46) ，図 6 での硬さの低下はマル

た 研 究 が 実 施 さ れ て い る(33) ． 図  は C ま た は N を 0.3

テンサイトの靱性が向上したことを意味している(30) ．ま

mass 添加したマルテンサイト鋼と， C および N を含有した，マルテンサイト中の固溶 C 濃度も，ビッカース硬さとない鋼(図中では“C・N 無添加”と記載)について，ホウ酸

線形な関係にあることが知られている(46) ．したがって，硬ホウ酸塩緩衝液(pH 8.0)中での動電位アノード分極曲線を測さから固溶 C 濃度を推定することが可能であり，図 6 には定した結果である(33) ．この際は， 23 mV min－1 で電位を貴硬さから推定した固溶 C 濃度も示してある(30)．

な方向に掃引している． C および N 添加鋼については，金属組織中に炭化物や窒化物は存在せず，添加された C と N

図7
図6



マルテンサイトの焼戻し時間に対するビッカース硬さ
および孔食電位の変化(30)．

0.3 mass 固溶 C 添加鋼， 0.3 mass 固溶 N 添加鋼，および C ・ N 無添加鋼のホウ酸ホウ酸塩緩衝液( pH8.0)中での動電位アノード分極曲線(33)．

最近の研究

はすべて固溶 C および固溶 N として鋼中に存在しているこ

度が比較的高い領域が存在することがわかる．これは，図 3と が 確 認 さ れ て い る(33) ． す べ て の 試 料 で ， － 0.8 V か らに示した固溶 C を含有するマルテンサイトの場合と同じ傾－0.3 V での電位域にて活性溶解にともなう電流密度の上昇向である．さらに，図 8 中の N 原子の価電子数は通常の Nがみられる．この際の電流密度の最大値を比較すると， Nの価電子数である 5.0 より 1.6 大きい 6.6 である．また， N におよび C 添加鋼は，C・N 無添加鋼と比較しておよそ一桁低

最近接している Fe 原子の価電子数は純 Fe の価電子数であい．これは，固溶 C および固溶 N が鋼の活性溶解を抑制す

る 8.0より 0.2小さい 7.8であると算出されている(33) ．固溶 Cることを意味している． 0.3 V より貴な電位域では活性態

の場合と同様に，固溶 N を添加した場合も Fe から N に価

不働態遷移がみられる．不働態維持電流密度に着目すると，電子が移行することで，電気化学反応を担う Fe の価電子数(低)N 添加鋼＜C 添加鋼＜N・C 無添加鋼(高)の順である．

が減少する．このように，固溶 N においても，Fe の電子構

この結果から，固溶 C および固溶 N は，どちらも活性態域造の変化が， N 添加鋼の優れた耐食性をもたらす要因の一だけでなく不働態域においても鋼の耐食性を向上させる効果

つであることが最近の研究により解明されている．

があることがわかる．特に不働態域での耐食性向上に関して
は，固溶 N の方が固溶 C よりも効果的である．このような

N の溶解イオン種の影響

固溶 N による高耐食化には， 1 ) N 添加にともなう Fe の電

固溶 N 添加にともなう鋼の耐食性の向上には， N の溶解

子構造の変化と， 2 ) N の溶解イオン種による腐食抑制の二イオン種も影響をおよぼしていると考えられている(33)(47)．

つの作用が寄与していると推定される(33) ．次節では，上記

図  は N H2O 系 に つ い て 計 算 さ れ た 電 位 pH 図 で あの二つの観点それぞれについて関連する研究事例を紹介する．

る(33) ．図中に斜線で示した中性付近の pH 領域では，電位

ところで，C と N に加え，B も Fe 格子中に侵入型に固溶－－
によって NH＋
4 ， NO2 ，および NO3 の異なるイオンが安定する可能性のある元素である(48) ．しかしながら， B は C やであることがわかる．すなわち，固溶 N が腐食反応にともN と比較して Fe への固溶度が低く，B の添加は局部腐食のなって水溶液中に溶け出した場合，電位に応じてこれら三種起点となるホウ化物(Fe2B など)の形成を引き起こすことか類のイオンのいずれかが生成すると考えられる．鋼中の N

ら，耐食性を低下させる場合があることが報告されてい－－が溶液中に溶け出すことで，NH＋
4 , NO2 ，および NO3 といる(49)(50)．

ったイオン種が形成されることは広く知られており，溶液の

固溶 N による鋼の電子構造の変化

ラマン分光分析(51) や吸光光度分析(52)(53) により，それらのイオン種の存在が確認されている．馬場らは，固溶 N を 0.7

固溶 N の添加にともなう鋼の高耐食化には，N による Fe

mass 含むオーステナイト系ステンレス鋼について，NaClの電子構造の変化が関連していると考えられており，第一原含有溶液中にて 72 時間定電位分極を実施し，その後の溶液

理計算に基づく N 添加マルテンサイト鋼の電子構造の解析－－
中の NH＋
4 , NO2 ，および NO3 量を吸光光度法により定量化が実施されている(33) ．図 8 はマルテンサイトと同じ bct 型

している(53)．その結果，鋼の溶解に伴って上記三種類のイの Fe バルク相を模擬したモデルを用い，固溶 N を含む格子

オンが溶液中に形成し，分極電位が卑であるほど NH＋
4 の生

面での電荷密度分布を解析した結果である(33) ．図 3 に記載

成量が，分極電位が貴であるほど NO－
3 の生成量が多くなるの固溶 C 含有マルテンサイトの場合と同様の計算条件が用ことを報告している(53)．

いられており，固溶 N 濃度は 5.88 at(1.54 mass)である．

－－
図は， NH＋
4 ， NO2 および NO3 について，鋼の耐食性

図より，固溶 N を含有するマルテンサイトにおいてにおよぼす影響を解析した結果である(33)．この図は，純 Fe

も，固溶 N 原子とそれに隣接する Fe 原子との間に，電荷密試料について定電位分極測定を行った結果である(33) ．測定

図9図8N 添加鋼中の固溶 N を含む格子面での電荷密度分布(33)．

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia JapanN H2O 系の電位pH 図(溶解イオン種の濃度を 1 mol /kg として計算)(33)．



溶液の方が無添加溶液中よりも低い．この際の分極前後の試
料表面観察も実施されており， NaNO3 添加溶液中で分極した試料表面では NaNO3 無添加溶液で分極した試料表面に比較して腐食の発生が抑制されることが報告されている(33) ．
試料表面での腐食の発生が抑制されていたことからも，NO－
2 は Fe のアノード反応を抑制すると判断される．図 10(c )の－ 0.5 V に分極した場合には， NaNO3 添加溶液中では
NH＋4 が形成していると考えられる．そして，アノード電流

密度は NaNO3 添加溶液中の方が無添加溶液中よりも低い．
すなわち， NH＋
4 もまた Fe のアノード反応を抑制すると判断される．このように， N の溶解イオン種のうち NH＋
4 と(56)(58) ． MustafaNO－
2 は鋼の耐食性の向上に効果的である

らや Ali らは， pH が 4.5 よりアルカリ側の環境にて， NO－
2は炭素鋼の腐食を抑制する作用を有すると報告している(56)(57) ． ま た ， Aoyama ら は ， 1 M NaCl 溶 液 中 で Type
316L ステンレス鋼の活性溶解が NH＋
4 により抑制されることを明らかにしている(58) ．以上のように， N 添加鋼の優れ－た耐食性には， NH＋
4 あるいは NO2 の防食作用も深く関与していると考えられる．このように， N や C などの軽元素は，鋼中から水溶液中に溶解した際に，H2O 分子と反応し，
2－NH＋
4 や CO3 などのイオン種になる．したがって，これらイオンが鋼表面で生成する際に，溶液中にあらかじめ添加しておいたインヒビター(腐食抑制)と反応させ，さらに高い防食効果を発揮させるなどの新技術の開発も考えられる．溶液
反応や界面反応の観点から，軽元素の役割に着目することも興味深い研究である．
図 10

Fe 試料を 100 mM NaNO3 添加ホウ酸ホウ酸塩緩衝液( pH 8.0 )中で定電位分極した際のアノード電流密度の経時変化．分極電位(a) 0.5 V，(b) 0.0 V，および(c)－0.5 V(33).

.

鋼への固溶元素添加に向けた表面処理

以上のように鉄鋼材料中に固溶 C や固溶 N を添加することで，耐食性を向上できることが明らかとなってきており，には 100 mM NaNO3 を添加したホウ酸ホウ酸塩緩衝液おこのような固溶 C や固溶 N を鋼に効果的に添加するためのよび NaNO3 無添加のホウ酸ホウ酸塩緩衝液の二種類の溶表面処理技術にも注目が集まっている．

液を使用している．それらの溶液中で純 Fe を 0.5 V，0.0 V

固溶 C に関しては，ガス浸炭を行うことで鋼表面へ過飽および－0.5 V に定電位分極した際のアノード電流密度の経

和 に 添 加 で き る こ と が 知 ら れ て い る(34)(39) ． Martin ら は

時変化を解析している．図 9 に示す NH2O 系の電位pH 図“ Low Temperature Colossal Supersaturation ( LTCSS )”とにおいて，0.5 V，0.0 V および－0.5 V は，それぞれ NO－
3 ，

呼ばれる低温浸炭処理により， Type 316L ステンレス鋼表＋NO－
2 および NH4 の安定域である．すなわち，溶液に添加

面へ固溶 C を添加することに成功し，この処理を行うこと－し た NaNO3 は ， 0.5 V で は NO－
3 と し て ， 0.0 V で は NO2

で 0.6 M NaCl 中での孔食電位が未処理材のものよりも貴にとして，－ 0.5 V では NH＋
4 として電極面直上の溶液中に存移行することを報告している(34)(35) ．さらに， Heuer らは

在することになる．

Type 316L ステンレス鋼にガス浸炭を施すことで， 0.6 M

図 10 ( a )は， 0.5 V に定電位分極した際のアノード電流密度の経時変化である． NaNO3 無添加溶液では電流密度が時

NaCl 中での耐摩耗性および耐食性が向上することを報告している(38)(39)．

間経過とともに低下するのに対して， NO－
3 が存在すると，また，固溶 N についても，プラズマ窒化などの表面処理

分極開始からおよそ 4 × 103 秒経過した後に孔食発生に伴う技術を利用することで鋼表面へ効果的に添加することが可能

電流密度の上昇がみられる．このように， NO－
3 は鉄鋼材料で あ る(47) ． Chiba ら は ， 603 K で 12 時 間 ， 50 vol  N2 50において孔食の発生を誘発する場合があり(54)(55)，耐食性をvol  H2 環境下で SM490 炭素鋼表面にプラズマ窒化処理を低下させると考えられる．一方で，図 10(b)の 0.0 V に分極行うことで，鋼表面に N 固溶層を作製することに成功してした場合には， NaNO3 添加溶液中では NO－
2 が形成していいる(47)．図はプラズマ窒化後の炭素鋼断面の光学顕微鏡ると考えられる．そして，アノード電流密度は NaNO3 添加

画像である(47) ．この事例では，プラズマ窒化を行うことで



最近の研究

このように，ガス浸炭やプラズマ表面処理などの技術を用いることで，固溶元素を利用した鉄鋼材料の高耐食化を実現することが可能になってきている．今後のさらなる発展が期待される技術である．

.

お

わ

り

に

炭素鋼の金属組織は，機械的特性や耐食性など，鋼の様々な特性と密接に結びついている．本稿では著者らの研究を中心に，特に C や N などの固溶元素を含有するマルテンサイ
トに焦点を当てながら，金属組織と腐食挙動との関係に関する研究を概観した．一般的に，鉄鋼材料を高耐食化するために Cr ， Mo などのレアメタルを用いた高合金化や，鋼の高図11

プラズマ窒化後の炭素鋼断面の光学顕微鏡画像(47)．

純度化などの手法が用いられる場合が多い．しかし，それらの高耐食化技術には資源の消費や製造コストの面で課題があるのが現状である．一方， C や N などは資源量の豊富ない
わゆるユビキタス元素である．これらの元素を利用して鋼の高耐食化を実現することができれば，省資源で低コストな耐食鋼の開発も可能であると考えられる．
また， C や N に限らず鉄鋼材料へ添加することのできる
固溶元素の種類や組み合わせは無数に存在する．今後は高耐食化に有効な新たな固溶元素や相乗効果を見出すことも重要であると考えられる．本稿で紹介したように，第一原理計算などの計算科学の手法を用いれば，実験に基づく材料作製と比較して短時間かつ効率的に，添加元素が鋼の電子物性や耐食性におよぼす影響を解析できる．さらに，それらの計算科学の手法では，現在は存在しない未知な合金系も候補に入れた幅広い解析を行うことも可能である．将来的には，そのような計算科学を腐食科学に効果的に取り入れた，新規高耐食鋼開発に向けた研究展開が期待される．

文

図 12

プラズマ窒化後の炭素鋼およびプラズマ窒化していな
い炭素鋼の 0.1 M Na2SO4 中での動電位アノード分極曲
線(47)．

最表層に窒素化合物層( Fe4N と Fe16N2 から構成される層)が形成され，その下に厚さ約 15 mm ほどの N 固溶層が形成されている． N 固溶層中の N 濃度はおよそ 0.1 mass である．図はプラズマ窒化した炭素鋼とプラズマ窒化していな
い炭素鋼に対して，pH を 8.0に調節した 0.1 M Na2SO4 中で計測した動電位アノード分極曲線である(47)．この際は， 24mV min－1で電位を貴な方向に掃引している．プラズマ窒化

した炭素鋼では窒素化合物層と N 固溶層の分極曲線が別々に測定されている．プラズマ窒化していない炭素鋼では電流密度が一様に上昇する活性溶解の挙動がみられる．これに対して， N 固溶層は不働態化しており，プラズマ窒化していない炭素鋼より格段に耐食性に優れることが明らかである．

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
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(35) F. J. Martin, P. M. Natishan, E. J. Lemieux, T. M. Newbauer,
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(37) Y. Sun: Corros. Sci., 52(2010), 26612670.
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Sugawara and N. Hara: J. Electrochem. Soc., 162(2015),
C270C278.
(41) Y. Sugawara, W. Inoue, I. Muto and N. Hara: J. Electrochem.

Soc., 165(2018), C441C449.
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(47) A. Chiba, A. Nagataki and T. Nishimura: J. Electrochem. Soc.,
164(2017), C17C26.
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(49) T. Y. Chen and Z. SzklarskaSmialowska: Corros. Sci., 28(1988), 97
107.
(50) T. Takei, M. Yabe, A. Ooi, E. Tada and A. Nishikata: J. Electrochem. Soc., 166(2019), C375C381.
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( 52 ) 馬場晴雄，小玉俊明，宇野秀樹，片田康行材料と環境， 50(2001), 570576.
(53) 馬場晴雄，片田康行，木村秀夫日本金属学会誌，71(2007),
570577.
(54) J. W. Congdon: Mater. Performance, 27(1988), 3438.
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(57) M. R. Ali, C. M. Mustafa and M. Habib: J. Sci. Res., 1(2009),
8291.
(58) T. Aoyama, Y. Sugawara, I. Muto and N. Hara: J. Electrochem. Soc., 166(2019), C250C260.
★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★
門脇万里子
2021年 東北大学大学院工学研究科博士課程修了
2021年4月現職
専門分野腐食・防食学◎鉄鋼材料など金属材料の水溶液腐食と高耐食化に関する研究に従事．

★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

門脇万里子

武藤

泉

菅原

原

信義

優

最近の研究


巻記念企画

金属材料実験の手引き
13

1．組 織 観 察
走査型電子顕微鏡を用いた分析手法

132 後方散乱電子回折法(EBSD)による結晶方位解析(続き)

横

江

大

作




 測定および解析手順
それでは，実際の EBSD 測定の測定手順および解析にて得られる代表的な情報について Cu 試料を例として説明しま
す．以下，マッピング測定を前提とします．なお，今回，EBSD 測定ソフトとして「 OIM データ収集( OIM Data Collection ver7.3  TSL ソリューションズ)」， EBSD 解析ソフ

トは「 OIM 解析( OIM Analysis ver7.3  TSL ソリューションズ)」を使用しました．測定および解析ソフトによっては，調整項目や測定領域の XYZ 方向の表記が異なる場合がありますので注意してください．

◯

試料調製

まずは測定を行うための試料調製を行います．1323 に記述したように，試料表面は可能な限り平坦であることが望
ましく，試料最表面は加工歪み層や酸化層等が形成されてい図19

バックグランド処理前後の EBSD パターン比較．
(a) 取得したままの EBSD パターン，(b) バックグラン
ド，(c) バックグランド除去後の EBSD パターン．
EBSD パターン(a)は，電子線照射点から発生する回折信号の他に，回折信号を持たない反射電子信号も重畳された状態で蛍光板に投影されます．そこで，回折信号を持たない反射電子信号をバックグランドとして除去し， EBSD パターンの画像改質を行います．多数の結晶粒が含まれるような低倍にして，
EBSD パターンの重なりによるパターン輝度の平均化されたものを(b)バックグランドとして用います．画像処理にてこのバックグランドを除去して鮮明な(c)EBSD パターンとします．

ない正常な面で行う必要があります．また，測定中のドリフ
トを抑えるため，帯電対策を行った上で試料を導電テープや固定治具等にて試料台にしっかり固定します．
◯

測定最適位置への試料移動います(図(a))．そこで，反射電子の強度をバックグラン
ド と し て 除 去 し て ， EBSD パ タ ー ン の 画 像 改 質 を 行 い ま

試料を測定に適した位置に移動させます．通常，最適位置

す．実際の手順としては，多数の結晶粒子が画面上に表示さになります．この位置には WD15 mm，試料傾斜角度 70°れるように低倍率に設定して，電子線を走査する( SEM 観

移動可能であれば問題はないのですが，試料形状の関係で最察時の高速スキャンモード(視野探しの時に用いるモード))

適位置での測定が困難な場合には，可能な範囲で最適位置にことで，画面上に存在する結晶粒子から発生した多数の近づけ，その位置を測定ソフトへ登録します．試料を測定位

EBSD パターンが重なることにより輝度が平均化されたパ置へ移動させたら，EBSD 検出器を挿入します．

ターンをバックグランド(図19(b))として登録します．これ◯

EBSD パターン取込条件設定(6)以降は，各測定点より取得した EBSD パターンから，この試料の測定位置調整が完了した後， EBSD パターン取込

登録されたバックグラウンドが自動的に除去された鮮明なパ条件の設定を行います．まず，信号が飽和しない適切な輝度ターンでの測定が可能となります(図19(c))．次に再度 Gainのパターンになるようおおよその Gain, Exp の調整を行い

 で説明したように，EBSDと Exp を調整します．1322◯

ます．次に， EBSD パターンのバックグランドを除去しま

パターンの IQ 値を確認しながら， Gain および Exp を調整

す． EBSD パターンは電子線照射点から発生する散乱回折します．この際， CCD カメラによるパターン取得および処電子の他に，回折信号を持たない反射電子信号も重畳されて理時間は測定時間に影響しますので， Exp を不必要に小さ非営利・一般財団法人ファインセラミックスセンター(JFCC)ナノ構造研究所電子顕微鏡基盤 G上級技師兼)材料技術研究所材料評価・試作 G1 級技能技師(〒456
8587 名古屋市熱田区六野 241)
Keywords: scanning electron microscope, electron backscattered diffraction, Euler angles, orientation imaging microscopy(走査型電子顕微鏡，後方散乱電子回折法，オイラー角，OIM)
2021年 9 月30日受理[doi:10.2320/materia.60.793]

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japanく設定する必要はありません． Exp の有効最低値は検出器

◯

測定結果の確からしさ評価(6)によって異なりますので，確認してください．今回は Gain :測定が終了した後，測定結果の確からしさを評価します．

0, Exp : 4.5 ms の時に IQ117989であった EBSD パターン

 で説明した IQ, CI, Fit の値をマッピング表示させ
1322◯に対して Gain : 30 ， Exp : 1.35 ms 条件で IQ  104700 のた画像を表示して，その確認を行います．試料表面に故意に高い IQ 値が維持できていたので，これ以降は，この条件で傷を残した Cu 試料を例にして各値を表示させた結果を図

EBSD パ タ ー ン 取 得 を 行 っ て い ま す ． 次 に ， 取 得 し たに示します．図 20( a )の SEM 像中には研磨傷が確認できま

EBSD パターンが正しく指数付けできているかを確認します．この場所では EBSD パターンの画質が劣化しているは

 で説明した Hough 変換後の u 
す． 1 3 2 2 ◯r 画像においずですから， IQ 値， CI 値， Fit 値は大きく低下します．そて，パターン中の主要なバンドが検出されているか否かを確れぞれのマッピング画像では， IQ 値， CI 値， Fit 値の値が認します．正しくバンドが認識されていない場合は Hough

コントラストの強度として表示されます．図20(b)(d)を確変換のパラメータ† を調整します．

認すると，傷に相当する箇所において，暗い領域が確認され

◯

測定条件設定ているのが確認され， IQ 値， CI 値， Fit 値ともに低いこと傾斜した状態のため，その高EBSD 測定時の測定面は 70°

が分かります．これは試料凹凸の影響で信号が遮断され低差に起因して部分的にしかピントが合わない状態となりま

EBSD パターンの一部が欠落したこと( 1 3 2 3 および図 6

す．現在はこのようなピントのズレを補正する機能が多くのを参照)や，加工歪みにより結晶性が低下していることに起SEM に搭載されています．しかし，この補正を使用した場

因しています．また，傷の他にも，結晶粒界と思われる箇所

合，SEM 像の外周近くが僅かに歪む場合があります．そのも暗く確認されています．これは，隣り合う結晶粒の情報が影響を除外できるよう， SEM 観察領域の 1 / 3 ～ 1 / 2 程度と重畳したために，パターンの画質が不鮮明(ノイジー)と認識なるように EBSD マッピング領域を設定することが適して および図16を参照)．そされたことに相当します(1324◯

います．次に，SEM 画像の信号を測定ソフトへ転送し，ソの他，図 20 ( c )に示す CI 画像において，結晶粒ごとに明暗フト上でマッピング領域の指定，測定点間隔の設定，参照デが認められます．これは，結晶の方位によっては EBSD パータとして使用する結晶情報の選択を行い，測定を開始しま

ターンに多数のバンドが現れて複雑になるため，バンド数のす．測定が終了した後，測定データは自動的に保存されます．

少ない単純な EBSD パターンとなる結晶粒方位に比べて CI† Hough 変換にて正しくバンドが認識されていない場合は主に以下のパラメータを調整する必要があります．
Hough Resolution通常は“Low”に設定されています．バ
ンド幅が広く，バンドとして認識されない場合は“High”に変更します．
 Min Peak Magnitude 検出すべきピーク強度の閾値を設定
します．通常は“5～10”程度で設定しています．
 Min Peak Distance  Hough 空間上で検出されるピーク間の最小距離を設定します．結晶系によって検討する必要があり，立方晶の場合は“20～25”程度に設定します．対称性の低い結晶系の場合，この値を小さくする必要があります．
 Peak Symmetry  Hough 空間上での上下方向のピークの対称性を示します．通常は“ 0.7 ～ 0.8”程度に設定します．数値を大きくするとピークの対称性が悪いピークも検出します．
Binned Pattern Size取り込んだ EBSD パターン画像を圧縮する設定値です．通常は“96×96”もしくは“120×120”程度に設定します．パターンがあまり鮮明でない場合は 140 ×
140 程度まで増やしてみましょう．この値は大きくすると計算量が非常に大きくなってしまい，全体の処理速度が遅くなりますので注意しましょう．
Theta Step Size何度毎に三角関数 u の計算をするかを指定”に設定します．
します．通常は“1° Rho Fraction EBSD パターンを取り込んだ際に，周辺部は投影されたバンドが短く，Hough 変換によるピーク形成が困難です．そのため，周辺部のどの程度の領域までをピークの
検 出 対象 か ら 外 すか を 設 定 す る必 要 が あ りま す ． 通 常 は“ 90 ”程度に設定します．ピークの検出状況により調整してみると良くなる場合があります．
 Max Peak Count 検出するピークの最大数の設定値です．
対称性の高い結晶系では“7～8 本”程度で十分ですが，対称性の低い結晶系の場合は設定値を大きくする必要があります．
 Min Peak Count 検出するピークの最小数の設定値です．
この設定値の数だけのピークを検出できない場合，指数付け不能と判断されます．通常は“ 3 本”に設定されています．
この値は変更する必要はありません．



図 20

Cu 試料の EBSD 解析結果．( a ) SEM 像，( b ) IQ マップ，(c) CI マップ，(d) Fit マップ．
( a )にて確認された傷に対応する領域が，( b )(d )においてコントラストの低下( IQ 値， CI 値， Fit 値の低下)が確認されます．また，傷の他にも結晶粒界と思われる部分も暗く確認されています．これは，隣り合う結晶情報が重畳して不鮮明と認識された領域です．その他，(c)では結晶粒ごとに明暗が認められます．これは，方位によっては EBSD パターンが複雑にな
り，単純な EBSD パターンの結晶粒と比べて CI 値が低下したためと思われます．

実 学 講 座

値が低下することに起因しています． IQ, CI, Fit 画像の検ています．一方，この同じ結晶粒は，試料の[ 010 ](傾斜方討は，得られたデータの確からしさを知る上で重要な画像で向に対して垂直方向)に対してオレンジ色に相当する結晶面

すが，その解釈には様々な要因が関係しますので，経験が必が向いていることが分かります．この IPF マップを用いる

要です．

と，例えば，試料内である方向に結晶粒が配向していると

◯

結晶方位解析(6)か，その配向方向に対して結晶粒が回転分布しているなどのIQ 画像などによる確からしさの評価，確認が完了した情報を知ることができます．もし，試料の[100]方向に対し

後，いよいよ結晶方位の解析を行います． EBSD マッピンて結晶粒が配向している場合には，その IPF マップでは同グで得られた方位情報は，オイラー角によって固定座標系とじ色もしくは近い色で表されます．この時の色が単色である

関係付けされています．そのため，解析ソフト上で結晶粒のときには配向度が完璧であり，ある色を中心色として色が少方位関係が，測定領域の XYZ 方向とどのように対応していし変化している場合には，配向性が少し低下していることとるかなどを知ることができます．この表示方法や意味を理解なります．

しておくことが必要です．「OIM Analysis ver7.3」を用いて解析を行ったときの表示内容を図に示します．マッピングで得られた各測定点における結晶粒の方位は，試料に固定された座標系である X, Y, Z に対応する RD, TD, ND†や A1(Axis 1), A2(Axis 2), A3(Axis 3)に対して示されます．
◯ マッピング形式(測定領域の各測定点に対応)で表示

される画像
逆極点図方位( Inverse Pole Figure : IPF )マップ IPF マ
ップは，後述する逆極点図を基にした方位マップに相当しま
す．ある試料方位[ XYZ ]††から試料を眺めた時に，結晶粒のどの面がその方向に向いているかを，結晶方位に依存した色で表した画像となります．図にて，試料を眺める方向を
図22(a)では[100]，(b)では[010]，(c)では[001]としたときに，それぞれの方向を向いている結晶面がどのように分布しているかを(d)で定義した色を用いてカラー表示しています．機種にもよりますが，測定面法線方向が Z 軸，傾斜方
向下向きが X 軸，その直角方向が Y 軸です．そのため，試料の[100]とは，傾斜方向下向きの方向ということとなります．図22(a)において矢印で示した結晶粒の色は赤色です．
つまり，試料の[100]方向(傾斜した向きの方向)に対して，
この結晶粒は(001)(に近い方位)が向いていることを意味し

図 22

Cu 試料の逆極点図方位( IPF )マップ．( a ) 試料方位
[ 100 ]方向，( b ) 試料方位[ 010 ]方向，( c ) 試料方位[001]方向，(d) カラースケール．
(a)(c)はそれぞれ[100](試料面縦)方向，[010](試料面横)方
向，[001](試料面法線)方向にどのような結晶面が向いているかを示しています．

図21 「OIM 解析」にて表示される XYZ 軸の表記内容．
それぞれ試料座標系 X, Y, Z 方向は， A1, A2, A3 や RD, TD,
ND といった表記で示されます．
† EBSD 法が主に金属材料を対象としてきた際に，金属圧延材
料の圧延方向を EBSD 測定の縦方向とすることから設定された表記であり，下記の略称です．
RDRolling Direction または Reference Direction
TDTransverse Direction
NDNormal Direction
最近では簡単に A1(Axis 1)，A2(Axis 2)，A3(Axis 3)と表記されるものもあります．
†† 試 料 方 位 [ XYZ ] の 記 述 で す が ， 結 晶 の 方 位 に 用 い ら れ る[ uvw ]と同じ括弧“[ ]”が使われていますので，混合されないよう注意してください．

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japan

図 23

Cu 試料の結晶方位( CD )マップ．( a ) 試料方位[ 100 ]
(001)結晶面 CD マップ，(b) カラースケール．
の角度範囲でどの( a )は[ 100 ](縦)方向に対して( 001 )面が 45 °程度傾斜しているかを(b)カラースケールで示しています．白以上傾斜した方位を有してることを示し
領域は( 001 )面が 45 °
ています．




結晶方位(Crystal Direction : CD )マップ CD マップは，

対 し て 90 °の 傾 斜 を 持 っ た ( 110 ) 面 お よ び 等 価 な ( 1̃10 ) ,指定した結晶面が，試料方位[XYZ ]に対してどの程度傾い( 11̃0 ) , ( 1̃1̃0 )が向いており，さらに， A1 および A2 方向にているかを表します．図は，結晶粒の(001)を指定して，測定面法線方向に対して 45 °の傾斜を持った( 101 ) , ( 011 ) ,試料方位は[100]を指定した時の CD マップの例です．結晶(1̃01), (01̃1)が向いているため，(g)のような強度の分布に粒の(001)が試料方位の[100]から傾いている角度を(b)のよなります．それを踏まえて，今回測定を行った Cu 試料の極

うにカラーで定義します．001を中心として円状に色が変化点図である図24(a)(c)を確認しますと，不規則な強度分布して表されています．白の部分は， 45°以上の角度に相当しになっており，Cu 試料の結晶方位はランダムであることがています．色が赤色に近づくにつれて，結晶粒の(001)が，わかります．

試料方位[100]方向から傾いている角度が増加するというこ

逆極点図( Inverse Pole Figure : IPF )前述した逆極点図ととなります．( b )の画像にて， 001 を基準とした際に表示

方位マップと同様な内容を，試料方位を基準とした基本方位されている111, 101の指数には意味はありません．

三角形を用いて表した画像です．ある試料方位[ XYZ ]に対◯ 各測定点からのデータを解析した画像

して，どのような結晶面の情報を持った測定点が多く分布し極点図( Pole Figure : PF )極点図は，指定した特定の結て い る か を 示 し て い ま す ． 例 え ば ， 立 方 晶 ( Cu 試 料 ) で晶面(等価なすべての面を含む)が，試料面のどの方向(XY )[001]方向に対して(001)面，[100]方向に対して(100)面がに対して，どの角度で分布しているかを表しています．画像

配向していた場合，図( e )( g )のように，(001)のみに高とし，最外の中心は試料面法線(Z )方向に対する傾斜角度 0°い強度分布が確認されます．逆極点図では，画像中の一点に周を傾斜角度90°と定義しています．解析結果を図に示し

強度分布が集中していると，その試料方位[XYZ ]に対してます．まず，この画像では XYZ 方向は A1, A2, A3 と表記

特定の結晶方位が向いていることを意味します．それを踏まされます．図24(a)は結晶粒の(001)を指定し，(d)で示すカ

えて，図 25( a )( c )に示すように今回測定した Cu 試料の逆ラーで強度を表示しています．極点図は，特定方向に配向し極点図を確認すると，どの試料方向に対しても強度分布の集ていた場合，規則的に強度の大きな領域が確認されます．例

中は確認できません．この結果より， Cu 試料は配向していえば，試料面法線方向に対して(001)結晶面，縦方向に対しないことがわかります．

て(100)面が配向した立方晶(Cu 試料)の場合，001では，測

結 晶 方 位 分 布 関 数 ( Orientation Distribution Function :定面法線方向に対して傾斜角度 0 °の( 001 )面，縦( A1 )およ で説明したオイラー角(q1,
ODF)マップODF は 1322◯

び横(A2)方向に測定面法線方向に対して90°の傾斜を持ったF, q2)で表現された結晶方位を，q1, F, q2 を座標軸とする(001)面と等価な面である(100), (1̃00), (010), (01̃0)が向い三次元空間にプロットしたものです．ただ，一般には三次元ているため，(e)のように規則的な強度の分布が現れます．

では表示しにくいので q2 を一定間隔とした断面として表し

回転した方向に測定面法線方向に対
111では A1 方向より45°ます．今回測定を行った Cu 試料の ODF マップを図に示して 58 °の傾斜を持った( 111)面および等価な( 1̃11) , ( 11̃1) ,します．今回は q2 を 10 °刻みとしています．各測定点のオ(1̃1̃1)が向いているため，(f)のような強度の分布になります．

イラー角を ODF マップ上で X 軸は q1, Y 軸は F としてそ回転した方向に測定面法線方向に
110では，A1 方向より45°

れぞれプロットしています．今回測定した Cu 試料は局所的

図24

今回測定を行った Cu 試料および配向した立方晶(Cu 試料)の極点図強度分布．(a), (e) (001)結晶面，(b), (f)( 111 )結晶面，( c ) , ( g ) ( 110 )結晶面，( d ) , ( h) カラー
スケール．
極点図は，特定の結晶面(等価なすべての面を含む)が試料面方向に対してどの角度に多く分布しているかを示しています．
( a )(c )より，今回測定を行った Cu 試料はどの結晶面もランダムに分布していることがわかります．仮に立方晶である Cu
試料が A3(試料面法線)方向に対して(001)面，A1(縦)方向対して( 100 )面が配向していた場合，( e )( g)のように規則的な強度分布が確認されます．



図 25

今回測定を行った Cu 試料および配向した立方晶( Cu 試料)の逆極点図強度分布．( a ) , ( e ) 試料方位[ 001 ]方向，( b ) , ( f ) 試料方位[ 100 ]方向，( c ) , ( g ) 試料方位[010]方向，(d), (h) カラースケール．
逆極点図は，試料面の特定方向に対して，その方向にどのような結晶面を持った粒子が多く分布しているかを示しています．
( a )( c )より，今回測定を行った Cu 試料はどの方向に対しても結晶面はランダムに分布していることがわかります．仮に立方晶である Cu 試料が[ 001 ](試料面法線)方向に対して( 001 )面，[ 100](縦)方向対して(100 )面が配向していた場合，( e )(g)のように強度分布の集中が確認されます．

実 学 講 座図26 今回測定を行った Cu 試料の ODF マップ．
オイラー角(q1, F, q2)で表現された結晶方位を，q1, F, q2 を座標軸とする三次元空間にプロットしたものです．一般には三次元刻みで切ったマップを示します．各測定点のオイラー角で表しにくいので q2 を一定間隔で断面にして表します．今回は q2 を10° 記述)をマップ上に X 軸は q1, Y 軸は F にそれぞれプロットします．今回測定した Cu はランダムのため，局所的に(1322◯
強度の高い領域は存在していません．

図27

EBSD 歪み解析例．(a ) 各測定点の方位値，( b) KAM
解析結果，(c) GROD 解析結果，(d) GOS 解析結果．
KAM 解析は，( a )の青色線で示すように，隣り合う測定点との 平 均 方 位 差 を 中 心 の KAM 値 と し て 解 析 を 行 い ま す ．
GROD 解析は，粒子内の平均方位を算出して，それぞれの測
定点での方位差を GROD 値として解析を行います．GOS 解析
は，粒子内のある測定点の方位と他の測定点との方位差の平均値を算出し，その値をその粒子の GOS 値として解析を行います．

Cu 試 料 の EBSD 歪 み 解 析 結 果 ． ( a ) SEM 像 ， ( b )KAM マップ，(c) GROD マップ，(d) GOS マップ．
( a) SEM 像にて確認された傷に対応する領域にて( b) KAM マ
ップで大きな歪みが検出されています．また，(c)GROD マップおよび(d)GOS マップにて傷を有する領域周辺の結晶粒内で歪みによる方位のばらつきが生じていることがわかります．

に強度の高い領域は存在していないため，結晶方位はランダ

隣接する測定点との方位差の平均値は，(0.1＋0.2＋0.2＋0.0

ムであると言えます．

＋ 0.1 ＋ 0.3 )/ 6 ≒ 0.2 °と算出されます．この値をこの測定点

結晶歪み解析(6)での KAM 値と呼称します．このように各測定点の KAM


◯

図 28

EBSD 測定では，前述した結晶方位解析以外にも，結晶値を算出し，カラー表示したものが図27(b)で示す KAM マ

粒内の歪み解析を行うことが可能です．以下に， EBSD 解ップとなります．今回測定を行った Cu 試料の KAM マップ

析で行われる代表的な歪み解析法を説明します．

を図(b)に示します．図28(a)SEM 像で確認された研磨傷

KAM ( Kernel Average Misorientation )マップ結晶粒内に対応する領域が赤色で表示されており，KAM 値が大きくの各測定点において，互いに隣接する測定点間の方位差の平なっていることがわかります．これは研磨傷が存在する領域

均 値 を 算 出 し ， そ の 分 布 を KAM マ ッ プ と し て 表 示 し ま

では大きな歪みが存在することを意味しています．なお，結す．例えば，図(a)矢印で示した測定点では，その周囲に晶粒内を対象とした解析なので，粒界を超えて解析を行わな

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japanいように予め方位差に閾値を設定し，この値を超えた方位差程度以上の違いと認識された歪みであれば信差が 0.1 ～ 0.5 °はカウントされないようにしています．

頼できるとされています．

GROD ( Grain Reference Orientation Deviation ) マ ッ プ 

近年，より小さな歪みを検出する手法として， wilkinson

結晶粒内における各測定点の平均方位もしくは KAM 値が歪み解析法(9)(10) が利用されています．この手法は，各測定最小値となる測定点の方位を基準として，その基準方位に対点の EBSD パターンを直接比較して歪を算出します．基準する粒内の他の測定点における方位差を表示したものが図として設定した EBSD パターンにおける注目する領域を指27 ( c )で示す GROD マップになります．今回測定を行った

定し，各測定点におけるその領域の画像とを比較して，バンCu 試 料 の GROD マ ッ プ を 図 28 ( c ) に示 し ま す ． 図 28 ( a )ド交点等の位置ズレ量を結晶歪みとして解析します．この手SEM 像の研磨傷に対応する領域にて黄色～赤色での表示が法は通常の EBSD 歪み解析である KAM や GROD, GOS 解され， GROD 値が大きくなっていることがわかります．こ析では困難であった歪みの方向(縦方向，横方向，試料面深れも KAM マップで得られた結果と同様に研磨傷が存在す

さ方向)や種類(引張り，圧縮)の分離が可能です．また，検る領域では大きな歪みが存在することを意味しています．
GOS ( Grain Orientation Spread )マップ結晶粒内のある測定点の方位と，その他全ての粒内の測定点間における方位差の平均値を算出し，その値をその結晶粒の代表値として表示します(図27(d))．そのため，GOS マップでは，どれくらい結晶粒内で方位差が生じているかを知ることができます．

出精度も理論上±0.01の結晶格子の変化まで捉えることが可能(9)とされており，半導体分野等で用いられています．詳
細は，参考文献を参照してください．
 EDSEBSD 複合解析




 EDSEBSD 複合解析の有効性

今回測定を行った Cu 試料の GOS マップを図28(d)に示しまEBSD 法は異なる結晶構造を有する場合であれば，そのす．図 28 ( a ) SEM 像の研磨傷近傍の結晶粒において比較的分布状態の把握が可能ですが，異なる構成元素で同一の結晶

大きな GOS 値を有する結晶粒が確認できます．

構造を有する箇所が混在している場合，その分布を把握する

以上の歪みマップである図28(b)(d)から，測定面の傷おことはできません．そこで， EDS 分析による元素情報を反よびその周辺の結晶粒がどのように歪んでいるかを知ること映させて EBSD 解析を行う試みがなされています．例としができます．EBSD 歪み解析は EBSD パターンを Hough 変て， Cu と Ni および Cu Ni 合金シートを樹脂で張り合わせ

換し，指数付けを行った後，測定点間の方位差を歪みとしてた試料の EDSEBSD 総合解析を示します．まず，Cu と Ni

解析しています． KAM, GROD, GOS 解析の測定精度は測および Cu Ni 合金はどれも格子定数は異なるものの結晶構定で得られた EBSD パターンの像質にもよりますが，方位造は同一(fcc 構造立方晶，空間群 Fm3̃m)であり，通常の

図29 Cu と Ni および CuNi 合金シートを樹脂で張り合わせた試料の EBSD
相分離解析結果．
Cu と Ni および Cu Ni 合金はどれも格子定数は異なるものの結晶構造は同一( fcc 構造立方晶，空間群 Fm3̃m )です．通常のEBSD 解析では，結晶の格子定数に対応するバンド幅の解析は行わないものが多いです．そのため，それぞれの相を分離することができず，「どの領域」に「どの化合物(結晶相)」が「どの結晶方位」で存在しているかを判断するのは困難です．

図 30

Cu と Ni および Cu Ni 合金シートを樹脂で張り合わせた試料の EDS EBSD 総合解析結果．( a ) EDS 元素マッピング結果，(b) 相分離マップ，(c) Ni IPF マップ，(d) Ni
Cu IPF マップ，(e) Cu IPF マップ．
(a)の EDS 分析で得られた情報を用い，Cu の特性 X 線が検出された領域では Cu の結晶情報を，Niの特性 X 線が検出された領域
では Ni の結晶情報を，Cu と Ni 両方の特性 X 線が検出された領域では CuNi 合金の結晶情報をそれぞれ与えて再解析を行うこ(e)結晶方位解析を行うことが可能となります．
とで，(b)各相の分布状態および(c)

実 学 講 座EBSD 解析では「どの領域」に「どの化合物(結晶相)」が「どの結晶方位」で存在しているかを判断するのは困難でした(図)．そこで， EBSD 測定時に各測定点の EDS 測定(特性 X 線情報)も同時に実施して， Cu と Ni の元素が存在する領域を特定します．図( a )で示します EDS 分析で得られた情報を用い， Cu の特性 X 線が検出された領域では
Cu の結晶情報を， Ni の特性 X 線が検出された領域では Niの結晶情報を， Cu と Ni 両方の特性 X 線が検出された領域
では Cu Ni 合金の結晶情報をそれぞれ与えて再解析を行う
ことで，各相の分布状態および結晶方位解析を行うことが可能となります(図30(b)(e))．
 おわりに本項では， EBSD 法による測定および解析を行うために必要な試料調製法や測定時の注意点，解析データの種類について説明しました． EBSD 測定は試料調製や解析結果の解釈について難易度が高いため， EDS 分析等に比べて利用されている方は決して多くはないでしょう．しかし，SEM 観察や元素分析のみでは取得不可能な情報を， EBSD 測定から多く取得することが可能です．本項の内容を踏まえた上で，適切に EBSD 法を活用頂けると幸いです．

文

献初めて SEM の操作や SEM を用いた分析を行う際の簡単な入門書は( 1 ) SEM と友達になろう，日立ハイテクノロジーズ編集 SEM 解説集，(2008)．
( 2 ) 初めて使う人のために SEM の世界への招待，日本電子編集
SEM 解説集．
( 3 ) SEM Q&A SEM “ここが知りたい”，日本電子編集 SEM 解説集．
((1)(3)の取得方法は各メーカーに問い合わせてください)( 4 ) 横江大作まてりあ，60(2021), 498506．
( 5 ) 徳永智春まてりあ，60(2021), 225233．
 EBSD 測定についての教科書は◯( 6 ) 鈴木清一編 EBSD 読本 OIM を使用するにあたって， TSL
ソリューションズ，(2009)．
( 7 ) L. Reimer: ``Scanning Electron Microscopy: Physics of Image
Formation and Microanalysis'', 2nd Edition, SpringerVerlag,(1998).
 Hough 変換については◯( 8 ) N. C. Krieger Lassen, K. Conradsen and D. J. Jensen: Scanning
Microscopy, 6(1992), 115121.
 wilkinson 歪み解析法については◯( 9 ) A. J. Wilkinson, G. Meaden, D. J. Dingley: Ultramicroscopy,
106(2006), 307313.
(10) 鈴木清一，D. J. Dingley顕微鏡，42(2007), 89
93.
 電子顕微鏡分析についての教科書は◯( 11 ) 日本電子顕微鏡学会関東支部編先端材料評価のための電子顕微鏡技法，朝倉書店，(1991)．
( 12 ) 進藤大輔，及川哲夫著材料評価のための分析電子顕微鏡法，共立出版，(1999)．
(13) 堀内繁雄，弘津禎彦，朝倉健太郎編電子顕微鏡 Q&A 先端
材料解析のための手引き，アグネ承風社，(1996)．
( 14 ) 坂公恭編結晶電子顕微鏡学―材料研究者のための―，内田老鶴圃，(1997)．
 SEM 関連書籍を紹介している Web page は◯(15) http: // scantech.jp /books/index.html，日本顕微鏡学会走査電子顕微鏡分科会 HP_SEM 関連書籍．
 電子顕微鏡に関する用語の検索をしたい場合は◯(16) https://www.jeol.co.jp/words/，日本電子 HP_用語集．
 モンテカルロ・シミュレーションを行いたい場合は◯( 17 ) http: // www.vector.co.jp / soft / win95 / edu / se059369.html ，走査電顕モンテ・カルロ．
★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

◯

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japan

横江大作

2000年 3 月 愛知県立名南工業高校 機械科 卒業
2000年 4 月 財団法人ファインセラミックスセンター
試験研究所
2011年 2 月より現職
専門分野イオンビームを用いた表面処理法，電子顕微鏡◎セラミックスを中心とした材料開発と構造評価に従事．イオンビーム試料調製法や電子顕微鏡による構造解析技術や分析技術を中心に活動．

★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

大する(図)(2)．基本構造は縮合多環芳香族から成る単位構
造が繰り返された高分子化合物で(2)，一つの単位構造に含まれる芳香族環の数は，褐炭で 3～4，瀝青炭で 7～8 と推定されている(1)(図)．三池炭鉱では発熱量の多い良質な瀝青炭

石炭産業科学館(福岡県大牟田市)が採れることで知られていた．
この科学館で深く学べることの一つは，石炭産業が間違いなく我が国の工業の土台になっていたという歴史である．三

文責九州大学

寺西亮(2021年 3 月訪問)

池で石炭が初めて発見されたのは 1469 年(室町時代)で，農夫の伝治左衛門が燃える石を発見したと伝えられている．江戸時代に入り 1721 年の柳川藩による開坑，明治時代に入り
1873 年の三池炭鉱官営化， 1893 年には当時最新の水汲み装

今回は，福岡県大牟田市にある石炭産業科学館を紹介する

置(デビーポンプ)が導入された．その後は国内最大の炭鉱に(図)．この科学館は，日本の近代化の原動力となった三池

成長し，1970年度には年間657万トンの出炭量を記録した．

炭鉱( 1997 年に閉山)に関する資料を展示しており，有明海

坑道は地下 600 m 以上あり有明海中央部付近にまで伸びるの三池港から北に僅か 2 km の位置にあることから，2015年など，三池は豊富な石炭と三池港を背景にして石炭からコーに「明治日本の産業革命遺産

クスや肥料，染料などの化学製品を製造する国内初の石炭化製鉄・製鋼，造船，石炭産業」

が世界文化遺産に登録されて以降は，三池エリアのガイダン

学コンビナートにまで成長した(3)．

ス施設としての役割も担っている．館内には，地下の採炭現場を再現した模擬坑道のほか，炭鉱技術や石炭の歴史紹介，
暮らしの中のエネルギーを学ぶ体験コーナー，炭鉱の歴史や近代化遺産を映像で学べるホールなどがある．
ここで石炭について概説すると，石炭とは植物が地下に埋没し，地熱や地圧の作用によって分解・縮合などの反応を経て石炭化したものとされる(1)．石炭化の度合いによって，主に，褐炭，(亜)瀝青炭，無煙炭に分類され，この順に水素および酸素の含有量が減って炭素の含有量が増し，発熱量が増

図1

図2



石炭産業科学館の外観．

図3

石炭の性質および構造(2)．

石炭の分類と用途(2)．製鉄で用いられるコークスの原料は原料炭，石炭火力発電等の燃料は一般炭と呼ばれる．

科学館めぐりg科学館で見つけた金属材料
“大革命を支えたのは超硬合金”
三池炭鉱の石炭は良質な瀝青炭で知られていたが，地下水が多いことから採炭現場は常に坑内水との闘いで，石炭の増産には機械設備の導入が必要であった． 1889 年(明治 22 年)に三井組が明治政府から三池炭鉱の払下げを受けて間もな
く，米国 MIT を卒業した三井の団 琢磨が世界最新のデビーポンプを導入して坑内排水を可能とした．

図4

超硬合金の刃先のついた回転式カッターの外観．

図5

秒速 10 m で降下するエレベーターの入口外観．

また，それまで人が鍬やつるはしなどで強固な石炭の壁(炭層)を壊して採掘していたため増産が困難であったが，機械化により回転式カッターが導入されると，一気に増産が可能となった．図の外観写真にあるように回転式カッターの先端には鋭い刃が多数付いており，ドラムの回転によって強固な炭層を掘削する．この刃の材質について，科学館の方に尋ねたり科学館資料を調べてみたりしたが，確実な情報は得られなかった．そこで当時の年代の超硬材料について文献を少し調べてみると，1800年代は主に炭素工具鋼が用いられ，
1900 年代になると合金工具鋼が登場し，その後，高速度工具鋼，タングステンカーバイド系超硬合金，そして 1950 年頃にはこれとチタンカーバイドとの複合系超硬合金が登場し，その後はチタンナイトライド系なども開発されていった(4)(5)．このように，掘削機械の導入(超硬合金材料の開発)により，人はもとより爆薬による発破など行わずとも硬い岩盤を掘り進められるようになり，生産力が飛躍的に向上した．
本科学館の特長は，説明用のパネルがイメージ図やキーワードが伴った簡潔な表現であることや，多数の展示物が設置され訪問者の理解を助ける工夫が随所に凝らされていることである．そして，これらに加えて訪問者にとって有難いの

図6

石炭を運搬した坑内電車の展示物外観．

は，展示解説ボランティアの存在である．筆者が訪問した際

文には，入館して間もなくボランティアの方から「もしよろしければ滞在時間のご予定に合わせてご説明いたします」との声掛けがあり，お願いすると一緒に巡回して丁寧に説明して下さった(入館パンフレットを確認したら，土日祝日の特定の時間帯にガイドが行われているとのこと)．
また，本科学館にはエレベーターで有明海の地下 400 mまで移動して坑内探索ができる「ダイナミックトンネル」な

献( 1 ) 化学辞典，東京化学同人第 7 刷(2003)．
( 2 ) 一般社団法人石炭フロンティア機構ホームページ，
http://www.jcoalorjp/(2021年10月29日閲覧)．
( 3 ) 大牟田市石炭産業科学館配布資料．
( 4 ) 望月照一粉体および粉末冶金，12(1965), 721.
( 5 ) 津田圭一SEI テクニカルレビュー，188(2016), 1014.
(2021年11月 1 日受理)[doi:10.2320/materia.60.800]

る模擬坑道がある(図)．見学エリアが広く，石炭を運ぶ坑
内電車や坑道掘進機器などの実物が多数展示されているのは

石炭産業科学館へのアクセス

圧巻で，坑内作業の迫力を体感できる(図)．

＊ JR 鹿児島本線もしくは西鉄天神大牟田線の電車を利用し三池エリアは，石炭を掘り出した坑口，運搬した鉄道，海て大牟田駅下車(博多・天神エリアから大牟田駅まで快速

外にまで積み出した港湾が，線状の炭鉱産業景観を形成してで約 1 時間)．大牟田駅の駅西口バス停留所から，西鉄バ

おり，市内には世界文化遺産を含む多数の近代化産業遺産がスの「イオンモール大牟田行き」，又は「帝京大学行き」

ある．大牟田駅のレンタサイクル( 2021 年 10 月現在で 1 日に乗車．いずれも終点の「イオンモール大牟田」，又は500 円)を利用すれば，駅から本科学館まで約 20 分，世界遺「帝京大学」で下車．所要時間は，前者が約 6 分，後者が産群の一つである宮原坑(みやのはらこう)まで約 15 分であ

約 2 分．バス下車後は，前者が徒歩約 8 分，

り，自由気ままな遺産めぐりができる．

後者が徒歩約 2 分．
(〒8360037 福岡県大牟田市岬町 623)
http://www.sekitan-omuta.jp/topic/index.html

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japan




.

貴金属シンポジウムの概要

貴金属シンポジウムは，東京大学生産技術研究所非鉄金属

貴金属の製錬・リサイクル技術の最前線(貴金属シンポジウム)

資源循環工学寄付研究部門(JX 金属寄付ユニット)，東京大学生産技術研究所持続型エネルギー・材料統合研究センター，およびレアメタル研究会(主宰者岡部 徹)が共同で開催している．レアメタル研究会については，過去に本誌に紹大内 隆成
岡部 徹
1)
2)

介記事があるので参考にされたい(1)．レアメタル研究会ならびに貴金属シンポジウムは，情報共有のみならず，人的交流に重点を置いている点を特徴としている．

.

は じ

め

に

表に貴金属シンポジウムのこれまでの開催日，開催場
所，および参加人数を示した．驚くことに，第 1 回から200

金，銀，および白金族金属を含む貴金属は，先端デバイス

名を超える産学官の貴金属関係者が集った．参加人数から見や環境技術のキーマテリアルである．最近では持続可能な開ても，このような情報共有や人材交流の場が業界から切望さ発目標( SDGs: Sustainable Development Goals )ならびにカ

れていたことがわかる．第 7 回貴金属シンポジウムの様子

ーボンニュートラルへの世界的な動向が後押しし，その需要を図に示す．講演会では，毎回充実した講演と質疑応答がが益々増加している．日本は，貴金属の生産・消費大国であ実現しており，交流会も盛況である．

り，その製錬・リサイクル技術において世界を先導している．一方で，それらの技術の多くは，各企業や工場単位でガ.

オンライン会議ツールの導入の効果と課題

ラパゴス的に進化したものであり，その詳細やノウハウは相2021 年 1 月 8 日にコロナ禍の下で開催された第 8 回貴金

互的に共有されてこなかった．
このような背景のもと，著者らは， 2014 年より，貴金属

属シンポジウムでは，オンライン会議ツールの一つであるの最新の製錬・リサイクル技術に焦点を当てた，世界的にもZoom Webinar (講演会システム)を使用した． Zoom Meet-

極めて珍しいシンポジウム「貴金属の製錬・リサイクル技術

ing(会議用システム)が双方向のコミュニケーションを可能の最前線(貴金属シンポジウム)」を毎年開催している．

とするのに対して， Zoom Webinar は一方向の配信に特化

本稿では，テーマを絞ったシンポジウムの開催を通じた産し，視聴者数が多い大規模イベントに適している．

学官連携の一例として，貴金属シンポジウムの内容を紹介す

著者の一人である岡部による開会の挨拶の後，黒川 晴正

る．また，コロナ禍の下で主流となった，オンラインの研究

東京大学生産技術研究所 特任教授と，中村 崇 東京大学生会・交流会の特徴および課題を紹介し，今後の産学官連携の産技術研究所 シニア協力員(2020年 3 月まで同所特任教授)

活発化に向けた問題提起をさせていただく．

による司会で進行し，貴金属製錬・リサイクルの現状や展

表1

貴金属シンポジウムの回次，開催日，開催場所および参加人数の推移．
参加人数(人)
日

付

開催場所
企業

大学

官庁他

計



第 1 回(第59回)
第 2 回(第64回)

2014年 1 月10日(金)2015年 1 月 9 日(金)東京大学生産技術研究所

151

40

24

215

東京大学生産技術研究所

126

42

21

189

第 3 回(第69回)

2016年 1 月 8 日(金)2017年 1 月26日(金)東京大学生産技術研究所

176

45

33

254

東京大学生産技術研究所

192

62

19

273

2018年 1 月12日(金)2019年 1 月11日(金)東京大学生産技術研究所

151

55

28

234

東京大学生産技術研究所

181

59

30

270

東京大学生産技術研究所

201

56

36

293

第 8 回(第94回)

2020年 1 月10日(金)2021年 1 月 8 日(金)オンライン形式

第 9 回(第99回)

2022年 1 月 7 日(金)予定

ハイブリッド形式


304
―

42
―

37
―

383
―

第 4 回(第74回)
第 5 回(第79回)
第 6 回(第84回)
第 7 回(第89回)

カッコ内はレアメタル研究会の開催回．
講演会場での講演とオンライン配信を組み合わせた形式
累計参加人数2111人

東京大学生産技術研究所 持続型エネルギー・材料統合研究センター1)講師 2)教授
非鉄金属資源循環工学寄付研究部門1)特任講師(兼務) 2)特任教授(兼務)(〒1538505 東京都目黒区駒場 461)



産官学交差点図1

第 7 回貴金属シンポジウムの様子．( a ) 講演会(東京大学医学部教育研究棟14階鉄門記念講堂に約300名の参加者が一堂に会した)，(b) 交流会(東京大学医学部教育研究棟13階カポ・ペリカーノ)．

図2

第 8 回貴金属シンポジウムの様子(左上から右下へ岡部徹，黒川 晴正，川谷 哲也，渡邉 寛人，高橋 宏幸，
木村 隆典，中村 崇，八木 良平，伊藤 順一，大内 隆
成，鈴木 岳彦，所 千晴，藤井 輝夫，敬称略)(一部の写真は東京大学生産技術研究所非鉄金属資源循環工学
寄付研究部門パンフレットより引用)．

望，さらには貴金属の利用について，8 名の講師により講演が行われた(図)．
神岡鉱業株式会社 代表取締役社長 川谷 哲也 講師，住友人も加わって白熱した議論を交わした．この議論が発展し，

金属鉱山株式会社 技術本部新居浜研究所 主任研究員 渡邉

2021年 7 月 30 日に開催された第 96 回レアメタル研究会では寛人 講師，株式会社アステック入江 FM 事業部 マネジャ

「総合討論 LIB のリサイクルはどうあるべきか」という討ー 高橋 宏幸 講師，田中貴金属工業株式会社 化学回収カン論会が行われた．このような，産学での自由闊達な議論の場

パ ニ ー 湘 南 工 場 マ ネ ジ ャ ー 木 村 隆 典 講 師 ， Umicore,

は，今後のリサイクル技術の発展に大きく貢献するものと期

Corporate Research & Development, Associate Scientist

待される．会の最後には，所 千晴 東京大学生産技術研究所(Recycling & Extraction Technologies)八木 良平 講師，JX特任教授による講評，および藤井 輝夫 東京大学理事・副学

金属株式会社 技術本部 技術戦略部 LiB リサイクル事業推長(現東京大学総長)からの挨拶があった(以上，所属および進室 技師 伊藤 順一 講師，著者の一人である大内，松田産

肩書は2021年 1 月 6 日当時のものである)．

業株式会社 貴金属材料事業部 アシスタントマネジャー 鈴

遠隔地からの参加が可能になったことで，参加者数が400

木 岳彦 講師による発表があった．オンラインでの講演はス

名近くまで増えた．400名近い参加者を収容する会場を手配

ムーズに進行し，視聴者から文字入力(チャット)形式で質問することは容易ではないが，オンライン形式であったため，を受け付け，司会が読み上げてそれに対して講演者が回答す小規模の会議室にいる配信チーム(図( a ))により，このよる形式で，例年にも増して充実した質疑討論が実現した．今

うな大規模会合が容易に開催可能となった．参加者からも，回の貴金属シンポジウムでは，貴金属製錬・リサイクルプロ

移動時間を短縮できる点，雑音などに遮られることなく講演セスに関する講演だけではなく，Umicore 社と JX 金属株式に集中できる点，手元にクリアな資料を表示できる点等，オ会社の二社のリチウムイオン電池(LiB)のリサイクルプロセ

ンラインならではの利点も感想として聞こえてきた．

スに関する発表があり，そのアプローチの違いについて大学

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japan

講演会の後には Remo(オンライン交流会ツール)を用いて

最近では，このシンポジウムの運営や，話題提供を含めて，若手の活躍が見られる．第 8 回の貴金属シンポジウム
は，主に著者の一人である大内( 30 代)が運営を担い，また発表者の多くが 30 代～ 40 代であった． 2022 年 1 月 7 日開催の第 9 回貴金属シンポジウムは，大内と九州大学工学研究
院材料工学部門 谷ノ内 勇樹 准教授(30代)の二人でプログ
ラム構成を行っている．
これまでは，特に産官においては，研究会などに自由に参加できる立場の人は限定されていたが，オンライン会議ツールの導入により，若手も容易に参加可能となった．現場で活躍中の若手が，勉強をして，交流を図り，人的ネットワーク
を構築していくことで，日本の貴金属業界の発展に大きく寄与すると考えている．
コロナ禍収束後においても，オンライン会議ツールを用いる講演会の需要が継続すると予想される．筆者らはすでに，
講師および一部の関係者のみに講演会場にお越しいただき，会場でのご講演をオンライン配信する「ハイブリッド講演会」も行っている(2)．講演会のオンライン配信は，情報発信図3

第 8 回貴金属シンポジウム．(a) オンライン配信チームの様子，( b ) Remo を用いた交流会の様子．(一部の写
真は東京大学生産技術研究所非鉄金属資源循環工学寄付研究部門パンフレットより引用)．

の範囲が広くなるなど多くの利点がある一方で，その場限りの情報交換などは難しい．したがって，個別の会話を自然に実現するオンラインツールの導入や，イベント構成の工夫(名刺交換の機会を設ける，グループワークを要する企画を入れるなど)により，交流会のような場での相互コミュニケ

オンラインに限定した交流会を開催した(図 3(b ))．例年でーションの一層の充実化を図る必要があると考えられる．

あれば，図 1(b )の様に会場を埋め尽くすほどの大人数が交

今後も新しい技術を取り入れ，従来にないスタイルの研究

流会に参加していたが，オンライン上で交流を図る不自由さ会の運営に挑戦し，次世代の産学連携シンポジウムの形を創などが認知されつつあるのか，今回は参加者数が激減してしっていきたいと考えている．皆様方のお力をお借りできればまった．

幸いである．

貴重な情報はむしろ交流会の場で共有されることが多かった過去の経験から考えると，オンライン交流会には，技術的にも，参加者意識的にも，未だに大きな課題がある．

本稿執筆にあたっては，九州大学工学研究院材料工学部門
谷ノ内 勇樹 准教授および東京大学生産技術研究所 上村 源
博士に貴重なアドバイスをいただいたのでここに感謝申し上

.

お わ

り

に

げる．最後に，貴金属シンポジウムにおいて，貴重な話題提供してくださった講師の方々，並びに当日ご参加いただいた

表 1 に示すように，第 8 回までの貴金属シンポジウムの全ての方々に深く感謝申し上げる．

累計参加者数は 2000 名を超え，貴金属関連分野の「知と人の交流拠点」としての役割を担ってきた．特に企業からの参文

献

加者数が年々増加している．元来，貴金属業界は精錬やリサイクルに関するプロセス技術などの情報共有には消極的であったため，情報共有の場として活用いただけていることは大変うれしい．

( 1 ) 岡部 徹まてりあ，60(2021), 125128.
( 2 ) 大内 隆成チタン，69(2021), 7073.
(2021年 9 月 3 日受理)[doi:10.2320/materia.60.802]

産官学交差点携わってきました．現在は先進高強度鋼の液体金属割れの研究に取り組んでいます．先進高強度鋼には防食目的で亜鉛コーティングが施されますが，溶接時の入熱によってコーティ
ングの亜鉛が溶け出し，それが高強度鋼と反応することによって粒界に沿った液体金属割れを起こすことが知られております．この現象が応用上の課題となっているのですが，割れ抑制を試みる上で重要となる割れ発生・進展メカニズムに関する理解が未だ不十分です．私達のグループでは，先端電子顕微鏡技術を用いてメカニズムの更なる理解を試みています．

.

留学を志したきっかけ

私は大学からの経済的なサポートはもとより(もちろんサポートに見合った成果も要求されますが…)，特に様々な国
籍の人たちと共に博士号取得という共通の目標を目指して研究に専念できる環境に惹かれ，学位留学を志しました．東北大学は金属材料を研究するうえで恵まれた環境であることは

は じ

め

に

言うまでもなく，その見解は留学開始後 2 年経過した今でも変わりません．ですが Maaß 先生のグループからオファ

私は 2017 年 3 月に東北大学材料科学総合学科の吉見研究ーを頂いたこと，加えて海外留学奨学金の奨学生に採用され室を卒業し， 2019 年 3 月に東北大学金属材料研究所の今野

た幸運も重なり，思い切って学位留学を決意するに至りまし

研究室で修士課程を修了しました．その後 2019 年 8 月よりた．当初は身近に頼れる先輩や情報が少ない中，修士研究課

イリノイ大学アーバナシャンペーン校(UIUC)材料科学科の題に取り組みながら，国内外の研究室のアポイントメント

博士課程に入学し，現在の指導教員である R. Maaß 先生のや，奨学金への応募，英語試験対策，志望動機書の準備等忙

グループに所属しました．その後，同指導教官の異動に伴うしい思いをしましたが，奨学金に合格したことを皮切りに，

形で UIUC を修士で修了した後，ドイツ連邦材料評価試験

海外の博士課程に在籍されている先輩方のご助力を頂く機会

研究所(BAM )の博士課程に所属しております．この度は本に恵まれ，その甲斐あってか苦しいながらも非常に有意義な稿を執筆する機会を頂けたことに感謝致しますと共に，留学経験となりました．

半ば 2 年という未だ短い期間ですが，留学生活を通してこれまで感じたことを簡潔に述べさせて頂きます．(図).

これまでの研究活動

.

留学中に感じたこと

東北大学時代と比較した際の違いとして，まず UIUC での学部・大学院の授業は，課題など量的な面で非常に重かっ

私は，透過電子顕微鏡観察を主たる研究手法として金属材たことが挙げられます．そして内容も実際の実験データを用料の研究，具体的には高温構造材料，鉄基磁性材料，銅基形

いた解析，プロジェクトのプロポーザルやレビュー論文の執状記憶合金(1)や銅―アルミ化合物(2)，金属ガラス(3)の研究に筆といった実践的な内容が学部・大学院問わずほぼ全ての専門授業で課され，留学開始の最初の 1 年間は実験との両立
で苦しい思いをしました．ですが一方で得られるものも多く，実験データとその解析に基づき考察する能力，英文執筆の能力に関しては論文を書く際にかなりの伸びを実感しました．また，研究室に所属する学生のバックグラウンドが多彩で，学部からそのまま大学院に入学する人は少なく，大抵は米国外からの様々な出自・年齢・国籍の人が在籍しています．例えば私の UIUC での研究室の内訳はスウェーデン人 1
名，フランス人 1 名，中国人 1 名，インド人 1 名，日本人(私)1 名で，アメリカ人は学部から雇われたリサーチアシス
タントのみでした．そのため，基本的に同じ大学内の研究室
で学部から博士を過ごす場合が多い環境にいた私にとって，

図1

グループミーティングに参加する筆者， BAM にて(画面左上)．

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japan

この構成はとても新鮮に感じられました．またそれぞれの研究背景も異なってましたので，研究を進める上での議論で貴重な意見を頂くこともしばしばありました．学位留学という択をする際の非常に重要な要因の一つになる筈です．また，

選択が私にとって最終的に吉と出るか凶と出るかは現時点で僭越な物言いかもしれませんが，学位留学を通して異なる研は分かりかねますが，少なくともここに述べた経験と環境は究背景を持つ人が増えることで，将来的に人材の裾野が広が国内に留まっていたら非常に得難いものだったと思われます．

るのではないでしょうか．本稿を通して，既に学位留学に興味を持たれている方々，またこれから留学されるかもしれな

.

お わ

り

に

い方々の一助となれれば幸いです．最後に，私が留学をするに当たりご支援を頂いている公益財団法人竹中育英会(4)に深ちょっとした興味から留学を志した私の様な留学生が増えく感謝申し上げ，本稿の締めくくりとさせていただきます．

ることで，卒業後の進路選択を控えている方々にとって少しでも学位留学に対するハードルが下がり，国内進学や就職と文

献並んでより身近なキャリアパスの一つになれば幸いです．学位留学という選択が他と比較して優れているわけではなく，
むしろ就職・博士課程支援が充実してきている現状を鑑みると，手間も暇もかかる学位留学は一見魅力的に映らないかも知れません．しかし，普段はネットでしか見聞き出来ない海外での研究環境に身を置き学位取得を目指すという経験が，結果的に良いものであれ悪いものであれ，その後の人生で選( 1 ) Y. Ikeda, M. Nishijima, T. Kiguchi and T. J. Konno: Intermetallics, 137(2021), 107286.
( 2 ) Y. Ikeda, J. Mancias, B. Gan and R. Maaß: Scr. Mater., 190(2021), 126130.
( 3 ) C. Liu, Y. Ikeda and R. Maaß: Scr. Mater., 190(2021), 75
79.
( 4 ) https://www.takenaka
ikueikai.or.jp/(2021年 9 月22日受理)[doi:10.2320/materia.60.805](連絡先Unter den Eichen 87, 12205 Berlin, Germany)

は ば た く
巻記念企画

日本金属学会会報「まてりあ」60巻記念企画の終わりにあたって
会報編集委員会委員長

竹

田

修

本企画の冒頭に申し上げました通り，日本金属学会会報「まてりあ」が，本年(2021年)60巻を迎えました．
それを記念しまして，通年で60巻記念企画を実施いたしました．本企画は，60という数字が東洋圏(中華文化圏)において特別に大事にされてきたことを踏まえた田中 秀明 前委員(現 副委員長)の発案が基になっていま
す．2020年から，大塚 誠 前委員長によって立ち上げられた編集チームを中心に，編集委員会・事務局一丸となって企画立案，編集を行ってまいりました．まてりあが積み重ねてきた長い歴史と，日本金属学会が誇る
多様な人材のおかげで，貴重な記事を多数掲載することができました．会員の皆様方，一連の記事はいかがでしたでしょうか執筆者の皆様方には，本企画への多大なるご貢献に深く感謝申し上げます．
以下に本企画を簡単に振り返らせていただきます．
1 号では，昨秋に実施しました審査を経て，表紙デザインを20年ぶりに更新いたしました．また，高梨 弘

毅 本会前会長から，「年頭のご挨拶」において，まてりあとの関わりのエピソードと，今後の期待をお寄せいただきました．「“あのころ”のまてりあ」においては，山本 剛久 元委員長より本会創立時の逸話に関する記
事を紹介いただきました．2 号では，実学講座「金属材料実験の手引き」の掲載を開始しました．初めて金属学に触れる方にもわかりやすく図や写真を用いて解説することを狙った連載記事であり，隔月で連載を継続しています．初学者の方だけでなく，学び直す方にも目から鱗の解説がなされていますので，ぜひご覧ください．「先達からのお便り」では，増本 健 本会元会長より金属材料の発展の歴史と将来について解説いただくとともに，会員への温かいエールをいただきました．3 号の「プロムナード」においては，齋藤 理一郎 氏より C60・ナノチューブの研究の歴史と展望について解説いただきました．5 号では，「Back to 1962」と題し，会報が創刊された年の社会状況，国産旅客機 YS11の完成や，米国初の有人地球周回飛行の成功について紹介しました．同企画は，9 号においても，国産初の研究用原子炉が臨界に到達したことや，当時東洋一の吊橋であった若戸大橋の完成について紹介しました．6 号では，及川 洪 元委員長および山村 力 元委員長より，会報の変革期における編集活動について振り返っていただきました．7 号では，会員歴60年を数える会員の皆様から会報との関わりや思い出を披露いただきました．9 号では，本会各委員会よりこれまでの活動を説明い
ただくと共に，今後の本会発展への力強いメッセージを頂きました．10号では，本会各支部よりこれまでの活動と今後の展開についてお寄せいただきました．11号では，還暦の会員の皆様から本会での活動を中心に
ご自身の活動を紹介いただきました．
以上，足掛けで，内容も十分にご紹介できず心苦しい限りですが，どの記事も含蓄に富み，一読に値します．ぜひ，バックナンバーを手に取ってみてください．
60年前も今も，金属を主体とする材料が私たちの社会にとって非常に重要なものであることは変わっていません．そして，60年後も，非常に重要なものであり続けると信じます．その礎を作るために，「まてりあ」に何ができるのか一つには，次代のリーダーの育成が挙げられます．まてりあは，本会の情報のプラットフ
ォームとしての機能を拡張・充実させることで，若手人材の育成に貢献したいと考えています．これからも充実した紙面をお届けするために，会員の皆様のご指導，ご鞭撻をよろしくお願い申し上げます．
最後に，会報編集委員会を代表しまして，本企画に関わってくださいました全ての方々に心より御礼申し上げます．

東北大学大学院工学研究科
2021年10月26日受理[doi:10.2320/materia.60.807]

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japan




本
会

告

会

記

事

2022年度会費納入のお願い ……………………………………808
事務局年末・年始休業のお知らせ …………………………808

村上記念賞(第19回)候補者推薦依頼 …………………………809
村上奨励賞(第19回)候補者推薦依頼 …………………………809
奨励賞(第32回)候補者推薦依頼 ………………………………810
論文賞(第70回)候補論文推薦(自薦)のお願い ………………810
新進論文賞(第 2 回)候補論文推薦(自薦)のお願い …………811
まてりあ賞(第12回)推薦(自薦)のお願い ……………………811
各種学術賞・奨励金等候補者推薦について …………………812
2022年春期(第170回)講演大会講演募集 ……………………814
2022年春期(第170回)講演大会高校生・高専学生ポスター発表

事務局 渉 外 ・ 国 際 関 係secgnl＠jim.or.jp
会員サービス全般account＠jim.or.jp
会費・各種支払member＠jim.or.jp
刊 行 物 申 込 みordering＠jim.or.jp
セミナーシンポジウム参加申込みmeeting＠jim.or.jp
講 演 大 会annualm＠jim.or.jp
総 務 ・ 各 種 賞gaffair＠jim.or.jp
学術情報サービス全般secgnl＠jim.or.jp
調 査 ・ 研 究stevent＠jim.or.jp
まてりあ・広告materia＠jim.or.jp
会 誌 ・ 欧 文 誌editjt＠jim.or.jp

募集 ………………………………………………………………815
2022年春期(第170回)講演大会参加募集 ……………………816
2022年秋期講演大会公募・企画シンポジウムテーマ提案募集…………………………………………………………………… 818
支部行事 …………………………808 次号予告 …………………………821
掲示板 ……………………………813 新入会員 …………………………821
会誌・欧文誌12号目次 …………820 行事カレンダー …………………822
投稿規程・出版案内・入会申込はホームページをご利用下さい．

支部行事




年度会費納入のお願い年度日本金属学会・日本鉄鋼協会
両北海道支部合同冬季講演大会のお知らせ

2022 年の会費納入時期となりました．下記いずれかの方

法にてお払い込み下さいますようお願い申し上げます．
◎自 動 払 込

2021 年 12 月 12 日予定でご登録の口座から引

日本金属学会および日本鉄鋼協会両北海道支部共催の合同

き落としされます．

冬季講演会を下記のように開催いたしますので，会員各位の◎郵便振込み

活発な討論の機会となりますよう多数のご参加をお願い申し

上記以外の方は，本年 11月中旬頃，「ゆうち上げます．

ょ銀行郵便振込み用紙」を郵送いたしました．ゆうちょ銀行にてお支払い願います．
◎クレジットカード・コンビニ支払会員マイページにログインの上，お手続きし会

期 年月日(木)～日(金)会場

オンライン(Zoom)

発表申込

口頭発表のみ申込を受けつけます．
ウェブシステムて下さい．領収書もホームページで発行でき

https://pcat.cat.hokudai.ac.jp/winterMS

ます．

から

年月日(金)までにお申し込み下さい．
会費のお支払い確認

参加登録費

無料(参加登録が必要です)

ホームページ→入会・変更・会員制度→会員マイページ→

問合せ先

日本金属学会北海道支部事務局(ID・パスワード入力)でお支払いと確認ができます．
問合先会員サービス係

石田洋平

Email: jim_hokkaido＠eng.hokudai.ac.jp

Email: member＠jim.or.jp

事務局年末・年始休業のお知らせ
―

・

―

・

―

事務局は，下記日程で休業いたします．宜しくお願いいた
します．

2021年12月29日(水)～2022年 1 月 5 日(水)

本 会 記 事

各賞推薦(自薦)のお願い◎下記の各賞ご推薦を申し上げます．ご推薦方法は，すべて Web フォームによる推薦です．是非ご利用の上，ご推薦下さい．
問合先〒9808544 仙台市青葉区一番町 11432

第
回村上記念賞(公社)日本金属学会 各種賞係  0222233685

候補者推薦のお願い

第
回村上奨励賞

award＠jim.or.jp

候補者推薦のお願い

本会では財団法人村上記念会からのご寄付を基に金属およ

本会では財団法人村上記念会からのご寄付を基に金属工学

び関連材料の工学の分野における先駆的研究および開発に格の分野で卓越した業績を挙げつつある若手研究者を奨励する

別の功績を挙げたものに対する「日本金属学会村上記念賞」

ため「日本金属学会村上奨励賞」を設けており，第 19 回のを 2004年より設けており，第 19回の授賞式を 2022年の秋期授賞式を 2022 年の秋期講演大会(福岡工業大学)の折， 9 月

講演大会(福岡工業大学)の折，9 月21日に行います．多数の

21 日に行います．多数の優秀な候補者を積極的にご推薦下

優秀な候補者を積極的にご推薦下さい．

さい．

■推薦要領

■推薦要領

候補者の対象金属および関連材料の工学の分野における先候補者の対象で40歳以下の若手研究者を対象とします．

2022 年 5 月 31 日時点で 46 歳以上の研究者を対象とします．
推薦資格

本会代議員による推薦

推薦方法

下記 URL の推薦フォームにより入力して下さい．

1.

推薦フォーム入力項目は，全て必須．

推薦資格

本会代議員 1 名，講演大会委員 1 名または正員 3

受賞人数

若干名

推薦方法

下記 URL の推薦フォームにより入力して下さい．

名による推薦1.

推薦フォーム最終学歴卒業年次および学校名(学部名)を入力，ま推薦者資格を選択する．

た，大学院修了者は修了年次と大学名も併入力項目は，全て必須．

せて入力する．

最終学歴卒業年次および学校名(学部名)を入力，また，大学院修了者は修了年次と大学名も併

本会活動への貢献本会委員会，シンポジウム企画，セミナー企画，論文投稿等の活動実績を300字以内で入力せて入力する．

する．
2.

本会活動への貢献本会の委員会，シンポジウム企画，業績の大要と推薦理由

セミナー企画，論文投稿等の活動実績を300字以内で入1,000字以内にまとめ，入力する．
3.

金属および関連材料の工学の分野で卓越した業績を挙げつつある， 2022 年 5 月 31 日時点

駆的研究および開発に格段の功績を挙げた，

論文リスト

力する．
2.

文」に分別し，計 30 編以内を選び，論文題目，発表誌
名，巻号頁，共著者を記載し， A4 判の PDF ファイルとして作成する．
審査基準

この賞の審査基準は下記の通り．

業績の大要と推薦理由
1,000字以内にまとめ，入力する．

特に主要な論文を「原著論文」「解説論文」「国際会議論
3.

論文リスト
特に主要な論文を「原著論文」「解説論文」「国際会議論文」に分別し，計 15 編以内を選び，論文題目，発表誌
名，巻号頁，共著者を記載し， A4 判の PDF ファイル1)

金属および関連材料の工学分野における先駆的な研2)

学術上または技術上の業績が顕著か

3)

学術上の意義が大きい論文を発表したか

4)

技術上の効果が大きい重要な発明をしたか

2) 創造性・独創性が高い研究や開発に取り組んでいるか

5)

金属学会の活動に貢献しているか

究または先端技術の開発に格段の業績をあげたか

登録完了

審査基準
1)

この賞の審査基準は下記の通り．

意欲的かつ主体的に粘り強く研究や開発に取り組ん
でいるか

3)

意義の大きい新たな発見や発明があるか推薦者のメールアドレス宛に登録完了通知を送信

4)

今後の発展が見込まれる研究や開発か

します．

5)

金属学会で活動しているか(金属学会で論文や発表を

推薦締切 年月日(月)推薦 URLとして作成する．

https://data.jim.or.jp/jim/shou/mrk/

しているか，委員会委員として活動しているか)
登録完了

推薦者のメールアドレス宛に登録完了通知を送信
します．

推薦締切 年月日(月)推薦 URLま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japan

https://murasho.jim.or.jp/entry




5)

第
回奨励賞

候補者推薦のお願い

金属学会で活動しているか(金属学会で論文投稿や発表をしているか，委員会委員として活動しているか)

技術部門
本会では次世代を託する優れた若手研究者を顕彰するため

1)

意欲的かつ主体的に研究開発に取り組んでいるかに 1991 年から「日本金属学会奨励賞」を設けており，第 32

2)

新規性・進歩性の高い研究開発に取り組んでいるか

回の授賞式を 2022 年の秋期講演大会(福岡工業大学)の折，

3)

新たな発見や発明があるか

9 月21日に行います．

4)

今後の発展が見込まれる研究開発か

5)

金属学会で活動しているか(金属学会で論文投稿や発歴史の転換期にある今日，若い世代の意識の高揚こそが何よりも望まれております．
金属・材料工学ならびに関連分野で活躍しつつある若手研表をしているか，委員会委員として活動しているか)
登録完了

究者の中から将来性豊かな人材をご推薦下さいますようお願

推薦者のメールアドレス宛に登録完了通知を送信
します．

推薦締切 年月日(月)いいたします．

推薦 URLhttps://shourei.jim.or.jp/entry■推薦要領
候補者の対象2022 年 5 月 31 日時点で 35 歳以下の方で，金

第
回論文賞

属・材料工学並びに関連分野において優れた候補論文推薦(自薦)のお願い

業績を挙げつつある将来性豊かな研究者・技対象部門

術者を対象とします．

本会では前年 1 カ年の会誌，欧文誌に掲載された論文の学術部門，技術部門※の 2 部門

中から特に優秀な論文に対し，「日本金属学会論文賞」を授※技術部門は企業の研究者または技術者を対象と賞しており，第70回の授賞式を2022年の秋期講演大会(福岡

します．

工業大学)の折，9 月21日に行います．

推薦資格

本会代議員 1 名，講演大会委員 1 名または正員 3名による推薦は「当該論文の査読者」あるいは「代議員」の方々にお願い

推薦方法

下記 URL の推薦フォームにより入力して下さい．

しております．また，より広く推薦していただくため，「著推薦フォーム1.

推薦者資格を選択する．

論文賞候補論文の推薦は会誌，欧文誌の「編集委員」また者本人」からの自薦も認めております．つきましては，下記
ご参照の上，奮ってご応募をお願いいたします．

入力項目は，全て必須．
門2 部門から該当する部門を選択する．

部

最終学歴卒業年次および学校名(学部名)を入力，ま第回論文賞の対象論文
日本金属学会誌第85巻 1～12号(2021年)掲載分

た，大学院修了者は修了年次と大学名も併せMaterials Transactions: Vol. 62 No. 1～12(2021年)掲載分て入力する．

注 次の要件をすべて満たした原著論文 を対象といたします．

本会活動への貢献本会の委員会，シンポジウム企画，
セミナー企画，論文投稿等の活動実績を300字以内で入




力する．

術論文」のカテゴリーに属する論文であること．

業績の大要と推薦理由

2.

日本金属学会誌掲載論文は，「学術論文」または「技Materials Transactions 掲 載 論 文 は ，「 Regular Arti-

1,000字以内にまとめ，入力する．

cle 」または「 Technical Article 」のカテゴリーに属

技術部門は企業人としての実績(特許・社内表彰等)も入する論文であること．

力する．




論文リスト

3.

金属学会誌に投稿された論文，もしくは日本金属学会

特に主要な論文を「原著論文」「解説論文」「国際会議論

誌に発表後に英訳して Materials Transactions に投稿

文」に分別し，論文題目，発表誌名，巻号頁，共著者を入力する．

された論文ではないこと．


コピーライトが本会に帰属していること(本会が著作権を保有している論文)．

取得済特許リスト

4.

Materials Transactions に英文発表後に和訳して日本

特に主要な取得済特許の番号，題目，発明者，登録日を入力する．

推薦数の要件

論文リストおよび取得済特許リストは，計15編以内を選

5.

 推薦者は，同じ論文を複数の部門に推薦することはで◯

び，A4 判の PDF ファイルとして作成する．
審査基準

きない．
 1 名の推薦者がこの賞に推薦出来る論文数は，一部◯

この賞の審査基準は下記の通り．

門につき 1 論文である．

学術部門
1)

意欲的かつ主体的に研究に取り組んでいるか

審査基準

2)

創造性・独創性が高い研究に取り組んでいるか




3)

新たな発見や発明があるか

 研究方法が独創性に富むか◯

4)

今後の発展が見込まれる研究か

 問題の取上げ方，考え方が独創性に富んでいるか◯

この賞の審査基準は下記の通り．

独創性に富んでいるか

本 会 記 事 新しい境地を開拓しているか◯cle 」又は「 Technical Article 」のカテゴリーに属す

 精緻な方法で行われているか◯る論文であること．



発展性があるか

Materials Transactions に英文発表後に和訳して日本 方法，測定装置が他に広く利用されているか◯

金属学会誌に投稿された論文，もしくは日本金属学会

 得られた結果が他の問題に大きく影響するか◯

誌に発表後に英訳して Materials Transactions に投稿

 その方法をもってすれば新しい発展が期待されるか◯された論文ではないこと．



長年の懸案を解決したか

他の追随を許さないほど広く深く研究されているか

推薦方法

権を保有している論文)．

下記 URL のフォームにより推薦内容を入力して下さい．

推薦数の要件




論文題名




著者名




掲載巻・号・頁



対象部門(物性，組織，力学特性，材料化学，材料プ

 推薦者は，同じ論文を複数の部門に推薦することはで◯きない．
 1 名の推薦者がこの賞に推薦出来る論文数は，一部◯

ロセシング，工業材料の中から選択)掲載された部門で選考されます

門につき 1 論文である．
審査基準






推薦理由(400字以内)

推薦者名(勤務先・連絡先 TEL ・ E mail も記入下さ
い)

登録完了

コピーライトが本会に帰属していること(本会が著作

この賞の審査基準は下記の通り．

科学的・技術的に質の高い，新規な興味ある内容(結果，理論，手法等)が十分含まれているか．



当該分野の研究の発展に貢献しうるものであるか．

推薦方法

下記 URL のフォームにより推薦内容を入力して下さい．

推薦者のメールアドレス宛に登録完了通知を送信
します．




論文題名

推薦締切年月日(月)




著者名

照会先

会誌・欧文誌編集委員会



掲載巻・号・頁

Email: sadoku＠jim.or.jp

対 象部 門(日 本金 属学 会誌 ， Materials Transactions

推薦 URLhttps://data.jim.or.jp/jim/shou/

第回新進論文賞から選択)掲載された部門で選考されます

推薦理由(400字以内)

推薦者名(勤務先・連絡先 TEL ・ E mail も記入下さ

候補論文推薦(自薦)のお願い

い)
登録完了

推薦者のメールアドレス宛に登録完了通知を送信

本会では前年 1 カ年の会誌，欧文誌に掲載された若手のします．

著者による論文の中から，学術上または技術上特に優秀な論推薦締切年月日(月)文に対し，「日本金属学会新進論文賞」を授賞しており，第照会先

会誌・欧文誌編集委員会

2 回の授賞式を2022年の秋期講演大会(福岡工業大学)の折，
9 月21日に行います．

Email: sadoku＠jim.or.jp

推薦 URLhttps://data.jim.or.jp/jim/shinshin/

新進論文賞候補論文の推薦は会誌，欧文誌の「編集委員」
または「当該論文の査読者」あるいは「代議員」の方々にお第回まてりあ賞

願いいたします．また，より広く推薦していただくため，

推薦(自薦)のお願い「著者本人」からの自薦も認めております．つきましては，
下記ご参照の上，奮ってご応募をお願いいたします．

会報編集委員会では毎年，会報「まてりあ」に論文または記事を掲載し，金属およびその周辺材料の学術および科学技

第回新進論文賞の対象論文

術の振興に顕著な貢献をしたと思われる方に授賞をする「日日本金属学会誌第85巻

本金属学会まてりあ賞」を設けており，第 12 回の授賞式を

1～12号(2021年)掲載分

Materials Transactions: Vol. 62 No. 1～12(2021年)掲載分

2022 年の秋期講演大会(福岡工業大学)の折， 9 月 21 日に行注 次の要件をすべて満たした原著論文 を対象といたしま

います．

す．






会報「まてりあ」に掲載された記事(過去 3 ヵ年)の中か

2022 年 5 月 31 日時点で，第 1 著者が 35 歳以下の日本

ら，授賞候補論文および記事を「会報編集委員」または「著金属学会誌及び Materials Transactions 掲載論文を対者ご本人」あるいは「一般会員(正員 3 名以上の連名)」か

象とする．

ら推薦してもらい選考の上，授賞いたします．下記推薦要領

対象部門は「日本金属学会誌」「 Materials Transac-

により，皆様からの積極的なご推薦をお願いいたします．

tions」の 2 部門とする．


日本金属学会誌掲載論文は，「学術論文」又は「技術論文」のカテゴリーに属する論文であること．

Materials Transactions 掲 載 論 文 は ，「 Regular Arti-

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japan

■第回「まてりあ賞」推薦要領

まてりあ論文賞
日本金属学会会報「まてりあ」に掲載した論文で，学

術または科学技術上優秀でかつ金属およびその周辺材

各種学術賞・奨励金等候補者推薦について料に係る分野の進歩発展に顕著な貢献をした論文に対し授賞する．


まてりあ啓発・教育賞

本会は下に示す各種の学術賞や奨励，助成等の候補の推薦

日本金属学会会報「まてりあ」に掲載した記事で，ま者に指定されており，積極的な推薦を行っております．会員

てりあ記事の特徴を活かし，金属およびその周辺材料

各位にはこれらの候補として適当と思われる方の推薦またはに係る啓発や教育に顕著な貢献をした記事に対し授賞

自薦をお願いいたします．

する．
授賞対象記事 年～年掲載済記事(授賞済記事は除く授賞済記事はホームページに掲載しま
す．）
記事種別

まてりあ論文賞 解説，最近の研究，技術

資料，集録，新進気鋭，特集記事，物性・技術データ最前線，プロジェクト報告

推薦または自薦の資格は，本会会員とする．



推薦または自薦に際しては，各学術賞等の所定の書式の推薦書及び資料を提出する．



推薦または自薦の期限は，原則として各学術賞等の推薦締切の 2 ヶ月前とする．

まてりあ啓発・教育賞 講義ノート，入門

推薦又は自薦しようとするときは「○○賞に推薦(自薦)」と講座，プロムナード，実学講座，材料教育，

 の期限までに，各学術賞等の所定の推薦書
明記の上，上記

材料科学のパイオニアたち

及び資料を添えて，本会事務局までお申し出下さい．書類審




審査基準

推薦または自薦は次の各号によるものとします．

この賞の審査基準は下記の通り．

査の後，理事会で推薦を決定いたします．

まてりあ論文賞


研究者および技術者の理解度読みやすさ，分かりやすさ，簡潔さ等

論文の独創性問題の抽出およびその解析・解説の適切さと独創性等

研究および技術の振興への貢献度当該分野の研究の指針の提供等

情報発信度および注目度マスコミ報道，本会の講演大会や学術誌での発表(自己申告)，まてりあデータベ
ースアクセス件数等

まてりあ啓発・教育賞


一般読者の理解度読みやすさ，分かりやすさ，簡潔さ等

一般読者の関心度話題性，核心性，革新性等



記事の独創性問題の抽出およびその解析・解説の適切さと独創性等

啓発又は教育への貢献度社会への材料の重要性の啓発または高等教育機関における教育への貢献度




募集者

研究者および技術者の関心度話題性，核心性，革新性等



本会が推薦者に指定されている各種学術賞等

情報発信度および注目度マスコミ報道，本会の講演大会や学術誌での発表(自己申告)，まてりあデータベ
ースアクセス件数等

推薦資格 「会報編集委員」または「著者ご本人」あるいは「正員 3 名」
推薦方法

 種別◯
 タイトル◯ 著者名◯
 掲載巻号頁◯
 推薦理◯
 推薦者名をオンラインで入力
由( 300 ～ 400 字)◯する．または，郵送・FAX，E
mail で送信する．
推薦締切 年月日(月)推薦 URLhttps://data.jim.or.jp/jim/materiashou/ronbun/
https://data.jim.or.jp/jim/materiashou/kyouiku/

申込問合先

各賞等の推薦締切(2020年の例)(本会締切は2 ヶ月前)

科学技術に関する黄綬，紫綬，藍綬 文部科学省
褒章

5 月28日

文部科学大臣表彰 科学技術賞，若手科学者賞 文部科学省
http://www.mext.go.jp/

7 月27日

文部科学大臣表彰 創意工夫功労者賞 文部科学省
http://www.mext.go.jp/

9 月30日日本学術振興会賞
https://www.jsps.go.jp/jsps
prize/

日本学術振興会

4 月12日育志賞
日本学術振興会
http://www.jsps.go.jp/jikushiprize/

6月9日

朝日賞
http://www.asahi.com/shimbun/
award/asahi/

8 月25日

朝日新聞社

日本産業技術大賞
http://corp.nikkan.co.jp/p/honoring/ 日刊工業新聞社
nihonsangyogijyutsutaishou

1 月31日東レ科学技術賞，東レ科学技術研究助成 東レ科学振興会
http://www.toray
sf.or.jp/

10月10日本多記念賞，本多フロンティア賞，
本多記念会
本多記念研究奨励賞
http://hondakinenkai.or.jp/

9 月16日

大河内賞
大河内記念会
http://www.okochi.or.jp/hp/top.html

8 月12日全国発明表彰http://koueki.jiii.or.jp/hyosho/top/hyosho_top.html

発明協会

8 月31日地方発明表彰http://koueki.jiii.or.jp/hyosho/top/hyosho_top.html

発明協会

3 月31日井上学術賞
井上科学振興財団
http://www.inouezaidan.or.jp/f01.html

9 月20日井上春成賞
http://inouesho.jp/

科学技術振興機構

3 月31日岩谷直治記念賞
岩谷直治記念財団
http://www.iwatanifoundation.or.jp/

8 月31日

浅田賞，三島賞
日本鉄鋼協会https://www.isij.or.jp/commendation/

9 月30日風戸賞
http://www.kazato.org/application/

10月21日風戸研究奨励会

会報編集委員会Email: materia＠jim.or.jp



本 会 記 事

本会が推薦者に指定されている各種学術賞等
風戸研究奨励賞
http://www.kazato.org/application/

募集者

風戸研究奨励会

各賞等の推薦締切(2020年の例)(本会締切は2 ヶ月前)
12月 9 日グリーン・サステイナブルケミストリー賞
新化学技術推進協会
http://www.jaci.or.jp/gscn/page_03.html

11月18日工学教育賞
https://www.jsee.or.jp/award/

日本工学教育協会

7 月13日KONA 賞，研究助成，援助
http://www.kona.or.jp/jp/

ホソカワ粉体工学振興財団

7 月20日サー・マーティン・ウッド賞
ミレニアム・サイエ
http://www.msforum.jp/about_sir_martin/ ンス・ファーラム

8月1日

機械振興賞
http://www.jspmi.or.jp/tri/prize/
index.html

機械振興協会

5 月31日素形材産業技術賞
https://sokeizai.or.jp/japanese/award/skill_h22.html

素形材センター5 月19日日本塑性加工学会賞
http://www.jstp.jp/about/award/

日本塑性加工学会

8 月27日

〈公募類記事〉
無料掲載募集人員，締切日，問合先のみ掲載．
有料掲載1/4頁(700～800文字)程度．
「まてりあ」とホームページに掲載15,000円＋税
ホームページのみ掲載
10,000円＋税〈その他の記事〉 原則として有料掲載．
原稿締切・掲載号毎月 1 日締切で翌月号 1 回掲載．
原稿提出先電子メール(受け取りメールの確認をして下さい)Email : materia＠jim.or.jp

集会◇レアメタル研究会◇

日本溶接協会 貢献賞，技術賞，溶接注目発明賞
日本溶接協会https://www.jwes.or.jp/jp/somu/
award/index.html

11月10日熱・電気エネルギー技術に関する研 熱・電気エネルギー
究助成
技術財団
http://www.teet.or.jp/08_4.html

10月28日藤原賞
http://www.fujizai.or.jp/index.htm

藤原科学財団

12月20日報公賞，工学研究奨励援助金
http://www.hattori
hokokai.or.jp/

服部報公会

5 月10日睦賞
http://www.jsndi.jp/honor_award/

日本非破壊検査協会

12月31日山崎貞一賞
http://www.mst.or.jp/Portals/0/
prize/index.html

材料科学振興財団■主催

レアメタル研究会■主 宰 者

東京大学生産技術研究所■協力(一財)生産技術研究奨励会(特別研究会 RC 

教授

岡部

徹

■共

催

40)

東京大学マテリアル工学セミナー
レアメタルの環境調和型リサイクル技術の開発研究会
東京大学生産技術研究所 持続型エネルギ
ー・材料統合研究センター
東京大学生産技術研究所 非鉄金属資源循環
工学寄付研究部門(JX 金属寄付ユニット)

4 月30日■協

山田科学振興財団研究援助
http://www.yamadazaidan.jp/jigyo/ 山田科学振興財団
kenkyu.html

2 月23日茨城県科学技術振興
江崎玲於奈賞
https://www.i
step.org/prize/esaki/ 財団

3 月10日

薄膜技術に関する研究助成
https://www.samco.co.jp/
foundation/recruitment/

サムコ科学技術振興財団

4 月30日工学教育賞
https://www.jsee.or.jp/award/

日本工学教育協会

1 月12日賛(一社)軽金属学会，(一社)資源・素材学会，(一社)新金属協会，(公社)日本化学会，(公社)日本金属学会，(一社)日本チタン協会，(一社)日本鉄鋼協会(五十音順)
ZOOM 等で行う「リアル講演会＋講演のネッ■開催会場

ト配信のハイブリッド研究会」■参加登録・問合わせ岡部研

レアメタル研究会事務担当

宮嵜智子(mailto:okabelab＠iis.utokyo.ac.jp)■第99回

2022年 1 月 7 日(金)1400～

An 棟 2F

コンベンションホール

リ ア ル 講 演 会 ＋ 講 演 の ネ ッ ト 配 信 ( Zoom

Webinar&YouTube)のハイブリッド研究会★貴金属シンポジウム(第 9 回)＋新年会★(合同開催)

◇

◇

◇

テーマ貴金属の製錬・リサイクル
午後 200～
例年どおり，貴金属の製錬・リサイクル技術に関する講演会を行う予定※詳細はホームページをご参照下さい．
■第100回

2022年 3 月11日(金)1400～

開催予定＊レアメタル研究会ホームページ＊
https://www.okabe.iis.utokyo.ac.jp/japanese/rc40_ j.html

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japan年春期(第回)講演大会講演募集◎2022年春期講演大会を下記の通り開催いたします．

会

期


年月
日(火)～月日(木)一般講演・各種シンポジウム・共同セッション 


年月
日(火)
ポスターセッション・高校生ポスターセッション 
開催方法
一般講演・各種シンポジウム・共同セッション
東京大学駒場キャンパス(状況によりオンライン開催に変更になる場合もございます．(Zoom利用))
ポスターセッション・高校生ポスターセッションオンライン開催(Zoom 利用)
オンライン開催の場合，通常とは異なる発表形式となります．

下記注意事項をご確認頂き，十分ご注意頂き講演のお申込みをお願いいたします．
オンライン開催に伴うリスクについての注意
講演大会での発表には，現地開催とオンライン開催とにかかわらず，以下のようなリスクがあります．ところが，オンライン開催では，密室から参加することが可能で講演会場のような衆人監視が行われないこと及び講演が Web 上で配信されることから，これらのリ
スクが高まることが懸念されます．本会では，リスクの高まりに対処するために，考えうる対策を取りますが，最後は参加者のモラルに訴えざるを得ません．これらを理解の上，十分に注意して講演の申し込み及び発表をして頂きますようお願いいたします．
発表に伴うリスク
1. 研究情報を不正に取得される
不正聴講，講演の録画・録音・撮影(スクリーンショットを含む)が行われてしまう※パスワード発行によって参加者を限定するとともに，録画・録音・撮影等の禁止を周知徹底しますが，最終的には参加者にモラ
ルを守っていただくことになります．
※本大会で使用するオンライン会議ツールでは録画機能は使えません．

2.

著作権を侵害してしまう
他人が著作権を持つ音声，映像，画像，写真の安易な使用(引用)により，著作権を侵害してしまう※文献などはこれまでの講演大会と同様，適切な引用がされていれば問題ありません．

下記事項もご確認頂き，お申込下さい．
◯｢一般講演」に限り，件申込することができます．

◯

最新の概要原稿フォーマットを利用し，PDF 変換後，アップロード下さい．

◯

同一研究室の件以上の連続講演は認められておりません．

◯

事前参加申込者(講演者含む)へは参加申込み締切後に，講演概要ダウンロード ID とパスワードを配信いたします．

◯｢参加証引換券」は郵送いたしません．各自「大会マイページ」から印刷し，金属学会大会受付で参加証と引き換えとなります．

講演申込受付・概要原稿提出を下記日程で行います．

講演を申込される前に下記をご確認下さい
非会員でも大会参加費と登壇費を前納すれば，講演申込ができます(詳細は「申込要領」の「講演資格」参照．）．
□講演申込は同時に大会参加の事前予約が必要です．期日までに参加費を納入下さい．
□原則，講演申込者＝講演発表者であること．（「申込要領」.を参照)□ 本会の会員パスワードを紛失または忘れた方は，本会ホームページより再発行を行うこと．セキュリティ上，電話やメー
ルでの発行は出来ません．
講演申込ホームページアドレス

https://www.jim.or.jp/convention/2022spring/

講演申込および概要原稿提出期限(締切厳守)
講演申込と講演概要提出は同時に行う．(同時に行わない場合は，講演申込として受理されない)
講演種別

全講演(公募シンポジウム，一般，ポスター，共同セッション)

講演申込・大会参加申込期間

11月25日(木)13時～2022年 1 月 7 日(金)17時

講演大会係 annualm＠jim.or.jp〒9808544 仙台市青葉区一番町 1
1432

講演についての問合先公益社団法人日本金属学会



本 会 記 事

これから入会して講演申込をされる方へ□会員認定 期限内に入会手続きを行い，年会費を納入下さい．
□年会費納入期日までに年会費の払込がない場合は，プログラムに掲載されていても，講演不許可の措置をとります．
□インターネットで入会申込み下さい．入会申込確認後は ID(会員番号)とパスワードが即日メール返信されます．
入会申込 URL

https://www.jim.or.jp/member/mypage/application.php

講演種別

全講演(公募シンポジウム，一般，ポスター，共同セッション)

入会申込期限1 月 5 日(水)1 月31日(月)年会費納入期限
入会・会費の問合せ会員サービス係

member＠jim.or.jp

日本金属学会年春期(第回)講演大会
第回「高校生・高専学生ポスター発表」募集案内
申込締切日年月日(金)本会では最新の研究成果を発表・討議する場として毎年春秋 2 回の「講演大会」を開催しており，2022年 3 月22日(火)にオンラインにて2022年春期(第170回)講演大会高校生・高専学生ポスターセッションを開催します．
この講演大会に於いて，若い学生に金属および材料学分野に対して興味や理解を高めてもらうため「高校生・高専(3 年生
以下)学生ポスター発表」のセッションを開催いたします．
「高校生・高専学生ポスター発表」要領
学 会 名

日本金属学会2022年春期(第170回)講演大会

行 事 名｢高校生・高専学生ポスター発表」

開催方法

オンライン

開催予定日時 年月日(火) ～の間で時間程度を予定
対 象 者

高校生および年以下の高専学生

発表方法

オンライン(Zoom 使用)

テ ー マ

材料に限定せず，フリーテーマです．(課題研究の成果，科学技術の取組等)

ポスター発表資料作成について別途連絡
講演申込

https://www.jim.or.jp/convention/2022spring

講演概要原稿不要

参加費および講演聴講◯

発表者，共同研究者および指導教員の参加費を免除し，講演大会の発表を聴講できる．

◯

希望があれば，高校生・高専学生ポスター発表の関係者(親，友人)5 名程度までの参加費を免除し，講演大会の発表を聴講することができる．

◯(現地開催の場合)指導教員は，事前に参加者リストを提出する．(別途用紙を送付予定)

◯

指導教員宛てに，参加者用 ID とパスワードおよびプログラム 1 部を事前送付する．

優秀ポスター賞

優秀な発表には最優秀ポスター賞および優秀ポスター賞を授賞します．

問合せ・連絡先公益社団法人日本金属学会

講演大会係〒9808544 仙台市青葉区一番町 11432
 0222233685

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japan

FAX 0222236312%

Email: annualm＠jim.or.jp年春期(第回)講演大会ご案内ならびに参加申込みについて
春期講演大会は，月日(火)から日(木)まで東京大学駒場キャンパス(状況によりオンライン)にて開催いたします．
ポスターセッションおよび高校生・高専学生ポスターセッションは，3 月22日(火)にオンラインで開催いたします．
尚，参加申込みは，すべてインターネット申込となります．詳細は，下記申込要領をご覧下さい．
日
日

時

程
行

事

月日(火)900～ 940
950～1040

贈呈式

1050～1140
1300～1700

本多記念講演

学会賞記念講演
学術講演

月日(水)900～1700

学術講演

月日(木)900～1700
月日(火)学術講演会
ポスターセッション(オンライン)
高校生・高専学生ポスターセッション(オンライン)《年春期講演大会 開催予定の各種シンポジウム》
公募シンポジウムテーマ
S1 プラストンの材料科学 
S2 ハイエントロピー合金の材料科学 
S3 エネルギー関連材料の特性評価・解析・予測()S4 材料機能特性のアーキテクチャー構築シンポジウム
S5 特異反応場における時間/空間応答を利用した新奇材料構造創成
S6 生体用金属・セラミックス系材料の実用化に向けた評価方法開発・標準化
S7 永久磁石開発の元素戦略 9 ―次世代新材料に向けた基礎・基盤研究―
S8 金属表面の材料化学―めっき・耐食性・耐酸化性・触媒研究の新展開―
S9 金属・無機・有機材料の結晶方位解析と応用技術
企画シンポジウムテーマ
K1 工業製品における材料選択とマルチマテリアル構造～建築構造物～
Materials selection and multimaterial structure in commercial products～architectural construction～
ものづくりの基盤形成を担う第 8 分科発案のシンポジウムで，身の回りの工業製品がどのような材料からできているか，
また材料選択やマルチマテリアル構造についてどのように考えるべきなのかを，広く議論する場を提供することを目的とす
る．前回の「航空機機体」に引き続き，2 回目の今回は「建築構造物」を取り上げ，建築構造材料の企業研究者だけでなく，建築家や建築士などにも講演を依頼し，業界の動向や課題，各材料の強みや弱み，新材料の開発ならびに適用可能性について情報提供を頂くことを計画している．これまでの講演大会にはなかった『材料を横断的に捉えるシンポジウム』として，シリーズ化していくことを考えている．
企画責任者
横浜国立大学教授 廣澤渉一
Emailhirosawa＠ynu.ac.jp
共同責任者
JFE テクノリサーチ 船川義正 金沢大 渡邊千尋 熊本大 山崎倫昭
材料技術史から見るこれからの技術展開―分析機器・評価装置
Future growth expected from technological history of materials IV―Analytical and evaluation instruments
金属材料技術の進展には，分析機器・評価装置の進化が欠かせない．本シンポジウムでは，多くの金属材料研究者・技術者が使用する分析機器・評価装置を取り上げ，各装置の開発・発展に長年携わってきた先生方に，分析・評価の原理から，装置の進化・発展の過程，最新機器・装置から得られた成果を解説していただく．そして，分析機器・評価装置の将来展望やそれに伴う材料研究の新展開について議論する．
企画責任者
物質・材料研究機構主幹研究員 戸田佳明
Email: TODA.Yoshiaki＠nims.go.jp
共同責任者
奈良女子大 松岡由貴 東北大 杉本 諭 東京海洋大 盛田元彰 島根大 森戸茂一
K2

本 会 記 事

参加申込要領
インターネットによる大会参加申込期間および URL(事前申込)2021年11月25日～2022年 2 月25日
https://www.jim.or.jp/convention/2022spring/(後期(当日)申込)2022年 3 月 3 日～3 月22日
https://www.jim.or.jp/convention/2022spring_after/

参加申込締切後，参加方法や講演概要ダウンロードについては，下記をご参照下さい．なお，領収書は，決済完了後に申込画面から各自印刷して下さい(WEB 画面講演大会 MyPage よりダウンロード)．

◆大会参加費(講演概要ダウンロード権含む)※年会費とは異なります．
参加費・懇親会の消費税扱については，ホームページ(一覧表 PDF)をご参照下さい．
事前参加申込(締切日2 月25日)

後期(当日)申込(3 月 3 日～3 月22日)
クレジット決済のみ

正員・維持員会社社員，シンポジウム共催・協賛の学協会会員・鉄鋼協会会員(本会非会員)10,000円

13,000円
無

会

員

資

格

個人会員で2022年 3 月 1 日時点で65歳以上の方

無

学生員

6,000円

7,000円非会員
 一般

24,000円

27,000円

非会員 学生(大学院生含む)

14,000円

16,000円

料

料

お支払後の取消は，準備の都合上ご返金いたしかねますのでご了承下さい．
 65 歳以上の個人会員 会員情報に生年月日のご登録がない場合は，課金されますのでご注意下さい．会員情報に生年月日をご登録させて頂きますので，大会参加登録の前に annualm＠jim.or.jp まで会員番号・お名前・ご連絡先・生年月日をお知らせ下さい．
 学生員 卒業予定変更等により会員種別に相違がある場合，事前に会員種別の変更手続きを行ってから，大会参加をお申込下さい．
非会員の参加申込者には，1 年間の会員資格を付与します．ただし特典は重複して付与いたしません．

◆支払方法
事前申込のお支払いはクレジットカードおよびコンビニ振込決済をご利用頂けますが，後期(当日)申込はクレジット決済のみとさせて頂きます．また，入金後のご返金は致しかねます．事前予約申込は月日(金)の入金日をもって事前参加申込完了となります．

◆参加方法および講演概要の WEB 公開
講演概要の公開日は，大会 2 週間前の2022年 3 月 1 日(火)です．
講演大会公開サイトにログイン後，講演概要の閲覧ができます．特許関係のお手続きは，公開日までにお済ませ下さい．
(事前参加申込みの方)参加申込みをされ，参加費を納入された方へは，概要公開日に講演概要閲覧等に必要な参加者個別認
証 ID とパスワードを配信いたします．
(※annualm＠jim.or.jp のメールを受信できるようにしておいて下さい．）(後期(当日)申込の方)参加申込受理通知に記載の「登録番号」および「パスワード」が講演概要閲覧に必要な個別認証 IDとパスワードになります．

◆参加証
大会マイページにて「参加証引換券」をダウンロード印刷し，会期当日受付で参加証とお引換え下さい．

◆講演概要集購入について
講演概要集 DVD は作製いたしません．全講演概要は，本大会 Web サイトで公開をします．これまで概要集 DVD のみ購入をされていた方も，通常の参加登録をして頂き，概要の閲覧をお願いします．
◆日本金属学会・日本鉄鋼協会講演大会相互聴講申込は実施いたしません．
参加申込・問合先〒9808544 仙台市青葉区一番町 11432
 0222233685

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japan

FAX%(公社)日本金属学会

0222236312

Email: annualm＠jim.or.jp年秋期講演大会公募シンポジウムテーマ提案募集
提案期限年月日(木)

期日厳守

会員の研究活動一層の活性化を図ることを目的として，春秋大会において会員からの提案テーマによるシンポジウム講演を実施いたしており，活況を呈しております．明年の秋期講演大会の公募シンポジウムテーマを募集いたします．次の要領をご参照のうえ，活発な討論が期待できる有益なテーマを積極的にご提案下さい．(提案様式はホームページよりダウンロードして下さい．）【募集対象の大会】
2022年秋期講演大会(福岡工業大学)【実施要領】【公募シンポジウム企画の採択基準】
 企画責任者は会員であること．
◯

境界領域を取り込むもの，最新の情報を含むもの，適時な テーマ責任者は複数テーマを兼任しないこと．
◯

討論展開ができるもの．

 企画責任者またはテーマ責任者には，了解を得た講演◯

一般会員，若手・中堅研究者の，斬新なアイディアによる大会委員が入っていること．

提案を期待する．

 講演大会委員(専門分野)は事務局に問合せする．
◯

これまでの金属学会になかったテーマを歓迎する．一つのシンポジウムの講演件数は 10 件以上であることを目安と




する．
採択したテーマは，公募シンポジウムとして，講演申込を募集会告する．

企画責任者(シンポジウム chair )およびテーマ責任者(シンポジウム cochair)

講演大会委員会でテーマ責任者(代理者可)は企画提案の説明を行うこと．



継続テーマの採択条件(上記に追加)

今後も同一テーマのシリーズ化で公募シンポジウムを希望

採択された場合，提案者(企画責任者)はテーマ責任者としする場合は，会員の研究活動一層の活性化を図ることを目的て，積極的に講演募集を行い，また講演プログラムを編成とした下記の採択基準の条件を満たす提案が求められます．

する．シンポジウムの企画に積極的な方々が将来，調査研 全講演数の半数以上の応募講演数が見込まれること．
◯

究・講演大会などで主導的に活躍されることを期待する．

 基調講演の非会員枠は原則， 1 ～ 2 件とし，会員の発◯.

講演の種類基調講演と応募講演.

 テーマ，◯
 テーマ英語名，◯
 趣旨，
提案書の内容◯

表の場とすること．
 提案書の趣旨にどのような科学的知見が得られるかの◯ 基調講演の予定題目と講演者，◯
 推定講演数，◯
提◯記載があること．

 通信先住所・TEL・E
案者所属・役職/氏名，◯
mail

.

 継続テーマ提案が採択条件を満たさない場合，採択を
◯

否決する．

提案書送付先下記宛て E
mail で送付してください．
2, 3 日過ぎても受理返信通知のない場合はご連絡下さい．
.

テーマの選定講演大会委員会で選定し，結果は提案者に通知します．

.

採択テーマの告知と講演募集「まてりあ」 5 号 2022
年秋期大会講演募集会告ならびに本会ホームページ
で行う．

.

講演申込締切日2022年 7 月上旬予定

.

講演プログラムテーマ責任者がプログラム編成し，講演大会委員会へ提出する．

.

講演時間応募講演 15～25分(＋討論時間 5～10分＝合計20～35分)
基調講演30分(＋討論時間10分＝合計40分)

.

講演概要原稿分量A4判 1 ページ(応募講演，基調講
演とも)

否決テーマに対しては，一般講演を容認することもある．
［参考］2021年秋期講演大会における公募テーマ
S1

機能コアの材料科学

S2

ミルフィーユ構造の材料科学

S3

ハイエントロピー合金の材料科学()S4

材料変形素過程のマルチスケール解析()S5

超高温材料の科学技術S6

ナノ・マイクロスペーステイラリング

S7

水素エネルギー材料

S8

コロナ禍の記録とポストコロナの材料戦略

S9

ワイドギャップ結晶の材料学と高温プロセッシング

S10

マテリアルズ・インテグレーション()―社会実装に向けた取り組み―

問合・照会先Email: stevent＠jim.or.jp

 0222233685
日本金属学会

FAX 0222236312%

講演大会委員会宛

本 会 記 事年秋期講演大会企画シンポジウムテーマ募集
提案期限年月日(木)最新の研究や技術を発信し，多くの研究者・技術者が集い交流する魅力ある講演大会を目指して，2017年秋期講演大会より企画シンポジウムを実施しています．従来の公募シンポジウムとは違い，企業の方に積極的に講演頂くため，講演概要原稿の提出は問いません．講演発表は，一般(応募)講演枠は設けず，依頼講演および基調講演に限定いたします．
次の要領をご参照のうえ，活発な討論が期待できる有益なテーマおよび他学会との連携企画等積極的にご提案下さい．(提案様式はホームページよりダウンロードして下さい．）【実施要領】

問合せ・照会先

．企画責任者企画責任者は会員であること．

Email: stevent＠jim.or.jp

．共同責任者共同責任者は，公募シンポジウムの co 

 0222233685

chair と重複してもよいが，同時期開催の(公社)日本金属学会

講演大会委員会宛

企画責任者(代表者)と重複しないこと．
．講演の種類依頼講演および基調講演(一般会員からの各締切日等下記表参照

講演募集は行わない)．

2022年秋期大会

．講演時間依頼講演(15分，20分，25分)，基調講演(25分～30分)．
．質疑応答時間5 分または10分．
．概要原稿A4 サイズ 1 枚(他の講演種別と同じ)
は

また

提出不要．

．非会員講演者の取扱い参加費，交通費，謝金は公募シンポジウムに準ずる．
．テーマの決定講演大会委員会において採択を決定し，企画募集案内12月 1 日(12号会告)応募締切

2022年 2 月10日

企画テーマの決定

2022年 3 月14日

講演者リスト提出期日

2022年 5 月25日頃予定

プログラム提出期日(講演登録締切)

2022年 7 月初旬

講演大会企画委員会(会場決定)

2022年 7 月下旬予定

プログラム公開2022年 8 月初旬予定

結果は提案者に通知します．

○講演時間(討論時間)15分～30分(5 分～10分)

テーマ責任者(代理者可)は，講演大会委○非会員の取扱い(参加費，交通費，謝金)公募シンポジウムに員会で企画提案の説明を行うこと．

準ずる．
○プログラム編成および送付方法テーマ責任者が WORD で作．採択テーマの案内「まてりあ」ならびに本会ホームペ

成し事務局にメール添付で送付する．

ージで行う．
．講演プログラム企画責任者がプログラム編成し，講演
大会委員会へ提出する．
．提案書送付先下記あて E mail で送付して下さい． 2,
3 日過ぎても受理通知のない場合は，ご連絡下さい．

◇

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japan

◇

◇




日 本 金 属 学 会 誌 掲 載 論 文Vol. 85, No. 12（2021）―論

Nicharee Wongsawatgul, Shinichi Momiyama,
Soamwadee Chaianansutcharit, Kenichi Yoshida,
Makoto Nanko and Kazunori Sato

文―

ナノ多結晶粒界モデルを用いた粒界偏析予測の遷移金
属溶質元素への適用bccFe多結晶におけるMn及び伊藤一真 田中悠太 澤田英明
Crの粒界偏析予測アクティブスクリーンプラズマ窒化に及ぼすニッケル
濱島 隼 西本明生
スクリーンの影響
Ti3SiC2MAX 相におけるクリープ変形に伴うキンク形成とキンク強化の可能性
松井大輝

森田孝治

寺田大将

池田賢一

SrO Doping Effect on Fabrication and Performance of Ni/Ce1xSrxO2x Anode-Supported Solid
Oxide Fuel Cell for Direct Methane Utilization

三浦誠司

Materials Transactions 掲載論文
Vol. 62, No. 12（2021）―Regular Article―

Organic-Inorganic Dual-Coated TiO2 Nanoparticles for Regulation of Photocatalytic Activity
Masaki Matsubara, Ayame Sakonaka, Noa Meguro,
Akiko Tokutake, Tetsuo Sato and Kiyoshi Kanie
Materials Processing

Estimation of Fatigue Limit ofGraphite Cast Iron Using X-ray CT

Spheroidal

Naoto Shiraki, Kaho Tanaka, Akira Sugawara,
Ryosuke Fujimoto, Masami Tomizawa and Takumi Hara

Development of Forming Technology to Reduce
Dimensional Scattering of Automotive Parts withCambers by Using Bauschinger EffectShunsuke Tobita, Toyohisa Shinmiya, Yuji Yamasaki and
Jiro Hiramoto

Microstructure of Materials

Engineering Materials and Their Applications

Effect of Aluminium Content on Microstrure andMechanical Properties of AlxCoFe1.9Ni2.1 High EnLichong Niu, Jie Li, Sijie Zhao,
tropy Alloys

Preparation of ( Sm0.8Zr0.2 )1.051.10 ( Fe0.9Co0.1 )11.3
Ti0.7 Magnets by the Spark Plasma Sintering
MethodZhixuan Jia, Yanpeng Chu, Decheng Wan and Yunli Feng

Kurima Kobayashi, Tomoko Kuno and Takahide Yamamoto

Mechanics of Materials

Effect of Area Ratio on the Galvanic Corrosion of
AZX611 Magnesium Alloy/A6N01 Aluminum Alloy
Isao Nakatsugawa and Yasumasa Chino
Joint

Development of Hot Stamping for Automotive
Panel Parts with Step-Shaped Wall
Kenichiro Otsuka, Masafumi Azuma, Yoshiaki Nakazawa,
Riki Okamoto and Shunji Hiwatashi

Theoretical Investigation on New Analyzing
Procedure of Anelastic Strain Recovery Method
for Stress Measurements Based on Bayesian
Statistical Modeling
Tatsuhiro Sugimoto, Kazuya Ishitsuka and Weiren Lin

Damage Evaluation of Thermal Barrier Coatings
Subjected to a High-Velocity Impingement of a
Solid Sphere under Room and High Temperature
Kiyohiro Ito and Masayuki Arai
Conditions

Anisotropic Compression Behavior of Additively
Manufactured Porous Titanium with Ordered
Open-Cell Structures at Different Temperatures
Shiyue Guo, Xuezheng Yue and Koichi Kitazono

Fabrication of High-Density Zn-Bonded Sm
FeN
Bulk Magnets via High-Velocity Compaction
Masaru Uenohara, Michihiro Sako, Masaya Arai,
Yoshiaki Naoi, Yoshiaki Hiramoto and Shinichiro Fujikawa
Environment

High-Resolution Prediction for the Amount of Airborne Sea Salt by Multi-Scale Weather Simulation

Effect of Thermo-Mechanical Treatment on Elec0.29
trical Conductivity and Strength of Cu
massZr Alloy Wires

Ryo Onishi, Keigo Matsuda, Hitoshi Suto, Yasuo Hattori,
Hiromaru Hirakuchi, Shigeyuki Matsunami, Shinjiro Yagyu,
Tadashi Shinohara and Hideki Katayama

Hikaru Watanabe, Kenta Miyamoto, Takahiro Kunimine,
Ryoichi Monzen, Naokuni Muramatsu, Kazuhiro Nomura
and Shinya Ueno

Simultaneous Arsenic and Iron Oxidation for OneStep Scorodite Crystallization Using Mn Oxide

Materials Chemistry

Oxidation Behavior of Cu-Containing Concentrated Solid Solution Alloys under Steam Conditions
Peng Bi, Naoyuki Hashimoto, Shigenari Hayashi,
Hiroshi Oka and Shigehito Isobe

Effects of Nanoporous Structure of Anodic Films
on Adhesive Strength between Aluminum Alloys
and Polyamide Resin

Ryohei Nishi, Santisak Kitjanukit, Taiki Kondo andNaoko Okibe―Express Rapid Publication―
Vibration Power Generation Property of U-Shaped
Unimorph Device Using Grain-Oriented Electrical
Taku Okada, Shun Fujieda, Shuichiro Hashi,
Steel
Kazushi Ishiyama, Shigeru Suzuki, Satoshi Seino,
Takashi Nakagawa and Takao A. Yamamoto

Kota Sato, Hidetaka Asoh and Hitomi Yamamoto

本 会 記 事Investigation of Bonding Mechanism for Cu-Powder Contained Solderable Epoxy-Solder CompoHee Jun Youn, Sangil Kim, Jong-Min Kim andsites

Different Effects of Calcium and Zinc as a Solute
Element on the Fatigue Properties in Simulated
Body Fluids of Magnesium Alloys

Byung-Seung Yim

Naoko Ikeo, Taichi Uemura, Akihito Taguma andToshiji Mukai
Erratum◇◇◇◎日本金属学会誌では，新規論文の投稿を歓迎しております．
(1)投稿・掲載費用が無料，(2)オンラインでの公開後，即時に無料で全文のダウンロードが可能，(3)公開後 2 年以内であれば，欧文誌への英訳論文の投稿が可能などの利点があります．是非ご検討下さい．

◇

◇

◇

まてりあ第
巻号〔金 属 素 描〕No. 20 ルテニウム
特集「三次元組織解析の最前線 前編」
企画にあたってトモグラフィ画像再構成の基礎とトレンド解析的再構成法から
圧縮センシングを経て深層学習まで …………筑波大学 工藤博之
ポスト 3D イメージングのアプリケーション
株 滝 克彦他…………………………日本ビジュアルサイエンス
株 日立ハイテク 仲野靖孝
FIBSEM による 3 次元構造解析 ………◇予告

TEM 結晶方位マップの技術紹介
株 TSL ソリューションズ…………………………………
株 システムインフロンティア
TEM トモグラフィ …………
―他―

鈴木清一
古河弘光

(編集の都合により変更になる場合がございます)◇◇(2021年 9 月22日～2021年10月20日)

正

員

石飛
剛
内山宗久
加藤達也

新日本電工株式会社
パルステック工業株式会社
パルステック工業株式会社

学

生

員

松田

樹

大同大学

後藤領介
財前善彰
相良明男

日立金属株式会社

三浦涼靖

大阪大学

◇

佐藤庸平
筒井明子
西田純一

JFE スチール株式会社
核融合科学研究所◇

東北大学
株式会社希少金属材料研究所
株式会社アマダ◇住所変更等の手続きは，ホームページ入会・会員→会員マイページをご利用下さい．

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japan




行
開催日

事

カ

名称・開催地・掲載号


年月
経産省・文科省連携磁性材料・高効率モータープ
1
ロジェクト 「 MagHEM ・ ESICMM 合同成果報告会」(東京)

レ

ン

問合先

経済産業省(次世代自動車向け高効率モーター用磁性材料技術開発)TEL 0298513354(内線3725)
HIROSAWA.Satoshi＠nims.go.jp
https://biz.nikkan.co.jp/j-forum/maghem_esicmm/

第48回炭素材料学会年会(那覇)1～3

EcoDesign2021(奈良)

2～3

第54回安全工学研究発表会(Web 開催)

安全工学会

3

第 58 回 X 線分析討論会「燃料電池・固体電池など各種電池開発の現状と評価」(京都＋Web 開催)
日本金属学会・日本鉄鋼協会北陸信越支部 令和
3 年度総会・連合講演会(富山大)女子大学院生・ポスドクのための産総研所内紹介と在職女性研究者との懇談会(Web 開催)

日本材料学会

7～8

第 107 回 金属のアノード酸化皮膜の機能化部会(ARS)例会 ―2021年度チュートリアルアノー
ド酸化の基礎―ならびに ARS2021 研究発表会(Web 開催)

表面技術協会・金属のアノード酸化
皮膜の機能化部会
(ARS)

7 ～23

第420回講習会「目から鱗最近のドローン応用技術」(Web 開催)
第168回超塑性研究会「最近の金属超塑性成形」(Web 開催)

精密工学会

7, 14

8

ー 太字本会主催(ホームページ掲載)

主催

1～3

4～5

ダ

TEL 0353896359
tansodesk＠bunken.co.jp
http://www.tanso.org/contents/event/conf2021/index.html
エコデザイン学会 ecodesign2021_secretariat＠ecodenet.com
連合
http://ecodenet.com/ed2021/
炭素材料学会

日本金属学会北陸信越支部
産総研 ダイバーシティ推進室

TEL 0362062840 jsse-2004＠nifty.com
https://www.jsse.or.jp/
TEL 0757615321 jimu＠office.jsms.jp
https://x-ray.jsms.jp/
committee＠jim-isij-hs2020.sakura.ne.jp
https://jim-isij-hs2020.sakura.ne.jp/
https://unit.aist.go.jp/innhr/diversity2020/
ja/events/211126_event.html
TEL 0792674911
ars_office＠eng.u-hyogo.ac.jp
http://ars.sfj.or.jp/

早稲田大学各務記念材料技術研究所オープンセミ
ナー(Web 開催)

8 ～10

第47回固体イオニクス討論会(徳島)

9 ～10

第36回分析電子顕微鏡討論会(Web 開催)

9 ～10

2021年度 溶接入門講座～新入社員・構造部材設計技術者のための～(Web 開催)

溶接学会

9 ～10

2021年度磁性流体連合講演会(Web 開催)

9, 10, 16

2021年度計算力学技術者(CAE 技術者)1・2 級の認定試験

磁性流体研究連絡 TEL 052
7357542
会
jsmfr＠jsmfr.on.arena.ne.jp
日本機械学会TEL 0343357616
caenintei＠jsme.or.jp
http://www.jsme.or.jp/cee/

9 ～10

第 20 回キャビテーションに関するシンポジウム(Web 開催)

日本学術会議 第三 部 ( 予 定 ) 第 20
回キャビテーションに関するシンポジウム実行委員会

10

第24回生体関連セラミックス討論会(京大)11～12

第 33 回信頼性シンポジウム― 安心・安全を支える信頼性工学の新展開 ―(富山)13～14

2021年度 JCOM 若手ウェビナー(Web 開催)

日本セラミックス https://www.ceramic.or.jp/bseitai/symposi協会
um/24th_Symp.html
日本材料学会TEL 0757615321
RESYMPO2021＠office.jsms.jp
日本材料学会TEL 0757615321
JCOM2021wakate＠office.jsms.jp
http://compo.jsms.jp/

13～17

Materials Research Meeting 2021(MRM2021)(横浜)

日本 MRS

15～16

デジタルラジオグラフィに関する技術講習会(東京)日本溶接協会16
16

第 18 回材料セミナー「産業用ボイラ設備の管理の基礎と技術動向」(Web 開催)
第 17 回 SPring 8 金属材料評価研究/第 70 回 SPring8 先端利用技術ワークショップ「小角 X 線散乱による金属材料の組織評価技術」(Web 開催)

化学工学会関東支 TEL 033943
3527 kanto＠scej.org
部
http://www.scejkt.org/
SPring 8 利 用 推 TEL 0791582785
進協議会他
suishin＠spring8.or.jp
http://www.jasri.jp/iuss/17

東北支部地区研究発表大会(Web 開催)

日本金属学会東北 https://jim.or.jp/INFO/pdf/info_507.pdf
支部

17

第 88 回 塑性加工技術フォーラム「先達に聞く～塑性加工技術，塑性力学の歴史～」(Web 開催)
第 32 回軽金属セミナー「アルミニウム合金の組織―入門編(状態図と組織)」(Web 開催)

日本塑性加工学会 http://www.jstp.or.jp



11.26
参加

TEL 0352265191
https://www2.jspe.or.jp/
研究会 No.77
kitazono＠tmu.ac.jp
http://www.superplasticity.jp
早稲田大学各務記 TEL 033203
4782
念材料技術研究所 zaikenjimu＠list.waseda.jp
http://wwww.waseda.jp/fsci/zaiken/news

8

17

締切

日本固体イオニク TEL 088
6567577
ス学会
nakamura.o.koichi＠tokushima-u.ac.jp
https://www.ssi-j.org/symp/ssij47/index.
html
日本顕微鏡学会
TEL 0117066768
bunseki＠eng.hokudai.ac.jp
https://bunseki-denken.eng.hokudai.ac.jp/

軽金属学会

11.30

TEL 0358254073
jws-info＠tg.rim.or.jp
http://www.jweld.jp/

TEL 0222175229(直通)cav20-sendai＠grp.tohoku.ac.jp
http://www.ifs.tohoku.ac.jp/cfs/cav20/
index.html

TEL 0362649071
info_mrm＠jmru.org
https://mrm2021.jmru.org/
TEL 0358236324
http://www.jwes.or.jp/

http://www.jilm.or.jp/

定員
45名

定員
36名

定員
50名
定員
40名

本 会 記 事

開催日

名称・開催地・掲載号

主催

問合先

22

第344回塑性加工シンポジウム「デジタルエンジ
ニアリングの最前線」令和時代の生産技術の方向性(富山市＋Web開催)

日本塑性加工学会 http://www.jstp.or.jp

22～23

第 18 回ノートパソコンで出来る原子レベルのシ
ミュレーション入門講習会～分子動力学計算と電子状態計算～(Web 開催)

日本材料学会
年月
日本セラミックス協会 資源・環境関連材料部会
7
講演会「どこでも気軽にサイエンス♪ ―オンラ
イン社会の到来を受けて―」(Web 開催)

7

表面分析実践講座 2021 ～実践最新走査電子顕微鏡実習 実際の作業を通して身につける最新技術～(東京)

7

第99回レアメタル研究会(東大生産技研＋Web 開催)(本号813頁)

8～9

第60回セラミックス基礎科学討論会(熊大)11MSJ 講習会「パワーマグネティクスの基礎と応用」(Web 開催)

20～21

2021 年度日本金属学会・日本鉄鋼協会両北海道
支部合同冬季講演大会(Web 開催)(本号808頁)
関西支部第 25 回塑性加工基礎講座「入門 結晶
塑性シミュレーション」(Web 開催)

21
22

第27回高専シンポジウムオンライン(Web 開催)

24～25

第 29 回 超 音 波 に よ る 非 破 壊 評 価 シ ン ポ ジ ウ ム(Web 開催)
表面科学技術研究会 2022 炭素材料の新展開表面 で 造 る ・ 表 面 を 造 る ・ 表 面 を 使 う (大 阪 ＋
Web 開催)27

日本セラミックス sakamoto＠fitc.pref.fukuoka.jp
協会他
https://www.ceramic.or.jp/bgenryo/index_
j.html日本表面真空学会 https://www.jvss.jp/jpn/activities/06/
detail.php?eid＝00006
レアメタル研究会 TEL 035452
6314
okabelab＠iis.u-tokyo.ac.jp
https://www.okabe.iis.u-tokyo.ac.jp/
japanese/rc40_ j.html
日本セラミックス kiso60＠chem.kumamoto-u.ac.jp
協会基礎科学部会 http://www.ceramic.or.jp/bkiso
日本磁気学会TEL 0352810106
https://www.magnetics.jp/education/
msjworkshop_powermagnetics/
日本金属学会北海 jim_hokkaido＠eng.hokudai.ac.jp
道支部
日本塑性加工学会 TEL 090
92800383
関西支部他
kansai＠jstp.or.jp
高専シンポジウム TEL 085924
5161
協議会
date＠yonago.kosen-ac.jp
https://kosen-sympo.org/
日本非破壊検査協 TEL 035609
4015
会
nakamura＠jsndi.or.jp
日本表面技術協会 TEL 075
7811107
関西支部他
kansai_office＠stj.or.jp
http://www.sssj.org/Kansai/goudou22127.
html
軽金属学会
http://www.jilm.or.jp/

第 33 回軽金属セミナー「アルミニウム合金の組織―中級編(時効析出)」(Web 開催)

28

第 20 回 ナ ノ テ ク ノ ロ ジ ー 総 合 シ ン ポ ジ ウ ム(JAPAN NANO 2022)(東京＋Web 開催)

文部科学省ナノテ
クノロジープラットフォーム，物材
機構28～29

第 27 回薄膜・表面物理分科会，シリコンテクノ
ロジー分科会共催特別研究会「電子デバイス界面
テクノロジー研究会―材料・プロセス・デバイス
特性の物理―」(Web 開催)

応 用 物 理 学 会 薄 fukui＠jsap.or.jp
膜・表面物理分科 http://www.edit-ws.jp/
会他

スマートプロセス TEL 066879
7568 mate＠sps-mste.jp
学会他
http://sps-mste.jp/mate/4

第346回塑性加工シンポジウム「低炭素化社会への 取 り 組 み 」 ― CO2 の 回 収 ， 利 用 ， 排 出 減 ―(Web 開催)

日本塑性加工学会 http://www.jstp.or.jp

17

第 2 回次世代高性能磁性材料研究会(Web 開催)

日本金属学会若手 https://forms.gle/Nx91Cb79dHdTZoiQ6
研究グループ25

第 34 回軽金属セミナー「アルミニウム合金の組織―応用編(加工・熱処理による組織変化)」(Web 開催)

軽金属学会

http://www.jilm.or.jp/


年月
第47回「組織検査用試料の作り方(組織の現出)」 材料技術教育研究 TEL 0477
4317451
講習会―鉄鋼材料・非鉄金属材料・表面改質処理 会
jimukyoku＠mskoshukai.jp
および異常組織材―(Web 開催)
http://www.mskoshukai.jp
第 13 回 日 本 複 合 材 料 会 議 ( JCCM 13 ) ( 大 阪 ＋ 日本材料学会，日 TEL 075
7～9
7615321 jimu＠jsms.jp
本複合材料学会
http://www.jsms.jp
Web 開催)7～9
2021年度量子ビームサイエンスフェスタ(Web 開 高エネルギー加速 qbsf2021-office＠ml.j-parc.jp
催)器研究機構物質構 https://mlfinfo.jp/sp/qbs-festa/2021/
造科学研究所，J
PARC セ ン タ ー
他


～


日本金属学会春期講演大会(東京大学駒場キャンパス)(予定)(本号814頁)

ま て り あ 第60巻 第12号(2021)
Materia Japan

1.7

参加
1.20

定員
40名

JAPANNANO＠nims.go.jp
TEL 0298592777
https://www.nanonet.go.jp/japannano/
2022/


年月
1 ～14
Mate2022 28th Symposium on ``Microjoining
and Assembly Technology in Electronics''(Web開催)

第 100 回レアメタル研究会(東大生産技研＋ Web
開催)(11号760頁)

定員
100名

TEL 0757615321
jimu＠office.jsms.jp
http://www.jsms.jp

28

11

締切

レアメタル研究会 TEL 035452
6314
okabelab＠iis.u-tokyo.ac.jp
https://www.okabe.iis.u-tokyo.ac.jp/
japanese/rc40_ j.html
日本金属学会TEL 0222233685 FAX 0222236312
annualm＠jim.or.jp

定員
100名

定員
40名

定員
100名

講演 1.7
参加予約
2.25




開催日

22

名称・開催地・掲載号

主催

問合先

TEL 0222233685

日本金属学会春期講演大会ポスターセッション 日本金属学会
第 7 回「高校生・高専学生ポスターセッション」(Web 開催)(本号815頁)


年月
第38回希土類討論会(熊本)11～12annualm＠jim.or.jp

ポスター
1.7
高校生ポスター
1.14

TEL 0668797352
kidorui＠chem.eng.osaka-u.ac.jp
http://www.kidorui.org/

日本希土類学会


年月
3～5
2022年度塑性加工春季講演会(Web 開催)
年月
第 18 回アルミニウム合金国際会議( ICAA18 )(富
4～8
山)

締切

発表
1.21

日本塑性加工学会 http://www.jstp.or.jp

http://www.icaa18.org/

軽金属学会

4～9

第 18 回 液 体 及 び ア モ ル フ ァ ス 金 属 国 際 会 議(LAM18)(広島)

第 18 回 液 体 及 び TEL 082
4246555
アモルファス金属 masinui＠hiroshima-u.ac.jp
国際会議組織委員 https://lam-18.hiroshima-u.ac.jp/
会


～


日本金属学会秋期講演大会(福岡工業大学)(予定)

日本金属学会TEL 0222233685 FAX 0222236312
annualm＠jim.or.jp

まてりあ60巻(2021)の総目次はホームページに掲載となります．
まてりあ60巻記念企画へのご協力をありがとうございました．

◇

事務局年末年始休業のお知らせ◇

2021年12月29日(水)～2022年 1 月 5 日(水)◇事務局より◇～ 本年は大変お世話になりました．来年もどうぞ宜しくお願い致します．～

◇

◇

◇

2021, 2022年度会報編集委員会
委員
長
副 委 員 長
委
員

竹田
修
田中秀明
池尾直子
大野直子
小嶋隆幸
齊藤信雄
鈴木真由美
塚田祐貴
徳永透子
袴田昌高
松垣あいら
盛田元彰
横井達矢

石川史太郎
岡田周祐
小畠淳平
篠原百合
田辺栄司
寺本武司
長岡
亨
本間智之
宮崎秀俊
山本剛久
李
誠鎬

ま て り あ 第巻 第号（） 発行日
発行所



井田駿太郎
川西咲子
小柳禎彦
佐々木秀顕
島克利
圓谷貴夫
豊木研太郎
春本高志
眞山
剛
山崎由勝

2021年 12 月 1 日

公益社団法人日本金属学会〒9808544 仙台市青葉区一番町一丁目1432
TEL 0222233685 FAX 0222236312

発
印
発

行
刷
売

(五十音順，敬称略）

植木洸輔
木口賢紀
小山元道
佐藤豊人
高山直樹
寺西
亮
永井
崇
藤井
進
三井好古
山中謙太

宇部卓司
北村一浩
齊藤雄太
芹澤
愛
堤
祐介
轟
直人
長谷川 誠
松本洋明
諸岡
聡
吉年規治

大塚
誠
國枝知徳
近藤亮太
鈴木賢紀
趙
研
土井康太郎
永瀬丈嗣
松浦昌志
宮部さやか
山本知一

定価,円(本体,円＋税)送料円
人
所
所

山村英明
小宮山印刷工業株式会社
丸善雄松堂株式会社〒1600002 東京都新宿区四谷坂町 1010

本 会 記 事

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1

ã

2

2021年 12 月 1 日発行「まてりあ」