STEEL CONSTRUCTIONTODAY & TOMORROW(No. 50 April 2017)
Publikasi Bersama Federasi Besi dan Baja Jepang dan
Masyarakat Konstruksi Baja Jepang
Versi Bahasa Indonesia
Versi Bahasa Inggris Steel Construction Today &Tomorrow diterbitkan tiga kali dalam setahun dan
disirkulasikan ke seluruh dunia kepada para eksekutif,
perusahaan perdagangan industri, dan organisasi
administratif yang berminat. Tujuan utama publikasi
ini adalah memperkenalkan standar dan spesifikasi
mengenai konstruksi baja, contoh-contoh proyek
konstruksi mutakhir, teknologi dan material konstruksi
mutakhir dan lainnya di bidang konstruksi bangunan
dan keteknik-sipilan. Agar pembaca Indonesia dapat
memahami artikel yang ada, disiapkan versi Bahasa
Indonesia yang berisi teks saja, dan dilampirkan padaversi Bahasa Inggris.Terkait foto, ilustrasi dan tabel,pada halaman terakhir tiap artikel dilampirkan versi
Bahasa Inggrisnya.
Juga, bila dibutuhkan konfirmasi teknis ataupun
rincian yang lebih teknis dari sebuah teks, silakan
merujuk ke publikasi versi Bahasa Inggris.

No. 50 April 2017: Isi
Isu Khusus: Masyarakat Konstruksi Baja Jepang
Pujian untuk Pencapaian Menonjol MKBJ 2016
Jembatan Suspensi Pedestrian Bentang Panjang
1
Stadion Sepak Bola Kota Suita
2
Metode CFH untuk Gedung Hunian Rangka Baja
3
Mekanisme Kerusakan pada Sambungan Jari Baja
4
Kekuatan Sambungan Las Perangkaan Mutu Tinggi 5
Fitur Khusus: Retrofit Seismik Bangunan dan
Jembatan
Kerusakan akibat Gempa Bumi dan Transisi dalam
Standar Ketahanan gempa di Jepang
6
Contoh Proyek Retrofit Seismik
8~16
Hunian Bertingkat Kawaramachi, Gedung Sekolah
Yakumi Gakuen, Gedung Stasiun Asakusa, Gedung
Kantor Pusat Bank Shikoku, Gedung Nomura Shinjuku,
Jembatan Katashinagawa, Jembatan Nishiike
Fitur Khusus: Stainless Steel
Pengembangan Material Las Mutu Tinggi untuk
SUS304A

17

Operasi MKBJ

18

Nomor halaman di atas mengikuti versi Bahasa Inggris
terbitan No. 50.
Versi Indonesia: ©Federasi Besi dan Baja Jepang 2017Federasi Besi dan Baja Jepang
3-2-10 Nihonbashi-Kayabacho, Chuo-ku, Tokyo
103-0025, Jepang
Fax: 81-3-3667-0245 Telpon: 81-3-3669-4815
Alamat email: sunpou@jisf.or.jp
URL http://www.jisf.or.jp

1Isu Khusus: Masyarakat Konstruksi
Baja Jepang

torsional flutter pada seksi standar dimana terdapat
fairing dengan sudut ujung 90o dan grating selebar 500
mm di tengah lebar jembatan. Untuk menghadapi
situasi ini, grating diperlebar menjadi 630 mm dan
diberikan celah selebar 20 mm di sekitar kerb untuk
mengurangi flutter. (Lihat Gbr. 2)
Setelah instalasi menara utama, penarikan pilot rope,
instalasi catwalk dan pemasangan kabel, superstruktur
jembatan dipasang dengan metode derek kabel dengan
pertimbangan kondisi topografi lembah pada lokasi
pembangunan jembatan.
Sekalipun pengerjaan jembatan dilakukan dalamkondisi iklim yang berat di bawah kaki bukit dimana
angin berhembus dari Teluk Suruga, adanya kabut tebal
dan salju selama bulan-bulan musim dingin, jembatan
ini tetap dapat mulai berfungsi pada bulan Desember
2015

Pujian untuk Pencapaian Menonjol MKBJ
2016
(Halaman 1)
Penghargaan Pencapaian Menonjol

Jembatan Suspensi Bentang Panjang“SKYWALKMishima”
Pemenang hadiah: Kawada Industries, Inc. and ChodaiCo., Ltd.
Jembatan Suspensi Terpanjang di Jepang
Jembatan Suspensi Hakone Seiroku Mishima
merupakan jembatan suspensi untuk pedestrian yangdibangun di Mishima, Prefektur Shizuoka. Dengan
nama “SKYWALKMishima”, jembatan ini memiliki
panjang bentang 400 m dan merupakan jembatan
suspensi untuk pedestrian yang terpanjang di Jepang(Gbr. 1)
Karena jembatan ini berada dilokasi denganpemandangan indah dengan panorama Gn. Fuji dan
Teluk Suruga, jembatan ini kemudian direncanakan
untuk menggali daya tarik pariwisata dengan
memanfaatkan keindahan lokasinya, dimana fasilitas
utamanya adalah SKYWALK Mishima. Proyek
jembatan ini didukung oleh dana swasta, yangmerupakan hal yang jarang terjadi dalam pembangunan
struktur skala besar. (Lihat Foto 1)

Foto 1 Tampak keseluruhan SKYWALK Mishima
Foto 2 Uji terowongan Angin
Gbr. 1 Gambar Umum SKYWALK Mishima
Gbr. 2 Bagian dari SKYWALK Mishima

Desain Tahan-Angin Mutakhir dan Metode
Pembangunannya
Untuk membangun jembatan yang cocok untuk
pemandangan yang indah ini dan untuk memberi
penekanan pada lansekap agar menjadi tempat menarik,
dalam tiap tahap perencanaan selalu digunakan motif
Gn. Fuji—mulai dari konfigurasi dan warna menarautama hingga konfigurasi rel pegangan dan pewarnaan
permukaan jalan.
Dalam proses penghitungan ketahanan angin,
karakteristik kondisi angin diambil dari hasil
pengamatan dan dengan analisis fluida numerik dengan
menggunakan pemodelan topografi perifer lokasi
pembangunan jembatan sehingga diperoleh kecepatan
angin rencana, dan kemudian dilakukan uji terowongan
angin. (Foto 2)
Dari uji terowongan angin diketahui terjadi

2

Fig. 1 General Drawing of Mishima SKYWALKElevation

Plan

Fig. 2 Section of Mishima SKYWALKPhoto 1 Full view of Mishima SKYWALKPhoto 2 Wind tunnel tests

3

Gbr. 3 menunjukkan diagram gaya aksial yangdiperoleh dari hasil analisis statika (periode
panjang+beban temperature (+30oC)). Sementara itu,
pada struktur tanpa isolasi seismik timbul gaya doron
sekitar 5.867 kN, gaya reaksi dukung arah horisontal
mencapai hampir 0 pada stuktur isolasi seismik, yangmengakibatkan pengurangan besar seksi pada kolom
pendukung rangka batang pada struktur perangkaanbagian bawah dari 1,5 m 6 m menjadi 1.5 m1.5 m.
Pada proyek saat ini, sudah dilakukan perencanaan
lantai yang kompak, perencanaan struktural yangrasional dan pemanfaatan teknologi kontemporer
terkini untuk menjamin tingginya kualitas struktur,
efisiensi konstruksi dan kinerja pembiayaan.

(Halaman 2)Penghargaan Pencapaian Menonjol

Stadion Sepak Bola Suita—Struktur
Atap dengan Isolasi Seismik
Pemenang penghargaan: Takenaka Corporation
Stadion Sepak Bola Kota Suita merupakan rumahbagi GAMBA OSAKA, tim klub Asosiasi Sepak Bola
Jepang (Liga J). Stadion ini merupakan yang pertama
di Jepang yang dibangun dari donasi supporter dan
swasta.
Pada tahap desain, dipilih stadion gaya Eropa yangsimpel dan menyatu. Sedangkan untuk rangka atap
dipilih konfigurasi yang menggambarkan para pemain
berdiri berdampingan, dan rangkanya dirancang
sedemikian rupa sehingga konsep desainnya selaras
dengan perangkaan strukturalnya. (Lihat Foto 1 dan 2).

Foto 1 Tampak keseluruhan
Foto 2 Tampak dalamGbr. 1 Susunan Rangka Batant Silang Sejajar dan
Struktur Rangka Batang 3D
Gbr. 2 Profil Akselerasi Respons Maksimum (mm/s2)(Komponen arah-x pada gerakan seismik tingkat 2
arah-x)

Struktur Rangka Batang Atap 3D dan Isolasi
Seismik
Sebagai struktur atap stadion diadopsi “struktur
rangka batang 3D” dan struktur atap dengan isolasi
seismik. Struktur rangka batang 3D ini merupakan
sistim perangkaan dimana rangka batang diinstalasi
dalam tiga arah: arah sisi panjang, sisi pendek dan 45o.
Kebalikan dengan sistim perangkaan dimana rangka
batang disusun secara silang sejajar, struktur rangka
batang 3D memungkinkan instalasi rangka batang
dengan bentang lebih pendek (Gbr. 1), dengan
demikian sangat mengurangi berat rangka baja. Untuk
member isolasi seismik, digunakan 8 perletakkan karet
laminasi peredaman tinggi (high-damping laminatedrubber bearings) dan 8 perletakkan geser lurus(linear-motion sliding bearings)
Pengurangan Akselerasi Respons dan Gaya Dorong
Gbr. 2 menunjukkan perbandingan akselerasi respon
maksimum komponen arah-x selama gempa bumi arahsisi panjang (arah-x) antara struktur dengan isolasi
seismik dengan struktur tanpa isolasi seismik. Hasil
perbandingan menunjukkan bahwa jelaslah akselerasi
respons struktur dengan isolasi seismik (a) dapat
berkurang hingga 10% dari struktur tanpa isolasi
seismik (b). Selanjutnya jelaslah bahwa akselerasi
respons pada ujung balok kantilever komponen arah z
dapat bekurang hingga sekitar 10% dan bahwa struktur
isolasi seismik menawarkan peningkatan keamanan
seismik tidak hanya pada rangka, jalan jembatan dan
peralatan pencahayaan.

4Photo 2 Inner view

Photo 1 Full viewFig. 1 Parallel-cross Truss Arrangement and 3D Truss Structure
T1 truss(span: 98.6 m)

T2 truss(span: 95.1 m)

T3 truss(span: 52.3 m)

Fig. 2 Profile of Maximum Response
Acceleration (mm/s2)(X-direction component at x-direction level 2 seismic motion)
X-direction

T4 truss(span: 37.4 m)

Max 1,788(a) Seismic-isolation

High-damping laminated rubber bearing
Linear-motion sliding bearing

X-direction

Max 23,491
220 m

90 m
Column Truss beam(b) Non-seismic-isolation(a) Parallel-cross truss (b) 3D truss structurearrangement

Fig. 3 Static Analytical Results(Axial force diagram: Long period+Temperature load (+30°C), kN)
Thrusting force:
5,867 kN

Thrusting force: Nearly 0

Axial force

Thrusting force: 29 kN

Non-seismic-isolation

Seismic-isolation

5

dalam ruang, dan tersedianya ruang tinggal yangnyaman dengan bukaan hingga setinggi langit-langit.
(Lihat Gbr. 1 dan 2)(Halaman 3)
Penghargaan Pencapaian Menonjol

Metode Rangka Luar CHF untuk
Perangkaan Rumah Bertingkat Rangka
Baja

Garis Besar Proyek Praktis dan Berapa Pecapaian
Metode rangka luar CFH diaplikasikan dalamproyek rekonstruksi gedung hunian daerah Kamaishi
yang menderita kerusakan ketika Gempa Bumi Besar
Jepang Timur pada tahun 2011. Dengan keterbatasan
tenaga kerja di daerah Kamaishi dan daerah Tohoku
yang terkena bencana, proyek gedung hunian 8 lantai
dan bangunan-bangunan 5 lantai (Foto 1) dapat
diselesaikan dalam masa konstruksi hanya 1 tahun,
sekitar 2/3 dari perkiraan lamanya konstruksi gedung
hunian dengan struktur RC. Dalam prakteknya, dinding
panel pelat baja korugasi diinstalasi pada arah sisi
pendek dan belakangan dipasang koneksi balok
CFH-kolom CFH dan metode struktural lainnya juga
dipergunakan untuk lebih meningkatkan ketahanan
gempa dan efisiensi konstruksi.
Kami menganggap metode rangka luar CFH telahberhasil dalam merespons kebutuhan pemerintah dan
warga setempat untuk menyelesaikan proyek
rekonstruksi dengan segera. Kami terus berusaha
berkontribusi sosial dengan semakin memperbaiki
metode gedung hunian rangka baja yang baru ini.

Pemenang penghargaan: Takenaka Corporation andNippon Steel & Sumitomo Metal Corporation
Dalam pembangunan rumah bertingkat tinggi dan
menengah konvensional, biasanya dipakai struktur
beton bertulang untuk jenis strukturnya karena dapat
memenuhi kinerja diperlukan dan ekonomis. Akan
tetapi, sistim struktur ini memang menimbulkan
masalah penangan isu lingkungan dan kurangnya
tenaga pekerja. Oleh karena itu, kami mengembangkan
metode “rangka luar CFH®”, suatu sistim perangkaan
struktur baja yang dapat menghilangkan kekhawatiranini dan menghasilkan daya tarik baru. Metode CFH
sudah banyak diaplikasikan dalam proyek gedung
hunian praktis.
Target dan Fitur Metode Rangka Luar CFH
Beberapa target dari pengembangan metode baru
rumah rangka baja ini adalah: suplai pengadaan gedung
hunian dalam waktu singkat yang tidak terhalang
kondisi tenaga kerja, ketahanan yang tinggi terhadap
gempa selama gempa bumi, fleksibilitas dalampengerjaannya sehingga dapat menjawab
perubahan-perubahan dalam tahap layanannya,
perluasan ruang indoor, kemudahan finishing ruang
indoor dan keuntungan ekonomis sebagaimana rumah
bertingkat dengan struktur beton bertulang (RC). Hal
inilah yang mendorong berkembangnya metode CFH
rangka luar dan metode perangkaan outer/inner
menjadi teknologi konstruksi gedung hunian yangmenawarkan banyak keuntungan dibandingkan dengan
gedung hunian dengan struktur RC. Teknologi ini
mengahasilkan ruang dalam dengan instalasi kolom
dan balok yang kompak, serta pemandangan yang luas.
Fitur lain yang perlu dicatat dari kedua metode ini
adalah bukan hanya tersedianya rijiditas dan ketahanan
gempa yang tinggi, melainkan juga kebebasan untuk
merencanakan lantai serta efisiensi konstruksi yanglebih baik. Kesemua ini dicapai dengan penggunaan
profil-H isi beton (concrete-filled H-shapes(CFH))
sebagai rangka luar dan dengan pemisahan elemen
tahan gempa menjadi dua arah ortogonal. Kelebihan ini
juga memungkinkan berkurangnya masa konstruksi
dibandingkan dengan gedung hunian dengan strukturRC, tidak adanya tonjolan balok ke langit-langit diGbr. 1 Garis Besar Metode Rangka Luar & Dalamdengan CFH®
Gbr. 2 Detil Perangkaan Luar dengan CFH®
Foto 1 Tampilan dilihat dari halaman6Fig. 1 Outline of Outer Frame CFH Method▐ Inner frame

Short-side direction: H-shape
Column 500×250▐ Outer frameFig. 2 Detail of Outer Frame CFH Method

Outer long-side direction:
Concrete-ﬁlled steel frame
member (CFH member)
ColumnBeam
650×300
600×300▐ Detail of framing structure

Beam 500×200

Outer frame column
Lower-story section:
CFH member
Upper-story section:
ALC ﬁreproof covering

Outer frame CFH beam
(hot-dip galvanized)
Concrete placement at
adjacent execution yard
Hollowed composite
slab+Cast-in-place
concreteTie-beam for installation
Rust-preventive paint▐ Spread foundation
Independent footing foundation
Elimination of pile foundation due tolightweight structure▐ Corrugated steel plate wall panel
Short-side direction:
Securement of rigidity
Improvement of seismic
resistance(Photo: Hiroyuki Oki, Blue Hours)

Photo 1 Appearance seen from courtyard

7

CFH beam end
Non-bracket method:
No concrete ﬁlling for beam
end, temporary installation
using bolt, on-site weldingof beam end

Inner frame column
ALC, lining rockwool andother ﬁreproof coverings

(Halaman 4)
Penghargaan Tesisyang diakibatkan oleh genangan air diantara mortar
yang rusak dengan face-plate, yang mengalir daripermukaan jalan dan juga karena fatik produk baja
yang disebabkan karena deformasi face-plate akibat
beban kendaraan. Dan member baja mengalami
kerusakan sebagai akibat proses perusakan yangdisebut di atas.

Mekanisme Kerusakan Sambungan Jari
Baja pada Jembatan Jalan Raya
Pemenang hadiah: Shuhei Sakai, Central Nippon
Expressway Company Limited, Shuichi Ono, Institut
Riset Metoda Konstruksi dan Mesin Jepang, dan Kazuo
Tateishi, Profesor, Universitas Nagoya

Verifikasi Mekanisme Kerusakan
Selanjutnya, dalam survei saat ini, analisis FEM
pada sambungan jari baja yang rusak dilakukan untuk
mengetahui tegangan akibat lalu lintas pada member
yang rusak sehingga mekanisme kerusakan dapat
diverifikasi.
Gbr. 3 menunjukkan hubungan antara rentang
tegangan pada face-plate dengan panjang retak web.
Dapat dipahami dari gambar bahwa, dengan
bertambahnya retak web, maka semakin tinggi
kemungkinan fraktur face-plate akibat fatik.
■

Sanbungan muai yang diberikan pada jembatan
sering mengalami kerusakan, dan hal ini sering
mengakibatkan kecelakaan lalu lintas berat.
Gbr. 1 menunjukan contoh kerusakan sambungan jaribaja yang diinstalasi pada tahun 1950 an dan
mengalami kerusakan setelah selang 40 tahun. Ketikan
dilakukan inspeksi, perbaikan dan operasi
pemeliharaan terhadap sambungan muai, diperlukan
pengaturan lalu lintas.Operasi pemeliharaan akanmenimbulkan kemacetan lalu lintas dan mungkin dapat
mengakibatkan tabrakan antara pekerja dan kendaraan,yang mana sering memusingkan pengelola jalan raya.

Gbr. 1 Contoh Kerusakan pada Sambungan Jari Baja
Gbr. 2 Fraktur Face-Plate
Gbr. 3 Panjang Retak Web dan Rentang Tegangan
Face-Plate

Kerusakan yang Umum pada Sambungan yang
Rusak
Kami sudah melakukan survei tampilan dan
permukaan fraktur pada sambungan jari baja yangrusak dan melakukan analisis komponen. Hasilnya,
kami menemukan berbagai kerusakan yang umum
terjadi pada sambungan rusak.
Fraktur member sambungan jari baja dalamprosedur di bawah ini sebagai akibat dari pembebananroda dan korosi:
Sekeliling las pada angkur bentuk pelat yang
disambung las ke face-platedan ditanam dalam slab
beton bertulangSekeliling las pada rib yang disambung las ke
face-plate dan web
Sekeliling las pada face-plate daripada web
Pada face-plate sekitar ujung retak web
Selanjutnya, mortar yang diisi di bawah face-platehancur dan terbuang sebagai akibat beban kendaraan.
Ditemukan juga tanda pola pantai pada permukaanfraktur face-plate seperti pada Gbr.2, sedangkan retak
fatik terjadi mulai dari kaki las, mengumpul di daerah
permukaan face-plate, menyebar secara lateral, danakhirnya mengakibatkan fraktur pada face-plate. Di
samping itu, kerusakan seksional juga ditemukan padaproduk baja dan sekitar member yang mengalamifraktur
Survei jelas menunjukkan bahwa penyebab utama
kerusakan sambungan jari baja adalah adanya korosi

8

Shuhei Sakai(representative author)
1996: Graduated from Graduate
School of Gifu University
1996-2005: Engineer, Japan Highway Public Corporation
2005-2010: Chief Researcher, Nippon Expressway Research Institute Company Limited (seconded)2010-: Subleader, Construction Department, Central
Nippon Expressway Company Limited

Fig. 1 Example of Damage to
Steel Finger Joint

Fig. 2 Fracture Surface of Face-plate
Cracking expands in the surface
plate excluding its surface section
Beach markpattern
Grinding andpolishingFP

Root gap

Pitted corrosion

Slab side
WP

Face-plate: 35 kg in weight,
about 1 m in length

Stress range at face-plate (N/mm2)

Fig. 3 Web Cracking Length and Stress Range at Face-plate200.0

e section
f sectiong section

150.0

h section

f sectione section

100.0
Slab side

Finger side

50.0

0.0

0

200
400
600
800
Web cracking length (mm)h sectiong section9

koneksi praktis kolom-balok, dan juga untuk
memeriksa metode penentuan kekuatan sambungan las.

(Halaman 5)Penghargaan Tesis

Kekuatan Sambungan Las Rangka
Menggunakan Profil-HTerbangun(Built-up) Mutu Tinggi yang Dihasilkan
dengan Pengelasan Undermatch(Gambar and foto)
Alat pembebanan yang digunakan untuk uji rangka
cruciform
Mekanisme fraktur 1
Mekanisme fraktur 2
Tahap kekuatan maksimum

Pemenang penghargaan: Gento Yamamoto, Sekolah
Tinggi, Universitas Kyoto, dan Keiichiro Suita,
Profesor, Sekolah Tinggi Teknik, Unversitas Kyoto
Aplikasi Baja Kekuata Tinggi H-SA700
Studi ini ditujukan pada H-SA700, baja mutu tinggi
yang dikembangkan untuk digunkan pada struktru
bagnunan. Baja H-SA 700 memiliki kekuatan tarik
sekitar dua kali baja konvensional, namum rasio
lelehnya 98% lebih rendah dan dipastikan bahwa
aplikasinya berada dalam rentang elastik.
Karena sulitnya produksi profil H menggunakan
baja mutu tinggi, terdapat kasus dimana member profil
H dengan mutu tinggi diproduksi dengan cara
perakitan dengan las. Berdasarkan petunjuk untuk
pengelasan H-SA700 baja mutu tinggi untuk strukturbangunan, ditentukan bahwa material las yangdigunakan pada H-SA700 harus memiliki kuat tarik
lebih rendah dibandingkan logam dasarnya, dan
karenanya profil H dari H-SA700 dapat dibangun
dengan menggunakan pengelasan fillet dimana
dibentuk sambungan las undermatch agar dapat
mengaplikasikan produk baja mutu tinggi ini dalamsistim struktur bangunan.
Metode untuk Menentukan Kekuatan Sambungan
Las Undermatch
Ketika gaya gempa bekerja pada struktur bangunan
dimana digunakan profil H yang dibuat dengan
pengelasan undermatch untuk kolom dan balok, karena
tegangan leleh sambungan las lebih rendah dari logam
dasar H-SA700, koneksi panel akan menerima gaya
geser yang besar, sehingga sisi keliling las fillet dapat
mengalami fraktur.Selanjutnya, tegangan yang lebih
besar terpusat pada kolom akibat gaya tari yang terjadi
pada flens balok, las fillet depan daripada kolom profil
H built-up dapat mengalami fraktur. Kemudian, agar
kerusakan pad alas fillet ini dapat dicegah, dilakukan
uji tekuk 4-titik dan uji tarik setempat untuk memeriksa
metode penentuan kekuatan las fillet ini. Disamping itu,
berdasarkan hasil uji, disiapkan spesimen uji rangka
cruciform untuk melakukan percobaan pada koneksi
antar kolom-balok di bawah kondisi yang mendekati

10Gento Yamamoto

2014: Graduated from the master’s course at the Graduate School of Engineering, Kyoto University
2014: Entered Tohata Architects& Engineers, Inc.

Fig. 1 Loading Device Used for Cruciform Framing Test (unit: mm)- Q

Q

Fig. 2 Fracture Mechanism 1 Set
Based on 4-point Bending Test
Results (damage to peripheralside fillet weld)Qu

ws

Laterally stiffening
jig

Qu

wf

Rs

Rf

θs

ρf

ρs
Linking member

Column ﬂange

PinFig. 3 Fracture Mechanism 2 Set Basedon 4-point Bending Test Results(damage to front fillet weld)

PanelPhoto 1 At the stage of maximum strength of peripheral fillet weld of cruciform framing test
specimen (fracture of peripheral fillet weld)

11

θfmungkin terjadi sekali selama masa layannya.
Secara khusus, dalam Ketentuan Desain Gempa
Baru terdapat metode desain dua-tahap: untuk gempa
bumi skala menengah, diadopsi desain tegangan elastik
sehingga perangkaan tidak akan mengalami kerusakan;
dan untuk gempa bumi skala besar, diadopsi desain
tegangan ultimit yang memperhitungkan kinerja
elasto-plastik perangkaan agar dapat melindungi
manusia. Ketentuan ini sudah digunakan secra meluas
dalam berbagai desain bangunan di Jepang.

Fitur Khusus: Retrofit Seismik pada Bangunan
dan Jembatan(Halaman 6~7)

Kerusakan akibat Gempa Bumi dan
Transisi dalam Standar Ketahanan
gempa di Jepang
Revisi Standar Bangunan
Jepang merupakan negara yang sering mengalami
gempa bumi. Bahkan bila ditengok ke belakang selama
setengah abad terakhir, begitu banyak gempa telah
terjadi. Berdasarkan contoh kerusakan gempa bumi
yang dialami, maka metode desain seismikdan batasan
resmi kemudian diberlakukan dan direvisi (Tabel 1).
Pada saat Gempa Bumi Tokachi-oki pada tahun
1968, kerusakan banyak terjadi pada bangunan struktur
beton bertulang (RC). Fraktur geser pada kolom
pendek tebal, yang disebut kolom pendek, ditemukan
khususnya pada bangunan sekolah. Dipicu oleh
kerusakan ini, Peraturan Standar Bangunan Jepang
direvisi pada tahun 1971 dimana jarak sengkang padapenulangan kolom lebih rapat untuk mencegah fraktur
geser pada kolom.

Kerusakan Parah ketika Gempa Bumi Besar
Hanshin
Pada tahun 1995, Gempa Bumi Besar Hanshinmenghantam, dan banyak bangunan yang menderita
kehancuran, kolaps dan kerusakan parah lainnya.
Karena pada struktur rangka baja, terdapat begitu
banyak fraktur pada sambungan bresing dan padakoneksi kolom-balok pada bangunan yang dibangun
sebelum 1981, maka kemudian disadari pentingnya
mengevaluasi Ketentuan Desain Gempa Baru. (Lihat
Foto 2).
Pada struktur RC, terdapat berbagai jenis kerusakan
serius dan kehancuran yang terjadi pada bangunan
yang didirikan sebelum 1971. Sekalipun fraktur tekuk
pada kolom banyak terjadi pada bangunan yangdidirikan antara 1972~1981, banyak kasus dimana
kerusakan tidak mengakibatkan kolapsnya strukturbangunana. Kebanyakan bangunan yang dibangun
setelah 1981 hanya mengalami kerusakan kecil. Foto 2
menunjukkan kerusakan akibat gempa bumi padabangunan struktur RC selama pengembangan peraturan
ketahanan gempa, sehingga dapat dipahami berbagai
fitur kerusakan yang berbeda.
Gbr. 1 menunjukkan contoh tingkat kerusakan
bangunan sekolah menurut periode konstruksi selama
Gempa Bumi Besar Hanshin. Dalam gambar itu,
periode konstruksi dibagi menjadi tiga masa: sebelum
1971, 1972 hingga 1980 dan setelah 1981, dan tingkat
kerusakan juga dibagi menjadi tiga: tidak ada
kerusakan/ kerusakan kecil, kerusakan menengah dan
kerusakan besar/ hancur atau kolaps. Hancur atau
kolaps banyak terjadi pada bangunan yang dibangun
sebelum 1971. Sebaliknya, pada bangunan yangdibangun pada tahun 1981 dan sesudahnya hampir
tidak ditemukan kerusakan, yang mana jelas
menunjukkan efektivitas Ketentuan Desain Gempa
yang diberlakukan pada tahun 1981.Pada masa tersebut,
terjadi berbagai gerakan seperti menurunnya kondisi
ekonomi akibat berbagai bencana, asesmen nilai

Tabel 1 Gempa Bumi Besar dan Penegakkan Standar
Bangunan di Jepang
Ketentuan Baru Desain Gempa
Dengan berkembangnya teknologi analisis, terjadi
makin tingginya kecenderungan ke arah metode desain
gempa yang memperhitungkan properti dinamik.
Kemudian, “Pengembangan Metode Desain Gempa
Baru,” yang merupakan proyek pengembangan yangkomprehensif oleh Kementrian Konstruksi saat itu,
diterapkan selama lima tahun terhitung tahun 1972.
Dalam hal ini, validitas metode desain baru ini
dibuktikan dengan adanya kerusakan yang disebabkan
oleh Gempa Bumi Miyagiken-oki pada tahun 1978
dimana kemudian Peraturan Standar Bangunan direvisi
besar-besaran pada tahun 1981 menjadi Ketentuan
Desain Gempa Baru
Ketentuan Desain Gempa Baru menyajikan standar
teknis berdasarkan dua tujuan di bawah ini:
Agar bangunan tidak mengalami kerusakan saat
terjadi gempa bumi skala menengah yang mungkinterjadi lebih dari sekali selama masa layan.
Agar bangunan tidak mengalami kehancuran maupun
kolaps saat terjadi gempa bumi skala besar yang12

struktur bangunan sebagai asset sosial dan penerapan
konsep BCP (business continuity planning during
disaster/ perencanaan keberlangsungan bisnis selama
bencana). Dalam situasi ini, pada tahun 1995
pemerintah memberlakukan peraturan baru yangdikenal sebagai “Peraturan untuk Melakukan Retrofit
Seismik pada Bangunan” untuk menunjang
dilakukannya retrofit seismik pada bangunan eksisting.

struktur kontrol getaran mencapai sekitar 1.000.
Struktur dengan isolasi dasar banyak diterapkan dalamberbagai bangunan pemerintahan dan perkantoran
hingga rumah tingkat sejak Gempa Bumi Besar
Hanshin, dan jumlah kumulatif bangunan yangmenggunakan struktur isolasi dasar mencapai sekitar
3.000.
Gbr. 2 Metrode Retrofit Seismik
Gbr. 3 Peningkatan Penggunaan Kontrol Getaran dan
Isolasi dasar

Foto 1 Kerusakan member struktur baja saat Gempa
Bumi Besar Hanshin
Foto 2 Hubungan antara kerusakan akibat gempa bumi
dengan standar ketahanan gempa
Gbr. 1 Tingkat Kerusakan pada Bangunan Sekolah
menurut Masa Konstruksi

Penanganan Tsunami dan Gerakan Seismik Periode
Panjang
Pada tahun 2011, Gempa Bumi Besar Jepang Timur
menimbulkan tsunami hebat yang mengakibatkan
kerusakan parah pada wilayah yang luas yang berpusat
sekitar Tohoku dan Kanto. Jumlah korban meninggal
dunia dan hilang mencapai hampir 20.000 dan lebih
dari 100.000 bangunan hancur dan tersapu air, yangmenyadarkan kita akan kekuatan tsunami yang sangat
menghancurkan.
Dengan terjadinya bencana besar demikian,pemerintah setempat merencanakan konstruksi
bangunan evakuasi tsunami. Karenanya, standar desain
untuk bangunan sebagai fasilitas evakuasi yang aman
dari tsunami saat ini sedang dipelajari, dan juga sedang
diusulkan bangunan praktis evakuasi tsunami.
Tugas penting lain yang timbul sebagai efek
bencana Gempa Bumi Besar Jepang Timur adalahbagaimana menghadapi “gerakan seismik periode
panjang.” Saat terjadi gempa bumi ini, akibat periode
panjang natural,bangunan tinggi dan bangunan dengan
isolasi dasar mengalami guncangan hebatselama waktu
yang lama sebagai akibat dari getaran seismik periode
panjang, yang bertahan lama yang biasa terjadi dalam
gempa bumi besar tipe zona subduksi. Di masa depan
perlu dilakukan pemeriksaan lebih jauh mengenai“getaran seismik periode panjang.”Untuk meningkatkan nilai bangunan eksisting,retrofit seismik saat ini sedang diupayakan secara
besar-besaran dengan mengutamakan desain dan
teknologi seismik. Proyek retrofit terbaru di bidang
bangunan dan jembatan disampaikan di halaman
berikut.

Retrofit Seismik pada Bangunan Eksisting
Tujuan dari retrofit seismik adalah memberikan
ketahanan gempa pada bangunan eksisting yang setara
dengan yang disyaratkan dalam Ketentuan Desain
Gempa Baru yang saat ini berlaku untuk meningkatkan
nilai bangunan eksisting. Kebanyakan retrofit seismik
ditujukan pada bangunan yang dibangun sebelum 1981,
sehingga ketahanan gempanya perlu ditingkatkan
menjadi sama atau lebih tinggi dari pada yangditentukan dalam Ketentuan Desain Gempa.
Metode retrofit seismik secara garis besar dibagi
menjadi dua kelompok:
Metode untuk menambah kekuatan—Dinding geser,
bresing atau perangkaan luar ditambahkan padabangunan eksisting (Gbr. 2 (a) dan (b)).
Metode untuk memitigasi gaya luar yang akan bekerja
pada bangunan—Ada dua metode yang digunakan:
kontrol getaran dengan memasang peredam padarangka eksisting (Gbr. 2 c)), dan isolasi dasar dimana
dipasang isolator gempa pada basement (Gbr. 2 (d)).
Sementara itu, terdapat beberapa metodekonvensional untuk menambah kekuatan dan
kekokohan member struktural bangunan struktur baja
yaitu dengan perkuatan seksi member struktur dengan
pelat dan profilpenutup dan penambahan pengaku.
Untuk bangunan struktur RC, metode retrofit yangditerapkan adalah dengan membungkus kolom dengan
serat karbon dan pelat baja.
Gbr. 3 menunjukkan tren jumlah aplikasi struktur
kontrol getaran dan isolasi dasar. Struktur dengan
kontrol getaran menunjukkan peningkatan pesat dalam
aplikasinya sejak Gempa Bumi Besar Hanshin dansudah diadopsi pada hampir semua bangunan tinggi diJepang.Jumlah kumulatif bangunan yang menggunakan

13

Table 1 Major Earthquakes and Enforcement of Building Standards in Japan
1968
1971
1978
1981
1995
2000
2003
2011-

Tokachi-oki Earthquake (M7.9, serious damages to RC structures)
Enforcement of the revised Building Standard Law(Severer restriction on column hoop reinforcement spacing)
Miyagiken-oki Earthquake (M7.4)
Enforcement of the revised Building Standard Law (New Seismic Design Code)Great Hanshin Earthquake (M7.3, serious damages to buildings constructed
before 1981, enforcement of New Seismic Design Code)
Enforcement of the Law for Promotion of Seismic Retrofit of Buildings
Enforcement of the revised Building Standard Law(Implementation of performance-based design methods)
Tokati-oki Earthquake (M8.0, oil tank damage by long-period earthquake motions)Great East Japan Earthquake & Tsunami (M9.0, serious damages to buildings by
tsunamis, building response by long-period earthquake motions)
Amendment of the Law for Promotion of Seismic Retrofit of Buildings; Implementationof tsunami design; Study of long-period earthquake motions

Fracture of brace joint

Fracture of column-beamconnection

Photo 1 Damages of steel structural members in the Great
Hanshin Earthquake

1971
Former Building Standard Law

Former Building Standard
Law (revised)

1981
New Seismic Design CodePhoto 2 Relation between earthquake damages and seismic-resistant standards

14

Fig. 1 Level of Damages to School
Buildings by Construction Term

Number ofbuildings
200
150
100

No damage, minor
damage500Before From 1972 After1971
to 1980 1981

Intermediate damage
Major damage,destruction or collapase

Source: Architectural Institute of Japan

Fig. 2 Seismic Retrofitting Methods(a) Wall or bracing(b) Outer frame(c) Vibration control(d) Base isolation

Fig. 3 Increasing Adoption of Vibration-control and Base-isolation Buildings
Cumulative total

No. of buildings

Cumulative total

No. of buildings
Cumulative total

Vibration-control buildings

Base-isolation buildings

Source：The Japan Society of Seismic Isolation

15

(Halaman 8)
Retrofit Seismik Bangunan: Gedung hunian
Kawaramachi

Ruang Bersama Baru yang Menarik
Halaman antara kedua gedung sebelumnya
berfungsi sebagai taman bermain anak dan tempat
beristirahat dan relaksasi. Sekalipun halaman tersebut
menjadi ruang yang dikelilingi rangka baja setelahdi-retrofit, penghuni yang melewati koridor dapat tetap
terlihat melalui rangka seperti sebelumnya. Rangka
bajanya saling melengkapi dengan susuran tangga pada
koridor beton aslinya dengan dinamis, yangmemberikan kesan ruang masa depan (Foto 3).

Proposal Sistim Retrofit Seismik
Menggunakan Mega-Rangka Kontrol
Respons dan Koneksi Dua Bangunan
oleh Shigekazu Suzuki dan Daijiro Ogata, Obayashi
Corporation
Berdasarkan survey situasi aktual mengenai
apartemen bertingkat oleh Pemeritnah Metropolitan
Tokyo pada bulan Agustus 2011, terdapat sekitar
25.000 apartemen bertingkat atau 18% darikeseluruhan 133.000 apartemen yang dibangun
mengikuti Ketentuan Desain Gempa terdahulu(diberlakukan sebelum 1981) yang membutuhkan
retrofit seismik. Akan tetapi, implementasi retrofit
seismik sulit dilakukan karena biaya yang tinggi
danakan mengganggu keterbukaan (openness) dan
keterhunian (livability). Saat ini, dirasakan tingginya
kebutuhan untuk menambah masa layan bangunan,
untuk memanfaatkan gedung hunian yang tersedia
secara efektif dan untuk merespon isu lingkungan
global.

Gbr. 1 Susunan Gedung hunian Kawaramachi
Foto 1 Gedung hunian Kawaramachi setelah retrofit
seismik
Foto 2 “Susunan lompat” mega rangka kontrol respons
Foto 3 Sejenis ruang masa depan yang tercipta diantar
dua gedung gedung hunian

Koneksi Dua Bangunan Apartemen
Ambisi kami dalam me-retrofit gedung hunian
bertingkat kota Kawarachi di Kawasaki adalah“menyelaraskan rencana retrofit dengan konsep desain
awal dari Otani Associates” dan juga “membuat
lingkungan menjadi menarik.”Dua gedung yang membutuhkan perkuatan seismik
letaknya sejajar dan berdekatan. Dengan
memanfaatkan posisi gedung, bresing untuk kontrol
respons untuk arah longitudinal diinstalasi di halaman
belakang dan kedua gedung terhubung secara lateral.
(Lihat Foto 1 dan Gbr. 1).
Karena bresing kontrol respons diinstalasi hanya di
luar koridor, kondisi pencahayaan dan ventilasi dapat
dipertahankan dan tidak ada pengaruh terhadap
tampilan ruang huni.Disamping itu, dengan membuat“susunan lompat” pada rangka kontrol-respons, dimana
sebuah rangka dua lantai dijadikan satu unit, jumlah
member struktural dan sambungan dengan gedung
eksisting menjadi berkurang (Foto 2). Bahkan ketika
pekerjaan retrofit berlangsung, metode retrofit ini
meminimalkan pengaruh pada sirkulasi penghuni dan
memungkinkan penghuni dapat tetap tinggal diapartemennya.

16

Fig. 1 Arrangement of Kawaramachi
Housing
Structural connectionof opposite buildings

VIEW

VIEW

Outer steel
frame

VIEW

VIEW

Photo 2 “Skip arrangement” of mega response-control frame

Photo 1 Kawaramachi housing after seismic retrofitting

Photo 3 A kind of near-future space createdbetween two housing buildings

17

Di atas segalanya, perencanaan retrofit dilakukan
dengan menimalkan efeknya pada kehidupan sekolah
dengan cara mengurangi pekerjaan di lokasi yang bisa
menimbulkan kebisingan dan getaran. Hasilnya,
pekerjaan retrofit diselesaikan selama periode libur
musim panas Yakumo Gakuen (48 hari).

(Halaman 9)
Retrofit Seismik Bangunan: Gedung Sekola
Yakumo Gakuen

Metode Struktur Paralel Menggunakan
Member Baja PC
OlehTomofumi Sekiguchi dan Motoaki Hiruma,
Kajima Corporation

Garis Besar Gedung Timur Sekolah
Jumlah lantai: 3 lantai di atas permukaan dan 1
penthouse
Luas lantai keseluruhan: 957.88 m2
Tipe struktur: Struktur beton bertulang
Penyelesaian: 1958

Bagaimana Cara Kerja Metode Struktur Paralel?
Metode strukturparaleladalah metode retrofit
seismik untuk meningkatkan ketahanan gempa
bangunan eksisting. Khususnya, pondasi dan kolom
pracetak ditambahkan di luar bangunan eksisting,member baja PC kemudian disusun untuk menerimatarik, dan kemudian bangunan eksisting disambungkan
dengan pondasi dan kolom tersebut (menyambungan
pondasi dengan angkur berlubang (hole-in anchor),
penyambungan tekan struktur di atas tanahmenggunakan member baja PC). Dalam metodestruktur paralel, prinsip jembatan kabel digunakan
untuk retrofit seismik.
Pekerjaan pratekan dilakukan lebih dahulu padamember baja PC pada sisi kiri dan kanan kolom
pracetak. Ketika gempa bumi terjadi, gaya tarik
member baja PC pada satu sisi bertambah dan pada sisi
lain berkurang akibat deformasi horisontal bangunan
sehingga member baja PC pada kedua sisi menahan
gaya seismik. (Lihat Gbr. 1)

Gbr. 1Prinsip Retrofit Seismik dengan Cara Metode
Struktur Paralel
Gbr. 2 Elevasi dan Seksi Retofit Seismik dengan Cara
Metode Struktur Paralel
Foto 1 Tampilan Gedung Timur Sekolah setelah retrofit
seismik dengan cara Metode Struktur Paralel

Perencanaan Retrofit Seismik untuk Gedung Timur
Sekolah Yakumo Gakuen
Disamping metode struktur paralel, (retrofit seismik
pada sisi memanjang bangunan persegi), retrofit
seismik juga dilakukan dengan cara instalasi baru
dinding perkuatan RC, pemberian beton tambahan
untuk dinding eksisting dan penutupan bukaan-bukaanyang ada pada dinding eksisting (baik pada sisi
memanjang maupun pada sisi pendek) untuk mencapai
ketahanan gempa yang disyaratkan untuk fasilitas
sekolah. Sebagai simbol retrofit seismik Yakumo
Gakuen, aplikasi metode struktur paralel di sisi barat
Gedung Timur Sekolah ditampilkan sebagai fitur“desain retrofit yang memberi kesan ringan tidak
seperti member perkuatan dari baja” (Gbr. 2 dan Foto1). Selanjutnya, efek retrofit pada tata letak ruang kelas
diusahakan seminimum mungkin agar menghasilkan
gedung terbuka dan terang dengan pemandanganmenarik dari ruang kelas dan ventilasi dan juga
pencahayaan yang baik di dalam kelas.

18

Fig. 1 Principle of Seismic Retrofitting by Means of Parallel Structural Method
Horizontal
resistance
Increase in
Reduction intension stress tension stress

Seismic force

PC steelbar φ26
PC鋼棒
φ26

1,200

4,750

PC steelbar φ26PC鋼棒
φ26
3P1：1C-19T12.7(SWPR7BL)(F360).4

Integrated slab
一体化スラブ

PC鋼棒
φ26
PC
steel
bar (4 sections)4箇所
Precastcolumn柱

一体化 slab
Integrated
スラブ

,6

74.
2

,3

94

2P1：1C-19T12.7(SWPR7BL)(F360)

1P1：1C-19T12.7(SWPR7BL)
Reinforcing
補強梁
beam

6,

95

41.

11

▽2FL

16

3,740
3,710

4,750

X2

2,200
1,000 1,640 60

▽RFL

▽3FL

500

Precast柱column

▽PHFL

3,740

2,700

Fig. 2 Elevation and Section of Seismic Retrofitting by Means of Parallel
Structural Method

▽1FL
▽GL

Foundation基礎部
section

Newly-installed
pile
杭新設

Outline of East School Building

No. of stories: 3 stories aboveground and 1
penthouse
Total floor area: 957.88 m2
Structural type: Reinforced-concrete structure
Completion: 1958

Photo 1 Appearance of East School Building
after seismic retrofitting by means ofParallel Structural Method19Pembungkusan Kolom dengan Serat Karbon
Dinding geser dan bresing tidak dapat diinstalasi
untuk daerah peron karena pergerakan rute penumpang
harus dipertahankan, sehingga penting merretrofit
kolom internal dengan menggunakan member retrofit
dengan ketebalan sekecil mungkin. Untuk memenuhi
ini, bagian utama ketahanan gempa dijaga oleh rangka
lainya dan kolom peron diretrofit dengan membungkus
dengan serat karbon. (LIhat Foto 3 dan Gbr. 1)
Sekalipun periode konstruksi singkat hanya 15,5
bulan dan tingkat kesulitan yang tinggi pekerjaan didalam gedung terminal jalan rel, restorasi dan retrofit
seismik berhasil diselesaikan dengan baik dengan
mengimplementasikan teknologi canggih. Harapan
untuk restorasi yang disampaikan oleh para insinyur
pada tahap awal konstruksi dan oleh pemilik pekerjaan
sudah direalisasikan dan gedung yang direstorasi
kembali berfungsi sebagai simbol pusat kota Asakusa.

(Halaman 10)
Retrofit Seismik Bangunan: Gedung Stasiun
Asakusa

Retrofit Seismik yang Diselaraskan
dengan Desain Fasad
oleh Hideharu Ushiba, Shimizu Corporation
Restorasi Sebuah Simbol Kota
Gedung Stasiun Asakusa Tobu dirancang oleh
Misao Kuno, kepala konstuksi Kementrian Jalan Rel
Jepang yang pertama, dan dibangun oleh Shimizu
Gumi (sekarang Shimizu Corporation) pada tahun 1931.
Kecuali lantai dua, di semua lantai dibagnuan sebuah
pusat perbelanjaan, yang juga berfungsi sebagai lantai
peron Stasiun Keret Asakusa Tobu. Ketika dibuka,
gedung ini menjadi bangunan terminal kereta denganskala penuh.
Bersamaan dengan pembukaan menara pemancar
TOKYO SKYTREE® pada bulan Mei 2012,
direncanakan untuk melakukan retrofit gedung
terminal. Akan tetapi, dengan pertimbangan
aplikasinya sebagai gedung stasiun yang akan sulit
direkonstruksi, diusulkan rencan restorasi skala penuhyang meliputi tidak hanya pemanjangan masa layan
dengan adanya retrofit seismik tetapi juga pemodelanulang fasad gedung. Kemudian, bangunan stasiun lamadirestorasi menjadi fasilitas komersial baru yang
dinamakan EKIMISE (toko di stasiun). (Lihat Foto 2)

Foto 1 EKIMISE (toko di stasiun) setelah restorasi danretrofit seismik.
Foto 2 Bresing busur tipe roda dan dinding geser pelat
baja
Foto 3 Retrofit seismik kolom peron dengan
pembungkusan serat karbon
Gbr. 1 Metode Retrofit Seismik Diaplikasikan pada
Lantai Peron Dua Lantai

Garis Besar Retrofit Seismik
Agar tidak mengganggu operasi stasiun dan pusat
perbelanjaan, perlu dilakukan pekerjaan retrofit yangaman dan selamat. Pekerjaan pada peron dilakukan
terperinci dengan jadwal menit per menit. Semua
rangka baja disiapkan dalam suatu member satuan
untuk meminimalkan pekerjaan perakitan di lokasi.
Pekerjaan retrofit utama digambarkan sbb:
Bresing Busur tipe Roda
Bresing busur tipe roda diproduksi dengan tetap
menghargai desain asli bangunan stasiun (Foto 2).
Bresing ini tidak saja meningkatkan ketahanan gempa
tetapi, dengan bantuan teknologi kontemporer, juga
membangkitkan peran gedung tersebut in Asakusa,
sebagai pusat kota tradisional Tokyo yang terkenal
Dinding Geser Pelat Baja
Dinding geser pelat baja diapit antara gedung
eksisting dengan member eksterior yang baru
diinstalasi dengan mengurangi ketebalan sistim dinding,sehinggi aplikasi ini tidak terlihat tampilan dalammaupun luarnya (Foto 2).

20Wheel-type arch brace

Photo 1 EKIMISE (station square) after restoration and seismic retrofitting

Steel plate shear wall

Photo 2 Wheel-type arch brace and steel plateshear wall

Photo 3 Seismic retrofitting of platform columns
by means of carbon fiber wrapping

Fig. 1 Seismic Retrofitting Methods Applied to 2nd-story Platform Floor
Retroﬁtting of columns by means of carbon ﬁber wrapping
Retroﬁtting using wheel-type brace
Retroﬁtting using braces within framing
Retroﬁtting using additional shear wall21

bidang seksi sudut struktur lantai pertama, member
T-Grid dengan rasio bukaan 50% disusun dengan
mengaplikasikan batang datar tebal 25 mm sebagai
member grid dan batang datar tebal 16 mm sebagai
member panel.
Untuk grid vertikal dan lateral, digunakan produkbaja. Grid persegi dengan ukuran 400600 mm
digunakan, dengan rasio yang sama dengan bukaan
eksisting, dan ketebalan member ditetapkan 200 mm,
sedangkan untuk member lateral 175 mm. Ini
menghasilkan desain struktural dengan garis vertikal
yang memukau. Dinding kaca penutup disusun
bergeser dari T-Grid untuk memperjelas transeksi grid
rangka baja yang sederhana dan kuat. Bagaimana
memperoleh sambungan las yang aman dan bersih
merupakan pertimbangan yang paling penting pada tiap
tahap mulai dari desain hingga produksi dan instalasi.
(Lihat Foto 3)(Halaman11)
Retrofit Seismik Bangunan: Gedung Bank Shikoku

Metode “T-Grid” Desain Fasad Gempa
yang Menarik
oleh Takenobu Koga, Taisei Corporation
Gedung kantor pusat Bank Shikoku merupakan
gedung kantor yang dibangun menghadap
Harimaya-bashi yang melintasi pusat Kota Kochi (Foto1). Saat ini retrofit seismik sudah diimplementasikan
sebagai link dalam berbagai usaha menghadapi Gempa
Bumi Nankai yang diperkirakan akan terjadi di masa
depan. Tujuan utama retrofit ini adalah perlindunganklien dan pekerja dan untuk memastikan agar banktetap dapat beroperasi selama terjadinya Gempa Bumi
Nankai. Penanganan khusus yang diterapkan meliputi
retrofit seismik pada tiga sesi: struktur bangunan,
dinding penutup eksterior dan langit-langit ruang bisnisbank.
Disamping memastikan keamanan seksi struktural,tugas lainnya adalah menjelaskan kepada warga
mengenai Kantor Pusat Bank Shikoku yang lebih baik.

Retrofit Seismik Yang Sangat Efektif
Diagnosis ketahanan gempa dilakukan berdasarkan
rijiditas dan kekuatan T-Grid yang diperoleh darianalisis bertahap model FEM. Hasilnya menunjukkan
bahwa retrofit seismik, dengan meningkatkan kekuatan
dan rasio eksentrisitas gedung, berhasil dilakukan
untuk menghasilkan nilai Is 0.6 atau lebih

Arah Retrofit Seismik
Gedung kantor pusat yang didirikan pada tahun
1963 merupakan struktur beton bertulang baja dengan
konstruksi kisi Lantai pertama yang menghadap kejalan adalah ruang bisnis perbankan dengan struktur
atrium hingga ke langit-langit lantai kedua, dan lantai
ke dua hingga ke enam adalah ruang perkantoran.
Elemen tahan gempa disusun seperti pada Gbr. 1.
Gedung ini merupakan bangunan eksentrik secara
struktural dimana elemen tahan gempanya disusun
eksentrik pada sisi inti. Dengan demikian diyakini
bahwa kerusakan akibat puntiran bisa terjadi pada seksiyang menghadap jalan selama gempa bumi. Pada tahaptersebut, akan dibutuhkan retrofit seismik yang tidak
hanya mengontrol eksentrisiatas struktur tetapi juga
menawarkan desain yang menarik yang selaras dengan
jalan, sementara juga mempertahankan keterbukaanyang penting bagi operasi perbankan (Foto 2).

Foto 1 Tampilan gedung (setelah diretrofit)
Foto 2 Tampak dalam ruang bisnis daripada bank(setelah diretrofit)
Foto 3 Detil fasad
Gbr. 1 Susunan Elemen Tahan Gempa

Desain Fasad yang Menarik
Karena formasi jalan sekeliling yang menonjolkan
aristektur gaya Jepang, maka dikembangkan metoderetrofit dengan dinding geser pelat baja grid vertikal(T-Grid) dengan tema “grid vertikal” yang biasa
diadopsi dalam aristektur tradisional Jepang.Untuk
memperkecil puntiran struktur gebung, pada lima

22

Photo 1 Appearance of the building (after retrofitting)
Photo 2 Interior view of banking business space(after retrofitting)

Photo 3 Details of façade

Fig. 1 Arrangement of Seismic-resistant Elements

AtriumEccentric arrangement ofgrid-type shear wall

Section of installation ofgrid-type shear wall

23

Pengurangan Lebar dan WaktuGuncangan
Dengan instalasi TMD-NT Ganda sekarang dilakukan
pengurangan respons bangunan akibat gempa bumi
hingga 20~30% juga respons guncangan akibat angin
hingga sekitar 40%.

(Halaman 12)
Retrofit Seismik Bangunan: Gedung Nomura
Shinjuku

Alat “TMD-NT Ganda” untuk
Menangani Gerakan Seismik Periode
PanjangGbr. 1 Elevasi Rangka dan Lokasi Instalasi Tuned
Mass Damper
Gbr. 2 Garis Besar Alat Kontrol Respons “Dual
TMD-NT”
Gbr. 3 Mekanisme kontrol Respons dengan
Menggunakan Karet Dua Lapis dan Pelurus

oleh Hiroki Nakayama dan Kei Mutou, Takenaka
Corporation
Gedung Nomura Shinjuku adalah struktur bangunan
baja tinggi yang dibangun pada tahun 1978. Gedung ini
memiliki ketinggian sekitar 210 m dan konfigurasi
datar sekitar 5133 m. Pada retrofit seismiksaat ini
yang dilakukan untuk menangani gerakan gempa
periode panjang, diinstalasi dua unit TMD (tuned massdamper) tipe baru di dalam ruang mesin di lantai 53
dengan agar tidak mengganggu penghuni maupun
tampilan gedung (Gbr. 1 dan 2, Foto 1).
Alat Kontrol Respons Beban Baja yang
Dikembangkan Jepang: “TMD-NT Ganda”
Fitur TMD-NT Ganda adalah sistem yang kompak
untuk instalasi alat kontrol respons beban baja di dalamruang mesin dengan ruang terbatas. Jelasnya,
ketukannya diredam dengan menetapkan rasio
peredaman dengan TMD yang tinggi dan tinggi alatditekan dengan cara mengadopsi sistim geser yangmendukung beban baja dengan menggunakan pelurus(linear guide) dan karet dua lapis. (LIhat Gbr. 2)
Masa TMD terbuat dari baja (dari pelat baja untuk
mempermudah pemindahan), dengan berat total sekitar
7.000 kN. Rasio berat massa (meliputi 2 unit) terhadap
berat bangunan di atas muka tanah adalah sekitar 2,4%,
dan berat massa didukung oleh mekanisme pendukung
2-tahap yang terdiri dari 4 unit karet dua lapis dan 4
unit pelurus dua arah yang dapat dipindah.
Rijiditas TMD tergantung dari karet dua lapis dan
peredaman tergantung pada velocity dependent-type oil
damper. Fitur mekanisme dukung 2-tahap ini adalah
beban baja yang didukung dengan menggunakan karet
dua lapis bila defromasi kecil, sebagai contoh: yangdisebabkan oleh guncangan akibat angin, dan juga
beban baja didudukung dengan menggunakan pelurusbila deformasi besar selama gempa bumi (Gbr.3).
Sistim dukung dapat disesuaikan untuk deformasi
massa yang besar tidak hanya tanpa dipengaruhi friksi
pelurus selama angin kencang tetapi juga selama
gempa bumi.

24

Fig. 1 Framing Elevation and Installation Location of Tune Mass
Dampers
Mass damper(new installation)

209,350 (GL～RFL)
3,800 (6FL～46FL)

Ribbed steel
RFL plate wall

7,000-kN steel weight

40FL
6FL
1FL
⑨
H
Framing elevation diagram

Photo 1 Appearance of “Dual TMD-NT”

Fig. 2 Outline of New-type Response-control Device “Dual TMD-NT”
5,5

Weight(7,000 kN)

0
,80

11

00

mm

mm

Fig. 3 Two-step Response-control
Mechanism by the Use of Double-layered Rubber and Linear
Guide

Gap:
A few mm

Small deformation
Flow of mass load
Linear guide

1,500 mm

Large deformation
Flow of mass load
Gap iseliminatedLinear guideOil damper
Oil buffer
Existing frame of building
Double-layered rubber
Double-layered rubber(For adjustment of periods)

Linear guide+ Single-layered rubber

25

Doublelayered
rubber(Halaman 13~14)
Retrofit Seismik Jembatan: Jembatan
Katashinagawa

Gbr. 1 Instalasi Peredam Gesek (P3~P6)
Penggunaan Peredam Friksi (Friction Dampers)
Dalam mengadopsi peredam respons seismik,
diutamakan kemudahan perawatan dan kinerja
peredaman. Hasilnya, peredam friksi (kapasitas
peredaman: 2.600~9.800 kN) dipilih yang dapat
memfasilitasi kemudahan inspeksi dan juga kepastianakan adanya deformasi selama gempa bumi yang lebih
dibandingkan dengan bresing ketahanan tekuk yangbiasanya digunakan.
Fitur utama peredam friksi adalah seperti berikut:
Peredam friksi memiliki struktur dimana pelat baja
stainless dan pelat friksi meluncur di atas satu samalain sebagaimana dalam Gbr. 2, sehingga
memudahkan kepastian akan adanya deformasi
selama gempa bumi.
Karena peredam ini bentuknya padat dan hanya 3 mpanjangnya, peredam ini dapat diinspeksi dari jalur
inspeksi dengan cara instalasi di sekitar bagian atas
buhul dari sway bracing sehingga pemeliharaan
mudah dilakukan (Foto 2).
Peredam friksi sering digunakan secara
konvensional sebagai alat kontrol respons terutama di
konstruksi bangunan, namun tidak ada catatan
aplikasinya dalam jembatan panjang.Oleh karenanya,
setelah menentukan performa yang disyaratkan untuk
peredam (deformasi dan kecepatan respons yangdiijinkan) dengan cara analisis respons dinamik
berdasarkan data historis dari keseluruhan sistem
Jembatan Katahisnagawa, peredam ini diadopsi untuk
memenuhi persyaratan kinerja (Tabel 1), danselanjutnya juga ditambahkan perbaikan lainnya untuk
memenuhi ketahanan korosi yang dibutuhkan untuk
aplikasi luar ruang khusus untuk bangunan teknik sipil.
Semua usaha inilah yang memungkinkan perendam
friksi diaplikasikan pada Jembatan Katashinagawa.

Pengantar Isolasi Dasar dan Struktur
Kontrol Respons pada Jembatan
Rangka Batangoleh Syuji Kashimoto, Hitachi Zosen Corporation
Jembatan Katashinagawa adalah jembatan rangka
batang panjang yang terdiri dari tiga rangka batang
menerus 3-bentang, yang berada pada Jalan Ekspress
Kanetsu yang dibuka pada tahun 1985. Panjang total
adalah 1.034 m dan panjang bentang maksimum sekitar
169 m. Fiturnya yang menonjol adalah rangka batangutamanya berjarak 16 m satu sama lainnya karena
struktur terpadu lajur ke atas dan ke bawah, tinggi
struktur rangka batang 14~25 m, dan susunan yangmenerus pilar jembatan dengan tinggi 50~70 m, belum
termasuk tiang P1. (Lihat Foto 1)
Foto 1 Jembatan Katashinagawa, jembatan rangka
batang yang panjang, pada Jalan Ekspress Kanetsu
Retrofit Seismik Jembatan Rangka Batang Panjang
Retrofit seismik diimplementasikan untuk
superstruktur jembatan rangka batang panjang ini
berdasarkan standard ketahanan gempa terbaru.
Biasanya yang digunakan adalah metode retrofit
seismik yang umum. Respons gempa dikurangi dengan
mengadopsi stuktur isolasi dasar untuk tumpuan(penggantian dengan tumpuan dengan isolasi dasar),dan kemudian member struktur diberi perkuatan
gempa.
Sebaliknya, pada tiang P4 dan P5 di seksiintermediate dari bentang tengah, yang memiliki
panjang bentang paling besar, reaksi vertikal tumpuan
sangat besas (35.000 kN/tiang/tumpuan), dan
karenanya dilakukan studi teknis bagaimana
menyediakan ruang untuk memasak dongkrak,
bagaimana meretrofit rangka batang utama dan
kemungkinan untuk memperlebar tiang agar dapat
menjadi strukur isolasi dasar.
Hasil dari studi ini menunjukkan bahwa retofit P4
dan P5 dengan menggunakan struktur isolasi dasar
akan sulit. Kemudian, sebagai ganti struktur isolasi
dasar, diadopsi metode lain dimana energi gempa
diserap dengan cara merakit peredam respon seimik keseksi tumpuan dan area sekelilingnya. (Lihat Gbr. 1)

Tabel 1 Persyaratan Kinerja Peredam Friksi
Gbr. 2 Peredam Friksi dan Komponen Dasarnya (friksi
permukaan ganda)
Foto 2 Instalasi peredam friksi pada seksi buhul swaybresing.
Sebagaimana dinyatakan di atas, disamping
mengadopsi struktur isolasi untuk tumpuan, peredam
kontrol respons digunakan untuk memfasilitasi
kemudahan perawatan, yang mengakibatkan
keberhasilan retrofit seismik Jembatan rangka batang

26

panjang Katashinagawa yang memenuhi standard
ketahanan gempa terbaru. (Lihat Gbr. 3)
Gbr. 3 Gambar Umum Jembatan Katashinagawa

27

Photo 1 Katashinagawa Bridge, a long truss bridge, on the Kanetsu Expressway

Fig. 1 Installation of Friction Dampers (P3~P6)
Installation section of friction damper
Sway bracing section
Lower lateral bracing section
Intermediate lateral bracing section
Range of lining concrete placement28

Fig. 2 Friction Damper and Its Basic Components (double-surface friction)

High-strength bolt set

WasherPlate washer
Outer plate (split plate, etc.)

Coned disc spring
Plate washer
Friction surface(sliding surface)

Friction plate
Stainless steel plate

Inner plate (bracing
member, etc.)
Longhole

WasherAsphalt pavement t=75 mm
RC slab t=210 mm

Photo 2 Installation of friction damper in sway bracing gusset section

Table 1 Performance Requirements for Friction Dampers
Allowable deformation

Response velocity

Friction damper for Katashinagawa Bridge±120 mm

120 cm/s(Reference) Friction damper for buildings±45 mm40 cm/sFig. 3 General Drawing of Katashinagawa Bridge
Total length
Bridge section B

Bridge section C• Horizontal member• Diagonal member• Cover-plate reinforcement • Cover-plate reinforcement• Sway bracing,lateral bracing• Friction damper• Vertical member• Cover-plate
reinforcement• Displacement
control device• Vertical member• Cover-plate reinforcement• Bearing replacement• Lining concrete• Gusset plate
reinforcement• Bearing
replacement• Lining concrete• Bearing replacement• Lining concrete29• Bearing replacement• Lining concrete• Gusset plate
reinforcement• Bearing replacement• Lining concrete• Response-control damper

(maksimum 19 εy pada sisi tekan). Pada arahtransversal, regangan pada bresing lateral busur dansway bracing kolom melampaui regangan lelehnya(maksimum 72 εy pada sisi tekan). Mengenai
pengangkatan tumpuan dalam arah transversal,
diperoleh gaya angkat maksimum pada tiap tumpuan
busur adalah 2.300 kN.

(Halaman 15~16)
Retrofit Seismik Jembatan Jalan Raya: Jembatan
Nishiike

Desain Retrofit Jembatan Langer Tipe
Dek Baja dengan Peredam Seismikoleh Shuuhei Yasumoto, West Nippon Expressway
Company Limited dan Tomoaki Nakamura, Yokogawa
Bridge Corp.

Gbr. 2 Hasil Analisis Kondisi Saat Ini
Pemilihan Peredam Seismik
Analisis kondisi saat ini menunjukkan performa
seismik jembatan. Kuat leleh daripada beberapa
member superstruktur dan tumpuan telah berkurang.
Dalam Tabel 1 terlihat dua kasus respons yangberkurang selama gempa bumi.
Metode yang ditunjukkan dalam tabel mengurangi
respons keseluruhan jembatan selama gempa bumi
dengan menggunakan berbagai peredam gempa. (Lihat
Gbr. 3 dan 4)

Jembatan Nishiike pada Jalan Ekspress Hanwa,
yang ditangani oleh West Nippon Expressway Corp
Cabang Kansai adalah sebuah jembatan Langer tipe
dek baja dan sudah berfungsi selama lebih dari 40
tahun.Jembatan Nishiike dibangun hampir langsung diatas Patahan Negoro Garis Tektonik Median.
Selanjutnya, wilayah ini berada sekitar 200 km dari
Palung Nankai dimana terjadi Gempa Bumi Nankai
dan Tonankai yang berskala 8 setiap 100 hingga 150
tahun.
Jembatan Nishiike dirancang mengikuti spesifikasi
desain jembatan jalan raya baja tahun 1964, yang tidak
mempertimbangkan gempa bumi skala besar. Terlihat
jelas berbagai perbedaan dengan tingkat teknologi saat
ini.
Agar tidak rentang elastiktidak secara dinamis
terlampaui selama gempa bumi skala besar,
digunakanlah berbagai peredam seismik dan analisis
dengan data historisdalam desain retrofit seismik
Jembatan Nishiike. Dalam artikel ini disampaikan garis
besarnya.

Tabel 1 Kasus Retrofit Seismik
Gbr. 3 Gambar Peredam Geser
Gbr. 4 Ringkasan Tindakan Retrofit pada Jembatan
Nishiike
Analisis Kondisi Retrofit Seismik
Gbr. 5 dan Table 2 menunjukkan nilai respons untuk
KASUS1 dan KASUS2. Dalam KASUS1 (spandrel
puncak busur diisi+bresing tahan tekuk), selama gempa
bumi pada arah longitudinal, nilai respons besar berada
pada rib busur dan kolom. Ketebalan pelat penutupjuga bertambah. Penambahan besarnya penulanganjuga berakibat pada respons yang lebih tinggi, yangmemang membutuhkan penulangan lebih banyak. Hal
ini membawa pada siklus tak henti.
Dalam KASUS2 (KASUS1+Peradam Vikous),
menambahkan peredam viskous pada kedua ujung
abutment menahan displasmen aksial keseluruhan
jembatan. Hal ini mengurangi nilai respons tiap
member. Jumlah penulangan superstruktur ditekan
hingga jumlah yang realistis. Hasilnya, member
superstruktur jembatan tidak melampaui batas elastik(σmax/σy<1.0) selama gempa bumi skala besar.

Garis Besar Jembatan Nishiike
Jembatan Nishiike dibangun pada tahun 1974 danmerupakan jembatan Langer baja dengan bentang
busur 75 m dan ketinggian busur 14 m, Gbr. 1
menunjukkan gambar jembatan. Jembatan ini dibangun
di atas tanah Tipe 1 (lapisan tanah keras). Mengenai
substruktur dan kondisi tumpuan, pangkal jembatan(abutment) A1 dan A2 merupakan tipe-t terbalik dan
menggunakan tumpuan yang bisa bergerak, dan
pangkal jembatan P1 dan P2 merupakan pangkal
jembatan busur dengan tumpuan sendiGbr. 1 Gambar Jembatan Nishiike

Gbr. 5 Perbandingan Gambar Kontur
Tabel 2 Perbandingan Periode Alami

Analisis Kondisi Saat Ini
Gbr. 2 menunjukkan hasil analisis kondisi saat ini.
Dalam arah longitudinal, regangan pada gelagar
pengaku dan kolom melempaui regangan lelehnya

Kesimpulan
Akhir-akhir ini, karena kemajuan teknologi dalam

30

peredaman seismik, berbagai produk sudah diterapkan
dalam praktek. Dalam hal ini, respons keseluruhan
jembatan selama gempa bumi skala besar dpat
dikurangi dengan penggunaan berbagai peredam
gempa. Kemudian akhirnya, member superstruktur
kecuali peredam gempa dibatasi pada rentang elastik.
Akan tetapi, berat penulangan untuk menjamin Kinerja
Seismik Level 1 bukanlah jumlah yang kecil. Di masa
depan, bila diperoleh desain yang memungkinkan
terjadinya platisitas sekunder pada superstruktur, dapat
diharapkan akan ada lebih banyak lagi desain retrofit
seismik yang ekonomis.

31

Fig. 1 General Drawing of Nishiike Bridge

P1(P13)
Cross section

100
339

Bridge length 122000
Span length 121800
74873

25561

20676

4.40%

700

100
354
13648(13551)

14000 594

Mov.

10400
9000 700

Mov.

Wakayama

Osaka
A-LINE

Fig. 2 The Result of the Present State Analysis
Earthquake in thelongitudinal direction

Earthquake in thetransverse direction

Fiber elements(arch rib section)

Damaged area of local buckling
Damaged area of total bucklong
Damaged area for other reasons

Table 1 Case of Seismic Retrofit
Direction of countermeasureLongitudinal direction
Transverse direction
CASE1(Model of placement of order)

Filled-spandrel of arch crown+ Unbuckling brace

CASE2(Model added viscous damper)

CASE1+ Viscous damper

Shear damper

Fig. 3 Image of Shear Damper

32

13602(13721)

Side viewFig. 4 Summary of Retrofit Measures on Nishiike Bridge
Viscous damper

Filled-spandrel

End-column
Unbuckling bracea) Full view of the bridgeb) Filled-spandrel of arch crownLower lateral of the arch rib

Shear damperc) Unbuckling bracee) Shear damper-1f) Shear damper-2

Fig. 5 Actuation Mechanism of Shear
DamperNormal time,
Level 1 Earthquake
Fixing behavior

Level 2 Earthquake
Shear yielding→Absorption ofseismic energy

Shear panel(low-yielding steel)g) Shear damper-3d) Viscous damperh) Shear damper-4i) Reinforced by cover plate

Fig. 7 Comparison of Contour Figure
The earthquake in longitudinal direction
CASE1: Filled-spandrel of arch crownPresent state+ Unbuckling brace

T=0.6869

The earthquake in transverse direction
Present stateFig. 6 Situation of Frame
Model Experimentation for
Shear Damper

Horizontal support member

33

T=0.5010

CASE2: CASE1+ Viscous damper

T=0.3498※ T: Natural Period (sec)
CASE1 and 2: Shear dampermenggunakan E308T tidak dapat dipakai sebagai
sambungan las yang disyaratkan dalam desain gempa
yang ditujukan untuk gempa bumi skala besar.

(Halaman 17~18)

Artikel Khusus: Stainless Steel

Pengembangan Matrial Las Mutu
Tinggi untuk SUS304A

Gbr. 1 Tipe Koneksi Kolom-Balok yang Banyak
Digunakan
Foto 1 Contoh struktur baja stainless
Gbr. 2 Perbandigan Kuat Tarik anata Logam Dasar
SUS394 dengan Logam Las TS308C dalamPenggunaan Praktis

Oleh Kelompok Kerja Pengelasan, Komite Standarisasi
Teknologi Stainless, Masyarakat Konstruksi Baja
JepangKapasitas Deformasi Plastik yang Besar untuk
Menahan Gempa Bumi
Perangkaan struktur rangka baja di bidang
konstruksi bangunan terdiri dari member kolom dan
balok, dan koneksi kolom-balok yang umum
digunakan adalah seperti pada Gbr. 1. Koneksi
kolom-balok dipersiapkan dengan cara las penetrasi
penuh, dengan demikian koneksi akan terbentuk pada
struktur dimana terdapat konsentrasi las.
Di Jepang yang rawan gempa, frekuensi gempa
bumi skala besar tinggi. Ketika suatu bangunan
menerima gayagempa besar, mka sambungan las akanmenerima gaya tarik yang besar. Untuk menghadapi
masalah ini, dalam konstruksi struktur baja di Jepang
diadopsi desain plastik dengan adanya plastisisasi
ujung balok untuk memperlakukan gaya eksternal
gempa bumi skala besar.
Lebih khususnya, selama gempa bumi skala besar,
kolapsnya bangunan dapat dihindari dengan
penggunaan kapasitas deformasi plastik secara
maksimum (kapasitas penyerapan energi gempa) dariproduk baja.

Pengembangan TS308MoJ Flux-cored Wire yang
Overmatched
Untuk menghadapi situasi ini, Masyarakat
Konstruksi Baja Jepang (MKBJ) melakukan banyak
survei mengenai efek dari komposisi bahan kimia
utama logam las terhadap kuat tarik (Gbr. 3). Tujuan
utamanya adalah untuk mengembangkan flux-coredwire kekuatan tinggi dimana fraktur terjadi di logam laspada sambungan las SUS304A.
Hasil survei menunjukkan bahwa jelas bila
digunakan struktur ferit acicular (Gbr. 4) yangdiperoleh dari solidifikasi moda-F (cristal primer
solidifikasi: fase ferit), dapat diperoleh logam las
dengan kekuatan stabil tanpa pengurangan elongasi(Gbr. 5) Selanjutnya, MKBJ mendaftarkan TS308MoJ
flux-cored wire yang baru dikembangkan menjadiStandar Industrial Jepang dan untuk itu rentang
komposisi AWS E308MoT sedikit dimodifikasi
menjadi sisi komposisi dengan ferit tinggi. Selanjutnya,
menjadi jelas bahwa sistim komposisi TS308MoJ
menawarkan fitur dimana sensitifitas terhadap
perapuhan yang terjadi akibat presipitasi fase-σ padatemperature tinggi jauh lebih rendah dibandingkan
logam las aloi tinggi dengan kandungan ferit tinggi
seperti TS309Mo dan TS2209.
Untuk memastikan kekuatan sambungan las
SUS304A menggunakan TS308MoJ, dilakuka uji
kekuatan tarik sambungan. Uji ini memastikan bahwa
sekalipun kekuatan dari logam las melampaui logam
dasar, terlihat fenomena dimana terjadi fraktur
sambungan las pada logam las. Hasilnya, analisis
fenomena ini dengan simulasi numerik menunjukkan
bahwa bila terdapat perbedaan besar dalam elongasi
seragam antara logam dasar dengan logam las dalamuji tarik, fenomena demikian terjadi dalam kondisi
tertentu.Selanjutnya, jelaslah bahwa terjadinya
fenomea tersebut sangat dipengaruhi oleh ukuran
spesimen uji dan perbedaan dalam kekuatannya
menjadi faktor dominan yang menentukan posisi

Sambungan LasOvermatched Diperlukan untuk
Menunjukkan Kapasitas Deformasi
Agar member struktural baja dapat menunjukkan
kapasitas deformasi plastiknya, perlu diperhatikan
kekuatan relatif dari logam dasar dan logam las dan
perlu mengadopsi sambungan las overmatched (kuattarik logam dasar≺kuat tarik logam las)Dalam konstruksi struktur baja stainless (Foto 1),
baja stainless SUS304A (setara dengan ANSI tipe 304)
adalah yang paling banyak dipakai sebagai member
struktural bangunan dan juga E308T flux-cored wireyang merupakan material las paling popular dalamkosntruksi bangunan.Akan tetapi, ketika
membandingkan kekuatan dari SUS304A da E308T
kuat tarik SUS304A 50 MPa lebih tinggi dari E308T(Gbr. 2) dan hasilnya, ketika digunakan sambungan
undermatched, sambungan las dapat mengalami fraktur
pada logam lasnya. Oleh karenanya, sambungan las

34

fraktur pada sambungan las praktis dengan rasio
lebar-tebal yang tinggi.
Karenanya, dapat dikatakan bahwa sambungan las
SUS304A dengan TS308MoJ berfungsi baik sebagai
sambungan las overmatch dalam aplikasi praktis
sambungan las.
Gbr. 3 Hasil Analisis Kuat Tarik yang Diperoleh dari
Persamaan Regresi Komposisi Kimia
Gbr. 4 Struktur Mikro Ferit AcicularGbr. 5 Logam Las dengan Kekuatan Stabil dan Tanpa
Pengurangan Elongasi yang Besar

35

Photo 1 Examples of stainless steel structures

Beam-end weld
Beam

SUS304stainless steel

TS308 weld metal

Data frequency of TS308 weld metal

ColumnFig. 2 Comparison of Tensile Strength between SUS304 Base Metal
and TS308C Weld Metal in Practical Use
Data frequency of SUS304 stainless steel

Fig. 1 Type of Column-Beam Connections Widely Applied

Tensile strength (MPa)

Ferrite contents
DeLong:>18FN
WRC: 19.3FN
Scope: 14.4FN

Structure of weld metal
Austenite+Ferrite
Austenite+Ferrite+Martensite

Estimated value obtained from chemical composition (MPa)(−37Ni+27Cr+40Mo+225N+400)

Acicular-state
ferriteFerrite content (WRC FN）

36

Elongation (%)

Fig. 4 Microstructure of Acicular-state
FerriteFig. 5 Weld Metal with Stabilized
Strength and No Considerable
Reduction of Elongation

Tensile strength（MPa）

Measured value (MPa)Fig. 3 Analytical Results for Tensile
Strength Obtained from ChemicalComposition Regression Equationuntuk menginspeksi dua lokasi konstruksi bangunan
tinggi di Tokyo. Selama tur, diberikan nilai evaluasiyang tinggi bagi teknologi canggih tahan gempa
Jepang, seperti tuned mass damper yang diinstalasi
melintasi tiga lantai berurutan dan sistim isolasi padaperantara lantai ke 25 pada bangunan 40 lantai.

(Halaman 18)

Operasi MKBJForum Bangunan Tinggi
Cina-Jepang-Korea 2016

Sambutan utama oleh Profesor Kazuhiko Kasai dariInstitut Teknologi Tokyo.
Tur teknis sehari sebelum Forum

Forum Bangunan Tinggi Cina-Jepang-Korea 2016
dilaksanakan pada tanggal 8 Juli, 2016 di Institut
Teknologi Tokyo di Jepang. Forum ini diselenggarakan
bersama oleh CTBUH Kelompok Kerja Struktur
Jepang, Komite Internasional Masyarakat Konstruksi
Baja Jepang dan Laboratorium Material dan Struktur,
Institut Riset Inovatif, Institut Teknologi Tokyo. Forumini merupakan konferensi internasional yamg
dilaksanakan sebagai link antara operasi wilayah Asia
daripada Dewan Bangunan Tinggi dan Habitat Urban(Council on Tall Buildings and Urban Habitat,
CTBUH) dan ditujukan terutama bagi insinyur struktur
dan lainnya yang mendalami di Cina, Korea dna
Jepang, Forum 2016 ini merupakan sesi ketiga darikeseluruhan seri setelah Forum tahun 2014 di Shanghaidan 2015 di Seoul.
Di Forum 2016 di Tokyo, Profesor Kazuhiko Kasai
dari Institut Teknologi Tokyo menyampaikan sambutanutama berjudul “Kinerja Sistim Proteksi gempa untuk
Bangunan Sangat Tinggi dan Isinya,” yang kemudiandilanjutkan dengan sembilan presentasi lainnya yang
disampaikan dari tiga negara peserta.
Presentasi dari Cina meliputi desain struktural
Menara Zun di Cina setinggi 500 m, rekayasa seismik
mega-rangka ultra tinggi dan sistim dinding geser
struktural dengan tulangan baja. Dua presentasi
megenai Lotte World Tower setinggi 555 m dan yanglainnya mengenai bangunan RC super tinggi setinggi
400 m yang dibangun di Pusan disampaikan oleh
Korea. Dua contoh retrofit seismik pada bangunan
eksisting dan desain GINZA-KABUKIZA (teater
kabuki) dipresentasikan oleh Jepang.
Lebih dari 150 insinyur, peneliti dan mahasiswa
berpartisipasi dalam Forum, dimana terjadi diskusi
positif yang berlangsung sepanjang hari. Pada
penutupan Forum, Profesor Emeritus Akira Wada dariInstitut Teknologi Tokyo (Ketua, CTBUH jepang)menyampaikan ucapan terima kasih, dan diumumkan
bahwwa Forum berikutnya akan diadakan di Beijing,
Cina pada bulan September 2017. Forum 2016 diakhiri
dengan sukses.
Pada tanggal 7 Juli, sehari sebelum Forum,
dialakukan tur teknis terutama untuk anggota CTBUH

37

Keynote address by Professor Kazuhiko Kasaiof Tokyo Institute of Technology

Technical tour at the day before the Forum38

Konferensi ke 11 Baja Struktural Pasifik
Konferensi Baja Struktural Pasifik ke 11 (Pacific
Structural Steel Conference, PSSC) dilaksanakan
selama 2 hari dimulai dari tanggal 30 Oktober 2016 di
Crowne Plaza, Shanghai, China disponsori oleh
Masyarkakat Konstruksi Baja Cina. Sejumlah negara
berpartisipas dalam konferensi ini—11 negara anggota
Dewan Pasifik Asosiasi Baja Struktural (PacificCouncil of Structural Steel Association, PCSSA) dan
18 negara dari Eropa. Sejumlah 209 thesis dikirimkandan 123 orang mempresentasikan tesisnya yang terbagi
dalam Topik 1~8. Presentasi dari Jepang
keseluruhannya berjumlah lebih dari 30.
Prosiding PSSC ke 11 berdasarkan topik
ditampilkan dalam gambar di bawah ini. Sebagaimana
terlihat dalam gambar, banyak tesis yangdipresentasikanmembahas perilaku koneksi dan
member. Dalam konferensi, 11 kuliah utama
disampaikan oleh 11 negara anggota PCSSA,
sedangkan yang mewakili Jepang menyampaikan
kuliah berjudul “Gempa Bumi Kumamoto 2016.4 di
Jepang dan Kerusakan pada Struktur” yang
disampaikan oleh Yozo Fujino, Presiden Masyakarat
Konstruksi Baja Jepang.
Semenjak PSSC perttama pada tahun 1986 di
Selandia Baru, negara-negara peserta secara bergantian
menyelenggarakan konferensi setiap tiga tahun sekali.
Konferensi berikutnya akan dilaksanakan pada tahun2019 di Jepang. Konferensi ini, yang ke 12, akanmenjadi yang pertama diadakan di Jepang sejak yangketiga 27 tahun lalu pada tahun1992. Karena akan
diadakan setahun sebelum Pertandingan OlimpiadeTokyo 2020, tidak mungkin dilakukan pengamatan
konstruksi fasilitas atletik yang baru. Karenanya,sangat diharapkan partisipasi positif dan kerjasama
generasi yang lebih muda dalam persiapan PSSC ke 12yang akan dilaksanakan di Jepang.
Upacara penyerahan bendera PSSC dari Cina ke
Jepang
Prosiding Konferensi Baja Struktural Pasifik ke 11
menurut Topik (Jumlah tesis dikirim: 209)39

Pesan Ketua Komite Internasional
Hiroshi Katsuchi, Ketua, Komite Internasional(Profesor, Universitas Nasional Yokohama)
MKBJ telah melakukan berbagai kegiatan dalambentuk survei, riset dan pengembangan teknologi yangditujukan untuk penyebaran-luasan konstruksi baja dan
untuk peningkatan teknologi yang terkait, dansekaligus juga telah memperluas kerjasama denganorganisasi terkait di luar negeri. Dengan tujuan untuk
penyebar-luasan teknologi konstruksi baja Jepang dan
perluasan pasar luar negeri, maka Komite Intenasional
Masyarakat Konstruksi Baja Jepang (MKBJ)
bertanggung-jawab atas edisi terbitan No. 50.
Terbitan No.50 menyampaikan penghargaan
pencapaian menonjol MKBJ 2016 dalam konstruskibaja dan tesis yang luar biasa. Disamping itu, terbitan
ini menampilkan retrofit seismik struktur baja. Setelahtinjauan mengenai kerusakan gempa bumi di Jepang,revisi ketentuan desain gempa, peraturan untuk
menggalakkan renovasi struktur tahan gempa,
penyebaran isolasi dasar seismik, dan kontrolnya, danklasifikasi metoda retrofit, dalam terbitan ini juga
diberikan contoh retrofit seismik untuk bangunan dan
jembatan, dimana tidak hanya dibutuhkan perkuatan
struktural melainkan juga alat kontrol/ isolasi
dasarseismik. Disamping itu, studi terbaru mengenai
material las untuk baja stainless juga ditampilkan.
Dalam terbitan ini juga dilaporkan kegiatan
internasional pada tahun 2016 Forum Bangunan Tinggi
oleh Dewan Bangunan Tinggi dan Habitat Urban yangdiselenggarakan di Institut Teknologi Tokyo pada bulan
Juli oleh MKBJ dan Konferensi Baja Struktural Pasifik(PSSC) ke 11 di Shanghai, China pada bulan Oktober.
PSSC ke 12 berikutnya telah diputuskan akan
dilaksanakan oleh MKBJ di Jepang pada tahun 2019.
MKBJ akan mengundang banyak peserta ke PSSC ke
12 di Tokyo dimana setahun kemudian akan
dilaksanakan Pertandingan Olimpiade Tokyo padatahun 2020.
Terakhir, kami mengharapkan pengertian anda akan
kegiatan MKBJ dan kami juga berharap mendapat
masukan dari anda.

40

Proceedings at 11th Pacific Structural Steel Conference by Topic(Total number of theses submitted: 194)
Topic 1: High-rise Building and Space
Structure (10)Topic 2: Bridge, Tower, Marine and Boiler (10)Topic 3: Composite Structure (16)Topic 4: Connection Behavior (35)Topic 5: Member Behavior (41)Topic 6: Analytical and Experimental
Methods (39)

Delivery ceremony for PSSC flag from China toJapan

Topic 7: Design Concept and Method (18)Topic 8: New Technology and Material (25)

Hiroshi Katsuchi, Chairman, International
Committee of JSSC (Professor, Yokohama
National University)

41

No. of theses submitted
No. of presentations given
Of which, theses andpreservations from Japan