特集耐火物

73［ 9 ］418～425（2021）

鉄鋼製造設備からの熱放散の低減に寄与する最近の耐火物開発
飯田正和，浅川幸治，白石安生＊，川崎
品川リフラクトリーズ㈱技術研究所〒705-8577

修＊

岡山県備前市伊部 707

Recent Development of Refractories for Reducing Heat Emission from Steel Making Vessels
Masakazu IIDA, Koji ASAKAWA, Yasuo SHIRAISHI and Osamu KAWASAKI
Research Center, Shinagawa Refractories Co., Ltd., 707, Imbe, Bizen, Okayama 705-8577, Japan

キーワード：SDGs，熱伝導率，断熱，熱放散，耐火物

1

緒言

工程における高温プロセスで用いられる設備を例にして述べる。

SDGsは国連が目指す多岐にわたる17の目標であり，産業界の技術開発によりブレークスルーするものも含まれ

2

溶鉄や溶融スラグに接触する設備からの熱放散低減

る。その中で耐火物関連産業の技術が直接貢献できるゴー

2･1

ワークライニングの低熱伝導率化と背面断熱ルはNo.7，12，13であろう。No.7「エネルギーをみんなに溶融金属や溶融塩に接触する容器からの熱放散を低減す

そしてクリーンに」は，生産を含む企業全体の活動で使用る目的は搬送時における溶融物温度の低下を抑制することするエネルギーをクリーンエネルギーに変換しつつ，エネで初期に投入するエネルギーを低減することである。鉄鋼

ルギー消費量そのものを減らす技術開発，No.12「つくる用の設備に代表されるように，溶融物に接触する耐火物は責任，つかう責任」は，環境や人体への影響の小さい製品溶損やスポーリング等で激しく侵食される。そのため溶融を供給し使用後は適正に廃棄，さらにリサイクルを推進し，物に接触するワークライニングには侵食に対する抵抗性が産業廃棄物による環境負荷を最小限に抑えることで鉱物資高い耐火物を用い，溶融物と接触しない背面側に熱伝導率源の保全を図る技術開発といえよう。また，No.13「気候の低い断熱材を配して炉体からの熱放散の低減を図ること

変動に具体的な対策を」はCO2排出低減の技術開発がメイが一般的である。

ンであろう。CO2排出削減に取り組むためにはあらゆる活

これに対して，溶融物温度の低下抑制の観点からはワー

動のカーボンフットプリントを正確に評価することが望ま

クライニングの低熱伝導率化も効果がある1－3）。図 1 に溶しく，世界的な枠組作りが進められている。一方，その枠組みが整備されてから行動するのは問題の先送りである。

Applying low thermal conductivity material

そこで，多くの企業は個々の取り組みで可能な技術開発にHeat being consumed for refractorytemperature rise

着手している。
耐火物製造や耐火物製品が使用される高温産業で消費されるエネルギーが全てクリーンエネルギーでまかなえるよ

Casting start
Temperature

うになるにはかなり時間がかかると思われ，現時点では使用するエネルギーを可能な限り低減することが重要となる。
その手段のひとつは耐火物が製造，施工されて使用開始されるまでに消費するエネルギーの低減で，焼成温度の低下，

Tapping start

不焼成れんがや不定形耐火物の適用拡大があげられる。
一方，熱伝導率の低い耐火物を使用して高温設備の炉体

Shell Back Lining

からの熱放散を低下，ユーザーが消費するエネルギーを低Working Lining

Distance from shell surface

減 す る こ と で もCO2排 出 削 減 に 貢 献 で き る。 こ れ ら は

Fig. 1 C onceptual image of the heat being consumed
for temperature rise of lining refractory of steelladle.

SDGsの中に位置付けられる以前から温暖化対策や省エネとして継続して取り組んできた活動である。本報では品川リフラクトリーズおよびイソライト工業の取り組みの中から，高温設備からの熱放散の低減に貢献する技術開発と今＊後の課題について，多量のエネルギーを消費する鉄鋼製造418

イソライト工業㈱〒441-0201 愛知県豊川市萩町向山 7

73［ 9 ］（2021）

耐火物
鋼鍋ライニングの鋳造直前と受鋼直前の温度分布を模式的直前のライニング内温度分布の計算結果を示す。熱伝導率に示す。受鋼すると溶鋼の熱はワークライニングの温度上を低下させた開発品を使用することでライニングへの蓄熱昇に消費され，鋳造により空鍋になるとライニングに蓄積量を低減できることが示されている。鋳造直前の温度分布された熱は炉内側に放出される。このとき，ワークライニに着目すると，熱伝導率の低い開発品を使用することで温ングの熱伝導率が低い場合溶鋼保持中の温度上昇が遅いた
めライニングに蓄積される熱は少なく，溶鋼の温度低下をSteel shell軽減できる。加えて放熱時は熱伝導率が低い方がライニン

Back lining(2 layers)

Axis

グの温度は下がりにくく，これも受鋼後の溶鋼温度の低下

1080 mm抑制に寄与する。一方，背面鉄皮表面からは熱伝達と放射で継続的に熱が放出され，これを低減するには背面側の断熱がより有効である。
このことから，溶融物温度の低下抑制にはワークライニ

Slag lined(MgO-C)

ングの低熱伝導率化と背面断熱を適切に組み合わせることが重要である。

Molten steel

ワークライニングの低熱伝導率化

1750 mm2･2

耐火物の熱伝導率は多孔化して，すなわち密度を低下させて低減するのが一般的で，程度の差はあるが損耗速度の増大を伴い，特にスラグラインで顕著となる。それに対し

d
Metal line

(Al2O3-MgO-C)て品川リフラクトリーズは，微構造の適正化で密度や耐食430 mm性を維持しながら熱伝導率を20 〜 30 ％低下させた黒鉛含有れんがを開発している1）。この技術は各種黒鉛含有不焼成れんがに応用可能で，Al2O3-SiC-Cれんが使用されている混銑車，Al2O3-MgO-CれんがやMgO-Cれんがが使用さ

d350 mm

れている溶鋼鍋に適用可能である。実際に，ライニングと1350 mm

Fig. 2 Thermal calculation model of steel ladle.

してMgO-Cれんがが使用されている電気炉メーカーのLF
鍋1）やメタルラインにAl2O3-MgO流し込み材を使用している溶鋼鍋スラグラインのMgO-Cれんがに適用し，効果がShell

認められている2）。

1500

3）

技術の効果を，溶鋼鍋を例にした伝熱計算で見積もった 。
計算モデルは，図 2 に示す軸対称モデルとした。スラグラインにMgO-Cれんがを，メタルラインにAl2O3-MgO-Cれんがを使用した溶鋼鍋を想定し，開発品の熱伝導率は実測と外挿から従来品より約22～26 ％低い値を，温度依存性を考慮して設定した。開発品の熱容量は従来品と同じ値をTemperature / ºC

このようなワークライニング材の熱伝導率を低下させる

用い，密度は製品に合わせメタルライン材では同等，スラBack lining(2 layers)

Work lining

Just before Casting

1000

Just before tapping

500

グライン材では0.3 ％大きくなるとした。
計算は， 4 時間で炉内表面雰囲気温度が1000 ℃になる予熱条件とし，その後1600 ℃の溶鋼を受鋼し1.5時間保持，30分かけて湯面レベルを下げながら鋳造し，1.5時間空鍋

0100

200

300

Distance from shell surface / mmConventional material
Developed materialとなる状態を繰り返した。なお，溶鋼保持中LF等の加熱による溶鋼温度上昇は考慮せず，鋳造時以外は蓋をしていFig. 3 D ifference in calculated temperature
distribution in steel ladle lining between
conventional material lining and developedmaterial lining.

る条件とした。計算の結果，温度変化は 5 chで周期的定常状態となった。
図 3 にそれぞれの材質を使用した場合の受鋼および鋳造

419

飯田正和他

鉄鋼製造設備からの熱放散の低減に関する最近の耐火物開発

度勾配が大きく，ライニング内温度が低くなっている。こおり，損耗速度を考慮した上でワークライニングの熱伝導れより溶融物の耐火物への浸透厚みが低減し，耐用性の面率と背面断熱を最適化することが重要である。

でもよい影響を与えると考えられる。

2･3

背面断熱

同様な計算をワークライニングの熱伝導率を変化させて背面側の断熱は鉄皮や炉体を高温から保護する目的でパ行い，溶鋼温度への影響を見積もった。図 4 に熱伝導率（指ーマライニングと鉄皮の間に断熱材を配置することで行わ数表示）が鋳造直前の溶鋼温度に与える影響を示す。熱伝れる場合が多い。伝統的な断熱材としては粘土質の断熱れ導率10 ％の低減につき，約 1 ℃の溶鋼温度の低下抑制効

んがに加え，パーライトやバーミキュライトといった軽量果があると算出された。

粒子を利用した不定形耐火物があげられる。さらに，近年の断熱への関心の高まりを受け背面側の断熱材にも新しい

このように，溶鋼温度低下には溶鋼保持時の鉄皮表面か技術が開発されている。

らの放熱と空炉時の稼働面側からの放熱の両方が影響して

Molten steel temperature / ºC

背面側に断熱れんがを配置する場合，ワークとパーマからなる耐火物ライニング厚を維持すると炉内容積が小さくなり，炉内容積を維持するとライニングの厚みが薄くなる。
断熱層が薄い層厚で十分な効果を示せばこれらの変化を小1522

さくすることができることから，非常に熱伝導率の低い断熱材が開発されている。その断熱機能をパーマライニングの更新時期まで維持させるためには，耐火物から受ける繰

1520

り返し荷重で容易に塑性変形するものは好ましくない。
イソライト工業はマイクロポーラス素材をベースに組織と製造プロセスを適正化することで，新しいボード状の超1518

低熱伝導率断熱ボード（Ultra-low thermal conductivityboard（以下，ULλと示す））を開発している4,5）。図 5 に

1.0 0.9 0.8 0.7 0.6ULλに適用されている超低熱伝導率化技術を概念的に示す。ULλは，ナノ粒子構造の制御による熱伝導と対流熱伝

Thermal conductivity index
of work lining refractory

達の低減に加え，熱ふく射の低減も組み合わせている。
図 6 に各種断熱材の熱伝導率に与える温度の影響を示

Fig. 4 C alculation results of influence of thermal
conductivity of work lining on molten steel
temperature just before casting start.

1. Conduction

す。ULλは温度グレードが1400 ℃の高温用（以下，ULλ-2. Convection

Nano-particle

3. Radiation

Gas molecule

Infrared scattering agent

50 ㎚

50 ㎚

Nano-particle network
Reducing thermal conduction
through Nano-particle networkby minimizing contacting area.

Reducing convection heattransfer by controlling void
size to be smaller than mean
free path of gas molecules
under normal pressure.

Reducing heat radiation,
which is dominant heattransmission factor at hightemperature, by suppressing
infrared radiation by combing
the infrared scattering agent.

Fig. 5 Technologies applied for micro-porous-based ultra-low thermal conductivity board (ULλ).

420

Thermal conductivity / W·m-1·K-1

耐火物
I.D.

Fiber board

0.4

ULλ-HT0.1

ULλ-LT

1.0

Reference*

7.40.2ULλ-HT0.1ULλ-LT

Static air* General micro-porous product600800 1000 1200 1400

Fig. 8 E
 xternal images of post-water absorbed Ulλs
and general micro-porous product.

Temperature / ºC
Fig. 6 Influence of temperature on thermal
conductivity of insulating materials.

1.2
1.0

M.O.R. / MPa

2.5
2.0
1.5

0.8
0.6
0.4
0.2

1.0

0.0

0.5

As received

0.0Linear shrinkage / %

0.3

0.0
400

Compressive pressure / MPa

External image73［ 9 ］（2021）ULλ-HT

ULλ-LT

Post-water absorption

Fig. 9 Influence of water absorption on M.O.R. of ULλs.

Fiber board

ULλ-HT

ULλ-LT

3Fig. 7 P
 ressure generated by insulation materials towhich 10 % compressive deformation wereimposed.

溶融物に接触しない設備からの熱放散低減

3･1

新しい低熱伝導率耐火物

耐火物が溶融物に接触しない場合，耐火物の損耗は著し
く小さく，ファイバー製品を多用し放熱を抑制している。

HTと示す）と900 ℃の低温用（以下，ULλ-LTと示す）がしかし，使用環境によっては多孔質で比較的強度の低いフある。ファイバーボードに比較して特に高温で低熱伝導率

ァイバーでは耐久性が不十分な場合があり，一定の強度をを示し，ULλ-HTの熱伝導率は静止空気相当，ULλ-LTは維持している低熱伝導率耐火物の開発が進められている。

静止空気より低い熱伝導率を示す。図 7 に各種断熱材を圧これに関して，近年は不定形耐火物の開発が進められて縮して10 ％変位させたときの応力を示す。開発したULλおり，高アルミナ品とカルシウムヘキサアルミネート（以に観測された高い圧縮応力は変形しても弾性を維持してい下，CA6と示す）骨材品について述べる6）。表 1 に工業炉ることを示し，塑性変形しにくいことがわかる。

用の不定形耐火物，ファイバーブランケット，およびULλ

図 8 ，9 にULλを10秒間飽水させて再乾燥した後の外観，のかさ密度，曲げ強度，熱伝導率を示す。表 1 でわかるよ曲げ強度をそれぞれ示す。ULλは耐水性に優れており，多うに，新開発の断熱ハイアルミナ質流し込み材（Developed量の水分を使い多湿環境にさらされる不定形ライニングで1）は汎用品レベルの強度を示す断熱流し込み材で，同じも使用が可能である。上述のように，開発したULλは混銑

く新開発のCA6骨材品（Developed 2）は熱伝導率がさら車や溶鋼鍋といった厳しい使用環境下でも断熱性能を長期に低い流し込み材である。CA6骨材は微細な空隙を有する間維持できると考えられる。

熱伝導率の低い多孔質骨材で，耐熱性，耐食性に優れるた421

飯田正和他
Table 1

鉄鋼製造設備からの熱放散の低減に関する最近の耐火物開発

Typical properties of thermal insulation materials

Maximum service
temperature / ºC

Bulk Density/ kg·m-3

Modulus ofRupture / MPa

Thermal conductivity
at 500 ºC / W·m-1· K-1

High-alumina
Castable

1550

2100

3.50.84

Insulation
Castable

1550

1350

1.50.64

Developed 1High-alumina

1500

1800

5.00.64

Developed 2
CA6 aggregate

1600

1200

1.00.32

Fiber Castable 1

1200

1120

1.90.31

Fiber Castable 2

1300

1250

2.50.35Fiber Castable 315001030

2.40.37

General RCF
Blanket1400

130-0.12

General PCW
Blanket1600

130-0.12

General AES
Blanket1200

130-0.10

Micro-porous
ULλ-LT

900

410

1.10.03

Micro-porous
ULλ-HT

1400

430

0.40.06

Values of castables were evaluated after heated at 1000 ºC.

ファイバー形状と添加材の最適化で流し込み施工を可能とした。プレキャストで複雑な形状に成形することも可能で，用途の拡大が期待されている。
3･2

新しいファイバー製品

セラミックスファイバーは人造鉱物繊維の中でも高温耐用性に優れる耐火断熱繊維の総称である。リフラクトリー
セラミックスファイバー（以下，RCFと示す）は非晶質繊維に分類され，その特性から1000 ℃を超える環境で使用され，アスベストの代替品として，重要な役割を担ってきた。

1 mm

同時に，RCFの安全性についても評価が進められ，RCFは1988年には国際がん研究機関（IARC）により「人に対Fig. 10 M icroscopic image of developed material
containing CA6 aggregate.

する発がんの可能性がある」としてグループ2Bに，1997
年にはEU指令（97/60/EC）において「カテゴリー 2 」に，め適用が広がっている。この骨材に加えてマトリックスのそれぞれ指定された。日本においても，2015年の労働安全

気孔を制御し，適切な微構造（図10）とすることで適正な衛生法の改正でRCFは特化則の管理第 2 物質に指定され，機械的特性を持つ超低熱伝導率流し込み材を得る。このよ使用時の管理の強化が必要となった。そのような中でRCFうな好ましい特性を示すCA6骨材の用途を広げるため，流から，規制対象外のアルカリアースシリケート（以下，し込み材の他に吹き付け材とこて塗り材も製品化していAESと示す）ウールやアルミナファイバー（以下，AFとる。

示す）への置き換えが進んできた7）。

表 1 に示すファイバーキャスタブル（Fiber castable）

AESウールはRCFよりも耐熱性が低く，高温用RCFの1 ～ 3 は，ファイバーを多量に含有する流し込み材である。

一部はAFへ代替されている。しかしAFは高価であるため，

422

耐火物

73［ 9 ］
（2021）れている。
＜製鋼容器等の蓋＞
溶融物に接触しない設備には溶鋼鍋やタンディッシュの蓋がある。溶鋼鍋の蓋には空鍋時の耐火物ライニングの温度を高く保つことで耐火物のスポーリング損傷を抑制しつ
つ，受鋼直後の溶鋼温度の低下を低減するという極めて重(a)要な役割がある11）。タンディッシュの蓋にも鋳造中の溶鋼(b)温度を維持する断熱が期待されている。
これらの蓋は可動式の設備であり，振動や衝撃が加わる。

Fig. 11 C ross section of the crucible-shape refractory
samples that had retained mill scale in theirhollow after heating at 1500 °C for 9 h. (a) Low
cement dense high-alumina castable, (b) Lightweight insulating castable containing CA 6aggregate.

またスプラッシュの飛散もありファイバー製品のみを配置
すると耐久性に問題が生じる。そのため多くの場合汎用の粘土質流し込み材が用いられるが， 3 ･ 2 で述べたハイア
ルミナ質の低熱伝導率流し込み材やCA6骨材品，ファイバーキャスタブルを用いることで蓋の保温性を高めることが高温耐熱性を兼ね備えたAESウールの要望もあり，1400可能となる。新開発の断熱ハイアルミナ質流し込み材℃グレードまで対応できるようになっている。これらの 2（Developed 1）6）は断熱性を維持しつつ耐久性を飛躍的に次製品，ブロック，ボード，特殊成形品，タッピング材な高めた実績があり，ファイバーキャスタブルは蓋の縁の部

どの不定形品は，作業環境負荷の少ない低熱伝導率製品と分で良好に使用されている。

して市場に流通し始めている8,9）。
3･3

これらに加え，蓋の背面側をULλのようなマイクロポー各種設備への適用例

ラス製品やファイバー製品で断熱することで効果はさらに＜加熱炉＞大きくなると考えられる。
＜各種熱処理炉＞

鋼片の加熱炉炉体の内面側は敷，バーナータイル等の一部を除きほぼファイバー製品で構成されている。しかし，

本報では鉄鋼製造用設備の中でも特にエネルギー消費の多くの加熱炉で鋼片搬送に採用されているウォーキングビ大きい高温プロセスにおける断熱について示した。これら

ーム方式のスキッドは強度が必要で，流し込み材が使用さ以外にも多くの設備からの放熱を低減することは有効で，れる場合が多い。スキッドは鉄製のパイプの周囲を不定形新しいマイクロポーラス製品ULλやファイバー製品の使用耐火物で覆っているもので，冷却水を流してパイプを保護が有効である。

している。スキッドの耐火物の熱伝導率が低ければ冷却水

各種熱処理炉においては広く断熱材が使用されてきたもによって持ち出される熱が少なくなり，炉のエネルギー消のの，過酷な条件での使用は控えられてきた。しかしなが費を低減することができる。

ら，近年では二酸化炭素排出低減を目的とした省エネルギ

このスキッドにはCA6骨材を使用した低熱伝導率流し込ーが見直されており，雰囲気の影響を受けない不定形バッ6,10）。それは断熱性に優れるとクアップ材部分にはマイクロポーラス製品が使用され，雰ともに加熱により鋼片表面に生じる酸化物であるミルスケ

囲気の影響が少ない天井部では不定形からファイバーへ置ールとの反応性が低いからである。図11に，耐火物で作製き換える事例が増えてきている。今後も使用環境を考慮ししたるつぼにミルスケールを入れて1500 ℃で 9 時間加熱た断熱材の使用が進むと考えられる。

した後の切断面を示す。耐火物として汎用ハイアルミナ流4み材が適すると考えられる

今後の課題

し込み材（a）とCA6骨材品（b）を用い比較した。図11に本報で示したように，高温設備からの熱放散低減に関し明らかなように，CA6骨材品は耐ミルスケール性に優れる。て多くの材料技術が開発されてきているが，現段階ではあ本セクションの冒頭に述べたように，加熱炉にはボードまり広がっていない。これは，これら新技術を採用したもやブランケット等，多くのファイバー製品が用いられる。のが比較的高価格であったり，現状の施工プロセスを変更その中で，主として用いられる箇所は天井部であるが，近する必要があったりするためと考えられる。産業界は厳し

年まではRCFが使用されてきた。しかしながら2015年のい国際競争に曝されており，コスト競争力の確保も重要でRCF規制により現在ではAFへの置き換えが進んでいる。

ある。このように，SDGsの理念を現状の枠組みのまま一AFはRCFよりも高価ではあるものの耐ミルスケール性に社または一国のみで推進するには限界があり，世界的なレ優れており，寿命延長によるメンテナンスの軽減が期待さベルでの仕組み作りが必要である。

423

飯田正和他

鉄鋼製造設備からの熱放散の低減に関する最近の耐火物開発
略歴

さらに，例えばある耐火物製造工場でCO2排出を大幅に削減させた高耐用品が生産できたとしても，その製品を実飯田正和現するために必要な原料の製造や運搬の過程でむしろ多く

1989年 3 月 岡山大学 理学部 地学科のCO2が排出されているなら，CO2排出を削減できたとは卒業言えない。このような観点から，製品のライフサイクルで1989年 4 月

川崎炉材㈱発生するあらゆるカーボンフットプリントを評価し，それ（現 品川リフラクトリーズ㈱）を低減することが企業の利益につながる仕組が必要とな

入社
技術研究所

る。SDGs No.17「パートナーシップで目標を達成しよう」
1991年 7 月にのっとったフェアな国際ルール作りと公正な競争によ川崎製鉄㈱り，これらの技術の拡大が加速すると考えられる。

（現 JFEスチール㈱）5

新素材研究センター

結言
耐火物関連産業は，断熱技術の開発により高温設備の炉

1994年 1 月

川崎炉材㈱ 製品開発部

体からの熱放散を低下させることで消費エネルギーを低2002年 4 月

同 玉島製造部

減，CO2排出量を低減することができる。これは，SDGs

2003年 4 月

同 製品開発部

No.13「気候変動に具体的な対策を」への直接的な貢献で2009年10月

品川リフラクトリーズ㈱ある。熱放散の低減には設備の背面側の断熱に加え，ワー技術研究所 第 3 研究グル

クライニングの低熱伝導率化も有効であり，耐火物やファープ マネージャー

イバー，マイクロポーラス品の新しい技術が開発されてい2014年 4 月

る。カーボンフットプリントを評価するフェアな国際ルー

同 技術研究所 第 1 研究部
長

ルにのっとった公正な競争により新技術の適用推進が期待

2018年 4 月

同 技術研究所長

される。
文献

浅川幸治

1 ）鳥越淳志，星山泰宏，野村修，大熊賢一，生駒龍弥：

1993年 3 月

耐火物，50［10］549（1998）
．

学科 卒業

2 ）萩原眞治，榊谷勝利，沖村利昭，鳥越敦志，星山泰宏，1993年 4 月

内田茂樹：耐火物，53［6］339-344（2001）．
3 ）内田茂樹，野村4 ）末吉

修：耐火物，52［12］640-650（2000）．

篤，角村尚紀，上道健太郎：耐火物，68［6］健，末吉川崎炉材㈱（現 品川リフラクトリーズ㈱）245-248（2016）．
5 ）三宅近畿大学 理工学部 応用化

篤，橋本敏昭：耐火物，70［3］126

入社 製品開発部長付
1994年 4 月

同 築炉事業部 千葉事業所

1997年 4 月

同 製品開発部

1997年 6 月

川崎製鉄㈱（2018）．

（現 JFEスチール㈱）6 ）西村雅史，浅川幸治：工業加熱，58［3］1-5（2021）．

水島製鉄所 製鋼部

7 ）橋本敏昭：耐火物，69［1］2-9（2017）
．

炉材技術室

8 ） 岸 川 雄 祐， 白 石 安 生， 橋 本 敏 昭： 耐 火 物，72［5］1998年 6 月

川崎炉材㈱ 製品開発部

1999年 4 月

同 営業部 倉敷営業所

9 ）堀場弘輝：耐火物，72［9］386-388（2020）．

2002年 4 月

同 製品開発部

10）八尋信一，菅原正彦，奥野浩英，阿部恭久，寺島英俊，2009年10月

品川リフラクトリーズ㈱212-216（2020）．

天野正彦：耐火物，59［8］424-429（2007）．
11）西正明，木谷福一，高橋達人，寺田

技術部

修，森下紀秋：

耐火物，33［5］240-248（1981）．

カスタマーサービス室
2011年 4 月

同 赤穂工場 赤穂製造部

2018年 4 月

同 同技術研究所 第 2 研究部長

424

耐火物
白石安生
1996年 3 月 神奈川大学大学院 工学研
究科 修士課程修了
1996年 4 月 イソライト工業㈱ 入社
技術研究所
2000年 8 月

Isolite Insulating Firebrick
Sdn.Bhd.

2003年 9 月

当社 中央研究所

2009年 4 月 同 耐火断熱れんが事業部
製造技術 グループ長
2010年 8 月

Isolite Insulating Firebrick
Sdn.Bhd.
Managing Director

2018年 4 月 当社 技術開発本部 技術研究所長
2021年 7 月 Isolite Ceramic Fibers
Sdn.Bhd.
Managing Director
川崎修

1994年 3 月 名古屋工業大学 工学部卒業
1994年 4 月 イソライト工業㈱ 入社
技術研究所
2000年10月 Isolite Insulating Firebrick
Sdn.Bhd.
2005年 4 月

当社 断熱事業本部エンジ
ニアリング部開発グループ

2010年 4 月 同 工業炉事業部工事グループ長
2015年 4 月

同 技術開発本部技術部長

2019年 4 月 同 ファーネスエンジニア
リング部長

425

73［ 9 ］
（2021）