273

Fe-Cu 2 元合金の熱起電力測定
Measurement of Thermoelectric Power of Fe-Cu Binary Alloys
上坊寺克郎（Katsuo Joubouji)＊

要約 原子力安全システム研究所（INSS）では，これまで熱起電力法による鋳造 2 相ステンレス鋼の熱時効の非破壊評価の研究を実施してきたが，本手法の低合金鋼の照射脆化への適用を検討している．熱起電力法では，材料劣化を引き起こす要因となる組織変化により生じる熱起電力変化と材料の劣化程度の関係をとって劣化評価を実施するため，低合金鋼の照射脆化に本手法を適用する場
合は，脆化の主要因の 1 つである Cu 析出に伴う熱起電力変化を観測することが求められる．そこ
でまず，Cu 濃度を変えた Fe-Cu 合金を製作して，その熱起電力を測定し，熱起電力により Cu 濃
度が捉えられることを確認した．また，Fe-Cu 合金の測定において，これまで 2 相ステンレス鋼において使用してきた測定方法を適用することが妥当であるかを確認した．その結果，Fe-Cu 合金の熱起電力は含有する Cu の増加に伴って負の方向へ変化し，その変化率として− 6.6μV/℃ /wt％
Cu が得られた．なお，Fe-Cu 合金の測定では計測値の安定に要する時間が 2 相ステンレス鋼の場
合よりはるかに長く，20 分近くかかる場合もあったため，1 点あたりの測定時間を 2 相ステンレス鋼の場合より長くし，60 分とした．
キーワード

熱起電力，Fe-Cu 合金，照射脆化，非破壊評価

Abstract
In INSS, non-destructive evaluation (NDE) of irradiation embrittlement of low alloysteel using thermoelectric power (TEP) measurement has been considered, as well as NDE ofthermal aging of cast duplex stainless steel which has been studied in recent years. Material
degradation is evaluated based on a relation between progress of the degradation and change in TEP
due to change in material structure caused by the degradation event. So it is necessary for NDE ofirradiation embrittlement to measure the change in TEP due to precipitation of Cu contained as animpurity, which is known as one of the reasons for the embrittlement. In this study, TEP of Fe-Cu
binary alloys with different Cu content was measured for investigation of the relationship between
TEP of the alloys and Cu content. In addition, appropriateness of measuring TEP of Fe-Cu binary
alloy in the same way to measure TEP of duplex stainless steel was examined. It was found that
increment of Cu contained in the alloys changed TEP in a negative direction and the rate was
evaluated as -6.6μV/K/wt%Cu. There were the cases that it took 20 minutes for measurement values
to become stable in measurement of Fe-Cu binary alloys. It was much longer than the time taken inmeasurement of duplex stainless steel. So the measurement time per a point was extended to 60
minutes in case of Fe-Cu binary alloys.
keywords

thermoelectric power, Fe-Cu binary alloy, irradiation embrittlement, non destructive evaluation

1. はじめには，運転開始時に炉内に挿入された原子炉容器と同一の材料から製作された監視試験片（シャルピー衝

原子炉容器は炉心を内包するとともに 1 次冷却材

撃試験片や引張試験片）を定期的に取り出して破壊の圧力バウンダリを構成する重要機器の 1 つである試験を実施することにより中性子照射に伴う脆化程が，ステンレス鋼を内張りした低合金鋼から成り，度を実測・監視し(2)(3)，健全性が維持されているこ

加圧水型軽水炉の場合，その厚さは約 20cm になる．

とが確認されている(4)(5)．しかし，当初予定の供用

低合金鋼については供用期間中に中性子照射により期間の延長に伴い，炉内に装備されている監視試験

遷移温度の上昇と上部棚エネルギーの低下が生じる

片に不足が生じる可能性がある．その対策として，こと（中性子照射脆化）が知られている (1)．現在

使用済の監視試験片の再生(6)や使用済の監視試験片＊(株)原子力安全システム研究所

技術システム研究所

274

からの小型試験片の製作 (7) の研究が進められていなわない．そこでまず，Cu 濃度を変えた Fe-Cu 合る．また，監視試験片の脆化の非破壊評価手法の研金を製作し，これまでの研究で使用してきた熱起電究も実施されており(8)〜(16)，国内では，超音波特性力測定装置によりその熱起電力を測定し，Cu 濃度(8)や磁気特性(9)(10)を利用した評価手法が報告されてと熱起電力の関係を確認した．また，Fe 系合金の測いる．欧州では，原子力発電所の重要設備の材料劣定において，2 相ステンレス鋼における測定方法を化を非破壊的に監視する技術の調査を目的とした研適用することが妥当であるかを確認した．

究プロジェクト（2000 〜 2003）が実施され，複数の

2. 実験方法

研究機関がそれぞれの持つ非破壊評価手法を用いて照射材料のラウンドロビン試験を行っている (11) 〜(13)．そこには熱起電力を利用した評価手法も含まれ

供試体

2.1

ており，熱起電力が照射脆化に対して敏感に反応したことを報告している(13)．

Cu 濃度を変えた 2 種類の Fe-Cu 合金の他に，比低合金鋼の照射脆化の主要因の 1 つは，鋼中に含較のために純 Fe を用意した．これらの成分分析結

まれる不純物である Cu の析出とされており (1)，照果は表 1 の通りである．

射脆化に関連する研究では実用鋼の他に Fe-Cu 系合Fe-Cu 合金の試料は，真空溶解炉により鋳造した金がしばしば用いられて，Cu の析出の過程や形態

鋳塊を 1100℃で鍛造して 200 × 95 × 45mm の寸法等が調べられている一方(17)〜(21)，この Cu の挙動ににした後，固溶化熱処理として 850℃で 2 時間保持

より材料の熱起電力が変化することも観測され (14)し，水冷した．固溶化熱処理後のスラブから切り出(22)，それは Fe 中に固溶する Cu の減少を感知したした試験片は表 2 と図 1 に示す通りであり，試験片

結果と報告されている(14)．

2A2，2A3，5A2，5A3 は切り欠きを設けていない

原子力安全システム研究所（以下「INSS」といがシャルピー衝撃試験片の寸法と一致させてある．

う）ではこれまで，熱起電力法による鋳造 2 相ステ

なお，純 Fe は 80 × 38 × 20mm の平板である．

ンレス鋼の熱時効の非破壊評価の研究を実施してきたが(23)〜(28)，本手法の低合金鋼の照射脆化への適用

熱起電力測定2.2を検討している．熱起電力法では，熱起電力が材料の組成や組織に敏感に反応することを利用して，材2.2.1 熱起電力の測定原理

料劣化を引き起こす組織変化により生じる熱起電力
変化と材料劣化の程度の関係を基に劣化評価を実施

図 2 に示すように，温度の異なる 2 つの電極を異する．従って，Cu の析出に伴い変化する材料の熱種金属の材料表面に押し当てると，2 点間に温度差起電力を観測できなければ，照射脆化への適用はか

bTが生じることに伴い，電位差bVが発生するが

表1

使用した材料の成分分析結果

化学成分(Fe-Cu 合金については wt%，純 Fe については ppm)
C

Si

Mn

P

S

Cr

Ni

Mo

Cu

O

N

純 Fe

13

＜ 10

1

−

−

2

11

−

3

465

29

Fe-0.2Cu 合金

0.001＜ 0.01 ＜ 0.01

＜ 0.001

0.001＜ 0.01 ＜ 0.01 ＜ 0.01

0.19

0.092

0.0013Fe-0.5Cu 合金

0.001＜ 0.01 ＜ 0.01

＜ 0.001

0.001＜ 0.01 ＜ 0.01 ＜ 0.01

0.48

0.087

0.0019表2使用した試験片（L は鍛造方向）

Fe-0.2Cu 合金

Fe-0.5Cu 合金

名称

寸法（L × W × T）

2A1
2A2

65 × 60 × 10 (mm)10 × 55 × 10 (mm)

2A3
5A1

55 × 10 × 10 (mm)65 × 60 × 10 (mm)

5A2
5A3

10 × 55 × 10 (mm)55 × 10 × 10 (mm)L =95mm

T=10mm

図1

使用した試験片（n ＝ 2，5）

W=85mm

275

コールドタッチ（銅）ホットチップ（銅）ΔV
熱起電力回路

今回の測定では，Fe-Cu 合金の測定の際の各計測値の挙動を把握するため，測定方法を従来の方法（2相ステンレス鋼の場合(27)）から変更した．2 相ステ
ンレス鋼の場合は，図 4 に示すようにホットチップ

材料表面がサンプルに接触し設定荷重に到達してから 5 秒後

ΔT
図2

熱起電力測定の原理

測定部(電極を装備)に 15 回の計測（サンプリング時間 1 秒）を行い，これを 3 回繰り返して当該位置の測定とし，1 度の測［制御部］制御部(計器他を装備)

ホットチップ温度

データロガー用PC

3回繰り返し／1箇所
コールドタッチ温度
電位差

ホットチップ

図30.5mm間隔で20箇所測定熱起電力測定装置(26)

材料表面

コールドタッチ
15回計測（1Hz）（ゼーベック効果），この両者を測定することにより熱起電力を算出する．ここで，熱起電力は bV/bT

図4

従来の測定方法（2 相ステンレス鋼の場合(27)）と定義し，単位はμV/℃となる．
本研究で用いた熱起電力測定装置 (26) を図 3 に示

［制御部］

す．測定装置は，電極を装備した測定部と計器類とホットチップ温度（繰り返し無し）

制御パネルを装備した制御部，データロガーの PC

コールドタッチ温度の 3 部から構成されている．測定部に装備された 2

電位差つの電極（ホットチップとコールドタッチ）には銅

ホットチップを使用している．測定中，ホットチップは 40℃に保持された状態で駆動機構により下降・上昇し，材料との接触時には約 30N の力で材料表面に押しつけら1箇所のみ測定れる．コールドタッチは材料表面の温度とほぼ等し

材料表面

くなっている．2 点間の温度差 bT をホットチップ

コールドタッチ
3600回計測（1Hz）とコールドタッチの中にそれぞれ埋め込んだ白金測

図5

温抵抗体により検出し，電位差 bV をホットチップ

今回の測定方法とコールドタッチから引き出した導線により検出し，測定系内部で生じる熱起電力等の影響を補正して，材料の熱起電力を算出する．なお，算出される値は電極である銅の熱起電力に対する相対値である．

2.2.2

測定方法

（L）
65mm

板状の試験片（純 Fe，2A1，5A1）では L × W
面の 2 面，棒状の試験片（2A2，2A3，5A2，5A3）（T）10mmについては 55 × 10mm の 4 面（2A2 と 5A2 では W

（W）60mm× L 面と W × T 面，2A3 と 5A3 では L × W 面と
L × T 面）について測定を実施した．

図6

熱起電力の測定箇所：2A1，5A1

276

3. 実験結果と考察
Fe-Cu 合金の測定における計測値の
挙動

3.1
55mm

Fe-Cu 合金における測定結果の例を図 9 と図 10に示す．それぞれ，2A1 の L × W 面，2A2 の L ×
W 面における結果である．比較のため，鋳造 2 相ス
10mm
10mm

図7

熱起電力の測定箇所：2A2，2A3，5A2，5A3

テンレス鋼（フェライト量 7.3％の未時効材(27)）を同様の方法で測定した結果を図 11 に示す．この図からは，鋳造 2 相ステンレス鋼の場合は，bV/bT がホットチップの設定荷重到達後すぐに安定することが 分 か る．一方，Fe-Cu 合金の場合には，ホット
チップが設定荷重に到達後のしばらくの間，bV/bTが安定していない．この事象は Fe-Cu 合金の他の試験片でも観測され，安定するまでに要する期間も定
まっていなかった．
従来の測定方法ではホットチップが接触している
期間は約 20 秒で，それを 1 度の測定で 60 回繰り返しているため，Fe-Cu 合金の測定において採用する

80mmと bV/bT が安定していない期間のデータを採取す
40

11

20mm
38mm

図8

温度（℃）

30

10

ΔV/ΔT

20

電極間の温度差 ΔT

10熱起電力の測定箇所：純 Fe（図中の円はホット
チップの接触位置を示す）

0

9

0

600

1200

1800

2400

3000

電位差/温度差（μV/℃）

試験片の平均温度

8

7
3600

測定回数

定でこれを 0.5mm 間隔で 20 箇所行った．今回は，
図9

図 5 に示すようにホットチップがサンプルに接触し測定結果例：2A1（L × W 面）

設定荷重に到達した時点から 3600 回の計測（サンプ
リング時間 1 秒）を行って当該位置の測定とし，14011度の測定でこれを 1 箇所のみ行い，同様の測定をホットチップの接触位置を変えて実施した．
Fe-Cu 合金については，板状の試験片の場合で 1 面

温度（℃）

図 6 〜図 8 に示す通り，純 Fe については 4 箇所，

30

10

ΔV/ΔT

20

9

につき 6 箇所の計 12 箇所，棒状の試験片の場合で 1
面につき 2 箇所の計 8 箇所の測定を実施した．

100電極間の温度差 ΔT

0

600

1200

1800

2400

3000

測定回数

図 10

測定結果例：2A2（L × W 面）

8

7
3600

電位差/温度差（μV/℃）

試験片の平均温度

277

40

20

電極間の温度差 ΔT

10

−2

−2.5

ΔV/ΔT

0

0

図 11

600

1200

1800
測定回数

2400

3000

−3
3600

熱起電力（μV/℃）：Cuに対する相対値−1.5

電位差/温度差（μV/℃）

試験片の平均温度

30
温度（℃）

14

−1

13

純Fe

12
2A2（L×W面）

11
2A1（L×W面）
10

5A2（L×W面）

98

5A1（L×W面）
20

測定結果例：鋳造 2 相ステンレス鋼（フェライト量 7.3% の未時効材(27)）

30

図 12

40
試験片の平均温度（℃）

50

試験片温度に対する熱起電力の変化

る こ と に な る．ま た，図 9 と 図 10 で 見 ら れ るする熱起電力の勾配として，2A1：− 0.030 μV/℃

bV/bT の変動は，全ての Fe-Cu 合金の試験片につ/℃，2A2：− 0.042 μV/℃ /℃が得られたので，こいて，測定開始から 1200 回以降では観測されなかっれ ら を 平 均 し，Fe-0.2Cu 合 金 の 場 合 は −0.036

た．

μV/℃/℃となった．同様に温度変化に対する熱起

そこで，今回は測定方法を従来の 2 相ステンレス

電力の勾配として，5A1：−0.036μV/℃ /℃，5A2：鋼の場合から変更し，さらに 3600 回の測定の内の− 0.037 μV/℃ /℃が得られ，Fe-0.5Cu 合金の場合

1201 回から 3600 回までの計 2400 回のデータを利用

は− 0.037 μV/℃ /℃となった．一方，純 Fe の場合することにした．

の 温 度 変 化 に 対 す る 熱 起 電 力 の 勾 配 は −0.041
μV/℃/℃となった．3.3 節ではこれらを用いて計測

3.2

試験片温度の変化に伴う熱起電力の変化

値の補正を行い，試験片の温度が 20℃である時の熱起電力を算出している．
今回得られた Fe-Cu 合金の熱起電力の変化率は 2

熱起電力は材料温度の変化に伴って変化するため

相ステンレス鋼の場合の -0.0085 μV/℃ /℃と比較(29)，熱起電力の比較を行う場合には，対象とする材

すると約 4 〜 5 倍の大きさとなっており，温度によ

料間で材料温度を統一することが必要である．今回

る補正量が大きくなる．これにより，Fe 系合金の測使用した測定装置では図 9 〜図 11 から分かるよう

定においては，材料の熱起電力の温度に対する変化に，試験片温度を任意な値で一定に保持することが率に関して，従来よりも注意を払う必要があることできないため，温度変化の影響を補正することが必を確認した．

要になる(24)．そこで，各材料について，熱起電力の試験片温度に対する変化率を求めた．なお，試験片

3.3

Fe-Cu 合金の熱起電力

温度はホットチップとコールドタッチの温度の平均としている．

3.3.1 熱起電力の測定結果

ホットチップの設定温度は 35℃，40℃，45℃および 50℃の 4 通りとし，測定位置変更の影響を除外す

ホットチップの温度を 40℃に設定して得られた測るため，ホットチップの接触位置は試験片毎に固定定結果と 3.2 節で得られた熱起電力の温度に対するして 4 通りの設定温度での測定を連続して実施した．

変化率から，各材料について 20℃における熱起電力

測定は，Fe-0.2Cu 合金については 2A1 と 2A2 でそを求めた．

れぞれ 1 箇所の計 2 箇所，Fe-0.5Cu 合金について

純 Fe の熱起電力は 300K（約 27℃）において 15

は 5A1 と 5A2 でそれぞれ 1 箇所の計 2 箇所，純 Fe

μV/℃であり (29)，Cu の熱起電力は 300K においてについては 1 箇所とした．

1.83 μV/℃である(29)．2.2.1 で述べたように，今回各測定の結果を試験片の平均温度で整理すると，の測定装置では Cu の熱起電力に対する相対値が得

図 12 のようになった．この図からは，温度変化に対られるので，純 Fe であれば 13.2（＝ 15 − 1.83）278μV/℃と測定されることが予測されたが，今回の測定では 13.1 μV/℃が得られ，予測に近い値であっ

全体平均

重到達後 1201 回目から 600 回毎にΔ V/Δ T と平均温度の標準偏差を計算するとそれぞれ 0.01μV/℃，
0.2℃より小さくなることがほとんどであり，計測値の安定した期間のデータが採取できている．算出さ発生頻度（%）

た．また，各測定において，ホットチップの設定荷測定毎平均（10箇所）

40

20

れた熱起電力の標準偏差も概ね 0.01μV/℃程度でばらつきの小さい結果となっており，今回採用した測

0

−2.8
〜
−2.75

定方法が不適当でなかったと判断している．

−2.7
〜
−2.65

−2.6
〜
−2.55

−2.5
〜
−2.45

−2.4
〜
−2.35

−2.3
〜
−2.25

20℃における熱起電力（μV/℃）：Cuに対する相対値

しかし，同一試験片あるいは同一材料としてデータ を 集 積 す る と 熱 起 電 力 の 標 準 偏 差 は 概 ね 0.1

図 14

熱起電力のばらつき：鋳造 2 相ステンレス鋼（フェライト量 14.6% の未時効材）の場合

μV/℃を越える値となった．例として図 13 に 2A1の 12 箇所の測定から得られた計 28,800 個（2400 個
× 12 箇所）のデータの分布を示す．なお，図中の誤であっても標準偏差が 0.11 μV/℃となっており，

差棒は測定での標準偏差を示す．比較として図 14 にFe-Cu 合金の場合が特別大きいわけでない．ところ

鋳造 2 相ステンレス鋼の場合の測定データの分布をで，材料の熱伝導率が大きいと測定精度が低下する示す．図 14 では，図 4 で示した従来の測定方法を採こ と も 報 告 さ れ て い る (30)．純 Fe の 熱 伝 導 率 が用して 100 × 100 × 20mm の平板試験片について 10

73.3W/m・K（20℃において）(31)，図 14 の 2 相ス

回の測定で得た 9000 個（15 回× 3 ／箇所× 20 箇所

テンレス鋼では約 13W/m・K（25℃において）であ× 10 回）のデータを整理している．図 13 と図 14 かることから(25)，純 Fe と Fe-Cu 合金の測定が 2 相ス

ら，2 相ステンレス鋼では位置を変えて 2，3 回の測テンレス鋼の場合よりばらついた結果となった主要定をするだけであっても最終的に計算される平均値

因は，熱伝導率の影響と判断される．一方，低合金

は測定位置にそれほど依存しないのに対し，Fe-Cu

鋼 の 熱 伝 導 率 は，0℃ 〜 200℃ の 範 囲 で 30 〜 50

合金の熱起電力はばらつきが大きく，測定位置とそ

W/m・K となっており(32)，純 Fe より小さいが 2 相の数の選び方によっては最終的に計算される平均値

ステンレス鋼より大きい．従って，低合金鋼の熱起の違いが小さくない場合が想定される．測定のばら電力測定を実施する場合もこの影響を避けることがつきには，装置側の測定精度に起因するばらつきとできないと考えるべきである．本研究とは測定装置

対象材料の不均一性に起因するばらつきがある(30)．

と測定手法が異なるが，実際に原子炉容器材料の受

前者については材料に関わらず現れることになるた

入れ材を測定した事例では，標準偏差が 0.16μV/℃

め，今回観測された違いは後者に起因することになとなったことが報告されている(33)．

るが，不均一ではない純 Fe における 4 箇所の測定

3.3.2 熱起電力に対する Cu の影響
Fe-Cu 合金と純 Fe の測定結果を Cu 濃度に関し全体平均発生頻度（%）て整理すると図 15 のようになり，材料中に含有され測定毎平均（12箇所）

40

る Cu 濃度の上昇に伴い，熱起電力は負の方向へ変化することが分かる．そして，得られた 3 個のデー
タから，その変化率は試験片温度 20℃において−6.6
μV/℃/wt％ Cu と計算された．今回の測定において

20

標準偏差が最大なのは Fe-0.2Cu 合金の 0.17μV/℃
0

11.3
〜
11.35

11.4
〜
11.45

11.5
〜
11.55

11.6
〜
11.65

11.7
〜
11.75

11.8
〜
11.85

20℃における熱起電力（μV/℃）：Cuに対する相対値

図 13

熱起電力のばらつき：Fe-Cu 合金（平板試験片
2A1）の場合

であるが，仮にこの値が最大の偏差になるとすれば，今回の測定装置の熱起電力から Cu 濃度を評価すると誤差は 0.03wt％となる．
ところで，Miloudi らは Fe-Cu 合金の 20℃におけ279

20℃における熱起電力（μV/℃）：Cuに対する相対値

加に伴って負の方向へ変化し，その変化率とし
15て− 6.6 μV/℃ /wt％ Cu が得られた．なお，
この結果を用いて Cu 濃度を評価するとすれば，熱起電力測定における標準偏差の最大値

13（0.17 μV/℃）との比較から，熱起電力測定のば ら つ き に 伴 う Cu 濃 度 の 評 価 誤 差 は
11

90.03wt％程度になる．

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

文献

Cu濃度(wt%)

図 15(１) 福谷耕司，大野勝巳，中田早人，原子炉容器鋼

Cu 濃度に対する熱起電力変化の照射組織変化，原子力安全システム研究所，
モノグラフ，Vol.1, p.1 (2001).
る熱起電力と Cu 濃度の関係を
Cu(wt％)＝ 0.43 − 0.14 ×(熱起電力：μV/℃)(２) (社)日本電気協会，原子炉構造材の監視試験方(1)法，JEAC4201-2004, (2005).
(３) (社)日本電気協会，原子力発電所用機器に対すとしており(22)，これを 1wt％の Cu 当りの変化に換る破壊靭性の確認試験方法，JEAC4206-2004,

算すると− 7.1 μV/℃となり，今回得られた値と近(2005).

い値となっている．なお，今回得られた結果と式(1)(４) (独)原子力安全基盤機構，高経年化技術評価審において，切片が大きく異なるのは，主として，測査マニュアル原子炉圧力容器の中性子照射脆定装置で使用している電極の違いのために基準とな化，JNES-SS-0507-01, (2006).

る熱起電力が異なること（今回使用した装置は Cu(５) 例えば，(独)原子力安全基盤機構，高経年化技を用いているが，Miloudi らは Fe を使用）に起因す

術評価等報告書に対する技術審査報告書 (関西ると考える．

電力株式会社美浜発電所 3 号機), (2006).
(６) (独)原子力安全基盤機構，原子炉圧力容器監視

4. まとめ試 験 片 の 再 生 に 関 す る 調 査 報 告 書，
JNES-SS-0601, (2006).

INSS ではこれまで，熱起電力法による鋳造 2 相(７) 土肥謙次，“軽水炉圧力容器鋼の小型シャル

ステンレス鋼の熱時効の非破壊評価の研究を実施しピー衝撃試験技術の開発，”電力中央研究所研究てきたが，本手法の低合金鋼の照射脆化への適用を

年報 2000 年版，2-3 (2000).

検討している．そこで，手始めとして，低合金鋼の(８) 大岡紀一，石井敏満，“原子炉容器用鋼材の中照射脆化に関する研究において供試体としてよく利性 子 照 射 脆 化 の 評 価，” 非 破 壊 検 査，52［5］,用される Fe-Cu 合金を製作し，その熱起電力と Cu

235-239 (2003).

濃度の関係を確認した．また，Fe 系合金の測定にお(９) 鎌田康寛，高橋正氣，荒克之，菊池弘明，小林

いて，2 相ステンレス鋼における測定方法を適用す

悟，“圧延及び熱時効した FeCu モデル合金のることが妥当であるかを確認した．結果は以下の通脆化と磁気特性，”日本保全学会第 2 回学術講演りである．

会要旨集，173-174 (2005).

(１)

Fe-Cu 合金では，熱起電力測定時の計測値の(10) 中東重雄，程衛英，志波光晴，古村一朗，高橋

安定に要する時間が 2 相ステンレス鋼よりはる

則雄，藤原耕二，“電磁気的手法による圧力容かに長かった．そこで，2 相ステンレス鋼にお器 鋼 (SQV2A) の 照 射 脆 化 度 評 価，” 技 術 レ

いて採用した測定方法をそのまま適用するのは(２)

ビュー，2,34-40 (2006).

適当でないと判断した．そのため，今回は 1 度(11) M. Delnondedieu, J-F. Coste, H. Hegeman, et al.,に短時間の測定を多数の位置で行うのではな“GRETE project-Evaluation of non-destructive

く，長時間の測定を 1 点毎に行う形にした．

testing techniques for monitoring of material

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