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日本建築学会大会学術講演梗概集（関東） 2020 年 9 月

発泡体鉛直構造スリットのコンクリート側圧耐荷性能の評価（その 5）実験結果 -スリット定尺長の影響正会員 〇宮北 晋一１） 同 友利
同木田 道雄４） 同 深澤
コンクリート工事
施工実験

格 ２）
協三５）

同 下條
同 小田芳範２）尚輝６）

同 小嶋
同 笹谷裕記３）
真通７）

型枠構造スリット

はじめに
本報は、物流事情悪化対応のため鉛直スリット定尺寸（最下段長さ 1500mm）のスリットは、写真 1 中に示す通法（標準 2m）を短くした鉛直スリットを用いた場合の、ごと外れて平行に押し出されるような変形性状を示す

コンクリート側圧に対する耐荷性能に関する施工実験結（この変形性状では、脱枠発生時には芯材が非耐力壁内果について報告する。

を移動することになり、スリット脱枠の補修に多大な労

2.実験結果2-1 コンクリート打ち上げ高さ No3、No4 試験体のスリッ力を要する）。

ト脱枠の有無及び脱枠時コンクリート打ち上げ高さを、示す。No4 試験体は、同じく固定金物を用いている No2 試

定尺 2m スリット用いた No1、2 試験体と併せて表１に示験体と同様の変形性状を示し、スリット継ぎ手部分からす。スリットの脱枠は No3 試験体（固定金物なし）の袖のコンクリートの漏れも発生しなかった。

壁 1、2 でコンクリート打ち上げ高さ H=230cm 時に発生し2-3 スリット面外変形た。なお、同じく固定金物のない No1 試験体ではスリッび打設完了直前（H=230cm・袖壁 1,2 ではスリット脱枠発ト脱枠は発生しなった。

生直前）の No3、No4 試験体のスリット高さ方向の芯材面

1.

No4 試験体及び No3 試験体袖壁 3、4 では脱枠は発生しなかった。

り芯材ジョイント部分を境に、芯材が目地棒から力骨材No4 試験体の型枠解体後のスリット変形状況を写真 2 にコンクリート打ち高さ H=150cm 及外変形分布状況を図 1 に示す。
No1 試験体では、H=150cm 時には No1 試験体同様、袖2-2 スリット変形状況：No3 試験体の型枠解体後のスリット変形状況を写真 1 に示す。No3 試験体の袖壁 1、2 では、スリットの継ぎ手位置から脱枠した。定尺 2ｍ試験体では、スリットの脱枠は写真 2 に示す通り「目地棒の倒れ」「力骨材－芯材嵌合部のはずれ」から脱枠に至るため、芯材が材軸周りにねじれる変形性状を示す。一方、定尺寸法の短い No3 試験体の袖壁 1（最下段長さ 850mm）、袖壁 2
表1試験体

No.3

No.4

No.1

No.2

袖壁1
袖壁2
袖壁3
袖壁4
袖壁1
袖壁2
袖壁3
袖壁4
袖壁1
袖壁2
袖壁3袖壁4袖壁1
袖壁2
袖壁3袖壁4固定金物

実験結果
ｽﾘｯﾄ
偏心(㎜)
0なし
120あり
120なし
120あり
12

目地棒 最下段
スリット
釘ﾋﾟｯﾁ ｽﾘｯﾄ長さ
脱 枠(㎜)(㎜)850
H=230cm
1500 H=230cm@200なし850なし
1500なし850なし
1500@200なし
850
なし
1500
なし
@100
@200なし@100なし@200なし2000@100なし@200なし@100なし
なし
@200

袖壁 1

袖壁 2

写真 1.スリット変形状況（No3 試験体）

スリット継手写真 2.スリット変形（定尺 2m）

Evaluation of resistance of structural slits against lateral pressure from concrete(Part5) Result of Tests― 237 ―

写真 3.スリット変形状況（No4 試験体）
Miyuakita/Shinichi et al.

壁 4 が最も変形が大きく、袖壁 1~3 はほぼ同じ変形であった。打設完了時には袖壁 1、4 が大きな変形を示すが、その後図 3 に示す様に、袖壁 1,2 でスリット変形が急激に造出して脱枠に至った。
No2 試験体では、H=150cm、230cm 時ともに袖壁 3,4 で変形が大きくなる傾向にあるものの、袖壁間の変形量に大きな相違は生じなかった。
固定金物がない場合、最下段のスリット長さを短くす

No3 試験体るとスリットに「脆性的」な脱枠が発生する（袖壁 1,2 では袖壁 1 がより脆性的）。一方、固定金物は、この脆性的な脱枠を抑制する効果があるものと推定される。
図 3 に袖壁 1,3,4 の変形芯材面外変形分布状況を No1、
No2、No3、No4 試験体間で比較したものを示す。袖壁
1,2,4 共に、固定金物のある No2、No4 試験体の変形は固定金物の無い No1,No3 試験体よりも小さな変形に留まっている。また、No2、No4 試験体間で袖壁 2・H=150cm を除くNo4 試験体
図 1.スリット変形（袖壁間比較）と変形量の差が小さい。袖壁間で変位量に大きな相違が生じない点と併せ、固定金物によるスリット変形抑制効

160果が、スリットの接合条件（目地棒釘ピッチ、偏心、定袖壁1・H=230cm140尺長）によるコンクリート側圧耐荷性の変動を補い、安スリット変位測定位置(cm)120定した耐荷性能が確保できることが推定される。
3.まとめ1)本実験では、スリット定尺長が短く固定金物の無い No3試験体でコンクリート打ち上げ高さ 230cm 時にスリットの脱枠が発生した。

100806040No1No2No3No42000.04.0

袖壁 12) 定尺長が短く固定金物がない場合、芯材ジョイント部

8.012.0変位(mm)16.020.0分を境に平行に押し出されるような変形性状を示し、脆性的に脱枠する。
3) 固定金物によるスリット変形抑制効果が、スリットの接合条件（目地棒釘ピッチ、偏心、定尺長）によるコンクリート側圧耐荷性の変動を補い、安定したコンクリー
ト側圧耐荷性能が確保できる。
250

200

150

100

5000.0

4.0

8.0

12.0
16.0
変位(㎜)

20.0

（袖壁 1・最下段変位）

24.0

袖壁 2
160200

袖壁4・H=230cm

140
150120スリット変位測定位置(cm)コンクリート打ち上げ高さ(cm)

コンクリート打ち上げ高さ(cm)

250

100

100

5000.0

2.0

4.0
6.0
変位(㎜)

8.0

10.0

60
40
200

（袖壁 2・最下段変No1
No30.08.0

16.0
変位 (mm)

袖壁 4
図 2.スリット変形（試験体間比較）

図 3.コンクリート打ち上げ高さースリット変形
１）

２）
多田建設(株)(株)ＪＳＰ
東鉄工業(株)４）
南海辰村建設(株)５）(一社)日本建設経営協会中央技術研究所・博士（工学）６）
東京電機大学大学院１）

３）

３）

７）

７）

東京電機大学建築学科・博士（工学）80TADA CORPORATION ２）JSP Corp
TOTETSU KOGYO CO.,LTD.
４）
Nankai Tatsumura Construction Co.,Ltd.
５）
JARGC Central Research Institute for Construction
６）
Graduate school of Tokyo Denki University
Department of Architecture, Tokyo Denki University― 238 ―

24.0

No2
No432.0