166

2.1

開先の種類と選定

開先（グルーブ）溶接は，接合する２つの部材の接合はじめに面に適切な形の溝（これを開先と呼ぶ）を加工して溶接
船舶，橋梁，大型プラントをはじめとする溶接構造物するもので，Fig. 1 に示したように，突合せ継手，T継は，人間の生活を支える重要な社会基盤となっており，手，十字継手，角継手，へり継手などに適用される．

損傷発生によって設計時に想定された寿命に達する前にFig. 2 に，突合わせ継手に用いられる主な開先形状を示期待された機能を突然停止したり，まして人命を奪うよす．開先形状は，板厚，溶接法，開先加工の難易，欠陥うなことは絶対に避けなければならない．しかしながら防止，施工条件（溶接姿勢，部材反転の可否，施工精度

溶接構造物および溶接継手の設計には，母材および溶接材料の選択，溶接プロセスおよび施工条件の選択，溶接部評価方法や施工管理方法の選択など，数多くの選択・決定事項が存在する．さらに施工環境や作業者の施工能力なども考慮して，各種溶接構造物および溶接継手に求められる性能を，合理的に実現する設計能力が技術者に求められる．本稿では，溶接管理技術者１級の修得を目指す読者を対象に，「新版溶接・接合技術特論（溶接学会編）」の中で，溶接継手・構造設計の基礎に関する項目を補う形で記述している．材料，溶接プロセス，強度，施工などの基礎は，別号にて詳細に解説されているので，「新版溶接・接合技術特論（溶接学会編）」およびその他有益な書籍とともに参照されたい．

溶接継手の種類
溶接継手は部材の組み合わせ方によって，突合せ継手，T 継手，十字継手，角継手，重ね継手，へり継手，当て金（板）継手などに分けられる．またそれぞれの継手形状に応じて，開先（グルーブ）溶接，すみ肉溶接，シーム溶接，せん（プラグ）溶接，スロット溶接などが用いられる．Fig. 1 に，それぞれの溶接継手と溶接種類との組み合わせの例を示す．

Fig. 1 溶接継手の分類例
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167など），積層法，溶着量，変形量などに十分留意して適環境のもとで欠陥の発生しない安定した溶接が可能な範切に選定しなければならない．主な開先形状の一般的な囲において，できる限り少ない溶接量および上下左右対特徴を以下に示す．

称な断面形状を実現する開先形状を選定することが理想① I 形開先：開先加工が容易．溶着量が少なく，ビーである．例えば，開先角度はできるだけ狭くした方が溶ド形状が左右上下対象となり変形が小さい．電子ビ接量および変形は小さくなるが，狭すぎると溶込み不良

ーム溶接やレーザ溶接ならびに摩擦攪拌接合やスラグ巻込みを生じやすくなるので注意が必要であ（FSW）では，原則ギャップ 0 mm の I 形開先を適る．また近年，高出力・高品質レーザ溶接機の適用によ用する．厚板への適用は一般的に難しい．

る厚板の I 形開先突合せ溶接の実現1)，レーザ・アークハ② V 形開先：開先加工が比較的容易．横向き姿勢を除イブリッド溶接や摩擦攪拌接合（FSW）などの新しいプ

く全姿勢に適用可能．板厚方向に非対称なビード形

ロセスの特徴を活かした開先形状の選定も可能になりつ状となるため，一般的に角変形が大きくなる．厚板

つある2，3)．

では溶着量が多くなり，変形量も大きくなる．

開先溶接には完全溶込み溶接と部分溶込み溶接があ③ X 形開先：開先加工が難しい．V 形開先に比べて溶り，完全溶込みの健全な溶接継手は，一般的に母材並の着量を少なくでき，角変形も小さくできる．極厚板強度が期待でき各種強度部材に適用できる．一方，部分では，U 形開先の方が溶着量および変形ともに小さ

溶込みの溶接継手では，必要な溶接断面（のど厚）が安くなり経済的である．

定して確保できる開先および溶接条件の選定が必要であ④ U 形および両面 U 形（H 形）開先：開先加工が難り，繰返し荷重が作用して疲労が問題となる部材に適用

しい．極厚板では溶着量を少なくでき，変形も小さしてはならない．開先溶接時の開先精度（開先加工およくできる．

び設置）は溶接継手の品質に大きく影響する．Fig. 3⑤ レ形開先：開先加工が比較的容易．横向き溶接に適している．に，突合せ継手および角継手溶接時の開先精度管理項目の例を示す．欠陥の防止や完全溶込みの保証には，開先基本的な開先形状の特徴は上述の通りであり，各施工精度管理や施工管理が非常に重要である．特に，疲労強度や脆性破壊強度が問題となる箇所においては注意が必要である．開先溶接時の施工不良による大破壊事故例は多数発生している．Fig. 4 に，木材運搬船金清丸の破壊
例を示す4)．右舷上甲板全幅が脆性破壊を起こし，その起Fig. 2 突合せ継手に用いられる開先形状の例

Fig. 3 開先精度管理項目の例

Fig. 4 金清丸破損の概要4)
溶接学会誌 第 79 巻（2010）第 2 号

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168(a) 破断した H 型鋼(b) Face Plate 突合せ溶接部の未溶着部

Fig. 5 聖水大橋橋桁落下時の H 型鋼破断部4)Fig. 7 すみ肉溶接継手の荷重方向による分類

Fig. 6 荷重伝達型十字すみ肉継手の例

点はハッチのトップコーミング内側のカバープレート突

Fig. 8 断続すみ肉溶接の例

合せ溶接部の溶接欠陥であった．この部材は設計上の強度部材でなかったため，一寸付いていれば良いだろと開先加工せずに溶接施工され，板厚の半分程度が溶接継手は，Fig. 8 (a) に示すように連続して溶接するの未溶着のまま残っていた．溶接で接合すれば力学的に連が普通であるが，主要強度部材でない場合には溶接量をう続となるため，小さな非強度部材でも十分注意して施工減らすために，Fig. 8 (b) (c) に示すような断続すみ肉溶しなければならない．Fig. 5 に，聖水大橋の破壊例を示接が用いられる場合もある．

す 4)．落下した橋桁は，H 型鋼の Face to Face に通した2.3ピンによって両側の橋桁に吊り下げられていた．この先に Fig. 1 中に示したように，重ねた板の片側から溶Face Plate はピン穴の位置で増厚されており，増厚のた接して二枚の板を接合する溶接をシーム溶接という．電めの突合せ溶接部の破断が橋桁落下の原因であった．こ子ビーム溶接やレーザ溶接を用いた重ね溶接時に用いらの突合せ溶接部は開先加工が施されておらず破断面のほれることが多い．抵抗スポット溶接を連続して行う抵抗

とんどがガス切断のままで，ごく表層部のみ溶接されてシーム溶接や摩擦攪拌接合（FSW）を用いたシーム溶接いた．設計者，施工管理者，施工技術者の誰かがきちんも行われている．とした対応をしていれば，32名もの尊い命が奪われるこ

上記溶接継手以外に，重ね溶接において一方の板に貫通孔をあけてその部分を溶接するプラグ（せん）溶接，とはなかった．
2.2

シーム溶接およびその他

すみ肉溶接

貫通孔をスロット（溝）状にして溶接するスロット溶接をつがある．これらは単独で強度を保証する部分に用いるこ

なぐ三角形状の断面を形成する溶接で，T 継手，十字継とはなく，重ねすみ肉溶接時に接合面積が不足する場合手，重ね継手などに使用される．荷重伝達型のすみ肉溶に補助的に用いられる場合が多い．

すみ肉溶接は，ほぼ直行する二つの面のすみ接継手の例を，Fig. 6 に示す．すみ肉溶接継手では，ルまた部材同士の接合ではなく，母材表面に各種溶着金ート部や止端部に大きな応力集中が生じ継手強度が開先属を盛り上げる肉盛溶接がある．肉盛溶接は，部材表面溶接に比べて低くなるため，主要強度部材や繰返し荷重の耐食性や耐酸化性の向上および硬化，部材の補修などが作用して疲労強度が問題となる部材，衝撃荷重が作用に用いられる．

して脆性破壊などが問題となる部材には一般に用いられない．

溶接継手設計および構造設計の基礎

すみ肉溶接は Fig. 7 に示すように，継手に作用する荷重の方向との関係によって，前面すみ肉溶接，側面すみ3.1

肉溶接および斜方すみ肉溶接に分けられる．またすみ肉溶接構造物の設計の基本は，設計する構造物に期待さ56溶接接合教室−基礎を学ぶ−

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溶接設計の基礎

169

れる性能を発揮させつつ設計寿命を全うさせることであ⑩ Fig. 9 (a)〜(c) に示すような強度上非常に危険な継る．溶接部の品質には，材料・溶接法の選択や各種強度手は，絶対に使用しない．Fig. 9 (d) に示すように，計算結果の妥当性はもとより，溶接施工の難易など溶接部分溶込み溶接部やすみ肉溶接部の未溶接部の変形設計が直接的・間接的に影響を与える．また溶接構造物が防止でき，Fig. 9 (a)〜(c) に示したような危険な全体の性能・品質は，各溶接部の性能・品質に直接影響状態にならない場合には許容される．

を受ける場合が多く，溶接設計は広範囲の項目に十分留3.3

意して慎重に行う必要がある．さらに溶接構造物では，溶接継手の設計では，使用環境を考慮して，作用する残留応力，溶接変形，材質変化を考慮した設計も必要で荷重の大きさや種類を適切に想定し，継手部の各種寸法ある．

や材料などを決定する．設計者は，まず，どのような形許容応力と安全率

溶接構造物の設計時には，その構造物に適用される各式の損傷（静的破壊，動的破壊，延性破壊，脆性破壊，種設計規格，基準，法規を遵守したうえで，経済性を考疲労破壊，クリープ破壊，その他）が起こりうるかを適慮した合理的な設計が求められる．溶接構造物の設計切に予測し，強度計算の基礎となる基準強さ（破損の条は，概略，以下の手順で行われる．

件）を選定する．その後，安全率を考慮した合理的な許① 構造物の使用環境，荷重条件，施工条件，経済性などを考慮した構造物の基本形状，継手形式・位置，使用材料などの基本項目の決定．

容応力を設定する．ここでは静的強度について述べるが，疲労強度設計に関しては別途詳細に紹介される．
溶接部の静的強度は，適切な材料選定と適切な施工が② 構造物使用期間中の作用応力や環境，さらに重量，行われていれば母材と同等である．したがって各種設計

機能，加工性，経済性を考慮した継手形状，断面寸基準では，溶接継手の許容応力（許容応力度）は母材と法，溶接法などの決定．

同等に設定されている．ただし，工場溶接と現場溶接，③ 強度計算等によって要求された断面寸法からの溶接継手の詳細設計，および溶接条件の決定．
3.2

溶接設計上の注意点および継手形式の選択

非破壊検査の有無によって許容応力あるいは継手効率を変化させている規格もあるため注意が必要である．また，せん断応力作用時の降伏点は引張応力作用時の 1/√3

溶接設計時の基本的な留意点を以下に示す．

であるため，許容応力も引張応力に対して 1/√3 に設定さ① 溶接箇所はできるだけ少なくし，溶着量も必要最小れている場合が多い．

限とする．可能であれば I 形開先や部分溶込みを採溶接継手に限らず製品の強度設計をする場合には，各用し，狭開先化を行う．厚板では，X 形開先や両面種不確実さを考慮した上で，設計寿命に達する前に各種U 形（H 形）開先を採用する．すみ肉溶接では可能損傷が生じないように安全率（安全係数）が設定されな範囲で断続溶接を採用する．

る ． 安 全 率 は ， 基 準 強 さ （ σs ） と 設 計 上 の 許 容 応 力② 溶接部は，断面が急激に変化する部分など，構造上（σa）との比（σs /σa）で表され，経済的には１に近いの応力集中部と重ならないようにする．特に繰返し値が望ましいが，根拠なく安易に小さく設定すると損傷荷重が作用し疲労が問題となる箇所では応力集中をの原因となり得るので注意が必要である．一般には，こ生む構造を避け，止端部の形状に留意する．

れまでの実績を基にして設計基準や規格の中で定められ③ 狭い範囲に溶接部が集中しないようにする．ている．基準強さとして降伏強さを用いる場合には 1.5〜④ 継手部断面は荷重軸に対して可能な限り対称になる2 程度，引張強さを用いる場合には 2.5〜4 程度の値が採ようにし，溶接部に偏心荷重や二次応力が作用しな用される場合が多い．例えば建築での鋼構造設計基準でいようにする．

は，引張の長期許容応力は安全率 1.5 と設定されて基準強⑤ 溶接組立作業，補修作業，検査ができるだけ容易にさ F（降伏強さあるいは引張強さの70％）から算出されなるように部材および継手を配置し，溶接姿勢，溶る．道路橋示方書では，引張圧縮の許容応力は安全率 1.7

接条件などの溶接施工条件を選定する．溶接姿勢はできるだけ下向きを採用する．
⑥ 適用する溶接法の特性や荷重の種類によって，適切な継手形式，種類，開先を選定する．また溶接入熱量や冷却速度に留意し，靭性劣化，軟化，硬化などの材質変化をできるだけ抑えることができる溶接法，溶接条件を選択する．
⑦ 新しい溶接法を適用する際には，その特徴が十分に活かせる構造設計および継手設計にする．また開先形状や継手構造を工夫し，溶接品質の安定確保のために自動溶接やロボット溶接を適用する．
⑧ 溶接変形や残留応力ができるだけ小さくなる溶接設計を行う．また拘束力も過度に大きくならないように留意する．
⑨ 疲労破壊や脆性破壊の起点となるため，主要な強度部材に小片を溶接で取り付けないようにする．

Fig. 9 禁止継手と許容継手
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57170と設定されて降伏強さから算出されるが，降伏比の高い強度計算に用いるのど厚（理論のど厚）（a）は，開先SM570 および SMA570W では安全率が若干高めに設定さ溶接およびすみ肉溶接の場合でそれぞれ Fig. 11 およびれている．

Fig. 12 に示すように設定し，余盛高さや溶込みはその寸3.4

溶接継手の強度計算法に含めない．完全溶込み開先溶接では Fig. 11 (a) に示

溶接継手の強度計算に用いる応力は，継手形状や荷重すように，のど厚は接合する部材の厚さとし，接合するの作用方向によって異なる．例えば，Fig. 10 (a) に示す突部材の厚さが異なる場合には薄い方の部材厚さとする．

合わせ開先溶接継手では引張／圧縮の垂直応力を，Fig.

部分溶込み開先溶接では Fig. 11 (b) に示すように，のど10 (b) に示す重ねすみ肉溶接継手ではせん断応力を，Fig.

厚は開先深さとする場合が多いが，開先形状および溶接10 (c) に示す継手と荷重の組み合わせではせん断応力と曲法によってルート部に欠陥が発生しやすいことを考慮しげによる引張／圧縮の応力を設計応力として用いる．まて，欠陥による断面欠損を設定し（例えば 3 mm）開先深た，不連続で断面が一様でない継手形状や止端部およびさから減じる場合もある．すみ肉溶接の場合 Fig. 12 に示不溶着部の応力集中などによって溶接部の応力は複雑にすように，溶接金属の内側に描けるルートを頂点とする分布しているため，強度計算上は以下の仮定を設けて最も大きな直角二等辺三角形の辺の長さ（S）によって，安全側に かつ 単純化して 応力を計算する．

のど厚（a）は S /√2 と表される．母材間の交差角度が① 応力はのど断面に一様に作用するものとし，ルート直角でない場合は，S cos(θ/ 2) と表される．

部や止端部の応力集中は考えない．この応力集中

有効溶接長さ（L）は，溶接始終端部が継手に残されるは，静的引張強度を低下させるようなことはないた

場合には，溶接長さから不完全な溶接部やクレータの寸めである5)．変動荷重が作用する継手の疲労設計時に法（のど厚×２）を除いた長さとする．すみ肉溶接で回は，応力集中を別途考慮する．

し溶接を行った場合，溶接始終端部の影響は無くなるが② 破壊はのど断面で起こるとは限らないが，強度計算

回し溶接の長さは有効溶接長さに含めない．また Fig.

はのど断面で行う．溶接金属の厚さが最も小さい部

13 に示すように，溶接線が荷重方向に対して斜めになっ分を強度計算上使用する理論のど厚して採用することで，安全側の強度評価になる．
③ 溶接残留応力は自己平衡しており，また静的引張強度にほとんど影響を与えないため5)，強度計算上その存在は考慮しない．
設計上有効なのど断面は｛理論のど厚（a）｝×｛有効溶接長さ（L）｝で表され，溶接部の応力（σ，τ）は｛継手に作用する荷重（P）｝／｛有効のど断面積の総和｝で算出される．溶接継手の強度計算時には安全側の設計となるように，理論のど厚および有効溶接長さを用い，継手が受け持つことができる荷重を最小に評価する．

Fig. 10 溶接継手に作用する荷重（応力）の種類

Fig. 12 すみ肉溶接部ののど厚

Fig. 11 開先溶接部ののど厚58

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山本：溶接継手・構造設計の基礎

Fig. 13 有効溶接長さ

171ている場合，突合せ開先溶接では実際の溶接長さをそのン技術などを総合的にうまく活用していくことが必要不まま用いず，荷重方向に直角となる方向に投影した長さ可欠である．本稿が，その溶接設計基礎の理解の一助にを有効溶接長さ（L）とする．すみ肉溶接では，回し溶接なれば幸いである．

部を除いた実際の溶接長さをそのまま用いて有効溶接長さとする．

おわりに
本稿では，各種溶接構造物の設計の基礎となる溶接継手の強度設計を中心に解説した．今後，溶接構造物の高付加価値化を目指しつつ，更なる設計・施工の合理化や軽量化などが進められると考えられる．このような状況下で安全性・信頼性を確保し，設定した機能・性能を発揮しつつ全寿命を全うする溶接構造物を設計するためには，設計者が幅広い分野の溶接設計に関する基礎知識を習得した上で，新しい溶接機器・材料・シミュレーショ

参考文献
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