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日本建築学会大会学術講演梗概集（関東） 2020 年 9 月

発泡体鉛直構造スリットのコンクリート側圧耐荷性能の評価（その３）実験計画
正会員 〇小嶋 裕記１） 同 宮北 晋一２） 同 木田 道雄３） 同 下條 芳範４）
同友利 格 ４）
同 深澤 協三５） 同 小田 尚輝６） 同 笹谷 真通７）
コンクリート工事
施工実験

型枠構造スリット

1.はじめに
前報 1)では、近畿地方で多用される「角パイプ+くさび表１に試験体計画を示す。試験体数は 5 体で、実験変数
は 1)固定金物（有無 2 水準）、2）鉛直スリットの偏心（e式締め付け金物」を用いた型枠を対象に 1)コンクリート＝0,12mm）、3）目地棒釘ピッチ（＠100,200mm）、4）最側圧による鉛直スリットの面外変形を抑制する補強材

下段スリット長さ（850,1500,2000mm）、5）型枠セパレー（以下「固定金物」）、2)型枠の加工・組み立て精度不足にターピッチ（＠300,600）である。

よる鉛直スリットの偏心、の２点による鉛直スリット耐鉛直スリットは、図 2 に示す芯材、力骨材より構成され荷性能（＝コンクリート打ち上げ高さ）への影響に関するスリットである。鉛直スリット取り付け位置は柱面かる施工実験結果を報告した。

ら 50 ㎜外側の位置に取り付けた。高さ方向には No1、No2、前回実験に引き続き、関東地方で多用される「丸パイNo5 試験体では長さ 2m と 0.3m を組み合わせ、No3,No4 試

プ+ねじ式締め付け金物」を用いた型枠を対象に、鉛直ス

表１

リット耐荷性能に対する 1)固定金物、2)鉛直スリットの偏試験体心、に加え 3)型枠剛性の影響、4)鉛直スリットを型枠に固定する目地棒釘ピッチ、を検討する施工実験を行った。
また近年、国内の物流事情が悪化しており、鉛直スリNo.1ットも物流に配慮して定尺寸法（現状では 2m が標準）の短縮が今後必要となる可能性が高い。そこで、従来の定尺寸法 2ｍから寸法を短くした鉛直スリットの耐荷性能にNo.2ついても施工実験行った。本報ではこれらの実験計画を報告する。

No.3

2.実験計画2-1 試験体計画：試験体の形状と寸法を図 1 に示す。柱寸法は b×D=900×900 ㎜、柱高さ H=2,300 ㎜で、主筋に 4-No.4

D16、フープ筋に□D10@200 を配筋した。柱両側面に２箇所ずつ合計４箇所の壁厚 210mm の袖壁に、鉛直スリッ

No.5

袖壁1袖壁2
袖壁3
袖壁4
袖壁1
袖壁2
袖壁3
袖壁4
袖壁1
袖壁2
袖壁3
袖壁4
袖壁1袖壁2袖壁3
袖壁4
袖壁1袖壁2
袖壁3
袖壁4

ｽﾘｯﾄ
偏心(㎜)
0なし
120あり
12目地棒
釘ﾋﾟｯﾁ(㎜)@100@200@100@200@100@200@100@2000@200なし
120@200あり
12@100@200@100@2000なし
12最下段
ｽﾘｯﾄ長さ(㎜)型枠
ｾﾊﾟﾚｰﾀｰﾋﾟｯﾁ(㎜)

2000

850
1500
850
1500
850
1500
850
1500
2000

@300@600

2300

2300

トを目地棒を介して鉛直スリットを取り付けた。

固定金物

試験体計画表

平面図

袖壁立面図

断面図

図１

試験体形状・寸法

Evaluation of resistance of structural slits against lateral pressure from concrete(Part3) Outline of tests― 233 ―

：スリット継手

目地棒

図２

鉛直スリット
形状・寸法

KOJIMA Yuki et al.

せた。芯材、力骨材の材質及び特性値を表 2、3 に示す。

3.まとめ
鉛直スリットの型枠としての性能検証のために袖壁付

目地棒には、桐材・25×25×20 ㎜・長さ 2.3m のものをき実大 RC 柱にコンクリートを打設する「施工実験計画」

験体では「0.85+0.9+0.55m」及び「1.5+0.8m」を組み合わ用い、丸釘 N45 を用いて型枠合板で止め付けた。釘ピッを示した。実験結果は（その 4、5）に示す。

チは、図 1 中に示す通り柱脚面から 50 ㎜の位置に最初の【参考文献】
1)中村倫一郎他：発泡体鉛直構造スリットのコンクリート側圧耐荷性能の評価(その 1,2)、日本建築学会大会学術講演梗概集・材料施工、
pp209－210、2019 年 9 月

釘が打たれ、柱頭に向かって@100 または＠200mm で釘打ちした。スリットの偏心は図１中に示す通り、袖壁外面側のスリットの芯の位置が柱へ向かう方向に所定の寸法

50213.614(e=12 ㎜)を与えた。
固定金物の形状・寸法及び材質を図 3 に示す。固定金物の一端が鉛直スリット中央に接着接合された硬質塩化ビニル製の台座に嵌合され、他端は型枠に留め付けられたセパレーターに嵌合される構造である。同図中に示す通り固定金物を@300mm で配置した。
型枠には塗装コンクリート型枠用合板・厚さ 12 ㎜を用

台座

30固定金物い、図 4 に示すセパレーター・フォームタイ・鋼管による台座補強・補剛を行った。
2打設するコンクリートは、呼び強度 24N/㎜ ・スランプ18cm・最大粗骨材径 20 ㎜の普通コンクリートである。コンクリートのスランプ・温度・空気量を表 4 に示す。コンクリート打設はポンプ打ちで、ポンプ吐出量は定速25m3/h(打ち込み高さ速度 66cm/分に相当)、柱全高さを一度に打ち上げることを目標とした。コンクリート打設中
は棒状振動機φ40×１台を用いて常時締め固めを行った。
2-2 測定項目・方法：図 5 に示す通り①コンクリート打ち

固定金物

セパレーター

図 4.型枠補強

図３.固定金物上げ高さ、②コンクリート側圧によるスリット面外変形、を測定した。「①コンクリートの打設高さ」は、外部足場に固定したレーザー距離計によりコンクリート天端の高さを打設中常時測定した。「②スリット面外変形」測定位置を図 6 に示す。柱脚位置から高さ 50、600、1200mm の3 箇所を基本に、固定金物あり試験体では 1,3,5 段目の固定金物直上位置、最下段スリット寸法を短くした試験体

800

550

300の面外変形を変位計により測定した。

300

図５.測定項目・方法

では、1 段目のジョイント直上位置で、スリット芯位置で曲げ強度(N/mm²)
1.70

コンクリート温 度(℃)

1418

外気温(℃)

717１）

１）

３）

３）

1500(スリット定尺)

1200

固定金物測定位置

図６

東鉄工業(株) ２）多田建設(株)南海辰村建設(株) ４）(株)ＪＳＰ
５）(一社)日本建設経営協会中央技術研究所・博士（工学）６）
東京電機大学大学院７）東京電機大学建築学科・博士（工学）

900(スリット定尺)

2000(スリット定尺)

190190870芯材測定位置50

弾性率(N/mm)
320.3

850(スリット定尺)
1520
1200
600

厚さ（mm）
25.0600

芯材剛性の強度

スランプ(cm)
19.5
18.0（フロー値） (34.5×34.0) （32.5×31.0）
空気量(%)
4.8
4.0

50

表３1.4

1200

0.9

試験体
No1,2,5（3月打設）

600

0.1

試験体
No3,4（12月打設）

140

硬質
炭酸紙
塩化カルシウム（t=0.3mm）
ビニル
発泡体

試験体

50

密度（g/cm³）

力骨材

2000(スリット定尺)

材質

耐水紙

スランプ温度・空気量

1200

芯材
発泡体

表４600

芯材力・力骨材材質

50

表２

芯材ジョイント測定位置

変位計配置図TOTETSU KOGYO CO.,LTD. ２）TADA CORPORATION
Nankai Tatsumura Construction Co.,Ltd. ４）JSP Corp
５）
JARGC Central Research Institute for Construction
６）
Graduate school of Tokyo Denki University
７）
Department of Architecture, Tokyo Denki University― 234 ―