広島工業大学紀要研究編
第 42巻（2008）pp. 121-129

論文

一定軸力下のアンカーボルトを多数配列した鉄骨露出柱脚に関する実験的研究
高松 隆夫 ・玉井 宏章 ・山西 央朗 ・松村 高良(平成19年10月31日受理)

An Experimenntal Study on the Exposed Column-Base with the Multi-Rows of Anchor
Bolts under Constant Column Axial-Force

Takao TAKAMATSU, Hiroyuki TAMAI, Teruaki YAMANISHI, and Takayoshi MATSUMURA(Received Oct.31,2007)

Abstract
An anchor-bolt-yield-type column base shows slip-type restoring force characteristics. Thecolumnbase subjected to constant axial and cyclic horizontal forces shows more complicated characteristics.
An experimental studyon the column bases under constant axial force and cyclic bending was carriedout. The following conclusions were obtained from the loading tests:
1) Three types ofresistant mechanisms ofthe column base under constant axial forcewereclassified
to evaluate the strength and the elastic rotational stiffness of the specimens.
2) In case of axial tension N＝0.2Ny, the restoring force characteristics are the same curves as
non-axial force ones.
3) In case of axial tension N＝0.5Ny, the restoring force characteristics of the column base wereobtained by combining all types of the resistant mechanisms.
4) In case of axial tension N＝0.7Ny, the restoring force characteristics perfectly became elastoplastic curves without slip behavior.
Key Words: column-base, restoring force characteristics, axial force, anchor-bolt-yield-type１）アンカーボルトの塑性伸びにより，スリップ現象が発１．序論生し，柱脚の固定度が著しく劣化する。

柱脚の一般的な崩壊機構は，アンカーボルト降伏先行型２）構造物の自重が，柱軸力として露出柱脚に伝播し，露であり，その復元力特性がスリップ型となることはよく知出柱脚の抵抗力，および抵抗機構に大きな影響を与えられている。また，本論文で取扱うアンカーボルト降伏先る。

行型露出柱脚は，柱脚付片持柱を用いた載荷実験，および解析による研究で一般的な構造物において，構造物に地震外力が作用する

１)〜５)，以下の２つの特性が明らかにされと，中柱の柱脚(構造物の内部に配置された柱の柱脚)におている。

いては，作用する柱軸力は，一定の圧縮軸力が作用すると広島工業大学工学部建築工学科
広島工業大学大学院工学研究科知的機能学専攻
広島工業大学大学院工学研究科建設工学専攻

121

高松隆夫・玉井宏章・山西央朗・松村高良

えられる。しかしながら，側柱の柱脚(構造物の外周に配2 2 載荷装置と載荷方法置されている柱の柱脚)においては，圧縮軸力の減少や引張軸力の発生など，変動軸力を図１に本実験で用いる載荷装置を示す。試験体柱頭部に慮しなければならない。著

ヨークを設置する。そのヨークに鉛 直 ジャッキ 及 び 水 平

者等も，一定圧縮軸力をうける露出柱脚の実験的研究はジャッキをピンを介して設置し，鉛直ジャッキにより柱軸行っており，実験結果に良く対応する復元力特性モデルを力を想定した一定鉛直載荷を，水平ジャッキにより水平載提案している。また，変動軸力を受ける露出柱脚の復元力荷を行う。

特性モデルは圧縮軸力下では一定圧縮軸力を受ける柱脚の鉛直荷重は，引張軸力の場合には，鉛直荷重のみで何列モデルにより求められることが報告されている６)。のアンカーボルトが降伏するかに着目して大きさを決定す

これまでに，変動軸力を受ける柱脚の復元力特性を明らる。また，鉛直荷重は柱脚に配置あされた全アンカーボルかにするために，一定圧縮・引張軸力作用下における載荷

ト降伏軸力の総和：７)実験が行われている 。また、著者等は，アンカーボルトをを用いて示す。以下に，載荷する鉛直荷重の大きさを示す。
表１ 素材特性４本配置した柱脚の実験結果を検討し，抵抗機構，評価式，８)そして復元力特性モデルの提案を行った 。
一方，露出柱脚では，アンカーボルトを多数配列する場合，柱脚の履歴性状が複雑化する傾向があり，無軸力下の試験体であっても，復元力特性のモデル化は煩雑になる。
このため，多数配列型の一定圧縮・引張軸力作用下における性状の検討を行う必要があるとえられる。

そこで，アンカーボルトを８本配置した場合の露出柱脚の一定圧縮・引張軸力作用下の載荷実験を行い，圧縮軸力，および引張軸力の一定軸力作用下における抵抗機構を示し，評価式，および復元力特性モデルの提案を行う。また，昨年度行ったアンカーボルトを４本配置した場合の載荷実験との比較・検討を行う。

２．実験
本実験では，一定圧縮・引張軸力及び曲げモーメントが作用する，アンカーボルト降伏先行型露出柱脚の載荷実験を行う。柱軸力の値を，実験の変数とする。
2 1 試験体
表１に試験体の素材特性と主要寸法を示す。また，図１，

図１ 実験装置

２，３，４に試験体設置状況，試験体形状，ベースプレー
ト詳細図，およびアンカーボルト詳細図を示す。
試験体は，８本のアンカーボルトを３本，２本，３本と配置した露出型柱脚を使用した。
柱には，冷間成形角形鋼管：Box-200x200x12(STKR400)
を，ベースプレートには PL-400x400x50(SS400)を使用し，柱とベースプレートは全周隅肉溶接接合する。アンカーボ
ルトには，軸部の十分な塑性伸び能力が確保できる転造ねじアンカーボルトを使用する。なお，アンカーボルトには，軸 部 降 伏 張 力 の 30%(15(kN))を 初 期 張 力 と し て 導 入 する。基礎部には塑性化による影響を回避するため，いずれの載荷に対しても塑性化しない断面を有した鋼製基礎：
BH-400x400x32x36 を使用する。
図２ 試験体形状

122

一定軸力下のアンカーボルトを多数配列した鉄骨露出柱脚に関する実験的研究することはない範囲とする。ここで，本実験装置の鉛直ジャッキでは，上述の条件を満たす適切な引張軸力を載荷するには載荷能力が不足している。そこで，アンカーボルト２本を３列に配置して配置条件を変え，合計６本のアンカーボルトで載荷実験を行う。この場合のアンカーボルトの降伏軸力の総和を
図４ アンカーボルト詳細図

上述の範囲は 0.66′＜ ＜′とする。そのため，′となり，引張軸力0.7′( ＝210(kN))を載荷する。

図３ ベースプレート詳細図

水平載荷は，ベースプレートに設置した変位計より算定○圧縮軸力した回転角による回転角制御とする。載荷は，回転角の値

ⅰ． 柱軸力の増減により，柱脚の抵抗機構に変化は生じなを，1/200，1/100，3/200，1/50（rad）とする正負交番繰返い（アンカーボルト以外の要素が弾性範囲にあるとした場合）。圧縮軸力−0.6し載荷を行う。

( ＝−240(kN))のみを載荷する。

2 3 計測方法○引張軸力

図１に計測位置も示している。

ⅱ．柱軸力のみでは，いずれのアンカーボルト列が単列で荷 重 計 測 は，鉛 直 荷 重：

お よ び 水 平 荷 重：を各抵抗しても降伏しない範囲とする。アンカーボルト数がジャッキに設置したロードセルにより，アンカーボルト張最も少ない列は，柱断面図心上にある列（２本が抵抗）で力：ある。この列が降伏しない範囲は 0＜ ≦0.25

ル型ロードセルにより計測する。変位計測は，柱下端部左で，引張軸力 0.2なの( ＝80(kN))を載荷する。

右の鉛直変位：δ，δ，柱図心部鉛直変位：ω ，柱頭部ピンⅲ．柱軸力のみで，１列は降伏するが，２列が同時に降伏することはない範囲とする。この範囲は 0.250.625なので，引張軸力 0.5をアンカーボルト下端部に設置したセンターホー位置の水平変位：δ を変位計により計測する。また，ベー＜ ≦スプレート回転角：θをベースプレート左右に設置した変( ＝200(kN))を載位計より計測した鉛直変位から算出する。

荷する。

回転角を求めるための式を以下に示す。

ⅳ．柱軸力のみで，２列は降伏するが，３列が同時に降伏⒜ 抵抗機構Ａ⒝ 抵抗機構Ｂ⒞ 抵抗機構Ｃ⒟ 抵抗機構Ｄ⒠ 抵抗機構Ｅ⒡ 抵抗機構Ｆ

図５ 抵抗機構

123高松隆夫・玉井宏章・山西央朗・松村高良

θ＝よび β列のアンカーボルトのナットとベースプレートがδ−δ接触している場合の抵抗機構である。この抵抗機構では，ここで，D：ベースプレートに設置した変位計の距離（＝曲げモーメントの起点は，中央列のアンカーボルトとの450）とする。

ナットとベースプレートの接触面となるため，中央のアンカーボルトは，柱軸力のみに抵抗しているため，曲げ抵抗

３．抵抗機構力としては，本実験において，ベースプレートと基礎との接触・離間慮しない。よって，この抵抗機構の降伏曲げ耐力は，α列のアンカーボルトによる曲げ抵抗力のみの状態，また，アンカーボルトとベースプレートの接触・離値となる。

間状態から，発生すると○抵抗機構Ｆえられる抵抗機構を以下に示す。

抵抗機構Ｆは，ベースプレートと基礎が離間し，β列，おまた，以下には α列：引張側最外列，β列：中央列としよび圧縮側アンカーボルトのナットとベースプレートが接て示す。

触している場合の抵抗機構である。この抵抗機構では，曲○抵抗機構Ａげモーメントの起点は，圧縮側アンカーボルトのナットと抵抗機構Ａは，ベースプレートと基礎が接触し，引張側，ベースプレートとの接触面となるため，圧縮側アンカーボおよび中央列のアンカーボルトのナットとベースプレートルトは，柱軸力にのみ抵抗する。よってこの抵抗機構の降が接触している場合の抵抗機構である。この抵抗機構で伏曲げ耐力は，中央列のアンカーボルトによる降伏曲げ耐は，曲げモーメントの基点は，ベースプレートと基礎との力により決定される。

接触面である圧縮側ベースプレート端部となるため，降伏４．評価式の提案

曲げ耐力は，引張側，および中央列のアンカーボルトによる曲げ抵抗力と，柱軸力による曲げ抵抗力を累加した値と本実験で提案する抵抗機構に対応する評価式を以下に示なる。

す。

○抵抗機構Ｂ○抵抗機構Ａ

抵抗機構Ｂは，ベースプレートと基礎が接触し，全ての抵抗機構Ａは，ベースプレートと基礎が接触し，中央，おアンカーボルトのナットとベースプレートが離間している

よび引張側アンカーボルトのナットとベースプレートが接場合の抵抗機構である。この抵抗機構では，曲げモーメン触している場合の抵抗機構である。よって，この抵抗機構

トの基点は，抵抗機構Ａ同様，圧縮側ベースプレート端部における降伏曲げ耐力を求める式は，以下のようになる。となる。また，全てのアンカーボルトのナットとベースプ＝レートが離間しているため，この抵抗機構の曲げ耐力は，ここで，柱軸力のみによる曲げ抵抗力となる。

カーボルト本数，○抵抗機構Ｃ

カーボルト降伏応力，

抵抗機構Ｃは，ベースプレートと基礎が離間し，α列のアσ位置までの距離，ンカーボルトのナットのみがベースプレートと接触してい＋＋σ−…(1)：引張側アンカーボルト本数， ：中央部アン：アンカーボルト断面積，σ：アン：ベースプレート端部から柱図心：アンカーボルト図心位置から柱図心位置までの距離，である。

る場合の抵抗機構である。この抵抗機構では，曲げモーメまた，弾性回転剛性を求める式は，以下のようになる。

ントの起点は，α列のアンカーボルトのナットとベースプ＝レートの接触面となるため，この抵抗機構の曲げ耐力は，柱軸力のみによる曲げ抵抗力となる。

＋＋…(2)○抵抗機構Ｂ○抵抗機構Ｄ

抵抗機構Ｂは，ベースプレートと基礎が接触し，全ての抵抗機構Ｄは，ベースプレートと基礎が離間し，全てのアンカーボルトとベースプレートが離間している場合の抵アンカーボルトのナットとベースプレートが接触している抗機構である。よって，この抵抗機構の曲げ耐力を求める場合の抵抗機構である。この抵抗機構では，曲げモーメン

式は，以下のようになる。

トの起点は，圧縮側アンカーボルトのナット と ベース プ＝レートの接触面となるため，この抵抗機構の降伏曲げ耐力○抵抗機構Ｃは，α列および β列のアンカーボルトの曲げ抵抗力と柱軸…(3)抵抗機構Ｃは，ベースプレートと基礎が離間し，外側の力による曲げ抵抗力を累加した値となる。

列のアンカーボルトのナットとベースプレートが接触して○抵抗機構Ｅいる場合の抵抗機構である。よって，この抵抗機構の曲げ抵抗機構Ｅは，ベースプレートと基礎が離間し，α列，お耐力を求める式は，以下のようになる。
124

一定軸力下のアンカーボルトを多数配列した鉄骨露出柱脚に関する実験的研究⒜ 圧縮軸力(0.6)⒞ 引張軸力(0.5)⒝ 引張軸力(0.2)⒟ 引張軸力(0.7)

図６ 復元力特性モデル＝…(4)の抵抗機構の降伏曲げ耐力を求める式は，以下のようにな○抵抗機構Ｄる。

抵抗機構Ｄは，ベースプレートと基礎が離間し，全ての＝アンカーボルトのナットとベースプレートが接触している場合の抵抗機構である。よって，この抵抗機構の降伏曲げ
σ 2 ＋σ−…(8)＝耐力を求める式は，以下のようになる。
＝σ

また，弾性回転剛性を求める式は，以下のようになる。

…(5)

…(9)

４．復元力特性モデル○抵抗機構Ｅ
抵抗機構Ｅは，ベースプレートと基礎が離間し，引張側，本実験において，提案する角一定軸力作用下における復および中央の列のアンカーボルトのナットとベースプレー

元力特性モデルを図６に示す。

トが接触している場合の抵抗機構である。よって，この抵○圧縮軸力(0.6抗機構の降伏曲げ耐力を求める式は，以下のようになる。
＝σ

圧縮軸力(0.6…(6))作用下における復元力特性モデルを

図６⒜に示す。

また，弾性回転剛性を求める式は，以下のようになる。
＝)

この軸力作用下では，載荷初期の段階では，柱軸力が曲げに対して抵抗するため，ベースプレートには回転が生じ…(7)ず，耐力のみが上昇する。その後，柱軸力による曲げ抵抗○抵抗機構Ｆ力を超過すると回転が生じ始め，抵抗機構Ａとなる。また，抵抗機構Ｆは，ベースプレートと基礎が離間し，圧縮側，

図 6⒜に示す破線を境に抵抗機構が変化し，破線上とそのおよび中央の列のアンカーボルトのナットとベースプレー間では，抵抗機構Ｃとなり，破線より上，もしくは下にあトが接触している場合の抵抗機構である。この抵抗機構でる場合は，抵抗機構Ａとなる。

は，中央の列のアンカーボルトのナットとベースプレート○引張軸力(0.2の接触面を基点として曲げモーメントが発生するため，こ引張軸力(0.2125))作用下における復元力特性モデルを

高松隆夫・玉井宏章・山西央朗・松村高良⒜ 圧縮軸力(0.6)⒝ 引張軸力(0.2)⒝ 引張軸力(0.2)⒝ 引張軸力(0.2)

図７ 曲げモーメント‑回転角関係⒜ 圧縮軸力(0.6)
図８ アンカーボルト張力‑回転角関係⒜ 圧縮軸力(0.6)
図９ 柱図心部鉛直変位‑回転角関係

図６⒝に示す。の基点は，接触しているアンカーボルトのナットとベース

この軸力作用下では，引張軸力による影響があるため，プレートの接触メントなる。また，図 6⒝に示す破線を境にベースプレートと基礎は接触と離間を繰返す。また，この抵抗器が変化し，破線と破線の間にある場合は，抵抗機構

柱軸力のように軸力が小さい場合，１列のアンカーボルトＤとなり，破線より上，もしくは下にある場合は，抵抗機(２本，もしくは３本)で抵抗できるため，曲げモーメント構Ａとなる。
126

一定軸力下のアンカーボルトを多数配列した鉄骨露出柱脚に関する実験的研究⒞ 引張軸力(0.5)⒟ 引張軸力(0.7)⒟ 引張軸力(0.7)⒟ 引張軸力(0.7)

図７ 曲げモーメント‑回転角関係⒞ 引張軸力(0.5)
図８ アンカーボルト張力‑回転角関係⒞ 引張軸力(0.5)
図９ 柱図心部鉛直変位‑回転角関係○引張軸力(0.5引張軸力(0.5)

基点となる点が，ベースプレート端部，中央のアンカーボ)作用下における復元力特性モデルを

ルトのナットとベースプレート，そして外側の列 の ア ン

図６⒞に示す。

カーボルトのナットとベースプレートの３点で様々に変化

この軸力作用下では，軸力の影響が大きく，ベースプするため，復元力特性モデルはかなり複雑なモデルとな

レートと基礎が接触と離間を繰り返し，曲げモーメントのる。また，抵抗機構は，図６⒞に示す破線，および一点鎖127

高松隆夫・玉井宏章・山西央朗・松村高良

線を境として，変化する。一点鎖線と一点鎖線の間にある

また，図９⒝に示す ω −θ関係のグラフより，実験値が場合は，抵抗機構Ｆとなり，一点鎖線と破線の間にある場理論値の上にある場合と下にある場合 が あ る こ と か ら，合は，抵抗機構Ｇとなり，そして破線より上，もしくは下ベースプレートと基礎が接触と離間を繰り返していることにある場合は，抵抗機構Ａとなる。

が分かる。

○引張軸力(0.7○引張軸力(0.5引張軸力(0.7))作用下における復元力特性モデルを引張軸力(0.5図６⒟に示す。

))作用下における実験結果，M −θ関係を図７⒞に，T−θ関係を図８⒞に，ω −θ関係を図９⒞に

この軸力作用下では，軸力が大きいため，常にベースプそれぞれ示す。

レートと基礎が離間し，全てのアンカーボルトのナットとこの柱軸力作用下では，引張軸力が 0.2の場合とは，ベースプレートと接触している。そのため，抵抗機構は常異なりアンカーボルト１列(２本，もしくは３本)で抵抗しに，抵抗機構Ｅとなり，曲げモーメントの起点は，圧縮側た場合，降伏してしまうため，アンカーボルト５本で抵抗アンカーボルトのナットとベースプレートの接触面となるする。そのため，載荷の際にベースプレートと基礎が接触ので，復元力特性モデルは，完全弾塑性型となる。

している場合は，接触面であるベースプレート端部を基点５．実験結果ととして，曲げモーメントが生じるが，ベースプレートと基察礎が離間している場合は，中央列，もしくは接触している

本実験の実験結果である，曲げモーメント−回転角(M外列のアンカーボルトのナットとベースプレートの接触面−θ)関係，および各軸力作用下における復元力特性モデル

を基点として，曲げモーメントが生じるが，載荷方向や回を図７に，アンカーボルト張力−回転角(T−θ)関係を図８

転角により，基点となる列が様々に変化するため，復元力に，柱断面図心部鉛直変位−回転角(ω −θ)関係を図９に特性の履歴は，他のものに比べ，複雑な履歴となる。また，示す。また，各軸力における実験結果を以下)に示す。

図９⒞に示す ω −θ関係のグラフより，実験値が理論値よ○圧縮軸力(0.6り上にある場合と下にある場合があることからベースプ)

圧縮軸力作用下における実験結果，M−θ関係を図７⒜レートと基礎が接触と離間を繰り返していることが分かに，T−θ関係を図８⒜に，ω −θ関係を図９⒜にそれぞれる。更に，中央列のアンカーボルトで抵抗している場合の示す。

柱中央部鉛直変位は，一定となっていることが分かる。

圧縮軸力作用下の場合，抵抗機構は常に抵抗機構Ａとな○引張軸力(0.7り，柱軸力が曲げ抵抗として作用するため，初期の段階で引張軸力(0.7))作用下における実験結果，M −θ関係

は，ベースプレートには回転は生じず耐力のみが上昇し，を図７⒟に，T−θ関係を図８⒟に，ω −θ関係を図９⒟に

柱軸力による曲げ抵抗力：N d を超過すると回転し始めそれぞれ示す。

る。また，降伏に達する回転角の実験値の値と理論値の値

この軸力作用下では，作用させている軸力が大きいたが 異 なって い る の は，作 用 さ せ て い る 柱 軸 力 が N＝め，常にベースプレートと基礎が離間し，全てのアンカー240(kN)と大きいためベースプレートが弾性範囲内で変形ボルトのナットとベースプレートが接触している。そのたしたためであるとめ，除荷後，逆方向載荷に入るとすぐに圧縮側アンカーボえられる。

また，図９⒜に示す ω −θ関係のグラフより，実験値がルトが抵抗するため，復元力特性の履歴は，完全弾塑性型

理論値より下にあることから，ベースプレートと基礎常にの復元力特性モデルとなる。また，図９⒟に示す ω −θ関接触していることが分かる。

係のグラフから，実験値が常に理論値より上にあることか○引張軸力(0.2)

ら，ベースプレートと基礎が常に離間していること分か)作用下における実験結果，M −θ関係

る。

引張軸力(0.2を図７⒝に，T−θ関係を図８⒝に，ω −θ関係を図 9(b)に５．まとめそれぞれ示す。
この柱軸力作用下では，作用させている軸力が小さいた

以上のことから，以下の知見が得られた。

め，載荷後，除荷の段階では，圧縮側アンカーボルト列で１）アンカーボルトを８本配置した場合の抵抗機構は，６抵抗するため抵抗機構Ｄとなるが，軸力によるアンカーボ種類に大別でき，各抵抗機構における耐力を求める評

ルトの伸びは，極めて小さい。そのため，除荷後，逆方向価式を求めることができた。

載荷に入るとベースプレートと基礎が接触し，抵抗機構Ａ２）引張軸力が 0＜ ＜0.25の範囲では，軸力によるとなる。よって，復元力特性モデルの履歴曲線は，無軸力アンカーボルトの伸びが小さいので，抵抗機構は，ほ下のものと似た履歴となる。

ぼ抵抗機構Ａとなるため，無軸力下のものと同じよう128

一定軸力下のアンカーボルトを多数配列した鉄骨露出柱脚に関する実験的研究な復元力特性モデルとなる。
３）引張軸力が 0.25

２）田沼吉伸，橋本健一：引張軸力を受ける露出形式柱脚≦ ＜0.625＜の範 囲 での 終 局 挙 動，鋼 構 造 年 次 論 文 報 告 集，第 ６ 巻，pp.

は，軸力による影響が大きく，複雑な復元力特性モデ

181‑188,1998.11

ルとなる。

３）宗宮由典，福地保長，陳文慶：変動軸力を受ける露出４）引張軸力が 0.625≦の範囲では，スリップ現象

型柱脚の弾塑性挙動及び耐力評価に関する実験的研が生じず，完全弾塑性型の復元力特性モデルとなる。

究，日本建築学会構造系論文集，No.562.pp.137‑143,

なお，本論文で提案するモデルは，コンクリート基礎の場合に対しても適用であると2002.12

えられるが，今後，実験に４）玉井宏章：変動軸力と繰り返し曲げを受ける露出柱脚より確認する必要がある。の載荷実験，日本建築学会構造系論文集，第 567号，

謝

pp.149‑156,2003.5

辞５）九谷和秀，増田貫志：鉄骨構造露出形式の終局耐力に本研究は，広島工業大学「高性能構造システム開発研究センター」(代表者：高松関する実験的研究，日本建築学会構造系論文報告集，隆夫教授)のプロジェクトの一第 433号，1992.3

環として実施しました。また，本研究の経費の一部は，社

６）高松隆夫，銅木弘和，中村慎太郎：改良型復元力特性

団法人日本鉄鋼連盟「2006年度鋼構造研究･教育助成事業を有する鉄骨露出柱脚に関する研究，鋼構造年次論文(建築)」の助成金から支出しました。また，フルサト工業

７）伊藤倫夫，三谷勲，大谷恭弘，藤永隆，田中秀宣：基株式会社より転造ねじアンカーボルトを提供していただき礎部の配筋を簡略化したアンボンド型アンカーボルトました。ここに記して，感謝の意を表します。

を用いた露出柱脚の構造性能，鋼構造論文集，第８巻

参文

第 31号，pp.43‑55,(2001.9)

献８）松村高良，高松隆夫，玉井宏章，山西央朗，小澤拓雄，

１）田中秀宣，亀元靖彦，三谷勲，藤永隆，伊藤倫夫：変松尾彰：一定軸力下の鉄骨露出柱脚の復元力特性モデ

動軸力を受ける露出柱脚の曲げ挙動と復元力特性，鋼ル，日 本 建 築 学 会 学 術 講 演 梗 概 集(九 州) ，構 造 III

構造論文集，第 10巻第 39号，pp.39‑49,2003.9‑C1，pp.725‑726,2007.8

129