2023 年 5 月 16 日
北陸電力株式会社

福浦断層の地震動評価方針（概要）【評価方針】

１．福浦断層の地震動評価は，重要施設との地表最短距離及び地震規模を踏まえ，「震源が敷地に極めて近い場合」に該当しないものとして「レシピ」で評価を行う。
２．福浦断層は，重要施設との地表最短距離が近いことから，基本震源モデルにおいて，地質調査結果から推定される地震規模に対して大きな地震規模を考慮する。また，地震動評価モデルにおいて，認識論的不確かさを重畳させて評価を行う。さ
らに，重要施設との地表最短距離が 1 ㎞程度であることを踏まえ，地震動評価手法において，安全側に，より大きな地震動を与える耐専式も用いて評価を行う。これらにより十分な余裕を考慮した地震動評価を行う。

１．レシピの使用について
 福浦断層は，重要施設との地表最短距離が 1 ㎞程度であること，また地震規模が M6.9 と比較的小さいことから，「震源が敷地に極めて近い場合」に該当しないものとして「レシピ」で評価を行う。
 また，福浦断層の重要施設との地表最短距離及び地震規模は，美浜サイトの敷地近傍の断層（白木－丹生断層及びＣ断層）のそれと比較して，大きな違いはない（表 1 参照）
。
表１項

目

福浦断層と美浜サイトの敷地近傍の断層との比較
志賀サイト
美浜サイト※1
福浦断層
白木-丹生断層
Ｃ断層［3.2km※2］[15km※2]［18km※2］

地表最短距離1km 程度

1km 程度

2km 以上地震規模

Ｍ6.9※3

Ｍ6.9

Ｍ6.9※1：美浜サイトの審査資料から当社読み取り ※2：地表断層長さ（2）地震動評価モデル（地質調査結果を踏まえ，断層面の位置が申請時から若干変更）

 断層モデル手法を用いた地震動評価においては，敷地に及ぼす影響が大きくなるように，破壊が敷地に向かうような複数の破壊開始点を設定する（図２）。
 また，敷地に及ぼす影響が大きいと考えられるパラメータ（アスペリ

申請時から追加ティの応力降下量及び断層傾斜角（低角及び高角））について不確かさを考慮する（認識論的不確かさについては，それぞれ単独で不確かさ

申請時から追加を考慮し，偶然的不確かさについては事前の把握が困難であるため，認識論的不確かさと重畳させて考慮）。
 さらに，福浦断層は，重要施設との地表最短距離が近いことを踏まえ，※3：基本震源モデルの諸元★：破壊開始点

先行サイトの審査実績を参考に，認識論的不確かさを重畳させて評価

２．十分な余裕を考慮した地震動評価の内容について

図２を行う（表４）。
表４

福浦断層は表２，図１に示すとおり，重要施設との地表最短距離が近いことから，地震動評価の過程の各段階（（1）基本震源モデルの設定，（2）地震動評価

：重要施設
：福浦断層

No.

モデル，（3）地震動評価手法）において十分な余裕を考慮する。
表２

1

地質調査結果地表最短距離地表断層長さ断層傾斜角

1km 程度

約 3.2km60～80°

2
3
4

・敷地が位置する能登半島は，地質・地質構造から活断層による変動地形を認定しやすい地域である。また敷地周辺の重力異常図によれば，福浦断層周辺に規模が大きく直線的に連続する重力異常急変部は認められない。
・詳細な地質調査の結果，福浦断層は敷地の 1km 程度東側に位置する長さが短い孤立した活断層であり，想定される地震規模は小規模なものであると考えられる。

5
図１

ケース
基本震源モデルアスペリティの応力降下量の不確かさを考慮したケース
断層傾斜角の不確かさを考慮したケース（低角）断層傾斜角の不確かさを考慮したケース（高角）
不確かさを重畳させたケース：認識論的不確かさ

福浦断層の位置図

断層長さ

断層幅

アスペリティ
応力降下量

断層傾斜角

21.2km17.3kmレシピ

60°

21.2km17.3km

レシピ×1.560°

21.2km

21.2kmレシピ

45°

24.2km15.2kmレシピ

80°※

21.2kmor
24.2km

21.2kmor
15.2km

レシピ×1.5

45°
or
80°

：偶然的不確かさ

 断層傾斜角は，反射法地震探査等の地質調査結果では 60～80°であること，また能登半島周辺の地質構造の特徴（インバージョンテクトニクス）や敷地近傍で発生した 2007 年能登半島地震の震源断層である笹波沖断層帯（東部）の断層傾斜角が 60°（反射法地震探査や余震分布を用いた検討により深さ 10km 程度まで推定）であることを

：福浦断層
：福浦断層

ケース No.1・2・4(Mj6.9,Xeq=7.6km)
ケース No.3(Mj7.0,Xeq=8.7km)

知見も踏まえ，深さ 3～18km と設定する。
（2007 年能登半島地震震源域から北西側は，深さ 2～18km と設定。詳細

表３No.

複数設定

基準地震動 Ss-1

(h=0.05)

地震規模の設定過程

ケース1500

地震規模Mj

地震ﾓｰﾒﾝﾄⅰ

6.7

3.4×10 Nm

ⅱ

地震発生層を飽和する断層面

6.9

4.9×1018Nm

ⅲ

基本震源モデル

6.9

7.5×1018Nm

ケーリングの観点から M0=7.5×1018Nm を考慮す
る（表３ No.ⅲ）。
 震源断層面及びアスペリティは，地質調査結果に対して，敷地に最も近付くように配置する。

加速

地表断層長さ 3.2km から推定される断層面

層を飽和する断層面（断層長さ=断層幅=17.3km）

震動評価においては，安全側に，地震規模のス複数設定

敷地に近い位置2000

地震規模は，地質調査結果から推定すると最大No.ⅱ,ⅲ）。さらに，断層モデル手法を用いた地複数設定:基準地震動 Ss－1福浦断層ケースNo.1・2・4(Mj6.9,Xeq=7.6km):福浦断層 耐専式
ケース No.1・2・4(Mj6.9,Xeq=7.6km)
福浦断層ケースNo.3(Mj7.0,Xeq=8.7km)
C&B2008_福浦断層ケースNo.1・2(Mw6.5,Xsh=3.1km):福浦断層 耐専式
ケース No.3(Mj7.0,Xeq=8.7km)
C&B2008_福浦断層ケースNo.3(Mw6.6,Xsh=3.5km):福浦断層 Campbell&Bozorgnia(2008)
ケース No.1・2(Mw6.5,Xsh=3.1km)
C&B2008_福浦断層ケースNo.4(Mw6.5,Xsh=3.1km):福浦断層 Campbell&Bozorgnia(2008) ケース No.3(Mw6.6,Xsh=3.5km):福浦断層 Campbell&Bozorgnia(2008) ケース No.4(Mw6.5,Xsh=3.1km)は地下構造評価にて説明。
）

を考慮することとし，Mj6.9 と設定する（表３

複数設定：申請時から追加

 地震発生層は，速度構造データを用いた検討や敷地周辺で発生した地震の震源分布を用いた検討等，申請時以降の（表３ No.ⅰ），審査ガイドを踏まえ，地震発生複数設定

 応答スペクトルに基づく地震動評価において，申請時は，耐専式の策定に用いられた地震諸元との乖離が大きいと判断し（図３），耐専式を適用範囲外と評価し，NGA 等の距離減衰式により評価していたが，福浦断層は，重要施設との地表最短距離が 1 ㎞程度であることを踏まえ，安全側に，より大きな地震動を与える耐専式も用いて評価を行う（図４）。なお，基準地震動 Ss－1 については，検討用地震の地震動評価結果が確定次第，検討を行う。

踏まえ，60°とする。（80°については不確かさとして考慮。
）

et al.(2002)，武村(1990)））と小規模であるが破壊開始点（3）地震動評価手法（応答スペクトルに基づく地震動評価）

 基本震源モデルの断層パラメータは，地質調査結果，レシピに基づき設定する。

でも Mj6.7（地表断層長さ→Mw→Mj（Stirlingアスペリティ位置
敷地に近い位置
敷地に近い位置
敷地に近い位置
敷地に近い位置※断層傾斜角の地質調査結果（60～80°）を踏まえて設定（1）基本震源モデルの設定

基本震源モデルの配置図

福浦断層の地震動評価ケース

18度

1000(cm/s )
2500

00.01

0.02

0.05

0.1

0.2

0.5

12510

周 期(秒)

図３

耐専式の適用性検討
東京電力(2009)に一部加筆

図４

耐専式による評価結果（水平方向）
以上