鉄鋼･産業設備用ドライブシャフト
Drive shafts for steel production / industrial equipment

CAT.NO.UA002JA-1MY

目 次

鉄鋼･産業設備用ドライブシャフト

CONTENTS■ ドライブシャフトの概要と構造

03■ ドライブシャフト呼び番号の構成

05

クロスベアリングの異径ころ採用

06■ 寿命向上および強度向上の方策

平素よりJTEKT製品をご愛顧いただき、厚くお礼申しあげます。
あらゆる産業分野において高効率化、高出力化はとどまることなく進展しています。

クロス軌道ボールバニッシュ加工

06

ベアリング固定ボルトの転造ねじ採用

07

ベアリングカップキー部 タングステンカーバイド（ＷＣ）溶射 07

その結果、さまざまな設備や機械において限られたスペースの中で高密封オイルシール 開発

高性能で経済性に優れたドライブシャフトが求められています。

■ ドライブシャフトのメンテナンス、点検方法

JTEKTでは、これらのニーズにお応えするために今まで培ってきた■ 損傷事例

実績と経験に加え、たゆみない技術・研究開発を重ねてまいりました。

08
09
11

■ 技術資料

ユニバーサルジョイントの一般特性

ドライブシャフトは、
あらゆる鉄鋼･産業設備用途に

ドライブシャフトの選定対応できる最高の技術・品質・サービスを提供してまいります。

ドライブシャフトのつりあい良さ

今度とも一層のご愛顧を賜りますようお願い申し上げます。

13
15
17

ボルト締付用トルクレンチセット

18

Dシリーズ

19

■ 寸法表

Uシリーズ

21

Tシリーズ

23

棒鋼圧延機用ロール位相調整装置付きドライブシャフト

25■ 製品紹介ハイパーカップリング

27

フランジ固定ボルトの締付けトルク推奨値

31

■ 付表

平行キーおよびキー溝の形状と寸法（JIS B 1301） 32■ ドライブシャフト選定シート■ ハイパーカップリング選定シート

33
34

Uシリーズ

Dシリーズ

Tシリーズ

01

02

ドライブシャフトの概要と構造機

ド ラ イ ブ シ ャフト の 構 造

能ドライブシャフトとは、原動機の動力を機械に伝えるために用いられる回転軸である。
ドライブシャフトは、限られたスペースの中に設置されるため、同一軸上に配置されることはあまりありません。
しかし、
ユニバーサルジョイントを使用することにより、限られたスペース内においても入力軸と出力軸をフレキシブ
ルに連結することができ、スムーズなトルク伝達が可能になる。
さらに、1つのユニバーサルジョイントには、4個の転がり軸受（クロスベアリング）を使用しているため、低摩擦でトルク損失を最小限に抑えることができる。

特ヨーク① 超重荷重用途
での使用が
可能

クロス
ベアリング
ヨーク

長

フィッティングヨーク（小判穴ヨーク）

フィッティングヨーク（円筒穴ヨーク）

特性① 回転径（mm）：
160〜1230②

トルク（kN・m）：
10.9〜8970② 圧延機等 水･
トルク（kN・m）：③
塵埃がかかる34.1〜18800
過酷雰囲気
下でも使用可能④ 最大作動角（ ）：4〜15・ は最大トルク（常用最大）
に対する判定基準トルクを示す。
・ は破壊トルク（非常最大）
に対する判定基準トルクを示す。

ユニバーサルジョイント（十字軸タイプ自在継手）

部品の構成①クロスベアリング
ドライブシャフトを構成する部品の中で、もっとも重要な部品である。
十字形の軸とそれぞれを支持する4個の転がり軸受で構成されている。
②ベアリング固定ボルト
クロスベアリングとその相手部品との締結に用いる。
③スプラインスリーブ／シャフト
スプライン穴･軸を有して取付け長可変機能を有する。
④スプラインカバー
周囲環境が良くない場合は、
スプラインの防じん･防水性を高めるために使用する。
⑤フランジヨーク
おもにフィッティングフランジとの連結に用いる。
用途に応じてさまざまな形式の継手方式を用意している。
⑥フィッティングヨーク
おもに機械・原動機との連結に用いる。
用途に応じてさまざまな形式の継手方式を用意している。

03⑤フランジヨーク②ベアリング固定ボルト①クロスベアリング⑥フィッティングヨーク④スプラインカバー③スプラインスリーブ／シャフト

04

ドライブシャフト呼び番号の構成

型式番号

D

5 6

1 0 0

1 2 3

4

C M

フィッティング
記号
構造記号
設計追番号
回転径No.
BRG No.

※左右の型式番号が異なる場合

T60120 D56100

234（型式番号） （型式番号）

シリーズ記号
２つの型式番号を並べて書く 設計追番号
回転径が同じ場合はT, D, Uの順に書く
回転径が異なる場合は大きい方を先に書く

項目の補足説明■ シリーズ記号

D ： Dシリーズ

U ： Uシリーズ

T ： Tシリーズ■ BRG. No. ： クロスの軌道径を大きさ順に2桁で表したもの（例 ： 56、63）■ 回転径No. ： クロスベアリングの回転径／5とし、3桁の数字で表す（例 ：φ450㎜ → 090、φ900㎜→ 180）
■ 設計追番号 ： 型式番号ごとに3桁の数字で表す（001〜999）■ 構 造 記 号 ：ドライブシャフトの構造により決定する■ フィッティング記号 ： 両端の取付部の形状により下記の形状記号を左、右の順につける。
B ： クロスベアリング

C ： 円筒穴F ：フランジM ： 小判穴T ： テーパ穴

05寿命向上および強度向上の方策
過酷な使用条件下で、更なる高強度化・長寿命化が必要な場合に採用いただいているオプション仕様です。

クロスベアリングの異径ころ採用
クロスは片持ちはりの弾性体構造であり、ラジアルすきまも存在するので、一般的に軸受の荷重は先端ほど大きくなる。
これらの現象を改善するため、
ク
ロス先端部のころを僅かに小径化することで、多列ころの荷重を均一化し、剥離寿命を向上させることができる。
（右図）
なお、
この検討は当社の数多くの実績とFEMによる理論解析技術に基づいている。
（異径ころは3列仕様も適用可）

不均等
荷重分布

異径ころの効果

均等荷重【剥離寿命の向上】

荷重分布

クロス軌道ボールバニッシュ加工
クロス軌道部にボールバニッシュ加工を行うことにより、軌道部の剥離寿命を向上させることができる。
この加工は、液圧で保持された高硬度のボールを軌道面に転がり接触させる塑性加工の一種である。

特長①表面の硬度が、オリジナルの浸炭硬度より上昇する。
②表面直下の残留圧縮応力が、浸炭の場合より大きく、深くまで付与できる。
③加工面の表面粗さが向上する。
また、
バニッシュ後の仕上げ加工も不要。
④旋盤などに取り付けて加工できるので、事実上加工質量などの制限がない。

残留圧縮応力分布測定結果【剥離寿命の向上】

硬度分布測定結果06寿命向上および強度向上の方策
ベアリングカップキー部
タングステンカーバイド（WC）溶射浸炭されたベアリングカップキー部側面の腐食を防止するため、キー側面にタングステンカーバイド（WC）を溶射して、耐食性を向上させることができる。
ベアリング固定ボルト

ベアリングカップ
（浸炭鋼）

WC溶射
（ベアリングカップ側）
SUS肉盛り（ヨーク側）（使用13ヶ月後で重度な腐食発生）

ヨーク
（調質鋼）

効果

タングステンカーバイド（WC）溶射の効果

腐食に伴うカップキーとヨークキー溝とのすきま拡大が軽減されることにより、①ボルトの曲げ応力が軽減され強度低下が防止できる。
②クロス先端部への荷重移動を抑制し、寿命低下を防止することができる。

ベアリング固定ボルトの転造ねじ採用
従来、ベアリング固定ボルトねじは熱処理後、切削加工を実施していたが、これを転造加工に変更することで、ねじ底R部の疲労許容応力を飛躍的に向上させることができる。

特長

従来品（切削加工）

改善品（転造加工）（実物）①ファイバーの流れがねじ形に沿って形成される（右図）②ねじ底R表面直下の残留圧縮応力が増加する（下図）

ファイバーの流れ

転造ねじの残留圧縮応力分布07高密封オイルシール

開発
使用環境

操業中のオイルシールの動き

圧延水
＋
スケール

回転揺動
＋
軸方向揺動

各リップ部の永久伸び（残留変形）

サイドリップの密封性が低い

オイルシール密封性低下

1 材質変更特長

2 形状変更1 材質変更による密封性能向上●

2 形状変更による密封性能向上

ニトリルゴムから高ニトリルゴムへ変更することで、圧延水、高温（90℃）環境下での永久伸びを従来比50％低減。

●●●①【永久伸びの確認】

0.8③【密封性能の確認】

80

1.2
1.0

改善

0.8

％

緊迫力低下比

0.2
0

0

現行品

開発品

0.8

％

0.4

0.2

0

低減

0.6

0.6

0.4

0.2

1.0

含水率比

0.6

0.4

80

1.2

ベンチ試験後

永久伸び比

改善

％

ベンチ試験後1.0

リップ緊迫力の低下を従来比80％低減
圧延水の浸入を従来比80%低減②【リップ緊迫力の確認】

50

1.2

サイドリップシールスラスト接触から
ラジアル接触へ変更することで
軸方向搖動に対する密封性を向上。

現行品

開発品

現行品

開発品

これらにより、潤滑性悪化によるクロスベアリングの突発的損傷を抑制。
お客様のメンテナンスコスト削減、生産性向上に貢献します。

ベアリングカップころガイド

オイルシールスリンガ
クロス

ころ
スラストワッシャ08

ドライブシャフトのメンテナンス、点検方法
ドライブシャフトを長く安心してご使用いただくためには、定期的な点検が必要となります。以下、定期点検の要領について記載します。
なお、JTEKTではドライブシャフトの点検・補修も受け付けております。補修対応が行える目安としては、回転径 500㎜以上のJTEKT製品となります。
ご要望の際はご相談ください。
〈補修内容の一例〉
・クロス、
ベアリングカップの軌道面再研磨補修
・ヨークキー溝、小判穴の肉盛溶接補修
・その他、軽度の摩擦、さびの除去補修

定期点検（1）グリースの給脂
グリースの給脂量はクロスベアリング、
スプライン部のサイズにより異なります。
JTEKTより給脂の量を提示しますので、規定の量を給脂してください。
■ 給脂位置
下図の位置に給脂してください。

①クロスベアリング■ 定期給脂の周期
・熱間圧延機 ：１箇月毎
・冷間圧延機 ：１箇月毎
・その他： 3箇月毎②スプライン部①クロスベアリング（ベアリングカップ部もしくはクロス胴部）＊給脂間隔・給脂量を守って給脂するようにしてください。
また、給脂するグリースは図面に記載のグリースを給脂してください。
給脂不足や異なるグリースを給脂すると早期損傷に繋がります。

（2）ボルトの締付トルク
ボルトの締付トルクはボルトサイズごとに設定しております。
正規の締付トルクで締め付けていない場合、ボルトの早期損傷に繋がります。
ボルトの締付トルクは寸法表に記載しておりますのでご参照ください。
また、18ページにトルクレンチの寸法表を記載しております。
クレーンへ■ ボルトの定期点検内容
ボルトの点検は初期点検を1週間後、１箇月後に行うようにしてください。
その後、定期点検として６箇月毎に行うようにしてください。
ボルトの点検内容は下記になります。
・緩みまたは回り止め破損の有無
・伸びをハンマリングもしくは目視で確認

張力計

レンチ

反力受け
1本ボルト回り止め

3本ボルト回り止め■ クロスベアリングのボルト緩め・締付方法①右図のようにチェーントング等の治具でドライブシャフトを固定してください。
②締付時はねじ部と頭部座面にグリースを少量塗布してから締付けを行ってください。
③レンチ、張力計などを用いて規定のトルクに締付けを実施ください。

09

チェーン
トング

分解点検
■ 各主要部品の分解点検は稼動後1年毎を目安に行ってください。
■ クロスベアリング・クロスとベアリングカップについて圧痕、摩耗、剥離、焼付き、クラック打ちきず、
さび等の有無を確認ください。
ベアリングカップチェック

スラストワッシャ
ころ

チェック
クロス

ベアリングカップころガイド
オイルシールクロス
スリンガ

ベアリング固定ボルト■ ベアリング固定ボルト
・ボルトの曲がり、伸び、クラック、さびの有無を確認ください。

ヨーク

チェック

チェック
■ ヨーク
・各部についてクラック、打ちきず、さび等の有無を確認ください。
・特にクロスベアリング取付部、およびフランジ取付部についてご確認ください。
■ その他
・小判穴、
スプライン摩耗、かじり、クラック等の有無を確認ください。
チェック

チェック

チェック

＊点検結果についてはJTEKTにご相談ください。
＊次ページに各部の損傷事例の一例を記載しております。

管理･保管■ 製品を長期間保管される場合は、さびの防止処置を行うようにしてください。
■ 長期間保管した製品を使用される場合は、
クロスベアリングやスプラインなどにグリースの再給脂をしてください。

10

損 傷 事 例

ドライブシャフト各部の損傷事例の一例を紹介します。

⑧

⑨

⑥

①

（1） 給

11

③、④

②

⑤、⑦

脂

不

足

（2） 締付トルク不足①クロス軌道面の剝離②ベアリングカップ軌道面の剝離③ボルトの折 損

＜部品＞
クロス
＜要因＞
･潤滑不良でクロス根元側に剥離発生＜対策＞･定期的なグリース給脂＜処置＞･再研磨補修

＜部品＞
ベアリングカップ＜要因＞･潤滑不良でベアリングカップ入口側
に剥離発生
＜対策＞
･定期的なグリース給脂＜処置＞･再研磨補修

＜部品＞
ベアリング固定ボルト＜要因＞･ボルトに軸力が作用していないので、平面的な破面形状＜対策＞･正規の締付トルクで締め付ける
ヨークの取付面のメンテナンス
･カップ、
＜処置＞
･新作交換

（3） 過④ ボ ルト の 折 損＜部品＞
ベアリング固定ボルト＜要因＞･過大な曲げ応力がボルトに作用＜対策＞･使用条件の見直し･適切な荷重の負荷･ボルトに作用する曲げ応力の低減
＜処置＞
･新作交換

⑤軌道面の圧痕

＜部品＞
クロス
＜要因＞
･長期間使用によりクロス先端側に
剥離発生
＜処置＞
･再研磨補修･新作交換⑥キーの陥 没＜部品＞
ヨークキー溝
＜要因＞･過大負荷がキー溝に作用＜対策＞･使用条件の見直し･適切な荷重の負荷＜処置＞･溶接肉盛補修

＜部品＞
クロス
＜要因＞
･過大負荷が軌道面に作用＜対策＞･使用条件の見直し･適切な荷重の負荷＜処置＞･再研磨補修（4） 寿⑦軌道面の剝離

大 負 荷命⑧スプライン摩 耗＜部品＞
スプラインスリーブ＜要因＞･長期間使用によるトルク伝達面の摩耗＜処置＞･軽度の場合は再使用可能･重度の場合は新品交換（溶接肉盛補修不可）⑨小判穴摩 耗＜部品＞
小判穴ヨーク＜要因＞･くの字面圧･トルク伝達面のすきま･長期間使用によるトルク伝達面の摩耗＜処置＞･溶接肉盛補修

12

技 術 資 料 ①
ユニバーサルジョイントの一般特性（ 十 字 軸 タイプ 自 在 継 手 ）一段ユニバーサルジョイント
ユニバーサルジョイントでは、駆動軸と従動軸の回転角度に次のような関係が成立する。
…（1）
ここに、 ： 駆動軸の回転角度： 従動軸の回転角度： 作動角（図1）
このことは、駆動軸が一定の回転速度と、トルクで回転しても従動軸に回転速度変動、
トルク変動が起こることを示している。
駆動軸と従動軸の速度比は（1）式において、として時間（t）
で微分することにより求められる。

従動軸
作動角θ

図1 一段ユニバーサル
ジョイント

…（2）
ここに、 ： 駆動軸の角速度（rad/s）： 従動軸の角速度（rad/s）： 角速度比（2）式をグラフで表すと 図2 のようになり、角速度比の最大値、最小値はそれぞれ次のようになる。

また、
ユニバーサルジョイントにおける角速度の最大変
動率は次式で表される。
図2 角速度変動
一方、入出力のトルク比については、図3 に示すグラフが得られ最大値、最小値はそれぞれ次のようになる。

ここに、 ： 入力トルク： 出力トルク：トルク比

図3 トルク変動

13駆動軸

二段ユニバーサルジョイント
一般にユニバーサルジョイントは一対で使用される。
図4 のように取り付けられた場合、
すなわち①2個のユニバーサルジョイントの作動角が同一②中間軸に取り付けられたヨークが同一位相③駆動軸、中間軸および従動軸の中心線が同一平面内にある場合には、従動軸は駆動軸とまったく同一の回転をする。
よって、できるだけ右図の状態になるように取り付ける必要がある。

図4 二段ユニバーサルジョイントの取付け

二

次

偶

ユニバーサルジョイントがある作動角で使用される場合 トルクのには、それによって生じる二次偶力を考慮する必要がある。 方向（作動角が大きい場合、または大きなトルクの場合には特に必要となり、軸や軸受の設計上欠かすことができない。）
ユニバーサルジョイントに生じる二次偶力はヨークの平面内に生じる。
これらの偶力はほぼ軸心の交点に生じ、軸受に対する荷重や軸に対する曲げ応力として種々の問題を引き起こす。
二次偶力は90 毎に0から最大まで変化し、図5 に示した点数は軸や軸受に及ぼす二次偶力の影響を示している。
最大二次偶力は次式によって求められる。
（駆動軸の場合）（従動軸の場合）力
二次偶力の方向トルクの
方向
二次偶力の方向

90 回転

90 回転毎に駆動側ヨークと従動側ヨークに交互に最大二次偶力が生じる。
図5 二次偶力の影響

ここに、 ： 駆動軸の二次偶力（N･m）： 従動軸の二次偶力（N･m）： 駆動トルク（N･m）： 作動角
図6 に、駆動トルクに対する二次偶力の比を示す。
したがって、二次偶力は図より得られたの値に駆動トルク を乗ずれば求められる。

図6 駆動トルクに対する二次偶力の変動

14

技 術 資 料 ②
ドライブシャフトの選定
ドライブシャフトの選定に際しては、それぞれの目的にあった強度･寿命･作動角･寸法を満足させることが重要である。
特にクロスベアリングの強度･寿命の両方の条件を満足すれば、特殊な場合を除き、選定が可能である。

ドライブシャフトの負荷トルク

ドラ イブ シ ャフト の 強 度

ドライブシャフトの大きさを決定するには、
まず負荷トルクを把握する必要がある。
負荷トルクには衝撃値を含めた最大トルクと平均トルクがあり、最大トルクと平均トルクの適正値を把握することが不可欠となる。

常用最大トルクが「トルク」
を超えないように選定する必要がある。
ただし、一般に真の最大トルクを把握することは難
しく、エンジンやモーターの能力を最大トルクとしている場合が多いため、
ドライブシャフトとしてのTAF（トルク増幅係数）や種々の不確定要素を考慮し、安全率（）
は1.5程度を見込むことが望まれる。

最大トルク………各部強度の安全性の判定基準となる値
平均トルク………平均寿命の算出に必要な値

安全率を1.5以下で選定する場合は過去の実績を加味し、詳細検討を行なった上で決定しますので、JTEKTまでお問い合せください。

平 均 ト ル ク
あらゆる機械はその最大トルクによって終始稼働されるものではないため、最大トルクによって寿命を算定すれば余りにも過大なドライブシャフトを選定したことになり、非常に不経済な設計となる。
過酷な条件では期待寿命を長く採り、軽易な条件では期待寿命を短く設定するのが理想的な設計ということになる。
たとえば、ある運転条件を一般的な表現で示すと、として表されるが、この3乗平均トルク（（）
は次式で求められる。

また、非常時に発生し得る最大トルクに対しては「 トルク」
を用いて検討する。
この場合も安全率（）
を1.5程度を見込
むことが望まれる。

）、平均回転速度

ドラ イブ シ ャフト の 寿 命クロスベアリングの寿命計算方式は、
まだ世界的に標準化されておらず、
メーカー独自の研究結果に基づいている。
JTEKTでは豊富な実験結果に基づき、次の実験式を採用している。
（SAEに準拠）
なお、寿命時間（ ）は、転送面の剥離発生時間の予想値ですが、回転速度の低い圧延機用などでは、実用的に更に継続して使用できる。

ここに、 ： ベアリングの平均計算寿命（h）： 材料係数（1〜3）： 定格トルク（N･m）： 平均トルク（N･m）： 速度係数＝10.2/： 角度係数＝１.４６/： 回転速度＝（min-1）： 作動角（ ）注） ドライブシャフトの選定には、機種･周辺設備、それぞれ固有の使用条件などの要素を考慮する必要があります。
本カタログでは、一般的な目安について解説しています。
詳細については必ずJTEKTにご相談ください。

15

危 険 回 転 数
回転速度がドライブシャフトの危険回転数（曲げ固有振動数）に近い場合、共振による駆動系への影響が発生する場合があるため、
ドライブシャフトの回転曲げ剛性を考慮した設計が必要である。
設備改造等により回転速度を上昇させる場合はJTEKTまでお問い合わせください。

原 動 機 出 力 か ら のトル ク 算 出

評 価 ･ 解 析

ドライブシャフトの負荷トルクを求める方法として、原動機出力
からのトルクを算出する方法がある。計算式は次式で表す。

JTEKTでは評価･解析の手法の一つとしてFEM解析を実施し、ドライブシャフトの選定に役立てています。

馬力→トルク（N･m）

HP･7122 （N･m） ……（１）
T＝N

ただし、PS（フランス語でCV）馬力による場合、下式による。

PS･7024 （N･m） ……（2）T＝N注）支給図中に記載された馬力について、HP 馬力か、PS 馬力かを確認すること。

（N･m）
kW →トルク
kW･9552 （N･m） ……（3）
T＝N
上記（1）〜（3）式において、（N･m）
T ：トルク：
回転速度（min-1）N（英馬力）
HP ： 馬力（仏馬力）
PS ： 馬力
kW ： キロワット

FEM解析例16

技 術 資 料 ③
ドライブシャフトのつりあい良さ
ドライブシャフトを回転させたとき、回転時のアンバランスが装置や周囲環境に影響を与え、問題となる場合がある。
JTEKTでは、ドライブシャフトのつりあい良さを、JIS B 0905に基づいて設計･製造している。

つ りあ い 良 さ の 表 し 方
つりあい良さは、次式で表す。
つりあい良さ＝または、
つりあい良さ＝ /9.55
ここに、 ： 比不つりあいの大きさ（mm）
剛性ロータにおいて静不つりあいをロータの質量で割った量。
これはロータの質量中心の軸中心からの偏りに等しい。
： ロータの実用最高角速度（rad/s）： 回転速度（min-1）

表1 つりあい良さの推奨値（JIS B 0905 抜粋）

17

つ りあ い 良 さ の 等 級
つりあい良さの等級はJISにおいて、G0.4〜G4000まで定められているが、一般的には、表1 に示す3等級がよく用いられる。
高速回転するドライブシャフトについては、特に指定がない
場合は、G16を採用している。

ドライブシャフトの不つりあい修正
JTEKTでは、最新のバランス装置を用いてドライブシャフトの不つりあいを二面つりあわせ法によって、最適な値に修正している。
ドライブシャフトのバランス修正は、
タイヤのホイールバラン
スのような一面つりあわせではなく、2つのユニバーサルジョイ
ントのそれぞれの近傍でつりあわせることが重要である。
特に長い寸法のドライブシャフトの場合は、この二面つりあ
わせ法によってのみ良い結果が得られる。

ボルト締付用トルクレンチセット
JTEKTはドライブシャフトのボルト締付けに適したトルクレンチセットを供給します。
代表的なトルクレンチと関連ツールの主な諸元を以下に記載します。詳細はJTEKTにお問い合わせください。

ト ル ク レ ン チ

張

力

計

L
（有効長）

呼び番号
TM500

L
（有効長）

呼び番号

L (mm)目 盛 範 囲（ 左 右 同 一 ）最 少目盛TW4200750

70〜42010TW85001310

100〜850

TW280001240

300〜2800

50

TW42000

1400

400〜4200

100

(N・m)

L

W

呼び番号

(kN)
5

TM100010TM200020TM3000

30

(N・m)
20

ソ ケ ッ ト 類
① めがねヘッド秤量

レ ン チ 類W
L (mm) 二面幅(mm)

HR17X4200

100

17

HR19X4200

100

19

HR22X4200

100

22

HR24X8500

160

24

HR27X8500

160

27

HR30X8500

160

30

HR32X8500

160

32

HR36X8500

160

36

HR41X8500

160

41① メガネレンチ
WL② ソケットレンチ
W

L

呼び番号

W
L (mm) 二面幅(mm)

WR32X500
WR36X500
WR41X500
WR46X500
WR50X500
WR50X500A
WR55X500
WR55X500A
WR60X500
WR60X800A
WR65X800
WR70X800
WR75X800
WR80X800
WR85X800
WR90X800
WR95X1000

500
500
500
500
500
500
500
500
500
800
800
800
800
800
800
800
1000

呼び番号

W
L (mm) 二面幅
(mm)

32
36
41
46
50
50
55
55
60
60
65
70
75
80
85
90
95

WB36X500

50036

WB41X500

50041

WB46X500

500

46

WB50X500

500

50

WB55X500

500

55

WB60X800

80060

WB65X800

800

65

WB70X800

80070

WB75X800

800

75

18

寸 法 表Dシリーズ

スライドタイプ（プロペラチューブ付き）：プロペラチューブ径：スプライン径：許容スライド量19

過〔注〕 1） は定格トルクを示し、寿命計算に用いる（15 ページ参照）。… （材料係数）＝ 3 とする。
2） は最大トルク（常用最大）に対する判定基準トルクを示し、 トルク / 最大トルク＞1.5 が望ましい。
3） は破壊トルク（非常最大）に対する判定基準トルクを示し、 トルク / 破壊トルク＞1.5 が望ましい。
4） はプロペラチューブが無い場合の最小寸法を示す。
5）( ) の値は、インボリュートスプラインのスプライン径を示す。
6）クロスベアリング 1 キット当たりに使用するボルト数を示す。
7）レンチセットのタイプは以下の通りです。詳細は 18 ページ「ボルト締付用トルクレンチセット」を参照ください。
A タイプ ：トルクレンチ＋めがねヘッド
B タイプ ： 張力計＋めがねレンチ
C タイプ ： 張力計＋ソケットレンチ
備考 1）※印付きの値は参考値を示す。
2）表内の 値は両振り負荷時の値を示しています。片振り負荷時の値は JTEKT までお問い合わせください。

20

寸 法 表Uシリーズ

スライドタイプ（プロペラチューブ付き）：プロペラチューブ径：スプライン径：許容スライド量21

〔注〕 1） は定格トルクを示し、寿命計算に用いる（15 ページ参照）。… （材料係数）＝ 3 とする。
2） は最大トルク（常用最大）に対する判定基準トルクを示し、 トルク / 最大トルク＞1.5 が望ましい。
3） は破壊トルク（非常最大）に対する判定基準トルクを示し、 トルク / 破壊トルク＞1.5 が望ましい。
4） はプロペラチューブが無い場合の最小寸法を示す。
5）（ ）の値は、インボリュートスプラインのスプライン径を示す。
6）クロスベアリング 1 キット当たりに使用するボルト数を示す。
7）レンチセットのタイプは以下の通りです。詳細は 18 ページ「ボルト締付用トルクレンチセット」を参照ください。
A タイプ ：トルクレンチ＋めがねヘッド
B タイプ ： 張力計＋めがねレンチ
C タイプ ： 張力計＋ソケットレンチ
備考 1）表内の 値は片振り負荷時の値を示しています。

22

寸 法 表

Tシリーズ：スプライン径：許容スライド量〔注〕 1） は定格トルクを示し、寿命計算に用いる（15 ページ参照）。… （材料係数）＝ 3 とする。
2） は最大トルク（常用最大）に対する判定基準トルクを示し、 トルク / 最大トルク＞1.5 が望ましい。
3） は破壊トルク（非常最大）に対する判定基準トルクを示し、 トルク / 破壊トルク＞1.5 が望ましい。
4） はプロペラチューブが無い場合の最小寸法を示す。
5）クロスベアリング 1 キット当たりに使用するボルト数を示す。
6）レンチセットのタイプは以下の通りです。詳細は 18 ページ「ボルト締付用トルクレンチセット」を参照ください。
A タイプ ：トルクレンチ＋めがねヘッド
B タイプ ： 張力計＋めがねレンチ
C タイプ ： 張力計＋ソケットレンチ
備考 1）表内の 値は両振り負荷時の値を示しています。片振り負荷時の値は JTEKT までお問い合わせください。
2）（ ）内諸元は組み合わせ時の推奨型番および寸法を示す。

23

限られたスペースで最大限のスライド量を必要とする用途に用いる。
に

使用して

24

製 品 紹 介
棒鋼圧延機用ロール位相調整装置付きドライブシャフト
使用用途
棒鋼圧延機において、建築資材用棒鋼材(ねじ鉄筋)を製造時、連続したねじ形状を成形する際に、上下圧延ロールの回転方向位相を任意に調整するために使用します。

ねじ鉄筋ニーズ増大の理由①作業を簡素化するために、棒鋼材の接合方式が、従来の"溶接方式"
から"ねじ接合方式"へ置き換えられたことが増えた。

②棒鋼材外周部に連続した凸形状を形成することにより、コンクリートとの付着性が強化される。

ロールの回転方向位相調整の必要性
棒鋼表面に連続した凸形状のねじ模様を圧延成形するためには、凹状のらせん溝成形した上下ロールの回転方向位相を、任意の位置に調整する必要がある。

特長①ほぼ無段階で回転位相調整が可能であり、製品の精度向上が可能。
②位相調整作業が短時間でできるため、作業の効率化が可能。
③独自構造により径方向・軸方向の省スペース化が可能。

④装置のラインナップを充実、ほとんどの棒鋼サイズに適応可能。
⑤ドライブシャフトを外すことなく、
オンライン上で作業が可能。

設置事例図
位相調整装置は水平スタンド用・垂直スタンド用双方に取り付け可能です。
下、右図は設置事例図となります。

垂直スタンド用

25

位相調整装置

作動手順

S：調整量

①圧延機のロールをドライブシャフトに挿入した状態で、位相調整作業を実施します。最初に、調整量を測定ください。
②下式から調整目盛り数を決定してください。

N＝

18･P ･S
D ･L ･tan

N ：調整目盛数
P ：ヘリカルスプラインPCD＊（右図の寸法を計測ください）S ：調整量（mm）
D ：ロール径（mm）（お客様寸法）
＊
：
調整ナッ
トピッチ
L
：ヘリカルスプライン捩れ角＊固定用ナット

位相調整ナット＊部はJTEKTへお問い合わせください。

③3箇所に設けている固定用ナットを緩め、調整ナットが回転可能な状態にしてください。
④位相調整用ナットを回して、調整作業を進めてください。
調整ナットを回転させることによりねじれスプラインがスライドします。
ねじれスプラインのスライドによりロールが僅かに回転し、任意の位相で調整します。
⑤作業が完了したら、固定用ナットを締め付けて、調整ナットの回り止めを行ってください。
その位相で固定されます。

位相調整装置を設計する為に
JTEKTにて最適な位相調整装置を設計するため、以下の内容の提示をお願いします。
ドライブシャフトの選定シートと合わせて、
ご提示ください。
・スタンド状態（水平スタンドまたは垂直スタンド）・ロール回転方向（ピニオンスタンドからロールを見たときのロール回転方向）
・ロール径（廃却径）
・ピニオンPCD・ねじ鉄筋の場合はピッチ、異形棒鋼の場合は節間寸法

水平スタンド用（中間部設置）

水平スタンド用（円筒穴ヨーク部設置）

26

製 品 紹 介
ハイパーカップリング ①
使用用途
過大トルクに対する圧延機周辺機器を保護するために使用する。

構

造

ドライブシャフト

ワークロール

ハイパーカップリング
ピニオンスタンド モーターA

本製品は、油圧拡張室に油を封入･加圧することにより穴部
品の内径が収縮し、軸部品との間で発生する摩擦力によりトルクを伝達する。油圧に比例したトルク設定が可能で、設定を超えるトルクが発生した場合、摩擦面が滑ると同時にシャーバルブが破断して、油圧とトルクを瞬時に開放する。
以下、鉄鋼圧延機用の事例を示す。

本箇所でも取付け検討可能

シャーバルブ

油圧拡張室

支持軸受

外筒部品

軸部品

かみ

支持軸受

カバーチューブ

メスカップラ
トルク伝達面および滑り面

矢視A（異常圧延事例）

ハイパーカップリングの設置位置と構造

他 製 品との 比 較
トルクを開放させる構造としては、
ピンのせん断破壊を利用した
シャーピンタイプもあるが、復旧時にシャーピン組込み部の手入れなどが必要でメンテナンスに時間が掛かる。
また、ピンは金属疲
労が蓄積されるので定期的な交換が必要である。油圧ハイパー
カップリングはシャーピンタイプに比べて、シャーバルブのみの交換で短時間に復旧できる。
さらに、定期的な部品交換の必要がな
く、
メンテナンス性の向上を図ることができる。

復旧時

交換部品
部品交換
必要工数比

定期点検時

シャーピンタイプ

ハイパーカップリング◆シャーピン ： 4個
◆ナット
： 4個
◆ブッシュ ： 8個

◆シャーバルブ ： 4個

1

1/4

疲労蓄積によりシャーピンの定期点検が必要

シャーバルブの定期交換は不要

ハイパーカップリングのメリット

27

シャーピンタイプ

ハイパーカップリング特長④髙い耐久性能。
①作動（油圧解放）後の復旧時間を大幅に短縮。
･ 軸受メーカーのノウハウを活かし、油圧解放後の高い空転②髙い作動精度。
性能を確保。
･ 作動トルク精度が高い。作動トルクばらつき 10%以内。
･ 大型ねじり試験機を用いて、作動トルクを検証し、信頼性を向上。 ･ 作動面に特殊表面処理を施し、耐久性を向上。
･ 油圧開放時間の解析手法の確立により、油圧開放性を向上。
③作動トルクを容易に設定可能。

作動原理

外筒部品に油圧拡張室を設け、油圧により膨張させて摩擦結合
により軸部品にトルクを伝達。

トルク伝達

1

4

復

2

3

旧

空

油圧解放

転
過大トルク発生時にはトルク伝達面が相対的に滑ると同時にカバーチューブでシャーバルブを破断し瞬時に油圧を解放。

外筒部品と軸部品の位相を合わせ、シャーバルブを交換。
メスカップラから油圧を再加圧し、復旧完了。
トルク伝達面の両端を支持する軸受で外筒部品と軸部品が円滑に空転。

作 動トル ク
＋10％

作動トルク
︵ ・ｍ︶

­10％

出荷前に実機で大型試験機を使用し、各油圧と作動トルクの関係を求めます。
ご要求の作動トルクに対する油圧値を設定致します。
また各油圧値での作動トルクの精度は10％以内の実力を有しています。

kN

油圧（MPa）

油圧-作動トルク線図（イメージ）
作動トルクの設定は油圧値を変更することで容易に変更することが可能です。

大型ねじり試験機

28

製 品 紹 介
ハイパーカップリング ②
寸法表
L

F

29

D

F

作動後の復旧方法①駆動系（ドライブシャフト）が完全に停止後、周辺を清掃。

位相固定ピン

図①

シャーバルブ②外筒部品と軸部品の位相を合わせ、位相固定ピンを用いてカバーチューブと外筒部品を固定する。
切断したシャーバルブを取り外し、清掃後、新品のシャーバルブに交換。
（図①）③オスカップラが取り付けられた油圧ポンプの接続ホースをメスカップラに差し込み、
油圧拡張室に設定圧力まで油を充填加圧。
（図②）

メスカップラ

油圧ポンプ
接続ホース

図②

オスカップラ④シャーバルブを規定トルクで締め付け油圧保持。
（図③）

図③

⑤シャーバルブから油の漏れがないか確認。
⑥油圧ポンプの残圧を除去後、接続ホースを取り外し、復旧完了。

トルクレンチ

詳しくは、製品に添付する取扱説明書に従がって、作業ください。

主要工具の一例 （添付物）① 油圧ポンプ

油圧拡張室に油充填し加圧するために使用します。

② トルクレンチ③ 位相固定ピン

ハイパーカップリングの復旧時の回転止めに使用します。

④ オスカップラ

油圧ポンプに接続するホース先端に取り付けます。
ハイパーカップリングのメスカップラに差し込み、
油圧拡張室の加圧、脱圧に使用します。

シャーバルブ組立品、カップラ組立品、位相固定ピン取付け、取外しに使用します。

30

付

表

フランジ固定ボルトの締付トルク推奨値

備考

31

1 この推奨値は次のボルトに適用する。
● JIS 強度区分 10.9 の六角ボルト（ボルト穴は JIS 1 級）
● 無処理（黒染め処理含む）、グリース潤滑（0.125〜0.14）
2 上記以外でも、呼びとピッチが同一であれば、2 級ボルト穴やリーマボルト穴にも適用できる。
また六角穴付きボルトにも適用できる。

平行キーおよびキー溝の形状と寸法（JIS B 1301）〔注〕 1） は、表の範囲内で、次の中から選ぶ。なお、 の寸法許容差は、原則として JIS B0401 の h12 とする。
6 , 8 , 10 , 12 , 14 , 16 , 18 , 20 , 22 , 25 , 28 , 32 , 36 , 40 , 45 , 50 , 56 , 63 , 70 , 80 , 90 , 100 , 110 , 125 , 140 , 160 , 180 , 200 ,
220 , 250 , 280 , 320 , 360 , 4002）適応する軸径は、キーの強さに対応するトルクに適用するものとする。
備考 かっこを付けた呼び寸法のものは、なるべく使用しない。
参考 本文に定めたキーの許容差よりも公差の小さいキーが必要な場合には、キーの幅 に対する許容差を h7 とする。この場合の高さ の許容差は、キーの呼び寸法 7×7 以下は h7、キーの呼び寸法 8×7 以上は h11 とする。

32

ドライブシャフト選定シート
項

目

必要度

内

容

備

考

使用機械名
使用箇所
① モーター定格出力

（kW）

○

② モーター回転速度（min-1）

○

③

減速比

最小

最大

○

ドライブシャフト
④ モーター当たり駆動本数

○

⑤

伝達トルク

（kN・m）

○

常用

常用最大

⑥

回転速度

（min-1）

○

最小

最大

⑦

回転方向（右のいずれかを指定ください）

○

一方向

両方向

⑧

制限回転径

（mm）

△

⑨

必要スライド量（mm）○⑩ ピニオンP.C.D.

（mm）

△

（mm）

△

⑪ ロール最小径⑫②③を記入いただいた場合は不要です圧延ロールなどの場合
記入ください

△塗装色⑬ 周囲温度（℃）

指定ない場合は黒色△△⑭ 周囲環境の特記事項⑮

非常最大

水、蒸気など取付関係寸法（必須項目）○ ： 必須項目、△ ： 必要な場合記入ください

軸 端 間 距 離 （mm）
オ フ セット 量
水 平 方 向 （mm）
垂 直 方 向 （mm）
はめあい 寸 法
駆動側
従動側

※円筒軸
の場合

従動側

※小判軸
の場合

w
※小判軸の場合

33

（mm）
（mm）
（mm）
（mm）
（mm）

w（mm）
（mm）

ハイパーカップリング選定シート
項

目

必要度

内

容

備

考

使用機械名
使用箇所

○

① モーター定格出力

（kW）

○

② モーター回転速度（min-1）

○

③

減速比

○

既設過負荷防止装置

有

無

A

B

有の場合
④

設置位置（⑪参照）

⑤ タイプ

シャービン

設置位置（⑪参照）○⑥○

下図（１）〜（7）

油圧式
A

その他
B

（kN・m）

伝達トルク
⑦

常用

○

⑧

最大

○

⑨

非常最大

○

⑩

作動トルク

○

回転速度

（min-1）

○

（℃）

△

塗装色
周囲温度

△

周囲環境の特記事項⑪

取付関係寸法（必須項目）○ ： 必須項目、△ ： 必要な場合記入ください

（6）

（1）
フランジ外径（2）取付穴PCD 本数（3）
フランジ外径ハイパー
カップリング
モーター（2） （1）（5）（4）取付穴PCD 本数
ピニオン（3） （4） スタンド

ハイパーカップリング外径
（5）
（6）全長

A.モーター〜ピニオンスタンド間に設置の場合（6）（1）
フランジ外径（2）取付穴PCD 本数

ハイパー
カップリング（2）（1） （5）
ピニオン
スタンド

（3）
フランジ外径（3） （4）
ドライブシャフト

（7）

B.ピニオンスタンド〜ドライブシャフト間に設置の場合（4）取付穴PCD 本数
ハイパーカップリング外径
（5）
（6）全長
（7）
ピニオンPCD34

ジェイテクト国内拠 点

JTEK TベアリングW EB サイト

https://www.jtekt.co.jp/company/japan.html

https://koyo.jtekt.co.jp/

販売代理店ネットワーク

ジェイテクト海 外 拠 点

https://koyo.jtekt.co.jp/network/https://www.jtekt.co.jp/company/global.html

www.jtekt.co.jp☆本カタログの記載内容は、改良等のため予告なしに変更する場合があります。なお、内容の正確さには万全の注意を払っておりますが、万が一誤記・脱漏・製本上の落丁等による損害は責任を負いかねます。

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したがって、
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CAT.NO.UA002JA-1MY,,
Printed in Japan 23.03（ 15.10）