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マグネシウム合金の曲げ加工におけるマグネシウム合金の曲げ加工における
変形機構の解明
変形機構の解明


安藤
*
安藤新二
新二

S. AndoB
B
る．& 試験片は中立面が  であり，中立軸方向が>

１．まえがき@である．' 試料は中立軸方向が>@，すなわち底面
Bに垂直である．( 試験片は中立面が  で中立軸方向がB>@である．これらの試験片を用いて， 点曲げ試験は

 近年の環境問題の観点から，各種輸送機器の軽量化のための構造材料として，軽量なマグネシウム合金が注目されている．そのような合金を利用する場合に，材料の変形機構を充分に明らかにすることは有益である．特にマグネシ
ウムは KFS 構造であるために，IFF や EFF 構造の金属と比べると多種類のすべり系や双晶系の活動が必要であり，非常に複雑であるといえる．すなわち，マグネシウムでは底B
面すべりおよび^`双晶が活動的な変形機構である．しかし底面に垂直もしくは平行な応力が作用する場合では
底面すべりは活動できない．また底面に垂直な引張ではB^`双晶は容易であるが，逆に圧縮では活動しない．このようなことから変形に強い結晶方位依存性が生じるとスパン長さ / PP で， 点曲げ試験はスパン長さ / PP，/ PP で行った．いずれも曲げ速度は ×PPV，
試験温度は室温とした．曲げ荷重 3 から次式より曲げ応力σ を評価した．
σ 3/ EK      点曲げ    σ 3 //  EK   点曲げ      
ここで E は試験片幅，K は試験片高さである．
 

考えられる．
 マグネシウム合金を自動車等の構造部材や部品に加工する場合，曲げ加工性は重要な要素である．しかし曲げでは，１つの部材に，引張と圧縮の応力が同時に生じるため，
その変形挙動はさらに複雑になると考えられるが，そのような観点でのマグネシウム合金における研究はほとんどない．そこで本研究では，マグネシウムの曲げにおける変形挙動の結晶方位依存性を調べるために，最初にマグネシ
ウム単結晶の３点曲げおよび４点曲げを行い，純マグネシ
ウムの変形挙動の結晶方依存性について調査し，その変形機構について検討した．次に，通常用いる多結晶板材につ 
図１ 単結晶試験片の結晶方位

いて調査した．特にマグネシウムは圧延を行うと強い底面集合組織を持つことから，圧延板材の曲げ変形でも，圧延方向に対する変形の異方性が現れると予想される．そこで

 また，同インゴットを . で熱間圧延し，. で V

純マグネシウム圧延材の曲げ変形挙動について調査し，単熱処理を行い，粒径 μP の圧延材を作製した．圧延材
Bは図  に示すような^`!集合組織を持っていた．

結晶および多結晶圧延材の変形挙動の比較を行った．最後に，マグネシウムは通常合金として用いられることから，

この圧延材より図  に示す多結晶試験片を作製した．5'

曲げ変形に対する合金元素の影響を調査した結果につい1'7' はそれぞれ圧延方向，圧延面垂直方向，幅方向でて報告する．

ある．試験片寸法は [[PP とした．ここでは中立面が圧延面に平行な 57 および 75 試験片と中立面に対し圧延面

２．実験方法が垂直である 71 および 51 試験片の  種類とした．

 純マグネシウムインゴット 純度  から，改良型

 合金元素の曲げ変形に対する影響を調査するために，イブリッジマン炉によりマグネシウム単結晶を育成し，寸法ットリウムを添加した合金を，高周波誘導溶解炉を用いて

約 ××PP の試験片を作製した．単結晶試験片の方位作製し，前述の方法により合金単結晶を作製した．作製しを図  に示す．$ および % 試験片は中立面が に平行
 BBであり，中立軸方向がそれぞれ> @および>@であ（以下 <）0JDW<（以下 <）の３種類で* 熊本大学

先進マグネシウム国際研究センター

た合金組成は 0JDW<（以下 <）0JDW<教授- 34 -あり，結晶方位は図１の % および ( とした．

が一様に分布していた．変形中に表面を観察した結果，こ 単結晶および圧延材共に，試験後は表面のすべり線や双の底面すべりは中央圧子の下部から発生し，曲げ変位の増晶を，ノマルスキー型微分干渉顕微鏡を用いて観察した．

加に伴い試料の両側に広がった．しかし左右の支持部から

外にはすべりは生じなかった．% 試料も $ 試料と同様な変形であった．図  $ 試験片の曲げ変形後の形状 図  に & 試験片の様子を示す．試料は，中央部が PP
程度変位した後，試料の外側（引張側）にき裂が発生した．
B
このき裂は  に沿っていた．支持部の間には，試料の図 2 (a)圧延材の IPF マップおよび(b)極点図

圧縮側から引張側に向けて多数の双晶が発生しており，その先端は試料の引張側の端にまで到達するほどであった．
B
これらの双晶トレースが>@に沿っていることから， BB および  双晶が活動したと考えられる．

３．実験結果および考察  単結晶の  点曲げ試験
 A-E 試験片の 3 点曲げ応力-変位曲線を図  に示す．ここで曲げ変位は試料中央部の変位量である．また直線域から外れはじめた応力を曲げ降伏応力σ\ とし，図中に矢印で示した．$ および % 試験片の曲線の形状は良く似ており，それぞれ 03D および 03D で降伏した後，直線的に加工硬化した．曲げ変位を 〜PP 程度で試験を停止したがこの範囲では破断しなかった．これに対し & 試験片は 〜
03D で降伏落下を示した後，小さなセレーションを示しながら急激に加工硬化し，曲げ変位約 PP でき裂が発生し 図  に ' 試験片の結果を示す．この場合，9 字型に変形しており，曲げ変位 PP 程度でもき裂は生じていない．'
BB
試験片の表面には，中央圧子と両支持部の間に>@に沿ったすべり線が一様に分布していた．この試料では底面が試料側面に対し垂直で，中央圧子の押し込み方向に平行であることから，これらのすべり線は底面すべりの活動によると考えられる．以上のように，マグネシウムでは結晶方位により曲げ変形挙動は異なり，主に底面すべりもしくはB^`双晶により変形することがわかった．
た．' 試験片は約 03D と  つの試料中最も低い応力で降伏し，その後のほぼ一定の流動応力で変形した．この場合も試験の範囲ではき裂は生じなかった．
図  & 試験片の曲げ変形後の形状

図  単結晶の  点曲げ応力− 変位曲線
図  ' 試験片の曲げ変形後の形状 図  に $ 試験片の試験後の外観を示す． 点曲げであるにも関わらず，試験後は「ひ」の字型に変形した．中央圧  単結晶の  点曲げ試験

子と支持部の間では，試験片表面に底面に沿ったすべり線

  点曲げ試験における曲げ応力— 曲げ変位曲線を図  お- 35 -

よび  に示す．比較のため  点曲げの結果も併記した．図なり，底面すべりが活動できる方位となるため，& 試験片 に示すように，$ および % 試験片の曲線の形状はよく似

では双晶しか活動できないが，( 試験片では双晶内で底面ており，いずれも約 03D で降伏後，緩やかに加工硬化

すべりが活動し，変形がより容易であるためと考えられる．

し，変位約 PP に達してもき裂は生じなかった．& およ

び ( 試験片は約 03D で降伏したが，& 試験片は変位約 A specimen�

PP 以上で急激な加工硬化を示し，変位約 PP でき裂が[0001]

生じた．一方，( 試験片は降伏後，緩やかに加工硬化し，変位 PP に達してもき裂は生じなかった． 点曲げの場合と比較すると，$%& は同様な形状であるが，( では高い加工硬化を示さないことがわかった．

_[1100]

Basal slip�

2mm

Basal slip�

2mm

B specimen�
Yield point[0001]

180
160
140
120
100

A specimen (4 point)

B specimen (4 point)
A specimen (3 point)80

B specimen (3 point)0

C specimen�Displacement, d / mm

0.5 mm図  $ および % 試験片の  点曲げおよび 点曲げ応力− 変位曲線

600
C specimen(3 point)

Crack_{1012} twin

2mmYield point

E specimen(3 point)
C specimen(4 point)

400_[1100]

E specimen�

Fracture point_[1100]

500





40
20

Bending stress, s / MPa_[1120]図  $ および % 試験片の  点曲げ変形時の形状

60_[1120]

Bending stress, s / MPa

200

300
200

E specimen(4 point)_[1120]_{1012} twin2mm

図  & および ( 試験片の  点曲げ変形時の形状

100



0

  単結晶の曲げ変形における降伏応力の支配機構

Displacement, d / mm

0.5 mm 一般に曲げ変形においては，試験片の外側に引張応力，
内側に圧縮応力が作用し，中央の中立面では応力は生じな

図  & および ( 試験片の  点曲げおよびい．本研究で用いた試験片は，いずれも中立面が底面に平 点曲げ応力− 変位曲線

行，もしくは垂直であるので，この曲げによる引張および圧縮応力では底面すべりは生じないことになる．しかし $， 図  に $ および % 試験片の  点曲げ時の形状を示す．
いずれも底面すべりのすべり線が中央の圧子と左右の支% および ' 試料はいずれも底面すべりにより延性的に変形持部の間で観察され， つの中央圧子間ではすべり線は観した．したがって，この  点曲げにおける曲げ降伏応力は，察されなかった．また試験片形状は鍋型になった．& およ

式  による曲げ応力値では直接評価できないことになる．

び ( 試験片では図  に示すように 9 字型に変形した．
B
点曲げにおいても  点曲げと同様，圧縮側で生じた^`そこでまず，マグネシウムの  点曲げにおける降伏の支配

双晶の先端は，中立軸を超えて引張側まで伸びており，& $ および % 試験片では，図  D に示すように，底面に機構について次のように考えた．

＿および ( 試験片は^`双晶によって変形することが分沿ってせん断力τ[\ が作用すると，中央の圧子から底面す

かった．また & 試験片は変位 PP 程度でき裂が生じたが，べりが生じ，その転位は支持部の方向に運動する．支持部( 試験片ではき裂は生じなかった．これは，( 試験片ではの直上では転位が体積するため，変形は中央圧子と支持部

圧縮側で生じた双晶内の結晶方位は，& 試験片の場合と異の間のみで生じ，その結果図  のような形状になる．一般- 36 -

に  点曲げにおいて中央部に生じるせん断応力は次式ででは変形が生じず，中央圧子と両側の支持部の間のみが変求められる．

形した．これは  点曲げではこの部分のみにせん断応力が  τ[\ 3 EK               

作用するためである．すなわちこの中央圧子と両支持部の $ および % 試験片の降伏時の荷重 3 から求めたτ[\ は間は， 点曲げと同様の変形であり，図  D と同じ機構

03D であり，これはマグネシウムにおける底面すを考えることができる．したがって，その曲げ降伏時のせ

べりの臨界分解せん断応力 &566 とほぼ一致する．したがん断応力も３点曲げの場合と同様に求められ，その値は約って $ および % 試験片では，底面に作用するせん断力が曲03D であり， 点曲げと同様に底面すべりの &566 とほげ降伏応力を決定するといえる．

ぼ一致した．すなわち， 点曲げ試験においても，$ およ & 試料は圧縮側の双晶のみで変形した．このとき引張側

び % 試験片は底面すべりにより変形し，その降伏応力は底ではほとんど変形が生じていないと考え，図  E に示す

面に作用するせん断応力に支配されるといえる．

ように，中立面が引張側に移動したとすると，圧縮応力σ & および ( 試験片の  点曲げでは，図  に示すように
B
中央圧子の間も^`双晶が生じており， 点曲げと同様
Bに 9 字型に変形した．また圧縮側で生じた^`双晶の先は，  式の K が  倍になったとみなせ次式となる．
  σ 3/ EK               
B
その値は約 03D となり，これ^`双晶の変形応力  と端は，中立軸を超えて K 程度まで引張側に伸びていた．

一致する．したがって，圧縮応力が作用すると双晶により

このことから  点曲げの場合と同様，中立層が引張側へ移

降伏し，圧縮側が双晶で占められるとそれ以上は変形でき動したとして圧縮応力を求めると約 03D となり，このなくなるため，破断したと考えられる．

場合も双晶変形に必要な応力とほぼ一致した．すなわち，

 ' 試料は底面すべりで変形しており，図  F の底面上& および ( 試験片の  点曲げにおいても^`双晶によっのせん断力τ\[ は $ および % 試験片と同様に求められ，そて変形し，その降伏応力は双晶の発生応力に支配されるこの値は約 03D であり，底面すべりの &566 と一致する．

とが分かった．

またこの場合は底面転位が容易に結晶の外に抜け出るこ ここで図  に示したように，& 試験片はき裂が生じ，(＿とができるため，ほとんど加工硬化を示さなかったと考え試験片ではき裂は生じず，また降伏後の加工硬化率も (

られる．


試験片の方が低くなり，降伏後の変形挙動が異なった．マ＿B
グネシウムでは^ `双晶が生じると!軸に対し約D 

°の結晶回転が生じることがわかっている．図  に &および ( 試験片における双晶による結晶回転をステレオ投影で解析した結果を示す．この図より，& 試験片では双晶内は方位回転しても底面すべりのシュミット因子 6) は と低いが，( 試験片では 6) は  と大きな値となる．
したがって，( 試験片では圧縮側で生じた双晶内で底面すべりが活動できることになり，実際に底面すべりのすべり

線が観察されている．すなわち，双晶内部で変形ができるE 

ようになるため & 試験片より変形が容易となり，加工硬化率が低く，き裂が発生しなかったと考えられる．



F 


図  & および ( 試験片における双晶内の方位回転
図  マグネシウムのまげ変形機構． D $ および% 試験片 E & および( 試験片， F ' 試験片  多結晶圧延材の３点曲げ試験 図  に多結晶試験片における曲げ応力－変位曲線を示

 次に  点曲げ試験における曲げ降伏応力について考えす．ここで曲げにおける曲げ変形過程を調査したため除荷

た．$ および % 試験片では，図  のように，中央圧子間と負荷を繰り返している．降伏応力はいずれの試験片でも- 37 -

03D 程度で方位による差はないが，71 および51 試験

外では双晶も観察された．そこでこの 71 および 75 の双晶

片は 57 および 75 試験片より大きな加工硬化を示すことが分布の違いを検討するため，有限要素解析ソフト $16<6

わかる．ここで変形挙動は 71 と 51 試験片，および 57 と75 試験片は同様であったため，71 および 75 試験片の結果を用いて弾性応力解析を行った．その結果を図  に示す．
B
ここで^`双晶面に 03D 以上のせん断応力が発生しを示す．図  に３点曲げにおける試験片形状を示す．71

た領域を赤色で示した．その結果，この応力分布は図 

試験片では 9 字型に曲がったが，75 試験片では，単結晶の双晶分布とよく一致していることがわかる．すなわち，の $ および % 試験片より程度は低いが「ひ」の字型に変形

図  D の 71 試験片では，圧縮側に広く双晶が発生し，した．75 試験片は中立面が圧延面と平行であるが，圧延その応力は中立面を超えて引張側にも広がることを示し

材の圧延面には底面が平行となる集合組織を持っており，ている．これに対し図  E の 75 試験片では，圧子直下単結晶と似た挙動を示したといえる．

には双晶面にせん断応力が働かないことを示している．これは圧子による圧縮応力が，底面に垂直方向に作用するた

Bending stress, s / MPa

800
700

め，双晶面のせん断力を打ち消したためといえる．
TN specimen

Yield point�

RN specimen

600

RT specimen

 今回の多結晶圧延材の平均結晶粒径は約 μP であり，引張試験をしたところ，その降伏応力は 03D であった．

TR specimen

一般にマグネシウム圧延材では，圧縮応力は引張応力のお500

よそ  になることが知られている．今回の３点曲げでは400

図  に示すように曲げ降伏応力は 03D 程度であった．

300

しかし，図  のように，双晶が中立面を超えて K 程度

200まで広がっていた．そこで，中立面が引張側に K 移動

1000

したとすると降伏時に圧縮側に働く応力は 03D と見積
0�

0.5�

0.5 mm

1�

1.5�

2�

Displacement, d/ mm

2.5�

3�

3.5�

4�

4.5�

5�

5.5�

6�

6.5�

7�

7.5�

8�

もられ，これは引張試験から見積もられる圧縮降伏応力とほぼ一致する．したがって，多結晶圧延材の降伏応力は双図  多結晶圧延材の３点曲げ応力－変位曲線

晶の発生応力に支配されていると考えられる．



図 

D 71 および E 75 試験片の３点曲げ変形時の形状 図  に，71 および 75 試験片表面で観察された双晶お

図 16 TN および TR 試験片における底面すべりおよび双晶の分布．


よび底面すべり線の分布を，それぞれ赤色および青色で示
す．71 試験片では，降伏直後に圧子真下に双晶が発生し，曲げ変形の進行に伴い圧縮側に双晶領域が広がっていった．その結果，71 試験片では圧縮側が双晶変形のみで変形しており，その領域は中立面を超えていた．これに対し
75 試験片では図  E のように，両支持部の間では，圧縮側から引張側にかけてほぼすべての結晶粒で底面すべりが生じていた．これは集合組織を持っているため，単結晶のＡおよび % 試験片と同様に，底面に平行なせん断力が生じたために底面すべりが活動したと考えられる．すなわ
ち多結晶圧延材変形挙動は，対応する方位の単結晶の変形
図 17 有限要素解析による TN および TR 試験片における双晶変形発生応力の応力分布挙動とよく似ていることが分かった．
 ここで 75 および 57 試験片では，圧縮側では圧子直下以- 38 -

右の支持部の間で底面すべりによるすべり線が観察され  多結晶圧延材におけるスプリングバック 曲げ加工では，除荷した際に弾性応力回復によるスプリ

た．またこの降伏応力から，  式を用いてτ[\ を求めた

ングバックが生じる．この値は曲げ加工の精度に影響する

ところ < では約 03D となり，底面すべりの &566

ことからその傾向を知ることが必要である．純マグネシウ

がイットリウムにより増加したことがわかった．このイッ

ム圧延材における曲げ変位とスプリングバック角θの関トリウムによる底面すべりの &566 の増加は，0JDW<

係を図  に示す．試験片方位により多少の差は見られる合金においても報告されている  ．すなわち底面すべりのもの曲げ変位 PP までは変位とθは比例しているが，曲げ活動応力の増加により，曲げ降伏応力が増加したといえる．

変位１PP 以上ではθはほぼ一定となった．図  の曲げ応力− 変位曲線では，変位 PP 以上でも加工硬化は続けてい
Yield point

るにもかかわらずθは一定となった．マグネシウム多結晶
材では，図  に示したようにいずれの方位でも双晶変形
荷時に逆双晶を生じて消滅するものがあるため，その影響であると考えられるが，その現象を観察することはできなかったので，今後の検討課題といえる．
 
 

/ MPa

0.15Y-B3
0.15Y-B1

Bending stress,

が容易に生じている．双晶変形はすべり変形と異なり，除Mg-B2

0.07Y-B1

5

Bending strain, ε (%)

Fig. 3 Bending stress-bending strain curves of B specimens.

図  0J< 合金単結晶 % 試験片の曲げ応力曲げ歪曲線

[0001](a) 0.15Y-B2 ε=35.0%

図  多結晶圧延材における曲げ変位とスプリングバック角の関係

(b)
2mm

[1120](b)

Basal slip  単結晶の３点曲げにおける合金元素の影響
[0001]

 一般に純マグネシウムの室温での延性は低いことが知られている．その延性を改善するために，希土類元素の添加が試みられており，その中で，イットリウムを添加すると，圧延材の延性が純マグネシウムに比べ，強度の低下な[1120]

しに５倍に増加することが報告されている．そこで，イッ

100µm

図  <% 試験片の曲げ変形後の形状

トリウムの曲げ変形挙動に対する影響を調査した．
 図  に 0J< 合金単結晶の % 試験片における応力歪曲線を示す．ここで曲げ歪εは次の式で求めた．

 図  に 0J< 合金単結晶 ( 試験片の曲げ応力－曲げ歪曲  ε  GK /             

線を示す．純マグネシウムでは 程度の曲げ歪において

 0J< 合金の試験において，純マグネシウムに比べてより引張側にき裂が発生したが，イットリウム添加により増加高い応力をかける必要があった．そこで曲げ試験機を変更

し，< で ，< では になったが，< ではしたため / PP となり，曲げ延性を曲げ歪で比較する

と若干減少した．また曲げ降伏応力も増加し，<ことにした．< では純マグネシウムとほとんど違いはで 03D< で 03D になった．すなわち，曲げ変形ないが，< では降伏応力が 03D 程度に増加し，そのにおいては，強度および延性が増加することがわかった．

後の流動応力も増加した．純マグネシウムおよび 0J< 合
金とも % 試験片では，試験機の限界であるε において 図  に <( 試験片の様子を示す．降伏時には，中B
央圧子近傍の圧縮側において^`双晶が観察され，純マ

もき裂は観察されなかった．

グネシウム同様に，双晶変形により降伏したことがわかっ 図  に 0JDW< 合金の曲げ変形後の様子を示す．

た．その後，圧縮側で双晶は広がり 図  D

純マグネシウムと同様に「ひ」の字型に変形しており，左には底面すべりが観察された 図  E

- 39 -，双晶内部

しかし，純マグ

４．本研究のまとめ
Yield point

Cracking point マグネシウムの曲げ変形挙動を解明するため，純マグネ/ MPa

0.15Y-E1
0.07Y-E1

点曲げおよび  点曲げ試験を行った．その結果以下のよう

0.15Y-E2

Mg-E1

Bending stress,

シウム単結晶および多結晶圧延材，0J< 合金単結晶の 
なことがわかった．
0.25Y-E1

 結晶方位の異なる純マグネシウム単結晶の３点曲げにおいて，強い結晶方位依存性が観察された．中立面が底面に平行な場合（$，% 試験片），底面すべりにより「ひ」の字型に変形する．中立面が底面に垂直な場合（& 試験片）
B
は^`双晶によって 9 字に変形するが，わずかに変形し5

Bending strain, ε (%)
Fig. 7 Bending stress-bending strain curves of E specimens.

た後破断する．& 軸が中立面に平行な場合（' 試験片）は

図  0J< 合金単結晶 ( 試験片の曲げ応力曲げ歪曲線B
ネシウムの場合とは異なり，引張側には^`双晶とは形態の異なる双晶が発生しており（図  F ），双晶以外の

底面すべりによって容易に変形する．
  点曲げにおいては，$% 試験片は  点曲げと同様に底B面すべりで変形する．& 試験片も同様に^`双晶によって変形するが，( 試験片では双晶内で底面すべりが活動できるため，& 試験片より高い曲げ延性を示した．またこれ母相領域には，中立軸に対し約 °のすべり線が観察された．双晶トレースの角度および引張側で発生しているこBとから，この双晶は^`双晶であり，観察されたすべり
BBB
線は^`!１次錐面すべり )3&6 であると考えられる．5LNLKLVD ら  は，0J< 合金単結晶の引張試験により，イットリウム添加により )3&6 が活動しやすくなり，
降伏応力は増加するが延性も増加することを報告している．したがって，( 試験片において，曲げ延性が向上した
Bのは，圧縮側の^`双晶だけでなく，引張側においても双晶変形およびすべり変形が活動するようになったためであるといえる．しかし，イットリウム添加により，異なる双晶やすべり系の活動が生じるようになった理由については更なる調査が必要である．また，この方位では，曲らの結果をもとに，曲げ変形の各方位における変形機構と曲げ降伏応力の支配機構を提案した．
 純マグネシウム多結晶圧延材の  点曲げにおいて，圧延方向に対する方位依存性が観察された．中立面が圧延面にB垂直な場合は^`双晶により変形した．中立面が圧延面に平行な場合は双晶と底面すべりにより変形し，程度は小さいものの「ひ」の字型に変形した．すなわち，圧延材の曲げ変形でも単結晶と同様な方位依存性の傾向を示した．
 0J< 合金単結晶を  点曲げ試験した結果，イットリウ
ムの添加に伴い曲げ強度と曲げ延性が共に増加した．これは，イットリウム添加による，引張側において圧縮側と異なる双晶およびすべりの活動によることがわかった．

げ延性は向上したものの，まだ曲げ角は °以下であり，

謝 辞

十分とはいえない．したがって，この方位において，さら本研究は，公益財団法人天田財団からの一般研究助成に添加量や添加元素についての検討が必要である．

（AF-2015037 および AF-2018016）により実施した研究

に基づいていることを付記するとともに，同財団に感謝い
たします．

参考文献
 +$VDGDDQG+<RVKLQDJD-RXUQDORI7KH-DSDQ,QVWLWXWHRI/LJKW0HWDO   (:.HOO\HWDO7UDQV0HWDO6RF$,0(  
 66DQGOöEHV6=DHIIHUHU,6FKHVWDNRZ6<LDQG
5 *RQ]DOH]0DUWLQH] $FWD 0DWHU  

 60LXUD6,PDJDZD77R\RGD.2KNXERDQG7
0RKUL0DWHU7UDQV   +5LNLKLVD70RUL07VXVKLGD+.LWDKDUDDQG
6 $QGR - -DSDQ ,QVW 0HW 0DWHU   図  <( 試験片の曲げ変形後の形状
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