東急建設技術研究所報 No. 44

U.D.C 534.83/.84

木造床の質量増加による床衝撃音レベル低減効果の実験的検討
堀尾

要

貞治 ＊

井上

諭 ＊＊

約： 「公共建築物等における木材の利用の促進に関する法律」施行以後，木構造は，その軽量さを活かし，中規模建築および大規模建築の構工法として，積極的に利用促進されることが期待されている。これに伴って，木構造に要求される遮音性能も，RC 造と同程度の性能を要求されるケースがあり，床構造単体では厚さ 150 mm のコンクリートスラブ相当の遮音性能を有する工法も提案されている。これまでの木構造の重量床衝撃音レベルを低減する有効な手法としては，「床構造の高剛性化」，「床面の面密度の増加」，「高インピーダンス化した独立天井の設置」などが，挙げられる 1)‑4)など。これらの対策手法の中で，「床面の面密度の増加」は，一般に，床面材に面密度の高い材料を用いる，または，床面材を重ね張りすることでなされる。そのため，面密度と同時に剛性も増加すると考えられ，性能向上には各々が互いに寄与していると推察される。また，その寄与度を推定することも困難である。そこで，本報では，梁に質点状の錘を設置することで，床構造の剛性は一定に保ちながら床構造の面密度（単位面積質量）を増加させた場合の効果を，残響室を用いた実物大実験により検証した。

キーワード：

木造，床衝撃音，遮音，床剛性，単位面積質量，面密度

目

1．はじめに

3．実験結果2．実験方法4．まとめ

次：

1．はじめには一定に保ちながら床構造の面密度（単位面積質量）を増「公共建築物等における木材の利用の促進に関する法律」

加させた場合の効果を，残響室を用いて実験的検討を行っ

施行以後，木構造は，その軽量さを活かし，中規模建築おた。

よび大規模建築の構工法として，積極的に利用促進されることが期待されている。

2．実験方法

これに伴って，木構造に要求される遮音性能も，RC 造

2.1

実験概要と同程度の性能を要求されるケースがあり，床構造単体で実験は，図 1 に示す残響室上下 2 室を用いて，試験体ごは厚さ 150 mm のコンクリートスラブ相当を有する工法もとの床衝撃音レベルおよび駆動点におけるアクセレランス提案されている。これまでの木構造の重量床衝撃音レベルを測定し，試験体間で比較することで検討を行った。試験を低減する有効な手法としては，「床構造の高剛性化」，体は，残響室間の床開口（2 m×3 m）に設置した。試験「床面の面密度の増加」，「高インピーダンス化した独立天体の仕様を，表 1 及び図 2 に示す。いずれの試験体も，床井の設置」など

1)‑4)などが，挙げられる。

構造の躯体部は在来軸組構造とし，天井は設置せず床構造

この中で，「床面の面密度の増加」は，一般に，床面材のみとした。梁の長さは，実建物を想定し，床開口の長辺を面密度の高い材料とし方向に 3 m とし，床の断面寸法も実物大（縮尺 1/1）としたり，重ね張りしたりすた。試験対象は，躯体（梁）および床構造が異なる case‑ることでなされる。そのA および case‑B の 2 ケースとした。それぞれ，試験体ため，同時に床構造の剛A1 および B1 を基準とし，質量を付加した試験体を A2性も増加していると考えられ，性能向上には重量と剛性の互いの効果が重畳されていると推察される。また，その寄与度を推定することも困難である。そ こ で，本 報 で は，梁に質点状の錘を設置す
図1

実験室概要（平面）＊技術研究所

振動・音響グループ

写真 1 case‑B の床構造背面（左：錘配置例，右：錘取付状況）ることで，床構造の剛性＊＊技術研究所

77

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表1

試験体の仕様および B2，B3 とした。case‑A は，床構造内の石膏ボードを増し張りすることで質量付加と同時に床剛性も増加させた。一方，case‑B は，写真 1 のように梁に質点状の錘を付加して，床剛性が一定に保たれることを想定した。
2.2

測定方法

床衝撃音レベルの測定は，JIS A 1418‑2 に準じて行った。加振源は，規定されている標準重量衝撃源の 2 種類（以下，タイヤ，ボールと呼ぶ）を用い，加振位置は，図1 に示す 5 点とした。受音位置には，下部の残響室内にランダムに 5 本のマイクロホンを配置し，多チャンネル分析器（RION SA‑02M）に接続して測定した。床衝撃音レベ
ルの測定対象周波数は，1/1 オクターブバンドの 63〜500Hz 帯域とした。なお，基準に対する床衝撃音レベルの変化量（以下，床衝撃音レベル差）は，JIS A 1440‑2 に示されている床衝撃音レベルの低減量に準じて算出した。
また，試験ケース毎に床剛性の変化の傾向を確認するために，床衝撃音レベルの測定と同じ加振位置について，インパルスハンマー（PCB Model086D20）を用いてハンマリング試験を行い，アクセレランスを測定した。アクセレ
ランスは，圧電式加速度ピックアップを用いて記録した駆動点における振幅信号を，FFT アナライザ（RION CF‑7200）を用いて算出した。
2.3

解析方法

床衝撃音レベル差 ΔL F は，式( )により算出される駆動点におけるインピーダンスレベル L Zb の変化量（以下，駆動点インピーダンスレベル差 ΔL Zb）と，よく一致することが知られている 4)。また，駆動点インピーダンスは，式( )のように曲げ剛性 B と面密度（単位面積質量）mの関数で求められる。そこで，本報では，B と m を分離図2して評価するため，式( )により単位面積質量レベル L m

試験体の概要図（寸法単位：mm）を算出した。表 2 に，各試験体の m と L m，さらに，試験表2各試験体の m，L m，ΔL m

ケース毎に基準との L m の差分 ΔL m を示す。この ΔL m と本実験から得られる ΔL F の関係を調べることとした。なお，各部材の単位面積質量 m i は，表 3 に示す値を用いた。
L=10 log ZZ   ()()()

L：駆動点インピーダンスレベル［dB］
Z ：駆動点インピーダンス［kg/s］
Z ：基準値［1 kg/s］
Z =8 B⋅m
表3

B：曲げ剛性［N･m 2］各部材の単位面積質量 m im：面密度（=単位面積質量）［kg/m 2］
L=10 log mm L：単位面積質量レベル［dB］
m：基準値［1 kg/m 2］
3．実験結果3.1

質量付加の違いによる床剛性の変化

図 3 および図 4 にアクセレランスの測定結果を示す。図78

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図3

図5

アクセレランスの測定結果（case‑A）

図6

図4

床衝撃音レベル L の測定結果

床衝撃音レベル差 ΔL の測定結果

アクセレランスの測定結果（case‑B）

3 より，A1 に対して床面材（硬質石膏ボード）を重ね張りすることで単位面積質量を増加した A2 は，アクセレランスの値が低減されているのと同時に固有振動数が 22.5Hz から 24.1 Hz へ 1.6 Hz 上がっていることから，床剛性も増加していると推察される。一方，図 4 より，B1 に対して梁側面に質点状の錘を付加することで単位面積質量を増加した B2，B3 は，case‑A ほどにはアクセレランスの値 は 低 下 し な い。ま た，固 有 振 動 数 は，B1 が 28.2 Hz，
B2 が 27.2 Hz，B3 が 25.0 Hz と下がる傾向にある。これ
より，case‑B において，剛性は増加せずに，単位面積質量のみが増加していることを確認した。

図779

ΔL F と ΔL m の関係（加振源：ボール）

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3.2

駆動点インピーダンスレベル差 ΔL m と床衝撃音レ加に寄与すると推察される。一方，63 Hz 帯域では，ΔL m

ベル差 ΔL F の関係がほぼ等しい A2 と B3 の ΔL F の値を比較すると，A2 よ

図 5 に，床衝撃音レベルの測定結果を示し，図 6 に，床り B3 の方が 3 dB 程度大きい値であった。これは，床構

衝撃音レベル差 ΔL F を算出した。床衝撃音レベル L F およ造の固有振動数が低下したことで，高次の共振の影響が緩び床衝撃音レベル差 ΔL F の測定結果より，床衝撃音レベ和されたことに起因すると考えられる。そもそも，木造にルは，タイヤとボールで異なる周波数特性を示し，125おける重量床衝撃音遮断性能を低下させる要因としては，

Hz 帯域以下の周波数帯域ではタイヤに比べてボールの方63 Hz 帯域または 125 Hz 帯域に生じる床構造の高次の共が，小さい値となることがわかる。

振による影響が大きいことはよく知られている。故に，固次に，加振源をボールとした場合の ΔL m と ΔL F の関係

有振動数を低下させることも，有効な対策手法となり得るといえる。

を図 7 に示す。これより，case‑A については，対象の全周波数帯域において，ΔL m=2.3 dB の時に ΔL F=3 dB 以上であり，ΔL m を ΔL F が上回った。これは，単位面積質量4．まとめ床構造の剛性は増加せず，床構造の単位面積質量のみがと共に剛性も増加している影響であると推察される。
case‑B については，63〜125 Hz 帯域では，ΔL m =1.3増加するケースにおいても，単位面積質量レベルの差dB（試験体 B2）の時に ΔL F=2〜3 dB，ΔL m=2.3 dB（試ΔL m に対して，重量床衝撃音レベルに有効な，床衝撃音

験体 B3）の時に ΔL F =4〜6 dB であり，ΔL F が ΔL m を上レベルの低減量 ΔL F が得られる可能性が示唆された。こ回った。しかし，周波数が高くなるにつれて ΔL F の値はれにより，木造床の重量床衝撃音対策において，より多様減少し，250 Hz 以上の帯域では，ΔL F が ΔL m を下回る。

な対策が可能となると考えられる。今後は，実建物での利これは，case‑B は剛性増加による効果が含まれないため用を見据え，錘の設置位置や配置，および，現実的な付加であると考えられ，その効果は高い周波数ほど ΔL F の増重量を考慮し，実験検討していきたい。

謝辞

本研究は，ナイス株式会社に多大なるご協力およびご支援をいただき実施いたしました。末筆ながら，関係者各位に御礼申し上げます。
参考文献
1) 廣田誠一・鈴木大隆・田中学，2006 年 坪井記念研究助成報告書，2007.3
2) 塚本忠・平光厚雄・他 7 名，AIJ 学術講演梗概集，pp 217‑218, 219‑220, 2014.9
3) 坂本一生・井上勝夫・秋元恭平，AIJ 環境系論文集，Vol. 736, pp 535‑542, 2017.6
4) 井上勝夫・木村翔・宮崎浩司，AIJ 計画系論文報告集，No. 382, pp 1‑9, 1987.12

AN EXPERIMENTAL STUDY ON THE EFFECTS OF INCREASING THE MASSWITHOUT CAUSING STIFFNESS ON FLOOR IMPACT SOUNDIN WOODEN STRUCTURE BUILDINGS
S. Horio and S. Inoue
Inspired by “the Act on Promotion of Use of Wood in Public Buildings, etc.”, it is expected that the construction of wooden
structure buildings, especially medium‑scale buildings, is accelerated. The studies on improvement of the sound insulation
performance in wooden structures are advanced, in particular, on floor impact sound.
Increasing the mass of floor unit is known for one of effective methods, but it is simultaneously regarded as the factor
which improves stiffness of the floor. If it is possible to find the effective method by increasing the mass of floor unit while
keeping stiffness, more various solution to improve the performance become possible. This report indicates its effect byshowing test results investigated in a reverberation room.

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