東急建設技術研究所報 No. 44

U.D.C 624.041.6

コンクリートの表層品質に及ぼす振動締固めの影響に関する検討
早川

要

約：

健司 ＊

鈴木将充 ＊

前原聡＊

伊藤正憲 ＊

コンクリート構造物の耐久性確保のために重要となるかぶりコンクリートの要求品質には物質透過抵抗性，凍結融解抵抗性等があり，これらの品質，すなわちコンクリートの緻密性や空気量，気泡分布等に対しては，打込みや締固め等の施工が影響する。棒状バイブレータによる締固めについては，挿入間隔や振動時間の標準値が示されているが，かぶり付近の棒状バイブレータの適用方法と表層品質の関係は十分に把握されているとは言い難い。そこで，本研究では，振動締固め方法が表層品質に及ぼす影響検討を目的に，棒状バイブレータの挿入位置等を変化させた模擬部材を対象とし，各種評価試験を実施した。その結果を締固めエネルギーとの関係として整理，分析し，表層品質を確保するために必要なる振動締固め方法を示した。

キーワード：

かぶりコンクリート，振動締固め，表層品質，表層透気係数，気泡間隔係数，空気量目1．はじめに

3．実験結果および考察

2．実験概要4．まとめ

次：

1．はじめに

2．実験概要コンクリート構造物の耐久性を確保するためには，かぶ2.1

使用材料および配合

りコンクリートの品質，特にコンクリートの表層品質が重表 1 にコンクリートの使用材料および配合をそれぞれ示要である。コンクリートの表層品質には，物質透過抵抗す。セメントには普通ポルトランドセメントを用い，コン性，凍結融解抵抗性等が要求されるが，これらの品質，すクリートの配合は寒冷地で用いられる標準的なコンクリー

なわちコンクリートの緻密性や空気量，気泡分布等に対しトを想定して，W/C=50%，目標スランプ 12 cm，目標空ては，打込みや締固め，養生などの施工方法によって異な気量 5.0% として選定した。

ることが知られている。棒状バイブレータによる締固めに

表 2 に，フレッシュコンクリートの試験結果を示す。コ

ついては，挿入間隔や振動時間の標準値がコンクリート標

ンクリートの空気量は JIS A 1128 空気室圧力方法に従い，準示方書に示されている。棒状バイブレータの挿入間隔は容器内へは突き棒によって試料を充填した結果である。ブ

挿入位置からの振動力の減衰，締固め時間はコンクリート

リ ー デ ィ ン グ 量 は，簡 易 ブ リ ー デ ィ ン グ 試 験 方 法（試の十分な充填，余分な空気泡の除去，材料分離の抑制とい案）2)により求めたものである。

った観点を考慮し，標準値を参考として決定しているのが現状であると考えられるが，かぶり付近のバイブレータの表1

使用材料およびコンクリートの配合

表2フレッシュコンクリートの試験結果

適用方法とこれら品質の関係は十分に把握されているとは言い難い 1)。
そこで，本研究では，表層コンクリートに要求される物質移動抵抗性や耐凍害性を適切に確保するための締固め方法を把握することを目的に，棒状バイブレータの種類，挿入位置を変化させた模擬部材を対象とし，コンクリート表
層品質の評価試験を実施し，締固め方法と表層品質の関係について検討した。また，余剰水や空気の排出することができる透水性型枠シートも検討対象とし，表層品質の評価試験としてコンクリート表面の気泡率，表層透気性，気泡分布の測定を行った。締固め方法の違いについては，締固めエネルギーを把握して定量化し，表層品質の評価試験結果と締固めエネルギーとの関係について検討を加えた。

＊技術研究所

土木研究グループ

5東急建設技術研究所報 No. 442.2

試験体の作製方法および条件

図 1 に試験体概要，棒状バイブレータの挿入位置，および評価試験実施位置について示す。試験体の寸法は幅 500mm，長さ 900 mm，高さ 500 mm であり，鉛直方向鉄筋D22 を 150 mm ピッチ，水平方向鉄筋 D16 を 300 mm ピッチで配置した。鉛直方向鉄筋の芯かぶりは 100 mm である。型枠には合板を用い，これに透水性型枠シートを設置したものも用いた。
コンクリートは容量 100 リットルの強制練りパン型ミキサにより，練混ぜ量 85 リットルとして 3 回行い，3 バッチ練混ぜ完了後に人力により一層で打ち込んだ。なお，試験体の作製は 1 バッチ目の練混ぜ後 30 分以内に完了し，試験体作製に供したフレッシュコンクリートの性状は表 2の範囲であった。
図1振動締固めには ϕ40 mm および ϕ30 mm の高周波の棒試験体の概要および試験実施位置状バイブレータ（周波数 240 Hz）を用い，試験体の中央，表3すなわち型わく側面から 250 mm の位置に，ϕ40 mm の棒試験体の作製条件状バイブレータを 500 mm の間隔で 2 か所に挿入（図中の40‑1，40‑2）した。表 3 に示すように，試験体の作製条件
は，この締固めのみのケース No. 1 に加え，かぶり部分に直接 ϕ30 mm の棒状バイブレータを挿入したケース（No.
2，3），鉛直方向鉄筋の反かぶり側近傍に ϕ40 mm のバイブレータを挿入したケース（No. 4），また No. 1，2 と締固め条件は同一とし，型わくに透水性型枠シートを適用したケース（No. 5，6）の計 6 条件とした。棒状バイブレータ
3．実験結果および考察による締固め時間はいずれも 10 秒とした。

3.1

試験体の作製は 20℃の室内で実施し，木ごてによる表試験結果

面仕上げを行った後，仕上げ面はシート，試験対象の側面

図 2 に，測定位置と表面気泡率の関係を示す。突き棒をは材齢 5 日まで型わくを残置し，脱型後は室内に静置し用いて作製した供試体（15×15×15 cm）の表面気泡率はた。

2.5% 程度であるのに対し，No. 1 は同等もしくはこれより2.3大きく，側面中央で特に大きくなった。No. 1 は ϕ40 mm

コンクリート表層品質の評価試験

コンクリート表層の評価試験は，表面気泡率，表層透気の棒状バイブレータを試験体中心に 2 か所作用させたケー試験，気泡間隔係数の測定とした。評価試験位置は図 1 にスであり，側面中央は棒状バイブレータからの距離が 300

示す①〜⑤（側面中央からの水平距離：−250，−125，0，mm 程度と他の条件より大きいことが影響していると考え125，250 mm）の位置であり，試験体高さの中心近傍におられる。No. 5 の振動締固め条件は No. 1 と同一であるたいて実施した。

め，No. 1 との差は透水性型枠シートの効果である。No. 1

表面気泡率は，材齢 7 日で行い，試験対象とした各範囲の棒状バイブレータの挿入に加えて，かぶりもしくはかぶ（125×250 mm）の空気泡や砂すじ等の 1 mm 程度以上のり近傍に棒状バイブレータを作用させた No. 2〜No. 4 の表凹部をトレースし，その面積を二値化処理して算出した。
表層透気試験（トレント法）は，試験範囲内の上下 2 か所において，材齢 7 日および 28 日で実施した。気泡分布は，ASTM C457‑16 によるリニアトラバース法に準拠して測定した。試験位置①〜③を対象とし，各位置のコンクリー
ト表面を #200，#500，#1000 および #2000 の研磨材を用いて平滑に研磨仕上げを行い測定面とした。なお，コンクリートのごく表層のモルタル部分を測定していることを考慮し，トラバース長は骨材最大寸法 5 mm のときの最小値1397 mm 以上となるように設定した。
なお，比較のため，鋼製型枠を用い，突き棒を用いる方法により作製した供試体（15×15×15 cm）の側面を対象とした各評価試験を併せて実施した。

図26

表面気泡率の測定結果

東急建設技術研究所報 No. 44

面気泡率は 1% 以下であり，またコンクリート表面には色斑等もなく良好な状態であった。
図 3 に，測定位置と材齢 28 日において測定した表層透気係数の関係を示す。表層透気係数は，試験体の測定位置による明確な傾向は認められないが，表面気泡率と同様にNo. 1，5 の表層透気係数は，他の条件よりも大きくなった。No. 2〜No. 4 の表層透気係数は概ね 1.0×10 −16 m 2 以下であり，供試体の表層透気係数の測定範囲 0.059〜0.152×10 −16（平均 0.09×10 −16）m 2 と比較すると，同等もしくは測定位置により若干大きい値を示した。

図3

表層透気係数の測定結果

図 4 に，測定位置と気泡分布の測定結果から求めた空気量の関係を示す。図は，全気泡より求めた空気量，エントレインドエアとして連行されやすい 0.3 mm 以下の気泡から求めた空気量，1 mm 以上の比較的大きい気泡から求めた空気量をそれぞれ示している。図に示すように，コンクリート表層近傍の全空気量および 1 mm 以上の空気量は，突き棒で作製した供試体が 7.6% および 2.8% であるのに対し，振動締固めを行った試験体は概ねこれ以下となった。
一方，0.3 mm 以下の空気量は，突固めで作製した供試体の 2.6% に対し，振動締固めを行った場合の空気量は 1.5〜4.8% の範囲であった。このように，振動締固めにより空気量は減少するが，これは比較的気泡径の大きい空気泡が

図4

振動締固めにより除去された結果であると考えられる。

空気量の測定結果

図 5 に，測定位置と気泡間隔係数の関係を示す。全空気量と同様に，突き棒で作製した供試体の気泡間隔係数は332 μm に対し，振動締固めを行った場合の気泡間隔係数は，No. 1 の側面からの距離 0 mm を除きこれ以下であり，全空気量と同様の傾向を示した。
また，本検討では，かぶり内に直接バイブレータを挿入する場合と，反かぶり側から振動を伝播させる場合を行ったが，両者で明確な違いはない結果であった。
3.2

締固めエネルギーと各表層品質指標の関係

振動機の種類，挿入位置の違いによる振動締固めの程度を定量化するため，評価試験位置近傍のコンクリートに作図5用した加速度を測定し，締固めエネルギー 3) を算出した。

気泡間隔係数の測定結果

コンクリートの加速度測定は，表層品質評価試験用とは別に，容量（500 m/s 2）の加速度計を型わく表面から約 20

表4

締固めエネルギーの算出結果

mm の位置に設置して行った。振動締固め中の加速度は，既往の研究 1)と同様に，締固め初期のコンクリートが急激な沈下する際に変動が大きいが，その後ばらつきはあるが概ね一定値を示す傾向を示した。本検討では，一度振動締固めを行った後のコンクリートに対し，挿入位置を変化させた際の各位置の加速度の測定を行い，それぞれの加速度の代表値を求め，締固め時間 10 秒，周波数は 240 Hz と締固めエネルギーが大きくなると減少する傾向にあり，突して締固めエネルギーを算出した。

固めで作製した供試体と同等のレベルとするためには 10

表 4 に締固めエネルギーの算出結果を示す。締固めエネ

J/l 程度以上の締固めエネルギーを付与する必要がある結ルギーは，棒状バイブレータの挿入を試験体中心のみとし果となった。

た No. 1 は 7.1〜11.1 J/l，これに加えてかぶり近傍に挿入

図 7 に締固めエネルギーと気泡分布測定から求めた空気

した No. 2〜No. 4 では 13.9〜38.2 J/l であった。

量の関係，図 8 に，締固めエネルギーと気泡間隔係数との図 6 に，表面気泡率および表層透気係数を締固めエネル関係を示す。ここで，空気量は，全空気量，0.3 mm 以下，ギーとの関係で示す。表面気泡率および表層透気係数は，0.3〜1 mm 未満，1 mm 以上の空気量をそれぞれ示す。全7東急建設技術研究所報 No. 44

空気量は 2.8〜7.3% の範囲にあり，締固めエネルギーと明ネルギーが必要であり，40 J/l 程度までの範囲では確な関係は認められない。同様に，エントレインドエアとエントレインドエアの消失等，耐凍害性の確保に有して連行されやすい 0.3 mm 以下の気泡から求めた空気効な気泡分布への影響は小さいことが確認された。

量，また 0.3〜1 mm 未満の空気量についても締固めエネ

今回の検討は，試験体高さの中央の品質で評価している

ルギーと明確な傾向はない。一方，1 mm 以上の空気量はが，過剰な締固めエネルギーの付与は粗骨材の沈降等の材締固めエネルギーが 15 J/l 程度以下では 1.5% までの範囲

料分離を助長することになるため，表層品質を確保するたに，それ以上では 0.5% 程度と一定値を示している。

めの締固めエネルギーは比較的大きな気泡を除去できる

気泡間隔係数は，今回の検討の範囲では締固めエネルギ

10〜15 J/l 程度が適切であることが示唆された。

ーとの関係に明確な傾向はなく，今回の締固め条件の範囲
では耐凍害性の確保に重要となる気泡間隔係数が振動によって大きくなることは確認されなかった。
4．まとめ
本研究の範囲で得られた知見を以下に示す。
()

表面気泡率，表層透気係数の測定結果から，表層品質を確保するための締固めエネルギーは 10 J/l 以上であった。

()

気泡分布の測定結果から，気泡径 1 mm 以上の比較
的大きな気泡の除去には 15 J/l 程度以上の締固めエ

図6

締固めエネルギーと表面気泡率および表層透気係数の関係

図8
図7

締固めエネルギーと空気量の関係

締固めエネルギーと気泡間隔係数の関係

参考文献
1) 早川健司，加藤佳孝：かぶりコンクリートの品質に及ぼす配合および施工方法の影響，土木学会論文集 E2（材料・コンクリート構造），Vol. 68, No. 4, 399‑409, 2012.
2) 日本コンクリート工学会：コンクリート中の気泡の役割・制御に関する研究委員会報告書，2016.6
3) 國府勝郎他：締固め仕事量の評価に基づく超硬練りコンクリートの配合設計，土木学会論文集，No. 532/V‑30, pp. 109‑118,
1996.2A STUDY ON INFLUENCE OF VIBRATION FOR SURFACE QUALITY OF CONCRETE
K. Hayakawa, M. Suzuki, S. Maehara, and M. Ito
The quality of cover concrete, which is affected by the execution conditions of works such as consolidation, strongly
influences the durability of concrete structures. The purpose of this study is to evaluate the influence of the vibrating
consolidation of works on the surface concrete quality for ensuring the durability of structure concretes. This experiment
investigated the air permeability index, bubble distribution of surface concrete using full size specimens under variable
execution condition.
Experimental results were arranged as relationship with consolidation energy, and it was shown that the vibrationcompaction method necessary to ensure surface quality.

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