コンクリート表面含浸材(シラン系)に関する現状調査
A Survey on Actual Situation of Surface Penetrant（Silane System）for Concrete
住学*1

Manabu Sumi

要旨
コンクリート構造物の長寿命化や美観維持などを目的として、コンクリート表面含浸材（以下、表面含浸材）が適用されるケースが増えている。表面含浸材は、主成分によりシラン系、ケイ酸塩系、複合系などに分類され、多種多様な製品が市販されているものの、その性能については不明な点が多い。本報告は、シラン系含浸材を対象として、施工性、透水性、含浸深さ、各種耐久性に関して、同一条件下で実施した評価試験結果について述べたものである。
キーワード：表面含浸材 長寿命化 シラン系 性能評価 スケーリング抵抗性 撥水性 耐候性

１．はじめに

表1
材料種別

近年、コンクリート構造物の長寿命化や美観維持を目的

3単位量(kg/m )として、コンクリート表面含浸材（以下、表面含浸材）が基板モルタルの調合
水セメント

細骨材

2454461468

適用されるケースが増えている 1)。この際、設計図書に商品名が明記される、あるいは、「コンクリート打放しの上シ2.2

評価試験

ラン系表面含浸材塗布」などと記載される場合がある。一評価試験は、土木学会の JSCE-K571-2005 表面含浸材の試方、表面含浸材は主成分によりシラン系、ケイ酸塩系、複験方法（案）1)に準拠した。なお、透水試験については JIS合系などに分類され、製品も多く、性能、施工性、費用、A 1404 試験法を採用した。性能評価は、JSCE-K571-2005

ランニングコストなどについては不明な点も多い。このたの評価法、すなわち、表面含浸材を塗布していない試験体

め、施工者としては製品の特長を十分に把握して選定するの評価結果に対し、表面含浸材を塗布したものの性能が示必要があり、性能を正しく把握するために、様々な表面含す結果の割合を計算により求めてグレード分類した。評価

浸材を同一条件で比較することが重要と考える。本報告で項目を表 2 に示す。また、これとは別に、含浸深さと施工

は、シラン系表面含浸材を対象として、施工性、透水性、性、スケーリング抵抗性、および耐候性についても評価し含浸深さ、各種耐久性に関して、同一条件下で実施した評た。なお、含浸材塗布は切断面を用いることを基本とした。

価試験結果を報告する。
表2

なお、本報告は既往の文献 2～4)に加筆修正し、まとめたものであり、各種実験や検討は、淺沼組、安藤ハザマ、大評価項目

評価項目

グレード

本組、奥村組、熊谷組、鴻池組、五洋建設、西武建設、錢

性能

評価値(%)ABC

高組、大日本土木、鉄建建設、東亜建設工業、東急建設、

透水抵抗性

透水抑制比

80 以上

80～60

60 以下

東洋建設、戸田建設、飛島建設、ピーエス三菱、三井住友

吸水抵抗性

吸水抑制比

80 以上

80～60

60 以下

透湿性

透湿比

80 以上

80～6060 以下

中性化抵抗性

中性化抑制比30 以上

30～1010 以下塩化物イオン抵抗性

塩化物イオン浸透抑制比

80 以上

80～6060 以下

建設の 18 社により実施したものである。

２．実験概要
2.1

試験基板

2.3

対象とした表面含浸材

試験基板は、コンクリート表層部に相当する材料として、検討対象としたシラン系表面含浸材は、性能、コスト、水セメント比 55％、セメント：砂＝1：3 の市販モルタルを施工性などを考慮してＡ～Ｊの 10 種類とし、各社カタログ用いて、角柱試験体（100×100×400mm、150×150×530mm）に示される標準塗布量および塗布回数に従い、水平面に塗を作製し、切断して各種試験に用いた。調合を表 1 に示す。

布した。各社カタログに記載された主成分を表 3 に示す。

*1

技術研究所
― 41 ―

鴻池組技術研究報告

表3

圧透水時間 1 時間において評価した。シラン系含浸材は過使用材料の主成分

含浸材

2015

去に撥水剤として取り扱われてきた材料であるため、全体主成分

A

特殊シラン系化合物・アルケニル系エステル化合物

的に吸水および透水に対する抵抗性は高い傾向にあるもの

Bアルキルアルコキシシランの、7 日吸水試験では性能差が最も顕著となり、Ｂグレー

C

アルキルアルコキシシラン

D

アルキルアルコキシシラン

E

アルコキシシラン化合物

Ｂ･Ｆ･Ｇ･Ｈ･Ｉ･Ｊの 6 種はＡグレードであったが、含浸材

F

アルキルアルコキシシラン・ポリアルキルアルコキシシラン

Ａ･Ｃ･Ｄ･ＥはＢグレードとなった。さらにＢグレード内でG

特殊シラン系化合物

H

シラン・シロキサン系

I

A 液：変性ケイ酸ナトリウム塩

J

オルガノシランドの材料も見受けられた。7 日吸水試験において、含浸材モノマーも、含浸材ＡおよびＤはＣグレードに近い結果となった。
7 日吸水試験は、特別な器具を必要としない、簡易で汎B 液：シリコーン用的な試験法であり、新規材料のスクリーニングなどにも有効と考えられる。

３．評価結果と考察

以上から、シラン系表面含浸材を耐透水および耐吸水を目的として適用する場合には、吸水試験 7 日浸漬で性能を3.1

施工性評価し、工程、経済性、環境条件、施工条件なども考慮し施工性についての所見を表 4 に示す。記載内容は定性的て材料選定することが必要と考えられる。

ではあるが、材料ごとに特徴が異なる結果となった。例え100ば、粘性が低い材料を壁面に塗布した場合は、ロス率が大90

有機溶液の場合には閉鎖空間での中毒事故や近隣住宅から80の苦情などに注意を要する。そのようなことを考慮すると、材料が有する効果だけでなく工程、経済性、環境条件、施抑制比(%）

きく経済的ではない。また、臭気の種類や強さにもよるが、

Aグレード

70

工条件なども材料選定における重要な要素であり、それら60を事前の試験施工で確認することも有効と考える。

50

Bグレード

1日吸水

7日吸水

1時間透水
Cグレード

403.2

吸水性および透水性

ABCD

図1

吸水試験および透水試験結果

吸水試験および透水試験の結果を図 1 に示す。吸水試験は 1 日、7 日で評価し、透水試験は JIS A 1404 に従い、加表4項目含浸材

塗布前のメーカー推奨
下地の状態 標準(総)塗布量

1回の塗布量
×塗布回数

色可使時間

EF
G
含浸材の種類

HI

J

施工性についての所見
粘性、塗りやすさ(壁・床)匂い(石油臭・アルコール臭など)

標準塗布量
に対して塗布後の乾燥の早さ

重ね塗りのしやすさ

乾燥後の表面状態の変化

Ａ

乾燥

150g/m2150g/m ×1回

2薄黄色

1時間は使用可能

水系のサラッとした樹脂系の異臭あり塗布感

傾けると試験体表面か 30分でほぼ表面 1回塗りのため重ね塗素地の状態に戻る
ら液体がこぼれる
乾燥りはないＢ

乾燥300g/m

2100g/m ×3回

2

白色

1時間は使用可能

水系のサラッとした
特になし
塗布感

規定通り塗布可能

30分でほぼ表面 塗布感は変わらない
乾燥が、白斑ができる素地の状態に戻る。白斑消失

Ｃ

乾燥220g/m2110g/m ×2回

2

無色透明

1時間は使用可能

粘性なく浸透しやす
強いアルコール臭い

規定通り塗布可能

30分でほぼ表面 塗布感変わらず、重乾燥
ね塗りできる

素地の状態に戻る

200g/m2

2100g/m ×2回

粘性なし

2回目は規定量の50～70％程度

1回目塗布後30分後に乾燥素地の状態に戻る

2115g/m ×1回

無色透明

1時間は使用可能

粘性なし

特になし

規定通り塗布可能

塗布後すぐに乾 1回塗りのため重ね塗素地の状態に戻る
燥りはない

2

薄い肌色

1時間は使用可能

やや粘性あり若干アルコール臭あり

規定通り塗布可能。ハ
1回塗りのため重ね塗20分程度で乾燥素地の状態に戻る
ケ斑残りやすい
りはない

Ｄ

乾燥

Ｅ

乾燥115g/m

2

Ｆ

乾燥250g/m

2250g/m ×1回

Ｇ

乾燥300g/m

2150g/m ×2回

Ｈ

乾燥200g/m

2200g/m ×1回

Ｉ

乾燥A+B:250g/m

Ｊ

乾燥200g/m

2

白色

1時間は使用可能

1時間程度。少しずつ適度な粘性があり、乳白色透明 樹脂が析出してくる。
アルコール臭あり
液ダレしないは使用可能

素地の状態に戻る

クリームが徐々に液化し、液ダレする。
20分程度。少しずつ液若干、樹脂系の臭クリームはコンク状に変化
いありリートに若干なじみにくい

A:75g/m ×2回
2
B:50g/m ×2回

無色

1時間は使用可能

粘性なし、塗布しや A液：無臭
A液は標準量塗布可
すいB液：アルコール臭 能、B液はやや少ない

20分程度で乾燥

A液は浸透しやすいが素地の状態に戻る
B液は浸透しにくい

2

無色

1時間は使用可能

粘性なし、塗布しやアルコール臭あり
すい

規定通り塗布可能

20分程度で乾燥塗布感変わらず、重ね塗りできる

素地の状態に戻る

全体的に十分な可使時間だが、溶剤蒸発や異物混入防止の観点から小分け(30分程度分)に取り出す方が安全。

粘性の有無がある。 アルコール臭や石鉛直面塗布には若干 油臭のあるものは粘性があった方がロ 閉鎖空間では注意
ス率が少ない。
が必要。

標準塗布量は全体的に過剰気味な標準塗布
重ね塗りには問過剰気味な設定。重ね量に注意。材料に題ない乾燥時塗りするほど含浸しな
よっては、鉛直面の間。
い材料有り。
規定量塗布は不可。

全て素地の状態に戻る。

2290％程度。規定量載せ塗布感変わらず、重られるが、新設だと20分程度で乾燥ね塗りできる100ｇ×2回程度が妥当

乳白色

22

若干石油臭あり塗布量低下するが可能

100g/m ×2回

クリーム状なので規定1回塗りのため重ね塗量載せられるが、鉛直20分程度で乾燥 りはない。クリーム 素地の状態に戻る
面は液ダレすると思わを一度に載せる
れる

2

総評

すべて
乾燥面

概ね1回の塗布量は100g/m 前後
で、1回または2回塗りといえる 無色およびが、例外もあるので注意。1回の 若干の着色塗布量が適正で、塗布回数が少 がある。
ないほど歩掛かりにおいて有利。

― 42 ―

コンクリート表面含浸材(シラン系)に関する現状調査

3.3

含浸深さ

5 種類がＢグレード、含浸材Ｃ、Ｄの 2 種類がＣグレード

含浸深さ試験の結果を表 5 に示す。含浸深さの平均値は2.4mm であり、最大値は含浸材Ｊの 4.3mm、最小値は含浸材であった。中性化抑制比は、促進材齢 28 日よりも促進材齢91 日の方が小さくなる傾向を示した。

Ｄの 1.2mm であった。

含浸材種類

AB

表5含浸深さ試験結果

CDEFG

3.6HIJ

平均

含浸深さ
2.7 2.4 2.5 1.2 1.8 2.5 2.2 2.3(mm)2.5

4.3 2.4

塩化物イオン浸透に対する抵抗性

塩化物イオン浸透抵抗性試験の結果を図 4 に示す。塩化物イオン浸透抑制比は、100 から塩化物イオン浸透深さ比(塗布なし試験体の塩化物イオン浸透深さに対する塗布あり試験体の塩化物イオン浸透深さの比)を減じて算出した。

3.4

透湿性

本試験に用いた含浸材では、含浸材Ｂ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｈ、透湿度試験の結果を図 2 に示す。透湿比は、塗布なし試
験体の透湿量に対する塗布あり試験体の透湿量の比としてＩ、Ｊの 7 種類がＡグレード、含浸材Ｃ、Ｇの 2 種類がＢ
グレード、Ｃグレードは含浸材Ａの 1 種類であった。

材Ｃ、Ｄ、Ｆ、Ｉ、Ｊの 5 種類、Ｂグレードが含浸材Ａ、Ｂ、Ｅ、Ｇ、Ｈの 5 種類であった。
10090

透湿比(%)

Aグレード

80

塩化物イオン浸透抑制比(%)

算出した。本試験に用いた含浸材では、Ａグレードが含浸
100

Bグレード

70

Aグレード

80
Bグレード

6040

Cグレード

200A

BCD60EFG
含浸材の種類HIJCグレード

図450ABCD

図2EF
G
含浸材の種類HI

塩化物イオン浸透抵抗性試験結果

J3.7

透湿度試験結果

含浸深さとの関係

含浸深さと透湿比の関係を図 5 に、同様に中性化抑制比
3.5

中性化に対する抵抗性との関係を図 6 に、塩化物イオン浸透抑制比の関係を図 7

中性化抵抗性の試験結果を図 3 に示す。中性化抑制比は、に示す。含浸深さと透湿比、および含浸深さと塩化物イオ

100 から中性化深さ比(塗布なし試験体の中性化深さに対ン浸透抑制比の間に相関は認められなかった。一方、含浸する塗布あり試験体の中性化深さの比)を減じて算出した。

深さと中性化抑制比の関係は、含浸材 J を除き、含浸深さ

促進材齢 28 日では、含浸材Ａ、Ｆ、Ｈ、Ｉ、Ｊの 5 種類がが深いほど中性化抑制比が大きくなる傾向を示した。したＡグレード、含浸材Ｂ、Ｃ、Ｅ、Ｇの 4 種類がＢグレード、がって中性化抑制効果を求める場合には、深く含浸する材含浸材ＤがＣグレード、促進材齢 91 日では、含浸材Ａ、Ｂ、料の選択が有効であると考える。

Ｊの 3 種類がＡグレード、含浸材Ｅ、Ｆ、Ｇ、Ｈ、Ｉの1006028日

9591日90Aグレード40

透湿比(%)

中性化抑制比(%)

503020Bグレード

C

図3DEFG
含浸材の種類HI7565Cグレード

0B807010A8560

J0

中性化抵抗性試験結果

1

図5― 43 ―23
含浸深さ(mm)

4

含浸深さと透湿比の関係

5鴻池組技術研究報告

603.928日

中性化抑制比(%)

502015中性化に対する抵抗性に及ぼす影響

透湿比と中性化抑制比の関係を図 9 に、吸水抑制比と中91日性化抑制比の関係を図 10 に示す。なお、吸水抑制比は、10040から吸水比(塗布なし試験体の吸水率に対する塗布あり試30J験体の吸水率の比)を減じて算出した。

2060

105001

図623含浸深さ(mm)4

中性化抑制比(%)

05

含浸深さと中性化抑制比の関係

40302028日

9091日

0608070

図97060605050400

図73.8

透湿比Ａグレード

10中性化抑制比(%)

塩化物イオン浸透抑制比(%)

100

透湿比Ｂグレード

123含浸深さ(mm)45

含浸深さと塩化物イオン浸透抑制比の関係

中性化促進材齢と中性化深さの関係

80
透湿比(%)

90

透湿比と中性化抑制比の関係

4030

J2028日91日

10

含浸材Ａ（促進材齢 28、91 日ともにＡグレード）、Ｅ（同1000様にＢグレード）、Ｄ（同様にＣグレード）、Ｈ（促進材齢28 日から 91 日でＡグレードからＢグレードに低下）、および含浸材無塗布について、中性化促進材齢と中性化深さの50607080
吸水抑制比(%)

90100

図 10

吸水抑制比と中性化抑制比の関係

関係を図 8 に示す。促進材齢 28 日から 91 日かけての中性透湿比がＢグレードの含浸材では、透湿比と中性化抑制化進展の傾向は、含浸材Ａを除き、表面含浸材を塗布した比の間に相関が認められないが、透湿比がＡグレードの含試験体も塗布していない試験体も、同程度（約 10mm 増加）浸材では、透湿比が大きくなるにつれて中性化抑制比が小であり、含浸材の塗布により中性化の進展に差が生じていさくなる傾向を示した。これは、透湿比がＡグレードの含るのは、促進材齢 28 日までであった。したがって、本試験浸材は、水分が逸散しやすいためコンクリートの含水率がに用いた表面含浸材の多くは、浸透した表層付近の中性化低くなり、中性化が進行する傾向にあるためと考えられる。

進行を抑制する効果を有していると推察される。

一方、透湿比がＢグレードの含浸材は、水分が逸散しにくいため透湿比がＡグレードの場合と比較してコンクリート25の含水率が高くなり、透湿比に関係なく中性化が進行しに中性化深さ(mm)20くくなるためと考えられる。
吸水抑制比と中性化抑制比の関係では、含浸材Ｊを除き、15吸水抑制比が大きくなるにつれて中性化抑制比が大きくな10る傾向を示した。吸水抑制比が大きいほどコンクリートのA
E
無塗布

500

図82856
促進材齢(日)DH

含水率が低くなるため、中性化が進行する傾向にあり、中性化抑制比は小さくなるものと考えられるが、本試験に用84

促進中性化材齢と中性化深さの関係112いた含浸材では逆の傾向を示した。この結果からも、本試験に用いた含浸材の多くは、吸水抑制効果を有すると同時に、浸透した表層付近の中性化進行を抑制する効果を有し― 44 ―

コンクリート表面含浸材(シラン系)に関する現状調査ているものと推察される。

クルまで顕著な損傷は認められなかった。これは含浸材 Iの場合、ケイ酸塩系表面含浸材塗布後にシラン系表面含浸3.10

塩化物イオン浸透に対する抵抗性に及ぼす影響材を塗布するため、他のシラン系含浸材に比べ表層組織が吸水抑制比と塩化物イオン浸透抑制比の関係を図 11 に緻密化することによるものと考えられる。

示す。塩化物イオンの浸透深さが 0mm 程度であった含浸材

以上から、シラン系表面含浸材は、撥水効果により凍害を除いた場合、吸水抑制比が大きくなるにつれて塩化物イの遅延効果を有することが確認された。また、ASTM C 672

オン浸透抑制比も大きくなる傾向を示した。したがって吸による評価法は、性能の差異が明確に表れることから、耐水率により、塩化物イオン浸透に対する抵抗性の傾向を概凍害性を有する表面含浸材の選定に有効なスクリーニングね把握することができるものと考えられる。

法と考えられる。
コーキング

塩化物イオン
浸透深さ≒0mm90158060y = 1.3454x - 29.021
R2 = 0.783650

塩化物イオン
浸透深さ≒0mmを除く
154050

図 11607080
吸水抑制比(%)

90100

15120

スケーリング抵抗性および耐候性

3.11.1

試験対象とした表面含浸材

151580150

吸水抑制比と塩化物イオン浸透抑制比の関係

3.11

図 12表6

試験に供したシラン系表面含浸材は、Ａ、Ｃ、Ｇ、Ｉ、Ｊの 5 種類とし、これまでの評価試験と同様に各社カタロ
グに示される標準塗布量および塗布回数に従い水平面に塗スケーリング抵抗性評価

シラン系表面含浸材を塗布したコンクリート供試体に対し JIS A 1148 の水中凍結融解試験を行った場合、水圧で圧入された水分の凍結時の膨張圧が撥水層で著しく高まり、試験体の形状

スケーリング抵抗性試験の概要

項目

内容

基板調合
基板形状
塗布薬剤

W/C55%、1:3 モルタル
150×150×80mm
シラン系表面含浸材 5 種
打込み→脱型(材齢 1 日)→20℃水中養生(材齢 7 日まで)
→切断整形→20℃60%RH 気中養生(28 日)→含浸材塗布→20℃80%RH 気中養生(14 日)→試験体完成
20℃60%RH：6 時間(溶液含浸)→20℃～-20℃：1 時間(凍結行程)→-20℃：16 時間（凍結）→-20℃～20℃：1 時間（融解行程）
3%塩化ナトリウム水溶液
スケーリング量、5,10,15,30,60,90,120,150 サイクル

試験実施
前養生

布することとした。
3.11.2

試験面
NaCl 3%水溶液
湛水深さ 約 10mm

12070150

塩化物イオン浸透抑制比(%)

100

1 サイクルの内容（24 時間）使用溶液
評価試験

無塗布より激しく剥落する場合もある、との過去の報告 5)がある。これを考慮し、本実験では比較的自然環境に近似

350

性評価報告 6)などに多く採用される ASTM C 672 の評価試験法に準拠することとした。試験体の形状を図 12 に、スケーリング抵抗性試験の概要を表 6 に示す。
スケーリング量の計測結果を図 13 に示す。なお、評価面の全面が深さ 5mm 程度スケーリングし、完全に含浸層が剥落したと判断される試験体は、計測を中断させた。無塗布の試験体は試験開始直後からスケーリングが一定速度で進累計スケーリング量（g）し、寒地土木研究所のシラン系表面含浸材の凍結融解抵抗行したが、含浸材Ａ、Ｃ、Ｇ、Ｊの試験体は 30 サイクルま300ACGIJ
無250
200
150
100500050100
サイクル数（回）では顕著な損傷がなく、90 サイクルまでゆっくりスケーリングが進行し、90 サイクル以降は、ほぼ無塗布と同等のスケーリング進行速度になった。一方、含浸材Ｉは 120 サイ― 45 ―

図 13

スケーリング量の計測結果

150

鴻池組技術研究報告

3.11.32015４．まとめ

耐候性評価

耐候性はランニングコストを検討するうえで重要である。
シラン系表面含浸材は主に外壁に適用されることが多いことから耐候性に関する評価試験を実施した。

以下に本報告のまとめを示す。
1)表面含浸材は材料が持つ性能だけでなく、工程、経済性、耐候性試験の概要を表 7 に示す。本実験では、紫外線照環境条件、施工条件なども材料選定の要素となる。

射法として短期間で紫外線劣化が促進できるメタルハライ

2)吸水試験および透水試験では、7 日吸水試験が最も性能ドランプ式（促進期間がオープンフレームカーボン式の差が明確に現れた。吸水試験は簡易で汎用的な試験法で1/10 程度とされる）を採用した。また、評価面（照射面 1あり、新規材料のスクリーニングなどにも有効と考えら面）の耐候性評価法として、シラン系表面含浸材の表面撥れる。

水性に着目し、図 14 に示すように水接触角により評価した。
表791 日の方が小さくなる。

耐候性試験の概要

4)含浸深さと透湿比、含浸深さと塩化物イオン浸透抑制比

項目

内容

基板調合
基板形状
塗布薬剤W/C50%、1:3 モルタル、ISO 砂
50×50×15mm
シラン系表面含浸材 5 種
打込み→脱型(材齢 1 日)→20℃水中養生(材齢 7 日まで)→切断整形→20℃60%RH 気中養生(28 日)→含浸材塗布→20℃80%RH 気中養生(14 日)→試験体完成
メタルハイドランプ方式
1)サイクル：照射 8 時間／結露 4 時間
2)シャワー：結露前後 10 秒
3)ブラックパネル温度：照射 63℃
4)放射照度：100mW/cm25)湿度：照射 50%RH／結露 96%RH
接触角、M 社製携帯式接触角計、1,2,4,14 サイクル

試験実施前
養生
紫外線照射
1 サイクルの内容
（12h）
評価試験

3)中性化抑制比は、促進材齢 28 日と比較して、促進材齢の間に相関は認められない。
5)含浸深さが深くなるにつれて中性化抑制比が大きくなる。
6)本試験に用いた含浸材の多くは、吸水抑制効果を有すると同時に、含浸材が浸透した表層付近の中性化進行を抑制する効果を有している。
7)透湿比が大きい含浸材は水分が逸散しやすいため、コンクリートの含水率が低くなり、中性化が進行する傾向にある。
8)吸水率により、塩化物イオン浸透に対する抵抗性の傾向をおおむね把握することができる。
9)シラン系表面含浸材は凍害を遅延させる性能を有する。

水接触角が大きい＝撥水性高い10)ASTM C 672 の評価法によって、表面含浸材の耐凍害性の有無および優劣の傾向が判別できる。
11)耐候性を水接触角にて評価すると、表面含浸材の耐候性水接触角が小さい＝撥水性低いの有無および優劣の傾向が判別できる。
参考文献

図 14

1) 土木学会

接触角測定器と水接触角による評価法

コンクリートライブラリー119 表面保護工法設計

施工指針（案） pp.20-25、2005.5.

耐候性試験における水接触角の測定結果を図 15 に示す。

2) 加藤淳司、立松和彦、安部弘康ほか：コンクリート表面含浸材

耐候性試験 14 サイクル(7 日)で、水接触角(撥水性)の大小に関する現状調査(その３)、日本建築学会学術講演梗概集(北海道) 、pp.1217-1218、2013.8が明確になった。含浸材Ｇ、Ｉが高い水接触角を維持し、

3) 唐沢智之、田村友法、古川雄太ほか：コンクリート表面含浸材

なかでも含浸材Ｇが耐候性に優れる結果であった。

に関する現状調査(その４)、日本建築学会学術講演梗概集(北水接触角（度）100海道) 、pp.1219-1220、2013.8ACGIJ無8060404) 加藤淳司、立松和彦、唐沢智之ほか：コンクリート表面含浸材に関する現状調査(その５)、日本建築学会学術講演梗概集(近畿) 、pp.385-386、2014.95) 例えば、林大介、坂田昇、他：シラン・シロキサン系撥水材の開発、コンクリート工学年次論文集、Vol.22、No.1、pp.301-306、20200006）例えば、遠藤 ほか：道路設計要領の目安を満足するシラン系

03
図 1569サイクル（回）1215

表面含浸材を用いたコンクリートのスケーリング抵抗性の評
価、第 52 回北海道開発技術研究発表会、コ-14、2009.2

接触角測定結果― 46 ―