こうえいフォーラム第 16 号 / 2007.12

フレッシュコンクリートにおける新しい品質管理試験に関する検討報告
STUDY OF A NEW QUALITY CONTROL TEST FOR FRESH CONCRETE

和田淳 *・佐久間和弘 *・松山公年 **・木村守 *** 向田隆史 ***Jun WADA, Kazuhiro SAKUMA, Kimitoshi MATSUYAMA, Mamoru KIMURA and Takashi MUKAIDAThis study was conducted to propose a new quality control test for fresh concrete to replace
the conventional slump test. The vibration motor was installed in L type ﬂow test equipmentof JSCE-F 514 to cope with low slump concrete. Various concretes were examined with thismachine, and the correlation of slump values and ﬂow-time and the effectiveness of the test
method were examined.
As a result, the possibility of a precision quality control test and the effectiveness of theproposed test criterion of "ﬂow-time of 500 mm" from the L type ﬂow test were conﬁrmed.

Keywords ： Fresh concrete, quality control test, L-type ﬂow, slump test,
experimental equipment

1. はじめに
現在、フレッシュコンクリートの品質は、JIS A 5308
レディーミクストコンクリート 1）に規定されたスランプと空気量により評価、管理されており、フレッシュコンク
リートの品質評価の結果が、コンクリートの施工性や硬化コンクリートの耐久性など、様々な特性を示す指標となっている。コンクリート構造物の要求性能は、フレッシュコ
ンクリートが密実に型枠内に打設され、セメントの水和反応が十分に進行して硬化した時点のものであるため、打設時のフレッシュコンクリートの品質評価は重要なものといえる。
近年、耐震設計規準の変化によるコンクリート構造物の鉄筋の過密化や、1960 年代以降のコンクリートポンプ車の施工能力向上による長距離圧送や大量打設など、コンクリートの施工性能に影響を及ぼす諸条件は大きく変化している。しかし、コンクリートの施工性を表す指標であるス
ランプについては、従来のままの事業者の発行する共通仕様書や設計図書などにおいて部材ごとに規定される場合が多く、低スランプのコンクリートなどでは現在の施工条件に適していない場合があるとされる 2）。また一方で、コン

また、スランプ試験 1）は、JIS A 1101 に規定されており、試験装置が簡易で扱い易く、コンクリートの品質管理において、ワーカビリティーを確認する上で最も普及した試験方法であるが、正確な試験を行うためには熟練した技術と経験が必要とされている 3）。そのため、技術や経験に乏しい試験者によっては、試験結果に個人誤差が入り易いといった問題がある。
そこで本検討は、フレッシュコンクリートの施工性において、現状の試験方法に変わる新しい試験方法を開発したものである。試験方法は、経済的で簡便かつ個人誤差が少なく、正確にフレッシュコンクリートの状態を評価できるものを目標とした。試験器は、JSCE-F514 で規定されるL 形フロー試験器 4）を基本とし、低スランプのコンクリートにも対応するために振動モーターを取り付けた試験器を製作した。試験器による試験では、粗骨材、細骨材率等を変えた種々のコンクリートで試験を実施し、現状の試験値との相関性や、試験器と試験方法の有効性について検討を行った。

2. これまでの経緯

クリートの設計体系が、従来の仕様規定型から性能規定型

筆者らは、過年度において、加振式 L 形フロー試験器に移行しつつあり、今後、構造条件や施工条件に適したコの試作器（以下、試作器という）を製作し、試作器を用いたンクリートの施工性（ワーカビリティー）を正確に評価するコンクリート試験において、試験方法の妥当性の確認およ方法が求められてきている。

び試験方法の開発上の課題抽出等を行った。

***

広島支店 技術部
コンサルタント国内事業本部 社会システム事業部
インフラマネジメント部*** 国土交通省 中国地方整備局 中国技術事務所103

フレッシュコンクリートにおける新しい品質管理試験に関する検討報告（1）試作器の製作

ターの中で重量、出力が小型であった三笠産業株式会社製ＫＪ自振モーター KJ35 を用いた（表－ 2）。

1）既往のワーカビリティー試験の評価検討
試作器の製作は、現状の試験方法における問題点を試験手順の変更や装置の改良等によって対応する方針とした。

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そこで、国内で実施されているワーカビリティーの試験䋨䍛䍡䍻䍸䍛⵾䇮㪮䋽㪊㪏㫂㪾䋩㩷

方法を抽出し、評価検討を行った。評価方法は、試験の概要、特徴および問題点を検証し、①普及度、②試験装置の扱い易さ、③測定結果の個人誤差、④試験結果の汎用性について 3 段階の分類評価（点数）を行った。
12 種類の試験方法について検証・評価を行った結果では、L 形フロー試験器 [ 土木学会、JSCE-F 514

1999「高ᝄേ䊝䊷䉺䊷㩷流動コンクリートの L 形フロー試験方法（案）] が最も高い䋨㔚Ḯ 㪈㪇㪇㪭䇮಴ജ 㪊㪌㪮䋩㩷評価が得られた。L 形フロー試験器におけるコンクリート変形は、1 方向に限定され、個人差が小さく、結果が明瞭であることが考えられる。また、L フローは降伏値との関౮⌀䋭㪈㩷
写真－ 1 ⹜૞ེ䈱ో᥊౮⌀㩷
試作器の全景写真連があり、スランプやスランプフローとの相関もあるので、

㩷試験値の互換性も高い。また、試験装置は、単純で部品数㩷が少なく、すべてが水洗いできるので利便性が高いと判断㩷した（表－ 1）。

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既往のワーカビリティー試験の評価結果⹜㛎ฬ㶎ᬌ⸛਄䇮ᝄേ䊝䊷䉺䊷䈱ขઃ䈔૏ု⋥ㇱ਄

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図－ 1 試作器の構造概要
表－ 2振動モーターの仕様

型式

出力（W）

周波数（Hz）

KJ35

3550/60

振動数
遠心力 重量（VPM）（kN） （kg）（50Hz/60Hz）
2,850/3,450
0.216.2（2）試作器による試験的検討と改良ᵈ䋩䇭ၮḰ⹏ଔ䋨䂾㪔㪉ὐ䋩䇮ૐ⹏ଔ䋨䂦㪔㪈ὐ䋩䇮㔖⹏ଔ䋨㬍㪔㪇ὐ䋩㩷1）振動モーターの取付け位置の検討

2）試作器の設計および製作①

L 形フロー試験は、コンクリートのワーカビリティーを試作器の振動特性を確認するため、加速度計を用い、振評価するうえで優位な方法であったが、スランプ試験やス動モーターの取付け位置を変えて、底板 2 箇所においてランプフロー試験のように広範なコンクリートを評価でき加速度（m/s2）と振動数（V.P.M）を計測した（図－ 1）。

加速度計による振動特性の確認る試験方法に比べて評価しにくい点があった。それは、本計測の結果、「垂直部下」に振動モーターを取り付けた試験が、本来高流動コンクリートに開発された試験方法で場合、試作器の振動数のばらつきが最も少なくなり、均一あるため、スランプ 18cm 以下のコンクリートに対してはに振動が伝わることがわかった。

感度が低いことであった。

②

コンクリート試験による取付け位置の検討そこで、試作器は、L 形フロー試験器に電動式振動モー振動モーターの取付け位置を「垂直部上」、「垂直部下」、ター（以下、振動モーターという）を取付け、一定の変形に「水平部中」と変え、フレッシュコンクリートを試験し、必要な仕事量（振動）を加えることで、降伏値が高め（低ス振動モーターの取付け位置の試験結果に与える影響を確認ランプ）のコンクリートに対しても評価できるように工夫した。

した（写真－ 1、図－ 1）。振動モーターは、電動式振動モー104

試験の結果、スランプ試験と各測定値の相関係数（平均こうえいフォーラム第 16 号 / 2007.12

㩷平部中」で 0.942 と、いずれも高い相関関係にあった（図㩷－ 2）。コンクリートは、スランプによって L フロー値が㩷変わるため、振動を開始する位置がそれぞれ異なる。つま㩷り、試料を入れた容器下（－ 40mm 地点）と 500mm 地点

㩷での振動数・加速度が、ほぼ同等でないと、振動を開始す㩷

る地点によって振動特性が異なってしまうため、正確な試㩷験（評価）にはならない。

㩷

これより、振動モーターは、底板に最も均一に振動が伝㩷達できる「垂直部下」に取付けることで、スランプとの関㩷㪋㪇㪌㪇㪇㫄㫄䊐䊨䊷೔㆐ᤨ㑆䇭㩿⑽㪀

値）は、「垂直部上」で 0.986、「垂直部下」で 0.934、「水㪊㪌
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スランプと 500mm フロー到達時間の関係係が正確に評価できると判断した。
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3. 加振式 L 形フロー試験器と試験方法の概要䂦ု⋥਄䇭㪩㪔㪇㪅㪐㪐㪐䂔ု⋥ਅ䇭㪩㪔㪇㪅㪐㪐㪐䂾᳓ᐔਛ䇭㪩㪔㪇㪅㪐㪐㪌㪋㪇㪇（1）加振式 L 形フロー試験器の概要

㪊㪌㪇
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試作器の課題点を改善して製作した、加振式 L 形フロー㪉㪌㪇

試験器（以下、試験器という）は、JSCE-F 514 で規定され㪉㪇㪇㪈㪌㪇ている L 形フロー試験器を基本とし、投入口背面側に振動㪈㪇㪇㪌㪇

モーターを、着脱のし易さを考慮して蝶ネジで取り付ける㪇㩷㪇㪌㪈㪇㪈㪌㪉㪇㪉㪌㩷䉴䊤䊮䊒䇭㩿㪺㫄㪀図－ 2振動モーター位置を変えたコンクリート試験結果の一例（スランプと 10 秒振動後フローの関係）

2）試作器における測定項目の検討
振動モーターの位置を「垂直部下」に固定し、コンクリート試験を実施した。試験項目は、スランプ試験、および試作器による計測であった。計測項目は、①沈下量、② Lフロー値、③ 10 秒到達距離（振動作動）、④ 500mm 到達ことにした。試験器は、耐久性を考慮し、ステンレス（以下、SUS という）製とした。試験器の底板の長さは、試作器においてスランプと相関が高かった「500mm フロー到達時間」が測定できる長さとした（写真－ 2 ～ 9、表－ 3、図－ 4）。
振動モーターは、運搬性、汎用性、経済性等を考慮し、試作器と同じ仕様となる電動式振動モーター（電源 100V、出力 35W、低周波タイプ）を採用した（表－ 2）。
設計・製作の結果、試験器の総重量は、約 20kg に抑えられ、目標重量 25kg を満足し、軽量化を図ることができた。

時間（振動作動）、⑤最終到達時間（振動作動）であり、各測定値とスランプとの相関性を分析した。
各測定値とスランプ値の関係では、「500mm フロー到（2）試験方法（案）の策定と実施
本試験は、すべての試験において同一方法で実施した。

達時間」の相関が R=0.967 と最も高く、式（1）で表された③

水平な場所に防振ゴムマットを敷き試験器を置く。

（図－ 3）。

④

水準器を用いて縦横方向の水平を確認する。

⑤

漏斗をセットし、コンクリートを詰める。詰め方

Sl ＝－ 0.6263ﬂ ＋ 27.549
ここに、Slﬂ（1）は、2 層に分け、1 層厚さは試料投入口の 1/2 の高: スランプ（cm）、さ（20cm）を目安とする。

：500mm フロー到達時間（秒）この関係式の標準偏差は± 1.3cm と、一般のコンクリー⑥

突き棒により各層の下端まで 16 回突く。

トにおけるスランプ許容値± 2.5cm 以下となり、本試験が、⑦試料を詰め終わった後、コテを用いて投入口の上端に合せて均す。

スランプ試験より高精度な測定ができると考えられる。
3）試験方法の開発上の課題⑧

び③室内・現場試験データの蓄積、等が抽出された。

ゲート引上げ後、投入口におけるコンクリートの下がりと、ゲート部の L フロー値を測定する（図－ 5）。

開発上の課題には、①軽量化、②測定項目の確定、およ⑨

試験スタートを合図に振動モーターの電源を ONし、ストップウォッチ等で時間を測定、フロー値および時間の測定を行う（図－ 5）。

105

フレッシュコンクリートにおける新しい品質管理試験に関する検討報告⴫㧙 ടᝄᑼ . ᒻࡈࡠ࡯⹜㛎ེߩ
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表－5 ⃻႐䍃ቶౝ䈱ฦ⒳䉮䊮䉪䊥䊷䊃㈩ว㩷
現場･室内の各種コンクリート配合
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図－ 5

加振式 L 形フロー試験の手順図

㩷4. 試験器における測定項目および適用範囲の検討（1）室内、現場試験におけるコンクリート配合

㩷㩷㩷

本試験器および試験法における様々なコンクリートに対する適用性を確認する目的で、室内および現場試験を実施

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し、スランプと本試験器のデータを収集した。検討上、砕石、

㩷

最大粗骨材寸法（M.S.）20mm、温度 20℃の普通コンクリー

㩷トを基準配合とした（表－ 4､5）。

㩷⹜
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㩷
㩷

（2）試験器における測定項目の検討
表－ 6 に本試験器における測定項目を示す。また、図－6 ～ 9 に基準配合におけるスランプと各測定項目との関係を示す。これら図より、振動 500mm フロー到達時間とスランプの関係が最も相関性が高いことが明らかとなった。さらに、振動 500mm 到達時間に用いたサンプルによ6）

る標準偏差は 1.5cm となり、一般的なスランプ（5cm ≦ Sl
＜ 8cm： 許 容 差 ± 1.5cm、8cm ≦ Sl ≦ 18cm： 許 容 差 ±㩷㩷となりえるものと考えられる（図－ 6）。

㩷㩷㩷ቶౝ㩷⹜㛎㩷㩷㩷㈩䇭ว㪈㪏㪄㪏㪄㪉㪇㪙㪙㪈㪏㪄㪈㪉㪄㪉㪇㪙㪙㪈㪏㪄㪈㪏㪄㪉㪇㪙㪙㪉㪈㪄㪏㪄㪉㪇㪙㪙⹜ 㪉㪈㪄㪈㪉㪄㪉㪇㪙㪙㛎 㪉㪈㪄㪈㪏㪄㪉㪇㪙㪙ቶ 㪙㪙㪄㪍㪇㩼㪄㪈㪌㩿ᓸ㪌㩼䋩㪙㪙㪄㪍㪇㩼㪄㪈㪌㩿ᓸ㪏㩼䋩⎈㪄㪏㪄㪉㪇㪥⎈㪄㪈㪉㪄㪉㪇㪥⎈㪄㪈㪏㪄㪉㪇㪥᳓䍜䍰䍻 ⚦㛽 ᦨᄢ☻㛽᧚ኸ䍢Ყ ᧚₸ᴺ㩿㩼㪀㪍㪉㪅㪌㪍㪉㪅㪌㪍㪉㪅㪌㪌㪍㪅㪌㪌㪍㪅㪌㪌㪍㪅㪌㪍㪇㪅㪇㪍㪇㪅㪇㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㩿㩼㪀 䋨䌭䌭䋩㪋㪎㪅㪇㪉㪇㪋㪎㪅㪇㪉㪇㪋㪐㪅㪇㪉㪇㪋㪍㪅㪇㪉㪇㪋㪍㪅㪇㪉㪇㪋㪏㪅㪇㪉㪇㪋㪏㪅㪇㪉㪇㪋㪎㪅㪇㪉㪇㪋㪍㪅㪇㪉㪇㪋㪍㪅㪇㪉㪇㪋㪎㪅㪇㪉㪇න૏㊂㩿㫂㪾㪽㪆㫄㪊㪀᳓䉶䊜䊮䊃㪈㪍㪇㪈㪍㪌㪈㪍㪌㪈㪍㪇㪈㪍㪌㪈㪍㪌㪈㪍㪌㪈㪍㪌㪈㪍㪇㪈㪍㪏㪈㪎㪍㪉㪌㪍㪉㪍㪋㪉㪍㪋㪉㪏㪊㪉㪐㪉㪉㪐㪉㪉㪎㪌㪉㪎㪌㪊㪇㪇㪊㪈㪌㪊㪊㪇㩷ⓨ᳇㊂ ᷷ᐲ㩿㩼㪀㪋㪅㪍㪌㪅㪇㪋㪅㪊㪋㪅㪌㪋㪅㪎㪊㪅㪍㪌㪅㪇㪋㪅㪋㪌㪅㪈㪌㪅㪉㪋㪅㪉஻⠨䋨㷄䋩㪉㪇㪅㪇㪈㪐㪅㪇㪈㪐㪅㪇㪈㪐㪅㪇㪈㪐㪅㪇㪈㪐㪅㪇 ၮḰ㈩ว㪉㪇㪅㪇㪉㪇㪅㪇㪉㪇㪅㪇㪉㪇㪅㪇㪉㪇㪅㪇㩷㩷㩷䉶䊜䊮䊃㪈㪊㪐㪈㪊㪐㪈㪊㪐㪈㪌㪊㪈㪌㪊㪈㪌㪊㪈㪎㪇㪈㪎㪇㪈㪎㪏㪈㪐㪉㪈㪍㪈㪈㪎㪍㪈㪐㪈㪈㪏㪇㪈㪏㪊㪈㪍㪎㪈㪋㪌㪈㪍㪇㪈㪍㪋㪈㪍㪇㪈㪍㪇㪈㪍㪌㪈㪍㪐㪈㪎㪊㪈㪎㪏㪈㪍㪇㪈㪍㪇㪈㪍㪇㪈㪍㪏㪈㪍㪏㪈㪍㪏㪈㪎㪍㪈㪎㪍㪈㪎㪍㪈㪋㪏㪈㪌㪊㪈㪍㪊㪈㪍㪇㪈㪍㪎㪈㪎㪌㪈㪌㪎㪈㪍㪌㪈㪎㪋㪉㪋㪉㪉㪋㪉㪉㪋㪉㪉㪍㪋㪉㪍㪋㪉㪍㪋㪊㪊㪇㪊㪊㪇㪉㪎㪏㪊㪇㪇㪉㪏㪏㪉㪏㪉㪉㪐㪎㪊㪍㪇㪊㪋㪌㪊㪋㪇㪉㪎㪉㪊㪇㪇㪊㪇㪏㪊㪇㪇㪊㪇㪇㪊㪈㪇㪊㪈㪎㪊㪉㪌㪊㪊㪋㪊㪇㪇㪊㪇㪇㪊㪇㪇㪊㪈㪌㪊㪈㪌㪊㪈㪌㪊㪊㪇㪊㪊㪇㪊㪊㪇㪉㪎㪏㪉㪏㪎㪊㪇㪍㪊㪇㪇㪊㪈㪊㪊㪉㪏㪉㪐㪌㪊㪈㪇㪊㪉㪍ⓨ᳇㊂ ᷷ᐲ㩿㩼㪀㪋㪅㪎㪋㪅㪐㪌㪅㪉㪋㪅㪋㪋㪅㪉㪋㪅㪋㪊㪅㪍㪋㪅㪇㪌㪅㪈㪌㪅㪍㪋㪅㪐㪌㪅㪈㪋㪅㪏㪋㪅㪏㪋㪅㪍㪌㪅㪏㪋㪅㪏㪋㪅㪎㪋㪅㪐㪊㪅㪎㪌㪅㪈㪋㪅㪎㪌㪅㪇㪋㪅㪉㪋㪅㪌㪌㪅㪏㪌㪅㪊㪋㪅㪇㪌㪅㪌㪋㪅㪐㪊㪅㪌㪌㪅㪏㪋㪅㪍㪊㪅㪈㪋㪅㪐㪌㪅㪋㪌㪅㪈㪋㪅㪊㪋㪅㪍㪋㪅㪏㪋㪅㪋㪋㪅㪌㪌㪅㪇஻⠨䋨㷄䋩㪈㪈㪅㪇㪈㪈㪅㪇㪈㪉㪅㪇⍾㒐ႍႇ㪈㪇㪅㪇㪈㪈㪅㪇㪈㪈㪅㪇㪄㪐㪅㪇㪈㪇㪅㪇㪈㪈㪅㪇㪏㪅㪌ᐢፉᏒౝ㪏㪅㪇㪐㪅㪇㪈㪋㪅㪇㪈㪋㪅㪇㪈㪋㪅㪇㪉㪈㪅㪇 㪤㪅㪪㪅㪋㪇㫄㫄㪈㪈㪅㪇㪈㪇㷄㪉㪏㪅㪇㪊㪇㷄㪉㪈㪅㪇ട᳓㪎㷔㪉㪇㪅㪇⴫㕙᳓㪈㪈㪅㪇㪈㪇㷄㪉㪏㪅㪇㪊㪇㷄㪈㪈㪅㪇㪈㪇㷄㪉㪐㪅㪇㪊㪇㷄㪉㪇㪅㪇 ᦨㆡ୯㪂㪌㩼㪉㪇㪅㪇 ᦨㆡ୯㪄㪌㩼㪉㪇㪅㪇ಽ㔌㪉㪇㪅㪇 ᦨㆡ୯㪂㪌㩼㪈㪐㪅㪇 ᦨㆡ୯㪄㪌㩼㪉㪇㪅㪇ಽ㔌㪉㪇㪅㪇 ᦨㆡ୯㪂㪌㩼㪉㪇㪅㪇 ᦨㆡ୯㪄㪌㩼㪉㪈㪅㪇ಽ㔌㪈㪐㪅㪇Ꮉ⍾೑㪉㪇㪅㪇㪉㪇㪅㪇㪉㪇㪅㪇㪉㪇㪅㪇 シ㊂㛽᧚㪉㪈㪅㪇㪉㪇㪅㪇㪉㪇㪅㪇 䉴䊤䉫☻㛽᧚㪉㪈㪅㪇ౝኈ⸥ภ㪫㪌㪇㪇 㪣䊐䊨䊷㪌㪇㪇㫄㫄䈱೔㆐ᤨ㑆㪣㪌㫊 ടᝄ㪌⑽ᤨ䈱㪣䊐䊨䊷䋨ടᝄ䈲⛮⛯䋩㪭㪌㪇㪇 㪭㪌㪇㪇㪔㪌㪇㪇㫄㫄㪆㪫㪌㪇㪇㪭㪌㫊 㪭㪌㫊䋽㪣㪌㫊㪆㪌㩿㫊㪀䇼ၮḰ㈩ว䋺㪤㪅㪪㪅㪉㪇㫄㫄㩷㪉㪇㷄㩷⎈⍹㩷᥉ㅢ䍘䍻䍖䍶䍎䍢䇽㪉㪇䉴䊤䊮䊒䇭㩿㪺㫄㪀㩷᳓㪉㪌㩷⹜㛎㩷 ⹜㛎඙ ႐ᚲಽ㩷㪉㪈㪄㪌㪄㪋㪇㪙㪙㩿㪈㪀㪉㪈㪄㪌㪄㪋㪇㪙㪙㩿㪉㪀㪉㪈㪄㪌㪄㪋㪇㪙㪙㩿㪊㪀㪉㪈㪄㪌㪄㪋㪇㪙㪙㩿㪈㪀㪉㪈㪄㪌㪄㪋㪇㪙㪙㩿㪉㪀㪉㪈㪄㪌㪄㪋㪇㪙㪙㩿㪊㪀㪉㪋㪄㪏㪄㪉㪇㪙㪙㩿㪈㪀㪉㪋㪄㪏㪄㪉㪇㪙㪙㩿㪉㪀㪈㪏㪄㪈㪉㪄㪉㪇㪥㪈㪏㪄㪈㪏㪄㪉㪇㪥㪉㪈㪄㪏㪄㪋㪇㪙㪙㪈㪏㪄㪈㪉㪄㪉㪇㪙㪙㪈㪏㪄㪈㪏㪄㪉㪇㪥㪉㪎㪄㪈㪏㪄㪉㪇㪥㪉㪋㪄㪈㪌㪄㪉㪇㪙㪙㪊㪇㪄㪏㪄㪉㪇㪥⎈㪄㪌㪄㪋㪇㪥⎈㪄㪏㪄㪉㪇㪥⎈㪄㪏㪄㪉㪇㪥⎈㪄㪏㪄㪉㪇㪥⎈㪄㪏㪄㪉㪇㪥⎈㪄㪈㪉㪄㪉㪇㪥⎈㪄㪈㪉㪄㪉㪇㪥⎈㪄㪈㪏㪄㪉㪇㪥⎈㪄㪈㪏㪄㪉㪇㪥⎈㪄㪏㪄㪉㪇㪥⎈㪄㪏㪄㪉㪇㪥⎈㪄㪏㪄㪉㪇㪥⎈㪄㪈㪉㪄㪉㪇㪥⎈㪄㪈㪉㪄㪉㪇㪥⎈㪄㪈㪉㪄㪉㪇㪥⎈㪄㪈㪏㪄㪉㪇㪥⎈㪄㪈㪏㪄㪉㪇㪥⎈㪄㪈㪏㪄㪉㪇㪥Ꮉ㪄㪏㪄㪉㪇㪥Ꮉ㪄㪈㪉㪄㪉㪇㪥Ꮉ㪄㪈㪏㪄㪉㪇㪥シ㪄㪏㪄㪉㪇㪥シ㪄㪈㪉㪄㪉㪇㪥シ㪄㪈㪏㪄㪉㪇㪥䉴㪄㪏㪄㪉㪇㪥䉴㪄㪈㪉㪄㪉㪇㪥䉴㪄㪈㪏㪄㪉㪇㪥㩿㩼㪀 䋨䌭䌭䋩㪋㪊㪅㪏㪋㪇㪋㪊㪅㪏㪋㪇㪋㪊㪅㪏㪋㪇㪋㪊㪅㪏㪋㪇㪋㪊㪅㪏㪋㪇㪋㪊㪅㪏㪋㪇㪋㪍㪅㪏㪉㪇㪋㪍㪅㪏㪉㪇㪌㪈㪅㪈㪉㪇㪌㪉㪅㪊㪉㪇㪋㪉㪅㪉㪋㪇㪋㪍㪅㪉㪉㪇㪋㪏㪅㪊㪉㪇㪋㪎㪅㪏㪉㪇㪋㪋㪅㪉㪉㪇㪋㪉㪅㪎㪉㪇㪋㪇㪅㪇㪋㪇㪋㪍㪅㪇㪉㪇㪋㪍㪅㪇㪉㪇㪋㪍㪅㪇㪉㪇㪋㪍㪅㪇㪉㪇㪋㪍㪅㪇㪉㪇㪋㪍㪅㪇㪉㪇㪋㪎㪅㪇㪉㪇㪋㪎㪅㪇㪉㪇㪌㪈㪅㪇㪉㪇㪋㪈㪅㪇㪉㪇㪊㪋㪅㪇㪉㪇㪌㪈㪅㪇㪉㪇㪋㪈㪅㪇㪉㪇㪊㪋㪅㪇㪉㪇㪌㪉㪅㪇㪉㪇㪋㪉㪅㪇㪉㪇㪊㪌㪅㪇㪉㪇㪋㪊㪅㪇㪉㪇㪋㪊㪅㪇㪉㪇㪋㪋㪅㪇㪉㪇㪋㪐㪅㪇㪈㪌㪋㪐㪅㪇㪈㪌㪌㪇㪅㪇㪈㪌㪋㪏㪅㪇㪉㪇㪋㪏㪅㪇㪉㪇㪌㪇㪅㪇㪉㪇᷹ቯ㗄⋡㩷ᝄേ㪌㪇㪇㫄㫄䊐䊨䊷೔㆐ᤨ㑆ᝄേ㪌⑽ㅢㆊᤨ䊐䊨䊷㩷ᝄേ㪌㪇㪇㫄㫄ᵹേㅦᐲ㩷ᝄേ㪌⑽ㅢㆊᤨㅦᐲ

㩷㩷

表－4 ⃻႐䊶ቶౝ⹜㛎䈱ၮḰ㈩ว㩷
現場・室内試験の基準配合⴫䋭㪋㩷㩿㩼㪀㪌㪎㪅㪌㪌㪎㪅㪌㪌㪎㪅㪌㪌㪏㪅㪇㪌㪏㪅㪇㪌㪏㪅㪇㪌㪈㪅㪌㪌㪈㪅㪌㪍㪋㪅㪇㪍㪋㪅㪇㪌㪍㪅㪇㪍㪉㪅㪌㪍㪋㪅㪌㪌㪇㪅㪇㪌㪊㪅㪇㪋㪐㪅㪇㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪊㪌㪊㪅㪉
㪌㪊㪅㪊
㪌㪊㪅㪋

න૏㊂㪊
㩿㫂㪾㪽㪆㫄 㪀表－6 ടᝄᑼ
加振式㪣Lᒻ䊐䊨䊷⹜㛎䈱᷹ቯ㗄⋡㩷
形フロー試験の測定項目
⴫䋭㪍㩷㩷2.5cm）5）と同等もしくは、それより高精度の品質管理試験

㩷᳓䍜䍰䍻 ⚦㛽 ᦨᄢ☻㛽᧚ኸ䍢Ყ ᧚₸ᴺ㈩䇭ว㫐㩷㪔㩷㪄㪈㪅㪇㪎㪍㪎㫏㩷㪂㩷㪉㪋㪅㪎㪇㪈㪩㩷㪔㩷㪇㪅㪐㪈㪐㪌䋨䊂䊷䉺ᢙ䋺㪈㪈㪀ᮡḰ஍Ꮕ㫧㪈㪅㪌㪺㫄

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㩷
図－ 6

振動 500mm フロー到達時間とスランプの関係

107フレッシュコンクリートにおける新しい品質管理試験に関する検討報告

㩷（4）試験器および試験方法の適用性の検討

䇼ၮḰ㈩ว䋺㪤㪅㪪㪅㪉㪇㫄㫄㩷㪉㪇㷄㩷⎈⍹㩷᥉ㅢ䍘䍻䍖䍶䍎䍢䍡䍼䍎䍞䇽
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㪈㪌

最大粗骨材寸法の相違によるスランプと振動 500mm フ㪈㪇

ロー到達時間の関係を図－ 11 に示す。本試験での最大寸ᮡḰ஍Ꮕ㫧㪈㪅㪍㪺㫄

法 40mm のコンクリートのスランプ目標値は 5cm である㫐㩷㪔㩷㪇㪅㪇㪋㪋㪈㫏㩷㪄㩷㪇㪅㪐㪈㪏㪎㪩㩷㪔㩷㪇㪅㪏㪏㪍㪊㪋㩿䊂䊷䉺ᢙ䋺㪈㪇䋩㪌㩷

ものの、そのデータ（グラフ△、▲）は 16 ～ 30 秒とばら㪇㩷

最大粗骨材寸法（M.S.）40mm コンクリートへの適㪇

㪌㪇

㪈㪇㪇

㪈㪌㪇㪉㪇㪇㪉㪌㪇㪊㪇㪇㪊㪌㪇㪋㪇㪇

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図－ 7

振動 5 秒通過時フローとスランプの関係

つく分布となる 7）。
②

異なる温度（10℃、30℃）のコンクリートへの適用性

コンクリート温度が変化した場合（10℃、20℃、30℃）
㩷のスランプと振動 500mm フロー到達時間の関係を図－䇼ၮḰ㈩ว䋺㪤㪅㪪㪅㪉㪇㫄㫄㩷㪉㪇㷄㩷⎈⍹㩷᥉ㅢ䍘䍻䍖䍶䍎䍢䍡䍼䍎䍞䇽㪉㪌㩷䉴䊤䊮䊒䇭㩿㪺㫄㪀㩷㩷㩷㩷

12 に示す。温度が高いと凝結が始まり振動 500mm フロー㪉㪇

到達時間が増加する傾向が伺える（グラフの▲）。その傾向

㪈㪌は、とくにスランプが小さい（固練りの）コンクリートで顕㪈㪇著となる 7）。

ᮡḰ஍Ꮕ㫧㪉㪅㪏㪺㫄

③㫐㩷㪔㩷㪇㪅㪊㪋㪊㪐㫏㩷㪄㩷㪇㪅㪎㪌㪊㪐㪩㩷㪔㩷㪇㪅㪎㪇㪈㪍㪍䋨䊂䊷䉺ᢙ䋺㪈㪈㪀㪌㩷

用性㪇㩷㪈㪇㪈㪌㪉㪇㩷㪉㪌㪊㪇㪊㪌㪋㪇㪋㪌㪌㪇㪌㪌㪍㪇振動 500mm 流動速度とスランプの関係

㪉㪌

到達時間が大きくなる。とくにスランプが小さいコンク

㪉㪇リートで顕著である（▲）。これは、細骨材率が大きくなる㩷䉴䊤䊮䊒䇭㩿㪺㫄㪀㩷㩷㩷㩷とコンクリートの粘性が高くなり、流動性が低下すると考㪈㪌えられる。

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ま た、s/a を 減 少（ － 5%）し た 場 合 に お い て も、 振 動㩷500mm フロー到達時間が大きくなる傾向にあり、スラン㫐㩷㪔㩷㪇㪅㪉㪉㪐㪉㫏㩷㪂㩷㪉㪅㪐㪍㪇㪎㪩㩷㪔㩷㪇㪅㪊㪐㪐㪇䋨䊂䊷䉺ᢙ䋺㪈㪇䋩㪌㩷

プが小さいコンクリートで顕著となる（△）。これは、細骨㪇㩷に示す。
同図より、s/a が増加（+5%）すると振動 500mm フロー䇼ၮḰ㈩ว䋺㪤㪅㪪㪅㪉㪇㫄㫄㩷㪉㪇㷄㩷⎈⍹㩷᥉ㅢ䍘䍻䍖䍶䍎䍢䍡䍼䍎䍞䇽㩷

最適な細骨材率（s/a）を増減（± 5%）したコンクリートのスランプと振動 500mm フロー到達時間の関係を図－ 13

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図－ 8

細骨材率を変化（s/a ± 5%）のコンクリートへの適㪉㪇

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図－9 振動材率が少なくなると粗骨材を繋ぎとめるモルタル効果が小さくなり、粗骨材の噛み合わせによって流動性が低下すると考えられる。

（3）試験器および試験方法の有効性の検討
骨材の表面水量の変動を想定したコンクリート、コンクリート運搬後のスランプ調整のための「後加水」をしたコンクリート、および材料分離をおこすコンクリート（以下、不適切なコンクリートという）を擬似的に練り、試験器で振動 500mm 到達時間を測定した。試験結果を図－ 10 に示す。同図より、現行スランプ試験では「合格」と判断される不適切なコンクリート（グラフの■、▲、△）を、本試験器および試験方法によると「不合格」と判定することが可能となる 7）。

④異種の粗骨材を用いたコンクリートへの適用性

異種の粗骨材（川砂利、軽量骨材、高炉スラグ）を用いた
コンクリートのスランプと振動 500mm フロー到達時間の関係を図－ 14 に示す。川砂利の場合、振動 500mm 到達時間が大きくなる（▲）。また、軽量骨材、高炉スラグの場
合、スランプの小さいコンクリートで振動 500mm フロー到達時間が大きくなる（△、□）。
川砂利は、骨材が球形なため単位水量が減じられること、またセメント量の減少や、単位体積当りの骨材量の増加等の影響も考えられる。軽量骨材および高炉スラグを用いた
スンプ 8cm のコンクリートは、骨材の表面がコンクリートの水を含んでモルタルと分離することが影響すると考えられる。

108

こうえいフォーラム第 16 号 / 2007.12

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5. おわりに䇼ၮḰ㈩ว䈫ਇㆡಾ䈭䍘䍻䍖䍶䍎䍢䇽㪉㪌ၮḰ㈩ว
ቶౝ⹜㛎䋨ട᳓䋩ቶౝ⹜㛎䋨⴫㕙᳓ᄌേ䋩ቶౝ⹜㛎䋨ಽ㔌䋩ቶౝ⹜㛎䋨ಽ㔌䇮⸵ኈ୯ᄖ䋩㩷䉴䊤䊮䊒㩿㪺㫄㪀㪉㪇⋡ᮡ㪪㪣㪔㪈㪉㪺㫄㩷㪈㪌㩷㪈㪇

軽量化を図り、試作器に比べて使い勝手が向上した加振式 L 形フロー試験器を製作することができた。
また、この加振式 L 形フロー試験器を用い、現場（工事⋡ᮡ㪪㪣㪔㪏㪺㫄㩷

現場、生コン工場）および室内において幅広い配合条件の㪌㩷ၮḰ㈩ว䋨䊂䊷䉺ᢙ㪈㪈㪀䈱࿁Ꮻ✢フレッシュコンクリートの試験を実施することができた。

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不適切なコンクリートと基準配合の分布法は、現行のスランプ試験と比較してフレッシュコンクリートの性状を同精度もしくはそれ以上の精度で評価でき䇼ၮḰ㈩ว䈫㪤㪅㪪㪅㪋㪇㫄㫄䈱䍘䍻䍖䍶䍎䍢䇽㩷㪉㪌

ること、スランプ試験で合格する後加水コンクリート等のၮḰ㈩ว䋨㪤㪅㪪㪅㪉㪇㫄㫄㪀ቶౝ⹜㛎䋨㪤㪅㪪㪅㪋㪇㫄㫄䋩⃻႐⹜㛎䋨㪤㪅㪪㪅㪋㪇㫄㫄䋩㩷㪉㪇䉴䊤䊮䊒 㩿㪺㫄㪀

試験結果では、加振式 L 形フロー試験器および試験方㩷

不適切なコンクリートを判別できること等が明らかとなった。

㪈㪌㩷

今後は、同試験器および試験方法の有効性の確認（試験㪈㪇㩷㪌

精度の検証、不適切なコンクリートの判別等）、また適用㩷㪇ၮḰ㈩ว䋨䊂䊷䉺ᢙ㪈㪈㪀䈱࿁Ꮻ✢㪉

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範囲の検討（骨材種類、骨材配合条件等）のための試験デー㪈㪉㪈㪋㪈㪍㪈㪏㪉㪇㪉㪉

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タ収集・分析、および同試験器に関するマニュアル（案）のᝄേ㪌㪇㪇㫄㫄䊐䊨䊷೔㆐ᤨ㑆㩿⑽㪀

㩷 図－ 11

M.S.40mm コンクリートと基準配合の分布作成等を行い、スランプ試験を補完できる試験方法として㩷提案してゆく計画である。
䇭䇼ၮḰ㈩ว䈫᷷ᐲ㪈㪇㷄䇮㪊㪇㷄䈱䍘䍻䍖䍶䍎䍢䇽㩷㪉㪌ၮḰ㈩ว䋨㪉㪇㷄䋩ቶౝ⹜㛎䋨㪊㪇㷄䋩ቶౝ⹜㛎䋨㪈㪇㷄䋩⃻႐⹜㛎䋨㪈㪇㷄䋩⃻႐⹜㛎䋨㪈㪇㷄䇮⸵ኈ୯ᄖ䋩㩷 ⋡ᮡ㪪㪣㪔㪈㪌㪺㫄䉴䊤䊮䊒㩿㪺㫄㪀㪉㪇⋡ᮡ㪪㪣㪔㪏㪺㫄

㩷㪈㪌⋡ᮡ㪪㪣㪔㪈㪉㪺㫄

謝辞：本検討内容は、国土交通省中国地方整備局中国技術事務所より受注した業務―フレッシュコンクリート測手方㩷

法検討業務の結果に基づくものであります。本検討を進め㪈㪇㩷㪌

るに当り、試験器の製作、現場および室内試験において多ၮḰ㈩ว䋨䊂䊷䉺ᢙ㪈㪈㪀䈱࿁Ꮻ✢㩷㪇㪇㩷㪉㪋㪍㪏㪈㪇㪈㪉㪈㪋㪈㪍㪈㪏㪉㪇㪉㪉㪉㪋㪉㪍㪉㪏㪊㪇ᝄേ㪌㪇㪇㫄㫄䊐䊨䊷೔㆐ᤨ㑆㩿⑽㪀

図－ 12ます。

異なる温度条件（10℃、20℃、30℃）での分布

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参考文献

䇼ၮḰ㈩ว䈫㫊㪆㪸㫧㪌㩼䈱䍘䍻䍖䍶䍎䍢䇽㪉㪌㩷㩷䉴䊤䊮䊒㩿㪺㫄䋩1） 土 木 学 会：2005 年 制 定ၮḰ㈩ว䋨ᦨㆡ㫊㪆㪸䋩ቶౝ⹜㛎䋨㫊㪆㪸㪂㪌㩼㪀ቶౝ⹜㛎䋨㫊㪆㪸㪄㪌㩼䋩ቶౝ⹜㛎䋨㫊㪆㪸㪄㪌㩼䇮⸵ኈ୯ᄖ䋩㪉㪇㪈㪌㩷2） 土木学会：フレッシュコンクリートのコンシステンシー評価㩷⋡ᮡ㪪㪣㪔㪏㪺㫄に関する技術の現状と課題（Ⅱ）、2003.
3） 国土交通省中国地方整備局中国技術事務所：フレッシュコンၮḰ㈩ว䋨䊂䊷䉺ᢙ㪈㪈㪀䈱࿁Ꮻ✢

㩷㪇 㪇㪉

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㪉㪉㪉㪋㪉㪍㪉㪏㪊㪇㩷

s/a ± 5% のコンクリートと基準配合の分布

5） 土木学会：2002 制定

ၮḰ㈩ว䋨䊂䊷䉺ᢙ㪈㪈㪀䈱࿁Ꮻ✢㩷䉴䊤䊮䊒㩿㪺㫄㪀㩷㪈㪌ၮḰ㈩ว㩿⎈⍹䋩ቶౝ⹜㛎䋨Ꮉ⍾೑䋩ቶౝ⹜㛎䋨シ㊂㛽᧚䋩ቶౝ⹜㛎䋨䉴䊤䉫䋩ቶౝ⹜㛎䋨䉴䊤䉫䊶⸵ኈ୯ᄖ䋩⋡ᮡ㪪㪣㪔㪈㪏㪺㫄

コンクリート標準示方書 [ 施工編 ]、6） 向田隆史、木村守：加振式 L 形フロー試験器および試験法の 開 発 検 討、 第 59 回 土 木 学 会 中 国 支 部 研 究 発 表 会、V-7、

㩷

pp.337-338、2007.

㪈㪇㩷㪌7） 向田隆史、木村守、松山公年：フレッシュコンクリートの新㩷

たな試験方法の開発、第 62 回土木学会年次学術講演会、講㪇㩷㪇

コンクリート標準示方書 [ 規準編 ]

2002.

㪉㪌

㪉㪇

報告書、2005.

土木学会基準および関連基準、pp.205-206、2005.

䇼ၮḰ㈩ว䈫Ꮉ⍾೑䇮シ㊂䇮䍛䍵䍖䍼䍘䍻䍖䍶䍎䍢䇽㩷

クリートの測定方法に関する調査4） 土木学会：2005 年制定

ᝄേ㪌㪇㪇㫄㫄䊐䊨䊷೔㆐ᤨ㑆㩿⑽㪀

図－ 13

コンクリート標準示方書 [ 規準編 ]JIS 規格集、pp.447-487、2005.

⋡ᮡ㪪㪣㪔㪈㪉㪺㫄㪈㪇㩷㪌

大なるご協力、ご助言を頂いた関係各位に深く感謝いたし㪌㩷図－ 14㪈㪇

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㪏㪇

演概要集、5-541、pp.1081-1082、2007.

異種粗骨材のコンクリートと基準配合の分布109