「結晶塑性論」（竹内 伸著、2013 年 6 月 25 日第１版）
正誤表および内容改訂（2019 年 5 月）
正誤表頁、行誤正16 頁 10 行及び 11 ・・弾性係数・・
行

・・弾性定数・・

23 頁 6 行・・格子散係数・・・格子拡散係数・・

25 頁

・・変形応力との兼ね合い・・・・変形応力と双晶形成応力との兼ね合い・・

本文 1 行28 頁 図 2－9 キャ ・・小さい場合（ｂ）を電気抵抗 ・・小さい場合（ｂ）について電気プション値で・・
抵抗変化を・・
29 頁 図 2－11 の ・・に示す。γ相から冷却過程で ・・示す。高温相から冷却過程で得下の本文 1 行から２ 得られる最初のマルテンサイト相 られる最初のマルテンサイト（図 2行にかけては双晶構造であり、応力によって －11 (b) は双晶構造であり、応力に双晶境界が移動して塑性変形・・ よって双晶境界が移動して（図 2－11 (b) → (c) →(d)）塑性変形・・
35 頁

図 3－1（ｂ） ・－・－・－・－ a・－・－・－・－ｈ40 頁１行・・転位が flexible 実体・・・・転位が flexible な実体・・

43 頁下から８行

・・Frank はこのような hollow ・・Frank はらせん転位についてこdislocation の・・のような hollow dislocation の・・

45 頁 7 行

・・また析出サイト・・・・また析出の核形成サイト・・

59 頁 図 4－4 のキ 積層欠陥を挟む転位の部分転位へ 積層欠陥を挟む 2 本の部分転位へャプションの拡張。の拡張。
59 頁
60 頁

本文最下行

・・{111}すべり面から見た・・
2（4－16）式

4 − 3ν Gb
Γ=24(1 −ν ) w
62 頁 本文 1 行
規則格子(ordered lattice)ある
いは超格子(superlattice)を形成す
る・・
63 頁５行・・ている（第 13 章参照）。
72 頁本文 10～11 行 ・・図ではコの字形に・・
89 頁 11 行・・、（6－11）式の・・
94 頁本文３行・・｛111｝すべり面を上から見た・

2 − 3ν Gb 2
Γ=24(1 −ν ) w
規則格子(ordered lattice)（または超格子(superlattice)）を形成す
る・・・・ている（第 12 章参照）。
・・図では A’ABB’とコの字形に・・・・、（5－14）式の・・・・[0−11](111)と[0−11](111)の・・ ・・[−101](111)と[101](1−11)の・・

94 頁下から 2 行の末 ・・とする。拡張転位が収縮する ・・とする。拡張転位の一部が収縮からエネルギーEcs は、拡張幅を d=nb するエネルギーは Stroh によってとして・・求められ(A.N. Stroh: Proc. Phys.
Soc. (London) B 67 (1954)527.)
図 6-4 の交差すべりの活性化エネ

ルギー Ecs はその約２倍の値として・・
111 頁

下から 8 行

すべり面上でのパイエルス・・

112 頁

下から 4 行

・・できる。その結果、ｚ=0 にお ・・できる。線張力κ=Gb2/2 としてける・・
x=0 における・・

すべり面でパイエルス・・

114 頁 図 7－10 の (a) キンク形成とキンクの移動過 (a) キンク対形成とキンクの移動過キャプション
程を・・
程を・・
132 頁

5行

・・生じるのは刃状転位・・・・生じるのは主として刃状転位・・

134 頁

本文最下行

・・001－111 を過ぎると・・・・001－111 の境界を過ぎると・・

135 頁

下から 8 行・・変化は温度低下の変化・・・・変化は温度低下による変化・・

148 頁

本文３行

・・導入の仕方には、過飽和固溶 ・・導入の方法には、高温から急冷体の・・した過飽和固溶体の・・

151 頁

本文 1 行・・起因して格子間隔や・・・・起因して格子定数や・・

151 頁

本文 7 行・・のように原子半径・・・・のように母相元素と原子半径・・

166 頁

本文 6 行・・場合に固溶体あるいは・・・・場合にも固溶体あるいは・・

166 頁

本文 10 行・・構成する原子と原子半径が・・ ・・構成する原子と原子半径の差が・・

166 頁

下から 3 行・・別のＳ元素が占める時、Ｓ元 ・・別のＢ元素が占める時、Ｂ元素
素を・・を

168 頁

18 行

なお、サイズ因子 εs (eV) は・・

172 頁

下から 7 行

金属中の刃状転位は圧縮場と膨刃状転位は圧縮場と膨張場を伴張場を伴っている。価電子の運動 っている。金属中の価電子の運動エエネルギーは・・
ネルギーは・・

なお、サイズ因子 εs は・・

195 頁 図 10－2 の □ NbRe
上の図中の記号■ NbRe197 頁

１行・・報告された 42)。

203 頁

下から 9 行 ・・一般に 5±1 の範囲である。
・・ ・・一般に 4～7 の範囲である。
・・

210 頁

本文 1 行・・純金属ではかなり・・・・純金属型ではかなり・・

222 頁

13 行

・・すると、Ｌの位置では・・・・すると、転位の中心がＬの位置
では・・

253 頁

下から 9 行・・一方、Et の値は・・・・一方、(13－1)式の Et の値は・・

264 頁

下から 3 行

13.4

13.4

・・報告された。

その他の効果その他の外場効果

内容改訂2013 年の執筆以降に行なわれた新たな研究の成果によって内容を改訂すべき諸点（1） パイエルス応力の P-N モデルによる理論値と実験値の比較に関して
原著では、121 頁、7.3 パ イ エ ル ス 応 力 の 実 験 値 の中で、実験値を正弦関数の Γ ‐surface を仮定して得られた P-N モデルの理論値((7-14) 式)と比較した結果を図 7‐16 にプロットした。その後、正弦関数を仮定せずに第１原理計算によって求めたΓ‐surface を用いて計算した P-N モデルの理論値と実験値を比較した結果 a)、および転位がパイエルスポテンシャルを超える過程における構造緩和を取り入れるため Discretized P-N モデルを用いた理論値と実験値との比較した結果 b) が報告された。その結果、実験のτp が 10 4G より低い soft crystals を例外として、得られた理論値と計算値の比は平均 2.3 となり、単純なP-N モデルでも信頼のおけるΓ-surface を用いればかなりの精度で実験値を再現できることが明らかになっている。
−a) Y. Kamimura, K. Edagawa, A.M. Iskandarov, M. Osawa, Y. Umeno and S. Takeuchi:
Acta Mater. 148 (2018) 355.
b) K. Edagawa, Y. Kamimura, A.M. Iskandarov, Y. Umeno and S. Takeuchi: Mater. 5(2019) 100218.
（2）第 12 章 12.2 金属間化合物の異常塑性（4）異常塑性の例 (b) L1 2 型化合物の異常塑性の機構（230 ページ）中で「図 12－10（228 ページ）の b の型の正常温度依存性を示す L12 型化合物は、転位が SISF タイプの拡張をしているためである。」（232 ページ
本文 6 行から 7 行）とする解釈が長い間信じられていたが、その後の研究でこの解釈が誤りであることが明らかになった。この部分を以下のように改訂する。
「そのため、L12 型化合物でも図 12－10 の b のように異常塑性を示さない Pt3Al などでは、すべり転位が図 12‐13（b）のように SISF 型の拡張をしているためであると長い間信じられていた 14)。しかし、2013 年になって Okamoto らは L12 構造の Pt-Al 合金単結晶について詳細な実験を行い、以下の事実を明らかにした c, d）。（1）活動すべり系は<110>｛001｝と<110>｛111｝で前者が主すべり系であること、（2）両すべり系の超格子転位は逆異相境界(APB)を挟んで単位転位に拡張していて、その拡張幅から{111}面の APB エネルギーが{100}面の APB エネルギーより高いこと、（3）{111}面上の単位転位はショックレー部分転位に分解していないと思われること、の３点である。
（2）の事実からこれらの L12 型化合物
では Kear-Wilsdorf 機構が起こらないのである。L12 構造が fcc の規則構造であることを考えると、上記 (1)－(3)の特徴はかなり特異なことであるが、(1), (3) は純 Pt の塑性の特徴でもあり e, f)、Pt は fcc 金属の中でも特異な元素なのである。」
232 ページ本文 7 行の後半「12.2(4)項の」以下の文は 10 行目からの次のパラグラフの冒頭につなげる。
c) N. L. Okamoto, Y. Hasegawa, W. Hashimoto and H. Inui: Philos. Mag. 93 (2013) 60.
d) N. L. Okamoto, Y. Hasegawa and H. Inui: Philos. Mag. 94 (2014) 1327.

e) M. McLean and H. Mykura: Acta Met. 13 (1965) 376.
f) A. Hunter, R. F. Zhang and I. J. Beyerlein: J. Appl. Phys. 115 (2014) 134314.
（3）第 12 章 12.3 ゴムメタル (2) 機械的性質の機構（239 ページ）で、この物質は転位のすべり運動で変形するのではなく、理想せん断強度で生じる局所せん断すべりの集積で変形すると解釈されている。しかし、その後各種方位の単結晶および強加工した多結晶試料に関する変形応力の温度及び歪み速度依存性の実験から変形の熱活性化解析の研究が行われ、以下の結論が得られている e)。(1) 室温以下で温度低下と共に急激に上昇する変形応力は、通常の bcc 金属と同様、パイエルス機構による転位のすべり運動で支配される。（2）
室温以上の弱い温度依存性を示す変形応力は、固溶体硬化、析出硬化、加工硬化で支配される。
（3）単結晶の降伏応力の方位依存性は bcc 金属特有の｛112｝すべりに関する異方性（217ページ参照）を示す。これらの事実から、ゴムメタルが室温で異常に高い弾性限を示すものの特異な変形機構によるものではない。
e) Y. Kamimura, S. Kataoka, K. Edagawa, S. Takeuchi and S. Kuramoto: Mater. Trans.
57 (2016) 1526.