道路橋示方書・同解説 Ⅳ下部構造編 平成29年11月
訂正箇所
ページ行など

正誤表
誤正備 考

摘 要

6.3(2)解説⑵ 下部構造のうち，気中にあるコンクリート部材の疲⑵ 下部構造のうち，気中にあるコンクリート部材の疲労に対する設計は，Ⅲ編6.3 の規定による。また，水労に対する設計は，Ⅲ編6.3 の規定による。また，水中・土中にある鉄筋コンクリート部材等の疲労設計も中又は地下水位以下にある鉄筋コンクリート部材等の基本的にⅢ編6.3 によるが，鉄筋の引張応力度につい疲労設計も基本的にⅢ編6.3 によるが，鉄筋の引張応ては，Ⅲ編 表-6.3.1 によらず，この編の表-6.3.1によ力度については，Ⅲ編 表-6.3.1 によらず，この編の表る。これは，従来の設計法における常時の許容応力度-6.3.1による。これは，従来の設計法における常時のと同じ値であり，今回の改定においても水中・土中にあ許容応力度と同じ値であり，今回の改定においても水る部材に対しては維持管理が容易ではないことなどを中又は地下水位以下にある部材に対しては維持管理考慮して，従来と同じ値が踏襲されたものである。水が容易ではないことなどを考慮して，従来と同じ値が中・土中にあるプレストレストコンクリート部材の疲労設踏襲されたものである。プレストレストコンクリート部材
計も基本的にはⅢ編 6.3 の規定によるが，PHC 杭及の疲労設計も基本的にはⅢ編 6.3 の規定によるが，びSC 杭については10.8.3 及び10.8.4 で規定されていPHC 杭及びSC 杭については10.8.3 及び10.8.4 で規るため，これに従う必要がある。
定されているため，これに従う必要がある。
なお，この照査は，Ⅲ編6.3 に解説されるように鉄筋
なお，この照査は，Ⅲ編6.3 に解説されるように鉄筋
コンクリート部材に配置された引張鉄筋，せん断補強
コンクリート部材に配置された引張鉄筋，せん断補強鉄筋の主鉄筋を対象とし，照査に用いる作用の組合せ鉄筋の主鉄筋を対象とし，照査に用いる作用の組合は，Ⅰ編3.3 ではなくⅢ編式（6.3.1）に対して行う。
せは，Ⅰ編3.3 ではなくⅢ編式（6.3.1）に対して行う。

207

9.5.2(2)解説式（9.5.3）により算出される制限値を超えない場合には，

210

なお，支持層が砂地盤又は砂れき地盤でN 値よりせん なお，支持層が砂地盤又は砂れき地盤でN 値よりせ「参考資料2」→「参 ①2018.2.21掲載
9.5.2(2)5)ⅲ)解断抵抗角を推定する場合の方法については，参考資 ん断抵抗角を推定する場合の方法については，参考②第２刷で訂正
考資料1」
説料2に示している。
資料1に示している。

241

10.5.2(2)2)解説

88① 著しい地盤沈下が現在進行中生じないこと及び将来とも予想されないこと

式（9.5.4）により算出される制限値を超えない場合には，①2018.2.21掲載②第２刷で訂正「9.5.3」→「9.5.4」①2018.2.21掲載②第２刷で訂正「現在進行中生じな① 著しい地盤沈下が生じないこと及び将来とも予想さ①2018.2.21掲載
いこと」→「生じない ②第２刷で訂正れないことこと」

道路橋示方書・同解説 Ⅳ下部構造編 平成29年11月
訂正箇所
ページ
行など

正誤表
誤

正

備 考

摘 要

基礎の塑性率及び基礎天端の回転角*2

321「フーチング底面位①2018.2.21掲載
置の回転角」→「基 ②第２刷で訂正
礎天端の回転角」

11.2(3)解説
表-解11.2.1(b)基礎の塑性率及び基礎天端の回転角*2383

12.2(3)解説
表-解12.2.1(b)「フーチング底面位①2018.2.21掲載
置の回転角」→「基 ②第２刷で訂正
礎天端の回転角」

道路橋示方書・同解説 Ⅳ下部構造編 平成29年11月
訂正箇所
ページ
行など

正誤表
誤

正

備 考

摘 要

基礎の塑性率及び基礎天端の回転41713.2(3)解説
表-解13.2.1(b)536

参考資料1式(参1.1)

536

536-537「フーチング底面位①2018.2.21掲載
置の回転角」→「基 ②第２刷で訂正
礎天端の回転角」

φ = 4.8 log N1 + 23

φ = 4.8 log N1 + 21

「23」→「21」①2018.2.21掲載②第２刷で訂正

参考資料1式（参1.1）は，図-参1.1に示すように，原地盤よりサン式（参1.1）は，図-参1.1に示すように，原地盤よりサンプリングした試料から求めた三軸圧縮試験結果と原位 「、その統計的なばプリングした試料から求めた三軸圧縮試験結果と原位置で計測したN 値から算出したN 1との相関関係に基 らつきを考慮して」 ①2018.2.21掲載②第２刷で訂正
置で計測したN 値から算出したN 1との相関関係に基づづいて、その統計的なばらつきを考慮して設定したも を追記いて設定したものである。のである。

参考資料1

なお，砂のせん断抵抗角φ に関する従来の参考資料では，φ とN 1の相関関係に対し，一定の安全余裕を考慮して平均値よりも小さめのφ が得られるように設定された式を示していた。一方，今回の改定では，設計計算 （削除）において平均的な挙動が得られるような値を地盤定数の特性値とすることが4.2で規定されたことに伴い，φ の平均値を与える式として，式(参1.1) を示している。

①2018.2.21掲載②第２刷で訂正

道路橋示方書・同解説 Ⅳ下部構造編 平成29年11月

正誤表

訂正箇所
ページ
行など
4545454540404040351.3解説
表-解1.3.135353030302525252040

N160

計算値の最小位80100

110N1100

φ（°）

50

φ（°）

5003正50φ（°）

参考資料1
図-参1.1φ（°）

537

誤503530

備 考

摘 要

図中の曲線、直線の修正①2018.2.21掲載②第２刷で訂正「位」→「値」に修正①2019.1.16掲載②第４刷で訂正

解説を追記①2019.1.16掲載②第４刷で訂正

2502040

N16080100

110N1100

計算値の最小値※4231

10.2解説表-解10.2.1(a)ⅱ）※4：10.10.2(6)の解説に示される杭頭切断によるPC鋼材の応力の減少範囲に対して適用。
コンクリートのせん断応力度の制限値は表-5.2.4に記載。

207

9.5.2(2)5)ⅲ)
図-9.5.1

支持力係数

100

「N 」→「Nc 」に修正
※2019.1.16、「橋、高架の道路等の技 ①2019.1.16掲載
術基準の改定につ ②第４刷で訂正
いて」の誤字脱字の修正に伴う修正

Nc
Nq10Nγ10102030

せん断抵抗角（φ ）40

道路橋示方書・同解説 Ⅳ下部構造編 平成29年11月
訂正箇所
ページ行など277～278

10.8.3(5)正誤表
誤p t ：引張り鋼材の面積比で，p g /4として求める。
p t ：引張り鋼材の面積比で，p g /4として求める。

正備 考

摘 要

p t ：引張り鋼材の面積比で，p g /4として求める。

p t が2つあるため一方を削除※2019.1.16、「橋、 ①2019.1.16掲載
高架の道路等の技 ②第４刷で訂正
術基準の改定について」の誤字脱字の修正に伴う修正「設計」の追記※2019.1.16、「橋、高架の道路等の技 ①2019.1.16掲載
術基準の改定につ ②第４刷で訂正
いて」の誤字脱字の修正に伴う修正

10.9.4(2)1)ⅲ)

P TU ：レベル2地震動を考慮する状況における杭の引抜き抵抗力の上限値 (kN)

P TU ：レベル2地震動を考慮する設計状況における杭の引抜き抵抗力の上限値 (kN)421

13.5.4

地中連続壁基礎が，11.5.4(2)を満足する場合には，永続作用支配状況及び変動作用支配において，水平荷重に対する抵抗の限界状態1を超えないとみなしてよい。

「状況」の追記
地中連続壁基礎が，11.5.4(2)を満足する場合には，永 ※2019.1.16、「橋、続作用支配状況及び変動作用支配状況において，水 高架の道路等の技 ①2019.1.16掲載
平荷重に対する抵抗の限界状態1を超えないとみなし 術基準の改定につ ②第４刷で訂正てよい。
いて」の誤字脱字の修正に伴う修正

110

7.4.4（1）2）解説式（解7.4.10）294

Mp =γpL γqL KAT
1.375

a+h−h + h + a loga

なお，式（解7.4.10）におけるlog は自然対数である。
536

参考資料1
式（参1.1）

φ = 4.8 log N1 +21 (N > 5)式（参1.1）において，logは自然対数である。

Mp =（削除）（削除）γpL γqL KAT
1.375−h + h + a log𝑒𝑒

φ = 4.8 log e N1+21 (N > 5)a+ha「log 」→「loge」①2019.1.16掲載

解説文の対数表記 ②第４刷で訂正の説明を削除「log 」→「loge」①2019.1.16掲載

解説文の対数表記 ②第４刷で訂正の説明を削除

道路橋示方書・同解説 Ⅳ下部構造編 平成29年11月
訂正箇所
ページ
行など

178

8.3(3)2)解説

正誤表
誤参考資料2図‐参 2.1

369

11.8.8 解説
図‐解11.8.28

備 考

均等係数の大きい均質な砂質土層や細粒分の多いれ 均等係数の小さい均質な砂質土層や細粒分の多いれ 「大きい」→「小さき質土層等を支持層とする直接基礎の場合，い」き質土層等を支持層とする直接基礎の場合，浮上りのみ考慮
538

正𝑀𝑀
𝛼𝛼= 3 − 2�𝑀𝑀0𝛼𝛼0

図-解 11.8.28 吊り桁の有効幅と配筋状態

摘 要①2019.2.26掲載②第４刷で訂正

浮上りのみ考慮𝑀𝑀
𝛼𝛼0= 3 − 2�𝑀𝑀0𝛼𝛼

図-解 11.8.28 パラペットの設計荷重𝛼𝛼
�
𝛼𝛼0𝛼𝛼0→�
𝛼𝛼①2019.5.31掲載②第４刷で訂正「吊り桁の有効幅と①2019.7.22掲載
配筋状態」→「パラ ②第４刷で訂正
ペットの設計荷重」

道路橋示方書・同解説 Ⅳ下部構造編 平成29年11月
訂正箇所
ページ行など

564

68

参考資料2
表‐参 9.1

正誤表
誤正備 考

下線部を修正ここで，最大抵抗曲げモーメントは，Ⅲ編5.8.1に規定さ ここで，最大抵抗曲げモーメントは，Ⅲ編5.7.1に規定さ5.2.1(1)1)解説 れる破壊抵抗曲げモーメントの特性値として計算して れる破壊抵抗曲げモーメントの特性値として計算して 「5.8.1」→「5.7.1」
よい。
よい。

摘 要

①2019.9.9掲載②第４刷で訂正①2019.11.25掲載②第４刷で訂正

道路橋示方書・同解説 Ⅳ下部構造編 平成29年11月
訂正箇所
ページ
行など

正誤表
誤正

備 考

摘 要（土圧地震の影
響を
考

123

7.7.1解説81

5.2.7(1) 2) 解説

下線部を修正①2021.01.05掲載②第５刷で訂正

Ⅲ編式（5.4.1）中の1.15/ d に代わってa を用いる必要 Ⅲ編式（5.4.1）中のd/1.15 に代わってa を用いる必要 「1.15/ d」→「d/1.15 ①2021.01.05掲載②第５刷で訂正がある（図−解5.2.3 参照）。
がある（図−解5.2.3 参照）。
」

道路橋示方書・同解説 Ⅳ下部構造編 平成29年11月
訂正箇所
ページ行など正誤表
誤正備 考

Ss = k n Aw σsy …………… （解7.7.9）
Ss = n Aw σsy …………… （解7.7.9）
ここに，ここに，Ss ：せん断補強鉄筋が負担できるせん断力の合計
Ss ：せん断補強鉄筋が負担できるせん断力の合計の特性値（N）の特性値（N）
下線部を修正Aw ：せん断補強鉄筋の断面積（mm2）Aw ：せん断補強鉄筋の断面積（mm2）22
σsy ：せん断補強鉄筋の降伏強度の特性値（N/mm ） σsy ：せん断補強鉄筋の降伏強度の特性値（N/mm ）k： 補正係数で1.30とする。
n ：図−解7.7.14 の斜線部分に配置されたせん断
n ：図−解7.7.14 の斜線部分に配置されたせん断
補強鉄筋の本数
補強鉄筋の本数

摘 要①2021.01.05掲載②第５刷で訂正

141

7.7.4(5)解説

170

表-解8.2.2

図中の杭基礎の矢印の開始位置（β ①2021.01.05掲載②第５刷で訂正Le≦1）の修正

456

解14.6.1「＋」を削除33

参考文献

13） 龍岡文夫，渋谷啓三：三軸試験と原位置試験法 13） 龍岡文夫，渋谷啓：三軸試験と原位置試験法ととの関連（変形特性について），三軸試験法に関するシ の関連（変形特性について），三軸試験法に関するシ 「啓三」→「啓」
ンポジウム，（社）土質工学会，1991.
ンポジウム，（社）土質工学会，1991.

①2021.01.05掲載②第５刷で訂正①2021.01.05掲載②第５刷で訂正