論 文
有限長金属筒構造利用による金属円筒裏面の RFID タグ読取り性能向上方法の提案大鷲 祐貴†

伊藤 隆広†

鹿子嶋憲一††

梅比良正弘††

内田 涼仁†

武田 茂樹††A Reading Characteristic Improvement of an RFID Tag Attached to Rear Side ofa Metallic Cylinder Using Finite Length Metallic Cylindrical Structure
Yuki OWASHI† , Takahiro ITO† , Ryoto UCHITA† , Shigeki TAKEDA†† ,Kenichi KAGOSHIMA†† , and Mashahiro UMEHIRA††

あらまし シールドケーブル製造時に RFID タグを一定間隔でシールド表面に貼り付け，シールドケーブルとその中に内蔵されている RFID タグの ID 情報を一体化し，敷設後のケーブル管理を容易にする方式が提案されている．しかし，リーダに対し RFID タグが金属物体裏面に位置するとき金属物体が遮へい物体となり読取り性能が劣化する．本論文ではこのようなケーブル製造への RFID の応用を想定し，円筒状の金属物体裏面にタグが位置している場合の読取り性能を向上させる手法を提案する．金属物体裏面にタグが配置されても読取り可能とするため，金属円筒及びリーダの周囲に共振器となる金属筒を設置した．この金属筒は円形同軸導波管のTM01 モードと同等の金属物体周囲で一様な電界強度分布を発生させるように設計した．金属筒配置による有効性をモーメント法を使用した電磁界解析及び実験から評価した．その結果，提案手法により円筒状の金属物体裏面に位置する RFID タグの読取り特性が大幅に向上することを明らかにした．
キーワード

UHF，RFID タグ，金属物体，裏面，共振器，導波管構造

1. ま え が きによってタグがリーダに対して裏面に位置する場合，タグの受信電力が低くなり，読取りが困難になる．特RFID (Radio Frequency Identiﬁcation) は，Suica，にシールドケーブルは，信号ケーブルが円筒状の金属

Edy を代表例として流通，図書管理など様々な分野でで囲われた構造であるため，タグを金属に近接して貼応用が広がっている．また，RFID 技術の応用としてり付ける場合，読取り特性は更に劣化する．また，先電力プラントにおけるケーブルや工具の管理など，金に述べたように，ケーブルは常に移動しているので属物体の認識にも活用されている [1]．更にシールド

RFID タグはリーダ正面からずれる場合もある [2]．

ケーブル製造時に RFID タグを一定間隔でシールド表

一方，ゲート上に複数のリーダアンテナを配置して面に貼り付け，シールドケーブルとその中に内蔵され様々な位置にある RFID タグを読み取る手法もある [3]ている RFID タグの ID (Identiﬁcation number) 情が，複数のアンテナやリーダが必要となり，コスト増

報を一体化し，敷設後のケーブル管理を容易にする方が問題となる．また，他所にある RFID タグを読み取式が提案されている [2]．ここで，ケーブルは巻き取りるなどの問題発生も予想される．

ながら製造されるため常に動いており，またタグの読本 論 文 で は ，UHF (Ultra High Frequency) 帯

取り時にねじれなどが起こる．このケーブルのねじれ

RFID 技術をシールドケーブル製造・管理に適用す†ることを想定し，円筒状金属の任意の位置，特に裏面
茨城大学大学院理工学研究科，日立市
Graduate School of Engineering, Ibaraki University, 4–12–1††に位置する RFID タグの読取りについて問題を明確

Nakanarusawa, Hitachi-shi, 316–8511 Japanにし，またその解決方法を提案する．RFID タグは金

茨城大学工学部，日立市

属裏面に貼り付けると金属物体が遮へい物体となりタCollege of Engineering, Ibaraki University, 4–12–1 Nakanarusawa, Hitachi-shi, 316–8511 Japan1188

電子情報通信学会論文誌

グの読取り性能は著しく劣化し，認識は困難になる．

c 一般社団法人電子情報通信学会 2012
B Vol. J95–B No. 9 pp. 1188–1196 

論文／有限長金属筒構造利用による金属円筒裏面の RFID タグ読取り性能向上方法の提案

ここで，ケーブルを有限長の金属筒で覆う構造を考え

データベースを作成する．このとき，RFID タグが側ると，シールドケーブルを内部導体とする同軸導波管

面や裏面に位置する場合があり，読取り誤りが発生す構造が形成されることにより，リーダアンテナで 1 点る．また，読取りタイミングによってはタグがリーダから励振するだけで共振現象により，シールドケーブ

正面に位置しない場合も考えられるため，z 軸方向の

ル周囲に一様で強い電界分布を発生させることが可能

ずれに対しても，安定して読み取れる必要がある．こであると考えられる．そこで，RFID 技術による円筒のずれに対する許容範囲が広いほど，ケーブルを高速金属物体裏面に貼り付けたタグの読取り性能を向上さにボビンで巻き取ることが可能となる．

せる手法として円筒金属物体及びリーダ周囲を共振

2. 2 実験及び解析による特性評価器となる方形状金属筒で囲い，共振器を構成し，金属リーダに対して金属円筒物体の正面，側面，裏面

筒内に一様な管軸方向電界をもつ TM01 (Transverseに配置した UHF 帯 RFID タグの読取り性能評価実Magnetic wave) モードを発生させる．こうしてリー験を行った．実験環境を図 2 に示す．シールドケー

ダに対して金属物体の正面，側面，裏面にタグが存在

ブルを円筒状金属物体とし，リーダと金属円筒中心する場合でも読み取れる手法を提案する．

との距離 x 及び金属円筒とタグ間間隔 s を変化させ

まず 2. において，RFID 内蔵ケーブルの製造工程

る．金属円筒の直径を 68.9 mm（半径 34.45 mm）とについて説明し，その問題点について述べる．金属円している．このため，リーダと金属円筒中心の距離

筒に貼り付けられたタグの通常のリーダを用いた読取を 50 mm から測定を始め，50 mm 刻みで 200 mm まり特性について述べる．次に，3. において，共振器とで正面，側面，裏面のそれぞれで測定した．RFID タ

なる金属筒を利用したタグの読取り手法について述べ，グの中心をリーダ中心 z = 0 mm と一致させた．用

この効果や最適形状及び設計方法について述べる．まいたリーダ及びアンテナは三菱電機株式会社製 RF-

た，4. では実験による特性評価について示す．最後にALTP002 及び RF-RW003 [4] であり，出力は 30 dBm

5. でまとめを行う．

に設定した．このリーダの中心周波数は 953 MHz で

2. 金属円筒裏面に配置されたタグの読取り特性あり，偏波は直線偏波である．また，リーダアンテナの寸法は 200 × 200 × 25 mm である．タグには RF-

TGP005-W [5] のダイポールタグを用いた．ここで

2. 1 RFID タグ内蔵ケーブルの製造方法と問題点
図 1 に RFID 内蔵ケーブルの製造工程を示す [2]．
このシステムは通信用シールドケーブル内のシールドにダイポールタグを一定間隔で貼り付けて，製造時にID を読み取り，データベースを作成し，敷設後のケーブル管理を行う手法である．RFID タグは z 軸方向に沿って挿入される．RFID タグはボビンで巻き取りながらシールドケーブル内に挿入されていく．その後，シースと呼ばれる外皮を形成し，ボビンによる巻取り
前にリーダにより ID を読み取る．このようにして，

Fig. 1

図 1 RFID 内蔵ケーブルの製造工程
A manufacturing process of a cable with RFID
tags.

Fig. 2

図2 実験環境
Experimental environment.

1189

電子情報通信学会論文誌 2012/9 Vol. J95–B No. 9

Fig. 4図 4 金属円筒周辺の電界 (Ez) 成分
Electric ﬁeld (Ez) distribution arround themetallic cylinder.

ソフト EEM-MOM ver.1.5 [6] を使用している．図 3よりリーダと金属円筒中心間距離を 50 mm にし，金
図 3 金属円筒中心とリーダ間距離に対する読取り率
Fig. 3 Recognition rates as a function of distance between the center of a metallic cylinder and areader antenna.

属円筒表面とタグ間間隔 s を 5 mm とした場合，読み取れていないが金属円筒からリーダを離すことにより，正面の読取り率は改善する．このことは図 4 のリーダと金属円筒間の電界の変化からも確認できる．リーダ

は，UHF 帯 RFID タグを使用することを想定していと金属円筒間距離が近い場合に読取り率が低いのは，るが，2.45 GHz 帯のタグを用いる場合も波長が異な金属表面での電界の接線成分がゼロとなることが原因

るのみで現象は同一である．また，金属円筒導体の直である．また，裏面の読取り率は s = 6 mm のとき最径についても本論文で用いる形状は一例であり，後に大でも 30%程度と非常に低い．シールドケーブルへの提案する手法は細いものから太いものまでそれらに応RFID タグの挿入を考えた場合，RFID タグと金属円じた設計を行うことで適用可能である．

筒間間隔は極力小さいことが望ましい．そのため，裏実験結果を図 3 に示す．また，図 4 に同一の構造におけるモーメント法解析結果を示す．Ez 成分はタグと平行な電界成分である．パッチアンテナの地板部は200 × 200 mm，パッチ部は 140 × 140 mm とし，メッ

面の読取りは非常に困難であることが確認できた．

3. 金属筒を用いた読取り手法
3. 1 読取り手法の提案

シュサイズはそれぞれ 5，2.5 mm である．また，地板前章で述べたように，金属物体裏面に貼り付けられとパッチ部間は 10 mm で空気としている．このときのたタグの認識率は非常に低い．ここで，シールドケー

入力インピーダンスは 47.0 − j8.02 Ω となり，VSWR

ブルを内部導体とみなすと同軸導波管構造を適用する(Voltage Standing Wave Ratio) は約 1.2 である．給ことにより，リーダアンテナで 1 点から励振するだけ

電は同軸給電を想定して，パッチ部と地板部の間に送で，共振現象によりシールドケーブル周囲に一様で強信電力が 30 dBm となり 50 Ω の電源インピーダンスをい電界分布を発生させることが可能であると考えられ有する電圧源を配置することにより行った．次章以降

る．そこで，図 5 に示すようにリーダアンテナとケーもここで設計したパッチアンテナを用いるものとする．

ブルの周囲を共振器となる方形状金属筒で囲う方式

解析にはモーメント法を用いて計算を行う電磁界解析を提案する．なお，金属筒を方形とするのは平面状の1190

論文／有限長金属筒構造利用による金属円筒裏面の RFID タグ読取り性能向上方法の提案

Fig. 5図 5 金属筒を利用した読取り手法
The proposed reading technique of RFID tagswith a metallic cylindrical structure.

リーダアンテナを配置するためである．アンテナが設置可能であれば円筒状でもよい．
先に述べたように図 5 の構造はシールドケーブルが内導体となり，周囲の金属筒が外導体となる同軸状の導波管構造とみなせると考えられる．このような考え

Fig. 6図 6 円形及び方形同軸導波管構造モデル
Analytical models of a circular and rectangular coaxial waveguide structure.

方を導入することにより，以降に示すように提案手法の動作原理や最適構造に関する理解が容易になる．

TM01 ，TM11 モードを例として図 7 に示す．図 7 (a)〜円形同軸導波管は理論的に設計手法が確立されている(d) 及び図 7 (e)〜(h) は，それぞれ円形及び方形同軸[7] ので，これを利用して方形同軸導波管の設計を行う．

導波管構造における電界分布である．ここで，TM01

3. 2 解析モデル

モードについてその前後の直径及び他のモードを有

円形同軸導波管構造及び方形同軸導波管構造の解析する構造も併せて示す．なお，本論文ではそれぞれのモデルを図 6 に示す．外導体及び内導体のメッシュサ

モードの分布形態の中で，最も Ez 成分の電界強度がイズはそれぞれ 10 mm，5 mm とした．ここでは円形

高いものを選択して，TM01 及び TM11 モードと表示

同軸導波管における構造の関係で送信アンテナにはしている．本研究ではリーダに対し，金属円筒の正面，

パッチアンテナではなく，ダイポールアンテナを用い側面，裏面全てでの読取りを実現することが目的であた．ここでの設計周波数は 953 MHz とし，使用するる．これを可能とするために金属筒内に電界が一様に

ダイポールアンテナのインピーダンスは自由空間にお分布する TM01 モードを意図的に作り出すことで，金いて 73 + j0.0 Ω で整合をとり，73 Ω の電源インピー

属円筒周囲のどこに RFID タグが設置されても読み取

ダンスを有する電圧源で励振し，出力電力が 30 dBmれる手法を実現する．

となるようにしている．外部導体となる金属筒の高さ

図 7 (b) より，円形同軸導波管構造の TM01 モーはリーダ寸法 (200 mm) とタグの z 軸方向ずれへの対ドが最適な電界分布であることが確認できる．また応も考慮して 400 mm（1.27λ，λ は使用周波数におけ

図 7 (d) の TM11 モードのように分布が一様でない場

る自由空間波長）としている．円形及び方形同軸導波

合，電界 Ez の低い部分で読取り誤りが起こるため不管構造の外部導体の直径及び辺の長さを 110 mm から適切である．更に，図 7 (e)〜(h) より，円形と方形で450 mm まで 10 mm 刻みで変化させた．内部円筒導電界分布がほぼ同一であることが確認できる．

体の直径は 68.9 mm である．

また図 8 (a) 及び (b) に図 7 (b) 及び (f) に対応する

3. 3 電 界 分 布

縦面内（x–z 面内）の Ez 成分の分布を示す．このよ

リーダは電界の Ez 成分を放射する直線偏波アンテ

うに金属筒のエッジに向かって単調に減衰することがナである．このため，電界だけが管軸方向の成分をも確認できる．これはタグが管軸方向へずれている場合

ち，磁界は管軸と垂直方向となる．したがって，本論文でも安定して読み取れることを意味している．

で必要とする電磁界分布は TM モードである．TMmn◦

更に図 9 及び図 10 に高さ H （金属筒の z 軸方向

モードとは電界強度が φ 方向 0 から 180 の間で電界の高さを H と定義）が 1λ 及び 1.5λ の場合の x–y 面の変化が m 回繰り返し，r 方向（円形同軸導波管構造

内及び x–z 面内の Ez 成分分布を示す．H = 1λ の場の半径方向）に n 回繰り返すモードのことである．

合は，これまでの検討で用いた H = 1.27λ の場合に

本節では TM モードの電界 Ez 成分について述べ，比べて電界強度が弱い．一方，H = 1.5λ の場合は，1191

電子情報通信学会論文誌 2012/9 Vol. J95–B No. 9

図 7 (b) 及び (f) における x–z 面内の電界 Ez の分布
Fig. 8 Ez distribution in x–z plane of Fig. 7 (b)and (f).

図 8

高さを変化させた場合の電界（Ez 成分）の x–y 面内分布Fig. 9 Ez distribution in terms of H (x–y plane).

図9Fig. 7図 7 円形及び方形同軸導波管構造の比較
A comparison of electric ﬁeld (Ez component)
distribution between a circular and rectangular coaxial waveguide structure.

H = 1.27λ の場合の電界強度分布と 3.4 での金属筒の設計手順で示す電磁界解析による最適値の探索を考慮すると，ほぼ同等とみなせる．本論文ではこれを踏まえた上で，先に述べたようにタグ位置のずれへの対高さを変化させた場合の電界（Ez 成分）の x–z
面内分布Fig. 10 Ez distribution in terms of H (x–z plane).

図 10

応も考慮して高さが短く実用上取扱いが容易となる

H = 400 mm (1.27λ) を採用している．
このように図 7 の解析結果より方形同軸形状の電界分布は円形のものとほぼ同一であることが確認でき1192

た．したがって，円形同軸導波管から方形同軸導波管構造の寸法を決定する設計手法を提案する．
方形同軸導波管構造における TEM (Transverse

論文／有限長金属筒構造利用による金属円筒裏面の RFID タグ読取り性能向上方法の提案

Electric and Magnetic wave) モードの特性インピー

同軸導波管構造において，送信アンテナをパッチアン

ダンスについては設計式が報告されている [8]．しかテナに変更した場合（金属筒の影響でパッチアンテナ

し，TM モードの特性に関する報告はない．

の VSWR は 1.2 から 1.7 に劣化する），ダイポール

3. 4 金属筒サイズの設計手法

アンテナのときと比較して 10 mm 異なる程度であり，まず，基準となる円形同軸導波管の TM01 モードを

この値を基準とすれば最適化は比較的容易である．

発生させるために 953 MHz がカットオフ周波数となしたがって，円形同軸導波管構造の設計値から約る条件から外形 bc を求めた．このとき RFID タグを0.0953λ を引いた大きさの一辺をもつ方形同軸導波管動作させるために必要な Ez 成分が最大となる．また，構造を設計することで方形同軸導波管構造においても無限長の導波管を仮定すると，カットオフ周波数におTM01 モードの最適形状に関する目安を求めることがいて管内波長が無限大になる．本論文では有限長の導可能である．

波管構造を用いるが，この性質はタグの z 軸方向へのここで円筒導体直径 68.9 mm の場合を例にして，こずれに対して有効であると考えられる．ここで使用しれまでに述べた設計手順を示す．まず，方形状金属筒

た近似式を以下に示す [9]．

の一辺の長さを円形同軸導波管の理論式から得られるλc(01) ∼
=2



b
a
−
2
2



直径から 0.0953λ 引くことにより求めた．円形同軸導(1)

ここで a [m] は内導体の直径，b [m] は外導体の直径，λc はカットオフ波長を表している．
式 (1) から求めた値と解析で TM01 モードにおけるEz 成分が最も高い場合の外導体の寸法を図 11 に示す．図 11 より円形同軸導波管構造の計算結果とモーメント法より求めた解析結果がほぼ一致している．また，この結果より，本論文で用いている高さ 1.27λ の導波管構造であれば，無限長の導波管とほぼ同等の共振特性を有することが確認できる．
次に，円形同軸導波管構造の場合と同様に，図 11に方形同軸導波管構造において金属筒内の電界分布がTM01 モードで最大となる寸法について示す．円形同軸導波管構造と方形同軸導波管構造の最適寸法を比較すると，内部の金属円筒の直径を変化させた場合でも金属筒のサイズが約 30 mm (0.0953λ) 程度の一定のずれを維持している．また，図 11 に示すように方形

図 11 方形同軸導波管構造の最適寸法の設計手順
Fig. 11 Design procedure of a rectangular coaxial
waveguide from a circular one.

波管の外導体直径は式 (1) を用いると約 384 mm となり，ここから 0.0953λ 引いた値，354 mm が方形同軸導波管構造の一辺の長さとなる．次に，この大きさの方形状金属筒の一辺をこの目安値を中心に変化させて，電磁界解析を行い，内部の電界分布が最大になる形状を求めた．その結果，一辺の長さの最適値は 360 mmとなった．このように方形同軸導波管構造に関する目
安が得られることで，電磁界解析の探索範囲は大幅に縮小される．
次に，たわみなどによりケーブル位置が金属筒中心からずれる場合の影響について考察する．まず，実環
境ではロータ等によりケーブル位置を固定する手段が存在する．しかし，ここではこのずれの発生も考慮して中心で 5 mm の上下方向のたわみを想定してパッチ
アンテナ励振時の特性評価を行った．ただし，解析ではケーブル全体が上下に 5 mm オフセットするモデルとした．金属筒サイズは，先の考察で決定された一辺360 mm のものである．図 12 に金属円筒から 2 mm

Fig. 12

図 12 ケーブル位置ずれの影響
Aﬀect of diviation of a cable position.

1193

電子情報通信学会論文誌 2012/9 Vol. J95–B No. 9離れた位置における金属円筒周囲（高さはパッチアン対応する必要があるため，横軸をタグ位置の z 座標とテナ中心）の Ez 成分を示す．図中の +5 mm shift はして評価している．図 14 より，金属筒を配置するこ

図 5 においてリーダ方向へケーブルが 5 mm ずれるとで側面，裏面に配置したタグの読取り率が向上してことを意味している．同様に −5 mm shift はリーダ

いるのが分かる．特に，裏面における向上が著しいこから離れる方向に 5 mm ずれることを意味している．

とも確認できる．

その結果，電界強度が最も低くなる特性としてケーブ

また図 2 の構造における金属筒がない場合の読取り

ルが 5 mm リーダ方向にずれる場合，リーダ正面方向

特性も図 14 に示す．このとき，金属円筒中心とリー(φ = 0◦ ) の電界強度が 2 dB 劣化した．したがって，

ダ間距離は図 13 と同一としている．これは x = 130

ケーブルの変動は先に述べたロータで十分に抑制するに相当する．またこれは，リーダ正面である z = 0

必要がある．

に RFID タグが配置された場合の読取り率である．金

4. 金属筒の効果
4. 1 実 験 結 果
使用する金属筒は前節で述べたように 360 × 360 ×

400 mm とする．金属円筒と RFID タグ間間隔を s とし，金属筒の有無による読取り率の比較を実験結果から検証した．実験概要図を図 13 に示す．リーダとタ
グは自由空間における実験のときと同じものを使用している．s が 1，2，3 mm のときの結果を図 14 に示す．図 1 のシステムより，z 軸方向への物体の移動にFig. 131194

図 13 実験概要図（上：外観，下：内観）An experimental setup (Upper one: the external appearance, lower one: the internalone).

図 14 金属筒による読取り率の改善効果
Fig. 14 Eﬀectiveness of the proposed method.

論文／有限長金属筒構造利用による金属円筒裏面の RFID タグ読取り性能向上方法の提案

属筒がない場合は金属円筒と RFID タグ間間隔 s が

図 16 は金属円筒から 2 mm 離れた位置における電界2 mm のとき，読取り率が 100%ではないが，金属筒

強度 Ez 成分である．金属物体周辺で電界が最小となを用いることにより読取り率が 100%となり，正面のるのは φ が 60 度のときであり，解析結果及び実験結

読取り率も向上することが確認できる．

果から電界の谷の発生位置は認識率がゼロとなる位置

金属筒を用いることで s が 2 mm 以上ではリーダ正と一致していることが確認できた．したがって，解析面である z = 0 における正面，側面及び裏面の読取結果が妥当であるといえる．なお，φ が 30 度の実験

り率が 100%になる．また，s が 3 mm より大きいと結果については認識率が不安定だったため，10 回実験

き，タグ位置の長手方向に対するずれが金属筒のエッを行い，平均値をプロットしている．

ジ部に相当する ±200 mm の範囲において読取り率が100%となった．これは図 8 に示す図 7 (b)，(f) の x–z
面内の電界強度分布からも理解できる．

5. む す び
RFID タグ内蔵ケーブル製造時に RFID タグがシー

4. 2 解析と実験の比較

ルドケーブル裏面に位置する場合の読取り率を改善す

解析の妥当性を確かめるために，金属筒の寸法は変るために，シールドケーブルが内導体となり，この周

えず，金属円筒直径を 40 mm としたときの電界強度分

囲に配置する方形金属筒が外導体となる同軸構造の布を実験と解析から比較を行い解析の妥当性を確認し適用を試みた．その結果，この方形金属筒とシールド

た．直径を 40 mm とすることで内部の電界分布が一様

ケーブルが共振器を構成し，リーダにより内部の一点でなくなるため，実験結果との比較が容易になる．こを励振することにより，シールドケーブル周囲に一様のときの送信電力は特性が顕著になるように 26 dBm

で強い電界を発生させられることを示した．また管軸とし，金属円筒とタグ間間隔 s を 2 mm としている．

方向を向き，シールドケーブルの正面，側面，及び裏

解析結果及び実験結果をそれぞれ図 15 及び図 16面に位置する RFID タグを読み取るためには，カットに示す．このときの観測面は z = 0 の x–y 面であり，オフ波長において動作するように設計した TM01 モードが最適であることを示した．この設計方針は，管軸方向に対する RFID タグのずれに対しても強いことを明らかにした．また，円筒同軸導波管構造における最適構造と方形同軸導波管構造のそれとのずれが金属円
筒直径の変化に対してほぼ一定であること示した．この性質を利用して円形同軸導波管構造の設計値から方形同軸導波管構造の共振器を設計する手法により最適形状を得るための設計時間を大幅に縮小できることを

金属円筒直径が 40 mm の場合の電界強度 Ez 成分（x–y 面）
Fig. 15 Ez distribution in x–y plane in the caseof the diameter of the metallic cylinder of
40 mm.
図 15

明らかにした．
今後の課題としては，送受信電力解析，ケーブル挿入を安易にする手法の確立，ケーブルのたわみに対する対策等が挙げられる．
文

献

[1]

川畑淳一，石渡雅幸，荒木憲司，湯藤芳裕，“RFID 応用” 日立評論，vol.88,
高度信頼性原子力プラント建設技術，
no.2, pp.25–28, Feb. 2006.

[2]

伊藤隆広，尾保手茂樹，鹿子嶋憲一，鵜沼宗利，湯田晋也，“ケーブルに貼り付けられた 2.45 GHz 帯パッシブ RFID
タグの反射板を利用した読み取り手法に関する提案，” 2010[3]

K.V.S. Rao, S.F. Lam, and P.V. Nikitin, “UHF RFID

信学ソ大（通信），B-1-140, Sept. 2010.
tag for metal containers,” 2010 Microwave Conference Proceedings, pp.179–182, Dec. 2010.

図 16 解析と実験結果の比較
Fig. 16 Evaluation of analytical results.

[4]

http://www.mitsubishielectric.co.jp/device/rﬁd/
products/index.html#02

1195

電子情報通信学会論文誌 2012/9 Vol. J95–B No. 9[5]http://www.mitsubishielectric.co.jp/device/rﬁd/
products/index.html#03[6]

http://www.e-em.co.jp（株）EEM．

[7]

N. Marcnvitz, Waveguide Hand Book, pp.39–81,
McGraw-Hill, 1951.

[8]

小西良弘，実用マイクロ波技術講座—理論と実際，第 1巻，p.18, ケイラボ出版，2001.

[9]

小口文一，マイクロ波およびミリ波回路，pp.42–45, 丸
善，1964.
（平成 24 年 2 月 15 日受付，4 月 28 日再受付）

鹿子嶋憲一

昭 44 東工大・理工・電子卒．昭 49 同大大学院博士課程了．同年日本電信電話公社入社．以来，衛星，固定通信用反射鏡ア
ンテナ，移動通信用アンテナの研究に従事．
平 9 茨城大学工学部教授．平 5〜6 IEICE
Trans. on Com. Editor．平 11〜12 本会
アンテナ・伝播研究会委員長．工博．昭 48 米沢賞，平 10 本会
論文賞受賞．IEEE シニア会員．

梅比良正弘

大鷲

祐貴

平 22 茨城大・工・メディア通信卒．平24 同大大学院理工学研究科修士課程了．在学中 RFID に関する研究に従事．

（正員：フェロー）（正員：フェロー）昭 53 京大・工・電子卒，昭 55 同大大学
院修士課程了．同年日本電信電話公社（現NTT）入社．平 18 より茨城大学工学部教授．主として衛星通信システム，広帯域ワ
イヤレスアクセスシステム，ワイヤレスユ
ビキタスサービスシステム，コグニティブ
無線等の研究開発に従事．昭 61〜62 カナダ・CRC/DOC（通信省通信研究所）客員研究員．工博（京都大学）．昭 62 本会学術奨励賞，平 11 本会業績賞受賞．平 13 文部科学大臣賞研究伊藤隆広

平 22 茨城大・工・メディア通信卒．平24 同大大学院理工学研究科修士課程了．在学中 RFID に関する研究に従事．

内田涼仁

平 23 茨城大・工・メディア通信卒．現在，同大大学院理工学研究科修士課程在学
中．RFID に関する研究に従事．

武田茂樹 （正員）平 8 鳥取大・工・電気電子卒，平 12 同大大学院博士後期課程了．博士（工学）．現在，茨城大学工学部メディア通信工学科准教授．無線通信システム，アダプティブア
レーアンテナ，RFID の研究に従事．平 14
本会学術奨励賞受賞，平 17 本会通信ソサ
イエティ活動功労賞受賞．IEEE 会員．

1196

功績者表彰，平 15・平 22 電気通信普及財団テレコムシステム
技術賞受賞．平 21 Wireless Vitae 2009 Outstanding Paper
Award．IEEE 会員．