静電気学会誌，34, 5 (2010) 243-248

J. Inst. Electrostat. Jpn.

大気圧プラズマによる SCR 触媒の低温性能向上
川 田 吉 弘＊,1，佐 藤
聡＊，佐 藤 信 也＊，
細 谷
満＊，水 野彰＊＊（2010 年 5 月 31 日受付; 2010 年 8 月 1 日受理）

Effect of Non-thermal Plasma on Low Temperature
NOx Conversion with SCR Catalyst
Yoshihiro KAWADA*,1, Satoshi SATO*, Shinya SATO*,
Mitsuru HOSOYA* and Akira MIZUNO**(Received May 31, 2010; Accepted August 1, 2010)

To reduce NOx emissions at low exhaust temperature conditions from a heavy-duty engine, the plasma-assisted SCR(Selective Catalytic Reduction) system was studied. The plasma-assisted SCR system is mainly composed of anammonia gas supply system upstream SCR catalyst and pellet type SCR catalyst in a plasma reactor. The
preliminary test with simulated gases of diesel exhaust showed an improvement in the NOx reduction performance by
the plasma-assisted SCR system at low temperature conditions. As results, NOx reduction efficiency was improved
upto 77% at 110 deg.C. NOx emissions from a heavy-duty diesel engine over the transient test mode in Japan (JE05)
were reduced by the plasma-assisted SCR system. This paper reports the effects and issue of the plasma-assisted
SCR system for a heavy-duty diesel engine.
1.

はじめに

ジンで NOx 低減が困難となる．さらに，エンジンの低燃費化

ディーゼルエンジンはトラック，バスなどの大型商用車をはじめ，発電機，建設機械などに使用され，優れた低燃費特により，排出ガス温度は低下する方向であり，後処理装置はより低温で高い NOx 低減性能が求められている．

性と耐久信頼性を有する動力源として産業界を支えている．

これらの課題を克服するために，低温プラズマ 4)と SCR 触また，ディーゼルエンジンの課題である粒子状物質(PM:媒を組み合わせ，低温での触媒を活性化させる研究が行われParticulate Matter)，窒素酸化物(NOx)の排出量低減に対しては，ている．J. Hoard 氏らは，排出ガスを模擬したガスをバリア

エンジンの燃焼改善と後処理装置によってさらなる低減が検放電で処理後，銅ゼオライト触媒に通すことで，HC を還元討されている．

剤とした SCR 触媒の NOx 低減効果を得ている 5)．T.Hammer

ディーゼルエンジンの排出ガス後処理装置として，PM の氏らは，バリア放電によるプラズマ部とバナジウム系 SCR 触大幅低減を目的とした DPR (Diesel Particulate active Reduction

媒を配置し，プラズマで処理したガスを SCR 触媒に導入する

1)

しかしながら，ことで，100℃から NOx 低減を可能とした 6-7)．

system) が実用化されている ．一方，NOx 低減を目的とした NOx 吸蔵還元触媒や，尿素水を還元剤とする選択的還元触プラズマ部と SCR 触媒の容積比や触媒量が NOx 低減に与え媒 (SCR: Selective Catalytic Reduction) が実用化されている 2-3)．

る影響まで検討が及んでいない．

都市内走行時のような低速・低負荷走行時ではエンジン排出

本研究では，低温から高い NOx 低減率を実現するため，ガス温度が低く，触媒は活性温度域に到達できないためエン

触媒量あたりの NH3 の吸着量が高いゼオライト系 SCR 触媒を使用し，還元剤は NH3 を使用した．低温での SCR 触媒にキーワード：放電，プラズマ，触媒，NOx，ディーゼル* 日野自動車株式会社 技術研究所 エンジン研究室(191-8660 東京都日野市日野台 3-1-1)
Engine Research Department Technical Research Center, Hino
Motors,Ltd. 3-1-1, Hino-dai, Hino-shi, Tokyo, 191-8660 Japan** 豊橋技術科学大学 大学院工学研究科 環境・生命工学系(441-8580 愛知県豊橋市天伯町雲雀ヶ丘 1-1)
Department of Ecological Engineering, Toyohashi University ofTechnology, 1-1 Hibarigaoka, Tempaku-cho, Toyohashi-shi,
Aichi, 441-8520 Japan.
1
yo.kawada@hino.co.jp

よる NOx 低減性能を引き出すために，低温プラズマを触媒層内で発生させ，かつプラズマと触媒の容積比に着目して NOx
低減効果の検討を行った．そこで，モデルガスを使用した模擬試験およびエンジン実機試験により NOx 低減性能を評価した．
また，
プラズマで処理した触媒の状態解析を行なった．

2.

原理

2.1

プラズマと SCR 触媒の組み合わせ

気中放電などで得られる電子エネルギーの低いプラズマで244(32)

静電気学会誌は O2 と N2 の解離エネルギーが近く，以下のような反応過程8)

第 34 巻

第 5 号 (2010)とで触媒活性や活性種により NOx 低減性能を向上させることを目的とした．

が示されている ．ここで，M は第三体を示す．
e + N2 → e + N + N…(1)

e + O2 → e + O + O

…(2)

3.

評価方法

N + O2 → NO + O

…(3)

3.1

モデルガス評価

O + NO + M → NO2 + M…(4)モデルガス評価時のレイアウトを図 1 に示す．ガスボンベ

O + O2 + M → O3 + M…(5)よりマスフローコントローラを用いてガス流量を調節し，O3 + NO → NO2 + O2…(6)

，NH3 濃度NOx 濃度 200 ppm（NO:100 ppm，NO2:100 ppm）

O + H2O → 2OH…(7)

200 ppm (NH3/NOx 比=1)を含む乾燥空気を図 2 のプラズマリ

式(1)-(2)は電子の衝突による分子の解離，式(3)は N2 から解アクタに供給した．
供給ガスは所定の温度(本試験では 110℃，

離した N と O による NO 生成反応，式(5)はオゾンの生成，125℃，150℃)となるよう電気管状炉で加熱し，温度安定後に式(7)は OH ラジカルの生成を示す．プラズマ中では，式(3)NH3 を添加して，リアクタに流量 2 L/min で供給した．プラのように還元剤や触媒を介入させなければ NO が増加する反ズマリアクタ出口から排出された NO，NO2，NH3 の各濃度の応も存在する．式(4)や(6)のように NO 酸化を目的に，低温で測定には FT-IR（BIO-RAD 製 FTS-3000）を用いて計測した．

活性が低い酸化触媒の代わりにプラズマを用いることは有効

プラズマリアクタの概略図を図 2 に示す．活性金属を担持であると考えられる．一方，プラズマ反応過程に NH3 を添加したゼオライト系 SCR 触媒をコートしたアルミナ球(以下，し，NOx 低減率を向上させる研究も行われており，低温プラ

触媒ペレットと称す)を石英ガラス管の中に 15mL 充填した．

ズマ内における NH3 は NOx 還元に作用することが考えられ充填した触媒ペレットの間隙に放電を発生させるため，石英る．さらに触媒や HC 共存下では次のような反応も進む．

ガラス管内の中心に高電圧印加用の棒状の電極を設置した．

Plasma + NO + HC + O2 → NO2 + HC-products…(8)

Catalyst + NO2 + HC → N2 + CO2 + H2O…(9)Box under uniform
temperature

低温プラズマと触媒を組み合わせた化学反応で報告されている複合効果Tubular
Furnace

9-11)について，発生したオゾンが分解の際に生

FT-IRReactorPlasmaReactorExhaust

じる原子状酸素による酸化作用や，H2O から生じる OH，HO2
ラジカルによる化学反応，固体表面の高速電子あるいは活性化学種による直接的な触媒の活性化が挙げられる．
2.2

Oscilloscope

Mass Flow
Controller

SCR による反応プロセス

アンモニア SCR 触媒上における主な NOx 還元反応を次のPulse Power
Supply式(10)～(12)に示す．硝酸アンモニウムの生成反応を式(13)に50V 23W示す 12)．

Air NO NO2 NH3

4NO + 4NH3 + O2 → 4N2 + 6H2O…(10)

6NO2 ＋ 8NH3 → 7N2 + 12H2O…(11)NO + NO2 + 2NH3 → 2N2 + 3H2O…(12)

NH3 + NO2 ＋ H2O ←→ NH4NO3…(13)

図 1 プラズマアシスト SCR システムにおけるモデルガス評価装置概略図
Fig.1 Experimental Apparatus of the Preliminary Test of the
Plasma-assisted SCR with Simulated Gas.

NO2 と NO が等モルで進む式(12)の反応が最も速いことが知られている 12)．低温では排出ガス中に NO の占める割合が高いことから，式(12)の反応を促進するため SCR 触媒の上流

Wattmeter

Stainless-SteelRod (1.5mm)

Catalyzed
Glass Tube
(Inside Dia.19mm) Pellet
55mm
36mm

側に酸化触媒を設け NO2 を SCR 触媒に供給している．ただ2.5~4.0mm

し酸化触媒が活性となる温度域は 200℃付近であり，150℃以下では酸化触媒による NO 酸化効率は低く，NO と NO2 を等

Inlet

Outletモルに到達させることは困難である．
2.3

本研究で目的としているプロセスの重畳効果

本研究では 150℃以下の SCR 触媒活性が低い温度域においHigh Voltage（Pulse）

GNDて，①NOx 中の NO2 の割合を増加させることで反応速度が高

図 2 プラズマリアクタ概略図

い式(12)の反応を促進させ，②触媒内で放電を発生させるこ

Fig.2 Structure of the Plasma Reactor.

Aluminum
Foil
(GND)

大気圧プラズマによる SCR 触媒の低温性能向上（川田吉弘ら）

245(33)

また，石英ガラス管（誘電体）の外周に金属箔の電極を装着

験で使用したものから，ガラス管の径，厚みを変更した．リ

し接地した．また図 2 において接地電極，高電圧電極の長さ

アクタの中心電極にパルス状の高電圧(19kVp-p，5kHz)を印加

をそのままとし，全長を長くし触媒を充填することで，触媒することでバリア放電(放電電力 1.9W)を充填した触媒ペレッ

量を 30mL に増加させた．放電部においては NO 酸化と NOxト間に発生させた．

還元の促進，SCR 触媒では NOx の吸着と還元の促進を行う

3.3

ため，プラズマリアクタの放電条件として中心電極に本試験では，アルミナペレットに SCR 触媒として鉄ゼオラ

13kVp-p(1kHz)を印加し，0.5W のバリア放電を発生させた．

イト触媒を塗布し，プラズマ中に長時間配置した．プズマ雰

3.2

エンジン実機評価

SCR 触媒の解析

囲気下で暴露された鉄ゼオライト触媒の状態を把握するため

エンジン実機試験は 2005 年国内新長期排出ガス規制に適に，特性と安定性について解析を行った．特に SCR 触媒活性合した排気量 7.7L のターボインタークーラ付きディーゼルを担っている成分として担持金属とゼオライトに着目し，担エンジンを使用した．エンジンの諸元を表 1 に示す．試験燃持された金属(鉄)は電子スピン共鳴法（ESR: Electron Spin

料は JIS 2 号軽油（硫黄分 0.0005wt%）を使用した．

Resonance）を用いて，触媒に含有されている金属のイオン強エンジンに取り付けられたプラズマリアクタのレイアウ度を解析した．一方，ゼオライトについては構造安定性を取

トを図 3 に示す．ディーゼルエンジンの排気管に DPR クリー

り上げ，X 線回折法(XRD: X-ray Diffract-meter)により結晶構

ナーを取付け，さらに下流排気管にプラズマリアクタを取付造の使用前後での変化を解析した．

けた．エンジン出口における NOx 濃度は排出ガス分析計(堀場製作所製 MEXA-7100)により計測した．本プラズマリアク

4.

実験結果および考察

タはプロトタイプであり排出ガスを全流量通すことができな

4.1

モデルガス試験

いため，過剰な排出ガスはプラズマリアクタ上流よりバイパ

図 1 に示した装置を用いて，モデルガスによる NOx 低減

スさせた．リアクタで処理された排出ガスは FT-IR(ベスト測に対する基礎的な試験を行った．SCR 触媒の活性化には不十器製 SESAM3)により NO，NO2，NH3 の測定を行った．還元

分な温度である 110℃におけるガス濃度の経時変化を図 4 に剤である NH3 ガス(濃度 10vol%)は NOx と当量になるように示す．触媒は試験前に 600℃で 3 時間，電気炉において焼成

プラズマリアクタの上流に添加した．本試験で用いたプラズ

し，NH3 等のガスを脱離させた．試験開始 0~480 秒のプラズ

マリアクタはエンジン試験用に製作したもので，模擬ガス試

マ発生前の条件では，NO2 濃度，NH3 濃度は数 ppm まで低下
した後，徐々に増加した．NO 濃度に変化がないことから最表 1 テストエンジン諸元
Table 1 Specifications of Test Engine.

も速い SCR 反応式(12)は起きていないと考えられる．また，
NO2 と NH3 の最も遅い SCR 反応式(11)は 110℃で進行すると

Item

Specification

Engine Type6 cylinder DI

Displacement

7.684 liter

Bore & Stroke

112mm × 130mm

Aspiration

Turbocharged and Aftercooledは考えにくいため，NO2 と NH3 は触媒に吸着，もしくは反応
式(13)に示されるような硝酸アンモニウム生成により NOx が低減したと考えられ，約 50%の NOx 低減率が得られた．
次に480~1680 秒にてプラズマ(13kVp-p, 1kHz のパルス電圧
NO

Diesel Engine

Engine Exhaust Gas
DPR Cleaner

Exhaust Pressureadjust valve
By-pass
to Exhaust

PlasmaReactorHigh Voltage
Power Supply (Pulse)

5L/minP

Ammonia
Reducing Agent
Supply Module

FT-IR

NO, NO2, NOx NH3
Concentration (ppm)

200

NOx

Plasma Reactor
Operated

NH3
OFF

150

100

50

0
-500
InitialAdding Reducing Agent Measurements forfor NOx Concentration NO, NO2

図 3 プラズマアシスト SCR システムにおける
実排出ガス評価レイアウト概略図
Fig.3 Experimental Apparatus of the Plasma-assisted SCR
Catalyst System for the Multi-cylinder Engine.

OFF

NO2

Conc.

0

500

1000

1500

2000

2500

time (sec)

図 4 プラズマアシスト SCR による NOx，NH3 濃度の時間特性（触媒量：15mL，ガス温度：110℃)
Fig.4

Time Dependence of the NOx Reduction Ratio with
Plasma-assisted SCR Catalyst (Catalyst Volume: 15mL).

246(34)

静電気学会誌

第 34 巻

第 5 号 (2010)

を印加，放電電力 0.5W)を発生させたが，NO と NO2 の比に上の NO2 吸着量が低下したためと考えられる．
ただし，
150℃

変化が生じたものの，NOx 低減率は放電発生前と比べ，大きでは NOx 還元反応が不十分であったが，触媒温度がさらに上

な変化はなかった．

昇すれば式(10)~(12)のような SCR 反応の反応速度が上昇し，

SCR 触媒の効果を得るために，触媒量 15mL を 30mL に増NOx 還元反応が進み，NOx 低減率は向上すると考えられる．

加させた場合における NOx，NH3 の経時変化を図 5 に示す．

4.2

触媒量以外の評価条件，放電条件は図 4 と同じである．プラ

モデルガス試験時に使用したプラズマリアクタを実機試験

ズマ発生後に NO は低減するが NO2 の顕著な増加は発生せず，用に改良し，エンジン実機における排出ガス試験を行った．

NOx 低減率は約 70%まで向上した．触媒量が増加し SCR 触日本の商用車用の排出ガス認証モードである JE05 モード(過媒における式(10)~(12)の SCR 反応による NOx 低減の効果が渡運転)で行い，排出ガスの一部をプラズマリアクタに，ガス得られたことや，触媒への NO2 吸着量の増加や触媒上での硝流量一定で導入した．エンジン回転およびプラズマ入口ガス

酸アンモニウム生成の促進により，NOx 低減率が向上したも温度の時間特性を図7に示す．
モード全体は1830秒あり，1400のと考えられる．

秒付近からエンジン回転・負荷が高くなり，排出ガス温度もエンジン実機試験

触媒入口ガス温度に対する NOx 低減効果について図 6 に高くなる．本システムでは，プラズマリアクタ入口ガス温度

示す．NOx 低減率は安定後 480 秒間の平均触媒出口 NOx 濃と，プラズマリアクタ，SCR 触媒が同等の温度となるよう保度より算出した．触媒量 15mL では温度特性がほとんどない温した．本試験の触媒入口温度は平均 140℃であり，モード

が，触媒量 30mL では温度が 110℃から 150℃に上昇するとと運転中の放電電力は 1.9W 一定とした．

もに，NOx 低減率が低下した．温度が上昇することで，触媒プラズマリアクタ入口，出口における NOx 濃度特性を図 8に示す．温度が上昇するモード後半でわずかに NOx 濃度が上

NO

NO2

NOx

NH3

200

昇するが，モード運転時間内において NOx 濃度は低下していOFF

ズマリアクタ入口，SCR 出口（プラズマアシスト無）と SCR

Plasma Reactor
Operated
OFF

100

50

0
Initial
-500

Conc.

0

500

1000

1500

time (sec)

2000

2500

Engine Speed (rpm)Plasma Inlet Gas Temp.(℃)

1
0.8

200

0.6

150

0.4

100
50

0.2

0

500

プラズマ入口ガス温度
Fig.7 Time Dependencies of Engine Speed and Catalyst Inlet

30mL).

Gas Temperature.
Catalyst Volume 30mL
Catalyst Volume 15mL

80
60
40
20
0
100

120

140

160

Inlet Gas Temperature (℃)

図 6 プラズマアシスト SCR における NOx 低減率の
温度特性
Fig.6 NOx Conversion as a function of Inlet Gas Temperature
with Plasma-assisted SCR (Catalyst Volume 15 mL and 30
mL).

NOx Concentration (INDEX)NOx Conversion (%)

100

1500

図 7 JE05 モードにおけるエンジン回転とFig.5 Time Dependence of the NOx Reduction Ratio with
Plasma-assisted SCR Catalyst (Catalyst Volume:

1000

Time (sec)

図 5 プラズマアシスト SCR による NOx，NH3 濃度の時間特性（触媒量：30mL，ガス温度 110℃)

250

Plasma Inlet gas
Temperature (℃)

150Engine Speed (Index)

NO, NO2 , NOx NH3
Concentration (ppm)

ることが分かる．エンジン出口，DPR クリーナー出口，プラEngine Exhaust NOx
Downstream of Plasma-assisted SCR Catalyst

1
0.8
0.6
0.4
0.2
0
0

500

1000
Time (sec)1500

図 8 プラズマリアクタ入口，出口におけるNOx 濃度特性（過渡 JE05 モード運転時）
Fig.8 Comparison of the Instantaneous NOx Concentration at
Inlet and at Outlet of Plasma Reactor over JE05 Mode.

大気圧プラズマによる SCR 触媒の低温性能向上（川田吉弘ら）
出口(プラズマアシスト有)における NOx 排出量を図 9 に示す．
クタ入口における NOx 中の NO2 が占める割合は増加していると考えられ，プラズマを発生させず NH3 を添加した場合でも，NOx 低減率は 72%が得られた．NH3 添加にプラズマを加えることにより NOx 低減率 88%まで向上した．低温プラズ

Before Test
Intensity（counts）

本試験では DPR クリーナーの酸化機能により，プラズマリア

Calcination After Test

4000
Calcination After Test

2000
After Test
Before Test0

マにより NO2 の生成，触媒上への NO2 吸着，さらに NH3 に

0

よる SCR 反応が促進し NOx 低減率が改善されたと考えられる．

After Test

247(35)2040
deg.（2θ)6080

図 10 SCR 触媒の XRD(X 線回折)測定結果

4.3

プラズマが触媒に与える影響

Fig.10 Comparison of the XRD Profile of SCR Catalyst Tested
with Plasma Environment.

プラズマ雰囲気下で 5 時間評価した SCR 触媒を用いて，触媒活性成分である鉄のイオン強度とゼオライトの結晶構造の解析を実施した．触媒は試験前サンプル，試験後サンプル，存していたと考えられる．プラズマ雰囲気下では，Fe3+と Fe2+

試験後熱処理サンプルの 3 サンプルを用意し比較を行った．

の間で価数変化が進行し，低温域での NOx 低減促進に寄与し本試験で用いた触媒と同等とし，電気炉で 3 時間 600℃の熱ている可能性があると推定できる．

処理を行うことで付着物を脱離させるとともに，触媒表面の3 サンプルに含まれるゼオライトの結晶構造を X 線回折法

酸化の状態を均一化したものを試験前サンプルとした．さら

で解析し，構造に由来する回折パターンの比較を行った．回に，プラズマ雰囲気下に 5 時間，触媒を配置し処理を行った

折パターンを図 10 に示す．
結晶構造に起因する回折ピーク位

ものを試験後サンプルとし，一部のサンプルは再び電気炉で置，ピークの半値幅，ピークの強度は 3 サンプル間でほぼ同

3 時間 600℃の熱処理を行ったものを試験後熱処理サンプル等であり，プラズマ雰囲気下でのゼオライト結晶構造は維持とした．

されていることが分かった．以上より，5 時間程度のプラズ
3+

3 サンプルに含まれる担持した鉄イオン（Fe ）のイオン強3+

度を ESR（電子スピン共鳴法）
により解析した．
鉄イオン(Fe )マ雰囲気下においても鉄ゼオライト系 SCR 触媒は劣化していないことが分かった．

3+の存在比率を表 2 に示す．Fe の強度は試験後サンプルで減少した．理由として，プラズマ雰囲気下では Fe3+と Fe2+が共
1.00

NOx Emission
NOx Conv.

0.99

0.8
0.6
0.4

0.28

0.2

0.12

0.0
E/G out

おわりに

SCR 触媒の低温における NOx 低減率を向上させることを
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0

目的に低温プラズマを組み合わせ，NO 酸化，および触媒に
NOx Conversion (%)

NOx Emission (INDEX)

1.0

5.

DPR Cleaner
SCR out
SCR out(NH 3 only) (NH 3+Plasma)out

おける SCR 反応の促進を検討した．モデルガス，およびエンジン実機の排出ガスを用いた試験により，NOx 低減効果の改善を追究した．
1）モデルガスによる試験
NO，NO2 および当量の NH3 をプラズマリアクタに通すことで，低温での NOx を大幅に低減することが確認できた．プ
ラズマと触媒の容積比を調整することで 110℃において NOx

図 9 エンジン出口，DPR クリーナー出口，
プラズマリアクタ出口(プラズマ ON/ OFF)における
NOx 排出量と NOx 低減率（過渡 JE05 モード運転時）
Fig.9 Comparison of the NOx Reduction Ratio over JE05 Modebetween Ammonia SCR and Plasma–assisted

低減率は 70%に達した．
2）エンジン実機による試験
JE05 モードにおいて NOx 排出濃度に合わせ当量の NH3 を
SCR 触媒に添加した場合の NOx 低減率は 72%であったが，Ammonia SCR.

プラズマを加えることで 88%まで向上することが分かった．

表 2 触媒上 Fe3＋の存在比率(テスト前=１とする）

3）プラズマが触媒に与える影響

Table 2 Normalized Abundance Ratio of Fe3+

プラズマ中の熱やオゾン等の酸化雰囲気が，触媒上の鉄イオンやゼオライト構造に与える影響ついて評価を行なった．
5in the Catalyzed Pellet.
SampleBefore Test
After Test
Calcination After Test

Intensity of Fe
1
0.82
1.07

3+

時間のプラズマ照射下した触媒に，鉄イオン量の大きな変化
やゼオライト構造の破壊は見られなかった．

248(36)

静電気学会誌

6．今後の課題本システムでは次のような課題がある．
・触媒の耐久性の把握と向上
・システムスケールアップとリアクタ構造の検討
・プラズマ制御による NOx 低減性能の向上，電力消費の抑制による高効率化
・プラズマアシスト SCR より排出される未規制物質の把握と低減

経済産業省からの交付金を原資とし，独立法人 新エネルギー開発・産業技術開発機構(NEDO)による省エネルギー技術開発プログラム｢革新的次世代低公害車総合技術開発｣プロジェ
クトの一環として実施した．研究の遂行にあたって，ご協力
いただきました関係各位に対し心から感謝を致します．
参考文献
1) 南川仁一，通阪久貫，成田洋紀，松村俊克，国島英史 : DPRの開発-商用車用超低 PM 後処理システムの開発, 自技会
学術講演会，No.88-3, 19-22 (2003)
2) 正司章，鴨下伸治，渡部哲，田中俊明，矢部正彦 : NOx,

第 34 巻

第 5 号 (2010)

PM の同時浄化システムの商用車用ディーゼルエンジンへの適用, 自技会学術講演会，No.88-3, 23-28 (2003)
3) 細谷満,川田吉弘,佐藤信也,下田正敏 : 尿素 SCR による
大型ディーゼル車からの NOx と PM の低減, 自技会学術講演会，No.85-06, 11-14 (2006)
4) J.S. Chang: Plasma Sources Sci. Technol. 17 (2008) 045004
5) J. Hoard, M.L. Balmer : Analysis of Plasma-Catalysis forDiesel NOx Remediation, SAE982429 (1998)
6) T. Hammer: Non-Thermal Plasma-Enhanced Urea-SCR
Treatment of Diesel Exhaust for Low-Temperature NOx
Reduction, SAE 2001-01-3200 (2001)
7) T. Hammer, S. Broer: Plasma-Enhanced Selective Catalytic
Reduction of NOx in Diesel Exhaust: Test Bench
Measurements, SAE 1999-01-3633 (1999)
8) B.M. Penetrante, J.N. Bardsley, M.C. Hsiao: Jpn. J. Appl.
Phys., 36 (1997) 5007
9) 尾形 敦，金 賢夏，二タ村森：Catalysts & Catalysis, 47(2005) 491
10) A. Mizuno, Y. Kisanuki, M. Noguchi, S. Katsura, S.H. Lee,
Y.K. Hong, S.Y. Shin, J.H. Kang: IEEE Trans. Ind. Applicat,
35 (1999) 1284
11) H.H. Kim, K. Tsunoda, S. Katsura, A. Mizuno: IEEE Trans.
Ind. Applicat, 35 (1999) 1306
12) S. Brandenberger, O. Krocher, A. Tissler, R. Althoff : Catalysis
Rev., 50 (2008) 492