．穗薯総i．説

耳UI耳麺亘1口冒lIlliレ田

大型タンカーの防災について（2）元良誠望魍、に換算する、

5．

石油ガスの拡散舞×22・4Z×器2岬び2舞ζ

顧油ガスΦ濃度計算を・下記の（1／〜（9）の条件の下で行なった．

〔m3／m2・Sむ￠〕◇鋤競（分子量）は正確な値はわからないが一応、1誌老（手）原油から蒸発するガスの蒸発速度については・ヲ

霧2・3に示された値を参考にする，（2〉単位面積からの蒸発速度は油面の総面積に無関係であるとする．P
紛 単位面積からの蒸発速度の風速による影響は，
P6welトGr茄thsの式（2，，2・3参照）
9滴2、12×10−7躍o・77（PrPする，（7）濃籐輝鵡坂上の式淵い・．油醜喫
2Rの正方形とする。
C（灘，ツ，o，オ）諒％∫法φ砕＋季調ξの＠一繋）・）（1＋0．121uo・85）（cgs）⑯の（響）一￠ぐ耀）

肥よる．

（4）x

油面の広がる速度は4，03）式を用いる．

（響）告翻α5）2礁、、F⑳・一｛￡ア葛＿16973

断驚断、
7諾4、5×103m3＝4。5×109em3（3万kZ流出のll㌻畿㌻1｝一講1とき）
C嵩0，！，

レニ0．1St（8）気象条件はやや安定としとすると

α＝4，56×1034⑩

吸惣4、78×エ0−2

網・㈲原油の蒸発成分が油面から蒸発しぎる時間丁はMoを総，量，Mを残存量とすると

響玄一9誕

位7／

㌔躍畷一4∫1躯R9（鋤噺一4伽∫1（調号露（9）計算条件』麟吻伽α尋託β幽⑬5y・LgN・・3（1970）

6000

10000、．つ＄OPσ0③・0．5

原油中の常温の蒸発成分

甥ぞ8

昼彩、

◎風速晦／sc咋謝麟髄度バ1．、、
5〆10叫49／6ml孕蜘雛以上の条件の下で電子計算機に．より数値計算麺癒

α9〉

α9勉
甑東京大学工学部〔kZ〕（ロ）風速〔m／sec〕の．（6）蒸発速度めvo1単位表潔

29B土3伽dl1鷹とする．ド倉）流出油量

扉rのときM切蝋鉦警う昏

4昴二1、29x10¶エ糠Q1は20。C

lat狙った結果を，，第循國〜第23図瞠示す．

図では流出後10分ごとの右油ガスの濃度轡ぐ鰍1驚を1㎝と『して）油面の中心からの距離に対岱し㎏爺しており・参考のにめに蒸発終了曝鵬源油釧締爲4

大型タソカーめ防災について③00 10 20 3

温巨

500

1000

1500

2000

爆発下限界（1。2vol％）以上のガスの範囲、

10離〔m〕

l＿山＿

襲

一＿＿l

爆発下隈界の1／2（0、6物1％）

窒111﹃耳L 1巨1

如 0 0 0 04050liilv・1％l…

20302500

ガス濃度i

網60

1距7080一900Qゴr﹁4一肇0∩︾盤一1圃

盲

匡1管01110

口﹃

10D

『

02120発→終130了
蒸140150160170180
190200

油の拡散半径

第15図

流出油量6000k♂，風速0．5m／sのときのガス濃度分布

り半径Rも記入してある，また，爆発下限界（1．2vo正距離〔m〕％とした）以上のガス濃度の範囲を斜線で示し，爆発500

下限界の1／2の距離の点を破線でむすんだ．

1000

1500

2000

2500

これらの図をみてわかるとおり，風速の影響は非常に大きく，無風のときほきわめて長時間爆発の危険性があるが，風速が2nl／sをこえるとごく短時間で危険はなくなる，

99蟄

なお，ここに示した結果は多くの未確認の仮定を前提としており，数値計算もかなり荒い方法をとっているので，あくまで一つのメヤスとして参照されたい．

蒸発終了

第16図6000k♂，2m／sのとぎ安全工、学大型タソヵ」ゐ防災に霧》いて②

嫉覇

距離〔瓢〕、0205001000

第17図6000kど18m／sのとぎ

雪01500

看〕10
雲
盤20

蒸終
発了

魚。

原油の広がり半径

0
1020
30
40
50
6070
鼠
冒 8G
遙 90
盤 10G
110
12Q
130

00000000800GOlo2G3040506070

幽5。61。。。辱5詳〔哩。。。25。。

20ii｝隔一㎜鵬

レ
1

昆鼠一、｝

T忌＿』＿一

L︑

一ヤ

1バ直ト

弊1

辞㎜、一蒸発 終了！40150160｝榊−T｝

…

轡ー㎜1｝

馳旧

『㎜㎜酔昭剛ビ亀ヤ

階回

一8㎜

一一剛fff皿

幽崩㎜、㎜』

口㎜

翫［陣！
ユ

一

『一ー『㎜㎜

皿㎞㎜

0qぜ㎜

旧一幽》㎜一一嚢19。
｝】

監

蒸180｝

隔

丁

一0170
180190
200

P一

11flo
12G
130
140150160』oー一…

250α、・』』1

鍾1GO︑1i

20QO

1500

銘■

30

旨

距離〔m〕
1〔）00

・了2qQOQ

第18図1000σkZ・0・5m／sのとぎ

500

距離〔m〕

1000

1500

20002500

蕊
日誕

賃堂

蜜蒸発

塗

終蒸
発

了

第21図30000kJ，0・5m／9のとき

距離〔m〕
500

1000

1500

2000

250α

終

第19図10000kど．2・n／sのとぎ了第22図30000kJ，2m／sのとき
距離〔m〕．

官

0500

1000

1500

2000

o
蕊10
塁2G呂1010
竪 20
盤20
蜜30

1GOOI500

2000 、250σと瓜30
蒸終発了

第20図ioOOOkJ，8皿ノsのとき
g

500

冒

擁終了
「VoL

距離〔m〕

2500

No．3（1970）

第23図30000冨，8m／sのとき・

136

大型タz勲㌘の防災旗？いて戯．

億である．なお油面の形が円形でなく，矩形または構』、6，ふく射熱による危険範囲円の場合にはソく炎の高さは短辺で左右されるので，ム，、

6・1ふく射源（火炎〉に関する仮定
6・1・1

ふく射源の形状

万を計算するに当たっては短辺をRに取り，またひ石油火災における炎の形は周闇の状況によって変わるが，広い海面上においての計算にはふぐ射を受ける方向によって長辺ないし短辺を取る、火災が発生した場合・その形状はまわりからの空気の6・2吸込みのため，裾を引いた円錐形にな、るだ

ろうと思

上記の仮定に基づいて海面酬Lの石油火災からのふく、う、そこで，ここでは火炎を第24図に示したような射熱を計算すると次のようになる．ただしふく射熱を背が高く細い円筒と，背が低く直径の太い円板より構受ける面は海面上で，それに垂直な単位面積とし，受成されると考えた．

熱轄の高さは零ゆえ，円板の上面よりのふく射ははい・ふく射熱の計算らないものとする．

6・2・1円筒からのふく射熱の計算、円筒の側面に直角な方向の輝度をβとすると，これは前記のように

L

B＝σεT4で与えられる．そこで．ふく射源の単位面D

1積についてのふく射量を4ム、LノR一】
6・1・2 ふく射源の輝度とすると，これは次分ように表わされる．

第24図

火炎の形状

次に火炎の輝度について

幽＝2DB吻＝101・吻，五。エ墜2Dβ㈱唱

かくて，第25図に従ってP点で受けるふく射量ぱ1
面二為・c・sθ・アc・Sθ脅．は1発光源となる炭素粒子は火炎の外周に多く分布

ド偉5）していることを考え，発光は円筒および円板の外側の表面からのみ生ずるとし，さらに円筒の場合は観測位

弄置に至る距離に比べてその直径は小さいので，発光面は縦方向の断面で置き換えられるとし，逆に円板の場

QR伽1。

し11ψ

盆

Rsinω
φ［4これらを男U々にP『R一一→←x1l・・s→（x皐R）与えることを避けた．軽質留分を含む石油についての

ψ＼一一R

まとめにしで実験と合うように与え，θθ

ヒ﹇

測定に乏しいので・ここでは・両者の積ε7マ4をひと111用いてよいかが判然としない上・ふく射能εも確実な

4R−1）嚇

Il

また位置による差が大き「いため，どの値を平均としてP

Il

Pみ積分

なお，石油火災の場合』火炎温度丁は変動が激しくIoθ

害

合は背が低いので高さ方向の変化は無視できるとした，かくて，実際の計算においては円筒は高さ方向のされ，円板は水平方向のみが積分されている，

吻一／ノ〆P一x 一／

Rcos乞D

この値は3≡σεT』1，80cal／cm2・sec（σ；Stefan−B。ltzmann定数）＜らいと考えてよいが・重油などでは平均火炎温度が低いのでもう少し小さくなる。

6・争3ふく射源の大器さ

第25図

海面上の火災のふく射源と受熱面の関係

しかるに．

石油火災の場合、火炎の大き．さは油面の大きさに関係しているので，前記円COSθ＝（X＋R−D）／κ，Z2＝ず＋（X＋R−10）2鱒

筒，円板の高さおよび半径は油面半径の関数とし、この関係があるから，鯛を㈲に入れて火炎の高さLまで準1では次のように置いた，積分すると次のようになる・

L＝αR＝3，0R
乙ノ＝βR＝R／25

D一耀＝R／3、なだし，ここに｝Lは円筒の高さ，むは円板の高さ，、憂）〃は円筒の半径，Rは油面半径で1比例定数α，β，勧の数億は従来の測定および火炎の形状より推定した肩1｛（舞藩鍔響吻毒｛（x＋論帯、＋ヌ＋蓋一万t・ゴくX＋髭D）／勧

安全工学、

董

大型妻、灘爵一ゆ紡災4吻・劉2）騨2円榊ら嚇謝輸講PP、鰍の鱒に
鱒沸触働艶識と掲と諏懸監功、．顧一甜R融＝為2R鵡為2蓋βゐ懲

1匙
ロ凹r下⑱3G拠漉たがって，第25図に基づいてP点単位面積の受

那都射凱款式鳳って与え馳る・
1
賜掌ゐ2啓C・S吟C・SΦ

ア即測

鱒
110m『

そこで，Z，裂，￠1，Rをすべて脚で蓑わして，4ムZ

蜜P点からみえる円板側面の範囲，角度でいうと0か駄鴫ξ鞠まで媚肌その2倍を求励

ド・ぼ円板からのふく射量が得られる「．

．途中，簡単な近似を1箇所用いて積分した結果は次る）と取ってよいのでL諸30m・β唱mと壇・蔑たX》Rゆえ円筒のみを考えれぼよい．そζ黍働式ドおよび砧2D召＝2×300×L80司・11Xエ04￠導1〆？鵯．

卜2為Rr（x＋R）2＋R2。taゴ1
X（X十R）（X十2R）

secを用いて計算すると

陛R・tan（告・・S−i（藩R）｝…11ζ104｛器翻幾．17長！諺f．

←・・s一蛙壇一鯉琵）（解±4塗±壷2（X＋R）
十｛て計算すると，まずX司10m，R岩10皿（舞辺に当のとおりである，

L

第26図横浜挿案験匿篭

おげる油面と観＼P・測点、の関係・、、、（1：欝）｝一似・55（α22＋辮）．、8×2（X＋R）2（X＋2R）
置0。023cal／cm2・sec

x 一8（X＋一R）2となり，これは燃焼油面の大ぎさが遠方からφ灘定感

磁維耕・1・（聾婆）1⑰

正確でないこと拷えると訪めてよ絵つ働疑，
いえる．

畠3・3

P点で受ける全ふく射量

P点で海面に直6・3・2

消防研究所・の突験・（1964・7）

ガソリン

角な単位面積が単位時聞に受ける熱量は勧式とO①式の100彦を縦10m，横4mの池に流し，、点火後第27図合計となるので・に示す配置によってふぐ射強度を測定した結果は次の1二石＋為⑳とおりである．

P点 1＝0．065ca1／c皿2・sec．により与えられる．

なおこれらの式でX＞R＞D，つまり．

受熱点が油緬の半径に比ぺて著しく大きい場合には．

1・盤争・灘詔・聖1二〇、021「Q2点

1富0、0！1刊4m卜一r鱒

之なり、ふく射熱は円筒だけからの量を円筒の断面積∫紅っいて逆二乗の法則で計算した：のと同じになり，まs1 〆上 1m＼P

10m

i、＼、、＼た円板状のふく射源の全ふく射に対する寄与は，燃焼一油面の犬ぎい火災でその縁に近いところで大きく，離＼』れるにつれ著しく減少する傾向をもつ，＼30m

見IQ・＼＼Q2

ガソリソ．3300彦を海面上に流し，海面火災を実現し、第26図ノ〆−／一20、、1、20m、、・、

魯3実験値との比較
邸3・1横浜沖の室験（1968。4江6）〃・木材が発火する、，

S点

繊碑10R／壷一C（）S−1（奏）一歯C。S−1（蚕）一斎＋壼｝→o

Q、、点第27図消防薪擁所鐸
、験にお謄る油面と観測煮の関孫この状況について計算によってふく射強度塗求めるのような配置でふく射強度を測定した．その結果はと，P、転の場合，X訟20m，D置1．6m，盆廷2鋤のq18〜o．019gai／c皿2・secでありた．

点では・番20m（Q1）・X血30m唱（璽2）ぞ二D±OD165m

鑑の状況下におけるふく射蛾度を上記の方法によっ

Rご5m，また火炎の高さ孟は短辺に糞醐毒れるゆえ

財d．9N・．3、（1970）

磯大型タンカーの防災について（2〉窄38「2・oQ・点・簿Z禦02憾輔1。・の㎝
自ミ＋一痴ガt・n一・（舞器）｝

R嶽50m

1・1。0鴬尉、￥、

11

一L・7（r歯＋讐）一・…2cal／cm2・sec

・2i＼ゼ・一一、噛隔恥．噛−一一繭q『が得られる，これらの値は前の実測値ときわめてよく
0200

100400一致している．なおS点におけるふく射強度も同様に．

X〔m〕

2．0

計算すると，1＝3．19ca1／cm2・secとなり・さらに木片の位置が番上より1mの高さにあるとすると，この

u1

㊤の

旨

3001・0油＼畠

一R−100m

値は／＝4．53cal／c皿2・secとなる．一方，木材の発火に必要なふく射強度は従来の測定結果によると2〜31、敷、・・cal／cm2・secとされているので，この場合の木片は計縁

鋒上でも発火することが推定される，

・0、、
100200300

6・4400

危険範囲の推定かくて，ここに行なった計算

X〔m〕
4，0による推定は実験と一応よく合①のうことカミわかったので，次には3．0霞o＼邸内

これに基づいて燃焼油面の半径

油面2．0が50m，100m，200m，400mの縁、1、0の場合につき，種々の距離にお

00目

＼謁o噛

ける海面上のふく射強度を計算P
400300

した，結果は第28図に示す．

x〔m〕

4．0o

〜＿ 200100

図中点線は前記の円筒型火炎よりの値，鎖線は円板型火炎より8の値で，実線は両者の合計であ4

油面2のる．

ところで，ふく射．熱の危険な縁程度に．ついては，特に．判然とし

00
第28図

海面上の石油火災におけるふく射熱の推定

200100300

X〔m〕

た基準はないが，前にも触れたように木材などめ発火は2〜3ドcal／cm2・seαから起こるので，こム＝2×3＝6m，輝度はガソリンなのでβ＝1・80ca1

れは一つの目安となり，さらに人問の皮膚は0・2Cal／cm3／cm2・secとなり，さらに，この場合池には縁があり液面は低いので，円板状の火炎ふく射はさえぎられ

0．4ca1／cm2・secでは5秒ほどで水泡状の火傷をおうてP，Q点にはこない．かくて，円筒状の火炎のみをとされているから，これももう一つの危険な目安になP考えればよくP点・誰70ぞ1㌦2。．騨16）！。・＋壱α呈X1。、tan一・（2急器）／・seG程度のふく射にさらされると20秒ぐらい，まだるだろうと思う、そこでこのような基準のもとに第2a図の結果から危険範囲を推定すると，石油火災の油面半径が50m程度の場合にはふく射熱は25mぐらい0近くでも繊維物質を発火させるほどのことはないが，一且9（義＋驕）一。・・72ca1／cm2fsec

Q1点・』34ヂ1噴碑嬬1。・＋π賑rt・n一て￡、器）｝

一U7（612＋饗）一…22

ca1／cm2・sec

油面の増大に伴い付近は次第に強いふく射を受けるようになり，，半径が400mぐらいになると約1001n以内、の物質は燃え始め，4001n以内の範囲では皮膚は火傷を負いそうである。

なお，第28図において距離Xを油面半径Rで割った値で表示・すると．第5表に示すようにふく射量は油面

安全工学

大型タソカ

⑳防災にり寮て（2）綿9半径にかかわらずほぽ同じぐちいの値を取るから，も火災雄じ磯髄継する昂その嫉力弐鮭鱗

し有機物質の発火を防ぐために必要な距離は油面半径

口密集地帯や，重要施設に延焼その他の被害を与えなめ1／5〜1／4（中心から1．2〜1．25R），また人間ぼ対いために．必要な離隔距離として危険円を考える必要

してはっきりした火傷を避けるためには油面半径と同がある．船が間題とする場齎の近くで衝突を起ごし1』、程度（中心から2R程度）の距離が必要なことがわかるrこの結果は予防措置を講ずる上にはずζぶる便利

大量の油を流出するとい、う確率は非常に小さいげれど

ことは事実で，期待値のように，流出する油の量に確である．

第5表

無次ラ丘距離に業寸するふく射受熱量〔oaVcm2・sec〕

1灘研1乖［…『、50も，いったん事故を生じれば。相当量の油が流出すう

10．945 0．504

480，270 0、117 0．400L。79 0、889 0。501 0．270 0．119

工00

200、4．33400

12・614・27

L83 0．975 0、535、0．310
工．580，9440．528

6・5推定の信頼性
以上海面上の石油火災において周囲のうけるふく射受熱量を計算によズ）て推定することを試み，実際に適用でぎるいくつかの結論を引き出したわけであるが，、これらの計算はかなりの仮定を含むので必ずしもすべてゐ場合にあてはまるというわげにはいかない，その点つぎには本推定の限界について多少の検討をしておくことが必要と考えられるが，ここで用いた計算方法の最も大きな欠点は，円筒形火炎についても円板形火炎についても，本来2次元の問題であるべぎふく射源の表面を1次元にしていることで，これは積分が著しく複雑になることを避けるために用いた止むをえない手段ではあるが，厳密さをきわめて低下させている。

その結果として，この計算が信頼できるのは火炎から離れた位置における値であり，火炎に近づくと計算精度が著しくおちてくることは否めない．そこで，本計算ぞはこの点少しでも安全側の結果を得るために円筒形火炎面の位置を外周に断面積だけのふく射源があるとするなどの手を打っているが，いずれにしてもこれらは本質的に前記の欠点を補っているわけではないので，火炎の近傍における値ははっきりいって信用がおけない、しかし．他の点は多くの近似は含まれるにせよ一応我慢できるものと考えられ，また実際に必要なのも多くほ離れた位置におけるふく射受熱量であろうから，ここに記Lた推定法および結果は実用的に十分な価値があるものと考えられる．なお，ここでは風の影響は考慮してないが，規模がこのぐらい大ぎくなると，少凌の風は火炎の形状に大ざな影響はないと思わ、れるので，それほ、ど重要ではないように思う，率を掛けるわけにばいかない．

そこで危険円としては，常識的な一定の確率以上の確率で起こるような規模の事故を考え，そのときの流油量を仮定することにより，絶対量として定義する必要がある．以下そのための仮定を述べる、（1）1・1で検討したように，座礁の方が多くの区画に損傷を受ける可能性があるが，油の流出速度が緩慢．
なので，衝突で急激に油が流出した方が，危険範囲ド．
は広くなると考え．衝突の場含につレ・て危険円を孝、える．

（2）衝突の場舎、外側に面した相隣る二つのタンクが岡時に破れることはあり得べきことなので，種々の組合わせで相隣る二つのタソクの合計容量を計算し・て，そのうち最大のものを流出油量と考える、水面，下の部分の油は水面上の部分に比べて，流出速度鱗小さいと考えられてきたが，3．に示すように，竪長ドの穴では・かなり流出速度が大きいので．二つのタiγクの全量が流出すると考えた。この量は，現存1ずるタソカーでほ30000m3が最大である．
（3）消防の効果は一応考慮しない．
（4）オイルフェンスなどによる油の拡散防止め対策の．
影響は一応除外する．

（5）ガスの滞留は，風速が小さいほど条件が悪い．原㌧

子炉の場合，放射性ガスの拡散の計算ぱ，風速1臨／secで行なっているが・今の場合ガスの存在す為舞所が低いのと，、問題になる時間が短いので，安塗1但廣をPとって0．5m／secとした．

ア・2

危険円の定義危険円は本来．海面火災が陸上の人略集地塵鑑焼することにより予想外の大きな災害になるごとを防ぐための離隔距離として考えられたが・もう少し広く解釈して引火の危険性，火傷の危険性あるC・は石油功スによる中毒の危険性をも含めて考えてみる．、

結局危険円はそれぞれの危険性の要因に対する巧要離隔距離として定義されるわけで・どの定義の危険謄
を用いるかは，現在考えている場所の立地条件にまり、適当に選ぶことができる．

ア．危険円とその適用
7・1仮定

2．で述べたように，流出した原油が発火して，海面Vo1，9No。3（1970）（1）

引火の危険性よど定義し撫危険円麹亙

5，に』述べたように，海面に広がった油面から蒸発したガズは，ガス雲を形成して風下側に希釈されながら鞍動し140

大型タシカー遡）防災について（2）ていぐ．し充がって，風下側には油面から外側のある闘程度については今回は調査を行なわなかった．今後、

距離ま脅．爆発下限界以上の濃度のガスが数！0分程

考慮すべぎ間題であろう，度存；在ナる．この範囲に着火源があると，爆発を起こ7・3し海面火災を発生するものと考えられる．

ア・2の定義に基づいて，油量6000m3，10000m3，危険円の大巻さ

今は計算の仮定があることを考膚し・安全側としておよび30000mδの場合につき・危険円を計算してみ爆発下限界の1／2以上の濃度のガスの存在する範囲なると，第6表のようになる．なお油量6000m磐はほぼ危険円と定義し，その半径を施とする．実際にはガ50000DWTクラスのタソカー，ス嚢は風下側のみにたな引くので危険範囲は円ではな〜100000DWT程度，30000m3は150000〜250006

いが，事故のと：きの風向きカ〜どの方向であるかはまっ

DWTクラスのタンカーに相当する、なお括弧内Φ時

たく予測できないので，最大の距離を半径とする円を間は最大の半径となる時間を示す．

危険円とするわけである（第29図）．

10000m3・は80000以上をまとめてみるとだいたい次のようになる。

油面半径R。
引火の危険円（1／2LELの範囲）一R爵2．Ro（LELの範囲をとると1，1R程度である）

中毒の限界（ガ2LELの範囲）Rr÷2Ro
ふく射熱による有機物の発火限界

Rσ≠1，25R

ふく射熱による人体の火傷の限界R1≠2R。

これよりみて最も範囲の狭いのはふく射熱による有（2）ふく射熱より定義した危険円捌、1〜∫海面

・火災が発生すると，その範囲は最大でも油面の広がり機物の引火限界から定義される危険円Rσであ・り・ガス爆発の限界RE，中毒の限界Rr、P人体の火傷の限界の範囲であろ5．この場含火災のふく射熱によりある範囲のところ（半径Rσ〉では固形有機物の引火の危R∫などはいずれも同程度でほぽ2Rgである、険が生じ・またある範囲のところ（半径ん）では人るガス濃度（1／5LEL）の範囲は，ほぼ3Roに相当ず』

なお（3）に述べた人体にまったく影響のないといわれ体に火傷を生ずる危険が生ずる．その範囲についてはる．これは危険円というより，むしろ事故の際の待避6，に述べてあるが，このようなふく射熱より定義し・の必要性などの判断の資料として用いられる縛ぎものた危険円が当然考えられ，陸上の人口密集地帯に影響であろう．

を及ぼさないという本来の危険円の趣旨に最も合致し了・4危険円の適用例

裳こものといえよう．

危険円を実際に適用する場合かとは大体次の諸点を原b則的（3）ガズ中毒の危険性より定義した危険円2むな方針としてとることを提案する．

舳面から蒸発したガス雲が人口密集地帯を覆う場合，火災には至らないとしてもガスによる中毒ゐ危険があ（1＞問題とするタソカーの相隣る二りのサイドタンクの合計容量のうち，最大のものを取り輪巨n3〕

る、1久我正男氏によればガス濃度0，5〜1，5％の範囲とし，次式にょりR。（1時間後）を計算する。

｛では，1〜2時間でもかなり重い中毒症状が現われ，毒。5傷．の、場合は4時間以上吸入すれぼ死亡することも轟繕争る．爆発下限界濃度（LEL）は！．2％であるか

ら1／2LEL程度が重い中毒症状を起こす限界の濃度と考えられ、危険円の一つの定義になりうる．この半径
亀r衣望．とするr，

ただし．β：1，82xIO11、δ￡1海水比重，

δo

韓症状燗

われないが，臭いが強いため待避などの必要を生ずる「ことは考えられる．まったく人体に影響のない濃度はl油の比重（2〉市街地および人口密度の高い住宅地の海に近い境界から

なお，1／2LEL以下の濃度では，ガスの滞留する可、1難鯵欝間（1〜塒間）で輝しユ
Ro＝｛β（δドδ。）3▽03｝百〔m〕

R君＝恥＝R∫＝21Roの限界線を引く，これを①で示す．

（3）工場，港湾施設等の海に近い境界からRσど1，25R・の限界線を引き②で示す．

（4）常設の消火装置（たとえば石油コンビナートの1／5LEL、であるといわれるが，タンカー事故の確率が撤水襲置など）卯あると二ろでは，施設の限界かドきわめて小さいことや，待避により十分避けられるこξ老老え為と・そこまで離隔距離をとる必要はないとらRoの所に限界線、を引ぎ③で示す，（5）以上の①②③のうち陸より最も離れたものを連ド轟おれる．

。ねて隈界線とし，問題のタ．ンカーはその線より吋

、P㈹ζの橡が煙による被害が考えられるが・その範側紅立ち入ることを禁止する．したがらて、．ドル．バ

安全、工単麹繊雛の防難り瞬（2）獺

第后表危・険肉．ゆ大き愚風

流出油量〔m3コ、遠油面半径〔m冷ec〕

Ro〔m〕（60券後）

0．5．60002〃8〃〃（120（20）（20〃〃）

・・8麺、80080）〃）

1000（20）『

〃

680

680

640640〃530

42σ（1蒼0〃 ）
〃〃

420

1000

640，8〃

66・740〃〃2（120420（60分後）

0，5ド30000〃

（2σ〃

8〃︶．

2330

740

「1雌〃）

330

（120、火41066D（10（10〃）420．発（70分後〉

660（60分後）

0．5

1POOO

哲0分後）

330

艦鮒熱り残険臓

中毒の危険臨RT猛1／2LEL

引火の危険円、R万＝ユノ2LEL）

陸上施設にL25Roよ，り近づか癒いよう塗配購項鱗寒」、ノ＼、／「ノノ／／＼①

であろう、

壕た狭水道について模型的に適用例を示ず義笏鋼図のようになる．

／／ノ／

設

イ100m

0ー

蟻蔑

1000m

工霧1／7

隠．

ドビ石

勿、

．券②

＿．ノ

ナ油場

1コトン

工場

ノ！ 一』乍「』＼嘱2R。

モt

卜②

1

市街地1

①一
爆発，中毒，火傷の限界②一一一一
ふく射熱による発火限界③一・・一・り一

油面限界

第31図
以上は一応の原則として提案されだもゐ無糞齢
用いる場合には，消防設備り優劣や1油の拡1散塑防蚤装置の有無，あるいは衝突事故を減ずるたゐの措置力取られているかどうかによって，・離隔距離を修蓬ずる必要がある。

たとえ鴎石油コンビナートと隣接す御錫と嚇界に，撤水装置を設置するとか，防油堤を酸げ誓
第30図

危険円適用の例、フィンなどほその限界線の外側に設けることが望ましい．

謹

場側に油が広がるのを防ぐなどの手段が講膿てある場
合には，寓筐隔星巨禽匡を減、じうる．

また狭水道で，両方の居住区から2Ro、ゐ離隔蹟離トンのタンカーの立入り限界線を示す．なお（4）の条を取ると，齎の通行する余地がなくなるよ旗揚為もありうる、このような場舎，なんらめ搭置もし凝け就

件は，油面が岸壁でせき止められて。それ以上中にばそのタンカーは通れないはずであるカ，航竹窺則1

一例として第30図に模型的な港湾について，8万はいらないことを考えると，必ずしもR・だけの離より行きあい船を止めるとか，ひぎ鉛がりぎ隔は必要でないかもしれない．しかしながらその場の措置をして，衝突の可能性を普通起ごりうる程麓搏

合岸壁でせき卑められて変形した油面の境界が他のら格段に下げれば航行を許すことが可鐙懸為

VQ1、9No、3（1970）

強濠蕩

藝