第197回溶接法研究委員会・第187回溶接冶金研究委員会・JIW第12委員会

環状ビーム光学系を用いたプラスチックの高速レーザ溶着
2007年2月8日～9日

名古屋大学

徐 国建、沓名 宗春

株式会社レーザックス 小川 剛充、池田 剛司、坪井 昭彦

1. 緒言1.1. ファイバーレーザの特徴①ビーム品質が良い②変換効率がよい③高出力化が容易である④メンテナンスが容易である⑤消耗品が少なく、小型軽量である⑥長期にわたり安定性がよい⑦ランニング費用が低い

近年、高出力ファイバーレーザを用いた溶接、切断及びハイブリッド溶接などの研究開発が盛んでいる。

1.2. 研究の背景
本研究は、経済産業省地域新生コンソーシアム研究開発事業の1つのテーマとして行われた「最新レーザ利用生産システム (ALIMS=Advanced Laser
Integrated Manufacturing System）の開発」の研究の一環で、２ｋＷファイバーレーザを用いたフレキシブルな環状ビーム光学系の開発とそれによる円筒部材の高品質レーザ加工技術の適用に関するものである。
工業用のプラスチック部材を超高速、短時間にレーザ溶着する技術を開発したものである 。

1.3. 環状ビームの種類
1.3.1 LDモジュール組み込み型環状同時溶着ヘッド
円周同時溶着を可能とする環状ビームヘッド（トータル出力2.0 ｋＷ）

ドイツ・フラウンフォーファ1.3.2 円錐鏡・円環放物面鏡光学系を用いた環状同時溶着ヘッド

反射ミラー

円錐鏡

円環放物面鏡レーザビーム

金属溶接ビード外観1.3.3 アキシコンレンズ光学系を用いた環状同時溶着ヘッド

コリメートレンズ

レーザビームアキシコンレンズ

環状ビーム

1.4. 環状ビームを利用した溶接・溶着加工のメリット
１．溶接欠陥の低減
欠陥の起点となるビード始点、終点が存在しない。
２．変形、偏芯の低減
３６０度全周の同時照射であり、均等な入熱となり、均等な収縮により、低ひずみである。
３．加工システムの単純化
単一光源を利用する。（ビーム分割の必要が無い）
回転駆動部分が無い。
４．生産性の向上
１パルスの１ショットで超短時間で溶接が完了。
５．応用展開の自在性
軸対称形状に対する加工への展開も可能2. 実験方法
2.1. 実験装置

環状ビーム成形システムのレイアウト及び樹脂溶着のイメージをFig.1（a）及び（b）に示す。
実験装置はIPG社製2.0ｋWファイバーレーザ装置で、発振器、発振器用チラー、カプラ、フィードファイバー、プロセスファイバー、環状ビーム光学系及び光学系用冷却水装置などからなる。

Process fiber

Feeding fiber
Fiber laser

Coupler

Power sourse

Chiller

Ring laser beam Pressure bolt and washer

PC

Ring laser
beam head
Laser transmission acrylic plate
Laser transmission plastic

Beam monitor

Laser absorption plastic
Cooling water(a)

Laser absorber

Table
(b)

Fig. 1. The schematic of ring laser beam experimental equipment.
(a) Layout of profile measurement for ring laser beam, and (b) imageof ring plastic welding with the ring laser beam.

2.2. 2.0 kWファイバーレーザ及び環状ビーム光学ヘッド(a)

ファイバコネクト

ヘッド

サポータ

ガイド光

Fig. 2. Appearance of 2.0 kW fiber laser and optical head of ring laser
beam. (a) 2.0 kW fiber laser, and (b) optical head of ring laser beam.

(b)2.3. ビーム径の測定方法

100%

86%

Beam diameter

1/e2

laser beam intensity (%レーザビーム強度が1/e2であるところのビームサイズをビーム径と規定した。

Laser beam size (mm)Fig. 3. Measurement method of beam diameter by JIS standard

2.4. アキシコンレンズ
アキシコンレンズの外形をFig.4に示す。アキシコンレンズの仕様決定に際しては、レンズホルダーの掴み代としてストレート部が3～4mm必要である。

DFig. 4. Appearance of axi-cone lens.

Hh

即ち、H－h＝3～4 mm

2.5. 光学系の仕様
Table 1 Initial set point of optical head of ring laser beam

Collimate lens

Focal length, mm

f=60Diameter, Dmm)

30(Synthetic fused silica, AR coating) Focal length, mm

Diameter, Dmm)

First axi-cone lens(Synthetic fused silica, AR coating)

f=8050

Vertical angle,f (Degree) 110
Diameter, Dmm
30Height, H (mm)14Height, h (mm)10.50

Vertical angle,f (Degree) 110
Diameter, Dmm
50
Scond axi-cone lensHeight, H (mm)21
(Synthetic fused silica, AR coating)
Height, h (mm)17.51
Refraction indexnDistance between axi-cone lensL 12 (mm)Numerical aperture

NA (rad)1.46
200.11

Laser entry

3. 実験結果及び考察

NA

Collimatelens

3.1. 環状ビームの成形機構

fD
13.1.1 レンズの構成
2First axi-conelens
XH1

f3L 12Y
Scondaxi-conelens

s2R

Fig. 5. Formative principle of ring laser beam.

2rH2

3.1.2. 光の屈折法則
Sinα2/ Sinα1 = n2/n1 ・・・・・・(1) Incident angle of the ray
 Refraction angle of the ray
n1: Refraction index as the incident sid
n2: Refraction index as the refraction s
n1n2Fig. 6. Schematic drawing of the principle for optical refraction.

3.1.3. 環状ビームの計算値

Table1のレンズの仕様、光学屈折法則及び幾何学的関係によって、環状ビームの大きさを算出した。その結果をTable 2に示す。

Table 2 Set point of optical head of ring laser beam for collimate lens of f=60 mm



2R2r

Degree RadDegree Rad

Degree Radmmmm

22.3309.130

350.61156.869 0.993 68.131 1.189

3.1.4. 環状ビームの実測値と計算値の比較

結果：
測定した環状ビームの値は計算値と比べると、ほとんど同じの寸法であった。
Table 3 Results of calculation and measurement for the ring laser beamprofile using the optical head of ring laser beam
Collimate lens Laser power
mm
f=60w

300

(D=30 mm)f=80(D=50 mm)

300

L 12mm

2R, mm

2r, mmWidth of ring beam, mm

Calculation MeasurementCalculation Measurement Calculation Measurement

25

27.9

27.8

14.7

15.2

6.6

6.3

28

31.3

31.1

18.1

18.7

6.6

6.2

3134.6

33.8

21.4

216.6

6.4

2527.927.3

10.3

9.3

8.892831.3

30.1

13.7

11.1

8.8

9.5

3134.632.5

1713,48.8

9.55

3.1.5. コリメートレンズの焦点距離影響

結果：
コリメートレンズの焦点距離が増加しても、環状ビームの外径はほとんど変化しなく、内径が小さくなる。その結果、環状ビー
ムの幅は大きくなる。

(a)

(b)

Fig. 7. Ring beam profiles measured by Primes Beam Monitor, L12 = 31 mm, laser
power of 300. (a) Collimate lens of f = 60 mm, and (b) collimate lens of f = 80 mm.

3.1.6. アキシコンレンズ
間距離(L12)の影響

結果：
二枚のアキシコンレンズ
間の距離L12が長いほど、環状ビームの外径及び内径もともに大きくなり、環状ビームの幅はほとんど変わらない。

(a)(b)

Fig. 8. Ring laser beam profile measured by Primes Beam Monitor using acollimate lens of f = 60 mm and laser power of 300 W. (a) Distance (L12 = 25mm) between first axi-cone lens and second axi-cone lens, and (b) distance(L12 = 31 mm) between first axi-cone lens and second axi-cone lens.

3.1.7. レンズの同軸性の影響
結果：レンズの同軸性が調節できる環状ビーム光学ヘッドに対して、環状ビームの強度分布を均一になることが分かった。

Fig. 9. Ring laser beam Profile that can be adjusted that the coaxial performanceby the position adjustment of collimate lens, first axi-cone lens and second axicone lens. Collimate lens of f = 60 mm, distance (L12 = 25 mm) between first axicone lens and second axi-cone lens, laser power of 300 W.

3.2. 環状ビームを用いた樹脂の高速レーザ溶着
3.2.1. 樹脂溶着の現状

1973年より2000年に至るまで、プラスチックや非鉄材料の比率が増加している。また、プラスチックの詳細な構成比率をTable 4に示す。この30年間でプラスチックの使用量が確実に増大している。

Ratios of using plastic, steel andnonferrous metal (%)

100Steel80
6010Nonferrous metal
86Plastic

4201973 1977 1980 1983 1986 1989 1992 1997 2001Year

Fig. 10. Relationship between using ratios of materials
and year in one normal car in the automobile industry.

Table 4 普通・小型乗用車1台当たりに占める主要原料構成比率
1台当たりの重量構成比(%)(kg) (2001)
鉄鋼材料

94973.0

非鉄金属

1017.8

フェノール

10.1

ポリウレタン

131.0

塩化ビニル

131.0

ポリエチレン

50.4

ポリプロピレン

524.0

ABS

50.4

その他

40.3

小計

947.2

高機能樹脂

131.0

合成樹脂合計1078.2143

111500

100

汎用樹脂
非金属

プラスチック

その他
合計

3.2.2. 熱可塑性樹脂接合の分類
接着ー接着剤
化学的接合
溶剤接合ー溶剤での溶解、溶剤揮散
熱風溶着ー溶接用同種樹脂を熱風で溶解
外部加熱

熱可塑性樹
脂の接合

熱板溶着ー熱板で融解（接触、非接触）
レーザ溶着ーレーザ光で融解
高周波溶着ー樹脂の誘電発熱により融解

内部加熱
物理的接合

挿入された強磁性体の高周波誘導加熱により融解（熱融着）

スピン溶着ー相互回転、摩擦発熱、融解
摩擦熱

振動溶着ー相互往復振動、摩擦発熱、融解
超音波溶着ー相互微振動、摩擦発熱、融解
DSI成形ー2次射出のポリマ熱で１次ポリマ融解

射出融着（2色成形）

3.2.3 透過式レーザ溶着に利用される照射方式
輪郭溶着

同時溶着

準同時溶着

マスク溶着

(360 m/min)

部品サイズ

◎◎

○

○

自由度
シーム形状の複雑さ

◎

×

○

△

◎

△

○

○

処理時間

△

◎

○

○

装置コスト

○

△

△

○

Diode

Nd:YAG,Diode

Diode

レーザタイプ Nd:YAG,Diode3.2.4 自動車部品の実用化例

ｲﾝﾃｰｸ
ﾏﾆﾎｰﾙﾄﾞトヨタ自動車(株)ｷｬﾆｽﾀｰ
燃料系部品
愛三工業(株)カットｵﾌﾊﾞﾙﾌﾞ燃料タンク部品
豊田合成(株)フォグランプ(株)小糸製作所

3.2.6. 従来の樹脂溶着法との比較
溶着法

振動溶着
振動

熱板溶着
熱板

ﾚｰｻﾞ溶着透過模式図
ﾊﾞﾘ半導体
ﾚｰｻﾞ

吸収
ﾊﾞﾘ

溶着部

設計制約

△

△

○

内部影響

×(振動)

×(熱)

◎生産性

◎

△

◎
寺田・中村 (トヨタ自動車)

3.2.8. TTTLW樹脂溶着の原理
透過式レーザ溶着TTTLW （Through-transmission Type Laser Welding）でのメカニズムを模式的にFig.11に示す。樹脂のレーザ溶着の原理は、まず、レーザ吸収樹脂板（部品）とレーザ透過樹脂板（部品）をお互いに接触させ、すき間のないように圧力にて密着させる。レーザ光を透過樹脂板へ照射すると当然レーザ光はその樹脂板を通過し、レーザ光を吸収樹脂板表面に到達する。そこで吸収されたレーザエネルギーにより樹脂板表面では発熱、溶融が始まり、透過する樹脂板へも熱（熱伝達）を伝える。吸収・発熱・熱伝達の過程の結果、二枚の樹脂板が接合界面で溶融し溶着されるのである。
Laser beamLaser beamLaser beam

(P: pressure load)laser transmission plastic

laser transmission plastic

laser transmission plastic

laser transmission plastic

Laser absorption plastic

Laser absorption plastic

Laser absorption plastic

Laser absorption plastic(a) Heated in laser
absorption plastic(b) Melted in laser
absorption plastic(c) Melted in laser absorption
plastic and tranmission plastic(d) Both plastics weldded P
in cooling process

Fig. 11. Mechanism of Through Transmission Laser Welding (TTLW) made witha laser transmission plastic and a laser absorption plastic.

P3.2.9 透過式レーザ溶着(TTTLW法)の特徴【長所】
・高エネルギーによる高速、高精度加工
・熱影響層、接合領域が狭く限定される
・目視で確認できるような痕跡が外表面に現れない（にくい）・接合前に部品のアセンブリが可能で、施工が容易
・形状、寸法による制約少なく、設計の自由度が向上する
・電子部品等振動に敏感な内蔵物のある製品にも利用可能
・非接触加工であり、安全衛生面の管理が容易
・自動化、高速化が容易【制約】
・材料の化学的特性だけでなく光学的特性にも強く依存する・施工中の密着、加圧力の維持が必要

3.2.10. 樹脂の光透過特性（例：６６ナイロン）

試験片板厚：２ｍｍ

出典:BASF

3.2.11. 樹脂の光透過特性（例：PP及びPE）

3.2.12 板厚方向の透過度分布のシミュレーション結果
板厚方向透過度分布シミュレーション結果
PCでの計算結果

1.20001.0000透過度（Ｉ／Ｉ０）

0.80000.6000吸収材

透過材
0.40000.20000.000001234-0.2000
表面からの距離(mm)567

3.2.13 温度分布のシミュレーション
温度分布シミュレーション結果

PCでの計算結果

70.00
60.00

温度(℃)

50.00
40.00

透過材

吸収材

30.00
20.00
10.00
0.00
0

1234
表面からの距離(mm)567

3.2.14 樹脂溶着(TTＴLW)に利用されるレーザ

Nd:YAGレーザ

半導体レーザファイバレーザ

波長(nm)

1064

808～9801070～1090

最大出力(W)

10,000

6,000

10,000

生ビーム形状

円形

矩形

円形

エネルギー変換効率(%)

約3%

約30%

約25%

ビーム品質

○△

◎

3.2.15 入熱量と溶着強度の関係
入熱量[J/mm2] =レーザ出力[W]/(溶着速度[mm/sec]×照射幅[mm])

溶着強度(MPa)80

材質；ﾅｲﾛﾝ６ｶﾞﾗｽ繊維30%
板厚；３㎜

60

出力：400W
速度：17～250
ｽﾎﾟｯﾄ径：φ5㎜/sec

40領域1200領域 22.0領域34.06.0

入熱量(J/mm2)
寺田・中村 (トヨタ自動車)

3.2.16. 供試材

円形の樹脂材料は内側が透過色素で着色したTPV（動的架橋型オレフェン系エラストマー）、二種類の色（黒色と黄色）があり、厚さが2ｍｍである。外側がタルク20％強化のPP｛PP－ポリプロピレン（ポリオレフェンの一種）吸収材）｝であり、黒色しかなく、厚さが3ｍｍである。リング
樹脂材料を押える透明ア
クリル板のサイズは70×70×4ｍｍである。

Laser transmission plastic

Laser absorption plastiFig. 12. Appearance of laser transmission plastic
and laser absorption plastic with a ring form.

3.2.17. 溶着した樹脂の写真
Laser transmission plastic Laser absorption plas

環状ビーム外径Φ54ｍｍ及び内径Φ47ｍｍ、その幅3.5ｍｍである

Fig. 13. Welded plastics using Through Transmission Laser
Welding (TTLW) made with a laser transmission plastic and laser
absorption plastic (laser power of 800 W, laser irradiation time of
1 s, pressure load of 200 g, and collimate lens of f = 60 mm).

3.2.18. 溶着した樹脂の断面
マクロ及び顕微鏡写真
溶着した樹脂材料サンプ
ルを横断して、エポキシ樹脂とヱポマウント硬化剤の混合物に埋めた後、ヱメリー紙で1500＃までペーパー研磨を行った。その横断面マクロ写真及び光学顕微鏡写真をFig.14に示す。
二枚樹脂のインターフェー
スでお互いに突入の形で接合したことが確認された(a) Macro-photograph cross section
Laser transmission plastic

Laser absorption plastic(b)Micro-photograph of cross section
×25Fig. 14. Macro- and micro-photography of cross section for welded plastics. Laser
power of 800 W, laser irradiation time of 1 s and pressure load of 200 g, collimate lensof f = 60 mm.

3.2.19. 樹脂のレーザ溶着の結果
300
250
Temperatureo(C)170℃～250℃の温度範囲が適正接合温度範囲である。

200 W
300 W
400 W
500 W
600 W
800 W
1000 W
1200 W
1400 W

200
170

150
1005000.51Time (s)1.5

2Fig.15. Effect of laser power on interface thermal cycle(laser irradiation time of 0.1 s)3.2.20. 適正な接合条件
2.0Bonded
Partiality bonded
Over melting of pp
No bonded

この最高溶着速度を通常の走行溶着速度に換算すると、

約118 m/min

Laser power (kW)

1.8
1.6
1.4
1.2
1.0
0.8
0.6
0.4
0.2
0.04

0.1

1Laser irradiation time (s)Fig. 16. Effect of laser power andirradiation time on bonding property

3.2.21. 接合幅
500.6sWelded width(mm)450.4s400.1s350.08s300.06s2520
151050.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

1.4

1.6

Laser Power(W)Fig.17. Effect of laser power and irradiation time on bonding width3.2.22. 接合部の引張強さ

Tensile strength (MPa)

6.0

0.6s
0.4s
0.1s
0.08s
0.06s

5.0
4.0
3.0
2.0
1.0
0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

1.4

1.6power (kW)Fig.18. Effect of laser power on tensile strength４. 結論
① コリメートレンズの焦点距離が増加すると、環状ビームの外径寸法は変化しないが、内径寸法は小さくなる。その結果環状ビームのビーム幅は大きく。
② 二枚のアキシコンレンズ間距離（L12）が増加すると、環状ビームの外径及び内径寸法は同時に大きくなり、環状ビームの幅はほとんど変化しない。
③ 二枚アキシコンレンズを水平面に左右調節できる環状ビーム光学系を用いることで、環状ビーム光学系のビーム強度分布を均一に調整できることを確認した。
④ 環状ビーム光学系を用いた樹脂の瞬間レーザ溶着が実現された。これを走行速度に換算すると約１１８ｍ/minの溶接速度である。
また、その溶着樹脂の強度は十分であった。

ご静聴ありがとうございました

Laser entry
NACollimatelensf

D
1

2
First axi-cone
lens

H1

f
3

XL 12
Y
Scondaxi-conelenssH22R
4

L 232r5

tH3Focusing
axi-cone lensF

6Laser exitLbTable 2 Set point of optical head of ring laser beam for collimate lens of f=60 mm



Degree RadDegree RadDegree Rad350.611

56.869 0.993 68.131 1.189

Degree Rad Degree Rad150.262 22.202 0.388



2R2r

DegreeRadmmmm

7.202

0.126

22.3309.130

Collimate lens f100

L12=10mm

L12=14mm

L12=18mm

Outside distanceOutside distanceOutside distance

x-axis :28.53mm
y-axis:28.50mm

x-axis :32.73mm
y-axis:31.88mm

x-axis :36.93mm
y-axis:37.01mm

自動車における樹脂材料利用
CCtP-WIRE-HARNESSHARNESS WIREPANEL-INST

POM

PVC

PP-composit

PA 6ABSABSLDPEﾉﾘﾙ

STRAINER FUELPP

PAD-INSTPA 6

PPGｳﾚﾀﾝPA 6

CAPFUEL FLLER
ABS PA 5
POM PBTLIDCLUSTER
PP-composit

PVC

ABS
LOGLOVE

PA 6ABS
PP-composit

PPｳﾚﾀﾝ

GRILLE DEF
ABS PP ﾉﾘﾙ

POM

GRILLEDRAFTERABS

ASSIST GRIP

ｳﾚﾀﾝ

PVC ﾎﾞｰﾄﾞ

PVC

PP

PP 布地

ABS

ｳﾚﾀﾝ PVC ABS

ﾌｪﾉｰﾙ

PE

ABSG CAB PP

PA 66

AIR CLEANER

ﾌｪﾉｰﾙ

PP

COVERCOL

SW TURN SIGNALLAMP RR COMB

POM PVC PPPMMAGARN PILLAR

PP ABSPPABS

FENDER MIRROR

MAT TRUNKPPABSPVCPOMPAG6EMBLEMSTRG WHEELCAP DISTTANK RADIATOR

SHELF RR PARCEL

ARMRESTASHTRAYﾉﾘﾙ

PA 6PA 66

PVCPVCPBTﾌｪﾉｰﾙ

FINPOORﾎﾞｰﾄﾞ

HOOD LOUVERCAP OIL FILTERABSｳﾚﾀﾝ

ﾉﾘﾙ
CYL CLUTCH MASTER

BADGEDRAFTER

REG ASSY DOOR WDW

PP-composit

PPPOM

ﾉﾘﾙ

BOX GLOVEﾌｪﾉｰﾙ

PA 6SOCKET METER LAMPPMMAABSPOM
CYL BRAKE MASTER

METERFRONTHEAD LININGPP

PVC 布地TUBEFUELHANDLE DOOR OUTERGRILLERADIATOR

PA12POM PC

ABS PPTANKFUEL

SHROUD RADIATOR

HDPE

BUMPERPPPCFAN COOLING

ｳﾚﾀﾝ

PP

CONSOLECTRFIN DASH SIDELAMPSIDE TURN SIGNALTANK WASHER

PPPMMAPPPVCPVC

PPABS

PP-composit
ABS
HIPSPVCｳﾚﾀﾝ

NOZZLEHEATER ASSY

PVC

HDPE

PVC LDPE ABS

ｳﾚﾀﾝ

PP-composit

HDPE POM PPPA 6PC

布地

PROTECTORBODYSEAT
CRIPCARPET

PVC

TRAY PACKAGE
PP-composit
ABS

PVC

PA 6ABSHDPE LDPE

POM

PP

■ PA
■ ABS

PA 6ｳﾚﾀﾝ

SUNVISOR

ﾉﾘﾙ

COVERWHEELABSPPKNOBPARKING BRAKEKNOBTRANS CONTROL

ｳﾚﾀﾝ

ｳﾚﾀﾝ

PVC

PVC

CAB

CAB

■ PP
■ PE
■ PC

■ POM

レーザ樹脂溶着の実施例（自動車産業）

従来構造（ボルト締結）

新構造（レーザ溶着）
Surge tank

ACIS valve

締結部品（金属ﾎﾞﾙﾄ、ﾅｯﾄ、ｶﾗｰ、ｶﾞｽｹｯﾄ全１３点）

レーザ溶着部

インテークマニホールド(トヨタ自動車)
寺田・中村 (トヨタ自動車)

レーザ樹脂溶着の実施例（自動車産業）

パイプ形状での比較

Laser welded pipe

Vibration welded port of intake manifold
寺田・中村 (トヨタ自動車)

レーザ樹脂溶着の実施例（自動車産業）

テールランプ(材質PMMA/ABS)

レーザ樹脂溶着の実施例（自動車産業）
インテークマニホールド(トヨタ自動車)

製品構成及び工程＜製品構成＞
レーザ溶着（開発工法）

Surge tank

１３部品削減３工程削減＜工程＞
内周ｶﾞｽｹｯﾄ
組付

ACIS

ｻｰｼﾞ

ﾚｰｻﾞ溶着完成

取付ﾌﾗﾝｼﾞACIS valve

ボルト締結（従来工法）

Laser beam外周
ｶﾞｽｹｯﾄﾎﾞﾙﾄ・ｶﾗｰ・ﾅｯﾄ ４式

ACIS

ｶﾗｰ組付

ｻｰｼﾞ

ﾅｯﾄ
圧入

内周ｶﾞｽｹｯﾄ組付

外周ｶﾞｽｹｯﾄ組付

ﾎﾞﾙﾄ
締結

完成

寺田・中村 (トヨタ自動車)

レーザ樹脂溶着の実施例（自動車産業）
ロールオーババルブ（豊田合成）

寺田・中村 (トヨタ自動車)

電気エンジンオイルセンサーのカバー

レーザ溶着されたカバー

出典：ＢＡＳＦ

レーザ樹脂溶着の実施例（自動車産業）
キーケース(材質PA) (東海理化 )Laser welding

寺田・中村 (トヨタ自動車)

3.2.5 コスト試算比較

重量5g,500万個/年での試算

重量20g,800万個/年での試算

V.Mattus , R.Roos , J.Engel (BASF AG)3.2.7. レーザ溶着のメリット（１）溶着ﾊﾞﾘの抑制による意匠性（２）ﾌﾗﾝｼﾞﾚｽによる形状自由度（３）溶着分割面の設計自由度（４）熱影響範囲が小さい（５）振動レス、省ｴﾈﾙｷﾞｰ、省ｽﾍﾟｰｽリモート溶接