コンクリート工学年次論文集，Vol.27，No.1，2005

論文

光ファイバ計測(B-OTDR)における距離分解能向上策の性能評価
福呂篤史*1・鳥越寿彦*2・水口裕之*3・上田隆雄*4

要旨：光ファイバセンサを用いた計測は、コンクリート構造物など，構造物全体をリアルタイムに監視できるモニタリング技術として注目されている。しかし，ある長さより短い距離を計測すると，多くの誤差が含まれてしまうため適用可能最小距離という下限の計測距離が存在する。本研究では，滑車を用いて，従来の適用可能最小距離より短い距離の計測の可能性について，標準的な計測方法と室内実験で比較検討を行った。その後，実構造物に適用できるかどうかの現場検証を行った。その結果，標準の計測方法と同程度の性能があることが分かり，また現場においても十分適用できることが確認できた。
キーワード：光ファイバ計測,光ファイバセンサ,B-OTDR,適用可能最小距離,滑車
1. はじめに小距離となる。このため，橋桁側面や目地開き

二十一世紀，我が国では既に多くのコンクリ部，地下トンネル内空部等の計測距離が十分確ート構造物が造られており，新規構造物の建造保できない場所は正確に計測することができず，が減少する中で，新規構造物はもとより，既設構造物全体の挙動を把握することが困難となる。

構造物をいかに長期間使用できるようにするか

本研究では，滑車を用いて光ファイバセンサが問題となってくる。そのためには，日常のメを往復させると，同じ計測距離でもセンサ長を 2インテナンスが必要不可欠である。そこで，遠倍にできるため，標準的な方法では計測できな隔操作により構造物全体をリアルタイムに監視かった適用可能最小距離より短い距離を計測ですることができる光ファイバセンサによる計測きると考えた。図－1 に滑車を使用した計測の概法が開発され注目されている。光ファイバ計測

念図を示す。この滑車を用いた計測方法の性能(B-OTDR)は主にひずみや温度を計測することをを評価するために，室内実験および現場検証を目的としており，構造物の変位やコンクリート行い，滑車を用いた方法の適否の調査と現場へのひび割れ等を早期発見することが期待できるの適用性を検討した。

モニタリング技術である。
しかし，光ファイバ計測(B-OTDR)の問題点の標準の計測方法一つとして，適用可能最小距離が挙げられる。

固定治具

適用可能最小距離とは，ある長さより短い距離を計測すると，計測値に多くの誤差が含まれて滑車を用いた計測方法しまう下限の計測距離のことである。したがって，適用可能最小距離より短い距離は計測不可

計測距離

滑車
光ファイバセンサとされている。例えば，自動計測によって監視する場合，2km の計測では 3.24ｍが適用可能最図－1 滑車を用いた計測方法の概念図*1 徳島大学大学院

工学研究科建設工学専攻 (正会員)*2 徳島大学大学院

工学研究科マクロ制御工学専攻*3 徳島大学教授

工学部建設工学科(正会員)*4 徳島大学助教授

工学部建設工学科(正会員)-1837-(正会員)2. 光ファイバ計測（B-OTDR）の概要

しまう可能性がある。手動計測の場合は距離2.1 B-OTDR

角度を補正できるため，考慮する必要はない

光ファイバ計測では光ファイバケーブルをセが，自動計測の場合は考慮する必要がある。

ンサとして用いることで，ひずみや温度を計測したがって，計測距離を決定するときにはすることができる。中でも B-OTDR はケーブル「距離分解能」と「距離角度」を考慮した計

長手方向に生じるひずみを連続かつ長距離計測測距離を選定する必要がある。

することができるため，地盤や構造物の形状変ひずみ化を計測するのに用いられている。表－1 に今回の実験において設定した計測仕様を示す。

ひずみがシフト表－１ B-OTDR 計測仕様
計測精度
距離レンジ
ひずみ計測範囲
読み取り分解能
距離分解能
パルス幅
ダイナミックレンジ
距離確度

計測地点

±40×10-62km
約-15000×10-6～15000×10-6
距離10cmひずみ
1×10-61m
10ns
2dB±(2.0×10-5×距離レンジ(m)+2.2)m

図－２ 計測確度の概念図

3 室内実験
3.1 実験計画
滑車による計測方法の性能を評価するためには，以下の 2 項目を検証する必要があった。
(1)滑車を用いた計測方法（以下滑車法と書く）と標準的な計測方法（以下標準法と書く）の精2.2 適用可能最小距離
光ファイバ計測(B-OTDR)を行う場合，適用可度の比較能最小距離という問題が生じる。適用可能最小(2)適用可能最小より短い距離，つまり標準法で距離とは，ある長さより短い距離を計測すると，は計測できない距離における，滑車法による計計測値に多くの誤差が含まれてしまう下限の計測精度測距離のことである。この値は，光ファイバ計

2 項目を検証するために，温度一定の室内で次測(B-OTDR)の性能である「距離分解能」と「距の 2 段階に分けて実験を行った。(1)を検証する離確度」の和によって決定される。

実験を室内実験 A，(2)を室内実験 B とした。

距離分解能は光ファイバケーブルの内部を通室内実験は手動計測で行ったため，適用可能る光の速度にパルス幅を乗じて、1/2 した値であ最小距離は計測角度を考慮する必要はなく，１mる。これ以下では、計測距離が 1 パルス幅よりとなる。

小さくなり、計測対象外のひずみも読み取るこ

3.2 実験装置
図－3 に室内実験において使用した実験装置とになる。
距離角度とは表示される 計測地点と実際のの概要を示す。実験装置の土台に H 鋼を用い，計測地点との誤差のことである。図－2 に距離その上に金属プレートを２ヶ所配置した。プレ確度のイメージ図を示す。光ファイバ計測

ート上には固定治具および滑車を固定し光ファ(B-OTDR)では稀に図－2 のように表示されるイバセンサを設置した。光ファイバセンサは，計測地点がシフトすることがある。光ファイ標準センサ（現在使われている標準的な方法で，バ計測では，ひずみの算出に，ある基準点と両端を固定治具で固定したセンサ）1 本と滑車セの相対ひずみを基に管理している。そのため，ンサ（滑車を用いたセンサ）を 1 本の計 2 本の計測距離が計測角度以下の場合に，計測地点センサを取り付けた。また，金属プレートの一がシフトしてしまうと，多くの誤差が生じて方は固定部とし，もう一方は可動部として，土-1838-

台に平行にのみ動かせるようにした。この移動量はダイヤルゲージで 0.01mm まで読み取れるようにした。なお，金属プレートは取り外しが60.

できるため，計測長は自由に変えられるように70.0した。
可動部

計測距離 0.5m～3.0ｍ

3.0
8.0
3.0

固定部

14.0
単位：mm

図－５

滑車図

与えた変位を光ファイバセンサで計測し，それダイヤルゲージをひずみで読み取り計測値とした。また，セン滑車

金属プレート

固定治具

サ長と金属プレートの移動量（ダイヤルゲージ）

光ファイバセンサから算出したひずみを基準値とした。基準値を

図－３ 室内実験装置の概要真の値として扱い，計測値と基準値の差から各センサの性能を評価した。

光ファイバセンサは計測用に改良された室内実験 B は，適用可能最小距離より短い距

B-OTDR 計測用薄肉センサを用いた。このセン離，つまり標準法では計測できない距離においサは，図－４に示すように、光ファイバ心線て，滑車法による計測精度を検討するために行を耐久性や計測精度を向上させる目的で金属やい，計測距離を適用可能最小距離 1.0m より短い樹脂(ポリエチレン)で補強したセンサである。

0.80m とした。金属プレートは 0.20mm ピッチで1.6mm まで引張方向に移動させた。室内実験 B

5.0

も実験 A と同様に基準値を求め，計測値と基準値の差から，性能を評価した。

1.3
Φ0.15 SUS 線

4. 室内実験結果及びその考察

4 心テープ型光ファイバ心線

4.1 室内実験 A

単位 mm

図－４ B-OTDR計測用薄肉センサ断面

図－6,図－7 は室内実験 A の実験結果を示す。
これらの図を見ると，標準法および滑車法とも

滑車の半径は光ファイバセンサの中を通るレ

計測値と基準値には大きな差がないことが分か

ーザー光が漏洩しない曲率半径である 30mm（直る。表－2 に基準値と計測値の差を示す。この表

径 60mm）とし，材質は硬質プラスチックのもの

を見ると，標準法の基準値と計測値の差の最大を使用した。図－5 に滑車図を示す。

値は 114×10-6，滑車センサは 128×10-6 となって3.3 室内実験の方法いる。このように，適用可能最小距離より長い

室内実験 A は，滑車法と標準法の精度の比較

距離の計測では，滑車を用いた計測方法は従来をするために行った。計測距離は適用可能最小の計測方法と同程度の精度を得られることが分

距離 1.0m より長い 2.0m とした。可動部の金属かる。なお，図－6,図－7 の基準値の傾きと計測プレートを動かし，両方の光ファイバセンサに値の傾きが若干異なっている。これは，変位が変位を与えた。金属プレートは 0.50mm ピッチで内部の光ファイバ心線に完全に伝わらなかった4.00mm まで引張方向に移動させた。このとき，可能性が考えられる。

-1839-計測値及び理論値（ひずみ）2500

一方，滑車法は精度が高く計測することができ，×10 -6

室内実験 A と同程度の精度であることが示され2000ている。したがって，滑車を用いることで，標1500

準の計測方法では計測できなかった適用可能最

1000

理論値
標準法

500

小計測距離よりも短い距離でも精度高く計測できることになる。

00.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

計測値及び理論値（ひずみ）金属プレートの移動量(mm)

計測値及び理論値（ひずみ）図－6 室内実験Aでの標準法による計測結果

2500×10 -62000
1500×10 -6
2500
2000
1500
1000

010000.0

理論値
滑車法

500
1.0

2.0

3.0

4.0

0.4

0.8

1.2

1.62.0金属プレートの移動量(mm)

00.0

理論値
標準法

5005.0

図－８ 室内実験Bでの標準法による計測結果

図－7 室内実験Aでの滑車法による計測結果

表－2

室内実験 A での基準値と計測値の差

金属プレー 理論値と計測値の差(ひずみ) ×10-6
トの移動量
標準法
滑車法
(mm)
0.5
1.01.52.02.53.03.54.039-157526874951144741637210099107128

計測値及び理論値（ひずみ)金属プレートの移動量(mm)×10 -62500
2000
1500
1000
理論値
滑車法

50000.0

図－8,図－9 は室内実験 B での標準法及び滑車法の実験結果を示す。表－3 は室内実験 B での基準値と計測値の差を示す。図－8,図－9 に見られるように，標準法は基準値と計測値の傾きが大きく異なっていることが分かる。しかし，滑車法では基準値と計測値の差は小さくなっている。これは，標準法では適用可能最小距離より短い計測距離では正確に計測することができず，多くの誤差が含まれることが示されている。

-1840-

0.8

1.2

1.62.0金属プレートの変位量(mm)図－９ 室内実験Bでの滑車法による計測結果

表－3

室内実験 B での基準値と計測値の差

金属プレー
トの移動量
（mm)

4.2 室内実験 B

0.40.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
1.41.6

計測値と理論値の差(ひずみ) ×10-6
標準法

滑車法
61142
240
310429523590629-62446225985
9798

5. 現場検証

長さ方向変位センサ

5.1 現場検証の方法
2000

室内実験によって，滑車法は標準法と同じ精トンネル内で現場検証を行った。地下トンネル

水平変位センサ
南側

2200
北側

度で計測できることが分かった。そこで，地下鉛直変位センサ

近傍では立坑の構築工事ための薬剤注入が予定されていたため，地盤が変化し，トンネルが変形する可能性があった。そこで，工事によるトンネルの変形を光ファイバ計測で監視を行った。
図－10 は工事位置と内空変位センサ設置場所を示す。図のⅠ～Ⅶは断面変化を計測する内空変

長さ方向変位センサ位センサの設置場所である。工事の影響が最も

図－１１

トンネ ル断面大きい場所を断面Ⅳとした。断面Ⅰは工事による予想影響範囲外に設置して，季節変化に伴うトンネルの挙動の監視を行った。30 分毎に計測を行い，9 ヶ月に渡ってトンネル変形の監視を行った。
北5m 5m
30m 30m
2.2m

ⅥⅢⅤ

地下トンネル30m

Ⅳ

Ⅱ1.3m

西Ⅶ30m

図－１２ 滑車写真Ⅰ
東

5.2 検証結果
5.2.1 内空変位

工事位置

図－13，図－14 に断面Ⅳおよび断面Ⅰの内空予想影響範囲変位を示す。図－13 は最も影響が大きいと考え南られる断面Ⅳの内空変位の図である。図－13 を
図－１０

工事位置及び内空変位センサ設置場所

見ると，計測開始から約 50 日付近で地下トンネ
ルの鉛直方向と水平方向が急激に変化している

図－11 にトンネルの断面を示す。トンネルのことが見て取れる。数値は鉛直方向がプラスに内空変位を調べるために水平方向と鉛直方向が水平方向がマイナスの値を示している。これは直角になるように設置した。現場検証は自動計

立抗構築工事の薬剤注入の時期と一致する。し測で行うため，適用可能最小距離は 3.2m となったがって，この変形は薬剤注入時の注入圧によた。水平，鉛直共に適用可能最小距離より短いって生じたものと考えられる。図－14 は工事にため，滑車法で計測を行った。また，トンネルよる影響がないと考えられる断面Ⅰの内空変位の長さ方向の変形の計測も行った。長さ方向変の図である。地下水の影響により緩やかに曲線位センサはトンネル上下部と北側，南側に各 1を描いていることが分かる。したがって，図－本ずつ，計 4 本設置した。図－12 に地下トンネ

13 の急激な変形は工事よって生じたものとほぼル内壁に取りつけた滑車写真を示す。

断定できる。

-1841-400
30021.5

ひずみ ×10 -6鉛直変位

変位量(mm)10.504月

7月

10月

1月

-0.5-1-1.5

北側の長さ方向の変位200
1000-100-200

4月

7月
10月
南側の長さ方向の変位

1月-300-400

水平変位

-2月日
月日

図－１６ 断面Ⅳの北側，南側の長さ方向の変位

図－１３ 断面Ⅳの内空変位

5.2.3 工事後の地下トンネル調査
2

地下トンネルが変形したため，内部調査を行変位量(mm)

1.5

鉛直変位

1った。上部および北側に長さ方向のひびわれが0.5入っていた。これは，トンネル上部および北側0-0.5に引張力が働き，ひびわれが発生したと考えら
4月

7月

10月

1月

れる。内部調査の結果は計測結果と一致した。

-1-1.5

滑車法は，適用可能最小距離以下でも、高精

水平変位-2度で計測できることを確認できた。したがっ経過日て，地下トンネル等内径が限定される線状構

図－１４ 断面Ⅰの内空変位造物において，提供できることが分かった。

5.2.2 長さ方向の変位
図－15，図－16 に断面Ⅳの長さ方向変位を示す。

6. まとめ図－15，図－16 は最も影響が大きいと考えられ(1)滑車を用いた計測方法は，標準の方法と同程る断面Ⅳの長さ方向の変位の図である。図を見度の精度で計測できた。

ると，断面変位と同様に，上部および北側が急(2)滑車を用いた計測方法は，本実験の結果では、激に変化していることが分かる。両者ともひず

従来の適用可能最小距離 1/2 程度までの短い距

みはプラスとなっており，トンネル上部および離でも十分な計測精度があることが分かった。

北側には引張力が働いていることになる。

(3)滑車を用いた計測地下トンネルの内空変位を計測すると，トンネルの変形を十分な精度で監

ひずみ ×10 -6400300視することができた。したがって，滑車を用い上部の長さ方向の変位た計測方法は，十分実用レベルであると判断で

200
1000-100-200

きる。
4月

7月
10月
下部の長さ方向の変位

1月-300-400

参考文献
1)安藤電気（株式会社）,光ファイバ歪みアナラ

月日

図－１５ 断面Ⅳの上部，下部の長さ方向の変位

イザ取扱説明書
2)土木学会メインテナンス工学連合小委員会,社会基盤メインテナンス工学,pp184-186,2004
3)谷川恭雄,コンクリート構造物の非破壊検査・診断方法,pp9-pp12,2004-1842-