資料番号：PS-3-6 改0

東海第二発電所
重大事故等対策の有効性評価
原子炉格納容器の限界温度・圧力
審査会合における指摘事項の回答

平成29年9月14日
日本原子力発電株式会社
本資料のうち，は商業機密又は核物質防護の観点から公開できません目 次

１．審査会合（2017年8月22日）での指摘事項
２．指摘事項の回答

1１．審査会合（2017年8月22日）での指摘事項
番号

指摘日時

分類

指摘事項の内容1

2017/8/22

格納容器
本体

NUPEC 試験の適用性について，東海第二の解析モデルが同試験で評価した格納容器の破壊挙動を適切に模擬できていることを説明すること。

2017/8/22

格納容器
本体

日本機械学会「シビアアクシデント時の構造健全性評価ガイドライン（BWR 鋼製格納容器編）BSCV3100」を適用できる根拠を説明すること。（破壊挙動を模擬するためのモデル化（メッシュの切り方，補正係数βの貫通部毎の差異の有無 等）や構造不連続部のモデル化に関する説明を充実すること。

3

2017/8/22

トップヘッドフランジの定格締付量をで管理するとしている点について，手作業に起因する誤差が定格締め付け量の管理に対して有意な影響を与えないこと（トルク管理との関係含む），また作業員
トップヘッドが変わる際にも，管理値に対する品質の維持が保たれることについて，管理方法等の実現性を説明フランジすること。その際，従前のシールでの実績がどの程度のものか，ヘッドフランジの凸部が現状でも均一性を保っているのか等，40 年程度経過している実績も考慮し説明すること。

42017/8/22

改良EPDM について，東二としてどのような性質の材料を使用しようとしているのか，東二に適用できトップヘッドる根拠と，メーカーの開発で製品に変更が生じても，対象とする改良EPDM が特定できるよう，考え方フランジ（定義）を説明すること。

5

2017/8/22

圧縮ひずみ試験の供試体の試験について，結果にばらつきがある中で平均値をとることとしているが，トップヘッドシール材の管理値のスケール感を鑑みれば厳しい値を採用するべきであり，見直した結果についてフランジ説明すること。

6

2017/8/22

トップヘッド 押し込み試験について，環境条件（蒸気環境，乾燥環境），試験体（母材）の厚さ，押込量などはシーフランジ ル材を適用する箇所により異なるため，結果を一様に適用できるのか。根拠を整理して説明すること。

72017/8/22

電気配線貫通部

2017/8/22

トップヘッドフランジのシール部に関し，製作公差を考慮した場合の許容開口量と開口量の比較において，内圧により内側ガスケット部の閉じ込め機能が失われる評価となっているが，当該閉じ込め機
トップヘッド能は内外の二重のシールが機能することを設計上期待していることから，予め開口が認められる評価フランジが得られている場合は，ガスケット設計を適切に見直すこと。（トップヘッドフランジ以外のフランジに対しても，製作公差を考慮した上で閉じ込め機能が維持できているか，説明すること）

28

電気配線貫通部のモジュール試験については，電気ペネ共研は試験実施時間が７日間に比べ十分ではなく，他方，13 日間の試験を行っている「過去の環境試験」については評価条件・結果等の説明が十分ではないため，説明を充実すること。

2

２．指摘事項の回答（No.1） （No.2）(1) 指摘事項（No.1）
NUPEC 試験の適用性について，東海第二の解析モデルが同試験で評価した格納容器の破壊挙動を適切に模擬できていることを説明すること。
指摘事項（No.2）
日本機械学会「シビアアクシデント時の構造健全性評価ガイドライン（BWR 鋼製格納容器編）BSCV-3100」を適用できる根拠を説明すること。（破壊挙動を模擬するためのモデル化（メッシュの切り方，補正係数βの貫通部毎の差異の有無 等）や構造不連続部のモデル化に関する説明を充実すること。
(2) 回 答・第497回審査会合では，最新知見に基づく有限要素法を用いた弾塑性解析結果を活用した評価結果を示したところであるが，許容値の考え方についてはエンドースされた手法ではないことから，ＪＳＭＥ設計・建設規格の応力制限の考え方に基づく評価に見直した。
・評価方法は，既工事計画認可申請書の強度計算書の応力評価値を用いて，200℃，2Pdにおける発生応力が許容応力を満足することを確認した。
一次応力[MPa]
評価対象

Pm
応力強さ

①円筒部と円錐部の接合部
PL＋Pb

許容値

応力強さ

②円錐部の角度変化部

許容値①円筒部と円錐部の接合部③円錐部の板厚変化部②円錐部の角度変化部
原子炉
格納容
器本体

⑦機器搬入用ハッチ取付部③円錐部の板厚変化部④円錐部と円筒部の接合部⑧サプレッション・チェンバアクセス
ハッチ取付部⑤円筒部（中央部）⑥原子炉格納容器基部⑦機器搬入用ハッチ取付部④円錐部と円筒部の接合部⑤円筒部（中央部）⑧サプレッション・チェンバ
アクセスハッチ取付部⑥原子炉格納容器基部※1：構造不連続部であるため，PL＋Pbで評価(3) 記載箇所※2：一般構造部であるため，Pmで評価
別紙 1. 原子炉格納容器本体
別紙 3. 機器搬入用ハッチ
別紙 4. サプレッション・チェンバアクセスハッチ

原子炉格納容器の応力評価対象部位

3

２．指摘事項の回答（No.3）(1) 指摘事項
トップヘッドフランジの定格締付量をで管理するとしている点について，手作業に起因する誤差が定格締め付け量の管理に対して有意な影響を与えないこと（トルク管理との関係含む），また作業員が変わる際にも，管理値に対する品質の維持が保たれることについて，管理方法等の実現性を説明すること。その際，従前のシールでの実績がどの程度のものか，ヘッドフランジの凸部が現状でも均一性を保っているのか等，40 年程度経過している実績も考慮し説明すること。
(2) 回 答・トップヘッドフランジ閉鎖時の締付け作業においては，以下の管理を要領書に基づき実施しているため，定格締付け量の管理に対して作業員の違いなどにより有意な影響を与えるものでなく，管理値に対する品質が維持されると考える。
トルク管理
面間管理

決められたトルクでボルトを締め付けの隙間ゲージが挿入できないことを確認

格納容器本体（トップヘッド）

ボルト（トルク管理）

押し込み量

ガスケット

フランジ面（面間管理）

フランジ
ガスケットA部

上蓋側フランジ

格納容器本体（ドライウェル） A部詳細

フランジガスケット部詳細

本体側フランジ・トップヘッドフランジのタングやガスケット溝は，以下により，シール部の健全性が維持されると考える。
管理項目

内容

点検手入れ傷つけないような素材で実施

外観目視点検傷や変形がないことを確認

漏えい検査

定期検査毎に原子炉格納容器全体の漏えい率検査及びトップヘッドフランジ部のみのリークテストを実施しており，有意な変動のないことを確認(3) 記載箇所
参考資料９ トップヘッドフランジ等の開口量評価について

原子炉格納容器全体漏えい率検査実績

4２．指摘事項の回答（No.4）(1) 指摘事項
改良EPDM について，東二としてどのような性質の材料を使用しようとしているのか，東二に適用できる根拠と，メーカーの開発で製品に変更が生じても，対象とする改良EPDM が特定できるよう，考え方（定義）を説明すること。
(2) 回 答・東海第二発電所では，改良ＥＰＤＭ製シール材として「を採用する計画である。
・とは，耐高温蒸気，高耐熱化の観点で開発されたシール材である。
シリコンゴム（従来使用）・使用温度範囲：－60℃～＋200℃
・高温蒸気環境での劣化を確認（試験結果）
従来のＥＰＤＭ製
・使用温度範囲：－50℃～＋150℃
・高温蒸気に強いが更なる高耐熱化が必要

耐高温蒸気
高耐熱化

改良ＥＰＤＭ製（）（今回採用）
・事故時の蒸気環境，温度，放射線環境（200℃，）
にて，シール機能に影響がないことを確認

・ガスケットメーカにおいて，耐熱性，耐高温蒸気性及び耐放射線性の確認を目的に，事故時環境を考慮した条件（にて圧縮永久ひずみ試験が実施されており，耐性が確認されている。
・当社は，ガスケットメーカで実施された試験と同様に圧縮永久ひずみ試験を実施するとともに，事故時の温度及び放射線による劣化特性がシール機能に影響を及ぼすものでないことを実機フランジ模擬試験にて確認し，東海第二に適用できることを確認した。
・改良ＥＰＤＭ製シール材は，従来のＥＰＤＭ製シール材と同様，ガスケットメーカにて標準の型番品（として管理されているものであり，当該品を特定可能であることから，メーカ型番を指定することで今回シール機能が確認されたものを確実に調達することが可能である。
なお，今後の技術開発により，製品に変更が生じた場合，より高い信頼性があることを，今回と同様に圧縮永久ひずみ試験等に耐性評価を行い，実機フランジへの適用性について確認する。
(3) 記載箇所
参考資料１ 改良ＥＰＤＭ製シール材の適用性について

5

２．指摘事項の回答（No.5）(1) 指摘事項
圧縮ひずみ試験の供試体の試験について，結果にばらつきがある中で平均値をとることとしているが，シール材の管理値のスケール感を鑑みれば厳しい値を採用するべきであり，見直した結果について説明すること。
(2) 回 答・圧縮永久ひずみ試験は，ＪＩＳ K 6262「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム－常温，高温及び低温における圧縮永久ひずみの求め方」に基づき実施しており，圧縮永久ひずみ率はＪＩＳの規定どおり，同時に試験した3個の供試体から得られた結果の平均値（）を用いている。
・フランジの開口量評価に用いたひずみ率は，ＪＩＳに基づく，圧縮永久ひずみ試験の結果を用いているが，シール部の構成部品に対する製作公差等の影響を考慮した開口量評価を行うにあたり，圧縮永久ひずみ率においても，より厳しい値で評価することとし，類似条件の試験結果を加え，統計学的にひずみ率を算出した。

試験No.

ひずみ率[％]

平均値[％]

標準偏差σ[％]

平均値＋2σ[％]123

統計学的に算出したひずみ率の最大値：
4

上記のひずみ率を用いて，トップヘッドフランジ等のシール部について製作公差等を考慮した開口量評価を行い，シール機能が維持できることを確認した。
確認結果は，指摘事項の回答（No.8）に記載する。

試験条件
雰囲気：蒸気環境（試験No.1～4）
温度・劣化時間：200℃・168時間（試験No.1～4）
照射線量：
圧縮永久ひずみ試験：ＪＩＳ K 6262に基づき実施(3) 記載箇所
参考資料９ トップヘッドフランジ等の開口量評価について

6

２．指摘事項の回答（No.6）(1) 指摘事項
押し込み試験について，環境条件（蒸気環境，乾燥環境），試験体（母材）の厚さ，押込量などはシール材を適用する箇所により異なるため，結果を一様に適用できるのか。根拠を整理して説明すること。
(2) 回 答・圧縮永久ひずみ試験及び実機フランジ模擬試験については，以下のように結果を一様に適用できる。
試験の環境条件：開口量評価においては，環境条件を200℃，２Pdと設定しており，試験条件においても同様であることから結果は適用可能である。
試験体の構造（厚さ）：実機は部位毎に構造が異なるものの，有限要素法を用いた弾塑性解析結果を活用し，各部の開口量評価を実施しているため，構造の違いによる開口量への影響は考慮されているため，試験結果は構造の違いに関係なく適用できる。
押し込み量

設備名

：角型断面ガスケットを用いるボルト締めフランジのガスケット圧縮率は，ほぼ一定値であり，押し込み量による影響はない。
フランジ溝深さ
[mm]

タング部
高さ
[mm]

ガスケット
高さ
[mm]

ガスケット
押し込み量[mm]圧縮率[％]

タング部
高さ

ガスケット
押し込み量

フランジ
溝深さ

ガスケット
高さ

トップヘッドフランジ
フランジガスケット部詳細

機器搬入用ハッチ
サプレッション・チェンバ
アクセスハッチ

・ガスケット押し込み量＝（ガスケット高さ＋タング部高さ）－フランジ溝深さ
・圧縮率＝（ガスケット押し込み量）／（ガスケット高さ）×100％

閉止板（X-28）(3) 記載箇所
参考資料２ 改良EPDM製シール材における各試験について7

２．指摘事項の回答（No.7）(1) 指摘事項
電気配線貫通部のモジュール試験については，電気ペネ共研は試験実施時間が７日間に比べ十分ではなく，他方，13 日間の試験を行っている「過去の環境試験」については評価条件・結果等の説明が十分ではないため，説明を充実すること。
(2) 回 答
○電気ペネ共研
試験結果である一次シール部の温度（高圧用194℃／62時間，低圧用137℃／62時間）に対して，アレニウス式により換算評価を行い，7日間（168時間）を上回ることを確認している。
試験条件

シール部温度(℃)／漏えい有無

種類
雰囲気温度(℃)

圧力(MPa)

放射線照射時間(h)

一次シール

二次シール

高圧乾熱

200(220)※(0.61～0.79)※

なし

62194/漏えいなし

44/漏えいなし低圧乾熱200(220)※(0.60～0.81)※

なし

62137/漏えいなし68/漏えいなし

アレニウス式による換算評価

一次シールの健全性確認結果をもとに換算

高圧用

低圧用

3,640時間（151日間）

384時間（16日間）

二次シール部を条件を100℃とした場合に二次シール機能が維持される時間※：（）内は記録グラフからの読み取り値○過去の環境試験
冷却材喪失事故模擬試験として高温環境下でのシール機能の健全性を確認している。
電気ペネ共研の試験（二次シール部において高電圧用44℃，低電圧用68℃）よりも厳しい温度条件下で，13日間の健全性が確認されている。
上記の結果からも，格納容器が200℃の状況において格納容器閉じ込め機能が確保できると考える。
(3) 記載箇所

電気配線貫通部の既往環境試験結果

別紙 7.4 電気配線貫通部（モジュール）
参考資料18 電気配線貫通部のシール性能に係るアレニウス則評価の位置付けについて8２．指摘事項の回答（No.8）(1) 指摘事項
トップヘッドフランジのシール部に関し，製作公差を考慮した場合の許容開口量と開口量の比較において，内圧により内側ガスケット部の閉じ込め機能が失われる評価となっているが，当該閉じ込め機能は内外の二重のシールが機能することを設計上期待していることから，予め開口が認められる評価が得られている場合は，ガスケット設計を適切に見直すこと。（トップヘッドフランジ以外のフランジに対しても，製作公差を考慮した上で閉じ込め機能が維持できているか，説明すること）(2) 回 答・トップヘッドフランジのシール部は，技術基準規則第44条に要求される単体の漏えい試験を可能とするように，内側及び外側ガスケットの間に加圧空間を有する二重シール構造の設計としている。よって，原子炉格納容器の閉じ込め機能は，内側又は外側のどちらか一方のシール部機能が保たれればよい。
・トップヘッドフランジのガスケット設計（ガスケットの製作公差の最小側を精査）及び製造公差の考え方等を見直し，開口量評価を実施した結果，トップヘッドフランジの2Pdにおける開口量は許容開口量以下であることを確認した。
・トップヘッドフランジのシール部以外も，同様に開口量評価を実施し，2Pdにおける開口量は許容開口量以下であることを確認した。
精査項目

内容

考え方

改良型ＥＰＤＭの製作公差

ガスケット設計の変更

・ガスケットの製作公差の最小側を，設計変更した。

シール部の公差二乗和平方根の採用

・機器の寸法公差は，寸法の中央値となるように管理されており，寸法公差の全てが，最も評価に不利な値となることは考え難いことから，シール部の寸法公差は，二乗和平方根を用いる。

シール部の構成材料の熱膨張

材料の熱膨張の考慮

・200℃におけるシール部の評価であることから，構成材料の熱膨張を考慮した。

ひずみ率

材料特性のばらつきを考慮したひずみ率を採用

・ひずみ率をより厳しい値とするため，圧縮永久ひずみ試験の結果に，統計学的な ばらつきを考慮したひずみ率を設定した。

精査結果

（－）

タング部

ガスケット

タング部高さ
フランジ
溝深さ

（＋）
フランジガスケット部詳細（＋）

ガスケット高さ：熱膨張のイメージ

内側ガスケットの開口量評価結果
外側ガスケットの開口量評価結果

・トップヘッドフランジのガスケットについては，ハッチの寸法を測定した結果，シール部の公差は(3) 記載箇所程度の増厚ができる見通しである。また実機のサプレッション・チェンバアクセスであり，設計公差に比べ機械加工精度が高いことを確認した。

参考資料９ トップヘッドフランジ等の開口量評価について9資料１－２－１

参考（第４９７回審査会合資料）

東海第二発電所
原子炉格納容器の限界温度・圧力

平成29年8月22日
日本原子力発電株式会社
本資料のうち，枠囲みの内容は商業機密又は防護上の観点から公開できません。

110

１．評価の概要○限界温度・圧力の設定⇒ 原子炉格納容器の評価温度及び圧力については，重大事故等時において，原子炉格納容器の機能である放射性物質の閉じ込め機能を確保できるものとする。
⇒ 東海第二発電所の重大事故等対策の有効性評価において，原子炉格納容器の評価温度及び圧力をそれぞれ200℃，2Pd（0.62MPa[gage]，Pd：最高使用圧力（0.31MPa[gage]））としている。
⇒ これより，限界温度・圧力は，既往研究で得られた知見に加え，重大事故等対策の有効性評価における事故シナリオを考慮し実施した試験等による原子炉格納容器の破損・漏えい限界に対し，余裕を考慮した値として，200℃，2Pdを設定している。

【既往研究】
a. （財）原子力発電技術機構「重要構造物安全評価（原子炉格納容器信頼性実証事業）に関する総括報告書 （平成15年3月）」（以下「ＮＵＰＥＣ試験」という。）
b. 電力共同研究「格納容器電気ペネトレーションの特性確認試験（昭和62年度）」（以下「電気ペネ共研」という。）

211

１．評価の概要○評価対象⇒重大事故等時に放射性物質の閉じ込め機能を確保するためには，200℃，2Pdの環境下における原子炉格納容器本体等の構造健全性を確認する必要がある。
国土地理院発行 ２０万分の１地勢図「水戸」に加筆⇒また，福島第一原子力発電所事故において，原子炉格納容器からの漏えい要因の一つとして推定されている開口部等のシール部についても，200℃，2Pdの環境下での機能維持を確認する必要がある。
⇒このことから，原子炉格納容器本体に加えて，開口部及び貫通部の構成品，また，ガスケットの劣化及びシート部の開口に伴いリークパスになる可能性があるシール部について評価する。

【凡例】
・・・原子炉格納容器本体
・・・トップヘッドフランジ
・・・ハッチ類，配管貫通部，電気配線貫通部
原子炉格納容器隔離弁

312２．原子炉格納容器本体の評価
２．１原子炉格納容器本体（一般構造部）○想定される機能喪失要因
・延性破壊（内圧を受けることによって生じる，過度な塑性変形）

円筒胴 B 部：ASME SA516 Gr.70（SGV480 相当）
許容圧力算定式：PVE-3230(2)a 項を準用
P ＝ 2Sηt ／ （Dｉ＋1.2t）○機能喪失要因の選定理由
原子炉格納容器本体の設計時に考慮される機能喪失要因は，脆性破壊，疲労破壊，座屈及び延性破壊が考えられる。今回の評価条件である200℃，2Pdの条件を考慮した場合，脆性破壊が生じる温度域でないこと，繰り返し荷重が作用しないこと，圧縮力が一般部に生じないことから，脆性破壊，疲労破壊及び座屈は評価対象外と考えることができる。

構造部

一般構造部

設計引張強さ（MPa）（200℃における 2/3Sｕ値を使用）

η継手効率（－）

t

呼び厚さ（mm）

Dｉ

胴内径(mm)P

200℃における許容圧力281
1.00.693

0.693MPa[gage] ＞ 0.62MPa[gage]（2Pd）※評価結果において最も厳しい部位を記載

設計・建設規格の評価式を準用した評価○評価対象と評価方法
評価対象

S

機能喪失要因評価方法

延性破壊・設計・建設規格の評価式を準用した評価
・有限要素法を用いた弾塑性解析結果を活用した評価○評価結果
評価結果は以下のとおりであり，放射性物質の閉じ込め機能を維持できる。
・規格を準用し算出された許容圧力（0.693MPa[gage]）
は，評価圧力2Pdを上回る。
・有限要素法による弾塑性解析結果から，格納容器全体が破損に至るのは，約1.4MPa（4.6Pd）であり，評価圧力2Pdを上回る。

有限要素法を用いた弾塑性解析結果（東海第二，200℃，2Pd）413２．原子炉格納容器本体の評価
２．２ 機器搬入用ハッチ取付部（構造不連続部）○想定される機能喪失要因
・延性破壊（内圧を受けることによって生じる，過度な塑性変形）○機能喪失要因の選定理由
原子炉格納容器本体の設計時に考慮される機能喪失要因は，脆性破壊，疲労破壊，座屈及び延性破壊が考えられる。今回の評価条件である200℃，2Pdの条件を考慮した場合，脆性破壊が生じる温度域でないこと，繰り返し荷重が作用しないこと，圧縮力が一般部に生じないことから，脆性破壊，疲労破壊及び座屈は評価対象外と考えることができる。
東海第二 原子炉格納容器全体モデル図○評価対象と評価方法
評価対象

構造部

構造不連続部機能喪失要因評価方法

延性破壊

・有限要素法を用いた弾塑性解析結果を活用した評価

相当塑性ひずみ分布図（200℃，2Pd）○評価結果
局部的に塑性ひずみが発生しているが，200℃，2Pdにおける増分はごくわずかであり，ひずみ集中による局部的な破損が発生することはない。

相当塑性ひずみと限界ひずみとの比較（200℃）

514３．シール部の機能評価○想定される機能喪失要因
・開口，シール機能低下○機能喪失要因の選定理由
トップヘッドフランジのシール部については，内圧が低い段階ではボルトの締め付けにより開口は抑制されるが，内圧の上昇に伴って開口量が増加することにより，外部への漏えい経路を形成する。
また，フランジが開口してもフランジの密閉性を担保しているシール材が健全であれば，シール材が開口に追従するため外部への漏えいを防止することができるが，重大事故環境に晒されると，シール材が高温劣化し，フランジの開口に追従できなくなりシール機能の低下が想定される。
○評価対象と評価方法
評価対象
シール部
（フランジ，ガスケット）

機能喪失要因開口シール機能低下

評価方法
実機モデルのFEM解析
による開口量評価
既往研究の試験結果を用いた評価○評価結果
圧縮永久ひずみ試験結果より，許容される開口量はであるのに対し，FEM解析による2Pdにおけるフランジ部の開口量は，であり，許容開口量を下回ることからシール機能は維持できる。

○開口量評価200℃における圧力と開口量の関係
より，2Pdにおける内側ガスケット部の開口量は，外側ガスケット部の開口量はであった。

格納容器本体（トップヘッド）ボルト

フランジA部

A部詳細

格納容器本体（ドライウェル）トップヘッドフランジ部構造図

トップヘッドフランジ解析モデル

圧力と開口量の関係（東海第二，200℃）○許容開口量
トップヘッドフランジは，タング（突起）がガスケットを押し込む構造であり，フランジの定格締付量（タング押込量）はである。圧力の増加に伴いフランジ部は開口するが，ひずみ率がであればガスケットは（＝×(100％－)）まで回復するため，開口量が以下であればシール機能は維持できる。
圧縮永久ひずみ試験結果（改良EPDM材）
試験温度

初期状態

構造部放射線照射量

フランジ
タング試験雰囲気蒸気

ひずみ率0％

試験時間168h

トップヘッドフランジのガスケットは，定格締付量（タンク押込量）である。ひずみ率が0％であれば，締付けを開放した場合，ガスケットは回復する。

ひずみ率200°，2Pd状態
内圧上昇による開口200℃
3..0 mm

３．１ トップヘッドフランジ（シール部）
３．１．１ フランジ部開口量評価（弾塑性解析）

ひずみ率
ガスケット

フランジ部の開口に対するシール材の復元

重大事故環境では，ガスケットが劣化し，ひずみ率が大きくなる。圧縮
永久ひずみ試験の結果より，開口量が以下であればシール機能は維持できる。

圧縮永久ひずみ試験

615

４．評価結果のまとめ
評価対象

評価点

評価方法
設計・建設規格を準用
有限要素法（FEM）

構造不連続部
構造部（ボルト・フランジ）
シール部（フランジ・ガスケット）
構造部（円筒胴，鏡板，フランジ，ボルト）
シール部（フランジ・ガスケット）

有限要素法（FEM）
ボルト ：工認手法
フランジ：PVE-3700
有限要素法（FEM）
ガスケット試験
設計・建設規格準用

一般構造部
原子炉格納容器本体

トップヘッドフランジ

機器搬入用ハッチ

有限要素法（FEM）
ガスケット試験
設計・建設規格準用

国土地理院発行 ２０万分の１地勢図「水戸」に加筆

構造部（円筒胴，鏡板，フランジ，ボルト）

サプレッション・チェンバ
アクセスハッチ

シール部（フランジ・ガスケット）

所員用エアロック

構造部（円筒胴）構造部（隔壁）シール部（扉板シール部）
シール部（その他シール部）
同左

有限要素法（FEM）
ガスケット試験
設計・建設規格を準用
既工認の評価値を用いた評価
機械工学便覧
ガスケット試験
ガスケット試験
代表配管：PPC-3530

平板類

スリーブ本体スリーブ取付部
構造部（ボルト締め平板）
構造部（フランジ，ボルト）
シール部（フランジ・ガスケット）

設計・建設規格を準用
工認手法
設計・建設規格を準用
JIS B 8265
文献の理論式

セーフエンド同左

設計・建設規格を準用

伸縮継手
アダプタ

同左
同左

設計・建設規格を準用
設計・建設規格を準用

電気配線 ヘッダ
貫通部
モジュール

同左

設計・建設規格を準用

シール部（モジュール）

電気ペネ共研，NUPEC試験

弁箱

レーティング設計

弁シート部

漏えい確認試験

弁箱

レーティング設計シール部

材料仕様

接続配管
スリーブ
配管
貫通部

不活性ガス系
バタフライ弁
原子炉
格納容器
TIPボール弁
隔離弁

評価条件
評価値
200℃
許容圧力：0.693MPa[gage](円筒胴部)
塑性破壊(全体)：約1.4MPa[gage]（疲労累積係数：）
200℃
局部破損なし2Pd
発生応力(ボルト) ：247MPa
発生圧力(フランジ)：185MPa
200℃
開口量：
(内側)，(外側)
2Pd
2Pd
許容圧力(円筒胴)：2.445MPa[gage]
許容圧力(鏡板)：10.110MPa[gage]
200℃
開口量：
(内側)，(外側)
2Pd
2Pd
許容圧力(円筒胴)：4.493MPa[gage]
許容圧力(鏡板)：10.637MPa[gage]

判定基準
0.62MPa[gage](2Pd)以上
0.62MPa[gage](2Pd)以上（疲労累積係数1以下）
破損がないこと
576MPa以下
422MPa以下
許容開口量()以下

評価結果
破断せず
破断せず
(１以下)
破断せず
破断せず
破断せず
シール機能維持

0.62MPa[gage](2Pd)以上

破断せず

許容開口量(

シール機能維持

0.62MPa[gage](2Pd)以上

破断せず

200℃
2Pd
2Pd
2Pd
200℃
2Pd
200℃
200℃
2Pd
2Pd
2Pd
2Pd
2Pd
200℃
2Pd
200℃
2Pd
2Pd
200℃
2Pd
200℃
2Pd
200℃
2Pd
200℃
2Pd
200℃
2Pd
200℃
2Pd
200℃
2Pd

許容開口量()以下

シール機能維持

許容圧力：3.716MPa[gage]
許容圧力：1.322MPa[gage]
開口量：0.62MPa[gage](2Pd)以上
0.62MPa[gage](2Pd)以上
許容開口量()以下

破断せず
破断せず
シール機能維持

200℃以上発生応力(X-31)：169MPa

200℃以上許容応力(257MPa)以下

シール機能維持
破断せず

許容圧力(X-18)：26.617MPa[gage]
発生応力(X-31)：188MPa
許容圧力(X-28)：1.90MPa[gage]
発生応力(X-28)：124MPa
開口量：0.62MPa[gage](2Pd)以上
許容応力(393MPa)以下
0.62MPa[gage](2Pd)以上
許容応力(281MPa)以下
許容開口量)以下

破断せず
破断せず
破断せず
破断せず
シール機能維持許容圧力(X-18)：4.529MPa[gage]

0.62MPa[gage](2Pd)以上

破断せず

疲労累積係数(X-14)：
許容圧力(高圧)：10.645MPa[gage]
許容圧力(低圧)：10.619MPa[gage]
許容圧力(高圧)：27.948MPa[gage]
許容圧力(低圧)：10.69MPa[gage]
漏えいなし

疲労累積係数1以下
0.62MPa[gage](2Pd)以上１以下
破断せず0.62MPa[gage](2Pd)以上

破断せず

漏えいなし

シール機能維持

許容圧力：1.40MPa[gage]

0.62MPa[gage](2Pd)以上

漏えいなし

設計漏えい量以下

許容圧力：1.32MPa[gage]

0.62MPa[gage](2Pd)以上

200℃以上200℃以上開口量：(内側)，(外側))以下

破断せず
シール機能維持
破断せず
シール機能維持716