Pb-94
実斜面での簡易貫入試験結果を用いた崩壊土層推定手法の検討
国土技術政策総合研究所

記号Nc値
0 10 20 30 40 50 60

舩山

砂防エンジニアリング株式会社

真

Nc値の変動0Ⅰ1
Ⅰ25深度(cm)

Ⅱ1aⅡ1

手法案では混入礫として玉石を使用していたが、変動有り実際の斜面条件に近づけるため、風化花崗岩礫を使変動小さい

Nc値下限の変化が小さい。
Nc値上下限の変動が小さい用して室内土槽実験を行った。貫入深の変化（下限100

Ⅱ2（Ⅲ1）

礫当たり様の Nc値下限の変化が小さい。
変動あり
Nc値上下限の変動が大きい

室内土槽実験を実施した。実験土層の密度や粒度を

150

Ⅲ210～50

礫当たり様の Nc値下限が連続的に上昇す変動ありる。

50以上

簡易貫入試験
では調査できない

175

Ⅳ

度変化、粒度変化の影響を受けていると仮定して研究を実施した。この影響を定性的に把握するために

10～20Ⅱ2b（Ⅲ1b）

値、上限値、上下限値のばらつき）は深度方向の密Nc値下限の変化が小さい。
Nc値上下限の変動が小さい

変動小さい
125

地内外の土層の厚さを推定した。

貫入量に変動が有り、若干Nc値がゆらぐ

礫当たり様の Nc値下限の変化が小さい。
変動あり
Nc値上下限の変動が大きい

Ⅱ2a（Ⅲ1a）

真1打撃の貫入量が大きく、Nc値が揃っている

5～10

Ⅱ1b

智之

変動無し

5075

淳、松澤

大和、野呂期の空中写真判読により崩壊跡地を抽出し、崩壊跡

Nc 値プロファイルの特徴

5以下

Ⅰ2

渡部

直樹、鈴木果を対象に手法案を用いて土層区分を行い、複数時

記事
Nc 値下限範囲

郁央、遊佐

パシフィックコンサルタンツ株式会社

表.1 土層区分（案）
Nc値
プロファイル○村田

変えた感度分析を実施し、その結果を踏まえて手法案の改良を検討した。
1m 四方の鋼製型枠に真砂土及び玉石、花崗岩の掘土層境界弱部

1.

層区分の中部や下部に分布するNc値の低い部分

はじめに待受け擁壁設計において堆積土砂容量を設定する

ためには地質調査等に基づき、崩壊土砂量を推定する必要がある。表土・崩積土・強風化岩の滑落が想定される斜面において、簡易貫入試験は有効な地質調査法であり、等 Nc 値線に着目した縦横断形状や微地形との対比から表層土層を解釈し相対的に崩壊危険性の高い範囲を設定する手法 1)や崩壊地内外で実施した調査結果を比較し崩壊の恐れのある土層を推定する手法 2)などが検討されてきた。これらの手法
により多点の試験結果から精度良く面的な土層分布を把握するには、貫入図から土層を区分する手法が必要となる。本研究では、過去に検討された 1 打撃毎の貫入深を計測する SH 型貫入試験機を用いて Nc値の深度変化に着目した土層区分手法(以下、手法案)3)(表.1)を用いて既崩壊斜面の崩壊土層を推定した。また、手法案を崩壊事例の多い風化花崗岩斜面に適用する場合向けに改良検討したので報告する。

2.

検討手法
全国の 10 地区 17 断面 177 地点の簡易貫入試験結- 790 -図.1 崩壊時期ごとの土層区分結果及び判定時期

削土及び花崗岩礫（いずれも購入）を用いて敷き均果を示した。

し厚 15cm とし 90cm 厚の実験土層を作成した。締め継ぎ目処理を実施したものの、締め固め方法の影固めは電動タンパによった。下部 30cm は Nc 値 20

響を受けた Nc 値変化が見られた。室内土槽実験の結以上に締め固めた。密度管理として仕上り 15cm ごと果、真砂土同様に風化花崗岩も密度が大きいほど Ncに土槽の重量測定を行った。また、風化花崗岩を採値が大きくなる傾向があった（図.2、図.3）。密度が取した土取場においても簡易貫入試験を行った。

同程度の場合は礫を混入させた方が、Nc 値が高い傾3.

崩壊跡地区分結果

向が認められ、礫当たりも顕著となった（図.4）。玉図.1 に崩壊跡地の区分土層下限深度の集計結果を石混じり土の場合は低密度でも礫当たりが確認され示した。近年（1974 年以降）崩壊した箇所はⅠ層かたが、風化花崗岩礫の場合は低密度では礫当たりはらⅢ層まで薄くなっていることが確認できた。対し確認されなかった（図.5）。土取場の地山にて実施して、古い（1974 年以前）崩壊箇所の表土層の厚さはたケースの比較の結果、風化程度が低下すると Nc 値非崩壊地と差が無かった。これは周辺の崩壊土砂がは漸移的に上昇すること、細かい波形のばらつきが堆積したためと考えられる。

発生することが確認された（図.6）。

4.

室内土槽実験結果

以上の室内土槽実験および土取場の地山での結果

図.2 から図.5 に土槽実験による Nc 値

注）

測定結果

から、Nc 値下限及び Nc 値の変動幅を指標として土を深度-Nc 値対数グラフで示した。図には深度 0～層区分指標の改良案を作成した（表.2）。

60cm のうち、15～45cm 区間の測定結果を示した。

表.2 土層区分指標改良案
表層土層相当部

図.6 には同様に土取場での 0～350cm 区間の測定結

風化花崗岩礫(礫状真砂土)
Nc 値の大 Ｎｃ値のばらつき（ 1 0 ｃｍ区間における値の1 ｃ
きさ
1 0 c m 区間差分
1 0 c m 区間
(最大値－最小値想定され最小値）

土質条件
0.100

低密度

1.00

10.00

中密度層区
分

記号50

Ⅰ1Ⅰ層

【 混入礫径】・ ρｄ＝
1 .5 4 4

風化花崗岩礫(自然粒径)

Ⅰ
Ⅰ2・ ρｄ＝
1.624

100

Nc 値大Ⅱ1Ⅱ1a・ ρｄ＝
1.700

150

図.2 掘削土

図.3 礫混入Ⅱ25200【 礫混入割合】

値の範囲
(平均値）

値の範囲
(平均値）

値の範囲
(平均値）

0 . 4 ～3 . 0(1 . 8 )0 . 4 ～0 . 6(0 . 6 )0 . 0 ～2 . 4(0 . 9 )緩い礫状
真砂土の堆積物

1 . 4 ～5 . 2(3 . 2 )1 . 4 ～3 . 4(2 . 1 )0 . 4 ～2 . 0(1 . 3 )緩い花崗岩礫入りの堆積物

6 ～1 0 . 4(8 )6 ～7 . 9(7 )1 ～3(2 )締ま った礫状真砂土の堆積物

風化花崗岩礫に9 .5 m m 以 ・ 礫混入率 1 2 ～2 5 .630％(1 4 )
上の風化
花崗岩礫を混入

1 2 ～1 3 .0(1 2 )

6 ～1 8(8 )締ま った花崗岩礫入りの堆積物

風化花崗岩礫に9 .5 m m 以 ・ 礫混入率30％
上の風化花崗岩礫を混入
風化花崗岩礫(自然粒径)

Ⅱ1b
Ⅱ2a

Ⅱ層増加

る土層

【 密度条件】
乾燥密度ρｄ(g/ c m 3 )Ⅱ2b・ ρｄ＝1.807

おわりに
今後は土層区分指標改良案について現地検証を進

礫なし

め崩壊土砂量算出を行いたい。また、軟岩斜面（第礫あり三紀の砂岩および泥岩）のような崩壊が多発する斜250面についても検討を進めたい。
【参考文献】
300

1)

2)
350

細かなバラつき

3)

礫当たり
400

図.4 中密度

図.5 低密度

図.6 土取場- 791 -

小山内ら：簡易貫入試験を用いた崩壊恐れのある層厚保推定に関する研究、国土技術政策総合研究所資料、第 261号、2005
松澤ら：簡易貫入試験を用いた崩壊土砂量の推定に向けた考察、平成 27 年度砂防学会研究発表大会概要集（B）、
p.94-p.95、2015
松下ら：簡易貫入試験を用いた土層区分手法の検討、平成 28 年度砂防学会研究発表大会概要集（B）、p260.-p.261、2016注）1 打撃ごとの貫入深を Nc/drop 値に換算した。ここでは Nc 値と表記した。