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第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

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Optical Micrograph

V1

V2 V3 V4

V5

V6

V7

V8

V9

Magneto-optical Imaging
Before over-current tests

After over-current tests

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第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

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Y 系電流特性㪚㪭㪛 ᴺ䈮䉋䉍૞⵾䈘䉏䈢 㪩㪜㪙㪚㪦 ✢᧚䈱㔚ᵹャㅍ․ᕈ㩷㪚㫌㫉㫉㪼㫅㫋㩷㫋㫉㪸㫅㫊㫇㫆㫉㫋㩷㫇㫉㫆㫇㪼㫉㫋㫐㩷㫆㫅㩷㪩㪜㪙㪚㪦㩷㪺㫆㪸㫋㪼㪻㩷㪺㫆㫅㪻㫌㪺㫋㫆㫉㫊㩷㪽㪸㪹㫉㫀㪺㪸㫋㪼㪻㩷㪹㫐㩷㪚㪭㪛㩷㫇㫉㫆㪺㪼㫊㫊㪅㩷⻢ㄉ䋺㩷 ᧄ⎇ⓥ䈲䇮䉟䉾䊃䊥䉡䊛♽⿥㔚ዉ㔚ജᯏེᛛⴚ㐿⊒䈱৻Ⅳ䈫䈚䈩 NEDO 䈎䉌䈱ᆔ⸤䉕ฃ䈔䈩ታᣉ䈜䉎䈫䈫䉅䈮䇮ᣣᧄቇⴚᝄ⥝ળ䈱⑼⎇⾌䋨20360143䋩䈱ഥᚑ䉕ᓧ䈩ⴕ䈦䈢䉅
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1. N. Kashima et al., IEEE Trans. Appl. Supercond. 15 (2005) 2763.
2. S. Aoki et al., Jap. J. Appl. Phys. 31 (1992) L547.
3. T. Kiss et al., SuST 12 (1999)1079.

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― 74 ―

第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

1P-p04

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第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

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OKITA Kensuke, ADACHI Akitaka, FUJIYOSHI Takanori, SUEYOSHI Tetsuro㧔Kumamoto Univ.㧕㧧
DOI Toshiya㧔Kagoshima Univ.㧕
E-mail: okita@st.cs.kumamoto-u.ac.jp߇ᄢ߈ߊߥࠆߦߟࠇߡJc߇ᷫዋߒߡ߅ࠅ㧘2ߟߩ᷹ቯᴺߢ㧘ห᭽ߩ⚿ᨐ߇ᓧࠄࠇߚ㧚㩷
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200Hz
500Hz
1kHz
2kHz
5kHz
10kHz
20kHz

10
20
30
40
Coil current I0 / л2 [mA]

50

E [V/m]Fig.2 Third harmonic inductance V3/f I0 vs.
coil current I0/¥2 curves.

Signal generator

㩷

103
Four probe method
0.015T
0.077T102
0.023T
0.106T
0.028T
0.146T101
0.043T
0.196T00.059T
0.253T
10-1 Third harmonic voltage method
10 Lth = 5PH
0.015T
0.077T
0.023T
0.106T
10-2
0.028T
0.146T
0.043T
0.196T
10-3
0.059T
0.253T
-4
10
-5
10
10-6
10-7
1010
2
J [A/m ]Fig.3 Electrical field E vs. current density J curves using
the third harmonic voltage method and the four
prove method㧚
Lock-in amp䋮
RefFour probe method
Third harmonic voltage method

Shunt
2

Jc [A/m ]

DMM

Input

Drive and Pick up coil1010

㩷 㩷 㩷 㩷 㩷 Sample

Fig.1 Electrical circuit of the third harmonic voltage method㧚㪊䋮ታ㛎⚿ᨐ㩷Fig.2 ߦ⏛႐ࠍ 0.192T ශടߒߚߣ߈ߩฦ๟ᵄᢙߦ߅ߌࠆ
I0-V3/fI0 ․ᕈࠍ␜ߔ㧚ߎߩ⚿ᨐࠃࠅ㧘ࡁࠗ࠭࡟ࡌ࡞ࠍ⠨ᘦߒߚ㑣୯ࠗࡦ࠳ࠢ࠲ࡦࠬ Lth ࠍ 5PH ߣߒ㧘ℂ⺰ᑼ[1]߆ࠄ
㔚⇇ E ߣ㔚ᵹኒᐲ J ࠍ▚಴ߒߚ䋮㩷ߘߩᓟ㧘⹜ᢱࠍࡉ࡝࠶ࠫᒻ⁁ߦടᎿߒ㧘྾┵ሶᴺߦࠃ
ࠅ᷹ቯߒߚ E-J ․ᕈ䈫䋬ᧄ᷹ቯ䈮䉋䈦䈩᷹ቯ䈚䈢 E-J ․ᕈ䉕䈠䉏䈡䉏䈱⏛႐䈪Ყセ䈚䈢䉅䈱䉕 Fig.3 䈮␜䈜䋮࿑߆ࠄಽ߆
ࠆࠃ߁ߦᧄ᷹ቯᴺߣ྾┵ሶᴺߢ৻⥌ߔࠆ⚿ᨐ߇ᓧࠄࠇߚ㧚ߎߩE-J․ᕈࠃࠅ㧘㔚⇇ၮḰࠍEc=0.1PV/cmߣቯ߼㧘ฦ⏛႐ߩJcࠍዉ಴ߒߚ㧚ᓧࠄࠇߚJc-B․ᕈࠍFig.4ߦ␜ߔ㧚⏛႐

0

0.1

0.2
B[T]

Fig.4 Magnetic field B vs. critical current density Jc
curves using the third harmonic voltage method andthe four prove method㧚⻢ㄉ㩷㩷 㚟േ䊶䊏䉾䉪䉝䉾䊒䉮䉟䊦䉕䈗ឭଏ䈚䈩㗂䈇䈢䋬⁛┙ⴕ᡽ᴺ
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䈕䉁䈜㪅㩷
ෳ⠨ᢥ₂㩷
1. H. Yamada, et al.: Physica C 451 (2007) 107-112㧚

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第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

1P-p07評価解析㑇ఏⓗ䜰䝹䝂䝸䝈䝮䜢⏝䛔䛯☢᮰䜽䝸䞊䝥䞉䝣䝻䞊䝰䝕䝹䛾䝟䝷䝯䞊䝍ゎᯒ㻌㻼㼍㼞㼍㼙㼑㼠㼞㼕㼏㻌㻭㼚㼍㼘㼥㼟㼕㼟㻌㼛㼒㻌㻲㼘㼡㼤㻌㻯㼞㼑㼑㼜㻌㻲㼘㼛㼣㻌㻹㼛㼐㼑㼘㻌㼣㼕㼠㼔㻌㻳㼑㼚㼑㼠㼕㼏㻌㻭㼘㼓㼛㼞㼕㼠㼔㼙㻌(>9P@㻌༡㻌 ₶䠈ᯞᮏ㻌 ๛඾䠈ᑠ⏣㒊㻌 Ⲯྖ䠈ᮌෆ㻌 ຾䠈ᯇୗ㻌 ↷⏨䠄஑ᕤ኱䠅㻌㻹㻵㻺㻭㻹㻵㻌㻶㼡㼚䠈㻌 㻱㻰㻭㻹㻻㼀㻻㻌㼀㼍㼗㼍㼚㼛㼞㼕䠈㻌 㻻㼀㻭㻮㻱㻌㻱㼐㼙㼡㼚㼐㻌㻿㼛㼖㼕䠈㻌 㻷㻵㼁㻯㻴㻵㻌㻹㼍㼟㼍㼞㼡䠈㻌 㻹㻭㼀㻿㼁㻿㻴㻵㼀㻭㻌㼀㼑㼞㼡㼛㻌㻔㻷㼥㼡㼟㼔㼡㻌㻵㼚㼟㼠㻚㻌㼛㼒㻌㼀㼑㼏㼔㻚㻕㻌㻱㻙㼙㼍㼕㼘㻦㻌㼙㼕㼚㼍㼙㼕㻬㼍㼝㼡㼍㼞㼕㼡㼟㻝㻜㻚㼏㼟㼑㻚㼗㼥㼡㼠㼑㼏㼔㻚㼍㼏㻚㼖㼜㻌㻌᭷ຠ䛷䛒䜛䛸⪃䛘䜙䜜䜛䚹㻌㻝䠊䛿䛨䜑䛻㻌
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第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

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第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

1P-p09

評価解析

㪚㪭㪛 ᴺ䈪૞⵾䈚䈢 㪟㫆㪙㪸㪉㪚㫌㪊㪦㪎㪄㫏 ⭯⤑䈱 㪡㪺 ․ᕈ䈮䈍䈔䉎 㪱㫉 ᷝടലᨐ䈫ᒝ⏛႐䊒䊨䉶䉴䈱ലᨐ㩷㪜㪽㪽㪼㪺㫋㩷㫆㪽㩷㪱㫉㩷㪸㪻㪻㫀㫋㫀㫆㫅㩷㪸㫅㪻㩷㫄㪸㪾㫅㪼㫋㫀㪺㩷㪽㫀㪼㫃㪻㩷㫇㫉㫆㪺㪼㫊㫊㩷㫆㫅㩷㫋㪿㪼㩷㪡㪺㩷㫇㫉㫆㫇㪼㫉㫋㫐㩷㫆㪽㩷㪚㪭㪛㪄㪟㫆㪙㪸㪉㪚㫌㪊㪦㪎㪄㫏㩷㪽㫀㫃㫄㫊㩷㩷ᒛ㩷 ⃻ᐔ䋬᷆〝㩷 ᥓ䋬⍹ේ㩷 ੫テ䋬㔍ᵄ㩷 㓷ผ䋬⷏ፉ㩷 ర䋬ᷰㄝ㩷 ๺㓶㩷 㩿᧲ർᄢ㪀㩷
Xianping Zhang䋬Satoshi Awaji䋬Ryousuke Ishihara䋬Masafumi Namba䋬Gen Nishijima䋬Kazuo Watanabe (Tohoku University)
E-mail: zxp@mail.iee.ac.cn㩷1䋮Introductions
Remarkableprogresses

havesuperconducting

properties

of

been

made

in

the

generation

high

6

second10

temperature superconductor REBa2Cu3O7íx films in the pastPureo
Zr 118 Co
Zr 118 C 8T

5

10
2

Jc (A/cm )years. However, the critical current density (Jc) of REBCO
films still decreases rapidly as the magnetic fields increases,
especially for the field parallel to c-axis. One of the main

4

10

B//ab plane3

10

reasons is that the naturally induced defects along c-axis are

B//c axis
78 K

poor in as-grown REBCO thin films. This restricts the high2

10field applications of REBCO films. Many studies in

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Magnetic field (T)introducing artificial pining centers (APCs), such as nanorods,
nanoparticles and so on to the REBCO films, have alreadyFig.1 Jc-B properties of undoped and Zr doped samples

been conducted in the past years. In them, Zr doping as aneasy-to-use approach has been hotly investigated recently [1,2].
2Jc (MA/cm )0.20

2䋮Experiments
HoBa2Cu3O7-x films were grown on SrTiO3 single crystal

Pureo
Zr 118 Co
Zr 118 C 8T

0.15

0.10
1T

(100) substrates by metal organic chemical vapor deposition
0.05(MOCVD) in high magnetic fields. The substrates were set in a

3Tvertical reactor, which was installed in the room-temperature

0.00
-20

bore of a cryogen-free superconducting magnet, and the film

0

20

40

60

80

100

Theta (deg.)

deposition was carried out at a constant vertical magnetic field
Fig. 2 Angular dependent Jc of three HoBCO films at
1 and 3 T.

of 0 and 8 T. The deposition conditions details were previously
reported [3, 4]. The phase constituent and microstructure of thesamples were investigated using X-ray diffraction (XRD) andfield was applied during the sample fabrication process, anscanning electron microscope (SEM). The transport Jc at 78 K

enhancement of Jc around the c-axis and a depressed Jc along

and its magnetic field dependence were evaluated by a

the ab-plane was found for the Zr doped sample, which can be

standard four-probe technique with a criterion of 1 ȝV/cm.

seen obviously from figure 2. This means that the magnetic
field has a positive effect in the formation of c-axis correlated

3䋮Results and discussion

pinning centers. Further discussion is necessary for thisThe field dependence of Jc at 78 K for different samples isphenomenon.

shown in figure 1. As can be seen, the Jc values of Zr doped
samples are improved in both BĠc-axis and BĠab-plane

Referencecompared to those of undoped samples. For example, the Jc

1. Driscoll J. L. MacManus, et al., Nat. Mater., Vol. 3 (2004) p.
439

value was enhanced from 2.1×104A/cm2 for undoped samples
to 5.8×104A/cm2 for Zr doped samples at 5 T for BĠc-axis.

2. S. Awaji, et al., Supercond. Sci. Technol., Vol. 23 (2010) p.
014006On the other hand, the angular dependence of Jc shows
obviously different behavior for the Zr doped samples

3. Y. Ma, et al., Jpn. J. Appl. Phys., Vol 39 (2000) p. L726

fabricated with and without magnetic field. When the magnetic

4. Y. Ma, et al., Phys. Rev. B, Vol. 65 (2002) p. 174528― 80 ―

第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

1P-p10

評価解析

Sr0.60.6K
K0.4
Fe2As
2 多結晶超電導体の臨界電流密度特性
Sr
0.4 Fe2 As2 多結晶超電導体の臨界電流密度特性
FeK
current
densityproperties inin polycrystalline
Sr0.6KSr
CriticalCriticalcurrent
densityproperties
polycrystalline
0.40.62As
0.42Fe2 As2superconductors
superconductors

村上 晃司, 吉田 信之, 木内 勝 ∗ , 小田部 荘司 ∗ , 松下 照男 (九工大); 葛君, 倪宝栄 ∗ (福工大);
王雷, 斉彦鵬, 張現平, 高召順, 馬衍偉 ∗ (中国科学院) (∗ JST-TRIP)
MURAKAMI Kouji, YOSHIDA Nobuyuki, KIUCHI Masaru∗ , OTABE Edmund Soji∗
MATSUSHITA Teruo (Kyushu Inst. of Tech.); GE Jun, NI Baorong∗ (Fukuoka Inst. of Tech.);WANG Lei, QI Yanpeng, ZHANG Xianping, GAO Zhaoshun, MA Yanwei (Chinese Academy of Science) (∗ JST-TRIP)
E-mail : murakami@aquarius10.cse.kyutech.ac.jp

はじめに
近年の研究において、REFeAsO と AFe2 As2 の組成(RE:希土類, A:アルカリ) を持つ新しい超電導体が発見され、50 K を超える臨界温度 Tc を持つ物質もあることから、注目が集まっている。しかしこれらの鉄ヒ素系超電導体ではまだ結晶が配向した試料が作製されておらず、粒間の臨界電流密度 Jc が弱結合により、粒内の電流密度に比べて低くなっている [1]。本研究では粒間の弱結合を改善するため、多結晶の Sr0.6 K0.4 Fe2 As2に銀をそれぞれ 10 wt%, 20 wt% 添加した試料の Jc を
SQUID 磁力計を用いて評価し、銀添加の影響を調査した。また、残留磁化測定の結果より、超電導部分の割合の値を評価した。

R4 π 2 local(2)Jc8と書ける。R は結晶粒のサイズ (半径) であり、SEM の観察結果より、無添加のものが 0.25 μm、10 wt% 銀を添加したものが 0.5 μm、20 wt% 添加したものが 1.0 μmである [2]。全体の磁気モーメント mR は粒間と粒内の磁気モーメントの重ね合わせであるので2.

で表される。ただし、Vg = wlt, Vl = 4πR3 /3 はそれぞれ試料と結晶粒の体積である。(3), (4) 式を用いて、無添加の試料と銀を 10 wt% , 20 wt% 添加した試料の超電導の割合を求めたところ、それぞれ 0.21, 0.69, 0.46となった。3 次元のサイト・パーコレーション理論より、充填率が閾値 0.3117 より低い時、試料全体に電流が流れない。以上のような結果となったのは、銀の添加により超電導の割合が閾値を超え、Jcglobal が測定できる値まで上昇したためと考えられる。また、銀を添加した試料の電気的結合度より、非超電導層に覆われていない
超電導粒の割合がそれぞれ 0.45, 0.67 程度であると推定できた。これらの結果より、Jcglobal の特性が低い要因
として、試料の超電導の割合が低く、さらに非超電導層に覆われていない超電導粒の割合が低いことが考えられるため、作製法の改善が必要である。詳細な報告は当
日行う。

1.

実験
試 料 は Sr0.6 K0.4 Fe2 As2 超 電 導 体 に 銀 を そ れ ぞ れ
10 wt%, 20 wt% 添加したものと無添加のものの 3 つを使用した。各試料とも一段固相反応によって作製された試料である。各試料のサイズを Table 1 に示す。磁場は、試料の広い面 (w-l 面) に垂直にかけているとしている。残留磁化測定の結果、2 種類の遮蔽電流の存在が確認されたため、それを粒間の臨界電流密度 Jcglobal と粒内の臨界電流密度 Jclocal に分離した。Jcglobal は残留磁化の変化率の測定結果より得られた試料全体の中心到達
磁場と試料のサイズより、Jclocal は結晶粒の中心到達磁場と結晶粒のサイズより評価した。また、これらの値を用いて超電導の割合の値を評価した。

#1
#2
#3

Table 1: Speciﬁcation of specimens
specimenwl[mm] [mm]Sr0.6 K0.4 Fe2 As2
1.12
1.73
Sr0.6 K0.4 Fe2 As2 +10Ag 3.53
3.53
Sr0.6 K0.4 Fe2 As2 +20Ag 1.91
2.77

t
[mm]
0.75
1.16
0.95

ml =

mR = ml Nl + mgで表される。ここで、Nl は結晶粒の数であり

Nl =

3.

mg =

2

(3l − w)w t global
Jc
12

(1)

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Vg
f
Vl

(4)



-F>$P @  



結果及び検討Fig. 1 に残留磁化測定の結果より得られた Jclocal ,Jcglobal の温度依存性を示す。無添加の試料では Jclocal
しか確認することができなかったが、銀添加によって
Jclocal と Jcglobal の両方を確認することができた。また、銀を 10 wt% 添加したものより 20 wt% 添加したものの方が Jcglobal の特性が良かった。5 K における Jcglobal ,Jclocal はそれぞれ 107 A/m2 と 1010 A/m2 のオーダーとなった。銀添加により Jcglobal が評価できる値まで増加したのは、粒間の 5 nm のアモルファス層が取り除かれ、粒間の弱結合が改善されたためと考えられる [2]。
Jcglobal が低い原因を調査するため、残留磁化測定の結果を用いて、超電導の割合 F の値を評価した。粒間、粒内の磁気モーメント mg , ml は、Jcglobal と Jclocal の値を用いてそれぞれ(3)

JOREDO

-F

ORFDO











-F









7>.@

Fig. 1: Inter-grain and intra-grain critical current
densities estimated by remanent
magnetization method.
4. 参考文献[1] E. S. Otabe et. al.: Physica C 469 (2009) 1940–1944.
[2] L. Wang et. al.: Supercond. Sci. Technol. 23 (2010)
025027.

― 81 ―

第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

1P-p11

評価解析㻰㼥㻝㻞㻟 䝞䝹䜽䛾ᾮయ❅⣲ ᗘୗ䛻䛚䛡䜛ᶵᲔⓗ≉ᛶホ౯㻌㻱㼢㼍㼘㼡㼍㼠㼕㼛㼚㻌㼛㼒㻌㼙㼑㼏㼔㼍㼚㼕㼏㼍㼘㻌㼜㼞㼛㼜㼑㼞㼠㼕㼑㼟㻌㼛㼒㻌㻰㼥㻝㻞㻟㻌㼎㼡㼘㼗㼟㻌㼍㼠㻌㼘㼕㼝㼡㼕㼐㻌㼚㼕㼠㼞㼛㼓㼑㼚㻌㼠㼑㼙㼜㼑㼞㼍㼠㼡㼞㼑㻌― 82 ―㻌%HQGLQJVWUHQJWK6>03D@㻌㻌<RXQJ VPRGXOXV(>*3D@㻌㻌ᮧୖ㻌 ᫂䠈኱㧗㻌 ೺䠈୕ᾆ㻌 ๛䠄ᘯ๓኱䠅䠗ᒾᮏ㻌 ᫭ྐ䠄᰾⼥ྜ◊䠅㻌㻹㼁㻾㻭㻷㻭㻹㻵㻌㻭㼗㼕㼞㼍㻘㻌㻻㼀㻭㻷㻭㻌㻷㼑㼚㻘㻌㻹㻵㼁㻾㻭㻌㼀㼍㼗㼑㼟㼔㼕㻌㻔㻴㼕㼞㼛㼟㼍㼗㼕㻌㼁㼚㼕㼢㻚㻕㻧㻌㻵㼃㻭㻹㻻㼀㻻㻌㻭㼗㼕㼒㼡㼙㼕㻌㻔㻺㻵㻲㻿㻕㻌㻱㻙㼙㼍㼕㼘㻦㻌㼍㼙㼡㼞㼍㻬㼏㼏㻚㼔㼕㼞㼛㼟㼍㼗㼕㻙㼡㻚㼍㼏㻚㼖㼜㻌㻌᭤䛢ᙉ䛥䛾䜀䜙䛴䛝䛾⛬ᗘ䜢䝽䜲䝤䝹ಀᩘ䛻䜘䜚ホ౯䛧䛯䠊㻝䠊䛿䛨䜑䛻㻌
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第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

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第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

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静止器 (2)䉟䉾䊃䊥䉡䊛♽⿥㔚ዉᄌ࿶ེ䈱Ꮞ✢ᛛⴚ㐿⊒㩷 㩿㪊㪀㩷 㩷㪄㩷 ⚦✢ൻ✢᧚䈱ㆊ㔚ᵹ․ᕈ㩷 㪄㩷㪮㫀㫅㪻㫀㫅㪾㩷㫋㪼㪺㪿㫅㫆㫃㫆㪾㫐㩷㪻㪼㫍㪼㫃㫆㫇㫄㪼㫅㫋㩷㫆㪽㩷㪰㪄㪹㪸㫊㪼㪻㩷㪟㪫㪪㩷㫇㫆㫎㪼㫉㩷㫋㫉㪸㫅㫊㪽㫆㫉㫄㪼㫉㫊㩷㩿㪊㪀㩷㪄㩷㪦㫍㪼㫉㩷㪺㫌㫉㫉㪼㫅㫋㩷㪺㪿㪸㫉㪸㪺㫋㪼㫉㫀㫊㫋㫀㪺㫊㩷㫆㪽㩷㫊㪺㫉㫀㪹㫀㫅㪾㩷㫎㫀㫉㪼㩷㪄㩷

Current (A)Current (A)Normalized Ic㩷ጟర㩷 ᵗ䋬ᨋ㩷 ⑲⟤䋨਻Ꮊ㔚ജ䋩䋻ጤᾢᚑථ䋬ንጟ㩷 ┨䋨਻Ꮊᄢቇ䋩䋻㥱⮮㩷 㓉䋨䊐䉳䉪䊤䋩䋻㩷੖ᚲཅᒄ䋬↸ᢘੱ䋬↰ㄝ࿻৻䋬Ⴎේ㩷 Ⲣ䋨㪪㪩㪣䋩㩷
OKAMOTO Hiroshi䋬 HAYASHI Hidemi (Kyushu Electric Power Co.); IWAKUMA Masataka, TOMIOKA Akira (Kyushu Univ.);
SAITO Takashi (Fujikura Ltd.); GOSHO Yoshihiro, MACHI Takato, TANABE Keiichi, SHIOHARA Yuh (SRL)
E-mail: hiroshi_a_okamoto@kyuden.co.jp㩷㩷㪈䋮䈲䈛䉄䈮㩷㩷
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Target value㩷㩷0㩷㪉䋮ታ㛎ᣇᴺ㩷㩷
0
100
200
300
400
500
600
Input enegy (J/m)
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Fig.1
Over current characteristics of scribing wire bynormalized
Ic and input energy.
㩷⇇㔚ᵹ䋨㪐㪅㪐䌭㐳䈱 㪼㫅㪻㪄㫋㫆㪄㪼㫅㪻䋩䈲 㪊㪊䌾㪌㪌㪘 䈪䈅䉎䇯଻⼔㌃
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800
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Input
㩷 600
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-400
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Cu layer㩷䈱㈩⟎䈮䉋䉍䇮⠴ㆊ㔚ᵹ․ᕈ䈏⏕⹺䈪䈐䈢䇯㩷-800
㩷
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0
0.05
0.1
0.15
0.2
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Time (Sec.)㩷Fig.2 Current waveform between input and Cu layer.
䈏ಽ䈎䉎䇯㪝㫀㪾䋮㪊 䈮䈲䇮⚦✢ൻ✢᧚䈱 㪊 䊐䉞䊤䊜䊮䊃㑆䈱㔚ᵹ㩷ᵄᒻ䉕␜䈜䇯㪊 䊐䉞䊤䊜䊮䊃㑆䈱㔚ᵹ䈲䇮ਛᄩㇱ䋨㪝㪉䋩䈏ਔ┵ㇱ
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F1
F3
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40
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0
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F2䈮䉅⻢ᗧ䉕⴫䈚䉁䈜䇯㩷
-80
㩷
㩷
-120
㩷
0
0.05
0.1
0.15
0.2
㩷
Time (Sec.)Fig.3 Current waveform among three filaments.

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第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

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静止器 (2)㒢ᵹᯏ⢻ઃ䈐 㪰 ♽ዊဳ⿥㔚ዉᄌ࿶ེ䈱⍴⛊㔚ᵹ䈮ኻ䈜䉎ᔕ╵․ᕈ䈱⎇ⓥ䋨䋱䋩㩷 㩷㪄ታ㛎㪄㩷㪩㪼㫊㪼㪸㫉㪺㪿㩷㫆㫅㩷㪹㪼㪿㪸㫍㫀㫆㫉㩷㪺㪿㪸㫉㪸㪺㫋㪼㫉㫀㫊㫋㫀㪺㩷㫋㫆㩷㫊㪿㫆㫉㫋㪼㪻㩷㪺㫌㫉㫉㪼㫅㫋㩷㫆㪽㩷㪸㩷㫊㫄㪸㫃㫃㪄㫊㪺㪸㫃㪼㩷㪰㪙㪚㪦㩷㫊㫌㫇㪼㫉㪺㫆㫅㪻㫌㪺㫋㫀㫅㪾㩷㫋㫉㪸㫅㫊㪽㫆㫉㫄㪼㫉㩷㫎㫀㫋㪿㩷㪺㫌㫉㫉㪼㫅㫋㩷㫃㫀㫄㫀㫋㫀㫅㪾㩷㪽㫌㫅㪺㫋㫀㫆㫅㪅䋨㪈䋩㩷 㪄㪜㫏㫇㪼㫉㫀㫄㪼㫅㫋㪄㩷㩷✜ᣇ㩷 ବਯ䋬ਸᚑ㩷 ⾆᣿䋬ንጟ㩷 ┨䋬᧻የ㩷 ᡽ᤩ䋬૒⮮㩷 ⺈᮸䋬ጤᾢ㩷 ᚑථ䋨਻Ꮊᄢቇ䋩䋻㩷ᨋ㩷 ⑲⟤䋬ጟర㩷 ᵗ䋨਻Ꮊ㔚ജ䋩䋻㘵ፉ㩷 ᐽ⵨䋬㥲⮮㓉㩿䊐䉳䉪䊤㪀䋻㩷㕍ᧁ㩷 ⵨ᴦ㩿ᤘ๺㔚✢㪀䋻⮮ේ㩷 ᣹䋬๺ᴰ㩷 ノ㇢䋬Ⴎේ㩷 Ⲣ㩿㪠㪪㪫㪜㪚㪀㩷㪦㪞㪘㪫㪘㩷㪫㫆㫊㪿㫀㫐㫌㫂㫀䋬㩷 㪦㪫㪦㪥㪘㪩㪠㩷㪫㪸㫂㪸㪸㫂㫀䋬㩷㪫㪦㪤㪠㪦㪢㪘㩷㪘㫂㫀㫉㪸䋬㩷 㪤㪘㪫㪪㪬㪦㩷㪤㪸㫊㪸㪸㫂㫀䋬㩷 㪪㪘㪫㪦㩷㪪㪼㫀㫂㫀䋬㩷 㪠㪮㪘㪢㪬㪤㪘㩷㪤㪸㫊㪸㫋㪸㫂㪸㩷㩿㪢㫐㫌㫊㪿㫌㪄㪬㫅㫀㫍㪅㪀㪒㩷㩷 㪟㪘㪰㪘㪪㪟㪠㩷㪟㫀㪻㪼㫄㫀䋬㩷 㪦㪢㪘㪤㪦㪫㪦㩷㪟㫀㫉㫆㫊㪿㫀㩷㩿㪢㫐㫌㫊㪿㫌㩷㪜㫃㪼㪺㫋㫉㫀㪺㩷㪧㫆㫎㪼㫉㩷㪚㫆㪅㪀䋻㪠㪠㪡㪠㪤㪘㩷㪰㪸㫊㫌㪿㫀㫉㫆䋬㩷 㪪㪘㪠㪫㪦㩷㪫㪸㫂㪸㫊㪿㫀㩷㩿㪝㫌㫁㫀㫂㫌㫉㪸㩷㪣㫋㪻㪅㪀䋻㩷㪘㪦㪢㪠㩷㪰㫌㫁㫀㩷㩿㪪㪮㪚㪚㪄㪚㪪㪀䋻㩷 㪝㪬㪡㪠㪮㪘㪩㪘㩷㪥㫆㪹㫆㫉㫌䋬㩷 㪠㪱㪬㪤㪠㩷㪫㪼㫉㫌㫆䋬㩷 㪪㪟㪠㪦㪟㪘㪩㪘㩷㪰㫌㪿㩷㩿㪠㪪㪫㪜㪚㪀㩷㪜㪄㫄㪸㫀㫃㪑㩷㫆㪾㪸㫋㪸㪗㫊㪺㪅㫂㫐㫌㫊㪿㫌㪄㫌㪅㪸㪺㪅㫁㫇㩷㩷㪈䋮䈲䈛䉄䈮㩷
Primary Voltage
Primary Current㪰 ♽㉄ൻ‛⿥㔚ዉ૕䈲㜞᷷㉄ൻ‛⿥㔚ዉ૕䈱ਛ䈪䉅⏛480
200
႐ਛ䈪䈱⥃⇇㔚ᵹ․ᕈ䈏㜞䈒䇮ᰴ਎ઍ✢᧚䈫䈚䈩᭽䇱䈭ᔕ↪
⎇ⓥ䈏䈭䈘䉏䈩䈇䉎䇯৻ᣇ䇮ᄌ࿶ེ䈲㔗䉰䊷䉳䉇⍴⛊੐᡿䈮
240
100
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00ᛛⴚ㐿⊒䈫䈚䈩䋴Ꮞ✢᭴ㅧ䈱㒢ᵹᯏ⢻ઃ䈐 㪰 ♽ዊဳ⿥㔚ዉᄌ࿶ེ䉕⸳⸘䊶⹜૞䈚䇮⓭⊒⍴⛊੐᡿䉕ᮨᡆ䈚䈢ㆊ㔚ᵹታ㛎
-240
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-200
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㩷
0
0.025
0.05
0.075 0.1
0.125
㪉䋮ታ㛎⚿ᨐ㩷Time [sec]಄ළ䈲ᶧ૕⓸⚛ᶐẃ಄ළ䈪ⴕ䈇䇮䉮䉟䊦䈱ᕆỗ䈭ᾲ෼㪝㫀㪾㪅㪈㩷㪧㫉㫀㫄㪸㫉㫐㩷㪺㫌㫉㫉㪼㫅㫋㩷㫆㪽㩷㫊㫌㪻㪻㪼㫅㩷㫊㪿㫆㫉㫋㩷㪺㫀㫉㪺㫌㫀㫋㩷㫋㪼㫊㫋㩷㩷❗䈮䉋䉎 㪡㪺 䈱ഠൻ䉕ᛥ䈋䉎䈢䉄䈮⚂ 㪉㪅㪌㪿 䈎䈔䈩 㪎㪎㪢 䉁䈪಄
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第82回

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2010年度春季低温工学・超電導学会

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第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

1P-p16送電ケーブル (1)䉴䊌䉟䊤䊦᭴ㅧ䉕⠨ᘦ䈚䈢䉟䉾䊃䊥䉡䊛♽ 㪉 ጀ⿥વዉ䉬䊷䊑䊦䈱੤ᵹ៊ᄬ⸃ᨆᴺ㩷㪘㩷㫄㪼㫋㪿㫆㪻㩷㪽㫆㫉㩷㪸㪺㩷㫃㫆㫊㫊㩷㪺㪸㫃㪺㫌㫃㪸㫋㫀㫆㫅㫊㩷㫆㪽㩷㫋㫎㫆㪄㫃㪸㫐㪼㫉㩷㪺㪸㪹㫃㪼㫊㩷㪺㫆㫄㫇㫉㫀㫊㫀㫅㪾㩷㫊㫇㫀㫉㪸㫃㫃㫐㪄㫎㫆㫌㫅㪻㩷㪺㫆㪸㫋㪼㪻㩷㪺㫆㫅㪻㫌㪺㫋㫆㫉㫊㩷㩷┻ౝ㩷 ᵴᓼ䋬㔎ች㩷 ዏਯ䋬ਛ᧛㩷 ᱞᕡ䋨੩ᄢ䋩㩷 䋻⮮ේ㩷 ᣹䋨㪪㪩㪣䋩㩷㪫㪘㪢㪜㪬㪚㪟㪠㩷㪢㪸㫋㫊㫌㫋㫆㫂㫌䋬㩷 㪘㪤㪜㪤㪠㪰㪘㩷㪥㪸㫆㫐㫌㫂㫀㪃㩷 㩷 㪥㪘㪢㪘㪤㪬㪩㪘㩷㪫㪸㫂㪼㫋㫊㫌㫅㪼㩷㩿㪢㫐㫆㫋㫆㩷㪬㫅㫀㫍㪼㫉㫊㫀㫋㫐㪀㩷 㩷 㪒㪝㪬㪡㪠㪮㪘㪩㪘㩷㪥㫆㪹㫆㫉㫌㩷㩿㪪㪩㪣㪀㩷㪜㪄㫄㪸㫀㫃㪑㩷㫂㪸㫋㫊㫌㫋㫆㫂㫌㪗㪸㫊㫃㪅㫂㫌㪼㪼㪅㫂㫐㫆㫋㫆㪄㫌㪅㪸㪺㪅㫁㫇㩷㩷
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Y ♽⿥વዉ䉬䊷䊑䊦䈱੤ᵹ៊ᄬ⸃ᨆ䈲ฦᚲ䈪ⴕ䈭䉒䉏䈩䈇䉎䈏䇮䈠䈱ᄙ䈒䈲䉬䊷䊑䊦䈱䉴䊌䉟䊤䊦᭴ㅧ䉕ήⷞ䈚䈢ᢿ㕙ౝ䈱 2 ᰴర⸃ᨆ䈪䈅䉎䇯⑔੗䉌䈲ౝጀ䈫ᄖጀ䈱䉴䊌䉟䊤䊦䊏䉾䉼䈏╬䈚䈇႐ว䈱 2 ጀ Y ♽⿥વዉ䉬䊷䊑䊦䈱⸃ᨆ⚿ᨐ䉕⊒⴫䈚䈩䈇䉎[1]䇯੹࿁䇮ᚒ䇱䈲 2 ጀ Y ♽⿥વዉ䉬䊷䊑䊦䈮䈍䈇䈩䇮ౝጀ䈫ᄖጀ䈪䉴䊌䉟䊤䊦䊏䉾䉼䈏⇣䈭䉎႐ว䈱੤ᵹ
៊ᄬ⸃ᨆᴺ䉕ᣂ䈢䈮ឭ᩺䈜䉎䇯
2䋮⸃ᨆᣇᴺY ♽✢᧚䈪䈲⿥વዉጀ䈏ᭂ䉄䈩⭯䈒䇮䈠䈱ᢿ㕙ౝ䉕ⷐ⚛
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1 ᧄ䈝䈧⸃ᨆ䈜䉏䈳䉋䈇䈖䈫䈏ಽ䈎䉎䇯䈘䉌䈮䇮ห৻✢᧚ౝ䈮䈍䈇䈩䉅㔚ᵹಽᏓ䈏㐳ᚻᣇะ䈮๟ᦼᕈ䉕ᜬ䈦䈩䈇䉎䈖䈫䈏ዉ䈎䉏䉎䇯ౝጀ䈱✢᧚䈱㔚ᵹಽᏓ䈱๟ᦼ Xi 䈲䈫⸘▚䈪䈐䉎䇯ᄖጀ䈱๟ᦼ Xo 䈮䈧䈇䈩䉅ห᭽䈱ᑼ䉕ዉ಴䈪䈐䉎䇯䈜䈭䉒䈤 Fig. 1 䈮␜䈜䉋䈉䈮䇮ห৻✢᧚䈱㐳ᚻᣇะ䇮䈍䉋䈶ห䈛ጀ䈮䈍䈔䉎ઁ䈱✢᧚䈮䈅䉎䊄䉾䊃䈪␜䈚䈢㗔ၞ䈲ᢳ✢ㇱ䈫ห䈛㔚ᵹಽᏓ䉕䉅䈧䈢䉄䇮ᢳ✢ㇱ䈱䉂䉕⸃ᨆ䈜䉏䈳䉋䈇䇯଀䈋䈳 li=0.4 m, lo=0.2 m, Ni=18, No=19 䈱႐ว䇮๟ᦼ䈲
Xi=0.021 m, Xo=0.022 m 䈫䈭䉍䇮䉴䊌䉟䊤䊦䊏䉾䉼䈱 1/10 ⒟ᐲ䈱▸࿐䈪⸃ᨆน⢻䈪䈅䉎䇯䈖䉏䉌䈮䉋䈦䈩䊝䊂䊦䉰䉟䉵䉕❗
ዊ䈪䈐䇮⸘▚ᤨ㑆䉕ታ↪⊛䈭▸࿐ౝ䈮෼䉄䉎䈖䈫䈏䈪䈐䉎䇯
3䋮⸃ᨆ⚿ᨐ
Table 1 䈱䉋䈉䈭ౝጀ 18 ᨎ䇮ᄖጀ 19 ᨎ䈱 4.5 mm ᏷⿥વዉ✢᧚䈪᭴ᚑ䈘䉏䈢 2 ጀ䉬䊷䊑䊦䈮䈍䈇䈩䇮Table 2 䈱䉋䈉䈮䉴䊌䉟䊤䊦䊏䉾䉼䈱⇣䈭䉎 4 ⒳㘃䈱䊝䊂䊦䋨Model A,B,C,D䋩䉕૞ᚑ䈚䇮⸃ᨆ䉕ⴕ䈭䈦䈢䇯䈭䈍䇮వㅀ䈱䉋䈉䈮䇮ታ㓙䈮⸃ᨆ䉕ⴕ䈭䈦䈢䈱䈲ౝጀ䇮ᄖጀ䈮䈍䈔䉎✢᧚ 1 ᧄ䈝䈧䈪䈅䉎䇯
Model B 䈮䈍䈇䈩㔚ᵹ⽶⩄₸䈏 0.6 䈱ᤨ䈱䇮㔚ᵹኒᐲ䈱✢᧚᏷ᣇะᚑಽ䈱ಽᏓ䉕 Fig. 2 䈮␜䈜䇯ᄖጀ䈱✢᧚(a)䈮䈍䈇䈩䇮ౝጀ䈱✢᧚㑆䉩䊞䉾䊒䈱਄ㇱ䈮䈅䈢䉎䈫䈖䉐䉕Ⴚ䈫䈚䈩䇮㔚ᵹ䈱ะ䈐䈏෻ォ䈚䈩䈇䉎䈖䈫䈏ಽ䈎䉎䇯䉁䈢䇮ౝጀ(b)䈪䉅ห᭽䈱௑ะ䈏䉂䉌䉏䉎䈏䇮䈠䈱ᄌൻ䈲ዊ䈘䈇䇯⽶⩄₸ 0.6 䈮䈍䈔䉎੤ᵹ៊ᄬ⸃ᨆ⚿ᨐ䉕 Table 3 䈮␜䈜䇯䉴䊌䉟䊤䊦䊏䉾䉼䉕⍴䈒䈚䈩䉅䇮ౝጀ䈱੤ᵹ៊ᄬ䈲䈾䈫䉖䈬ᄌൻ䈚䈭䈇䈏䇮ᄖጀ䈱੤ᵹ៊ᄬ䈱Ⴧട䈲ౝጀ䈱䈠䉏䉋䉍ᄢ䈐䈇䇯䈖䉏䈲䇮ᄖጀ䈱੤ᵹ៊ᄬ䈏ౝጀ䈱૞䉎⏛⇇䈱ᓇ㗀䉕ᄢ䈐䈒ฃ䈔䈩䈇䉎䈢䉄䈪䈅䉎䇯䈜䈭䉒䈤䇮䉴䊌䉟䊤䊦䊏䉾䉼䈏⍴䈒䈭䉎䈖䈫䈮䉋䈦䈩䇮ᄖጀ䈎䉌⷗䈢႐ว䈱ౝጀ䈱૞䉎⏛⇇䈱ಽᏓ䈏⋧ኻ⊛䈮ᄢ䈐䈒ᄌൻ䈚䇮੤ᵹ៊ᄬ䈻䈱ᓇ㗀䈏ᄢ䈐䈒䈭䈦䈢䈢䉄䈪䈅䉎䈫⠨䈋䉌䉏䉎䇯⻢ㄉᧄ⎇ⓥ䈲䇮䉟䉾䊃䊥䉡䊛♽⿥㔚ዉ㔚ജᯏེᛛⴚ㐿⊒䈱৻Ⅳ䈫䈚䈩䇮ᣂ䉣䊈䊦䉩䊷䊶↥ᬺᛛⴚ✚ว㐿⊒ᯏ᭴䈱ᆔ⸤䈱䉅䈫䇮࿖㓙⿥㔚ዉ↥ᬺᛛⴚ⎇ⓥ䉶䊮䉺䊷䈫䈱౒ห⎇ⓥ䈫䈚䈩ታᣉ䈘䉏䈢䉅䈱䈪䈅䉎䇯

Table 1 Specifications of two-layer cables
Conductor widthn value of superconductor
No. of conductor in inner / outer layer
Gaps of between conductors
Total critical current

4.5 mm30
18 / 190.778 mm
3700 A

Table 2 Spiral pitches of two-layer cables
Spiral pitch of
Inner layer
Outer layer

Model A
0.6 m
0.3 m

Model B
0.4 m
0.2 m

Model C
0.2 m
0.1 m

Model D
0.15 m
0.075 mTable 3 AC losses of two-layer cables
AC loss(mJ/m/cycle)
Inner layer
Outer layer
Total

Model A

Model B

Model C

Model D

0.46
1.16
1.61

0.45
1.18
1.63

0.45
1.32
1.78

0.45
1.50
1.95

Fig. 1 Schematic of longitudinal periodic condition:
Shadow area is calculated and dots area is the same
electromagnetic field distribution with shadow area.

Fig. 2 Transverse current distributions of two-layer cable with
li=0.4 m and lo=0.2 m:(a) Outer-layer, (b) Inner-layer㩷ෳ⠨ᢥ₂[1]㋈ᧁ༑਽䈾䈎㪃㩷 ╙㪏㪈࿁ૐ᷷Ꮏቇ䊶⿥㔚ዉቇળ⻠Ṷ᭎ⷐ㓸㪃㩷㪭㫆㫃㪅㩷㪏㪈㪃㩷㫇㫇㪈㪎㪋㩷㩿㪉㪇㪇㪐㪀― 87 ―

第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

1P-p17送電ケーブル (1)㪍㪍㫂㪭 ♽⛔ 㪩㪜㪙㪚㪦 ⿥㔚ዉ䊝䊂䊦䉬䊷䊑䊦䈱ㆊ㔚ᵹㅢ㔚․ᕈ⹏ଔ㩷㪦㫍㪼㫉㪄㪺㫌㫉㫉㪼㫅㫋㩷㪺㪿㪸㫉㪸㪺㫋㪼㫉㫀㫊㫋㫀㪺㫊㩷㫀㫅㩷㪍㪍㩷㫂㪭㩷㪩㪜㪙㪚㪦㩷㪪㫌㫇㪼㫉㪺㫆㫅㪻㫌㪺㫋㫀㫅㪾㩷㪤㫆㪻㪼㫃㩷㪚㪸㪹㫃㪼㩷㩷₺㩷 ᣩ᧲㪃㩷 ᬀ↰㩷 ᶈผ㪃㩷 ⍹ጊ㩷 ᢕ჻䋨ᣧᄢ䋩䋻㩷 ᄢደ㩷 ᱜ⟵䋨૑෹㔚Ꮏ䋩㪒㩷 ⮮ේ㩷 ᣹䋨㪠㪪㪫㪜㪚㪄㪪㪩㪣䋩㩷㪮㪘㪥㪞㩷㪯㫌㪻㫆㫅㪾㪃㩷㪬㪜㪛㪘㩷㪟㫀㫉㫆㫊㪿㫀㪃㩷㪠㪪㪟㪠㪰㪘㪤㪘㩷㪘㫋㫊㫌㫊㪿㫀㩷㩿㪮㪸㫊㪼㪻㪸㩷㪬㫅㫀㫍㪅㪀㪒㩷㪦㪰㪘㩷㪤㪸㫊㪸㫐㫆㫊㪿㫀㩷㩿㪪㫌㫄㫀㫋㫆㫄㫆㩷㪜㫃㪼㪺㪅㪀㪒㩷㪝㪬㪡㪠㪮㪘㪩㪘㩷㪥㫆㪹㫆㫉㫌㩷㩿㪠㪪㪫㪜㪚㪄㪪㪩㪣㪀㩷㪜㪄㫄㪸㫀㫃㪑㩷㫎㪸㫅㪄㫏㪄㪻㫆㫅㪗㫉㫌㫉㫀㪅㫎㪸㫊㪼㪻㪸㪅㫁㫇㩷㩷㪈䋮䈲䈛䉄䈮㩷㪨㫈 䈲ᶧ૕⓸⚛䈱಄ළ䇮㪿 䈲ᾲᵹ᧤䇮㪫㫊 䈲䉬䊷䊑䊦⴫㕙᷷ᐲ䇮⿥㔚ዉ✢᧚䉕ㅍ㔚䉬䊷䊑䊦䈮ᔕ↪䈚䈢㓙䈮䇮⍴⛊੐᡿㔚㪫㪹 䈲ᶧ૕⓸⚛᷷ᐲ䉕⴫䈜䇯㩷ᵹ䈮䉋䉍✢᧚䈏ഠൻ䊶὾៊䈚䈩䈚䉁䉒䈭䈇䉋䈉䇮㌃቟ቯൻጀ䉇㪋䋮⚿ᨐ䈫੹ᓟ䈱੍ቯ㩷㌃䊐䉤䊷䊙䉕⸳⸘䈜䉎䈖䈫䈏ᔅⷐ䈫䈭䉎䇯䈠䈖䈪ᚒ䇱䈲䇮⠴ㆊ㪊㪈㪅㪌㩷㫂㪘㫉㫄㫊 ㅢ㔚ᤨ䈱ฦጀ䈱᷷ᐲ਄᣹䉕 㪝㫀㪾㪅㪉 䈮䇮㔚ᵹಽᏓ㔚ᵹዉ૕᭴ᚑᛛⴚ䈱⏕┙䉕⋡ᜰ䈚䈩䇮⿥㔚ዉ䉬䊷䊑䊦䈱⸳䉕 㪝㫀㪾㪅㪊 䈮␜䈜䇯㪝㫀㪾㪅㪉 䈮䈍䈇䈩ታ㛎୯䈏䊒䊨䉾䊃䈪䇮⸃ᨆ୯⸘ᦨㆡൻ䈮ะ䈔䈢ᬌ⸛䉕ⴕ䈦䈩䈇䉎䇯䈖䉏䉁䈪䈮⿥㔚ዉ✢᧚䈲ታ✢䈪䈅䉎䇯㌃䊐䉤䊷䊙䇮㪟㪫㪪 ዉ૕ጀ䇮㪟㪫㪪 䉲䊷䊦䊄ጀ䇮㌃䉇⿥㔚ዉ䊝䊂䊦䉬䊷䊑䊦䈱ㆊ㔚ᵹㅢ㔚⹜㛎䉕ⴕ䈉䈫䈫䉅䈮䇮䉲䊷䊦䊄ጀ䈱᷷ᐲ਄᣹㰱㪫 䈲䇮⚂ 㪉㪌㪇㩷㪢䇮㪈㪌㪇㩷㪢䇮㪈㪇㪇㩷㪢䇮㪈㪌㪇㩷⸘▚ᯏ䉲䊚䊠䊧䊷䉺䈱㐿⊒䉕ⴕ䈦䈩䈐䈢㪲㪈㪴䇯੹࿁䈲 㪉㩷 㫄 ⚖㪢 䈫䈭䈦䈢䇯⸃ᨆ䈲ታ㛎䉕ౣ⃻䈪䈐䈢䈫䈇䈋䉎䇯੹ᓟ䈲 㪍㪍㩷 㫂㪭㪩㪜㪙㪚㪦 ⿥㔚ዉ䊝䊂䊦䉬䊷䊑䊦䉕⹜૞䈚䇮㪍㪍㩷 㫂㪭 ♽⛔䉕ᗐቯ⿥㔚ዉ䉬䊷䊑䊦䈱⠴ㆊ㔚ᵹ଻⼔⸳⸘䈮䈧䈇䈩ᬌ⸛䈚䈩䈇䈒䈚䈢⍴⛊㔚ᵹ㩿㪊㪈㪅㪌㩷 㫂㪘㫉㫄㫊䇮㪉㩷 㫊㪀䈮䉋䉎ㆊ㔚ᵹ⹜㛎䉕ⴕ䈦䈢䇯䉁੍ቯ䈪䈅䉎䇯㩷
㪫㪸㪹㫃㪼㪅㪈㩷㪪㫇㪼㪺㫀㪽㫀㪺㪸㫋㫀㫆㫅㫊㩷㫆㪽㩷㪪㫌㫇㪼㫉㪺㫆㫅㪻㫌㪺㫋㫀㫅㪾㩷㪤㫆㪻㪼㫃㩷㪚㪸㪹㫃㪼㩷䈢䇮㐿⊒䈚䈢⸘▚ᯏ䉲䊚䊠䊧䊷䉺䉕↪䈇䈩⸃ᨆ⹏ଔ䉕ⴕ䈦䈢䈱䈪ႎ๔䈜䉎䇯㩷
Outer diameter (mm)ᧄ⎇ⓥ䈲䇸䉟䉾䊃䊥䉡䊛♽⿥㔚ዉ㔚ജᯏེᛛⴚ㐿⊒䊒䊨䉳䉢
Copper former
16.5 (140 mm2)䉪䊃䇹䈱৻ㇱ䈫䈚䈩 㪥㪜㪛㪦 䈱ᆔ⸤䈮䉋䉍ታᣉ䈚䈢䉅䈱䈪䈅䉎䇯㩷HTS conductor layer
22㩷Electrical insulation layer
35
㪉䋮ታ㛎㩷
HTS
shieldlayer
36ታ㛎䈪૶↪䈚䈢⿥㔚ዉ䊝䊂䊦䉬䊷䊑䊦䈱⻉ర䉕 㪫㪸㪹㫃㪼㪅㪈䈮䇮᭴ᚑ䉕 㪝㫀㪾㪅㪈 䈮␜䈜䇯㪉 ᧄ䈱䊝䊂䊦䉬䊷䊑䊦䉕↪ᗧ䈚䇮
Copper shield layer
42ᣇ䈱䉂⿥㔚ዉ✢᧚䈏฽䉁䉏䈩䈍䉍䇮䉅䈉৻ᣇ䈲㌃䊁䊷䊒䉕↪
Thermocouple Copper shield layer
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第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

1P-p18

送電ケーブル (1)㪉㪇㪇㩷㫄 ⚖⋥ᵹ⿥વዉㅍ㔚䉬䊷䊑䊦䈱ᑪ⸳䈫ㅢ㔚⹜㛎㩷 㵪ㅦႎ㵪㩷㪚㫆㫅㫊㫋㫉㫌㪺㫋㫀㫆㫅㩷㪸㫅㪻㩷㪺㫌㫉㫉㪼㫅㫋㪄㪽㪼㪼㪻㩷㫋㪼㫊㫋㩷㫆㪽㩷㪉㪇㪇㩷㫄㩷㪛㪚㩷㫊㫌㫇㪼㫉㪺㫆㫅㪻㫌㪺㫋㫀㫅㪾㩷㫇㫆㫎㪼㫉㩷㪺㪸㪹㫃㪼㩷㩷ᵿㄝ㩷 ⺈䋬ᷰㆺ㩷 ⵨ᢥ䋬ᴡේ㩷 ᢅ↵䋬ቊ㩷 ᑪ䋬㪠㪭㪘㪥㪦㪭㩷㪰㫌㫉㫐䋬᧖ᧄ㩷 ㆐ᓞ䋬㩷⧐᧛㩷 ᐘᴦ䋬⑔↰㩷 ⌀ᴦ䋬⮮੗㩷 ෹ብ䋬᧖㊁㩷 ᘕ䋬ጊญ㩷 ૞ᄥ㇢䋨ਛㇱᄢ䋩㩷㪟㪘㪤㪘㪙㪜㩷㪤㪸㫂㫆㫋㫆䋬㩷 㪮㪘㪫㪘㪥㪘㪙㪜㩷㪟㫀㫉㫆㪽㫌㫄㫀㪃㩷㪢㪘㪮㪘㪟㪘㪩㪘㩷㪫㫆㫊㪿㫀㫆㪃㩷㪪㪬㪥㩷㪡㫀㪸㫅㪃㩷㪠㪭㪘㪥㪦㪭㩷㪰㫌㫉㫐㪃㩷㪪㪬㪞㪠㪤㪦㪫㪦㩷㪫㪸㫋㫊㫌㫅㫆㫉㫀㪃㩷㪰㪦㪪㪟㪠㪤㪬㪩㪘㩷㪢㫆㫌㫁㫀㪃㩷㪝㪬㪢㪬㪛㪘㩷㪪㪿㫀㫅㫁㫀㪃㩷㪝㪬㪡㪠㪠㩷㪫㫆㫄㫆㪿㫀㫉㫆㪃㩷㪪㪬㪞㪠㪥㪦㩷㪤㪸㫂㫆㫋㫆㪃㩷㪰㪘㪤㪘㪞㪬㪚㪟㪠㩷㪪㪸㫉㪸㫉㫆㫌㩷㩿㪚㪿㫌㪹㫌㩷㪬㫅㫀㫍㪅㪀㩷㪜㪄㫄㪸㫀㫃㪑㩷㪿㪸㫄㪸㪹㪼㪗㫀㫊㪺㪅㪺㪿㫌㪹㫌㪅㪸㪺㪅㫁㫇㩷㩷㪈䋮䈲䈛䉄䈮㩷
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第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

1P-p19送電ケーブル (1)㻞㻜㻜㼙 䛾㉸㟁ᑟ┤ὶ䜿䞊䝤䝹䛾ィ䝅䝇䝔䝮䛸෭༷㐣⛬䛾ィ㻌㻹㼑㼍㼟㼡㼞㼑㼙㼑㼚㼠㻌㻿㼥㼟㼠㼑㼙㻌㼍㼚㼐㻌㻯㼛㼛㼘㼕㼚㼓㻌㻼㼞㼛㼏㼑㼟㼟㻌㼛㼒㻌㻭㻌㻞㻜㻜㻌㻹㻌㻴㼀㻿㻌㻰㻯㻌㻯㼍㼎㼘㼑㻌㻌Ꮮ㻌 ᘓ㻘㻌 Ụᮏ㻌 㞞ᙪ㻔᰾⼥ྜ◊㻕㻘㻌 ⰾᮧ㻌 ᖾ἞㻘㻌 䜲䝽䝜䝣㻌 䝴䞊䝸㻘㻌 Ώ㑓㻌 ⿱ᩥ㻘㻌 ὾㎶㻌 ㄔ㻘㻌 Ἑཎ㻌 ᩄ⏨㻘㻌 ᒣཱྀ㻌 సኴ㑻㻔୰㒊኱㻕㻌㻿㼁㻺㻌㻶㼕㼍㼚㻘㻌㻱㻹㻻㼀㻻㻌㻹㼍㼟㼍㼔㼕㼗㼛㻌㻔㻺㻵㻲㻿㻕㻘㻌㼅㻻㻿㻴㻵㻹㼁㻾㻭㻌㻷㼛㼖㼕㻘㻌㻵㼂㻭㻺㻻㼂㻌㼅㼡㼞㼥㻘㻌㼃㻭㼀㻭㻺㻭㻮㻱㻌㻴㼕㼞㼛㼒㼡㼙㼕㻘㻌㻴㻭㻹㻭㻮㻱㻌㻹㼍㼗㼛㼠㼛㻘㻌㻷㻭㼃㻭㻴㻭㻾㻭㻌㼀㼛㼟㼔㼕㼛㻘㻌㼅㻭㻹㻭㻳㼁㻯㻴㻵㻌㻿㼍㼠㼍㼞㼛㼡㻌㻔㻯㼔㼡㼎㼡㻌㼁㼚㼕㼢㻚㻕㻌㻱㻙㼙㼍㼕㼘㻦㻌㼖㼋㼟㼡㼚㻬㼕㼟㼏㻚㼏㼔㼡㼎㼡㻚㼍㼏㻚㼖㼜㻌㻌㻌㻝䠊㻵㼚㼠㼞㼛㼐㼡㼏㼠㼕㼛㼚㻌㻭㻌 㼚㼑㼣㻌 㻞㻜㻜㻌 㼙㻌 㼔㼕㼓㼔㻌 㼠㼑㼙㼜㼑㼞㼍㼠㼡㼞㼑㻌 㼟㼡㼜㼑㼞㼏㼛㼚㼐㼡㼏㼠㼕㼢㼑㻌 㻔㻴㼀㻿㻕㻌㼏㼍㼎㼘㼑㻌 㼠㼑㼟㼠㻌 㼒㼍㼏㼕㼘㼕㼠㼥㻌 㼣㼍㼟㻌 㼏㼛㼚㼟㼠㼞㼡㼏㼠㼑㼐㻌 㼍㼠㻌 㻯㼔㼡㼎㼡㻌 㼁㼚㼕㼢㼑㼞㼟㼕㼠㼥㻌㼞㼑㼏㼑㼚㼠㼘㼥㻌㼇㻝㼉㻚㻌㼀㼔㼑㻌㼠㼑㼟㼠㻌㼒㼍㼏㼕㼘㼕㼠㼥㻌㼏㼛㼚㼟㼕㼟㼠㼟㻌㼛㼒㻌㼏㼞㼥㼛㼓㼑㼚㼕㼏㼟㻘㻌㼢㼍㼏㼡㼡㼙㻌㼟㼥㼟㼠㼑㼙㻘㻌 㻴㼀㻿㻌 㼏㼍㼎㼘㼑㻘㻌 㼏㼛㼚㼠㼞㼛㼘㻌 㼍㼚㼐㻌 㼙㼑㼍㼟㼡㼞㼑㼙㼑㼚㼠㻌 㼟㼥㼟㼠㼑㼙㻚㻌 㻭㻌㻷㻱㻵㼀㻴㻸㻱㼅㻌 㼐㼍㼠㼍㻌 㼍㼏㼝㼡㼕㼟㼕㼠㼕㼛㼚㻌 㼟㼥㼟㼠㼑㼙㻌 㼣㼕㼠㼔㻌 㻢㻜㻜㻌 㼏㼔㼍㼚㼚㼑㼘㼟㻌 㼣㼍㼟㻌㼐㼑㼢㼑㼘㼛㼜㼑㼐㻌㼠㼛㻌㼞㼑㼏㼛㼞㼐㻌㼢㼍㼞㼕㼛㼡㼟㻌㼗㼕㼚㼐㼟㻌㼛㼒㻌㼐㼍㼠㼍㻌㼛㼒㻌㼠㼔㼑㻌㼠㼑㼟㼠㻌㼒㼍㼏㼕㼘㼕㼠㼥㻌㼇㻞㼉㻚㻌㻭㼒㼠㼑㼞㻌㼏㼛㼚㼟㼠㼞㼡㼏㼠㼕㼛㼚㻌㼛㼒㻌㼠㼔㼑㻌㼒㼍㼏㼕㼘㼕㼠㼥㻌㼒㼕㼚㼕㼟㼔㼑㼐㻌㼍㼠㻌㼠㼔㼑㻌㼎㼑㼓㼕㼚㼚㼕㼚㼓㻌㼛㼒㻌㻞㻜㻝㻜㻘㻌㼣㼑㻌㼟㼠㼍㼞㼠㼑㼐㻌㼠㼔㼑㻌㻝㼟㼠㻌㼏㼛㼛㼘㼕㼚㼓㻌㼠㼑㼟㼠㻌㼛㼒㻌㼠㼔㼑㻌㼒㼍㼏㼕㼘㼕㼠㼥㻘㻌㼍㼚㼐㻌㼠㼔㼑㻌㼠㼑㼙㼜㼑㼞㼍㼠㼡㼞㼑㼟㻌㼛㼒㻌㼠㼔㼑㻌㼣㼔㼛㼘㼑㻌㼏㼍㼎㼘㼑㻌㼞㼑㼍㼏㼔㼑㼐㻌㼍㼠㻌㼠㼔㼑㻌㼘㼕㼝㼡㼕㼐㻌㼚㼕㼠㼞㼛㼓㼑㼚㻌㼠㼑㼙㼜㼑㼞㼍㼠㼡㼞㼑㻌㼣㼕㼠㼔㼕㼚㻌㼛㼚㼑㻌㼣㼑㼑㼗㻚㻌㻌㻞䠊㻹㼑㼍㼟㼡㼞㼑㼙㼑㼚㼠㻌㻿㼥㼟㼠㼑㼙㻌㻲㼕㼓㻚㻝 㻭㻌㻿㼏㼞㼑㼑㼚㻌㻼㼕㼏㼠㼡㼞㼑㻌㼛㼒㻌㼠㼔㼑㻌㻹㼛㼚㼕㼠㼛㼞㼕㼚㼓㻌㻿㼥㼟㼠㼑㼙㼀㼔㼑㻌 㼙㼑㼍㼟㼡㼞㼑㼙㼑㼚㼠㻌 㼟㼥㼟㼠㼑㼙㻌 㼣㼍㼟㻌 㼐㼑㼢㼑㼘㼛㼜㼑㼐㻌 㼠㼛㻌 㼏㼛㼘㼘㼑㼏㼠㻌㼟㼡㼒㼒㼕㼏㼕㼑㼚㼠㻌 㼕㼚㼒㼛㼞㼙㼍㼠㼕㼛㼚㻌 㼒㼛㼞㻌 㼠㼔㼑㻌 㼑㼢㼍㼘㼡㼍㼠㼕㼛㼚㻌 㼛㼒㻌 㼠㼔㼑㻌 㼠㼑㼟㼠㻌 㼒㼍㼏㼕㼘㼕㼠㼥㻌㻻㼡㼠㼑㼞㻌㼜㼕㼜㼑㼜㼑㼞㼒㼛㼞㼙㼍㼚㼏㼑㻚㻌 㼀㼔㼑㻌 㼐㼍㼠㼍㻌 㼞㼑㼏㼛㼞㼐㼑㼐㻌 㼕㼚㼏㼘㼡㼐㼑㻌 㼠㼔㼑㻌 㼠㼑㼙㼜㼑㼞㼍㼠㼡㼞㼑㻘㻌㼀㻼㼕㻝㻯㻱㼜㼞㼑㼟㼟㼡㼞㼑㻘㻌㼘㼑㼢㼑㼘㻌㼍㼚㼐㻌㼒㼘㼛㼣㻌㼞㼍㼠㼑㻌㼛㼒㻌㼘㼕㼝㼡㼕㼐㻌㼚㼕㼠㼞㼛㼓㼑㼚㻌㻔㻸㻺㻞㻕㻌㼏㼛㼛㼘㼍㼚㼠㻘㻌㼀㻢㻵㼚㼚㼑㼞㻌㼜㼕㼜㼑㼀㼍㼚㼗
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第82回

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2010年度春季低温工学・超電導学会

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第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

1P-p21

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第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

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第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

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第82回 2010年度春季低温工学・超電導学会

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2010年度春季低温工学・超電導学会

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磁気分離 (3)㓗㎰ᗫỈ䛛䜙᭷ᶵ≀䞉❅⣲䞉䝸䞁䜢㝖ཤ䛩䜛䛯䜑䛾☢໬άᛶởἾἲ䜢⤌䜏㎸䜣䛰䝥䝻䝉䝇䛾᳨ウ㻌㻌 㻾㼑㼟㼑㼍㼞㼏㼔㻌㼛㼚㻌㻼㼡㼞㼕㼒㼕㼏㼍㼠㼕㼛㼚㻌㻼㼞㼛㼏㼑㼟㼟㻌㻵㼚㼏㼘㼡㼐㼕㼚㼓㻌㻹㼍㼓㼚㼑㼠㼕㼏㻌㻭㼏㼠㼕㼢㼍㼠㼑㼐㻌㻿㼘㼡㼐㼓㼑㻌㻼㼞㼛㼏㼑㼟㼟㻌㼒㼛㼞㻌㻻㼞㼓㼍㼚㼕㼏㻌㻯㼛㼙㼜㼛㼡㼚㼐㼟䠈㻌 㻺㼕㼠㼞㼛㼓㼑㼚㻌㼍㼚㼐㻌㻼㼔㼛㼟㼜㼔㼍㼠㼑㻌㻾㼑㼙㼛㼢㼍㼘㻌㼒㼞㼛㼙㻌㻰㼍㼕㼞㼥㻌㼃㼍㼟㼠㼑㼣㼍㼠㼑㼞㻌㻌ᕝୖ㻌 Ⱗ⨾㤶䠈㓇஭㻌 ಖ⸝䠈ᇼ஭㻌 ඞᾈ䠈ᒾῲ㻌 ࿴๎䠈᯽ᔘ㻌 ຾䠄Ᏹ㒔ᐑ኱䠅㻌㻷㻭㼃㻭㻷㻭㻹㻵㻌㻲㼡㼙㼕㼗㼍䠈㻿㻭㻷㻭㻵㻌㼅㼍㼟㼡㼦㼛䠈㻴㻻㻾㻵㻵㻌㻷㼍㼠㼟㼡㼔㼕㼞㼛䠈㻵㼃㻭㻮㼁㻯㻴㻵㻌㻷㼍㼦㼡㼚㼛㼞㼕䠈㻷㻭㻿㻴㻵㼃㻭㼆㻭㻷㻵㻌㻹㼍㼟㼍㼞㼡㻌㻔㼁㼠㼟㼡㼚㼛㼙㼕㼥㼍㻌㼁㼚㼕㼢㻚㻕㻌㻱㻙㼙㼍㼕㼘㻦㻌㼟㼍㼗㼍㼕㼥㻬㼏㼏㻚㼡㼠㼟㼡㼚㼛㼙㼕㼥㼍㻙㼡㻚㼍㼏㻚㼖㼜㻌㻌㻝䠊䛿䛨䜑䛻㻌
Intermittent
Continuous
Sedimentation
aeration tankᮏ◊✲䛿☢Ẽศ㞳䛷䛝䜛Ỉฎ⌮ᚤ⏕≀䜢⏝䛔䜛☢໬άᛶaeration tanktankTreatedWastewater
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Waste sludge⌮䝥䝻䝉䝇䜢ᥦ᱌䛧䛯䚹䛣䛾䝥䝻䝉䝇䛷䛿䠈SS䠈䝸䞁䜢จ㞟㝖a) Flow of activated sludge process (present method)㻌 㻌ཤ䛧䠈❅⣲䜢䜰䞁䝰䝙䜰䝇䝖䝸䝑䝢䞁䜾ἲ䛷㝖ཤ䛧䠈᭷ᶵ≀䜢☢
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Magnetic
separation☢໬άᛶởἾἲ䛸䛿䠈άᛶởἾ䛻☢ᛶ⢊(Fe3O4)䜢☢Ẽ䝅
Aeration tanksystemTreatedWastewater䞊䝕䜱䞁䜾䛧䠈☢Ẽศ㞳䜢㐺⏝䛧䛯⏕≀ᏛⓗỈฎ⌮ἲ䛷䛒䜛䚹
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Magnetic
㓗㎰䞉␆⏘ᗫỈ䛿䠈᭷ᶵ≀䠈❅⣲䠈䝸䞁䠈SS 䛾⃰ᗘ䛜㧗䛟䠈
activated sludge
CoagulationάᛶởἾἲ䛰䛡䛷䛿䠈᤼ฟᇶ‽䜢‶䛯䛩䛣䛸䛿ᅔ㞴䛷䛒䜛
process
Wastewater
Treatedᮏ◊✲䛷䛿䠈㓗㎰䞉␆⏘ᗫỈฎ⌮䛾䛯䜑䛾⥔ᣢ⟶⌮䛜⡆
water
Waste
༢䛷䠈Ᏻᐃ䛧䛯ί໬ฎ⌮䜢䛚䛣䛺䛘䜛᪂䛧䛔Ỉฎ⌮ἲ䜢ᥦ᱌
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activated sludge
stripping㻌㻌㻌Coagulation
process
Treatedprocess
Wastewater㻞䠊ᐇ㦂᪉ἲ㻌water
㓗㎰䞉␆⏘ᗫỈ䛿Ᏹ㒔ᐑ኱Ꮫ㝃ᒓ㎰ሙ䛾␆⯋ᗫỈ䜢⏝d) Coagulation 㸪 ammonia stripping and magnetic䛔䠈☢໬άᛶởἾἲ䛻䛿䠈ᵴᐜ㔞 5䠨䛾䝧䞁䝏䝇䜿䞊䝹䛾ᐇ
activated sludge process㦂⿦⨨䜢⏝䛔䛯䚹ᐇ㦂䛿䠈䠄1䠅☢໬άᛶởἾἲ༢⊂䠈䠄2䠅☢
໬άᛶởἾἲ䠇จ㞟䠈䠄3䠅☢໬άᛶởἾἲ䠇จ㞟䠇䜰䞁䝰Fig.1 Process flows of dairy wastewater䝙䜰䝇䝖䝸䝑䝢䞁䜾䛸 3 䛴䛾䝥䝻䝉䝇䛷䛚䛣䛺䛳䛯䚹㻌㻌 㻌 ᚑ᮶䛾άᛶởἾἲ䛾ฎ⌮䝣䝻䞊䜢 Fig.1 a)䠈䜎䛯ᐇ㦂
䠄3䠅☢໬άᛶởἾἲ䠇จ㞟䠇䜰䞁䝰䝙䜰䝇䝖䝸䝑䝢䞁䜾 [Fig.1 d)](1)-(3)䛾ฎ⌮䝣䝻䞊䜢䛭䜜䛮䜜 Fig.1 b)䠈c)䠈d)䛻♧䛩䚹㻌
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᭷ᶵ≀䛿᤼ฟᇶ‽䛻㐩䛧䛺䛛䛳䛯䚹ཎᅉ䛿䠈ᗫỈ୰䛾 SS 䛜☢ᛶ⢊䜢྾╔䛧䛻䛟䛟䠈⏕ศゎ䜒ཷ䛡䛻䛟䛔䛾䛷䠈ฎ⌮Ỉ୰䛻㻠䠊䛚䜟䜚䛻㻌
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䠄2䠅☢໬άᛶởἾἲ䠇จ㞟 [Fig.1 c)]ᐜ᫆䛷䠈☢໬άᛶởἾἲ䛛䜙䛾ởἾ䛾Ⓨ⏕䛿䛺䛔䚹䜎䛯䠈㧗
䠄1䠅䛾⤖ᯝ䜘䜚䠈๓ฎ⌮䛸䛧䛶 SS 䜢ண䜑ྲྀ䜚㝖䛟䛯䜑䛻䠈ሷ㏿ฎ⌮䜒ྍ⬟䛷䛒䜛䚹䝧䞁䝏䝇䜿䞊䝹䛷㓗㎰䞉␆⏘ᗫỈ䛾ฎ໬㕲䜢⏝䛔䛯จ㞟ฎ⌮䜢䛚䛣䛺䛔䠈ḟ䛔䛷☢໬άᛶởἾἲ⌮䛜ྍ⬟䛸䛺䜛䛣䛸䜒♧၀䛥䜜䛯䚹௒ᚋ䜒᭦䛺䜛ᨵၿ䜢┠ᣦ䛧䛷᭷ᶵ≀䛸❅⣲䜢㝖ཤ䛩䜛䛣䛸䛸䛧䛯䚹䛭䛾⤖ᯝ䠈䝸䞁䛿䝸䞁㓟䛶᳨ウ୰䛷䛒䜛䚹
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第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

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小型冷凍機 (1)㖄⵳෭ᮦ䜢౑⏝䛧䛺䛔 .*LIIRUG0F0DKRQ ෭෾ᶵ䛾᳨ウ
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&6-&RQIHUHQFH9RO  3<)XNXGD7,PD]X60DVX\DPD71XPD]DZD$EVWUDFWVRI
&6-&RQIHUHQFH9RO   360DVX\DPD<)XNXGDHWDO$EVWUDFWVRI$&$6&
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Pb:HoCu2=40:60
SUS:HoCu2=20:80
SUS:HoCu2:GOS=20:55:25
HoCu2=100
Emp:HoCu2=20:80
Emp:HoCu2:GOS=20:55:25
SUS=100
Pb=100

Cooling power [W]

3.5
3.0
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0

0

5

10
15
20
2nd-stage temperature [K]

25

0.15

75

0.10

50

0.05

25

0.00

0

3.

2.

Pb
:H

oC

Ratio of regenerator materials [%]

100



oC
u2
SU
S:
4.
H
SU
oC
S:
u2
H
oC
u2
:G
5.
O
E
S
m
6.
p:
E
H
m
oC
p:
u2
H
oC
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O
S

0.20

u2

Cooling power at 4.2K [W])LJ&RROLQJSRZHURIWKHQGVWDJHDOWHULQJUHJHQHUDWRUPDWHULDOV



N
o1
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
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第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

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小型冷凍機 (1)㜞᷷⿥㔚ዉᯏེ಄ළ↪ࡄ࡞ࠬ▤಄ಓᯏߩ㐿⊒㪛㪼㫍㪼㫃㫆㫇㫄㪼㫅㫋㩷㫆㪽㩷㪧㫌㫃㫊㪼㩷㪫㫌㪹㪼㩷㪩㪼㪽㫉㫀㪾㪼㫉㪸㫋㫆㫉㩷㪽㫆㫉㩷㪟㪫㪪㩷㪠㫅㫊㫋㫉㫌㫄㪼㫅㫋㫊㩷㪚㫆㫆㫃㫀㫅㪾㩷㩷ᳰ↰๺਽㧘㐳᎑ ⾫㧘᳓㊁సବ(㋕㆏✚⎇);ᐔ੗㕏ᄦ㧘ਃ᧦ᄢテ㧘ጤᧄᘕᐔ㧔ࠛࠕ࡮࠙ࠜ࡯࠲࡯㧕
IKEDA Kazuya㧘NAGASHIMA Ken㧘MIZUNO Katsutoshi(RTRI);HIRAI Yasuo㧘SANJO Daisuke㧘IWAMOTO Shinpei(AWI)
E-mail: k-ikeda@rtri.or.jp
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Switching valve

2 บਗ೉ㆇォᤨߩ಄ಓ⢻ജว▚୯߇㧘࿶❗ᯏᶖ⾌㔚ജ߇หߓߦ߽߆߆ࠊࠄߕ㧘න૕ㆇォᤨߩ 99W ߦኻߒߡ 65W ߣ
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2010年度春季低温工学・超電導学会

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小型冷凍機 (1)䝝䝹䝞䝑䝝㓄ิ䜢⏝䛔䛯ᐊ☢Ẽ෭෾ᶵ⏝☢Ẽᅇ㊰䛾タィ䛸〇స㻌㻰㼑㼟㼕㼓㼚㻌㼍㼚㼐㻌㻲㼍㼎㼞㼕㼏㼍㼠㼕㼛㼚㻌㼛㼒㻌㻴㼍㼘㼎㼍㼏㼔㻙㼍㼞㼞㼍㼥㻌㻹㼍㼓㼚㼑㼠㼕㼏㻌㻯㼕㼞㼏㼡㼕㼠㻌㼒㼛㼞㻌㻾㼛㼛㼙㻙㼠㼑㼙㼜㼑㼞㼍㼠㼡㼞㼑㻌㻹㼍㼓㼚㼑㼠㼕㼏㻌㻾㼑㼒㼞㼕㼓㼑㼞㼍㼠㼛㼞㻌㻌⬥㻌 ⪔୍㑻䠈Ⲩ஭㻌 ᭷Ẽ䠈Ỉ㔝㻌 ඞಇ䠈㛗ᔱ㻌 ㈼䠄㕲㐨⥲◊䠅㻧㻌 ఀ⸨㻌 Ꮥ἞䠄ⶶ⋤⢭ᶵ䠅㻧㻌⛅ᒣ㻌 ៅ୍䠄䝬䜾䝛䜸ᢏ◊䠅㻧㻌 ụ⏣㻌 㞞ྐ䠈ᮧୖ㻌 㞞ே䠄Ⱚᾆᕤ኱䠅㻌㼃㻭㻷㻵㻌㻷㼛㼕㼏㼔㼕㼞㼛㻘㻌㻭㻾㻭㻵㻌㼅㼡㼡㼗㼕㻘㻌㻹㻵㼆㼁㻺㻻㻌㻷㼍㼠㼟㼡㼠㼛㼟㼔㼕㻘㻌㻺㻭㻳㻭㻿㻴㻵㻹㻭㻌㻷㼑㼚㻌㻔㻾㼀㻾㻵㻕㻧㻌㻵㼀㻻㻌㻷㼛㼖㼕㻌㻔㼆㻭㻻㼁㻿㻱㻵㻷㻵㻕㻧㻌㻭㻷㻵㼅㻭㻹㻭㻌㻿㼔㼕㼚㻙㼕㼏㼔㼕㻌㻔㻹㻭㻳㼁㻺㻱㻻㻳㻵㻷㻱㻺㻕㻧㻌㻵㻷㻱㻰㻭㻌㻹㼍㼟㼍㼟㼔㼕㻘㻌㻹㼁㻾㻭㻷㻭㻹㻵㻌㻹㼍㼟㼍㼠㼛㻌㻔㻿㼔㼕㼎㼍㼡㼞㼍㻌㻵㼚㼟㼠㼕㼠㼡㼠㼑㻌㼛㼒㻌㼀㼑㼏㼔㼚㼛㼘㼛㼓㼥㻕㻌㻱㻙㼙㼍㼕㼘㻦㻌㼣㼍㼗㼕㻬㼞㼠㼞㼕㻚㼛㼞㻚㼖㼜㻌㻌ཧ↷䠅䚹䜎䛯䠈䛭䛾✵㛫䛾☢ሙ䛿㍈᪉ྥ䛻䛺䜛䛾䛷䠈෇⎔䛾ᅇࡣࡌࡵ࡟
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参考文献
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第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

1P-p29

冷却システム (1)超電導ケーブル用冷却システムの構築⿥㔚ዉࠤ࡯ࡉ࡞↪಄ළࠪࠬ࠹ࡓߩ᭴▽%QPUVTWEVKQPQHET[QIGPKEEQQNKPIU[UVGOHQTUWRGTEQPFWEVKPIECDNG㩷
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第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

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冷却システム (1)⥄ബᝄേᑼ䊍䊷䊃䊌䉟䊒䈮䈍䈔䉎ૐ᷷േ૞․ᕈ䈱⸳⟎ᣇะଐሽᕈ㩷㪜㪽㪽㪼㪺㫋㫊㩷㪻㫌㪼㩷㫋㫆㩷㪻㫀㫉㪼㪺㫋㫀㫆㫅㫊㩷㫆㫅㩷㪺㪿㪸㫉㪸㪺㫋㪼㫉㫀㫊㫋㫀㪺㫊㩷㫆㪽㩷㪺㫉㫐㫆㪾㪼㫅㫀㪺㩷㫆㫊㪺㫀㫃㫃㪸㫋㫀㫅㪾㩷㪿㪼㪸㫋㩷㫇㫀㫇㪼㩷㩷ᄐ⋡㩷 ᕶᐔ䋨✚⎇ᄢ䋩㪒㩷 ਃᚭ㩷 ೑ⴕ㪃㩷 ᩉ㩷 㐳㐷㪃㩷 ↰᧛㩷 ੳ䋨㪥㪠㪝㪪䋩㪒㩷 ₹↰㩷 ീ㪃㩷 ᑼ↸㩷 ᶈੑ㪃㩷 ᐔ㊁㩷 ⋥᮸㪃㩷 㐳ደ㩷 ㊀ᄦ䋨ਛㇱ㔚ജ䋩㩷㪥㪘㪫㪪㪬㪤㪜㩷㪢㫐㫆㪿㪼㫀㩷㩿㪪㪦㪢㪜㪥㪛㪘㪠㪀㪒㩷㪤㪠㪫㪦㩷㪫㫆㫊㪿㫀㫐㫌㫂㫀㪃㩷㪰㪘㪥㪘㪞㪠㩷㪥㪸㪾㪸㫋㫆㪃㩷㪫㪘㪤㪬㪩㪘㩷㪟㫀㫋㫆㫊㪿㫀㩷㩿㪥㪠㪝㪪㪀㩷㪒㩷㪫㪘㪤㪘㪛㪘㩷㪫㫊㫌㫋㫆㫄㫌㪃㩷㪪㪟㪠㪢㪠㪤㪘㪚㪟㪠㩷㪢㫆㫁㫀㪃㩷㪟㪠㪩㪘㪥㪦㩷㪥㪸㫆㫂㫀㩷㪸㫅㪻㩷㪥㪘㪞㪘㪰㪘㩷㪪㪿㫀㪾㪼㫆㩷㩿㪚㪜㪧㪚㪦㪀㩷㪜㪄㫄㪸㫀㫃㪑㩷㫅㪸㫋㫊㫌㫄㪼㪗㫅㫀㪽㫊㪅㪸㪺㪅㫁㫇㩷㩷㪈䋮䈲䈛䉄䈮㩷
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2010年度春季低温工学・超電導学会

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第82回

2010年度春季低温工学・超電導学会

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第82回

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