2022 年 6 月 14 日現在
令和３年８月 鉄道構造物等設計標準・同解説 トンネル・開削編 正誤表頁
95章，項5章

誤5.5

解説表 5.5-1

正一般的な設計条件の開削トンネルの作用の組合せと作用係数，地盤修正係数の例

要求性能
破安
全性

壊
D1疲労破壊走行安全性（内空）
安定（浮き上がり）使用性
復旧性+D2+EDV

D1+D2+EDV

D1+D2+EDV［記号］

破+EL+WP1+EQ…地震時+EL+WP1+EQ…地震時+EL+WP1+EQ

…地震時

(略)

傷（部材）
D1(略)

(略)
(略)
(略)
+EDH
(略)
+EDH
(略)
+EDH+D2+EDV

D1 ：固定死荷重
D2 ：付加死荷重
L：開削トンネル内部の列車荷重
I：衝撃荷重EDV ：永久作用としての鉛直土圧
EDH ：永久作用としての水平土圧
EL ：地表面上の変動作用による土圧(略)(略)+EDH+EL+WP1

一般的な設計条件の開削トンネルの作用の組合せと作用係数，地盤修正係数の例

要求性能(略)

外観，水密性損

解説表 5.5-1作用の組合せ+EQ…地震時

安全性作用の組合せ

壊疲労破壊
走行安全性（内空）
安定（浮き上がり）使用性
復旧性+D2+EDV

D1+D2+EDV

D1+D2+EDV

損［記号］+EL+WP1+EQ…地震時+EL+WP1+EQ…地震時+EL+WP1+EQ…地震時+EL+WP1+EQ

…地震時

(略)

外観，水密性

(略)

傷（部材）
D1(略)

T：温度変化の影響
WP1 ：水圧（平水位）
WP2 ：水圧（低水位）
WP3 ：水圧（高水位）EQ ：地震作用
GD ：地盤変位の影響

D1(略)
(略)
(略)
+EDH
(略)
+EDH
(略)
+EDH+D2+EDV

D1 ：固定死荷重
D2 ：付加死荷重
L：開削トンネル内部の列車荷重
I：衝撃荷重EDV ：永久作用としての鉛直土圧
EDH ：永久作用としての水平土圧
EL ：地表面上の変動作用による土圧

(略)
(略)
+EDH

T：温度変化の影響
WP1 ：水圧（平水位）
WP2 ：水圧（低水位）
WP3 ：水圧（高水位）
EQ ：地震作用
GD ：地盤変位の影響（地震時の EL を削除）
95

5章

5.5

上下床版の組合せでは 1.0，側壁・隅角部の組合せでは 0.7 程度

101

6章

6.2.1

各種試験方法の平均値と室内試験（一軸圧縮強度および三軸圧縮試

各種試験方法の平均値と室内試験（一軸圧縮試験および三軸圧縮試験）から験）から

地盤調査係数g を最大 1.7 程度とした上で，地盤調査係数gE を最大 1.7 程度とした上で，

102

6章

6.2.1

103

6章

6.2.2

解説表 6.2.2-1 地盤の諸数値に用いる地盤調査係数g

地盤反力係数の算定に用いる地盤の変形係数 Ed
内部摩擦角d
粘着力度 cd
単位体積重量d

解説表 6.2.2-1 地盤の諸数値に用いる地盤調査係数g

地盤調査法

地盤調査係数g

弾性波速度検層（PS 検層）

gE=1.0～1.1
gE=11.2～1.4

一軸圧縮試験，三軸圧縮試験
標準貫入試験からの推定（砂質土）
三軸圧縮試験

(1.0～1.1)※
gE=1.2～1.4

標準貫入試験からの推定（砂質土）
一軸圧縮試験，三軸圧縮試験※乱れの少ない良質な試料を採取した場合

上下床版の組合せでは 0.7，側壁・隅角部の組合せでは 1.0 程度

地盤調査法
地盤反力係数の算定に用いる地盤の変形係数 Edg=1.0内部摩擦角dg=1.0g=1.0粘着力度 cd
単位体積重量d

弾性波速度検層（PS 検層）
一軸圧縮試験，三軸圧縮試験
標準貫入試験からの推定（砂質土）
三軸圧縮試験
標準貫入試験からの推定（砂質土）
一軸圧縮試験，三軸圧縮試験※乱れの少ない良質な試料を採取した場合

1

地盤調査係数ggE=1.0～1.1
gE=1.2～1.4(1.0～1.1)※
gE=1.2～1.4

g=1.0g=1.0g=1.0頁
161章，項8章

8.3.2.1

誤正2

fvcd1，fvcd2 = 0.2∛f’cd (N/mm )fvcd1，fvcd2 = 0.2∛f’cd (N/mm2)

ただし，f’vcd > 0.72N/mm2 となる場合は f’ vcd = 0.72 N/mm2 とする．
161

8章

8.3.2.1

d = ∛1000/d ≦ 1.5

d = ∜1000/d ≦ 1.5

161

8章

8.3.2.1

n = 1+ M0/Md ≦ 2 (N’d ≧ 0 の場合)

n = 1+ 2M0/Mu （N’d≧0 の場合）ただし，n＞2 となる場合は 2 とする= 1+ 4M0/Mu （N’d＜0 の場合）ただし，n＜0 となる場合は 0 とする= 1+ 2M0/Md ≧ 0 (N’d < 0 の場合)
161
162

8章
8章

8.3.2.1

Md：設計曲げモーメント

Mu：曲げ耐力

重ね壁の合成後のせん断補強鉄筋比有効高さ等の考え方をそれぞ重ね壁の合成後のせん断補強鉄筋比と有効高さ等の考え方をそれぞれれ解説図 8.3.2.1-4，解説図 8.3.2.1-5 に示す.

解説図 8.3.2.1-4，解説図 8.3.2.1-5 に示す.

8.3.2.1－M の場合

解説図 8.3.2.1-4

重ね壁のせん断補強鉄筋比の考え方

解説図 8.3.2.1-4

重ね壁の引張補強鉄筋比の考え方（右図の三角形内の矢印の向き）
162

8章

8.3.2.1

解説図 8.3.2.1-5

重ね壁の有効高さの考え方

解説図 8.3.2.1-4

重ね壁の有効高さの考え方（中・右図の矢印の向き）
201

10 章 10.11

UDd：開削トンネル底面深さでの周辺地盤の過剰間隙水圧による揚UDd：開削トンネル底面深さでの周辺地盤の過剰間隙水圧による設計揚圧力（kN/m）

圧力（kN/m）

2

頁

章，項

230

付属資料 4誤正aaP0xbP0xbyyzz

付属図 4-6

表面に作用する長方形荷重

付属図 4-6

表面に作用する長方形荷重（座標軸の図示）

241

付属資料 6④等価線形（1.0EI+0.05EI）

付属図 6-3④等価線形（1.0EI+0.05EI）

曲げモーメントの比較（Case 2）

付属図 6-3

曲げモーメントの比較（Case 2）（曲げモーメントの値）

3頁

章，項242

付属資料 7276

付属資料 12277

付属資料 12誤k2 =15
f’c+20qM+ 0.7

正k2 =(7-2)

これから，相関式は次のとおりとなる．

①②

15
f’c+20+ 0.7(7-2)

これから，相関式は次のとおりとなる．

A 地盤：YR= -5.600+0.533R

A 地盤：YR= -5.600+0.0533R

B 地盤：YR= -1.234+1.218R

B 地盤：YR= -1.234+0.1218R

PS 検層によるせん断弾性波速度 Vs から求めた Ex を 0.125 倍に①PS 検層によるせん断弾性波速度 Vs から求めた Ex に対して 1/2～補正した値に対して 1/2～1/3 倍，平均=1/2.5=0.4 倍，孔内水平1/3 倍，平均=1/2.5=0.4 倍，孔内水平載荷試験の処女荷重―変位曲載荷試験の処女荷重―変位曲線から求めた Ex を 4 倍に補正し線から求めた Ex に対して 8～20 倍，平均 12 倍（ただし誤差が大た値に対して 8～20 倍，平均 12 倍（ただし誤差が大きい）

きい）

孔内水平載荷試験の繰返し荷重―変位曲線から求めた Ex を 4倍に補正した値に対して 3～6 倍，平均 4 倍②

孔内水平載荷試験の繰返し荷重―変位曲線から求めた Ex に対して3～6 倍，平均 4 倍4