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送電ケーブル (2)㻝㻜㻜㻜㼙 ⣭㉸㟁ᑟ┤ὶ䜿䞊䝤䝹䝅䝇䝔䝮䛾⇕㈇Ⲵ䛸㟁ຊᾘ㈝㻌
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第95回

2017年度秋季低温工学・超電導学会

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送電ケーブル (2)㉸㟁ᑟࢣ࣮ࣈࣝࢩࢫࢸ࣒ࡢ㛗㊥㞳໬࡟ࡴࡅࡓᾮయ❅⣲ᚠ⎔࣏ࣥࣉ┤ิ㐠㌿ヨ㦂
Series operation of liquid N2 circulation pumps
for a long-length superconducting cable system⟃ᮏ㻌 ▱Ꮚ䠈㻌 Ώ㑓㻌 ⿱ᩥ㻘㻌 䝴䞊䝸䞉䜲䝽䝜䝣䠈ᒣཱྀ㻌 సኴ㑻䠄୰㒊኱䠅䠗㻌▼ᒣ㻌 ຌኴ㑻㻘㻌 ኱▼㻌 ๓ḟ㻔༓௦⏣໬㻕㻧Ώ㒊㻌 ඘ᙪ㻘㻌 ቑ⏣Ꮥே㻔ఫ཭㟁ᕤ㻕㻌㻯㻴㻵㻷㼁㻹㻻㼀㻻㻌㻺㼛㼞㼕㼗㼛㻘㻌㼃㻭㼀㻭㻺㻭㻮㻱㻌㻴㼕㼞㼛㼒㼡㼙㼕㻘㻌㻵㼂㻭㻺㻻㼂㻌㼅㼡㼞㼥㻘㻌㼅㻭㻹㻭㻳㼁㻯㻴㻵㻌㻿㼍㼠㼍㼞㼛㼡㻌㻔㻯㼔㼡㼎㼡㻌㼁㼚㼕㼢㻚㻕㻧㻌㻌 㻵㻿㻴㻵㼅㻭㻹㻭㻌㻷㼛㼠㼍㼞㼛㻘㻌㻻㻵㻿㻴㻵㻌㼆㼑㼚㼖㼕㻌㻔㻯㼔㼕㼥㼛㼐㼍㻌㻯㼛㼞㼜㻚㻕㻧㻌 㻌㼃㻭㼀㻭㻺㻭㻮㻱㻌㻹㼕㼏㼔㼕㼔㼕㼗㼛㻘㻌㻹㻭㻿㼁㻰㻭㻌㼀㼍㼗㼍㼠㼛㻌㻔㻿㼡㼙㼕㼠㼛㼙㼛㻌㻱㼘㼑㼏㼠㼞㼕㼏㻌㻵㼚㼐㻚㻘㻌㻸㼠㼐㻚㻕㻌㻱㻙㼙㼍㼕㼘㻦㻌㼚㼏㼔㼕㼗㼡㻬㼕㼟㼏㻚㼏㼔㼡㼎㼡㻚㼍㼏㻚㼖㼜㻌㻌䛮䜜䛾ධཱྀ䛸ฟཱྀ䛻タ䛡䛯ᅽຊ䝉䞁䝃䛻䜘䜚䚸ᾮయ❅⣲ᅽຊ㻝䠊䛿䛨䜑䛻㻌䛾ィ 䜢⾜䛳䛯䚹䛺䛚ᾮయ❅⣲ ᗘ䛿⣙ 㻣㻜㻷 䛷䛒䛳䛯䚹㻌㻌 㧗 ㉸㟁ᑟ䜿䞊䝤䝹䝅䝇䝔䝮䛻䛚䛔䛶䛿䚸Ᏻ඲ᛶ䞉⤒῭ᛶ㸬ᾮయ❅⣲ᚠ⎔࣏ࣥࣉ┤ิ㐠㌿ヨ㦂䛾ほⅬ䛛䜙ᾮయ❅⣲䜢ᚠ⎔෭፹䛸䛧䚸෭෾ᶵ෭෾᪉ᘧ䛻䜘䜛㻌 㼀㼍㼎㼘㼑㻌 㻝 䛻┤ิ㐠㌿᫬䛻ྛ䝫䞁䝥䛾ᅇ㌿ᩘ䜢ኚ䛘䛯᫬䛾䚸䜽䝻䞊䝈䝗䝃䜲䜽䝹෭༷䝅䝇䝔䝮䛜ᵝ䚻䛺ᐇドヨ㦂➼䛷ᗈ䛟ὶ㔞䚸䝫䞁䝥䛾ᥭ⛬䚸䠟㻼䠍ฟཱྀ䊻㻯㻼䠏ධཱྀ䠄䂴㻼㼓㼛䠅䛚䜘䜃 㻯㻼᳨ウ䛥䜜䛶䛔䜛䚹䛧䛛䛧䛺䛜䜙䚸䝫䞁䝥୍ᇶᙜ䛯䜚䛾ᥭ⛬䛻䛿㝈䜚䛜䛒䜚䚸⟶㊰䛾ᅽຊᦆኻ䛜䛭䜜䜢㉸䛘䛯ሙྜ䛻䛿」ᩘྎ
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1. H. Watanabe et al., Proc. of 26th Int. Cryogenic Eng.
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第95回

2017年度秋季低温工学・超電導学会

3B-a03

送電ケーブル (2)▼⊁㉸㟁ᑟ┤ὶࢣ࣮ࣈࣝࡢ᩿⇕ᛶ⬟ゎᯒѸ㸯
Thermal insulation analysis of cryogenic pipe in Ishikari Project - 1㻌 㻌Temperature [K]Heat Leak [W/m]㻌ᒣཱྀ㻌 సኴ㑻䠈Ώ㑓㻌 ⿱ᩥ䠈䜲䝽䝜䝣㻌 䝴䞊䝸䚸⟃ᮏ㻌 ▱Ꮚ䠈⚄⏣㻌 ᫀᯞ䚸஭ୖ㻌 ᚨஅ䚸㧗㔝ᘅஂ䠄୰㒊኱䠅㻌㼅㻭㻹㻭㻳㼁㻯㻴㻵㻌㻿㼍㼠㼍㼞㼛䠈㼃㻭㼀㻭㻺㻭㻮㻱㻌㻴㼕㼞㼛㼒㼡㼙㼕㻘㻌㻵㼂㻭㻺㻻㼂㻌㼅㼡㼞㼥㻘㻌㻯㻴㻵㻷㼁㻹㻻㼀㻻㻌㻺㼛㼞㼕㼗㼛䠈㻷㻭㻺㻰㻭㻌㻹㼍㼟㼍㼑㻘㻌㻵㻺㻻㼁㻱㻌㼀㼛㼗㼡㼥㼡㼗㼕㻘㻌㼀㻭㻷㻭㻺㻻㻌㻴㼕㼞㼛㼔㼕㼟㼍㻌㻔㻯㼔㼡㼎㼡㻌㼁㼚㼕㼢㻚㻕㻌㻱㻙㼙㼍㼕㼘㻦㻌㼥㼍㼙㼍㼤㻬㼕㼟㼏㻚㼏㼔㼡㼎㼡㻚㼍㼏㻚㼖㼜㻌㻌್䜢౑䛳䛯䚹䛭䛧䛶䚸㻝䠊䛿䛨䜑䛻㻌㻹㻸㻵 䛾 ᗘ䜢ᮍ▱㻞㻜㻝㻣 ᖺ᫓䛾Ꮫ఍䛷䛿▼⊁䝥䝻䝆䜵䜽䝖䞉ᅇ⥺ 㻞 䛾᩿⇕ 㻞 㔜ᩘ䛻ゎ䛟䚹䛴䜎䜚䚸⟶䜈䛾⇕౵ධ䜢㍽ᑕ䛸⇕ఏᑟ䛾 㻞 䛴䛾䝥䝻䝉䝇䛻ศ䛡䛶ぢ✚㻹㻸㻵 ᯛᩘ䛰䛡䛾᪉䜒䜚䜢⾜䛳䛯䚹㍽ᑕ䛿୺䛻ከᒙ᩿⇕⭷㻌 㻔㻹㻸㻵㻕䜢㏻䛨䛶౵ධ䛧䚸⛬ᘧ䛜❧䛶䛶ゎ䛟䚹⇕ఏᑟ䛿୺䛻ෆ⟶ᨭᣢ䛾 㻳㻙㻲㻾㻼 䛛䜙౵ධ䛩䜛䛸䛧䛶እ⟶䛾㻲㼕㼓㻚㻌㻞 䛻 㻹㻸㻵 ᯛᩘ䜢ᗘ䛾ኚ໬䛻ᛂ䛨䛯⇕౵ධ㔞䛾 㻜 ḟඖゎᯒ䜢⾜䛳䛯䚹㉸ఏ㻝ࠥ㻝㻜 䛸䛧䛶ゎ䛔䛯ᑟ┤ὶ㏦㟁䝅䝇䝔䝮䛾⤒῭ᛶ䛿⇕౵ධ㔞䛻䜘䛳䛶Ỵ䜎䜛䛯䜑䚸㻹㻸㻵 ᗘ䛸⇕౵ධ㔞ప⇕౵ධ䛿᭱䜒㔜せ䛺ㄢ㢟䛾୍䛴䛷䛒䜚䚸㛗㊥㞳䜿䞊䝤䝹䜢䛾ィ⟬⤖ᯝ䜢䛭䜜
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第95回

2017年度秋季低温工学・超電導学会

3B-a05

送電ケーブル (2)㻞㻣㻡㼗㼂 ⣔⤫ᐇつᶍ⣭ 㻴㼀㻿 䜿䞊䝤䝹䛾▷⤡஦ᨾ᫬䛻䛚䛡䜛෭፹䛾ᣲືゎᯒ㻌㻌㻿㼕㼙㼡㼘㼍㼠㼕㼛㼚㻌㼛㼒㻌㻯㼛㼛㼘㼍㼚㼠㻌㼕㼚㻌㻞㻣㻡㻌㼗㼂㻌㻴㼀㻿㻌㻯㼍㼎㼘㼑㻌㼛㼚㻌㻿㼔㼛㼞㼠㻙㼏㼕㼞㼏㼡㼕㼠㻌㻯㼡㼞㼞㼑㼚㼠㻌㻭㼏㼏㼕㼐㼑㼚㼠㼟㻌ᶓᑿ㻌 ♸㍜㻘㻌 ➉⏣㻌 ኟᏊ㻘㻌 ᇼ⏣㻌 ኱ᬛ㻘㻌 ᡃጔ㻌 Ὧ㻘㻌 ▼ᒣ㻌 ᩔኈ䠄᪩✄⏣኱Ꮫ䠅䠗㧗ᮌ㻌 ᬛὒ㻘㻌 ⚟ᓥ㻌 ᘯஅ䠄ྂἙ㟁ᕤ䠅㻌㼅㻻㻷㻻㻻㻌㼅㼡㼟㼡㼗㼑㻘㻌 㼀㻭㻷㻱㻰㻭㻌㻺㼍㼠㼟㼡㼗㼛㻘㻌㻴㻻㻾㻵㼀㻭㻌㻰㼍㼕㼏㼔㼕㻘㻌㻭㻳㻭㼀㻿㼁㻹㻭㻌㻷㼛㼔㻘㻌 㻵㻿㻴㻵㼅㻭㻹㻭㻌㻭㼠㼟㼡㼟㼔㼕㻌㻔㼃㼍㼟㼑㼐㼍㻌㼁㼚㼕㼢㼑㼞㼟㼕㼠㼥㻕㻧㻌㼀㻭㻷㻭㻳㻵㻌㼀㼛㼙㼛㼔㼕㼞㼛㻘㻌 䠢㼁㻷㼁㻿㻴㻵㻹㻭㻌㻴㼕㼞㼛㼥㼡㼗㼕㻌㻔㻲㼡㼞㼡㼗㼍㼣㼍㻌㻱㼘㼑㼏㼠㼞㼕㼏㻌㻯㼛㻚㻘㻌㻸㼠㼐㻚㻕㻌㻱㻙㼙㼍㼕㼘㻦㻌㼍㼠㼟㼡㼟㼔㼕㻬㼣㼍㼟㼑㼐㼍㻚㼖㼜㻌㼀㼍㼎㼘㼑䠊㻝㻌㻿㼜㼑㼏㼕㼒㼕㼏㼍㼠㼕㼛㼚㼟㻌㼛㼒㻌㼠㼔㼑㻌㻹㼛㼐㼑㼘㻌㻯㼍㼎㼘㼑㻌㻝䠊◊✲⫼ᬒ䞉┠ⓗ㻌㻌 ㉸㟁ᑟ㟁ຊ䜿䞊䝤䝹䛿䠈䛭䜜䛾ᣢ䛴㧗㟁ὶᐦᗘ䠈⤒῭ᛶ䠈
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第95回

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2017年度秋季低温工学・超電導学会

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第95回

2017年度秋季低温工学・超電導学会

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第95回

2017年度秋季低温工学・超電導学会

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MUKOYAMA Shin-ichi (Furukawa Electric); NAGASHIMA Ken, YAMASHITA Tomohisa, OGATA Masafumi (RTRI)
E-mail: shimizu.hideki@mirapro.co.jp㻝䠊䛿䛨䜑䛻㻌NEDO ຓᡂ஦ᴗ䛂ḟୡ௦䝣䝷䜲䝩䜲䞊䝹⵳㟁䝅䝇䝔䝮䛾㛤Ⓨ䛃䛻䜘䜚䠈㉸㟁ᑟ☢Ẽ㍈ཷ䜢⏝䛔䛯䝣䝷䜲䝩䜲䞊䝹⵳㟁⿦⨨(FESS)䛾ᐇドᶵ䜢㛤Ⓨ䠈ᒣ᲍┴⡿಴ᒣ䛾ኴ㝧ගⓎ㟁ᡤ䛾ᐇドᐇ㦂᪋タ䛻タ⨨䠈2015 ᖺ⛅䛛䜙ኴ㝧ගⓎ㟁㟁ຊ䛾ฟຊኚື䛾ᖹ⁥໬ຠᯝ᳨ドヨ㦂䜔␗ᖖ᫬᝿ᐃヨ㦂➼䠈⣔⤫Ᏻᐃ໬⏝⵳㟁⿦⨨䛸䛧䛶☜ㄆ䛩䜉䛝ྛ✀ᶵ⬟᳨ドヨ㦂䜢ᐇ᪋䛧䛶䛝䛯[1]䚹 NEDO ຓᡂᮇ㛫⤊஢ᚋ䜒㛤Ⓨ䛧䛯⡿಴ᒣᐇドᶵ䜢᭷ຠά⏝䛩䜛ᙧ䛷䠈ၟ⏝ᶵୖᕷ䛻ᚲせ䛺᪂つᢏ⾡䛾㛤Ⓨ᳨ドヨ㦂䜢ィ⏬ⓗ䛻㐍䜑䛶䛔䜛䚹䛭䛾ᴫせ䜢ሗ࿌䛩䜛䚹㻌㻌㻞䠊㉸㟁ᑟ䝣䝷䜲䝩䜲䞊䝹⵳㟁㻌
Fig.1 䛻 FESS 䛾ཎ⌮䜢♧䛩䚹㉁㔞 M䠈༙ᚄ r 䛾෇┙ᙧ≧䛾䝣䝷䜲䝩䜲䞊䝹䛜䠈ᅇ㌿ゅ㏿ᗘ Ȧ 䛷ᅇ㌿䛩䜛ሙྜ䛾䝣䝷䜲䝩䜲䞊䝹䛾㈓ⶶ䜶䝛䝹䜼䞊㔞 E 䛿䠈ୗグ䛾䛸䛚䜚⾲䛥䜜䜛䚹㻌㻌 㻌E(1 / 4 ) M ( r Ȱ ) 2 㻌 㻌 Fig. 1 Principle of operation for FESS.

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Fig.2 䛻 FESS ᐇドᶵᵓᡂ䜢䠈Table 1 䛻௙ᵝ䜢ྛ䚻♧䛩䚹㻌䠘⡿಴ᒣᐇドᶵᨵⰋ䛻㛵䛩䜛୺䛺ᢏ⾡ኚ᭦ෆᐜ䠚㻌㻝㻕䝣䝷䜲䝩䜲䞊䝹䛾チᐜ୙㔮䜚ྜ䛔㔞ᇶ‽ぢ┤䛧㻌㻞㻕䝕䝆䝍䝹ไᚚ᪉ᘧ䛾ไᚚᆺ☢Ẽ㍈ཷ(AMB)䛾ᢏ⾡᳨ド㻌㻟㻕పᦆኻ┿✵䝅䞊䝹䛸኱ᚄᅇ㌿㍈䠄」ྜ㍈䠅䛾ᢏ⾡᳨ド㻌㻌㻠䠊᭱㧗ᅇ㌿ᩘ䛷䛾Ᏻᐃᾋୖᐇド䛚䜘䜃௒ᚋ䛾ᒎ㛤㻌
Fig.3 䛻ᨵⰋᚋ䛾 FESS ᐇドᶵ䛾㧗㏿ᅇ㌿ヨ㦂᫬䛾㉸㟁ᑟ☢Ẽ㍈ཷ(SMB)䛾ྛ㒊 ᗘ䛾᫬㛫ኚ໬䜢♧䛩䚹㻌䜾䝷䝣䜘䜚㉁㔞 4,000kg 䛾䝣䝷䜲䝩䜲䞊䝹䠷䝇䝷䝇䝖Ⲵ㔜㻦39.2㻌
kN䠹䛜᭱㧗ᅇ㌿ᩘ 3,000min-1 䛷⣙ 30 ศ㛫ᅇ㌿䛥䛫䛶䜒䝇䝷䝇䝖Ⲵ㔜䜢㈇ᢸ䛩䜛 SMB㻌 䛾䝁䜲䝹 ᗘ䛾 ᗘୖ᪼䛿 0.3K 䛸ᑠ䛥䛟ᐇ⏝ୖၥ㢟䛻䛺䜛Ⓨ⇕䜒䜋䛸䜣䛹䛺䛔䚹᭱㧗ᅇ㌿ᩘ
3,000min-1 䛷 SMB㻌 䛜㠀᥋ゐᏳᐃᾋୖ䜢⥔ᣢ䛷䛝䛯䛣䛸䛿䠈
SMB 䛾㒊ศ෭༷ἲ䛾ጇᙜᛶ䜢♧䛩▱ぢ䜢ᚓ䛯䛸⪃䛘䜛䚹㻌௒ᅇ䚸チᐜ୙㔮䜚ྜ䛔㔞ᇶ‽ぢ┤䛧䛻䛒䛯䜚䠈ヨస䛧䛯㗰〇䛾䝣䝷䜲䝩䜲䞊䝹䛾ṧ␃䜰䞁䝞䝷䞁䝇㔞䛿ᇶ‽್䜢኱ᖜ䛻ୗᅇ䜛 40g 䜎䛷᭱ᑠ໬䛩䜛䛣䛸䛜䛷䛝䛯䚹䛭䛾⤖ᯝ䠈ᅇ㌿ᩘྥୖヨ㦂㏵୰䛷䛾䝞䝷䞁䝇ㄪᩚసᴗ䜢୍ᅇ䜒䛫䛪䛻᭱㧗ᅇ㌿ᩘ䛾Ᏻᐃᾋୖᅇ㌿☜ㄆ䜎䛷฿㐩䛷䛝䠈㗰〇䝣䝷䜲䝩䜲䞊䝹䛾ၟ⏝ᶵ㛤Ⓨ䛾タィᣦ㔪䜢᫂☜䛻䛩䜛䛣䛸䛜䛷䛝䛯䛸⪃䛘䛶䛔䜛䚹㻌䜎䛯䠈FESS ᐇドᶵ䛾᭱㧗ᅇ㌿ᩘ䛷䛾ᚲせ䝖䝹䜽䜒 12N䞉m䛸ᑠ䛥䛟䚸᪂䛧䛟᥇⏝䛧䛯☢ᛶὶయ┿✵䝅䞊䝹ᵓ㐀䛾ᅇ㌿ᦆኻ䛜タィ䛹䛚䜚ప䛔≉ᛶ䛷䛒䜛䛣䛸䜒☜ㄆ䛷䛝䛯䚹㻌௒ᚋ䛿䠈㻝㻠㻣㻌㼗㻺 ㉸䛾኱Ⲵ㔜ᾋୖ䜢ᐇド䛧䛯 㻿㻹㻮 䛾㛤Ⓨᡂᯝ䛸௒ᅇ䛾Ᏻᐃᾋୖᅇ㌿☜ㄆ䛾⤖ᯝ䜢ඖ䛻䠈㉸㟁ᑟ䝣䝷䜲䝩䜲䞊䝹⵳㟁䝅䝇䝔䝮䛾ၟ⏝ᶵ䛾㛤Ⓨ䜢᥎㐍䛧䛶䛔䛟䚹㻌

Fig. 2 Configuration of FESS demonstration machine.

㻌Table 1 Specifications of FESS.
Output power
300 kW
Storage capacity
10 kWhMaximum operating speed 3,000 min-1
Flywheel material
Steel (CrMoVNi alloy)
Flywheel mass /4,000 kg /dimensions
1.44 m in diameter and 0.29 m inheightThrust bearing
Magnetic bearing composed of RE
HTS coils and bulks
Radial bearing
Active magnetic bearing for assistance

Fig. 3 Stability of SMB for the highspeed revolution test.

㻌ཧ⪃ᩥ⊩㻌㻌
1. T. Yamashita, et al., Abstracts of CSSJ Conference, Vol. 93
(2016) p.128― 165 ―

第95回

2017年度秋季低温工学・超電導学会

3B-a09

磁気軸受

኱Ⲵ㔜ᑐᛂ㧗 ㉸㟁ᑟ☢Ẽ㍈ཷ䛾㛤Ⓨ䠄㻝䠅㻌 㻌䇷⼥╔ᮦἲ䜢㐺⏝䛧䛯᪂ᆺ䝁䜲䝹䛾タィ䇷㻌㻴㼀㻿㻌㼙㼍㼓㼚㼑㼠㼕㼏㻌㼎㼑㼍㼞㼕㼚㼓㻌㼒㼛㼞㻌㼔㼑㼍㼢㼥㻌㼘㼛㼍㼐㻌㻔㻝㻕㻌䇵㻺㼑㼣㻌㼏㼛㼕㼘㻌㼐㼑㼟㼕㼓㼚㻌㼡㼟㼕㼚㼓㻌㼎㼛㼚㼐㼕㼚㼓㻌㼜㼞㼛㼏㼑㼟㼟㻙㻌㻌୰ᑿ㻌 ೺࿃㻘㻌 ᆏᮏ㻌 ஂᶞ䠄ྂἙ㟁ᕤ䠅䠗Ỉ㔝㻌 ඞಇ㻘㻌 ᐑᓮ㻌 ెᶞ㻘㻌 ᒣୗ㻌 ▱ஂ䠄㕲㐨⥲◊䠅㻌
NAKAO Kengo, SAKAMOTO Hisaki䠄Furukawa Electric䠅䠗
MIZUNO Katsutoshi, MIYAZAKI Yoshiki, YAMASHITA Tomohisa䠄RTRI䠅
E-mail: kengo.nakao@furukawaelectric.com㻝䠊䛿䛨䜑䛻㻌
RE ⣔㉸㟁ᑟ䝁䜲䝹䛸 RE ⣔㉸㟁ᑟ䝞䝹䜽䜢⤌䜏ྜ䜟䛫䛯䝣䝷䜲䝩䜲䞊䝹⵳㟁⿦⨨䠄FESS䠅 ྥ 䛡㧗 ㉸㟁 ᑟ ☢Ẽ㍈ཷ
䠄SMB䠅䛾㛤Ⓨ䜢㐍䜑䛶䛔䜛䚹2015 ᖺ䛛䜙ᒣ᲍┴⡿಴ᒣ䛾ኴ㝧ගⓎ㟁ᡤ䛻䛶 SMB㻌 䜢⏝䛔䛯 FESS ᐇドᶵ䛻䜘䜛ᐇドヨ㦂䜢⾜䛳䛶䛝䛯[1]䚹ᐇドヨ㦂䛻⏝䛔䛯 FESS 䛿 SMB 䛻䜘䛳䛶㉁㔞 4,000 kg 䛾䝣䝷䜲䝩䜲䞊䝹䜢䜼䝱䝑䝥 20 mm ᾋୖ䠈⦪ᅇ㌿䛷䛝䠈㠀᥋ゐᾋୖ䛻䜘䜚㍈ཷ㒊䛷䛾ᦶ⪖䜔ᶵᲔⓗ䛺ᦆኻ䛜↓䛔䛯䜑㧗ຠ⋡䛷䝯䞁䝔䝘䞁䝇ᛶ䜒ඃ䜜䛶䛔䜛䚹SMB 䛾ᾋୖཎ⌮䛿䠈㉸㟁ᑟ䝁䜲䝹䛷Ⓨ⏕䛩䜛☢⏺䛸㞽☢ሙ෭༷䛧䛯㉸㟁ᑟ䝞䝹䜽䛾䝅䞊䝹䝕䜱䞁䜾ຠᯝ䛻䜘䜚ᚓ䜙䜜䜛኱䛝䛺཯Ⓨຊ䜢฼⏝䛩䜛䜒䛾䛷䛒䜛[2]䚹㻌
FESS 䛾⵳㟁ᐜ㔞䛾ྥୖ䛻䜐䛡኱Ⲵ㔜ᑐᛂ䛾 SMB 䛾㛤Ⓨ䜢㐍䜑䛶䛚䜚䠈⼥╔ᮦἲ䜢⏝䛔䛯᪂䛧䛔 SMB ᵓ㐀䛾ᑠᆺ䝁䜲䝹䛾ヨస䞉㛤Ⓨ䜢㐍䜑䛶䛝䛯[3]䚹௒ᅇ䠈ᐇ䝃䜲䝈䛻䝇䜿䞊䝹䜰䝑䝥䛧䛯᪂䛧䛔䝁䜲䝹ᵓ㐀䜢タィ䞉ヨస䛧䛯䛾䛷ሗ࿌䛩䜛䚹㻌㻌㻞䠊⼥╔ᮦἲ䛻䜘䜛 㻿㻹㻮 ⏝㉸㟁ᑟ䝁䜲䝹ᵓᡂ㻌
SMB ⏝䛾㉸㟁ᑟ䝁䜲䝹䛿䝎䝤䝹䝟䞁䜿䞊䜻䝁䜲䝹䠄DP 䝁䜲䝹䠅䜢 5 ẁ㔜䛽䛯ᵓᡂ䛸䛺䛳䛶䛚䜚䚸ྛ䝁䜲䝹䛿⇕ఏᑟᯈ䛻䜘䜛ఏᑟ෭༷䛷෭༷䛧䛶䛔䜛䚹㉸㟁ᑟ䝞䝹䜽䛻㏆䛔䝁䜲䝹䛾⇕ఏᑟᯈ䛿ᅇ㌿䛻క䛖 㟁ὶ䛾Ⓨ⇕䛻ᑐᛂ䛩䜛Ⅽ䠈㖡䛩䛰䜜䜢⼥╔ᮦ䛷◳໬䛥䛫䛯䛂పⓎ⇕㖡䛩䛰䜜ᮦ䛃䜢⏝䛔䛶䛔䜛䚹ᚑ᮶䛿 DP 䝁䜲䝹䛾ᢚ䛘ᯈ䜢 GFRP 䛸䛧䛶⇕ఏᑟᯈ䜢ᣳ䜏㎸䜐ᵓ㐀䛷䛒䛳䛯䛜䠈᪂ᆺ䝁䜲䝹䛷䛿 DP 䝁䜲䝹䛾୧㠃䛾ᢚ䛘ᯈ䛻㖡ᯈཪ䛿㖡䛩䛰䜜ᮦ䜢⇕ఏᑟ䠄෭༷䠅ᯈ䛸䛧䛶䛔䜛䚹䛣䜜䛻䜘䜚ᢚ䛘ᯈ䛾ศ䝁䜲䝹䛾ⷧᆺ໬䛜ྍ⬟䛸䛺䜛䚹୰ᯈ䞉⥺ᮦ䞉⇕ఏᑟᯈ䛿䛔䛪䜜䜒⇕ྍረᛶᶞ⬡䜢୺ᡂศ䛸䛩䜛⼥╔ᮦ䜢ຍ⇕䞉◳໬䛧䝁䜲䝹⥺ᮦ䛸୍య໬䛥䛫䜛䚹㻌㉸㟁ᑟ䝁䜲䝹䛿 2 ✀㢮タィ䛧䠈㉸㟁ᑟ䝞䝹䜽䛻㏆䛟 㟁ὶ䛾ᢚไ䜢ᚲせ䛸䛩䜛⟠ᡤ䛻䛿㖡䛩䛰䜜䜢୧㠃䛻⏝䛔䛯 A ௙ᵝ䠄Fig.1䠅䜢⏝䛔䠈௚䛻䛿∦㠃䛾䜏䛻㖡䛩䛰䜜ᮦ䜢⏝䛔䛯 B
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1. T. Yamashita, et al. Abstracts of CSSJ conference, vol. 93
(2016) p.127
2. K. Nagashima, et al. QR of RTRI, vol. 49 No. 2 (2008)
127-132
3. K. Mizuno, et al. Abstracts of CSSJ conference, vol. 94
(2017) p128

Fig. 1 A model coil structure (reduce eddy current)

Fig. 2 B model coil structure (normal model)
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㻌
㻌
㻌
㻌
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㻌
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㻌
㻌

― 166 ―

Photo 1 New structure D.P. coil 䠄B model䠅

Fig. 3 I-V curve of D.P. coil

第95回

2017年度秋季低温工学・超電導学会

3B-a10磁気軸受

኱Ⲵ㔜ᑐᛂ㧗 ㉸㟁ᑟ☢Ẽ㍈ཷ䛾㛤Ⓨ㻔㻞㻕㻌䠉኱Ⲵ㔜ヨ㦂⤖ᯝ䠉㻌㻴㼀㻿㻌㼙㼍㼚㼓㼑㼠㼕㼏㻌㼎㼑㼍㼞㼕㼚㼓㻌㼒㼛㼞㻌㼔㼑㼍㼢㼥㻌㼘㼛㼍㼐㻌㻔㻞㻕㻌䇵㻾㼑㼟㼡㼘㼠㼟㻌㼛㼒㻌㼔㼑㼍㼢㼥㻌㼘㼛㼍㼐㻌㼠㼑㼟㼠㼟㻙㻌㻌㻌Ỉ㔝㻌 ඞಇ䠈ᐑᓮ㻌 ెᶞ䠈ᒣୗ㻌 ▱ஂ䠄㕲㐨⥲◊䠅䠗୰ᑿ㻌 ೺࿃䠈ᆏᮏ㻌 ஂᶞ㻔ྂἙ㟁ᕤ㻕䠗㻌ΎỈ㻌 ⚽ᶞ䠈⃝ᮧ㻌 ⚽ḟ䠈ᑠ⃝㻌 Ꮥோ㻔䝭䝷䝥䝻㻕䠗ᯇ஭㻌 ⩏䠈ᅵ⫧㻌 ဴஓ䠈ୖᓥ㻌 ྐ⏕㻔ᯇ஭㗰ᮦ㻕㻌㻹㻵㼆㼁㻺㻻㻌㻷㼍㼠㼟㼡㼠㼛㼟㼔㻘㻌㻹㻵㼅㻭㼆㻭㻷㻵㻌㼅㼛㼟㼔㼕㼗㼕㼕㻘㻌㼅㻭㻹㻭㻿㻴㻵㼀㻭㻌㼀㼛㼙㼛㼔㼕㼟㼍㻌㻔㻾㼀㻾㻵㻕㻧㻌㻌 㻺㻭㻷㻭㻻㻌㻷㼑㼚㼓㼛䠈㻿㻭㻷㻭㻹㻻㼀㻻㻌㻴㼕㼟㼍㼗㼕㻌㻔㻲㼡㼞㼡㼗㼍㼣㼍㻌㻱㼘㼑㼏㼠㼞㼕㼏㻕㻧㻌㻿㻴㻵㻹㻵㼆㼁㻌㻴㼕㼐㼑㼗㼕䠈㻿㻭㼃㻭㻹㼁㻾㻭㻌㻴㼕㼐㼑㼠㼟㼡㼓㼡䠈㻌㻻㼆㻭㼃㻭㻌㼀㼍㼗㼍㼔㼕㼠㼛㻌㻔㻹㻵㻾㻭㻼㻾㻻㻕㻧㻌㻹㻭㼀㻿㼁㻵㻌㼅㼛㼟㼔㼕㻘㻌㻰㻻㻴㻵㻌㼀㼑㼠㼟㼡㼥㼍䠈㼁㻱㻶㻵㻹㻭㻌㻲㼡㼙㼕㼛㻌㻔㻹㼍㼠㼟㼡㼕㼗㼛㼦㼍㼕㻌㻯㼛㼞㼜㻕㻌㻱㻙㼙㼍㼕㼘㻦㻌㼙㼕㼦㼡㼚㼛㻚㼗㼍㼠㼟㼡㼠㼛㼟㼔㼕㻚㻝㻠㻬㼞㼠㼞㼕㻚㼛㼞㻚㼖㼜㻌㻌㻝䠊䛿䛨䜑䛻㻌
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㻌㻞䠊㻿㻹㻮 ᵓᡂ䛚䜘䜃㈇Ⲵ⋡ண 㻌
Fig. 1 䛻 SMB 䛾 RE 䝁䜲䝹䛸 RE 䝞䝹䜽య䛾㠀᥋ゐᾋୖ᫬䛾఩⨨㛵ಀ䜢♧䛩䚹5 ಶ䛾䝎䝤䝹䝟䞁䜿䞊䜻(D.P.).䝁䜲䝹䛾䛖
䛱䠈㈇Ⲵ⋡䛾㧗䛟䛺䜛ୖ 3 䝁䜲䝹䜢⇕⼥╔ᮦἲ䛷෌〇స䛧䛯䚹ᚑ᮶䛿ఏ⇕䛾䛯䜑䛾㖡ᯈ䠈䛒䜛䛔䛿㖡䛩䛰䜜ᯈ䛿⊂❧䛧䛯㻲㼕㼓㻚㻌㻝㻌㻰㼕㼙㼑㼚㼟㼕㼛㼚㼟㻌㼛㼒㻌㼠㼔㼑㻌㻾㻱㻌㼏㼛㼕㼘㻌㼍㼚㼐㻌㼠㼔㼑㻌㻾㻱㻌㼎㼡㼘㼗㻚㻌㒊ရ䛷䛒䛳䛯䛜䠈෌〇స䛻䛒䛯䛳䛶 D.P.䝁䜲䝹䛸ఏ⇕㒊ᮦ䛿㻌୍య໬䛥䜜䠈ⷧᆺ໬䛥䜜䛶䛔䜛[4]䚹䛭䛾䛯䜑䠈⡿಴ᒣᐇドᶵ䛾 SMB 䛸ẚ㍑䛧䛶 RE 䝁䜲䝹䛾⥺✚⋡䛜ྥୖ䛧䛶䛔䜛䚹☢ሙゎᯒ䛛䜙ᾋୖຊ 147 kN 䛻ᚲせ䛺ບ☢㟁ὶ䛿 160 A 䛷䛒䜚䠈䛣䛾䛸䛝䛾㈇Ⲵ⋡䜢ண 䛧䛯䚹Fig. 2 䛻䝁䜲䝹 ᗘ 30 K
䛻䛚䛡䜛㈇Ⲵ⋡ศᕸண 䜢♧䛩䚹䛺䛚䠈ୖ 2 䝁䜲䝹䛿▷ᑻ䛾⥺ᮦ䜢᥋⥆䛧䛶〇స䛧䛶䛚䜚䠈㈇Ⲵ⋡䛾㧗䛟䛺䜛ಶᡤ䛻⮫⏺
㟁ὶ䛾㧗䛔⥺ᮦ䛜᮶䜛䜘䛖䛻㓄⨨䛧䛶䛔䜛䚹䛭䛾䛯䜑䠈㈇Ⲵ
⋡䛿᭱኱䛷䜒 0.6(ୖ䛛䜙 2 ẁ┠䛸 3 ẁ┠䛾 D.P.䝁䜲䝹᭱ෆ࿘)䛻ᢚ䛘䜙䜜䛶䛚䜚䠈30 K 䛷༑ศ䛺⿱ᗘ䜢ᣢ䛳䛶ບ☢䛷䛝䜛䛣䛸䛜☜ㄆ䛷䛝䛯䚹
㻌㻌㻲㼕㼓㻚㻌㻞㻌㻸㼛㼍㼐㻌㼒㼍㼏㼠㼛㼞㻌㼐㼕㼟㼠㼞㼕㼎㼡㼠㼕㼛㼚㻌㼛㼚㻌㼠㼔㼑㻌㼏㼞㼛㼟㼟㻌㼟㼑㼏㼠㼕㼛㼚㻌㼛㼒㻌㼠㼔㼑㻌㻾㻱㻌㼏㼛㼕㼘㻚㻌㻟䠊᪂ᆺ 㻿㻹㻮 䛻䜘䜛ᾋୖຊ᳨ドヨ㦂㻌㻌ヨస䛧䛯 SMB 䜢ヨ㦂⏝䜽䝷䜲䜸䝇䝍䝑䝖䛻཰䜑䛶ບ☢ヨ㦂䜢ᐇ᪋䛧䛯䚹RE 䝞䝹䜽䛻Ⓨ⏕䛩䜛ᾋୖຊ䛿䠈䜽䝷䜲䜸䝇䝍䝑䝖䝣䝷䞁䝆ୖ㒊(኱Ẽഃ)䛻タ⨨䛥䜜䛯䝻䞊䝗䝉䝹䛻䜘䛳䛶 ᐃ䛥䜜䛯䚹Fig. 3 䛻ບ☢㟁ὶ䛻ᑐ䛩䜛ᾋୖຊ䜢♧䛩䚹㏻㟁㟁ὶ䛜
20 A 䜢㉸䛘䛯㎶䜚䛷ᾋୖຊ䛜኱ẼᅽⲴ㔜(0.93 kN)䛸ᆒ⾮䛧䠈
20 A ௨ୖ䛾㡿ᇦ䛷䛿䜋䜌㏻㟁㟁ὶ䛾 2 ஌䛷ᾋୖຊ䛜ቑຍ䛧䛶䛔䜛䚹160 A 䛻䛶┠ᶆ䛾ᾋୖຊ 147 kN 䛜ᐇド䛥䜜䛯䚹ヨ㦂⤖ᯝ䛾ヲ⣽䛻䛴䛔䛶䛿ᙜ᪥ሗ࿌䛩䜛䚹ཧ⪃ᩥ⊩㻌㼇㻝㼉 㼀㻚㻌㼅㼍㼙㼍㼟㼔㼕㼠㼍㻘㻌㼑㼠㻌㼍㼘㻚㻦㻌㻭㼎㼟㼠㼞㼍㼏㼠㼟㻌㼛㼒㻌㻯㻿㻶㻌㻯㼛㼚㼒㼑㼞㼑㼚㼏㼑㻘㻌㼂㼛㼘㻚㻌㻥㻟㻌㻔㻞㻜㻝㻢㻕㻌㼜㻚㻌㻝㻞㻣㻚㻌㼇㻞㼉 㻷㻚㻌㻺㼍㼗㼍㼛㻘㻌㼑㼠㻌㼍㼘㻚㻦㻌㻭㼎㼟㼠㼞㼍㼏㼠㼟㻌㼛㼒㻌㻯㻿㻶㻌㻯㼛㼚㼒㼑㼞㼑㼚㼏㼑㻘㻌㼂㼛㼘㻚㻌㻥㻟㻌㻔㻞㻜㻝㻢㻕㻌㼜㻚㻌㻝㻞㻤㻚㻌㼇㻟㼉 㻷㻚㻌㻹㼕㼦㼡㼚㼛㻘㻌㼑㼠㻌㼍㼘㻚㻦㻌㻭㼎㼟㼠㼞㼍㼏㼠㼟㻌㼛㼒㻌㻯㻿㻶㻌㻯㼛㼚㼒㼑㼞㼑㼚㼏㼑㻘㻌㼂㼛㼘㻚㻌㻥㻟㻌㻔㻞㻜㻝㻢㻕㻌㼜㻚㻌㻥㻚㻌㼇㻠㼉 㻷㻚㻌㻹㼕㼦㼡㼚㼛㻘㻌㼑㼠㻌㼍㼘㻚㻦㻌㻭㼎㼟㼠㼞㼍㼏㼠㼟㻌㼛㼒㻌㻯㻿㻶㻌㻯㼛㼚㼒㼑㼞㼑㼚㼏㼑㻘㻌㼂㼛㼘㻚㻌㻥㻠㻌㻔㻞㻜㻝㻣㻕㻌㼜㻚㻌㻝㻞㻤㻚㻌㻌㻲㼕㼓㻚㻌㻟㻌㻸㼑㼢㼕㼠㼍㼠㼕㼛㼚㻌㼒㼛㼞㼏㼑㻌㼛㼒㻌㼠㼔㼑㻌㻿㻹㻮㻚㻌㻌

― 167 ―

第95回

2017年度秋季低温工学・超電導学会

3B-a11磁気軸受

኱Ⲵ㔜ᑐᛂ㧗 ㉸㟁ᑟ☢Ẽ㍈ཷ䛾㛤Ⓨ㻔㻟㻕㻌䠉᩿⇕Ⲵ㔜ᨭᣢᮦ䛾኱Ⲵ㔜ヨ㦂⤖ᯝ䛸ಙ㢗ᛶ᳨ド䠉㻌㻴㼀㻿㻌㼙㼍㼓㼚㼑㼠㼕㼏㻌㼎㼑㼍㼞㼕㼚㼓㻌㼒㼛㼞㻌㼔㼑㼍㼢㼥㻌㼘㼛㼍㼐㻌㻔㻟㻕㻌㻙㼀㼑㼟㼠㻌㼞㼑㼟㼡㼘㼠㼟㻌㼛㼒㻌㼔㼑㼍㼢㼥㻌㼘㼛㼍㼐㻌㼍㼚㼐㻌㼞㼑㼘㼕㼍㼎㼕㼘㼕㼠㼥㻌㼒㼛㼞㻌㼠㼔㼑㼞㼙㼍㼘㻌㼕㼚㼟㼡㼘㼍㼠㼕㼚㼓㻌㼟㼡㼜㼜㼛㼞㼠㻙㻌ᐑᓮెᶞ䠈ᒣୗ▱ஂ䠈Ỉ㔝ඞಇ(㕲㐨⥲◊)㻧㻌ᯇ஭⩏䠈ᅵ⫧ဴஓ䠈ୖᓥྐ⏕(ᯇ஭㗰ᮦ)㻧
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MIYAZAKI Yoshiki, YAMASHITA Tomohisa, MIZUNO Katsutoshi (RTRI)
MATSUI Yoshi, DOHI Tetsuya, UEJIMA Fumio (Matsuikozai Co., Ltd.)
ASANO Yukio, KAZAMA Tatsuya (MITSUBOSHI)
NAKAO Kengo, SAKAMOTO Hisaki (Furukawa Electric Co., Ltd.)E-mail: miyazaki.yoshiki.23@rtri.or.jp㻝䠊䛿䛨䜑䛻㻌
ᡃ䚻䛿 RE 䝁䜲䝹䛸 RE 䝞䝹䜽య䜢⤌䜏ྜ䜟䛫䛯䝣䝷䜲䝩䜲䞊䝹⵳㟁⿦⨨䠄FESS䠅ྥ䛡㧗 ㉸㟁ᑟ☢Ẽ㍈ཷ䠄SMB䠅䛾㛤Ⓨ䜢㐍䜑䛶䛔䜛䚹ᒣ᲍┴⡿಴ᒣኴ㝧ගⓎ㟁ᡤᐇドᐇ㦂᪋タ䛾 FESS 䛷䛿 SMB 䛻䜘䜚㉁㔞 4,000 kg 䛾䝻䞊䝍䛾Ᏻᐃᾋୖ䜢ᐇド䛧䛯[1, 2]䚹FESS 䛾䛥䜙䛺䜛⵳㟁ᐜ㔞ྥୖ䛻䜐䛡 147
kN 䛾ᾋୖຊ䜢Ⓨ⏕ྍ⬟䛺 SMB 䜢㛤Ⓨ䛧䛯䚹኱Ⲵ㔜䛻ᑐᛂ䛩䜛䛻䛿 SMB ෆᵴ䛸እᵴ䜢᥋⥆䛩䜛᩿⇕Ⲵ㔜ᨭᣢᮦ䛻䛴䛔䛶䜒㧗ᙉᗘ໬䜢ᅗ䜛ᚲせ䛜䛒䜛䚹ᮏⓎ⾲䛷䛿ヨస䛧䛯᩿⇕Ⲵ㔜ᨭᣢᮦ䛾Ⲵ㔜≉ᛶ䛸䚸ಙ㢗ᛶホ౯䛾⪃䛘᪉䛻䛴䛔䛶ሗ࿌䛩䜛䚹

Flywheel rotor

SMB supports

Inner vessel
Outer vessel

Fig. 1 Schematic of experimental set up for the SMB.

SMB support

Strain gauge㻟䠊Ⲵ㔜≉ᛶ㻌
Fig. 2 䛻ヨస䛧䛯᩿⇕Ⲵ㔜ᨭᣢᮦ䛾ᘬᙇヨ㦂䛾ᵝᏊ䜢♧䛩䚹ṍ䝀䞊䝆䛿 AFRP ୰ኸ㒊䛻タ⨨䛧䛯䚹Fig. 3 䛻ᘬᙇヨ㦂⤖ᯝ䛾୍౛䛸䚸FEM ゎᯒ䛻䜘䜛ᛂຊศᕸᅗ䜢♧䛩䚹᭱኱ᘬᙇຊ 49 kN 䛸䛧䛯ሙྜ䚸AFRP 䛾ᙎᛶ⋡䛿ᛂຊṍ⥺ᅗ䜘䜚 407
MPa ⛬ᗘ䛷䛒䜚䚸ᘬᙇヨ㦂䛾᭱኱ᛂຊ䛿 110 MPa 䛷䛒䛳䛯䚹
FEM ゎᯒ䛛䜙䜒䚸 ᐃⅬ䛻䛚䛡䜛ᛂຊ್䛿 110 MPa ⛬ᗘ䛷䛒䜚䚸୧⪅䛿䜘䛟୍⮴䛧䛯䚹䜎䛯䚸FEM ゎᯒ䛛䜙䚸᭱኱ᛂຊⓎ⏕⟠ᡤ䛿 AFRP 䛾䝔䞊䝟㒊䛷 120 MPa ⛬ᗘ䛷䛒䜛䛣䛸䜒䜟䛛
䛳䛯䚹

ཧ⪃ᩥ⊩㻌
[1] T. Yamashita, et al.: Abstracts of CSJ Conference, Vol. 93(2016) p. 127.
[2] K. Nakao, et al.: Abstracts of CSJ Conference, Vol. 93(2016) p. 128.
[3] Y. Miyazaki, et al.: Abstracts of CSJ Conference, Vol. 94(2017) p. 127.

HTS coils
as a stator

HTS bulks
in a rotor㻞䠊᩿⇕Ⲵ㔜ᨭᣢᮦ㻌
Fig. 1 䛻 SMB 䛾ᵓᡂ䜢♧䛩䚹䝣䝷䜲䝩䜲䞊䝹䝻䞊䝍䛿㧗㉸㟁ᑟ䝁䜲䝹䛸㧗 ㉸㟁ᑟ䝞䝹䜽䛾཯Ⓨຊ䛻䜘䜚㠀᥋ゐ䛷ᾋୖ䛩䜛䛜䚸䛭䛾཯ຊ䛿 4 ⤌䛾᩿⇕Ⲵ㔜ᨭᣢᮦ䜢௓䛧䛶እᵴᐜჾ䛷ᨭᣢ䛩䜛ᵓ㐀䛸䛺䛳䛶䛔䜛䚹᩿⇕Ⲵ㔜ᨭᣢᮦ䛿᩿⇕ᛶ䛸⪏Ⲵ㔜≉ᛶ䜢୧❧䛩䜛ᚲせ䛜䛒䜛䛯䜑䚸⇕⤯⦕≉ᛶ䛸ᘬᙇᙉᗘ䛻ඃ䜜䜛䜰䝹䝭䝘⧄⥔」ྜᮦ(AFRP)䜢᥇⏝䛧䛯䚹147
kN ᾋୖ᫬䛻᩿⇕Ⲵ㔜ᨭᣢᮦ䛜ཷ䛡ᣢ䛴཯ຊ䛿䚸1 ᮏ䛒䛯䜚36.8 kN 䛸䛺䜛䚹᩿⇕Ⲵ㔜ᨭᣢᮦ䛾Ᏻ඲⋡䛿 2 ௨ୖ☜ಖ䜢┠Ᏻ䛻 98 kN/ᮏ䜎䛷ᙎᛶኚᙧ㡿ᇦ䛸䛧䛶౑⏝ྍ⬟䛷䛒䜛䛣䛸䜢ᐇ㦂ⓗ䛻☜ㄆ䛧䚸Ᏻ඲⋡ 2.7 䜢᭷䛩䜛䛣䛸䜢☜ㄆ῭䜏䛷䛒䜛[3]䚹

Fig. 2 Tensile test for the SMB support.

120 MPa

Stress [N/mm2]㻠䠊ಙ㢗ᛶホ౯௒ᚋ䛿 AFRP 䛾ᙉᗘ(◚᩿Ⲵ㔜)䛾ホ౯䛺䜙䜃䛻ᮇᚅᑑ࿨
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Bellows

110 MPa

Strain [%]Fig. 3 Experimental stress-strain diagram and calculated
stress distribution of the SMB support.

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第95回

2017年度秋季低温工学・超電導学会

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第95回

2017年度秋季低温工学・超電導学会