技報たきがみ

VOL.22

短繊維補強モルタルを用いた
新型 PCF 壁高欄型枠の開発
プレストレストコンクリート床版研究プロジェクトチーム

1．まえがき
市街地における都市高架橋の施工では、工期短縮

トラス鉄筋

RC コンクリート t=50mm

による時間的制約や、高架下の交通を供用した状態での施工による空間的制約を受けることが多い。これらの制約条件を解決するために、東海コンクリート工業(株)との共同開発により、プレキャスト製の埋設型枠を用いた壁高欄の施工法を開発している
1)(以下、従来型 PCF 壁高欄と呼ぶ)。本工法は、RC壁高欄の型枠にプレキャストコンクリート製品を用いることで、型枠施工を橋面上のみの作業で行なうことを可能としたものである。したがって、工期短（a）従来型 PCF 壁高欄縮を図ることができるうえ、朝顔や足場などの空間的制約を受けるものを省略することができる。このPCF 壁高欄は近年採用が増えているが

2)

短繊維補強モルタル(VFRC) t=30mm、従来の形式はいくつか改善項目を抱えている。特に、PCF 版の厚さが 50mm と厚く、さらに現場打ちコンクリートと一体化を図るためのトラス鉄筋が PCF 版から 50mm突出している(図−1(a))。そのため、壁高欄内部の配筋や管路との干渉を引き起こす場合がある。
そこで、従来型 PCF 壁高欄の問題を解消するために、短繊維補強モルタルを用いた薄型の PCF 壁高欄(以下、新型 PCF 壁高欄と呼ぶ)を検討している(図−（b）新型 PCF 壁高欄

1(b))。本論文では、短繊維補強モルタルを用いた新

図−1

PCF 壁高欄の模型

型 PCF 壁高欄の基本性状、型枠としての安全性、供用後の壁高欄としての安全性などの検証結果を報告する。
部材の薄版化

2．新型 PCF 壁高欄の特徴

短繊維補強モルタル

引張強度の向上

無筋構造化
切断加工対応

短繊維補強モルタルを用いた新型 PCF 壁高欄の特ひび割れ制御

徴を図−2 に示す。主な特徴は以下の通りである。
高靭性化①通常の RC コンクリートに比べて引張強度が大幅

組織の緻密化に向上するため、薄肉化・軽量化・無筋構造化が図れる。(壁高欄高 h＝1.2m に対して、新型 PCF

デフォーム加工

トラス鉄筋の省略

壁高欄：約 72kgf/m、従来型 PCF 壁高欄：約 147kgf/m、剥落抑制・飛散抑制
耐塩害・凍害
壁高欄鉄筋との干渉回避
低コスト化

鋼製型枠：約 80kgf/m)

トラス鉄筋露出部の防錆処理の省略

低コスト化②無筋構造であることから、PCF 版の切断・穴明け加工が可能となり、現場での寸法合わせが容易と

図−2

新型 PCF 壁高欄の特徴

67

技報たきがみVOL.22

図−3

新型 PCF 壁高欄の標準図なる。また、異形の PCF 版の製作に対して、標準

Fiber Reinforced Cementitious composites)。ビニ形 PCF 版を切断することで対応が可能である。

ロン繊維の写真を図−4 に示す。ビニロン繊維の標③靭性に富んだ材料であるため、コンクリートの剥準長は 12mm で、混入率は体積で 2〜3％程度として落抑制効果がある。また、車両衝突時にコンクリいる。VFRC の練り混ぜには特殊なミキサーを使用し、ートの飛散を抑制する効果がある。

繊維が均等に分散するように配慮している(図―5)。

④高密度セメント材料であるため、塩害、凍害、中性化に対する耐久性が向上する。
⑤表面に設けた円形の凹凸(デフォーム加工)によって、現場打ちコンクリートと一体化を図る構造である。したがって、トラス鉄筋が不要となるため、壁高欄鉄筋や管路との干渉がほとんど無くなる。
また、トラス鉄筋の製作および防錆処理に関する費用面でコストが削減される。

図−4

ビニロン繊維図−5

練り混ぜの様子PCF 版の製作に用いた型枠を図−6 に示す。製作型
新型 PCF 壁高欄の標準図を図−3 に示す。これは、枠は以下の点に配慮した形状としている。①PCF 版

名古屋高速道路公社の鋼構造物標準図表 3)の壁高欄の外面は壁高欄の外側に位置することから、型枠面形状を参考にしたものである。図面は鋼床版に取りによって美しく仕上げること、②PCF 版の内面は、付くタイプであるが、合成床版等にも適用が可能で現場打ちコンクリートとの一体化を図るためのデフある。

ォーム加工を施す必要があることである。
PCF 版の養生は蒸気養生を行ない、打設から脱型3．短繊維補強モルタルを用いた PCF 版の製作までの所要時間は約 1 日である。完成後の PCF 版の短繊維補強モルタルに使用した繊維は、比較的安外観を図−7 に示す。

価な繊維であるビニロン繊維である(VFRC：Vinylon68技報たきがみ

VOL.224．性能検証試験の項目
性能検証試験の検証項目を表−1 に示す。本論文
では①〜⑤の結果について報告する。⑥の施工試験は今後実施する予定であるが、作業手順は従来型
PCF 壁高欄と同じである。

5．短繊維補強モルタルの材料試験
VFRC に対して、圧縮強度試験と曲げ強度試験(JISR 5201)を行なった。試験体の寸法は 40×40×160mm図−6の角柱供試体である。圧縮強度試験 6 体の結果を表

PCF 版製作用の型枠−2 に、曲げ強度試験 3 体の平均値を表−3 に示す。
今回、VFRC の設計基準強度として、圧縮強度σ ck＝50.0N/mm2、曲げ強度σ bk＝12.0N/mm2 としている。圧縮強度試験の平均値が 96.4N/mm2、曲げ強度試験の平均値が 15.5N/mm2 であるため、設計基準強度を上回っていることが確認できた。
デフォームの拡大写真

図−7

参考として、100×100×400mm の角柱供試体の曲げ強度試験(JIS A 1106)で得られた荷重−変位曲線

脱型後の PCF 版を図−8 に示す。図中には比較のために、圧縮強度
表−1

検証試験項目

50N/mm2 の普通コンクリートの結果も載せている。

項目

検証内容

①

材料試験

短繊維補強モルタルの材料性能

VFRC は初期ひび割れが発生しても繊維が引張力を②

アンカー引き抜き試験

インサートの引き抜き耐力伝達するため、普通コンクリートに比べて引張強度③PCF版の静的載荷試験（架設時）④付着試験

PCF版の曲げ耐力および破壊形態および靭性が大幅に向上していることが分かる。

FEMによる架設時の安全性の検討
PCF版と現場打ちコンクリートとの付着力⑤ PCF壁高欄の静的載荷試験（供用時） 壁高欄としての終局耐力および破壊形態

6．アンカー引き抜き試験⑥

図−3 の標準図のように、PCF 版には取り付け用

施工試験

取り付け時の作業性，ノロ漏れ等

表−2

圧縮強度試験の結果
2測定値（N/㎜ ）平均値（N/㎜ ）

①99.4

④93.8

②100.0⑤92.5③102.4⑥90.3

め込んでいる。インサートに作用する荷重は、施工時の風荷重とコンクリート打設時の側圧によって生96.4じる引き抜き力である。したがって、VFRC に埋め込

圧縮設計基準強度

表−3M12 インサートとセパレータ用 W3/8 インサートを埋2σ ck＝50.0N/㎜ 2抜き試験では、図−9 に示すラムチェアーを用いて、曲げ強度試験の結果22測定値（N/㎜ ）①17.6②15.6③13.2

まれたインサートの引き抜き試験を実施した。引きセンターホールジャッキによって垂直方向に引き抜平均値（N/㎜ ）き荷重を与えた。インサートの形状は、底板が 50×15.5

曲げ設計基準強度50×5mm、埋め込み長が 20mm である。2 種のインサ

σ bk＝12.0N/㎜22cb＝12.0N/mmートについて、試験体 3 体ずつの試験結果を表−4載荷荷重（kN）に示す。最大引き抜き荷重の平均値は、取り付け用
50454035302520151050M12 インサートで 21.9kN、セパレータ用 W3/8 インサートで 20.7kN である。図−10 に示すように、いずVFRCれの試験体もインサートの底板を起点としたコーンＰ破壊によって破壊に至った。なお、施工時にインサ2ートに作用する荷重は、第 8 節の有限要素解析によ50N/㎜ 普通コンクリートって算出する。
0.00.5

図−81.0
中央たわみ（㎜）1.52.0曲げ試験による荷重―変位曲線

69

技報たきがみVOL.22

Ｐ

7．PCF 版の静的載荷試験

ＰＣ鋼棒
ロードセル

材料試験の曲げ強度試験において、VFRC の曲げ設ジャッキ計基準強度が 12.0N/mm2 を満たしていることを示し
ラムチェアーた。ここでは、PCF 版の実物供試体において曲げ設計基準強度を満たしているかを静的載荷試験によって検証する。

20mm

静的載荷試験の試験方法を図−11 に、試験の様子

VFRC
図−9

アンカー引き抜き試験装置

表−4

アンカー引き抜き試験の結果（a）M12インサート（取り付け用）
測定値（kN）
平均値（kN）
①25.5

②23.1

③17.121.9を図−12 に示す。試験機の大きさの制約があったた
め、PCF 版の最も薄い部分を幅 300mm で切り出して試験体としている。試験体を 2 点支持し、中央に集（b）W3/8インサート（セパレータ用）
測定値（kN）
平均値（kN）①24.5②20.2③17.4

中荷重を載荷した。現場打ちコンクリートの側圧の作用方向を考慮して、図−12 の載荷方向を正曲げと20.7呼び、図−11 のモデル図の載荷方向を負曲げと呼ぶ。
試験結果の最大荷重と、最大荷重時の曲げ応力度を表−5 に示す。曲げ応力度の照査断面は、図−11に示す支間中央付近の厚さ 24mm の位置である。この位置は実際に破断面となった位置である。なお、PCF版の死荷重も考慮して、曲げ応力度を算出している。
試験結果の正曲げ・負曲げともに、曲げ応力度の平均値が設計基準強度 12.0N/mm2 を上回っていること（a）取り付け用インサート
図−10（b）セパレータ用インサートが確認できた。

アンカー引き抜き試験の破壊形状

8．FEM による施工時の安全性の検討
照査断面（b=300mm，h=24mm）
Ｐ945

PCF 版を型枠として使用する場合、施工時には以下の荷重状態に対して安全でなければならない。

3951200(a)風荷重によって生じる応力度。

395(b)コンクリート打設時の側圧によって生じる応力1990

度および変形量。

死荷重（等分布 0.17N/m）

図−11

PCF 版曲げ試験の方法（負曲げ方向）

上記の荷重状態に対する PCF 版の安全性を有限要素解析によって検討する。

8．1

解析モデル

有限要素解析には、汎用解析コード DIANA(ver.8.1.2)を用いた。(a)風荷重時と(b)コンクリー
ト側圧時の解析モデルを図−13 に示す。両者の違いは、セパレータの有無と荷重条件のみである。境界条件は PCF 版の中央で対象条件とした 1/2 モデルで、
図−12

PCF 版曲げ試験の様子（正曲げ方向）

チャンネル(支持金具)下端で固定としている。
使用した要素タイプは、PCF 版とチャンネルが 8

表−5

PCF 版曲げ試験結果

曲 げ 方 向 載 荷 荷 重 （ kN）

正曲げ

負曲げ

曲 げ 応 力 度 （ N/㎜ 2 ）
測 定 値 （ N/㎜ 2 ） 平 均 値 （ N/㎜ 2 ）1.3114.0

1.80

18.7

1.91

19.8

1.3814.7
曲げ設計基準強度70

16.4

節点シェル要素である。取り付けボルトは 2 節点ばね要素(ばね定数 8.23×105N/mm)、セパレータは 1節点ばね要素(ばね定数 4.54×104N/mm)である。取り付けボルト部分とセパレータ部分は、インサート

17.3底板の大きさ(50×50mm)を考慮した面支持としていσ bk ＝ 12.0N/㎜ 2る。これは、アンカー引き抜き試験の破壊性状が、

技報たきがみVOL.22インサートの底板を起点としたコーン破壊性状を示したためである。
CL風荷重
1.56kN/m2

CL
セパレータ

t=30㎜t=30㎜

t=24㎜

t=24㎜

セパレータ

取付ボルト

取付ボルト

チャンネル

チャンネル
セパレータ取付ボルト

取付ボルト

取付ボルト部

取付ボルト部（a）風荷重時

コンクリート側圧（液圧）26.1kN/m2

セパレータ部（b）コンクリート側圧時
図−13
表−6

解析モデル

解析結果の一覧

風荷重時

コンクリート側圧時

0.3mm
8.6mm
変形図
表面の引張主応力度︵橋面外側︶（10 倍表示）（300 倍表示）

1.6N/mm2

2.3N/mm 22.6N/mm 2
表面の引張主応力度︵橋面内側︶

5.0N/mm 24.4N/mm 271

技報たきがみ

8．2

VOL.22

載荷荷重

8．2．1

8．4

風荷重

解析結果

8．4．1

変形量

風荷重は、PCF 版の全面に等分布荷重で載荷し、有限要素解析による変形図を表−6 に示す。コン

作用方向は橋面内からの載荷とした。実際の風荷重

クリートの側圧による最大たわみは 0.3mm である。

は橋面内と橋面外の両方向から作用するが、応力のしたがって、この程度のたわみであれば、型枠とし符号が逆転するだけである。風荷重の大きさは、名て使用しても全く問題がない。

古屋高速道路公社の鋼構造物架設設計要領4)に準じて次式により算出した。

8．4．22

Pw＝1/2・ρ・C D・V D ＝1.56kN/m

2‑3

PCF 版の引張主応力度

有限要素解析による、PCF 版の表面に生じる引張24

ここに、ρ：空気密度(1.23×10 kNs /m )、CD ：主応力度を表−6 に示す。PCF 版の表面については、抗力係数(平板またはそれに近い形状の場合 2.2)、橋面内側の面と橋面外側の面の 2 面の結果を示して

V D：基準風速(34m/s)

いる。
風荷重時において、PCF 版に生じる最大引張主応力度は取り付けボルト近傍で 5.0N/mm2 である。許容8．2．2 コンクリートの側圧
コンクリート打設時の側圧は、安全側の評価として液圧を仮定した。PCF 版下端では止水板が側圧に応力度の 5.5N/mm2 以下であるため、風荷重に対してPCF 版の応力度は安全である。

抵抗すため、側圧の載荷位置は現場打ちコンクリー

コンクリート側圧時の最大引張主応力度は、中段トの天端から止水板の上端までとしている。止水板の外側セパレータの近傍で 4.4N/mm2 である。許容応上端の位置における側圧荷重は次式で算出される。

力度の 5.0N/mm2 以下であるため、コンクリート側圧

Pcmax＝ρ・g・h＝26.1kN/m 2時においても PCF 版の応力度は安全である。

ここに、ρ・g：フレッシュコンクリートの単位重量(23.0kN/m 3)、h：打設高(1.135m)

8．4．3

インサートの引き抜き力

有限要素解析による、取り付けボルトおよびセパ8．3

許容応力度の算出

レータのインサートに生じる引き抜き力を図−14VFRC の許容応力度は、安全率を 3.0 として以下のように算出される。

き抜き力は、風荷重時において 2.209kN である。許①風荷重時の許容曲げ応力度

容引き抜き力の 7.3kN 以下であるため、引き抜き力

設計曲げ基準強度σ bk＝12.0N/mm
許容曲げ応力度2に対して安全である。セパレータ用 W3/8 インサート

σ ba＝12.0/3.0＝4.0N/mm

割増し後の許容曲げ応力度2に生じる最大引き抜き力は、コンクリート側圧時に4)3.976kN である。許容引き抜き力の 6.9kN 以下であσ ba'＝4.0×1.25×1.1＝5.5N/mm

2②コンクリート側圧時の許容曲げ応力度
設計曲げ基準強度σ bk＝12.0N/mm
許容曲げ応力度に示す。取り付け用 M12 インサートに生じる最大引以上の結果より、施工時の荷重条件に対して PCF2版が十分な耐力を有していることが確認できた。

σ ba＝12.0/3.0＝4.0N/mm

2割増し後の許容曲げ応力度
σ ba'＝4.0×1.25＝5.0N/mm

るため、引き抜き力に対して安全である。

CL（a）風荷重時（b）コンクリート側圧時0.834kN

20.456kN 0.780kN③取り付け用 M12 インサートの許容引き抜き力
実測引き抜き力 P 1＝21.9kN
許容引き抜き力 P 1a＝21.9/3.0＝7.3kN

3.976kN
2.880kN

3.450kN

0.011kN
2.355kN
1.463kN

1.998kN④セパレータ用 W3/8 インサートの許容引き抜き力
実測引き抜き力 P 2＝20.7kN

2.209kN

許容引き抜き力 P 2a＝20.7/3.0＝6.9kN‑0.244kN

0.193kNCL

図−1472

インサートの引き抜き力

技報たきがみVOL.22

9．PCF 版と現場打ちコンクリートの付着試験
供用時の壁高欄に作用する外力は、主に風荷重と衝突荷重である。これらの外力によって、PCF 版と現場打ちコンクリートとの界面に面内せん断力が生じる。新型 PCF 壁高欄は、デフォームの凹凸によって、面内せん断力に抵抗する構造である。一方、PCF版を面外にはく離させる力はほとんど生じないと考えられるが、現場打ちコンクリートとの一体性を表す 1 つの指標を得るために、付着試験を実施した。
付着試験は、図−15 に示すラムチェアーを用いて、（a）PCF 版＋現場打ちコンクリート
図−16

PCF 版のはく離方向に荷重を与えた。PCF 版と現場打（b）現場打ちコンクリート
付着試験体の破壊状況

ちコンクリート(σ ck＝24.0N/mm2)を一体とした後、100mm×100mm 四方の切り込みを入れ、PCF 版の表面10．新型 PCF 壁高欄の静的載荷試験にアタッチメントを接着して試験体とした。PCF 版

PCF 壁高欄の設計において、現在のところ PCF 版＋現場打ちコンクリートの試験体は 3 体である。比は型枠材として扱い、壁高欄の有効断面には算入し較のために、現場打ちコンクリートのみの試験体もていない場合が大半である。全厚 280mm の新型 PCF3 体製作している。

壁高欄と全厚 250mm の RC 壁高欄の耐力を比較した場

付着試験の破壊状況を図−16 に示す。両試験体と合、新型 PCF 壁高欄の耐力が RC 壁高欄の耐力を下回も、現場打ちコンクリート表面のペーストと骨材のることはないと考える。しかし、新型 PCF 壁高欄の界面で破壊しており、破壊形状は同一であった。し終局状態において、RC 壁高欄とは異なった破壊形態

たがって、PCF 版と現場打ちコンクリートは十分一を示す可能性がある。特に、PCF 版のはく離や落下体性が確保されている。最大付着応力の結果を表−7といった問題は重要である。そこで、新型 PCF 壁高に示す。最大付着応力の平均値は、PCF 版＋現場打欄の破壊形態を把握するために、実物大の新型 PCF

2

ちコンクリートで 1.61N/mm 、現場打ちコンクリー

壁高欄に対して静的載荷試験を行なった。比較のたトで 1.85N/mm2 であるため、両者ともほぼ同等の結めに、RC 壁高欄についても静的載荷試験を行なって果であった。

いる。

PPＰ

PC 鋼棒

照査断面（b=600mm，h=250mm）
850

ロードセル
ジャッキ
切り込み

ラムチェアー
アタッチメント
PCF 版

3170
死荷重（等分布 3.57N/m）

現場打ち
コンクリート

デフォーム

図−17

新型 PCF 壁高欄の曲げ試験の方法

図−18

新型 PCF 壁高欄の曲げ試験の状況

100m

100m（a）PCF 版＋現場打ち
コンクリート（b）現場打ちコンクリート

図−15

付着試験装置表−7

最大付着応力（a）PCF版+現場打ちコンクリート
2（b）現場打ちコンクリート2

測定値（N/㎜ ） 平均値（N/㎜2）

測定値（N/㎜ ） 平均値（N/㎜2）①1.97①2.01②1.41②1.79③

1.45③1.75

1.611.8573

技報たきがみ10．1VOL.22

試験方法

算出に用いた基本条件は、コンクリートの設計基準

新型 PCF 壁高欄の試験体は、図−3 の標準図の中強 度 24.0N/mm2 、 材 料 係 数 1.3、 鉄 筋 の 降 伏 強 度

央 600mm の幅(主鉄筋 3 本を含む)を対象とした。こ345N/mm2 、鉄筋のヤング係数 200kN/mm2、部材係数

れは、チャンネル部分を含まない試験体とすること1.15 である。

で安全側の評価とするためである。したがって PCF版と現場打ちコンクリートは、PCF 版の付着力とセ10．3

試験結果パレータのアンカー効果のみで一体化していること

10．3．1

終局曲げモーメント M uになる。RC 壁高欄の試験体は、新型 PCF 壁高欄の現載荷荷重と支間中央の変位の関係を図−19 に示場打ちコンクリート部分と同じ形状とし、同バッチす。図中には設計曲げモーメント Md、設計終局曲げ2のコンクリート(σ ck＝24.0N/mm )で製作している。
試験方法を図−17 に、試験の様子を図−18 に示す。

モーメント Mud の値も載せている。試験体が終局状態に至った後、荷重を除荷している。

静的載荷試験は、同種の試験体を基部にて剛性の高図−19 に示すように、壁高欄の初期剛性は、RCい治具に連結し、単純ばりとして中央に荷重を載荷壁高欄(全厚 250mm)に比べて新型 PCF 壁高欄(全厚した。試験体は新型 PCF 壁高欄同士の連結を 2 体と、280mm)の方が大きい。これは PCF 版が壁高欄の剛性RC 壁高欄同士の連結を 2 体、の計 4 体である。に寄与しているからである。終局耐力に関しても、新型 PCF 壁高欄の方が約 8％程度 RC 壁高欄を上回っ10．2

設計曲げモーメントと終局曲げモーメントの算出ている。したがって、PCF 版の剛性は終局状態まで実験値との比較のために、RC 壁高欄に対して、通終局荷重時の終局曲げモーメント Mu の結果を表常の許容応力度法で設計した場合の設計曲げモーメ−8 に示す。Mu には、死荷重による曲げモーメント

ント Md と、終局曲げモーメント Mud を算出する。照も考慮している。設計曲げモーメント Md に対して、査断面は図−17 に示している壁高欄基部の位置でRC 壁高欄では安全率 5.6、 PCF 壁高欄では安全率ある。

6.0 を有している。したがって、新型 PCF 壁高欄は有効であることが分かった。

RC 壁高欄以上の終局耐力を有しており、設計曲げモ
10．2．1

設計曲げモーメント M dーメントに対して十分な安全性を確保している。

設計曲げモーメント Md の値は、①4m 遮音壁が設置された場合の風荷重による曲げモーメント、②衝突荷重による曲げモーメントの大きい方とする。
2α：割増し係数(1.2)

載荷荷重（kN）

2h：遮音壁天端から照査断面位置までの距離(5.015m)、止水板近傍のPCF 版のはく離

250

M w＝W・b・h /(2・α)＝18.86kN・m
ここに、W：風荷重(3.0kN/m )、b：壁高欄幅(0.6m)、RC壁高欄

300①風荷重による曲げモーメント M w

新型PCF壁高欄

200150M ud（設計値）
100②衝突荷重による曲げモーメント M h1
M h1＝P h1・b・L/α＝7.20kN・m
ここに、Ph1：衝突荷重(20.0kN)、b：壁高欄幅(0.6m)、50M d（設計値）

0051015
たわみ（㎜）

L ：壁高欄天端から照査断面位置までの距離(0.9m)、
α：割増し係数(1.5)

図−192025

荷重−変位曲線

Mw>Mh1 であるため、設計曲げモーメントとして Md＝M w＝18.86kN・m とする。

表−8試験体10．2．2用いて算出すると以下の値となる。
M ud＝56.27kN・m

74Mu（kN・m）

終局曲げモーメント M ud

終局曲げモーメント Mud は、等価応力ブロックをRC壁高欄

新型PCF壁高欄

終局曲げモーメント

終局曲げモーメント 設計曲げモーメント①105.0②105.4①112.8②116.9Md（kN・m）

安全率
Mu / Md
5.6

18.86

5.6
6.06.2

技報たきがみ10．3．2

破壊形態

VOL.22報告した。短繊維補強モルタルの材料性能、PCF 版試験体の破壊状況を図−20 に示す。図−20(a)のの施工時の安全性、新型 PCF 壁高欄の安全性を検討

RC 壁高欄の破壊は、①照査断面における曲げひび割した主な結果は以下の通りである。

れ、②異形スタッド先端の断面における曲げひび割(1)ビニロン繊維を使用した短繊維補強モルタルのれ、③せん断ひび割れの順に進行し、最終的にせん

圧縮強度と曲げ強度は、設計基準強度 50.0kN/mm2断破壊によって破壊した。図−20(b)に示すように、と 12.0kN/mm 2 を満足する。

新型 PCF 壁高欄についても同じ破壊形態である。PCF(2)有限要素解析を用いて、風荷重とコンクリートの版のはく離は止水板の近傍で生じたが、終局状態に側圧によって生じる PCF 版の曲げ応力度を算出

おいて PCF 版全体がはく離して落下することはなかした結果、許容曲げ応力度以下であった。また、った。また、PCF 版のはく離が開始する荷重は図−インサートに生じる引き抜き力についても許容19 に示すように、設計曲げモーメント Md に比べて十引き抜き力以下であった。したがって、施工時の分大きいため、PCF 版のはく離や落下に対して安全PCF 版の安全性が確認された。

であることが分かった。

(3)静的載荷試験による、新型 PCF 壁高欄と RC 壁高以上の結果から、供用時の壁高欄としての安全性が確認された。

欄の終局耐力を比較した結果、新型 PCF 壁高欄はRC 壁高欄の終局耐力を上回り、設計荷重に対して十分な耐力を有していることが確認された。また、終局状態においても PCF 版がはく離によって③せん断ひび割れ落下することは無く、PCF 版と現場打ちコンクリートの一体性が確保されていることが分かった。

②曲げひび割れ①曲げひび割れ【参考文献】
1)森久芳、志水公敏、村田茂、稲熊唯史：プレキャ
ストコンクリート型枠壁高欄の衝撃荷重に対する（a）RC 壁高欄
③せん断ひび割れ

性能評価試験、土木学会第 57 回年次学術講演会、
pp.125‑126、2002
PCF 版のはく離範2)村田茂、亀山誠司：重交通での PCF 壁高欄施工事例報告‑天満川ランプ橋‑、技報たきがみ Vol.21、pp.15‑19、2003
3)名古屋高速道路公社工務部：鋼構造物標準図表、②曲げひび割れ①曲げひび割れ（b）新型 PCF 壁高欄
図−20

2004.44)名古屋高速道路公社工務部：鋼構造物架設設計要
領、2001.4

試験体の破壊状況
プロジェクトチーム

11．今後の展望

高木録郎(営業本部)

新型 PCF 壁高欄の初期剛性および終局耐力に対し左合玄一(生産本部)て、PCF 版の剛性が寄与することを示した。したがって、高強度で高靭性の PCF 版を有効に利用すれば、PCF 版を壁高欄の有効断面に算入した設計も可能であると考える。

西澤正博(工事グループ)
広村修(技術開発グループ)
杉山幸夫(東海コンクリート工業)
ワーキングチーム
村田茂、所泰行(工事グループ)
広村修、亀山誠司、橋本保則(技術開発グループ)

12．まとめ森田健司、亀子学(技術設計グループ)

本論文では、橋梁用壁高欄の埋設型枠として短繊

中島義信、稲熊唯史、竹田憲史、岡田健男

維補強モルタルを用いたプレキャスト版を使用する

柳沢啓悟、秋田英輝(東海コンクリート工業)

ために、各種の性能検証試験を実施し、その結果を75