技術解説

低合金鋼の NaOH 溶液中における応力腐食割れ
梶ヶ谷一郎 *
IchiroKajigaya

福島 真介 **
Shinsuke Fukushimaに SCC を発生させる設備を開発し関係機関に試験１．はじめに体を納入するなど SCC の検査技術向上を目指した（10）
研究開発を進めている。

発電プラントにおける構造材料の応力腐食割れ（以下 Stress Corrosion Cracking = SCC と呼ぶ）はい

原子力発電機器のみならず、火力発電用ボイラ

くつかの因子が複雑に関与していることからこれ設備においても過熱器、再熱器に多くのオーステまで多くの研究、試験が進められてきているが、ナイト系ステンレス鋼が使用されているため、塩発生限界条件を一義的に定めて損傷を完全に防止化物水溶液やポリチオン酸水溶液による SCC の発するには至っていない。また、SCC による損傷は生を経験している。
なお、ボイラ設備では炭素鋼や低合金鋼も使用後を絶たず設備として膨大な損失をこうむっていされているが、これらの鋼種でもアルカリ溶液中、るのが実情である。
最近の SCC の問題としては沸騰水型原子炉硝酸塩、硫化物などの特殊な環境下では短時間の（BWR）が挙げられる。これまで耐 SCC 用として使用で SCC が生ずることがある。このうち炭素鋼採用されてきた SUS316L（低炭素オーステナイトのアルカリ環境下における SCC は 1970 年代に多系ステンレス鋼）においても、炉内構造物に多数くの研究が報告されているが、いまだ割れの機構の高温高圧水中での SCC が確認され、SCC の事象に関しては十分に解明されていない状況である。の調査とともに炉心シュラウドや原子炉再循環配その後は水質管理の改善によりボイラでのアル管の構造健全性の検討が進められている（1）。

カリによる SCC の事例はほとんど報告されていな

SCC の検査方法としては超音波探傷試験（UT）

いが、最近、低合金鋼製過熱器管で非常に短時間が広く採用されている。特に原子力発電機器の経における SCC を経験した。

年変化を的確に評価するためには、欠陥の検出性実際に損傷状況を観察し、原因を解析してみるおよびサイジング精度の向上が重要であり、UTと、オーステナイト系ステンレス鋼の SCC のよう試験用として実欠陥を模擬した試験体の製作が要に馴染みがないせいか、設備所有者においては低望されている。これに応えるため、当社ではオー合金鋼の SCC 発生が信じがたいという状況が生トクレーブ内（高温高圧循環水ループ）で試験体

じ、残留応力やアルカリ濃縮のメカズムなど詳細＊＊＊

検査事業部 技師長 博士（工学）石川島播磨重工業株式会社 エネルギー・プラント事業本部

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電力事業部

電力保守技術部部長

な検証が求められた。
そこで本稿では古くて新しいアルカリを要因とする低合金鋼の SCC の経験について設備所有者との議論も一部加え解説する。
２．ボイラにおける SCC の発生経緯と状況
ＩＨＩは 1979 年〜 1981 年にナイジェリア向けに 120 t/h 自然循環ボイラを 5 缶納入している。ボイラの主要仕様を表 1 に示す。このボイラ全缶に対する主要耐圧部の大型更新工事を 2001 年 4 月に受注し、2003 年 1 月末に工事を無事完了したが、SCC はこの更新工事期間中の最終工程である試運転時に 3 ユニットの過熱器管（SA213-T12 製

図２SCC 発生部（1Cr-0.5Mo））で発生した。過熱器管の損傷状況
を図 1 に示す（2）。また、代表的な損傷発生部位を損傷はスプレー設備（過熱器出口温度調節器）

図 2 に示す。の後流で最終過熱器入口非加熱部の溶接継手部あ表１

るいは一部の曲げ加工部で発生した。

ボイラの主要仕様

損傷原因については 4 で述べるが、事故がおきる前に必ず給水の pH と電気伝導度が異常に上昇していることから、給水性状に問題があることが予想され、サンプル水および付着物の分析結果、損傷材の観察結果から NaOH 溶液による低合金鋼の SCC であることが判明した。
筆者らの損傷原因の報告に対して設備所有者である Nigerian National Petroleum Corp.（NNPC）,
Kaduna Refinary and Petroleum Com.（KRPC）は最後まで、SCC の原因が給水処理にあることを認めなかった。ただし、更新工事のメインコントラクタである TOTAL Nigeria PLC 社（TOTAL 社：フランス系の会社）はＩＨＩの報告書をフランスの検査機関に送りＩＨＩの見解が正しいことを認めた。
このため最終的には TOTAL 社が NNPC/KRPC とＩＨＩの間に入りプロジェクトについては裁判調停に至らずソフトランデングに至っている。
なお、SCC の原因については公正な第三者機関
図１

過熱器管の損傷状況である（社団法人）日本腐食防食協会にも報告書―

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を提出し、原因に対する見解について問題がないことを証明していただきこれも原因報告の際の一助とした。
３．き裂の調査結果
き裂が生じた部位からいくつかのサンプルを採取し詳細な調査をした結果、新しく取り替えた管

図４

応力腐食割れに及ぼす要因（3M）の溶接熱影響部の管内面から外面に進展した粒界型（Inter Granular（IG 型））SCC であることが確的に破壊することにより、孔食あるいは、応力腐認された。また、新しい管の曲げ加工部において食割れの起点となる。局部的に破壊することによも一部に IG 型のき裂が観察されたが、いずれも管り、応力集中を増大し、内部の溶液は SCC 伝播にの内面からき裂が進展していた。代表的な溶接継寄与し割れが進展していく。このように皮膜生成

手部き裂発生部位のミクロ観察結果、ＳＥＭ像をと破壊が成立するある特殊の条件下のみで割れは

図 3 に示す。

進行する。表面の保護皮膜が不十分であれば全面的な腐食となり SCC は発生しないことになる。
SCC の詳細なメカニズムについては、いまだ十分に解明されておらず、いくつかの説が提案（電気化学説、被膜破壊説、クサビ効果説、水素脆化説など）されている。最も代表的な電気化学説を
図 5 に示した（3）。

図３

損傷部き裂観察（ミクロ組織および SEM 観察）

４．SCC 発生原因と考察応力腐食割れ（SCC）は、図 4 に模式的に示すとおり、材料（Material）、環境（Medium）、応力図５（Mechanical loading）の三因子が同時に特定の条（3）SCC のメカニズム（電気化学説）

件を満足するときのみに発生する（3）。（これは一般に金属がアノード部にて局部的に溶解し、M →耐食性の優れた材料は、表面に不働態皮膜が形成

M ＋＋ e −の反応により、放出された電子はカソーされているが、その皮膜が外的要因によって局部ドに移動し、e −＋ H ＋→ H

SCC 発生条件の 3M とも呼ばれている）―

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なる反応によって消費され水素が発生する。したがって、割れの内部しては、脱塩装置として使用されているイオン交は正の金属イオンが増加し、全系としては電気的換樹脂設備の整備不良、給水制限値の管理不十分

中性が保たれる必要があるために負のイオン（例が挙げられる。

えばここでは OH − として示す）が進入し、M ＋通常カチオン交換樹脂の再生には HC 1 が、アOH −が加水分解して NaOH が生成し pH が上昇す

ニオン交換樹脂の再生には通常 NaOH が用いられることにより腐食が加速される。引張り応力の作るが、このアニオン交換樹脂の再生に用いられる用は、き裂の発生と同時にアノード溶解を加速さNaOH が給水に多量に持ち込まれたものと予想させき裂が進展していくと考えることができる。次れる。に 3M の各因子について考察する。
4. 1

もう一方の重要な点は、損傷部位がスプレー装材料因子の影響置の後流にあるということである。図 6 はボイラ材料中の化学成分あるいは材料の熱処理が SCCの火炉壁管における過熱度 Δ t（管壁温度―飽和温（5）があるが、今回特に及ぼす影響について報告（4）度）と NaOH の濃縮度の関係を示す（3）。圧力をに著しく SCC 感受性が高い材料が選定されている

5 MPa とすると過熱度 50 ℃で数十％近くまでものではないと判断した。また、損傷材の化学分NaOH が濃縮することが示唆される。

析から母材、溶接材料とも ASME 規格を満足したものが採用されており、従来から広く使用されている材料と相違ないことを確認した。
4. 2

環境因子の影響

表 2 は損傷管に付着していた内面、外面のスケールの抽出分析結果を示す。（1 g または 0.5 g のサンプルを採取し純水 100 ml でメスアップし超音波で抽出した液を試料とする。）試料の pH は約 11 であり、水質規定値 8.8 〜 9.0 を大きく超えている。
また、Na ＋, OH −から高濃度の NaOH が付着物に存在していたことがわかる。なお、ボイラの損傷発生時には水質管理値である pH 値、電気伝導度（µs/cm）が大きく規定値を超えていることが確認された。NaOH が給水に多量に投入された原因と

表２

図６

過熱度と NaOH 濃度の関係（3）損傷管内面および外面付着物の抽出分析結果―15―

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ここではスプレー廻りの熱バランスは省略する

実施されていない。図 8 に沸騰 33 ％ NaOH 中におが、4.9 MPa の過熱蒸気（387 ℃）に注入された

いて、電位を高温高圧循環水− 700MV VS SHE

140 ℃のスプレー水は 330 ℃の過熱蒸気になり、約（標準水素電極電位）に保持した状態での 3 鋼種の70 ℃近くの過熱度に相当する。すなわち損傷部位

SCC 試験結果を示す（7）。

は炉壁管とは異なるがスプレー後流部位であるこ

いずれの鋼種でも降伏点以上の負荷応力で SCCとから、管内のスプレー水中の NaOH が増加していが生じていることがわかる。突合せ溶接継手部のればスプレー水の蒸発、管壁からの加熱の過程で残留応力についてはいくつかの試験結果が報告さNaOH が濃縮することが考えられる。炭素鋼の沸騰れており、溶接線方向と溶接線直角方向とでは残NaOH 中の SCC と温度の関係について試験結果が報

留応力の大きさが若干異なるが、通常溶接のまま告（7）されており、定荷重試験下では、温度が上昇

では、ほぼ降伏点と同等以上の残留応力が存在すするほど破断時間が短くなることが示されている。

ると推測される。

図 7 は、同様に炭素鋼の割れの事例報告（6）を示

以上から継手部では、割れ発生に対する必要因す。同図において 50 ％ NaOH 溶液中では 50 ℃とい子である残留応力が存在していたと判断される。

うかなり低い温度でも割れが生ずることがわかる。
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図７4. 3㻖㻓

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NaOH の濃度とき裂発生温度（6）図８ 沸騰 33 ％ NaOH 溶液中における応力腐食

応力因子の影響

割 れ に 与 え る 応 力（ 7）。（ 700 mmV VS

SCC に及ぼす 3 因子のうちの一つが応力因子でSHE）ｂ, ｃ, ｄは各鋼種の低降伏点ある。SCC が溶接熱影響部、曲げ加工部のみで発4. 4

生しており溶接あるいは加工時の残留応力が関与割れ発生機構

き裂調査結果および発生因子の影響の検討結果していることが容易に想像される。
本損傷においても溶接後熱処理あるいは曲げ加から、過熱器管溶接継手部および曲げ加工部に生工時の軟化焼鈍の有無が議論されたが、当該ボイ

じたき裂は、NaOH 溶液中における低合金鋼のラで使用している SA213-T12（P4 材）では、規格SCC と判断される。アルカリによる SCC は下記の上（例えば ASME CODE）においても 16 mm 未満、反応により表面にマグネタイトの保護皮膜が形成

炭素量 0.15 ％を超えない限り溶接後熱処理は要求（7）。
される（3）されていない。また、実機では特別の場合を除き―

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５．SCC 発生原因に関する設備所有者との議論

Fe ＋ 4OH − → FeO22 − ＋ 2H2O ＋ 2e −3FeO22 − ＋ 4H2O → Fe3O4 ＋ 6OH − ＋ H2

炭素鋼のアルカリ溶液中での SCC は、古くはリ一旦その皮膜が応力により破壊されると、アノベットを使用したボイラなどで発生した事例が報ード部で活性皮膜が生成する前にき裂先端部に新告されているが、その後は給水処理方法の改善な鮮な金属面が露出し、アノード部の反応が活性化どから著しく減少した。しかし、NaOH による給（8）（9）。
し、き裂の進展が進むと考えられる（3）

水処理は pH 制御に有効であることや、復水器にき裂の形態は粒界割れ（IG 型）である。

おける海水漏洩の際の pH 低下に対して応答が良図 9 に最終過熱器入り口部における NaOH 水溶いことなどから低圧ボイラでは今でも使用される液による高温での低合金鋼（SA213-T12）の SCC場合がある。今回の SCC は高濃度の NaOH 溶液ののメカニズム（き裂発生から進展までのプロセス）

存在、新替え管溶接部、曲げ加工部の残留応力のを模式化したものを示す。

存在、あるいは皮膜の活性―不働態の極く狭い遷移領域の存在など特別な環境が重畳した稀なケースであると考えられるが、非常に短時間（最短のものでは使用後 10 日で SCC が発生）に材料が脆性的破壊したことは注目される。
補給水の純度を正常に維持させる脱塩装置については、再三改善を要求していたが、給水性状が直接 SCC の主要因に結びつくとの理解がなかなか得られなかった。このため全系統に不良な給水が供給される事になり、試運転中のボイラで相次いで損傷が発生した。原因に対して多くの議論がなされたがこの中で最大の議論となったのは溶接後熱処理の問題である。
すなわち「原因は伝熱管を溶接後熱処理していない事である」との見方が強力であった。
「今まで 20 年間運転したが SCC の問題が生じていないにもかかわらず、今回新しいチューブに変えた後短期間に発生しているのは水質よりも残留応力の問題、スプレー装置を含む設備全体の設計に問題がある。」といった議論が続いた。残留応力の問題に対して溶接の面から別の技術説明書を作成し議論した。残留応力に関する一般的な見解を要約すると以下のとおりである。①溶接構造物
では設計応力以上の残留応力が存在する場合が多

図９NaOH 溶液中における低合金鋼の SCC 発生機構―

いが構造物の強度には影響を与えない。②特に炭17―IIC REVIEW/2005/10. No.34

素鋼、低合金鋼など材料に延性があり、破壊まで管構造健全性評価，圧力技術，VOL.43にいくらか塑性変形が起こる場合には、残留応力

No.1 2005 pp.4-14は強さに影響を与えない。（その理由は、残留応（2）福島 真介：ナイジェリア・カドナリファイ

力のある物体に引張応力を与えると降伏点近くにナリボイラ RE-TUBING 工事の経験，火力原なると残留応力がほとんど消失するからである。）

子力発電，VOL.56, No.3, 2005 pp.22-27③炭素鋼、低合金鋼の薄肉伝熱管では、これまで（3）小若 正倫：金属の腐食損傷と防食技術 新版，溶接のままで実用上問題となっていない。④従来

アグネ承風社 pp. 131-147, 319-321の設計と更新工事の設計で特に異なる点は無い。

（4）小若 正倫，北村 晶章：沸騰アルカリ溶液によ以上の点などを根拠とし今回の改修工事が、材料る軟鋼の応力腐食割れにおよぼす熱処理の影の残留応力の点でも特に変るものでないことなど

響，日本金属学会誌 第 39 巻 1975 pp.381-387を根拠に設備所有者側の理解を求めた。

（5）Henry Mazille, Herbert H. Uhlig, Effect ofTemperature and Some Inhibitors on Stress６．まとめ

Corrosion Cracking of Carbon Steel in Nitrate and低圧ボイラの試運転時に過熱器管溶接部、曲げAlkaline Solutions. ACE Vol.28 No.11, November,

加工部に生じた損傷は給水中に多量に存在した

1972

NaOH 溶液の濃縮による低合金鋼の応力腐食割れ（6）H. W. Schmidt, P. J. Gegner, G. Heinemann, C. F.

（SCC）であり、給水処理の不備が根本の原因でPogacar, E. H. Wyche, Stress corrosion Crackingあることがわかった。

in Alkaline Solutions, NACE Technical practices

これまでも SCC について多くの報告があるがそcommittee reports Corrosion 7, 1951, pp.295-302のほとんどがオーステナイト系ステンレスの問題（7）K.Bohnenkamp, Caustic Cracking in Mild Steelであることから、低合金鋼の SCC の発生事例を紹pp.374-383

介した。

（8）Jiu-yuan Zhang, Xiao-rong Chen, Yu-chang

金属材料は特に高温の使用で優れた特性を有す

Wang, The Mechanism of Caustic Embrittlement

るが、材料特有の環境にさらされると脆性的に破of Low Carbon Steel in NaOH Solution, pp.247-

壊し設備の損傷に至ることを改めて認識する次第

254

である。

（9）M. J. Humphries, R. N. Parkins, The Influence ofOxide Films on Stress Corrosion Cracking of
参考文献

Carbon Steels, Corrosion Sci. 7, 1967, pp.384-395（1）岡村 裕一，山下 裕宣，福田 俊彦，二見 常（10）久 野 昌 平 ： SCC 導 入 設 備 の 紹 介 ， IIC

夫： SCC が発生した炉心シュラウド，PLR 配―

REVIEW, No.18, 1997, 10. pp.87

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