STEEL CONSTRUCTIONTODAY & TOMORROW(Số 48 tháng 8/2016)Ấn phẩm chung của Liên đoàn thép Nhật Bảnvà Hiệp hội xây dựng thép Nhật BảnBản tiếng ViệtBản tiếng Anh của Xây dựng thép Hôm nay và
Ngày mai được xuất bản ba lần một năm và đượcphát hành trên toàn thế giới tới các doanh nghiệp
và các công ty có quan tâm trong tất cả các ngànhcông nghiệp và các tổ chức quản lý. Mục đínhchính của ấn phẩm là giới thiệu các tiêu chuẩn và
chi tiết kỹ thuật liên quan đến xây dựng thép, các
thí dụ về dự án xây dựng tiên tiến, các công nghệvà vật liệu xây dựng tiên tiến và các vấn đề tương
tự trong xây dựng nhà và xây dựng công trình.
Nhằm giúp đọc giả Việt Nam dễ hiểu hơn các
bài báo này, một bản tiếng Việt đã được làm và đikèm với bản tiếng Anh. Các hình ảnh, hình minhhọa và bảng biểu bằng tiếng Anh được đính kèm ởtrang cuối của từng bài báo trong bản tiếng Việtnày. Ngoài ra, khi cần khẳng định thêm về mặt kỹthuật của văn bản hoặc các chi tiết kỹ thuật khác,
xin hãy tham khảo thêm ở bản tiếng Anh.

Số 48 tháng 8/2016: Nội dungNội dung đặc biệt: Bảo dưỡng các kết cấu thép trongcảng
Báo cáo về các kết quả nghiên cứu của các thí ngiệm
phơi ngoài khơi trong 30 năm
1
Hội nghị chuyên đề lần thứ 20 về Nghiên cứu các kếtcấu thép xây dựng1
Các thí nghiệm phơi ở Vịnh Suruga (1)Tóm tắt về thí nghiệm phơi dài hạn ở Cơ sở nghiên cứukỹ thuật biển2
Các thí nghiệm phơi ở Vịnh Suruga (2)Các thí nghiệm phơi dài hạn kết cấu thép và cácphương pháp bảo vệ chống ăn mòn
5
Các thí nghiệm phơi dài hạn cho các phương pháp bảovệ chống ăn mòn cọc ống thép ở HORS
7Quản trị cảng ở Nhật Bản: Bảo dưỡng và quản lý các
10
công trình cảngHệ thống thiết kế kết cấu theo triết lý quản lý vòng đờidự án13Phương pháp đánh giá toàn bộ kết cấu trụ thép kiểudàn bị hư hỏng do ăn mòn15
Các công nghệ kiểm tra và sửa chữa kết cấu thép trongcảng bị hư hỏng do ăn mòn
17
Các hoạt động của JSSF
Bìa cuối
Số trang áp dụng cho bản tiếng Anh số 48.
Phiên bản tiếng Việt: ©Liên đoàn Thép Nhật Bản 2016Liên đoàn Thép Nhật Bản
3-2-10 Nihonbashi-Kayabacho, Chuo-ku, Tokyo
103-0025, Japan
Fax: 81-3-3667-0245 Phone: 81-3-3669-4815
Mail address: sunpou@jisf.or.jp
URL http://www.jisf.or.jp1Nội dung đặc biệt: Bảo dưỡng các kết cấu
thép trong cảngnghiên cứu trong lĩnh vực xây dựng thép. Hội nghịchuyên đề được tổ chức hàng năm với mục đích côngbố các kết quả nghiên cứu do hệ thống hỗ trợ trong lĩnhvực kết cấu thép xây dựng, đồng thời thúc đẩy việc ápdụng rộng rãi hơn nữa các kết cấu thép trong lĩnh vực
xây dựng.
Trong lĩnh vực kết cấu xây dựng, mối quan tâm vềsự hư hỏng và kéo dài tuổi thọ khai thác của các kếtcấu thép hiện có trong cảng và mới xây dựng ngàycàng tăng lên. Để đáp ứng nhu cầu này, hội nghịchuyên đề “Các sáng kiến thiết lập thiết kế vòng đời
cho các kết cấu thép trong cảng” được tổ chức vớinhiều bài thuyết trình tập trung vào kết quả nghiên cứuvề các kỹ thuật quản lý dài hạn kết cấu thép trong cảngvà đánh giá độ bền. Hội nghị chuyên đề đã kết thúc
thành công với sự tham dự của khoảng 300 kỹ sư và
nhà nghiên cứu.
Từ trang 10 đến trang 18 giới thiệu tóm tắt một sốbài thuyết trình được trình bày tại hội nghị chuyên đề.

(Trang 1)

Báo cáo về các kết quả nghiên cứu của
các thí ngiệm phơi ngoài khơi trong 30nămThép là vật liệu xây dựng chính trong các công trình
cảng nhưng lại có tuổi thọ ngắn do bị ăn mòn. Môitrường biển không phù hợp để ứng dụng sản phẩm thépvì các sản phẩm thép thường bị ăn mòn. Vì vậy, để bảodưỡng các kết cấu thép ngoài khơi trong thời gian dài ởđiều kiện hợp lý cần có các biện pháp bảo vệ chống ănmòn phù hợp.
Liên đoàn Thép Nhật Bản hợp tác với Viện nghiên
cứu Các công trình công cộng đã tiến hành các thínghiệm phơi ngoài khơi dài hạn từ năm 1982 ở cơ sởnghiên cứu công nghệ ngoài khơi hiện đại đặt tại vịnhSuruga, ngoài khơi quận Shizuoka. Mục đích chính của
các thí nghiệm này là nhận thức được cách nâng cao độbền của các kết cấu thép ngoài khơi hoặc cách ngănchặn các sản phẩm thép bị ăn mòn khi được lắp đặt
ngoài khơi. Ngoài ra, một bộ các thí nghiệm phơi ngoàikhơi dài hạn cũng được tiến hành từ năm 1984 tại Trạmnghiên cứu Hải dương học Hasaki đặt trong vùng biểnhở của Kasshima-nada, ngoài khơi quận Ibaraki. Các
thí nghiệm này được Viện nghiên cứu Cảng và Sân bay,Viện Công nghệ phát triển Bờ biển và Hiệp hội kỹthuật Nhật Bản về cọc ống và cọc ván thép cùng hợp
tác thực hiện với mục đích phát triển các công nghệbảo vệ chống ăn mòn cho các cọc ống thép được lắpđặt ngoài khơi.
Để giới thiệu hai bộ thí nghiệm phơi kéo dài trong
30 năm, một cuộc họp báo cáo hợp tác trình bày các
kết quả nghiên cứu đã được tổ chức ngày 16/2/2016 ở
Tokyo.
Trang 2 và trang 9 trình bày nội dung tóm tắt của
các thí nghiệm này.

Ảnh: Hội nghị chuyên đề lần thứ 20 về Nghiên cứu các
kết cấu thép xây dựngẢnh: Họp báo cáo hợp tác trình bày các kết quả nghiên
cứu từ thí nghiệm phơiHội nghị chuyên đề lần thứ 20 về Nghiên
cứu các kết cấu thép xây dựngLiên đoàn Thép Nhật Bản tổ chức Hội nghị chuyênđề lần thứ 20 về Nghiên cứu các kết cấu thép xây dựngngày 26/2/2016 tại Tokyo. Năm 1995, JISF thành lậpmột “hệ thống hỗ trợ nghiên cứu và đào tạo về kết cấuthép”, từ đó đến nay đã cung cấp trợ cấp cho các nhà

2

Joint report meeting on the research attainments obtained in the exposure tests

Hazaki
Suruga Bay

Marine Engineering
Research Facility

Hazaki Oceanographical Research
Station20th Symposium on Research on Civil Engineering Steel Structures3

(Trang 2-4)
Các thí nghiệm phơi ở Vịnh Suruga (1)mòn dài hạn trong môi trường khí quyển ngoài khơi; vàcông nghệ thiết kế bảo vệ ca-tốt với Trung tâm nghiên
cứu Các công trình công cộng.
Trong năm 2014, các thí nghiệm phơi tại vịnhSuruga đã đạt tới năm thứ 30. Trong bài báo này, chúng
tôi trình bày tóm tắt về các thí nghiệm phơi dài hạn
trong giai đoạn 30 năm.

Tóm tắt về thí nghiệm phơi dài hạn ở Cơsở nghiên cứu kỹ thuật biển tại vịnhSurugaTác giả Iwao SasakiViện nghiên cứu Các công trình công cộngGiới thiệu về Cơ sở thí nghiệm
MERP cho các thí nghiệm phơi được đặt tại vịnhSuruga hướng ra vùng biển hở trên Thái Bình Dương.
Vị trí thí nghiệm được lựa chọn là đại diện cho vùngbờ biển ở Nhật Bản.
Các thí nghiệm phơi cho các vật liệu bảo vệ chốngăn mòn được tiến hành ở MERP. Ngoài ra, nghiên cứuliên quan đến việc bảo vệ xói mòn bờ biển cũng đồngthời được tiến hành: gió ngoài khơi, sóng và các điềukiện biển khác, hiện tượng xét tới sự bồi đắp cát vào bờ,
phân loại biến dạng bờ và hiện tượng cát trôi dạt và
phát triển các biện pháp bảo vệ xói mòn bờ.
Cơ sở thí nghiệm phơi nằm cách bờ Suruga 250m ởvịnh Suruga với cảnh quan uy nghi của núi Phú Sĩ.
Ảnh 1 trình bày toàn cảnh của MERP. Cơ sở đặt bên
ngoài đê chắn sóng tách rời và chịu tác dụng trực tiếpcủa sóng của vùng biển hở. Cơ sở được lắp đặt ở khu
vực sóng cao, bao gồm cả vùng bắn nước có dịchchuyển lớn của cát ở đáy biển.
MERF được xây dựng như trình bày trên Hình 1 vớidàn kết cấu thép được lắp đặt trên các cọc ống thép đỡtrên đáy biển cát. Toàn bộ cơ sở dùng để thí nghiệm
bảo vệ chống ăn mòn. Kết cấu phía trên mặt biển gồmba sàn được bố trí các mẫu thí nghiệm kích thước lớn
và nhỏ. Trong khu vực ngập nước, các cọc ván và cọcống thép gắn các mẫu thí nghiệm bảo vệ ca-tốt. Chiều
sâu tới đáy biển là khoảng 7,5m và chiều cao tới đỉnhlà khoảng 30m. Ở cơ sở này, có thể thực hiện các thínghiệm vật liệu trong nhiều môi trường ăn mòn khác
nhau từ vùng khí quyển ngoài khơi đến các vùng bắnnước, vùng thủy triểu và vùng ngập nước.

Ở Nhật Bản, các kế hoạch cải tạo đất đai quốc gia
khác nhau được tiến hành từ những năm 1960: các dựán đường bộ giao cắt thẳng, các mạng lưới đường bộvà các công trình bảo vệ bờ biển. Hầu hết các dự án
này đều nằm trong môi trường ăn mòn nghiêm trọng ở
ngoài khơi và các vùng vịnh, yêu cầu triển khai các
công nghệ bảo vệ chống ăn mòn để bảo vệ độ bền củakết cấu. Viện nghiên cứu Các công trình công cộng(PWRI) đã xúc tiến các thí nghiệm phơi trong môitrường khí quyển từ những năm 1960 để cải tiến các
công nghệ bọc phủ cho các cầu nhịp lớn, nghiên cứu về
các đặc trưng ăn mòn của các kết cấu thép trong cácvùng bắn nước, vùng thủy triều, vùng ngập và vùngngâm trong bùn cùng với các phương pháp bảo vệchống ăn mòn cho các kết cấu này tại một ví trí trongvịnh Tokyo, tại Ajigaura và tại các vị trí khác trong các
môi trường biển hướng ra Thái Bình Dương.
Trước tình hình này, các thí nghiệm phơi toàn diệncho các vật liệu xây dựng ở vịnh Suruga được lập kếhoạch. Năm 1983, “nghiên cứu về việc ứng dụng cóhiệu quả không gian ngoài khơi lắp đặt các thiết bị
ngoài khơi” được bắt đầu và do Các quỹ Phối hợp đặcbiệt để Hỗ trợ Khoa học và Công nghệ của Cơ quan
Khoa học và Công nghệ tài trợ. Trong các dự án nghiên
cứu có liên quan, Các phòng thí nghiệm Nghiên cứu
Hóa học của Bộ Xây dựng (ngày nay là Nhóm nghiên
cứu Vật liệu và Tài nguyên của PWRI) đã tiến hành“nghiên cứu về công nghệ cải tiến độ bền của các kếtcấu ngoài khơi nhờ bảo vệ chống ăn mòn”. Các thínghiệm phơi hiện nay có nguồn gốc từ dự án nghiên
cứu này. PWRI đã lắp đặt Cơ sở Nghiên cứu kỹ thuật
Biển (MERF) làm cơ sở thí nghiệm phơi trên vịnhSuruga ở quận Shizuoka.
Các thí nghiệm phơi ở MERF là một dự án hợp tácgiữa PWRI và các tổ chức tư nhân. Các thí nghiệm
phơi về công nghệ bảo vệ chống ăn mòn cho các kếtcấu thép được lắp đặt trong các vùng bắn nước, vùngthủy triều, vùng ngập là sản phẩm hợp tác với Câu lạcbộ Kozai (hiện nay là Liên đoàn Thép Nhật Bản); cho
các kết cấu bê tông trong vùng bắn nước và vùng thủtriều với Hiệp hội Các nhà thầu Bê tông dự ứng lựcNhật Bản; cho các công nghệ bọc phủ bảo vệ chống ănẢnh 1 Toàn cảnh Cơ sở nghiên cứu kỹ thuật biểnHình 1 Cấu trúc Cơ sở nghiên cứu kỹ thuật biểnCác môi trường ăn mòn trong thí nghiệm phơiVì MERF được lắp đặt với mục tiêu chính là tiếnhành các thí nghiệm độ bền của vật liệu xây dựng với
môi trường ăn mòn hướng ra vùng biển hở được phơira trong điều kiện lượng muối trong khí quyển lớn.
Trong ISO/TC156/WG4, các thí nghiệm phơi có
hợp tác quốc tế được tiến hành trong 49 khu vực ở 13nước trong khoảng thời gian 5 năm bắt đầu từ 1986.

4Mục tiêu chính của các thí nghiệm là chuẩn bị một cơsở dữ liệu để kiểm chứng tiêu chuẩn. Ở Nhật Bản, mộtủy ban nghiên cứu / điều tra đặc biệt được thành lập đểtiến hành các thí nghiệm phơi ở bốn địa điểm là Suruga,
Choshi, Okinawa và Tokyo.
Trong các điều tra tại MERF tại vịnh Suruga, nhiềuhệ số ảnh hưởng khác nhau được xác định bằng nhiều
thiết bị đo đạc khác nhau (Phương pháp can-đê-la ướtISO, Phương pháp Lưới JIS, Phương pháp Bể kiểuPWRI, v.v...) bao gồm nhiệt độ, độ ẩm, quá trình ẩm(ước tính từ nhiệt độ và độ ẩm), sun-phua đi-ô-xít và
hạt muối biển. Các điều tra môi trương và kết quả điềutra về mất mát do ăn mòn các sản phẩm thép đã làm
sáng tỏ mối quan hệ giữa các yếu tố gây ăn mòn,khoảng cách từ mặt biển và các điều kiện thời tiết.
Lượng muối trong khí quyển vốn có ảnh hưởng lớn tớisự an mòn phụ thuộc vào hướng và vận tốc của gió,biến mất do nước bắn trên mặt biển.
Các kết quả điều tra này cho thấy cơ sở phơi hiệnnay được thiết kế theo độ ăn mòn môi trường cấp C(Cao) theo tiêu chuẩn phân loại môi trường ăn mònISO (ISO12944-2). Theo đó, chấp nhận rằng MERF cóthể được sử dụng làm vị trí phơi tiêu chuẩn trong môitrường ăn mòn theo quan điểm toàn cầu.
Hình 2 và thể hiện các kết quả điều tra từ năm tài
chính 1986 đến 1989 và từ năm tài chính 2013 đến2015, đều thu được từ ống góp muối trong khí quyển
kiểu PWRI (phương pháp bể). Lượng muối trong khíquyển nằm trong phạm vi từ 0,1 đến vài mg/dm2/ngày,ngoại trừ các giá trị số bất thường, cho thấy sự phù hợpvới phạm vi các kết quả tại khu vực Tokai (phía trênvịnh Suruga) theo các điều tra toàn quốc do Việnnghiên cứu Các công trình công cộng đã thực hiệntrước đóTrong các môi trường biển, môi trường ăn mòn thay
đổi lớn phụ thuộc vào chiều cao thẳng đứng từ mặt
biển. Theo các điều tra trước đây tại MERF, quan sátđược quá trình hư hỏng khác nhau phụ thuộc vào loạisàn sử dụng trong điều tra. MERF có nhiều sàn theophương thẳng đứng và do đó thực hiện được các điềutra so sánh về môi trường muối trong khí quyển.
Hình 4 thể hiện ảnh hưởng của chiều cao sàn từ mặtbiển đến sự thấm nhập muối bằng phương pháp mẫuvữa mỏn. Cấp độ thấm nhập muối là cao nhất trong sàn
số 3 nằm cách mặt biển khoảng 2m, giảm dần khi chiều
cao sàn tăng lên và thể hiện xu hướng hộ tụ tới cùngmột cấp độ như nhau.

mặt phía đông và phía tây của sàn số 1)Hình 3 Thay đổi trường kỳ về lượng muối trong khíquyển bằng phương pháp Bể kiểu PWRIHình 4 Ảnh hưởng của chiều cao từ mặt biển tới lượng
muối trong khí quyển bằng phương pháp Mảnh VữaMỏngCác lĩnh vực nghiên cứu và vật liệu thí nghiệm
chính
Trong nghiên cứu này, các thí nghiệm phơi được ápdụng chủ yếu cho các kết cấu thép và bê tông với nhiều
phương pháp bảo vệ chống ăn mòn được thí nghiệm sửdụng các kim loại có khả năng chống ăn mòn cao, bảovệ bọc phủ / sơn và bảo vệ ca-tốt. Các lĩnh vực nghiên
cứu và chủ đề cụ thể được đặt ra theo phương pháp bảovệ chống ăn mòn. Các thí nghiệm phơi nằm trong các
dự án nghiên cứu hợp tác giữa các tổ chức có liên quan(xem Bảng 1).
Bảng 1 Các lĩnh vực nghiên cứu, Chủ đề và Sự phâncông nghiên cứu
Các kiến thức thu thập được từ thí nghiệm phơi và
Các triển vọng trong tương laiTừ các thí nghiệm phơi dài hạn được tiến hành tạivịnh Suruga trong 30 năm đã thu thập được lượng kiếnthức dồi dào về các cơ chế và tốc hư hỏng do ăn mòn
gây ra liên quan đến cả các vật liệu cơ bản và các vậtliệu mới.
Trong các thí nghiệm phơi các sản phẩm thép khôngđược bảo vệ chống ăn mòn, đã làm sáng tỏ được tốc độăn mòn phụ thuộc vào vị trí phơi và cách thức ô lớnhình thành, cùng lúc khẳng định được tốc độ ăn mòndần đạt tới tốc độ không thay đổi theo thơi gian phơi.
Xét tới sự bảo vệ kim loại có khả năng chống ăn mòn
cao, ảnh hưởng của sự phá hoại hỗn tạp trong vùngthủy triều được làm rõ và các khu vực sử dụng kết hợp
kim loại có khả năng chống ăn mòn cao và bảo vệ
ca-tốt cần quan tâm được chỉ rõ. Khi bảo vệ chống ănmòn bằng cách bọc phủ, khẳng định được độ bền tănglên đáng kể nhờ lớp phủ lót kiểu sơn giàu kẽm.
Các thí nghiệm phơi tiếp theo trong tương lai sẽ cho
phép đánh giá dài hạn hơn về độ bền của các kết cấu
ngoài khơi, các kết qủa thu được trong các thí nghiệm
có thể được dùng làm tham khảo khi đánh giá các nămđộ bền dự kiến. Các thí nghiệm tương tự được tiếnhành tại Okinotorishima và các vị trí có môi trường ănmòn khác nhau. Thấy rằng độ bền ở các vị trí khác
nhau bao gồm cả vị trí tại các nước Đông Nam Á có
thể dự đoán được bằng cách kiểm tra tổng thể các kếtquả thí nghiệm ở vịnh Suruga và các ví trí đã nêu trên.

Hình 2 Thay đổi trường kỳ về lượng muối trong khíquyển bằng phương pháp Bể kiểu PWRI (thay đổitrường kỳ của các kết quả điều tra trước đây: các bề

5

Chúng tôi mong muốn thúc đẩy việc kiểm tra tiếptheo để đưa ra được các phương pháp đánh giá sự làmviệc cần cho các biện pháp bảo vệ chống ăn mòn cho
các kết cấu thép và bê tông ngoài khơi và các phương
pháp dự đoán sự làm việc trong tương lại.

6

Iwao Sasaki: He has been studying application and durability of construction materials since fledgling researcher of PWRI Chemistry Division in 1989. B.Eng.: Tokyo
University of Agriculture and Technology, Ms. International development studies: National Graduate Institutefor Policy Studies, Dr.Eng.: Hokkaido University

Fig. 1 Outline of Marine Engineering
Research Facility
Anemoscope/anemometer
Main light
Observation
tower

CoatedspecimenObservationbuilding

Ultrasonic wave
height meter

Photo 1 Full view of Marine Engineering Research Facility

Recorder,power source
Auxiliarylight(No. 1 deck)(No. 2 deck)
Corrosion-protection
specimen(splash and tidal zones)(No. 3 deck)

Flow direction/
velocity meter

Cathodic protection
specimen (large size)

Cathodic
protection
specimen

Sea bottom
surfaceFig. 2 Secular Change of Airborne Salt Amount by Means of PWRI-type Tank Method(Secular Changes of Past Survey Results: East and West Sides of No. 1 Deck)
100
1988
1989
1987
1986

1

0.1

East side of No. 1 deck

7

WinterAutumnSummerSpring

WinterAutumnSummerSpring

WinterAutumnSummerSpring

WinterAutumn0.01

SummerWest side of No. 1 deck
SpringAirborne salt (mdd)

10

Corrosionprotection
methodLong-term
protective
coating/
painting

Corrosionprotection
liningCathodic
protection

Fig. 3 Secular Change of Airborne Salt Amount by Means of PWRI-type Tank Method
100

Irregular value due to effect of typhoon

East side of No. 2 deck
West side of No.2 deck
East side of No. 1 deck

Airborne salt (mdd)

101
115 days

0.1

227 days

91 days

102 days

55 days

138 days
21 days

0.01
July ’13

Jan. ’14

July ’14
Survey period

Height from sea surface (m)Fig. 4 Effect of Height from Sea Surface on Airborne Salt Amountby Means of Mortar Thin Plate
Method2105 spring/2015 summer

Salt penetrated into mortar thin plate (mdd)Jan. ’15

July ’15

Table 1 Research Fields and Themes, and Research Allotment
Research allotment

Research ﬁeld

Speciﬁc research theme

Research on corrosionprotection technology forsteel structures in splash
and tidal zones

1) Application test for corrosion-protection
coating/painting materials (MERF structure)2) Durability test for corrosion-protection
coating/painting materials (test specimen)

Research on
corrosion-protection
technology for concrete
structures in splash zone

1) Corrosion-protection technology for steel
product used in concrete2) Development of design technology forseawater-resistant concrete member

Research on cathodic
protection design
technology in submergedzone1) Development of cathodic protection design
method according to structure shape2) Development of combined coating-cathodic
protection design technology

AD

Research on long-term
protective coatings inmarine atmospheric zone

1) Application test for long-term protective
coating system
2) Durability test for long-term protective
coating system

AD

Arrangement of researchattainments

1st WG 2nd WG 3rd WG

AB
B
AC
AC

AD

AD
ABCD

Research allotment:
A: Public Works Research Institute
B: The Japan Iron and Steel Federation
C: Japan Prestressed Concrete Contractors Association D: Public Works Research Center8

(Trang 5-6)
Các thí nghiệm phơi ở Vịnh Suruga (2)kết cấu thép).
 Tốc độ ăn mòn thấp trong vùng ngập nước (nguyên
nhân chính là lượng cung cấp oxy trong vùng ngậpnước thấp hơn trong các vùng bắn nước và vùng thủytriều).
 Tốc độ ăn mòn giảm theo thời gian và dần đạt tớitốc độ ăn mòn không đổi như đã được chỉ rõ trong Tiêuchuẩn kỹ thuật và Các chú giải cho Các công trình
Cảng ở Nhật Bản.
(Tham khảo Hình 1 và 2).
 Các sản phẩm thép bọc (Sơn thông thường, sơnmàng dày)Trong các sản phẩm thép sơn thông thường (kẽm vôcơ 25m + nhựa epoxy 600 m), khu vực ăn mòn tănglên trong và sau 5 năm ở các vùng thủy triều và ngậpnước (Hình 3). Ngược lại, với các sản phẩm thép sơnmàng dày (sơn giàu kẽm hữu cơ 15 m + nhựa epoxykiểu màng siêu dày 2,000 m + flo 25 m) khẳng địnhđược sự xuất hiện một số ăn mòn tại các phần hư hỏngdự báo do gỗ trôi dạt gây ra nhưng không quan sátđược sự mất mát màng sơn, nứt và các hư hỏng lớp sơn
khác, còn lớp sơn vẫn tốt (xem Hình 4).
 Các sản phẩm thép bọc hữu cơ (Polyurethane,
Polyethylene)
Không quan sát thấy có hư hỏng ở các lớp màngpolyurethane sau 23 năm phơi và lớp màng vẫn trongđiều kiện tốt (Hình 5). Phần bình thường của lớp màngpolyurethane cũng giữ được trong điều kiện bìnhthường sau 10 năm phơi, nhưng ở phần bị hư hỏngkhác nhau (dày 1mm, dài 100mm) đã được cố ý tạo ratrước thì quan sát được sự ăn mòn xuất hiện với chiều
dày tấm tối đa là 1,2mm. Xét tới phần có xuất hiện hưhỏng khi phơi 1 năm và được sửa chữa bằng cách lắngđọng tại chỗ thì các điều kiện tốt vẫn được giữ nguyên
sau 9 năm phơi.
 Lớp bọc thép không rỉ chống ăn mòn cao
Quan sát được tiến hành trong các điều kiện ăn mònở thép không rỉ chống ăn mòn cao (Cr+3Mo+10N38(% khối lượng)) là các ống bọc có gắn bảo vệ ca-tốt.
Kết quả là bề mặt của thép không rỉ bao gồm cả đường
hàn và các phần sửa chữa hàn không quan sát thấy ănmòn ngay cả sau 10 năm.
Trong trường hợp khi hư hỏng xuyên hỗn tạp xuấthiện trong vùng thủy triều thì vẫn không quan sát thấyăn mòn trên kim loại nền của ống thép do tác dụng của
bảo vệ ca-tốt. Còn trong trường hợp khi hư hỏng xuyên
hỗn tạp xuất hiện trong vùng bắn nước, do bảo vệ
ca-tốt không có tác dụng trong vùng bắn nước nên vẫnquan sát thấy ăn mòn trên kim loại nền của ống thép(khoảng 0,05mm/năm).
Ngoài ra, khi không áp dụng bảo vệ ca-tốt, quan sát

Các thí nghiệm phơi dài hạn kết cấu
thép và các phương pháp bảo vệ chốngăn mòn ở vịnh Suruga
Tác giả Kenichiro Imafuku
Các phòng thí nghiệm Nghiên cứu Thép, Tập đoànThép Nippon và Kim loại Sumitomo
Để nâng cao độ bền của các kết cấu thép trên biển,Liên đoàn Thép Nhật Bản và Viện nghiên cứu Các
công trình công cộng đã hợp tác thúc đẩy các thínghiệm phơi dài hạn cho các kết cấu này. Mục tiêuchính của các thí nghiệm là phát triển các công nghệbảo vệ chống ăn mòn tiên tiến cho các kết cấu thép trênbiển và đánh giá độ bền dài hạn của các công nghệ này.
Các thí nghiệm được tiến hành tại Cơ sở nghiên cứu kỹthuật biển đặt tại vịnh Suruga nằm cách bờ biển củaquận Shizuoka 250m.
Bài báo này tổng kết về ứng xử ăn mòn và các côngnghệ bảo vệ chống ăn mòn cho các kết cấu thép trênbiển, sự làm việc chống ăn mòn của các công nghệ này
và các chú ý khi áp dụng dựa trên các kết quả thínghiệm phơi dài hạn trong tối đá 30 năm.
Kiểu mẫu thí nghiệm phơiTrong nghiên cứu này, các dạng mẫu thí nghiệm sảnphẩm thép khác nhau được đưa vào thí nghiệm phơitrong môi trường biển trải dài từ vùng bắn nước tớivùng ngập nước cho các sản phẩm thép không đượcbảo vệ chống ăn mòn, sản phẩm thép được bọc phủbằng các kim loại chống ăn mòn cao, các sản phẩmthép sơn, các sản phẩm thép bọc hữu cơ và các sảnphẩm khác.
Tóm tắt về các kết quả thí nghiệm phơiCác điều kiện thí nghiệm phơi được trình bày trongẢnh 1. Các kết quả thí nghiệm phơi được trình bày tóm
tắt trong phần tiếp theo: Các sản phẩm thép không được bảo vệ chống ănmònTừ kết quả của các thí nghiệm phơi trong 19,5 năm
các sản phẩm thép không được bảo vệ chống ăn mòn(kích thước 140140183,800 mm), rút ra các kếtluận sau: Tốc độ ăn mòn tăng cao trong môi trường biển, đặcbiệt là vùng bắn nước.
 Tốc độ ăn mòn có mức giảm nhất định trong khu
vực phía trên của vùng thủy triều (nguyên nhân chínhlà trong vùng thủy triều có ô lớn hình thành trên các

9thấy ăn mòn (dạng kẽ nứt) trong các khe hở (phần gắnmẫu thử) sinh ra trong quá trình lắp đặt mẫu thử trong
các vùng bắn nước và ngập nước.
Dựa trên các kiến thức thu thập được, danh sách các
vấn đề quan tâm trong môi trường biển khi sử dụngbiện pháp bảo vệ bọc phủ bằng thép không rỉ chống ănmòn cao được liệt kê như trong Bảng 1.
 Bọc titan
Với các ống thép bọc titan sau 29 năm phơi, quansát thấy sự biến màu trong vùng bắn nước nhưng
không quan sát thấy ăn mòn (Hình 6). Ngay trong phầnphía dưới các lớp dán và khe hở tạo ra trước do gắntấm titan lên một tấm titan khác vẫn không quan sátthấy ăn mòn.
 Các phương pháp bảo vệ chống ăn mòn
Ngoài các phương pháp bảo vệ chống ăn mòn đãnêu trên, phương pháp bọc bảo vệ chống ăn mòn đồngni-ken và phương pháp sử dụng kết hợp thép không rỉ,titan hoặc các vật liệu khác trong thí nghiệm phơi đãkiểm chứng được khả năng tạo độ bền dài hạn của cácphương pháp.
Ảnh 1 Các điều kiện thí nghiệm phơiHình 1 Phân bố ăn mòn theo chiều sâu (thép thôngthường)Hình 2 Thay đổi trường kỳ trong tốc độ ăn mòn do môitrường biểnHình 3 Sản phẩm thép sơn thông thường sau khi cạo rỉ(trên: phơi 5 năm, dưới: phơi 19,5 năm)Hình 4 Sản phẩm thép sơn dạng màng dày (phơi 19,5năm)Hình 5 Lớp bọc polyurethane sau khi cạo rỉ (phơi 23năm)Hình 6 Ống thép bọc titan sau khi cạo hà (phơi 29năm)Bảng 1 Các nội dung chú ý khi áp dụng phương phápbảo vệ bọc thép không rỉ chống ăn mòn caoTiếp tục tiến hành các thí nghiệm phơiNhiều dạng phương pháp bảo vệ chống ăn mònđược đưa vào thí nghiệm phơi dài hạn giúp khẳng địnhđược hiệu quả ứng dụng của phương pháp trong một
môi trường biển cụ thể. Kế hoạch kêu gọi tiếp tục các
thí nghiệm phơi cho các phương pháp bảo vệ kiểu kimloại chống ăn mòn cao dự kiến cung cấp tuổi thọ dài
hạn.

10

Kenichiro Imafuku: After graduating from Department of Civil Engineering of Tohoku University in
1993, he entered Nippon Steel Corporation (currently
Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation) andthen was assigned to the company’s Steel ResearchLaboratories. He assumed his current position as Senior Researcher, Materials Reliability Research Lab.
Steel Research Laboratories in 2013.

Photo 1 Exposure test conditions

Fig. 1 Distribution of Depth-direction Corrosion (Ordinary Steel)
2.5 years
14.5 years

15.5 years

5.5 years
19.5 years

9.5 years

Depth(mm.VS.TP)

Splash zone

Reduction of corrosion
due to macro cell

Tidal zone

Reduction of oxygen inunderwater area

Submerged zone

Loss of plate thickness (mm)Fig. 2 Secular Change in Corrosion Rate by Marine Environment
Corrosion rate (mm/year)

0.8

Upper area ofsplash zone

0.7
0.6

Lower area ofsplash zone

0.5

Upper area oftidal zone

0.4
0.3

Lower area oftidal zone

0.2

Submerged zone

0.1
0
0

5

10
Exposure period (years)

15

20

11

Fig. 3 Appearance of Common
Painted Steel Products after Rust Removal (top:5-year exposure; bottom:
19.5-year exposure)Splash zone

Fig. 4 Appearance of Thick Filmtype Painted Steel Products(19.5-year Exposure)Splash zone

Fig. 5 Appearance of Polyurethane
Coating after Rust Removal(23-year Exposure)Tidal zone

Submerged zone

Rust section

Tidal zone

Upper end sectionof test specimen

Submerged
zone

Lower end sectionof test specimen

Rust stains

Splash zone

Tidal zone

Submerged
zone

Table 1 Cares in Application of Highly Corrosion-resistant
Stainless Steel Covering Protection Method
Corrosion-protection
methodEnvironment

SectionSplash zone
Tidal zone
Submerged zone

Highly corrosion-resistant stainless steel cover (Cr+3Mo+10N≥38 (mass%))
Combined use of cathodic protection (about −770~−1000 mV (vs. SCE))
Damagepenetrated
Weld-repaired section section

Weld

Selection of
appropriate
welding material andimplementation of
appropriate welding

Gap section

Repair is necessary

No production of gap
in specimen installation

Cathodic protection
is effective

Cathodic protection iseffective

Fig. 6 Appearance of Titanium-covered
Steel Pipe after Shell Removal(29-year Exposure)Gap (between titanium and titanium)

12(Trang 7-9)

cho các cọc ống.

Các thí nghiệm phơi ngoài khơi dài hạn
cho các phương pháp bảo vệ chống ănmòn cọc ống thép ở HORS

Ảnh 1 Toàn cảnh Trạm Nghiên cứu Hải dương học
HazakiHình 1 Ví dụ về mặt cắt của Trạm Nghiên cứu Hảidương học Hazaki

Tác giả Toru Yamaji
Nhóm Vật liệu, Viện nghiên cứu Sân bay và CảngCác phương pháp bảo vệ chống ăn mòn được ápdụng trong các thí nghiệm hiện trường
Các phương pháp bảo vệ chống ăn mòn được ápdụng trong các thí nghiệm hiện trường được phân loạisơ lược thành năm loại sau: bọc phủ hữu cơ, bọc phủvô cơ, bọc phủ dầu mỡ, sơn phủ và bảo vệ ca-tốt. Các
đặc trưng chính của từng phương pháp như sau: Phương pháp bọc phủ hữu cơBọc phủ hữu cơ là phương pháp bảo vệ chống ănmòn khi bề mặt của các sản phẩm thép được bọc bằngpolyethylene là một vật liệu dạng lưu hóa dưới nướchoặc các vật liệu hữu cơ khác. Chiều dày lớp phủ thôngthường là 2-10mm, dày hơn chiều dày sơn phủ.
Phương pháp Bọc phủ hữu cơ có độ bền tuyệt vời,khả năng chống ăn mòn trong nước biển và trong điềukiện khí quyển. Phương pháp này được áp dụng cho
các kết cấu mới lắp đặt (Xem Ảnh 2).
Với bọc phủ dạng lưu hóa dưới nước, một lớp sơndạng lưu hóa dưới nước được phủ lên bề mặt của các
sản phẩm thép để tạo ra một lớp bọc phủ dày. Phương
pháp này cũng có hiệu quả để sửa chữa (Xem Ảnh 3).
 Phương pháp bọc phủ vô cơBọc phủ vô cơ là phương pháp bảo vệ chống ănmòn khi bề mặt của các sản phẩm thép được bọc bằngvữa xi-măng, bê tông cốt thép hoặc các vật liệu vô cơkhác bao gồm cả kim loại. Các bề mặt sản phẩm thépđược bảo vệ khỏi ăn mòn nhờ lớp màng đặc, thụ độnghình thành trên các bề mặt thép do sự kiềm hóa củavữa xi-măng hoặc bê tông.
 Phương pháp bọc phủ dầu mỡBọc phủ dầu mỡ là phương pháp bảo vệ chống ănmòn kết hợp sử dụng một vật liệu bảo vệ chống ăn mòngồm dầu mỡ (một dạng sáp gốc dầu mỏ) và lớp phủbảo vệc vật liệu chống ăn mòn. Đây là phương pháp có
độ tin cậy cao được sử dụng nhiều.
 Phương pháp sơn phủSơn phủ là phương pháp bảo vệ chống ăn mòn khi
nền bề mặt thép được bọc trước tiên bằng một lớp lót
giàu kẽm (sơn chứa bột kẽm) rồi được bọc bằng mộtloại sơn lỏng hoặc nửa cứng. Đây là phương pháp đượcsử dụng rất rộng rãi.
Các loại sơn được dùng cho phương pháp sơn phủthông thường ở các thí nghiệm hiện trường là sơn đặcbiệt dày, sơn keo epoxy dạng màng dày, sơn keo epoxy

Các sản phẩm thép là vật liệu xây dựng quan trọng
dùng để nâng cấp các công trình hạ tầng và được sửdụng rộng rãi trong các công trình cảng và kết cấu
ngoài khơi. Tuy nhiên, các sản phẩm thép không đượcbảo vệ chống ăn mòn trong thời gian dài, nhiều ví dụ
cho thấy độ bền của các công trình kết cấu thép này bịgiảm xuống do thép bị ăn mòn gây ra sự suy giảm độ
an toàn và công năng của công trình. Từ đó, để đảmbảo điều kiện tốt cho các kết cấu thép trong thời giandài, đặc biệt là các kết cấu trong môi trường ngoài khơi,cần phải có các biện pháp bảo vệ chống ăn mòn phùhợp.
Trước tình hình đó, Viện nghiên cứu Sân bay vàCảng, Viện nghiên cứu Công nghệ Phát triển Bờ biểnvà Hiệp hội Kỹ thuật Nhật Bản cho cọc ống và cọc ván
thép đã bắt đầu hợp tác từ năm 1984 các thí nghiệm
hiện trường áp dụng nhiều biện pháp bảo vệ chống ănmòn khác nhau cho các cọc ống thép của một kết cấu
thép cụ thể đặt ngoài khơi. Mục tiêu c hính của thínghiệm này là để kiểm tra các phương pháp bảo vệchống ăn mòn dự kiến có khả năng bảo vệ chống ănmòn dài hạn. Năm 2014, thí nghiệm hiện trường bướcsang năm thứ 30.
Bài báo này giới thiệu tóm tắ các kết quả nghiên
cứu của thí nghiệm phơi dài hạn ngoài khơi trong 31
năm.
Tóm tắt về vị trí thí nghiệm phơiTrạm Nghiên cứu Hải dương học Hazaki (HORS)
đặt trên vùng biển hở tại Kasshima-nada ở quận Ibarakilà nơi thực hiện các thí nghiệm hiện trường (Ảnh 1).
Vùng biển hở Kashima-nada có sóng cao, bao gồm cảvùng sóng vỗ có cát đáy biển dịch chuyển lớn. Vì sóng
cao và thủy triều nhanh tác dụng trực tiếp lên các cọccủa HORS nên có vị trí nằm trong môi trường đặc biệtkhắc nghiệt, là nơi rất phù hợp để thí nghiệm cácphương pháp bảo vệ chống ăn mòn.
Trong HORS, một kết cấu phần trên bằng bê tôngnằm trên các cọc ống thép có đường kính 600-800mm
đặt các dầm thép bằng bê tông dự ứng lực (Hình 1).
Tổng chiều dài của cọc là 427m và có 47 cọc ống thép.
Các thí nghiệm hiện trường đã được tiến hành vớinhiều phương pháp bảo vệ chống ăn mòn khác nhau

13

bông thủy tinh và sơn keo epoxy nhựa đường.
 Phương pháp bảo vệ ca-tốt
Các hệ thống bảo vệ ca-tốt thường được phân loạithành hệ thống a-nốt gan-va-níc và hệ thống dòngcưỡng bức. Phương pháp được áp dụng chủ đạo hiệnnay cho các kết cấu thép trong cảng là hệ thống a-nốt
gan-va-níc.
Trong hệ thống a-nốt gan-va-níc, một kim loại kém
trơ hơn sản phẩm thép được nối điện với sản phẩmthép và cấp một dòng điện bảo vệ chống ăn mòn tớisản phẩm thép bằng tác động điện tận dùng sự khác
nhau về điện thế giữa kim loại và sản phẩm thép. Trongáp dụng thực tế, bảo vệ ca-tốt khả thi khi điện thế củabề mặt sản phẩm thép thấp hơn -780mV tham khảođiện cực bạc – bạc clorit – nước biển.

không bị suy giảm hình dạng bên ngoài mà vẫn giữđược khả năng bảo vệ chống ăn mòn tốt sau 30 năm(Ảnh 4). Với bọc phủ bê tông phơi trong các vùng ngậpnước và thủy triều, không xuất hiện ăn mòn đáng kể
khi các i-ôn clo-rít tập trung mật độ cao trên bề mặt sảnphẩm thép hoặc khi phát hiện được các i-ôn clo-rít xâmnhập vào mặt trong của các sản phẩm thép. Các kết quảđiều tra này cho thấy khó dự đoán được khi nào các sảnphẩm thép bị ăn mòn khi xuất hiện các i-ôn clo-rít xâmnhập.
Là một biện pháp để đự đoán sự hư hại của lớp bọcphủ bê tông, cần phải tiến hành thêm các kiểm toántrong tương lai.
 Phương pháp bọc phủ dầu mỡĐiều kiện bảo vệ chống ăn mòn của phương phápbọc phủ dầu mỡ sau khoảng thời gian 30 năm cho thấymặc dù lớp bọc bảo vệ vẫn ở tình trạng tốt thì hư hỏngvẫn xảy ra trên các bu-lông và các cấu kiện phụ trợ
khác được sử dụng để cố định lớp bọc bảo vệ (Ảnh 5).
Tỷ suất dư thừa dầu thường được chọn là chỉ số đểđánh giá sự làm việc của phương pháp này. Tuy nhiên,độ chính xác của phép đo tỷ suất dư thừa dầu không
cao và còn có các hệ số hư hỏng khác ngoài tỷ số dưthừa dầu nên vẫn có nhiều nội dung cần giải quyết đểđánh giá chính xác sự làm việc của phương pháp.
Trong tương lai, cần phải tiến hành các kiểm toán khácvề cơ cấu phá hoại của phương pháp bọc phủ dầu mỡđể xây dựng được cách đánh giá chính xác sự làm việccủa phương pháp này.
 Phương pháp sơn phủ
Các kiểm toán chủ yếu được tiến hành trên các sơnđặc biệt dày, sơn keo epoxy dạng màng dày. Trong khi
bên ngoài của lớp sơn phủ vẫn tốt sau 30 năm thì vẫnkhẳng định có hiện tượng xâm nhập muối tăng dần vào
lớp màng sơn gây ra sự giảm dần của hoạt động bảo vệchống ăn mòn của lớp màng.
Trở kháng được khẳng định là một công cụ để đánhgiá sự làm việc của nhiều phương pháp sơn khác nhau(Ảnh 6).
 Phương pháp bảo vệ ca-tốtKhảo sát hệ thống a-nốt gan-va-ních thông thường
của phương pháp bảo vệ ca-tốt cho thấy thời gian tiêuthụ a-nốt có thể được dự báo nhanh chóng hơn bằngcách chia nhỏ các tiêu chuẩn đánh giá hư hỏng từ cấp
độ 2 hiện tại đến nhiều cấp độ hơn. Mặc dù vậy, cầnphải xác định cẩn thận giá trị ngưỡng.
Ngoài ra, các kiểm tra còn được tiến hành theophương pháp cố định các a-nốt gan-va-níc vào sảnphẩm thép có nam châm cho thấy không có a-nốt nàobị hỏng sau 5 năm từ khi cố định vào vẫn giữ đượcđiều kiện bảo vệ chống ăn mòn tốt (Ảnh 7). Tuy nhiên,Ảnh 2 Bọc phủ Polyethylenen (mặt đen:Polyethylenen)
Ảnh 3 Bọc phủ dạng lưu hóa dưới nước (bọc phủ áo
mát-tít)Các kết quả điều tra sau các thí nghiệm phơi 30năm Các phương pháp bọc phủ hữu cơBọc phủ polyethylene
Tính hiệu quả của phương pháp bọc phủpolyethylene đã được khẳng định qua thí nghiệm bảovệ chống ăn mòn hơn 30 năm. Trong thí nghiệm FT-IR(quang phổ kế hồng ngoại biến đổi Fu-ri-ê) gần nhưkhông quan sát được bất kỳ hư hỏng nào do tia cực tím
gây ra (Hình 2). Hơn nữa khả năng cách ly không có
ảnh hưởng gì tới sự làm việc bảo vệ chống ăn mòn. Từđó có thể nói lớp bọc phủ polyethylene sẽ có độ bền
lâu dài trong tương lai.
Điện trở suất thể tích (tính toán từ khả năng cách ly)cũng được khẳng định là một công cụ hữu ích để đánhgiá sự làm việc bảo vệ chống ăn mòn của bọc phủpolyethylene.
Bọc phủ dạng lưu hóa dưới nướcSau 20 năm từ khi bắt đầu thí nghiệm, bọc phủ dạnglưu hóa dưới nước cho thấy sự làm việc bảo vệ chốngăn mòn khả quan. Tuy nhiên, sau 30 năm, lớp bọc phủđã có một số hư hỏng bề ngoài. Hơn nữa, khẳng địnhđược sự làm việc của lớp phủ bị giảm rõ rệt về độ cáchly và chiều sâu xuyên của các i-ôn clo-rít.
Khả năng cách ly và chiều sâu xuyên của các i-ôn
clo-rít đã được khẳng định là một công cụ hữu ích đểđánh giá sự làm việc của các lớp phủ dạng lưu hóadưới nước.
 Phương pháp bọc phủ vô cơPhương pháp bọc phủ bê tông được khẳng định14

vì có trường hợp điện thế biến đổi bất thường do ảnhhưởng của sóng nên cần phải thực hiện quan sát dàihạn điều kiện quá trình.
Hình 2 Các kết quả phân tích FT-IR của bề mặt bọcphủ polyethylene
Ảnh 4 Cấu trúc bên trong của bọc phủ bê tôngẢnh 5 Bên ngoài bọc phủ bảo vệ bằng phương phápbọc phủ dầu mỡ
Ảnh 6 Đo đạc trở kháng cho phương pháp sơn phủẢnh 7 Nam châm ở phần gắn a-nốt của phương phápbảo vệ ca-tốt
Các kết quả có ích từ thí nghiệm phơi dài hạnKhảo sát của chúng tôi về các thí nghiệm phơingoài khơi dài hạn các cọc ống thép cho thấy có nhiều
phương pháp bảo vệ chống ăn mòn có khả năng bảo vệtốt trong quá trình 30 năm. Có thể tiếp tục các thínghiệm phơi trong tương lai để đánh giá độ bền dài hạncủa các phương pháp bảo vệ chống ăn mòn này ápdụng ở ngoài khơi. Cùng lúc, các kết quả thu được sẽđược dùng để tham khảo khi đánh giá độ bền dự đoáncủa phương pháp.
Phương pháp đánh giá sự làm việc của các phương
pháp bảo vệ chống ăn mòn khác nhau được chia thànhhai nhóm: nhóm các phương pháp có thông số có thể
trích ra dùng làm căn cứ để đánh giá hoạt động và
nhóm các phương pháp vẫn còn tồn tại nhiều vấn đề.
Hướng đến việc xây dựng các phương pháp để đánhgiá sự làm việc cần cho các phương pháp bảo vệ chốngăn mòn bọc phủ và xây dựng các phương pháp dự báo
sự làm việc bảo vệ chống ăn mòn trong tương lai của
các phương pháp khác nhau, chúng tôi sẽ tiếp tục thúc
đẩy các kiểm toán trong tương lai.

15

Toru Yamaji: After graduating from the University of Kyushu in 1997, he entered the Ministryof Transport and was assigned to Researcher,Port and Harbour Research Institute in 1998. He
became Head of Materials Group, Port and Airport
Research Institute in 2010, and assumed his current position as Director of Structural Engineering
Field, Port and Airport Research Institute in 2012.

Photo 1 Full view of Hazaki Oceanographical Research Station

Fig. 1 Example of Sections of Hazaki Oceanographical Research
StationCorrosion-protection
coating
Photo 2 Polyethylene coating (black section:polyethylene)

Wear-resistant coverSteel pipe pile

Photo 3 Underwater cured-type coating (coatingof putty-state coat)16

Fig. 2 FT-IR Analysis Results of Polyethylene-coated Surface
FT-IR analysis section

Stud dowelCH2 1450cm-1

Embedded resin
Polyethylene-coated surface

Polyethylene
coating

CH2 1450cm-1/ C=O 1740cm-1

C=O 1740cm-1

Reinforcing bar

Concrete

Photo 4 Internal structure of concrete coating

Photo 6 Impedance measurement for painting
methodPhoto 5 Appearance of protective cover of petrolatum coating method

Photo 7 Magnet at anode-affixed section in cathodic protection method17

(Trang 10-12)

Các công trình cốt lõi của cảng được phân thành hai
loại: các công trình công cộng được chính quyền trungương và các đơn vị quản lý cảng (thực tế công cộng địaphương) tăng cường và quản lý theo nhu cầu côngcộng; các công trình tư nhân được tăng cường và quảnlý theo nhu cầu sử dụng đặc biệt của các doanh nghiệp
tư nhân. Trong thực tế, việc quản lý các công trình
cảng được chính quyền trung ương tăng cường ủy tháccho đơn vị quản lý cảng vốn quản lý các công trình
công cộng trong một hệ thống hàng hóa (Tham khảoHình 1).

Quản trị cảng ở Nhật Bản: Bảo dưỡng
và quản lý các công trình cảngTác giả Isao SakaiVăn phòng Cảng, Bộ Đất đai, Cơ sở hạ tầng, Giao
thông và Du lịchNhật Bản là đất nước được biển bao quanh có dân
số và của cải tập trung ở các khu vực bờ biển. Cảngđóng vai trò hỗ trợ việc phân phối hàng hóa và vậnchuyển chọn người, là các điểm nút trong mạng lướigiao thông đường thủy và đường bộ. Đồng thời, cáccảng cũng là cơ sở hạ tầng quốc tế thiết yếu để vậnchuyển hầu hết hàng hóa và vật liệu xuất nhập khẩucần thiết cho đời sống hàng ngày của người dân và
cung cấp cho công nghệ chế tạo vốn là nền tảng củanền kinh tế Nhật Bản.
Các yêu cầu đặt ra cho cảng: Cấu trúc các mạnglưới giao thông có hiệu quả và bền vững trong nền kinhtế toàn cầu kết nối các cảng quốc tế để đảm bảo tínhcạnh tranh của các doanh nghiệp hoạt động tại NhậtBản; Tăng cường tính cạnh tranh của tất cả các ngànhcông nghiệp hoạt động ở Nhật Bản nhờ cải tiến hiệuquả giao nhận vận tải quốc tế để đem lại thu nhập vàviệc làm mới.
Trước tình hình đó, số lượng các công trình cảng ởNhật Bản đã tăng nhanh đạt tới tuổi thọ 50 năm khiđược xây dựng, vì vậy cần bảo dưỡng và quản lý hiệuquả các công trình xét tới sự quản lý toàn bộ nguồn
cảng ở Nhật Bản.
Trong phần tiếp theo, chúng tôi xin giới thiệu nhiều
biện pháp khác nhau để thúc đẩy việc bảo dưỡng vàquản lý các công trình cảng ở Nhật Bản.

Bảng 1 Chủng loại và Số lượng cảng ở Nhật BảnHình 1 Các thực tế tăng cường và quản lý công trình
cảngCác công trình cảng hết tuổi thọ và việc bảo dưỡng
dự phòng Số lượng các công trình cảng hết tuổi thọ tăngCác công trình cảng ở Nhật Bản được cải tạo cùngvới sự phát triển của nền kinh tế đất nước. Hầu hết các
công trình được xây dựng trong giai đoạn từ những
năm 1970 đến 1980 đóng vai trò quan trọng là cơ sở hạtầng quan trọng cho sự phát triển kinh tế và phân phốihàng hóa ở Nhật Bản.
Mặt khác, các công trình này đang dần hết tuổi thọ.
Lấy ví dụ minh họa ở các cầu cảng vốn đóng vai trò cơsở trong các công trình cảng: có khoảng 5000 cảngcông cộng trên cả nước có chiều sâu từ 4,5m trở lênđược xây dựng từ hơn 50 năm trước sẽ tăng nhanhkhoảng 10% tổng số đến tháng 3/2014 và đến khoảng
60% đến tháng 3/2034 như trình bày trên Hình 2.
 Bảo dưỡng dự phòng
Với các công trình cảng nhanh chóng hết tuổi thọ,cần phải lên kế hoạch bảo dưỡng phù hợp để giảm chi
phí vòng đời cùng lúc đảm bảo các công năng ổn địnhcủa công trình. Để đạt được mục tiêu này, cần phảithúc đẩy hơn nữa công tác bảo dưỡng dự phòng và làm
mới giúp kéo dài tuổi thọ khai thác và làm giảm chi phívòng đời chứ không phải là bảo dưỡng sửa chữa không
có các biện pháp xử lý trước giai đoạn làm mới (Thamkhảo Hình 3).

Các thực tế quản lý cảng và các công trình ở NhậtBản
 Vai trò và loại cảngCác cảng Nhật Bản được phân cấp thành bốn loại:“Cảng Trung tâm Công-ten-nơ Quốc tế” đóng vai tròquan trọng trong việc tăng cường tính cạnh tranh quốctế là một trung tâm vận chuyển công-ten-nơ đường
biển quốc tế; “Cảng Trung tâm Quốc tế” đóng vai trò
trung tâm trong các mạng lưới vận chuyển hàng hóađường thủy quốc tế; “Cảng chính” đóng vai trò trungtâm của các mạng lưới vận chuyển đường thủy và có
mối quan hệ quan trọng với các lợi ích trong nước; Các
cảng địa phương khác với các cảng đã nêu trên. Sốlượng các cảng ở Nhật Bản là 933 (Xem Bảng 1).
 Các thực tế tăng cường và quản lý các công trình
cảngHình 2 Tỷ số giữa số cầu cảng công cộng có chiều sâunước từ 4,5m trở lên và thời gian 50 tính từ khi bắt đầukhai thác và tổng số cầu cảngHình 3 Hình ảnh về Bảo dưỡng dự phòng
Cơ chế bảo dưỡng các công trình cảng
 Chu kỳ bảo dưỡng các công trình cảngMục tiêu của bảo dưỡng các công trình cảng là đảm18bảo sự làm việc thỏa mãn trong một thời gian khai thácnhất định. Với mục đích này, cần phải tiến hành có hệthống các điều tra, đánh giá và sửa chữa cùng lúc vớiviệc quan trắc chặt chẽ giai đoạn khai thác.
Việc bảo dưỡng công trình cảng phải được tiếnhành trong chu trình bảo dưỡng thể hiện trên Hình 4.
Để thực hiện đúng với chu trình bảo dưỡng này, cácđiều luật có liên quan và nhiều hưỡng dẫn đã đượcchuẩn bị có ích để đưa ra các kế hoạch bảo dưỡng /quản lý và tiến hành các kiểm tra, đánh giá.
 Các kế hoạch bảo dưỡng theo công trình và quảnlý hàng hóa theo cảngBảo dưỡng các công trình cảng gồm hai nội dung:các kế hoạch bảo dưỡng cần được tiến hành phù hợpvới công trình và các kế hoạch bảo dưỡng dự phòngcần để quản lý chiến lược nguồn công trình (Hình 5).
Với các kế hoạch bảo dưỡng dự phòng theo cảng,ưu tiên trong bảo dưỡng và làm mới từng công trình
được xác định dựa trên các kế hoạch bảo dưỡng theocông trình và chi phí yêu cầu cho việc bảo dưỡng từngcông trình được phân cấp. Một vai trò khác của các kếhoạch bảo dưỡng dự phòng là thúc đẩy chiến lược việcquản lý nguồn theo cảng, ví dụ như tích hợp công trình,thay đổi áp dụng và cải tiến định tính phù hợp vớinhững thay đổi mới về các điều kiện xã hội và kinh tế.
Hình 4 Chu trình bảo dưỡng các công trình cảngHình 5 Kế hoạch bảo dưỡng / quản lý và kế hoạch bảodưỡng dự phòng

19

Isao Sakai: After finishing the master’s course of
School of Engineering, The University of Tokyo, he
entered the Ministry of Land, Infrastructure, Transport and Tourism (MLIT) in 1992. In 2010, he served
as Director, Port and Airport Research Institute. He
assumed his current position as Director, Engineering Administration Office, Engineering Planning
Division, Ports and Harbors Bureau, MLIT in 2016.

Table 1 Kind and Number ofPorts in Japan
Kind

NumberInternational Container Hub Port

5

International Hub Port

18

Major Port

102

Local ports

808

Total

933

Fig. 1 Improvement and Management Entities of Ports and Harbor Facilities
Improvement entity

Central government

Port/harbor administrator(Local public entity)

Private enterprise

Facility provider(Owner)Central government(Government-owned
port/harbor facility)

Port/harbor administrator

Private enterprise

Port/harbor administrator
Commissioning ofmanagement operation to
port/harbor administrator

Port/harbor administrator

Private enterpriseCommissioning ofmanagement operation
Facility administrator

Fig. 2 Ratio of Public Wharfs with Water Depth of 4.5 m or Deeper and Pass of 50 Years since Start of Service toTotal Wharfs

No. of wharfs

No. of wharfs
newly constructed
March 2014
About
10%

No. of wharfs with pass of 50 years since construction(estimate in terms of accumulated numbers)
March 2024

10 years
later

About
35%

March 2034
10 years
later

20

About
60%

Fig. 3 Image of Preventive Maintenance
Conversion to preventive maintenance

Effectiveness, performance

Prolongation of service life of facility
Improvement
work(cost: small)
Radicalrenewalwork(cost: large)

Limit for standard serviceability
Initial lifecycle (design service period)
In-service period

Fig. 4 Maintenance Cycle for Port/harbor Facilities
Working out of maintenance plan
“Guidelines for Working out of Maintenance and Management Plan for Port and Harbor Facilities”

Inspection and diagnosis“Guidelines for Working out of Maintenance and Management Plans for Port and Harbor Facilities”
Kind of inspection and diagnosis

Periodical
inspection
anddiagnosis

Facility subjected to regularinspection and diagnosis

Common periodical• Once at least withininspection and5 years
diagnosis
Detailed periodical
inspection anddiagnosis• Once at least in
appropriate time duringservice period• Whenever service
period is prolonged

Facility subjected to priority
inspection and diagnosis• Once at least within
3 years• Once at least within
10~15 years• Once at least within 10 years
for the facility that faces
main navigation route andis subjected to speciﬁed
technical standard

Comprehensive assessment“Guidelines for Working out of Maintenance and Management Plans for Port and Harbor Facilities”• Assessment based on engineering knowledge and judgement

Maintenance and repair plan
• Planning of maintenance/repair method and implementation period

Reexamination of
inspection anddiagnosis plan

Implementation of maintenance work

Reexamination of maintenance and management plan21

Fig. 5 Maintenance/Management Plan and Preventive Maintenance Plan
Maintenance and management plan

Wharf

Breakwater

Preventive maintenance plan

Harborroad

XX Port
Wharf
Breakwater
Harbor road

Navigation
route(By facility)(By port)

Plan

Maintenance and management plan

Preventive maintenance plan

Plan unit

By each facility

By each port and harbor

Objective

To contribute towards promotion of appropriate
maintenance and management (inspection, maintenance,etc.) by each facility

To contribute towards planned implementation ofcountermeasure against superannuation by eachport and harbor

Plancontent

Working out of basic concept for facility maintenance andmanagement, planned and appropriate inspection anddiagnosis of relevant facility and their implementation period,
maintenance content and its implementation period

Working out of countermeasure against superannuation andprioritizing of implementation of countermeasure dependingon importance level of facility by taking superannuation andapplication condition for respective facility into consideration

22Thiết kế tuổi thọ khai thácTriết lý nền tảng về cách thức bảo dưỡng kết cấucần đảm bảo phải được xây dựng dựa trên các điềukiện, tuổi thọ khai thác thiết kế, các đặc trưng kết cấu,các đặc tính vật liệu và những khó khăn trong đánh giá
và hành động sửa chữa, tầm quan trọng của xã hội và
kinh tế, v.v... Trong giai đoạn thiết kế ban đầu, thiết kếtuổi thọ khai thác (độ bền) được áp dụng để dự đoán sự
suy giảm làm việc của kết cấu. Các phương pháp luậnđặc trưng về thiết kế tuổi thọ khai thác cho các kết cấudựa trên triết lý về phương pháp xác suất đầy đủ,phương pháp hệ số an toàn từng phần, phương phápthỏa mãn mục tiêu và phương pháp hư hỏng tránh.
Với các kết cấu thép, ăn mòn là một trong cácnguyên nhân chính làm suy giảm làm việc cần xét đếntrong giai đoạn thiết kế sơ bộ. Theo đó, sự ăn mòn của
chính thép và/hoặc sự hư hỏng của hệ thống bảo vệchống ăn mòn phải được xét đến đầy đủ. Dự đoán ở
giai đoạn thiết kế được thực hiện dựa trên các mô hìnhlý thuyết hoặc các giá trị đặc trưng được xác định bằngcách điều tra các kết cấu có sẵn hoặc các tìm kiếm thựcnghiệm. Khi phương pháp xác suất toàn phần được ápdụng, các thông số thiết kế phải được mô hình hóabằng các hàm xác suất. Một số tài liệu tham khảo đãcung cấp ví dụ thể hiện các thay đổi xác suất phá hủy
theo thời gian do ăn mòn thép. Mặt khác, sự bảo vệchống ăn mòn đã được áp dụng tổng quát để thay thế
cho phương pháp hư hỏng ví dụ như bọc phủ bề mặthoặc bảo vệ ca-tốt. Theo phương pháp này, các môhình hư hỏng của bảo vệ chống ăn mòn phải được xem
xét trong thiết kế tuổi thọ khai thác.
Hư hỏng nghiêm trọng có thể xảy ra do thiết kế độbền không đầy đủ với các giả thiết không đủ an toàn vềhư hỏng vật liệu và thiếu bảo dưỡng phù hợp sau khi
xây dựng kết cấu. Dựa trên triết lý thiết kế dựa trên sự
làm việc, cần phải đưa ra các biện pháp để đảm bảo sự
làm việc của kết cấu yêu cầu trên các giới hạn cực tiểutrong các giai đoạn thiết kế và bảo dưỡng.

(Trang 13-14)

Hệ thống thiết kế kết cấu theo triết lýquản lý vòng đời dự án
Tác giả Giáo sư Hiroshi YokotaĐại học HokkaidoGiới thiệu
Một kết cấu được quy hoạch và thiết kế chính xác
để giữ cho hoạt động kết cấu theo các yêu cầu tương
ứng trong suốt vòng đời dự án. Tuy nhiên, hư hỏngnghiêm trọng của các bộ phận kết cấu có thể xảy ra donhiều nguyên nhân. Để đáp ứng với thực tế này, tuântheo sự sắp xếp giữa thiết kế và bảo dưỡng là rất quantrọng. Quản lý vòng đời là một hệ thống tổ chức để hỗ
trợ việc ra quyết định dựa trên kỹ thuật để đảm bảo sự
làm việc kết cấu phù hợp và tuổi thọ dài của kết cấu ở
giai đoạn thiết kế, bảo dưỡng và mọi công tác có liênquan trong suốt vòng đời dự án. Bài báo này trình bàyvề hệ thống thiết kế kết cấu theo triết lý quản lý vòngđời dự án.
Quản lý vòng đời dự ánTuổi thọ khai thác của một kết cấu được hình thànhtừ mọi hoạt động bao gồm cả quy hoạch, thiết kế cơ
bản và thiết kế kỹ thuật, xây dựng, bảo dưỡng, sửachữa và kết thúc khai thác. Quản lý vòng đời là một
khái niệm tích hợp để hỗ trợ trong các hoạt động quảnlý chu kỳ vòng đời tổng cộng của các kết cấu dự trênviệc quản lý từng giai đoạn để đảm bảo các công năngvà sự hoạt động của các kết cấu và để đạt tới bền vữngnhư trong Hình 1. Nói cách khác, quản lý vòng đời dựán có thể đưa ra một kế hoạch tổng thể để đảm bảo chokết cấu thoả mãn các yêu cầu làm việc có liên quan đặt
ra ở thời điểm thiết kế hoặc được điều chỉnh sau đó.
Hình 2 thể hiện chu trình PDCA là quá trình then chốtcủa quản lý vòng đời dự án. Chu trình PDCA đượcthực thi dựa trên các số liệu được thu thập ở giai đoạnbảo dưỡng. Với quá trình bảo dưỡng, để xác định sựkhông phù hợp hoặc sai khác giữa giả thiết thiết kế vàđiều kiện thực tế (Kiểm tra), Kế hoạch và Thực hiệnđược áp dụng để cải thiện bảo dưỡng, thiết kế và/hoặc
các phương pháp thực thi trong tương lai (Hành động).
Trong quá trình này, số liệu đầu ra từ hệ thống có thểphản hồi lại các giai đoạn quy hoạch, thiết kế, và/hoặc
xây dựng nếu cần. Vì thế, có thể nói các số liệu bảodưỡng đóng vai trò rất quan trọng.

Đánh giá sự làm việc trong bảo dưỡng
Bảo dưỡng là chiến lược chính để chống lại việcsuy giảm kết cấu được tiến hành để đánh giá các điềukiện hiện tại của kết cấu và để định lượng cấp độ làmviệc kết cấu. Ngoài ra, cần phải dự đoán được quá trình
suy giảm làm việc của kết cấu trong tương lai. Trong
giai đoạn bảo dưỡng, ban đầu các kỹ sư bảo dưỡng sẽtuân theo kịch bản được giả thiết trong giai đoạn thiếtkế (kịch bản quản lý vòng đời, kịch bản LCM). Số liệuđầu ra của thiết kế phải được kiểm chứng bằng côngtác bảo dưỡng vì quá trình hư hỏng không xảy ra đúngHình 1 Vòng đời của kết cấu và quản lýHình 2 Chu trình PDCA trong LCM

23như các giả định đã đặt ra trong thiết kế. Quá trình ănmòn xảy ra khác nhau theo vị trí vì đặc trưng khôngđồng nhất của vật liệu và các điều kiện môi trường
khác nhau. Với việc sử dụng các số liệu ăn mòn thực tế,kịch bản LCM sẽ được cập nhật lại.
Cấp độ kiểm tra và điều tra có tác độ đến mô hìnhđánh giá làm việc của kết cấu. Có thể đánh giá theotriết lý dựa trên điều kiện hoặc triết lý dựa trên sự làmviệc. Kiểm tra bằng mắt thường chỉ có thể cung cấp các
thông tin về sự thay đổi bên ngoài của cấu kiện kết cấunhưng sự làm việc kết cấu phải được đánh giá chính
xác nhất có thể. Nếu mối quan hệ giữa sự làm việc kếtcấu và cấp độ hư hỏng có thể phù hợp với sai số cho
phép thì cần bàn bạc sự can thiệp sử dụng cấp độ suygiảm.

chỉ thị về khía cạnh xã hội và môi trường bên cạnh các
chỉ thị về khía cạnh kinh tế. Ví dụ như các chỉ thị nàyphải được xác định trong các nội dung sau: Sử dụng năng lượng và các nguồn vật liệu; Phát thải khí, nước, đất; Chế tạo và quản lý chất thải; Các loài và hệ sinh thái; Cảnh quan; Cộng đồng và hệ thổ nhưỡng, v.v...
Hình 4 Các chỉ thị bền vữngNhật xét kết luậnTriết lý quản lý vòng đời phải được thiết lập trongthiết kế kết cấu cho các kết cấu thép và phải thiết lậpsớm hệ thống đánh giá sự làm việc, từ đó dẫn tới thiếtkế vòng đời cho kết cấu. Để phát triển nhanh hệ thống,cần nghiên cứu về các nội dung sau: Kiểm chứng sự làm việc ở các giai đoạn thiết kế và
bảo dưỡng bao gồm dự đoán về sự suy giảm làm việctrong tương lai; Phương pháp xác suất; Quản lý rủi ro; Và (các) chỉ thị bền vững phù hợp.

Phản hồi từ các kết quả bảo dưỡng
Như thể hiện trên Hình 3, việc dự đoán ở giai đoạnthiết kế nhìn chung được thực hiện dựa trên các môhình lý thuyết nhưng ở giai đoạn bảo dưỡng có thể thựchiện với mô hình toán ngẫu nhiên ví dụ như phân tíchtồn tại và mô hình Markov. Một số quy luật lý thuyết,mô hình mô phỏng, công thức kiểm toán, v.v... đượcdùng để dự đoán quá trình suy giảm. Tuy nhiên, xuhướng được quan suát trong quá trình bảo dưỡng thôngthường, ví dụ tỷ lệ ăn mòn đo được,có thể có khả năngsử dụng trong quá trình hư hỏng tương lai và/hoặc suygiảm trong giai đoạn bảo dưỡng. Dựa trên các số liệuvà kết quả đánh giá, quy luật và quá trình suy giảmvà/hoặc suy giảm làm việc phải được điều chỉnh và cậpnhật kịch bản dự đoán tương lai.
Nếu các hư hỏng cấu kiện có thể gây ra nguy hiểmcho sự an toàn của kết cấu, phải phân loại các hư hỏngcó thể xảy ra bằng các hậu quả. Để giảm khả năng xuấthiện hư hỏng trong tuổi thọ thiết kế khi các hậu quả
phá hoại được đánh giá là then chốt, cần phải có thiết
kế tuổi thọ dài cho các cấu kiện đặc trưng hoặc tăngcường các yêu cầu kiểm tra và bảo dưỡng.
Hình 3 Đánh giá và Dự đoánCác chỉ thị bền vữngViệc quản lý vòng đời xét tới các chỉ thị bền vữngví dụ như chi phí vòng đời, tác động môi trường, v.v...
trình bày trên Hình 4. Để xác định kịch bản LCM có ítnhất một chỉ thị bền vững rất tốt cho áp dụng. Để đánhgiá kịch bản LCM, giá thành hoặc chi phí vòng đờithường được sử dụng làm một chỉ thị. Theo đó, nên lựachọn kịch bản có giá thành hoặc chi phí vòng đời thấpnhất làm kịch bản phù hợp nhất. Tuy nhiên, từ quanđiểm bền vững, trong tương lai hy vọng cần xét tới các

24

Hiroshi Yokota: After finishing the M. Eng course at
Graduate School of Engineering, Tokyo Institute ofTechnology, he entered Port and Harbour ResearchInstitute, Ministry of Transport (currently Port andAirport Research Institute) in 1980. He assumed his
current position as Professor, Faculty of Engineering,
Hokkaido University in 2009. His specialized field covers concrete structure and maintenance engineering.

Fig. 2 P-D-C-A Cycle in LCM2)
PLAN
Optimum LCM scenario
Feedback

Fig. 1 Life-Cycle of Structure and Its Management
Planning

DesignManagement
S tandards
C odesExecution

Management

Use

Life-end

Longer utilization
Meet people’s expectation

Maintenance (DO)Inspection
Evaluation

RecordCountermeasureManagement
S tandards
S peciﬁcations
S tandards
Management
Guidelines
Performance
S ustainability

Feedback

ACTION
Improvements(maintenance,
design, and/or
execution
methods)

CHECK
Reason of the mismatch
Transferring and utilizing the information

Planning

Feedback (life extension,
maintainability, etc.)

DesignFeedback(construction
quality, etc.)
Execution

Fig. 4 Sustainability Indicators
Sustainability

Fig. 3 Assessment and Prediction
InitialRequirement

Assessment
Prediction
at present -2

Repairstrategy

Present
Design service lifeTime

Environmental
aspectSocialaspectEconomic
aspect・Climate change
・Resources consumption
・Pollution
・Biodiversity
・Ecological system
etc.

・Safety・Health・Satisfaction
・Cultural property
・Community
etc.

・Economic value
・Cost
・Productivity
・Beneﬁtetc.

25

(Trang 15-16)

Sakai-Senboku

Phương pháp đánh giá toàn bộ kết cấutrụ thép kiểu dàn bị hư hỏng do ăn mòn

Phân tích FE của một trụ thép kiểu dàn gồm cáccọc ống và đánh giá bằng thí nghiệm tải trọng
Một kết cấu dàn không gian (cọc dài 26m, khoảng
cách giữa các cọc 4m theo phương song song với bờ và
4,5m theo phương vuông góc (hướng ra biển) có 20
cọc (đường kính ngoài 812,8mm, chiều dày vách
14mm) được bố trí đều theo chiều dọc và chiều ngang
ở các khoảng bằng nhau được chọn làm mô hình chotrụ dạng dàn có các cọc ống thép và bản bê tông cốt
thép rộng 20m, sâu 17,5m dày 1,2m của Cầu cảng số 3
Shiomi của cảng Sakai-Senboku tại quận Osaka. Do
các hư hỏng ăn mòn ở cọc ống thép và bản bê tông cốt
thép nên cầu cầu đang được xây dưng lại. Vì vậy, ảnhhưởng của khung không gian với những hư hỏng nhấtđịnh về khả năng chịu tải theo phương ngang đượcđánh giá bằng thí nghiệm dao động bằng bàn rung kết
hợp với phân tích tần số bằng cách thay đổi các đặctrưng hư hỏng ăn mòn trong các cọc ống thép và cácđiều kiện khác. Phân tích sử dụng phần mềm phần tửhữu hạn ABAQUS (phiên bản 6.12). Hình 1 thể hiệnmô hình khung không gian có kết cấu dạng trụ với cácphần tử vỏ và phần tử dầm trong phân tích phần tử hữuhạn.
Các cọc ống thép được ngàm vào đáy biển với chiều
sâu lần lượt là 15, 15, 13, và 11 (m) trong các hàng từbờ ra. Các cọc ống được mô hình bằng các phần tử vỏ(các phần tử vỏ tích hợp giảm 4 nút) với 6m phía trênvà bằng các phần tử ống cho phần 20m phía dưới để
tính toán hiệu quả. Các phần tử vỏ và ống được ngàmcứng tại nút, số lượng các phần tử vỏ theo phương chu
vi của ống thép là 24 và tạo lưới theo phương dọc trụccủa các cấu kiện cũng bằng các kích thước tương tự.
Ngoài ra, bản bê tông cốt thép được mô hình bằng cácphần tử đặc được liên kết đàn hồi và nối cứng với khu
vực vỏ của đỉnh cọc ống. Các cạnh đế của cọc ốngđược cố định hoàn toàn trên các lò xo đất – cọc theophương thẳng đứng và các cọc ống được ngàm vào đáybiển cũng được liên kết với lò xo đất – cọc theophương nằm ngang. Các hằng số lò xo đất dùng trongphân tích phần tử hữu hạn dựa trên cấu hình của đấtnền theo khảo sát của quận Osaka và tính toán dựa trêntiêu chuẩn cầu đường bộ như trình bày trong Bảng 1.
Với các cọc ống thép, giả định mật độ là 7,85 tấn/m3,
mô đun đàn hòi 210 kN/mm2, hệ số Poat-xông 0,3. Vớicác bản bê tông cốt thép, giả định mật độ là 2,4 tấn/m3,
mô đun đàn hòi 23,1 kN/mm2, hệ số Poat-xông 0,2. Đểphân tích tần số riêng, sử dụng ma trận khối lượng
không đổi với giảm chấn Rayleigh có hệ số giảm chấngiả định bằng 0,03. Tần số tự nhiên được tổng hợp

Tác giả Giáo sư Kunitomo SugiuraĐại học KyotoHướng tới tuổi thọ khai thác dài hơn cho các côngtrình cảngSau sự cố sập trần hầm Sasago trên đường cao tốc
Chuo năm 2012, Bộ Cơ sở hạ tầng, Đất đai, Giao thôngvà Du lịch Nhật Bản (MILT) đã thông báo việc điềuchỉnh kiểm tra định kỳ cho tất cả các cơ sở hạ tầng, cụthể là cứ 5 đến 10 năm một lần để đánh giá điều kiệnsức khỏe của kết cấu. Những phát triển về công nghệphát hiện hư hỏng và đánh giá điều kiện sức khỏe là rấtcấp thiết để thực hiện “bảo dưỡng phòng ngừa” nhằmkéo dài tuổi thọ khai thác của rất nhiều công trình.
Vì khả năng áp dụng của các cọc ống thép trong thicông nhanh, các sản phẩm thép này được sử dụng rộngrãi trong các công trình cảng. Tuy nhiên, các công trình
cảng nằm trong nước biển và các môi trường ăn mònnghiêm trọng, vì thế phát triển đã được thực hiện trêncơ sở nắm được các cơ cấu ăn mòn, các biện pháp bảovệ chống ăn mòn khác nhau, các biện pháp kiểm tra và
cải tiến các biện pháp sửa chữa và tăng cường. Tronglúc đó, biết rằng ăn mòn làm suy giảm chiều dày tấm
thép của các cấu kiện kết cấu dùng trong các kết cấu
thép và gây ra sự hư hỏng khả năng chịu tải. Vì vậy,nhiều thông số được đánh giá bằng các phương pháp
phân tích và thực nghiệm để đánh giá khả năng chịu tảicủa các cấu kiện thép với nhiều hình dạng mặt cắt khác
nhau chịu tác dụng của lực mặt cắt kết hợp. Mặc dùvậy, hầu hết các phương pháp phân tích và thựcnghiệm đều dựa trên cấu hình ăn mòn chính xác của
các cấu kiện kết cấu, vì thế các đánh giá không thường
xuyên được thực hiện theo điều kiện hiện trường vàkhông có nhiều đánh giá sự làm việc của toàn bộ kếtcấu gồm các cọc ống thép và bản bê tông cốt thép chịuphá hoại ăn mòn.
Phần tiếp theo giới thiệu việc đánh giá bằng các đặctrưng dao động được tiến hành cho một trụ kiểu dàngồm các cọc ống thép và các bản bê tông cốt thép (Cầucảng số 3 Shiomi của cảng Sakai-Senboku như trongẢnh 1) với các đặc trưng tần số được tóm tắt dựa trênphân tích FE và thí nghiệm tải trọng trong trụ cầu thépvà khả năng đánh giá toàn bộ kết cấu dựa trên các đặctrưng dao động.
Ảnh 1 Toàn cảnh Cầu cảng số 3 Shiomi của cảng26

trong Bảng 2. Biết rằng tần số tự nhiên phụ thuộc chủyếu vào tương tác nền từ đáy biển. Cần chú ý là nềnđắp đá tại mặt đáy biển cũng làm thay đổi tần số tựnhiên. Trong khi độ cứng của bản bê tông cốt thép ít có
ảnh hưởng hơn. Đó là do mô men uốn lớn ở mặt cắtgần đáy biển và mặt cắt gần bản bê tông cốt thép vớidạng thức dao động nằm ngang thứ nhất. Vì vậy, kếtluận là tương tác động lực của các xe chất tải toàn phầnchạy trên bản bê tông cốt thép của một trục thép có thểđược sử dụng trong thực tế để đánh giá toàn bộ kết cấu.
Bàn rung với sức chịu tải 19,6kN được đặt ở chínhgiữa bản bê tông cốt thép. Khối lượng của bàn rung là
500kg được kích thích bằng dạng sóng hình sin với gia
tốc cực đại là 4g (g là gia tốc trọng trường). Vì thế lực
quán tính cực đại 19,6kN được đánh giá để xác địnhcác đặc trưng dao động của một trụ thép. Trong Hình 2,
ứng xử gia tốc cực đại trong mô phỏng số được vẽ theo
tần số kích thích. Có thể hiểu gia tốc đỉnh thu được ởtần số tự nhiên từ 0,7 đến 1,5Hz bằng phân tích tần sốriêng và giá trị đỉnh ảnh hưởng đáng kể tới tương tác
nền từ đáy biển và nền đắp đá. Hơn nữa, ứng xử gia tốc
có sự phù hợp tốt như thể hiện trong Hình 3 cho thấycác mô hình FE và điều kiện biên phù hợp để đánh giáđịnh lượng các đặc trưng dao động.
Theo công tác phục hồi cầu cảng số 3 Shiomi, các
cọc ống được kiểm tra bằng cách đo đạc chiều dày tạiđộ sâu 0,75 và 1,75m dưới mực nước biển và nhận thấytỷ số mất mát chiều dày trung bình là 5% và 4,25% ởmỗi vị trí khiến cho chính quyền quận Osaka quyết
định làm mới các cọc ống thép cũ khi xây dựng lạicông trình. Trong phân tích FE của một trụ bị các hưhỏng ăn mòn, theo đo đạc chiều dày, mất mát chiều dày
mô phỏng trong các cọc ống được giả định là 2, 12 và
39% và phân tích ứng xử động lực được thực hiện dướitác dụng của kích thích hình sin cho tại bản bê tông cốt
thép. Bảng 3 tóm tắt sự giảm ứng xử gia tốc cực đạitrong tất cả các trường hợp. Biết rằng gia tốc đỉnh giảmtối đa 58% và toàn bộ kết cấu có thể được đánh giábằng các thay đổi trong đặc trưng giao động.

Kết luận và Lời cảm ơnTừ kết quả của phân tích khung không gian một trụ
thép kiểu dàn với các cọc ống thép thẳng đứng và bảnbê tông cốt thép, nhận thấy tần số tự nhiên của trụ thépbị chi phối chủ yếu do độ cứng của các cọc ống, mà ítphụ thuộc vào độ cứng của bản bê tông cốt thép. Vì thế,có thể đánh giá các cọc ống thép bị hư hỏng do ăn mònbằng cách thay đổi các đặc trưng dao động ví dụ nhưdạng thức dao động nằm ngang thứ nhất vì độ cứng củamột mặt cắt dự kiến bị ăn mòn nặng có thể ảnh hưởng
tới tần số tự nhiên của các dạng thức dao động thấphơn. Cũng nhận thấy rằng vì có thể sử dụng bàn rungcó sức chịu tải một vài tấn để đánh giá tần số tự nhiên
nên tương tác động lực của các xe chất tải toàn phầnchạy trên bản bê tông cốt thép với trụ thép có thể đượcsử dụng để đánh giá sự toàn bộ kết cấu.
Cuối cùng, xin gửi lời cảm ơn tới Nhà chức tráchcủa chính quyền quận Osaka về thí nghiệm tải trọng
trên trụ thép cũ và cung cấp thông tin về thiết kế kết
cấu và các điều kiện đất nền. Tác giả cũng cin cảm ơn
Công ty TNHH Xây dựng Tokyo vì đã trợ giúp kỹthuật.
(Ghi chú: Nội dung trong bản dịch khác với nội dungtrong bản tiếng Anh vì chữ trong bản tiếng Anh đượcgiảm xuống cho để trình bày trong 2 trang tiếng Anh).

Hình 1 Mô hình phần tử hữu hạn của Cầu cảng Shimoi
số 3Bảng 1 Các hằng số lò xo nền giả định trong phân tíchFABảng 2 Tần số tự nhiên thu được từ mô hình FE (dạngthức dao động nằm ngang bậc nhất)Hình 2 Ứng xử gia tốc của bản bê tông cốt thép theophương nằm ngangHình 3 So sánh các ứng xử gia tốcBảng 3 Giảm ứng xử gia tốc do hư hỏng ăn mòn

27

Kunitomo Sugiura: After finishing the doctor’scourse at State University of New York at Buffalo, he became Assistant Professor at Kyoto
University in 1988. He assumed his current
position as Professor, Department of Civil andEarth Resources Engineering, Graduate Schoolof Engineering, Kyoto University in 2006.

Photo 1 Overview of Shiomi Wharf No.3 of Sakai-Senboku Port
(Osaka Prefecture, Port Authority)

Fig. 1 Finite Element Model of Shiomi
Wharf No.3

http://www.pref.osaka.lg.jp/kowan/kankatsu/sakasen-all.html

Table 1 Ground Spring Constants
Assumed in FE Analysis
Ground spring
constants

Fig. 2 Acceleration Response of RC
Deck in the Horizontal Direction

Height from groundreference in seabed (m)0-11Reduction in
Maximumcross sectional acceleration
area (%)
response (m/s2)

11-13 13-15

0.158

-

2,088

2

0.157

0.62

29,136 20,863 15,647

12

0.125

20.8

39

0.090

57.5

49,247

Rotation (kN･m/m)

Reduction(%)

IntactVertical (kN/m)
Horizontal (kN/m)

Table 3 Reduction in Acceleration
Response by Corrosion Damages

5,294

3,208

Table 2 Natural Frequency Obtained by
FE Model (1st order horizontal
vibration mode)
Condition

Perpendicular
Parallel tothe shoreline to the shoreline

Fixed at seabed(top surface)

1.037 (Hz)1.091 (Hz)Fixed at seabed(bottom surface)

0.393 (Hz)0.389 (Hz)Ground spring
considered

0.688 (Hz)0.718 (Hz)Fig. 3 Comparison of Acceleration
Response

Note: Torsional vibration mode with 0.843 Hz

28

(Trang 17-18)

Nagoya và so sánh kết quả thu được với các kết quảcủa phương pháp UT. Hình 1 trình bày các cọc ống đođạc. Ke có tuổi thọ 41,5 năm tại thời điểm đo đạc. Vìvùng đáy biển của cọc được bảo vệ ca-tốt còn các vùngkhí quyển, vùng bắn nước, vùng thủy triều của cọcđược bảo vệ bọc phủ nên không quan sát thấy hư hỏngăn mòn trên cọc.
Đầu tiên đo đạc bằng phương pháp PEC. Sau đó bềmặt cọc được đánh sạch loại bỏ mảng bám và rỉ rồi đođạc chiều dày bằng phương pháp UT. Cuối cùng, tiếnhành lại đo đạc bằng phương pháp PEC để kiểm trahiệu quả chuẩn bị bề mặt. Hình 2 tổng kết các kết quảđo đạc tại chiều sâu -2,5m dưới mực nước biển của cọc
A và -1,25m dưới mực nước biển của cọc B. Trục nằm
ngang trên Hình 2 thể hiện các vị trí trên chu vi củamặt cắt ngang cọc, trục 12h và 6h tương ứng với phíabiển và phía bờ.
Các kết quả cho thấy sự khác nhau giữa các đo đạcbằng hai phương pháp PEC và UT là từ 1 đến 8% chiều
dày và trung bình là 5,5% với ảnh hưởng của việcchuẩn bị bề mặt đến đo đạc bằng PEC là không đángkể. Ngoài ra, thời gian cần thiết cho việc đo đạc là 15
đến 20 phút cho mỗi vị trí theo phương pháp UT và chỉlà 15 đến 30 giây cho mỗi vị trí theo phương pháp PEC.
Các kết quả cho thấy đo đạc chiều dày bằng PEC cóhiệu quả sử dụng để kiểm tra các kết cấu thép trongcảng.

Các công nghệ kiểm tra và sửa chữa kếtcấu thép trong cảng bị hư hỏng do ănmònTác giả: Yoshito Itoh – Chủ tịch Viện Công nghệ quốcgia, Trường Gifu; Phó giáo sư Yasuo Kitane – Khoa
Công trình – Đại học Nagoya; Kazuo Furunishi – Quảnlý cao cấp Tổng công ty Kỹ sư tư vấn xây dựngToyo-Giken; Phó giáo sư Mikihito Hirohata– Khoa
Công trình – Đại học NagoyaGiới thiệu
Để giữ các kết cấu thép trong cảng nằm trong điềukiện đảm bảo chi phí bảo dưỡng thấp, cần lặp đi lặp lại
chu kỳ bảo dưỡng gồm kiểm tra, đánh giá điều kiện,sửa chữa / tăng cường và báo cáo trong suốt tuổi thọ
khai thác thiết kế của một kết cấu. Bài báo này giớithiệu một phương pháp kiểm tra hiệu quả để đo đạcchiều dày của các cấu kiện thép và một thiết kế sửachữa các cọc ống thép bị hư hỏng ăn mòn đảm bảochịu kháng chấn.
Kiểm tra và Đánh giá điều kiệnĂn mòn làm giảm diện tích mặt cắt ngang của các
cấu kiện thép, dẫn tới làm giảm khả năng chịu tải trọng.
Vì thế, cần tiến hành đo đạc chiều dày của các cấu kiệnthép khi kiểm tra để đánh giá điều kiện hiện tại của mộtkết cấu thép. Phương pháp đo đạc chiều dày phổ biếnnhất là thí nghiệm siêu âm (UT) cho kết quả đo đạc
chính xác nhưng cần chuẩn bị bề mặt để loại bỏ cácmảng bám, lớp phủ và rỉ trước khi đo đạc. Vì việcchuẩn bị bề mặt cần thời gian và nguồn lực nên chúngta mong muốn cón các biện pháp hiệu quả hơn.
Một trong những phương pháp đo đạc chiều dàyhiệu quả là thí nghiệm dòng điện xoay chiều có xung
(PEC) không cần phải chuẩn bị bề mặt do PEC sử dụngtừ trường xung để tạo ra các dòng điện xoay chiều
trong lớp bề mặt của tấm thép. PEC được dùng để pháthiện các ăn mòn trong đường ống, ván đứng, ống cáchđiện. Cần cho trước một chiều dày ăn mòn trung bìnhcủa một diện tích nào đó gọi là “dấu chân” để dùngtrong quá trình kiểm tra quét. Sau khi phát hiện ra ănmòn bằng PEC, sẽ tiến hành đo đạc chính xác hơnbằng cách loại bỏ lớp phủ và rỉ bề mặt.

Hình 1 Các cọc ống đo đạcHình 2 Chiều dày đo đạcThiết kế sửa chữa tấm ốpMột trong các phương pháp sửa chữa thường dùngcho các cọc ống thép rỉ là hàn một tấm ốp vào khu vựcbị phá hủy ăn mòn. Trong thực thế thường chọn tấm ốp
có chiều dày tương đương với chiều dày đã bị suy giảm.
Tuy nhiên, để phục hồi lại được sự làm việc khángchấn của cọc ống ở trạng thái ban đầu, chiều dày tấmcần lớn hơn để phục hồi được khả năng hấp thụ nănglượng. Trong nghiên cứu này, chúng tôi đã phát triển
một mô hình phẩn tử hữu hạn của một cọc ống thépđược sửa chữa bằng cách ốp tấm. Các phân tích đẩydần (pushover analyses) các cọc ống có thông số kếtcấu khác nhau được tiến hành để kiểm tra chiều dàytấm ốp cần thiết để tạo ra khả năng hấp thụ năng lượng
như cũ dựa trên đường cong tải trọng - chuyển vị củamột cọc ống không bị hư hỏng.
Một cọc ống được mô hình hóa dạng hẫng với tốiđa 60% của toàn bộ cọc. Hình 3 trình bày mô hìnhhẫng trích ra từ phần trên của cọc ống thép. Trong môhình, việc giảm chiều dày được giả định là đồng đềuĐo đạc chiều dày bằng phương pháp PEC
Để kiểm tra khả năng đo đạc chiều dày của phương
pháp PEC cho công tác kiểm tra dưới nước các kết cấucảng, đo đạc chiều dày hiện trường của các cọc ống
thép bằng phương pháp PEC tại một ke của cảng29

trên chiều dài 3000mm. Lực dọc trục N được tác dụngđầu tiên tại đầu hẫng và tiến hành phân tích đẩy dầnbằng cách tăng dần chuyển vị nằm ngang.
Các đường kính cọc trong phân tích lần lượt là 600
mm, 700 mm, 800 mm, và 900 mm. Chiều dày ban đầucủa ống thép là 12 và 16mm. Giả định chiều dày giảmtừ 6 mm, 8 mm, đến 10 mm. Chiều dài cánh hẫng là
6000 mm, 7500 mm, và 8000 mm. Sử dụng ống thép
SKK490 và SKK400. Tỷ số lực dọc trục trên lực dọctrục của một ống thép nguyên trạng N/Ny được xem xét
trong thiết kế là từ 0 đến 20%. Tổng cộng phân tích
106 trường hợp
Các chiều dày cần thiết của tấm ốp cho 10 trườnghợp được thể hiện trên Hình 4 trong đó tham số của lựcnằm ngang được lựa chọn từ Tham khảo 4 với λp làthông số tỷ số độ mảnh của cọc ống thép giảm chiều
dày và Rtp là tham số tỷ số chiều dày bán kính của cọc.
Trục thẳng đứng biểu diễn tỷ số chiều dày tấm ốp trênchiều dày ống nguyên trạng còn ts, là chiều dày tấm ốp,
tp0 là chiều dày ống nguyên trạng, σys là ứng suất chảytrong tấm ốp và σy0 là ứng suất chảy của SKK490. Tỷsố chiều dày tấm ốp cần thiết trên chiều dày giảm từ 1
đến 1,4.
Trong Hình 4, đường chấm thể hiện xu hướng các
giá trị trung bình thu được bằng một phương pháp bìnhphương nhỏ nhất phi tuyến, đường liên biểu diễnđường cong giới hạn trên. Sử dụng công thức kinhnghiệm này xác định được chiều dày tấm ốp cần thiết.
Hình 3 Mô hình hẫng của ống giảm chiều dày được sửachữa bằng tấm ốp
Tóm tắtĐể đạt được quản lý vòng đời thực chất cho các kếtcấu thép trong cảng, cần hiểu được sự làm việc vòngđời của toàn bộ kết cấu. Các phương pháp kiểm tra và
sửa chữa hiệu quả được trình bày trong bài báo này sẽ
giúp ích cho kỹ thuật quản lý vòng đời dự án tốt hơn.

30

Yoshito Itoh: After graduating from Graduate
School of Engineering, Nagoya University in 1977,
he served as a research associate, Nagoya University. He became Associate Professor, Nagoya University in 1988 and Professor in 1995. He assumed his
current position as Invited Professor and Emeritus
Professor, Nagoya University, and President, National Institute of Technology of Gifu College in 2016.

Fig. 1 Measured Pipe Piles

Fig. 2 Measured Thickness

Fig. 3 A Cantilever Model of Thickness-reduced Pipe Repaired by Patch Plate

31

Fig. 4 Required Patch Plate Thicknesses from 106 AnalyticalCases(Bìa cuối)
Trong Thỏa thuận Hợp tác Đối tác Kinh tế NhậtBản và Thái Lan: Chương trình Hợp tác Công nghiệp
Thép, các chương trình khác bên cạnh các chương trìnhđã nêu trên cùng được tổ chức tại Nhật Bản và Thái
Lan.

Các hoạt động của JISF
Hai hội thảo chuyên đề về Chương trình hợp tác
công nghiệp thép giữa Nhật Bản và Thái Lan EPALiên đoàn Thép Nhật Bản (JISF) hợp tác với Việnnghiên cứu Sắt và Thép Thái Lan (ISIT) tổ chức hai
hội thảo chuyên đề ở Nhật Bản. Hai hội thảo chuyên đề
này được dự kiến là một phần của các dự án hợp tác dochính phủ đề xuất thúc đẩy sự Hợp tác Đối tác Kinh tếNhật Bản và Thái Lan.
 Hội thảo chuyên đề Xây dựng thépMột hội thảo chuyên đề Xây dựng thép kéo dài mộttuần được tổ chức tháng 12/2015 ở Tokyo với sự thamdự của 18 kỹ sư Thái Lan. Hội thảo chuyên đề được tổchức hàng năm từ khi bắt đầu Hợp tác Đối tác Kinh tếNhật Bản và Thái Lan, và hội thảo chuyên đề 2015đánh dấu năm thứ 8.
Các chương trình hội thảo được lựa chọn theo mốiquan tâm tới Thái Lan bao phủ phạm vi rộng lớn cáclĩnh vực trong xây dựng thép – cầu, mối hàn, kết cấuống thép nhồi bê tông, thiết kế kháng chấn, thiết kếchống gió. Bên cạnh các bài trình bày, hội thảo cũng tổchức một chuyến thăm quan các vị trí xây dựng và nhà
máy sản xuất liên quan đến chương trình. Ngoài ra, các
kỹ sư Thái Lan cũng giới thiệu trình độ phát triển hiệntại của xây dựng cầu bê tông ở Thái Lan. Trong hộithảo để trao đổi quan điểm, nhiều biện pháp khác nhau
để thúc đẩy sự ứng dụng cầu thép rộng rãi hơn ở NhậtBản cũng được trình bày

Hội thảo Kết cấu thép ở CampuchiaLiên đoàn Thép Nhật Bản đã tổ chức hội thảo“Những công nghệ mới nhất về kết cấu thép 2015” ởPhnom-Pênh, Campuchia ngày 3/12/2015 hợp tác vớiBộ Công trình Công cộng và Giao thông Campuchia vàViện Công nghệ Campuchia, được hỗ trợ của Đại sứ
quán Nhật Bản tại Campuchia, Cơ quan JICA
Campuchia, JETRO PHNOMPENH và Hiệp hộiThương mại Nhật Bản tại Campuchia.
Tại hội thảo, năm báo cáo có chủ đề về xây dựngcảng, cầu, nhà cửa được các chuyên gia từ Nhật Bản và
Campuchia trình bày với sự tham dự của khoảng 120
kỹ sư và sinh viên đại học người Campuchia. Các báo
cáo viên đến từ hai nước cùng tham gia vào Phiên họp
nhóm nhỏ tiếp sau hội thảo để trao đổi quan điểm vềtình hình hiện nay của việc tiêu chuẩn hóa và quá trình
lập pháp ở Campuchia và sự quảng bá của kết cấu théptại Campuchia trong tương lai.
Ảnh: Hội thảo kết cấu thép tại Campuchia

Ảnh: Hội thảo chuyên đề Xây dựng thép
 Chương trình tuyển dụng và Đào tạo kỹ sư trẻmớiLà một chương trình mới của Chương trình Hợp tác
Công nghiệp Thép, hai chương trình đào tạo được tổchức, một vào tháng 9/2015 và một vào tháng 3/2016(mỗi chương trình kéo dài một tuần) ở Osaka. Haichương trình có sự tham gia của gần 50 kỹ sư trẻ từ
chính phủ, nhà sản xuất thép, các công ty thương mạivà các thực thể khác ở Thái Lan. Nội dung đào tạo củachương trình đầu tiên về luyện kim cơ bản và ứng dụngtrong công nghiệp ô tô. Nội dung đào tạo của chương
trình thứ hai là về thép cho máy móc và xây dựng,công trình được bổ sung theo yêu cầu của đối tác Thái
Lan. Chương trình cũng tổ chức một chuyến thăm quancác nhà máy thép và các vị trí khác.
Ảnh: Chương trình tuyển dụng và Đào tạo kỹ sư trẻmới32

Steel Construction Seminar

Newly Recruited and Young Engineer Training Program

Steel Structure Conference in Cambodia

33