Proceedings of the 20th Annual Meeting of Particle Accelerator Society of Japan
August 29 - September 1, 2023, Funabashi

PASJ2023 FRP58

J-PARC DTL/SDTL の運転状況
OPERATING STATUS OF THE J-PARC DTL/SDTL
伊藤崇#, A), 平野耕一郎 A), 小林 史憲 A), 森下 卓俊 A), 新井 宇宙 A), 南茂 今朝雄 B),
根本 康雄 C), 小坂 知史 C)
Takashi Ito#, A), Koichiro HiranoA), Fuminori KobayashiA), Takatoshi MorishitaA), Sora AraiA), Kesao NanmoB),
Yasuo NemotoC), Tomohumi KosakaC)
A)
J-PARC Center, Japan Atomic Energy Agency, B) KEK, C) NAT Corporation

Abstract

The DTL and SDTL, which are the main accelerators of the J-PARC linac, have been in operation for about 17 years
since October 2006, and are still operating stably and accelerating beams smoothly in 2023. This report describes theoperation status of the J-PARC DTL/SDTL, the maintenance work that has been carried out, various troubles that havebeen experienced and their countermeasures, and improvements in the operation of the DTL/SDTL.

1.

はじめに

Japan Proton Accelerator Research Complex (J-PARC)
は 、 リ ニ ア ッ ク (LINAC/LI, 400 MeV) 、 Rapid Cycling
Synchrotron (RCS, 3 GeV)、Main Ring Synchrotron (MR,30 GeV)の 3 つの陽子加速器施設、及び物質・生命科学実験施設（MLF）、ニュートリノ実験施設（NU）、ハドロン実験施設（HD）の 3 つの実験施設の呼称であり、陽子ビームで発生させた中性子、ミュオン、K 中間子、ニュートリノなどの 2 次粒子ビームを利用した様々な研究を行っている。リニアックで加速されたビームは RCS に入射された後 3GeV まで加速され MLF にビームを供給、あるいはMR に入射される。MR に入射されたビームは 30GeV まで加速され NU または HD に供給される。
リ ニ ア ッ ク 施 設 の 加 速 器 は 上 流 か ら 順 に 、 Radio
Frequency Quadrupole (RFQ)、Drift Tube Linac (DTL)、
Separated-type DTL (SDTL) 、 Annular-ring CoupledStructure (ACS)の 5 種類の加速器で構成される。リニアックのレイアウトを Figure 1 に示す。

Figure 1: Layout of the J-PARC linac.
リニアックの建設は二期に分かれており、第一期ではSDTL までがインストールされ、ビームの出射エネルギー（RCS へ入射するビームエネルギー）は 181 MeV である。
二期計画では ACS がインストールされ、RCS へのビームエネルギーは 400 MeV となる。
J-PARC 施設は 2001 年度に建設が開始され、リニアックに関しては 2006 年 3 月の施設が完成した。加速器及び関連機器のインストールや調整を行い、2006 年 11 月からビーム加速が開始され、2007 年 1 月にビームエネル
ギー181 MeV の加速を達成[1]、その後 2013 年の ACSのインストールを経て 2014 年 1 月に 400 MeV 加速に成功した[2]。その後現在まで、リニアックは所期性能である、
ビ ー ム エ ネ ル ギ ー 400 MeV 、 ビ ー ム 電 流 値 （ ピ ー ク ）50 mA、ビームマクロパルス幅 0.5 msec、繰り返し 25 Hzを達成し、利用施設からの要求に沿ったビームパラメータでの安定な運転を継続している。
本稿では、リニアック施設の加速器のうち、主に DTL及び SDTL に関する運転経験を紹介する。

2.

構成機器

2.1 加速空洞
Table 1 に DTL 及び SDTL の主要パラメータを示す。
DTL 及び SDTL は一般的なアルバレ型加速器であるが、以下のような相違がある。
• 空洞径が異なる（DTL:560 ㎜、SDTL:520 ㎜）• DTL はポストカプラーを有しているが SDTL は無い。
• DTL は空洞長が長く（～10 m）一空洞当たりのセル数が多い（DTL1 から順に 76、43、27 セル）。一方
SDTL は空洞長が短く（1.5 m～2.5 m）全ての空洞で 5 セルである。
• DTL は 1 台のクライストロンで 1 台の DTL 空洞に電力を投入、SDTL は、1 台のクライストロンで 2 台の SDTL 空洞に電力を投入する。
• DTL は DT に内蔵したビーム収束用電磁石（DTQ電磁石）でビーム収束を行うが、SDTL では隣り合うSDTL 空洞間に設置したビーム収束用の四重極ダブレット電磁石でビーム収束を行う（ビーム収束の機能が加速器から分離されているので Separatedtype と呼称する）。

___________________________________________# itou.takashi@jaea.go.jp- 1002 -Proceedings of the 20th Annual Meeting of Particle Accelerator Society of Japan
August 29 - September 1, 2023, Funabashi

PASJ2023 FRP58• 真空バルブ（真空引き系統用）*• 真空バルブ（ビームライン用）• サーモカップルゲージ（全空洞）*• 電離真空計（全空洞）*が付いている機器はいわゆる粗引き真空系の機器である。全ての DTL/SDTL 空洞に対して 1 セット装着されており、大気圧から真空引きを行う際に用いる。加速器
運転中は、基本的にイオンポンプ、あるいはイオンポンプ+NEG ポンプで真空引きを行い、粗引き系機器は使用しない。イオンポンプは、DTL 空洞 1 台当たり 5 台、SDTL 空洞 1 台当たり 2 台装着されている。真空バルブ（ビームライン）は、装着スペースが取れない D1-2 間及び S01A～S04B までの各空洞間を除いた全空洞間に装着されている。
これらの真空機器を操作するためのコントローラーや電源は地上階に設置されている。

Table 1: Main Parameters of DTL and SDTL
DTL

SDTL

Operating frequency (MHz)324

Repetition (Hz)25RF macro-pulse width(µs)

600

Number of cavities

332

Diameter(mm)

560

520

Length(m)7.3 ~ 9.9

1.5 ~ 2.5

Drift tube diameter(mm)14090

Bore diameter

13, 18, 22, 2636

Number of cells

76, 43, 275

Operating power; Peak (MW)1 ~ 1.3

0.18 ~ 0.8

Beam Energy (MeV)

3 ~ 5050 ~ 191

2.2 空洞装着機器
DTL/SDTL 本体に直接装着されている機器には以下の機器がある（真空関連機器は 2.4 項で述べる）。
• RF カプラー• 可動チューナー
• 固定チューナー
DTL は、空洞 1 台当たり RF カプラー2 台、可動チューナー2 台、固定チューナー10 台（DTL1、2）又は 8 台（DTL3）が装着される。一方 SDTL は、空洞 1 台当たり
RF カプラー1 台、可動チューナー1 台、及び固定チューナー2 台が装着される。RF カプラーと可動チューナーは
DTL と SDTL で兼用できるが、固定チューナーは装着位置毎に全て挿入量が異なる。
可動チューナーは加速器運転中にスタブの挿入量を変更可能なチューナーであり、空洞の共振周波数を調整している。挿入量を制御するためのコントローラーはリニアック建屋の地上階に設置されている。

2.5 冷却水機器
DTL/SDTL では、運転中の機器の発熱を除去するため冷却水を通水している。通水している機器は、加速空洞、空洞装着機器、電磁石、DTQ 電源で、その全ての冷却水系統には流量計を装着、併せて電磁石と DTQ 電源系を除いた全ての系統はに水温測定用温度計（PTTM）を装着し、流量と水温を常時監視している。
DTL/SDTL 区間の流量計は約 700 台、PTTM は約 400台である。
流量及び水温の監視は、地上階に設置した冷却水系監視機器（PLC など）で行っている。

3.

運転状況

3.1 ビームパワーと稼働率
Figure 2 に 2015 年度から 2022 年度の利用運転時（ユーザーへの運転）のビームパワーと稼働率の推移を示す[3]。
棒グラフは各年度における MLF への最大ビームパワーを示している。年度を重ねるごとに順調にビームパワーを上昇してきたことがわかる。本グラフには示されな
いが、2018 年度には LI 及び RCS を利用した 1MW 相
2.3 電磁石及び電磁石電源
当のビーム加速にも成功しており、MLF 側で 1MW ビー
DTL にはビーム収束用の DTQ 電磁石が全ての DT ムの受け入れ準備が整い次第、1MW での利用運転がに内蔵されており、DTQ は全 149 台である（DTL1：77 台、 可能な状況である。
DTL2：44 台、DTL3：28 台）。DTQ 電源は 111 台である。
Figure 2 の線グラフは MLF、NU、HD の 3 つの実験
SDTL 区間では隣り合う SDTL 空洞間に Q ダブレット 施設の稼働率の推移を示したものである。稼働率は、実電磁石（SDTL-Q 電磁石）が 31 台設置されている。また、 験施設のユーザーの予定されたビーム利用運転時間に軌道補正用のステアリング電磁石（SDTL-ST 電磁石）が8 台設置されている。
SDTL-Q 磁石用電源、SＴ用電源はそれぞれ 35 台、16 台である。電源は全て地上階に設置されている。

2.4 真空機器
DTL/SDTL 空洞内を真空引き、あるいは真空封止するための機器である。主な真空機器は以下の通り。
• スクロールポンプ（DTL1～S06B）*• ルーツポンプ（S07A～S16B）*• ターボ分子ポンプ*• イオンポンプ• NEG ポンプ（S13A～S16B)

Figure 2: Trend of the availability and the beam Power.

- 1003 -Proceedings of the 20th Annual Meeting of Particle Accelerator Society of Japan
August 29 - September 1, 2023, Funabashi

PASJ2023 FRP58

対する実際のビーム供給時間の比である。利用運転中は、週一度の保守時間（12 時間又は 24 時間）を除いて基本的に 24 時間連続運転でビームを供給している。トラ
ブル等によりビーム停止時間が増えると稼働率は低下する。トラブル停止時間には、加速器側と施設側両方のトラブル停止時間が含まれている。
2016 年度から 2022 年までの MLF の稼働率は 90%を超えている。特に 2021 年度、22 年度は 95%を超えており、加速器の運転はトラブルも少なく非常に安定していた。
2015 年度の稼働率が 30%以下と極端に低いのは、MLF側のターゲットのトラブルのため長期間利用運転が停止したことが原因であり、この年の加速器側のトラブルによる稼働率の低下は 2.5%程度であった。このように、LI とRCS は安定した運転を継続している。
NU と HD の稼働率は 80%程度だが、これは MLF の可動率から MR と NU/HD のトラブル停止時間分だけ稼働率が低下しているためであり、MR もリニアック、RCS と同等に運転は安定している。ただし、2016 年の NU の稼働率の低下は、偏向電磁石コイル（MR）、受電設備系（MR）及びコリメーター（RCS）の 3 つのトラブルによる停止時間が約 20%、2017 年度の HD における稼働率の低下は、静電セプタム電磁石トラブル（MR）による停止時間が約 30%であり、加速器側のトラブル停止による寄与が大きかった。
3.2 リニアックの運転状況
Figure 3 は 2022 年度のリニアックにおけるビーム停止回数とビーム停止時間を示している[4]。ビーム停止回数はビームロスモニターによるものが多いが、停止時間は高圧電源関係（HVDC：高電圧の高周波機器）のトラブルによるものが多い。これは、ビームロスモニターでのビーム停止時間は 1 回あたり長くて数分程度であるが、HVDC で機器の交換が必要なトラブルが発生数すると数時間～12 時間程度の交換時間が必要となるためである。HVDC4 のビーム停止時間が長いのは、アノード変調器の交換（5h）とクライストロンの交換（12h）があったためである。

原因究明も含め数時間必要となる場合もある。
電磁石と電磁石電源が原因のビーム停止は（図中では Magnet）、回数は少ないが停止時間が長い。停止時
間が長い一番の原因は、電磁石用冷却水の流量が低下したことである。ビーム運転再開には加速器トンネル内での流量調整が必要だが、入域するまでに最長 4 時間待つ必要があるためビーム停止時間が長くなる。また、電磁石電源が故障した時は電源の交換が必要なため、利用運転再開まで 1 時間程度の時間が必要である。
3.3 DTL/SDTL の運転状況
Figure 4 は、3.2 項で述べた DTL 及び SDTL のビー
ム停止回数（RF-OFF 回数）に関して、2020 年 5 月から2023 年 3 月までの利用運転に関して、一日当たりの RFOFF 回数（トリップレート）をまとめたものである。
表中の期間、DTL1 から S16 まで、一日当たり 0.1～0.2 回のトリップレートであることがわかる。それよりも多い
時は、ほぼ全ての事例で何かしらの機器トラブルが発生していた。このようなトラブルは原因究明と対策が早急に行われ、次の RUN、長くても夏季保守作業後には解決され、平均的なトリップレートに戻っている。
これまでのところ、RUN を重ねるに連れトリップレートが増加する様子は見られないが、加速器の初運転から17 年が経過し、機器故障によるトラブルの増加が予想されることから、機器更新が喫緊の課題である。

Figure 4: Number of trips of DTL and SDTL.

4.

DTL/SDTL におけるトラブル事例及び対応・改善策

本章では、DTL/SDTL が原因でビームを停止させたトラブル、及びビーム停止には至らないが対処が必要となるトラブルの具体的な事例と、その解決・対応策及び改善策を紹介する。
Figure 3: Number of trip and the down time of linac.

4.1

DTL 及び SDTL のビーム停止は、その原因の多くが空洞本体や空洞装着機器で発生する放電によるものである（放電を検知し、反射電力が増えると RF-OFF になる）。ビーム停止回数は比較的多いが、RF-ON まで自動復帰するので、ビーム停止時間は長くて数分程度である。
DTL、SDTL に区分されるその他のビーム停止には、空洞機器側が原因のものは、冷却水流量低下、冷却水温度異常、空洞機器以外が原因のものはタイミング関連機器の故障、RF 関連機器の故障などがある。これらが原因のビーム停止回数は少ないが、ビーム運転再開まで

空洞本体及び装着機器

4.1.1 RF カプラー
DTL/DTL には RF カプラーが装着されている。また、カプラーにはセラミック窓が取り付けられており、セラミック窓周辺での放電を監視するためのアークセンサーが装着されている。SDTL08A で 1 度、アークセンサーの警報発報頻発により、利用運転を停止して RF カプラーの交換を実施したことがある[5]。取り外した RF カプラーを観察したが、目視できる範囲で放電の痕跡は見つからなかった。DTL3 でも 1 度、アークセンサーの警報発報が頻発したことがある[6]。この時は運良く 3 週間程度の保- 1004 -Proceedings of the 20th Annual Meeting of Particle Accelerator Society of Japan
August 29 - September 1, 2023, Funabashi

PASJ2023 FRP58

守期間があり、利用運転を停止せずにセラミック窓の交換を実施することができた（DTL ではセラミック窓だけを交換することが可能）。取り外したセラミック窓とセラミック窓表面とセラミック窓用の金属製真空シールには対になる放電痕が複数見つかり、ここでの放電が発報の原因だと推測している。セラミック窓交換後の DTL3 は、運転再開直後に数回アークセンサーの警報発報があったものの、その後発報はなくなり運転は安定した。
RF カプラーに関しては、運転中のアークセンサーの発報回数を取得し、年間を通じたアークセンサーの発報回数が多い空洞の RF カプラーを夏季保守期間に交換することで、利用運転中の交換をしないで済むように予防保全を図っている。
4.1.2 空洞端板
SDTL 空洞の外壁は円筒形の空洞本体と空洞本体両端に装着する円盤状の端板で構成される。空洞本体と端板は、DTL1 から SDTL02 まではＯリング、SDTL03 から SDTL16 までは E シールと呼ばれる金属シールにインジウムメッキを施したシールで真空封止される。これまでに複数の端板で E シールのリークが発生しており、ビーム運転は停止しない範囲での空洞内部の真空度の悪化が観測された。リークの原因は、金属シールの不均一な締め付け、インジウムメッキの劣化（酸化）、放射線によるE シールの弾性の劣化などが考えられるが、原因の特定には至っていない。
端板部を含め DTL/SDTL のフランジ部は二重シール構造になっており、これが運転中のリーク対策になっている。二重シール部では内側シールと外側シールの間の空間が真空引き可能であり、真空引き用ポートを封止しておけば、内側シール（E シール）でリークが発生しても、外側シールで真空封止されるため空洞内の真空度は維持されビーム運転は継続可能である。リークが判明した E シールは夏季保守期間中に交換している。
4.2

真空機器

4.2.1 イオンポンプからのガス放出
DTL/DTL では利用運転中は基本的にイオンポンプでのみ真空排気を行っている。イオンポンプからのガス放出が発生すると通常 10-6 Pa 台である加速空洞内の真空度が 10-3 Pa 台以上まで急速に悪化する。ガス放出後、運転可能な真空度まで回復するのに数分必要であり、その間ビーム運転が停止する。発生頻度はまちまちで一月に数回発生することもあれば、数カ月発生しないこともある。特定のイオンポンプで発生していた現象であり、原因はイオンポンプからのアルゴンの放出だと推定した。
対策として、希ガス対応タイプのイオンポンプへの交換を実施した。イオンポンプを交換後した空洞では、その後本事象は発生していない。

高圧コネクタ部で腐食（緑青）が発生していた（Fig. 5）。
主な原因は加速器トンネル内の湿度が高かったことだと推定している。震災後にイオンポンプの停止が頻発した
頃の加速器トンネル内の湿度は 70%を超える時があり、湿度を 50～60％程度に下げた後は、イオンポンプが停止することはほぼなくなった。

(a) HV Connector (IP)(b) HV Connector (Cable)

Figure 5: Photograph of the HV connector of the ion
pump. Verdigris is on the surface of the HV connector.
4.3

冷却水機器

4.3.1 流量低下問題
DTL/SDTL に流している、非鉄系（RI4 系）と呼ぶ冷却水の流量が低下し、流量低の警報発報により何度も利用運転を停止させた現象である（2009 年頃）。RI4 系の末端に位置し、他の空洞機器と比較して通水流量が少なく圧損が大きい DTQ で顕著に観測され、週一回の保守作業日に流量を増やす作業を実施していたにも関わらず、利用運転を何度も停止させた。
根本的な対策は 2016 年から実施し、運転中に流量を増加させるための電動バルブの設置、それに合わせた個別流調バルブの開閉度の変更、RI4 系を 1 台の冷却水ポンプで流していたのを、北行（上流）、南行（下流）それぞれ別の冷却水ポンプに分離（南行用に 1 台増設）した。2017 年にはキャンドポンプをメカニカルシールポンプに変更した[7]。この対策により冷却水流量低下は抑えられ、その後流量低下によるビーム停止はほぼ皆無である。

4.3.2 冷却水ポンプ故障
施設側の RI4 系南行の冷却水ポンプが故障し利用運転を停止させ、さらに DTL/SDTL の冷却水の中に鉄粉をまき散らしたトラブルである。インペラの軸部が折れ、インペラとケーシングが擦れて表面を削り、その削りかす（鉄粉が）RI4 系全体にまき散らされた。その結果、RI4 系に接続されている全ての流量計約 400 台のフロートに鉄粉と思しき異物が付着する事態となった。
故障したポンプは 4.3.1 で述べた増設した 1 台だった
ため、RI4 系を元の冷却水ポンプ 1 台運転に戻して対応し、利用運転停止は数日で済んだ。
幸い付着物があっても流量計は使用可能だったため、4.2.2 イオンポンプコネクタの腐食利用運転の停止はなかった。付着物の成分分析結果は、加速器運転中にイオンポンプに高圧がかからなくなり、付着物が SUS だと推定されるものであり、付着物はインイオンポンプを停止させる事象である。一台のイオンポンペラ及びケーシングの削りかすであると同定した。
プが停止しても、DTL/SDTL には複数台の意ポンプが2017 年の夏季保守作業で流量計を分解し鉄粉を除装着されており、真空度が上がった場合はターボ分子ポ去、また施設側で冷却水の入れ替えを行ったが、残水ンプを利用することも可能なので、ビーム運転を停止さ中の鉄粉や各機器内に残っている鉄粉などは完全にはせることはなかった。
除去できないため、冷却水が回り始めると再び鉄粉が付保守時にコネクタ部を調査したところ、イオンポンプの- 1005 -Proceedings of the 20th Annual Meeting of Particle Accelerator Society of Japan
August 29 - September 1, 2023, Funabashi

PASJ2023 FRP58

着する状態であった。その後 2022 年まで毎年、夏季保守作業での流量計の清掃を実施した結果、流量計フロートへの鉄粉の付着はほぼ無い状態まで改善した。
4.4



電磁石及び電磁石電源

4.4.1 SDTL-Q 電磁石の冷却水流量低下
SDTL-Q 電磁石のコイル巻き線にはホローコンダクター（ホロコン）を使用している。その流路内部が詰まり、冷却水を低下させる現象である（詰まりの原因は 4.3.2 の鉄粉ではない）。利用運転を停止さるまでの流量低下には至っていないが、定格流量の 6 割程度までしか流せない電磁石もあり、定格流量を流せるように戻す必要があった。
現在、詰まり対策としてホロコンの洗浄を毎年行っている。ホロコン入口から洗浄水と窒素（N2）を同時に流し、ホロコン内部を詰まらせている物質を汚水として出す、というものである。沈殿物の成分分析では銅が検出され、黒色の沈殿物は酸化銅で、銅は電磁石のホロコン又は冷却水路に用いている銅チューブ由来のものであると推測している。



5.

品と交換。
電磁石電源故障対策：電源使用後 7 年目頃から故障率が上昇、予防保全のため全電源のオーバーホールを実施、併せて故障が想定される内部基板等の交換部品を予備として製作。
PLC モジュール交換：同時期に複数回（複数個）の故障が発生したモジュールを予防保全のため全数交換。生産中止の旧モジュールを現行モジュールに全品交換。
同軸管損傷：同軸内導体のコネクタが接触不良のため発熱、同軸管を損傷させた。同軸管接続部にサーモラベル及び熱電対を設置し、温度監視を行っている。

まとめ2016 年以降、MLF へのリニアックの運転稼働率は90%を超えている。特に 2021 年度、2022 年度は 95％を超え非常に安定している。NU、HD の稼働率も 2022 年
度は 90％を超え安定していた。ビームパワーも順調に増加し、2022 年度は 800kW を超えた。すでに 1MW 相当
4.4.2 電磁石電源故障のビーム試験も完了しており、MLF 側での受け入れが可
DTL/SDTL 区間では、DTQ 電源、SDTL-Q 磁石電源、 能になり次第 1MW の供給が可能である。
SDTL-ST 磁石電源の 3 種類の電源が用いられている。
リニアックのトラブルでは、HVDC のトラブルによる利利用運転中に電流が出力できない故障が発生した時は 用運転停止時間が多い。DTL、SDTL では RF カプラー電源本体を交換して対応している。平日であれば 30 分 近傍での放電が原因のトリップ回数が多いが、利用運転から 1 時間程度の交換時間（利用運転停止時間）で復帰 停止時間は電磁石関係のトラブルによるものが多い。
できる。
これまでに多くのトラブルを経験してきたが、都度問題電磁石電源の大多数の故障は冷却用 FAN の故障で を解決し、改善策を講じてきた。現在は経年劣化によるある。FAN は 3 種類の電源全てで使用しており、最大電 故障が増加しており、その対策が課題である。
源 1 台当たり 5 台の FAN が付いている。FAN は容易に着脱可能な構造なので、交換品を用意しておけば、動 謝辞
作確認も含めて 15 分程度で交換可能である。
保守作業、トラブル対応などの現場作業においては、
4.5 その他の事例
4.4 節までに述べたトラブル、改善策以外の事例を以下に列挙する。






空洞表面マルチパクタ問題：空洞内壁面上でマルチパクタが発生、定格運転ができなくなった。
空洞内を洗浄することで解決[8]。
真空度改善対策
 真空引き用チューナー装着：S05A～S06Bに真空引き可能な固定チューナーを装着。
 IP ポンプ増設：S01A～S06B に IP を追加。
 NEG ポンプ増設：S13A～S16B に NEG ポンプを追加。
粗引きポンプオイルフリー化：DTL1～S06B で使用していたロータリーポンプをドライスクロールポンプに交換。
ビームダクト締結用クランプ破損：保守期間中に発見。全数別タイプのクランプに交換。
冷却水用温度計交換：ケーブルが折れ故障、破損した温度計をケーブル断線対策済みの温度計に交換。
流量計未発報問題：冷却水停止時にも未発報だった、ばねフロート式流量計を通常のフロート式流量計に交換。減磁していたフロートを正常

三菱電機システムサービスの方々に御助力を頂き深く感謝いたします。また、様々なトラブルの原因究明、対策には J-PARC リニアックの各 Gr メンバーに多大な御協力を頂きましたこと、厚く御礼申し上げます。

参考文献[1] M. Ikegami, “J-PARC リニアックにおける 181MeV 加速の達成”, 高エネルギーニュース Vol25 No4 2007/1.2.3.
[2] T. Maruta et al., “Virtual sample of reference description II”,
Proc. PASJ2014, Aomori, Japan, Aug. 2014, pp955-958.
[3] K. Hasegawa, M. Kinsho, “Accelerator Overview”, J-PARC
ATAC2016-2022, Tokai, Japan.
[4] T. Morishita, “Status of Linac”, J-PARC ATAC2022, Tokai,Japan, Jan. 2023.
[5] T. Ito et al., “Trouble report for J-PARC DTL and SDTL”,
Proc. PASJ2009, Tokai, Japan, Aug. 2009, pp690-692.
[6] S. Arai et al., “Investigation of an RF window for the JPARC DTL”, PASJ2023, Funabashi, Japan, Aug. – Sep.
2023, TUP56, this meeting.
[7] K. Suganuma et al., “Present status of water cooling systemat J-PARC LINAC 2018”, Proc. PASJ2018, Nagaoka, Japan,Aug. 2009, pp309-311.
[8] T. Ito et al., “Cavity cleaning for suppression of multipactor
occurred at the J-PARC SDTL”, Proc. PASJ2022,
Kitakyusyu (Online meeting), Japan, Oct. 2022, pp. 193-196.

- 1006 -