報告

市街地における大型断面箱桁橋（宝町橋りょう）の送り出し架設
Launching Erection of a Large Cross-Section Box Girder Bridge(Takaramachi Bridge) in a City山本健

博＊1

Takehiro YAMAMOTO

藤本貴

要旨介＊2

Takayuki FUJIMOTO

佐藤功

Isamu SATO

武＊2

森

添慎司＊3

Shinji MORIZOE

市街地での幹線道路に影響を及ぼす大断面箱桁の送出し架設を実施するにあたり、施工計画段階からの検討と実際の現場状況に応じた対策を施すことで、隣接工区を含めた全体工程の厳守と最大の課題である交通および安全の確保を実現した。
キーワード：送出し架設，市街地，大断面箱桁

1．はじめに②施工位置図

本工事は、九州新幹線（西九州）、武雄温泉起点65km372m〜65km520m間、橋りょう延長152m（宝町Bv：82m、宝町BL：70mの単純合成けた2連）の製作／運搬／架設工事である。
架橋箇所は、長崎県交通局バス駐車場とJR長崎駅にアクセスする国道202号および長崎電気軌道（路面電車）の上空に位置するため、送出し（手延機）工法による架設を採用した。手延機／連結構／主桁を合わせた送出し部材は、全長で約208m、全体重量で約1650t（宝町Bvと宝町BLは取り合い桁を介して連結）となる。
宝町Bv、BL施工位置

2．工事概要工 事 名：九州新幹線（西九州）、宝町橋りょう（合成けた）
発 注 者：独立行政法人
鉄道建設・運輸施設整備支援機構

銭座町Ｂｖ

長崎駅

九州新幹線建設局
工事場所：長崎県長崎市八千代町〜宝町
工期：平成28年3月8日〜

宝町Ｂｖ

宝町ＢＬ

八千代Ｂｉ

長崎ＢＬ

令和3年3月8日
工事内容：宝町架道橋（宝町Bv）
単純合成桁（スラブ軌道直結式）

図−1

現場位置図

（断面）高さ3.4m幅6.3m／4分割（鋼重）850t（橋長）82.0m＊1＊2

関西支社 関西工事・計画部 部長代理
関西支社 関西工事・計画部 関西工事グループ 現場所長

＊3

関西支社 関西工事・計画部 関西計画グループ サブリーダー

41

3．現場における課題点と対策
３. 現場における課題点と対策
現場はJR長崎駅から約600m北方の市街地に位置し、工事現場はJR長崎駅から約600m起点方の市街地に位置し、が影響を及ぼす国道202号は、90,000台／日の交通量を有
宝 町Bv工 事 が 影 響 を 及 ぼ す 国 道202号 に 位 置 し て は、また、長崎新幹線開業に向けての非常にタイトな計画工策を検討する必要があった。
程をベースにした施工となる中で、JR長崎本線高架化工事
また、西九州新幹線開業に向けての非常にタイトな計する幹線道路であり、交通および安全の確保には細心の注
90,000台／日の交通量を有する幹線道路であり、工事期や県、市、民間の長崎新駅付近の再開発工事が競合し、十画工程となる中で、JR長崎本線連続立体交差事業や県、分な作業ヤードを確保することが困難であることに加え市、民間の長崎駅周辺土地区画整理事業が競合し、十分意を払うことが重要となる。
間中の交通および安全の確保には細心の注意を払うこと
国道202号上空での架設作業は、送出し／送戻し／回転が重要となる。
横取り／主桁降下であり、夜間交通規制（通行止めを含む）
国道202号上空での架設作業は、送出し／送戻し／回をともなう作業となるが、1日あたりの規制時間が23時30
転横取り／主桁降下であり、夜間交通規制（通行止めを分～翌5時（規制開始から開放までを含む5.5時間）の制限含む）をともなう作業となるが、1日あたりの規制時間があり、交通開放の遅延リスクを低減する対策を検討するが23時30分〜翌5時（規制開始から開放までを含む5.5時必要があった。
間）の制限があり、交通開放の遅延リスクを低減する対て、長崎本線の営業線近接工事や国道202号の交通規制等な作業ヤードを確保することが困難であることに加えの制約を考慮した工程管理が必要であった。て、長崎本線の営業線近接工事や国道202号の交通規制等の制約を考慮した工程管理が必要であった。

図−2 構造一般図（宝町Bv）
構造一般図（宝町Bv）
図－２

図－３
図−3 構造一般図（宝町BL）
構造一般図（宝町BL）

42

宮地技報

No.34

（2）支承ペデスタルプレート方式の採用(2)支承ペデスタルプレート方式の採用(2)支承ペデスタルプレート方式の採用
支承の据付は、後据え方法とする設計方針であった支承の据付は、後据え方法とする設計方針であったが、支承の据付は、後据え方法とする設計方針であったが、が、この場合には長期にわたって全死荷重をジャッキ支
この場合には長期にわたって全死荷重をジャッキ支持状
この場合には長期にわたって全死荷重をジャッキ支持状
持状態で施工することとなり、地震時や温度変化による態で施工することとなり、地震時や温度変化による桁伸縮態で施工することとなり、地震時や温度変化による桁伸縮
桁伸縮の影響に対する供用道路等の安全確保が課題となの影響に対する供用道路等の安全確保が課題となった。の影響に対する供用道路等の安全確保が課題となった。
った。
また、下部工の施工完了前に上部工（支承）の製作を開
また、下部工の施工完了前に上部工（支承）の製作を開
また、下部工の施工完了前に上部工（支承）の製作を始するため、下部工の施工誤差に対して許容できる支承構始するため、下部工の施工誤差に対して許容できる支承構開始するため、下部工の施工誤差に対して許容できる支造を検討する必要があった。
造を検討する必要があった。
承構造を検討する必要があった。
対策として、下沓の下面に最大施工誤差50mmを吸収可能対策として、下沓の下面に最大施工誤差50mmを吸収可能対策として、下沓の下面に最大施工誤差50mmを吸収とするためにアンカーボルトと一体化したペデスタルプとするためにアンカーボルトと一体化したペデスタルプ可能とするためにアンカーボルトと一体化したペデスタレートの追加と先据え方法を採用し、支承支持状態で施工レートの追加と先据え方法を採用し、支承支持状態で施工することで、安全性と施工精度を確保した。（図-５）ルプレートの追加と先据え方法を採用し、支承支持状態することで、安全性と施工精度を確保した。（図-５）で施工することで、安全性と施工精度を確保した。（図３. ３.
工夫・改善点と適用結果
工夫・改善点と適用結果
4．工夫・改善点と適用結果(1)手延機長さの延長による鉛直反力の低減(1)手延機長さの延長による鉛直反力の低減（1）手延機長さの延長による鉛直反力の低減
当初計画では、送出し到達側（宝町BvP1橋脚側）の手延
当初計画では、送出し到達側（宝町BvP1橋脚側）の手延
当初計画では、送出し到達側（宝町BvP1橋脚側）の機解体ヤード長を考慮して、手延機長さが23mで計画され機解体ヤード長を考慮して、手延機長さが23mで計画され手延機解体ヤード長を考慮して、手延機長さが23mで計ていた。この場合における送出し側（宝町BvP2橋脚側)のていた。この場合における送出し側（宝町BvP2橋脚側)の画されていた。この場合における送出し側（宝町BvP2鉛直反力は14606kN（7303kN／1ウェブ）となり、使用する鉛直反力は14606kN（7303kN／1ウェブ）となり、使用する
橋脚側）の鉛直反力は14,606kN（7,303kN／1ウェブ）と送出し装置（キャタピラ式エンドレスローラー）の最大耐送出し装置（キャタピラ式エンドレスローラー）の最大耐なり、使用する送出し装置（キャタピラ式エンドレスロ
力（Cap.6000kN／台）を超過するものであった。（図-４）
力（Cap.6000kN／台）を超過するものであった。（図-４）ーラー）の最大耐力（Cap.6,000kN／台）を超過するもこの鉛直反力に対処するためには、1ウェブあたりに2この鉛直反力に対処するためには、1ウェブあたりに2のであった。
（図－4）台の送出し装置を縦列配置(合計4台)する必要があるが、台の送出し装置を縦列配置(合計4台)する必要があるが、この鉛直反力に対処するためには、1ウェブあたりに2反力バランス調整作業時（受け替え作業を含む）の安全性
反力バランス調整作業時（受け替え作業を含む）の安全性および所要時間を要することによる交通開放の遅延リス台の送出し装置を縦列配置（合計4台）する必要がある
および所要時間を要することによる交通開放の遅延リスク等が懸念された。
が、反力バランス調整作業時（受け替え作業を含む）のク等が懸念された。
そこで、手延機長さを調整した送出し架設モデルでの解安全性および所要時間を要することによる交通開放の遅そこで、手延機長さを調整した送出し架設モデルでの解析を行い、手延機長さを52mに延長することで、鉛直反力延リスク等が懸念された。
析を行い、手延機長さを52mに延長することで、鉛直反力が10698kN（5349kN／1ウェブ）となることを確認し、送出そのため、手延機長さを調整した送出し架設モデルでが10698kN（5349kN／1ウェブ）となることを確認し、送出し装置を1ウェブあたりに1台配置する施工計画を立案しの解析を行い、手延機長さを52mに延長することで、鉛し装置を1ウェブあたりに1台配置する施工計画を立案した。
直反力が10,698kN（5,349kN／1ウェブ）となることを確た。 また、実施計画において手延機長さを延長したことによ
認し、送出し装置を1ウェブあたりに1台配置する施工計
また、実施計画において手延機長さを延長したことにより、張り出し部分の重量が当初計画に比べて軽くなったた画に変更した。
り、張り出し部分の重量が当初計画に比べて軽くなったた
め、宝町BvP1橋脚到達時の先端のたわみ量が、2030mmから
また、実施計画において手延機長さを延長したことに－5）

ｼﾞｬｯｷ受点
ｼﾞｬｯｷ受点

ｼﾞｬｯｷ受点

ｼﾞｬｯｷ受点

支承で仮受け支承で仮受け支承で仮受け支承で仮受けﾍﾟﾃﾞｽﾀﾙﾌﾟﾚｰﾄ
先行据付978mmに減少することとなり、たわみ処理作業を省力化でめ、宝町BvP1橋脚到達時の先端のたわみ量が、2030mmからより、張り出し部分の重量が当初計画に比べて軽くなっきる結果となった。（図-４）978mmに減少することとなり、たわみ処理作業を省力化でた た め、 宝 町BvP1橋 脚 到 達 時 の 先 端 の た わ み 量 が、ﾍﾟﾃﾞｽﾀﾙﾌﾟﾚｰﾄ
先行据付ﾍﾟﾃﾞｽﾀﾙﾌﾟﾚｰﾄ
先行据付

橋脚

ﾍﾟﾃﾞｽﾀﾙﾌﾟﾚｰﾄ
先行据付橋脚1400 1750
1750 1400
6300
1400 1750
1750 1400

きる結果となった。（図-４）2,030mmから978mmに減少することとなり、たわみ処理

図-５

作業を省力化できる結果となった。
（図－4）

6300
先据え方法概要図

図−5 先据え方法概要図
先据え方法概要図
図-５

手延べ機 23000

連結構 3250

宝町Bv 82500(延伸桁含む)

宝町BL 70650(延伸桁含む)

後部桁 4000

宝町BL 70650(延伸桁含む)

後部桁 4000

連結構 3250
作用力(1主桁あたり)M = -262178 kN･m
宝町Bv 82500(延伸桁含む)
S =7708 kNR =14606 kN

手延べ機 23000

先端たわみ量δ=2030mm【当初計画】

先端たわみ量δ=2030mm【当初計画】

連結構 3250
TJ1TJ1TJ2TJ2

TJ3TJ4 J1

TJ3TJ4 J1J2J2J3J4

手延べ機 52000

先端たわみ量δ=978mm(発生率：48％)
先端たわみ量δ=978mm(発生率：48％)【実施計画】

TJ2

TJ3

TJ2

TJ3

TJ4J5J3J4J3J1 JA JB J1J2J3J1 JA JB J1J2J3

宝町Bv 82500(延伸桁含む)

作用力(1主桁あたり)M = -127689 kN･m(発生率：49％)
S =32505661 kN (発生率：73％) 宝町Bv 82500(延伸桁含む)
連結構R =10698 kN (発生率：73％)TJ4作用力(1主桁あたり)
TJ6
TJ7TJ8 J1J2J3M = -127689 kN･m(発生率：49％)
S =5661 kN (発生率：73％)
R =10698 kN (発生率：73％)

TJ5【実施計画】TJ1J5J4連結構 3250

手延べ機 52000
TJ1作用力(1主桁あたり)
J5 kN･mJ5
MJ4= -262178
S =7708 kN
R =14606 kN

J3連結構 3250

TJ5TJ6国道202号

TJ7TJ8 J1
長電J2J3J4J4J5J5J5J5J4J4J3J3J2J2J4J4J3J1 KJ1J4J4J3J1 KJ1連結構 3250

宝町BL 70650(延伸桁含む)

連結構 3250

宝町BL 70650(延伸桁含む)

J1 JA JB J1

J3J4J4J1 JA JB J1

J3J4J4

後部桁 4000

後部桁 4000
J3J3J1 KJ1J1 KJ1

国道202号

長電

▽3.00

▽2.65
▽RL=3.000

横断暗渠推測HPφ45065km400m

65km500m【長崎市電･国道202号】

国道202号

長電

長電

国道202号▽RL=3.000

横断暗渠推測

▽3.00

▽2.65
HPφ45065km400m

P1

銭座町Bv

65km500m

P1

橋長 81979

橋長 70001

橋長 194000

宝町Bv

宝町BL

八千代Bi

P1

P2

橋長 81979
銭座町Bv

P2【長崎市電･国道202号】

図-４
図−4 送り出し架設モデル図
送り出し架設モデル図
橋長 70001

宝町Bv

宝町BL

図-４P1
橋長 194000
八千代Bi

送り出し架設モデル図

市街地における大型断面箱桁橋（宝町橋りょう）の送り出し架設

43

（3）宝町BvP1橋脚送出し設備の安定性確保(3)宝町BvP1橋脚送出し設備の安定性確保
送出し架設の平面基準線は、宝町BLの曲線を有して送出し架設の平面基準線は、宝町BLの平面線形を基準にいる平面線形を基準に設定している。宝町Bvを反時計設定しているため、宝町Bvを反時計回りに約9.7°回転さ回りに約9.7°回転させた状態で、宝町BvとBLを連結しせた状態で、宝町BvとBLを連結しており、送出し到達側とベント設備には、約2,100kNの鉛直反力が作用することになるが、ベント設置箇所付近に水道本管（φ900）／
ベント設備には、約2100kNの鉛直反力が作用することに下水道本管（φ460）等の地下埋設物が多数配置されてなるが、ベント設置箇所付近に水道本管（φ900）／下水おり、鉛直反力の影響による埋設物の損傷を防止する観道本管（φ460）等の地下埋設物が多数配置されており、ており、送出し到達側となる宝町BvP1橋脚部では、送なる宝町BvP1橋脚部では、送出し基準線が橋脚中心からR点 から、直 接 基 礎 の 施 工は 不 可 能と判断し、杭 基 礎鉛直反力の影響による埋設物の損傷を防止する観点から、出し基準線が橋脚中心から約4.9m偏心する（図－6）こ側に約4.9m偏心することとなり、橋脚上で送出し部材を支（H400×400×13×21−4本）構造を採用した。
（図－6）
直接基礎の施工は不可能と判断し、杭基礎（H400×400×ととなり、橋脚上で送出し部材を支持することができな持することができない状態となる。そのため、宝町BvP1

基礎杭の設置は、事前の試掘調査で地下埋設物の位置13×21－4本）構造を採用した。（図-６）橋脚の送出し設備は、橋脚上の構台設備と橋脚R側に設置い状態となる。そのため、宝町BvP1橋脚の送出し設備

基礎杭の設置は、事前の試掘調査で地下埋設物の位置をを明確にした上で、国道202号や宝町バス停に近接するしたベント設備を工事桁で一体化する構造を採用した。
は、橋脚上の構台設備と橋脚R側に設置したベント設備明確にした上で、国道202号や宝町バス停に近接する市街市街地での施工であること、現地盤が岩盤層であること（写真-1）を工事桁で一体化する構造を採用した。
（写真－1）

地での施工であること、現地盤が岩盤層であることを踏まを踏まえ、アタッチメントの選択により幅広い地質に対え、アタッチメントの選択により幅広い地質に対応可能と応可能となるリーダ式ケーシング回転掘削工法（BG工なるリーダ式ケーシング回転掘削工法（BG工法）を適用し、法）を適用し、狭隘箇所における低騒音かつ低振動での狭隘箇所における低騒音かつ低振動での施工を実現した。
施工を実現した。（写真－2）（写真-２）
基礎杭の周囲は、モルタル充填により先端根固めと周
基礎杭の周囲は、モルタル充填により先端根固めと周辺面固定を行い、先端支持力と水平抵抗力を保有させるこ

国道202号

国道202号固定を行い、先端支持力と水平抵抗力を保有させることで、とで、宝町BvP1橋脚送出し設備の安定性を確保した。
宝町BvP1橋脚送出し設備の安定性を確保した。
約4.9m偏心約4.9m偏心

ベント設備

ベント設備

写真－１ 宝町BvP1送り出し設備設置状況
写真−1

宝町BvP1送り出し設備設置状況（4）送出し反力管理システムの導入(4)送出し反力管理システムの導入
送出し架設（縦取り作業を含む）は、宝町橋りょうの送出し架設（縦取り作業を含む）は、宝町橋りょうの各各橋脚および隣接する八千代橋りょう等の橋面上に配置
橋脚および隣接する八千代橋りょう等の橋面上に配置しした送出し設備（キャタピラ式エンドレスローラー）でた送出し設備（キャタピラ式エンドレスローラー）で支持支持することとした。全長208mの送出し部材を最大12することになる。全長208ｍの送出し部材を最大12箇所（受箇所（受点は1箇所あたり2点）の多点支持状態で管理す点は1箇所あたり2点）の多点支持状態で管理する必要がある必要があるため、パソコンによる集中管理が可能となるため、パソコンによる集中管理が可能となる送出し反力る送出し反力管理システムを導入した。
管理システムを導入した。

偏心量 約4.9m
送り出し基準線

掘削機

ベント設備

工事桁

掘削機

杭基礎

国道202号

図−6宝町BvP1送り出し設備図
宝町BvP1送り出し設備図
図－６44

写真−2

基礎杭設置状況

国道202号

写真－２ 基礎杭設置状況

宮地技報

No.34

反力管理システム導入により、送出し部材の移動にと（5）送出し部材組立時における工程短縮対策もない変動する発生反力をリアルタイムで監視用PCモニ

送出し部材の組立ヤードは、別途工事で施工された新タに表示し、計画反力から算出した管理反力の範囲内と幹線高架橋上（長崎BL〜トランジットモールBv）の約なるように反力バランスを調整することが可能となり、100mの区間であり、隣接工区を含めた全体工程が輻輳送出し部材および設備の損壊を防止した。
（図－7）

したことにより、組立用クレーン（350t吊クローラクレ

また、全ての送出し設備の状況は、ジャッキオペレー
ターが持参しているタブレットPCにて監視用PCモニターン）の据付可能範囲も限定される狭隘な作業ヤードであった。（写真－3）を確認することができるため、状況把握と共有に効果的であった。

図−7

反力管理システム画面

主桁
350t吊C.C.
手延機

長崎県交通局

ATP施設ヤード
写真−3

組立ヤード使用状況

市街地における大型断面箱桁橋（宝町橋りょう）の送り出し架設

写真−4

送り出し部材組立状況

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当初の送出し部材の組立計画は、組立ヤード長の制限があるため、手延機から順次部材の組立と縦取りを繰り最後に、本工事を進めるにあたり、ご指導、ご協力していただいた関係各位に深く感謝の意を表します。

返し行う手順で考えていたが、4分割された大型断面の2022.5.10

受付

宮地技報

No.34

主桁組立作業に要する工程を確保するため、手延機の組立を別施工とし、主桁の組立を先行する施工計画とした。
手延機の組立は、長崎県交通局バス駐車場内に占用ヤードを設けてクレーンの据付を行い、八千代橋りょう橋面上で組立後に、縦取り移動した主桁と連結する手順とした。
（写真－4）
手延機の組立を別施工として工程短縮を図ることで、隣接工区を含めた全体工程の確保に貢献できた。

5．おわりに市街地および競合工事が輻輳する厳しい施工条件の中で、多くの調整／協議を経て講じた対策が効果を発揮

写真−5

架設完了

し、安全確保に寄与するものとなった。

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