STEEL CONSTRUCTIONTODAY & TOMORROW(No. 38 April 2013)
Publikasi Bersama Federasi Besi dan Baja Jepang dan
Masyarakat Konstruksi Baja Jepang
Versi Bahasa Indonesia
Versi Bahasa Inggris Steel Construction Today &Tomorrow diterbitkan tiga kali dalam setahun dan
disirkulasikan ke seluruh dunia kepada para eksekutif,
perusahaan perdagangan industri, dan organisasi
administratif yang berminat. Tujuan utama publikasi
ini adalah memperkenalkan standar dan spesifikasi
mengenai konstruksi baja, contoh-contoh proyek
konstruksi mutakhir, teknologi dan material konstruksi
mutakhir dan lainnya di bidang konstruksi bangunan
dan keteknik-sipilan.
Agar pembaca Indonesia dapat memahami artikel
yang ada, disiapkan versi Bahasa Indonesia yang berisi
teks saja, dan dilampirkan pada versi Bahasa Inggris.
Dalam versi Bahasa Indonesia, foto, gambar dan tabel
hanya ditampilkan judulnya saja. Oleh karenanya perlu
merujuk ke publikasi versi Bahasa Inggris untuk
melihat isinya. Juga, bila dibutuhkan konfirmasi teknis
ataupun rincian yang lebih teknis dari sebuah teks,
silakan merujuk ke publikasi versi Bahasa Inggris.

No. 38 April 2013: Isi
Isu Khusus:
Masyarakat Konstruksi Baja Jepang
Hadiah MKBJ 2012SkyPark
Gedung Pusat P&P Menggunakan Baja 1.000N
Penanganan Gempa untuk Bangunan Eksisting
Jembatan Tokyo Gate
Hadiah Tesis MKBJ 2012

1
2
3
4
5~6

Fitur Khusus: Teknologi Bangunan Tinggi Mutakhir di
JepangDisain Gempa
7
Disain Tahan-angin
89Osaki Kota Sony
11
ABENO HARUKASARK Hills Sengokuyama Mori Tower
13
Proyek Jalan Lingkar No. 2
15
17
Rencana Otemachi 1-6
Operasi MKBJ: Simposium 2012
Kepada Pembaca

Back cover
Back cover

Versi Indonesia: ©Federasi Besi dan Baja Jepang 2013Federasi Besi dan Baja Jepang
3-2-10 Nihonbashi-Kayabacho, Chuo-ku, Tokyo
103-0025, Jepang
Fax: 81-3-3667-0245 Telepon: 81-3-3669-4815
Alamat email: sunpou@jisf.or.jp
URL http://www.jisf.or.jp

1Elemen struktur untuk jembatan gelagar kotak pada
Menara 3, jembatan penghubung dua menara dan
struktur kantilever pada Menara 3 di rakit dahulu di
permukaan tanah di sebelah menara menjadi segmenbesar kemudian diangkat menggunakan strand jacktenaga besar yang dirakit pada kerangka gantry di
puncak menara. Segmen besar yang dirakit kemudian
diberi nomor 3 masing-masing untuk gelagar utama
jembatan penghubung kedua menara, nomor 2 untuk
kedua gelagar utama gelagar kotak pada Menara 3, dannomor 6 untuk struktur kantilever. Sebanyak 14
segmen besar dengan berat total 4.000 ton diangkat dan
dibangun selama tiga bulan dari 1 Oktober 2009sampai 29 Desember 2009. Semua segmen ini diangkat
hingga ketinggian 200 m, masing-masing dengan
kecepata 15 m/jam selama periode 15 jam.

Hadiah MKBJ 2012
(Halaman 1)

SkyPark: Puncak Atap Besar, Struktur
Baja Penghubung Tiga Menara Tinggi
Pemenang Hadiah: Yasuhisa Miwa, JFE Engineering
Corporation
Garis Besar SkyPark
Sebagaimana namanya, SkyPark merupakan taman
udara yang dibangun di atas tiga menara tinggi diSingapura. Bangunan ini memiliki panjang total 340 m
dan lebar 40 m. Sebagai ciri kota baru, SkyPark dibuka
pada bulan Juni 2010 dan kini berdiri mencolok diantara berbagai fasilitas yang dioperasikan oleh Marina
Bay Sands Pte Ltd., sebuah perusahaan resor diSingapura (Foto 1).
Pembangunan SkyPark dilaksanakan oleh usaha
patungan antara JFE Engineering Corporation dariJepang dan Yongnam Engineering & Construction Pte
Ltd.dari Singapura yang mendapatkan kontrak
pekerjaan pada bulan April 2008 untuk membangun
kontruksi baja SkyPark. Perusahaan bersama ini segera
memulai disain rinci dan rencana pekerjaan dan mulai
pekerjaan di lokasi pada July 2009 untuk pekerjaan
struktur baja seberat 8.000 ton hanya dalam Sembilan
bulan.

Tindakan Keselamatan
Karena konstruksi SkyPark secara rutin dilakukan
pada ketinggian yang melebihi 200 m maupun di
permukaan tanah, dibutuhkan kehati-hatian untuk
menjamin keselamatan maksimum bagi para pekerja.
Praktisnya, secara terus menerus dipastikan bahwa
selama periode sibuk 450 pekerja dan 70 staf yang ada
memakai jaring pengaman agar tidak terjatuh dan
membawa lanyard untuk mencegah jatuhnya peralatan.
(Lihat Foto 4)******
Pencapaian yang perlu dicatat selama konstruksi
SkyPark adalah selesainya proyek yang demikian
besarnya, dengan segala tingkat kesulitan konstruksi,tanpa adanya kecelakaan serius selama lebih dari satu
juta jam kerja. Hal ini tentunya dikarenakan usaha
besar dan menyatu yang diberikan oleh staf kantor
lokal, insinyur lokal, dan staf Jepang, yang menembus
budaya dan bahasa dalam rangka penyelesaian proyek.

Struktur SkyPark
SkyPark terdiri dari dua buah jembatan rangka baja
yang menghubungkan ketiga menara hotel (Menara 1,
2 dan 3), sebuah jembatan gelagar kotak yang berupa
struktur kantilever sepanjang 67,7 m di Menara 3, dandipadukan dengan dua struktur kerangka baja di atas
Menara 2 dan 3

Foto 1 SkyPark: Ciri kota baru di Singapura
Foto 2 Pengangkatan segmen jembatan rangka baja
Foto 3 Segmen baja berat diangkat ke ketinggian target
200 m
Foto 4 Project besar diselesaikan tanpa kecelakaan
serius selama lebih dari sejuta jam kerja

Fabrikasi dan Pekerjaan Konstruksi Baja
Elemen-elemen struktur baja difabrikasi oleh
sebuah perusahaan lokal Yongnam Engineering &Construction, dan kemudian diangkut ke lokasi
konstruksi. Pembangunan struktur rangka baja pada
Menara 1 dan 2 dilakukan dengan cara mengangkat
elemen struktur satu-per satu dengan derek menara ke
posisi yang ditentukan. (Lihat Foto 1 dan 3)(Halaman 2)

Pusat Penelitian dan Pengembangan
Amagasaki —Menggunakan Baja Mutu
1,000 N2

nampak dari kaca, dan pada jalan masuk ke lantai
pertama pengunjung dapat melihat langsung kolom
baja mutu 1.000 N dan dan bresing kontrol-respon
yang terpusat di lantai pertama. Kedua sistim struktural
ini merupakan fitur utama tampilan gedung ini.

Pemenang Hadiah: Nikken Sekkei Ltd., Shimizu
Corporation, Katayama Stratech Corporation dan
Sumitomo Metal Industries, Ltd. (sekarang Nippon
Steel & Sumitomo Metal Corporation)
Sumitomo Metal Industries, Ltd. (sekarang Nippon
Steel & Sumitomo Metal Corporation) telahmengembangkan baja mutu tinggi kelas 1.000 N (kuattarik: 950 N/m2), yang dinyatakan sebagai baja denganmutu tertinggi dunia. Aplikasi praktis penggunaan baja
ini adalah pada konstruksi gedung utama Pusat
Penelitian dan Pengembangan Komprehensif (sekarang
menjadi Pusat Penelitian dan Pengembangan Nippon
Steel & Sumitomo Metal Amagasaki (Lihat Foto 1)
Baja dengan mutu 1.000 N dikembangkan olehkonsorsium Riset dan Pengembangan bersama yangterdiri dari Sumitomo Metal, Universitas Osaka,
Institut Technologi Kyoto, Katayama Stratech
Corporation dan Nikken Sekkei Ltd. Riset dan
Pengembangan bersama ini dilakukan antara 2003
hingga 2010 dan meliputi tidak saja pengembanganbajanya dan materi las terkait tetapi juga kondisi
pengelasan, seperti input panas, pemanasan awal dan
pemanasan akhit.
Bangunan ini menawarkan tiga fitur strukturalutama:
 Struktur kontrol-respon dipusatkan di lantai pertama
dan terdiri dari kolom baja dan bresing kontrolrespon mutu 1.000 N (Gbr. 1). Hampir semua energi
seismik gempa bumi diserap oleh bresing
kontrol-respon yang diinstalasi di lantai pertama,
sehingga rangka lantai kedua dan selebihnya tetap
berada dalam kondisi elastis selama gempa bumi
skala besar. Agar kolom mutu 1.000 N bertahan
dalam kondisi elastis selama gerakan seismik yangmelampaui tingkat yang diperkirakan, dasar tiap
kolom diberikan penyangga bulat dan bracket pendek
untuk menghasilkan mekanisme pemicu pencegah
leleh kolom (Gbr. 2, Foto 2 dan 3).
 Ruang kerja luas, 133 m x 23 m yang disediakan agar
laboratorium dapat menyesuaikan dengan perubahan
di masa depan sesuai dengan tema riset dan organisasi
riset (Foto 4).
 Struktur kulit-ganda diadopsi untuk sisi timur untuk
meningkatkan penghematan energi, dan sistim
pengaturan udara dan pencahayaan yang diadopsi
mempertimbangkan lingkungan pengoperasianlaboratorium.
Bila bangunan ini dilihat dari luar, perangkaan
kolom-balok baja yang dirakit dengan bentuk kisi akan

Foto 1 Tampilan gedung
Foto 2 Instalasi rangka baja
Foto 3 Dasar kolom
Foto 4 Interior ruang laboratorium
Gbr. 1 Kerangka StrukturalGbr. 2 Gbr. 2 Detil Dasar Kolom(Halaman 3)

Pengembangan Teknologi Penanganan
Gerakan Seismik Durasi Panjang dan
Periode Panjang pada Bangunan Tinggi
EksistingPemenang Hadiah: Osamu Hosozawa, Yuichi Kimura,
Kenji Suda, Chiaki Yoshimura dan Hideshi Aono,
Taisei Corporation
Diramalkan bahwa gempa bumiTokai, Tonankai,
Nankai dan gempa besar lainnya akan terjadi dalamwaktu dekat di Jepang. Dikhawatirkan bahwa gerakan
seismik dengan durasi panjang dan periode panjangyang terjadi selama gempa bumi tersebut akan
merambat dari pusat gempa hingga menjangkau daerah
jauh dengan besaran energi yang sama. Pada daerah
urban yang besar banyak terdapat bangunan tinggi danbangunan eksisting yang dirancang tanpa
memperhitungkan penanganan gerakan seismik periode
panjang. Apabila bangunan-bangunan ini dilanda
gerakan seismik periode panjang, yang ditakutkan
adalah oscilasi besar akan berlanjut selama periodelama dan menghancurkan tidak hanya strukturbangunaan tetapi juga elemen non strukturan dan
peralatan.
Sebagai perlakuan untuk gerakan seismik periode
panjang yang terjadi pada bangunan tinggi eksisting,perlu diinstalasi peredam kontrol-respon(response-control damper)untuk menambah kapasitas
peredaman sehingga mengurangi deformasi dan
oscilasi lateral maksimum. Akan tetapi, instalasi
peredam pada bangunan eksisting menghadapi satu
permasalahan: gaya reaksi peredam bekerja padarangka yang ada (kolom, balok, pondasi, dll) yangmana akan membutuhkan perkuatan.
Teknologi penanganan yang telah kami
3

tinggi 54,6 m di atas muka air tanah. Oleh karena itu
dipilih bentuk jembatan rangka karena jembatan
gantung ataupun jembatan kabel yang akan
membutuhkan menara utama mejadi tidak mungkin.

kembangkan untuk gerakan seismik periode panjang
dan durasi panjang pada bangunan tinggi eksisting
cukup memadai untuk masalah ini. Secara khusus,
dalam aplikasi teknologi ini, deformation-dependent oil
dampers diadopsi untuk mengurangi kapasitas
peredaman dalam ranah deformasi maksimum, dengan
demikian dapat dilakukan instalasi peredam tanpa perlu
perkuatan rangka eksisting. Selanjutnya,
dikembangkan metode crimping untuk pemasangan
peredam dengan batang baja PC yang tidak
membutuhkan pengelasan di-tempat, sehingga dapat
dilakukan instalasi peredam pada bangunan target yangsedang digunakan. (Lihat Gbr. 1 dan Foto 1)
Teknologi ini diaplikasikan pada Gedung Shinjuku
Center untuk menghadapi gerakan seismik periode
panjang (Foto 2). Gempa Bumi Besar Jepang Timurpada Maret 2011, bangunan ini tidak mengalami
kerusakan seismik yang berarti akibat adanya efek
pengurangan-respon (response-reduction effect) yangdihasilkan oleh penggunaan peredam minyak berbasis
deformasi (deformation-dependent oil dampers) dan
dapat melanjutkan operasi bisnis tanpa gangguan.

Disain Jembatan Tokyo Gate
Konstruksi baja tergantung pada disain yang harus
mencakup berbagai kondisi pembatas, mengurangi
biaya konstruksi, menciptakan lansekap dan menekan
biaya perawatan. Untuk memenuhi keperluan ini, perlu
dikembangkan dan diadopsi teknologi baru,
dikumpulkan contoh-contoh kerusakan jembatan dan
dicari langkah-langkah perbaikan kerusakan. Berikut
ini adalah contoh yang dapat dilakukan:
 Pengurangan Berat Baja dengan Penggunaan
Elemen BHS: Untuk jembatan rangka dimana bebanmati merupakan berat terbesar sebuah jembatan, makadipahami bahwa biaya konstruksi dapat diturunkan
dengan mengurangi beban jembatan hingga minimum.
Karena BHS (bridge high-performance steel)menghasilkan kekuatan lebih besar dibandingkan
dengan produk baja konvensional, penggunaannya
memungkinkan tidak saja pengurangan berat total baja
tetapi juga efisiensi jembatan yang dibangun dengan
keterbatasan kondisi alam dan sedikitnya kebutuhan
akan pengelasan konstruksi. Karenanya produk BHS
sangat banyak digunakan.
 Rasionalisasi Disain Perangkaan Slab Baja dan
Penanganan Fatik pada Slab Baja: Setelahmelakukan berbagai studi mengenai struktur rangka
yang dapat mengurangi beban mati struktur atas dan
mendistribusikan beban hidup secara rasional, maka
dipilih tipe gelagar rangka kotak. Untuk mencegah
konsentrasi tegangan akibat beban siklis pada slab baja,
konfigurasi trough rib dikembangkan untuk
menghasilkan slab baja dengan kuat fatik tinggi.
 Rasionalisasi Titik Panel dan Pengelasan Seluruh
Bagian: Adopsi sambungan rijid dengan cara
pengelasan seluruh bagian titik panel rangka dan tidak
dengan sambungan pin akan menghilangkan kebutuhan
akan pelat sambung dan baut yang mana akan
menghasilkan struktur tahan korosi dan lebih murah
biaya perawatannya. Selain itu, tampilan yang simpul
panel rangka yang rapih akan menambah nilai lansekap
jembatan.
 Tumpuan dengan Struktur Isolasi-seismik: Untuk
menahan gaya reaksi vertikal 80.000 kN pada tiap
tumpuan dan untuk memberikan ketahanan seismikselama gempa bumi, diadopsi tumpuan isolasi-seismik
geser dengan fungsi terpisah. Fungsi menahan beban

Foto 1 Instalasi peredam minyak (oil damper)
Foto 2 Gedung Shinjuku Center
Gbr. 1 Posisi Instalasi Peredam Minyak (Oil Damper)(Halaman 4)

Jembatan Tokyo Gate: Struktur
Menerus Komposit Rangka Baja–Box 3
Bentang
Pemenang Hadiah: Ken Fukunishi, Kantor
PelabuhanTokyo, Biro Pengembangan Wilayah Kanto,
Kementrian Pertanahan, Infrastruktur, Transport dan
Pariwisata
Proyek jalan raya pantai Pelabuhan Tokyo
direncakan untuk tiga alasan: untuk mengurangi
kemacetan lalu-lintas di daerah sekitar Pelabuhan
Tokyo yang diakibatkan meningkatnya aktivitas
container barang, untuk menjamin lancarnya logistik
dan mengurangi biaya-biaya logistik. Jembatan Tokyo
Gate merupakan jembatan baja dengan panjang 2.618
m yang merupakan satu segmen dari jalan raya (Foto1).
Karena terletak dekat Bandara Internasional Tokyo(Haneda), peraturan ruang udara diterapkan 98,1 m.
Selanjutnya, karena jembatan ini membentang di atas
fairway timur Pelabuhan Tokyo, maka perlu tersedia
jalan yang tidak terhalang dengan lebar 300 m dan
4dirakit di darat
Foto 3 Pencahyaan Jembatan Tokyo Gate, suatu
pemandangan malam hari yang menakjubkan dipelabuhan Tokyodan fungsi ketahanan seismik tumpuan dipisahkan, dan
dua alat dipasang: tumpuan karet isolasi-seismik untuk
menyerap beban horizontal yang terjadi selama gempabumi, dan sebuah pelat penahan beban yang secara
tetap menahan beban vertikal dan bergeser mengikuti
perilaku tumpuan karet isolasi-seismik selama gempabumi.
 Pelapisan Tiang Baja dengan Baja Stainless:
Untuk mengurangi biaya konstruksi, tiang baja pipa
dermaga sementara yang digunakan selama konstruksi
struktur bawah digunakan kembali untuk membentuk
fender yang melindungi dermaga jembatan. Karena
tiang baja ini digunakan sebagai fender lepas pantai
maka akan terjadi korosi dan kerusakan akibat air laut.
Untuk mengatasinya, tiang yang diinstalasi di zonabasah dilapisi dengan baja stainless untuk
memperpanjang usia layannya.
 Sistim Monitoring Jembatan: Karena perhatianpenuh diberikan pada perawatan jembatan sejak awal
konstruksi, maka diterapkan sistim monitoring untuk
memastikan konsistensi antara disain dan kondisi
terkini jembatan, mencatat karakteristik beban hidup
dan mengukur kerusakan akumulatif jembatan.Secara
khusus, alat ukur regangan, alat ukur deformasi danakselerograf dipasang di dalam gelagar kotak untuk
observasi nilai numerical konstan dan untuk
mendapatkan data yang kondsusif guna rencana
perawatan di masa depan.

■

■

■

■

■

Hadiah Tesis MKBJ 2012
(Halaman 5)

Studi Perilaku Fraktur Las Electro-slag
pada Model Perangkaan Balok-Kolom
Pemenang Hadiah: YongHun Song, Kawagishi BridgeWorks Co., Ltd.; Takumi Ishii dan Hiroumi Shimokawa,
JFE Steel Corporation; Takahiko Suzuki dan Yoichi
Kayamori, Nippon Steel & Sumitomo Metal
Corporation; Yikihiro Harada, Universitas Chiba; dan
Koji Morita, Universitas Tokyo Denki
Seiring dengan bertambahnya ketinggian strukturbangunan, bertambah pula kebutuhan akan kolom las
terbangun (built-up) seksi-kotak. Dalam manufaktur
kolom jenis ini digunakan pengelasan electro-slag
welding (ESW) untuk sambungan las antara pelat kulit
kolom dengan diafragma interior. Walaupun
merupakan metode pengelasan yang paling efisien,
metode ESW ini membutuhkan input panas yang besar.
Akibatnya, ketahanan fraktur pada zona terpapar panaslas ESW lebih rendah dari pada logam dasarnya
sehingga dikhawatirkan akan terjadi fraktur getas (Gbr.
1). Lebih jauh, karena las yang digunakan
menimbulkan bukaan antara pelat dinding kolom(column skin plates) dengan pelat belakang (backing
plates), konsentrasi tegangan sangat tinggi pada ujung
bukaan (Gbr. 2) sehingga sulit bagi detil las untuk
mencegah terjadinya fraktur getas.
Dalam makalah ini, untuk menjelaskan kuat fraktur
ikatan las, zona terpapar panas dan logam las ESW, ada
beberapa faktor yang dipertimbangkan sehubungan
dengan kualitas pengelasan (kedalaman penetrasi,
ke-tidak sejajaran) dan disain (gaya tarik aksial kolom
dan pelat dinding kolom) Bagaimana faktor-faktor ini
mempengaruhi fraktur getas diperlihatkan melaluieksperimen dan analisis. Di samping itu, investigasi
mutakhir dilakukan untuk menghubungkan kuat fraktur(ketahanan) engan indeks kuat fraktur (persyaratan)
berdasarkan hasil eksperimen dan analisis. Lebih
khususnya, dengan berfokus pada tegangan principal

Konstruksi Jembatan Tokyo Gate
Konstruksi struktur pondasi dimulai pada bulan
Oktober 2003. Sementara pekerjaan pondasi dan
struktur bawah dilaksanakan di lokasi lepas pantai,
dilakukan manufaktur struktur atas di pabrik di darat.
Pada bulan September 2008, rangka struktur bawah(6.800 ton) yang telah dirakit di darat diinstalasi per
blok. Rangka kemudian diangkat secara tandem ke atas
dermaga jembatan dengan menggunakan tiga buah
kapal derek 4.000 ton—yang merupakan operasi
terbesar untuk jenis pekerjaan ini di Jepang (Foto 2).
Struktur atas kemudian diinstalasi bentang demibentang hingga February 2011 ketika bentang tengah,yang merupakan potongan terakhir dalam operasiini,
selesai diinstalasi. Setelah pekerjaan pagar dan
perkerasan, jembatan ini kemudian difungsikan padabulan Februari 2011. (Lihat Foto 3).
Foto 1 Struktur komposit rangka-box Jembatan Tokyo
Gate
Foto 2 Instalasi per blok struktur bawah 6.800 ton yang5Lingkaran merah pada Gbr. 3 menunjukkan hasil
eksperimen yang dilakukan untuk mengkonirmasi
validitas kurva regresi. Karena titik-titik hasil
eksperiment yang diplot tersebar di sekitar kurva
regresi, dapat dikatakan bahwa kapasitas deformasi
plastic kolom pipa baja sirkuler dapat diperkirakan
dengan menggunakan hubungan antara D/t dan ΣθpM
sebagaimana diusulkan dalam studi ini.

maksimum kritis, dapat diperoleh kedua korelasi:tegangan principal maksimum kritis yang diperoleh
dari analisis elemen hingga versus kuat fraktur (Gbr. 3),
dan kuat sambung dengan ESW yang diperoleh darieksperimen versus kuat fraktur (Gbr. 4)
Gbr. 1 Contoh Moda FrakturGbr. 2 Contoh Distribusi Tegangan Prinsipal dekat
Ujung Bukaan
Gbr. 3 Korelasi antara Tengangan Prinsipal dengan
Kuat Bahan
Gbr. 4 Korelasi antara Kuat Sambungan dengan Kuat
Bahan

Gbr. 1 Target Analisis
Gbr. 2 Akumulasi Sudut Deformasi Plastis
Gbr. 3 Hubungan antara ΣθpM dan D/t(Halaman 6)(Halaman 5)

Efek Bentuk Las terhadap Terjadinya
Retak Daktil dalam Las yang Dibebani
Tekuk selama Gempa Bumi, dan
Pengurangan Retak Daktil dengan
Penyelesaian Weld Toe

Kapasitas Deformasi Plastis Kolom Pipa
Baja Sirkuler Cetak-Dingin dengan
Pembebanan Siklis
Pemenang Hadiah: Nobuyuki Yasui, Profesor, Institut
Ilmu Terapan Nagasaki

Pemenang hadiah: Hiroshi Tamura, Assistant Prof.,
UniversitasTohoku; Eiichi Sasaki, Associate Prof.,
Institut Teknologi Tokyo; Songdong Kim; Hitoshi
Yamada, Prof., Universitas Nasional Yokohama; dan
Hiroshi Katsuchi, Prof., Universitas Nasional
Yokohama

Tujuan utama studi ini adalah mengklarifikasi
kapasitas deformasi plastis kolom pipa baja sirkuler,
dimana kekuatannyan terus berkurang akibat
akumulasi deformasi tekuk setempat yang disebabkan
oleh pembebanan siklis. Untuk itu, dilakukan analisis
numerik pada kolom pipa baja sirkuler cetak dingin
yang diberikan pembebanan siklis dengan amplitudetertentu pada kondisi gaya aksial tertentu.
Analisis ini difokuskan pada kolom pipa baja
sirkuler yang diberikan deformasi horizontal siklis
dengan amplitudo tertentu dengan gaa aksial P (Gbr. 1),
dan dalam hal ini diterapkan model analisis tekuk
setempat asimetris yang diusulkan penulis. Hubungan
antara momen ujung M dan sudut antar tingkat (drift
angle) θ seperti pada Gbr. 2 diperoleh dari hasil
analisis, dan ΣθpM, sudut akumulasi drift angle hingga
titik dimana M masuk ke dalam momen plastis penuh
Mpc dengan memasukkan nillai gaya aksial, kemudian
ditetapkan sebagai kapasitas deformasi plastis dalamstudi ini.
Gbr. 3 menunjukkan contoh hubungan antara ΣθpM,,
akumulasi drift angle plastis dengan D/t, rasio lebar
terhadap tebal pelat. Karena hubungan antara D/t danΣθpM menunjukkan korelasi yang baik, makahubungan antara D/t dan ΣθpM untuk menentukan
kapasitas deformasi plastis dicari dengan meregresi
hasil analisis.

Pada struktur baja yang dibangun dengan banyak
las, triaksialitas tegangan dan konsentrasi regangan
banyak terjadi akibat diskontinuitas bentuk las yangmemicu retak daktil pada weld toe karena deformasi
tekuk pada las selama gempa bumi. Dalam hal tersebut,
ada bahaya bahwa fraktur getas akan menjadi awal
fraktur daktil (fraktur getas selama gempa bumi). Jenis
faktur getas terjadi di banyak bangunan baja selama
Gempa Bumi Northridge dan Gempa Bumi Besar
Hanshin yang menimbulkan masalah bagi masyarakat
mengenai konstruksi struktur baja.
Dalam studi ini, untuk memastikan efek bentuk lasterhadap timbulnya retak daktil pada weld toes dalamuji beban siklis, dilakukan analisis FEM pada specimen
uji sambungan las silang melalui simulasi las struktur
baja actual. Hasilnya, melalui eksperimen dapat
ditunjukkan bahwa pada pembebanan siklik dengan
bentuk las yang berbedamengakibatkan perbedaan
timbulnya retak daktil Selanjutnya, setelah diperoleh
hasil analisis FEM terhadap efek bentuk las, jelaslahbahwa efek radius toe lah yang paling nyaa
dibandingkan dengan leg ratio, toe finishing dan
6dimungkinkan dengan pertimbangan contoh berikut.
Yaitu, karena gerakan seismik bekerja pada struktur
kecil dan besar dengan aplitudo identik, maka benarlah
bahwa pada saat gempa, sebuah struktur kecil akanbagaikan sebuah vas bunga yang jatuh, tetapi strukturbangunan tinggi yang besar tidak demikian, sekalipun
kedua objeknya identik secara proporsional. Dengan
kata lain, berkebalikan dengan perahu kecil, kapal
besar akan sulit terbalik di laut ganas.
Sekitar waktu yang sama, Profesor Kiyoshi Muto
(1903-1989) melakukan riset mengenai bangunan
tinggi untuk Gedung Stasiun Tokyo. Sementara
usahanya dalam hal ini tidak dihargai, Hotel New Otani
selesai dibangun di Tokyo pada tahun 1964 danmenjadi bagnunan dengan ketinggian melebihi 45 m.
Pada tahun 1968, Gedung Mitsui-Kasumigaseki
menjadi bangunan Jepang pertama dengan ketinggian
melampaui 100 m. Pada tiap lantai kerangka gedung,
dinding beton pracetak dilengkapi dengan banyak
bukaan (slit) vertikal digunakan untuk menjaminkekakuan struktural awal dan sebagai elemen penyerap
energi pada saat gempa bumi. Oleh karenanya, dapat
dikatakan bahwa konsep struktur dengan kontrol pasifsudah diaplikasikan pada tahap awal konstruksi
bangunan tinggi di Jepang.

pengaruh pengurangan ketebalan logam dasar. Dapat
disimpulkan dari hasil di atas bahwa penggunaan toe
finishing untuk menambah radius toe efektif untuk
menekan berkembangnya retak daktil yang terjadi pada
weld toes.
Gbr. 1 Spesimen Uji
Gbr. 2 Timbulnya dan Berkembangnya Retak dalam
Eksperimen (Nilai-nilai dalam gambar menunjukkan
radius weld toe dalam mm)
Gbr. 3 Distribusi Kedalaman Retak pada Titik
Timbulnya Retak secara Analitis
■

■

■

■

■

Fitur Khusus

Teknologi Mutakhir Bangunan Tinggi diJepang(Halaman 7)

Disain Gempa untuk Bangunan Tinggi
oleh Akira Wada, Profesor Emeritus, Institut Teknologi
Tokyo; Ketua Kelompok Kerja CTBUH

Pengenalan Disain Gempa Mutakhir
Memasuki tahun 1970-an kebanyakan bangunan tinggi
dibangun dengan menerapkan metode disain gempa
yang mengandalkan kapasitas rotasi plastis ujung
balok kerangka baja untuk menghasilkan penyerapan
energi. Akan tetapi, beberapa disainer struktur
meyakini bahwa penggunaan disain di atas akan
menghasilkan deformasi residual pada bangunan, dan
dengan demikian mempersulit pekerjaan restorasi.
Hasilnya, timbullah konsep disain kontrol-kerusakan(lihat gambar di bawah). Gempa Bumi Northridge padabulan Januari 1994 dan Gempa Bumi Besar Hanshinpada bulan Januari 1995 menyebabkan fenomenafraktur pada ujung balok dan menimbulkan pertanyaan
kelayakan restorasi bangunan rusak.
Di Jepang, setelah implementasi Peraturan Baru
Disain Gempa pada bulan Juni 1981, banyak dilakukan
riset mengenai struktur isolasi-seismik dan pada tahun
1995dipraktekkan sebuah struktur isolasi-seismik yang
memiliki elemen penyerap energi dengan tumpuan
karet laminasi sebagai elemen pendukung elastis, danperedam baja dan timah. Sejak itu, sebuah konsep laintelah semakin banyak diaplikasikan dimana kerangka
balok-kolom sebuah bangunan tinggi menahan beban

Perkembangan Rekayasa Gempa di Jepang
Pada 1924, setahun setelah Gempa Bumi Besar
Kanto, Profesor Toshikata Sano (1880-1956)
menambahkan ke dalam peraturan Undang-Undang
Bangunan Perkotaan bahwa faktor seismik horizontal
harus ditentukan 0,1 atau lebih. Sepuluh tahun
kemudian, Profesor Ryo Tanabashi (1907-1974)
menulis dalam artikel yang diterbitkan pada Juli 1934
bahwa ketahanan seismik sebuah struktur tidak dapat
dihitung hanya dengan memberikan kekuatan besar
melawan gaya horisonal statis; Ia memastikan bahwa
dampak seismik dapat dinyatakan dengan
mengkuadradkan energi dengan kecepatan maksimum
permukaan dan bahwa kapasitas tahanan sebuah
struktur harus dihitung dengan menggunakan energi
regangan yang diserap oleh struktur tersebut. Pada
bulan Maret tahun yang sama, ia menyatakan perlunya
dilakukan riset pada konstruksi bangunan super tinggi
seperti di New York bahkan juga di Jepang yang rawan
gempa bumi.
Setelah periode perang. Tanabashi menekankan
dalam artikelnya yang diterbitkan pad abulan April
1963 bahwa konstuksi bangunan tinggi sangat
7

vertikal dengan cara serupa dengan tumpuan karet
laminasi pada struktur isolasi-seismik. Disain ini
menghasilkan terutama perilaku elastis selama gempa
bumi sehingga energi seismik diserap oleh elemenpenyerap-energi yang berada pada rangka tiap lantai.

memperhitungkan elemen penyerap energi seismik kedalam bangunan tinggi eksisting.

Peningkatan Ketahanan Gempa
Di samping disain gempa yang disebut di atas,kemanan gempa pada bangunan tinggi struktur baja
terus ditingkatkan karena beberapa faktor: kekuatan
produk baja yang lebih tinggi dan daktilitas yang cukup,adanya batas atas dan bawah untuk titik leleh,
kemajuan dalam teknologi pengelasan dan penggunaan
pelebaran (haunches) untuk mencegah proses plastis
las ujung balok. Faktor kontribusi lainnya adalah
utilisasi elemen kolom dengan kekakuan dan kekuatanyang mungkin dengan penggunaan kolom tubuler
isi-beton yang dihasilkan dengan mengisi pipa baja
kotak atau bulat dengan beton.
Di samping itu, kemajuan besar dalam teknologi
analisis struktural dengan bantuan komputermemungkinkan penggunaan analisis respons dinamika
untuk perilaku kolom, balok, dinding seismik dan
berbagai peredam. Pada gilirannya, hal ini menggiring
ke arah konstruksi bangunan tinggi dengan perangkaanyang kompleks dan bangunan super-tinggi dengan
tinggi mencapai 300 m.
Gempa Bumi Besar Jepang Timur yang terjadi padatanggal 31 Maret 2011 menghasilkan amplitude besar
dan getaran durasi panjang tidak hanya pada bangunan
tinggi di Sendai dekat epicentrum tetapi juga di Tokyo,
Osaka dan Nagoya. Gerakan tanah pada gempa bumi
terrekam dalam bentuk percepatan dan analisa respon
untuk disain gempa dilakukan dengan memasukkan
gerakan seismik yang terrekam. Akan tetapi, karena
akselerasi komponen periode-panjang yang ada padagerakan tanah lebih rendah dibandingkan komponen
periode-pendek, ada beberapa masalah vis-à-vis
terjadinya vibrasi besar diluar dugaan pada bagunan
yang terletak di area tersebut di atas karena dua alasan:
1) gerakan seismik tidak tercantum dengan benardalam perekaman akselerasi yang diterapkan padadisain konvensional dan 2)struktur yang mengalami
gerakan gempa jangka-panjang selama 4 detik ataulebih dan memiliki kapasitas peredaman yang terbatas
tidak dapat mencapai tingkat dimana terjadi
sinkronisasi getaran akibat akselerasi komponen
jangka-panjang hanya dalam waktu 30 detik dalamdurasi gerakan gempa yang umum dipakai dalampenghitungan respons. Untuk itu, penting untuk(Halaman 8)

Gbr. 1 Struktur Kontrol-Kerusakan

Disain Tahan-Angin untuk Bangunan
TinggiolehYukio Tamura, Profesor, Universitas Politeknik
Tokyo; Anggota Kelompok Kerja CTBUH
Catatan Penting untuk Disain Tahan Angin untuk
Bangunan Tinggi di Jepang
Di Jepang, gempa sangat kuat seperti gempa bumi
lepas pantai PasifikTohoku tahun 2011 pada tanggal 11
Maret 2011 (kekuatan 9,0, akselerasi permukaan
maksimum tercatat 2,933 cm/s2) perlu dipertimbangkan.
Jepang juga mempunyai topan yang sangat kuat,seperti Topan Maemi yang melewati Pulau
Miyakojima pada tanggal 10 dan 11 September 2003
dan tercatat kecepatan angin 3 detik dengan kecepatan
di atas 90 m/s (Cao et al., 2009).
Untuk gaya gempa, bangunan harus ringan dan
fleksibel, tapi untuk gaya angin, bangunan harus masif
dan rijid. Oleh karena itu, untuk bangunan dengan gaya
gempa dan angin diterapkan kriteria disain yangberlawanan. Di Jepang harus digunakan tingkat gaya
gempa dan gaya angin yang sangat tinggi.
Umumnya, beban disain eksternal yang dominan
diterapkan kebanyakan untuk bangunan tinggi yanglebih rendah dari 200 m. Oleh karena itu, biasanya
ringan dan fleksibel sehingga rawan terhadap angin.
Selain itu, keterbiasaan terhadap vibrasi gedung akibat
angin harian tidak dapat dipungkiri sebagai isu penting
di Jepang.
Sejak awal 70an, perkembangan signifikan di
Jepang terjadi tidak hanya dalam hal kinerja struktual
terhadap gaya luar, tetapi juga sebagai evaluasi
keterbiasaan terhadap getaran gedung dan kajian
linkungan angin. Untuk berbagai aspek disain
ketahanan angin, penting untuk menekan respon yangtimbul akibat angin.
Studi Komprehensif Karakteritik Aerodinamika
Bangunan Tinggi dengan Konfigurasi Tidak
Konvensional
Untuk bangunan tinggi atau super-tinggi, respons
angin silang akibat pelepasan berkala Karman vortex
mengalahkan respon angin sejajar maupun torsional.
8

Untuk menangani masalah yang timbul yangdihadapi oleh “urban heat islands,” proyek Kota Sony
Osaki didasarkan pada ide “membangun sebuah
bangunan seolah-olah menamam sebuah pohon.” Di
samping itu, perencanaan bangunan dimulai dengan
kesadaran akan pertanyaan berikut: Penanganan
lingkungan mutakhir yang seperti apa yang dapat
digunakan oleh proyek pembangunan skala besar
demikian yang menimbulkan beban lingkungan yangbesar?

Oleh karenanya, peralatan aerodinamik untuk
mencegah pembentukan vortex Karman, untuk
mengurangi intensitas dan periode, dan untuk
meminimalkan korelasi spatial dari pelepasan vortex
sepanjang sumbu vertikal sangatlah berguna.
Belakangan ini, banyak bagunan tinggi dan supertinggi di dunia dibangun dengan konfigurasi non
konvensional, seperti Burj Khaliha dan Menara
Shanghai. Alasan konfigurasi yang rumit dan
mengundang pertanyaan adalah karakteristik
aerodinamik yang menguntungkan, khususnya untuk
komponen angin silang.
Penulis berkolaborasi dengan Takenaka Corporation,
Kajima Corporation, Nikken Sekkei dan Nihon Sekkei
untuk mennyelidiki secara komprehensif karakteristik
aerodinamika model bangunan super tinggi dengan
konfigurasi tidak konvensional. Pekerjaan ini didukung
secara financial oleh Kementrian Pertanahan dan
Infrastruktur, Transport dan Pariwisata (TF2008 –TF2009, KPITP) dan Badan Sains dan Teknologi
Jepang (TF2010-TF2012, BSTJ). Tiga puluh tujuh
model termasuk model kotak dengan tepi tajam dengan
potongan sudut dan dengan talang sudut; model dengan
sudut puntir (model heliks), dengan setback, dengan
taper dan dengan berbagai bukaan; dan model segitiga
termasuk tipe semanggi, tipe kkomposit, dan lainnya.
Ketinggian dan volume ditetapkan masing-masing 400
m dan 106 m2 untuk semua model.
Berdasarkan study kami, karakteristik areodinamika
model segitiga dan model tipe semanggi, yangbelakangan ini menjadi poluler untuk bangunan supertinggi, tidak selalu baik. Gbr. 1 menunjukkan kefisien
gaya angin fluktuasi angin silang untuk 28 model,
kecuali untuk segitiga dan beberapa model lainnya.
“Model Kotak” ditunjukkan di sebelah kiri Gbr. 1.
Efisiensi modifikasi sudut, sudut punter untuk model
heliks, taper, setback dan kombinasi konfigurasi ini
terlihat jelas. Efek kombinasi biasanya signifikan untuk
mengurangi gaya angin silang.

Pertimbangan Penuh akan Isu Lingkungan
Dengan tujuan menahan agar angin tidak bertiup ke
dalam, bangunan ini dibuat dengan bentuk bidang
vertikal datar (Foto 1) dan dilengkapi dengan lansekap
hijau di area sekitarnya. Bangunan ini juga mecoba
sistim ‘kulit bio’ yang baru-baru ini dikembangkan
pada bagian timur bangunan. Dalam sistim ini, airhujan disirkulasi di dalam transpirasi terakota dengan
jalusi untuk memungkinkan penguapan dengan panas
dari udara dan banyaknya angin yang masuk ke gedung
sehingga terjadi pendinginan area sekeliling gedung(Foto 2). Tenaga yang dibutuhkan untuk sirkulasi air
hujan dihasilkan dari panel surya.
Pengukuran aktual menunjukkan bahwa temperatur
periferi ambient menurun hampir seperti yang
diramalkan dengan simulasi yang dilakukan pada tahap
disain dengan pemodelan informasi bangunan (PIB).
Kulit bio didukung oleh struktur tarik dengan
menggunakan batang baja stainless. Gaya tarik yangdiberikan dengan merotasi mur dipastikan dengan
pegnukuran getaran.
Foto 1 Tampak keseluruhan Osaki Kota Sony
Foto 2 Sistim “kulit bio” dimana air hujan disirkulasi
di dalam transpirasi jalusi terakota untuk mendinginkanarea sekitar bangunan
Garis Besar Denah Bangunan
Bentuk rata bidang vertikal bangunan merupakan
pilihan yang tak terelakkan dilihat dari perspektif
lingkungan. Oleh karenanya, bangunan ini dirancang
sebagai struktur inti tunggal dimana terdapat lantai
kantor seluas 24 m x 130 m pada sisi timur dan EV,
tangga, kamar mandi dan perlengkapan lainnya di sisi
barat. Masing-masing ruang kerja memiliki luas sekitar
3.000 m2 dan bebas kolom karena menggunakan
kerangka eksternal. Balkon di keliling gedung
menambah kinerja perawantan dan keselamatanevakuasi kebakaran. (Lihat Gbr. 1 dan Foto 3)

Gbr. 1 Perbandingan Koefisien Gaya Angin untuk 28
Model(Halaman 9~10)

Osaki Kota Sony
─Transpirasi Jalusi dan Struktur
Variabel Seismik-isolated─Oleh Toshihiko Kohno, Nikken Sekkei Ltd.
9

getaran vertikal dan pergeseran relativeDi samping itu,
penanganan getaran lainnya sudah dilakukan padaberbagai level: kapasitas peredaman dengan
menginstalasi batang viskos-elastis bentuk-V padamuka vertikal pendek (Foto 6) dan penanganan getaran
mikro di lantai lima.

Fasilitas untuk berragam fungsi sepanjang inti sisi
barat ditempatkan sesuai kebutuhan, dan lima inti
rongga dibiarkan kosong untuk memungkinkanperubahan fungsi di masa depan. Disediakan ruang dibawah permukaan tanah untuk tanki penyimpanan
panas seberat 3.400 ton dan untuk baterei
sodium-sulfur (NAS) untuk keadaan darurat dan untuk
penghematan energi.

Foto 4 Konstruksi lantai isolasi gempa
Foto 5 Peredam minyak dipasang dengan mekanisme
untuk mengontrol gerakan minyak
Foto 6 Peredam visco-elastis bentuk-V untuk
mengontrol getaran

Gbr. 1 Denah dan Pembagian Lantai
Foto 3 Ruang Kerja bebas kolom yang luas
Sistim Isolasi Seismik
Tema besar struktur projek ini adalah menjaminketahanan gempa yang lebih baik dengan menerapkan
peralatan isolasi-gempa untuk bangunan kantor dengan
bentuk bidang vertikal tipis dengan ketinggian lebih
dari 130 m (Foto 4). Ketahanan gempa bangunan
selama gempa bumi mencapai dua kali bangunan tanpa
isolasi-gempa (perkiraan sudut antar tingkat 1/200 dan
akselerasi respons lantai 250 cm/s2 atau kurang). Sistim
isolasi gempa variable yang diadopsi terdiri dariisolator karet dengan laminasi karet alam (spesifikasi
daya dukung tinggi 1,100~1,500  mm, peredam
minyak dan peredam baja.
Karena bentuk vertikal rata struktur baja gedung ini,diantisipasi bahwa beban angin topan akan lebih besar
dibandig beban gempa setelah direduksi dengan adanya
sistim isolasi gempa. Peredam baja yang dipasang padasisi sempit gedung yang menerima beban angin besar
dipasang dengan mekanisme kunci untuk mengontrol
pergerakan minyak dengan menggunakan katup
elektromagnetik (Foto 5). Peredam minyak dikontrol
dengan anemometer, akselerometer dan pengukur
pergeseran untuk mitigasi getaran lapisan isolasi
gempa dan plastisitas akumilasi peredam baja selama
angin kencang. Dalam bangunan ini diadopso kontrol
pengutamaan gerakan seismik sehingga sistim
penguncian dilepas pada saat terdeteksi adanya
gerakan gempa. Kombinasi penggunaan peredam
minyak dan peredam baja efektif untuk menjaminrijiditas struktur ketika gerakan minyak dikunci dan
merupakan solusi biaya rendah dan kinerja tinggi.
Balok pada inti sisi kanan menopang kantileverlebih dari 7 m dan mengurangi gaya aksial kolom
tengah sehingga tidak memberikan tegangan berlebih
pada isolator berdiameter  1.500 mm yangmendukung kolom tengah. Bagian atas balok
kantilever dengan panjang lebih dari 7 m disambung
dengan pasak ke material viskos sehingga mengurangi

Proyek Osaki Kota Sony menerapkan pendekatan
konstruksi bangunan tinggi yang paling mutakhir yang
pernah diusulkan dan dilaksanakan—termasuk sistim
isolasi-seismik dengan mekanisme variable dan suatu
metode lingkungan untuk mendinginkan sekitar
gedung. (Lihat Foto 7 dan 8)
Foto 7-8 proyek Osaki Kota Sony didasarkan padapemikiran “membangun gedung seperti menanam
pohon” untuk menerapkan perlakukan pada persoalanyang timbul pada “urban heat island”(Halaman 11~12)

ABENO HARUKAS─ Disain Berbasis Kinerja Bangunan
Tertinggi Jepang─oleh Kiyoaki Hirakawa, Takenaka Corporation
Artikel ini memperkenalkan contoh spesifik
bagaimana disain berbasis kinerja diterapkan dalamkeseluruhan disain struktural ABENO HARUKAS,
gedung tertinggi (300 m) di Jepang, negara yang sering
terancam gempa bumi.
Garis Besar Rencana Gedung
Tujuan utama ABENO HARUKAS, proyek
bangunan tinggi yang sedang dikerjakan, adalah untuk
membangun ulang sebuah toserba di dekat terminal
jalan rel yang melayani Abeno, Osaka. Rencana ini
juga termasuk pekerjaan retrofit bagian yang tersisa
dari toserba ini, yang dikenal sebagai gedung utama
berlokasi di atas terminal jalan rel. Menaranya terdiri
dari 60 lantai di atas muka tanah dan lima levelbasement. Lantai bawah tanah terdiri dari ruang
peralatan/mesin dan terhubung ke kereta dan
10yang dipakai secara konvensional; nilai pada kategorikedua mewakili level guncangan gempa
maksimum(untuk memeriksa yang diperoleh dengan
mengali guncangan gempa Level 2 dengan 1,5; dan
kategori ke tiga, yang memperhitungkan karakteristik
lokal, menunjukkan gelombang guncangan gempa
yang dikaitkan dengan Gempa Bumi Tonankai dan
Gempa Bumi Nankai dan Patahan Uemachi.
Sebagaimana ditunjukkan pada kriteria disain
gempa di Tabel 2, kriteria yang digunakan untuk
bangunan ini merupakan peningkatan dar kriteria
disain untuk elemen struktur yang digunakan untuk
bangunan tinggi biasa.Secara khusus, elemen-elemen
ini tidak memungkinkan terjadi plastisisasi dalammerespon gerakan seismik Level 2, tetapi untuk
merespon gempa bumi dalam rentang studi
dimungkinkan.plasitisisai gelagar dan bresing. Dinding
gempa pelat baja gelombang yang digunakan sebagai
elemen kontrol respons memungkinkan leleh geser
sebagai respons terhadap gerakan gempa Level 2, danperedam geserkan memungkinkan rotasi gelincir
sebagai respons terhadap gerakan gempa Level 1.
Keduanya bersama-sama bertindak sebagai element
kontrol respons.
Untuk mencegah keberlebihan, tidak saja dilakukan
input skala dan jenis gempa yang lebih besar, tetapi
juga dilakukan studi mengenai karakteristik di bawahini: Efek input simulasi gempa diperiksa di beberapa titik
perhitungan di atas garis patahan Uemachi dan dekat
dengan lokasi konstruksi, serta juga di titik-titik
perhitungan lainnya.
 Analisis respons gempa dilakukan dengan
menjadikan periode dominan gerakan gempa
sepanjang garis patahan Uemachi (disiapkan sebagai
gelombang setempat) mendekati periode alami primer,
sekunder dan tersier pada bangunan gedung untuk
kemudian diperiksa efeknya.
 Selanjutnya, analisis respon gempa dibuat untuk
situasi dengan asumsi bahwa elemen
kontrol-respons—dinding gempa pelat baja
gelombang, peredam minyak dan peredam gesekrotasi—ditempatkan pada di berbagai area strukturyang tidak memiliki kapasitas peredaman yangdigunakan dalam taham disain.

perparkiran; bagian rendah difungsikan untuk toserba;
bagian menengah untuk museum seni, berbagai lobby
dan ruang kantor; dan bagian tinggi untuk hotel dan
observatory. Ruang peralatan/mesin terletak pada lantai
rangka. (Lihat Gbr. 1 dan Foto 1)
Gbr. 1 Seksi Timur-Barat
Foto 1Situasi konstuksi terakhir (tampak utara-barat)
Garis Besar Rencana
Ada lima isu besar yang harus dipecahkan dalamdisain bangunan ini:
 Konstruksi sebuah rangka yang dapat menahan gaya
aksial yang besar
 Rancangan denah rangka untuk menekan deformasi
 Ketanggapan dalam memperkirakan guncangan
gempa skala besar
 Jaminan kenyamanan sekalipun ada angin kencang
 Pengenalan teknologi yang mempertimbangkan
efisensi konstruksi
Rencana struktur yang dibuat untuk menangani isu
diatas secara garis besar adalah sebagai berikut:
Denah lantai tiap bagianhampir seragam dimana
bagian bawah tanah dan bagian rendah berukuran 71 m
x 80 m, dan bagian menengah sekitar 71 m x 59 m,
dana bagian tinggi 71 m x 29 m. Potongan melintang
vertikal menunjukkan bahwa sisi utara bertangga
sehingga sisi selatan gedung lurus dari atas ke bawah(Gbr. 2). Lantai rangka berlokasi antara bagian rendah
dan menengah dan antara bagian menengahn dan
tinggi; dan selanjutnya, bresing diposisikan di ruang
kantor lantai tengah untuk memperoleh efek tekuk
terbalik.
Pada bagian rendah, peredam minyak viskos dan
peredam gesekan rotasi tipe histeresis ditempatkan di
keempat sudut secara seimbang. Di sekitar inti pusat
bagian tinggi dinding seismik pelat baja gelombang
ditepatkan sepanjang arah X dan bresing rangka bajapada arah Y. Pada bagian tinggi diadopsi rangka rijidpada arah X; dan arah Y, dan bresing seisimik rangka
baja ditempatkan di dalam dinding pembatas ruang
hotel. (Gbr. 2)
Gbr.2 Daftar Teknologi yang Digunakan
Ragam Tipe Disain Gempa
Disain gempa bangunan ini memasukkan tigakategori input guncangan gempa, seperti dalam Tabel 1.
Kategori pertama menunjukkan nilai untuk gelombang
yang digunakan secara resmi dan gelombang standar

Tabel 1 Input Gerakan Gempa yang dipakai
Tabel 2 Kriteria Disain
Aplikasi Teknologi Struktur Baru
11 Kolom CFT Menggunakan Bahan Mutu tinggi
Untuk menahan gaya aksial tinggi, digunakankolom pipa baja isi beton/ concrete-filled steel tube
(CFT) dengan beton mutu tinggi Fc150 dan baja mutu
tinggi 590 N/mm2 (kuat leleh 440 N/mm2, kuat standar
590 N/mm2). Kinerja kolom CFT ditentukan tidak
hanya dengan cara uji kinerja struktural tetapi juga uji
tahan api dan uji pengisian beton (Foto 2).

dinding pelat baja gelombang digunakan di dinding
hall EV yang berada pada arah memanjang gedung.
Dinding-dinding ini merupakan elemen tahan-gempa
dengan bentuk gelombang horizontal dari atas ke
bawah dan pelat flens peripheral terintegrasi dengan
rangka (Foto 5). Karena dapat mengembang dan
menyusut bebas secara vertikal, dinding-dinding ini
menahan gaya angin silang seperti gaya horizontal
yang dihasilkan dalam sebuah gempa bumi. Dan,element miring diatur selaras berfungsi sebagai
pengaku pelat rusuk yang menahan tekuk, dan karena
dimungkinkan titik leleh pada R=3/1.000 rad, dankapasitas deformasi plastis yang tinggi pada R =30/1.000 rad (Gbr. 5), elemen-elemen tersebut
menyerap energi gempa dengan efektif.
Pada bagian tinggi bangunan, rangka vertikal
menurun dari rangka atap ke arah atrium (Gbr. 6) dan
peredam minyak diinstalasi antara rangka menurun dan
kerangka keliling, dan dengan demikian mengurangi
sudut antar lantai (drift angle) pada bagian tinggi
hingga 10%.
Sebuah active tuned mass damper(ATMD)diinstalasi di atap bangunana (Gbr. 7). Di
bawahnya pada sisi barat bangunan dimana terdapat
ruang-ruang hotel, periode peredam disinkronisasi
dengan periode bangunan melalui penggunaan
gabungan pendulum gantung konvensional dan
pendulum terbalik untuk menekan akselerasi yangdiakibatkan oleh angin keras sampai sekitar 3 gal.
Hasilnya, dicapai tingkat kenyamanan H-30, yangberarti sekitar 30% penghuni dapat merasakan
getaran3).

Foto 2 Uji penentuan kapasitas pengisian Sistim Penyambungan Baru
Sistim diafragma luar jenis pemilahan (Gbr. 3)1)
digunakan dengan pertimbangan kinerja penigisianbeton kolom CFT dan efisiensi kerja pabrik pembuatan
kolom CFT. Dalam penyambungan gelagar dengan
kolom CFT, dipakai sistim penyambungan baru yangmenggunakan aluminium semprot untuk meningkatkan
koefisien gelincir dari 0,5 menjadi 0,70 (Gbr.4)2),
sehingga mengurangi kebutuhan tenaga pekerja untuk
penyambungan dan mengurangi waktu pengerjaan.
Juga terlihat bahwa sambungan tersebut menunjukkan
kinerja yang stabil hal basah pada permukaansambungan friksi dan dalam hal kecacatan, noda
minyak dan ketidak-sempurnaan penyambungan (Gbr.
4 dan Foto 3).
Gbr. 3 Diafragma jenis pemilahanGbr. 4 Penyambungan denan Penyemprotan
Aluminium
Foto 3 Contoh ketidak-sempurnaan penyambungan(basah, cacat) Peredam Kontrol-respons
Pada bagian rendah bangunan, peredam minyakyang tergantung kecepatan dan peredam friksi rotasi
yang tergantung pada deformasi diinstalasi sedemikian
sehingga peredaman menjadi efektif terlepas dari
waktu terjadinya gempa.
Pada peredam gesek rotasi (Foto 4), sebuah
bantalan gesek disisipkan di antara dua lembar baja dan
kemudian dikencangkan dengan baut untuk
menghasilkan gaya gesek yang ditentukan untuk
menyerap energi gempa. Kelebihan peredam ini adalah
mekanisme yang sederhana dan menggunakan gesekan
sebagai gaya peredam, sehingga dapat menghasilkan
gaya gesek yang ditentukan dengan menambah jumlahbantalan tanpa perlu memperimbangkan rijiditas
bresing.
Pada bagian bangunan dengan ketinggian menengah,

Foto 4 Tampak depan peredam friksi rotasi
Foto 5 Dinding pelat baja gelombang
Gbr. 5 Hubungan antara Gaya Geser dan Sudut
Deformasi Geser Pelat Baja Gelombang
Gbr. 6 Petunjuk Peredam
Gbr. 7 Lokasi ATDM
Dengan melakukan berragam studi, dan tidak hanya
studi dari satu perspektif, dalam mendisain bangunan
ini dan dengan mengembangkan teknologi yang ada,kami mampu menghasilkan disain berbasis kinerja,
ABENO HARUKAS. Grand opening poyek ini
dijadwalkan musim semi 2014.
(Catatan: Teks diatas sudah dipersingkat mengingat
batasan halaman untuk versi Bahasa Inggris, sehingga
12uji terkait ditunjukkan pada Table 2.

nomor fot, gambar dan tabel dalam teks ini berbeda
dengan yang ada di versi Bahasa Inggris.)

Gbr. 1 Denah Lantai Standar untuk Lantai Perkantoran
Foto 2 Dinding kontrol respons viskos dan dinding
kontrol respons histeresis (peredam rem)Tabel 2 Target Kinerja Struktural dan Hasil Uji Terkait(Halaman 13~14)

ARK Hills Sengokuyama Mori Tower
─ ARK Teknologi Bangunan dan
Keselamatan Tinggi─

Metode Pracetak Metode LRV
Dalam metode LRV (left right vertical)(pracetak
instalasi vertikal kiri kanan), digunakan elemen
pracetak sambungan balok parsial. Terdapat dua jenis
elemen pracetak: elemen pracetak sambungan balok
integrasi (balok LR) dimana moda utama penulangankolom adalah menembus lubang yang dibuat dengan
selubung pipa, dan kolom pracetak (kolom V) dimana
sambungan mekanis isi mortar (sambungan sleeve)dibangun ke kepala kolom dan batang tulangan
menjorok dari dasar melalui lubang penetrasi di balok
kea rah kepala kolom. Mortar digunakan untuk mengisi
sambungan antara elemen pracetak, lubang penetrasi
penulangan utama an sambungan balok LR - kolom V
sehingga bagian-bagian tersebut terintegrasi menjadi
struktur perangkaan. (Gbr. 1 dan Foto 3)
 Metode LRV-H
Dalam metode LRV-H (pracetak instalasi vertikal
kiri kanan), digunakan dua jenis elemen: elemen kolom
pracetak (kolom H) yang mengintegrasi kolom dansambungan menjadi stuktur tunggal dengan kekuatan
penuh dan dengan ketinggian lantai, dan elemen balok
pracetak (balok H) yang menggunakan ketinggian web
sebagai sebuah member. Pada elemen kolom, lubang
penetrasi untuk penulangan primer tersebar horizontal.
Sebuah sleeve joint dipasang dekat ujung balok yangbersilang, dan batang tulangan primer menjulur keujung balok pracetak di sisi lain kolom berlapis.
Batang tulangan balok masuk ke dalam lubang
penetrasi tulangan yang terdapat di kolom dandisisipkan ke dalam sleeve di ujung balok di sisi lain.
(Gbr. 2)oleh Toru Tuchihashi dan Masaharu Yasuda, Mori
Building Co., Ltd.; dan Masayuki Yamanaka, Shokichi
Atozeki dan Shuichi Otaka, Obayashi Corporation
ARK Hills Sengokuyama Mori Tower
merepresentasikan suatu elemen dari Proyek
Pengembangan Perkotaan Distrik
Toranomon-Roppongi di Tokyo. Proyek
pengembangan menara ini meliputi luas 2,0 ha dandiselesaikan pada bulan Agustus 2012. Disekelilingarea pengembangan terdapat beberapa kedutaan dan
hotel yang menunjukkan peran penting daerah tersebut
sebagai pusat internasional dan budaya yang penting diTokyo.
Kompleks dengan 47 lantai ini berdiri di tanahtinggi dan terdiri dari seksi komersial dan residensial(lantai 1-24) dan sebuah seksi perkantoran (lantai
25-47). Sebuah gedung pemukiman 7 lantai terpisah(struktur isolasi gempa) direncanakan akan didirikan disisi selatan kompleks. (Lihat Foto 1 dan Tabel 1)
Foto 1 Tampak panoramik ARK Hills Sengokuyama
Mori Tower
Tabel 1 Garis Besar Gedung
Garis Besar Tipe dan Disain Struktur
Perangkaan beton bertulang rijid diadopsi untuk
struktur bangunan ini. Denah lantai standar berukuran
50,4 m x 50,4 m (bentang 7,2 m x 7). Untuk lantai
perkantoran tinggi, perangkaan gelagar baja dengan
panjang 2~3 bentang diadopsi untuk menghasilkan
ruang-ruang lebar yang bebas kolom (Gbr. 1). Di
tengah bagian inti tengah, dipasang dinding kontrol
respons viskos dan dinding kontrol respons hysteresis(peredam rem) (Foto 2).
Bahan struktur utama adalah beton mutu tinggi(max Fc120 N/mm2) dan batang tulangan baja mutu
tinggi (σy685,785 N/mm2). Tipe pondasinya adalah
pondasi sebar yang terdiri dari slab tebal 4.5 m, dandiinstalasi di atas lapisan pendukung tanah berpasir(daya dukung tanah jangka panjang: 100t/m2 ataulebih). Target kinerja struktural bangunan ini dan hasil

Gbr. 2 Ikhtisar Metode LRV dan Metode LRV-H
Foto 3 Kolom V dan balok LR yang digunakan dalam
metode LRVStruktur Hibrida (Struktur Beton Bertulang-Balok
Baja)
Untuk mendapatkan ruang bebas-kolom di lantai
perkantoran, digunakan gelagar baja untuk seksibentang panjang, dan digunakan metode13

atau lebih. Pada bagian yang tinggi terdapat
fasilitas hunian di lantai 37 hingga 46, dan juga
terdapat sebuah hotel yang menempati lantai 47 ke
atas.
Hampir semua zona pembangunan ulang
ditempati oleh bangunan super tinggi dan seksi
bawah tanah dengan sebuah terowongan untuk
dilalui oleh for Jalan lingkar No. 2. Sebuah
bangunan komersial 3-tingkat berada di lokasi,
dan sebuah jurai lisplang yang menjorok darilantai 2 bangunan tinggi menaungi plaza
disamping bangunan tinggi.

penyambungan dimana gelagar baja dibungkus dengan
beton (Gbr. 3). Dalam tahap disain, dilakukan uji
kinerja struktur hibrida dan hasilnya digunakan dalamdisainPosisi leleh balok ditetapkan di dalam kerangka
baja, sehingga rangka tetap kuat bahkan setelah leleh.
Gbr. 3 Struktur Hibrida Parsial Gelagar Baja-Beton
Bertulang
Peredam Rem
Peredam rem memiliki struktur seperti rem cakram.
Energi getaran bangunan dikonversi menjadi panas
gesekan akibat gelincir peredam ketika diberi beban
tertenu sehingga respons dan kerusakan bangunan
dapat dimitigasi. Sistim peredam rem dapat digunakan
berulang kali dan tidak membutuhkan perawatan. (Gbr.
4)

Gbr. 1 Gambar Perspektif Proyek Jalan Lingkar
No. 2Gbr. 3 Pengaturan Berbagai Struktur
Garis Besar Struktur Bangunan
Bagian diatas tanah dari bangunan super tinggi
ini terutama berupa struktur rangka baja rijid(menggunakan kolom pipa isi beton) dengan alatkontrol respons yang terpasang, dan bangunan
komersial serta jurai talang juga struktur rangka
baja. Bagian bawah tanah merupakan struktur
campur dari rangka baja, beton bertulang-rangka
baja, dan beton bertulang. Struktur podium(permukaan artificial) pada terowongan Jalan
lingkar terdiri dari slab pracetak dengan ketebalan
1 m.
Sementara itu untuk konstruksi pondasi, karena
metode konstruksi terbalik diadopsi untuk
mengurangi waktu konstruksi, digunakan tiang
pancang cetak-di-tempat untuk membentuk
pondasi rakit tiang pancang dimana tiang pancang
dan pondasi-sebar menahan beban sesuai dengan
rijiditasnya.

Gbr. 4 Komposisi Dasar Peredam Rem(Halaman 15~16)

Proyek Jalan Lingkar No. 2
─ Bangunan Super Tinggi di Jalan Raya
Perkotaan─
oleh Hiroshi Takahashi, Nihon Sekkei, Inc.

“Jalan Lingkar No. 2 –Proyek Pembangunan
Kembali Shimbashi/Toranomon, Zone III” adalahproyek pembangunan ulang perkotaan skala besar
yang diusulkan untuk area Toranomon di Tokyo.
Fitur yang perlu dicatat dari proyek ini adalah
bahwa Jalan lingkar No. 2 yang direncanakan akan
menyilang dari timur ke barat melalui lokasi
pembangunan dan melalui bawah sebuah
bangunan super tinggi yang dalam penyelesaian
dengan ketinggian 274 m. (Lihat Gbr. 1 dan 2)
Bangunan yang direncanakan akan didirikan
pada lokasi sekitar 17.000 m2, akan memiliki 52
lantai diatas permukaan tanah dan lima di bawah
tanah, dan akan memiliki luas keseluruhan sekitar
244.000 m2.Sebagai bangunan berragam
penggunaan, area parkir menghabiskan semua
lantai bawah tanah, pertokoan dan fasilitas
konferensi menggunakan lantai bawah1 sampai 5
dan kantor menggunakan lantai 6 sampai 5 padaketinggian menengah. Di luar itu, lantai 36
sepenuhnya disiapkan untuk sebuah rangka ruang
untuk pengaturan lain berbagai kolom di lantai 37

Struktur Kontrol Respons
Bentuk struktur kontrol respons dipilih untuk
bagian di atas permukaan tanah dari bangunan
tinggi, yang memiliki bentuk datar 85 m x 61 m,
dan alat respons kontrol ditempatkan padaberbagai tempat di inti tengah. Untuk menciptakan
sebuah mega-rangka yang dapat secara efektifmenekan deformasi lentur keseluruhan bangunan,
keseluruhan strukturdari lantai pertama hingga
rangka pengubah-struktur hingga bagian
pengubah-struktur pada lantai 51 yangmenggunakan kombinasi atap miring dan puncak
atap berganti untuk membentuk kerangka atap
14

yang berbeda—dihubungkan dengan
menggunakan alat kontrol-respons (Gbr. 3).
Kombinasi dari tiga macam alatkontrol-respons digunakan: peredam minyak(516),bresing penahan tekuk (448) dan peredam
friksi (620). Sebuah mekanisme kontrol-responsyang mengandalkan kombinasi ini dapat berhasil
memberikan tahanan gempa yang tinggi dengan
mengurangi sudut antar-tingkat (drift angle) antar
lantai selama gempa bumi hingga berkurang 1.5
kali dibandingkan pada bangunan tinggi biasa.
(Lihat Gbr. 4)

bagian bawah dasar gorong-gorong dengan
struktur gedung. (Gbr. 5)
Gbr. 5 Struktur Gorong-Gorong Jalan dan Struktur
Bawah Tanah Gedung
Jurai Lisplang Besar
Sebuah jurai lisplang besar yang berdiri bebas
diinstalasi di plaza sebelah barat gedung. Lisplang
ini memiliki kaca atap dan berukuran sekitar 57 m
x 32 m untuk dimensi luarnya. Dengan bentuk
oval, posisinya berdiri sekitar 22 m di atas struktur
podium. (Gbr. 6)
Seksi rangka dalam, yang terdiri dari kaca atap,
menggunakan kerangka lapis-tunggal. Untuk
menahan kerangka dalam dan untuk
mempertahankan rijiditas tinggi, kerangka
dirancang sebagai rangka ruang yang terbuat daripipa baja.

Gbr. 3 Perangkaan Lantai untuk Lantai Standar
Gbr. 4 Pengaturan Alat Kontrol Respons dan
Rangka Pengubah-Struktur
Sambungan untuk Seksi Kolom Miring
Bersilang
Sistim kolom miring diadopsi untuk sudut barat
laut, barat daya dan tenggara bangunan untuk
beberapa alasan: kolom tidak dapat diposisikan di
atas area yang meliputi Jalan Lingkar No, 2; dansudut-sudut bangunan harus diselesaikan dengan
sudut tajam untuk tujuan estetika. Dari lantai ke 8
hingga 13, dua kolom miring pada tiap lantai atas
berpotongan dan bergabung untuk membentuk
sebuah kolom tunggal pada lantai dibawahnya.
Sambungan baja cetak yang masing-masing
sekitar 20 ton digunakan pada titik dimana kedua
kolom berpotongan sehingga tegangan yangdibawa oleh bagian atas kedua kolom dapat
dilanjutkan ke kolom tunggal di bawahnya. (Foto10Gbr. 6 Kerangka Struktur untuk Jurai Besar
Pembangunan Terus Maju
Setelah merubuhkan gedung yang ada,
konstruksi bangunan-bangunan yang direncanakan
dalam proyek ini dimulai pada bulan April 2011.
Perangkaan baja diatas muka tanah masih
dikerjakan secara simultan dengan konstruksi
struktur bawah tanah dengan menggunakan
metode terbalik. Konstruksi lantai
pengubah-struktur, yang merupakan bagian sulit
dalam sebuah konstruksi di atas muka tanah,
sudah berhasil diselesaikan (Foto 2), dan persiapan
sedang dilakukan untuk membangun perangkaanyang kompleks pada puncak gedung.
Konstruksi gorong-gorong jalan sudah dimulai
dan sedang berlangsung bersamaan dengan
pekerjaan bangunan tinggi. Setelah penyelesaian
struktur bangunan tinggi, pekerjaan konstruksi
besar-besaran akan dimulai pada jurai besar, yangmerupakan bangunan komersial dan struktur
podium. Grand opening untuk keseluruhan proyek
dijadwalkan pada 2014. (Foto 3)

Foto 1 Sambungan baja cetak untuk seksi kolom
keliling miring bersilang
Penanggulangan Getaran Jalan
Jalan Lingkar No. 2 yang berada di bawah
tanah berlanjut ke terowongan bawah tanah yangdibangun di luar lokasi pembangunan di sisi
sebelah timur gedung di tingkat kedua basement
kemudian mucul di sisi barat lokasi. Jalan ini
melalui stuktur gorong-gorong bentuk terowongan
yang dibangun terpisah dari struktur gedung. Agar
getaran lalu lintas tidak mempengaruhi gedung,
struktur gedung diinsulasi dari struktur
gorong-gorong dengan melapisinya dengan bahan
peredam-getaran (polyurethane elastomer) antara

Foto 2 Konstruksi rangka pengubah-strukturr
Foto 3 Tampak keseluruhan Proyek Jalan lingkar
No.2 dalam pengerjaan (November 2012)(Halaman 17~18)
15

Rencana Otemachi 1-6
─ Bangunan Ultra Tinggi menggunakan
Kolom CFT Kekuatan Ultra Tinggi
Tingkat Dunia─

menjamin tetap dapat didiami pada saat angin kencang,sebuah alat kontrol-respons (active mass damper)
diinstalasi di puncak atap. (Lihat Gbr. 1)
Foto 1 Tampilan gedung
Gbr. 1 Elevasi Perangkaanoleh Shuichi Matsumoto, Taisei Corporation
Ada dua persyaratan yang muncul dalam proyek
konstruksi bangunan tinggi saat ini; bentang yang lebih
panjang untuk menambah kebebasan dalam disain
ruang lantai standar dan atrium lebar yangmeningkatkan kontinuitas antara lantai bawah dan
ruang luar sekelilingnya. Untuk memenuhi kedua
persyaratan tersebut, biasanya elemen struktur yangdigunakan untuk perangkaan diberi gaya besar
sehingga volumenya menjadi lebih besar. Akan tetapi
kombinasi elemen mutu tinggi yang tepat dapat
mencegah penambahan volume berlebih.
Kami telah mengembangkan teknologi kelas dunia
kolom tubuler isi beton (concrete-filled tubular) (CFT)mutu ultra-tinggi yang mampu memenuhi kebutuhan
tersebut yang dihasilkan dari kombinasi beton mutu
tinggi (mutu disain standar: 150 N/mm2) dan produkbaja mutu tinggi (kuat tarik: 780 N/mm2). Kolom CFT
mutu ultra tinggi ini sedang digunakan juga untuk
membangun lantai rendah gedung ultra tinggi diRencana Otemachi 1-6.

Aplikasi Kolom CFT Mutu-SuperTinggi
Satu fitur unik Perencanaan Otemachi 1-6 adalah
kreasi Hutan Otemachi, daerah hijau seluas 3.600 m2
yang terdiri dari tanah dan tanaman hijau yangdisediakan di lantai dasar lokasi gedung. Dalam hal ini
salah satu tugas penting dalam rencana gedung adalahbagaimana membangun perangkaan struktural yangaman tanpa hambatan struktural di ruang besar yangtersedia di antara Hutan Otemachi dan jalur subway dibawahnya
Kolom CFT mutu- super tinggi yang diaplikasikan
di bagian rendah bangunan dihasilkan dengan
menggunakan baja 780 N/mm2 dan beton Fc150
N/mm2, sehingga dihasilkan kolom dengan mutu
tingkat dunia (Gbr. 2). Penggunaan kolom CFT
mutu-ultra tinggi pada bagian rendah memenuhi
kebutuhan pada rencana bangunan di atas. Di samping
itu, kolom-kolom ini memenuhi persyaratan untuk
keselamatan gempa (Gbr. 3). Mutu kolom CFT yangsangat tinggi menekan kebutuhan akan volume kolom,
yang pada akhirnya tidak saja mengurangi penggunaan
bahan tetapi juga mitigasi beban lingkungan terkait.
Gbr. 4 menunjukkan hubungan antara regangan dan
tegangan pada baja dan beton. Regangan kritis hampir
identik untuk baja 780 N/mm2 dan beton Fc150 N/mm2,
yang menunjukkan keuntungan dari penggabungan
beton mutu-tinggi dengan baja mutu-tinggi. Di
samping kapasitas dukung vertikal yang sangat tinggi
yang dimiliki kolom CFT mutu-ultra tinggi, kolom
jenis ini juga menunjukkan rasio leleh yang tinggi dan
elongasi rendah pada saat kuat tarik, dan dengan
demikian dapat mempertahankan kerangka gedungdalam rentang elastiknya.
Dalam pengembangan kolom CFT mutu ultra-tinggi,
kinerja strukturalnya ditunjukkan melalui uji struktur,
dan pekerjaan disainnya dilakukan dengan
menggunakan metode asesmen mutu. Di samping itu,
uji ekstensif lainnya juga dilakukan, seperti uji
pengelasan di pabrik dan pengelasan baja mutu
ultra-tinggi di lokasi dan uji bahan dan pengisi untuk
beton mutu ultra-tinggi. Kemudian, setelah ditetapkan
efisiensi struktural dari kolom CFT mutu ultra-tinggi
ini barulah kolom dapat digunakan dalam praktek.

Garis Besar Struktural dan Gedung
Bangunan ultra tinggi ini memiliki 38 tingkat di atasmuka tanah (termasuk sebuah penthouse tiga tingkat),dengan tinggi 199,7 m dan memiliki enam lantai
basement yang menjorok ke kedalaman 35,1 m. Totalruang lantai adalah sekitar 198.000 m2. (Foto 1)
Bangunan utama memiliki fungsi: perkantoran, sebuah
hotel dan pertokoan.
Dalam hal tipe struktur, lantai bawah tanah
dibangun dengan beton bertulang, dan lantai-lantai diatas muk tanah membentuk sebuah struktur rangka
tahan momen dengan bresing kontrol-respons diatur diinti gedung. Peredam minyak yang digunakan sebagai
peredam viskos dan bresing tahan tekuk yang terbuat
dari baja leleh rendah (LY225) untuk elemen aksial dan
digunakan sebagai peredam hysteresis diatur sehingga
energi gempa dapat diserap secara efektif.
Kerangka mega truss digunakan untuk lantai 4 dan
32. Ini merupakan lantai pengubah-struktur dimana
posisi struktural kolom berubah untuk menghasilkan
sistim perangkaan dimana tercipta bentang lantai yangberbeda untuk lantai atas dan lantai bawah. Untuk
1615 Nopember 2013.
Gbr. 2 Penggunaan Kombinasi Baja Mutu-tinggi dan
Beton Mutu-tinggi untuk Menghasilkan Kolom CFT
Mutu-ultra tinggi
Gbr. 3 Aplikasi Kolom CFT Mutu-ultra tinggi
Gbr. 4 Hubungan antara Tegangan Beton dan
Regangan Baja

Kepada Pembaca
oleh Toshiyuki Sugiyama, Ketua, Komite Internasional,
MKBJ (Profesor, Graduate School of Yamanashi
University)
Saya memangku posisi ketua Komite Internasional
pada tahun 2012.
Dimulai dengan terbitan No. 26 Steel Construction
Today & Tomorrow, Komite Internasional bertanggung
jawab atas perencanaan editorial salah satu dari tiga
terbitan yang terbit tahunan. Semenjak inaugurasinya,
MKBJ sudah mengadakan banyak kegiatan dalambentuk survey, riset dan pengembangan teknologi yang
dittujukan untuk mendorong penyebaran baja danmeningkatkan teknologi terkait dan, selanjutnya,
menjalin kerjasama dengan organisasi luar negeri.
Setelah merger antara MKBJ dengan Asosiasi
Bangunan Baja Stainless Jepang pada tahun 2010,bidang operasi MKBJ meluas meliputi tidak saja baja
karbon tetapi juga baja stainless yang sangat tahan
karat. Akibatnya, kami bermaksud untuk menyebarkan
informasi ke seluruh dunia yang terkait dengan
berbagai bidang konstruksi baja.
Sebagaimana dalam terbitan No. 35, isu sebelumnya
yang merupakan tanggung jawab komite kami, isu saat
ini, No.38, memperkenalkan pekerjaan yang menonjol
yang memperoleh Hadiah MKBJ dan Hadiah Tesis.
Satu fitu khusus dalam terbitan ini adalah tentang
teknologi bangunan tinggi mutakhir di Jepang danproyek bangunan tinggi terkini. Juga termasuk didalamnya adalah garis besar Simposium MKBJ 2012tentang Konstruksi Baja Struktur.
Komite Internasional, sementara bekerja untuk
resposn yang sangat berragam terhadap
internasionalisai spesifikasi dan standar konstruksi baja,
juga mendorong pertukaran informasi teknis dan
personel antara organisasi Jepang dan luar negeri.
Sebagai salah satu aspek dalam operasi ini, kami
berusaha untuk menyampaikan informasi kepada
pembaca mengenai operasi MKBJ, tren dalamkonstruksi baja, dan teknologi dan perkembangan
teknologi yang relevan terhadap perencanaan, dan
pembangunan struktur baja di Jepang.
Apabila anda berharap untuk memperoleh informasi
rinci mengenai berbagai artikel yang terdapat di dalamterbitan ini atau untuk menerima informasi teknis
terkait, silakan mengontak anggota staf MKBJ Hiroshi
Sugitani (h.sugitani@jssc.or.jp)

Ruang Lantai Luas dengan Menggunakan Sedikit
Kolom
Bangunan ini masih dalam pengerjaan dan akan
mempunyai ketinggian 200 m. Penggunaaan kolom
CFT mutu ultra-tinggi akan dapat menciptakan
bangunan besar, ruang luas dengan sedikit kolom padalantai bawah yang akan turut menahan beban besar
yang dihasilkan oleh bangunan ultra-tinggi. (Lihat Foto
2)
Foto 2 Kolom tubuler isi beton (CFT) mutu-ultra tinggi
■

■

■

■

■

Operasi MKBJ(Sampul Belakang)

Simposium MKBJ 2012 tentang
Konstruksi Baja Struktur
Masyarakat Konstruksi Baja Jepang (MKBJ) telahmengadakan Simposium MKBJ tentang Konstruksi
Baja Struktur sejak 2014.Tujuan utama darisymposium ini adalah untuk menyalurkan hasil-hasil
berbagai operasi komite dan kelompok kerja MKBJ
secara komprehensif dan fungsional dan menyediakan
tempat bagi pertukaran antara anggota MKBJ denganyang bekerja dalam konstruksi baja. Simposium 2012
diadakan pada tanggal 15 dan 16 Nopember.
Siposium 2012 meliputi berbagai acara seperti yangtercantum dalam tabel terlampir, dan juga
memeperkenalkan pekerjaan pemenang hadiah MKBJ
2012 dengan menggunakan eksibisi panel. (Untuk
pekerjaan pemenang hadiah, lihat halaman 1~6.)
Jumlah keseluruhan pserta untuk siposium dua hari2012 adalah sekitar 1.000. Simposium tahunan ini
berfungsi sebagai tempat pertukaran antara peneliti dan
insinyur yang bekerja dalam konstruksi baja dan untuk
mengumpulkan informasi terkini dalam kosntruksi
baja.
Simposium 2013 dijadwalkan pada tanggal 14 dan
17

18