木材利用研究論文報告集18, 70-76, 2019. 12

海虫害を受けたスギ試験体の曲げ載荷実験
山田 昌郎 1・森
1 正会員

2 非会員

満範 2

港湾空港技術研究所 沿岸環境研究領域（〒239-0826 神奈川県横須賀市長瀬 3-1-1）
E-mail: yamada-m89wm@p.mpat.go.jp

北海道立総合研究機構

森林研究本部 林産試験場（〒071-0198 旭川市西神楽 1 線 10 号）
E-mail: mori-mitsunori@hro.or.jp

木材の海洋利用を進める上で，海虫類による食害が木材の力学特性に及ぼす影響を評価することは重要である．本研究では，スギ無節角材から切り出した試験体を，自然海水中，水道水中，ろ過海水中，気中に置いた後曲げ載荷実験を行い，曲げ剛性，曲げ強度，吸収エネルギーを比較した．その結果，柾目面に載荷した場合，気中試験体よりも水道水中及びろ過海水中試験体の方が，粘り強い挙動を示した．海虫害による曲げ剛性減少率と曲げ強度減少率及び吸収エネルギー減少率は概ね等しかった．曲げ剛性減少率から計算した仮想的な寸法減少は，質量減少率から計算した値の約 1.75 倍であった．

Key Words: marine borer, limnoria, bending rigidity, strength, absorbed energy

1. はじめに

今回はこの研究を発展させ，前回測定しなかった曲げ変位も測定し，荷重変位曲線から曲げ剛性や吸収エネルギ

材料の初期欠陥や劣化が力学特性に及ぼす影響についーを求めることなどにより，海虫害の曲げ特性への影響ては，これまで多くの研究が行われてきた．木材についをより詳細に検討した．ても，節や腐朽菌等による劣化の影響が評価されてきた．
たとえば福田ら 1) は，カツラ材の腐朽初期段階で褐色腐2. 実験方法

朽菌オオウズラタケは白色腐朽菌カワラタケより曲げ強度を低下させ，きわめて小さい質量減少率の腐朽材や質量がむしろ増加しているような腐朽材でも強度低下は相当大きく，これは木材細胞壁構成セルロース鎖の切断にスギの無節の角材（18.4mm(T)×18.4mm(R)×2000mm(L)）
30 本から 396mm(L)材各 5 本を切り出し，両端の 2 本を水基づくと述べている．土居ら 2 ) は，ナミダタケで実験室的に腐朽させたエゾマツ材では質量減少率 0％でも曲げ

道水浸漬用とろ過海水浸漬用，中央の1本を気中保管用，残りの 2 本を海中浸漬用に振り分けた．396mm(L)材 150

強度低下率が 20％，質量減少率 20％弱で曲げ強度低下率が 90％となり，オオウズラタケ（質量減少率 20％で曲げ33本の気乾密度の平均値は0.361g/cm（標準偏差0.043g/cm），年輪幅の平均値は 3.8mm，辺材が 69 本，心材が 25 本，強度低下率が 75％）と比べて質量減少率の割に曲げ強度辺心材混合が 56 本であった．2000mm(L)材の L方向に辺低下率が大きいことを示した．また藤平ら は，オオウ材／心材の比率が変化するものが多かったため，水道水ズラタケで腐朽させたベイマツ，ベイツガ，スプルース，／ろ過海水に振り分ける際にどちらかに辺材か心材が偏スギ，ヒノキでは，表面を順次鉋削した健全材に比べ，らないように配慮し，同時に気乾密度の平均値が水道水質量の減少に対して曲げ強度が大きく低下したことや，／ろ過海水でほぼ等しくなるように振り分けた．

曲げ強度の低下傾向が樹種により異なることを示した．

3)

今後，木材を港湾構造物等に利用していくためには，ろ過海水は，ポリエチレン製のメッシュ（PE150，目開き 0.143mm（カタログ値））でろ過した海水である．こ甲殻類のキクイムシや，貝類のフナクイムシなどの海虫の目開きはキクイムシ及びフナクイムシ幼生のサイズよ類による劣化の影響を適切に評価する必要がある．筆者

り小さいため，ろ過海水中で海虫害は生じないと考えらは既報において，海虫害を受けたスギ，ヒノキ，ナラ
では質量減少率 20％で曲げ強度低下率が 60％，質量減少れる 5)．

率40％で曲げ強度低下率が90％程度となることを示した．

行った．この水槽には久里浜湾の海水が 1 日 2 回給水・4,5 )

海中浸漬は，港湾空港技術研究所内の海水循環水槽で70

木材利用研究論文報告集18, 70-76, 2019. 12排水される．試験体を 4 個の薄型メッシュコンテナ（外寸 708mm×460mm×83mm，ポリエチレン製）に 15 本ずと荷重をデータロガーで計測した．試験体が破壊して荷重が 0 になるか，変位が原則として 75mm に達するまでつ結束し，重しのステンレス棒と吊り下げ用のロープを載荷して除荷した．

コンテナに取り付けて，L 方向が水平，T 方向が鉛直と荷重と変位の関係から曲げ剛性を求める際に，支点及なるように浸漬した．

び載荷点の試験体へのめり込みを考慮して補正するため，海中／水道水／ろ過海水への浸漬は 2018 年 10 月 15 日

曲げ試験の直後に，試験体を切断せずにそのまま使用しに行った．その後随時海中試験体を引き上げて観察し，キクイムシ食害が最も進行した試験体を含む 2 本（同一てめり込み試験を行った．支点治具を密着させて支点間隔を 14mm とし，支点間中央に集中載荷した（写真-2）．の 2000mm(L)材から切り出したもの）を回収し，同一の2000mm(L)材から切り出した気中／水道水中／ろ過海水

曲げ載荷時に支点と載荷点の中間にあり，曲げ載荷によ中試験体とともにただちに曲げ載荷実験に供した．すなる割れが生じていない部分を使用した．クロスヘッド変位速度を毎分 1mm とし，0.02mm 変位する毎に変位と荷わち気中試験体は気乾状態で，その他の試験体は湿潤状重をデータロガーで計測した．荷重が各試験体の曲げ載態で曲げ試験した．
最初の回収を浸漬21日後に行った後，海虫害による曲げ強度減少率（後述）の値が 0～100（％）

荷時の最大荷重に達するまで載荷して除荷した．理論的には曲げ載荷で支点間中央に鉛直下向きに荷重 P を載荷の範囲になるべく均等に分布した実験結果を得るため，n組目の曲げ強度減少率が（n / 30）×100（％）より大きけしたとき，支点間隔とは無関係に両支点において支点反力 P/2 が鉛直上向きに生じる．ただし最大荷重後の大変れば回収のペースを速め，小さければ遅くして順次回収を行った．浸漬 162 日後の 2019 年 3 月 26 日に最終組（30形域になると支点反力の水平成分が生じ，支点間隔による影響が生じる．今回は弾性範囲として最大荷重の 0.4組目）の回収を行った．

倍までの荷重と変位の関係から曲げ剛性を求める際の補曲げ載荷には，ねじ式一軸試験機（東京試験機製小型卓上試験機リトルセンスターLSC-1/30-2，容量 1000N）を正を目的としているので，支点反力の水平成分の影響は考慮せず，支点間隔 14mm での荷重 P による載荷点での使用した（写真-1）．支点間隔を 360mm とし，中央集中載荷した．支点と載荷点の鋼棒の直径は 10mm である．

めり込みと支点反力 P/2 による支点でのめり込みの合計としての変位と P の関係が，支点間隔 360mmの場合と同柾目面に載荷する組と板目面に載荷する組を同数（15 組一であると仮定して，補正に用いた．
載荷実験後の試験体の 103℃乾燥恒量を測定した．そずつ）とするため，奇数組目の回収では柾目載荷，偶数組目の回収では板目載荷とした．試験機のクロスヘッドの変位速度を毎分 10mm とし，0.1mm 変位する毎に変位の後，海中浸漬試験体を 20mm 間隔で切断し，断面に生じたフナクイムシの孔道の面積を測定した．

3. 実験結果および考察(1) 湿潤による影響
柾目載荷と板目載荷の荷重変位曲線と試験後の試験体の典型例を図-1,2，写真-3,4 に示す．
試験体の曲げ剛性は，最大荷重の 0.1 倍から 0.4 倍までの範囲の荷重変位曲線の勾配を求め，同じ荷重範囲のめり込み試験時の荷重変位曲線の勾配を用いて，次式により，めり込みの影響を除去する補正を行って求めた．

写真-1 曲げ載荷状況

a c＝1 ／（1／a － 1／a’）

(1)

ここで
a c：曲げ試験での荷重変位曲線の勾配（補正後）（N/mm）
a：曲げ試験での荷重変位曲線の勾配（補正前）（N/mm）
a’：めり込み試験での荷重変位曲線の勾配（N/mm）
1／a：曲げ試験での荷重増分 1N 当たりの変位増分（曲げによる変位とめり込みを含む）（mm / N）
1／a’： めり込み試験での荷重増分 1N 当たりの変位増分（mm / N）

写真-2 めり込み試験の載荷状況

71木材利用研究論文報告集18, 70-76, 2019. 12800

柾目載荷荷重（N）

600

1／a － 1／a’： 曲げ試験での荷重増分 1N 当たりの変位増分（めり込みを除いた値）（mm / N）

水道水中
海中1
気中
海中2ろ過海水中

この補正による効果（a c／a）には，試験体の設置環境と載荷面による有意差があり，「気中」＜「水道水中・400ろ過海水中」＜「海水中」，及び柾目載荷＜板目載荷であった．a c ／a の平均値±標準偏差は，「気中」の柾目載荷 1.082±0.016，板目載荷 1.153±0.060，「水道水中・200ろ過海水中」の柾目載荷 1.153±0.040，板目載荷 1.255±0.143，「海水中」の柾目載荷 1.207±0.074，板目載荷 1.326±0.158 であった．

00204060
変位（mm）
図-1 柾目載荷の荷重変位曲線の例

80

補正後の曲げ剛性に関して，「水道水中」と「ろ過海水中」，並びに柾目載荷と板目載荷の有意差はなく，同じ組の「水道水中・ろ過海水中」と「気中」を比較すると，「水道水中・ろ過海水中」／「気中」の平均値は 0.895（標準偏差 0.145）であった．
また，最大荷重に関しても，「水道水中」と「ろ過海水中」，並びに柾目載荷と板目載荷の有意差はなく，同じ組の「水道水中・ろ過海水中」と「気中」を比較すると，「水道水中・ろ過海水中」／「気中」の平均値は 0.629（標準偏差 0.090）であった．
「気中」試験体は破断音とともに荷重が急低下し，柾
目載荷では荷重が 0 近くまで低下するか，破断して荷重0 となった．板目載荷では破壊が年輪で止まり，さらに写真-3 柾目載荷の曲げ試験後の試験体の例（上から水道水中，海中 1，気中，海中 2，ろ過海水中）載荷するとまた破断音を生じて破壊が上の年輪で止まる過程を経て段階的に荷重が低下した．一方，「気中」以

1000

板目載荷

荷重（N）

800

外の試験体では破断音はなく，徐々に荷重が低下し，「気水道水中海中1
気中海中2
ろ過海水中中」試験体と比較して粘り強い（靱性・変形能力の大きい）挙動を示した．
「気中」試験体は気乾状態で載荷し，載荷時の含水率

600は 30 本の平均値で 11.8％（標準偏差 1.3％）であったのに対し，「気中」以外の試験体は浸漬後ただちに湿潤状400

態で載荷したので，載荷時の含水率は浸漬期間によるが最小値でも 66.7％に達しており，一般に約 28％とされる

200

繊維飽和点は超えていたと考えられる．一般に含水率が繊維飽和点を超えると強度性能はほぼ一定となるが，繊維飽和点以下の範囲では，含水率増加に伴い木材実質が00204060変位（mm）
図-2 板目載荷の荷重変位曲線の例

80膨潤するとともにその凝集力が低下する 6 ) ため，木材の強度性能が低下するとされている．また繊維飽和点以下での含水率の変化に伴う繊維方向引張強度の変化率は，繊維方向圧縮強度の変化率より小さいとされている 7 ) ．
このため湿潤状態では気乾状態より，曲げの引張側での破壊が生じにくくなり，粘り強い挙動を示したのではないかと考えられる．
粘り強さを定量的に評価するために，変位 75mm までの吸収エネルギーを荷重×変位増分の積算値（荷重変位曲線下の面積）として求めた．柾目載荷，板目載荷各 15組について，「水道水中」と「ろ過海水中」に有意差は

写真-4 板目載荷の曲げ試験後の試験体の例（上から水道水中，海中 1，気中，海中 2，ろ過海水中）
72木材利用研究論文報告集18, 70-76, 2019. 12

なく，「水道水中」及び「ろ過海水中」の吸収エネルギーの「気中」に対する比の平均値は柾目載荷で 2.03（標値 2.0％（標準偏差 0.47％）であり，主に水に可溶な成分準偏差 0.57），板目載荷で 1.14（標準偏差 0.46）であった．

試験体の溶脱による質量減少率として，同じ組の「水道板目載荷の場合，気乾状態でも引張破壊による亀裂の上水中」試験体の質量減少率の値を用いた．

方への進展が年輪で止まったため粘り強い挙動となり，「ろ過海水中」試験体の質量減少率は，平均値－3.7％（標準偏差 1.7％）であった．浸漬中に吸収された海水のの溶脱による質量減少と考えられる．海中／ろ過海水中

湿潤状態との差が小さかったと考えられる．
湿潤状態の木材が気乾状態より粘り強くなる性質は，塩分の質量が，溶脱した可溶成分の質量よりも大きかっ

曲げ木加工などに応用されており，経験的には知られてたため，質量減少率が負の値となった（質量が増加した）いるが，土木材料の性質としての定量的な検討例は見られない．ただ，Ido ら 8 ) は，スギ丸太 80 本を生材状態とと考えられる．試験体に吸収された海水の塩分濃度を次式で求めた．

気乾状態で各 40 本曲げ試験した際，生材 40 本中 9 本が試験機のラムシリンダーの限界で破壊を示さなかったの

csw＝ （ms／Msw）×100(6)に対し，気乾丸太はすべて破壊したと述べている．丸太

ms＝ Md －（Mb－mF）(7)の場合，柾目載荷と板目載荷の中間的な状況となるため，mF＝ Mb×（RmF／100）(8)

生材の方が粘り強い挙動を示したと考えられる．

Msw＝Mc－（Ma－ mF）

(9)

ここで
csw：試験体に吸収された海水の塩分濃度（内割％）(2) 海虫害の影響
海中／水道水中／ろ過海水中の試験体の曲げ剛性，最ms：試験体に吸収された塩分の 103℃乾燥質量

大荷重，吸収エネルギーの値から，海虫害による減少率

Msw：試験体に吸収された海水の質量を次式で求めた．

Md：浸漬後の「ろ過海水中」試験体の 103℃乾燥恒量
Mb：浸漬前の「ろ過海水中」試験体の 103℃乾燥恒量推

R bmb＝（1－Vm／Vw）×100定値（式(4)）mF：「ろ過海水中」試験体の溶脱による質量減少量(2)

ここでR bmb ：海虫害による減少率（％）

RmF：同じ組の「水道水中」試験体の質量減少率（％）

Vm：「海中」試験体での値

Mc：浸漬後の「ろ過海水中」試験体の湿潤質量

Vw：「海中」試験体切り出し前に隣り合っていた「水Ma：浸漬前の「ろ過海水中」試験体の気乾質量

道水中」または「ろ過海水中」試験体での値
上式で求めた塩分濃度を用いて，同じ組の「海中」試
海中／水道水中／ろ過海水中の試験体は，浸漬前には験体中に残留した塩分質量を推定し，海虫害による質量103℃乾燥恒量を測定しなかったため次式のように推定し， 減少率を次式で求めた．
質量減少率を求めた．
w ＝（MAa－MAd）／MAd ×100

(3)

Mb ＝ Ma／（1＋w ／100）(4)

Rm ＝（1－Md／Mb）×100(5)

Rmmb＝（mmb／Mb）×100(10)mmb＝Mb－Md－ms＋ mF

(11)

ここで
Rmmb：海虫害による質量減少率（％）

ここでw：試験体の気乾状態での含水率（％）

mmb：海虫害による質量減少
Mb：浸漬前の「海中」試験体の 103℃乾燥恒量推定値（式MAa：「気中」試験体の気乾質量測定値(4)）

MAd：「気中」試験体の試験後の 103℃乾燥恒量測定値

Md：浸漬後の「海中」試験体の 103℃乾燥恒量

Mb：海中／水道水中／ろ過海水中試験体の浸漬前のms：「海中」試験体に吸収された塩分の 103℃乾燥質量
mF：「海中」試験体の溶脱による質量減少量

103℃乾燥恒量推定値
Ma：海中／水道水中／ろ過海水中試験体の浸漬前の気乾質量測定値

その結果，「海中」試験体 60 本の海虫害による質量減少率の平均値は 14.8％であった．また，切断面のフナク

Rm ：質量減少率（％）
Md：海中／水道水中／ろ過海水中試験体の試験後のイムシ孔道面積から推定したフナクイムシによる質量減少率の平均値は 0.4％であった． (14.8－0.4) ／14.8＝0.97

103℃乾燥恒量測定値

より，今回の海虫害による質量減少率の 97％がキクイムシ，3％がフナクイムシによるものと推定された．スギのその結果，「水道水中」試験体の質量減少率は，平均

73

木材利用研究論文報告集18, 70-76, 2019. 12

食害でキクイムシがフナクイムシより優勢となることは，げ強度減少率＝最大荷重減少率とした．）既報 4, 5 ) と同様に，これまでの実験結果 5, 9 )と同様であった．

質量減少率 20％で曲げ強度減少率が 60％，質量減少率40％で曲げ強度減少率が 90％程度となった．曲げ剛性，海虫害による質量減少率と，曲げ剛性，曲げ強度，吸収エネルギーの減少率の関係を，図-3,4,5 に示した．
（曲吸収エネルギーについても同様の結果となった．

曲げ剛性減少率（％）

曲げ剛性減少率と曲げ強度減少率及び吸収エネルギー100減少率の関係を図-6,7 に示した．回帰直線の傾きと寄与率 R 2 が 1 に近いことから，曲げ剛性減少率を用いて曲げ80強度及び吸収エネルギーの減少率を推定できることが確認された．

60(3) 質量減少率と曲げ剛性減少率の関係についての考察
40

質量減少率と曲げ剛性減少率の関係について，以下に若干考察した．海虫害によって実際には局所的に断面に20穴があき，体積（質量），剛性等が減少するが，仮に試
験体の表面から一定の厚さの木材が消失したとして辺長0-20020406080を減少させた正方形断面を想定すれば，体積（質量），100剛性等の減少率からこの仮想的な正方形断面の辺長を計質量減少率（％）-20算できる．今回は，(a)質量減少率，(b)曲げ剛性減少率，

図-3 質量減少率と曲げ剛性減少率の関係
100

曲げ強度減少率（％）

曲げ強度減少率（％）

1008060402060400020406080

100-20

質量減少率（％）-20020406080

100

曲げ剛性減少率（％）-20

図-4 質量減少率と曲げ強度減少率の関係

図-6 曲げ剛性減少率と曲げ強度減少率の関係

100100吸収エネルギー減少率（％）

吸収エネルギー減少率（％）

80

200-20y = 0.9925x
R² = 0.8068

8060
40200-20806040
2000-20y = 1.0867x
R² = 0.7591

20406080-20100

質量減少率（％）

0-2020406080

100

曲げ剛性減少率（％）

図-7 曲げ剛性減少率と吸収エネルギー減少率の関係

図-5 質量減少率と吸収エネルギー減少率の関係

74木材利用研究論文報告集18, 70-76, 2019. 12からそれぞれ以下のように仮想的な正方形断面の辺長減12の面積が占める割合が小さいので，体積（質量）減少

10

曲げ剛性減少率から求めた辺長減少（mm）少率を計算した．
(a)質量減少率からの計算：今回の試験体は表面積に木口率への木口面の食害の寄与を無視し，辺長が体積（質量）の 0.5 乗に比例すると仮定し，辺長減少率を質量減少率から次式で求めた．
Rs＝［1－（1－Rmmb／100）0.5］×100

(12)

ここで
Rs：辺長減少率（％）
Rmmb：海虫害による質量減少率（％）(b)曲げ剛性減少率からの計算：曲げ剛性は断面 2 次モー

420024681012-2
質量減少率から求めた辺長減少(mm)

図-8 質量と曲げ剛性の減少率から求めた辺長減少の関係

し，辺長減少率を曲げ剛性減少率から次式で求めた．
曲げ剛性減少率（％）

100(13)

ここでRs：辺長減少率（％）
Rbr：海虫害による曲げ剛性減少率（％）
辺長の初期値（18.4mm）と，辺長減少率から，次式で辺806040長減少を求めた．
r ＝（Rs／100）× S i

y = 1.7462x
R² = 0.8689

6-4

メント I に比例し，正方形断面の I は辺長の 4 乗に比例するので，辺長が曲げ剛性の 0.25 乗に比例すると仮定

Rs＝［1－（1－Rbr／100）0.25］×100

8200(14)-20

ここでr：辺長減少（mm）

020

60

80

100

質量減少率（％）-20

Rs：辺長減少率（％）

40

図-9 質量減少率から計算した辺長減少の 1.75 倍を用いた曲げ剛性減少率の計算結果と実験結果(a) と(b)から求めた辺長減少率をそれぞれ x 軸と y 軸に100曲げ剛性減少率の実験値（％）

S i：辺長の初期値＝18.4（mm）

とると，回帰直線の勾配は約 1.75 であった（図-8）．すなわち曲げ剛性から計算した辺長減少は，質量から計算した辺長減少の約 1.75 倍であった．食害によって木材の繊維が切断されると，質量としては残存していても力学的には無効な部分が生じる．この効果が辺長減少の倍率1.75 に相当していると考えられる．
質量減少率から計算した辺長減少の 1.75 倍の辺長減少を仮定して曲げ剛性減少率を計算し，計算値の曲線を実験結果とあわせて図-9 に示す．実験結果から求めた 1.75

y = 1.0525x - 2.4475
R² = 0.7174

806040200という倍率を用いた計算結果なので当然ながら，全体的-20な傾向は実験結果とよく一致している．図-9 で同じ質量0-20減少率に対応する曲げ剛性減少率の計算値と実験値の関係を 図-10 に示す．計算値と実験値の相関係数は，0.847であった．今回の 1.75 という倍率が，異なる樹種や実験

20406080100

曲げ剛性減少率の計算値（％）

図-10 質量減少率から計算した辺長減少の 1.75 倍を用いた
曲げ剛性減少率の計算値と実験値の関係

条件ではどうなるか，今後さらに検討する必要がある．

75

木材利用研究論文報告集18, 70-76, 2019. 12

質量減少率から曲げ剛性減少率が推定でき，曲げ強度稿を作成した．ここに記して謝意を表する．

減少率及び吸収エネルギー減少率が曲げ剛性減少率とほぼ等しいとすれば，木材の海中浸漬試験での質量減少率

参考文献の結果を構造物の設計や維持管理などの実務に用いる上1)で有益である．例えば，木製海洋構造物の計画段階や供用中に，実構造部材と同種の木材の試験体を現地で海中2)に浸漬し，定期的に一定数を回収し質量減少率を求めて部材の強度性能の減少率を推定することによって，部材3)交換周期を決定する等の用途が考えられる．

4)

4. 結論
本研究では，スギ無節角材（18.4mm×18.4mm×2000mm）
30 本から長さ 396mm の試験体を各 5 本切り出し，自然海水中，水道水中，ろ過海水中，気中に置いた後，曲げ載5)6)

荷実験を行った．

7)(1) 柾目面に載荷した場合，気中試験体よりも水道水中及びろ過海水中試験体の方が，吸収エネルギーが大8)きく粘り強い挙動を示した．
(2) 自然海水中で海虫害を受けた試験体の曲げ剛性減少率は，曲げ強度減少率及び吸収エネルギー減少率と概ね等しかった．

9)(3) 曲げ剛性減少率から計算した仮想的な寸法減少は，質量減少率から計算した値の約 1.75 倍であった．

福田清春，原口隆英：かっ色腐朽材と白色腐朽材の差異について（第 2 報），東京農工大学農学部演習林報告第 11 号，pp.25-29，1974.
土居修一，西本孝一：ナミダタケで腐朽したエゾマツ材の曲げ強度と化学成分，
木材学会誌 Vol.32，No.9，pp.724-729，1986.
藤平眞紀子，中村嘉明，磯田憲生，疋田洋子：枠組壁工法構造用木材の耐朽性と曲げ強度性能の変化，
木材学会誌 Vol.43，No.7，pp.589-594，1997.
山田昌郎，森満範：海虫害を受けた木材の質量減少と強度低下，木材利用研究論文報告集 10，pp.124-129，2011.
山田昌郎：木材の海虫害とその防除法ならびに臨海部の気中での風化に関する実験，港湾空港技術研究
所資料 No.1281，2014.
伏谷賢美ら：木材の物理，文英堂出版，第 3 版，p.109（執筆者：竹村冨男），1991.
Smith, I., Landis E., Gong M.: Fracture and Fatigue inWood, p.32, John Wiley & Sons Inc., 2003.
Ido, H., Nagao, H., Kato, H., Miura, S.:Strength properties
and effect of moisture content on the bending and compressive strength parallel to the grain of sugi (Cryptomeriajaponica) round timber, Journal of Wood Science, Vol.59,
No.1, pp.67–72, 2013.
山田昌郎：無処理木材の東京湾沿岸での海虫類食害ならびに気中での物理的劣化に関する実験，港湾空港技術研究所資料 No.1208，2010.
(Received August 31, 2019)(Accepted November 11, 2019)

謝辞：本論文の査読を担当された 3 名の方々から多くのご意見をいただき，元原稿に大幅な加筆修正を加えて本BENDING TESTS OF SUGI (CRYPTOMERIA JAPONICA) SPECIMENSINFESTED WITH MARINE BORERS
Masao YAMADA and Mitsunori MORI
It is important to estimate the effects of marine borers' infestation on the mechanical properties of woodin order to promote the marine use of wood. In this study, test specimens cut out from sugi (Cryptomeriajaponica) square timbers without knots were set in natural seawater, tap water, filtered seawater and the air,then tested for bending rigidity and strength and absorbed energy. As a result the specimens in tap waterand filtered seawater showed better ductilities than those in the air when load was applied on the radial
section. The decrease ratios of bending rigidity due to marine borers were almost the same as those ofbending strength and absorbed energy. Fictitious dimensional losses calculated from decrease ratios ofbending rigidity were about 1.75 times as large as the values calculated from decrease ratios of mass.

76