技報 第 7 号（2009 年）

P&Z 工法による PC4 径間連続箱桁橋の施工
な が ら が わ ば し－東海環状自動車道長良川橋－
東京支店

土木工事部

杉下維章

東京支店

土木工事部

川嶋正宏

東京支店

土木工事部

岡林秀勝

大阪支店

設計センター片岡智宏

概要：長良川橋は，東海環状自動車道の美濃関 JCT と関広見 I.C の間を流れ，鵜飼いで有名な清流長良川を東西に跨ぐ橋長 343m の橋梁である．本工事は，上下部工一体施工の異工種建設工事共同企業体として発注され，下部工工事，上部工工事を並行して進める事による工期短縮が最大の目的であった．また，上部工の架設工法としては，河川内の構築物を使用せず通年施工を可能とし，河川への環境低減とともに工期短縮を考慮した P&Z 工法が採用された．

Key Words
Words：P&Z 工法，工期短縮，内・外回り線一体化構造

１．はじめにP&Z 工法とは，橋梁上部工に設けた移動式架設桁から型枠装置を懸垂し，橋脚の両側に上部工を順次張出施工していく工法で，国内での実績は 7 橋である．本工事は，8 番目の橋梁工事であり，支間長 111m と過去の実績からも最大級の支間長である（図－１）．橋梁構造の特徴としては，内回り線・外回り線を別々に１室箱桁橋として施工し，それぞれの完成後に 4 径間のうち 3 径間部分の上床版，横桁を連結して，内・外回り線を一体化する構造である（図－２）．また，支承構造は免震支承で，3 基の積層ゴム支承を 1 枚の鋼板で一体化する，国内でも最大級の一点支承構造であることも特徴のひとつである．P&Z 架設装置としても，橋脚構造が内・外回り線一体構造橋脚であるため，径間移動時の吊り型枠装置の開閉方法を片開きとした装置の改造，仮設機材の検討を行った．内回り線施工後，架設装置を引戻し，外回り線へ横移動する事など，施工方法にも特徴を有する工事であった．
橋 長 343,000桁 長 342,500

P43500P36500P235003500

P165003500

A16500250
支間長 59,500
支間長 111,000
支間長 111,000
支間長 59,500
750
4@10000=40000 10000 4@10000=40000 4@10000=40000 10000 4@10000=40000 4@10000=40000 10000 4@10000=40000
7750
6000
6000
7750
7500 7500
7500 7500
7500 7500

250
750

56.02（Ｈ.Ｗ.Ｌ）

52.34（施工時水位）

φ3500<<A1橋台>>13500<<P1橋脚>>15500<<P2橋脚>>

図－１

杉下維章

15000
<<P3橋脚>>8000<<P4橋脚>>

全体一般図

川嶋正宏

1 / 10岡林秀勝

片岡智宏

技報 第 7 号（2009 年）

２．工事概要長：L=343.0m

11 999300

1000

橋4 700期：平成 18 年 3 月 17 日～平成 21 年 3 月 13 日

6500

250

3.06%

300

11 999工内回り線

25 498
1500

250

外回り線

5200

2.1 工事概要
工事名称：平成 17 年度東海環状長良川橋建設工事
路 線 名：一般国道 475 号(東海環状自動車道)
工事場所：岐阜県美濃市志摩から笠神地内
構造形式：PC4 径間連続箱桁橋(内・外回り線 2 連)

支 間 長：59.5m＋2×111.0m＋59.5m
有効幅員：25.027～24.571m(暫定時)3149

設計荷重：B 活荷重

800

架設工法：移動式架設桁による張出架設工法(P&Z 工法)
2.2

5000

1500
2250
2250
5400
800
800
300
300

図－２5000

800 3149

標準断面図

実施工フロー図

実施工においては，工期短縮が最大の課題であった．内・外回り線の主桁挙動を考慮した上での外ケーブ
ル・連結工の施工時期が最終クリティカルパスとなり，そこに至るまでのいくつものクリティカルパスを消去するために，以下の施工方法，施工順序の変更，決定を行った．
１）渇水期および内回り線を使用した柱頭部の先行設置(内回り線 P1，外回り線 P1，P2，P3)２）渇水期での P3 外回り線 1，2BL の固定支保工による施工
３）連結工の開始時期を主桁挙動が 10mm 程度となる，P2－P3 外ケーブル緊張後で，外回り線 P1－3BL施工後として，施工着手時期を変更・決定した（当初は，外ケーブル未緊張，P2－3BL 施工後）．
実施工フロー図を図－３に示す．
外回り線施工横 移 動 装 置 ・ ﾍﾞﾝﾄ組 立準備工

支承工・仮支承工(下 部 工 施 工 時 施 工 済 )ﾌﾞﾗｹｯﾄ支 保 工 に よ る 先 行 施 工
吊り枠降下・横移動工

吊り枠組替

柱 頭 部 施 工 （ P3)

ベント・構台組立

内回り線施工
架設桁横取工支 保 工 施 工 (P3-1BL)架設桁設置・吊り枠懸垂工

支 保 工 施 工 (P3-2BL)

支承工・仮支承工

柱 頭 部 施 工 (P3)
固定支保工による
張 出 施 工 (P3)側 径 間 施 工 (P4)

張 出 施 工 (P3)P2橋 脚 へ固定支保工による
側 径 間 施 工 (P4)P2橋 脚 へ架設桁径間移動工

架設桁径間移動工

柱 頭 部 施 工 （ P2)

張 出 施 工 (P2)

ﾌﾞﾗｹｯﾄ支 保 工 に よ る 先 行 施 工
柱 頭 部 施 工 （ P2)

ﾌﾞﾗｹｯﾄ支 保 工 に よ る 先 行 施 工
張 出 施 工 (P2)

閉 合 部 施 工 (P2-P3)

柱 頭 部 施 工 （ P1)P1橋 脚 へ架設桁径間移動工閉 合 部 施 工 (P2-P3)

張 出 施 工 (P1)

張 出 施 工 (P1)

閉 合 部 施 工 (P1-P2)

架設桁引戻工P 2- P4径 間連結横桁・床版工

地覆壁高欄工

架設桁引戻工

橋梁付属物工吊り支保工による

側 径 間 施 工 (A1)

A1-P1,P1-P2

P2-P3外 ｹｰﾌﾞﾙ緊 張 後

閉 合 部 施 工 (P1-P2)

吊り支保工による外 ｹｰﾌﾞﾙ緊 張 工

ﾌﾞﾗｹｯﾄ支 保 工 に よ る 先 行 施 工
柱 頭 部 施 工 （ P1)P1橋 脚 へ架設桁径間移動工

情報管路工

側 径 間 施 工 (A1)

架設桁解体工A1-P1,P1-P2

A1・ P1連 結 横 桁
P1-P2連 結 床 版 工

外 ｹｰﾌﾞﾙ緊 張 工

鋼製排水・電気通信管路
検査路・伸縮装置

調整コンクリート工
後片づけ工
工事完了

図－３

施工フロー図2 / 10

技報 第 7 号（2009 年）

３．施工報告架設桁工

3.1

P&Z 架設装置については，以下の 3 つの課題に取り組み，事前検討の上，施工方法・手順・応力検討を実施して施工した．
①架設桁組立構台の構造検討と組立手順について②内・外回り線一体橋脚構造における，径間移動時の型枠装置開閉方法について③架設桁引き戻し，横移動の施工方法および使用仮設材・床版，主桁の応力検討
3.1.1

架設桁組立工【施工上の課題】①組立ヤードが狭く，資材ヤード，仮組ヤード，クレーンヤードの確保が困難であった②堤防道路上を跨ぎながらの組立・送り出し作業の繰り返しとなり，組立期間中の架設桁の安定性が求められた《施工計画および対応策》①架設桁組立構台を高耐力仮支柱とボックス型ガーダーによる構造とし，支柱間のスペースを有効活用することで，ヤードの確保を行った（写真－１）②架設桁先端部に手延べ部を設け，架設桁の安定性向上を図った．また，最大送り出し時の架設桁の安定性向上のため，吊り型枠台車をカウンターウエイトとして先行設置を実施した（図－４，写真－２）
1.架設桁82.5m組立

先端手延べ部P5P4P6P32.架設桁20m送り出し←

架設桁送り出しP5P4P6P3

3.架設桁20m組立↓組立

P5P4P6P3

4.架設桁20m送り出し←

架設桁送り出し

P5P4

写真－１

架設桁組立構台と組立状況

写真－２

架設桁送り出し完了状況

P6P3

5.架設桁20m組立・吊り型枠台車設置

組立・設置↓

P5P4P6P3

6.架設桁10m送り出し/10m組立←架設桁送り出し↓組立

P5P4P6P3

7.架設桁到達,最終組立←

架設桁送り出し↓組立

P4P5P6P3

図－４

架設桁組立・送り出し手順

3 / 10

技報 第 7 号（2009 年）

3.1.2

径間移動工

【施工上の課題】①P&Z 架設装置の径間移動時，型枠装置の開閉方法および構造を片開きできる構造とする必要があった②径間移動時の主桁のアンバランスモーメントが最大となる《施工計画および対応策》①片開き構造とするために装置の改造を行い，通過時の仮設材の設計・製作，開放手順の確立を事前に行った．主な対応策としては，外枠フレーム移動用ガイドローラーの設置，下段トラスの 3 段折り構造の採用，底枠スライド装置などである．開閉は，電動ウィンチおよび常設の 100kN 吊りテルハークレーンを使用して施工した②仮固定鋼材の検討を行うと共に，移動ステップにおける各架台位置における反力を算出し，架設桁および主桁の応力照査を実施した．移動の手順については，各架台反力を考慮の上検討した
以下に，施工状況写真（写真－３，４）と型枠装置開閉の要領図を示す（図－５）．

写真－３ 径間移動施工状況

ｽﾃｯﾌﾟ1.底枠ｽﾗｲﾄﾞ・下段ﾄﾗｽ折込み収納

写真－４ 橋脚通過時 開閉状況

柱頭部受架台柱頭部受架台

柱頭部受架台700（吊り位置）

700（吊り位置）ｶﾞｲﾄﾞﾛｰﾗｰ梁

ｶﾞｲﾄﾞﾛｰﾗｰ梁

900

700（吊り位置）ｽﾃｯﾌﾟ3.下段ﾄﾗｽ開放・橋脚通過

ｽﾃｯﾌﾟ2.下段トラス開閉

底型枠・底枠ﾌﾚｰﾑ
下段トラス

ｶﾞｲﾄﾞﾛｰﾗｰ梁

図－５ 型枠装置開閉要領図

4 / 10

技報 第 7 号（2009 年）

3.1.3

架設桁引き戻し・横移動工【施工上の課題】①架設桁引き戻し方法および吊り型枠の横移動・組替方法②架設桁横移動方法とその時の支持点反力による主桁・床版の応力検討《施工計画および対応策》①吊り型枠の横移動および組替は，P3 橋脚付近の高水敷にＨ型鋼軌道と台車を設置し施工した．組替作
業は，1600kN 吊りのラフティングクレーンを使用して行った．引戻しは施工ステップを作成し，センタホールジャッキとゲビンデ鋼棒により牽引し，所定の位置までの約 230m を引き戻した②横移動を行う架設桁は，質量約 5000kN であった．横移動箇所を P3 柱頭部と P4 端支点部とし，横移動にかかる反力を主桁ウエブ上で支持するために，移動用の軌道横梁にボックス型ガーダーを使用した．
8 台の台車をセンターホールジャッキとゲビンデ鋼棒で繰り返し緊張することで横移動を行った
以下に，施工状況写真（写真－５～８）と P&Z 架設装置の概要図（図－６）を示す．

引戻し方向

ｾﾝﾀｰﾎｰﾙｼﾞｬｯｷ

写真－５

架設桁引戻し

施工状況

写真－６ジャッキ牽引装置

移動方向1600kN 吊 RTC

組替え

横移動軌道桁・台車

吊り型枠台車

吊り型枠横移動・組替施工状況
前方R1架台写真－８

架設桁横移動後方R3架台P3完了状況

中間R2架台吊り型枠装置
前方補助支柱

P4
6 500

6 500

P2

3 500

写真－７

中間支柱
8 000
15 00015 500

図－６P&Z 架設装置

5 / 10概要図技報 第 7 号（2009 年）

支承・仮支承工

3.2

支承工および仮支承・仮固定工については，以下の課題に取り組み，施工方法の確立・構造変更と設計照査を実施して施工した．
①支承部無収縮モルタルの確実な充填施工方法②仮支承コンクリートの撤去方法について③仮固定 PC 鋼材のケーブルシステムから鋼棒システムへの変更
支承工

3.2.1

【施工上の課題】①無収縮モルタルの施工寸法が最大 5330×2770×60 と過去に例を見ない寸法であったため，より確実な充填方法が必要であった②支承が 3 基の積層ゴム支承を 1 枚の鋼板で一体化する最大質量 310kN の大型支承であり，据付時の鋼板のそりや変形，組立誤差による支承据付規格値への影響が危惧された《施工計画および対応策》①充填時間における，モルタルフロー値と経時変化に着目した 3 社 6 試料の試験練りを実施し，材料の選定を行った（表－１）．材料選定後（試料 E），実物大の模型を作成し充填確認試験を実施した．
試験結果を踏まえ，サニーホースを使用した 1 方向からのポンプ圧送にて施工を実施した（写真－９）②支承の据付は，ベースプレート据付→無収縮モルタル打設→積層ゴム据付→ソールプレート据付→ボルト本締め→塗装・養生の順で行った．プレートは，最大 80mm の厚みと 2170×4890 の形状寸法があるため（図－７），吊り治具によりプレートのそりを抑制して据付を行った（写真－１０）．
組立誤差の確認については，工場検査段階で仮組検査を実施することで対応した

流下時間（秒）

練り温度

モルタルフロー値(mm)

区分

圧縮強度
(N/㎜2)

(℃)

直後

30分後

60分後

直後

30分後

60分後

試料Ａ

157.8

11.7

20.2

231

223

16561.3

試料Ｂ

1310.7

15.2

23.0

303

340

29859.9

試料Ｃ

128.7

11.4

14.6

239

193

18558.2

試料Ｄ

138.7

14.4

14.9

252

198

19848.2

試料Ｅ
試料Ｅ

136.4

12.6

12.3

283

288

293

60.4

試料Ｆ

156.610.112.0308

315

310

81.0

表－１

写真－９

無収縮モルタル試験練り結果
橋軸直角方向

据付時
橋軸方向

4810

2080

ソールプレート360
360
3@400=1200 3@400=1200 3@400=1200

3@500=1500

60

上 沓

A1側

240

積層ゴム支承80

900 505 700705536-φ70

実物大模型充填確認試験状況

上 沓
524-φ90660
2@450=9001370

2@450=9001370
4790
4890

図－７660

ベースプレート

2@450=9001370

2@750=1500
1820
2060
2170

写真－１０

P2 橋脚支承詳細図

6 / 10

支承据付状況

技報 第 7 号（2009 年）

3.2.2

仮固定工

【施工上の課題】①仮支承コンクリートが 40N/mm2 であるため撤去工事の難航が予想された②地震時の対応としてＨ型鋼埋設による仮固定構造であった③仮固定鋼材は，仮支承コンクリート内で接続する PC ケーブル構造であった《施工計画および対応策》①仮支承コンクリートの撤去は，人力はつり・機械はつりにコアボーリングを併用する事で，10m3/橋脚の撤去を約 2 週間程度で実施し，工程への影響を最小限に抑える事ができた（写真－１１,１２）②地震時の対応は，PC 鋼材と仮支承コンクリートの摩擦により対応可能という計算結果により，仮固定構造の見直しを実施した．H 型鋼埋設を取りやめ，仮固定鋼材を PC ケーブルから PC 鋼棒へ変更する事とした．これにより下部工施工時の仮固定用埋設物作業の時間を削減し，下部工の工程促進を行った
以下に，当初設計の仮固定構造と変更後の構造を示す（図－８）．

写真－１１

仮支承・本支承施工完了(P3 橋脚)

Ｐ２橋脚

写真－１２

仮固定鋼材配置図［ 変 更 前 ］
断

［ 設 計 変 更 後］

面 図

断 面 図

外回り線

仮固定PC鋼材(SEEE-F310)(P4側 SEEE-F310 12本)
(A1側 SEEE-F310 3本)

仮支承コアボーリング完了状況

外回り線

仮固定PC鋼材(P4側 PC鋼棒φ36 34本)
(A1側 PC鋼棒φ36 14本)

仮支承コンクリート
6100×1050×815

仮支承コンクリート
5500×1150
3.06%

3.06%

架設地震時抵抗用Ｈ鋼(面内・面外)
仮固定PC鋼材
ｱﾝﾎﾞﾝﾄﾞPC鋼棒 φ36
下部工第２ロット天端

下部工第２ロット天端

平 面 図

平 面

図

仮支承コンクリート
6100×1050×815

仮固定PC鋼材(PC鋼棒φ36 34本)

仮支承コンクリート
5500×1150
本支承(ﾍﾞｰｽﾌﾟﾚｰﾄ)
2170×4890

本支承(ﾍﾞｰｽﾌﾟﾚｰﾄ)
2170×4890

Ａ１側

Ａ１側

Ｐ４側

架設地震時抵抗用Ｈ鋼(面内・面外)

Ｐ４側

仮固定PC鋼材(SEEE-F310 12本)

仮支承コンクリート
6100×1050×815

仮支承コンクリート
5500×1150
仮固定PC鋼材(PC鋼棒φ36 14本)

仮固定PC鋼材(SEEE-F310 3本)
架設地震時抵抗用Ｈ鋼(面内・面外)

図－８

仮固定構造図7 / 10技報 第 7 号（2009 年）

柱頭部工および張出架設工

3.3

柱頭部工および張出架設工については，施工方法の省力化・効率化をはかり，工期短縮に努めた．
3.3.1

柱頭部工

【施工上の課題】①P&Z 装置を使用した柱頭部施工方法の検討②工期短縮《施工計画および対応策》①P&Z 吊り型枠装置を使用した吊り支保工構造と柱頭部受架台（図－５）を考案し，内回り線 P3，P2 柱頭部を施工した（写真－１３）②他の 4 柱頭部については，渇水期または，施工を完了した内回り線を利用してブラケット支保工による先行施工を行い，工期短縮を図った
3.3.2 張出架設工【施工上の課題】

写真－１３①サイクル工程内の工種見直しによる工期短縮と資材運搬の効率化

P2 柱頭部施工状況

コンクリート打設
コンクリート打設

架設桁移動養生・養生・妻型枠解体

型枠設置

PCケーブル
PC ケーブル挿入
ケーブル挿入内型枠解体

ｳｴﾌﾞ・ｳｴﾌﾞ・下床版
ﾞ・ 下床版
鉄筋・・PC組立
鉄筋
PC組立

横締め
横締めｹｰﾌﾞｹｰﾌﾞ ﾙ緊張

上床版型枠
受け架台組立上床版型枠
移動・移動・設置

上床版型枠
受け架台解体主ｹｰﾌﾞ
ｹｰﾌﾞ ﾙ緊張緊張端部処理上床版
鉄筋・・PC組立
鉄筋
PC組立

内型枠組立

①ウエブ鉄筋をユニット化する事（写真－１４），ｼﾞｬｯｷﾀﾞ
ｬｯｷﾀ ﾞｳﾝ・ｳﾝ・脱型

架台基礎施工打設準備

型枠設置の機械化および資・機材の運搬工程

架台装置移設打設前ｼ
打設前ｼﾞｬｯｷｱｯﾌﾟｬｯｷｱｯﾌﾟ

吊り型枠移動コンクリート打設
コンクリート打設②配管延長 300m に及ぶコンクリート打設方法
および上げ越し管理とコンクリート品質管理《施工計画および対応策》

を管理し，各工種におけるサイクル時間の短縮を行った（図－９，１０）

図－９②コンクリートは，スランプ値 15cm，18cm の工荷時間を記載した管理表を作成した．コンクリ

1日目

2日目

張出施工サイクル図

3日目

標準サイクル日数（実稼働日）
5日目 6日目 7日目 8日目

4日目

上床版下筋組立

鉄筋工（上床版)
型枠工（妻・側・底枠)
型枠工（内型枠)

ートプラントと現場で連携を行い，出荷から打ＰＣ工（腹部・下床版)

設完了までの時間を 90 分にて管理・施工を行ＰＣ工（上床版)

った．配管状況を写真－１５に示す．

コンクリート工

9日目 10日目 11日目 12日目

鉄筋ﾕﾆｯﾄ設置・下床版鉄筋組立

鉄筋工（腹部・下床版)

２種類を配管延長・打設時期に応じて併用した．
コンクリートの打設管理は，打設予定時間・出種

吊り鋼棒固め
鋼棒固め

妻枠解体

型枠清掃・セット

内枠・上床版型枠解体
挿入

上床版上筋組立

上床版 型枠組立

緊張

内型枠組立

腹部・下床版ｼｰｽ・定着具組立

準備工 緊張

上床版ｼｰｽ・ｱﾌﾀｰﾎﾞﾝﾄﾞ鋼材組立打設準備
移動・セット

架設・移動工図－１０

吊り鋼材固め標準サイクル日数

架設桁内に配管

写真－１４

ウエブ鉄筋ユニット吊り込み状況

写真－１５8 / 10

コンクリート配管状況

技報 第 7 号（2009 年）

中央閉合および側径間閉合部工

3.4
3.4.1

中央閉合部工中央閉合部については，P&Z 架設装置を使用して施工した（写真－１６）．
【施工上の課題】①P&Z 装置架台反力の違いによる主桁のたわみ差の抑制管理②閉合部打設時のアンバランスモーメント《施工計画および対応策》①P&Z 装置の架台反力を事前に検討し，打設前に理論反力値を負荷し，閉合部の高さ調整を行った②閉合部打設時のアンバランスモーメントについ写真－１６ては仮固定鋼棒緊張本数にて対応した
3.4.2

閉合部打設前状況

側径間閉合部工

側径間閉合部工については，起点側，終点側で以下の方法で施工を行った．
①起点側（A1 橋台）：架設桁後退後，主桁からの吊り支保工にて施工（施工桁長 7.76～8.17m）②終点側（P4 橋脚）：固定支保工にて施工（施工桁長 7.75～8.90m）【施工上の課題】①終点側については，固定支保工による側径間部施工後，張出最終ブロックにて閉合を行うため，P&Z装置と固定支保工部が干渉する②終点側については，全体工程における最終クリティカル作業であり工期短縮が必要《施工計画および対応策》①固定支保工を，吊り型枠装置と干渉しない範囲で一部解体可能な支柱式として施工した（図－１１）②側径間部の施工を 2 分割とし，第 1 層目(下床版・腹部)の養生期間に内・外ケーブルの挿入作業を行い，第 2 層目（上床版）コンクリート打設後の強度確認の上，内・外ケーブルの緊張作業を実施した

3120

重心位置

重心位置
7750

7750

側径間部

側径間部
四角支柱

四角支柱

４ＢＬ

５ＢＬ

170

４ＢＬ

梁材H-300

梁材H-300

桁材H-300

桁材H-300

敷桁材H-300

敷桁材H-300

支保工接触箇所
U字BOX養生・埋め戻し

覆工板

覆工板
2100 1200
1200
300
解体撤去部分 600

Ｐ４側径間施工時

支保工図

図－１１3.5

Ｐ４橋脚

Ｐ３－５ＢＬ

側径間閉合部工

Ｐ４側径間閉合時

支保工図

支保工図

連結工

横桁・床版連結工については，外ケーブル緊張後，横桁→床版の順で施工を進めた．連結横桁は，端支点部，柱頭部，径間中央部に設けられており，コンクリート打設後，横締め 2 次鋼材を後挿入・緊張し，内・外回り線を格子状に一体化した後に連結床版部の施工を行った．横締め鋼材配置図を次頁（図－１２）に示す．連結工に当たり，クラック抑制・剥落防止，施工に関して実施した主な施策を次頁に示す．

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技報 第 7 号（2009 年）①膨張剤を添加した膨張コンクリートとして施工．さらに径間中央部連結横桁および連結床版にはクラック抑制としてクラックバスター使用．径間中央連結横桁は底版部に繊維ネットを貼付し剥落防止を行った②2 次施工鋼材のシースにポリエチレンシース使用．張出施工打設時，保護パイプおよび代用鋼線を配置③打設前の定着具取付による予備緊張，早期緊張のため緊張導入強度をσp≧18kN/mm2 として施工管理
床 版 横 締 配 置
3301～3300

図

3301～3300

接 続 具 詳 細 図

内 回 り 線
3301～3300

3301～3300

3221～302547
２次側メスコーン
カップラーシースΦ120

緊張方向
２次緊張鋼材(普通鋼材1S28.6：ｸﾞﾗｳﾄﾀｲﾌﾟ)
張出架設時ﾎﾟﾘｴﾁﾚﾝｼｰｽ配置(c.t.c1000)
連結床版施工時後挿入→接続→床版Co打設→緊張

１次緊張鋼材(アフターボンド鋼材1S28.6)
張出架設時緊張(配置間隔c.t.c1000)

Ｐ２柱 頭 部 連 結 横 桁

横締配置図

側面 図

5400

2500

6500
250
2240 240 730
240

140 620 140
250 350

1次鋼材(ｱﾌﾀｰﾎﾞﾝﾄﾞ鋼材1S28.6)

1次鋼材(ｱﾌﾀｰﾎﾞﾝﾄﾞ鋼材1S28.6)
1100

250

250

250

2次鋼材(普通鋼材1S28.6)

5000

1500

2550

2550

2550

250 22406500

6500
250 2240240240730240 730240

2次鋼材(普通鋼材1S28.6)

800

面 図

4900
1500
1900
140 620 140
350 250

12600

3000

断

２次緊張鋼材1S28.6
カップラースリーブ
押え板

１次緊張鋼材1S28.6
アンカープレート

1000

緊張方向

125 125
250

110

148

167

250
125 125

148

接続具

32
300
17237
90 10 5 89
１次側メスコーン（ﾈｼﾞ付）
30
排気管Φ20Φ80
Φ973207～3012

面25634～25237
2250 1502～1500 2250

165

断外 回 り 線

1100

5000

800
Ｐ２橋脚

図－１２写真－１７床版・横桁連結部横締め鋼材配置図

張出施工完了時状況

写真－１８連結床版工

施工状況

４．まとめ
本橋は，内・外回り線一体化構造とする複雑な構造形式と P&Z 工法という大型移動式架設機を使用した施工・架設方法に特徴をもった工事であった．多くの課題克服にあたり，事前の詳細施工計画の策定，架設計画に応じた架設時の応力照査と構造検討，工程促進を図るための設計変更・設計照査，試験および実験を実施した．本報告が今後の類似工事に参考になれば幸いである．
謝辞
本工事を進めるにあたり，ご協力・ご助言を頂いた関係各位に，心よりお礼申し上げます．
参考文献の紹介
1) P&Z 協会：設計・施工の手引き，1999.10

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