STEEL CONSTRUCTIONTODAY & TOMORROW(No. 40 Desember 2013)
Publikasi Bersama Federasi Besi dan Baja Jepang dan
Masyarakat Konstruksi Baja Jepang
Versi Bahasa Indonesia
Versi Bahasa Inggris Steel Construction Today &Tomorrow diterbitkan tiga kali dalam setahun dan
disirkulasikan ke seluruh dunia kepada para eksekutif,
perusahaan perdagangan industri, dan organisasi
administratif yang berminat. Tujuan utama publikasi
ini adalah memperkenalkan standar dan spesifikasi
mengenai konstruksi baja, contoh-contoh proyek
konstruksi mutakhir, teknologi dan material konstruksi
mutakhir dan lainnya di bidang konstruksi bangunan
dan keteknik-sipilan.
Agar pembaca Indonesia dapat memahami artikel
yang ada, disiapkan versi Bahasa Indonesia yang berisi
teks saja, dan dilampirkan pada versi Bahasa Inggris.
Dalam versi Bahasa Indonesia, foto, gambar dan tabel
hanya ditampilkan judulnya saja. Oleh karenanya perlu
merujuk ke publikasi versi Bahasa Inggris untuk
melihat isinya. Juga, bila dibutuhkan konfirmasi teknis
ataupun rincian yang lebih teknis dari sebuah teks,
silakan merujuk ke publikasi versi Bahasa Inggris.

No. 40 Desember 2013: Isi
Fitur Khusus: Teknologi Tahan-api
Gedung and Daya Tahan-api
1
Proteksi Kebakaran bagi Struktur Baja
4
Redundansi Daya Tahan-api dalam Rangka Baja
6
Survei Kerusakan akibat Kebakaran pada Struktur
Baja
9
12
Disain Tahan-api TOKYO SKYTREE
15
Baja Tahan-api
Teknologi Aplikasi Baja
Detil Dasar Pengelasan dan Kontrol Pengelasan

17

Operasi Terkini Komite Promosi Pasar Luar Negeri
Sampul Belakang
Catatan: Nomor halaman mengacu pada terbitan Versi
Bahasa Inggris No. 40.
Versi Indonesia: ©Federasi Besi dan Baja Jepang 2013Federasi Besi dan Baja Jepang
3-2-10 Nihonbashi-Kayabacho, Chuo-ku, Tokyo
103-0025, Jepang
Fax: 81-3-3667-0245 Telpon: 81-3-3669-4815
Alamat surat: sunpou@jisf.or.jp
URL http://www.jisf.or.jp

1

(Halaman 1~3)
Perkembangan Disain Tahan-api di Jepang
Pekerjaan disain struktural yang menjamin dayatahan-api disebut disain tahan-api. Pekerjaan ini
dilakukan sedemikian rupa sehingga tercapai ketiga
kinerja yang disebut di atas untuk suatu bagian
stuktural terkait dalam bangunan tersebut. Di Jepang,
Hukum Standar Bangunan diberlakukan pada tahun
1950 setelah Perang Dunia II dan, bersama-samadengan peraturan lainnya peraturan ini mendorong
pengembangan disain tahan-api. Hingga saat ini sudah
terjadi beberapa kali revisi pada Peraturan Standar
Bangunan, dan ketentuan-ketentuan yang diatur terkait
kebakaran sebelum revisi tahun 2000 sangatlah
berbeda dengan revisi setelahnya.
Menurut Hukum Standar Bangunan, apabila terjadi
kebakaran yang berakibat parah karena kapabilitas (f1)hingga (f5) di atas tidak dapat dijalankan, bangunan
tersebut setidaknya tahan-api menurut kegunaannya,
skala dan lokasi bagunaan. Sebelum revisi tahun 2000,
yang dapat dilakukan adalah memastikan bahwa
setidaknya elemen utama struktural seperti kolom,
balok, lantai dan dinding, terbuat dari bagian-bagianyang tahan-api dan material yang tidak dapat terbakar.
Khusus untuk kapasitas dukung, elemen strukturalutama wajib terbuat dari bagian yang tahan-api danbagian-bagiannya harus mempunyai waktu tahan-api
sebagaimana digambarkan pada Tabel 1 untuk berbagai
jenis bagian struktural utama (disamping itu, lantai,
dinding dan atap dituntut untuk memiliki insulasi dan
integritas yang sesuai). Pendekatan ini disebut sebagai
disain yang memenuhi persyaratan.

Gedung dan Daya Tahan-api

 Perkembangan Disain Tahan-api di Jepang oleh Mamoru Kohno
Profesor, Rekayasa Struktur dan Keselamatan
Kebakaran, Universitas Sains Tokyo
Alasan Menambahkan Daya Tahan-api padaGedung.
Frekuensi kebakaran gedung pada dasarnya tidak
terlalu tinggi. Dan, kebanyakan gedung malah tidak
pernah mengalami kebakaran selama masa layannya.
Akan tetapi, sekalipun peluang terjadi kebakaran cukup
rendah, pada saat terjadi akan berdampak sangat serius
tidak saja pada interior gedung tetapi juga
lingkungannya. Untuk membatasi efek tersebut makagedung perlu diberikan daya tahan-api.
Pada saat terjadi kebakaran gedung harus
memungkinkan:(f1) Penghuni (orang yang ada di gedung) dapat
dievakuasi dari gedung.
(f2) Apabila ada penghuni yang tidak dapat
meninggalkan gedung, pemadam kebakaran harus
dapat mencapai mereka untuk penyelamatan.
(f3) Apabila seluruh bangunan akan runtuh,
keruntuhannya tidak membahayakan bangunan
sekitarnya.
(f4) Panas yang keluar dari bukaan atau bagian-bagiangedung yang terbakar tidak menimbulkan
kebakaran pada bangunan sekelilingnya.
(f5) Properti di dalam gedung harus terlindungi dariapi.
Agar gedung memiliki kapabilitas ini, dilakukan
beberapa langkah—pencegahan kebakaran, membatasi
api ke area tertentu saja, dan mencegah kehancuran
atau kolaps bangunan akibat panasnya api. Dayatahan-api biasanya dibagi menjadi tiga kategori kinerja:kapasitas dukung (R), insulasi (I) dan integritas (E).
Untuk membatasi api ke area tertentu, insulasi dan
integritas merupakan faktor penting, dan untuk
mencegah kehancuran atau kolaps bagunan, yangberperan penting adalah kapasitas dukung. Contohnya,
untuk mengevakuasi penghuni gedung dengan aman,
stabilitas struktural gedung, termasuk rute evakuasi,
harus dijaga hingga proses evakuasi selesai.
Selanjutnya, untuk mencegah penyebaran api ke luar
kompartemen api, dibutuhkan insulasi dan integritas
untuk dinding dan lantai yang berfungsi sebagai batas
kompartemen api.

Tabel 1 Waktu Tahan-api yang Dibutuhkan untuk
Kapasitas Dukung
Setelah revisi tahun 2000, Hukum Standar
Bangunan menerapkan juga disain dengan kinerja.
Khususnya, digambarkan bahwa dalam suatu
kebakaran bagunan tahan-api haruslah dirancang
dengan meggunakan bagian-bagian yang dapat
bertahan hingga api dipadamkan. Untukmemastikannya, Peraturan ini menerapkan metoda
verifikasi daya tahan-api.
Sementara itu, apabila di masa depan teknologi
daya tahan-api dan metode verifikasinya telah
dikembangkan dan diterapkan, namun ketahanannya
terhadap api tidak dapat dihitung degan prosedur
menurut Peraturan, maka dimungkinan bagi
2sebagaimana terlihat dalam foto, keliling luar bagian
tinggi dan slab lantai keduanya mengalami kolaps
skala besar, dan bersamaan dengan itu bagianmenengah yang bertumpuk dengan lantai teknis
benar-benar hancur dalam kebakaran ini. Dalam disain
tahan-api sekarang, sekalipun harus terjadi kebakaran,
api akan terkurung dalam sebuah kompartemen api,
dan tidak akan meluas ke lantai lainnya, kolom, lantai
dan bagian struktural lainnya tidak akan mudah kolaps.
Karena Gedung Windsor didisain berdasarkan
standar peraturan saat itu, proteksi kebakaran tidak
diterapkan untuk kolom baja keliling luar gedung.
Selain itu, penghubung antara lantai dengan panel
eksterior yang sedianya merupakan faktor penting
untuk menjadi kompartemen api antar lantai, malah
terbuat dari bahan mudah terbakar dan dapat
memungkinkan api menembus keluar dari tempat
asalnya (lihat Gbr. 4). Dengan kondisi demikian,gedung ini tidak didisain untuk tahan-api. Olehkarenanya, api cepat merambat keseluruh bangunan
dan mengakibatkan kolaps besar-besaran. Untunglah
karena kebakaran terjadi tengah malam pada hari Sabtu,
dimana hanya terdapat beberapa orang di gedung, tidak
terdapat korban mati.

Kementrian Infrastruktur, Pertanahan, Transport dan
Pariwisata untuk menentukannya berdasarkan evaluasiyang dilakukan oleh sebuah komite yang terdiri daripara pakar terkait.
Sebelum tahun 2000 hanya disain tahan-api yangmengikuti spesifikasi yang dapat dilaksanakan, dengan
beberapa pengecualian. Saat ini, dimungkinkan untuk
menerapkan disain berdasarkan kinerja disamping
disain berdasarkan spesifikasi. (Lihat Gbr. 1)
Gbr. 1 Daya tahan-api dan Hukum Standar Bangunan
Contoh Kolaps Bangunan Berskala Besar akibat
Disain Tahan-api yang Tidak Memadai
Bangunan yang nampaknya baik sekalipun, apabila
disain tahan-apinya tidak memadai dapat mengalami
bencana besar. Di bawah ini diberikan sebuah contoh
disain tahan-api yang tidak memadai yang telah kami
investigasi.
Sebuah kebakaran terjadi tengah malam padatanggal 12 Februari 2005 (waktu setempat) padasebuah gedung tinggi 32 lantai (Windsor Building)yang dibangun di area AZCA di pusat kota Madrid,
ibukota Spanyol. Kebakaran cepat meluas ke atas dan
ke bawah dan melahap tiap lantai. Sebuah rangka besar
kolaps di lantai tengah dan atas dan mengakibatkan
dinding, bagian-bagian rangka dan isi bangunan
terserak ke sekeliling gedung. Kebakaran itu tidak
hanya membahayakan gedung Windsor, tapi juga
mengakibatkan ibukota Spanyol sama sekali tidak
dapat berfungsi karena harus menutup jalan di sekitar
pusat bisnis dan harus menunda pengoperasian kereta
bawah tanahnya.
Foto 1 menunjukkan gambar lengkap kerusakan
pada bulan Maret akhir, satu setengah bulan setelahkebakaran. Kebanyakan kolom, balok, lantai dan
dinding penahan tanah menggunakan struktur beton
bertulang sementara kolom keliling luar gedung,
bagian tepi terbuka ruang kantor terbuat dari baja.
Dengan adanya dua lantai teknis yang terletak di lantai
tengah dan bawah, gedung ini secara struktur terbagi
menjadi bagian rendah (sampai tiga lantai di atastanah), dan bagian menengah (lantai empat sampai
enam belas) dan bagian tinggi (lantai tujuh belas ke
atas). Gbr. 2 menunjukkan elevasi perangkaan, dan Gbr.
3 adalah denah lantai tujuh belas sampai dua puluh
enam, termasuk lantai dua puluh satu tempat mulainya
kebakaran.
Gedung Windsor diselesaikan pada tahun 1977 dan
memenuhi standar tahan-api pada masa itu. Akan tetapi,

Gbr. 2 Elevasi Perangkaan Gedung Windsor
Gbr. 3 Denah tipikal (Lantai Atas) Gedung Windsor
Gbr. 4 Seksi Area Keliling Gedung Windsor
Foto 1 Kerusakan akibat kebakaran pada Gedung
Windsor, satu setengah bulan setelah kejadian
Menuju Peningkatan Ketahanan Bangunan
terhadap Api
Dalam artikel ini. Kami menggambarkan perlunya
daya tahan-api pada bangunan, perkembangan disain
tahan-api di Jepang dan contoh kolaps skala besar yangdiakibatkan oleh diadopsinya disain tahan-api yangtidak tepat. Dalam disain tahan-api yang ada saat ini diJepang, tujuan utama merealisasi bangunan yang aman
terhadap api telah tercapai. Akan tetapi, untuk
meningkatkan kesesuaian disain tahan-api dan
aplikasinya, R&D harus mempertimbangkan limatugas dibawah ini:
 Pengertian akan properti suhu tinggi dari berragam
produk baja
 Pengembangan proteksi kebakaran yangmempertimbangkan efisiensi aplikasi, durabilitas
dan lingkungan Promosi perencanaan perangkaan yang kaya akan
redundansi tahan-api
3 Pengembangan metode uji standar yang dapat
menjamin kinerja dengan tepat Strukturisasi framework sosial untuk mengases dayatahan-api pada keseluruhan bangunan
■

■

■

■

rockwool dan papan beton pracetak atau panel ALC
banyak digunakan dalam konstruksi proteksi kebakaran
komposit.
Tabel 1 Persetujuan Kementrian untuk Proteksi
Kebakaran Struktur Baja■

Jenis Material Proteksi Kebakaran
Persetujuan kementrian oleh MILT diberikan untuk
dua jenis proteksi kebakaran.
 Struktur proteksi kebakaran yang menggunakan
material lapisan tunggal atau material laminasi untuk
melapisi ke empat sisi kolom dan tiga sisi balok(tidak termasuk permukaan yang menghadap lantai)
 Kolom—Satu permukaan terproteksi oleh dinding
eksterior dan ketiga permukaan lainnya denganmaterial lapisan tunggal atau laminasi (tidak termasuk
permukaan yang menghadap lantai) (Lihat Gbr. 1 dan
2)(Halaman 4~5)

Proteksi Kebakaran untuk Struktur
Bajaoleh Shigeki Tasaka
Korporasi Riset Bangunan Umum Jepang
Garis Besar Proteksi Kebakaran
Karena daya tahan terhadap api tidak secaralangsung diberikan pada kolom dan balok struktur baja,
perlu untuk menyediakan proteksi kebakaran padabangunan. Yang saat ini sering digunakan adalahproteksi kebakaran dengan penyemprotan, pelapisan,
pembungkusan dan papan bentukan yang biasanya
digunakan untuk lapisan tunggal atau untuk laminasi.
Akan tetapi, untuk dinding eksterior tidak mungkin
dibuat jarak dengan kolom atau balok, sehinga sulit
untuk membuat proteksi kebakaran ke titik kontak
dengan hanya menggunakan material lapis tunggal
ataupun dengan laminasi. Untuk mengatasinya, perlu
untuk memperlakukan dinding eksterior sebagai bagiandari sistim proteksi kebakaran untuk kolom dan balok.
Inilah kemudian yang memicu pengembangan metodekomposit proteksi kebakaran.
Di Jepang, penerapan sebuah metode proteksi
kebakaran tertentu padan struktur tahan-api harus
memenuhi kinerja yang ditentukan pada Hukum
Standar Bangunan. Metode proteksi kebakaran tersebut
harus diuji dan dievaluasi oleh organisasi evaluasi
kinerja yang ditunjuk, dan kemudian apabila proteksi
kebakaran tersebut memenuhi maka barulah diberikan
persetujuan dari kementrian.
Proteksi kebakaran yang telah mendapatkan
persetujuan kementrian dicantumkan di website
Kementrian Infrastruktur, Pertanahan, Transport dan
Pariwisata (KIPTP/MILT). Tabel 1 menunjukkan
nomor persetujuan. Struktur proteksi kebakaran
komposit mencapai hampir setengah dari keseluruhan
yang disetujui. Sementara itu sejumlah 35 persetujuan
diberikan pada pelapisan busa intumescent yangdiaplikasikan pada kolom, dan 19 pada balok.
Di Jepang, penyemprotan rockwool dan papan
kalsium silikat banyak digunakan dalam pekerjaan
proteksi kebakaran praktis, dan penyemprotan

Jenis terakhir digolongkan sebagai struktur proteksi
kebakaran komposit, dimana dinding eksterior juga
berperan pada proteksi kebakaran. Sambungan antara
dinding eksterior dengan material proteksi diperkuat
dengan material penyokong, rusuk atau batang penguat
untuk menghilangkan celah.
Jenis Material Proteksi Kebakaran
Material proteksi kebakaran dapat dikelompokkan
kedalam empat jenis: Semprotan dan pelapisan
Rockwool, material gypsum dan semen disemprot
langsung atau dilapis ke bahan baja. Semua material ini
biasanya dipakai dalam keadaan basah. Foto 1
menunjukkan contoh aplikasi proteksi kebakaran
rockwool yang disemprot.
 Pembungkusan
Bahan flanel rockwool, bracket wool keramik danbahan serat anorganik dibungkuskan keliling baja.
Semua material ini diaplikasikan dalam keadaan keringdan dikencangkan dengan menggunakan batang
pengikat. Foto 2 menunjukkan contoh aplikasi
menggunakan proteksi kebakaran bahan flanel serat.
 Material bentukan
Bahan papan seperti papan kalsium silikat
campuran serat, papan gypsum dan papan kayu
dipasang atau ditempelkan pada bahan baja. Material
ini biasanya diaplikasikan dalam kondisi kering dan
dikencangkan dengan meggunakan batang pengikat
atau zat perekat. Foto 3 menunjukkan contoh aplikasi
4bagian bangunan dan dipadamkan sebelum menyebar
ke seluruh bangunan, beban suhu akibat api bekerja
hanya pada sebagian bangunan. Oleh karenanya suhu
struktur yang berada di lokasi kebakaran akanmeningkat, tetapi bagian yang tidak tersentuh api tidak
akan terpengaruh.
Faktor lain yang perlu dipertimbangkan terkait
karakteristik kekuatan struktur selama kebakaran
adalah bahwa terjadi kenaikan suhu akibat panas, dan
karena kenaikan suhu ini kemudian terjadi hilangnya
kekuatan dan kekakuan dan struktur mengalami
pemuaian panas. Gbr. 2 menunjukkan konsep perilaku
struktur bangunan selama kebakaran. Pada tahap awal
kebakaran rangka struktur mengalami deformasi akibat
pemuaian panas yang terjadi pada elemen-elemennya.
Sementara itu, panjang kolom biasanya mendekati
tinggi lantai, dan panjang balok yang digunakan dalamrangka baja adalah beberapa kali panjang kolom.
Biasanya pemuaian panas balok sangat nyata dalamsuatu kebakaran. Pemuaian panas balok terjadi dalamarah aksial, tetapi daya tahan kolom akan menahan
pemuaian panas sehingga akan terjadi kekakuan tekukyang akan dengan mudahnya menimbulkan deformasi
tekuk pada balok. Oleh karenanya, panjang total balokyang digunakan dalam satu lapisan merupakan faktor
penting dalam pemeriksaan stabilitas rangka selama
kebakaran. Dan, karena balok kehilangan kekakuannya
secara progresif dengan meningkatnya suhu, makaakan terjadi defleksi akibat beban vertikal. Pada saat
bersamaan, kolom akan mengalami pengurangan
kekuatan sebagai akibat dari efek panas dari kebakaran.

papan kalsium silikat campuran serat.
 Pelapisan Intumescent
Lapisan atas dan lapisan dasar material pelapis busa
diaplikasikan langsung dengan laminasi ke baja. Foto 4
menunjukkan contoh aplikasi pelapisan intumescent
busa.
♦♦♦♦♦
Material proteksi kebakaran lainnya adalah lembar
muai panas dan pak aluminium lembab. Di sampig itu,
terdapat juga proteksi kebakaran dengan material
campur.
Gbr. 1 Contoh Struktur Proteksi Kebakaran untuk
Kolom Baja
Gbr. 2 Contoh Struktur Proteksi Kebakaran untuk
Balok Baja
Foto 1 Contoh aplikasi proteksi kebakaran dengan
penyemprotan rockwool
Foto 2 Contoh aplikasi proteksi kebakaran bahan
flannel serat anorganik
Foto 3 Contoh aplikasi proteksi kebakaran papan
kalsium silikat campuran serat
Foto 4 Contoh aplikasi pelapisan intumescent busa
■

■

■

■

■

(Halaman 6~8)

Redundansi Daya Tahan-api pada
Rangka Baja
Oleh Kenichi Ikeda
Profesor, Institut Riset Sains dan Teknologi;
Universitas Sains Tokyo

Gbr. 1 Perbedaan Gaya Luar antara Disain Tahan-api
dengan Disain Gempa
Gbr. 2 Konsep Perilaku Struktur Bangunan selama
Kebakaran

Konsep Redundansi dalam Perangkaan Bajaselama Kebakaran
Asesmen redundansi perangkaan selama kebakaran
berbeda dengan asesmen suhu ruangan, dan karenanya
perlu memeriksa gaya luar yang bekerja selama
kebakaran dan perubahan karakteristik kekuatan
struktur akibat gaya tersebut.
Faktor pertama yang perlu dipertimbangkan dalampemeriksaan gaya luar yang bekerja adalah bahwa
kebakaran terjadi di suatu bagian bangunan. Gbr. 1
menunjukkan perbedaan gaya luar dalam disain
tahan-api dengan disain gempa. Beban gravitasi bumi
bekerja vertikal di seluruh struktur bangunan; dan,selama terjadinya gempa bangunan akan bergetar dan
resultan energi seismik bekerja tidak hanya padapondasi tetapi juga pada seluruh struktur bangunan.
Sebaliknya, karena kebakaran biasanya terjadi di suatu

Pada tahap ini, dalam struktur rangka umumnya,
sekalipun sekelompok bagian yang berada di seksi
dimana terjadi kebakaran kehilangan kekuatan,bagian-bagian di sekelilingnya tetap mempertahankan
kekuatannya sehingga dapat menyebar-ulang tegangandan mencegah kolaps seluruh rangka. Gbr. 3
menunjukkan gambar penyebaran-ulang tegangan.
Dengan perangkaan seperti dalam gambar, sekalipun
kebakaran terjadi di lantai bawah, gaya aksial yangsebelumnya ditahan oleh kolom-kolom ini kemudian
ditahan oleh rangka lantai atas melaluipenyebaran-ulang tegangan, yang pada akhirnya
mencegah kolaps rangka. Dalam hal kolom dan balok
5

tersambung secara rijid, tegangan akan mudah
disebar-ulang. Selanjutnya dalam hal dimana sejumlahbalok terpasang di lantai atas dan terdapat allowancedalam jumlah kekuatan tekuk balok, peluang terjadinya
kolaps lebih kecil.

kekuatannya dapat dipertahankan. Sekalipun batang
vertikal seperti kolom mengalami penurunan kekuatan,tegangan yang ditahan oleh kolom tersebut dapat disebar-ulang ke kolom diagonal yang membentuk
mega-rangka.

Gbr. 3 Gambar Penyebaran-ulang Tegangan Rangka

Gbr. 4 Kondisi Perangkaan ketika Bagian Batang
Struktur Kehilangan Kekuatan akibat Kebakaran(Terlihat dari perbesaran deformasi)

Karena daya tahan-api merupakan persyaratan
konstruksi bangunan di Jepang, maka sambungan rijid
biasanya digunakan untuk sambungan balok-kolom.
Selanjutnya, untuk menangani gaya horisontal yangtimbul akibat gempa bumi, kolom dan balok diberikan
kekuatan yang melebihi kebutuhan untuk menahan
beban vertikal. Biasanya akan terjadi kebakaran setelah
gempa bumi, namun pada saat gempa bumi tidak
terjadi kebakaran hebat yang dapat mengancam
stabilitas struktur bangunan. Sebaliknya, ketika terjadi
kebakaran hebat yang mengancam stabilitas bangunan,
sangatlah tidak mungkin terjadi gempa bumi yang
dapat mengancam stabilitas bangunan. Oleh karenanya,
penambahan kekuatan yang diberikan untuk
menangani gaya seismik akan meningkatkan faktor
keselamatan untuk mencegah kolaps rangka selama
kebakaran. Biasanya bangunan yang dibangun dengan
ketahanan seismik memiliki ketahanan terhadap api
lebih tinggi, dan oleh karenanya memiliki redundansi
rangka yang lebih tinggi juga terkait kebakaran.
Disain tahan-api berbasis kinerja diaplikasi dengan
mempertimbangkan penyebaran-ulang tegangan rangka
selama kebakaran seperti disebut di atas. Dalam hal
tersebut, perlu diperiksa daya tahan-apinya dengan
memperhitungkan tidak hanya kondisi akhir kebakaran
namun juga perkembangan kebakarannya. Dalam
konstruksi bangunan saat ini, komposisi rangka bidang
dan vertikal semakin kompleks. Oleh karenanya perlu
mempersiapkan rencana perangkaan dengan
mempertimbangkan kondisi deformasi selama
kebakaran dari perspektif perubahan material.

Disain contoh ini tidak membutuhkan penggunaan
proteksi kebakaran untuk beberapa kolom dengan cara
memeriksa dan memastikan penyebaran ulangtegangan. Dengan melakukan pemeriksaan di samping
mempelajari perkembangan api, diperoleh dua kondisi
tegangan: tegangan di rangka keliling luar akibat
peningkatan suhu kolom; dan tegangan akibat
penurunan tegangan pada kolom. Disain tahan-api
seperti yang diterapkan pada mega-rangka semakinbanyak digunakan karena mudah bagi kolom terkait
untuk menyebar-ulang tegangan ke kolom diagonalyang memiliki tegangan tinggi.
Menuju Peningkatan Redundansi selama
Kebakaran Bangunan
Pada bangunan biasa, dapat digunakan disain
tahan-api pada “tingkat member” sehingga ketahanan
seluruh gedung terhadap api selama ada kebakaran
akan dihasilkan apabila semua member adalahtahan-api. Penerapan disain tahan-api demikian
menjamin daya tahan-api rangka bangunan sederhanapada saat kebakaran. Akan tetapi, sekalipun dayatahan-api pada tingkat member dapat dipastikan, ada
juga kasus dimana sebuah bangunan mengalami kolaps
yang dipicu oleh pemuaian panas member struktural
dari bagunanan sekitarnya selama kebakaran—sebagai
contoh, kolapsnya gedung WTC7 di World Trade
Center. Dalam disain struktur bagnunan rangka-baja,
perlu dibuat rencana struktur yang memperhitungkan
redundansi struktur pada saat kebakaran.
■ ■ ■ ■ ■Contoh Disain Tahan-Api yang Memanfaatkan
RedundansiGbr. 4 menunjukkan contoh disain tahan-api yangmemanfaatkan redundansi perangkaan dalamkebakaran. Bangunan terdiri dari mega-rangka yangmengadopsi kolom diagonal pada lingkar luarnya.
Penurunan kekuatan pada batang struktural horisontal
seperti balok, akan mengakibatkan kolaps dan
runtuhnya lantai. Oleh karenanya perlu menyediakan
perlindungan api bagi batang struktural ini agar

(Halaman 9~11)

Survei Kerusakan akibat Api pada
Struktur Bajaoleh Kenichi Ikeda
Profesor, Institut Riset Sains dan Teknologi,
Universitas Sains Tokyo
Konsep Survei Kerusakan akibat Api
6menentukan tingkat kerusakan kebakaran padabangunan struktur baja. Dalam melakukan survei
bangunan baja, penentuan apakah akan digunakan
kembali sangat dipengaruhi tidak hanya oleh
penurunan kekuatan bahan akibat panas api, tetapi juga
oleh deformasi member dan rangka akibat muai panas.
Karenanya, tugas utama dalam survei kerusakan akibat
kebakaran adalah melakukan estimasi tingginya
temperature member rangka baja dan mengukur
deformasi member.
Estimasi tingginya suhu member struktur baja
dilakukan untuk melakukan asesmen perubahan
karakteristik bahan rangka baja yang akan digunakan
kembali. Perubahan properti mekanik baja mutu-tinggi
dan baut mutu-tinggi, yang kekuatannya ditingkatkansaat produksi, terjadi pada suhu yang relatif rendah.
Bahkan terdapat juga member struktur baja yanghampir tidak terkena panas api, tetapi mengalami
deformasi besar akibat muai panas member baja
lainnya. Untuk bangunan struktur baja, suhu panas dan
deformasi member perlu disurvei untuk mendiagnosakerusakan akibat kebakaran.

Kebakaran mengakibatkan kerusakan terlokalisir
dalam gedung akibat panasnya api. Karena kerusakan
terjadi hanya pada bagian-bagian tertentu, biasanya
bangunan yang terbakar dapat digunakan kembali.
Agar dapat digunakan kembali, perlu dipahami tingkat
kerusakan akibat api dan kemudian menentukan
apakah bangunan tersebut masih dapat digunakan.
Penyelidik kerusakan akibat kebakaran akanmendiagnosa tingkat kerusakan dan mengusulkan jenis
perbaikan dan pemulihan bagaimana yang diperlukan
dari aspek rekayasanya. Target sejauh mana bangunan
yang rusak harus direstorasi ditentukan oleh pemilikbangunan dan/atau administrator gedung, dan para
penggunanya.
Apabila bangunan target harus direstorasi ke
kondisi awal, kinerja yang disepakati pada tahapkontrak harus menekankan restorasi lengkap.
Sebaliknya, dalam hal dimana masa layan bangunan
memang sudah menurun dan sudah dijadwalkan untuk
direstorasi segera, maka kinerja target dapat ditentukan
hanya sampai tingkat cukup untuk bertahan beberapa
bulan ke depan saja. Dalam banyak hal, kinerja yangdiharapkan adalah sama dengan kinerja sebelum
kebakaran. Dengan fokus utama pada kinerja target,
Institute Aristektural Jepang sudah mempersiapkan“Petunjuk untuk Diagnosa Kerusakan Bangunan akibat
Kebakaran dan Metoda Perbaikan dan Perkuatan dan
Komentar” (draf).

Gbr. 1 Alur Survei Kebakaran untuk Pekerjaan
Perbaikan/Perkuatan
Gbr. 2 Alur Kerja Perbaikan dan Perkuatan Rangka
Baja berdasarkan Perkiraan Suhu Panas
Gbr. 3 Alur Kerja Perbaikan dan Perkuatan Rangka
Baja berdasarkan Deformasi

Alur Kerja Survei Kerusakan akibat Kebakaran
Gbr. 1 menunjukkan alur kerja mulai dari survei
kerusakan sampai kerja perbaikan/perkuatan. Survei
kerusakan kebakaran terdiri dari tiga bagian sebagai
berikut: Survei awal: Pengumpulan informasi terkait
kerusakan bangunan dari mulai penggambaran dan
informasi tentang kebakarannya dari koran dan media
lainnya sebelum kunjungan ke lokasi Survei Primer: Survei lokasi mengenai kondisi
kebakaran Survei sekunder: Pelaksanaan pengujian member
struktur yang diambil dari bangunan yang terbakar,
apabila diperlukan
Berdasarkan hasil survei, rentang dan tingkat
kerusakan akibat kebakaran kemudian diagnosa.
Kemudian, dibuat rencana perbaikan dan perkuatan
berdasarkan diagnosa kerusakan. Pada tahap ini, dicari
kesepakatan terkait kinerja target yang dipilih untuk
kemudian dilakukan perbaikan dan perkuatan.
Gbr. 2 dan 3 menunjukkan alur kerja dalam

■

■

■

■

■

(Halaman 12~14)

Disain Tahan-api TOKYO SKYTREE
oleh Tomoyuki Someya, Dep. Disain Struktural, ,Nikken Sekkei Ltd.
TOKYO SKYTREE® merupakan menara
penyiaran terpisah yang dibuka pada bulan Mei 2012 diTokyo. Bangunan ini memiliki ketinggian 634 m, danterutama berfungsi sebagai menara penyiaran dan
menara observatorium. Berdasarkan persyaratan
Hukum Standar Bangunan, menara ini digolongkan
sebagai bangunan dalam sebuah struktur (Gbr. 1).
Keseluruhan struktur terdiri dari bagian rendah dengan
zona komersial dan seksi menara yang terpusat padaobservatorium.
Gbr. 1 Pengelompokkan ke dalam Bangunan dalam
Struktur , Bagian Menara dan Bagian Rendah TOKYO
7

SKYTREE

Pembuktian Daya Tahan-api Seksi Menara dalam
Kebakaran Urban
Hal pertama yang dilakukan terkait kebakaran urban
adalah mengestimasi peluang gedung dan sekitarnya
untuk tidak terbakar (incombustibility) dan kemudian
mengestimasi intensitas kebakaran yang mugkin terjadi
di lokasi dan sekitarnya berdasarkan tingkat
incombustibility nya. Kecepatan angin dan faktor
lainnya digunakan utuk menghitung suhu panas padamenara di sumber api, dan kemudian stabilitas rangka
pada suhu tersebut dapat diketahui. Gbr. 2
menunjukkan model yang digunakan untuk
menghitung suhu panas yang disebabkan oleh
kebakaran yang diasumsikan dan juga contoh analitis
terkait. Gbr. 3 menunjukkan pendekatan untuk
membuktikan stabilitas struktur rangka menara dalamsuatu asumsi kebakaran. Sekalipun terjadi kebakaran
urban, bagian-bagian struktural tetap berada dalambatas elastiknya, yang menunjukkan bahwa menara ini
dapat mempertahankan stabilitas strukturnya.

Ketika terjadi kebakaran pada sebuah bangunan,
prioritas utama adalah memastikan bahwa semua
pengunjung dapat dievakuasi dengan selamat.
Selanjutnya adalah kemungkinan terjadinya flashoveryang akan mudah mengakibatkan kolaps struktur
secara total, tergantung skala dan lokasi bangunan.
Disain tahan-api ditujukan untuk mencegah terjadinya
kolaps bangunan demikian.
Dalam disain tahan-api, penting untuk
memperkirakan kemungkinan kejadian flashover.
Kebakaran yang mempengaruhi sebuah bangunan
diklasifikasikan menurut lokasi kejadiannya, apakah diluar atau di dalam gedung. Dalam disain TOKYOSKYTREE, diasumsikan terjadi kebakaran internal daneksternal dan kemudian diberikan proteksi kebakaran
yang tepat serta cara lainnya untuk mencegahketidak-stabilan menara seandainya terjadi kebakaran.
Disain Tahan-api khusus untuk TOKYOSKYTREE
Disain tahan-api yang diadopsi untuk menara ini
cukup aman terhadap semua asumsi kebakaran yangmembutuhkan pertimbangan legal. Di samping itu,
karena pentingnya menara ini dan juga ukurannya yangbesar, asumsi kebakaran dalam disain ini melampaui
tingkat yang secara legal dibutuhkan, sehingga
strukturnya siap untuk kondisi terburuk sekalipun.
Salah satu asumsi kebakaran yang melampaui
tingkat konvesional adalah terkait kebakaran di
perkotaan. Kebakaran di perkotaan diasumsikan dapat
menjadi musibah kebakaran yang melahap area disekitar gedung. Sebagaimana dijelaskan di bawah ini,
disain tahan-api yang diadopsi untuk TOKYOSKYTREE tidak akan menimbulkan masalah struktural
sekalipun dalam kondisi kritis.
Fitur khusus unik pada TOKYO SKYTREE adalah“lantai kaca” yang dipasang pada dek (observasi)
Tembo, yang memungkinkan pengunjung melihat
langsung ke bawah. Apabila kacanya jatuh dalam suatu
kebakaran, maka akan terjadi kerusakan serius di area
sekitarnya. Untuk mencegah kecelakaan demikian,dilakukan suatu uji tahan-api dengan cara memanaskan
sebuah model lantai kaca skala penuh di dalam suatu
tungku pembakaran untuk melihat apakah model
tersebut dapat menahan api yang dibuat. Hasil uji
menunjukkan tidak ada masalah yang timbul, seperti
terlihat di bawah ini.

Gbr. 2 Model untuk Menghitung Suhu Panas akibat
Suatu Asumsi Kebakaran dan Contoh Analitisnya(Kecepatan angin: 0.5 m/det)
Gbr. 3 Membuktikan Stabilitas Struktural Rangka
Menara dalam Suatu Asumsi Kebakaran (Konsep Muai
Panas dan Perhitungan Drift antar-lantai)
Garis Besar Uji Daya Tahan-api untuk Lantai Kaca
Gbr. 4 menunjukkan lokasi dan tampak potongan
lantai kaca. Seksi bawah lantai adalah untuk bagianluar, dan seksi atas untuk bagian dalam. Dalam darurat
kebakaran, bagian atas akan terpapar api langsung. Ujitahan-api dilakukan dengan memasukkan model lantaikaca bagian dalam skala penuh ke dalam tungku
pembakaran. Foto 1 menunjukkan spesimen uji. Untuk
metoda uji, digunakan uji panas dengan beban dimana
spesimen dipanaskan dengan diberikan beban diatasnya. Sementara itu, kelima member silindris putihdalam Gbr. 1 adalah penutup tahan-api untuk jig
pengukur deformasi.
Foto 2 menunjukkan spesimen sedang dipanaskan.
Dalam uji ini durasi kebakaran dalam gedung
diasumsikan 36 menit, dan diterapkan periode
pemanasan standard satu jam. Foto 3 and 4
menunjukkan spesimen setelah pemanasan. Sekalipun
diuji beban dengan durasi api lebih lama daripada
asumsi kebakaran dalam gedung, retak hanya terjadi
pada dua lapisan atas dari benda uji 4-lapis laminasi,yang menunjukkan bahwa lantai kaca akan tetap aman
8

logam paduan seperti Mo, Nb da Cr dan dengan
mengontrol kondisi perlakuan-panas. Kuat leleh akibatsuhu-tinggi baja FR sudah ditingkatkan denganpresipitasi dan distribusi nitrida karbon, dan dengan
pengerasan perlakuan larutan elemen logam paduan.
Beberapa fitur baja FR adalah sebagai berikut:
.Ketahanan terhadapa suhu tinggi sangat baik, dan
kuat leleh pada 600oC (0,2% kurang lebih) lebih
besar dibanding kuat leleh pada suhu ruang.
 Properti pada suhu ruang sesuai dengan spesifikasi
berbagai jenis baja struktural.
 Kemudahan pengelasan sama atau lebih baik
dibanding baja biasa
Salah satu standar terkait properti poduk baja adalah
ASTM A 1077 (Spesifikasi Standar untuk Baja
Struktural dengan Kuat Leleh yang Ditingkatkan pada
Suhu Tinggi untuk Penggunaan pada Bangunan) yangdikeluarkan pada bulan April 2012. Standar ini
memerlukan konfirmasi awal dari produsen baja untuk
memastikan apakah dapat memproduksi baja yangmemenuhi standar ini.

pada saat terjadi kebakaran.
Gbr. 4 Lokasi Lantai Kaca dan Asumsi Spesimen Uji
Foto 1 Spesimen uji
Foto 2 Spesimen uji dipanaskan (dari jendela
pengamatan tungku uji)Foto 3 Spesimen uji setelah Pemanasan
Foto 4 Setelah pemanasan (dua lapisan atas dilepaskan
untuk memastikan tidak terjadi retak pada lapis ketiga
laminasi kaca
■

■

■

■

■

(Halaman 15~16)

Baja Tahan-api
Oleh Komite Pencegahan Kebakaran dan Ketahanan
terhadap Api Federasi Besi dan Baja Jepang
Hukum Standar Bangunan di Jepang
menggambarkan bahwa bangunan khusus (gedungapartemen, hotel dan sejenisnya) yang digunakan
terutama oleh berragam orang dalam jumlah banyakyang berada di daerah urban haruslah berupa
konstruksi tahan-api. Dalam konstruksi tahan-api,
kolom, balok dan bagian struktural utama lainnya
wajib memenuhi spesifikasi ketahanan terhadap api
atau dilakukan perhitungan ketahanan terhadap api
untuk bagian-bagian struktur.
Salah satu cara untuk memenuhi spesifikasi
tahan-api dalam opsi di atas adalah dengan
memberikan proteksi kebakaran sedemikian rupa
sehingga suhu baja selama kebakaran tidak naik.
Karena suhu kebakaran biasanya sekitar 1.000oC,
secara konvensional biasanya perlu ditambahkanproteksi kebakaran pada baja yang disudah diisoloasi
panas agar dapat menahan suhu sampai 350oC. Akan
tetapi, dengan baja tahan-api (Fire-resitant, FR), isolasi
panas memadai hingga 600oC, sehingga akan
mengurangi penggunaan proteksi kebakaran. Di
samping itu, dalam hal di mana kondisi kebakaran dan
kondisi disain bangunan selama kebakaran dapat
mempertahankan panas baja di bawah 600oC, baja FR
dapat diaplikasikan tanpa proteksi kebakaran. Dalam
hal ini aplikasi baja FR mengurangi biaya konstruksi,
mengurangi waktu konstruksi dan berakibat pada
penggunaan ruang dalam yang lebih efektif.

Properti Material Baja FR
Gbr. 1 menunjukkan perbandingan kuat leleh padasuhu tinggi antara baja FR dengan baja biasa. Kuat
leleh baja biasa akan menurun pada suhu 350oC hingga
2/3 dari nilainya pada suhu ruang, sementara baja FR
bertahan pada 2/3 atau lebih hingga suhu melampaui
600oC, yang menunjukkan kelebihan properti baja FR
pada suhu tinggi dibandingkan baja biasa. Gbr. 2
menunjukkan perbandingan modulus Young akibatsuhu tinggi antara baja FR dengan baja biasa.
Penurunan modulus pada 550C~700C pada baja FR
adalah lebih kecil dibandingkan pada baja biasa
Gbr. 1 Perubahan Kuat Leleh pada Suhu Tinggi
Gbr. 1 Perubahan Modulus Young pada Suhu Tinggi
Properti Elemen Baja FR
Sebuah uji pemanasan dengan beban dilakukan
untuk memastikan properti baja FR pada suhu tinggi
tetap terjaga ketika digunakan sebagai kolom, balok
dan elemen struktural lainnya seperti yangdigambarkan dalam garis besar di bawah ini.
Metode uji yang digunakan adalah uji pemanasan
dengan beban untuk kolom dengan mengikuti ISO834.
Uji ini dilakukan dengan menggunakan tungku
pembakaran skala besar untuk uji daya tahan-api
kolom di Institut Riset Bangunan Kementrian
Infrastruktur, Pertanahan, Transport dan Pariwisata.

Properti Suhu-tinggi Baja FR yang Menonjol
Daya tahan baja FR terhadap suhu tinggi sudahbanyak dikembangkan dengan penambahan sejumlah
9Spesimen uji baja FR adalah H-3003001015
dengan panjang 3.5 m (Gbr. 3). Proteksi kebakaran tipe
selimut digunakan bersamaan dengan spesimen.
Sementara itu spesimen lain yang menggunakan baja
biasa dengan dimensi identik juga diuji sebagai
perbandingan propertinya. Gbr. 4 menunjukkan
hubungan antara waktu pemanasan dan suhu baja.
Waktu sampai terjadi kolaps kolom baja FR lebih lamadibandingkan dengan kolom baja biasa, dan suhu
kolom baja FR saat terjadi kolaps lebih tinggi. Dapat
dimengerti dari gambar bahwa bahkan ketika
digunakan sebagai elemen struktur, baja FR
menunjukkan properti suhu tinggi dibandingkan
dengan baja biasa.

Detil Dasar mengenai Pengelasan dan
Kontrol Pengelasan

 Pengelasan di-tempat oleh Tadao Nakagomi
Profesor, Departemen Arsitektur, Universitas Shinshu
Untuk Jepang dengan seringnya gempa bumi, disain
seismik sangatlah penting. Di samping itu, ada hal-hal
dimana las dapat menjadi titik awal fraktur yang akan
mengakibatkan kolaps struktur baja. Pada terbitan no.
37 (Desember 2012) telah diperkenalkan detil dasar
mengenai pengelasan dan kontrol pengelasan pada
struktur bangunan rangka baja dan informasi terkait
karakteristik kunci performa dinamik pengelasan.
Dalam terbitan ini akan disampaikan diskusi mengenai
pengelasan di-tempat, khususnya masalah yang timbul
dalam pengelasan di-tempat dan penanganan yangtepat.

Gbr. 3 Garis Besar Uji Daya Tahan-api
Gbr. 4 Hubungan antara Waktu Pemanasan dengan
Suhu Baja

Pengelasan di-tempat
Dalam pengelasan struktur rangka baja, digunakan
dua metoda—pengelasan pabrik (metoda non-scallop)
dan pengelasan di-tempat (metoda scallop). Di Jepang,
pengelasan pabrik (shop welding) lebih banyak
digunakan, Gbr. 1 dan 2 menunjukkan contoh
pengelasan pabrik dan pengelasan di-tempat. Dalam
metoda scallop pembuatan groove kearah dalammemungkinkan pengelasan untuk dilakukan di lokasi
dan di pabrik; dan, backing metalnya ditempelkan diluar batang. Sebaliknya, dalam metoda non-scallop,
groove disiapkan ke arah luar, yang artinya pengelasan
dapat dilakukan hanya dalam posisi datar dan
karenanya metode ini tidak dapat diaplikasikan dilokasi konstruksi. Di samping itu, dalam metoda ini
backing metal dilekatkan kearah dalam
Dalam konstruksi struktur raksasa dimana sulit
diterapkan metoda non-scallop yang membutuhkan
elemen struktural dengan las pabrik yang perlu
diangkut ke lokasi proyek, maka metoda scallop
diterapkan karena memungkinkan pengelasan ditempat. Akan tetapi, dalam hal ketika bangunan baja
terpapar gaya luar yang besar seperti gaya gempa,
kapasitas kekuatan dan deformasi metoda pengelasan
di-tempat yang menghasilkan cacat seksional (scallop)
di bagian web, akan turun lebih rendah dibandingkan
dengan metoda non-scallop pengelasan pabrik akibat
dari konsentrasi tegangan pada dasar scallop.

Penggabungan Material Baja FR
Dalam pengelasan elemen struktural yang terbuat
dari baja FR, material las disiapkan secara eksklusif
agar tercapai kekuatan suhu-tinggi bahan las yangsama atau lebih tinggi dibandingkan logam dasarnya.
Properti karakteristik sambungan las yang terbuat darimaterial las untuk baja FR serupa atau lebih baik daribaja biasa, dan kuat tarik pada suhu tinggi sambunganlas juga sama atau lebih baik daripada logam dasarnya.
Di samping itu, dalam sambungan baut mutu tinggi
pada struktur utama yang menggunakan baja FR, bautini didisain untuk memastikan bahwa kuat leleh
sambungan baut adalah sama, atau lebih baik dari padaelemen strukturnya. Baut mutu tinggi jenis torshear,baut mutu tinggi heksagonal dan baut galvanis,masing-masing dapat digunakan dengan baja FR, dandigunakan untuk sambungan baut untuk baja
konvensional dengan cara yang sama. Gbr. 5
menunjukkan contoh hasil uji tarik untuk logam dasar
yang digunakan pada baut mutu tinggi. Hasil uji
menunjukkan bahwa baut mutu tinggi untuk baja FR
dapat menahan panas 600oC, kurang-lebih dua kali
lebih tinggi dibanding baut mutu tinggi biasa.
Gbr. 5 Hasil Uji Tarikan Tinggi untuk Material BautMutu-tinggi
■

■

■

■

■

Langkah-Langkah untuk Meningkatkan Kapasitas
Deformasi
Seperti disebut di atas, pada pengelasan di-tempat,(Halaman 17~18)
Teknologi Aplikasi Baja
10

kapasitas deformasi, digunakan akumulasi perbesaran
deformasi plastis s yang diperoleh dari pembagiannilai yang menggandakan energi distorsi batas elastik(Ws) dari energi yang diserap dengan menggunakan
kurva Skeleton dengan (cPp×cδp).

kekuatan dan kapasitas deformasi menurun. Olehkarena itu perlu diambil langkah-langkah untuk
meningkatkan kapasitas deformasi, yakni tiga langkahyang dibahas di bawah ini. Uji dilakukan untuk
memastikan efektifitas langkah yang diambil. Gbr. 3
menunjukkan bentuk dan posisi instalasi spesimen uji,Tabel 1 menunjukkan hasil uji, dan Gbr. 4, 5 dan 6
menunjukkan hubungan antara beban dan
Pergeseran (displacement) scallop di-tempat.
 Metode Flens Bor
Metoda ini bertujuan untuk menyebar teganganpada las kolom-balok ke lubang bor pada flens
sehingga akan mengurangi tegangan pada ujung balok.
Gbr. 7 menunjukkan hubungan antara beban dengan
displacement.
 Pelebaran Flens dengan Haunch
Metoda ini bertujuan tidak hanya untuk mengurangi
tegangan yang terjadi pada ujung balok dengan
pelebaran flens dengan cara memperbesar lebar
sambungan balok tetapi juga untuk mentransfer posisi
tegangan maksimum ke logam dasar balok. Gbr. 9
menunjukkan haunch, dan Gbr. 10 menunjukkan
hubungan antara beban dan displacement Metoda Pemberian Manik Perkuatan(Reinforcement Bead) pada Dasar Scallop
Untuk meningkatkan kapasitas deformasi,
penerapan metoda ini ditujukan untuk mengurangi
konsentrasi tegangan dengan memberikan manik
perkuatan pada dasar scallop, yang kemudian akanmenjadi titik awal fraktur dalam metoda non-scallop.
Gbr. 11 menunjukkan manik perkuatan, dan Gbr. 12
menunjukkan hubungan antara beban dengan
displacement. Sementara itu, ukuran spesimen uji
serupa dengan yang digunakan dalam dua metoda diatas, tetapi metodanya berbeda; uji yang digunakan
adalah uji tekuk 3-titik.

Kapasitas Deformasi yang Ditingkatkan dalam
Pengelasan di-tempat
Seperti terlihat dalam Tabel 1, hasil uji
menunjukkan bahwa sementara kapasitas deformasi
pengelasan di-tempat yang konvensional rendah: 1~4,
kapasitas deformasi metoda pengelasan di-tempat
dengan penerapan langkah-langkah di atas adalah
memadai: 7~12. Selanjutnya, dapat dipahami bahwa
kapasitas deformasi metoda pengelasan pabrik
non-scallop adalah 6,9. Metoda scallop di-tempat dapat
menawarkan kapasitas deformasi yang serupa ataulebih tinggi dibandingkan dengan metoda non-scallop
pengelasan pabrik apabila diterapkan langkah-langkah
di atas.
Gbr. 1 Pengelasan Pabrik Non-scallop
Gbr. 2 Pengelasan di-tempat
Gbr. 3 Konfigurasi dan Instalasi Spesimen Uji
Gbr. 4 Hubungan Beban-Displacement pada Scallop
Pengelasan di-tempat
Gbr. 5 Hubungan Beban-Displacement pada Scallop
Pengelasan di-tempat
Gbr. 6 Hubungan Beban-Displacement pada Scallop
Pengelasan di-tempat
Gbr. 7 Flens Bor
Gbr. 8 Hubungan Beban-Displacement pada Flens Bor
Gbr. 9 Haunch
Gbr. 10 Hubungan Beban-Displacement pada Haunch
Gbr. 11 Manik Perkuatan
Gbr. 12 Hubungan Beban-Displacement pada Manik
Perkuatan
Gbr. 13 Perhitungan Kurva Skeleton
Tabel 1 Hasil Uji

Metoda Penghitungan s
Gbr. 13 menunjukkan hubungan umum P- padaelemen struktural baja yang diberikan beban tekuk
siklis. Kurva skeleton berhubungan dengan lengkung
pembebanan yang melampaui kekuatan maksimum
yang ditunjukkan oleh baja. Karena seperti
diperlihatkan dalam riset saat ini bahwa area yangdihasilkan dengan penggabungan kurva skeleton
adalah ekivalen dengan kurva P- dari elemen yangmengalami beban monoton; kurva Skeleton dapat
berfungsi sebagai parameter yang tepat dalam menilai
kapasitas deformasi struktur yang mengalami gaya luar
secara acak seperti beban gempa. Sebagai parameter

■

■

■

■

■

(Sampul Belakang)
Operasi FBBJ

Operasi Terkini Komite Promosi Pasar
Luar Negeri
Komite Promosi Pasar Luar Negeri Federasi Besi
dan Baja Jepang (FBBJ), mempromosikan berragam
operasi terkait dengan introduksi produk baja mutu
11

tinggi dan tekonologi aplikasinya sebagaimana
dipraktekkan di Jepang. Tujuan utamanya adalah untuk
meningkatkan penggunaan struktur baja di luar negeri.
Operasi terkini dibahas di bawah ini.
Survei Lokal di Kamboja
Komite ini telah mengunjungi Kamboja tiga kali
untuk melakukan survei lokal terkait dengan kondisi
ekonomi, konstruksi infrastruktur, juga terkait tugas
untuk mendorong aplikasi lebih luas lagi struktur baja
dan tugas yang masih harus dilaksanakan FBBJ dinegara tersebut. Pada tahun 2012. Konferensi
Teknologi Mutakhir untuk Konstruksi Baja diadakan di
Phnom Penh oleh FBBJ bekerja sama dengan
Kementrian Perkerjaan Umum dan Transport
Kamboja dan Institut Teknologi Kamboja dengan
dukungan Kedutaan Jepang di Kamboja. Sekitar 200
insinyur dari sektor pemerintah, akademis dan swasta
berpartisipasi dalam konferensi ini dan menelurkan
hasil yang sukses. Konferensi tersebut dinilai sangat
bagus oleh para peserta, dan berdasarkan survei
kuesioner, lebih dari 90% peserta berharap untuk
mengikuti konferensi serupa berikutnya.
Survei Lokal di Myanmar
Setelah kunjungan ke Yangon pada tahun 2012, para
anggota komite mengunjungi sejumlah enam badan
pemerintahan terkait tidak hanya di Yangon tetapi juga
di Naypydaw untuk pertukaran ide dan informasi.
Badan-badan ini memiliki harapan tinggi akan
terciptanya kegiatan terkait struktur baja yangdipromosikan oleh FBBJ. Komite ini berencana untuk
melanjutkan pelaksanaan survei mengenai difusi
struktur baja di masa depan.
(cuplikan)
Konferensi mengenai Teknologi Mutakhir untuk
Konstruksi Baja yang dilaksanakan pada bulan
Desember 2012, untuk pertama kalinya di Phnom Penh Penyampaian Kuliah
 Kuliah oleh Direktur Jenderal Dr OM Romny dari
ITC Para tamu
Rapat pertukaran di Myanmar: (dari kiri ke kanan)
Rapat di Kementrian Konstruksi, KementrianTransportasi Rel dan Kementrian Transport

12