雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

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© 2009（社）日本雪氷学会

雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

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支部賞選定理由

ISSN 0918-1474

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支部賞選定理由

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受賞者のことばISSN 0918-1474

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© 2009（社）日本雪氷学会―  ―雪氷北信越 29号 （2009）

受賞者のことばISSN 0918-1474

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受賞者のことばISSN 0918-1474

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雪氷北信越 29号 （2009）

大会プログラム

ISSN 0918-1474

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雪氷北信越 29号 （2009）

大会プログラム

ISSN 0918-1474

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© 2009（社）日本雪氷学会― 11 ―

雪氷北信越 29号 （2009）1

ISSN 0918-1474

中越震災地域での雪崩発生状況(2008‑09)

上石勲, 山口悟,平島寛行,佐藤篤司(防災科研 雪氷),町田敬(長岡技大)1.2008‑09 雪崩発生状況
中越震災地域に設置した監視カメラならびに現地調査により雪崩発生状況を観測してきた．今冬は暖冬小雪ではあったが，道路法面や震災で表層崩壊した個所で多くの全層雪崩が発生していた．関係機関では雪崩パトロ
ールや防雪対策検討委員会による監視と応急対策を実施し災害を未然に防いだ(図 1,2)．
2.雪崩発生の連続観測

山古志トンネル観測点

雪氷防災研究センターでは震災地域４箇所（山古志トンネル，羽黒トンネル，栃尾田代，川口牛ヶ島）にネットワークカメラを設置し，画像を一部 HP で公開している．関係機関の一部ではこの画像から現地状況を把握し，パトロール等の行動の資料としている(図3)．これを記録した画像から雪崩発生状況を読み取った．規模 5m 程度の小さな雪崩も含
めて 12 月から 3 月までで山古志トンネル観測点では 35 件，栃尾田代観測点では 21 件の全層雪崩が確認された．これを 2007-08 年冬期と比較すると，今冬の方が雪

崩の発生数は多く，両観測点とも特に 1 月の発生数が多かった(表 1)．また，同じ個所から一冬期間に数度雪崩が発生する斜面もあった．今冬は 1 月から 2 月にかけて降雪があっても長続きせず，その後の高温のために雪崩が多発したものと推定され，「小雪の多雪崩(こゆきのおおなだれ)」となった(図 4)．今後
は雪崩発生状況や積雪変質モデ
ルによる解析等を実施し，雪崩発生予測の基礎資料としていく予定である．
表１

栃尾田代観測点

2009/1/4 17:00

2009/1/22 14:50

2009/1/4 17:10

2009/1/22 15:00

図 3 ネットワークカメラによって観測された雪崩
2008/3/6
2008/3/6

2008/3/9
2008/3/9
2008/3/15
2008/3/15

2008/3/2
雪崩発生日
雪崩発生日 2008/3/2

2007-08
2007-08

2008/2/23
2008/2/23

2008/2/11
2008/2/11

気温気温2008/1/6
2008/1/6

積雪深
積雪深

雪崩発生日
雪崩発生日

2009/1/30
2009/1/30
2009/1/28
2009/1/28

2008-09
2008-09気温気温2009/1/22
2009/1/22
2009/1/20
2009/1/20

2009/2/15
2009/2/15
2009/2/13
2009/2/13
2009/2/12
2009/2/12

2009/3/6
2009/3/6
2009/3/7
2009/3/7

2009/2/20
2009/2/20

2009/1/18
2009/1/18

雪崩発生数の2007-08 と 2008-09 の比較

１2月
1月
2月
3月

図 2 予防柵上部からの雪崩と雪堤による防護図 1 崩壊斜面からの雪崩

山古志トンネル 栃尾田代
07-08 08-09 07-08 08-09
3
3
21
1
13
6
2
5
15
6
6
3

© 2009(社)日本雪氷学会
2009（社）日本雪氷学会

積雪深
積雪深

図
図44 雪崩発生時の気象積雪状況(栃尾田代観測点)
雪崩発生時の気象積雪状況(栃尾田代観測点)― 12 ―

雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-14742ᅱ㜞䊶᐀䊉ᴛ䈮䈍䈔䉎 2008 ᐕᄢⷙᮨ⴫ጀ㔐፣䈱ᵹਅ⚻〝䈫ၸⓍ㊂┻ౝ↱㚅㉿1࡮ᐔፉኡⴕ2࡮๺ᴰ ⮍3࡮਄⍹ ൟ2࡮ᴡፉసਭ3࡮ጊญ ᖗ2࡮ችፒિᄦ4࡮⷏᧛ᶈ৻5٤࡮Evgeniy Podolskiy5࡮㋈ᧁ ⾆6࡮᧛਄⨃᮸1࡮㆙⮮౎ච৻
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© 2009(社)日本雪氷学会
2009（社）日本雪氷学会

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雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

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2009（社）日本雪氷学会

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雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

4
多極平板型冬期道路気象観測装置の開発（その１ 放射冷却等の測定）
山田忠幸（山田技研）
・杉森正義○（越前クリエイティブ）
竹内正紀（元福井大学工）・永井二郎（福井大学工）・石坂雅昭（防災科研雪氷）© 2009(社)日本雪氷学会
2009（社）日本雪氷学会

４ 円盤表面の熱収支―観測の合理性の検証
これについて、円盤表面における熱収支から検証する。ヒーター加熱量を Qh、これを除いた他の要素の和を Qr とおき、円盤表面での熱収支が保たれているとすれば、Qh ＋ Qr 〜 ０となるはずである。但し数値に付ける符号は円盤への熱の入出でプラスマイナスをつける。
そして、Qh と Qr の関係について、座標軸目盛りを等しくとってプロットすれば、原点を通る４５°の直線になるはずである。また、直線からはずれたものについては、その理由をさぐれば、装置のあらたな可能性を拡げることになる。そこで、長岡での2009年12月20日０時から24時間の観測事例を、
円盤#1,#4 について図２および図３に示す。観測値の時間幅は 10 分でとっている。詳細説明は省く。円盤#2,#3 についても同様のことが示せる。
図中の（実）は、対流熱伝達は著者らの実験式によることを示す。図の結果から、前述の仮説をよく説明していることがわかる。直線をはずれる例
は、早朝の日射が到達し始めた時のもの、他では降雪があり、今後いろいろな議論ができる。

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Ｑr W/m2

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100

200

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-200
円盤発熱量 W/m2

図２ 円盤＃１についての熱収支の検証
300
Ｑr W/m2

１ 装置の目的
冬期道路対策用として、堅牢、シンプルで、下記を目的としている。
（１） 気温、放射冷却、対流熱伝達、降雪または降雨という冬期路面管理に必要な気象要素を
単一の装置で測定する。
（２） 道路表面の熱流の測定（推定）および道
路凍結対策への情報を提供する。
（その２報告）２ 装置の仕様
道路雪氷対策に使用されている降雪／凍結熱量センサーの次世代型として開発したもので、外観を図１に示す。半径５９mm のアルミ製で表面を黒く塗った４つの円盤を組み合わせてひとつの装置とする。
円盤の内部に電気ヒーターを埋め込み、気温がおおむね路面の危険性が発生する温度以下になったとき、円盤の表面を円盤毎に設定した温度を維持するように通電する。円盤表面の設定温度は、ここでは１℃、３℃、５℃および７℃（円盤の記号を順次＃１、＃２⋯ ⋯ ）とおく。気温が設定温度を超えるとき円盤温度は上昇にまかせる。
３ 放射冷却ほか他の未知変数の測定原理
まず円盤表面での熱流を考える。関係する要素
は、ヒーター加熱、対流熱伝達（顕熱）、日射、同
反射、天空放射、円盤からの長波長放射、円盤本
体の温度変化、
降雪または降雨、結露または蒸発、があげられ、今は後の２者は考えない。
さて、これら各要素の間にそれぞれの円盤毎に熱収熱量計測板
支式が成立する。路面
凍結危険時では日射は
気温計
約 60ｃｍ
なしとすれば、上空温度や雲の有無に関係する天空放射を知ることGPSが重要である。円盤２個を使えば２つの式が通信アンテナ
でき、２つの未知変数の値が求まので、天空図１ 装置の外観
放射ほか他の要素、たとえば対流熱伝達を知ることが出来る。

200
100
0
-100 0-200＃４ ＤＥＣ２０− ２１ （実）

100

200

300

円盤発熱量 W/m2

図３ 円盤＃４についての熱収支の検証

雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

5多極平板型冬期道路気象観測装置の開発（その２ 道路表面の熱流測定）
山田忠幸○（山田技研）
・杉森正義（越前クリエイティブ）
竹内正紀（元福井大学工）・永井二郎（福井大学工）・石坂雅昭（防災科研雪氷）
１ 測定原理その１で示す４つの円盤について、路面凍結条
件にある気象条件の時、ある時刻において円盤の設定温度とその温度を維持するための必要熱量を図上に表示する。一方、別途非接触法で測定した
実路面温度に対する仮想熱量を図から求めると、それは実路面における熱流とみなせる。このことは関係する熱的要素を考慮したシミュレーション
で確かめてある。
多極センサー
橋梁部
温度計

２ 鋼床版橋／土工部路面の熱量比較
右図のような鋼床版橋、土工部道路（一般道路）および
ロードヒーティングの実験路面を設け、それらのもとで、ＲＨ融
道路管理者に対する情報提供のソフトを用意し、時系列的に気象変化と路面維持に対する情報のとりまとめを試みた。 雪路面

路面温度計

実路面

図１ 実験路面（橋梁模型＆実路面）

温度/熱量グラフの説明 (2009 /3/3 am5:50 HUKUI)(地熱 Qg) ― 土工路温 1.8℃時の地熱量 79.8w/㎡(橋梁熱 Qb) ― 橋梁路温-1.1℃時の橋梁地熱量 18.4 w/㎡(Q0)路温橋梁模型

温度/熱量グラフ(3/3am5:50)― 保有熱量ゼロの路面が到達する最低温度

自然状態では橋梁の最低路温は(Q0)路温より下がらない。

地熱(Qg)

熱量 橋梁熱(Qb)
橋梁路温

積雪時、塩分の氷点降下で(Q0)路温より下がる場合がある。

土工路温

(Q0)路温(Q0)路温は、凍結防止剤濃度の示唆温度として活用できる。
温度

気温

路温

橋梁路温
橋梁熱量

0℃熱量

路温熱量
天空放射量

空気伝達熱量W/℃

図２ 路面熱流表示と情報提供ソフト
2009 (社)日本雪氷学会© 2009（社）日本雪氷学会― 16 ―

雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

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© 2009(社)日本雪氷学会
2009（社）日本雪氷学会

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雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

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2009（社）日本雪氷学会

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雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-14748
南極氷床における地吹雪広域自動計測のための簡易型吹雪計の開発
石丸民之永(新潟電機)

西村浩一(名古屋大学) 小林俊一(新潟大学/新潟電機)

根本征樹、小杉健二、佐藤 威 (防災科研・新庄)
１．目的
ＳＰＣ(Snow Particle Counter)は、南極大陸内陸部のみずほ基地において2000 年9 月から11 月の約3 ヶ月間にわたり吹雪量を高い精度で観測することに成功した。しかし本機器による年間を通しての自動計測は、①当地の− 50℃以下に達する気温と、②安定した電源の確保という点で困難を伴う。国際的にも、南極内陸部において吹雪量の長期間にわたる自動計測に成功した例は皆無である。こうした背景のもと、南極内陸部の低温下においても作動可
能で、消費電力が小さくかつ低コストの簡易型吹雪計を試作し、低温風洞での実験を開始したので報告する。
２．試作機の概要
機器の構成は、氷床表面からの突き出し部分には低温を考慮して電波用アンテナか光ファイバーを用い、電気制御、データ処理、記録部はいずれも氷床に埋め込むこととした。電源としては、風力発電システムの導入を考えている。
当初、簡易型ドップラレーダーと光膜通過型光センサーを検討したが、前者は風洞などの狭い空間での定量的な計測が困難で他のセンサーとの比較実験・較正ができないことから、光センサー型を用いることとし、検討を行った。
センサー部の概念図を図-１に示す。
図中の光膜部分を通過する吹雪粒子の空間密度や粒径を反映した

光膜 102(w)×3(H)×7(D)フラックスの大小が、センサー受光部の光量の減衰量に対応すると考えた。出力の応答速度が遅い点については、長軸方向を水平にして光膜内の粒子通過時間を長くする工夫を行って対処した。粒子が光膜内を通過する際に発生する波高値の異なるパルス状信号を１秒

102

投光部 受光部

図-1

センサー部

間積分し、ロガーに書き込んだ。

センサー検知部高さ＝雪面より７．５cm
室温＝− １０℃
風速＝10m/s
１データ＝１０秒間計測値の平均値

実験は防災科学技術研究所雪氷防災研究センター新庄支所・実験棟風洞を使い、比較のための基準器としてSPC-S7 を用いた。風洞内の積雪面から高さ 7.5cm の位置に試作器と基準用ＳＰＣを並べて設置し、風速、吹雪量

簡易吹雪計・積分値(mV/sec)

4000

３．実験

3000

y = 174703x
R2 = 0.973

吹雪供給量
5%

2000

10%
20%

1000

30%

0
0.000

を変化させて比較を行った。

0.005

0.010

0.015

0.020

ＳＰＣ吹雪量(gr/cm・sec)

４．結果
両計測器の出力を比較した結果を図-２(風上からの供給量を変化)と図-

図-２ (ﾊﾟﾗﾒｰﾀ)吹雪供給量

３(風速を変化)に示す。低風速(風洞の中心風速が 7m/s)の場合を除くと出
５．今後の課題
冬季には、本試作器に風向舵を取り付けて新庄支所の露場で野外計測を行ったが、吹雪の発生機会が少なく質量共に十分なデータは得られなかった。今後は、本体制御部を実用機仕様に更新して寒地で野外計測を行うほ
か、低風速時の出力の改善、さらには長期間の自動計測を視野に入れた発電蓄電システムの導入についても検討を開始する予定である。

― 19 ―

センサー検知部高さ＝雪面より７．５cm
室温＝− １０℃
吹雪供給量＝３０％
１データ＝１０秒間計測値の平均値

4,000

簡易型吹雪量計・積分値(mV/sec)

力と吹雪量の関係が一致し、良い結果が得られた。

©
(社)日本雪氷学会© 20092009（社）日本雪氷学会

吹雪

3,000
風速 １０m/s
y = 172963x

風速 １５m/s
y = 172220x

2,000
風速 ７m/sy = 245362x
風速 ２０m/s
y = 160421x

1,000

0
0.000

0.005

0.010

0.015

ＳＰＣ・吹雪量(g/c㎡・sec)

図-３ (ﾊﾟﾗﾒｰﾀ)風速0.020

雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

9
平成 21 年「小雪」とスキー場で起きた雪崩○ 岩崎剛，町田誠，早川典生（町田建設㈱），町田敬（長岡技術科学大学）
１．はじめに2008-09 年冬季は 2006-07 年冬季に次ぐ小雪年であった。豪雪地帯として知られる新潟県魚沼・南魚沼においても降雪量は稀に見るほど少なく，
道路交通障害となる雪崩は発生しなかった。しかしスキー場においては規模の大きい全層雪崩が 3件発生していた．
本発表では，この 2008-09 年冬季がどの程度の小雪年であったかを国道 17 号湯沢の積雪深デー
タから延べ，さらにスキー場雪崩を説明する．
２．2008‑09 年冬季の雪の降り方
過去 4 年間，雪は典型的な降り方であった。豪雪 年であ った 2005-06 年 と小雪 年であった
2006-07 年，
平年並みの降雪量を見た 2007-08 年，
そして今冬 2008-09 年は再び小雪年であった．
今冬は年末に降雪があったものの，1 月から 2
月 に か け て 降 雪が 非 常 に 少な く ， 結 果的 に
2006-07 年冬季に次ぐ小雪年となった．(表 1)
３．小雪年の記録
表 1 は，湯沢町で 1960 年から長岡国道事務所
で行なっている観測データから，累計降雪量について小さい順から 3 列を示したものである．
なお，
年最大積雪深が最も少なかったのは 1971-72 年であった．
表 1 に見るように，2008-09 年は年最大積雪深では全体で 5 位の小ささであったが，その割に累
計降雪量が 2 位と少なく，「稀に見る小雪年」であったといって良い．
表 1 湯沢における小雪年の記録(単位 cm)

年
2006-07 年
2008-09 年
1978-79 年

累計降雪量
546(1 位)560(2 位）627(3 位）

最大積雪深79(2 位)120(5 位）
80(3 位）

４．スキー場で起きた雪崩
稀に見る小雪年であった今冬においても,南魚
沼地方のスキー場では以下の 3 件の全層雪崩が発© 2009(社)日本雪氷学会
2009（社）日本雪氷学会生した．しかし，人的被害はいずれの場所でも無かった．(表 2，図 1，2)
表 2 雪崩が起きたスキー場
日付
スキー場
1

1 月 22 日

旧二居スキー場

2

1 月 26 日

中里スキー場3

1 月 31 日

苗場スキー場

W=50m

SL=40ｍ

H=0.7m

図 1 旧二居スキー場で発生した全層雪崩発生区

図 2 苗場スキー場で発生した全層雪崩
５．まとめ
今冬は小雪年でありながら，上記のようにスキ
ー場では雪崩が発生しており、降雪の大小にかかわらず雪崩は起きるということがいえる。また、スキー場に限らず，雪崩管理のためには夏場の除
草等のメンテナンスが非常に重要であるといえる．

― 20 ―

雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

10
２００８・２００９年新潟県湯沢町芝原での全層雪崩発生に関する考察○松井富栄，町田誠，岩崎剛，早川典生（町田建設㈱），町田敬（長岡技術科学大学）
１．はじめに新潟県南魚沼郡湯沢町大字神立字芝原の国道 17号沿いの 2002〜2006 年と同一箇所で面発生全層雪崩が発生したところでは、2007 年には極端な小雪のため雪崩は発生しなかった．
2008・2009 年では共に雪崩は発生していたが、デブリが流下したというような規模ではなく小規模であった．
今回は，2008 年と 2009 年の状況を報告し過去の雪崩と比較する．
２．2008 年の状況
2008 年は平年並みの降・積雪量となって、雪崩発
生斜面の積雪状態は沈降と融雪に伴い、尾根部付近の地山が露出し、斜面積雪には大きなクラック等が多く見られた．雪崩は 2008 年 3 月 20 日に発生したが、雪崩の発生規模は小さく流下量も少なかった．
（表-1、図 1）３．2009 年の状況
2009 年は 12 月末から 1 月中旬に例年並の降雪があったが以降降雪日が少なく，気温も高い日があり雨も観測されていた、積雪深も例年と比べ、
2 月 21 日の 181ｃｍが三俣での最大積雪深であり記録的な小雪年であった．
2009 年の雪崩発生形態は、3 月 15 日・19 日・22 日
４月 6 日と４回の全層雪崩が発生したが、いずれも斜面を滑落しただけで、沢（走路）での流下長は短かった．
（表-1、図 2）
４．雪崩発生条件の検討
この斜面での、全層雪崩発生条件を、気温と積雪深を用いて 2002-2006 年迄のデータにより求めたが(松井他)、2008 年の雪崩発生はこの条件に合致していたが、2009 年の場合には合致しなかった．
５．まとめ
湯沢町芝原で 5 年連続発全層雪崩が発生していた
斜面において、2008 年・2009 年と雪崩が発生した．
2009 年は小雪で積雪量は少ない状況であったが、雪崩発生規模は小さいものの発生回数は４回と例年に比べ多く、小雪年であっても雪崩は多く発生する結果となった．

図− １ 2008 年 3 月 20 日

図− 2 2009 年 3 月 15 日

日
時
走路長
累計降雪
2008, 3,20
夜 間
100m
1571cm2009, 3,15
夜 間
100m
836cm
参考文献
松井他：(2007)雪氷北信越 第 27 号、45

2009 (社)日本雪氷学会©©2009（社）日本雪氷学会― 21 ―

積雪深
190cm
131cm

特
徴
斜面での滑落のみ
斜面での滑落のみ 他に 3 回発生

雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

11
雪中爆破による発破騒音の計測
町田敬 1)，陸旻皎 1)，町田誠 2)，上石勲 3)，早川典生 2)，佐藤篤司 3)
1)長岡技術科学大学，2)町田建設㈱，3)防災科学技術研究所 雪氷防災研究センター
騒音の測定を行った．

1．目的発破において，爆薬の爆発に伴い強い衝撃波とガス膨張による弾性波が発生し，空気中を伝播する弾性波（音圧）が騒音という聴覚的感覚で感知される．
本研究は，積雪中に爆薬を装薬し，発破することに

160
140

120
100
80

よって雪崩を誘発させる雪中爆破工法における，装薬60

条件よる発破騒音への影響を計測した．

40

2．計測方法20

騒音測定には，計量法普通騒音計 NL-21(リオン製)

0-0.5 -0.3 -0.1 0.1 0.3 0.5 0.0を用いた．音波の中で，人間の可聴できる音は，周波数が 20～20000Hz で音圧レベルが 0～120dB の範囲

雪温(℃)と言われている．発破による音が騒音となるのは，そ4．結果とまとめ

10.0

20.0 0含水率(%)

200 400 600 800 0

50

100

図 1 断面観測結果の音の大きさが主要な要因となるが，音の大きさを測表 1 に発破により雪面上に雪が噴出した痕跡を計測定することが難しく，騒音測定においては音の大きさにできるだけ近似した値を測定し評価する．今回の計した結果を示す．今回の実験では，装薬量 100g，装薬
深 50cm の条件以外全てで，噴出現象が確認された．

測においては，騒音レベルの周波数特性は，A 特性を用いている．Ａ特性は，低い周波数の音に対しては相各装薬量において，図 2 に示すように装薬深が深く噴出現象が少ない場合に，発破騒音が少ないことが言対的に感度が鈍いという人間の耳の特性をとりいれたものである．この A 特性による補正特性を用いて測定える．これは，雪による消音効果が非常に高いためと考えられる．

した音圧レベルを騒音レベルまたは，A 特性音圧レベ

表 1 積雪表面に生じた噴出孔直径

ル（A-weighted sound pressure level）LA と言い，

装薬深

単位は dB である 1)．今回の測定においては，発破時150

硬度(kPa)密度(kg/m3 )

爆薬量

150cm

100cm

50cm

の最大値（LAmax）を計測し，サンプリング周期は

100g

0cm

140cm

150cm

30.3µs とした．騒音計の設置条件として，装薬箇所から水平距離 30ｍの地点に雪面上 1.5ｍの位置に設置し．

300g

235cm

235cm

200cm

500g

320cm

285cm

220cm

3．実験条件
実験地は，新潟県南魚沼市清水地内の平坦な田圃

90
装薬量500g

80（標高 560m）で行った．実験日は 2009 年 3 月 21 日
で，天候は晴れ，気温 7.2℃，相対湿度 47.1%，風速70

装薬量300g

LAmax(dB)600m/s であった．実験時の積雪層構造は，全層濡れざらめ雪であり，積雪深は 156cm であった．積雪重量は，

50

装薬量100g

40
30
20

全層で 785kg/m2 であり，各測定結果を図 1 に示す．
使用爆薬は，現在人工雪崩誘発に使用している含水

10
0
0

50

100

150

爆薬 HIGH JEX（JAPEX 製）を使用した．この爆薬は，安全性，耐水性，耐衝撃に優れており低温化にお図 2 各装薬条件における発破騒音の最大値

いても爆破性能の低下がない．
装薬条件は，装薬量 100g，300g，500g の 3 種類の参考文献
1)あんな発破こんな発破-発破事例集-:日本火薬工業会，

爆薬量を雪面からの装薬深 50cm，100cm，150cm の位置に装薬し，9 種類の装薬条件で 1 条件ごとに発破© 2009(社)日本雪氷学会
2009（社）日本雪氷学会

装薬深（ cm）― 22 ―

2002，pp.25-33．

雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

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中部山岳地における積雪の地域特性の研究− 08-09 冬期の観測結果(速報)−○池田慎二(新潟大学大学院自然科学研究科・株式会社アルゴス)
１、はじめに
中部山岳地においては、日本海側と太平洋側で積雪量、雪質が大きく異なることが経験的に知られている。
本研究は、中部山岳地における積雪の地域特性に関する知見を得ることによって冬期に山岳地で活動する
人々の安全と冬期山岳地を活用したレクリエーション産業の発展に資することを目的としている。
ここでは、08-09 冬期に行った観測の結果について報告する。
２、調査方法
図１および表１に示した 6 箇所において全層の積雪断面観測を行った(シラベ平、三伏峠は 4 月上旬のみ、その他は 11〜4 月の各月の上旬または下旬に観測)。観測項目は、積雪層構造、雪質、粒度、雪温、密度(100cc
サンプラー使用)、硬度(ハンドテスト・プッシュゲージ)また、主要な層においては雪粒の写真撮影も行った。
表１ 観測地概要
栂池高原
志賀高原

北アルプス
八ヶ岳連峰

山域

観測地標高(植生)栂池高原

北アルプス北部

1600m(亜高山帯針葉樹林)

志賀高原

志賀高原

1800m(亜高山帯針葉樹林)

乗鞍高原

北アルプス南部

1800m(亜高山帯針葉樹林)

蓼科高原

八ヶ岳連峰北部

シラベ平

中央アルプス中部

1700m(カラマツ林)

三伏峠

南アルプス中部

1800m(亜高山帯針葉樹林)

蓼科高原

シラベ平
中央アルプス
南アルプス

三伏峠

図１ 観測地位置図
３、観測結果積雪相当水量 (図２)：積雪相当水量のピーク
は蓼科を除くと 2 冬期共に 3 月末〜4 月上旬にみられた。最大値の前年比は栂池：98%、志賀:67%、乗鞍：104%、蓼科：36%であった。
層構造：今冬の観測においても昨冬と同様に日本海側の観測地(栂池)においては、しまり
雪が卓越し、太平洋側の観測地(蓼科)におい

1400

1800m(カラマツ林)
2200m(亜高山帯針葉樹林)

栂池07-08
志賀07-08
乗鞍07-08
蓼科07-08栂池08-09志賀08-09
乗鞍08-09
蓼科08-09
シラビ平09三伏峠091200

積雪相当水量(mm)

乗鞍高原

観測地

1000
800
600
400
200
0

May

Apr

Mar

Feb

Jan

Dec

Nov

ては、しもざらめ(こしもざらめ)が卓越する
図２ 各観測点における積雪相当水量の推移
層構造が確認された。
※グラフ中の蓼科の値は標高 1800m における観測値
近隣で発生した雪崩：観測地の近隣において発生した 3 つの雪崩の破断面で積雪調査をおこなった。それぞれの雪崩の原因となった積雪の脆弱性は次のとおりである。八方尾根崩沢(1/14)：融解凍結クラストの上に載ったこしもざらめの弱層、八方尾根無名沢(1/25)：板状樹枝の新雪結晶の弱層、車山(1/23)：地面付近で発達したしもざらめの弱層。特に無名沢と車山においては、発生時期が近いにも関わらず雪崩の発生原因となった積雪構造は大きく異なっていることは注目すべき点である。
観測に際して勝島基史氏、
前原徹氏、勝島則子氏の各氏にご協力いただいた。ここに感謝の意を表す。
©© 2009(社)日本雪氷学会
2009（社）日本雪氷学会

写真１ 弱層を形成していた雪粒
無名沢：新雪結晶(左)、車山：しもざらめ雪(右)― 24 ―

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1㧕Voellmy㧔1955㧕Uber die Zerstorungskraft von Lawinen. (in English : On the destructive force of avalanches. Alta Avalanche Study Center, Wasatch National
Forest, USFS, Translation No.2, 64pp, 1964)2㧕ᑪ⸳⋭ᴡᎹዪ⍾㒐ㇱ࡮␠࿅ᴺੱ㔐࠮ࡦ࠲࡯㧔1996㧕㓸⪭㔐፣ኻ╷Ꮏ੐ᛛⴚᜰ㊎㧔᩺㧕ᧄ✬㧚133pp© 2009(社)日本雪氷学会
2009（社）日本雪氷学会― 25 ―

雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

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©© 2009(社)日本雪氷学会
2009（社）日本雪氷学会― 26 ―

雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

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© 2009(社)日本雪氷学会
2009（社）日本雪氷学会― 28 ―

雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

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Nakai, S., K. Iwanami, R. Misumi, S.-G. Park and T. Kobayashi, 2005: A classification of snow clouds by Doppler radarobservations at Nagaoka, Japan. Sci. Online Lett. Atmos., 1, 161-164.

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2009 (社)日本雪氷学会© 2009（社）日本雪氷学会― 31 ―

雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

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© 2009（社）日本雪氷学会
2009 (社)日本雪氷学会

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雪氷北信越 29号 （2009）26

ISSN 0918-1474

積雪中における水分移動のモデル化○ 平島寛行、山口悟、佐藤篤司(防災科研)

1. はじめに成される事を示唆した。しかしながら、本モデルで計防災科研で行っている雪崩発生予測においては、積算した結果、しまり雪が上にあるときには帯水層が再雪安定度の計算に積雪変質モデルを用いている。これ現されたものの、ざらめ雪が上にあるときには供給量まで熱収支やせん断強度の計算手法に関するモデルのを大きくしても帯水層は形成されなかった(図 2d)。こ

改良によって、
表層雪崩の予測精度が高められてきた。

のことから、ざらめ雪が上にあるときの帯水層の形成

一方、全層雪崩に関しては、予測精度は不十分であは透水係数の式からでは説明できないと考えられる。

る。その原因として、積雪への液体水の浸透及び底面への到達が正しく計算されていないことが挙げられる。

４．今後の展開

したがって、
現在の積雪変質モデルで用いられている、

今後、このモデルの実用化に向けて、透水係数及び含水率が一定値を超えると余剰分が下に浸透するといサクションを粒径や密度の関数として定式化し、積雪

う、単純化したアルゴリズムを改良する必要がある。

変質モデルと結合してフィールドへの適用を行っていそこで本研究では、全層雪崩の予測精度向上を目的

く予定である。

として、積雪変質モデルに組み込むための予備的な水含水率表示画面

分移動モデルを開発した。

雪質設定

2. 計算手法
水フラックスの計算には、下記の式を用いた。

§ wh ·(1)K ¨  1¸© wz¹
ここで、q は下向きの水フラックス、K は透水係数h は毛管ポテンシャルの正負の符号を変えた値(サクション)で、z は鉛直下向きを正とした。
積雪の透水係数は、飽和時と不飽和時で異なる式を使用した。飽和透水係数に関しては、Shimizu(1970)の式を、不飽和透水係数及びサクションについては、
杉江、成瀬(2000)や山口らが行った実験で得られた、含水率のべき関数として表された式を用いた。
今回、これらの式に基づく１次元の水分移動モデルを構築し、積雪中の液体水の移動の計算を試みた。

条件設定

q

○○

00

a

50
50 00

40
35
○○ 30
25
20
15
●● 10
5
0

40
35
●● 30
25
20
15
○○ 10
5
0

○○

高さ (cm)

●●

40
35
30
25
20
15
10
5
0

高さ (cm)

40
35
30
25
20
15
10
5
0

高さ (cm)

高さ (cm)

図 1 計算画面

50
50 00

b
c
重量含水率 (%)●●

5050 00d50
50

重量含水率 (%)重量含水率 (%)重量含水率 (%)重量含水率 (%)

図 2 雪の層境界における含水プロファイル(a,b は

3. 水分移動計算

10.8mm/h の水を上から 3 時間供給した時、c,d は計算画面を図 1 に示す。層の厚さ、初期含水率、水分供給量、雪質及び計算時間を設定して計算すると、108mm/h の水を供給した時。図中の黒丸、白丸はそれ

一定時間経過後の含水プロファイルが左の画面に表示

ぞれしまり雪およびざらめ雪を意味するされる。このモデルで杉江、成瀬(2000)の水分特性実
参考文献

験で得られた含水プロファイルはほぼ再現できた。
また、しまり雪とざらめ雪の層境界に水が供給されShimizu(1970): Air Permeability of Deposited Snow.

た時の計算を試みた（図２）。杉江、成瀬(2000)は実験

Contributionsから得られた透水係数の式から、上にざらめ雪がある
ときには浸透フラックスが大きい時に、上にしまり雪

Temperature Science, 22, 1-32
杉江、成瀬(2000): 積雪の不飽和透水係数の測定. 雪氷があるときは浸透フラックスが小さい時に帯水層が形

62(2), 117-127© 2009(社)日本雪氷学会
2009（社）日本雪氷学会― 37 ―

fromthe

InstituteofLow

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雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

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雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

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2009 (社)日本雪氷学会― 41 ―

雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-14743131
ペットボトルを使った過冷却水生成装置
ペットボトルを使った過冷却水生成装置
藤野
藤野丈志（（株）興和）
丈志（（株）興和）
1 1 はじめにはじめに簡単にできる過冷却水の実験に、ペットボトルや簡単にできる過冷却水の実験に、ペットボトルや試験管に入れた水をゆっくり冷やす、自然対流冷却試験管に入れた水をゆっくり冷やす、自然対流冷却による過冷却水生成がある。この過冷却水の実験にによる過冷却水生成がある。この過冷却水の実験に
バリエーションを増やす目的で、配管内を流しながバリエーションを増やす目的で、配管内を流しながら強制対流冷却によって、簡単に過水冷却水を生成
ら強制対流冷却によって、簡単に過水冷却水を生成する装置を試作した。
する装置を試作した。
2 2 装置概要
装置概要
装置の外観を図-1
装置の外観を図-1に示す。この装置は、ペットボに示す。この装置は、ペットボ
トル
トル3 3本（冷水タンク、冷却タンク、スタンドとな
本（冷水タンク、冷却タンク、スタンドとなる）
る）、シリコンゴム製の水槽用エアーホース（全長、シリコンゴム製の水槽用エアーホース（全長3 3m）1m）1本（冷却管となる）
本（冷却管となる）、ペットボトル用ストロー、ペットボトル用ストロー
キャップ
キャップ
1 1個（エアーホースとペットボトルの接続
個（エアーホースとペットボトルの接続アダプタに使う）で作られる。氷水が冷却管内を流アダプタに使う）で作られる。氷水が冷却管内を流れながら、冷却タンク内の冷却液（塩化ナトリウムれながら、冷却タンク内の冷却液（塩化ナトリウムを寒剤とした冷媒）で冷却されることで、過冷却水を寒剤とした冷媒）で冷却されることで、過冷却水が流れ出てくる仕組みである。この装置は、ペットが流れ出てくる仕組みである。この装置は、ペットボトルをカッターで加工するほかは、テープで留めボトルをカッターで加工するほかは、テープで留める、冷却管をつないだり入れ込んだりする、といっ
る、冷却管をつないだり入れ込んだりする、といった簡単な工作で作成でき、工作に要する時間はた簡単な工作で作成でき、工作に要する時間は1515分程度である。
分程度である。

温度計、過冷却水を受ける皿、氷水をかき混ぜるた
温度計、過冷却水を受ける皿、氷水をかき混ぜるた
めの割りばし、冷媒と過冷却させる水を作り置くた
めの割りばし、冷媒と過冷却させる水を作り置くための容器を使う。実験手順は以下の通り。
めの容器を使う。実験手順は以下の通り。
(1)過冷却させる水は、(1)過冷却させる水は、
氷と混ぜて
氷と混ぜて
0℃近くまで十分
0℃近くまで十分に冷やしておく。
に冷やしておく。
基本は水道水でよいが、基本は水道水でよいが、
装置に
装置に
使う
使う3 3本のペットボトルの内容物を利用すれは、本のペットボトルの内容物を利用すれは、実験のバリエーションを増やせる。
実験のバリエーションを増やせる。
(2)(2)別途用意した容器に、水道水別途用意した容器に、水道水200
200mL、雪またはmL、雪またはg（大さじ2～3
2～3杯）を入杯）を入氷氷200
200g、食塩g、食塩
25～40
25～40g（大さじ
れてよくかき混ぜ、-5～-10℃程度の冷却液（約れてよくかき混ぜ、-5～-10℃程度の冷却液（約400400mL）を作る。
mL）を作る。
(3)過冷却させる水を氷ごと氷水タンクに入れる。
(3)過冷却させる水を氷ごと氷水タンクに入れる。
(4)通水された後、冷却タンクに冷却液を入れる。
(4)通水された後、冷却タンクに冷却液を入れる。
(5)少し待つと過冷却水が出つづけるようになるの(5)少し待つと過冷却水が出つづけるようになるので、落水点に雪または氷を置いて過冷却を破る。
で、落水点に雪または氷を置いて過冷却を破る。
(6)冷水タンクに氷水を随時補充すると、(6)冷水タンクに氷水を随時補充すると、5 5分程度は分程度は過冷却水が出続け、過冷却水が出続け、
図-2
図-2のような氷筍ができる。
のような氷筍ができる。
(7)冷水タンクの高さを調整し流量を変えたり、(7)冷水タンクの高さを調整し流量を変えたり、
冷却
冷却
液の温度を変えたりして、液の温度を変えたりして、生成される過冷却水の生成される過冷却水の温度、成長する氷筍の形や成長速度を観察する。
温度、成長する氷筍の形や成長速度を観察する。

この装置は、過冷却水を楽しむことのほか、過冷この装置は、過冷却水を楽しむことのほか、過冷
却水生成時の熱交換量や製氷量（潜熱蓄熱量）の測
却水生成時の熱交換量や製氷量（潜熱蓄熱量）の測3 3 装置を使った過冷却水生成実験
装置を使った過冷却水生成実験
定といった、過冷却水の工業利用（ダイナミック型
実験するときの材料と道具として、過冷却させる
実験するときの材料と道具として、過冷却させる 定といった、過冷却水の工業利用（ダイナミック型の氷蓄熱機）を考える一歩進んだ実験もできる。
水、雪または氷、食塩、用具として計量スプーン、水、雪または氷、食塩、用具として計量スプーン、 の氷蓄熱機）を考える一歩進んだ実験もできる。

図-1
図-1 ペットボトル過冷却水生成装置
ペットボトル過冷却水生成装置
©©
2009
2009
(社)日本雪氷学会(社)日本雪氷学会© 2009（社）日本雪氷学会― 42 ―

図-2
図-2 過冷却水から成長する氷筍
過冷却水から成長する氷筍雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

32© 2009（社）日本雪氷学会
2009 (社)日本雪氷学会― 43 ―

雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

熱平衡式融雪作動制御装置〇 池田 栄、杵渕 英夫、小野坂 和仁(三陽工業㈱)、田村盛彰
１、 はじめに本装置は田村盛彰が開発したもので、降雪質量を基に融雪するに必要な地下水源などの熱量融雪能力を積算および供給する熱平衡式を採用しており、地盤沈下対策の新たな制御装置方式のひとつとして既に南魚沼市に一部採用されている。
２、 南魚沼市の状況
昭和４８年以来、南魚沼市(旧六日町地区)では消雪用地下水汲み上げによる地盤沈下が問題になっていた。平成１８年度には環境庁による｢新潟県南魚沼市における地盤沈下低減対策検討調査｣が実施されたが、平成１８年豪雪には最大６．３ｃｍの地盤沈下が確認された。これにより地盤沈下量を最大２ｃｍ以内とするために、市では融雪用地下水の揚水量を４０％削減する目標
を掲げ、そのひとつとして公共道路の消雪用井戸の稼働時間の削減対策を進めている。
３、 本装置の設置状況および結果
南魚沼市では地盤沈下の激しい六日町地区に対し、平成１９年度に公共道路消雪用井戸ポン
プに本制御装置約９０台（市管轄７０台、県管轄２０台）を設置した（図１参照）。そして、既存の制御装置が取り付けてある井戸ポンプ稼働平均時間を集計し、そのポンプ出力別に従来のシステムとの比較をしたところ、全てのポンプ出力に対して稼働時間が少ない結果が得られた（図２）。しかしながら今回設置したものは、本来ポンプ出力により変化することが予想される融雪能力を暫定的に一定としており、ポンプ出力の小さいものと大きいものではあまり稼働時間の変化が無く、また同じポンプ出力同士でもバラつきを改善することは出来なかった。このため各井戸ポンプが持つ融雪能力を個別に把握し、個々の設定をすることが重要であると推測される。

図１ 設置例（六日町駅前）

図２ 融雪ポンプ稼働時間比較

４、 おわりに今回の熱平衡式融雪作動制御装置特許については、三陽工業㈱は平成２０年１２月に一部譲渡され、本装置のサポートおよび開発を続けて行うこととなった。今後は、地下水源をはじめ環境資源の更なる削減化を追求していきたい。
最後に、設置状況ならびに稼働時間について情報提供ならびに御教示いただきました南魚沼市建設課の方々に感謝いたします。

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雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-147434
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雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

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二十日石による消雪日予測の雪氷学的検討
阿部真也（ｾｯﾂｶｰﾙﾄﾝ(株)）、○和泉薫（新潟大）、北川博正（自然観察指導員）、河島克久・松元高峰（新潟大）
1．はじめに二十日石とは、融雪期にその頭が見えてから二十日経
つと付近の雪が消えてしまうという伝承をもつ石(岩)のことを指す（図１)。消雪日予測の目安となる高さの自然石のことが多いが、地蔵尊など適当な高さの石造物を同じ目的として使う場合もある。ここではそれらをまとめて二十日石と呼ぶことにする。二十日石の伝承は、今日のような気象情報が得られなかった頃の、雪国に暮らす
人々が長年の自然観察から生み出した知恵と言える。ところが現在は、僅かに市町村史、民俗誌などに散見される程度で、雪国でも一般にはほとんど知られていない。
そこで、二十日石の分布や現存状況、気象・積雪データ
図１ 岐阜県郡上市石徹白の二十日石の解析によるその高さの妥当性、消雪日二十日前を知る
意味などを調べた結果を報告する。
２．二十日石の分布と現存状況
文献調査によって得られた情報を基に、伝承地で聞き取りや現地調査を行った結果、二十日石伝承はほとんどが北陸地方、それも新潟県の魚沼地域と白山山域周辺を中心に分布していることがわかった（図２）。いずれも豪雪地帯の山間農村地帯で、春の雪消えを待望する人々の想いがこうした伝承を生み出したと考えられる。特に、伝承が 4 箇所あった石川県白山市では、伝承地付近に廿
日岩という姓名の家が存在し、そこの出身であろう廿日
0100 km岩氏が全国におられることがわかった。また、二十日日
石が 2 箇所現存している新潟県南魚沼市の旧塩沢町では、
図２ 二十日石伝承地の分布
地名を詳しく調べると廿日石の付く小字が 4 箇所もある
ことがわかった。かつては広くない範囲ながら「二十日石文化」と呼べるものがあったと考える。
３．二十日石の高さの妥当性
図２の 19 箇所の伝承地のうち二十日石が現存しているのは 10 箇所、高さのわかった二十日石は 15 箇所であった。これら高さ(70〜165cm)のわかった二十日石に最も近い気象観測点の積雪深データから、消雪二十日前積雪深の累年平均値を算出し二十日石の高さとの関係を調べた。ただし、少雪年のデータは積雪期に度々二十日石が露出したりして伝承の有用性がないため除いた。その結果二十日石の高さは付近の気象観測
点の消雪二十日前積雪深の平均値とほぼ一致しており、二十日石伝承が消雪日予測として妥当なものである
ことが明らかになった。
４．消雪日二十日前を知る意味
森林総研十日町試験地の気象・積雪データから融雪末期の降積雪状況を調べたところ、消雪日二十日前以降はその前と比べ降雪がほとんどなく、積雪の全層平均密度が大きくて硬く締まった状態になることがわかった。融雪末期に山間農村地で行われていた農作業には、ベト撒き、肥え引き、薪・落ち葉拾いなど橇を使って行うものが多い。消雪日二十日前以降には、橇の使用に好都合な新雪の少ない硬く締まった雪面状態になることを雪国の人々は経験的に知っていたことから、二十日という日数になったものと考えられる。
謝辞：十日町試験地の長年にわたる気象・積雪データを提供して下さった森林総合研究所の竹内由香里氏、
旧塩沢町の二十日石情報を提供して下さった鈴木牧之記念館の貝瀬 香氏、
そのほかにもご協力下さった多くの方々にこの場を借りて厚く御礼申し上げます。
2009 (社)日本雪氷学会© 2009（社）日本雪氷学会― 46 ―

雪氷北信越 29号 （2009）36

ISSN 0918-1474

群馬県草津町氷谷における天然氷の形成過程(Ⅱ)○山口健太郎（新潟大院）
・和泉 薫・河島克久・松元高峰（新潟大・災害復興科学センター）
１. はじめに群馬県草津町には，氷谷と呼ばれる谷があり，谷の奥にある風穴には，夏場までに天然氷が形成される．
その氷は，毎年 6 月 1 日に採取され，「氷室の節句」に用いられている．夏場までに氷が形成され残存し，なおかつ利用されている例は，他では見られない．この天然氷について，和泉ほか（2008）は，凍結した地面に融雪水が接触し再凍結するという，氷河の上積氷に類似した形成過程を考えた．本調査では，これまでに調査されていない融雪初期に，風穴の調査を行ったので報告する．また，風穴からの冷風の吹き出し現象を説明する上で用いられることが多い「温風穴」の存在を調査したので，その結果も合わせて報告する．
２. 調査地と調査の概要

氷谷は，東西に細長く延びた谷であり，風穴はその最奥にある．風穴の標高は，約 1300 m である．風穴

周囲の斜面は，溶岩塊に覆われた累石斜面となっているが，調査時は岩塊が雪に覆われていた．風穴周辺の積雪深は，3 月初旬でも 1 m 以上あり，同程度の標高にある AMeDAS 草津（1223 m）における年最大積雪深88 cm（2009 年 1 月 13 日）に比較して多いことがわかる．調査は，2009 年 3 月 5日に，天然氷が形成される風穴手前で積外での温度・風速の観測を行った．
また，これとは別に，3 月 9 日に風穴上部斜面にて現地踏査によって，温風穴の存在を調査した．

３. 結果と考察

風穴内部は本室と前室に分かれており，

134 cm

120

●●

氷混じり

100

積雪深 (cm)

雪断面観測を行った．合わせて，風穴内

140

○○
●○

80

●○

60

●□

40

○○
+/

氷混じり
氷混じり

○○□

氷混じり

20

天然氷層

0
-10

-5

0

0

入口が雪で塞がっていなかった．風穴入口手前での積雪断面観測の結果を図 1 に示す．積雪1000

密度(kg/m3 )雪温(°C)

積雪は入口側の前室でもわずかであり，

500

図 1 風穴入口手前の積雪断面観測結果

最下層には，すでに厚さ 4 cm の天然氷が形成されて

0

20

40

60

80(m)

いた．AMeDAS 草津では，2 月半ばに日最高気温+10 °C を超える気温の上昇が確認できることから，
この時期に天然氷が形成された可能性がある．今回の調査から，天然氷は，融雪初期の段階から形成が始まることがわかった．
その後，融雪が進むにつれ，

40(m)

天然氷が成長すると考えられる．

20

風により，夏場まで保存される．冷風の吹出しは，

0

氷谷風穴では，形成された天然氷が風穴からの冷他の風穴の場合，岩塊礫層内の空隙と外気との温度差によって起こる．また，風穴の斜面上部に「温風氷谷風穴

温風穴（？）

図 2 風穴の位置関係穴」と呼ばれる穴が存在する（澤田，2002 など）．今回，氷谷風穴の「温風穴」の存在を，風穴の上部斜面の現地踏査により調査した．その結果，積雪が穴状に融解し，岩肌がむき出しになっている場所を発見した．
この穴の中からは，5.6 °C の暖気が出ており，外気（2.8 °C）と比較して高かった．図 2 は，氷谷風穴と，現地踏査から分かった穴の位置関係を表している．この穴が温風穴ならば，下部の風穴では外気の吸込みが起こっているはずだが，実際は逆で，冷風が吹出していた．したがって，氷谷風穴における冷風の吹出しは，
冷風穴・温風穴の空気対流が連動する一般的風穴とは異なるメカニズムだと推定できる．
2009 (社)日本雪氷学会© 2009（社）日本雪氷学会― 47 ―

雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

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© 2009（社）日本雪氷学会
2009 (社)日本雪氷学会― 48 ―

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雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

38
国道 17 号に設置された積雪深計のデータについて○早川典生（町田建設㈱），平島寛行（防災科学技術研究所 雪氷防災研究センター）
１．はじめに
長岡国道事務所では国道 17 号において長岡以南
で積雪深計を設置して観測を続けており、貴重なデータが蓄積されている。元来国道事務所の積雪深観測では道路管理のために行われており、たとえば除雪の影響を受けないような配慮が十分になされているかどうか懸念する声もある。また実際
どんな積雪深計でも周辺の微地形の影響がどのくらいあるのかわかっていない。この点を現地計測により調べた。 すなわち以下の６箇所の観測点に設置している積雪深計を観察し、周辺の積雪深分布を測定した。
観測点名：長岡、小千谷、小出、湯沢、三俣、二居、浅貝
観測期日：2008 年 3 月 3 日、2009 年 1 月 19 日
２．観察結果（2008 年のものを示す。
）
上記の観測点のうち、特に北側に位置する長岡、
小千谷、小出の 3 観測点については、長岡、小出に関しては施設の構内にあり、道路除雪の影響はないものと思われた。また小千谷観測点はトンネ
ルの入り口付近にあるが、道路わきの平地を柵で囲っており、ここも除雪の影響はないものと思われた。この 3 地点に共通して積雪深計の周辺は舗装された平地であり、積雪深は十分に一様である
ように見えた。
湯沢観測点はアメダス観測点と隣接して設置されている。その周辺で積雪深を測った結果を図１に示す。図の下側は駐車場であり、上側は空き地である。図の下側で値が大きいのは駐車場の除雪が影響している可能性も否定できない。上側の測定値
は積雪深計よりも小さいことを考えると、積雪深計の値はとりあえず、駐車場の影響を大きくは受けていないと思われるが、上側の値より大きい点では自然積雪を代表しているかどうか、なお検証する必要がある。
図２は二居での結果である。ここでは積雪深計の値は北側の実測値より明らかに小さい。もっともその差は 10％弱である。

2009 (社)日本雪氷学会© 2009（社）日本雪氷学会

その他の観測点のうち三俣でも積雪深計の値は実測積雪深より約４％ほど小さかった。また浅貝では
国道との間に建物があり、周辺地形が緩やかに傾斜しているためか、数メートル先では実測積雪が大きくなり、吹き溜まりがあることをうかがわせた。ここの積雪深計は現在あまり使われていないようであるが、もし本格的に使うとするならば周辺の積雪深を良く調べる必要がある。
３．むすび
国道 17 号の積雪深計はさすがに除雪の影響が少ないような配慮がなされている。しかしながら微地形の影響は調査をする必要がありそうである。

湯沢
×143

×140

×120

傾斜方向
アメダスセンサー

国交省センサー ×197

建
物

3m

×183

１７９

１５２

7m
×209

国
道
17
号

×220

×218

雪尺 １６６
駐車場

図 １ 湯沢積雪深計の周りの積雪深分布（×数字は実測値、、内数字は積雪深計の値、cm）

二居
×238 N

×218
5m

5m

雪
尺

254×

5m

センサー 3.5m
２３７

260
266×

×245

5m

×246
6m

×248

図 ２ 二居積雪深計の周りの積雪深分布（×数字は実測値、、内数字は積雪深計の値、cm）― 49 ―

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39
39
道路への散水による夏の舗装冷却と冬の消雪の熱的効果
道路への散水による夏の舗装冷却と冬の消雪の熱的効果○藤野○藤野丈志・坂東丈志・坂東和郎・桑原
和郎・桑原賢二・小酒
賢二・小酒欽弥（（株）興和）
欽弥（（株）興和）
1 1 はじめにはじめに
3 3 夏期と冬期の熱収支と対策効果
夏期と冬期の熱収支と対策効果
筆者らは、ヒートアイランド現象の対策技術とし筆者らは、ヒートアイランド現象の対策技術とし夏期の散水実験から、散水量を変化させた時の、
夏期の散水実験から、散水量を変化させた時の、て、排水性舗装内部に地下水を通水して舗装を冷却て、排水性舗装内部に地下水を通水して舗装を冷却
流水熱（舗装から地下水が持ち去る熱流量）
流水熱（舗装から地下水が持ち去る熱流量）
、潜熱、
、潜熱、
する「排水性舗装冷却システム」の開発に取り組んする「排水性舗装冷却システム」の開発に取り組ん
顕熱、長波放射（正味の舗装から出る熱流量）
顕熱、長波放射（正味の舗装から出る熱流量）、地中、地中できた。本システムはできた。本システムは“にじみ出し消雪施設”を応“にじみ出し消雪施設”を応
伝導熱を整理した。日散水量と伝導熱を整理した。日散水量と1 日の熱収支量の変
1 日の熱収支量の変用したもので、冬期には消雪施設として利用するこ用したもので、冬期には消雪施設として利用するこ
化を図-1
化を図-1に示す。消雪施設基準の散水量に示す。消雪施設基準の散水量0.319
0.319L Lとができるが、夏と冬両方で施設を活用する場合、とができるが、夏と冬両方で施設を活用する場合、-1 -1 -2 -2min
min m m で散水を行った場合、日中の路面温度はで散水を行った場合、日中の路面温度は
日射の熱負荷と降雪と凍結防止の熱負荷から、散水
日射の熱負荷と降雪と凍結防止の熱負荷から、散水
22℃低下（散水なし
22℃低下（散水なし
60℃前後→散水
60℃前後→散水
38℃前後）し、38℃前後）し、する地下水の量を適切に決める必要がある。
する地下水の量を適切に決める必要がある。
そこで、
そこで、
-2 -2
-1 -1
7.65
7.65MJMJm m day
day の顕熱削減となった。夏期と冬期の顕熱削減となった。夏期と冬期
本システムのヒートアイランド対策効果実証試験結本システムのヒートアイランド対策効果実証試験結の日熱収支（図-2）を比較すると、夏期の導入効果の日熱収支（図-2）を比較すると、夏期の導入効果
果をもとに、本システムの消雪施設利用を視野に入果をもとに、本システムの消雪施設利用を視野に入（顕熱削減量）は、冬期の散水による導入効果（融（顕熱削減量）は、冬期の散水による導入効果（融れた散水量と熱的な導入効果の検討を行った。
れた散水量と熱的な導入効果の検討を行った。
なお、
なお、-2 -1 -1
雪と凍結防止雪と凍結防止
9.52
9.52
MJMJ
m-2mdayday）の）の80％、または
80％、または
7.2
7.2
本研究は、
本研究は、
平成
平成
2020
年度環境省クールシティ推進事業
年度環境省クールシティ推進事業
時間分の散水に等しい結果となった。
時間分の散水に等しい結果となった。
（地下水等活用型）として実施したものである。
（地下水等活用型）として実施したものである。
北陸地方に整備されている消雪施設（0.2～0.4
北陸地方に整備されている消雪施設（0.2～0.4L L-1 -1 -2 -2
-1 -1
min
min m m）で夏期に散水すると、6～8）で夏期に散水すると、6～8MJMJm-2m-2dayday
2 2 試験施設と試験方法
試験施設と試験方法
新潟市西区中権寺地内に、幅員
新潟市西区中権寺地内に、幅員6 6m、延長m、延長1919m、m、 の顕熱削減が見込まれると予想されるが、0.3の顕熱削減が見込まれると予想されるが、0.3L L-1 -1 -2 -2
2
面積
面積
114
114
m2mの排水性舗装冷却システム試験施設を施の排水性舗装冷却システム試験施設を施 minmin
m m でほぼ頭打ちとなる。冬期の熱負荷を基準
でほぼ頭打ちとなる。冬期の熱負荷を基準工した。深度工した。深度1515m mの揚水井戸から水温約の揚水井戸から水温約15℃の地
15℃の地 に散水すると、夏期にはほぼ一定の顕熱削減効果がに散水すると、夏期にはほぼ一定の顕熱削減効果が得られる。一方で、夏期の熱負荷からは必要散水量
下水を散水し、同深度の還元井戸から帯水層に還元
下水を散水し、同深度の還元井戸から帯水層に還元 得られる。一方で、夏期の熱負荷からは必要散水量を決めにくい。したがって、通年利用する場合の散した。夏期の散水は、毎日した。夏期の散水は、毎日
7 時～16
7 時～16時の間に、散水
時の間に、散水 を決めにくい。したがって、通年利用する場合の散-1 -1-2 -2
水量は消雪施設の必要散水量を採用するとよく、散量を量を0.09～0.30
0.09～0.30L Lminmin
m mで間欠散水または連続散で間欠散水または連続散 水量は消雪施設の必要散水量を採用するとよく、散水温度別に作成した図-1のような整理図を使い、のような整理図を使い、夏夏水を行った。冬期は降雪検知器を取り付けての自動水を行った。冬期は降雪検知器を取り付けての自動 水温度別に作成した図-1
期散水によるヒートアイランド対策効果を見積もる
散水とし、新潟市における排水性舗装への消雪施設
散水とし、新潟市における排水性舗装への消雪施設 期散水によるヒートアイランド対策効果を見積もる-1 -1-2 -2
とよい。
とよい。
の必要散水量の必要散水量0.319
0.319L Lminmin
m mで散水を行った。
で散水を行った。
消雪パイプの散水量範囲
消雪パイプの散水量範囲

50 50
40 40

顕熱顕熱

12 12
10 10
8

30 30

6

20 20

4

流水熱
流水熱

10 10
0

0
0

2
0

010 10
20 20
30 30
40 40
50 50
60 60
70 70
80 80
90 90
100 100
110 110120 120130 130
140 140150 150160 160
170 170
180 180

日散水量，L
日散水量，Lm-2 day
m-2 -1day-1

8
6
4
2

日射20.0
日射20.0顕熱顕熱
7.577.57

流水熱
流水熱
11.75
11.75

地中伝導熱0.77
地中伝導熱0.77
顕熱0.07
顕熱0.070

夏期散水無し夏期散水無し夏期散水あり夏期散水あり（実験値より）（実験値より）（実験値より）（実験値より）

図-1
図-1 日散水量と日熱収支・顕熱削減量
日散水量と日熱収支・顕熱削減量
・路面温度低下量
・路面温度低下量

顕熱顕熱4.984.98

長波放射
長波放射
0.910.91

降雪降雪（融雪熱量）（融雪熱量）
3.633.63― 50 ―

流水熱
流水熱
9.529.52

冬期消雪時
冬期消雪時
（設計式の値）（設計式の値）

図-2
図-2夏期と冬期の日熱収支
夏期と冬期の日熱収支

©©
2009
2009
(社)日本雪氷学会(社)日本雪氷学会© 2009（社）日本雪氷学会

日射20
日射20

熱負荷9.52
対策効果9.52（融雪・凍結防止）
対策効果9.52（融雪・凍結防止）

潜熱潜熱

14 14

※冬期消雪時は1日9時間の設計熱負荷が続いた※冬期消雪時は1日9時間の設計熱負荷が続いた場合の設計式基準
場合の設計式基準

熱負荷9.52

60 60

潜熱潜熱
3.283.28

長波放射
長波放射
11.20
11.20

（凍結防止熱量）

70 70

16 16

-2 day
夏期の対策効果・・・顕熱の削減量7.65
夏期の対策効果・・・顕熱の削減量7.65
MJ mMJ
m-2-1day-1-2 day
冬期の対策効果・・・融雪と凍結防止9.52
冬期の対策効果・・・融雪と凍結防止9.52
MJ mMJ
m-2-1day-1
散水量0.319
散水量0.319
L minL-1minm-2-1 散水温15℃
m-2 散水温15℃（凍結防止熱量）

長波放射
長波放射

18 18

熱負荷20.84

短波放射熱収支に対する割合，％

短波放射熱収支に対する割合，％

80 80

20 20

単位：MJ
単位：MJ
m-2 daym-2-1day-1
長波放射
長波放射夏期の熱負荷・・・舗装を温める
夏期の熱負荷・・・舗装を温める
5.815.81 冬期の熱負荷・・・舗装を冷やす
冬期の熱負荷・・・舗装を冷やす

熱負荷20.84

地中伝導熱
地中伝導熱

90 90

地中伝導熱
地中伝導熱
1.221.220.350.35
22 22（顕熱削減）

100 100

0.300.30

対策効果7.65（顕熱削減）
対策効果7.65

0.250.25

熱負荷20.0

0.200.20

路面温度低下,℃・顕熱削減量（日平均），MJ m-2 day-1

0.150.15

路面温度低下,℃・顕熱削減量（日平均），MJ m-2 day-1

0.100.10

新潟0.319 L min-1 m-2
新潟0.319 L min-1 m-2

0.050.05

熱負荷20.0-1 m-1-2)m-2)
冬期散水可能量，L
冬期散水可能量，Lmimmim0.000.00
110 110

雪氷北信越 29号 （2009）ISSN 0918-1474

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ߦࠃࠅ㔐₹߇ᒻᚑߐࠇࠆߎߣ߇޽ࠆ‫ޕ‬2006 ᐕᐲ෸߮ 2008 ᐕᐲߩᧄ⎇ⓥ⊒⴫ળߦ߅޿ߡ‫↢ޔ‬ᚑߒߚ㔐₹ߩᵹേ․ᕈࠍ⺞ߴࠆߚ߼ߦ቟ᕷⷺߩ᷹ቯࠍⴕߞߚ⚿ᨐߦߟ޿ߡႎ๔ߒߚ‫੹ޕ‬࿁ߪ‫↢ޔ‬ᚑߐࠇߚ㔐₹ߦട߃ߡ㒰㔐ኻ⽎ߩⓍ㔐ߦߟ޿ߡ߽቟ᕷⷺߩ᷹ቯࠍⴕߞߚߩߢ‫⚿ߩࠄࠇߘޔ‬ᨐࠍႎ๔ߔࠆ‫ޕ‬䋲䋮ታ㛎ᣇᴺ㒐ἴ⑼ቇᛛⴚ⎇ⓥᚲ㔐᳖㒐ἴ⎇ⓥ࠮ࡦ࠲࡯᭴ౝߦ
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-1© 2009(社)日本雪氷学会
2009（社）日本雪氷学会― 51 ―

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事業報告

ISSN 0918-1474

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雪氷北信越 29号 （2009）

支部規約・表彰規定

ISSN 0918-1474

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雪氷北信越 29号 （2009）

支部規約・表彰規定

ISSN 0918-1474

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雪氷北信越 29号 （2009）

支部役員

ISSN 0918-1474

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雪氷北信越 29号 （2009）

支部役員

ISSN 0918-1474

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雪氷北信越 29号 （2009）

会員名簿

ISSN 0918-1474

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© 2009（社）日本雪氷学会― 62 ―

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SEPPYO HOKUSHIN’ETSU
Journal of Hokushin’etsu of Japanese Society of Snow and Ice
No.29

June 2009

Editor and Publisher: Hokushin’etsu Branch, Japanese Society of Snow and Ice
Office: Research Center for Natural Hazards and Disaster Recovery, Niigata University
8050, Ikarashi, 2-no-cho, Nishi-ku, Niigata 950-2181, Japan㔐᳖ർା⿧ ╙ 29 ภ✬㓸࡮⊒ⴕ㧦㧔␠㧕ᣣᧄ㔐᳖ቇળർା⿧ᡰㇱ੐ോዪ㧦‫ޥ‬950-2181 ᣂẟᏒ⷏඙੖ච፲㧞ߩ↸ 8050 ᣂẟᄢቇἴኂᓳ⥝⑼ቇ࠮ࡦ࠲࡯ౝ
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