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平成19・20年度
平成19・
20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

株式会社フォーラムエイト
甲斐義隆
武蔵工業大学青戸拡起
株式会社フォーラムエイト
松山洋人

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平成19・20年度
平成19・
20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

解析ツール：
UC-win/FRAME(3D) ver.3.00.02
株式会社フォーラムエイト
解析対象：C1-2
1970年代に建設されたRC橋脚
主鉄筋段落し部せん断破壊タイプ

節点数
弾性梁要素
ファイバー要素
バネ要素

:585
:735
: 6: 8

平成19・20年度
平成19・
20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

 Newmarkβ法(β=1/4)

 振動台上での計測波(加速度)を水平2方向+鉛直方向、合計3方向入力
 ΔT=0.005秒
 大変形解析(適合条件：非線形)

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平成19・20年度
平成19・
20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

要素長梁(弾性梁要素)

1500
1150
976
6000

8751125974
900

2100

段落しは定着長を差し引いた位置ではなく、実際に鉄筋が無くなる位置とした

柱3柱2 ファイバー要素
柱1

柱基部はL=D/2となるよう設定

フーチング(弾性梁要素)

柱上部(梁含む)
コンクリートE=25300 N/mm2
σ=28.4 N/mm2
柱下部
コンクリートE=28900 N/mm2
σ=33.1 N/mm2
フーチング
コンクリートE=27900 N/mm2
σ=34.3 N/mm2
いずれも公開資料より

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平成19・20年度
平成19・
20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

橋脚断面2節点アイソパラメトリック要素
Timoshenko梁理論に基づく、せん断変形は弾性かぶりコンクリート

鉄筋

1断面あたりのセル：1400

コアコンクリート

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平成19・20年度
平成19・
20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

鉄筋：バイリニア型、修正MP(堺-川島)*σ
σy=372.67 N/mm2

ヤング係数、降伏点強度は公開資料より左図のように設定

E2=1923 N/mm2※引張破断、座屈の影響は非考慮

E1=192333 N/mm2

Bauschinger効果を表すパラメータεR b = R b0 −a1 ξa2 + ξ

Rb0=20a1=18.5a2=0.15*)堺淳一、川島一彦：部分的な除荷・再載荷を含む履歴を表す修正Menegotto
No.738/I--64、
堺淳一、川島一彦：部分的な除荷・再載荷を含む履歴を表す修正Menegotto--Pintoモデルの提案、土木学会論文集
Pintoモデルの提案、土木学会論文集No.738/I
64、pp.159pp.159-169、169、2003.7

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平成19・20年度
平成19・20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

かぶりコンクリート：Hoshikuma*1、堺-川島*2
εce=2000μεce=5310μ(4840)
Edes=10000 N/mm2

σcc=33.1
N/mm2(28.4)※かぶりコンクリートの鉄筋はらみだし抑制効果は非考慮

Ec=28900 N/mm2(25300)柱の上下部でコンクリー
ト材料の試験結果が異なるため、固有のヒステリシスを設定
左図は下部のかぶりコン
クリート( )内の値は上部のパラメータ*1)星隈順一，川島一彦，長屋和宏：鉄筋コンクリート橋脚の地震時保有水平耐力の照査に用いるコンクリートの応力*1)星隈順一，川島一彦，長屋和宏：鉄筋コンクリート橋脚の地震時保有水平耐力の照査に用いるコンクリートの応力--ひずみ関係，土木学会論文集，
No.520/ VV-28，
28，1-11，
11，1995*2)堺淳一、川島一彦、庄司学：横拘束されたコンクリートの除荷および再載荷過程における応力度*2)堺淳一、川島一彦、庄司学：横拘束されたコンクリートの除荷および再載荷過程における応力度--ひずみ関係の定式化、土木学会論文集、No.654/I
ひずみ関係の定式化、土木学会論文集、No.654/I--52,297297-316, 2000.7

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平成19・20年度
平成19・
20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

コアコンクリート：Hoshikuma、堺-川島
εce=4648μ(4272)

εce=2000μσce=6.62
N/mm2(5.68)
Edes=10000 N/mm2

σcc=33.1
N/mm2(28.4)

Ec=28900 N/mm2(25300)
かぶりコンクリート同様、柱の上下部でコンクリー
ト材料の試験結果が異なるため、固有のヒステリ
シスを設定
左図は下部のコアコンク
リート( )内の値は上部のパラメータ-9-

平成19・20年度
平成19・
20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

支承条件

z(直角)

y (鉛直)
x(橋軸)
T：並進成分
R：回転成分

固定支承：Tx:固定、Ty:固定、Tz:固定、Rx:自由、Ry:自由、Rz:自由
転倒防止支承：Tx:自由、Ty:特性、Tz:自由、Rx:自由、Ry:自由、Rz:自由
可動支承：Tx:特性、Ty:固定、Tz:固定、Rx:自由、Ry:自由、Rz:自由-1010-平成19・20年度
平成19・20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

可動支承すべり方向のモデル化

P

下図のように摩擦を考慮したモデル
P
F=μ・RD=88.6 kN
(μ=0.2)δδ1=0.1 mm*

δK=107 kN/m

鉛直方向に対して圧縮のみ考慮したモデル

転倒防止支承鉛直方向のモデル化*)すべり系支承を用いた地震力遮断機構を有する橋梁の免震設計法の開発に関する共同研究報告書「すべり系支承を用いた地震力遮断機構を有する橋梁の免震設計法マニュアル(案)」平成18 年10 月 P.205

平成19・20年度
平成19・
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 要素別剛性比例型を使用
 ファイバー要素の粘性減衰定数はゼロ
 各要素の粘性減衰定数は以下のとおり¾桁：2%¾コンクリート(弾性) ：5%¾剛部材¾支承：0%：0%-1111-

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平成19・20年度
平成19・
20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

1次モード：T=0.377sec

2次モード：T=0.372sec

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平成19・20年度
平成19・
20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

1.破壊形態
せん断耐力：道路橋示方書Vに準拠し下記のように算出(Cc=0.8)
コンクリートが負担できる平均せん断応力度は
設計基準強度σck=27N/mm2に対応したものを使用
部材
名称

SckN

Sc0kN

SskN

Ps0kN

Ps
kN

6

6722.8

903.5

879.4

1782.91602.2

55

722.8

903.5

439.7

1343.21162.5

4

4

895.3

1119.1

853.4

1972.51748.7

32
13

895.3

1119.1

853.4

1972.51748.72928.21160.31255.72416.0

2183.91928.21160.31674.32834.62602.5

-1414-

平成19・20年度
平成19・
20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

1.破壊形態① ②③④

Ps0

損傷イベント

Ps

65
432
1

① 9.285 s② 9.305 s③ 9.365 s④ 9.775 s：部材 5(上部段落し) S>Ps
：部材 1(基部) 鉄筋降伏
：部材 5(上部段落し) S>Ps0：部材 5(上部段落し)鉄筋降伏：部材 3(下部段落し)鉄筋降伏

-1515-

平成19・20年度
平成19・
20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

1-1.変位履歴(橋脚天端)
上部段落しS>Ps(T=9.285s)

上部段落し終局(T=10.895s)
合成最大変位(T=12.855s)
上部段落しS>Ps(T=9.285s)

上部段落し終局(T=10.895s)

平成19・20年度
平成19・20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

1-1.変位履歴(橋脚天端)

上部段落しS>Ps
T=9.285秒
合成最大変位：565.0mm
T=12.855秒-1616-

平成19・20年度
平成19・
20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

1-2.変位履歴(3860mm位置)
上部段落しS>Ps(T=9.285s)

上部段落し終局(T=10.895s)

上部段落しS>Ps(T=9.285s)

上部段落し終局(T=10.895s)※12秒以後はコンクリート片の落下により計測不能-1717-

-1818-平成19・20年度
平成19・
20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

1-2.変位履歴(3860mm位置)

上部段落し
S>Ps
T=9.285秒

平成19・20年度
平成19・
20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

1-3.変位履歴(1860mm位置)
上部段落しS>Ps(T=9.285s)

上部段落し終局(T=10.895s)

上部段落しS>Ps(T=9.285s)

上部段落し終局(T=10.895s)※12秒以後はコンクリート片の落下により計測不能-1919-

-2020-平成19・20年度
平成19・
20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

1-3.変位履歴(1860mm位置)

上部段落しS>Ps
T=9.285秒

-2121-

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平成19・
20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

2-1.曲率ひずみ分布(上部段落しS>Ps : T=9.285秒)

段落し

TR
段落し

LG
0m2m

LGTR

4m

最大圧縮ひずみ分布

曲率(1/m)

鉄筋ひずみ

-2222-

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2-2.曲率ひずみ分布(基部主鉄筋降伏時:T=9.305秒)

段落し

TR
段落し

LG
0m2mLGTR4m

最大圧縮ひずみ分布

曲率(1/m)

鉄筋ひずみ

-2323-

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平成19・
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2-3.曲率ひずみ分布(上部段落し終局時:T=10.895秒)

段落しTR段落しLG
0m2m

LGTR

4m

最大圧縮ひずみ分布

曲率(1/m)

鉄筋ひずみ平成19・20年度
平成19・
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3-1.最外縁主鉄筋履歴(柱基部)：天端変位最大時(T=12.855秒)、赤：引張、緑：圧縮-2424-

平成19・20年度
平成19・
20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

3-2.最外縁主鉄筋履歴(上部段落し位置)：天端変位最大時(T=12.855秒)、赤：引張、緑：圧縮-2525-

平成19・20年度
平成19・
20年度 橋梁耐震実験研究 研究成果発表会

4-1.荷重変位曲線(橋軸直角方向)-2626-

平成19・20年度
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4-2.荷重変位曲線(橋軸方向)-2727-

平成19・20年度
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 主鉄筋段落し部せん断破壊する試験橋脚(C1-2)に対してファイバー要素を用いて3次元応答解析を行った。

 せん断破壊(解析上)の発生前までは、応答変位波形はよく一致しており、実験結果を再現できた。

 せん断破壊後も、しばらくは応答変位がよく一致している。これは、解析に用いたせん断耐力式における「平均せん断応力度」を設計基準強度に対応した値を用いたため、せん断耐力が低めの評価となってしまい、せん断破壊を早めに判定していることが、ひとつの要因と考えられる。

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