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日本建築学会大会学術講演梗概集（北海道） 2013 年 8 月

既存補強コンクリートブロック造建物の耐震性能（その 2：CB 造建物の地震被害と耐震診断について）
正会員
同補強組積造耐震診断

空洞コンクリートブロック
壁量○小室 達也*
藤本 効*

地震被害

1．はじめに前報につづき、CB 造建物の構造性能と耐震診断結果に3．耐震診断
CB 造の耐震診断については、RC 診断基準の第 1 次診ついて報告する。今回調査した建物は 2011 年東北地方太断法における評価法（ブロック種別による壁の終局時平平洋沖地震の直前（2009～2010 年）に耐震診断が行われ均せん断応力度（表-2）や靭性指標 F は 1.00 とする）がていたため、耐震診断結果と地震被害との関係について例示されている 1)。しかし、RC 診断基準に準じて第 1 次も考察する。

診断法により耐震診断を行うと、簡略的で安全側の評価

2．建物の構造諸元
表-1 には各建物の構造諸元を示す。CB 造建物の延べ床であることから、多くの既存 CB 造建物が耐震性能不足と面 積 当 た り の 建 物 重 量 は 、 9.80 ～ 11.91 （ 平 均 10.59 ）幾つかの項目で修正を加えた文献 2)の評価方法が示されてkN/m2 となっていて、やや軽いが RC 造建物（No.7）とほいる。

ぼ同じ程度となっている。ブロック種別は、現行の種別で表す（1979 年 JIS 改定以降）と、旧 A 種～B 種が用いなり、耐震補強が必要となるケースが見られた。そこで、主な修正点は、以下の通りである。
1) 壁の耐力評価：ブロックの種別、壁の立面形状（壁のられている。

高さと長さの比）、壁の平面形状（直交壁が両端にあ学会 の規準と 比べると、壁厚 が不足し ているのが、No.4 と No.5 の 1 階である。壁筋は丸鋼から異形鉄筋に規るか否か）により耐力を評価する（表-3）。
2) 形状指標 SD：RC 診断基準の第 2 次診断法に用いる形準が改定されたためすべて 9φが用いられており、壁筋ピ状指標とする。

ッチは No.5 の 2 階と No.6 の横筋ピッチが広くなっていた。 3) 経年指標 T：RC 診断基準の第 2 次診断法に用いる経年
また、ほとんどの建物で、X、Y 方向とも壁量を満足して指標とする。
いたが、No.5 の X 方向 1 階で若干少なくなっている。そ4) 耐震判定指標 Is：偏心率と剛性率を算出しなかった場の他の規定（規模や分割面積など）は概ね満足している。

合は Iso＝0.80、その他は Iso＝0.60 とする。
ここでは、この方法（修正第 1 次診断法）で耐震診断

表-2表-1 建物構造諸元
延床
建
敷
面積
物 階
地
ΣAfNo.
(m2)

建物単位重量ﾌﾞﾛｯｸ重量ΣW/ΣAf
種別
ΣW2(kN/m )(kN)

1

1 604.00 648210.73

2

1 419.11 4108

9.80

3

1 197.89 2131

10.77

4

1 108.50 1121

10.33

2 121.40 1193

9.83

1 278.00 3009

10.82

1 235.00 2798

11.91

2 132.02 1382

10.47

1 246.00 2869

11.66

A

5B

67

壁厚t
(mm)

壁筋

150 縦：9φ-400
A種(150) 横：9φ-400
150 縦：9φ-400
旧A種(150) 横：9φ-400
150 縦：9φ-400
A種(150) 横：9φ-400
150 縦：9φ-400
A種(160) 横：9φ-400

壁量
壁率Lw
aw
(mm2/m2)(mm/m2)X 方向 Y 方向 X 方向 Y 方向
293.3 311.143995 46665(150)
184.9 266.527735 39975(150)
202.6 340.1
30390 51015(150)
199.8 308.2
29970 46230(150)

150 縦：9φ-800 173.4 192.3
26010 28845(150) 横：9φ-800(150)B種
150 縦：9φ-400 172.9 264.0
25935 39600(190) 横：9φ-600(180)150 縦：9φ-800 191.7 198.5
28755 29775
B種(150) 横：9φ-1000(150)注）壁厚及び壁量の括弧内の数値は学会規準の数値を示す。
壁の最小厚さ t0(mm)は、150 かつ h/20、2 階建ての 1 階
は 190 かつ h/16
壁量 Lw0(mm/m2)は、150、2 階建ての 1 階は 180

Seismic Performance of Existing Reinforced Hollow Unit Concrete Masonry Buildings
Part2: Earthquake Damage of CB Buildings and Seismic Capacity Evaluation― 925 ―

表-3

CB 壁の平均せん断応力度
τu（N/mm2）1)
旧A種

0.15

A種

0.25

B種

0.35

C種

0.45

CB 壁の平均せん断応力度
τu（N/mm2）2)h0 ⁄Lw ≦1.0
h0 ⁄Lw ＞1.0

α・β・0.5
α・β・0.3

ここで，α＝ 1.2：直交壁が両端に 1.2m 以上ある
1.0：直交壁が両端に 1.2m 未満
β＝ 1.0：B 種、C 種ブロック
0.8：旧 A 種、A 種ブロック
Lw：壁長さ（m）、h0：開口高さ（m）

KOMURO Tatsuya,
FUJIMOTO Isao

被災度の相関関係は見られず、耐震診断による評価と地を行った結果を表-4 に示す。

震被害とがあまり対応できていない。これらのことから、

X 方向は No.2、3、4、5 の 1 階で NG となり、Y 方向はNo.2 のみ NG となった。No.2 が X、Y 方向とも NG とな

以下のような現状の課題が考えられる。っているのは、旧 A 種ブロックが用いられているため壁ⅰ. 部材の損傷度や被災度と比べて、耐震性能の評価が低耐力が小さく評価されていることによる。形状指標が小くなる場合が少なくない。

さい建物が大きいが、これは壁の偏在（建物平面形状がⅱ. 経年劣化などによる影響は少なく、現行の学会の構造不整形）により偏心率が大きくなっているためである。

規定（壁量など）を概ね満足しているにも関わらず、経年指標は詳細な現地調査によりひび割れ状況等を RC 造

Is 値が判定値を大きく下回る場合が見られる。に準じて評価した結果、低減率は少なくて済んでいる。

5．まとめ
CB 造建物の耐震診断結果と地震被害との関係について

しかし、修正第 1 次診断法を用いてもまだ多くの建物で判定が NG となっており、地震被害との対応はできていな考察した。第 1 次診断法を修正した方法により診断したいと言える。

場合でも多くで構造耐震指標が判定値を下回る結果とな

図-1 には、壁量と Is 値の関係を示す。壁量が大きくなった。しかし、被災度は軽微から小破となっており、被るほど Is 値は大きくなる傾向はあるが、ブロック種別の災度と診断結果があまり対応できていないのが現状であ違いや偏心率、経年指標などの影響で、Is 値が低くなっる。CB 造耐力壁の終局強度や変形性能については文献 3)ている建物が見られた。

で示されてきていることから、早急に第 2 次診断法のようなより詳細な評価手法の整備が望まれる。

また、表-5 には、隣接する RC 造建物（No.7）の診断結果を示す。X、Y 方向とも 1 階で NG となっている。地

参考文献

震被害は 1 階も 2 階も中破となっていたが、部材の損傷

1) 日本建築防災協会：2001 年改定版既存鉄筋コンクリート造建築物の耐震診断基準・改修設計指針適用の手引き、2001 年 10 月2) 一般財団法人群馬県建築構造技術センターほか：群馬県における既存補強コンクリートブロック造建築物の耐震診断マニュアル(案)、2011 年 3 月
3) 日本建築学会 構造委員会 壁式構造運営委員会：各種メーソン
リー構造設計ノート 2009、2009 年 3 月

程度は 1 階の方がやや大きかった。RC 造の診断結果や崩壊モードなどは、概ね地震被害を推測することができていると思われる。
4．診断結果と被災度の比較
被災度と Is 値の関係を図-2 に示す。CB 造建物は、軽1.60
X方向微～小破の小さな被害であったが、診断結果では Is 値が1.400.6 あるいは 0.8 以下となっている建物があった。Is 値とIs値

表-4

CB 造建物の耐震診断結果（修正第 1 次診断法）

No.

階

Iso

110.80FX

方向SD

TIs1.00 0.812 0.994 0.80

判定OKFY方向1.20Y

方向SDTIs1.00 0.812 0.994 0.89

1.00
0.80

判
定

0.60

OK

0.40
210.801.00 0.812 0.997 0.37

NG

1.00 0.812 0.997 0.48

NG

3

10.80

1.00 0.902 0.998 0.62

NG

1.00 0.902 0.998 0.84

OK

4

10.80

1.00

0.95 0.998 0.67

NG

1.00

0.95 0.998 1.03

OK

1.00

0.92

OK

1.00

0.92

OK

2
5

0.60

0.78
0.96

1

1.00

0.81

1.00

1.00

1.02

0.20
100

NG

1.00

0.63

0.90

OK

1.00

1.00

OK

1.04

OK350

400

1.60
X方向

1.40
1.53200 250 300
壁量（㎜/㎡）

図-1 壁量と Is 値の関係

0.960.47150

Y方向10.60

表-5
階2’

FuSD

方T

1.50 0.950.60

10.91

RC 造建物（No.7）の耐震診断結果（第 2 次診断法）
XIso0.91

Is値

1.206

向Y

方向SD

TIs

CTU・
SD

判
定

Fu

0.71 0.49

OK

1.00 0.76

Is’0.961.20 0.950.80

CTU・
SD

判
定

0.80 0.83

OK0.46 0.48

NG0.960.44 0.38

NG

1.00 0.77*ベターリビング つくば建築試験研究センター・博士(工学)

1.00

0.60
0.40
0.20
無被害

軽微
小破
図-2 被災度と Is 値の関係

中破*Center for Better Living, Tsukuba Building Research and Testing Lab., Dr.Eng.

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