13
2︵通巻

号︶

26

13

この用紙は, パルプを漂白するときに塩素ガスを使わない「無塩素漂白（ECF)」という方法で作られています。

2 (通巻26号）

26
2016年度

1

13

2

Waste to Energy から Thermo-Recyclingの先へ

2

当社の流動床焼却・ガス化技術の紹介

Combustion and Gasiﬁcation Technologies Using a
Fluidized-Bed

11

流動床式焼却炉における低 NOx 燃焼技術の検証

Veriﬁcation of Low NOx Combustion Technology in Fluidized
Bed Incinerator

17

大野市木質バイオマス発電所におけるタブレット端末の導入事例

Introduction Example of Tablet Computer In Ono City
Wooden Biomass Power Plant

22

カンボジア向け浄水設備１号機の運転状況

Operational Situation of Our First Water Treatment
Project in Cambodia

27

培養槽へのスイングスター ® 適用検討

Considerations for SWINGSTIR® Application to Culture
Vessel32

施設・技術紹介34

TOPICS本

36

社 ／〒651-0072 神戸市中央区脇浜町1丁目4-78☎（078）232-8018 FAX（078）
232-8051〒651-0086 神戸市中央区磯上通2丁目2番21号（三宮グランドビル） ☎（078）232-8018 FAX（078）
232-8051

論文発表一覧

技 術 研 究 所 ／ 〒651-2241 神戸市西区室谷1丁目1-4☎（078）
992-6500 FAX（078）
997-0550

東 京 支 社 ／ 〒141-8688 東京都品川区北品川5丁目9-12（ONビル）☎（03）5739-5800 FAX（03）5739-5821〒141-0001 東京都品川区北品川5丁目9-11（大崎MTビル）☎（03）5739-5800 FAX（03）5739-5821

大 阪 支 社 ／ 〒541-8536 大阪市中央区備後町4丁目1-3（御堂筋三井ビル）☎（06）6206-6751 FAX（06）
6206-6760

九 州 支 社 ／ 〒812-0012 福岡市博多区博多駅中央街1-1（新幹線博多ビル） ☎（092）474-6565 FAX（092）
441-4440
北 海 道 支 店 ／ 〒060-0004 札幌市中央区北四条西5丁目1-3（日本生命北門館ビル） ☎（011）241-4647 FAX（011）
241-5759
東 北 支 店 ／ 〒980-0811 仙台市青葉区一番町1丁目2-25（仙台NSビル）☎（022）716-6651 FAX（022）
263-2049

名 古 屋 支 店 ／ 〒451-0045 名古屋市西区名駅2丁目27-8（名古屋プライムセントラルタワー） ☎（052）581-9876 FAX（052）
563-2313
播 磨 製 作 所 ／ 〒675-0155 兵庫県加古郡播磨町新島19☎（079）436-2500 FAX（079）
436-2506

室蘭SD製造所／ 〒050-0055 室蘭市崎守町387-25
デュッセルドルフ事務所／ Berliner Allee 55, 40212 Düsseldorf Germany☎（0143）50-3036 FAX（0143）
50-3066☎+49-211-7792-0430 FAX+49-211-7792-0450

プノンペン事務所／ Soma Tower, 1st Floor, #2C, street120, Sangkat Phsar ThmeyⅡ, Khan Daun Penh, Phnom Penh, Kingdom of Cambodia☎+855-23-210-301 FAX+855-23-210-309
神鋼環境ソリューション技報

2016年度Vol.13 No.2

《本社》株式会社神鋼環境ソリューション 〒651ー0072《編集発行》〒651ー2241≪バックナンバー≫ 弊社ホームページに掲載しています。

http://www.kobelco-eco.co.jp/development/tec-info/index.html

通巻26号
神戸市中央区脇浜町１丁目４ー78

神戸市西区室谷１丁目１ー４ 株式会社神鋼環境ソリューション 技術開発センター（神鋼環境ソリューション技報編集委員会事務局）☎（078）992−6527 FAX（078）992−6504 http://www.kobelco-eco.co.jp《編集委員》編集委員長/田頭成能 委員/高橋円・細田博之・下梨孝・横田慎・丸山智裕・斉藤彰・木下民法・菊池雅彦・須田龍生・松本勝生《発行》2017年3月15日印刷

2017年3月22日発行

年2回発行《禁無断転載》《発行人》横山英樹《印刷所》中村印刷株式会社

＜巻頭言＞

Waste to Energy から Thermo-Recycling の先へ

国立研究開発法人国立環境研究所
資源循環・廃棄物研究センター
循環利用・適正処理処分技術研究室
室

長

肴

倉

宏

Hirofumi Sakanakura

史

廃棄物の焼却や溶融などの熱処理に伴い発生する大気汚染物質の制御や，廃棄物が保有する熱エネ
ルギーの回収では，新技術の開発や技術レベルの向上に今も多くの努力が注がれています。一方で，焼却灰やスラグなどの「熱処理残渣づくり」についてはどうでしょうか。おそらくは，排ガス処理や熱回収ほどには注力されてきていないように思います。その理由の一つは，排ガス処理や熱回収は熱処理施設内でほぼ完結するのに対して，熱処理残渣への対応は，残渣の受入れ先へ引渡されてしまうからではないかと思われます。
廃棄物の発生を止めることはできません。したがって，廃棄物処理の出口を止めることもできません。熱処理は一瞬ですが，残渣は必ず発生し，そして永久に残る場合がほとんどです。熱処理残渣の持続的なリサイクルや処分は，廃棄物マネジメントにおいて必須です。とすれば，今生み出されている熱処理残渣の性状は，持続的なリサイクルや処分に適しているのでしょうか？ あるいは，各々の熱処理残渣に対して今行っているリサイクルや処分の方法は，最適な選択になっているのでしょうか？
欧州では，近年，熱処理残渣からの金属回収，とくに，金を中心とする貴金属回収に力が注がれています。経済的に無視できない価値の金属が含まれているからです。研究は以前から行われていましたが，最近は実機化がめざましく，熱処理残渣の取扱い量で年間10万トンクラスの施設は全く珍しくない状況です。さらに，金属回収後の残渣は有害金属の量も減少するので，環境安全性が向上し，最終処分だけでなく，土木資材としてのリサイクルの適性も高まります。2016年に訪問したスイスのZAV Recycling 社は Waste to Energy から Thermo-Recycling へのパラダイムシフトを謳っていました。
まさに我々も目指すべき方向であると思いますが，さらに積極的なことも考えたく思います。すなわ
ち，熱処理の工程の中で，排ガス処理や熱回収を行いながら，より金属回収や土木資材リサイクルに適した残渣を作れないでしょうか。もし最終処分する場合でも，浸出水への長期的な負荷を考えていくべきです。
私は焼却灰や溶融スラグなど，廃棄物の熱処理残渣という「もの」のリサイクルや処分に向けた性状評価に関する研究に取組んできました。焼却処理や溶融処理など，そのものを生み出す上流側と，建設現場や最終処分場など，そのものを受入れる下流側の両方を見渡すと，熱処理残渣づくりには研究開発の余地が大いにあると考えています。

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

神鋼環境ソリューション技報

1

流動床式焼却炉における低 NOx 燃焼技術の検証
Verification of Low NOx Combustion Technology in Fluidized Bed Incinerator

井上尚子＊
Naoko Inoue

多田俊哉＊
Toshiya Tada

砂田浩志＊＊
Hiroshi Sunada

伊藤 正＊＊
Tadashi Ito

木下民法＊＊
Taminori Kinoshita

NOx に対し厳しい管理目標値を定めている廃棄物焼却処理施設の多くは触媒脱硝設備を有しているが，焼却炉での低 NOx 燃焼が実現すれば設備の簡素化と発電効率の向上が期待できる。今回，実稼働中の流動床式焼却炉にて燃焼試験を行い，低空気比燃焼（空気比1.32）と排ガス再循環（EGR）を組合わせることで NOx 濃度を40 ppm 程度まで低減できることを確認した。また，熱流体シミュレーションにより NOx 発生状況を考察した結果，空気比低減が低 NOx 燃焼にもっとも効果があることが示唆された。
Most of the municipal solid waste incineration plants with strict regulations imposed on NOx emissions
have a selective catalytic reduction（SCR）process. However, low NOx combustion can simplify thisprocess and improve power generation efﬁciency. We conducted combustion tests at an operating plantwith a ﬂuidized bed incinerator. It was found that low excess air ratio operation（1.32）using the exhaustgas recirculation（EGR）system was able to reduce NOx to approximately 40 ppm. Furthermore, after
observing the NOx generation status in simulations using computational ﬂuid dynamics（CFD）, it wassuggested that low excess air ratio operation is the most effective approach to low NOx incineration.

Key Words：
流動床式焼却炉

Fluidized Bed Incinerator

窒 素 酸 化 物（NOx）

Nitrogen Oxides（NOx）

排 ガ ス 再 循 環Exhaust Gas Recirculation低Low Excess Air Ratio

空

気

比

数 値 流 体 力 学Computational Fluid Dynamics【セールスポイント】
・総空気比1.32程度の低空気比燃焼と排ガス再循環を組合わせることで，実稼働中の流動床式焼却炉において触媒脱硝設備がなくとも NOx 濃度を40 ppm 程度まで低減できた。

まえがきが低下するというデメリットがある。そのため，窒素酸化物（NOx）について厳しい管理目標値をSCR 設備を用いずに NOx の低減を行うことができ

設定している焼却施設では，脱硝効率の高い触媒脱れば，設備の簡素化や発電効率の向上が期待できる。

硝（SCR） 設 備 を 設 置 す る 場 合 が 多 い。 し か し，

我々はこれまでに流動床式焼却炉において，燃焼

SCR 設備設置に伴う建設費用増加に加え，排ガスをの総空気比低減および押込／二次空気の供給割合の加熱する場合には蒸気が使用されるため，発電効率最適化により NOx の発生を抑制できることを確認

神鋼環境ソリューション技報

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）＊

技術開発センター プロセス技術開発部 基盤技術室＊＊

環境プラント技術本部 技術統括部

11

した １）。今回，さらなる NOx 低減を目的に実稼働

空気比1.6）と同程度になるよう EGR ガス量を決定

中の焼却炉にて燃焼試験を行った。また，得られたした。試験中は排ガス測定を行い，低 NOx 燃焼の運転状況と排ガス性状から熱流体シミュレーション

状況を確認した。図１に試験を行った焼却炉の概略を実施し，NOx 発生状況を考察した。

プロセスフローを示す。図１には，併せて排ガス測

1.

1. 1

実機試験

定を行った位置（SP 1：二次燃焼部入口，SP 2：二試験方法

次燃焼部出口，SP 3：バグフィルタ出口）も示して試験は処理規模46 t/day の流動床式焼却炉にて行った。試験を行った炉は，低 NOx 燃焼技術の一ついる。表１に排ガスの測定項目および分析方法を示す。

として知られている排ガス再循環（EGR）を行うた

NOx，O2，CO，CO2 についてはプローブから連続

め，バグフィルタ排ガスの一部を炉内へ供給できる

的に排ガスを吸引して分析計に通し，連続測定を行よう改造を施している。EGR ガスを炉内に供給すった。なお，連続測定はそれぞれのポイントで約２ることは，炉内温度を下げる効果もある。したがっ時間ずつ行った。ただし，二次燃焼部入口，出口て，これまで炉内が高温になるため実施できなかっ（SP 1，2）では排ガス中にダストが多いため，ダス

た，より低い空気比での運転が可能となる。本試験

トによるプローブの詰まりがしばしば生じる。そのでは炉内で発生する NOx の低減を目的に，EGR を際はデータ取得を停止し，圧縮空気で逆洗すること用いた低空気比運転を行った。試験中の総空気比はで都度対応した。その他のガス種については，それ1.3とし，監視している炉内温度が通常運転時（総ぞれのポイントで２回のバッチ分析を行った。

バグフィルタ
ボイラ
SP 2

●

SP 3
排ガス
再加熱器

●
ガス
冷却塔

ごみ
ホッパ

二次空気
供給機

押込空気

触媒
反応塔

EGRガス
●

煙突

SP 1
流動床
焼却炉

図１

表１

概略プロセスフロー

排ガス測定項目および分析方法

項目

SP 1

SP 2

SP 3

NOx
O2
NH3
HCN
CO
CO2
H 2O
H2
CH4

○
○
○
○
○
○
○
○
○

○
○
○
○
○
○
○
○
○

○
○
―
―
―
―
―
―
―

方

法

化学発光法
磁気風式／ジルコニア式 *インドフェノール青吸光光度法
4- ピリジンカルボン酸―ピラゾロン吸光光度法
赤外線式
赤外線式
吸 収 管
TCD- ガスクロマトグラフ
TCD- ガスクロマトグラフ*SP 3 でのみジルコニア式を使用

12

神鋼環境ソリューション技報

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

表２
項

1. 2

目

単

位

測定結果と運転条件
試験時（低空気比運転時）

通常運転時

SP 1

SP 2

SP 3

SP 3

NOx

ppm-dry
ppm@O2＝12 ％

17
8

77
44

62
40

83
64

O2

％-dry

1.2

5.1

7.2

9.6

NH3

ppm-dry

1 100

4

―

―

HCN

ppm-dry

71

＜0.5

―

―

CO

％-dry
ppm-dry
ppm@O2＝12 ％

2.9
―
―

―
50
28

―
―
―

―
―
―

H2

％-dry

1

＜0.1

―

―

CH4

％-dry

0.5

＜0.1

―

―

押込空気比

―

0.32

0.38

総空気比

―

1.32

1.59

EGR 率

％

19

0

試験結果

表３

低空気比運転時の排ガスの測定結果を表２に示

次
元
時
間
乱流モデル
燃焼モデル
輻射モデル

す。連続測定の結果はプローブの清掃時間などを除外した測定値の平均値である。また，表２には通常運転時の SP 3（バグフィルタ出口）での排ガス測
定結果および測定時の運転条件も併せて示している。ここで，EGR 率は BF 出口での総排ガス流量に対する EGR ガス流量の割合で定義される。

シミュレーション設定
三次元
定常
k-ω SST
渦消散モデル
DO モデル

抑えられることがわかった。通常運転時の NOx 濃度である64 ppm@O2＝12 ％に対して明確な差があ

ガス測定の結果，還元雰囲気である SP 1（二次り，流動床式焼却炉において EGR を用いた低空気

燃焼部入口）では Fuel NOx の前駆体となる NH3 と比運転が NOx 低減に効果があることが確認できた。

HCN が存在しており，NOx も17 ppm と微量ながら存在している。この結果から，砂層の内部でごみの

2.

2. 1

熱流体シミュレーション
シミュレーション方法

熱分解による NH3，HCN の発生と押込空気との反炉内の NOx 分布や発生要因が分かれば，炉の設応による NOx 生成，および NH3，HCN による NOx

計や燃焼方法の改善に役立てることができる。このの還元が複雑に起こっていることが窺える。また，

ような検討において，シミュレーションは非常に有NH3 は HCN に比べ砂層での発生量が非常に多いこ

効な手段である。そこで，実機から得たデータを参とが分かった。

照してシミュレーションによる NOx 生成挙動の把SP 2（二次燃焼部出口）における O2 濃度は5.1 ％握を試みた。

-dry であり，空気比1.3での低空気比運転が実現でシミュレーションには汎用熱流体解析ソフト

きていることがわかる。このとき，CO 濃度は28

ANSYS Fluent（アンシス・インコーポレイテッド

ppm@O2＝12 ％であった。しかしながら，同時刻のの商標）を使用し，解析領域は砂層表面からボイラ

煙突での測定値は平均5.9 ppm@O2＝12 ％であり，

２パス出口までとした。熱流体シミュレーションで

CO の酸化反応はボイラ下流でも継続しているもの

使用したモデル等の条件を表３に示す。砂層表面かと 思 わ れ る。 一 方 で，NH3 は 4 ppm，HCN，H2，

ら解析領域に流入する熱分解ガスの流量と組成は，

CH4 は検出限界以下となり，二次燃焼部の燃焼状況

ごみの性状と発熱量および押込空気量から決定しは良好であったと言える。

た。ガス種には CO，CO2，CH4，O2，H2O，C を考SP 3での測定の結果，EGR を用いた低空気比運慮した。流入したガス化ガスはボイラ内の二次燃焼転を行うことで NOx 濃度を40 ppm@O2＝12 ％まで

領域に吹込まれる二次空気によって燃焼する。焼却

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

神鋼環境ソリューション技報

13炉部分とボイラ部分の壁面には伝熱条件を与えてお度分布の計算結果を図４に示す。シミュレーション

り，対流と輻射による伝熱を考慮した。NOx シミュ

により得られた SP 2における低空気比運転での O2

レーションは解析ソフトに搭載されている NOx モ

濃度は5.1 ％ -dry であり，測定値と一致している。

デ ル（Fuel NOx，Thermal NOx，Prompt NOx） を 使

これより，シミュレーション結果は実機の炉内環境用した。今回使用した NOx モデルは燃焼シミュレを良好に再現していると評価し，本計算結果に NOxーションの結果に対しポスト処理として用いられモデルを適用した。

る。通常運転時の流動床式焼却炉において，シミュNOx モデルによるシミュレーションにより得られ

レ ー シ ョ ン 上 の 発 生 NOx の 大 部 分 を 占 め る の は

た NOx 濃度の分布図を図５に示す。また，SP 2に

Fuel NOx である。Fuel NOx の前駆体としては NH3おおける NOx 濃度の計算結果と測定結果の比較を図よび HCN が挙げられる。簡略化のため前駆体を６に示す。ここで，通常運転時の測定結果は SP 3NH3 のみとした場合，Fuel NOx モデルの反応速度は以下の式で与えられる２）。

［℃］
1 300
1 250

⑴
⑵
ここに，

SP2

1 200
1 150
1 100
1 050

［s-1］
：NOx 生成速度

1 000

［s-1］
：NOx 消失速度

950［K］：温度900［-］：モル分率850
800［-］：酸素の反応次数［s-1］：頻度因子

750
700
650

［J/mol］：活性化エネルギー

600［J/K･mol］：一般気体定数

550

砂層表面

500

デフォルトの定数を用いた場合の NOx モデルでは実機の測定結果を再現できなかった。そのため，

低空気比運転図２

通常運転

計算結果（温度コンタ図）

実機測定結果に合うように上式の定数を調整し，反応速度式を決定した。砂層内で発生する NOx および NH3 については，二次燃焼部入口での測定によ

シミュレーション結果
実機測定結果り得られたデータと砂層の運転状況を鑑みて決定−SP 2

し，砂層表面を入口とし流入条件として設定した。
2. 2

シミュレーション結果
実機測定結果シミュレーション結果の結果得られた炉内温度の分布図を図２に示す。分
布図から EGR を用いることで低空気比にも関わらず局所的な高温化が抑制されていることが示された。図３に炉内温度の計算結果と実測値の比較を示

高さ位置

燃焼シミュレーションを行った。シミュレーション

高さ位置

本試験（低空気比運転）および通常運転の条件で

二次空気
吹込み領域

二次空気
吹込み領域

す。グラフは横軸に炉内温度を，縦軸に砂層表面からの高さをとっている。白いプロットはシミュレー
ションにより得られた各高さ位置での断面平均温度であり，一方の黒いプロットは熱電対での温度測定結果である。図３より，温度の測定値と実測値は比較的良く一致していることが分かる。次に，O2 濃
14

−砂層表面
500

1 000

炉内温度［℃］（a）低空気比運転
図３

神鋼環境ソリューション技報

500

1 000

炉内温度［℃］（b）
通常運転

炉内温度の計算結果と実測値の比較
Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

［％-dry］
20［ppm-dry］
160
150

SP 2

18

130

16

120

14

110

12

100

10

80

90
70

8

60
50

6

40

4

30
20

2

10

砂層表面

0

低空気比運転

図４

0

通常運転

図５

計算結果（Ｏ2 濃度コンタ図）

図５より，NOx 生成は SP 2の位置でほぼ完結して70いることが分かる。図６より，本 NOx モデルによる計算結果は低空気比運転時，通常運転時のどちら60の測定値とも概ね一致することが確認できた。な50

お，SP 2での NH3 濃度の計算結果は両条件とも 040

ppm であり，実機に近い結果であった。図７にシ

30

ミュレーションにより得られた NOx 濃度のグラフ20を示す。図７から，NOx は主に二次空気吹込み領域の後半にて発生しており，とくに通常運転ではこの

0

低空気比運転図６

領域で急激に NOx 濃度が上昇していることが分か

通常運転る。NOx 生成に影響を与える因子として，図８，９

SP 2における NOx 濃度の比較にシミュレーションにより得られた炉内温度，O2
試験時
通常運転時

高さ位置

高さ位置

試験時
通常運転時

二次空気
吹込み領域

50

二次空気
吹込み領域

100

500

NOx 濃度の計算結果

図８

NOx 濃度［ppm@O2＝12 ％］Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

試験時
通常運転時

高さ位置

NOx濃度［ppm@O2＝12 ％］

計算結果（NOx 濃度コンタ図）

80

10

図７

砂層表面
通常運転

低空気比運転（バグフィルタ出口）での NOx 濃度から算出した。

シミュレーション結果
実機測定結果

0

SP2

140

二次空気
吹込み領域

1 000

0.0

炉内温度の計算結果

図９

炉内温度［℃］

神鋼環境ソリューション技報

5.0

O2 濃度［％-dry］

10.0

O2 濃度の計算結果
15

濃度を示す。一般的に炉内温度が高いと NOx 発生

２）シミュレーションにより NOx 発生状況につい量も増加するが，図８に示されるように NOx が生て検討した結果，NOx は主に二次空気吹込み領域の成する二次空気吹込み領域の後半では炉内温度に大後半で発生しており，空気比低減が低 NOx 燃焼にきな差は見られなかった。一方，図９において，通もっとも効果があることが示唆された。

常運転では二次空気吹込み領域の後半で O2 濃度が本試験により，低空気比燃焼と EGR を組合わせ急激に増加しており，NOx の発生挙動と一致していることで，流動床式焼却炉において触媒反応塔がな

ることが分かった。以上のことから，O2 濃度の抑

くとも NOx 濃度を40 ppm 程度まで低減できること

制，すなわち総空気比の低減が NOx 抑制にもっとが確認された。

も効果があることがシミュレーションによる検討でまた，今回対象とした流動床式焼却炉において，示唆された。

低空気比運転を含む通常の運転範囲であればシミュむ

レーションにより発生 NOx を予測できる見込みをす

び

流動床式焼却炉での発生 NOx 低減を目的とし，得た。本シミュレーション手法は NOx 生成挙動の

実稼働中の焼却炉にて EGR を用いた低空気比運転把握に有効な手段であると考えており，今後更なる試験を実施した。また，得られた運転状況と排ガス

ブラッシュアップを進めていく。

性状から熱流体シミュレーションを実施し，NOx 発
生状況を考察した。それにより，以下の結果が得られた。
１）EGR を用いた低空気比運転を行うことで，バグフィルタ出口での NOx 濃度を40 ppm@O2＝12 ％まで抑えることができた。

16［参考文献］
１）砂田浩志ほか：流動床焼却炉における低 NOx 燃焼の
取 組 み， 第36回 全 国 都 市 清 掃 研 究・ 事 例 発 表 会，
（2015），216-218
２）De Soete G.G.：15th Symposium（International）on
Combustion，（1974），1093-1102

神鋼環境ソリューション技報

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

大野市木質バイオマス発電所におけるタブレット端末の導入
事例
Introduction Example of Tablet Computer In Ono City Wooden Biomass
Power Plant

小川正浩＊
Masahiro Ogawa

浦上和也＊
Kazuya Uragami

阿部裕一郎＊Yuichiro Abe

福井県大野市に建設した木質バイオマス発電所において，急速に応用分野が広がっているタブレ
ット端末を，現場操作用端末として導入した。中央監視制御装置（DCS）の画面をタブレット端末に表示することにより，現場での運転操作や点検作業に活用した。また，木質バイオマス発電の安定運転のために，ホイルローダにタブレット端末を搭載し，運転員が投入チップの種別および重量を打込むことで，DCS でのリアルタイム管理を実現した。
We introduced a tablet computer whose ﬁelds of application are spreading rapidly, for ﬁeld operation at awooden biomass power plant in Ono City, Fukui Prefecture. We used it for ﬁeld operation and maintenance by displaying the same screen as the DCS. In addition, for the stable operation of the biomass
power plant, we installed a tablet computer in a wheel loader and developed a screen on which the driverenters the classiﬁcation and weight of wooden chips. As a result, we succeeded in managing wooden chipfeed to the plant in real-time on the DCS.

Key Words：
木質バイオマス発電

Wooden Biomass Power Plant

タブレット端末

Tablet Computer

DCS

Distributed Control System

ICT

Information & Communication Technology【セールスポイント】
・チップの投入管理にタブレット端末を使用することでリアルタイム管理が容易になる。
・従来の有線式現場操作盤を無線式タブレット端末に置換え，操作性／信頼性の検証を実施。

まえがきや，省人化に大きく貢献している。

プ ラ ン ト の プ ロ セ ス 制 御 は，DCS（Distributed

一方で，試運転，点検，トラブル発生時や，機器や PLC（Programmable Logic

個別の事情によって，機械設備の直近で動作や状態

Controller）＋ SCADA（Supervisory Control And Data

を観察しながら運転操作する「現場操作」も必要で

Acquisition）によって実行されていて，操作が中央ある。この操作を行うために，使用頻度は少ないが，制御室から行われる中央集中型の構成となってい全機械設備に対して，常設の固定現場操作ボタンをる。この構成が，プロセス制御の自動化の精度向上

個別に設けるという非効率性を止む無くしている。

Control System）

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）＊

CEIC）計電装技術部

神鋼環境ソリューション技報17こういった課題に対して，かねてから，現場操作盤の省略の代替として，Ethernet のコネクタを現場

1. 2

プロセスフローの概要

本発電所の全景を写真１に，設備概要を表１に，各所に設け，ハンドヘルドコンピュータを必要時のチップ貯留ヤードの写真を写真２に示す。

みに接続して用いたり，現場制御盤に可搬形タッチ

1. 2. 1

木質チップの流れ

パネルを接続したりする試みを実施してきた。しか発電所敷地内に13 000 ㎡（15 000 t）の貯木のスしながら，可搬形のメリット以上に，運転員が操作

ペースを所有し，そこで保管された原木を，チップの複雑さを感じて馴染まず，期待ほど定着してきた化している。作られた木質チップをホイルローダとは言えない状態である。

で，チップ貯留ヤードから受入ホッパへ運び投入す

社会情勢として，日常生活の中でスマートフォン

る。受入ホッパ内に投入されたチップは，ホッパ下やタブレット端末などのモバイル端末が急速に普及部に設けた受入ホッパ切出し装置により，供給コン

し，運転員の端末操作への抵抗感が少なくなっていベヤに運ばれる。供給コンベヤから計量コンベヤにる。また，この普及が，機器の性能やサービス，機運ばれたチップは，搬送コンベヤ，シールゲートを

種の多様性，無線通信の高速化と信頼性の向上を誘通ってガス化炉に投入され，熱分解される。

導していて，タブレット端末のプロセス制御への適

1. 2. 2

１）用が有効になってきた 。

排ガスの流れガス化炉内で燃焼した排ガスは排熱ボイラに送ら

本稿では，大野市木質バイオマス発電所においれ，熱エネルギを蒸気として回収，排ガスは冷却さて，現場操作用としてタブレット端末を適用した事れた後，エコノマイザへ送られる。エコノマイザを例について報告する。

出た排ガスは，バグフィルタに送られる。

1.

1. 1

大野市木質バイオマス発電
木質バイオマス発電所

当社では，再生可能エネルギ固定買取制度を活用した木質バイオマス発電を実施するため，2014年３月に（株）福井グリーンパワーを設立し，2016年４月に福井県内で発生する間伐材を中心とする木質バ
イオマス発電事業を開始した。
発電プラントには，当社でごみ焼却分野および下
水汚泥焼却分野において豊富な実績を有する流動床式焼却炉の従来の技術をブラッシュアップし，より

表１
発 電 所 名所
在地
敷 地 面 積操 業 開 始発 電 規 模ボイラ型式
想定する燃料

高効率な発電を可能とする流動床式ガス化燃焼炉を
適用した。

写真１
18

木質バイオマス発電所全景

神鋼環境ソリューション技報

木質バイオマス発電所の概要
福井グリーンパワー大野発電所
福井県大野市七板41号2番地
31 033 m2（内，貯木場が13 000 m2）
2016年４月
7 000 kW（一般家庭約１万5 000世帯分）
流動床式ガス化燃焼炉
間伐材（原木）40 000～50 000 t/年
一般木材（チップ，製材端材等）
10 000～20 000 t/年
リサイクルチップ 5 000～10 000 t/年
合計 70 000～80 000 t/ 年

写真２

チップ貯留ヤード
Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

1. 2. 3

蒸気の流れ

排熱ボイラにて発生した蒸気は，蒸気タービンに送られ，発電された電気は，特別高圧変圧器にて6.6 kV から77 kV に昇圧された後，構外の送電線に送られる。
上記の発電運転は自動制御化されており，中央制
御室にて常時運転員が発電所全体の状況を監視して
いる。

2.

2. 1

タブレット端末の導入

導入のメリットとデメリット

当社においても，製造現場の保守・点検業務のツールとして，また，工事現場の図面閲覧用として，
タブレット端末の利用が拡大している。同様に，プ

写真３

現場操作用タブレット端末

ロセス制御の現場操作にも利用できることが期待される。
現場操作用として，タブレット端末を利用する際

別および重量により，ボイラへの投入熱量の管理がのメリットとして，①省配線により電気工事のコス重要である。また，チップは，運転員によりホイル

ト縮減，工期短縮が図れること，②機械設備の増設

ローダで受入れホッパに，手動投入されているのや変更への対応が容易であること，③移動体やアクで，中央制御室の発電所全体管理とのリアルタイム

セス困難場所，遠隔地への設置が容易なこと，④固の通信が必要である。

定の現場操作機器自体が削減可能なこと，⑤現場かそこで，チップ投入管理（種別・投入回数・重ら直接データ入力ができ，記録や報告のための紙面量）は，ホイルローダに搭載したタブレット端末か

節約と，再入力や誤記を減らせることなど，業務のら，運転員によりチップ投入データを打込むことと質の向上やコストダウンに資することができる。

した。

一方，デメリットとして，①画面の大きさに制限

この試みは，タブレット端末や無線装置の大きながあり，一般的に表示／操作部が小さく，操作性や特長である，有線での配線が困難である移動体から視認性に劣ること，②端末機器の耐環境性に劣り，のリアルタイム通信の検証である。

現場携行に向いていないこと，③端末の持運びが増

2. 3

え，また，通信操作中はハンズフリーになれないこ

タブレット端末の選定

現場操作用とチップ投入管理用の用途に合わせてと，④無線通信の安定した接続に懸念があること，２種類の別々のタブレット端末を選定した。

⑤セキュリティやデータ漏洩について心配があるこ

2. 3. 1となどが挙げられる。

現場操作用

現場操作用は，タブレット端末を屋外に持出して，そこで，これらのデメリットを克服しつつ，メリ

現場での操作が主となるため，保護等級 IP65準拠

ットを活かすために，本案件でタブレット端末を試の防塵・防滴性能に優れたタブレット（Panasonic

用し，実用レベルでの有用性と課題の抽出を行った。

製タフパッド FG-Z1）を採用した。サイズは，屋外適用場所の選定

2. 2

でも操作性が良い比較的大きい画面（10.1インチ）

本案件で，タブレット端末の適用の可否を判断すを選定した。付属品はショルダーケースを付けて，るために，次のような適用場所を検討した。

通常の保守・点検業務に使用し易いように工夫をし2. 2. 1

た。写真３に現場操作用タブレット端末を示す。

現場操作用

タブレット端末導入の対象として，比較的現場で

2. 3. 2

チップ投入管理用の個別操作の少ない，エコノマイザスートブロワ

チップ投入管理用は，通常運転時はホイルローダ（10台），機器冷却水冷却塔ファン（14台）の現場操運転席で使用するため，一般的な比較的安価なタブ作用とした。その他の現場操作は，従来の固定操作

レット（東芝製タブレット PC PS38-22MNVG）をスイッチ箱（IDEC 製）を残すことにした。

選定した。車内での固定方法は，ドリンクフォルダ

2. 2. 2にスタンドを取付けて固定した。固定強度を保つた

チップ投入管理用

木質バイオマス発電では，原料となるチップの種
Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）め，８インチの薄型・軽量ボディの型式を選定し神鋼環境ソリューション技報19た。また，チップ投入の作業は24時間運転のため，

図１にアクセスポイントの設置箇所を示す。受入

タブレット端末の再充電要求が懸念されるが，シガ

ホッパ用，エコノマイザスートブロワ用，東側機器

ーソケットより電源を給電することにより解決し冷却塔用，西側機器冷却塔用の４箇所に設置した。

た。写真４にチップ投入管理用タブレット端末の設

3. 2

置状態の写真を示す。

設計上の注意点として，屋外に Ethernet ケーブル

3. 設置の計画
3. 1

設置上の工夫を敷設することにより発生するノイズ（誘導雷等）

アクセスポイントの選定の悪影響が挙げられる。対策として，屋外からの入発 電 所 敷 地 内 の 各 所（ ４ 箇 所 ） に 屋 外 用 無 線

線箇所にはアレスタを設置することとした。また，

LAN アクセスポイントを設置して，DCS により構ケーブルは屋外用の STP（シールド付ツイストペア

成される情報用 LAN を無線に載せて伝送した。アケーブル）を用いて適切な接地を施し，ノイズの混

ク セ ス ポ イ ン ト は， 別 途 電 源 供 給 が 不 要 な PoE

入を低減させた。

（Power over Ethernet）型を用いて，動力ケーブルの4. 操作画面の設計
4. 1

工事費用を削減した。

現場操作用画面

電波は指向性を持っているが，2.4 GHz 帯の場合，スートブロワと冷却塔ファンの現場操作用画面

途中の障害物が無い直線距離で，アクセスポイント

は，ダブルタップ操作により，画面を拡大することから約100 m の範囲まで伝送することが確認できも可能であるので，タブレット端末の特殊画面を製た。高さ方向に関しても，プラント各所の構造物に作せず，DCS の画面をそのまま表示することとし反射をして，構内でもっとも高所の地上31 m のフた。タブレット端末には DCS の操作画面を表示さロアまで伝送できることを実測で確認した。

せて，画面上からタッチペンを用いて操作を行った。
4. 2

チップ投入管理用画面

ホイルローダに搭載したタブレット端末に，投入
チップ選択画面と投入チップ重量選択画面の２つの画面を表示させた。運転員によりチップを投入する
度に１回ずつ投入ボタンを押下して，中央制御室のDCS 画面で管理することとした。
操作手順は，投入チップ選択画面で，投入するチップの種別を選択する。選択したチップの画面の色が変わったら，投入を押下する。誤動作をしてしまったときは，キャンセルを押下する。これらの操作によって，投入チップ重量確認画面の「投入重量（kg）」に積算値が表示される。「重量／投入（kg/回）」から，１回の投入量（kg）を変更することが
写真４

チップ投入管理用タブレット端末できる。「投入回数（回）」に投入回数が自動カウントされる。入力されたデータは，最終的には帳票にて日報・月報として管理される。
以下の図２に投入チップ選択画面，図３に投入チ

タービン棟

ップ重量確認画面を示す。

5. 導入の成果チップ投入管理用のタブレット端末を使用するこスートブロワ用

チップ貯蔵ヤード棟
チップ化設備

東側機器冷却塔用とで，ホイルローダ運転者からリアルタイムに投入
西側機器冷却塔用

受入ホッパ用

チップの情報を中央に伝達することができ，データ
入力の省力化および投入の履歴管理を容易にできるようになった。

ボイラ棟

また，現場操作盤用タブレット端末は，スートブ
図１
20

アクセスポイント設置箇所

ロワおよび冷却塔ファンの単体運転において，従来

神鋼環境ソリューション技報

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

図２

図３

投入チップ選択画面

投入チップ重量確認画面の現場操作盤と比較して，操作性に問題なく，かつ，をあらたに設定する場合は，運用を通じて運転員の運転状況をタブレット端末の DCS 画面で確認しな

改良アイデアや運転方法の限定などで，より使い易がら行えるため，作業効率が上がったと考える。

い画面に成長できる。今後は，誤操作の防止や減画面のコンパクト化は，操作性とはトレードオフの関係にあり，多くの現場運転員に受入れられる調少，誤操作後の回復方法など，より使いやすいものを目指したい。

和点の追求が必要である。さらには，操作頻度や，また，タブレット端末が持つカメラ機能，画像表

運転員の積極度，習熟度による影響も大きい検討要

示機能，音声認識機能などについても利用価値があ素である。

る。これらの機能を利用して，上り方向である現場

耐環境性については，現場向きの仕様の端末も発からの操作ばかりでなく，下り方向の情報伝送によ売されてきており，次第に解決されつつある。まり，現場でプラント全体の状況把握ができ，保全や

た，端末自体の価格が10万円以下程度と安価になっ

トラブル対応などにおける作業効率の最適化につなてきており，万が一の故障の際にも，新品への更新がるように試行して行きたい。

の高値感が軽減されてきているのは，導入への好条件である。

活用頂き，貴重なご意見，ご要望を賜りました，株

無線機器の信頼性については，本案件での試用において，雨や積雪，雷発生時などもとくに障害が起きなかった。

むすび

チップ投入管理画面のように，現場操作用の画面

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

最後に，試運転当初よりタブレット端末を熱心に
式会社福井グリーンパワーの皆様に心より厚く御礼申上げます。
［参考文献］
１）モバイル／ウェアラブル端末によるこれからの作業
支援・運転支援，計装，Vol.59, No.5, pp.9-57（2016）

神鋼環境ソリューション技報

21

カンボジア向け浄水設備１号機の運転状況
Operational Situation of Our First Water Treatment Project in Cambodia

大野 進＊
Susumu Ono

田路明宏＊＊
Akihiro Toji

技術士（衛生）2014年２月に当社が初めてカンボジアに納入した浄水設備の運転が開始された。日本では上水道・簡易水道向け，工場用水向けとして多数の実績のある鋼板製浄水処理設備（凝集・沈殿，急速ろ過）であり，価格，処理性能，維持管理性，安定運転実績が現地企業に評価され採用に至った。
運転開始後約２年半が経過し，一般住民へ上水を供給する送配水配管延長も順次行われており設備の稼働率も向上している。順調に継続している運転状況を紹介する。
Our ﬁrst water treatment system in the Kingdom of Cambodia commenced operation in February 2014.
The system is a steel-fabricated water-treatment system, the functions of which are coagulation /sedimentation and rapid sand filtering; many such systems have been installed in Japan for water
treatment works, small-scale water works and industrial plant. The system was adopted based on customer
evaluation of its competitive price, high performance, maintainability and stable operation record. Twoand half years have passed since the start of operation and the system’s operation rate is increasing
together with the expansion of the water supply pipe network. This report introduces the operation status.

Key Words：
自動サイフォンフィルター

Auto Siphon Filter

浄備Water Treatment System

洗

Backwash

過Rapid Sand Filter

水

設

逆
急

速

ろ

【セールスポイント】
・当社で初めてのカンボジア上水道向け案件
・日本で長年培った技術の新興国への適応
・サイフォンを使った確実な自動逆洗機能

まえがきしている。カンボジア政府は2025年までに国民の９カンボジアの上水道は首都プノンペンにおいては割に浄水を送配水管により供給可能とし，残り１割

給水率90 ％，漏水率一桁という非常に高い整備水には他の方法により供給可能とする方針を打出して準に達している。一方，地方都市や，農村部においいる。

てはまだまだ浄水場が足りておらず，未処理の水を大都市，中核都市での浄水場の拡張も行われる

生活用水として利用せざるを得ない住民が多数存在

が，これを補完する一つの方策として，上水道を所

神鋼環境ソリューション技報

22＊

営業本部 海外営業部 プノンペン事務所＊＊

Kobelco Eco-Solutions Vietnam

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

取

水

浄水処理

浄水貯留タンク

商業施設
家

図１

庭

全体フロー

Inlet

PAC
NaOH
NaOCL

Coagulation tank

Flocculation tankPre-settler（PS）

Sedimentation tank

Auto Siphon filter（ASF）

写真１

浄水処理装置Water Reservoir
NaOCl

管する工業手工芸省（MIH: Ministry of Industry andDistribution

Handicraft）が浄水場の無い地域については民間事

図２

業者が一定のプロセスを経れば地区ごとに水道事業

浄水プロセスフロー

ライセンスを付与する制度が整備されている。現在
約170件（2016年10月資料）のライセンスが民間事業た後，浄水貯留タンクを経て各家庭へポンプ圧送さ者に付与されていると MIH により公表されている。

れている。送水ポンプはインバーター制御されてお当社は，この民間事業者の中の一つであり，プノ

り，消費電力を抑える取組みがなされている。浄水

ンペン市から車で約１時間南下したタケオ州 Krang

貯留タンクは浄水処理能力の12時間相当の貯水量でThnong 浄水場に鋼板製浄水処理システムを納入し，ある600 m3の容量を擁している。最終的な総配管延安定的に良好な水道水を供給している状況について

長は約50 km を予定しており，順次配管敷設個別接紹介する。

続を行っている。

1.

1. 1

施設の概要

当社は2013年12月に浄水水処理システム（写真全体フロー１）を納入し，2014年２月より商業運転開始した。

本浄水場はカンボジア企業の SOMA 社が20年間の水道事業ライセンスを取得し，タケオ州 Bati 湖を水源として隣接する SOMA Farm 敷地内に建設され全体フローを図１に示す。
1. 2

浄水設備の概要

本浄水処理システムは凝集・沈殿機能を一体化さている。８集落，約2 000世帯，約10 000人および商せたプリセットラー（PS）とサイフォン機能を活業施設が給水対象である。日量最大1 080 m3の浄水用した省エネルギー型の急速ろ過である自動サイフ処理設備の計画に対し，当社システムが採用された。

ォンフィルター（ASF）で行われる。（図２）

取水は人工水路により水を引込み自然沈砂を行ま ず， 着 水 井 の 後 に PAC（ 凝 集 剤 ）， 前 塩 素，い，揚水ポンプにて浄水場へ送水している。当社のNaOH を定量ポンプにて注入，薬品混和槽を経て，浄水処理システムにて飲料水基準値以下まで処理し立下り配管で下部へ送水する。その後上向流で上昇

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

神鋼環境ソリューション技報23

しながら浮遊懸濁物質のフロックを形成し凝集，傾た。その他の水道基準はカンボジア水道水質基準

斜管にて沈降分離後，上澄水が次の急速ろ過工程へ（Prakas on National Drinking Water Quality Standards:と送られる。沈降した汚泥は汚泥貯槽トラフに溜ま2015）に適合している。カンボジアではまだまだ分

り定期的に系外へ排出する構造となっている。

析技術が未熟で，分析機関が多くないことから民間

急速ろ過工程では当社が日本国内で多数の納入実績を持つ ASF を採用している。ASF は，重力式急速ろ過の一形式である。ろ過工程が進み，ろ層の抵抗（圧力損失）が所定値に達すると，水理学的原理

事業者による日常分析，３カ月毎，年１回の第三者機関での分析と項目が分けられている。
設計当初の原水水質（抜粋），カンボジアの水道水質基準（2015）を表１，２に示す。

を巧みに取入れた逆洗サイフォン管が逆洗水貯槽に自己保有している逆洗水を自動的に逆流させ，ろ層の洗浄が効率的に行われる。ろ過→逆洗→ろ過の工程を切換えるための弁および制御機器を一切必要とSiphon Breaker

Feed Water
Inlet

しないことからシンプルで故障の無いのが特長であBackwash
Pipeる（図３）。

Filtered
Water
Outlet

運転要員や制御機器の操作が不要となり，他形式のろ過装置と比べて，維持管理費をはるかに低くおBackwash
Water
Storage

さえることが可能である。運転員の能力に左右されることなく常に必要な逆洗と，良質なろ過が行われる仕組みとなっている。
1. 3

処理性能

日本では水道水として用いられる時は水質基準に

To
Waste

従い，濁度は２度以下に適合するろ過速度にて計画する。今回はカンボジアでの水道水質基準に従い，
濁度は5NTU 以下に適合するろ過速度にて計画し

表１

24

図３

自動サイフォンフィルタ

Raw water characteristics

No

Parameter

Unit

Raw water Testing
Result

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20

Arsenic
Chloride（Cl）
Manganese（Mn）
Total dissolved solid（TDS）
Iron（Fe）
Nitrate（NO3）
Nitrite（NO2）Ammonium（NH4）
Sulfate（SO4）
Total hardness（CaCO3）
Calcium（Ca）
Magnesium（Mg）
Copper（Cu）
Zinc（Zn）
pH
Turbidity
Total coliform
Escherichia coli
Total plate countFecal enterococcus

μg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l CaCO3
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
NTU
Colony/100 ml
Colony/100 ml
Colony/1 ml
Colony/100 ml

0
0.95＜0.001
50
≦0.4
0.58
0.08
0.13
＜0.001
20
＜0.05
1.92
0.18
0.06
6.61（6.5～8）≦39.6≦9 8000≦1 088 000≦300

神鋼環境ソリューション技報

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

表２

カンボジア水道水質基準（2015）

Parameters
No.

Parameters

Exception

Unit

Max Permission

CFU or MPN/100 ml

0

Al
NH3
As
Ba
Cd
ClChlorine
Cr
CuF
Total CaCO3
Fe
Pb
Mn
Hg
NO3NO2Na
SO42Zn

mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l

0.2
1.5
0.05
0.7
0.003
250
0.1-1.0
0.05
1
1.5
300
0.3
0.01
0.1
0.001
50
3
250
250
3

Color
pH
TDS or electric able
Turbidity
Taste & Odour

TCU
n/a
mg/l or µS/cm
NTU/FTU-

5
6.5-8.5800 or 1 600
5acceptable

Formal inspection level
Daily

Every 3month

AnnualMicro-biological1E.coli/bacteria✓

Chemical
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21

✓
✓

Using alum
undergorund water

Using Chlorine✓✓

In home use Cu pipe
undergorund water
undergorund water
undergorund water✓✓

undergorund water✓✓✓

beach case

✓

✓
✓
✓

✓
✓
✓

✓
✓

✓
✓

Physic
22
23
24
24
26

2.

✓
✓
✓
✓
✓

これまでの経過およびプラントの運転
状況

で広まり，ニーズが高まった。送配水配管供給の無

当初は Bati 湖隣接地に取水ポンプを設置し，直認識が乏しい。そのため水道事業者では個別接続契

2. 1

取水ポイントの変更

かった地域ではこれまで未処理の水を生活用水として利用しており，適正に処理された水道水に対する接取水していた。2014年後半に渇水時の水位低下対約に来場された顧客に対して，フローシートパネル

策として，水路を作り導水した。工事直後に掘削工を用い，原水の状況，浄水処理方法，使用薬品，残事影響により土質由来と思われる原水濁度，マンガ

留塩素の役割など一つ一つ丁寧に説明が行われていン値が一時的に上昇したことから，客先への前塩素る。

注入量の増加および残留塩素管理の適正化指導を実

総給水配管延長は約50 km，すべて高密度ポリエ

施した。また運転開始後１年半経過時にろ過砂，下チレン配管（HDPE），口径は63 mm ～225 mm の範部集水装置の点検，清掃，交換を実施した。

囲で計画されている。予定対象供給エリアは４つの2. 2

給水配管延長ゾーンに分けられ給水配管敷設延長を本格化し，接続料金が有料となることから当初は契約件数が2017年度中には約1 400世帯，対象エリアの約70 ％低くなっていたが，良好な水道水が給水され始めるの世帯へ給水可能となる体制を目指している。（写と安心，安全な水が給水されることが住民に口コミ

真２，３）

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

神鋼環境ソリューション技報

25

写真２

写真３

HDPE 管敷状況

生活用水による子供の水浴び

原水濁度推移 NTU

供給水濁度推移 NTU

140

2. 3

現在の運転状況

6

6

-1

-D

ec

6

-1

ec

-D

31

6

-1

ec

-D

24

6

-1
ec

-D

10

17

6

-1

-1

ec

ov

-N

3-

D

6
-1

ov

-N

26

19

-N

ov

-1

6

6

6

-1

ov

N

12

6

-1
ct

-O

5-

-1

-O

ct

6

直近３カ月の原水および供給水

29

6

-1
22

15

-O

ct

-1

-1

6

6
-D

ec

-1

6

-1
ec

-D

24

31

6

-1

-D

ec

6

-1
ec

-D

図４

17

6

-1

ec

D

3-

10

6

-1

-N

ov

6

-1

-N

ov

-1

ov

-N

19

26

6

6

-1

ov

N
5-

12

6

-1

-O

ct

6

-1
ct

-O

29

6

-1
22

15

-O

ct

-1

-1
ct

O

O

8-

1-

ct

6

0

ct

20

ct

40

O

60

O

80

8-

100

1-

120

6

5
4.5
4
3.5
3
2.5
2
1.5
1
0.5
0

濁度推移

率が低く，経済成長に伴い中核都市，地方都市でも浄水場の運転管理は SOMA 社スタッフ10名で実施

上水の必要性が高まってきている。１号案件の納入しており，アドミチーム，浄水処理チーム，送配水

時には，質よりも量を求める声が多く聞かれたが，チームに分かれて日々の運転維持管理，水道メータ

最近では量と同時に質も求められてきており，当社

ー検針／料金徴収，配管敷設延長工事を行っている。

が日本で長年培った処理技術，運転ノウハウが貢献

原水水質は納入時から大きな変化は無い。直近３カ月の濁度変化については図４のとおりである。東南アジア特有のスコール等の影響により原水濁度濃できると考えられる。

む

す

び

本カンボジア１号案件の実績が評価され，他都市

度は不安定である。しかし，供出水質については常に納入した２号機案件も，ほぼ１年間安定運転が行時濁度1NTU を下まわっており安定的な処理が行わわれている。現在は３号機案件の計画が進んでおれている。

り，現地生産／調達によるコストダウンを検討中で工場の進出，人口増加など少しずつではあるが原ある。近隣諸国のベトナム，ミャンマーでの浄水処

水水質の汚染は進んでおり，地方政府，地域住民が理設備の納入にも繋がることが期待されることか一体となった水源管理をしていく必要性が見え始め

ら，これからも運転データ，ノウハウの蓄積を行ている。本件については水道事業者，地方政府，地い，日本の知見に加え現地に適したシステム提案を域が一体となり水質保全について活動を行っていく

行っていく。

ことで話合いが持たれている。

3. 今後の展望

カンボジアの都市部以外ではまだまだ上水道普及

26［参考文献］
１）飛翔 神鋼パンテツク40年史

神鋼環境ソリューション技報

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

培養槽へのスイングスター ® 適用検討
Considerations for SWINGSTIR® Application to Culture Vessel

小川智宏＊
Tomohiro Ogawa

半田裕利＊
Hirotoshi Handa

加藤知帆＊
Tomoho Kato

山上典之＊
Noriyuki Yamagami

スイングスターは独自の旋回撹拌方式を採用した，非回転式のコンタミレス撹拌翼である。スイングスターの低せん断撹拌という特長により麹菌の培養においてタービン翼よりも高収率となる結果が得られている。今回スイングスターのガス吸収性能を測定し，これまで報告されている従来型
回転方式の撹拌翼と同様にガス吸収容量係数

は単位液量あたりの撹拌動力とガス空塔速度で推算できることを確認した。
The SWINGSTIR is a non-rotating contamination-less impeller that uses an original swing-based mixing
system. The yield rate for a culture of Aspergillus oryzae was higher than that of a double Rushton
turbine impeller because of the SWINGSTIR’s featured low shear stress agitation. We measured the gas
absorption performance of the SWINGSTIR and confirmed that the overall capacity coefficient of gas
absorption of the SWINGSTIR could be estimated from the power consumption per unit mass of liquid
for agitation and the superﬁcial gas velocity as has been reported for conventional rotating impellers.

Key Words：
ガ

ス

吸

収

Gas absorption
Overall capacity coefﬁcient of gas absorption

スケールアップ

Scale-up【セールスポイント】
・非回転式旋回撹拌
・低せん断撹拌翼

まえがき

しているが，ガス吸収性能についての研究はこれま

スイングスターは非回転の旋回方式撹拌を行うこで成されていない。

とで，回転摺動部のない独自のフレキシブルシールを採用したコンタミレス撹拌機

１），２）

本稿では，スイングスターによる通気撹拌においである。またてガス吸収性能と撹拌条件，通気量，液粘度との関スイングスターは，その低せん断でかつ高い混合性係を実験により把握し，その関係を一般的な相関式

能により，麹菌の培養においてタービン翼よりも高にまとめ，スケールアップ時の各因子の変化を表現

３）

収率となる結果が得られている 。培養についてはする試みを加えた。

混合性能とガス吸収性能が重要な因子である。スイ1.

ングスターの混合性能について既報
Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）＊プロセス機器事業部 技術部 開発グループ

１）
，２）

にて詳述

テスト装置およびテスト方法

本テストで使用したテスト装置の概要と各寸法比

神鋼環境ソリューション技報

27

表１

スイングスター

テスト装置概要
φ400

スイングスター翼 Ug＝0.25［cm/s］

テスト装置

スイングスター翼 Ug＝0.5 ［cm/s］
スイングスター翼 Ug＝1 ［cm/s］
２段タービン翼 Ug＝0.5 ［cm/s］

102

kLa［1/hr］

２段タービン翼 Ug＝1 ［cm/s］

形

液

量

状

101

100
10-3

H/D

1.38

旋回径

d1/D

0.4

翼

幅

d2/D

0.3

翼高さ

b/D

0.375

10-2

100

10-1

101

Pv［kW/m3］

図１

スイングスターおよび２段タービン翼のガス吸収102を表１に示す。スイングスターは非回転で旋回運動

157 rpm（Slope:0.40）を行う撹拌翼であり，翼スパンに加えて旋回径がパ

110 rpm（Slope:0.39）

ラメータとして加わる。

74 rpm（Slope:0.70）
41 rpm（Slope:0.86）

ガス吸収性能の測定は，次の方法によった。まず25.5 rpm（Slope:0.93）

酸素を置換した後，撹拌および通気しながら溶存酸素を測定し，次式にて液側物質移動容量係数

を

算出した。

kLa［1/hr］

テスト液にスパージャーから窒素を通気して液中の
101

⑴
ここで，
100
10-2

：ガス飽和溶解濃度：初期ガス溶解濃度：任意の時刻におけるガス溶解濃度：任意の時刻

100

10-1

101

通気線速度 Ug［cm/s］

図２

スイングスターにおけるとの関係である。また溶存酸素の測定には蛍光式溶存酸素計

よって得られたデータも示す。 ＝0.1 kW/m3 を超え（WTW 社製溶存酸素計 FDO MULTI3510 型）を用ると２段タービン翼の方がやや高いいた。

す。タービン翼は，高いせん断力で気泡を微細化す

2.

2. 1

スイングスターのガス吸収特性
ガス吸収測定結果

スイングスターによって得られた水－空気系のを，横軸に単位液量当たりの撹拌動力に対してプ

ロットし，図１に示す。比較のため２段タービン翼に28

ることにより高をもたらを実現する撹拌翼であり，高撹拌動力をかける領域では当然の結果と言えるが，＜0.1 kW/m3 の低動力の領域ではスイングスターと２段タービン翼との間に大きな差異は見られない。
図２はスイングスターの各回転数における空塔ガ

神鋼環境ソリューション技報

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

の関係を示したものである。従来

タービン翼でも得られている４）。また同図にφ120は，通気支配状態ではのの回転式撹拌翼の１乗，撹拌支配状態ではの1/3乗に比例する。今mm のテスト機で得られた値をプロットしている。

回のテスト条件は麹菌での培養３）で実績のある通気

φ400 mm よりもやや高い値を示しているのは，通支配と撹拌支配が混在する領域にてデータを収集し気状況の違いによる影響が考えられるが，φ120

た。その領域にてmm でもφ400 mm による結果と同様の相関関係が

ス速度とが１乗から1/3乗に徐々に近づいていく傾向は従来の回転式撹拌と同様であった。
通気支配と撹拌支配

2. 2

得られている。
また図中の実線はスイングスターによる結果を式

ガス吸収において通気支配と撹拌支配が混在する状態における＜102 cm2･s-3の通気支配領域でφ120 mm の方がは，をパドル翼と同じ⑵により，撹拌動力の指数項

0.75として最小二乗法で近似したラインである。たを直接用いるのでだしスイングスターの動力数⑵

はなく，投影径と旋回径の比の２乗を掛けて補正す
る必要があった。スイングスターの

⑶

は投影径で

定義されているが，この補正により径回転式撹拌機と同じ式で相関でき，実データに近い曲線が得られで表すことができる４）。ここで，た。この点の詳細については未だ解明できておらず，今後，さらにデータを増やして明らかにしてい， ， ：翼種を含む装置形状および物性値から得られる係数きたいと考える。
また≒103 cm2･s-3 以上の撹拌の影響が強くなっ：液単位重量当たりの通気動力ている領域において，各実測値と近似曲線との間の：液単位重量当たりの撹拌動力差が見られる。スパージャーの吹出し孔の位置について，今回テストで使用したスパージャーはタービである。スイングスターによって得られた結果を，

ン翼用に缶内中心部にガス吹出し孔を配置したもの

式⑵の形式にしたがってまとめ，図３に示す。

である。スイングスターは槽中心部で下降流，槽壁

図３から

2

2

＞

面で上昇流となるフローパターンを形成するため，

104 cm2･s-3 は撹拌支配領域として区別することがで＜10 cm ･s は通気支配領域，

槽中心部からガスを吹込むと流れが阻害されている

きる。同様の結果は培養でよく用いられるディスク

ことが影響している可能性がある。今後，ガス吹出-3

し孔を槽壁面側に設置するなどにより改善を検討していきたい。
いずれにしてもスイングスターのガス吸収容量係数

槽径400 mm Pav＝245［cm2/s3］
槽径400 mm Pav＝490［cm2/s3］

kLa/［1/s/（cm2/s3）1/3］（Pav1/3）

槽径120 mm Pav＝245［cm2/s3］

10-2とガス空塔速度で推算できることが確認された。よってスイングスタ

槽径120 mm Pav＝490［cm2/s3］

ーについてもラボスケールの培養で得られる

槽径400 mm Pav＝0［cm2/s3］近似曲線
槽径400 mm Pav＝245［cm2/s3］近似曲線を用いて実機へスケールアップが可能であり，３節

槽径400 mm Pav＝490［cm /s ］近似曲線2は，タービン翼のような従来の撹拌翼と同様に，単位液量あたりの動力

槽径400 mm Pav＝981［cm2/s3］

3

槽径400 mm Pav＝981［cm2/s3］近似曲線にスケールアップ検討例を紹介する。
2. 3

液粘性の影響

培養中に液粘度が上がると，ガス吸収性能が低下10-3する。粘性液でのガス吸収性能を確認した。粘性液
としてはニュートン流体である水あめ水溶液を用いた。図４は空塔ガス速度および翼回転数を一定とした場合の液粘度
10-4

101

102

103

104

スイングスターのVol. 13 No. 2（2017 ／ 3）の関係を示したものである。液粘度が高くなると気泡まわりの境膜が厚くなるなどの影響でが大幅に低下し，図４からは，粘度が0.001［Pa･s］から1［Pa･s］に上昇すると

Pgv［cm2/s3］

図３

105

と

と通気ガス量の相関は約1/50にまで減少している。

神鋼環境ソリューション技報

29

表２
容
槽

スケールアップ時の各因子の変化

量
内

V

L

1.5

100

500

1 000

1 500

径

D

mm

120

500

800

1 000

1 200

A

cm2

113

1 963

5 027

7 854

11 310

H

mm

133

509

995

1 273

1 326

―

H/D

―

1.11

1.02

1.24

1.27

1.11

―

vvm

―

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

q

L/min.

0.75

50

250

500

750

cm/s

0.11

0.42

0.83

1.06

1.11

kW/m

0.03

0.03

0.03

0.03

0.03

rps

2.5

0.97

0.71

0.61

0.54

rpm

150

57.9

42.3

36.5

32.3

m/s

0.38

0.61

0.71

0.76

0.81

空

塔

面

積

液

面

高

さ

ガ ス 通 気 量
空塔ガ ス 速度
単位液量当たりの撹拌動力
回

転

3

―

数

n

翼 先 端 速 度

西川ら５）によると高粘度液の散係数

は液粘度 ，液拡103，液表面張力 と次のような関係がある。
102

図４から得られる傾きは－ 0.60 で上式の－ 1/3 よりも大きい。液拡散係数，液表面張力の増粘による変化を含んでいるからである。いずれにしても内容液が高粘度になると，大幅に

kLa［1/hr］⑷

101
Slope -0.60100が低下することは避けられず，効率的な培養を行うには，なるべ

10-1

く培養液の粘度が上昇しないような条件を見つけ出すことも重要といえる。

3.

実機へのスケールアップ

10-2
10-4

1.5 L ラボ機から，内容液は低粘度乱流域，装置

形状を幾何学的相似， 値一定で実機100 L，500 L，
1 000 L，1 500 L へスケールアップする場合の各因

10-3

10-2

100

10-1

101

液粘度μ［Pa･s］

図４

スイングスターにおける液粘度との関係

子の変化をまとめ表２に示す。
ガス移動容量係数はガス空塔速度するため，酸素供給の面から考えると

に比例
一定での

スケールアップで十分である。しかしながら培養槽に比例して増加する翼先端速度の培養への影響についても確認しておく必要がある。

では酸素供給だけでなく，呼吸によって発生する二4.

酸化炭素の排出を考慮して vvm 一定としてスケー
ルアップする場合が多い。その場合，ガス空塔速度
すなわちガス移動容量係数
は，容量のスケ

今後の展望

ガス吸収においてスパージャー形状は重要なファクタであり，2. 2節のように吹出し孔位置によって影響がある。また通気支配の領域では吹出し孔径にールアップ比率を とするとに比例して増加するので，余裕が生じることになる。ただしラボ機

よってもガス吸収性能の改善が可能であり，今後もにてガス空塔速度改善検討を行っていきたい。

30が増加した場合の流動状態や，スイングスターのガス吸収性能について詳細調査，

神鋼環境ソリューション技報

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

む

す

び

本稿では，スイングスターのガス吸収特性を中心にスケールアップ検討について紹介した。これらがユーザ各位の設備検討の参考になれば幸いである。
最後にスイングスターを用いた麹菌の培養に関する研究についてご協力頂いた神戸大学大学院工学研究科，大村直人教授，荻野千秋教授，GHOBADI Narges
さんに，この紙面を借りて深くお礼申し上げます。
［参考文献］
１）小川智宏ほか：神鋼環境ソリューション技報 vol.9,
No.2（2013），p.34

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）２）小川智宏ほか：神鋼環境ソリューション技報 vol.11,
No.1（2014），p.43
３）N. Ghobadi et al.：5th Asian Conference on Mixing
Proceedings（2016），p45
４）Nishikawa, M. et al.：J. Chem. Eng. Jpn., vol.14, No.3
（1981），p219
５）西川正文ほか：化学工学論文集 第９巻，第１号（1983），p76
６）Nishikawa, M. et al.：J. Chem. Eng. Jpn., vol.14, No.3
（1981），p227
７）今中照雄：神鋼パンテツク技報 vol.41, No2（1998），
p.21８）山部芳ほか：神鋼環境ソリューション技報 vol.11,
No.1（2014），p.49

神鋼環境ソリューション技報

31http://www.kobelco-eco.co.jp

施設・技術紹介

次世代型流動床炉，高温高圧ボイラを採用し国内最高水準の発電効率を達成，隣接施設に熱エネルギを供給し未利用エネルギの活用による世界最高レベルのエネルギ効率を実現した流動床式ガス化燃焼施設
廿日市市殿向け「次期一般廃棄物処理施設整備運営事業」
廿日市市（広島県）より，2016年７月に受注した本建設および運営事業は，廿日市市，および，大竹市から排出されるごみを処理するもので，本施設の設計・施工を当社が実施し，20年間にわたる運営・維持管理業務を当社と神鋼環境メンテナンス株式会社で構成した特別目的会社にて行います。さらに当事業には，上述企業に加え，地元の協力企業にも参画頂いています。
当社では，流動床式ガス化溶融炉で培った前処理・給じん技術およびガス化燃焼技術を適用し，低空気比燃焼を実現し高効率発電を実現できる次世代型炉の実現に取組んできました。今回は，低空気比燃焼を可能とするごみの安定供給と，高効率発電をはじめとした経済性に優れた都市ごみ処理システムとして，｢流動床式ガス化燃焼炉｣ と名付けた，次世代型流動床式焼却炉を採用しました。安全・安心・安定であることはもちろんのこと，経済性に優れ，6 MPa ×450 ℃の高温高圧ボイラにより，150 t/d 規模の高効率ごみ発電施
設交付金交付要件（発電効率：14 ％以上）を大きく上回る国内最高水準の発電効率21.6 ％を実現する施設です。また，タービン排熱を隣接工場へ供給することにより，エネルギ効率は最大で68 ％を達成します。
また，本施設は，「熱・電併用によるエネルギー創出」，「宮島の景観と地域社会の融合」という２つのテーマを基に，「地域の環境活力創造拠点」を提案コンセプトとして，地域に根ざした施設とします。
事業の概要
①事

業

名

次期一般廃棄物処理施設整備運営事業②事 業 内 容

エネルギ回収施設（流動床式ガス化燃焼炉），粗大ごみ処理施設の設計・建設，運営・維持
管理業務③工期・履行期間⑴

整備工事（設計・建設）：2016年７月から2019年３月まで⑵

運営業務：2019年４月から2039年３月まで

⑤契

約

者

⑴

基本契約：株式会社神鋼環境ソリューション，神鋼環境メンテナンス株式会社⑵

建設事業（設計・建設）：株式会社神鋼環境ソリューション

⑶

運営事業：株式会社神鋼環境ソリューション，神鋼環境メンテナンス株式会社２社共同出資による特目的会社⑥施設の能力
ごみ処理能力：150 t/d（75 t/24 h ×２系列）⑦本事業の特徴⑴

国内最高水準の高効率ごみ発電（発電効率：21.6 ％）⑵

隣接工場へのタービン排熱供給（最大エネルギ効率68 ％）施設完成イメージ

32

神鋼環境ソリューション技報

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

施設全体配置図

蒸 気

排ガス循環ファン蒸気タービン発電機

場内利用

売
押込送風機

低圧蒸気

排 気

電

場外熱供給

バグフィルタ

大気

廃熱
ボイラ

脱臭装置

脱臭装置用
フロワ

ごみ投入ホッパ
ごみクレーン

二次送風機
煙 突
ごみ破砕機
アルカリ反応剤

エアカーテン

自動扉

プラットホーム

計量機

活性炭

ごみ
投入扉
受入
ごみ
ピット

給じんコンベヤ
貯留
ごみ
ピット

給じん装置

流動床式
ガス化
燃焼炉

アンモニア水

誘引送風機

ごみピット
汚水貯留槽

ダンピング
ボックス

砂貯留槽
飛灰搬送コンベヤ
不燃物排出装置

飛灰貯留槽

不燃物搬送コンベヤ
磁選機

薬 剤
アルミ選別機

外汚泥
受入

鉄分
バンカ

アルミ
バンカ

混練機

不燃物
バンカ

灰クレーン

プラットホーム
固化物積出バンカ

衛生センター
内汚泥貯留
ホッパ
固化物ピット
内汚泥圧送ポンプ

流動床式ガス化燃焼炉のフローシート
Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

神鋼環境ソリューション技報33⁆ ⁡ ⁂ ⁛ ⁕ ⁥展示会だより■下水道展 ’16名古屋
今年度は2016年７月26日（火）～29日（金），名古屋市のポートメッセなごやで開催され，出展者数277団
体，来場者数約35 000人，当社ブースへは約1 000人のお客様が来訪されました。
今回は省エネ・創エネ技術の紹介，運転管理への取組み，海外展開を三つの柱としてブースを展開し，従来の設備メニュー中心の紹介から，当社の事業戦略を感じて戴けるよう工夫しました。
これまで取組んできた省エネ，創エネ，長寿命化技術（鋼板製消化槽，高効率２段燃焼炉，気泡式高効率２段燃焼炉，バイナリー発電，樹脂製汚泥掻き寄せ機，反応槽用槽上撹拌機（パビオミックス，パビオエアレータ））を紹介しました。特に地元愛知県下で建設中の鋼板製消化槽については映像を用意し，特長である「槽内の見える化」，「建設工期の短縮」を PR しました。また，当社の海外展開取組みについて，ベトナ
ムで受注した下水処理場案件を紹介しました。
■ VIETWATER2016
2016年11月９日（水）～11日（金），ホーチミン市区 Saigon Exhibition and Convention Center（SECC）にて開催され，当社の関連会社 KOBELCO ECO-SOLUTIONS VIETNAM CO., LTD.（KESV）と共同出展しました。出展社数430社，来場者数約12 000人を数えますが当社ブースには約1 000名が来訪，うち200名ほどがVIETWATER2016

下水道展 ’16名古屋

34

神鋼環境ソリューション技報

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

面談対応を希望され，非常に活気のあるイベントとなりました。
工場団地・浄水場・下水処理場等が配置されたイメージ模型，A/W ブロック実物，およびパネル展示で当社の技術を PR しました。
今回は会期中に「鉄鋼排水処理」をテーマに技術セミナーを行いました。質疑応答時間では足りなかった企業の方がブースへ来場され質問されるほどの盛況となりました。またベトナム地場企業のみならず，ベトナム国内で展開する外国企業の来訪もあり，幅広くアピールできる機会となりました。
■京都水道展
今年度は2016年11月９日（水）～11日（金），京都市「みやこめっせ」で開催されました。水道総会と併催のため，総会出席水道事業関係者約3 400人，加えて学生，市内企業など一般参加者加えて約6 000人規模のイベントでしたが，当社ブースには約600名のお客様が来場されました。
出品は技術 PR を狙い，当社の特長ある技術，上向流式生物接触ろ過設備（U-BCF），開放型サイフォン・
フィルター（OSF），自然ろ過池（鉄バクテリア利用），A/W 有孔ブロックなどを紹介しました。
今年は来場者数が多く，また関西の開催であったこともあり，例年以上に多くの方にご覧いただけました。また，例年当社ブースの名物であるオリジナル図書カード作成コーナーにて，今回は紅葉の名所として有名な東福寺を背景としたところ大好評となり，ブース来場者の７割以上の方に作成いただきました。後日完成したカードをお届けし，お客様との距離を縮めています。

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

神鋼環境ソリューション技報35

論文発表一覧（2015年 4 月～2017年 2 月）
発表年月

発

表

先

発

表

課

目

2015年６月（一社）日本環境化学会
第24回環境化学討論会

WET を用いた金属製品製造業の工場排水における毒性要因の推定と改善

2015年６月

米国水環境連盟，欧州水協会，（公社）日本下水道 Water Reclamation by Used Membrane for Seawater
協会 第５回 EWA/WEF/JSWA 特別会議
Desalination

2015年６月 （一社）日本産業機械工業会「産業機械」
2015年７月（一社）環境放射能除染学会
第４回環境放射能除染研究発表会

2015年７月 （公社）日本下水道協会
2015年７月

第53回下水道研究発表会（公財）水道技術研究センター，神戸市水道局
第10回水道技術国際シンポジウム

2015年７月 （公社）日本下水道協会

第52回下水道研究発表会

流動床式ガス化溶融技術による最終処分場延命化と高効率発電の推進
減容化処理焼却灰への飛灰洗浄技術の適用検討
生物応答を利用した排水管理手法（WET）と水質改善事例について
上向流式生物接触ろ過施設の施設概要と運転事例
汚泥固形燃料化方式の違いによる維持管理上の特性の比較

2015年７月 EICA 環境システム計測制御学会

日本版 WET 試験の導入・事業化

2015年８月 第７回国際燃料電池ワークショップ2015

SYNTHESIS AND CHARACTERIZATION OF TINOXIDE SUPPORTED IRIDIUM OXIDE CATALYSTS
FOR SOLID POLYMER WATER ELECTROLYSIS

2015年９月

化学工学会
第47回秋季大会「プラズマプロセッシングの新展 PCB 汚染物のプラズマ溶融分解システム
開」シンポジウム

2015年９月（公社）空気調和・衛生工学会
平成27年度空気調和・衛生工学会大会

2015年９月 （一社）廃棄物資源循環学会

第26回研究発表会

厨芥と厨房排水処理汚泥を用いた日本初の建物内地下メタン発酵装置の運転状況と効果検証～あべのハルカスにおける運転実績～
厨芥と厨房排水処理汚泥を用いた日本初の建物内地下メタン発酵装置の運転状況と効果検証～あべのハルカスにおける運転実績～

2015年９月

環境省
廃棄物ガス化発電技術の高効率化の実証
平成26年度環境研究総合推進費補助金次世代事業

2015年９月（一社）日本水環境学会
第17回日本水環境学会シンポジウム

WET を用いた金属製品製造業の工場排水における毒性要因の推定と改善

2015年９月 （一社）廃棄物資源循環学会

第26回研究発表会

高温高圧化ボイラに向けたスーパーヒータ材料腐食評価試験 第二報
廃棄物発電用廃熱回収ボイラのスーパーヒータで生じる腐食減肉メカニズム2015年９月 （一社）廃棄物資源循環学会

第26回研究発表会

加熱化学処理法によるごみ焼却主灰からのセシウム揮発除去プロセスの検討

2015年９月 （一社）廃棄物資源循環学会

第26回研究発表会

流動床焼却炉における低空気比燃焼による低 NOx
化

2015年10月（一社）日本環境測定分析協会
日本版 WET を用いた工場排水の毒性削減への取組
第23回日環協・環境セミナー全国大会 in 大津 byみ琵琶湖

2015年11月 （公社）腐食防食学会

36

第62回材料と環境討論会

高効率廃棄物発電ボイラ加熱器管の高温腐食による減肉に及ぼす付着堆積灰性状の影響

神鋼環境ソリューション技報

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

発表年月2015年11月

発

表先（公社）電気化学会 電池技術委員会
第56回電池討論会

2015年11月 （公社）全国都市清掃会議「都市清掃」

発

表

課

目

固体高分子形水電解用 lrOx/SnO2 系触媒の合成と酸素発生特性
放射性物質に汚染された焼却残さ中のセシウムの溶出特性に関する研究

2015年12月

日本エレクロトヒートセンターアーク・プラズマ過 「プラズマ溶融分解法による PCB 汚染物の処理技
熱技術部会
術」

2015年12月（一財）日本環境衛生センター
第15回アジア太平洋廃棄物専門家会議 <SWAPI>

Development of a high-efficiency waste gasificationand power generation process

2016年１月（公財）全国都市清掃会議
第37回全国都市清掃研究・事例発表会

準好気性埋立処分場の昨日検査と評価事例（その２）2016年１月 環境放射能除染学会第11回講演会

加熱化学処理に寄るセシウムの揮散除去2016年１月（公社）全国都市清掃会議
第37回全国都市清掃研究・事例発表会

流動床式焼却炉における低 NOX の生成挙動と低濃度化

2016年１月（公社）全国都市清掃会議
第37回全国都市清掃研究・事例発表会

次世代型流動床式焼却炉を用いた環境負担低減の取組み

2016年１月（公社）全国都市清掃会議
第37回全国都市清掃研究・事例発表会

流動床式ガス化溶融炉における廃熱ボイラ過熱器の耐用状況

2016年１月（公社）全国都市清掃会議
第37回全国都市清掃研究・事例発表会

流動床炉におけるボイラ蒸気量制御

2016年１月（公社）全国都市清掃会議
第37回全国都市清掃研究・事例発表会

流動床式ガス化溶融施設での掘り起こしごみ・汚泥の混焼と高効率発電の稼働状況

2016年１月（公社）全国都市清掃会議
第37回全国都市清掃研究・事例発表会

廃棄物発電ボイラの高温高圧化に向けたスーパー
ヒータ材料の耐食性評価

2016年１月 日本工業出版（株）「環境浄化技術」

過熱蒸気温度450 ℃ボイラ開発に向けた取組み流動
床式ガス化溶融炉におけるスーパーヒータ材料の耐食性評価試験

2016年２月 SAT テクノロジー・ショーケース2016

放射能に汚染された焼却主灰からの Cs 除去技術

2016年２月 Desalination Publications「Desalination Publications」

Characteristics of foulants in the forward osmosis
membrane ﬁltration used in municipal wastewater concentration processes

2016年３月 The 3rd 3RINCs

Demonstration test to reduce of environmental loads by
ﬂuidized bed technology

2016年３月（一財）日本鉄鋼協会
第171回 鉄鋼協会春季講演大会

2016年３月

Development of decontamination process for radioacAmerican chemical Society 251st American Chemical
tive cesium from radiation contaminated soil and incinSociety National Meeting & Exposition
eration bottom ash.

2016年７月 （公社）日本下水道協会
2016年７月 環境放射能除染学会

第53回下水道研究発表会

第５回研究発表会

2016年７月 日本膜学会「膜」
2016年７月

浸透圧発電を組み合わせた省エネ型膜分離活性汚泥法の開発
仮設焼却施設における耐火物への放射性 Cs 蓄積挙動膜システムの省エネ・創エネ（一社）環境放射能除染学会
第５回環境放射能除染研究発表会

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

生物製剤培養による活性汚泥不調時の処置

加熱化学処理におけるセシウム揮発メカニズムの検証

神鋼環境ソリューション技報

37

発表年月

発

表

先

発

（公社）空気調和・衛生工学会
平成28年度空気調和・衛生工学会大会課

目

Effect of Swingstir impeller on rheology and morphology of submurged fermentaion

2016年８月 5th Asian Conference on Mixing
2016年９月

表超高層複合都市におけるエネルギー実績（第３報）
学術講演 バイオガスシステムとその評価

2016年９月 （一社）環境放射能除染学会

土壌中の粘土鉱物に対する加熱化学処理の効果検証

2016年９月 （一社）廃棄物資源循環学会

第27回研究発表会

廃棄物発電ボイラの堆積灰を用いたラボ腐食試験による腐食減肉メカニズムの究明

2016年９月 （一社）廃棄物資源循環学会

第27回研究発表会

流動床式ガス化燃焼炉における低空気比運転

2016年９月 9th i-CIPEC 2016

Study of Low NOX combustion Technology in Fluidized Bed Incinerator

2016年９月 9th i-CIPEC 2016

Development of Gasification and Reforming Process
for High-efﬁciency Power Generation
第37回日本肥満学会

高脂肪食投与ラットにおけるユーグレナ（Euglena
gracilis）及びパラミロンの肥満抑制効果

EICA 環境システム計測制御学会
第28回環境システム計測制御研究発表会

ガス化溶融炉における排ガス CO，NOx 制御自動化
技術

2016年10月 （一社）日本肥満学会
2016年10月

耐熱金属材料第123委員会

SUS 310S ステンレス鋼の高温腐食に及ぼす廃棄物
発電ボイラ加熱器管付着灰の影響

EICA 環境システム計測制御学会
第28回環境システム計測制御研究発表会

大野市木質バイオマス発電所におけるタブレット端末の導入事例2016年10月 日本学術振興会
2016年10月

2016年11月 日本水道協会

平成28年度全国会議

伏流水に適用された直接ろ過＋紫外線処理の運転結果2016年11月 第24回衛生工学シンポジウム

加熱化学処理による除染廃棄物等焼却残渣からの放射性セシウム除去

2016年11月 水道産業新聞社

ろ過池の機能を損なわない下部集水装置の適用事例
報告

第８回水道技術・工法研究会

2016年12月 （一社）大阪工研協会

バイオガスの精製と都市ガスとしての利用

2017年１月（公社）全国都市清掃会議
第38回全国都市清掃研究・事例発表会

ガス化溶融炉における発電量制御

2017年１月（公社）全国都市清掃会議
第38回全国都市清掃研究・事例発表会

流動床式焼却炉における排ガス再循環を不要とした
低空気比運転の実現

2017年１月（公社）全国都市清掃会議
第38回全国都市清掃研究・事例発表会

ガス化溶融炉における排ガス CO，NOx 抑制

2017年１月（公社）全国都市清掃会議
第38回全国都市清掃研究・事例発表会

流動床式焼却炉における高温効率型廃熱ボイラスー
パーヒータ材料の耐食性評価

38

神鋼環境ソリューション技報

Vol. 13 No. 2（2017 ／ 3）

26
2016年度

1

13

2

Waste to Energy から Thermo-Recyclingの先へ

2

当社の流動床焼却・ガス化技術の紹介

Combustion and Gasiﬁcation Technologies Using a
Fluidized-Bed

11

流動床式焼却炉における低 NOx 燃焼技術の検証

Veriﬁcation of Low NOx Combustion Technology in Fluidized
Bed Incinerator

17

大野市木質バイオマス発電所におけるタブレット端末の導入事例

Introduction Example of Tablet Computer In Ono City
Wooden Biomass Power Plant

22

カンボジア向け浄水設備１号機の運転状況

Operational Situation of Our First Water Treatment
Project in Cambodia

27

培養槽へのスイングスター ® 適用検討

Considerations for SWINGSTIR® Application to Culture
Vessel32

施設・技術紹介34

TOPICS本

36

社 ／〒651-0072 神戸市中央区脇浜町1丁目4-78☎（078）232-8018 FAX（078）
232-8051〒651-0086 神戸市中央区磯上通2丁目2番21号（三宮グランドビル） ☎（078）232-8018 FAX（078）
232-8051

論文発表一覧

技 術 研 究 所 ／ 〒651-2241 神戸市西区室谷1丁目1-4☎（078）
992-6500 FAX（078）
997-0550

東 京 支 社 ／ 〒141-8688 東京都品川区北品川5丁目9-12（ONビル）☎（03）5739-5800 FAX（03）5739-5821〒141-0001 東京都品川区北品川5丁目9-11（大崎MTビル）☎（03）5739-5800 FAX（03）5739-5821

大 阪 支 社 ／ 〒541-8536 大阪市中央区備後町4丁目1-3（御堂筋三井ビル）☎（06）6206-6751 FAX（06）
6206-6760

九 州 支 社 ／ 〒812-0012 福岡市博多区博多駅中央街1-1（新幹線博多ビル） ☎（092）474-6565 FAX（092）
441-4440
北 海 道 支 店 ／ 〒060-0004 札幌市中央区北四条西5丁目1-3（日本生命北門館ビル） ☎（011）241-4647 FAX（011）
241-5759
東 北 支 店 ／ 〒980-0811 仙台市青葉区一番町1丁目2-25（仙台NSビル）☎（022）716-6651 FAX（022）
263-2049

名 古 屋 支 店 ／ 〒451-0045 名古屋市西区名駅2丁目27-8（名古屋プライムセントラルタワー） ☎（052）581-9876 FAX（052）
563-2313
播 磨 製 作 所 ／ 〒675-0155 兵庫県加古郡播磨町新島19☎（079）436-2500 FAX（079）
436-2506

室蘭SD製造所／ 〒050-0055 室蘭市崎守町387-25
デュッセルドルフ事務所／ Berliner Allee 55, 40212 Düsseldorf Germany☎（0143）50-3036 FAX（0143）
50-3066☎+49-211-7792-0430 FAX+49-211-7792-0450

プノンペン事務所／ Soma Tower, 1st Floor, #2C, street120, Sangkat Phsar ThmeyⅡ, Khan Daun Penh, Phnom Penh, Kingdom of Cambodia☎+855-23-210-301 FAX+855-23-210-309
神鋼環境ソリューション技報

2016年度Vol.13 No.2

《本社》株式会社神鋼環境ソリューション 〒651ー0072《編集発行》〒651ー2241≪バックナンバー≫ 弊社ホームページに掲載しています。

http://www.kobelco-eco.co.jp/development/tec-info/index.html

通巻26号
神戸市中央区脇浜町１丁目４ー78

神戸市西区室谷１丁目１ー４ 株式会社神鋼環境ソリューション 技術開発センター（神鋼環境ソリューション技報編集委員会事務局）☎（078）992−6527 FAX（078）992−6504 http://www.kobelco-eco.co.jp《編集委員》編集委員長/田頭成能 委員/高橋円・細田博之・下梨孝・横田慎・丸山智裕・斉藤彰・木下民法・菊池雅彦・須田龍生・松本勝生《発行》2017年3月15日印刷

2017年3月22日発行

年2回発行《禁無断転載》《発行人》横山英樹《印刷所》中村印刷株式会社

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2︵通巻

号︶

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この用紙は, パルプを漂白するときに塩素ガスを使わない「無塩素漂白（ECF)」という方法で作られています。

2 (通巻26号）