ChromaNik Technical Note: No. S1003 (2011) Version 3

コアシェル型充填剤カラムの特性
長江 徳和，塚本 友康

Characteristics of Superficially Porous (Core Shell)
Particle Column
Norikazu Nagae and Tomoyasu Tsukamoto
ChromaNik Technologies Inc.
6-3-1 Namiyoke, Minato-ku Osaka, 552-0001 Japan

Abstract
Superficially porous particle (core shell particle) has been available as an alternative to using sub-2um particle for HPLC orUHPLC. Core shell particles are composed of a 1.2 to 1.9 m solid core encircled a 0.25 m to 0.5 m porous layer.
Especially a 2.6 m or 2.7 m core shell particle shows a half back pressure and the almost same efficiency to comparewith sub-2 m particle because of a large particle and reducing mass transfer due to a thin porous silica layer. In this study,
separation characteristics of a core shell particle column was compared with 2 m and sub 2 m particle columns.
Key words: Superficially porous particle, core shell, C18,

1. 緒言

カークランドらにより，直径 4 m の核とその表面

1969 年にカークランドにより発表された HPLCに細孔径 30nm の多孔質層を 0.5 m の厚さで形成に用いられていた充填剤はペリキュラー型シリカ

させた粒子径 5 m の粒子がタンパク質の高速分離と呼ばれていた表面多孔性シリカであった。これはに有効であると発表され[1]，再度表面多孔性充填

直径 30 m の核の表面に約 0.5 m の多孔質層が存剤が注目を浴びるようになった。しかしこれらの表在するシリカで，多孔質層が薄く，物質移動が速く面多孔性粒子は粒子全体に対する多孔質部の割合達成されるため，当時は高性能な分離が期待されが低く，全多孔性粒子に比べ分離場として作用するた。しかし数年後には粒子径 10 m の全多孔性シ表面積が小さく，試料負荷量が少ない欠点が指摘さリカが多用されるようになり，表面多孔性シリカはれていた。三度カークランドのグループは 2007 年

試料負荷量や理論段数が高くないためほとんど使に核の直径を 1.7 m にまで小さくし，0.5 m の厚用されることはなくなった。その後 2000 年に再びさの多孔質層を有する表面多孔性粒子の有用性を発表した[2]。細孔径が 9nm で低分子化合物の分離株式会社クロマニックテクノロジーズ〒552-0001 大阪府大阪市港区波除 6-3-1
TEL: 06-6581-0885
FAX: 06-6581-0890
E-mail address: info@chromanik.co.jpに適していることと，多孔質層の粒子全体に対する割合が 75%と高いため，従来低い試料負荷量で問題視されていた欠点を克服した。
この粒子径 2.7 m-1-

の表面多孔性充填剤はサブ 2 m の全多孔性充填剤（Standard Deviation）はそれぞれ 6%と 19%となとほぼ同じ理論段数が得られ，カラム背圧はサブり，コアシェル粒子は全多孔性粒子に比べ粒子径分2 m 充填剤の半分以下となり，従来の全多孔性充布の標準偏差が 1/3 以下であり，非常に狭い粒子径填剤と大きく異なった性能が報告されている。この分布である。コアシェル型充填剤充填カラムは

表面多孔性粒子は Superficially porous particle まAMT 以外にも数社から販売されており， 1.2 m

たは Core shell particle(コアシェル粒子) と呼ばから 1.9 m の核と 0.25 m から 0.5 m の表面多孔れている。現在数社から粒子径 2.6 m や 2.7 m の質層の粒子が利用可能である。これらのコアシェル

表面多孔性であるコアシェル型の充填剤を充填し粒子特有な狭い粒子径分布については AMT 社のたカラムが市販されている。本報告ではコアシェル

Halo 粒子に限らず，他社のコアシェル粒子も同様型充填カラムの分離特性について全多孔性 C18 とである。コアシェル型充填剤充填カラムはの比較を交え述べる。

SunShell（クロマニックテクノロジーズ），Halo(AMT)，Ascentis Express （シグマアルドリッチ），
PoroShell（アジレントテクノロジ－），Accucore

2. コアシェル粒子の構造
コアシェル粒子は中心部の核（Core）と外側の（サーモフィッシャー），Kinetex （フェノメネッ

多 孔 質 層 （ Shell ） か ら 構 成 さ れ る 。 Advancedクス），Nucleoshell（ナーゲル），Brownlee SPPMaterials Technology (AMT)社のコアシェルシリ（パーキンエルマ），Capcell core（資生堂）およカである Halo 粒子の構造を Figure 1 に示す。こび BlueShell（クナウアー）の 10 種類が現在（2012

れは 2007 年にカークランドらにより発表されたも年）利用可能である。のであり，1.7 m のフーズドシリカの核とその周りの厚さ 0.5 m のシリカゲル層の二つの異なるシリカから粒子が構成される。Figure 2 にはこのコアシェル粒子(Halo)の電子顕微鏡写真を示す。この電子顕微鏡写真から一般的な全多孔性粒子に比べ，コアシェル粒子は粒子径分布が狭いことが確認できる。また，半分にスライスされた粒子の状態から，核としてのフユーズドシリカとその外側の表面多孔性シリカが確認される。Figure 3 ではコアシェル粒子と一般的な全多孔性粒子の粒子径分布を比較した。粒子径分布はベックマンコールター社製マFigure 2. Scanning electron microscope (SEC)

ルチサイザーⅢを用い測定した。両者の標準偏差

photograph of HALO particles. Courtesy of AMT.

Figure 1. Structure of HALO particle (Core shell).

Figure 3. Comparison of particle distribution.

Courtesy of AMT.

Courtesy of AMT.
-2-3. 理論段高さとカラム背圧ではこの定数の値が異なっていると考えられる。

5 m，3.5 m および 1.8 m の全多孔性 C18 シリ

Figure 4のVan Deemterプ ロットを比較すると，

カと 2.7 m コアシェル型 C18 シリカ（Halo C18）

2.7 mのコアシェル型C18と1.8 mの全多孔性C18のの理論段高さと移動相線流速の関係（Van Deemter

最低理論段高さが同程度であることから2.7 mのPlot）を Figure 4 に示す。Van Deemter の式は以コアシェル型C18の方が定数A値は小さくなってい下の様に表される。

ると考えられる。さらにコアシェル型粒子の粒子径分布とその構造からもVan Deemterの式の定数A・Cが小さくなると推測される。粒子径分布が狭いほどH，dp，u および Dm はそれぞれ理論段高さ，粒子カラム内の粒子間での多流路拡散・渦巻き拡散が小径，移動相の線流速およびアナライトの移動相中のさくなり，A項の値が小さくなる。またコアシェル

拡散係数である。A 項は多流路拡散・渦巻き拡散，型粒子は核を内包しており，表面の多孔質層内のみ

B 項はカラム軸方向への拡散，C 項は物質移動の項に試料成分は拡散するため，粒子内に入り込み，そであり，特に C 項は固定相-移動相での物質移動，の後出てくるまでの時間が全多孔性粒子よりも短粒子内での拡散による物質移動に依存する。Van

くなる。つまり粒子内での拡散による物質移動時間

Deemter の式に示される様に，A 項は粒子径に比が短くなるので，C項の値が小さくなると考えられ例し，C 項は粒子径の二乗に比例する。これは粒子る。

径が小さくなるほど理論段高さは低くなり，カラム

Figure 5にはサブ2 mの全多孔性C18と2.7 mのコ長を理論段高さで除した値の理論段数は高くなる

アシェル型C18（Halo）のカラム背圧の比較を示す。

ことを表している。全多孔性の C18 充填剤では粒理論通り粒子径が小さいほどカラム背圧は高くな

子径が小さいほど理論段高さは低くなる。しかしなっており，2.7 mコアシェル型粒子は1.7 mの約1/3，

がらコアシェル型 C18 は粒子径が 2.7 m でありな1.8 m粒子の約1/2のカラム背圧であった。

がら，1.8 m の全多孔性 C18 よりやや低い理論段

このような結果から，コアシェル型充填剤はその高さを示す。粒子径のみが異なり他の物性が同じ全構造や狭い粒子径分布により，同じ粒子径の全多孔多孔性 C18 は A 項・B 項。C 項の定数 A・B・C性充填剤の1.5倍の性能を発揮でき，カラム背圧はは同じ値であると考えられるが，コアシェル型 C181/2から1/3しかかからないことが確認された。

Figure 4. Comparison of Van Deemter plots.
Columns: 50 x 4.6 mm, Ace 5-C18, 5 µm; Zorbax
XDB-C18, 3. 5 µm; Zorbax XDB-C18, 1.8 µm;
Halo C18, 2.7 µm. Solute: naphthalene. Mobile
phase: 60% ACN/40% water. Temperature: 24ºC.
Courtesy of AMT.

Figure 5. Back pressure plots for high-speed
columns.
Columns: 50 x 2.1 mm, C18. Mobile Phase: 70%ACN, 30% Water. Temperature: 24ºC. Instrument:
Agilent 1100. Courtesy of AMT.

-3-4. キネティックプロット性粒子のインピーダンスタイムの限界値が約 30 ナ

Van Deemter の式からも分かるように，充填剤のノ秒であることを示している。しかしコアシェル粒粒子径を小さくすればするほど性能が上がるが，そ子のインピーダンスタイムは，全多孔性粒子より下れ以上にカラム背圧の上昇も招いてしまう。HPLC回っており，実用分析時間としての 10 秒から 100

または UHPLC は使用できる圧力に限界があり，現秒の t0 の範囲においては，コアシェル粒子は全多孔在 1.5 m 未満の粒子径の充填剤はほとんど使用す性粒子より高速分離ができ，さらに t0 が 100 秒の分ることができないと言われている。現実的に装置の析時間では 2 m の全多孔性粒子よりも 2.7 m のコ使用上限圧以上で操作することはないため，ある一アシェル粒子の方が高い理論段数が得られること

定圧力下での充填剤の性能を評価するキネティッが示されている。つまり，このキネティックプロックプロットが提唱されている[3]。Figure 6 には横軸

トは，コアシェル粒子が全多孔性粒子の限界値を超を理論段数（N），縦軸をインピーダンスタイムえた性能を有していることを表している。

2（t0/N ）とし両対数で表したキネティックプロットを示す。縦軸のインピーダンスタイムはある一定圧1000力下でのカラムに保持しない成分の溶出時間 t0 を

5 mm

3 mm

2 mm

2Impedance Time, t0/N2, nS

そのカラムの理論段数の二乗 N で除した値である。ある一定圧力条件下での比較として，長さ150mm カラムの段数を 2 倍にするためにカラム長さを 2 倍の 300mm にした場合に，カラム体積が 2倍になるため t0 は 2 倍になる。またカラム長さを 2倍にすることはカラム背圧も同様に 2 倍になるため，カラム背圧が一定である条件を満たすために，

1.4 mm10010Core Shell 2.6 mm
t0=10000 s
t0=1000 s

t0=100 s

40 MPat0=10 s1
3,162,278

流速を 1/2 にすると，t0 はさらに 2 倍になる。つま1,000,000

316,228

100,000

31,623t0=1 s

10,0003,162

Theoretical Plate, N

り一定圧力条件下では理論段数 N を 2 倍にすると，t0 は 4 倍になり，t0 は N2 に比例していることになる。

Figure 6. Kinetic plot analysis at 40 MPa.
The curves for particulate columns were obtained byassuming η=0.00046 Pa s, φ=700, Dm=2.22x10-9m2/s, Knox equation, h=0.65ν1/3+2/ν+0.08ν, Dp,
totally porous 1.4, 2.0, 3.0, 5.0 μm.

この比例関係の係数がインピーダンスタイム2（t0/N ）に相当する。Figure 6 には 1.4 m，2 m，3 m および 5 m の全多孔性粒子の計算値によるプロットと 2.7 m のコアシェル粒子の実測値から推定したプロットを示している。縦軸の t0/N2 値に横5. コアシェル型充填剤の試料負荷量

軸の N 値を 2 回乗した値は t0 になり，t0 が 1 秒からコアシェル型充填剤は内部に細孔のない核が存10000 秒までのラインも図中に示している。理論段

在しており，この核は体積分率として 20％から数 N が 10,000 の場合には，全多孔性粒子は粒子径40％程度である。この核自体は分離場として寄与しが小さいほど高速分離ができることを示している。

ないと考えられるため，全多孔性充填剤と比較し，また，カラム長を長くすることにより理論段数は増

コアシェル型充填剤は分離場が 20%から 40%少な加するが，カラム背圧が一定であるため，流速は遅くなり，試料の溶出時間や試料負荷量が減少するとくなる。Van Deemter のプロットからも分かるよう考えられる。Table 1 に全多孔性充填剤とコアシェに流速が遅くなりすぎると理論段数は急激に低下

ル型充填剤の保持時間，保持指数を示す。全多孔性するため，それぞれの粒子径で発揮される理論段数充填剤の Sunniest C18（クロマニックテクノロジーには限界があり，この理論段数の限界値は粒子径がズ社製）と SunShell C18（クロマニックテクノロジ

大きいほど高くなっている。全多孔性粒子のプロッーズ社製）は同じ表面処理を施した C18 充填剤でトから，それぞれの粒子径のインピーダンスタイムあり，両充填剤はシリカ基剤の違いのみを反映しての最小値は全て約 30 ナノ秒であり，これは全多孔いる。また Kinetex C18（フェノメネックス社製）-4-5

Table 1. Comparison of retention between totally porous and core shell C18 columns.

Specific surface area
UracilCaffeine
PhenolButylbenzeneo-Terphenyl
Amylbenzene
Triphenylene

Totally porous silica C18
Sunniest C18, 5 um
340 m2/g
Retention
Retention
time (tR)factor (k)
1.70
0
1.90
0.12
2.17
0.28
13.35
6.85
19.19
10.29
19.96
10.74
24.35
13.32

Core shell silica C18
SunShell C18, 2.6 um150 m2/g
Retention
Retention
time (tR)factor (k)
1.35
0
1.47
0.09
1.65
0.22
10.01
6.41
14.24
9.55
15.09
10.18
20.33
14.06

Core shell silica C18
Kinetex C18, 2.6 um
Effective 200 m2/g
Retention
Retention
time (tR)factor (k)
1.36
0
1.49
0.1
1.61
0.18
6.19
3.55
8.15
4.99
8.75
5.43
9.44
5.94

Column dimension: 150 x 4.6 mm. Mobile phase: Methanol/water = 75/25. Flow rate: 1.0 mL/min. Tenperature: 40 ºC.の値も参考値として表示した。全多孔性シリカ

り同じ線流速での分離効率では全多孔性充填剤の（Sunniest C18）の比表面積は 340m2/g であるのSunniest C18 とコアシェル型充填剤の SunShell

に対し，コアシェル型シリカ（SunShell C18）はC18 は同じであると言える。また同じコアシェル

150m2/g であり，大きな差があるが，コアシェル型型充填剤である Kinetex C18 が保持時間および保充填剤は見かけの比重が高く，同じサイズのカラム持指数とも SunShell C18 の半分程度であったのへの充填重量は全多孔性充填剤の約 1.8 倍である

は，コアシェル型シリカ基剤そのものの差，およびので，150m2/g の 1.8 倍の 270m2/g として比較す

C18 固定相の表面処理の差によるものと考えられべきある。全多孔性充填剤の比表面積 340 m2/g とる。中性化合物の試料負荷量は保持時間に影響されコアシェル型充填剤の換算比表面積 270 m2/g は約る割合が大きく，コアシェル型充填剤の SunShell

20％の差があり，この差が保持時間の差となってC18 は全多孔性充填剤の Sunniest C18 の 20%減のいる。しかし，コアシェル型充填剤は細孔のない核試料負荷量であると推測されるが，この 20%減のを内包しており，細孔容積も小さくなっているた
め，t0 であるウラシルの溶出時間も短くなり，保持指数で比較すると両者はほぼ同じ値になった。つま16000

A

14000

D

Theoretical plate

12000
10000

B

8000
6000
4000

C

2000
00.001

0.01

0.1

1

10Sample weight, mg

Figure 8. Separation of basic compounds.
Column: A) SunShell C18 2.6 m (150 x 4.6 mm i.d.),B) kinetex C18 2.6 m (150 x 4.6 mm i.d.), C) Brand A
core shell C18 2.7 m (150 x 4.6 mm i.d.). Mobilephase: Acetonitrile/20mM phosphate buffer
pH7.0=60/40. Flow rate: 1.0 mL/min. Temperature: 40ºC. Detection: UV@250 nm. Sample: 1 = Uracil, 2 =Propranolol, 3 = Nortriptyline, 4 = Amitriptyline.

Figure 7. Loading capacity of amitriptyline.
Column: A) SunShell C18 2.6 m (150 x 4.6 mm i.d.), B)
kinetex C18 2.6 m (150 x 4.6 mm i.d.), C) Brand A coreshell C18 2.7 m (150 x 4.6 mm i.d.), D) Totally porous
Sunniest C18 3 m (150 x 4.6 mm i.d.). Mobile phase:
Acetonitrile/20mM phosphate buffer pH7.0=60/40. Flow
rate: 1.0 mL/min. Temperature: 40 ºC.
-5-試料負荷量は分析目的では大きな意味を持たない

取り込み間隔もUHPLCほど短くなく，20Hz程度でと考えられる。Figure 7 に全多孔性充填剤とコアあるHPLCを用いても約20000段の性能が発揮されシェル型充填剤の試料負荷量示す。試料は残存シラる。つまり，2.6 mのコアシェル型C18カラムはノール基の影響を受けやすい塩基性化合物のアミUHPLCを用いれば，100%の性能が発揮され，全多トリプチリンを，また移動相はアセトニトリル

孔性Sub-2 mC18と同等な段数であるが、HPLCを用/20mM リン酸緩衝液(pH7)=60/40 を用いた。同じ表いると80%の性能に留まることになる。Figure 9に面処理を施した全多孔性 Sunniest C18 とコアシェは5 mの全多孔性C18カラムと2.6 mのコアシェル

ル型 SunShell C18 の試料負荷量の差は 20%程度で型C18カラムの解熱沈痛剤のイソクラティック溶あった。これはそれぞれの比表面積の差の 20%が離例を示す。カラムサイズは理論段数が同じ程度に試料負荷量の差となったと推察される。Kinetex

なるように5 mの全多孔性C18カラム(ACE C18C18 と SunShell C18 は両者ともコアシェル型充填5 m )が長さ250mm・内径4.6mm，2.6 mのコアシェ剤であるが，試料負荷量は 100 倍の差が認められ

ル 型 C18 カ ラ ム (SunShell C18 2.6 m) は 長 さた。両充填剤の保持時間は 2 倍程度の差があるた100mm・内径4.6mmとした。分析条件は両カラムとめ，中性化合物は 2 倍程度の試料負荷量の差がでるも全く同じで，HPLCを用いた場合のインドメタシと考えられるが，アミトリプチリンのような塩基性ンの理論段数はそれぞれ19,313段と20,287段とほぼ化合物は充填剤の表面処理方法で大きな試料負荷同じであり，ほぼ同じ分離結果となった。コアシェ量差が出ると推察される。これはコアシェル型充填

ル型C18カラムはカラム長が短いため，析時間は剤に限ったことではなく，全多孔性充填剤でも同様5 mの全多孔性C18カラムの1/3となった。つまり，であり，エンドキャッピングを含めた表面処理の状一般的な5 mの全多孔性C18カラムを使用したルー

態により塩基性化合物の溶出挙動は大きく変わる

チン分析を、分離条件を変更することなく，カラムことは良く知られている。また，Brand A core shellのみをコアシェル型C18にすることにより，3倍のC18 は，試料負荷量が 0.01 g から 2 g まで理論段高速分離が達成される。HPLCからUHPLCに変更す

数は 2000 段前後であり，試料負荷量に関わらずアると2.6 mのコアシェル型C18カラムのイノドメタ

ミトリプチリンピークはひどくテーリングし，残存シンの理論段数は24,124段となり、HPLCを用いたシラノール基が多く存在していると推察される。

場合よりも20％高い値となった。これはこのカラム

Figure 8 にはコアシェル型 C18 カラムを用いたウラの持つ性能が100%発揮された結果である。さらに

シル，プロプラノロール，ノルトリプチリンおよびコアシェル型C18カラムはfigure 3のVan Deemterのアミトリプチリンの分離を示す。アミトリプチリン

プロットが示しているように，全多孔性の注入量は 0.32 g であり，SunShell C18 は試料過Sub-2 mC18よりも移動相の線流速の低い領域（1.5負荷になっておらず，シャープなピーク形状であるmm/s）でも理論段高さが大きく増加していない。

が，Kinetex C18 は試料過負荷になっており，ピーしたがって，5 mの全多孔性C18の内径4.6mmカラクはテーリングしている。Brand A core shell C18 はムで多用される1.0 mL/minの流速（線流速：約1.5

試料負荷量が 0.01 g から大きなテーリングを示mm/s）では，全多孔性Sub-2 mC18は理論段高さがし，理論段数も 2,000 段前後で低いため，試料過負高くなって段数が低下してしまうが，コアシェル型荷の状態であるかないかは判別できない。

C18カラムは理論段高さに大きな差がなく，段数が大きく下がることがない。つまり、分離条件を変更

6.

全多孔性5 mカラムとコアシェル型2.6 mカラすることなく一般的な5 mの全多孔性C18カラムかムの比較ら移行する場合も，コアシェル型C18カラムは全多2.6 mのコアシェル型C18カラムは長さ100mm，孔性Sub-2 mC18カラムよりも有利である。

内径4.6mmのサイズで，UHPLCを用いると約24000段の性能が発揮される。しかしUHPLCに比べ配管7.などのデッドボリュームが大きく，検出器のデータ

Figure 10 にコアシェル型 C18 カラム(SunShell C18-6-コアシェル型C18カラムの高速分離

Figure 9. Separation of analgesics.
Column: A) ACE C18, 5 m 250 x 4.6 mmi.d., B) SunShell C18, 2.6 m 100 x 4.6 mmi.d.. Mobile
phase: CH3CN/20mM Phosphoric acid = 45/55. Flow rate: 1.0 mL/min. Temperature: 25 ºC. Pressure: 9.5
MPa for ACE C18 5 m, 13.4 MPa for SunShell C18 2.6 m. Detection: UV@230 nm. Sample: 1 =Benzydamine, 2 = Ketoprofen, 3 = Naproxen, 4 = Indomethacin, 5 = Ibuprofen. IC instrument: HPLC;
Hitachi LaChrom ELITE, UHPLC; Jasco X-LC.
724Figure 10. High-throughput separation

8356

100.2

0.4

0.6

0.8

1Column: SunShell C18 30 x 3.0 mm. Mobile phase: A) Wtaer, B)
Acetonitrile; Gradient (Acetonitorile %), 0.00 min - 35%, 0.40 min 100%, 0.80 min - 100%, 0.85 min - 35%, 1cycle; 1.8min,(High-pressure gradient). Flow rate: 1.0 mL/min. Temperature: 40 ºC.
Injection Volume: 1 µL. Wavelength: 200 - 500nm, CH-9, 215 500nm (Max Abs.). Sample: Mixture of ultraviolet absorbers,
1 = 2,2’,4,4’-Tetrahydroxybenzophenone,
2 = Ethyl p-aminobenzoate, 3 = 2, 4-Dihydroxybenzophenone,
4 = 2,2’-Dihydroxy-4-methoxybenzophenone,
5 = 2,2’-Dihydroxy-4,4’-dimethoxybenzophenone,
6 = 2-Hydroxy-4-methoxybenzophenone,
7 = 2-(2’-Hydroxy-5’-metylphenyl) benzotriazole,
8 = 4-tert-Butylphenyl salicylate.
Courtesy of Jasco.

Retention time/min-7-2.6 m)を用いた高速分離を示す。内径3.0 mm，長さ圧50MPa程度の従来のHPLCポンプで十分である。

30 mmのカラムを用いて，グラジエント溶離を行っまた品質保証などの5 m粒子カラムを用いたルーた。8本のピークが1分以内に分離しており，それぞチン分析分野でも，2.6 mのコアシェル型充填剤充れのピークは1秒足らずのピーク幅で溶出してい填カラムに変更するだけで現在使用のHPLCでハイる。全多孔性Sub-2 mC18カラムの高速分離はよくスループット分析が可能となる。

知られているが，2.6 mのコアシェル型C18カラムでも同様に高速分離が達成されることが示された。

9. 謝辞
本稿の執筆にあたり，コアシェル型充填剤関連資料および高速分離データを提供していただいた

8. まとめAdvanced Materials Technology の Mr Timothy

コアシェル型充填剤は核とその周りの表面多孔LangloisとDr Joseph DeStefano，日本分光株式会社の質層の構造および狭い粒子径分布から全多孔性充坊之下雅夫氏に感謝いたします。

填剤の1.5倍程度の理論段数を発揮することができる。つまり2.7 mコアシェル型充填剤はサブ2 m全10. 参考文献

多孔性充填剤と同じ性能であるが，カラム背圧はサ[1] Kirkland, J. J.; Truszkowski, F. A.; Dilks, C. H.;

ブ2 m全多孔性充填剤の1/2から1/3しかかからな

Engel, G. S. J. Chromatogr., A 2000, 890, 3–13.

い。近年高分離ハイスループット分析用に100MPa[2] Kirkland, J. J.; Langlois, T. J.; DeStefano, J. J. Am.

以上の耐圧性能を有するUHPLCおよびサブ2 m充

Lab. 2007, 39, 18–21.

填カラムが注目を集め，研究分野で利用され始めて[3] Desmet, G.; Clicq, D.; Gzil, P. Anal. Chem. 2005, 77

いるが，コアシェル型充填剤充填カラムを用いれ(13), 4058–4070.

ば，高価な超高圧対応の送液ポンプは必要なく，耐-8-