各種鉱物質混和材の ASR と塩害の複合劣化に対する抑制効果
参納 千夏男*1

鳥 居 和 之*2
本研究では、各種鉱物質混和材（フライアッシ

１．はじめにュ、高炉スラグ微粉末、凝灰岩微粉末および瓦微アルカリシリカ反応(ASR と略す)の 抑制対策粉末）を使用したコンクリートの ASR と塩害によの１つとして JIS A5308（附属書 2）においては、る複合的な劣化作用に対する抑制効果を評価する

ASR 抑制効果のある混合セメントを使用する方ために、大型 RC 試験体の海洋暴露環境下におけ(1)

法が規定されている 。一方、同規定にはコンクる膨張挙動および腐食性状について実験的検討をリート中のアルカリ総量を規制する方法も規定さ行った。

れている。しかし、海洋環境下における海水や凍結防止剤のように、外部から NaCl などのアルカ

２．実験概要リがコンクリートに供給される、厳しい塩分環境下では、アルカリ総量の規制のみでは十分ではな(1) 使用材料

く、鉱物質混和材の使用による、より積極的な対河川水系（富山県常願寺川および早月川）の異(2)-(6)

策が必要になってくることが予想される

なる、2 種類の川砂および川砂利の物理・化学的。

筆者らは、各種鉱物質混和材による ASR 抑制効性質を第１表に示す。反応性骨材として、実構造果を調べるために、鉱物質混和材を使用したモル物において ASR 損傷が確認されている、常願寺川タルおよびコンクリート試験体の各種促進養生条産の川砂および川砂利を使用した。常願寺川産の件下における ASR 膨張挙動について比較検討し川砂および川砂利は安山岩粒子（反応性鉱物：ク(7)-(8)。鉱物質混和材による ASR 抑制効果のリストバライトおよび火山ガラス）を約 30％含有評価に際して準用した各種促進養生試験（JISしており、この値はペシマム混合率の付近にある

A1146 法、デンマーク法および ASTM C1260 法）(10)は、骨材のアルカリシリカ反応性を判定する方法

砂および川砂利（花崗岩および閃緑岩を含有）をである。これまで、フライアッシュのポゾラン反使用した。セメントは普通ポルトランドセメントてきた。また、非反応性の骨材として、早月川産の川(9)応性を判定する試験方法は提案されているが 、（密度：3.16g/cm3、比表面積：3330cm2/g、アルカ鉱物質混和材の ASR 抑制効果を評価する基準はリ量：0.68％）を使用した。本研究に使用した鉱定められていない。このため、実際の構造物にお物質混和材（フライアッシュ（略号 FA）、高炉スける ASR 抑制効果を確認するとともに、屋内促進

ラグ微粉末(略号 BFS)、凝灰岩微粉末(略号 ZO)お試験との対応関係を明らかにし、屋内促進試験によび瓦微粉末(略号 RP)）の物理的性質および化学おける評価の目安を示すことは、今後の ASR 抑制成分を第２表に示す。

対策における鉱物質混和材の利用拡大において重フライアッシュは北陸地方の石炭専焼火力発電要であると考えられる。

所（石川県七尾大田火力発電所）から産出された最大寸法(mm)

第１表 使用骨材の物理化学的性質
常願寺川
川砂
川砂利
520川砂利202.62

2.64

2.63

2.68

3

絶乾密度(g/m )2.58

2.612.592.66

吸水率(％)

1.7

1.3

1.5

無害でない1)

1 土木部 土木技術チーム
2 金沢大学 自然科学研究科

＊

川砂
5

表乾密度(g/m3)

ASR 反応性

＊

早月川

1）

モルタルバー法（JIS A 1146）

0.8無害2)2）

化学法（JIS A 1145）

ものであり、品質は JIS A 6201 のⅡ種灰に相当すに粉砕した。瓦微粉末は福井県で稼動中の瓦廃材るものである。高炉スラグ微粉末は、JIS A6206

粉砕品製造設備で製造された粉砕材(10mm 以下)で規格化されている高炉スラグ微粉末 4000 であを 75μm ふるいでふるい分けたものである。コンる。凝灰岩微粉末は福井県三国産のものであり、クリートの配合を第３表に示す。各種鉱物質混和

自然乾燥後にハンマーミルにより平均粒径 8μm

材の置換は、セメントの内割り置換とし、フライ

第２表 鉱物質混和材の物理化学的性質

化学成分（％）記号

密度(g/cm3)

比表面積(cm2/g)

ig.loss

SiO2Al2O3CaO

Fe2O3MgOTiO2SO3Na2OK2O

FA

2.333550

1.50

59.6

26.5

0.80

4.89

0.61

1.50

0.36

0.24

1.39

BFS

2.904010

0.31

33.1

14.7

42.5-

5.60

0.58

1.98

0.26

0.26

ZO

1.1615176＊

13.061.7

14.7

1.44

2.52

0.60

0.43-

2.133.35RP

2.615300071.2

18.8

0.20

5.16

0.82

0.85

00.302.55*BET 法
第３表 コンクリートの配合
Gmax(mm)

記号OPC
FABFSZO
RP
1000
800

W/C(％)

2050s/a(％)

置換率（％）

401540単位量(kg/m3)
水（W）

セメント
（C）
350
297.5
210

175

15297.5

FA1000 BFS

Q：Quartz
Mu：Mullite

800

混和材

川砂

川砂利

52.5
140

749
721
721
697
724

1106
1086
1086
1050
1090

52.5

Me：Merilite

Q

CPS

CPS

600

400

400

Q
Mu

200
0MeMu

0510152025302θ°(Cu-Kα）

3540

CPSCPSMoMoQ

1015QMoMo

2025302θ°(Cu-Kα）

2025303540Q

RPQ：Quartz

Mo20015800 Mu：Mullite

Mo400102θ°(Cu-Kα）

1000

Mo55F

Q：Quartz
Mo：Moldenite
800 F:Feldspar group600

Me2001000 ZO0600

Q600
400

F35200400Mu

51015

第１図 鉱物質混和材のＸ線回折図

2025302θ°(Cu-Kα）

Mu

3540

上面図
Elevation
アッシュの置換率は、JIS A5308 の ASR 抑制対策

50500

200

計測端子
Measuring
2005020 terminalにおいて規定されている 15％とし、凝灰岩微粉末、160

瓦微粉末の置換率はフライアッシュに準じた。また、高炉スラグ微粉末の置換率は 40%とした。コ20020ンクリートは化学混和剤を用いないプレーンコン

50クリートであり、アルカリ添加のものは NaCl を等価 Na2O 量で 10kg/m3 添加した。

D16200各種鉱物質混和材の X 線回折図を第１図に示す。
フライアッシュには、ガラス相の存在を示す halo500（2θ=15〜35°のブロードなピーク）とともに結晶性鉱物として石英（α-SiO2 ）およびムライト相

D13200
D19（3SiO2・2Al2O3）のピークが存在する。高炉スラ
グ微粉末には、メリライト相以外には明確なピー

50クが認められないことから、非晶質であると判断

Plan-view
正面図

できる。また、凝灰岩微粉末には天然のゼオライ

第２図 試験体の概要

Side-view
側面図

ト鉱物であるモルデナイトが多く含まれており、この他に石英（α-SiO2）および長石が存在する。
瓦微粉末はガラス相とともに結晶性鉱物として石英(α−SiO2)、焼成カオリン鉱物が含まれていることが確認された。廃瓦微粉末に含有される焼成カオリン鉱物 (calcined kaolinite)は、瓦の製造工程にて 1200〜1230℃で焼成されていることから判断すると、粉砕された焼成カオリン鉱物は高いポゾラン活性を有する形態で含有されており、セメントの水和反応過程で遊離される水酸化カルシウ
ムとのポゾラン反応でコンクリートの強度や耐久性の増大に大きく寄与することが期待できる(11)。

(2) 試験方法
RC 試験体（500×500×200 mm）の概要を第２図に示す。鉄筋（SD295A、鉄筋径：縦筋φ19mm、横筋φ16mm）のかぶりは 20mm に設定した。試験ケースを第４表（セメント単味は OPC とする）

試験体 NO
1234567891011121314151617181920第４表 試験ケース
混和材
NaCl有OPC無有FA無有BFS無有ZO無有RP無に示す。また、RC 試験体は養生 2 週間後、2004年 9 月に飛来塩分の影響を受ける富山新港の岸壁上に暴露し（第３図参照）、コンクリートの膨張量測定および鉄筋の電気化学的モニタリング（自然電位、分極抵抗）を定期的に実施した。膨張量測定においては、RC 試験体にコンタクトチップを貼付け（基長：100mm）、コンタクトゲージにて計測した。電気化学的モニタリングは携帯型鉄筋腐食診断器（SRI-CM-Ⅲ、照合電極：銀/飽和塩化銀電極）による自然電位、分極抵抗の測定により行った。Stern-Geary の腐食速度と分極抵抗の関係
式を式（１）に示す。

第３図 試験体暴露状況

骨材
無害
無害でない
無害
無害でない
無害
無害でない
無害
無害でない
無害
無害でない
無害
無害でない
無害
無害でない
無害
無害でない
無害
無害でない
無害
無害でない

Icorr=K/Rp ..........................................................(１)合には、腐食が進行し、同時に水分が供給されれば ASR は進行することがわかった。ポゾラン材料

2

ここに Icorr:腐食速度（μA/cm ）の違いについては、BFS<FA<RP<ZO の順番にひ2Rp:分極抵抗（Ωcm ）K :金属の種類、環境等による定数（mV）
なお、本研究では K 値は Andrade らが実験から求めた K=26（mV）を用いた(12）。

３．実験結果および考察

NO.1

NO.2

NO.5

NO.6

NO.9

NO.10

NO.13

NO.14

NO.17

NO.18

ひび割れ

はく離▽ポップアウト(1) RC 試験体の外観観察
暴露後 20 ヶ月(H18.5)の RC 試験体の外観変状図を第４図に示す。暴露 1 ヶ月後の試験体 1、2 において外周鉄筋に沿った腐食ひび割れ(0.05mm)が観察された。また、試験体 2 においては、表面に軽微なポップアウトが観察された。
暴露後 3〜6 ヶ月の冬期間(12 月〜3 月)は外観に大きな変状は観察されなかったが、暴露後 6〜9 ヶ月(3 月〜6 月)になると、内側の鉄筋に沿ったひび割れが観察されるとともに、全体的にひび割れ幅が増大した。暴露後 10 ヶ月後(H17.7)には、試験体 1 のひび割れ（ひび割れ幅 0.2mm）から、錆汁が発生した。また、試験体 2 においては、ASR による亀甲状のひび割れが顕著に観察されるようになった。
鉱物質混和材を添加したものについては、NaCl添加の無害でない骨材を使用した試験体 6、10、14、18 において、暴露 12 ヶ月後には、鉄筋に沿ったひび割れ（ひび割れ幅 0.1〜0.2mm）が発生し、暴露 18 ヶ月後には、ひび割れ幅が増大した（ひび割れ幅 0.3〜0.4mm）が、試験体 2 で観察されたような亀甲状のひび割れはほとんど発生しなかった。
一方、同様の条件で、無害骨材を使用した試験体
5、9、13、17 については、鉄筋に沿ったひび割れの進展が試験体 6、10、14、18 に比べて抑制された。無害でない骨材を使用した試験体の方がひび割れの進展が早い理由としては、鉄筋腐食ひび割れからの水分供給により、鉄筋の近傍においてASR が促進されたか、又は ASR 微小ひび割れによって鉄筋腐食が促進されたことが考えられる。
また、暴露後 18 ヶ月後には、鉄筋腐食ひび割れ上に、軽微なはく離が発生し、はく離面下には粗骨材が観察された。これらのことより、鉱物質混和材を添加しても、高濃度の初期塩分が内在する場

錆汁□

第４図 試験体の外観変状図

び割れの発生が抑制された。

(2) コンクリートの膨張挙動

なお、NaCl を添加していない試験体においては、

RC 試験体（反応性骨材含有）の膨張率の測定

暴露後 20 ヶ月(H18.5)においても外観的な変状は結果を第５図に示す。セメント単味(OPC)では、観察されなかった。

NaCl 添加のものは、無添加のものと異なり、比較的早期に膨張し、暴露後 3〜6 ヶ月の冬期間（12月〜3 月）は緩やかな伸びであったが、6〜9 ヶ月

0.50

NO.2(OPC:with NaCl)
NO.4(OPC:without NaCl)
NO.6(FA:with NaCl)
NO.8(FA:without NaCl)
NO.10(BFS:with NaCl)
NO.12(BFS:without NaCl)
NO.14(ZO:with NaCl)
NO.16(ZO:without NaCl)
NO.18(RP:with NaCl)
NO.20(RP:without NaCl)

0.45
0.40

Expansion(％)

0.35
0.30

（3 月〜6 月）で再び顕著な伸びを示し、膨張率が0.15%を超えた。また、鉱物質混和材添加のもの
では、NaCl 添加の場合、初期に膨張が見られたが、その後はセメント単味の場合の半分程度に膨張率0.25が抑制された。また、鉱物質混和材の種類による0.20

膨張率の抑制効果には違いが見られ、NaCl 添加の0.150.10

場合、BFS<FA<RP<ZO の順番に膨張率が小さか0.05った。
これは、外観の変状結果とも一致している。
前述したように、常願寺川水系の川砂および川

0.00
004/9211405/136581071291411Date(year/month)1606/118203522

砂利には、反応性鉱物としてクリストバライト、7火山ガラスを含む安山岩が 30％程度含まれている。北陸地方の河川産の骨材には、安山岩、流紋第５図 RC 試験体の膨張率岩、チャートなどの反応性骨材が含有されており、

1000-100-200-300-400

NO.2(OPC:with NaCl)
NO.4(OPC:without NaCl)
NO.6(FA:with NaCl)
NO.8(FA:without NaCl)
NO.10(BFS:with NaCl)
NO.12(BFS:without NaCl)-500-60002 05/1
41104/9365810712914 06/1
16 18311205227

Half-cell potential（vs Ag/AgCl mV)

Half-cell potential（vs Ag/AgCl mV)

それらの含有率は河川水系毎に大きく相違するこ
1000-100-200-300-400

NO.1(OPC:with NaCl)
NO.3(OPC:without NaCl)
NO.5(FA:with NaCl)
NO.7(FA:without NaCl)
NO.9(BFS:with NaCl)
NO.11(BFS:without NaCl)-500-600
004/9

21185

1071291411

16 1806/1
3205

Date(year/month）

Date（year/month）

第６図 試験体の自然電位

第７図 試験体の自然電位

1000-100-200-300
NO.2(OPC:with NaCl)
NO.4(OPC:without NaCl)
NO.6(FA:with NaCl)
NO.8(FA:without NaCl)
NO.14(ZO:with NaCl)
NO.16(ZO:without NaCl)
NO.18(RP:with NaCl)
NO.20(RP:without NaCl)-400-500-600
1104/902 05/1
46385

1079121114

306/1
16 18205227(反応性骨材非含有：OPC,FA,BFS)

227

Date（year/month）

第８図 試験体の自然電位(反応性骨材含有：OPC,FA,ZO,RP)

Half-cell potential（vs Ag/AgCl mV)(反応性骨材含有：OPC,FA,BFS)
Half-cell potential（vs Ag/AgCl mV)

46305/1100
0-100-200-300

NO.1(OPC:with NaCl)
NO.3(OPC:without NaCl)
NO.5(FA:with NaCl)
NO.7(FA:without NaCl)
NO.13(ZO:with NaCl)
NO.15(ZO:without NaCl)
NO.17(RP:with NaCl)
NO.19(RP:without NaCl)-400-500-600
1104/90246305/185

1071291416 18
3
11 06/1

205227Date（year/month）

第９図 試験体の自然電位(反応性骨材非含有：OPC,FA,ZO,RP)

とが知られている(13)。今回使用した川砂および川位の経時変化に関して、NaCl 添加のものは、骨材砂利はほぼペシマム値に近い混入率であるために、および鉱物質混和材の種類に関係なく、暴露１年同地方の河川産骨材の中では最も反応性が高いも目の夏期から自然電位が卑側に移行しており、鋼のと推察できる。したがって、今回の実験結果を材の腐食が活発に進行していることがわかる。一考慮すると、富山県産の河川産骨材の ASR 抑制対方、NaCl 無添加のものは、外来塩分の浸透によっ策としては、BFS、FA のような良質の鉱物質混和て暴露 1 年目の夏期から自然電位が若干卑側に移材を JIS A5308 で定められた置換率で使用するこ

行するが、全体に外来塩分の影響は暴露 1 年ではとにより ASR を効果的に抑制できることが実証軽微であった。それらの中で、試験体 3(OPC：無された。

害骨材使用)だけが、自然電位が卑側に移ってきて(3) 鋼材腐食の電気化学的モニタリングおり、外来塩分の影響を受けていることが考えら

ａ．自然電位れた。それに比べて試験体 4(OPC：無害でない骨RC 試験体の自然電位の測定結果を第６〜９図材使用)は、自然電位が貴側にあった。反応性骨材に示す。自然電位は、ASTM C 876-91 の判定基準

含有モルタル中において、鋼材を取り囲む均質なに従うと、測定値の安定した暴露後１ヵ月においアルカリシリカゲル層の形成により、鋼材の腐食て骨材の種類とは無関係に、NaCl 無添加のものはが抑制されたという報告事例があるが(14)、試験体-90mV 以上で、「90％以上の確率で腐食なし」の4(OPC：無害でない骨材使用)において、この現象範囲にあり、NaCl 添加のものは-230mV 以下で、が起こっていることが考えられた。鉱物質混和材「90％以上の確率で腐食あり」の範囲にあった。

による違いについては、BFS(試験体 9、10)の自然

このことから、NaCl 添加のものは鋼材の不動態が電位が他の鉱物質混和材に比べて貴側の傾向であすでに破壊されて、鋼材が不安定な状態にあるこった。
ｂ．腐食速度

1010

Corrosion current（μA/cm2）

Corrosion current（μA/cm2）とがわかる。同様に、暴露期間にともなう自然電10.1

NO.2(OPC:with NaCl)
NO.4(OPC:without NaCl)
NO.6(FA:with NaCl)
NO.8(FA:without NaCl)
NO.10(BFS:with NaCl)
NO.12(BFS:without NaCl)

0.01
02 05/1
404/9
11365812910714 06/1
1611183205

1

0.1

0.01
02
404/9
05/1
11722

NO.1(OPC:with NaCl)
NO.3(OPC:without NaCl)
NO.5(FA:with NaCl)
NO.7(FA:without NaCl)
NO.9(BFS:with NaCl)
NO.11(BFS:without NaCl)
36

第１０図 試験体の腐食速度

10712914111618
306/1

205227

第１１図 試験体の腐食速度(反応性骨材含有：OPC,FA,BFS)(反応性骨材非含有：OPC,FA,BFS)

10101NO.2(OPC:with NaCl)
NO.4(OPC:without NaCl)
NO.6(FA:with NaCl)
NO.8(FA:without NaCl)
NO.14(ZO:with NaCl)
NO.16(ZO:without NaCl)
NO.18(RP:with NaCl)
NO.20(RP:without NaCl)

0.1

0.01
02 05/1
4
04/9
1136

85

107

129

14 06/1
16
18
3
1120
5

22
7

Date（year/month）

第１２図 試験体の腐食速度(反応性骨材含有：OPC,FA,ZO,RP)

Corrosion current（μA/cm2）

Corrosion current（μA/cm2）

58

Date（year/month）

Date（year/month）

1NO.1(OPC:with NaCl)
NO.3(OPC:without NaCl)
NO.5(FA:with NaCl)
NO.7(FA:without NaCl)
NO.13(ZO:with NaCl)
NO.15(ZO:without NaCl)
NO.17(RP:with NaCl)
NO.19(RP:without NaCl)

0.1

0.0102404/91105/1365810712914111618306/1205227Date（year/month）

第１３図 試験体の腐食速度(反応性骨材非含有：OPC,FA,ZO,RP)RC 試験体の腐食速度の測定結果を第１０〜１行することがわかった。また、高濃度の初期塩分

３図に示す。腐食速度に関しては、CEB による腐が内在する場合には、鉱物質混和材を添加しても、

2

食速度の判定基準によれば、0.1μA/cm 未満が「不2腐食が抑制できないことが明らかとなった。

2動態状態」、0.1〜1μA/cm が｢不確定｣、1μA/cm以上が｢高い腐食速度｣と評価される。自然電位と腐食速度の傾向は、概ね一致するが、腐食速度は４．結論

気温変動の影響を大きく受けており、１年を通し（１）各種鉱物質混和材の添加により屋外暴露試て鋼材腐食が活発になる時期と停滞する時期が繰験において ASR 膨張の抑制効果が発揮された。

り返されている。ひび割れからさび汁が発生して（２）富山県産の河川産骨材の ASR 抑制対策としいる試験体 1 については、暴露後 18〜20 ヶ月(3ては、高炉スラグ微粉末、フライアッシュのよう月〜5 月)に腐食速度が著しく増大した。鉱物質混な良質の鉱物質混和材を JIS A5308 で定められた和材による違いに関しては、NaCl 添加の試験体で置換率で使用することにより ASR を効果的に抑は、RP、ZO(試験体 13、14、18)の腐食速度が高い制できることが実証された。

傾向にあったが、これらの試験体は、外観においてもひび割れの発生が顕著であり、外観の変状と参考文献測定結果が一致した。NaCl 無添加の試験体では、(1)

鉱物質混和材添加のものはいずれの場合も OPC(2)よりも腐食速度が小さくなってきた。これは、鉱物質混和材の添加により、長期にわたり塩分浸透が抑制されていることによるものと考えられる。
(4) ＡＳＲと塩害の複合劣化に対する各種鉱物質

(3)

(4)

混和材の効果ASR と塩害との共通する劣化要因には、水分の供給と塩化ナトリウムの浸入がある。塩化ナトリ

(5)
(6)

ウムが ASR を促進する機構に関しては、塩化ナトリウムの浸入によりコンクリート中の水酸化物イ(7)オンが上昇する、塩化物イオン自身がアルカリシリカ反応を促進する、の 2 点が報告されている(15)。

(8)鉄筋腐食については、不働態が破壊され、酸素、水分の供給により腐食が進行するという点がある。

(9)

今回の実験においては、鉱物質混和材の添加により、NaCl を添加していた試験体の膨張率は OPCと比べて半分程度に抑制され、ASR に特有の亀甲状のひび割れもほとんど見られなかった。しかしながら、鉄筋に沿ったひび割れが発生し、それは、(10)(11)(12)無害骨材を使用した場合よりも顕著であった。このことより、前述したように、塩害により発生した腐食ひび割れから供給された水分により ASRが促進されたか、又は ASR 微小ひび割れによって鉄筋腐食が促進され、両者による複合劣化が進んだことが考えられる。鉱物質混和材が ASR 抑制効
果をもたらす理由の一つとして、コンクリート組織の緻密化が指摘されているが、ひび割れの発生等により、水分が供給される場合には、ASR が進(13)(14)(15)

JIS A 5308：附属書 2（規定）アルカリシリカ反応抑制対策の方法(2003)
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社団法人土木学会コンクリート委員会：コンクリートライ
ブラリー94 フライアッシュを用いたコンクリートの施工指針（案）(1999)
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ブラリー86 高炉スラグ微粉末を用いたコンクリートの施工指針(1996)
参納千夏男ほか：北陸地方産のフライアッシュによるアルカリシリカ反応の抑制効果、セメント・コンクリート論文
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参納千夏男ほか：ポゾラン材料を使用したコンクリートのアルカリシリカ反応性の評価、セメント・コンクリート論
文集、No.59、pp.317-324(2005)
山本武志ほか：フライアッシュのポゾラン反応性を評価するための促進化学試験法の検討、電力中央研究所報告、
U98047(1999)
富山県生コンクリート工業組合・耐久性向上委員会：富山
県における反応性岩石（輝石安山岩）のペシマムについて、
生コン技術大会論文集、pp.13-18 (1995)
友竹博一ほか：廃瓦再生骨材を使用したコンクリート製品の諸性質、コンクリート工学年次論文集、Vol.25、 No.1、pp.1355-1360 (2003)
C.Andrade and J.A.Gonzalez：Quantitative Measurements ofCorrosion Rate of Reinforcing Steels Embedded in Concrete
Using Polarization Resistance Measurements，Werkstoffe undKorrosion，Vol.29，pp.515-519(1978)
鳥居和之ほか：北陸地方の反応性骨材の岩石学的特徴と骨材のアルカリシリカ反応性試験の適合性、土木学会論文集、No.767/V-64、pp.185-197(2004)
M.Kawamura et al.:Effect of ASR on Corrosion of Reinforcementin Concrete under Saline Environment,Proc.of East-Asia
Alkali-Aggregate Reaction Seminar,Tottori,pp.179-190(1997)
川村満紀ほか：外部から供給される NaCl がアルカリシリカ反応による膨張に及ぼす影響のメカニズム、土木学会論文集、No.502、pp.93-102(1994)（本論文の一部は，セメント協会論文誌 Cement Science and Concrete Technology,No.60,2006「各種鉱物質混和材の ASR と塩害の複合劣化に対する抑制効果」より，許諾の上転載しております。
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