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日本建築学会大会学術講演梗概集（九州） 2016 年 8 月

Midply Wall System の構造性能に関する検討
その 3 面材の枚数を増した多層 MPW の面内せん断性能
面材耐力壁
面材釘300

25196

1820

873

DoubleTripleQuadruple

試験体名

MPW-S

MPW-D

MPW-T

MPW-Q

面材枚数

1枚

2枚

3枚4枚

構面寸法

273
196

89

250 100

873

140

184

235

Single

PC鋼棒φ17Double

184

1820

Triple

PC鋼棒φ21

PC鋼棒2-φ17

Quad
Quadruple

PC鋼棒2-φ21

図1Single

206(SPF)127
100 250

表 1 試験体諸元

MPW 面内せん断試験

試験体図

幅×高さ：1.82m(=2P)×2.47m

たて枠(内部)
たて枠(端部)204(SPF)

2470

204(SPF)

2. 面内せん断試験の概要
MPW の面内せん断試験の試験体諸元を表 1 に示す。試験体はいずれも 2P とし、枠組材は SPF を用いている。面材釘は図 2 のように片側から施工している。また、面材層数をパラメータとし、Single, Double の各仕様に Triple,Quadruple を加えた計 4 仕様を対象とする。試験体は各仕様 3 体ずつ計 12 体を実施した。

MPW 仕様Quadruple
Single Double
Triple
Quad 

300

89

1. はじめに
Midply Wall System（以下、MPW とする）の面内せん断耐力性能について、前報 1)では図 1 に示す MPW のうち、Single 仕様、Double 仕様の各構面試験に基づき、面材釘の二面せん断性能との対応について考察した。本報では、施工性向上や資材調達の観点から仕様を変更し、さらに高耐力化を目的として面材の積層枚数を増した多層 MPWの面内せん断試験の結果について報告する。また、本報の MPW の仕様を含めた面材釘の二面せん断試験の結果から、壁構面として推定したせん断耐力性能と面内せん断試験の結果を比較する。

140

Midply Wall System
二面せん断性能

麓 英彦*3岡部 実*4

同
同235

枠組壁工法
鉛直構面○岡崎 友也*1
三宅 辰哉*2

正会員
同204 又は 206（SPF@455mm）
2-204＋204

面材

3-204＋206

4-204＋208

5-204＋210

OSB3 級, t=11.1mm

面材釘

CN75@100mm（片面から釘打ち）

タイロッド

1-PC 鋼棒φ171-PC 鋼棒φ
212-PC 鋼棒φ
172-PC 鋼棒φ213. 面内せん断試験の結果
試験結果の一例として、MPW-S 及び MPW-Q の荷重変位関係（見かけの変位、真の変位）を図 3 に示す。また、
全試験体について単位壁長あたりのせん断耐力性能に補正した荷重変位関係を包絡線として図 4 に示す。さらに、上記の包絡線に対して建築基準法施行規則 8 条の 3 に基づく耐力壁の評価方法に準拠した評価結果を図 5 に示す。
MPW のせん断耐力性能は、概ね面材枚数に比例して向上し、文献 2)に示される面材枚数と面材釘の二面せん断性能の関係に合致する。また、片側から釘打ちする仕様へ

前報仕様（両面から釘打ち）

本報仕様（片面から釘打ち）

壁厚 185.3mm

壁厚 234.4mm

208(184mm)

210(235mm)

MPW-T

MPW-Qの変更については、早期に脆性的な破壊がみられないこ
2)と、文献 の二面せん断試験の結果も同等であることから、性能に与える影響は小さいと考えられる。

図2

Study on Structural Performance of Miply Wall System
No.3 Evaluation of Multi-layer Midply Wall System― 453 ―MPW 仕様の変更・多層 MPW の概要
Okazaki Tomoya, Miyake Tatusya
Fumoto Hidehiko, Okabe Minoru

耐力評価における変位については、真の変位は見かけ増えるにつれて大きくなる傾向がある。また、図 5 に示すグラフでは、見かけの変位、真の変位いずれも靱性を120600-60-120考慮した耐力指標が主な耐力決定因子であるが、耐力評-180

価値は見かけの変位による評価の方が 1 割程度低い。な-240-200

apparent

耐力指標が次いで低いのに対し、真の変位による評価で

図3120600-60-120-180true-1000100
変位 (mm)

お、見かけの変位による耐力評価では、特定変形角時の-240-200200

MPW のようにせん断耐力の高い耐力壁では、上述のように見かけと真の変位差が大きくなる傾向があり、設計の際にはこれを考慮して適切にせん断耐力性能を評価することが必要であろう。

50500耐力の低い順に、
MPW‐S, MPW‐D
MPW‐T, MPW‐Q-50-1000100Apparent Disp. (mm)

図40‐200‐1000100
True Disp. (mm)200

全試験体の包絡線の比較
8060504030201070

真の変位による耐力評価

6050403020
1000S

DTQS

Py

2/3Pmax

P1/1500.2Pu√(2μ‐1)

図5DT

Py
P1/150Q2/3Pmax
0.2Pu√(2μ‐1)

短期基準せん断耐力評価値の比較
44

面材釘二面せん断（EX‐2）

3.5
3
2.52
1.51cycmonotonic
モデル化

0.5005

図6101520
変位 (mm)

面材釘二面せん断（EX‐3）

3.5

せん断力 (kN/本)

せん断力 (kN/本)

200‐100200

見かけの変位による耐力評価

70

true‐50

短期基準せん断耐力(kN/m)

短期基準せん断耐力(kN/m)

802532.521.51cyclicmonotonic
モデル化

0.500305101520変位 (mm)2530

面材釘 1 本の二面せん断性能とモデル化

30

壁構面のせん断力 (kN/1P)

5. まとめ本報では、MPW のせん断耐力性能について、以下の知見を得た。
① 面材釘を片側から打ち付ける施工としてもせん断耐力性能に与える影響は小さい。
② 面材枚数を増した多層 MPW は、その枚数に概ね比例した耐力性能が得られる。
③ MPW の真の変位に相当する耐力性能は、多層 MPWを含め面材釘の二面せん断性能から推定可能である。
④ MPW のような高耐力壁では、ロッキング変位が大きくなる傾向があるため、設計の際にはこれを考慮して適切にせん断耐力性能を評価することが必要である。

Force (kN/m)

100

Force (kN/m)

は降伏耐力が拮抗するという点に違いがみられる。

4. 面材釘の二面せん断性能に基づく壁のせん断性能推定前報 1)において、MPW のせん断耐力性能は、面材釘の二面せん断性能とその配列に基づいて推定できることを示唆した。そこで本報では、面材釘の二面せん断性能 2)及びそれらの配列に対して幾何学的重ね合わせの手法 1)を適用し、MPW のせん断耐力性能の検証を行う。
本検討では、前述のように面材枚数と面材釘の二面せん断性能の関係が MPW のせん断耐力性能の関係に合致することから、試験体 MPW-S を対象とする。面材釘のモデル化は、図 6 に示すように EX-2，EX-3（EX-2：OSB の表層繊維方向が加力方向に一致、EX-3：加力直交方向に一致）の両者の平均的な性能となるよう任意に設定する。
幾何学的重ね合わせの手法による MPW-S の推定骨格曲線と面内せん断試験の結果による荷重変位関係を図 7 に比較する。最大耐力までは概ね良好に推定できることを確認した。

apparent-1000100変位 (mm)

MPW 面内せん断試験による荷重変位関係

100-100-200

MPW-Q

180
せん断力 (kN/2P)

材大壁耐力壁等と比較してこの差が大きく、面材枚数がMPW-S

180

せん断力 (kN/2P)の変位に対して 2/3 倍から 1/3 倍程度小さい。一般的な面24024025201510MPW-S 面内せん断試験（真の変位）

5

幾何学的重ね合わせの手法による推定骨格曲線0■参考文献01) 岡崎友也ほか：Midply Wall System の構造性能に関する検討(その 2)，
日本建築学会大会学術講演梗概集(北海道)，2013 年 8 月2) 岡部実ほか：Midply Wall System 耐力壁に用いる CN75 くぎ接合部の二面せん断試験と面材層数の影響，日本木材学会大会(名古屋)，2016 年 3 月*1 日本システム設計 修士（工学）*2 日本システム設計 博士（工学） 代表取締役*3 カナダ林産業審議会 修士（農学）*4 ベターリビング つくば建築試験研究センター 博士（農学）20406080100

変位 (mm)

図7MPW-S のせん断耐力性能の比較*1 Nihon System Sekkei Architects & Engineers, M.Eng.
*2 Nihon System Sekkei Architects & Engineers, Pres., D.Eng.
*3 Council of Forest Industries Canada, M.Agr.
*4 Tsukuba Building Research and Testing Laboratory Center for Better Living, D.Agr.

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