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日本建築学会大会学術講演梗概集（北海道） 2013 年 8 月

ゴムボールによるスラブ素面の床衝撃音レベルの周波数特性に関する検討
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床衝撃音	 
スラブ素面	 

ゴムボール衝撃源	 
インピーダンス法	 ○中森 俊介 1*	  田中	  学 2*	  高橋	  央 3*

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正会員	  阿部 恭子 4*	  平光 厚雄 5*	  井上 勝夫 6*

A 特性	 	 1.はじめにAIJES の新規準（案）ではゴムボール（以下、ボール）リブ付きスラブ、密実合成床スラブは数例であった。スを用いて A 特性で測定、評価 1)することを推奨している。

〜350 mm、室面積は 7.8〜61 m2、大梁による拘束辺数は 0

竣工時の床衝撃音遮断性能を予測する場合は、インピー~4 辺であった。

ダンス法 などにより周波数帯域ごとにスラブ素面の床衝撃音レベルを求め、仕上げ材の床衝撃音レベル低減量

3.スラブ素面の周波数特性について
床衝撃音レベルの周波数特性については周波数帯域間（ΔL）を差し引いてから A 特性の合成値を算出するといの“傾斜”に着目して整理をした。図 2 に示すようにう手順となると考えられる。これまでの L 等級による接31.5〜1000 Hz の床衝撃音レベルの実測値より、隣り合う線法と異なり、スラブ素面の性能は複数の周波数帯域で周波数帯域のレベル差（例：31.5 Hz−63 Hz）を取り d31.5-63

予測精度が求められ、躯体の影響を受ける仕上げ材 のΔLなどと表現した。57 データについてレベル差 d を求め、の扱いにも留意しなければならない。そこで、ボールにそれらの平均値、最大値、最小値及び標準偏差σを整理し

ラブ厚は均質単板スラブの 150 mm（1 例）を除くと 2002)

3)

よるスラブ素面の床衝撃音レベルの現場実測データより、 た結果を表 1 に示す。平均値でみると 63〜500 Hz では周波数特性を系統的に整理し、要因（大梁による拘束辺d=5〜6 dB の傾斜が特徴的である。標準偏差σを比較する

数、室面積、スラブ厚）による違いについて検討した。と周波数が低いほど大きく、床衝撃音の周波数特性を特また、要因による周波数特性の変化に予測法が対応して徴付けていると考えられる。そこでスラブに関する前記いるかをいくつかの例をとって確認した。なお、出来るの要因について整理し、周波数特性の違いを比較した。

だけ多くのデータを対象とする必要性があったため、タ低い周波数ではそれらの要因による周波数特性の変化がイヤによるスラブ素面の床衝撃音レベルから、タイヤと大きいと仮定して、125 Hz を基準（0 dB）とし、帯域間ボールの衝撃力暴露レベルの差により換算 4)したボールののレベル差より床衝撃音レベルの相対値を求めた。

床衝撃音レベルも検討に用いた。L 等級曲線による評価

1580

では対象範囲外である 31.5 Hz 及び 1000 Hz のデータも10 8.0

ド中心周波数 31.5〜1000 Hz の測定結果である。S/N が10 dB 以下のものについてはその帯域のデータは “なし”とした。ボールのデータ数が 17 と少なかったため、

709.0
衝撃力暴露レベルの差5-1.00-4.5-5

床衝撃音レベルの差（平均値）

タイヤとボールの衝撃力暴露レベルの差から、ボールの床衝撃音レベルを換算した。両者の床衝撃音レベルの差と衝撃力暴露レベルの差の対応を図 1 に示す。床衝撃音レベルの差の平均値と衝撃力暴露レベルの差の対応は 63 Hz で 2 dB 程度の差がみられるが、他の帯域では概ね 1 dB 程度の差である。タイヤからボールの床2.5 dB（0.5 dB 刻み）とした。対象スラブの種類はハーフ PC 合成床のボイドスラブが大半で、均質単板スラブ、Frequency Characteristics of Floor Impact Sound
Using Rubber Ball on Concrete Bare Slabs.

d63-12560

d125-25050

d250-500

d500-1000-6.03031.563125250500 1000
オクターブバンド中心周波数(Hz)31.563125250500 1000
オクターブバンド中心周波数(Hz)

図 1	  タイヤ及びボール

図 2	  周波数特性（帯域の床衝撃音レベルの差間のレベル差）の求め方

表 1	  隣り合う周波数帯域のレベル差（単位:dB）

衝撃音レベルの換算値は、JIS に規定される両者の衝撃者の床衝撃音レベルの差が平均 2.7 dB であることから

d31.5-6340-105)

力暴露レベルの差（図中の数値）とした。1000 Hz は両

床衝撃音レベル(dB)

2.対象スラブ及びデータ整理方法
スラブ素面の実測データ数は 57 で、オクターブバンレベル差(dB)含め、その必要性について検討した。

平均
最大最小σ

d31.5-63
3.5
14.8-6.04.7周波数帯域の区間（Hz）
d63-125d125-250
d250-500
5.1
5.8
6.3
11.7
15.0
12.0
-4.8
-0.7
-1.2
3.8
3.1
2.6

d500-1000
11.1
14.5
6.4
1.9

NAKAMORI Shunsuke, TANAKA Manabu, TAKAHASHI Hisashi,ABE Kyoko, HIRAMITSU Atsuo and INOUE Katsuo.

― 349 ―

よう逆 A 特性の周波数特性を点線で示した。拘束辺数についてはスラブ面積のほ2辺(n=27)
3辺以上(n=4)0-10-20

小さくなるほど低い周波数の床衝撃音レ

拘束辺（大梁）に近-10-20

V330~V350(n=12)F300(n=4)

0-10-20スラブ厚(mm)-30

31.563125250
500 1000
オクターブバンド中心周波数(Hz)31.563125
250
500 1000
オクターブバンド中心周波数(Hz)80807080

0辺10m2

1辺14m2

2辺605040

ベルが小さくなる傾向となる。衝撃点が0V265~V300(n=22)10	  	  	  	  	  	  図 3	  諸要因による周波数特性の違い（実測データ）

床衝撃音レベル予測値(dB)

14 m 以下では面積が30.0~(n=6)-30ど低い周波数の床衝220.2~24.7(n=8)

31.563125250
500 1000
オクターブバンド中心周波数(Hz)

拘束辺数が増えるほ面 積 に つ い て も

14.4~19.6(n=13)

V220~V250(n=16)

室面積(m2 )-30る 3 辺以上を除くとなる傾向となる。室

10

拘束辺数

とんどが室面積とな

撃音レベルが小さく

10.8~14.0(n=15)7020m2605040

拘束辺数

V300
70

605040室面積30スラブ厚(mm)
3030

31.5
63125
250
500 1000
オクターブバンド中心周波数(Hz)

づくことが原因と考V230

床衝撃音レベル予測値(dB)

評価値の参考となる

1辺(n=18)

床衝撃音レベル相対値(dB)

た結果を図 3 に示す。

1020~10.3(n=15)

床衝撃音レベル予測値(dB)

厚の要因別に整理し

床衝撃音レベル相対値(dB)

数、室面積、スラブ200辺(n=8)

床衝撃音レベル相対値(dB)20

大梁による拘束辺31.563125250500 1000
オクターブバンド中心周波数(Hz)31.563125250
500 1000
オクターブバンド中心周波数(Hz)	  	  	  	  	  	  図 4	  諸要因による周波数特性の違い（予測結果）えられる。スラブ厚ボイドスラブ（7については、記号を F（密実合成床スラブ）、V（ボイド件とした。これらの結果をみても、それぞれの要因によスラブ）とし、記号の後の数値はスラブ厚を示した。ス

る周波数特性の変化の傾向は実測データと概ね対応してラブ厚が薄いほど低い周波数の床衝撃音レベルが小さくいることがわかる。

なる傾向となっている。スラブが厚くなるほど室面積は大きくなる傾向にあり、大スパン化により衝撃点が大梁5.仕上げ後の予測及び低減量の扱いについて床仕上げ後の床衝撃音レベルを予測する場合、 ΔL がから離れたことによるものと考えられる。V330〜V350 で0 dB となるような直張り系の床仕上げ材は、125〜500 Hzは 500 Hz と 1000 Hz の値が大きめとなっているが、これにわたって精度が求められ、二重床などの床仕上げ構造は天井の軽鉄下地（ボード未施工）の二次的な発生音のについては、 ΔL6) も設置条件を考慮し、31.5 Hz も含む低影響である。0 辺拘束についても同様の理由である。

周波数域に精度が求められると考えられる。

1000 Hz については内装仕上げによる低減効果も考慮する

12 m）の 2 辺拘束で室面積 14 m2 の条

今後はボールによるΔL、特に 31.5 Hz の扱いについて検と床衝撃音遮断性能に大きく影響を及ぼす周波数帯域で討を行うつもりである。

はないと考えられる。

【参考文献】
1)「集合住宅の遮音性能規準（案）について」AIJ 第 73 回音シンポ資料
p.3-p.7、2013.2
2) 技報堂出版「建物の床衝撃音防止設計」2009.11
3) 冨澤ほか「各種仕上げ構造の床衝撃音レベル低減量に関する実験的検討」AIJ 大会梗概集 p.155-p.156、2006.94) 漆戸ほか「衝撃力特性(2)をもつ重量衝撃源による重量床衝撃音レベルについて̶その 2̶」音講論Ⅱ p.1079-p.1080、2003.3
5) 日本規格協会「JIS A 1418-2：2000」2000.1
6) 田中ほか「ボール衝撃源に対する床衝撃音レベル低減量の等級評価案と A 特性床衝撃音レベルとの相関」音講論 p.1101-p.1102、2012.9

4.予測方法との対応
図 4 は拘束辺数、室面積、スラブ厚のパラメータを変え、インピーダンス法によりボールによる素面の床衝撃音レベルを予測計算した結果を比較したものである。拘束辺数と室面積の変化については総厚 250 mm のハーフPC ボイドスラブでスラブ面積は 712 m とした。スラブ厚の変化については総厚 230 mm と 300 mm のハーフ PC
1*小林理学研究所
2*日本建築総合試験所
3*ベターリビングつくば建築試験研究センター
4*建材試験センター
5*国土技術政策総合研究所
6*日本大学理工学部

1* Kobayasi Institute of Physical Research
2* General Building Research Corporation of Japan
3* Center for Better Living, Tsukuba Building Research and Testing Laboratory
4* Japan Testing Center for Construction Materials
5* National Institute for Land and Infrastructure Management
6* College of Science and Technology, Nihon University― 350 ―