静電気学会誌，40, 6（2016）295-301

J. Inst. Electrostat. Jpn.

論

文

帯電した人体と接地導体間の静電気放電によってウェアラブル機器が受ける電気的ストレス
難波田 恵 ，吉田 孝博＊＊, 1（2016年3月7日受付；2016年9月26日受理）

Electrical Stress Induced on Wearable Devices by Electrostatic Discharge from a
Charged Human Body to a Grounded Conductor＊＊, 1

Megumi NAMBATA and Takahiro YOSHIDA（Received March 7, 2016; Accepted September 26, 2016）
In a real environment where wearable devices are used, the conditions under which electrostatic discharge（ ESD ）occurs are
considered to differ from those used in previous test methods because wearable devices are usually held or carried by users on
their body.
Therefore, in this study, we measured electrical stress induced by ESD from a charged human’s fingertip to grounded objects
on wearable devices held by a charged human. The induced voltage and the discharge current were measured using a batterypowered portable oscilloscope and some antennas to provide different line characteristics.
The experimental results revealed different shapes of the induced voltage waveforms, different durations, and different
amplitudes for each antenna. In particular, the durations of the induced voltage waveforms varied from on the order of tens of
nanoseconds to hundreds of microseconds. These results indicate that electrical stress induced by ESD on wearable devices
varies widely and depends on the circuit structure.

1．はじめに電子機器の開発において，帯電した人体などの帯電物から機器への静電気放電（ ESD: Electrostatic Discharge ）（2）帯電した人体の指先や握った導体などから周囲の導体へ ESD が発生することで，人体及び所持する機器の電位が急激に低下．

による誤作動や故障への耐性を評価，改善するため，などの状況が生じうる．ここで，前者（1）については，

IEC 61000-4-2 などの静電気試験器にて機器へ ESD を石田氏らにより詳細な検討がなされている

印加して耐性試験を行っている．しかし，近年普及が進後者（2）の状況下での検討はなされていなかった．そむスマートフォンをはじめとするウェアラブル機器の実こで我々の先行研究において，帯電した人体の指先から使用環境では，従来の耐性試験で想定されている，外部

周囲の接地導体へ ESD が発生した際に，人体が所持すの帯電物から機器へ ESD が印加される状況に加えて，るウェアラブル機器が受ける電気的ストレスについて，機器を所持する人の摩擦や剥離を伴う動作（歩行，椅子

人体が所持したポータブルオシロスコープに誘起されるからの立ち上がり，脱衣など）で，人体と共に所持した電圧波形を実測することで実測調査を行ってきた機器も帯電する状況が多く存在する．この様な状況下でなお，所持したウェアラブル機器の実使用環境では，電は，所持するウェアラブル機器に特有の形態として，源やアース，信号線などのケーブルを接続せずに機器単（1）帯電した人体が所持する機器が周囲の接地導体へ接独でバッテリ駆動する状況が多いため，我々の研究では，近した際に，人体からウェアラブル機器を介して周この状況下におけるウェアラブル機器を想定して，各チ囲の導体へ直接的に ESD が発生．

ャンネル絶縁入力のポータブルオシロスコープを，外部

1）

．一方，

2-3）

．

4-5）

の電源やアースに接続せずに単独でバッテリ駆動させてキーワード：静電気放電，ウェアラブル機器，帯電人体，
誘起電圧＊
東京理科大学工学部電気工学科（〒125-8585 東京都葛飾区新宿6-3-1）
Department of Electrical Engineering, Tokyo University of
Science, 6-3-1 Niijuku, Katsushika-ku, Tokyo 125-8585,
Japan1
yoshida@ee.kagu.tus.ac.jp

いる．また，ウェアラブル機器の回路構成・特性は様々であるが，検討の第一歩として，ウェアラブル機器の内部回路と筐体のコネクタまでの線路を想定して，ポータブルオシロスコープの絶縁型入力回路と，オープン，ショート，ロードなど回路特性が異なる各種アンテナで置き換えて検討している．
しかし，先行研究では，現象の一例は示したものの定296（34）

静電気学会誌 第40巻 第 6 号（2016）

量的かつ詳細な解析，ならびに現象の発生要因の検討が不足していたため，本研究では，追実験を行い，より定
量的かつ詳細に解析を行った．なお，人体から ESD が発生する帯電電位は主に数百 V から十数 kV まで幅広い
が，本実験では，その範囲の中で中程度の電位であり，人体からの ESD に関する研究の主流である，IEC 610004-2 の気中放電の試験レベル 1 とレベル 2 に相当する人
体帯電電位± 2 kV～± 4 kV において行った．
本稿では，機器の線路インピーダンスの高低に依存した特徴的な誘起電圧波形の一例を示すと共に，指先からの ESD の放電電流のピーク電流値や第 1 ピークの立ち上がり峻度と，ウェアラブル機器の誘起電圧の振幅や時（ a ）測定装置の全体構成（ a ）Overall structure of the apparatus.

定数との関係について述べる．さらに，高インピーダン
ス条件下特有の長時間誘起電圧の発生メカニズムの解明に向けた第一段階として，当現象に関わる回路要素の特定も行ったので，その検討結果も併せて述べる．

2．装置及び方法
帯電した人体から周囲の接地導体への ESD 発生時にウェアラブル機器が受ける電気的ストレスの測定方法を，
図 1 に示す．厚さ 2 mm の接地金属板に重ねた厚さ 13mm の絶縁板の上に立った被験者（20 代女性 1 名，文献

6）の方法で測定した人体静電容量 192 pF・指先の皮膚抵抗7.7 MΩ ）を，
5 GΩ の抵抗を介して高電圧電源から電圧（∓
2 kV，∓3 kV，∓4 kV ）を印加することで帯電させる．
その後，指先を 0.5～1 cm/s 程度を目安にゆっくりと接
地金属半球電極（曲率半径 10 mm，真鍮）に接近させる
ことで，指先と接地導体間で ESD を発生させる．

（ b ）被験者と放電箇所とポータブルオシロスコープの位置関係（ b ）Relationship of positions between the subject anddischarge points and portable oscilloscope.
図 1 ESD によってウェアラブル機器が受ける電気的ストレスの測定装置図Fig.1 Schematic view of the apparatus used to measure electricalstress induced on wearable devices by ESD.

ESD 発生時にウェアラブル機器が受ける電気的ストレスは，被験者が所持したポータブルオシロスコープ

しくは，アンテナを接続せずポータブルオシロスコープ（ FLUKE，190-204，帯域 200 MHz，入力 1 MΩ，各入力の入力端子の BNC 型コネクタが開放の状態（非接続）

チャネルは絶縁型）に誘起される電圧波形で調査した．

で測定を行った．

なお，ポータブルオシロスコープの背面（ PC/ABS 樹脂）

一方，ウェアラブル機器の低インピーダンス状態の入とアンテナは，衣類（薄手のシャツ 1 枚）を介して被験

力回路の一例として，1 MΩ の入力抵抗と線路等の浮遊者の体（胸部・腹部）と接触している状態になるように，容量が存在し，入力端子が短絡もしくは終端されている

布ベルトで被験者に固定した．この時のポータブルオシ回路を想定して，Hot・GND 間の抵抗値が 54.3 Ω であ

ロスコープ表面と放電箇所の接地金属電極の水平距離はる 球 状 ダ イ ポ ー ル ア ン テ ナ（ 同，EM-6996， 全 長 145

20 cm とした．

mm，球の直径 35 mm，帯域 1 GHz，特性インピーダン

ウェアラブル機器の高インピーダンス状態の入力回路

ス 50 Ω ），もしくは Hot・GND 間が導通状態のループアの一例として，1 MΩ の入力抵抗と線路等の浮遊容量がンテナ（同，EM-6994，全長 116 mm，直径 10 mm，帯

存在し，入力端子が開放状態にある回路を想定して，ア域 1 GHz，特性インピーダンス 50 Ω ）のいずれか 1 本

ンテナの Hot・GND 間が開放状態であるスタブアンテを接続して測定を行った．なお，これらのアンテナは，ナ（ ELECTRO-METRICS，EM-6997，全長 108 mm，ス

BNCP－BNCP（オス・オス）ストレートコネクタにより，

タブ長 3 mm，帯域 1 GHz，
特性インピーダンス 50 Ω ）を，ポータブルオシロスコープに直接接続した．アンテナはポータブルオシロスコープの入力（1 MΩ ）に接続，も床面に対して垂直向きであり，かつ被験者の胸部表面と帯電した人体と接地導体間の静電気放電によってウェアラブル機器が受ける電気的ストレス（難波田 恵ら）297（35）
ける誘起電圧波形に関する測定結果ならびに全測定デー
タを用いて ESD と誘起電圧との関係を分析した結果について述べる．

3.1 本実験におけるESDの放電特性
指先からの ESD では特に，同条件下であっても放電毎に放電ギャップ長が異なり，電流値や波形形状がその都度異なる現象である．同一の帯電電位（ ∓3 kV ）で6, 9）出現した放電電流波形の一例として，人体が正極性に帯電した場合の ESD（正放電）を図 3（ a ）に，負放電を
図 2 アンテナの反射の周波数特性（リターンロス）
Fig.2 Frequency response of reflection characteristics of eachantenna（ Return loss ）.

図 3（ b ）に示す．図 3 に示されるように，鋭い単一ピークを持つ 1 ピーク波形や，第 1 ピーク後に緩やかな第2 ピークが存在する 2 ピーク波形等，放電のたびに波形平行する向きである．ループアンテナはループが被験者

形状も異なり，これらのピーク電流値や立ち上がり峻度の胸部・腹部と平行する向きとした．

も様々である．この様に，機器のノイズ源となる ESD

9）

本実験における誘起電圧の波形や振幅 Vp-p は，オシロ自体の特性が毎回異なることで，ウェアラブル機器が受スコープの帯域 200 MHz で制限された結果である．また，ける電気的ストレスもその都度異なる可能性があるが，このポータブルオシロスコープの絶縁入力チャネル間や指先からの ESD の特性（放電電流のピーク電流値や第制御回路などは絶縁された構造であるが，各チャネルの

1 ピークの立ち上がり峻度）と，ウェアラブル機器の誘入力基準部とその周辺部の間や，入力基準部間は寄生容起電圧との関係を調査するため，次節以降では，全測定量にて結合されているため，オシロスコープの本来の計データを用いて，測定毎の放電電流のピーク電流値やピ測法であれば，接地もしくは基準電位に接続する必要がークの立ち上がり峻度と，その測定における誘起電圧のある ．しかし，本実験では，ポータブルオシロスコー

振幅や時定数との関係で整理し，分析した．

7）

プとアンテナ自体を所持しており，機器を接地せず絶縁

3.2 低インピーダンス条件における誘起電圧状態で使用していることで観測波形へ影響を及ぼしてい本節では，低インピーダンス条件として，所持したポる可能性はあるが，本実験では，ウェアラブル機器で生ータブルオシロスコープ（入力 1 MΩ ）に球状ダイポー

じうる現象を調査することが目的の一つであるため，第一段階の検討として，この影響も含めてウェアラブル機器が受けうる電気的ストレスとしている．
本実験に用いた 3 種類のアンテナの周波数特性は，データシート等に記載が見つからなかったため，文献

8）の方法に従い，ベクトルネットワークアナライザ（ Agilent
Technology，E5071C ）を用いて簡易的に測定した．アンテナの反射の周波数特性（リターンロス）の測定結果を，
図 2 に示す．
また，接地金属電極からグラウンドに流れ込む放電電（ a ）正放電（ a ）Positive discharge（ b ）負放電（ b ）Negative discharge

流を，もう 1 台のディジタルオシロスコープ（ Tektronix，
DPO4104， 帯 域 1 GHz， 入 力 50 Ω ） と 電 流 プ ロ ー ブ（ Tektronix，CT-1，帯域 1 GHz ）にて測定した．実験時の気温は 24.5～24.8℃，相対湿度は 52～53％であった．
測定回数は各条件 10 回である．

3．測定・解析結果及び考察
本章では，本実験における ESD の放電特性の概要を示した後に，ウェアラブル機器の低インピーダンス線路と高インピーダンス線路を想定した各アンテナ条件にお図 3 同一帯電電位（ ∓3 kV ）における放電電流波形の例
Fig.3 Discharge current waveforms at ∓3 kV.

静電気学会誌 第40巻 第 6 号（2016）

298（36）ルアンテナ（ Hot・GND 間の抵抗値 54.3 Ω ）もしくはのの，数十ナノ秒オーダの時間長の減衰振動波形となっ

10ϕ ループアンテナ（ Hot・GND 間が導通状態）を用いており，ESD により放射される電磁ノイズを放電箇所た際の誘起電圧波形，及び ESD との相関性について述周囲のアンテナで観測した際の放射電磁ノイズ波形

べる．

と類似している．

i）誘起電圧波形

10）

なお，誘起電圧波形の極性は，機器の位置関係やルー

球状ダイポールアンテナと 10ϕ ループアンテナを用いプアンテナの向きによっても変化するため，アンテナのた際に誘起された電圧波形の一例として，正放電（ +3向きを統一して極性の関係性を検討することは，今後のkV ）時を図 4 に，負放電（ –3 kV ）時を図 5 に示す．ア

課題である．

ンテナの感度や特性によって振幅や波形形状は異なるもii）ESDとの相関性
誘起電圧の最大振幅 Vp-p と放電電流のピーク電流 Ip との関係を図 6 に，Vp-p と放電電流の第 1 ピークの立ち上がり峻度の関係を図 7 に示す．図より，帯電電位により傾きは異なるが，両アンテナ共に，放電電流の立ち上がり峻度と誘起電圧の振幅には，ばらつきはあるものの相関が見られることから，低インピーダンス条件では主に，放電電流の変化に伴い発生する放射電磁ノイズが間接的に機器の線路に誘起されるストレスだと考えられる．なお，ESD のピーク電流値と立ち上がり峻度の結果で近（ a ）球状ダイポールアンテナ（ a ）Spherical dipole antenna

い傾向が見られるのは，ピーク電流値が大きいと立ち上がり峻度も大きくなる傾向があるためと考えられる．

3.3 高インピーダンス条件における誘起電圧
本節では，高インピーダンス条件として，所持したポータブルオシロスコープ（入力 1 MΩ ）にスタブアンテ（ b ）10ϕ ループアンテナ（ b ）10ϕ loop antenna
図 4 低インピーダンス条件のポータブルオシロスコープに誘起した電圧波形（正放電 +3 kV ）Fig.4 Induced voltage waveforms, as measured using a portableoscilloscope under the low-impedance condition（ +3 kV ）.

図 5 低インピーダンス条件のポータブルオシロスコープに誘起した電圧波形（負放電 –3 kV ）Fig.5 Induced voltage waveforms, as measured using a portableoscilloscope under the low-impedance condition（ –3 kV ）.

（ a ）正放電（ a ）Positive discharge（ b ）負放電（ b ）Negative discharge

図 6 誘起電圧の最大振幅 Vp-p と放電電流のピーク電流値の関係（低インピーダンス線路）
Fig.6 Relationship between the discharge current I p and the.
induced voltage amplitude Vp-p（ low-impedance condition ）帯電した人体と接地導体間の静電気放電によってウェアラブル機器が受ける電気的ストレス（難波田 恵ら）299（37）（ a ）正放電（ a ）Positive discharge（ b ）負放電（ b ）Negative discharge

図 7 誘起電圧の最大振幅 Vp-p と放電電流の第 1 ピークの立
ち上がり峻度の関係（低インピーダンス線路）
Fig.7 Relationship between the rising speed of the first peakcurrent of the discharge current and the induced voltage.
amplitude Vp-p（ low-impedance condition ）図 8 高インピーダンス条件のポータブルオシロスコープに誘起した電圧波形（正放電）Fig.8 Induced voltage waveforms, as measured using a portableoscilloscope under the high-impedance condition（ positive
discharge ）.

図 9 高インピーダンス条件のポータブルオシロスコープに誘起した電圧波形（負放電）
Fig.9 Induced voltage waveforms, as measured using a portableoscilloscope under the high-impedance condition（ negative
discharge ）.

ナ（ Hot・GND 間が開放状態）を用いた場合とアンテナ
非接続（入力端子が開放状態）の場合に，特徴的な長時

イクロ秒程度の放電電流と比べて，非常に長時間であり，間誘起電圧が観測されたので，この誘起電圧波形及び高インピーダンス条件で特有の誘起電圧波形となった．

ESD との相関性について述べる．

この様な電気的ストレスがウェアラブル機器の信号ライ

なお，低インピーダンス条件で観測された，ESD によ

ンに誘起された場合，例えば，動作クロックの複数周期

る放射電磁ノイズを観測したと思われる数十 ns オーダに渡りディジタル回路が H レベルとして誤判定されてのノイズは，高インピーダンス条件においても長時間誘

誤動作につながる可能性が考えられる．

起電圧の発生開始付近で観測されていることを，オシロ

なお，図 8 と図 9 では，長時間誘起電圧に着目し，ポスコープの時間軸を数十 ns オーダで観測した予備実験

ータブルオシロスコープの時間軸を数百 μs オーダで測により確認している．

定したため，低インピーダンス条件で観測された様な数i）誘起電圧波形

十 ns オーダのノイズは，低速なサンプリングレートのスタブアンテナとアンテナ非接続時に誘起された長時関係で観測波形に現れていないが，過去の報告 で示し

間誘起電圧波形の一例として，正放電（ +2 k～+4 kV ）た観測波形の様に，長時間誘起電圧波形と同時に観測さ時を図 8 に，負放電（ –2 k～–4 kV ）時を図 9 に示す．

れたこともあった．

5）

条件によりピークの大きさや鋭さは異なるが，波形形状

また，今回の結果では，誘起される電圧の極性は，正は放電極性に依らず，ピーク後に数十～数百マイクロ秒

放電時には負極性にピーク，負放電時には正極性となっオーダの長時間で指数関数的に減衰する波形が観測されたが，この極性の関係は今回の装置及び装着方法におけた．この様に誘起されている時間は，今回のポータブル

る結果であり，装置の回路構造や装着の向きなどの要因

オシロスコープとスタブアンテナでは 110 μs 程度，アで極性が反転することもあった．

ンテナ非接続時は 60 μs 程度となり，前節で示した低イii）ESDとの相関性

ンピーダンス時の数十ナノ秒オーダの誘起電圧や，1 マ

誘起電圧の最大振幅 Vp-p と放電電流のピーク電流 Ip と静電気学会誌 第40巻 第 6 号（2016）

300（38）の関係を図 10 に，Vp-p と放電電流の第 1 ピークの立ち上がり峻度の関係を図 11 に示す．図より，ばらつきはあるものの，スタブアンテナ接続時もアンテナ非接続時も，近似直線に傾きが見られない傾向となり，誘起電圧と放電電流との相関が見られなかった．このことから，高イ
ンピーダンス条件において特有の誘起電圧は，低インピーダンス条件時の様な，ESD で生ずる放射電磁ノイズを受信する間接 ESD とは異なる現象であるといえる．
（ a ）正放電（ a ）Positive discharge

4．高インピーダンス条件下の長時間誘起電圧の発生
要因の検討
前述の高インピーダンス条件に特有の，数十～数百
μs オーダに渡る長時間誘起電圧の発生メカニズムの解明に向けた第一段階として，当現象の誘起電圧が関わる
回路要素の特定を行った．その際，測定された誘起電圧
波形の時定数に着目して分析し，ポータブルオシロスコ
ープの入力回路の時定数と比較したところ相関性が見ら（ b ）負放電（ b ）Negative discharge

図 10 誘起電圧 Vp-p と放電電流のピーク電流値の関係（高インピーダンス線路）
Fig.10 Relationship between the peak discharge current Ip and theinduced voltage amplitude V p-p（ high-impedance
condition ）.

れたので，本章ではその分析結果について述べる．
スタブアンテナとアンテナ非接続時の誘起電圧の時定数 τ は，誘起電圧波形のピークからピーク電圧の 36.8％になるまでの時間を各波形から計測した．この誘起電圧波形の時定数と放電電流のピーク電流値の関係を図 12に示す．この図より，本実験においては ESD の帯電電
位や放電電流のピーク電流値に依らず，アンテナ非接続
時は平均約 16 μs であった．一方，ポータブルオシロス
コープの入力回路の時定数は，
オシロスコープの仕様（入力インピーダンス R = 1 MΩ，入力容量 C = 14 pF ）から次式で算出すると，理論値 14 μs となり，アンテナ非接
続時の誘起電圧から算出した 16 μs と近い値となった．
τ = R ⊗ C［ s ］（ a ）正放電（ a ）Positive discharge（ b ）負放電（ b ）Negative discharge

図 11 誘起電圧 Vp-p と放電電流の第 1 ピークの立ち上がり峻
度の関係（高インピーダンス線路）
Fig.11 Relationship between the rising speed of the first peakcurrent of the discharge current and the induced voltage.
Vp-p（ high-impedance condition ）（1）

また，スタブアンテナ接続時の誘起電圧波形から算出

図 12 誘起電圧波形から算出した時定数と放電電流のピー
ク電流値の関係
Fig.12 Relationship between the discharge current Ip and the time
constant of the induced voltage waveform.

帯電した人体と接地導体間の静電気放電によってウェアラブル機器が受ける電気的ストレス（難波田 恵ら）301（39）した時定数は平均約 29 μs と大きくなったが，これは，（1）低インピーダンス条件における誘起電圧は，数十ナポータブルオシロスコープの入力容量 14 pF と並列にス

ノ秒オーダの減衰振動波形となった．この誘起電圧のタブアンテナの浮遊容量 12.8 pF（ LCR メータ
（安藤電気，

振幅と，放電電流の第 1 ピークの立ち上がり峻度にはAG-4304）による実測値）が付加された結果の時定数相関が見られた．

26.8 µs に近い値であった．

（2）高インピーダンス条件における誘起電圧は，単一のこのことから，高インピーダンス条件に特有の長時間ピークを持ち，数十～数百マイクロ秒オーダの長時間誘起電圧の時定数は，オシロスコープの入力回路の内部にわたり指数関数的に減衰する波形となった．この誘抵抗と浮遊容量，そして入力回路に接続される外部の浮起電圧の振幅と，ESD の諸条件・特性（帯電電位，放遊容量で決まる現象であることが判明した．なお，各入電電流のピーク電流・立ち上がり峻度）との相関は見力チャネルや制御回路が絶縁されていないポータブルオ

られなかったが，誘起電圧波形の時定数は，オシロス

シロスコープ（ Pico Technology，PicoScope 5244B，帯域

コープの入力回路の時定数と同等であった．

200 MHz ） を，Windows タ ブ レ ッ ト PC（ Acer，Aspire（本研究の一部は，JSPS 科研費 26289078 の助成を受

Switch 10）と USB2.0 で接続し，タブレットの内蔵バッけたものです．
）テリで駆動した状態で人体が所持して同様の実験を行った結果，同様の長時間誘起電圧が生じ，その時定数も同

参考文献

様にオシロスコープの入力インピーダンスで定まる時定

1） IEC: IEC 61000 Ed. 1.2: Electromagnetic compatibility数と一致したことを確認している．
以上より，長時間誘起電圧は，機器内部の高インピー（ EMC ）Part 4-2 Electrostatic discharge immunity test（2001）
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鳳超，上

芳夫，藤原

修，仁田周一：

ダンスとなっている箇所の静電容量に充電された電荷

ウエアラブル機器への ESD イミュニティ試験の検討．

が，内部抵抗へ流れた過渡電流によるストレスだと考え

信学技報，114［304］（2014）31-35

られる．

3） T. Ishida, S. Nitta, X Fengchao, Y. Kami, O. Fujiwara: An

また，この現象が生ずる高インピーダンス条件においexperimental study of electrostatic discharge immunity testingても，ESD の放射電磁ノイズと思われる数十 ns オーダ

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してのオシロスコープとアンテナの通常の動作に加え（2015）て，帯電した人体の電位が急速に低下した場合にウェア

4） 吉田孝博：ウェアラブル携帯機器が受ける ESD ストレ

ラブル機器の高インピーダンスの回路部分で生ずる可能ス，信学会ソサイエティ大会依頼シンポジウム，BI-1-4性がある現象であると考えられる．

（2015）

現段階では，この現象の発生メカニズムとして，帯電5） Takahiro Yoshida: A Study on Electrical Stress Induced by

人体からの静電誘導によって所持した機器の線路や内部

Electrostatic Discharge on Wearable Devices, Proc. of

回路の浮遊容量が充電状態となった後に，浮遊容量に充電された電荷が ESD による急速な電位低下で内部抵抗

CEEM2015（2015）6） 吉原宏，吉田孝博，増井典明：人体からの静電気放電

へ流れた過渡電流による電圧波形ではないかと推測して

34［1］に及ぼす接地電極形状の影響（ III ）
．静電気学会誌，

いるが，どの部分からどのように電荷が誘導されている（2010）37-43のかなども不明なため，今後は，機器内部の浮遊容量の充電メカニズムの解明のための追実験を行っていく予定
である．

7） Fluke Corporation: ScopeMeter® Test Tool 190 Series II ユー
ザーズ・マニュアル，Rev. 2（2011）8） 市 川 裕 一： は じ め て の 高 周 波 特 性， 第 22 章，pp.281292，CQ 出版（2010）

5．まとめ
本研究では，帯電した人体の指先から周囲の接地導体
へ ESD が発生した際に，ウェアラブル機器が受ける電

9） 吉田孝博，久保田啓吾，澤井丈徳，増井典明：帯電した
人体からの放電電流波形の時間－周波数解析．静電気学会誌，31［3］（2007）113-118

気的ストレスをより詳細に解明するため，放電電流波形10）河崎健太郎，田中一壮，吉田孝博，増井典明：金属間放とポータブルオシロスコープにおける誘起電圧波形を測電及び人体－金属間放電における放射電磁ノイズの影

定し，ウェアラブル機器の異なる線路特性における電気

響． 静電気学会春季講演会，2a-3（2008）55-58

的ストレスの調査を行ったところ，以下の結論を得た．