ハイブリッド構造による競技場大屋根の施工と施工時解析
Construction and Constructional Analysis for Large Roof by Hybrid Space Structure
小野弘毅*1

上原

Hiroki Ono

古城健一*1

Kenichi Uehara

豊光*2

柿田Toyomitsu Furuki

芳久*2

Yoshihisa Kakita

永井茂*1

Shigeru Nagai

新蔵良太*2

Ryota Shinkura

要旨
維新百年記念公園陸上競技場新築工事の屋根架構を施工するにあたり、設計者、有識者や施工者を交え、①屋根大梁およびマストの建方の方法、②施工フローの確定、③FEM 解析を用いた施工時解析、④ケーブル長の算定、⑤建方精度の基準、⑥その他の鉄骨建方が完了するまでの問題を抽出し検討等を行った。本報告では、施工計画時の検討内容、実際の施工方法および施工時解析と屋根架構の計測結果の比較について述べる。
キーワード：屋根架構 ハイブリッド構造 施工フロー FEM 解析 施工時解析

１.はじめに

２.建築概要維新百年記念公園陸上競技場は、昭和 38 年第 18 回国体

工 事 名 称：維新百年記念公園陸上競技場新築工事のために山口県山口市内に建設され、競技場を含め、サッ所

カー･ラクビー場、テニス場、球技場などのスポーツ施設が工集合した総合公園内に位置する。平成 23 年に第 66 回「や建まぐち国体」を開催するにあたり、老朽化した既存のスタ設計・監理：株式会社佐藤総合計画

ジアムの建替え工事が計画され、平成 20 年より工事が行わ施工(建築)：鴻池組･井森工業･山口建設特定建設工事れた。なかでもメインスタンドは特色のある屋根架構に覆われる計画となっている(図 1、写真 1)。
本報告では、屋根架構についての施工計画、施工方法お地：山口県山口市吉敷地内
期：平成 20 年 10 月～平成 22 年 12 月

築

主：山口県

共同企業体
用よび施工時解析の報告を行う。

在途：都市公園施設(陸上競技場)

建 築 面 積：13,533.10 ㎡
延 床 面 積：20,584.77 ㎡
構

造：スタンド部
屋根架構部

広島支店

建築部

*2東京本店

鉄骨造

写真 1 スタジアム外観

図 1 スタジアム完成パース*1

鉄筋コンクリート造

建築設計部― 25 ―

鴻池組技術研究報告201120,0006,000 4,000 4,000

図 2 屋根伏図

1200

6,000

31,138

7,863
9,001

E1E36,000

C

1,667

1,673 4,420
6,093

9,000

B

A

6,500

D

E16,000

C

9,000

B

A

E2

図 3 M2 通り軸組図

6,000
7,667

6,500

D

E16,000

C9,000B

AE2

図 4 M9 通り軸組図

図 5 M14 通り軸組図

３.構造概要
屋根架構は大別して、①屋根大梁、②V 支柱、③バック
メインスタンドは地上 4 階、RC 造の耐震壁付きラーメン

ステイ、④キールトラス、⑤マストケーブル、⑥マスト、架構である。円周方向のスパンは 7.5ｍ、M14 通りを軸に左⑦耐風ロッドの 7 種類で構成されている(図 6)。

右対称で、スタンドの最高高さは GL+20.6ｍ(軒高)である

屋根架構は、設計コンセプトでもある「浮遊感あふれる(図 2、3、4、5)。屋根架構はスタンド上部に設置されてい大屋根」を実現すべく、二つの構造方式を合わせたハイブるため、屋根架構からの反力を受けるスタンドは、多くのリット構造が採用されている。1 つ目の構造方式は、屋根間仕切り壁を耐震壁とすることで、大きな耐震強度を有し大梁を V 支柱を起点にバックステイが引っ張ることによるている。客席椅子を設置するための段床はプレキャストコ天秤式の「片持ち梁方式」、2 つ目はマストとマストケーブンクリート、段床を支える傾斜梁と M14 通りの柱を無くしルによりキールトラスを吊り上げる「吊り上げ方式」であたメインエントランス部の 15ｍロングスパンの梁(M13～る。

M15)にはプレストレストコンクリートが採用されている。
⑥マスト④キールトラス

1200～600φ①屋根大梁165.2～318.5φ

H-800×500～300×300④キールトラス⑤マストケーブル
115φ⑦耐風ロッド60、70φ②V 支柱
406.4φ③バックステイ60、70φ

図 6 屋根架構構成図― 26 ―

ハイブリッド構造による競技場大屋根の施工と施工時解析

４.屋根架構施工計画

マストの施工方法は、マストがフィールド側に 6.6 度、傾斜しているため、①ベントで支え傾斜させながら建方す

4.1

鉄骨建方委員会る方法、②鉛直に建方をしてから、マストケーブルの張力屋根架構を施工するにあたり、設計者、有識者および施により傾斜させる方法、③ベントを使用せずにマストの中工者により鉄骨建方委員会(表 1)を立上げ、建方の方法･精間タイロッドに水平力を負担させる方法の 3 案が挙がった。

度管理値や建方時の屋根架構の挙動、部材の応力状態など①案は両端の屋根を支えるための支保工があるため、ベンを検討した。

ト設置が困難であること、②案はマストを傾斜させるまで
表1

鉄骨建方委員会メンバー（敬称略）

山口県土木建築部㈱佐藤総合計画末永
渡邊、岩渕、長嶋

日本大学㈱構造設計プラス・ワン

斎藤
金田、早稲倉㈱鴻池組
新日鉄エンジニアリング㈱中山、小野、秋枝、古城、柿田、新蔵
平林、鍛冶、田畑、菊池、関口

神鋼鋼線工業㈱田川、別府、榊、松本、浜崎

4.2

屋根架構に取り付けられない部材が発生することとマスト頂部の精度管理が困難になることから、③案を採用した。
4.3

施工フロー

建方時の施工フローを作成し(図 8)、手順を確認した。

施工方法の選定

屋根架構を施工するために、建方の合理化や張力管理方法から考えた 4 つの建方方法を比較し検討を行った(図 7)。

ベ ント工 事

屋根 大梁地 組

ベント搬入

地組架台設置

ベント組立

鉄骨搬入

ベント調整

地組

キール トラス 地組
地組架台位置墨出

ベント精度検査

本締め・溶接・錆止めの初期張力を併用して使用することで、下部構造の負担を地組架台設置

屋 根鉄 骨工事
屋根大梁建方軽減する方法であり、屋根大梁先端の変形やマストケーブ鉄骨搬入

ル･バックステイの張力の管理が最も容易な方法である。C地組案は重量のあるキールトラスのみをベントで受け、屋根架組立検査

構はマストケーブルとバックステイの張力で自立させる方本締め・溶接・錆止め法である。D 案は屋根架構をバックステイとマストケーブ仕上塗装

A 案はベントによりすべてを支えるため、もっとも施工が容易な方法である。B 案はマストケーブルとバックステイ仕上塗装

繋ぎ梁建方
水平タイロッド取付
建て入れ調整地組架台設置本締め・溶接鉄骨搬入
キールトラス建方
地組

ないため下部構造に負担がなく、仕上げ工事に影響がない。

安全設備取付溶接・錆止めA 案はマストへの初期張力の導入がないため、構造計算上建て入れ調整仕上塗装の応力状態と異なること、バックステイの張力管理が困難

本締め・溶接・錆止めであること、下部構造のスタンドに負担が増大すること、
マ ストケ ーブル 前工 事

案は屋根大梁の剛性が低いことから大梁先端の変形が大きケーブル搬入

く、バックステイの張力調整だけでは大梁の精度管理が困アンリーラー据付難になる。以上のことを考慮し、総合的な見地から B 案をケーブル展開

マス ト鉄骨 工事
マスト下節建方建て入れ調整
安全設備取付マスト上節建方

ケーブル緊張設備設置採用した。

建て入れ調整溶接・錆止めマスト ケーブ ル工 事
ケーブル架設ケーブル張力導入

ベ ント解 体

ベント解放
ベント解体
資材搬出

折板 ・仕上 工事

図 7 施工方法の比較

図 8 施工フロー― 27 ―

マスト 地組
マスト柱脚設置

本締め･ロッド締め付け

ルの張力で自立させながら施工する方法で、ベントが必要ベントの部材が超大になることから不採用になった。C･D

V支柱･バックステイ
耐風ロッド・足場取付

鴻池組技術研究報告

4.4

2011

施工時解析

建方時の屋根の挙動や部材の応力状態を把握するために施工時解析を行った。
通常の応力解析では、建物完成時の形状をモデル化し（図10）、解析を行い応力状態や変位などの安全性を確認する。
一方で施工時解析は、各工程段階をモデル化し、作業の手順に合せて、モデルを変化させていく解析方法であり、施工途中の応力の状態や作業手順による応力の変化を確認できる。また、同時にケーブルの垂れ下がり量であるサグを図 10 FEM 解析モデル考慮した幾何学的非線形解析を同時に行うことで、実際の③マスト頂部の変位施工状態に近似したモデル化も行った。
①屋根大梁先端の変位
施工手順のステップ

Max

施工時解析のステップ

Step1

ベントの設置

Step2

鉄骨の建て方鉄骨の除去

Step3

ケーブル取付

ケーブル除去Step4

初期張力の導入

初期張力の除去

Step5

ベント解放

ベント設置

Step6

屋根材取付

屋根材除去

Step7

耐風ロッド取付

耐風ロッド除去Min

図 11 Step3 変位解析結果④マストケーブルの軸力Max

図 9 施工ステップ
施工時解析は、図 8 の施工フローを簡略した施工手順のステップに対して、完成したモデルから施工手順を遡る逆Min施工解析法を採用し（図 9）、解析を行った（図 11、12、13）。
図 12 Step5 変位解析結果

また、各 Step で下記の項目の値を抽出した。
①屋根大梁先端の変位②バックステイの軸力③マスト頂部の変位

Max④マストケーブルの軸力⑤ベントにかかる軸力①～④の値は、実施工時の建方の精度管理値の指標となる。これらの管理値を施工時において逐次追跡することで、Min
図 13 Step7 変位解析結果適正な建方が行われていることになる。
マストケーブルの製作寸法を決定するには、サグを考慮4.5建方精度管理する必要がある。これは通常の線形解析では解くことは困

施工精度の管理は、屋根大梁の変位やケーブルの軸力で難であるため、幾何学的非線形解析にて検討した。従って、行われることが多いが、今回の管理は、ケーブルの軸力を最終的なマストケーブルの長さは、マスト頂点と接地点の優先に行うことを鉄骨建方委員会で決定した。軸力の許容距離、初期弾性伸び、マストケーブルのサグを考慮し決定

値は設計クライテリアに対し、管理許容値は±10％、限界した。

許容値は±15％とした。

― 28 ―

ハイブリッド構造による競技場大屋根の施工と施工時解析

５.屋根架構の施工
5.1

屋根大梁

最大 37ｍある屋根大梁は 3 分割して現場に搬入した。高所での作業を極力減らすため、地組ヤードで組み上げ(写真2)、塗装を行った後に、V 支柱、バックステイ、耐風ロッドおよび足場などの仮設資材を取り付け(写真 3)、400t ク

写真 2 屋根大梁地組 1

ローラークレーンと補助機として 100t クローラークレー
ン 2 台を用いて設置した(写真 4、図 14)。また、製作誤差と施工誤差が加わるため、円周方向に誤差が集中すると許容値を超えることが考えられ、誤差を調整するスパンを 2ヵ所設ける計画としたが、建て入れの調整を建方時とボルト本締めの直前に行ったため、調整を必要としない精度で施工することかできた。
5.2

写真 3 屋根大梁地組 2

図 14 建方計画図

写真 4 屋根大梁設置

写真 5 キールトラス地組

キールトラス

高さが最大 4ｍになるキールトラス（ワーレントラス）
は上弦材、下弦材、ラチス材に分けて現場に搬入した。地組ヤードでは工場と同様の製作架台を用意し(写真 5)、接合部数が最小限になるようにクレーンの能力からトラス全体を７ブロックに分けて組み上げた。各ブロックの接合部は吊り足場を設け、屋根架構上で溶接を行った(写真 6)。
5.3マスト

全長 56.2m のマストは 6 本に分けて搬入し、下節を 4 本(38m)、上節を 2 本(18m)で組み上げて設置する計画とした。
地組ヤードでの鋼管溶接が困難になることが予想されたため、地組ヤードにターニングローラーを設置し、適切な作業環境で現場溶接をすることにより品質を確保した(写真7)。上節と下節の接合は、下節をローラークレーンにより

写真 6 キールトラス設置

設置した後、下節の上部の溶接用の足場を取り付け、上節を吊り込み、エレクションピースにより接合して、溶接作業を行った(写真 8)。
5.4マストケーブル

マストケーブルの取り付けは、ケーブルの先端に PC 鋼棒とオイルジャッキを仕込み、接合部を引き込む計画とした(写真 9)。クレーン 2 台により最初にマスト側の接合部か

写真 7 マスト溶接

写真 8 マスト建方

写真 9 マストケーブル接合部

写真 10 マストケーブル設置

ら取り付け、クレーンでもう一方の接合部の近くまで運び、PC 鋼棒を取り付け、オイルジャッキで引き込むことにより、ケーブルを引き寄せ、接合部を取り付けた。PC 鋼棒とオイルジャッキは最終的には取り外した。また、マスト頂部は、当初ケーブル取り付けのための足場を計画していたが、使用する頻度が低いことと作業性を考慮して現場に 60m クラスの高所作業車を搬入して作業を行った(写真 10)。

― 29 ―

鴻池組技術研究報告

5.5

2011

ジャッキダウン

油圧ジャッキベントを解放するための計画として、ベント頂部の屋根大梁を受けている部分に油圧ジャッキを設置し、ジャッキ光波測量機をダウンすることで、ベントが負担している軸力を解放させ、屋根架構を自立させる方法とした。ジャッキダウンは、屋根架構を対称にして 3 エリアごと、各屋根大梁の施工時解析結果の変位に対して 20％ずつ 5 段階に分けて行った。
なお、屋根大梁の変位値は、前節で行った施工時解析により、Step4 と Step5 の大梁変位から設定した。

歪ゲージ

６.屋根架構の計測

図 15 計測計画図％6.1

計測計画

ジャッキを１段階ダウンするたびに、施工時解析で抽出した①～④を計測した。
屋根大梁の先端およびマスト頂部の変位の計測は、図 15に示すように３次元光波を使用し、座標を計測した。計測点には地組の段階で反射板を取り付ける計画とした。マストケーブルとバックステイには歪ゲージを取り付け、軸力を計測した。

計測結果/施工時解析結果

ジャッキダウン時には、屋根の挙動を確認するために、■マストケーブルの軸力×バックステイの軸力●屋根大梁先端の変形

初期6.2

施工時解析結果と計測結果の比較

2 段階

3 段階

4 段階5 段階

図 16 施工時解析結果と計測結果比較図

施工時解析の結果に対する計測結果を図 16 に示す。ジャッキダウンの段階を増すたびにマストケーブルとバックス

1 段階

７.まとめ

テイの軸力、屋根大梁先端の変位は、施工時解析結果に近似していくことが確認できた。ジャッキダウン完了時のマ

本工事の屋根架構の施工計画にあたり、鉄骨建方委員会

ストケーブルとバックステイの軸力値は、許容管理値内にを設け事前検討することで、設計者と施工者で共通の理解納まり、屋根大梁先端の変位値も想定内の結果であった。

ができ、問題点の早期解決を行うことができた。また施工

ただし、ジャッキダウンの一段階目でマストケーブルの時解析を使用することで、施工中の屋根架構の応力状態や軸力は、初期張力を下回る結果となった。これは気温の上挙動の変化を把握し、精度管理基準や計測基準を設定する

昇によりケーブルが膨張したことなどの影響が考えられる。

ことができた。さらに計測結果との比較を行うことで適正同様にタイロッドも膨張しているが、マストケーブルの全な施工が行われていたことが確認できた。

長と断面の方が大きいため、タイロッドの影響は少ない。
気温の昇降によりケーブル、タイロッドの軸力および屋根謝辞

大梁の変位は変動するが、変動の値は微少であるため、構造部材に問題はないものと判断した。

今回、維新百年記念陸上競技場新築工事を施工するにあたって、山口県 末永剛士主任技師、佐藤総合計画 渡邊朋宏上席主任、岩また、屋根折板の取り付け完了時にも屋根大梁の先端変渕佳隆主任、長嶋明大氏、日本大学 斎藤公男名誉教授、構造設計形を計測した。計測結果と施工時解析結果の差は微少であプラス・ワン 金田勝徳代表、早稲倉章吾氏、新日鉄エンジニアリった。

ング 平林竜次マネジャー、田畑英樹マネジャー、ほか関係各位のこれらにより屋根架構は、構造計算と同等の応力状態で皆様にご協力を頂きました。ここに、感謝の意を表します。

あると推察され、適正に施工できていることが確認できた。
参考文献
1)

渡邊朋宏ほか：鉄構技術：維新百年記念陸上競技場-計画と施工-、p.28-42、2010.11― 30 ―