8L-103-01(Rev.2.0)
一般財団法人

日本建築総合試験所(ろ)(は)平成 12 年 6 月 １日制定
平成 13 年 6 月 12 日変更(い)平成 21 年 1 月 26 日変更(ろ)平成 24 年 4 月

2 日変更(は)木造の耐力壁及びその倍率性能試験・評価業務方法書

第１条

適用範囲

本業務方法書は、建築基準法施行令第 46 条第 4 項表 1（八）の認定に係わる性能評価に適用する。

第２条

性能評価用提出図書

性能評価用提出図書は以下のとおりとする。様式その他については別に定めるものとする。
（１）性能評価申請書（２）性能評価申請者（３）件名（４）耐力壁の構造方法等に関する図書（ろ）１）耐力壁に用いる面材等の名称
２）面材等の概要
３）耐力壁の施工仕様の概要（５）耐力壁の構造方法等に関する技術的図書（ろ）１）設計施工要領書
２）耐久計画書
３）面材等の製造工場概要書
４）面材等の製造工程説明書
５）面材等の品質管理規定（６）その他必要な資料（試験成績書等）

第３条

評価基準

（１）試験及び評価の実施
１）評価員は、第２条に定める性能評価用提出図書並びに次の各項による試験方法及び評価方法に基づき評価を行う。
２）評価員は、評価上必要のあるときは、性能評価用提出図書について申請者に説明を求めるものとする。
（２）試験・評価方法
１）総則
建築基準法施行令第 46 条第 4 項表１(八)の規定に基づく認定に係わる性
能評価は、２）に規定する試験体を、３）に規定する試験装置を用い、４）に規定する試験方法により試験し、５）に規定する測定を行い、その測定値1/ 13

により６）に規定する評価を行う。（ろ）２）試験体
試験体の仕様は、実状に合わせた現実的なものとする。標準的な試験体の仕様は、次のようなものとする。
２-１）木造軸組構法の耐力壁（図１.１、図１.2、図１.3 参照）（い）①軸組寸法：幅−910mm、1000mm、1820mm 又は 2000mm 程度（い）高さ − 2730mm 程度（い）②木

材：樹種 − スギの製材（柱、土台、間柱、横桟等）
ベイマツの製材（梁等）
品質 − 柱・土台は構造用製材の JAS の乙種構造材の 3 級程度
梁は構造用製材の JAS の甲種構造材の 3 級程度
断面寸法 − 105mm を標準（ただし、梁せいは 180mm を標準）
乾燥の程度 − 含水率は 20％以下を標準③仕口：ほぞとする④仕口の構造方法：
タイロッド式 − ほぞに 2 本の N90 打ち
無載荷式又は載荷式 − 柱頭及び柱脚が先行破壊しない仕口の構造方法を原則とする
２-２）試験体数：3 体以上（ろ）３）試験装置①タイロッド式の場合（図２参照）（ろ）加力装置は適切に繰り返しの荷重を加えることができるものとする。
Ａ

油圧ジャッキ（正負交番加力が可能なもの）

Ｂ

ロードセル（試験体の荷重を的確に測定できるもの）

Ｃ

クレビス（油圧ジャッキから試験体に力を無理なく伝えるもの）

Ｄ

ローラ（加圧板と試験体の間の摩擦を軽減する）

Ｅ

加圧板（タイロッドに取り付き、試験体の浮き上がりを拘束する）

Ｆ

タイロッド（φ16〜20mm 程度。初期荷重は加えない）（い）Ｇ

すべり止め又はストッパー（試験体の水平移動を防止する）

Ｈ

倒れ止めサポート（試験体の横倒れを防ぐ）

Ｉ

固定用ボルト(M16 ボルト;試験体は M16 ボルトと座金 9t×80wmm を用いて、土台の 3 カ所程度を試験装置に固定する）②無載荷式又は載荷式の場合（図３参照）

2/ 13

加力装置は適切に繰り返しの荷重を加えることができるものとする。
Ａ

油圧ジャッキ（正負交番加力が可能なもの）

Ｂ

ロードセル（試験体の荷重を的確に測定できるもの）

Ｃ

クレビス（油圧ジャッキから試験体に力を無理なく伝えるもの）

Ｄ

すべり止め又はストッパー（試験体の水平移動を防止する）

Ｅ

倒れ止めサポート（試験体の横倒れを防ぐ）

Ｆ

固定用ボルト(M16 ボルト。試験体は M16 ボルトと座金 9t×80wmm
を用いて、土台の 3 カ所程度を試験装置に固定する。）③変位測定装置
JIS B 7503 に準じるダイヤルゲージ又はこれに相当する電気式変位計等を用いる。測定位置は図２及び図３に示す。変位計 H1 で柱頂部の水平方向変位、H2 で柱脚部の水平方向変位を、変位計 V3、V4 で柱脚部の鉛直方向変位を測定できるように取り付け、各変位計間の標点間距離（H、V）を計測する。
４）試験方法
試験方法は、以下の①又は②とし、筋かい系の場合は原則として②の方法とする。（い）①タイロッド式の場合（ろ）イ）加力方法は正負交番繰り返し加力とし、繰り返しの原則は真のせん断変形角が 1/600、1/450、1/300、1/200、1/150、1/100、1/75、1/50rad の正負変形時に行う。
ロ）試験は、同一変形段階で３回の繰り返し加力を行うことを原則とする。（い）ハ)最大荷重に達した後、最大荷重の 80％の荷重に低下するまで加力するか、試験体の変形角が 1/15rad 以上に達するまで加力することが望ましい。（い）ニ）タイロッドの浮き上がり拘束力を測定することが望ましい。
②無載荷式又は載荷式の場合
イ）加力方法は正負交番繰り返し加力とし、繰り返しの原則は見かけのせん断変形角が1/450、1/300、1/200、1/150、1/100、1/75、1/50rad の正負変形時に行う。
ロ）試験は、同一変形段階で３回の繰り返し加力を行うことを原則とする。（い）3/ 13

ハ)最大荷重に達した後、最大荷重の 80％の荷重に低下するまで加力するか、試験体の変形角が 1/15rad 以上に達するまで加力することが望ましい。（い）ニ)載荷式の積載荷重は 2000N/m 程度とする。（い）５）測定項目①荷重、各測定点の変位量及び最大荷重、最大荷重時変位②荷重−変形曲線又は包絡線（い）③試験中に試験体に生じた破壊の状況④木材及び面材等の種類、規格、含水率、密度等⑤くぎ等接合具の規格、寸法等（ろ）4/ 13

100 200ボルト穴（φ18）

ボルト穴（φ18）

横桟柱（105×105）

間柱

図 1.1

200 100

面材

土台

軸組耐力壁の試験体例（面材系）

1820

土台（105×105）

梁（105×180）

ほぞ2－N90釘（寸法単位：mm）

柱

面材

910
2730

（い）

1820
105

105×105

180
2625
105

5/ 132910

100 200ボルト穴（φ18）

ボルト穴（φ18）

ホールダウン金物

柱（105×105）

羽子板ボルト

図 1.2

筋かいほぞ2－N90釘

200 100（寸法単位：mm）

穴位置はホールダウンに合わせる

土台

柱

軸組耐力壁の試験体例（筋かい系，２Ｐタイプ）

1820

土台（105×105）

梁（105×180）

（い）

105

105×105

180
2625
105

6/ 132910

図 1.3910

土台

柱

ほぞ2－N90釘

200 100（寸法単位：mm）

土台（105×105）
穴位置はホールダウンに合わせる

梁（105×180）

軸組耐力壁の試験体例（筋かい系、１Ｐタイプ）

100 200ボルト穴（φ18）

ボルト穴（φ18）

ホールダウン金物

柱（105×105）

羽子板ボルト筋かい105（い）105×105

1802625105

7/ 132910

8/ 13＋変位計 V4

図２

Ｇ：ストッパーＩ：アンカーボルト(φ16)

Ｆ：タイロッド

Ｂ：ロードセル－

Ｃ：クレビス

Ａ：オイルジャッキ

Ｃ：クレビス

加力治具

タイロッド式の面内せん断試験装置

V

Ｈ：振れ止めローラー

標点間距離

Ｅ：加圧板

Ｄ：ローラー（い）、（ろ）変位計 H2

変位計 V3

変位計 H1

標点間距離 H

9/ 13＋

図３

変位計 V4

Ｄ：ストッパーＦ：アンカーボルト(φ16)

ホールダウン金物

Ｂ：ロードセル－

Ｃ：クレビス

Ａ：オイルジャッキ

Ｃ：クレビス

加力治具

V

無載荷式の面内せん断試験装置

標点間距離Ｅ：振れ止めローラー（い）、（ろ）変位計 H2

変位計 V3

変位計 H1

羽子板ボルトH
標点間距離６）評価方法
２）から５）による試験の結果から、以下の評価方法により倍率の算定を行い、当該倍率を有する軸組と同等以上の耐力を有するものと評価する。
また、これとは別に、一般財団法人 日本建築総合試験所が既に構造方法等の認定のための審査に当たって行った性能評価に係る試験の結果を用いることにより、新たな試験を行わないで評価をすることができる。
（ろ）（は）６-１）せん断変形角等の算定
面内せん断試験における見かけのせん断変形角(γ)、脚部のせん断変形角（θ）、真のせん断変形角（γ０）は、次式により求める。（ろ）見かけのせん断変形角γ（ろ）γ＝（δ1−δ2）／H（rad）

・・・(1)

脚部のせん断変形角（回転角）θ（ろ）θ＝（δ3−δ4）／V
真のせん断変形角γ０＝γ−θ

（rad）・・・(2)

γ０（ろ）

（rad）

・・・(3)

但し、δ1：梁の水平方向変位（mm）（変位計 H1）（ろ）δ2：土台の水平方向変位（mm）（変位計 H2）（ろ）H ：変位計 H1 と H2 の間の標点距離（mm）
δ3：柱脚部の鉛直方向変位（mm）（変位計 V3）
δ4：柱脚部の鉛直方向変位（mm）（変位計 V4）
V ：変位計 V3 と V4 の間の標点距離（mm）
なお、δ3、δ4 は浮き上がりを正とする。
６-２）短期基準せん断耐力の算定（図４参照）
短期基準せん断耐力 P０は、次の(a)から(d)まで（すべての試験体において下記の手順で求めた降伏変位δy が真のせん断変形角で 1/300rad より小さく、かつ、真のせん断変形角 1/300rad 時に著しい損傷がない場合にあっては、次の(d) に掲げる特定変形時の耐力を試験方法にかかわらず真のせん
断変形角 1/300rad 時の耐力とし、次の(b)から(d)まで）に掲げる耐力について、それぞれ 3 体以上の試験結果の平均値にばらつき係数を乗じて算出した値のうち最も小さい値とする。なお、ばらつき係数は、母集団の分布形を正規分布とみなし、統計的処理に基づく信頼水準 75％の 50％下側許容限界をもとに次式により求める。（ろ）ばらつき係数＝1−CV･k・・・(4)10/ 13ここで、CV：変動係数k ：試験体数に依存する定数（n＝3 の場合 0.471）（い）(a) 降伏耐力 Py(b) 終局耐力 Pu を 1/√(2μ－１)で除し、0.2 を乗じた値（ろ）(c) 最大耐力 Pmax の 2／3(d) 特定変形時の耐力（タイロッド式の場合：真のせん断変形角 1／150rad、無載荷式又は載荷式の場合：見かけのせん断変形角 1／120rad）（ろ）

上記の降伏耐力 Py、終局耐力 Pu、最大耐力 Pmax 及び塑性率μ等は、荷重− 変形曲線の終局加力を行った側の包絡線より、下記の手順で求める。
（い）（ろ）a) 包絡線上の 0.1Pmax と 0.4Pmax を結ぶ第Ⅰ直線を引く。
b) 包絡線上の 0.4 Pmax と 0.9Pmax を結ぶ第Ⅱ直線を引く。
c) 包絡線に接するまで第Ⅱ直線を平行移動し、これを第Ⅲ直線とする。
d) 第Ⅰ直線と第Ⅲ直線との交点の荷重を降伏耐力 Py とし、この点からX 軸に平行に第Ⅳ直線を引く。
e) 第Ⅳ直線と包絡線との交点の変位を降伏変位δy とする。
f) 原点と（δy、Py）を結ぶ直線を第Ⅴ直線とし、それを初期剛性 Kと定める。
g) 最大荷重後の0.8Pmax荷重低下域の包絡線上の変位又は1/15radのいずれか小さい変位を終局変位δuと定める。（い）h) 包絡線と X 軸及び X=δu で囲まれる面積を S とする。（ろ）i) 第Ⅴ直線と X=δu と X 軸及び X 軸に平行な直線で囲まれる台形の面積が S と等しくなるように X 軸に平行な第Ⅵ直線を引く。（ろ）j) 第Ⅴ直線と第Ⅵ 直線との交点の荷重を完全弾塑性モデルの終局耐力 Pu と定め、そのときの変位を完全弾塑性モデルの降伏点変位δvとする。
k)（δu/δv）を塑性率μとする。（ろ）l) 試験体の変形角が 1/15rad を超えても最大荷重に達しない場合には、1/15rad の荷重を Pmax とする。（い）（ろ）11/ 13Y軸

ⅠⅤⅢⅡPmax
0.9Pmax

ⅥPu0.8Pmax

PyⅣＳ0.4Pmax

0.1Pmax
0

図４

X軸
δy δv

δu

終局加力を行った側の包絡線による耐力の求め方（い）６-３）短期許容せん断耐力の算定
短期許容せん断耐力 Pa は次式により算定する。
Pa＝Po×α・・・(5)

ここで、Po：6-2）で決定された耐力壁の短期基準せん断耐力（い）α：考えられる耐力低減の要因を評価する係数で、耐力壁構成材料の耐久性・使用環境の影響、施工性の影響、壁量計算の前提条件を満たさない場合の影響等を勘案して定める係数６-４）倍率の算定
倍率は、下式により算定する。
倍率＝Pa×（1／1.96）×（1／L） ・・・(6)（い）
ここで、Pa：短期許容せん断耐力（kN）（い）1.96：倍率＝1 を算定する数値（kN/m）
L：壁の長さ（m）（い）算出された数値は、0.5 から 5.0 までの範囲内の数値とし、原則として 0.1毎に端数を切り捨てることとする。（い）第4条

性能評価書（い）性能評価書には、次の項目を記載する。
（１）性能評価番号（２）申請者の法人名、代表者名（ろ）（３）性能評価年月日（ろ）12/ 13（４）性能評価者の法人名、代表者名（ろ）（５）件名（ろ）（６）性能評価区分（ろ）（７）倍率の数値（ろ）（８）他の壁又は筋かいを併用したときの当該耐力壁の倍率の数値（ろ）（９）性能評価の内容（別添及び別記）（ろ）（１０）評価員名（ろ）13/ 13