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太平洋セメント研究報告(TAIHEIYO CEMENT KENKYU HOKOKU) 第185号(2023)：山本―――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――◇報 告◇

実用化したTTRⓇ技術とその応用技術の紹介
Introduction of Commercialized TTRⓇ Technologies
and Their Application Technologies
山

本

泰

史*

YAMAMOTO, Yasushi*

要旨

セメントの予熱原料を熱源として利用し，下水汚泥を乾燥する装置（TTRⓇ-D）および廃プラ
スチック等の可燃物をガス化する装置（TTRⓇ-G）を商用化したので，その技術ならびに成果について主に報告する．また，TTRⓇ技術は加熱，分離技術に応用できるので，今後の応用技術についても簡潔に紹介する．
キーワード：TTRⓇ，予熱原料，下水汚泥，乾燥，廃プラスチック，ガス化，廃棄物利用，代替燃料，Co-processing，水銀除去，脱硝，脱硫――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――* 太平洋エンジニアリング株式会社 エンジニアリング本部 コンサルティング部 参与 部長
General Manager, Consulting Service Dept. Engineering Div. Taiheiyo Engineering Corporation

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ABSTRACTA sewage sludge drying system (TTR®-D), which uses hot meal extracted from a cyclone
preheater as a heating source, and a waste plastics gasification system (TTR®-G), which alsoutilizes hot meal, have been commercialized by Taiheiyo Engineering Corporation.
This
paper describes the two systems, including the technologies and the results we developed.
The TTR® technology can be applied to heating and separation technologies, and a brief
introduction is also given about such future applications.

Keywords：TTR®, Hot meal, Sewage sludge, Drying, Waste plastics, Gasification,
Waste utilization, Alternative fuels, Co-processing, Mercury removal,
Denitration, Desulfurization

１．は じ め に

２．TTRⓇ-D (TTR for Drying) 開発概要

当社（太平洋エンジニアリング株式会社）では海外ビジネスを強化するために顧客のニーズが高い新商品の開発に取り組み、2018年には下水汚泥混合装置（TTRⓇ-D）を，2021年には廃プラガス化装置（TTRⓇ-G）を実用化した．
本論では，これらTTRⓇ-D，TTRⓇ-GおよびTTRⓇ-Gに付随した脱硝技術について主として説明する．また，
TTRⓇシリーズとして、すでに特許出願済みの乾燥ガ，脱ス化技術（TTRⓇ-DG），水銀除去技術（TTRⓇ-HR）
硫技術（TTR-DS）についても簡潔に述べる．このよ
うにTTRⓇ装置は各種反応（加熱・分離）へ応用でき
る こ と か ら ，“ Reactor” と 命 名 し ， Taiheiyo
Thermal Reactorの頭文字をとったTTRⓇ（ティーティアール）で商標登録し，現在国内外へ拡販中である．Fig.1に外国書誌へ広告掲載中のTTRⓇの概観図を示す．

2.1 開発コンセプト
セメントキルンにおける下水汚泥の一般的な処理
方法は仮焼炉やライザー部への直接投入であり，高含水の下水汚泥がセメント原料の脱炭酸ゾーンに投入される．このシステムでは，水分蒸発に多量の熱量を要し，水分が蒸発する場所や時間も一定ではな
く，排ガス量の変動や焼成温度の急激な低下を招き，キルンの安定運転を阻害し，セメントの生産量や品質を低下させるなどの問題がある．このため，下水汚泥の有効利用量は制限される。これらの問題を解決するために気流乾燥機を用いて高温ガスで下水汚泥を直接乾燥させることも可能である。しかしながら，汚泥から発生する悪臭を分解するためには酸素を含む乾燥後の排ガスを800℃以上で再加熱する必要があり，熱量損失の増加や爆発の危険性がある．
また，水蒸気・油・高温ガスを熱媒体とし，間接加熱により下水汚泥を乾燥することも可能であるが，伝熱効率が悪く，大型の乾燥機が必要となる．上記
問題点を踏まえ，TTRⓇ-Dの開発コンセプトと目標を
以下のように設定した．
●下水汚泥の利用：＞150t/d（リアクター１基あたり）●高伝熱効率かつコンパクトなリアクター●セメントキルンへの悪影響が少ない（熱量損失およびクリンカー減産率が最小）●安全なシステム
上記コンセプトより，プレヒータから予熱原料を

Fig.1 TTRⓇ
（ティ―ティアール）42
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抽出し，その顕熱を利用する直接加熱方式を採用する方針とした．この方法では，表面積が大きい高温の予熱原料を利用することにより伝熱効率が高くなるため，リアクターのコンパクト化が可能となる．
開発はラボスケールテストにて高温予熱原料の伝熱効果を検証後，実機設備を設置・商用化した．その結果を以下に説明する．
2.2 模擬汚泥乾燥ラボ試験結果
予熱原料による下水汚泥の乾燥速度を評価するた
めにラボ試験を実施した．
2.2.(1)試験方法及び試験装置
500mlのステンレス容器にセメント原料を所定量
入れ，電気炉により加熱した．電気炉上部から熱電対を挿入して，原料温度を測定し，原料温度が所定温度に達した後，電気炉から取り出し，あらかじめ計量した模擬汚泥(Fig.2)を入れた別の1000mlのス

Fig.2

Materials under test (cement raw mealand simulated sewage sludge madefrom dog foods blended with water)（供試原料（ドッグフードと水を混合した模擬汚泥とセメント原料））

KETT

Fig.3 Test devices (Electric furnace, Electricscale, Mixer, Data logger, KETT
(moisture meter)(試験装置（電気炉、熱天秤、ミキサー、
データーロガー、KETT 水分計）)

テンレス容器（天秤上に設置）に予熱原料を投入した．その後，容器内の模擬汚泥と予熱原料をさじで攪拌することで水分を蒸発させた．原料温度，容器
下部の温度，混合後の質量変化はデータロガーで自動計測し，質量減少が認められなくなった時点で試験を終了した．試験終了後，直ちに容器から混合原料の一部を取り出して，残存する水分量を水分計（KETT）で計測した．(Fig.3)
2.2.(2)試験結果
模擬汚泥の乾燥試験結果を配合条件とともにTable 1に示す．水蒸気爆発などの安全性を確認する必要があったので，予熱原料の温度を低温（400℃）
Table 1 Amount of calcium carbonate
in slurry solids（80%水分含有模擬汚泥の乾燥試験結果）（スラリー固形分に含まれる炭酸カルシウム量）

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Moisture almost evaporated
Temperature of the upper material
Temperature(℃),weight(g)400Temperature under container equals totemperature of the upper material

Hot meal from preheater

Temperature under container

Steam

Finish of drying

200

TTR-D

Sludge pump
0

1

2

3

Dried materials

Time(min)Fig.4

Rotary kiln

After mixing hot meal and simulated sewage
sludge, change over time of weight andtemperature at each part.
（予熱原料と模擬汚泥を混合した後の重量及び各部温度の経時変化）から上げていったが，水蒸気の蒸発により混合後の温度がただちに低下することから，水蒸気爆発には至らないことを確認できた．水準５，６ではより実際の下水汚泥に近づけるためトイレットペーパを0.3% 添加した．原料量/模擬汚泥量比が1.3から3.0，
予熱温度が700℃までの水準１から４では，試験終了後の含水率が９% 以上と高く乾燥不足であった．そこで，水準５および６では原料量/模擬汚泥量比を4.33まで増加して乾燥状態を確認した．その結果，乾燥終了時間も３minまでに短縮し，水準５および水
準６の乾燥後の水分は，それぞれ 0.5% および 0.3%となった．汚泥単独換の水分は，それぞれ 2.7% および 1.6% となる．
Fig.4に水準５における質量，材料温度，容器下（容器内は最初に模擬汚泥を投入済み）の温度の経時変化を示す．予熱原料を投入後，攪拌開始とともに材料の上部温度，容器下の温度が上昇している．
材料の上部温度は約20sec後にピークの425℃ に達し，その後低下している．容器下の温度はおよそ１min.後にピークに達し，ほぼ上部温度と同じ温度となり，その後低下している．したがって，撹拌の開始からおよそ１min.で下水汚泥と予熱原料とが均一に混合されたと考えられる．水分蒸発による質量減量カーブをみると，混合が均一になった 40sec から
１min.後で減量が大きく，その後は緩やかに減量して，３min.後に終了した．上記から，下水汚泥の水分蒸発は予熱原料との混合が律速していると考えら
れる．

Fig.5

Commercialized process flow of TTR®-D
installed in Dairen, China（中国大連市に設置した TTRⓇ-D の実機
フロー図）

本試験結果から実機は下水汚泥処理量150t/d(6.25t/h)，予熱原料分取量26.3t/hで最大３min.の滞留時間が取れる設備であれば，下水汚泥を十分乾燥可能と考えられた．
2.3 TTRⓇ-D実証試験結果1),2),3),4),5)
開発した実機設備のフロー図を Fig.5 に，運転結
果を Table 2 に示す．Fig.5 より，含水率 80％ の下
水汚泥はプランジャーポンプにより，また 750℃ のセメント予熱原料はプレヒータサイクロンシュート
から分取装置にて分取され，リアクターに供給される．下水汚泥はリアクター内で予熱原料によって混合乾燥され，乾燥後の含水率は３％未満となった．
その後，セメント予熱原料と下水汚泥とからなる乾燥物はプレヒータの仮焼炉に供給され，リアクターから発生する悪臭ガスを含む水蒸気は仮焼炉でなく，ボトムサイクロン出口に供給することで悪臭を分解するとともに熱量損失を回避する．TTRⓇ-D 導入以前の下水汚泥をライザー部へ直接投入するシステムでTable 2 Introduction effect of TTRⓇ-D(Comparison of Direct feeding system and TTRⓇ-D system)（TTRⓇ-D 導入効果（直接投入方式と TTRⓇ-D 方式の比較））

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は，クリンカーの減産を回避するため下水汚泥の最大有効利用量は 90t/dであった．TTRⓇ-D の導入後は200t/d 以上の下水汚泥をわずか 19.8m2 の投影面積のリアクター内で熱損失を最低限にして乾燥することができた．さらに IDF 回転数に余力があるケース
ではクリンカー生産量の減産も回避できる．
2.4 TTRⓇ-Dとロータリドライヤの比較
TTR Ⓡ -Dの乾燥能力をロータリドライヤの能力とTable 3により比較する.同一条件ではないが，比較対象としたロータリドライヤは，50-60mmに破砕されたパーム椰子の空果房（EFB：Empty Fruits Bunch）
を乾燥するために当社がマレーシアに設置したものである．
高温の気流で乾燥するロータリドライヤではEFBの可燃分が着火するため，入口ガス温度が制約されるが,TTRⓇ-Dはリアクター内に酸素がなく，原料および水蒸気で充満されているため全く着火の危険がない．このため，750℃ の高温予熱原料を熱源として利用することができ，伝熱面積が大きく，乾燥速度が速く，細胞の中まで乾燥することが可能である．
この結果，TTR Ⓡ -Dの単位体積当たりの処理能力が833kg/m3hと非常に大きいのが特徴である．また，原料の乾燥時間が１-３min.と短く，応答が短時間のためTTRⓇ-D出口温度制御が容易である．以上のように
TTRⓇ-Dは当初掲げた目標をすべて達成でき，新商品として販売可能となった．
Table 3

３．TTRⓇ-G (TTR for Gasifying) 開発結果6),7)
3.1 ハラセメント社との共同開発
2.章ではプレヒータで予熱された高温のセメント原料と下水汚泥を混合する技術について紹介したが，ほぼ同じ形状の TTRⓇを利用して，高温原料と廃プラ
スチックを混合し，ガス化して仮焼炉燃料として有効利用した技術について紹介する．本技術開発は韓国ハラセメント社と‘20.10月に共同開発を開始
し,’21.４月に同社の Okgye 工場２号キルンに実証設備の設置が完了し，現在稼働中である．
3.2 TTRⓇ-G 実証試験結果
ガス化対象となる SSW （shredded solid waste)の概観を Fig.6 に示すが，廃プラスチックが 70%，木屑30% で構成されており，比重 0.1，水分 20%，低発
熱量は 20100kJ/kgで，50mm以下のサイズに破砕されたものである．

Comparison of TTRⓇ-D and Rotary dryer as adrying device（TTRⓇ-D とロータリドライヤの比較）

Fig.6 Shredded Solid Waste (SSW)
・Constituent Plastics:Wood=7:3
・Specific gravity 0.1
・Water content
20%
・LCV
20100kJ/kg（破砕した固体廃棄物、構成：プラスチック：木＝7:3、
比重：0.1、水分：20%
低発熱量：20100kJ/kg)

Fig.7 に TTRⓇ-G のフロー図を示す．SSW は既設のバケットエレベータからロータリバルブを経由してTTRⓇ-G に供給される．一方，高温の予熱原料は下から二段目のサイクロンシュートから分取され，TTRⓇ-Gに入る．TTRⓇ-G で処理された混合原料と可燃性ガ
スは別ルートからそれぞれ排出されるが，再び合流
してライザーダクト部へ供給される．ガス化した可燃性ガスはキルン排ガスと合流し，キルン排ガスに

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含まれる NOx を還元し，仮焼炉の内部で３次空気により燃焼される．また，混合原料もライザーダクト部から仮焼炉に吹き上げられる．TTRⓇ-G 出口温度は
原料分取量により520℃ で制御されるが，下から二段目のサイクロンシュート原料も仮焼炉へ入るので，行き先が同じであり，原料分取量が変動してもキルン運転へ影響がないことが特徴である．

Fig.7

Commercialized process flow of TTR®-G
installed in Korea(韓国に設置した TTRⓇ-G の実機フロー図)

ハラセメント社ではTTR Ⓡ -G実証試験の以前から
SSWを仮焼炉に直接投入する方法で処理しており，その直接投入方式とTTR Ⓡ-Gを使用した場合の石炭削減効果について比較する．
Table 4にSSW10t/hをTTRⓇ-Gで処理した場合とブランク（SF仮焼炉直接投入）との比較を示す．ガス化することで，燃焼性が改善し，COが低減でき，IDF
ガス量及び温度が低減できた結果，熱量削減効果は190.5kJ/kg-cli(Coal 1.64t/h 相当)であった．また，試験運転中にSSWを仮焼炉投入から急に TTRⓇ-G 投入へ切り替えたケースがあった．その際にボトムサイ
クロン原料温度が 80℃ 急激に上昇した．この結果か
らもTTR Ⓡ 導入により燃焼改善できたことが説明できる．
Table 4Introduction effect of TTRⓇ-G(Comparison of Direct feeding system and TTRⓇ-G system)（TTRⓇ-G 導入効果（直接投入方式と TTRⓇ-G システムの比較））

3.3 TTRⓇ-GとDe-NOxバーナによる低NOx化
TTR Ⓡ-G を導入するメリットは石炭削減効果とともに発生する還元ガスによる NOx 低減効果も当初より想定していた．ラボ試験の結果では SSW から発生する還元ガスにより脱硝率 77% が得られている．しかしながら，実機ではキルン排ガス中の NOx に対して十分な量の還元ガスがあるものの，還元ガスの拡散が悪く，NOx 低減量は 57-65ppm（20%削減）にとどまった．韓国ハラセメント社が TTRⓇ-G を導入した主目的はNOx 低減であったが，TTR Ⓡ -G 導入だけでは
NOx 低減量が目標未達であった．そこで，還元ガスの拡散を促進させる目的で De-NOx バーナを設置した．
以下 De-NOx バーナと TTRⓇ-G の併用効果について説明する．
この工場では２号キルンに TTRⓇ-G を導入したが，３号キルンには，同じく NOx 低減を目的としてすでに当社製の De-NOx バーナシステム8)を導入済みであった．De-NOx バーナシステムとは仮焼炉燃料の一部を分取し De-NOx バーナから，低酸素濃度条件下にあるライザーダクト部に吹き込むことで還元領域を形成し，キルンからの燃焼ガス中の NOx を還元する。
また石炭を仮焼炉で燃焼させないため仮焼炉で発生するNOx も同時に低減するものである(Fig.8(a)).
３号キルンにはライザーダクト部に４本のDe-NOx
バーナとライザーダクト内のコーチング付着を防止する目的でミールカーテン（TCS）を導入した．
Table 5に２号キルンおよび３号キルンの設備付
帯条件，操業条件および煙突排気ガスのNOx濃度などを示す．韓国のNOx規制値は O2 換算13%で 189ppm であり，３号キルンでの De-NOx バーナの実証結果ではライザーダクト部にコーチング付着を抑制することができず，仮焼炉燃料の 50% までしか De-NOx バーナ側に振り分けることができなかった．このため煙突
NOx を 189ppm まで低下するには，尿素噴霧によるNOx低減策を併用せざるを得なかった．
Table 5 NOx reduction effect by installation of TTRⓇ-G
and De-NOx burner（TTRⓇ-G と De-NOx バーナ設置による NOx 低減効果）

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SSW

Calcinerburner3Cy

Calciner

Calciner

Coal 50%

Calciner burner
TCS

Tertiary
SSW
air
Hot meal

Coal 0 %to prevent coating
De-NOx burner

adhesion

Coal 50%

4-De-NOx burner

TTR

Coal 100%
No.2 kiln

No.3 Kiln(a)Staged combustion

Fig.8(b)Staged combustion with

TTR®-G

Comparison New De-NOx system (staged combustion with TTR®-G)
and conventional staged combustion system（従来の二段燃焼設備(a)と二段燃焼と TTRⓇ-G を組み合わせた新脱硝システム(b)の比較）

一方，TTRⓇ-GとDe-NOx バーナとを併用した２号キル ン の 結 果 に つ い て み る と TTR Ⓡ -G で 発 生 す る
520℃のガスと原料をライザーダクト部に供給することとSSW を仮焼炉に直接投入しないことによりコーチング付着の問題がなくなり，仮焼炉石炭 100% を
De-NOx バーナで燃焼することが可能となった．その結果，尿素を噴霧することなく煙突排ガスの NOx は167ppmとなり，韓国の規制値を満足した．
上述のように TTRⓇをガス化に応用した技術（TTRⓇ-G）は廃棄物の燃焼効率を上げる有効な技術であり，ライザーダクト部にTTR Ⓡ -G から排出されるガスと原料をライザーダクト部に供給することで，コーチング付着が防止でき，同時に NOx を低減できることが実証された．
廃棄物を仮焼炉で効率的に燃焼する他社の方法は，Pyrorotor 9)(KHD 社)等にみられるように，１次空気
や３次空気を導入して，廃棄物を部分燃焼させる方式であり，燃焼を完結させるためにループダクトも必要であり，設備が大型化するといった不利がある．
これに対して，当社の TTRⓇ-G は空気を導入しないガス化方式であるため混合伝熱が速く設備がコンパク
トになり，ガスの保有するカロリーも高いことが差別化の重要なポイントである．

Fig.9

TTRⓇ-DG (Drying and Gasification)(TTRⓇ-DG(乾燥とガス化))

Fig.10 Co-processing flow diagram（セメント工場での廃棄物処理フロー図）

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４．今後の TTR Ⓡ 応用技術
4.1 TTRⓇ-DG(乾燥ガス化)10)
TTR Ⓡ ではセメントの予熱原料を高温のまま排出させる操作も可能であるため，前段で TTRⓇ-G により廃プラスチック等の可燃分のガス化を行い，後段でTTR Ⓡ -D により水分の多いバイオマスなどの乾燥処理を行うことも可能である．このような TTRⓇを２台組み合わせたシステム構築例をFig.9に示す.
本方式では TTR Ⓡ-G で乾燥した可燃分が高温の予熱原料により，無酸素状態下でガス化され，高カロ
リーのガス化燃料として利用される．一方，TTRⓇ-G
からは約 520℃ の予熱原料が排出されるため，この顕熱を乾燥熱源として TTR Ⓡ-D により高含水の廃棄物を乾燥させることができる．乾燥後の残渣はローラスクリーンでセメント原料と可燃分とを分離し，可燃分は TTRⓇ-G に，原料はキルンへ戻す．
このように TTRⓇを２台利用して，水分の多いバイ

Fig.11

Fig.12

TTRⓇ-HR (Hg removal system)（TTRⓇ-HR（水銀分離装置））

Test result of mercury removal fromkiln dust（Changeover time）（キルンダストから水銀を分離した試験結果（経時変化））

オマス，廃プラスチック等の可燃分を対象として乾燥とガス化とを同時に実現する方法も特許化済みである．
また，インドネシアや中国ですでに実施されているごみを前処理してセメントキルンで焼却するCoprocessing（現在の主な手法はダイジェスター方式）
へFig.10 に示すように鉄やアルミの分離などの前処理装置と組み合わせた TTRⓇ-DG の応用展開も考えている．
4.2 TTRⓇ-HR (Hg Removal; 水銀分離) 11)
TTRⓇ は高温のセメントの予熱原料の顕熱を利用した加熱装置であるため，水銀の揮発分離にも応用することができる．水銀含有ダストから水銀を分離する装置（TTRⓇ-HR）を Fig.11 に示すとともに，水
銀含有ダストと高温予熱原料を混合して水銀を揮発分離したラボ試験の結果を Fig.12に示す．
ラボ試験の結果より，水銀は400℃以上に加熱することで，95%以上が分離できることが実証された．経過時間とともに分離効率が低下しているが，これは水銀の蒸発量が微量なため原料の温度低下とともに原料に再吸着し TTRⓇ-HR から容易に排出されないことを示している．このため，実機の設計にあたって
は，水銀を容器から排出可能なように TTRⓇ-HR 排ガ
スを再循環することが必要である．実機では TTRⓇHR から高温フィルターでダストを分離し，水銀を含むエアーを冷却し，水銀を分離し，タンクで回収する．排ガスは活性炭フィルターで残存水銀を吸着後，排出する．一部は上述の通りアシストエアーとして，
TTRⓇ-HR へ再循環する．

Fig.13

TTRⓇ-DS (Desulfurization system)（TTRⓇ-DS（脱硫システム））

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５．ま4.3 TTRⓇ-DS

と

め

12)

(Desulfurization System;脱硫剤製造および脱硫装置)

本装置は生石灰（CaO）を多量に含むボトムサイク
ロン原料の一部を抽出し，スレーキングおよび乾燥を TTR Ⓡ-DS装置で行い，脱硫剤を製造して，キルン
バグフィルター入口に吹込みセメントキルン排ガス
中の SOxを脱硫する方法である．
Fig.13 に示すようにボトムサイクロン原料を分取後，２分割し，一方はスラリーとし，TTRⓇ-DS に投入される．他方は熱源として直接 TTRⓇ-DSに投入される．
TTRⓇ-DS 内で水蒸気が充満した雰囲気下でスラリーの水分により，他方のボトムサイクロン原料が消化するとともにスラリーは乾燥される．このようにして乾燥されたハンドリング性の良い脱硫剤が得られ，水蒸気とともに脱硫剤がバグフィルターに投入され，バグフィルター内でキルン排ガスに含まれるSOxが脱硫される．
TTRⓇ-DSで製造する消石灰（Sample）の脱硫性能を確認するため，ボトムサイクロン原料から試製した
消石灰（Sample）と特号生石灰から試製した消石灰（slaked lime）とを Ca/S 比を変えて，管状電気炉に充填し，SOxを流通して，SOx の吸着試験を実施した．実験結果を Fig.14 に示すが，試製した sampleはslaked lime と比較して，ほぼ同等量の SOx が 吸収されることが示された．

Fig.14

Test result of SOx absorption by sample
made from cement meal and slakedlime（Change over time）（消石灰とボトム原料から製造した消石
灰の SOx 吸収試験結果（経時変化））

TTR Ⓡ -DおよびTTR Ⓡ -Gはセメントのプレヒータ予
熱原料の顕熱を利用する技術で，安全性・性能・経済性の面で他社技術よりも優れており，すでに商品化し，現在，国内外に拡販中である．他のTTRⓇシリーズは基礎研究を終えた段階にあり，今後実証試験
により性能を確認後，順次商品化する計画である．

謝

辞

本報告を執筆するにあたり，本開発の基礎研究すべてに協力いただいた株式会社太平洋コンサルタン
ト社の村岡義正氏ほか，多数の関係者の方にこの場をお借りして御礼を申し上げます．

参 考 文 献1) Yasushi Yamamoto. Drying sewage sludge withpreheated raw meal. International
CementReview. 2020,(9),p.79-80.
2) Yasushi Yamamoto. No time to waste. World
Cement. 2021,(6),p.51-54.
3) 山本泰史,寺崎淳一,木村貴之ほか. Taiheiyo
Thermal Reactor を利用した環境ソリューショ
ン. セメント技術大会講演要旨(CD-ROM).
2021,75,e2101.
4) 山本泰史,木村貴之,鎌田浩司ほか. 有機汚泥の処理装置及び処理方法. WO 2019193938. 201910-10.
5) 山本泰史,前田良昭,山口和彦ほか. 分取装置.
WO 2019193672. 2019-10-10.
6) Yasushi Yamamoto. Gasification technology
for shredded solid waste. International
Cement Review. 2022,(11),p.65-66.
7) 山本泰史. 可燃物の処理方法及び処理装置. WO
2021024386. 2021-02-11.
8) 山本泰史,廣瀬敏章. セメントキルン排ガスの脱硝方法. 特許第 7202467 号. 2023-01-11.
9) Heiko Schürmann;Norbert Streit. Not simply
calcining. International Cement Review.
2018,(1),p.61-64.
10) 山本泰史. 廃棄物の処理装置及び処理方法.
PCT/JP 2022/032341. 2022-08-29.
11) 山本泰史. セメントキルン排ガスの水銀低減方法及びその装置. WO 2018131277.2018-07-19.

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12) 山本泰史. 脱硫剤製造方法及び製造装置並びに
セ メ ン ト キ ル ン 排 ガ ス の 脱 硫 方 法 . WO
2021019754.2021-02-04.
13) 太平洋エンジニアリング.“二段燃焼システム”.
https://www.taiheiyoeng.co.jp/engineering/two-stagedcombustion.html, (accessed 2023-11-28)