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太平洋セメント研究報告(TAIHEIYO CEMENT KENKYU HOKOKU) 第185号(2023)：久我，兵頭――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――◇論 文◇

低塩基度高炉スラグの水和反応と強度発現に対する温度の影響
Influence of Curing Temperature on the Hydration and Strength
Development of Cements Containing Blast Furnace Slag with
Various Chemical Components
久

我

龍一郎*,

KUGA, Ryuichiro*;

要

兵 頭

彦

次*

HYODO, Hikotsugu*

旨

塩基度が 1.63、1.64、および 1.90の３種の高炉スラグ微粉末（GGBS）を用いて、10、20、および 30℃ における高炉セメントの強度発現性を評価するとともに、水和生成物の定量、C-S-Hの化学組成分析、空隙径分布の定量などの水和解析を実施した．その結果、塩基度が 1.6程 度の GGBS を用いたセメントは、温度が高く材齢が長期になるほど塩基度の高い GGBS との強度の差は小さくなり、環境温度が強度発現性に及ぼす影響が大きかった．塩基度の低い GGBSを用いたセメントペーストは、水和物全体に占める C-S-H の割合が多く、C-S-H の生成が強度増進に大きく寄与したことが推察された．
キーワード：高炉スラグ、塩基度、強度、養生温度、水和反応――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――* 中央研究所 セメント・コンクリート研究部 海外技術チーム
International Technology Team, Cement & Concrete Research Department, Central Research Laboratory

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太平洋セメント研究報告(TAIHEIYO CEMENT KENKYU HOKOKU) 第185号(2023)：久我，兵頭――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――

ABSTRACT
Cement is a material used for bonding other materials together, and as a binder inconcrete. The term cement is most commonly used to refer more specifically to powderedmaterials, which develop strong adhesive qualities when combined with water.
Thesematerials are more properly known as hydraulic cements. Portland cement is by far themost common and most important hydraulic cement in modern construction.
Gypsumplaster and common lime are not hydraulic cements.
Using ground granulated blastfurnace slag (GGBS) with three different levels of basicity ranging from 1.63 to 1.90, thisstudy evaluated cement strength development at 10, 20, and 30°C and analyzed thehydration products.
The hydration analysis was made by XRD/Rietveld, chemicalcomposition of C-S-H was determined by SEM-EDS, and pore size distribution wasmeasured by MIP.
The strength development of cement with lower basicity GGBS was
found to improve at higher temperatures and longer ages of curing, showing its higher
temperature-dependency compared to that with higher basicity GGBS.
The cement pastewith lower basicity GGBS was found to have a higher proportion of C-S-H in its hydrates,
which suggested a significant contribution of C-S-H formation to the strength enhancement
in lower basicity GGBS cement.

Keywords：Portland cement, Lime, Ground Granulated Blast-furnace Slag, Basicity,
Strength development, Temperature, Hydration

１．は じ め に
我が国の高炉スラグ微粉末（GGBS）は JIS A 6206
「コンクリート用高炉スラグ微粉末」に定められる塩基度(CaO+MgO+Al2O3)/SiO2で1.6以上と定められており，一般的には 1.8 程度のものが選別されて用いられている1)．塩基度は高いほど強度発現性に優れることが知られている一方で，CO2 削減に対する社会的要請を背景として混合セメントの利用拡大が求められており，より広範な GGBSを活用するための技術
は，副産物の利用拡大に向けて重要になると考えられる．
GGBS の化学組成が高炉セメントの活性に及ぼす影響については，近年，塩基度式に用いられる各構成元素の寄与度や，Ti や Mn などの忌避成分の影響が検討され，活性度に対してより相関性の高い改良塩基度なども提案されている1-3)．また，高炉セメントの強度発現には温度が影響することが広く知られており，その影響について水和反応解析等を含めた様々な研究が行われている4-8)．例えば佐川ら4)は，GGBS
を最大で 65％ 置換し，養生温度 20℃ および 40℃ における高炉セメントの水和反応と空隙構造形成を検討した．その結果，強度発現に及ぼす養生温度の影
響は GGBSの 置換率が高いほど大きく，特に初期材齢での温度依存性が大きいことを明らかとした．また
依田ら5)は，粉末度や化学組成の異なるGGBSを用いて，養生温度 10℃ から30℃ における積算発熱量と強度との関係を整理しており，GGBS の粉末度や化学組成によらず圧縮強度の推定を可能とする手法を提案している．ただしこの時，養生温度の影響を検討
する際は塩基度が 1.89（論文から著者らが計算）のもののみを使用している．一方，Ogirigboら8)は化学組成の異なる２種類の GGBS を用い，養生温度 20℃
および 38 ℃における材齢 180 日までの強度発現性や水和反応を評価した．その結果，塩基度によらず
38 ℃ では 20 ℃ と比べて初期強度が増大する一方で，長期強度は停滞することを示した．加えて，20℃ では長期強度は GGBSの塩基度によらず同等であったのに対して，38℃ では塩基度による強度差は長期材
齢まで継続したと報告している．ただし，この時使用した GGBS の塩基度は 1.61 および 1.37 といずれも低く，特に低塩基度のものはJISでは規格外のもので

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ある．
以上のように，GGBSの化学組成がセメントの強度発現性や水和反応に与える影響に関しては様々な検討があるものの，JIS の範囲内での塩基度の違いがもたらす環境温度の影響については未解明の部分が多い．そこで本研究では，塩基度の異なる GGBS を用いたセメントの 10，20，および 30℃ での強度発現性を検証するとともに，それらの硬化体に対して水和解析を行うことで，GGBSの化学組成と温度が強度発
現性と水和反応に与える影響を検討した．

２．実験概要2.1 使用材料
本研究では，普通ポルトランドセメント（N），および化学組成と粉末度の異なる３種の GGBS（SA，SB，SC）を用いた．なお，N には少量混合材として石灰石微粉末が添加されているものを用いた．Table 1に，
N および GGBSの物理的性質と化学組成を示す．また，
GGBS の化学組成と強度の関係を整理した既報1)に提案されている改良塩基度も併記した．なお GGBS のLOI は 700℃ の強熱による重量減少で，SO3 についてはJIS R 5202に定められる三酸化硫黄の定量方法で評価した．SAは国内で広く用いられている GGBSと同等の化学組成を有する．SBは SAと比較して JIS 塩基度，改良塩基度ともに低く，ブレーン比表面積は高い．SCのJIS塩基度は SB と同等であるが，改良塩基度ではSBより高く SAよりやや低い．Table 2に XRD/

Table 1

Sample
N
SA
SB
SC

N
SA
SB
SC

2.2 強度発現性
強度発現性の評価は，JIS A 6206の活性度指数試
験方法に準じ，所定のモルタルの圧縮強度を測定した．モルタルの練混ぜ，供試体成形および養生は 10，20 または 30℃ の恒温環境下にて実施した．供試体は24 時間封緘養生した後に脱型し，所定材齢まで水中養生を実施した．なお後述するセメントペーストの調整では所定の材齢まで封緘養生を行っており，両者で養生方法が異なるものの，強度試験の養生水はアルカリ性であるため，溶出の影響は軽微と考えられる．圧縮強度の測定材齢は７，28，91日とした．
2.3 硬化セメントペーストの調製
水和反応性の評価には，硬化セメントペーストを用いた．セメントペーストの配合は GGBS（50mass%）-N（50mass%)，水結合材比 50% とした．ブリーディン
グおよび空気の連行を抑制する目的で増粘剤および消泡剤をそれぞれ結合材に対して 1.0mass% 使用した．セメントペーストは，ケミカルミキサを用いて４分間練り混ぜ，PP 容器に封入して密閉し，材齢 28

Physical properties and chemical composition of cement and GGBS
（セメントと GGBS の物理特性と化学組成）

DensityBlaine(g/cm3)(cm2/g) LOI SiO2 Al2O3 Fe2O3

Chemical Composition (%)
CaO MgO SO3 Na2O K2O TiO2 P2O5 MnO

3.15
2.91
2.91
2.90

3250
4390
5000
4320

64.2
43.2
39.9
44.3

1.7
0.0
0.1
0.0

20.6 5.1
34.0 14.8
36.6 12.5
37.2 15.2

Table 2

Sampleリートベルト法で求めた鉱物組成を示す．SCはカルサ
イトが僅かに定量されたものの，LOI は 0.0% であった．一般に GGBS 中には硫化物硫黄が含まれており9)，
これが酸化して三酸化硫黄になると重量が増加する．
本研究で用いた GGBS の硫化物硫黄量は評価していないものの，上記の要因が作用した結果として SCの
LOI が0.0％ になったと考えられる．

C3S
69.6
-

C2S
7.6
-

C3A
4.1
-

2.9
0.3
0.4
0.7

BasicityJIS

Ref. 1)

2.3 1.90 0.19 0.34 0.27 0.19 0.05 0.030
6.5 0.04 0.21 0.39 0.56 0.00 0.21 0.000 1.90
7.5 0.04 0.36 0.74 0.64 0.01 1.67 0.010 1.64
1.2 0.04 0.36 0.28 0.64 0.00 0.24 0.010 1.63

1.77
1.45
1.59

Cl

Mineral composition of cement and GGBS
（セメントと GGBS の鉱物組成）

Mineral Composition (Rietveld, %)C4AF f. MgO f. CaO CaCO3 Gypsum Bassanite Gehlenite
12.0
0.9
0.0
3.1
1.4
1.3
0.0
0.0
0.0
0.1
0.0
0.0
0.0
0.0
0.8
0.0
0.0
0.1

Akermanite
0.7
0.6
0.6

Glass
99.3
99.4
98.5

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および 91日まで封緘養生を行った．いずれの工程も10，20または 30℃ の恒温環境で実施した．
2.4 熱分析
養生終了後の硬化セメントペーストを粗砕後，多量のアセトンを用いて水和反応を停止させ，11%R.H.
のデシケーター内で７日間乾燥させた．その後，粗砕した試料はディスクミルで測定に適した粒径になるまで粉砕して試験に用いた．測定は示差熱熱重量分析（TG/DTA）にて行い，水和物の結合水の脱水および炭酸カルシウムの脱炭酸による重量減少を定量した．
2.5 空隙径分布
養生終了後の硬化セメントペーストをダイヤモン
ドカッターで５mm 角に切断し，多量のアセトンで水和反応を停止後，真空乾燥を３日間，D 乾燥（ドライアイスの凝固点 -79℃ の水蒸気分圧における乾燥）を７日間行った．水銀圧入式ポロシメータを用いて空隙径分布を測定した．
2.6 相組成
硬化セメントペーストの相組成の定量分析は既報10)に従って XRD/リートベルト法により行った．２．４
項と同様の調製を行った試料を用いて粉末X線回折を測定した．測定条件は特性X線：CuKα，管電圧：35kV，管電流：350mA，走査範囲：2θ = 5～65°と，ビーライト（C2S），アルミ
した．エーライト（C3S），カルサイト，ネート相（C3A），フェライト相（C4AF）
ポルトランダイト（CH），エトリンガイト（Ett），モ
ノサルフェート（Ms），モノカーボネート（Mc），ヘ
ミカーボネート（Hc）を定量した．なお，分析試料には内部標準試料としてα - Al2O3 を10% 混合し，各鉱物相の含有量を一括で定量した．非晶質の含有量（mass%）はα - Al2O3 の定量値から式 [1] に従い算
出した．
𝐺

100

有量（mass%）と，選択溶解法で算出した未反応スラ
グの含有量（mass%）の差を，C-S-H の含有量（mass%）とした．
2.7 C-S-HのSEM-EDS分析
養生終了後の硬化セメントペーストを粗砕後，多量のアセトンを用いて水和反応を停止させた．水和
停止した試料にエポキシ樹脂を含浸し，観察面を鏡面研磨して SEM 観察および SEM-EDS による測定を行った．SEM の反射電子像で輝度や形状から未水和粒子（N，GGBS）と水和物を判別し，水和物のみ EDS に
より点分析をした．１試料につき 10以上の視野を観察し，１視野あたり約 20 点を分析し，合計 200 点以上について未反応粒子を避けて分析した．

３．実験結果および考察
3.1 強度発現性とＧＧＢＳの反応率
GGBS を用いた結合材（以下，高炉セメント）のモ
ルタル圧縮強度を Fig.1 に示す．同図より，低温環
境では，７日を除いて GGBS の塩基度が低いほど高炉
セメントの強度発現性は低くなる結果となった．一方で環境温度が高くなると，低塩基度の GGBS を用いた場合の強度は長期的には高塩基度の GGBS を用いた場合と同等となった．以下にその詳細を示す．
10℃ の場合，材齢７日では塩基度の違いによらず圧縮強度は同等であった．これは，既報6)に示される通り，低温環境の初期では GGBS の反応がそれほど進行しないと推察されることから，塩基度の違いが表れなかったものと考えられる．材齢 28 日以降になると，塩基度の高い SA の強度が SB や SC を上回った．
また，材齢 91日の時点で，SC が最も強度が小さくなった．20℃ においては，材齢によらず塩基度の高い[1]

ここに G：非晶質量（mass%）
R：α - Al2O3 の添加率（mass%）
A：α - Al2O3 の定量値（mass%）
硬化セメントペースト中の未反応スラグの定量は選択溶解法としてサリチル酸－アセトン－メタノー
ル法11)で行った．式 [1] に従い算出した非晶質の含Fig. 1

Compressive strength of slag cement（スラグセメントの圧縮強度）

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Fig. 2

Reaction rate of GGBS（GGBS の反応率）

SA の強度が最も大きくなった．ただし，SB と SCは材
齢 28日まではほぼ同等の強度発現性を示したものの，材齢 91日では SC が SB を上回る結果を示した．
これは，10℃とは異なる傾向であった．30℃の場合，材齢７日と28日における SB の強度が他の２つより小さく，材齢 91日ではいずれの高炉セメントもほぼ同等の強度となった．
SB と SC の塩基度が同程度であるにもかかわらず，
環境温度に応じて強度発現性が異なった理由としては，ブレーン比表面積と MnO 等の忌避成分の影響が考えられる．Table 1 に示したとおり，SBは SCよりもブレーン比表面積が大きく，忌避成分を考慮した
改良塩基度は SC を下回る．一方で強度発現性は，10℃ の材齢 28日以降では SB の方が，20℃ の材齢 91
日，および 30℃ では SCの方が優れていた．すなわち，
比表面積の増大で GGBSの反応性は高まるものの，温度依存性が高いため，10℃ のような低温下で７日間程度では，その効果が十分に発揮されなかったと考えられる．一方である程度 GGBS の反応が進むと比表面積の増大は反応促進に有効となる一方，MnO 等の忌避成分によって次第に反応が停滞するようになり，
環境温度が高いほどその影響が顕著になると推測される．Fig.2に，GGBSの反応率を示す．GGBS の反応率
は概ね強度発現性と一致しており，それぞれの圧縮強度に対する環境温度の影響が GGBS の反応に由来することが示唆された．ただし，30℃ の材齢 91日におけるモルタル圧縮強度は，GGBSの種類にかかわらず同等であったのに対し，GGBS の反応率は SAが SB，SC よりも明らかに高かった．
GGBS の反応率と強度の関係を Fig.3 に示す．反応率と強度の関係の R2 値は 0.76～0.98と高い直線性があり，GGBS の塩基度が低いほど，反応率に対する高炉セメントの圧縮強度が高い傾向が認められた．

前述したように，30℃ の材齢 91日において，圧縮強度は全ての GGBS で同等であるにも関わらず，GGBSの反応率は SA のみが高かった．これらを踏まえると，
塩基度が低い GGBS は，同じ反応率であっても強度発現に対する寄与が大きいことが示唆された．
以上より，塩基度の低い GGBS を用いた場合は，環境温度が高いか，材齢が長期になるほど強度発現性が向上する傾向であり，塩基度が高い GGBS を用いた場合に比べて温度依存性が大きいことが確認された．
また GGBS の粉末度を増大させることは，比較的低い
温度や初期材齢の強度増進に有効であることが示唆された．

Fig. 3

Relationship between compressive
strength of slag cement and reaction
rate of GGBS
（スラグセメントの圧縮強度とGGBS の反応率との関係）96

3.2 水和反応
既報10)に基づき算出した，配合時における各セメ
ントペーストの総体積に対する水和物の理論実積率を Fig.4 に示す．また，SEM-EDS により定量した C-SHの Si/Ca モル比，Al/Caモル比を Fig.5 に示す．なお
各水和物の体積は，XRD/リートベルト法で求めた含有量（mass%）を Table 3 に示したそれぞれの密度12)で除することで算出した．C-S-H の密度については，
Table 3

Density (g/cm3) of hydrated products（水和物の密度）

Ett

Ms

CH

Mc

Hc

1.78

2.01

2.24

2.17

1.98

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Fig. 4Components of hydrate phase（水和物の相組成）

Fig. 5既報13)を参考に EDS 分析により定めた Si/Ca モル比を元に，C-S-HのSi/Ca モル比と密度の関係に関する既往の知見14)に基づき，式[2]に従って算出した．

𝜌

1.71

.
/

[2]

：C-S-Hの密度（g/cm3）
ここに𝜌
Si/Ca：C-S-HのSi/Caモル比解析の妥当性を検証するため，熱重量分析と XRD/
リートベルト法で，結合水と脱炭酸の合計量をそれぞれ算出した結果を Fig.6 に示す．同図より両者は良く一致しており，解析の妥当性がわかる．また，
SEM- EDS により定量した C-S-H の Si/Ca モル比，
Al/Ca モル比は，XRD/リートベルト法の結果に基づき物質収支から計算した値と同様の傾向となったことを確認した．なお，クリンカ鉱物の反応については GGBS の種類による違いは確認されなかったことから，以降は主に水和物の違いに着目して考察する．
水和生成物の総量は，いずれの GGBSでも高温になるほど，あるいは長期材齢になるほど増加した．各GGBS の温度による水和生成物量の変化を比較すると，10℃ の材齢 28日では SAとSB，SC の水和生成物総量の差は 15%程度であるのに対し，30℃ の材齢 91日
では SAとSB，SC の水和生成物総量の差は ５% 程度となり，両者の差は小さくなった．このことは，低温環境下のモルタル圧縮強度が，SAよりも SB，SC のほうが小さくなる一方で，高温環境下や長期材齢では
GGBS の種類によらずモルタル圧縮強度の差が小さ

Chemical composition of C-S-H（C-S-H の化学組成）

くなった結果と整合する．
GGBS の違いによる水和物の構成に着目すると，SAは SB，SC よりもアルミネート系の結晶性水和物，すなわち Ett，Ms，Mc，および Hc の占める割合が比較的多く，C-S-H の占める割合が少なかった．この理由として，GGBS の化学組成の違いが影響した可能性がある．すなわち，GGBS 中の Al2O3 量は，SA が14.8％，
SBが 12.5％，SC が15.2％ であり，SA は SC と同程度であるものの SB よりは高く，GGBS の反応率は常にSA が最も高かった．一方で，C-S-Hの Al/Ca モル比はSA の30℃ ，91日のみ比較的高いものの，全体的にはいずれも0.1を僅かに上回る程度で大きな違いはな
かった．一般的にフライアッシュのガラス相は不均Fig. 6

Relationship between combined waterand CO2 amount examined by TG and
XRD/Rietveld method（TG および XRD/Rietveld 法で算出した結合水と CO2 量の関係）

9
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一であるのに対して15)，GGBS のガラス相は化学組成
としては均質であり16)，反応によって溶解する原素は平均的な化学組成と基本的に同等と考えられる．
以上を踏まえると，C-S-H に取り込まれる Al2O3 の割
合は GGBS の種類によらず同程度である一方で，GGBS
から溶解した Al2O3 量は SA が多くなり，結果的にアルミネート系水和物の占める割合が SB や SC と比べて高くなった可能性が考えられる．
SB と SC を比較した場合，SC の方が Al2O3 量は多いにも関わらず，両者のアルミネート系水和物量には大きな違いはなかった．このとき，C-S-HのAl/Ca モ
ル比は SB が 0.10～0.12の範囲であったのに対して，
SC では 0.12～0.13 とわずかに高かった．このことが両者のアルミネート系水和物量に違いが見られなかった一因と考えられるものの，詳細については更なる検証が必要と考える．
なお本研究で使用した N の SO3 量は 1.9% であり，
各 GGBSの SO3 量は 0.04%と低い一方，EttとMs の合計量は最も多い SA で10％ 程度が生成しており，SO3 の物質収支を算出すると結合材側の SO3 量が不足している．推測される原因としては，GGBS に含まれる硫化物硫黄9)が溶出し SO3 となり，これがアルミネート
系水和物の原料となった可能性がある．
C-S-HのSi/Ca モル比は，SC が SA や SB より高い傾向を示した．一般に MgO は CaO に置換することが知られており12)，SCは SAや SB と比べて MgO が少ないことからSi/Ca モル比は低くなることも想定されたものの，そのような傾向は確認されなかった．
GGBS の反応率と水和生成物の総量の関係を Fig.7に示す．また，GGBS の反応率と C-S-H 生成量の関係
を Fig.8 に示す．反応率と水和生成物の総量にはいFig. 7

Relationship between amount of hydration
products and reaction rate of GGBS
（水和物生成量と GGBS の反応率との関係）

Fig. 8 Relationship between C-S-H volume andreaction rate of GGBS（C-S-H 量と GGBS の反応率との関係）
ずれの GGBSにおいても直線的な関係が認められ，いずれも高い R2 値を示した．同じ反応率における水和
生成物量は，SAが SBや SCよりわずかに少なく，塩基度が低いほど，反応率に対する水和生成物量が多い
傾向が示唆された．さらに，反応率と C-S-H 生成量の関係には正の相関が認められ，同じ反応率における C-S-H 生成量は，SA が SBや SC よりも少なく，塩基度が低いほど，反応率に対する C-S-H 生成量が多い
傾向が示唆された．この傾向は，Fig.3 にて前述した，
塩基度が低いほど同じ反応率における強度発現性が大きいという傾向を，水和生成物の側面から裏付けるものと言える．
3.3 空隙系分布
Fig.9 に，水銀圧入式ポロシメータから求めた各

Fig. 9Pore size distribution of mortar（モルタルの空隙径分布）

10
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硬化セメントペーストの空隙径分布を示す．温度が高いほど、SB や SC は SA よりも５nm 以下のゲル空隙が占める割合が多かった．これは，前述したように
SBや SCの水和物に占める C-S-H の割合が，SA よりも多いことに起因すると考えられる．
強度が比較的大きく増大した 10℃ や 20℃ の材齢28日から91日にかけては，いずれの GGBSにおいても概ねセメントペーストの総空隙率は減少した．このとき，空隙径で５～50nmの毛細管空隙が主に減少しており，総空隙量の減少と空隙径分布の小径化が強度増進に寄与したことが示された．これに対して，強度の増大が緩慢だった 30℃ における 28 日から 91日にかけては，いずれの GGBS においても総空隙量の変化量は小さかった．このとき，空隙径分布はいずれの GGBS においても５nm 以下の占める割合が減少しており，SBや SC でその傾向が顕著であった．ここで，前述したように C-S-H の体積は SEM-EDS より求
めたSi/Ca モル比から既往の知見を元に密度を決定して算出している．一方で，一般的に GGBSの反応は温度依存性が高いため，高温下では水和物の析出が促進され，GGBSの粒子周辺に密度の高い水和物が形成し，その後の反応が緩慢になるとの報告17)がある．
本研究にて実施した 30℃ 程度の温度条件においても同様の傾向が生じるかは議論の余地があるものの，10℃ および 20℃ 環境と 30℃ 環境で空隙径分布に違いが生じた一因である可能性がある．
以上，本検討により，GGBSの塩基度が強度発現性に及ぼす影響は低温環境下や材齢初期において大きいこと，逆に高温環境下や長期材齢では塩基度の差は相対的に小さくなることを明らかとした．本検討に基づき，これまで国内では一般に使用されてこな
かった塩基度の低い GGBSに対して，適切な温度環境を考慮することで，従来の GGBS と同様に使用できる可能性が示された．

４．ま

と

め

塩基度が 1.63、1.64、および 1.90 の３種の GGBSを用い，GGBS の置換率 50％ における 10，20 および30℃ での強度発現性，および水和反応を調査した．
得られた主な知見は以下の通りである．
（1）塩基度の低い GGBS を用いた高炉セメントの強度発現性は，10℃ 環境下では塩基度の高い
GGBSに劣る一方，温度が高いほど，あるいは材
齢が長期になるほど強度発現性が向上する傾向であり，塩基度が高い GGBS を用いた場合と比べて異なる温度環境下における強度の差が大きいことが判明した．
（2） 塩基度の高い GGBS を用いた硬化セメントペー
ストは，塩基度が低い場合と比べ，相対的に水和物に占めるアルミネート系水和物の割合が多く C-S-H の占める割合が少なかった．これは元の GGBS における Al2O3，および SiO2 の量と，生成した C-S-HのAl/Ca モル比が影響しているものと推察された．
（3）10℃，20℃ 環境においては，28日から91日にかけてセメントペースト中の総空隙量の減少と空隙径分布の小径化が見られ，モルタル圧縮強度の発現性と符合した．一方，30℃ 環境では総空隙量の変化は小さく，空隙径分布の明確な小径化が認められず，10℃，20℃ 環境とは異なる傾向を示した．この傾向は塩基度の低い GGBSを用いた場合ほど顕著に認められた．

参 考 文 献1) 二戸信和,植田由紀子,松澤一輝ほか. 高炉スラ
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2) 當房博幸,奥山裕文,有馬啓介ほか. 高炉スラグ
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2017,(40),p.75-79.
3) 伊藤貴康,三隅英俊,高橋俊之. CaO-Al2O3-SiO2MgO 系スラグの活性度指数に及ぼす化学成分の影響. セメント・コンクリート論文集. 2016,
70(1),p.222-229.
4) 佐川孝広,小林日高. 高炉セメントの水和反応と空隙構造形成に及ぼす養生温度の影響. コン
クリート工学年次論文集. 2020,42(1),p.11-16.
5) 依田侑也,清村俊介,黒田泰弘ほか. 伝導型熱量計による結合材組成・水結合材比・養生温度の異なる混合セメントペーストの圧縮強度の推定手法の提案. セメント・コンクリート論文集.
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6) 全培糊,丸山一平. 高炉セメントの若材齢の水和反応に練上り温度と初期高温履歴が及ぼす影
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太平洋セメント研究報告(TAIHEIYO CEMENT KENKYU HOKOKU) 第185号(2023)：久我，兵頭――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――――

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