工事報告

特集 : 建築特集（仮称）ヒューリック大伝馬ビルの設計・施工— PCaPC 細柱を用いた事務所ビル —村上

勝英＊1・田中耕治＊2・安田友彦＊3・井上裕介＊4・南伊三男＊5

中規模ビルが密集して建つ地域の狭小な敷地において，地下一階柱頭免震を採用し，プレキャストプレストレストコンクリート造・鉄骨造・鉄骨鉄筋コンクリート造を併用した事務所ビルを提案した。本建築の顔となる接道面の PCaPC 柱は 250 ×670 mm の日射遮蔽性能をもった扁平な断面である。PCaPC 柱は石打込み仕上げであるが，製作に先立ち緊張導入実験を行い，変形追随性能を確認した。コア部の SRC は節ごとに，事務室部のロングスパン大梁と PC 柱はフロアごとに建方を行い，高い施工精度を実現した。
キーワード：細柱，圧着，免震，石打込み
構造種別：耐震壁付き SRC 造（免震構造，一部 PCa 造

1 ．は じ め にS 造）敷地である日本橋大伝馬町は昔ながらの中規模ビルが密集して立ち並ぶ地区である。事務所機能をもつ本建物の建設計画にあたり，高い環境性能・耐震性能を備えた高機能オフィスであるだけでなく，そのような地区の新たなアイコンとなり，ひいてはこの地域の価値が向上するような，端正で品格のあるデザインが求められていた。
狭小敷地のなか，地下一階柱頭を免震層とする中間層免震構造を採用したうえで，接道面の架構を日射遮蔽性能をもった PCaPC 細柱とし，コアを SRC 造，事務室の梁を S造としたハイブリッド構造とすることで，先進的な環境性能・耐震性能を備えた事務所ビルを実現している。

2 ．建 築 概 要
所 在 地：東京都中央区日本橋大伝馬町 7 丁目
用

途：事務所

建築面積：735 m2
延床面積：7 700 m2
階

数：地下 1 階

地上 10 階

軒高：SGL ＋ 42.8 m

塔屋 1 階図- 1

最高高さ：SGL ＋ 49.0 m＊1

Katsuhide MURAKAMI＊2㈱ 日建設計構造設計部門 部長㈱ 日建設計構造設計部門

Vol.54, No.4, July. 2012

Koji TANAKA＊3

Tomohiko YASUDA
大成建設 ㈱

41

＊4

全景パース

Yusuke INOUE＊5

大成建設 ㈱㈱ 建研
東京支店 設計部

Isao MINAMI

特集／工事報告
基準階は東西方向約 36 m ×南北方向約 20 m の平面形入りアイソレータ，直動転がり支承を採用している。上部状をしており，事務室は短辺方向約 14 m のロングスパン構造の建築計画は片コアであり，接道側 PCaPC 架構は耐の無柱空間とし，高いレンタブル比を確保した（図 - 2）。

震要素としての水平剛性をほぼもたないため，長辺方向の基準階階高は 4.0 m，1 階階高は 5.5 m である。

地震に対し大きな偏心を生じるが，免震構造を採用することで，上部構造への入力を抑制し，過大なねじれ挙動は生事務室の空調は個別制御性の高いシステムと自然換気をじさせない計画としている。

然換気シャフト・ソーラーチムニーを計画することで温度SRC 造差換気による有効な換気量を確保している。また，アウト外周架構 PCaPCS造フレームに配置している PCaPC 柱は圧迫感を与えず日射350
4 000 4 100 1 500 4 100 450

併用したハイブリッドシステムとし，さらに躯体による自RSL（水下）の断面とし，奥行きの浅い中規模事務所に合理的な日射遮10FL▽▽

蔽と 3 面自然採光を得られるよう計画している。

9FL▽

36 000

9 000

8FL
▽

1 800
1 200

PCaPC

7 200

4 000

⑯⑪9 000

7FL

E
○D○

▽

4 000
49 000⑥7 200

6FL

4 000

▽

5FL

3FL
▽

耐震壁

4 800

B○A
○4 000

▽

ピン接合

C○2FL
▽

SRC造基準階平面図

直動転がり支承

5 500

図- 24FL1FL▽

B1FL▽

3 ．構 造 計 画
3.1

構造計画概要2 100 3 300

本建物は高い耐震性能を確保し，100 年以上の使用期間A Bを想定した長寿命建築とするため，免震構造を採用している。既存建物の地下外壁および地下底盤の内側に新築躯体

13 25019 8501 200

C

図- 3SGL▽200

2 100 3 300

PRC造

4 000

▽

13 25019 850

S梁

6 300
8 110

1 800

2 010

①②

20 21
○○4 000

遮蔽性能を付加できるよう，1.8 m ピッチで 250 × 670 mm

アイソレータ積層ゴム
錫プラグ入りDE

軸組図（短辺方向）を計画して既存の解体量を減らし，さらに地下・基礎工事を経済的に行えるよう，免震層は駐車場である地下 1 階柱

なお，偏心と敷地形状に起因するアスペクト比から，コ頭に設けた（図 - 3）。基礎は場所打ちコンクリート杭基

ア耐震壁直下には短辺方向地震時に大きな引張力が生じる礎であり，GL-25 m 付近の東京礫層を支持層としている。

が，耐震壁直下に直動転がり支承を配置することで地震転倒時の引張力を負担させ，積層ゴムに過度の引張力が生じ基準階は接道面に事務室を配置した片コアの平面計画である。事務室の接道面架構は建築の顔としての表現を模索ない計画とした。
耐震設計のクライテリアを表 - 1 に示す。

した結果，環境性能・構造性能を備えた PCaPC 細柱によるアウトフレームを採用した。コアは SRC 造とし耐震壁表- 1を集中的に配置し，PCaPC 柱とコアの間の事務室空間は750 mm せ い を 基 本 と す る 鉄 骨 梁 に よ っ て 構 成 し た。

耐震クライテリア
稀に発生する地震動

PCaPC 柱のサイズは意匠性・日射遮蔽性を考慮し扁平な250 × 670 mm としている。PCaPC 柱が負担するせん断力

上部構造を減らすため，柱と鉄骨梁の接合部は柱よりプレートを出し，鉄骨梁ウェブとのボルト接合のみで接合している。
PCaPC 柱に接合する部分は鉄骨せいを 460 mm せいにしぼ

免 震 層り，ハンチ部を利用して天井を折り上げ，接道面からの自下部構造然換気口とするとともに柱への鉄骨梁固定度を小さくし

耐力

層間変形

極めて稀に発生する地震動

短期許容応力度以下
1/200 以下

最大相対変位 設計許容変形（40 cm）以下
引張応力引張限界強度（1.0 N/mm2）に達しない

耐短期許容応力度以下

力た。また，エントランスとなる 1 階は短辺方向地震時に振静的解析，振動応答解析ともに立体骨組モデルを採用し，られる挙動を抑制するため，耐震壁付き SRC 造とし，剛振動応答解析時には各層 1 質点，各質点 3 自由度のみ与え性を高めるとともに上部構造の力を各免震部材に分散させている（図 - 4）。免震層の積層ゴムと直動転がり支承はる役割を果たしている。

部材ごとに復元力を設定し，それぞれの位置に配置した。

免震部材は天然ゴム系積層ゴムアイソレータ，錫プラグ

設計用地震動は告示模擬地震動 3 波，観測波 3 波，南関東

42

プレストレストコンクリート

図- 410 SEC

5 SEC

2 SEC

1 SEC

50 DM/S

50 DM/S

20 DM/S

20 DM/S

10 DM/S

10 DM/S

5 DM/S

5 DM/S

2 DM/S

2 DM/S

1 DM/S

1 DM/S

10 SEC

5 SEC

100 DM/S

2 SEC

100 DM/S

1 SEC

200 DM/S．5 SEC200 DM/S．2 SEC

500 DM/S

構造解析モデル

地震を想定したサイト波 3 波を採用した（表 - 2）。各地

1 000 DM/S

500 DM/S．1 SEC

速度応答スペクトル［cm/s］

1 000 DM/S

．5 SEC．2 SEC．1 SEC

特集 / 工事報告

固有周期［S］

告示 HACHINOHE

観測波 EL CENTRO NS

サイト波 1［北海道留辺蘂］

告示 TOHOKU U

観測波 TAFT EW

サイト波 2［北海道陸別］

告示 JMA KOBE

観測波 HACHINOHE NS

サイト波 3［北海道糠平］図- 5

設計用入力地震動応答スペクトル（h ＝ 5％）
最高高さ▽

結果，極めて稀に発生する地震動時に，いずれの構造部材
5 955
3 980

▽

205FL

204FL
▽観測波

85

12.1

423

60.7

80

11.4

400

57.0

3FL

2FL

位相：JMA KOBE

91

12.0

457

60.0

EL CENTRO NS

255

25.0

510

50.0

TAFT CALIF. EW

249

25.0497

50.0

HACNIHONE NS

167

25.0334

50.0

サイト波

位相：北海道留辺蘂

--328

50.9

位相：陸別--

39756.3

位相：糠平

--

313

59.6

3 980

位相：HACHINOHE
位相：TOHOKU U.

▽

4 100
4 000
4 000
4 000

▽

3 980

最大加速度 最大速度 最大加速度 最大速度［cm/s2］ ［cm/s］ ［cm/s2］ ［cm/s］

4 000
49 000

6FL

4 000

7FL
▽

4 000

▽

20

極めて稀に発生する地震動

8FL

20

告示波
＊1

稀に発生する
地震動▽6 845
1 700

地震名称

設計用入力地震動

9FL

4 000

極めて稀に発生する地震荷重時に最大で 1/700 程度と非常に小さいことを確認している。

▽10FL
▽

4 800

骨組モデルによる振動応答解析で，外周架構の層関変形は

表- 2RSL（水下）44 8503 980 3 980 3 980 3 980 4 010
2020202020

長辺方向の偏心率は最大 0.8 程度と大きいが，上記立体▽1FL▽
△

1 800

7 200

9 000

9 000

7 20036 000
21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4

図- 6SGL

1 800

200 5 500

も設計クライテリアを満足していることを確認した。

6 250 150

震波の応答スペクトルを図 - 5 に示す。振動応答解析の

3 2 1PC 柱割付図（E 通り軸組図）：仮想南関東地震＊1300
25 250 25

PCaPC 架構の設計

PL
□‑16t
PL t
□‑12PC 鋼棒 23φ

PCaPC 架構の概要を図 - 6，7 に示す。柱間隔は 1.8 m，□‑D10＠100
175× 670（奥行き）mm である（図 - 8）。桁行方向の梁は柱390670

E

石貼り仕上げ（花崗岩 30 mm）

30

PCa 柱と鉄骨梁との接合部には，アンカー筋を溶接した140270で繋ぐ計画とした。

400

Dから RC の梁をだし，スパン中央を現場打ちコンクリート

40

140

4‑D1640

断面寸法は耐火仕様を満足する 250（前面）～ 300（最大）

495

3.2

プレートを柱内に埋め込んでおり，鉄骨梁ウェブと 1 面せ4‑D16125 125250

アンカー筋 D19ん断接合によって接合している（図 - 9）。PCaPC 柱に取図- 7りつく鉄骨梁端部せいはハンチをつけてしぼり，1 面せん

Vol.54, No.4, July. 201243

PC 柱概要図- 8

PCaPC 柱断面図

特集／工事報告
るせん断力伝達はないが，自らに発生する慣性力を下階へ断接合し端部固定度を小さくすることで柱に発生する曲げモーメントが小さくなるよう計画している。局所的にみる伝達する必要があり，さらに 2 階柱脚には自重により大きと，鉄骨梁と接合する高力ボルトのせん断力作用点と柱とな曲げが発生する。柱脚曲げを安全に伝達するため，2 階の距離によって偏心曲げが発生するが，その付加曲げを考

柱脚部には鉄骨を内蔵し，2 階の片持ち SRC 梁と接合し慮しても柱の縁応力には余裕をもたせてある。

た。
PCaPC 柱の検討は「プレストレストコンクリート造技

柱は花崗岩 30 mm を仕上げとしている。石が貼られた状態で柱が軸力を受けると，軸ひずみを生じるコンクリー

術基準解説及び設計計算例 2009 年版」に準拠するととも

トと周面の石との変形差によって石にひび割れ等が発生すに，細長比が 15 を超える 2 階については「鉄筋コンクリる可能性が考えられた。そこで，仕上げの石材の裏面に緩ート造計算基準・同解説」に基づき応力を割り増して検討衝材をはさむディティールとした。既往の実験によると，を行った。柱は繊細な断面寸法であるが，設計用軸力の最今回想定されるひずみは危険なレベルではなかったが，意大耐力に対する比が 0.3 程度以下と大きな余裕度をもたせ匠上・安全上非常に重要な箇所であるため，事前にモックている。

アップを作成し変形追随性を確認する試験を行い，危険なひずみとならないことを確認した。
PCaPC 柱は 2 階床レベルからの陸立ち柱となっており，4.

石打込み PCa 柱

4.1

石打込み PCa 柱の製造

1 階柱頭より出した片持ち SRC 梁で柱からの軸力・曲げ

石打込み PCa 柱は柱頭部分に T 型に梁型を有した形状を受けている（図 - 10）。柱は事務室側からの地震力によとなっている。製作本数は 210 ピースで，㈱ 建研の協力
270

400
E475

1 200

600475D
無収縮モルタル充填

機械式継手

140

アンカー筋 D19
無収縮モルタル充填
機械式継手 D13＠300

各 2‑D19□‑D10＠100
各 2‑D16

PC 鋼棒 23φ
（4 445）460

150 100 345

20▽4〜10FL□‑D10□‑D13＠200

プレートナット

各 2‑D19＋2‑D16

スタッド
8‑19φ L=200

アンカー筋 D193 980

PL ‑550 100 25 t

6 845□‑D10＠100
各 2‑D16PC 鋼棒 23φ

各 2‑D194 350

3906 845

140795

機械式継手
D13＠300□‑D10＠1002‑D19□‑D6＠100

PC 鋼棒 23φ
機械式継手
WH ‑490 100 19 402‑D19▽2FL（2 400）

3‑D19345 20

1 700

1 600

スタッド
28‑19φL=70▽4〜10FLE

図- 9TH 1

D670

基準階 PC 柱取り合い詳細図

PL ‑290 100 25 t□

図 - 1044250

2 階 PC 柱取り合い詳細図

プレストレストコンクリート

特集 / 工事報告
工場であるトヨタ T ＆ S 建設 ㈱ 海老名工場にて製作を行った。製作順序は以下のとおりである。
石材裏面処理（写真 - 1）⑴

・石材の養生：屋内で 2 日間乾燥させた後，石の周辺をマスキングテープにより養生・裏面処理材（緩衝材）の塗布：厚さ 2 mm 以上の確保・定着金物（シアコネクター）のセット
・硅砂の散布：3 号硅砂 750 g/m2 を均一に撒く
・裏面処理材の厚さ確認：膜厚計にて測定

写真 - 1⑵

写真 - 3脱型

写真 - 4

ストック状況

石材裏面処理鋼製型枠内への石材のセット（写真 - 2）

・石材の配置：型枠と石材の間にプラ板スペーサー
・目地決め：スペーサーによる設計目地巾の確保

試験体は原設計の PC 導入力 600 kN に対し，・目地詰め：漏れ止め材＋裏面処理材によるシーリング

・ No.1 ～ No.3 試験体：3 倍の緊張力 1 800 kN（圧縮応力度σ＝ 10 N/mm2）を与える試験体・ No.4 ～ No.6 試験体：5.5 倍の緊張力 3 300 kN（圧縮応力度σ＝ 18.3 N/mm2）を与える試験体の計 6 体である（図 - 11）。
3 980
3 285a700
400300695a 1 322.6
1 200352

57 250 57
175

花崗岩 t ＝30⑸蒸気養生：50 ℃以下に設定⑹

脱型：15 N/mm 以上の確認（写真 - 3）⑺

ストック養生：（写真 - 4）2443

314443

25

a‑a

断面図

b‑b

図 - 1155
SUS304 4φ
6φ

シアコネクター

コンクリート打設・締固め，仕上げ

110

45°

配筋およびシース管のセット⑷

700525⑶花崗岩 t ＝3055

32

型枠内石材のセット

1 322.6

6
シアコネクター30

写真 - 2

1 322.66314 25

断面図

花崗岩 t ＝3023＊裏面処理：一液形弾性エポキシ樹脂接着剤
塗布のうえ珪砂（3 号）

シアコネクター詳細図

試験体形状図石材の縦目地部は 45 度カットされており欠けが生じやすいために，ストック時や運搬時には，端角材を製品巾内実際の設計では 23 φの PC 鋼棒 2 本を配するところを40 φの PC 鋼棒により No.1 ～ No.3 試験体では 2 本，No.4に納める専用の架台を製作し固定した。
4.2～ No.6 試験体では図 - 11 に示すように 3 本配置して緊緊張導入実験張力を与えた（写真 - 5）。

製造に先立ち，石材の変形追随性および，ひび割れ，はひずみゲージの位置図を図 - 12 に示す。側面の各石材く落等の有無を確認するために実大モックアップ試験体に中央表面に一枚ずつ軸方向に貼付し，モールドゲージはコよる緊張導入実験を行った。

Vol.54, No.4, July. 201245

特集／工事報告ていることが確認された。また，石材の追随性には問題はなく，試験終了時まで石材に何ら支障は生じなかった。

5 ．施 工 計 画
PC 柱の石貼外装は本建物の正面となる重要な部分に配置されているため，その建方精度の確保がこの建物の大きなポイントとなる。
5.1

仮設・工程計画

本建物はコア部の SRC 部と PC 柱をロングスパンの大梁にて接続する納まりであり，SRC 部は節ごとに建方を行い，ロングスパン大梁と PC 柱はフロアごとに建方を行う計画とした（図 - 14）。
写真 - 5

実験状況（No.3）

PCa 柱（250〜300*750）

b4

測定箇所

23cd56ゲージ型名

5 400

1a18 650
13 250S造フラットデッキ＋ダブル配筋

ゲージパターンa, b, dモールドゲージ PMFL‑60 コンクリート内埋込み 軸方向

1~6

ひずみゲージ PML‑30‑11 石材外部側表面貼付 軸方向c

モールドゲージ PMFL‑60 コンクリート内埋込み 横方向

図 - 12SRC 造
1 800 7 200
9 000

RC 造
9 000

7 200

1 80036 000⒜歪ゲージ位置図

略梁伏図

強力サポート（鉄骨梁たわみ防止）

ンクリート断面の中央に埋め込み軸方向に 3 カ所，断面幅200H 山留材（ねじれ防止用）▽4〜10FL
PC サポート

4 000

方向に 1 カ所とした。ゲージの測定はジャッキ緊張力の増分に従い，細かく測定した。また，最終緊張導入時には試験体の軸縮み量をスティールメジャーにより計測した。

▽3FL
4 800

実験結果を代表して No.1 と No.4 試験体の荷重－ひずみ関係のグラフを図 - 13 に示す。軸縮み量計測値は No.1～ No.3 の平均値が 1.16 mm，No.4 ～ No.6 が 1.92 mm であ目違いとレベルを重点管理▽2FLり，計算値の 1.22 mm，2.23 mm とほぼ一致した。また，軸縮み量のひずみ換算値はそれぞれ 306 μ，561 μとなり，
図 - 13 のモールドゲージ最終値とよく一致している。こ⒝れに対し石材のひずみ値は 1/10 以下の小さい値となって

図 - 14おり，裏面処理材の縁切り材としての機能が効果的に働い
歪 μ350.0300.0250.0200.0

試験体 No.1

歪 μ600.0

コンクリートひずみa
コンクリートひずみb
コンクリートひずみc
コンクリートひずみd
石材表面ひずみ1
石材表面ひずみ2
石材表面ひずみ3
石材表面ひずみ4
石材表面ひずみ5
石材表面ひずみ6500.0400.0

試験体 No.4

柱，ロングスパン大梁の取付けを行った後，PC 柱の調整，目地グラウト，PC 鋼棒緊張を経て，次フロアの PC 柱建方を行う計画とした。なお，2 階柱脚のみは高力ボルト接300.0合＋溶接接合を行った（図 - 15）。
仮設計画として，PC 柱は X，Y 方向に PC サポートを設

200.0100.0て 200H 山留材を配置した（写真 - 8）。また，ロングスパ0.0

ン大梁の鉛直方向のたわみを懸念し，ロングスパンの中央‑100.0‑50.0‑100.00.0

置することにより調整し，PC 柱頭部分のねじれ対策とし100.00.0500.0

1 000.0

1 500.0

荷重 kN

図 - 132 000.0‑200.00.0

PC 柱建方計画

作業フローとしては，外部足場を先行で組立てし，PC

コンクリートひずみa
コンクリートひずみb
コンクリートひずみc
コンクリートひずみd
石材表面ひずみ1
石材表面ひずみ2
石材表面ひずみ3
石材表面ひずみ4
石材表面ひずみ5
石材表面ひずみ6

150.050.0

断面図部に強力サポートを設置する計画とした。なお，2 階につ1 000.0

2 000.0

いては溶接接合があるため，事前に柱頭部分を油圧ジャッ

3 000.0

荷重 kN

キにて支持し，溶接の熱影響を軽減できるよう計画した（図 - 16）。

試験体の荷重－歪関係

46

プレストレストコンクリート

特集 / 工事報告
2F

外部足場せり上げ
2F PC 柱建方
3F ロングスパン大梁建方2F PC 柱建入れ調整
3F ロングスパン大梁本締め
2F PC 柱脚部溶接
2F 床躯体工事・CON 打設

3F デッキ敷込み

外部足場せり上げ

3F スラブ配筋

3F PC 鋼棒取付け

3F 床 CON 打設

3F PC 柱建方
3F〜RF

写真 - 7

ロングスパン大梁取付け状況

外部足場せり上げ
NF PC 鋼棒取付け（写真 - 6）

NF PC 柱建方

（N+1）F ロングスパン大梁建方 （写真 - 7）
NF PC 柱建入れ調整
NF PC 柱目地グラウト（N+1）
F ロングスパン大梁本締め

NF PC 鋼棒緊張・グラウト（N+1）F デッキ敷込み

外部足場せり上げ（N+1）F スラブ配筋（N+1）F PC 鋼棒取付け（N+1）F 床 CON 打設（N+1）F PC 柱建方

図 - 15作業フロー図

写真 - 8

PC 柱頭部ねじれ防止鋼材取付け状況
外部側水糸設置状況①②③④

ジャーナルジャッキ
200H山留材（ねじれ防止用）
300H山留材（ジャッキ反力用）⒜
200H山留材（ねじれ防止用）

写真 - 65.2

平面図
ジャーナルジャッキ
300H山留材（ジャッキ反力用）

PC 柱建方状況

ブルマン固定PC サポート

建方・精度管理

PC 柱の建方精度管理においては，水平位置・レベルの許容値を± 3 mm とし，柱頭，柱脚部での建方精度も±3 mm 以内を目標とした。
測定方法は，柱脚・柱頭共に X，Y 方向をトランシットにより確認し，さらに Y 方向においては水糸を張り放しにして，本締・溶接・ロングスパン大梁接合・PC 鋼棒緊張・デッキスラブコンクリート打設と現場の状況が変わる度に⒝直ちに計測し，変位を確認できるようにした。また，レベル管理は，図 - 17 に示すように，M20 のインサートを柱Vol.54, No.4, July. 2012

図 - 1647

断面図

2 階 PC 柱仮設計画

特集／工事報告
1 200

600

143.1

①600

299.8

143.1
PG21

PG21156.9

ナット M20（レベル調整用）

402050

インサート M24
（位置決め用）

156.9
313.8

270
25.1

17.9

670702④

302670270

382702

③

17.9

400

225

②

400

400

320

175

PG21

156.9

156.9
313.8

25.1

① 仮緊急時倒れ止め M20（建入調整完了後軽く利かせる）② レベル調整用天丸 M20③ 吊り・位置・レベル用インサート M20（柱吊り使用後，ダボ筋差込および，レベル調整に使用）
次節建方時：全ネジ L­80＋M20 ナット④ 位置合せ用 インサート M24（柱吊り使用後，ダボ筋差込に使用）

インサートM20

図 - 17PC 柱脚・柱頭インサート図頭に 6 ヵ所埋め込み，中央部 4 ヵ所をレベル調整ボルトとし，建方前にレベルを合せておくことにより行った。残りの 2 ヵ所のボルトは調整後 PC 柱下部に合せることによってぐらつきや転倒防止を図った。なお，この中央部 4 ヵ所の内，2 ヵ所のインサートについては，建方後の横ずれや転倒防止用のだぼピンとしての役割をするように PC 柱脚部にワンサイズ大きい M24 のインサートを埋込み，下部柱の柱頭に取付した M20 の全ネジが上部柱の柱脚に差し込める形とした。
上下 PC 柱接合に際して目違いが懸念されるため，写真- 9 にあるように接合部の上下をまたぎ，挟み込むように板状の治具を作成することにより，建方時玉掛けを解放する前に調整できるように計画した。目違い精度管理は，
写真 - 91 mm 以内を目標とした。

レベルボルト取付け状況
目違い防止ガイド材取付け状況

6．お わ り に地区の新たなアイコンとなる先進的な建築を実現するた

PCaPC 柱の設計・製作・施工にあたり，魅力的な建築

め，接道面の柱を日射遮蔽性能をもつ PCaPC 柱とする事実現のため，高い品質・施工精度の実現に尽力くださった務所ビルを計画した。柱は石打込み仕上げであり，高い品皆様に深く感謝いたします。
【2012 年 5 月 12 日受付】

質・施工精度が求められたが，緊張実験や綿密な施工計画によってそれを確認・実現できた。

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プレストレストコンクリート