ISSN 13467328¹ĉÌŪ ē 910 ´İŐ¸æ ē 468 ´Ōø 28 ķ 3 ¹ĩáùÁĉµåÌŪ İŐ¸æĩŘå İŐ¸æTechnical Note of National Institute for Land and Infrastructure Management, No.910
and
Cooperative Research Report of Public Works Research Institute, No.468
March 2016

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Research on Early-year Distress in Prestressed Concrete Bridges and
its Countermeasures (Part 1)¹ĩ¨Ğë ¹ĩáùÁĉµå¹ŦuļŒô ĩŘåbÕTYJPYJP I\GWPās
National Institute for Land and Infrastructure Management
Public Works Research InstituteJapan Prestressed Concrete Contractors Association

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Technical Note of NILIM
No.910
Cooperative Research Report of PWRI
No.468March 2016

Research on Early-year Distress in Prestressed Concrete Bridges and
its Countermeasures (Part 1)

National Institute for Land and Infrastructure Management
Public Works Research InstituteJapan Prestressed Concrete Contractors Association

Synopsis
The goal of this project is to propose a design methodology and construction quality
improvements to prevent early-year distress in prestressed concrete bridges. The avoidance ofearly-year distress such as crack is supposed to improve the reliability of structural durability.
In the years of 2013 to 2014, the present study first analyses initial inspection results for bridges
under the jurisdiction of Ministry of Land, Infrastructure, Transport and Tourism, where initialinspections shall be conducted within two years after being put in service using a closed-view
observation, so that the present situations of early-year distress in new structures are revealed.
In addition, on-site real-time measurements were conducted at two bridges in terms of thedevelopment in strain and internal stresses during construction. Based on such results, thepresent report sorts out the technical issues to improve the identified early-year distresssituations.
Key Words prestressed concrete bridge, initial deformation, crack, prevention countermeasure共同研究参加機関および担当者名簿（平成 28 年 3 月現在 順不同）

(国研) 土木研究所 構造物メンテナンス研究センター 橋梁構造研究グループ
石田 雅博
藤井 雄介（ 平成 27 年 7 月～）
和田 圭仙（～平成 27 年 6 月 ）林克弘
栗原 勇樹（ 平成 27 年 4 月～）
石井 豪 （～平成 27 年 3 月 ）国土交通省 国土技術政策総合研究所 道路構造物研究部 橋梁研究室

玉越
星隈
白戸
正木
狩野

隆史（～平成 28 年 3 月 ）順一
真大守 （ 平成 27 年 4 月～）
武 （～平成 27 年 3 月 ）(一社) プレストレスト・コンクリート建設業協会 技術部会
諸橋 明
中山 良直
左東 有次
中村 定明
安藤 健
矢野 一正
三本 竜彦
佐藤 徹
岡本 修一
村井 弘恭
小野塚豊昭
河村 直彦
齋藤 幸治（ 平成 26 年 4 月～）
鈴木 雅博（ 平成 27 年 6 月～）
青木 治子（ 平成 27 年 6 月～）
秋月 敏政（～平成 27 年 5 月 ）月東 宏之（～平成 27 年 5 月 ）西垣 義彦（～平成 26 年 3 月 ）吉川 卓 （～平成 25 年 3 月 ）

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E3B;3=+>72C目

次

1 章 研究概要
1.1 研究の背景と目的 ............................................................................................. 1
1.2 研究の流れと体制 ............................................................................................. 1
1.2.1 研究の流れ .............................................................................................. 1
1.2.2 研究体制.................................................................................................. 2
1.3 用語の定義 ........................................................................................................ 3
1.4 報告書の構成 .................................................................................................... 4

2 章 ＰＣ橋における初期変状の実態と原因推定
2.1 検討概要 ........................................................................................................... 5
2.2 定期点検データに基づくひび割れパターンの整理 ............................................ 5
2.3 定期点検データに基づくプレテン桁とポステン桁の損傷事例と原因分析 ....... 20
2.3.1 検討概要................................................................................................ 20
2.3.2 原因分析を行う橋梁の選定 ................................................................... 21
2.3.3 統計的なひび割れ発生の原因分析 ......................................................... 23
2.3.4 点検調書による原因分析 ....................................................................... 28
2.3.5 まとめと今後の検討課題 ....................................................................... 31
2.4 急曲線を有する PC 橋の損傷事例と原因分析 ................................................. 32
2.4.1 検討概要................................................................................................ 32
2.4.2 ひび割れの発生状況 .............................................................................. 33
2.4.3 ひび割れの発生原因 .............................................................................. 34
2.4.4 「H24 年道路橋示方書」、「H6 年コンクリート道路橋設計便覧」に基づく
設計 ................................................................................................................ 36
2.4.5 まとめ ................................................................................................... 40
2.5 本研究で対象とする初期変状.......................................................................... 41

3 章 設計および施工の技術変遷調査
3.1 調査概要 ......................................................................................................... 43
3.2 調査項目の抽出 ............................................................................................... 43
3.3 変遷調査 ......................................................................................................... 51
3.3.1 変遷調査の概要 ..................................................................................... 51
3.3.2 設計の変遷調査結果 .............................................................................. 51

3.3.3 Ê¬7ōĆĜ¾k .............................................................................. 56
3.4 ōðÍű7yĶ ............................................................................................... 62
3.5 äōðŔË6ª"+ōĆĜ¾k7Ŋÿ .................................................... 72
3.5.1 vš....................................................................................................... 72
3.5.2 ōðÍű6>30!äōðŔËá7Ŋÿ ....................................... 72
3.5.3 ¯5CäōðŔË6ª"+ďÁ7őª÷ ........................................... 75
3.6 ;3= ............................................................................................................. 76
4 ì ~f7äōðŔËďÁ7Ĝ¾
4.1 Įvš ......................................................................................................... 77
4.2 ç}ã7įªĜ¾ ........................................................................................... 78
4.2.1 ç}ã7°ø ........................................................................................ 78
4.2.2 ç}ã7äōðŔËďÁ7Ŋÿ ....................................................... 111
4.2.3 äōðŔËďÁ7őª÷ ................................................................. 117
4.3 äōðŔËďÁ6|'CŋĜ¾ ............................................................. 119
4.3.1 ŋĜ¾k ...................................................................................... 120
4.3.2 ŋĜ¾k7;3= ........................................................................ 133
4.3.3 ;3= ................................................................................................. 137
4.4 äōðŔË7+=7Ģ_Í³ .................................................................... 138
4.4.1 Ê¬Î@:â¬¥7×¿ŰÎ6ü&?'9:{DÍű ................ 138
4.5 ;3= ........................................................................................................... 160

5 ì Ô6"CÊ¬Î7įċ
5.1 Įvš ....................................................................................................... 161
5.2 Ê¬ę7įċ*7 Éŏ¬lā .................................................. 162
5.2.1 ūvš.............................................................................................. 162
5.2.2 Éŏ¬ĽŮ .......................................................................................... 166
5.2.3 ĥ9(<3I\GWPhĨ .......................................................... 177
5.3 Ê¬ę7įċ*7 ěà%lā .................................................. 195
5.3.1 ūvš.............................................................................................. 195
5.3.2 ĥ I\GWP9(<3I\GWPhĨ.................................. 199
5.4 ;3= ........................................................................................................... 222

6 ì ;3= ............................................................................................................ 223

参 考 資 料
資料-1 施工中の挙動計測データ（その１：支保工架設） ...............................参- 3
資料-2 施工中の挙動計測データ（その２：張出し架設） ...............................参-23^ QF>  QF(wL&s}qwqwnk(wÚ+!-PC Ú.O56",U!}qwqfƭƳDc
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+2, ĿÆǓőTǏŧ+ǯǏȀ!Ơòì¢TǏŧƦ,+3, ĿÆǓőTòŌ+ĭĢÿéŸƦ,+4, ÅTĿÆǓőǜģƁęTĦȁĶĹ
+5, ĿÆǓőǰŜƁęTƁōĈǥTòƩ+ǐóƕĒ!ŽÄľƫýƦ,+6, ǓőǰŜTH]TƁę_ǵĦĈTòƩ+z(s«ŧ!ēø«ŧƦ,

1

表-1.2.1 研究の全体計画
研究分担
研究細目

研究工程

土 研

国総研

PC
建協

○

◎

○

○

○

◎

◎

○

◎

○

○

◎

○

○

○

○

○

◎

平成
25
年度

平成
26
年度

平成
27
年度

平成
28
年度

初期変状事例の収集整理

初期変状の分析（要因分類、点検結果の分析等）
初期変状の検証（実施工計測）既往の初期変状防止対策の事例収集
初期変状抑制対策の対象項
目の検討（文献調査、他基
準動向等）
変状抑制のための対策案や留意事項の検討（パラメー
タ解析、再現解析等）※太枠（平成 25～26 年度）は、本報告書（その１）の対象範囲

1.2.2 研究体制
本共同研究の研究体制を表-1.2.2 に示す。
表-1.2.2 共同研究体制
所 属 名

氏 名

国立研究開発法人

石田 雅博

橋梁構造研究グループ 上席研究員

役 職 名

土木研究所

和田 圭仙

橋梁構造研究グループ 主任研究員(～平成 27 年 6 月)

構造物ﾒﾝﾃﾅﾝｽ

藤井 雄介

橋梁構造研究グループ 研究員

研究ｾﾝﾀｰ林克弘
栗原 勇樹

橋梁構造研究グループ 交流研究員

石井 豪

基礎材料チーム

国土交通省

玉越 隆史

道路構造物研究部 橋梁研究室 室長(～平成 28 年 7 月)

国土技術

星隈 順一

道路構造物研究部 橋梁研究室 室長(平成 27 年 8 月～)

政策総合研究所

白戸 真大

道路構造物研究部 橋梁研究室 主任研究官

狩野 武

道路構造物研究部 橋梁研究室 交流研究員(～平成 27 年 3 月)

正木 守

道路構造物研究部 橋梁研究室 交流研究員(平成 27 年 7 月～)

橋梁構造研究グループ 交流研究員

2

2

交流研究員(～平成 27 年 6 月)

一般社団法人

諸橋 明

協会 技術部会

ﾌﾟﾚｽﾄﾚｽﾄ・ｺﾝｸﾘｰﾄ

中山 良直

協会 技術部会

建設業協会

左東 有次

協会 技術部会

中村 定明

協会 技術部会

安藤 健

協会 技術部会

矢野 一正

協会 技術部会

三本 竜彦

協会 技術部会

佐藤 徹

協会 技術部会

岡本 修一

協会 技術部会

村井 弘恭

協会 技術部会

小野塚豊昭
河村 直彦

協会 技術部会

秋月 敏政

協会 技術部会(～平成 27 年 5 月)

月東 宏之

協会 技術部会(～平成 27 年 5 月)

西垣 義彦

協会 技術部会(～平成 26 年 3 月)

吉川 卓

協会 技術部会(～平成 25 年 3 月)

齋藤 幸治

協会 技術部会(平成 26 年 4 月～)

鈴木 雅博

協会 技術部会(平成 27 年 6 月～)

青木 治子

協会 技術部会(平成 27 年 6 月～)

協会 技術部会

1.3 用語の定義
１） 初期変状供用開始後 2 年以内に行われる定期点検（初回点検）までの間に生じる PC 橋のひび割れやたわみ等の変状の総称であり、ジャンカやコールドジョイントなどの初期欠陥、並びに地震や衝突等による損傷を除いたものをいう。

比較的初期の段階で PC 橋に生じる変状を分析するためには、実態に基づく統計的なデータが必要となる。供用後 2 年以内に定期点検の初回（初回点検）を行うことを国が管理する道路橋では定期点検の一環として平成 16 年より義務付けている。本研究では、この初回点検の結果以外に比較的初期段階で PC 橋に生じる変状を統計的に分析できるデータが乏しいことを踏まえ、初回点検結果を対象として PC 橋に生じる変状を分析することとした。このような背景から「初期変状」を上記のように定義している。

33

1.4 報告書の構成
本報告書の構成は、以下のとおりである。
1. 研究概要
2. PC 橋における初期変状の実態と原因推定
3. 設計及び施工の技術変遷調査
4. 既往の初期変状防止対策の調査
5. 実橋における施工時の挙動計測
6. まとめ参考資料
1. 施工中の挙動計測データ（その１：支保工架設）
2. 施工中の挙動計測データ（その２：張出し架設）
参考文献
1) 玉越隆史、横井芳輝、石尾真理：全国規模の点検データに基づく道路橋のコンクリート部
材の劣化の特徴、コンクリート工学論文集、第 25 巻、pp167-180、2014.

44^ H' -ZB}`(Xn&R;br
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5

(3) 調査結果
1)全点検結果
PC 橋の定期点検結果（全点検）のひび割れパターン分類を表-2.2.1、構造形式毎のひび割れパターンについてひび割れ発生径間数で集計した結果を図-2.2.1～図-2.2.6 に示す。対象とした PC 橋は、8,434 橋（20,743 径間）中、ひびわれの発生していた 2,756 橋（8,190 径間）である。
表-2.2.1 PC 橋の定期点検結果のひび割れパターン分類（全点検）
ひび割れパターン（径間）
構造形式
⑤

⑥

⑦

⑧

⑨

⑩

⑪

⑫

⑬

⑭

⑮

⑯

⑰

⑱

⑲

⑳

他 不明 合計

総径間数

プレテンＴ桁①

54 104②③

13 117 219

④

31

16

32

22

11 288

5

0

20

4

0

53 22743

33 778 290 2,360

8,574

プレテン中実床版

43 244

5

10

5

1

0

4

1

1

2

0

1

0

0

8

6

1

84

76

497

3,304

0

59

36

4

1

プレテン中空床版

16 109

8

16

2

5

0

0

3

6

2

0

2

0

2

0

8

0

0

274

1,413

ポステンＴ桁113 497

14 102

49

40

3

3

32

23 184

8

2

20

16

0

89

82

61 107 931 380 2,756

3,874

ポステン箱桁33 181

20

55

14

5

0

5

12

11

25

4

24

0

1

0

38

11

3

18 261

819

795

ポステン中空床版

86 30834 142

77

8

0

0

15

6

5

0

1

1

3

42

27

6

4

15 598 105 1,484

2,783

8,190

20,743※プレテン中実床版は「プレテン床版」とした。

プレテ ンT桁
600
500

径間数

400
300
200
100
0
① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨ ⑩ ⑪ ⑫ ⑬ ⑭ ⑮ ⑯ ⑰ ⑱ ⑲ ⑳
ひびわれパターン番号

図-2.2.1 ひび割れ発生径間数（プレテンＴ桁）

プレテ ン中実床版
600
500

径間数

400
300
200
100
0
① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨ ⑩ ⑪ ⑫ ⑬ ⑭ ⑮ ⑯ ⑰ ⑱ ⑲ ⑳
ひびわれパターン番号

図-2.2.2 ひび割れ発生径間数（プレテン中実床版）

6

6

98

プレテ ン中空床版
600
500

径間数

400
300
200
100
0
① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨ ⑩ ⑪ ⑫ ⑬ ⑭ ⑮ ⑯ ⑰ ⑱ ⑲ ⑳
ひびわれパターン番号

図-2.2.3 ひび割れ発生径間数（プレテン中空床版）

ポス テ ンT桁
600
500

径間数

400
300
200
100
0
① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨ ⑩ ⑪ ⑫ ⑬ ⑭ ⑮ ⑯ ⑰ ⑱ ⑲ ⑳
ひびわれパターン番号

図-2.2.4 ひび割れ発生径間数（ポステンＴ桁）

ポステ ン箱桁
600
500

径間数

400
300
200
100
0
① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨ ⑩ ⑪ ⑫ ⑬ ⑭ ⑮ ⑯ ⑰ ⑱ ⑲ ⑳
ひびわれパターン番号

図-2.2.5 ひび割れ発生径間数（ポステン箱桁）

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PC 橋の定期点検結果（初回点検）のひび割れパターン分類を表-2.2.4、構造形式毎のひび
割れパターンについてひび割れ発生径間数で集計した結果を図-2.2.7～図-2.2.12 に示す。PC
橋の定期点検結果のひび割れパターン特徴（初回点検）を示す。対象とした PC 橋は、161 橋（548 径間）中、ひび割れが発生していた 58 橋（192 径間）である。
表-2.2.4 PC 橋の定期点検結果のひび割れパターン分類（初回点検）
ひび割れパターン（径間）
構造形式
①

②

③

④

⑤

⑥

⑦

⑧

⑨

⑩

⑪

⑫

⑬

⑭

⑮

⑯

⑰

⑱

⑲

⑳

他 不明 合計

プレテンＴ桁

0

0

0

0

1

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

1

2

71

プレテン中実床版

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

22

プレテン中空床版

0

0

0

1

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

4

1

5

64

ポステンＴ桁

0

0

0

0

0

0

0

0

0

10

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

23

29

62

136

ポステン箱桁

0

8

0

2

0

1

0

0

0

0

1

0

1

0

0

0

2

4

0

0

28

5

52

54

ポステン中空床版

3

5

0

5

0

0

0

0

1

1

0

0

0

0

0

2

2

0

0

0

22

30

71

201

192

548

※プレテン中実床版は「プレテン床版」とした。

プレテ ンT桁
14
12

径間数

10
8
6
4
2
0
① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨ ⑩ ⑪ ⑫ ⑬ ⑭ ⑮ ⑯ ⑰ ⑱ ⑲ ⑳
ひびわれパターン番号

図-2.2.7 ひび割れ発生径間数（プレテンＴ桁）

プレテ ン中実床版
14
12

径間数

10
8
6
4
2
0
① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨ ⑩ ⑪ ⑫ ⑬ ⑭ ⑮ ⑯ ⑰ ⑱ ⑲ ⑳
ひびわれパターン番号

図-2.2.8 ひび割れ発生径間数（プレテン中実床版）

11 11

総径間数

プレテ ン中空床版
14
12

径間数

10
8
6
4
2
0
① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨ ⑩ ⑪ ⑫ ⑬ ⑭ ⑮ ⑯ ⑰ ⑱ ⑲ ⑳
ひびわれ パターン番号

図-2.2.9 ひび割れ発生径間数（プレテン中空床版）

ポス テ ンT桁
14
12

径間数

10
8
6
4
2
0
① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨ ⑩ ⑪ ⑫ ⑬ ⑭ ⑮ ⑯ ⑰ ⑱ ⑲ ⑳
ひびわれパターン番号

図-2.2.10 ひび割れ発生径間数（ポステンＴ桁）

ポス テ ン箱桁
14
12

径間数

10
8
6
4
2
0
① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨ ⑩ ⑪ ⑫ ⑬ ⑭ ⑮ ⑯ ⑰ ⑱ ⑲ ⑳
ひびわれパターン番号

図-2.2.11 ひび割れ発生径間数（ポステン箱桁）

12 12

ポステ ン中空床版
14
12

径間数

10
8
6
4
2
0
① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨ ⑩ ⑪ ⑫ ⑬ ⑭ ⑮ ⑯ ⑰ ⑱ ⑲ ⑳
ひびわれパターン番号

図-2.2.12 ひび割れ発生径間数（ポステン中空床版）

初回点検結果と全点検結果（最新の点検結果）を比較すると、初回点検時に比べてひび割れ
発生径間数が増えていることが確認された。初回点検結果では、ひび割れパターン①、②、④、⑩、⑱が比較的多いが、「他」、「不明」に位置付けされている数が非常に多い。H16 年度版の国の定期点検要領におけるひび割れパターン分類では、分類が困難なひび割れ性状のものが多いことがわかる。そこで、これらの点検調書を個々に確認し、ひび割れパターンの分類作業を再度実施した。

13 13

図-2.2.13 に PC 橋のひび割れ発生傾向を示す。全点検、初回点検ともに約 3 割の PC 橋でひび割れが生じているが、図-2.2.13 の(a)と(b)を比較すると、ポステン桁において初期ひび割れが多い。また、その傾向は全点検の場合でも同様である。初回点検の構造形式に着目した
場合、ポストテンション方式では T 桁よりも箱桁や中空床版のほうがひび割れが発生している比率が高い傾向である。
3000

全点検

プレテン

ポステン

初回点検

橋梁数（橋）

1500
1000

ポステン

ひび割れありひび割れなし40

N=8430橋
N=8434橋

2000

N=157橋
N=161
橋

30
20
10

500
0

プレテン

ひび割れなし2500

橋梁数（橋）

50

ひび割れありプレテンＴ桁 プレテン充実床 プレテン中空床 ポステンＴ桁
版
版

ポステン箱桁 ポステン中空
床版(a)全点検0

プレテンＴ桁 プレテン充実床 プレテン中空床 ポステンＴ桁
版
版

ポステン箱桁 ポステン中空
床版(b)初回点検図-2.2.13 PC 橋のひび割れ発生傾向

そこで、初回点検を実施した 161 橋のうち、ひび割れを生じていた 58 橋について詳細なひび割れパターンについて検討を行った。その際、点検者及び記録者において、ひび割れパター
ンが判断できない「その他」に分類されているものが多く、ひび割れパターンの分類違いも見られた（表-2.2.5）。これら 20 パターンに分類できないひび割れは、これまで点検者が最も近いと判断したパターンに無理矢理分類されるか、無理な分類を避け「その他」とのひび割れ
パターンとして記録されるかのいずれかであり、原因不明のひび割れとして扱われる場合があった。
ひび割れパターンに分類することの意義は、ひび割れパターンを分析することにより、ひび割れ発生原因を解明することであるから、このような実情は好ましいものではない。
そのため、これらの点検調書を再確認し、【1】～【31】の新しいひび割れパターン（以下、新分類のひび割れパターンとする）を設定して再分類を行った（新分類のひび割れパターンはは表-2.2.6～表-2.2.9 参照）。

14 14

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ひび割れパターン内訳を図-2.2.14 に示す。初回点検でひび割れが発生している橋梁数が 5橋を超えたひび割れパターンは表-2.2.6～表-2.2.9 に示す 31 種類のひび割れパターンのうち、赤枠で囲んだ 9 パターンであった。
これらのパターンの多くは、外部拘束（打継目や後打ち部）、
内部拘束（水和熱）、乾燥収縮が要因と考えられるものであるが、一部は斜め引張応力超過やPC 定着部の割裂、支承の回転拘束など構造的な要因の可能性も考えられるものである。

プレテンT桁

プレテン中実床版

プレテン中空床版

ポステンT桁

ポステン箱桁

ポステン中空床版

PC桁橋（その他）

未分類

20

N=153 橋

橋梁数の合計

15

10

5

0

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31

ひびわれパターン（新分類）

図-2.2.14 PC 橋のひび割れパターン内訳（初回点検＿ひび割れパターン新分類）
表-2.2.6 PC 橋の特徴的なひび割れパターン（新分類）と発生要因（１）【1】主桁直角方向の桁下面および側面の鉛直 【2】連続桁中間支点部の上側の鉛直ひびわれ
ひび割れ
・曲げ応力超過・プレストレス損失

・曲げ応力超過・プレストレス損失
・支保工沈下【3】主桁下面の橋軸方向ひび割れ
主桁側面のシースに沿ったひび割れ

・主鉄筋の腐食・グラウト不良【4】変断面桁の下ﾌﾗﾝｼﾞの PC 鋼材に沿ったひ
びわれ・シースのかぶり不足
・ASR

16 16

・腹圧力

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19

2.3 定期点検データに基づくプレテン桁とポステン桁の損傷事例と原因分析
2.3.1 検討概要
2.2 では、各地方整備局が管理する PC 橋のうち、2008 年度から 2012 年度に行った 8,434
橋（20,743 径間）の橋梁点検結果（全点検）をもとに、ひび割れの発生していた 2,756 橋（8,190径間）の構造形式ごとにひび割れパターンを分析した（表-2.2.1）。この表をもとに、PC 橋
としての架設実績が多く、支保工施工などに比べて施工的な要因が少ないと考えられるプレテンＴ桁橋、ポステンＴ桁橋のひび割れパターンの分類を抽出して図-2.3.1 に示す。図より、プ
レテン T 桁橋、ポステン T 桁橋とも、構造的に有害と考えられるひび割れパターン【1】（曲げひび割れ）や、ひび割れパターン【6】（せん断ひび割れ）の発生事例が比較的多いことが分かる。
本章では、ひび割れパターン【1】とパターン【6】のひび割れに着目し、それらのひび割れ発生とその要因分析を行い、ひび割れ発生のリスクを低減するための、設計における留意点、現行基準での不明確な内容や項目を整理する。

【1】 【6】【1】 【6】（ａ）プレテンＴ桁橋

新分類【6】（ｂ）ポステンＴ桁橋

新分類【1】※図中の○の番号は橋梁定期点検要領（案）での分類を表し、【】の番号は本報告書における新分類を表す。

（ｃ）ひび割れパターン
図-2.3.1 コンクリート主桁のひび割れ発生の特徴

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2.3.5 まとめと今後の検討課題
プレテンＴ桁橋、ポステンＴ桁橋の橋梁点検結果の統計的分析と点検調書による原因分析のまとめ、および今後の検討課題を以下に示す。
・プレテンT桁橋では、統計的にはバルブ断面（昭和55年改正）にひび割れパターン【6】（せん断ひび割れ）が多かった。ひび割れパターン【6】の発生したプレテンT桁橋の詳細調査を行ったが、ひび割れパターン【6】は確認できず、桁端部に発生するひび割れ【16】が確認できた。このひび割れは、ウェブ厚が150mmと薄いバルブ断面に発生しているため、PC鋼材の付着力による引張応力やコンクリート硬化時の温度応力による引張応力が、乾燥収縮により増大したこともひび割れ原因の一つと疑われる。
また、ウェブ幅を厚くしたストレート断面（平成 3 年改正）や（平成 7 年改定）のプレ
テン T 桁橋には、ひび割れパターン【6】（せん断ひび割れ）は発生していないため、現行基準で設計したプレテンＴ桁橋は、せん断ひび割れに対して大きく改善されていると考えられる。
・ひび割れパターン【6】（せん断ひび割れ）の発生していたポステンT桁橋の詳細調査を行ったが、ひび割れパターン【6】は確認できず、桁端のウェブにひび割れパターン【16】のひび割れが確認できた。このひび割れは、支間27m以下のバルブ断面（昭和55年改正）の橋梁に比べて、支間28m以上のバルブ断面（昭和55年改正）の橋梁やストレート断面（平成4年改正）の橋梁に多く発生していた。
支間 27m 以下のバルブ断面の橋梁では、主ケーブル 12φ7 を桁端と上縁に分散して定着している。一方、支間 28m 以上のバルブ断面の橋梁は主ケーブル 12T12.4 を桁端に定着し、ストレート断面の橋梁は主ケーブル 12S12.7B を桁端に定着している。
主ケーブルの引張荷重は、12φ7 の 700kN に対して、12T12.4 は 1,918kN、12S12.7B
は 2,201kN と、2.74～3.14 倍の大きさになる。
したがって、ひび割れパターン【16】の発生には、大容量の定着圧力の影響が考えられる。また、コンクリート硬化時の温度応力による引張応力が、乾燥収縮により増大したこ
ともひび割れ原因の一つと推察できるが、詳細な解析検討が必要と考える。

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(4) 中間横桁の設計
本橋は、曲線箱桁橋のため、横桁部にねじりモーメントによる大きな断面力が発生する。
中間横桁開口上部のひび割れ⑥は、斜め方向に並行に発生しているため、主方向のねじりモーメントにより横桁断面方向に引張りが生じ、ひび割れが発生した可能性がある。
(5) 温度応力
支間 1/4 付近のウェブ斜め方向のひび割れ③は、施工目地部に発生していることから、主ケーブルのカップラーシース等による断面欠損が大きい部分において、新旧打ち継目の拘束による引張りとコンクリート硬化時の温度応力が生じ、ひび割れが発生した可能性がある。
(6) 定着圧力
桁端付近の水平方向のひび割れ④は、PC 鋼材の定着圧力による定着具背面の引張応力と端部横桁のコンクリート硬化時の温度応力によりひび割れが発生した可能性がある。
(7) 乾燥収縮
中間支点横桁開口部の放射状のひび割れ⑦は、中間支点横桁の乾燥収縮を上下床版、ウェブが拘束したために引張が生じ、断面欠損部の開口部周囲にひび割れが発生した可能性がある。
上記の要因とひび割れの種類を整理すると表-2.4.2 のようになる。
表-2.4.2 ひび割れの要因と種類
要因（1） ねじりの影響

ひび割れ番号① ② ⑤（2） 曲線に起因するプレストレス力の水平力① ② ③ ⑤（3）施工ステップを考慮した構造解析

①

②

③

（4）中間横桁の設計⑥（5）温度応力③（6）定着圧力④（7）乾燥収縮⑦⑤以上より、急曲線を有する橋梁を対象に初期変状の調査を行い、原因分析を行った結果、初期変状の要因としては複数の要因が考えられる。
曲線橋は、主桁の軸線の偏心によりねじりモーメントが発生することに加え、荷重の偏載荷や斜角などによってもねじりの影響を受ける。また、平面曲線に沿って配置される PC 鋼材のプレストレスによる水平力の影響も大きいと考えられる。そこで、表-2.4.2 の要因の中で平面曲線の影響が比較的大きいと考えられる（1）～（4）について、現行の「H24 年道路橋示方書」「H6 年コンクリート道路橋設計便覧」の内容について整理する。

35 35

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３章 設計および施工の技術変遷調査
3.1 調査概要
日本で PC 橋が初めて施工された 1951 年から現在に至るまでの約 60 年の間、PC 橋は、構造形式の多様化や使用材料の変化など、さまざまな技術の発展や進歩がなされてきた。それとともに、PC 橋の初期変状防止対策は、技術基準へ新たな知見を盛りこむことで改定をおこなったり、施工方法の改善や施工管理の強化を行なったりするなど、その時代に応じた対策がとられてきている。
この章では、橋梁点検で報告されるひび割れパターンからひび割れ発生の要因となっていると考えられる項目を抽出し、それらの項目について設計的な視点および施工的な視点から技術の変遷を調査し、ひび割れがどのような技術的背景のもとで生じたものか分析を行う。
それらの結果から、現在の初期変状防止技術がどの程度の対策レベルとなっているか分類して、更なる初期変状防止対策の方向性を示す。
◯調査の概要【対象】
平成 16 年の橋梁定期点検要領（案）や橋梁点検の報告などをもとに 2 章で新たに分類した新分類 31 種類のひび割れパターンのうち、初期の段階で発生する初期変状【調査項目】
・設計的な視点：腹圧の設計、定着突起の設計、水和熱の温度応力、定着部の支
圧応力、乾燥収縮
・施工的な視点：支保工、型枠、コンクリート打設、養生、目地部、グラウト【技術変遷の調査範囲】
関連する文献を調査
日本道路協会、土木学会、JCI、PC 工学会、PC 建協 など

3.2 調査項目の抽出
変遷調査を行なう項目は、構造物完成後の初期の段階に発生する初期変状をもとに抽出する。変状の原因を分析し、その中から、主に PC 橋の本体構造に関連のある項目に着目して設計技術および施工技術について整理する。
２章では、「橋梁定期点検要領（案）H16 年 3 月」に示される 20 種類のひび割れパター
ンに加えて、橋梁点検で「その他」として記録されたひび割れを新たに 31 種類のひび割れパ
ターンに分類し、整理した。
今回、変遷調査を行う項目は、新分類 31 種類のひび割れパターンの直接的要因と間接的要因の中から初期変状と関連があるキーワードを洗い出すことで抽出した。抽出結果を設計の変遷および施工の変遷に大別して整理した結果を表-3.2.1 に示す。なお、【設計-Ⅰ】基準の改定は、ひび割れ要因の中から洗い出したものではないが、技術の変遷の全体を捉えるために必要と判断して追加した。

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3.3 変遷調査
3.3.1 変遷調査の概要
前節で抽出した設計および施工に関する調査項目について、その変遷を調査し、主な内容を時系列に整理する。
変遷調査は、プレストレストコンクリート橋が初めて建設された 1950 年頃から現在にいたる期間を対象とする。調査する文献は、「道路橋示方書」を軸とし、過去にさかのぼって調査項目を取りまとめる。道路橋示方書の前身である「鉄筋コンクリート道路橋示方書」が発刊される 1964 年以前の調査は、土木学会の「プレストレストコンクリート設計施工指針」などを含めた調査をおこなう。
3.3.2 設計の変遷調査結果
設計の調査項目である【設計-Ⅰ】基準の改定、【設計-Ⅱ】腹圧の設計、【設計-Ⅲ】定着
突起の設計、【設計-Ⅳ】水和熱の温度応力、【設計-Ⅴ】定着部の支圧応力、【設計-Ⅵ】乾燥収縮、の 6 項目について整理した結果を以下に記述する。
なお、変遷調査結果を時系列に取りまとめた一覧表は、本節末尾の表-3.3.1 に示す。
(1) 【設計-Ⅰ】基準の改定
日本で初めてとなるプレストレストコンクリート橋（長生橋）は、昭和 26 年（1951 年）に施工された。当時は、昭和 14 年（1939 年）に制定された「鋼道路橋設計示方書案（日本
道路技術協会）」が定められていたが、コンクリート橋単独の基準はまだ制定されていなかった。
昭和 30 年代には、PC 鋼材の各種定着工法が国内外で開発されるようになり、プレストレ
ストコンクリートの指針として、昭和 30 年（1955 年）制定の「プレストレストコンクリー
ト設計施工指針（土木学会）」が発刊された。昭和 39 年（1964 年）には、鉄筋コンクリー
ト橋を対象とした「鉄筋コンクリート道路橋示方書（日本道路協会）」、さらに昭和 43 年（1968年）にはプレストレストコンクリート橋を対象とした「プレストレスコンクリート道路橋示方書（日本道路協会）」が発刊された。昭和 53 年（1978 年）には鉄筋コンクリート橋およびプレストレストコンクリート橋の内容を統合した、「橋、高架の道路等の技術基準」として「道路橋示方書・Ⅲコンクリート橋編」が通達された。
近年の道路橋示方書の改定は、平成 2 年（1990 年）、平成 6 年（1994 年）、平成 8 年（1996年）、平成 14 年（2002 年）および平成 24 年（2012 年）に行われている。
(2) 【設計-Ⅱ】腹圧の設計
桁高変化がある箱桁橋の下床版に PC 鋼材を配置した場合、下床版には、配置した PC 鋼
材の緊張にともなう腹圧力が発生する。昭和 53 年「道路橋示方書・Ⅲコンクリート橋編」に剛性の確保やひびわれ抑止の観点から、最小厚さを 140mm（従来 100mm；Ｓ39RC コン示）にすること、直径 13mm 以上の鉄筋を 250mm 以下の間隔で配置することが規定された。そして、平成 14 年の「道路橋示方書・Ⅲコンクリート橋編」において、この腹圧力が大きい場

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表-3.4.3 初期変状事例の抽出 その2
初期変状事例 ： 事例3
該当する変遷調査項目 ：【施工-Ⅲ】 コンクリート打設
橋 梁 の 諸 元
橋 梁 名

Ｃ橋（上）

竣 工 年 度
供用開始日

2003年2月28日

上部工構造形式[単純+3径間連続+2径間連続]ポステン箱桁橋

調書更新年月日2011年3月18日

損 傷 状 況点 検 回 数2

巡目

主桁側面外側にエフロの析出を伴う変色箇所有り。

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傷

図

損 傷 写 真写 真 番 号

※写真で視認出来るもののみ赤で強調

メ

12
径間番号
3
・主桁，Mg0101，剥離・鉄筋露出 c
・主桁，Mg0101，漏水・遊離石灰 d
・主桁側面の補修跡から遊離石灰の析出を伴った剥離が発生している。

モ

損 傷 評 価
部

材

名

主桁

位 置 （ 部 位 ）(2)支間1/4部

損傷の番号と種類（点検要領 表4.2.2）(7)剥離・鉄筋露出

損傷程度の区分（点検要領 付録-1）ｄ

ひ び 割 れ 方 向

主桁ウェブ外側に発生

最 大 ひ び 割 れ 長 さ ／ 幅 （ m ／ mm)－

ひ び 割 れ 本 数－(本)(2巡目以降の場合) 1巡目状況

1巡目の点検調査には記載無し
本報告書における初期変状事例の抽出※「(6)ひび割れ」の場合のみ記載する点検要領 付録-1

新分類ひび割れパターン

ひび割れパターン(21)その他のひび割れ【9】ｺﾝｸﾘｰﾄ表面の微細ひびわれ

ひ び 割 れ 概 要 図-推定される損傷程度

・主桁側面に変色箇所があり、エフロが析出している。
・変色箇所は、打設時の締め固め不足（ジャンカ）の可能性も考えられる。
・2006年の1巡目の点検では、本損傷について記述されておらず、損傷が進行した可能性もある。

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表-3.4.3 初期変状事例の抽出 その4
初期変状事例 ： 事例9
該当する変遷調査項目 ：【設計-Ⅲ】 定着突起の設計
橋 梁 の 諸 元
橋 梁 名

Ｃ橋（下）

上部工構造形式[単純+3径間連続+2径間連続]ポステン箱桁橋

竣 工 年 度

1990年

調書更新年月日2011年3月18日

供用開始日

2003年2月28日

損 傷 状 況点 検 回 数2

巡目

主桁下床版に橋軸直角方向および放射方向のひび割れ

損

傷

図

損 傷 写 真写 真 番 号

メ

12
径間番号
7
・主桁，Mg0101，ひびわれ e大大・W=0.2mm
・主桁に橋軸方向のひびわれ（幅0.2mm以上)が発生している。

モ※写真で視認出来るもののみ赤で強調

損 傷 評 価
部

材

名

主桁

位 置 （ 部 位 ）支間1/4

損傷の番号と種類（点検要領 表4.2.2）(6)ひび割れ損傷程度の区分（点検要領 付録-1）e

ひ び 割 れ 方 向

橋軸直角方向および放射方向

最 大 ひ び 割 れ 長 さ ／ 幅 （ m ／ mm)(長さ) －

ひ び 割 れ 本 数(本)(2巡目以降の場合) 1巡目状況(幅)0.28
損傷記録なし（未発生 or 見落とし）
本報告書における初期変状事例の抽出※「(6)ひび割れ」の場合のみ記載する
ひび割れパターン

点検要領 付録-1

新分類ひび割れパターン(16)PC鋼材定着部付近【29】PC鋼材定着部（定着突起）付近

ひ び 割 れ 概 要 図推定される損傷程度

・下床版上面まで貫通していると推定される。
・内部鋼材の腐食は発生していないか、重篤ではないと推定される。

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3.5 初期変状防止に向けた変遷調査結果の分析
3.5.1 概要
初期変状防止対策は、時代の変化に合わせて追加あるいは見直しがなされ現在にいたっており、その大筋を「3.3 変遷調査」で取りまとめた。また、橋梁点検結果で報告される変状事例について、「3.4 変状事例の確認」で把握するとともに主な変状事例の抽出を行った。
これらの結果から、現在の初期変状防止技術がどの程度の対策レベルとなっているか分析を行う。変状事例の原因と変遷調査結果を照らしあわせることで、図-3.5.1 に示す 6 項目に分類し、更なる初期変状防止に向けた対策の方向性を示す。

分類

初期変状
の実態

初期変状防止レベル

初期変状防止対策がとれていると考えられ
るもの

分類１

高

なし
分類２

新たな初期変状防止技術であり、その効果の確認段階にあるもの

分類３

変状事例が確認されたが、基準の見落としや不適切な施工が原因と考えられるもの

分類４

初期変状防止技術はあるが、対策方法が標準化されていないものあり

分類５

初期変状対策技術の改善や追加が必要であると考えられるもの

分類６

初期変状の原因が不明であるため、初期変状防止技術を示すことが困難なもの

低図-3.5.1 技術項目の分類

3.5.2 変状事例にもとづく初期変状防止技術の分析
設計および施工に関する 11 の項目ごとに、ひび割れパターンと表-3.4.2 で抽出した代表的な変状事例を示し、変状事例の分析として【技術変遷による分析】と【変状事例からみる
技術基準と対応例】を取りまとめることで初期変状防止レベルを図-3.5.1 に示す 6 つに分類する。
【技術変遷による分析】は、変状事例が確認された構造物の年代、構造形式の特徴および変状原因の詳細などを示し、技術変遷との関連性を述べる。また、【変状事例からみる技術基準と対応例】は、変状事例に関連のある技術基準の内容や変遷調査では示しきれていない内容を紹介するとともに、実務で行われている変状防止対策の例を示すことで、分類を行う
ための材料とする。
これらの取りまとめ内容を総合的に判断して分類した結果を表-3.5.1 に示す。

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3.5.3 更なる初期変状防止に向けた対策の方向性
今回の調査範囲において変状事例が確認できなかったものは、腹圧の設計、支保工、養生であり、分類 1 または分類 2 となる。グラウトは、変状事例の確認があったが近年の指針において対策が実施されていることから分類 2 としている。分類 1 および分類 2 に該当するものは、積極的な対策を講じる必要のないものに位置づけられる。
分類 3 は、基準の見直しは伴わないが実務者へ周知や教育を行なうことで更なる初期変状防止につながると考えられるものである。分類 4 から分類 6 に関しては、現状の初期変状防止レベルに応じて、標準化に向けた基準への反映（分類 4）、変状防止技術のレベル向上（分類 5）、および原因究明のうえで確立すべき対策技術（分類 6）、などと積極的な技術基準へのアプローチによって、初期変状防止に繋がる項目である。
初期変状防止技術の現状のレベルを把握するとともに、レベルに応じた更なる初期変状防止に向けた対策の方向性を図-3.5.2 に示す。

分類

初期
変状
の実態

初期変状防止レベル

初期変状防止対策がとれていると考えられるもの更なる初期変状防止に向けた対策の方向性分類結果【施工-Ⅰ】支保工【施工-Ⅳ】養生

今後、定期点検による初期変状事例が報告される場合を想定して継続した監視を行う

分類２

新たな初期変状防止技術であり、その効果の確認段階にあるもの【設計-Ⅱ】腹圧の設計【施工-Ⅵ】グラウト

初期変状の防止効果を確認し、必要に応じて改善などの検討を行う

分類３

変状事例が確認されたが、基準の見落としや不適切な施工が原因と考えられる
もの【施工-Ⅲ】コンクリート打設【施工-Ⅴ】目地部

実務者への周知の徹底や教育により、人為的ミスを減らすための対
策を講じる

分類４

初期変状防止技術はあるが、対策方法が標準化
されていないもの【設計-Ⅲ】定着突起の設計【設計-Ⅴ】定着部の支圧応力

個別の技術から標準化へ向けた対
策を進める

分類５

初期変状対策技術の改善や追加が必要であると考えられるもの【設計-Ⅳ】水和熱の温度応力【設計-Ⅵ】乾燥収縮

現状の技術で不十分な点を洗い出し、対策を講じることで技術レベルの向上を図る

分類６

初期変状の原因が不明であるため、初期変状防止技術を示すことが困難なもの【施工-Ⅱ】型枠

原因の究明と対策技術の確立を進
める

分類１

高

なし

あり

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図-3.5.2 分類結果による対策の方向性

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4.2 諸基準の動向調査
4.2.1 諸基準の構成
道路橋の設計を行なう場合、国内の技術基準である道路橋示方書に従って設計を行うこととなるが、その道路橋示方書は、道路構造令第 35 条（橋、高架の道路等）の規定を受け、都市・地域整備局長、道路局長より「橋、高架の道路等の技術基準」として通達されている。
図-4.2.1 に道路橋の設計に関する基準の階層関係、法的関係を示す。

（道路法）
法 律

橋の設計基準関係
第 30 条（道路の構造の基準）（道路構造令）政 令第 35 条（橋、高架の道路等）
橋、高架の道路その他これらに類する構造の道路は、鋼構造、コンクリート構造又はこれらに準ずる構造とするものとする。

（道路構造令試施行規則）
省 令

橋の設計基準関係
第 5 条（橋、高架の道路等）（橋、高架の道
路等の技術基準について）
通 達【都市局長、道路局長通達】
・道路橋示方書Ⅰ～Ⅴ（Ⅰ共通編、Ⅱ鋼橋編、Ⅲコンクリート橋
編、Ⅳ下部構造編、Ⅴ耐震設計編）
・小規模吊橋指針

図-4.2.1 道路橋の技術基準の体系

78 78

国内の技術基準である道路橋示方書を基に、各種基準類の「かかりうけと位置づけ」の関係を図-4.2.2 に示す。

道路橋示方書 Ⅰ 共通編

道路橋示方書 Ⅲ コンクリート橋編

道路橋示方書 解説
学協会等

参考

の図書

管理者等による要領

便覧等
参考

参考

道路橋の設計、施工、維持管理

図-4.2.2 各種基準類のかかりうけと位置づけ

そこで、道路橋示方書の基準を基に、各種基準・要領類に示される PC 橋の初期変状を防止するための規定や、許容値の設定方法、最小鉄筋量等を定めた規定の関係を図-4.2.2 に従い整理する。
① 道路橋示方書Ⅰ共通編、Ⅲコンクリート橋編（H24 年 3 月）

日本道路協会② コンクリート道路橋設計便覧（H6 年 2 月）
およびコンクリート道路橋施工便覧（H10 年 1 月）
③ コンクリート標準示方書 設計編（2012 年制定）

日本道路協会
土木学会④ 各地方整備局橋梁設計要領⑤ NEXCO 設計要領第二集 橋梁建設編（H25 年 7 月）

東日本・中日本・西日
本高速道路株式会社

この調査結果を次ページ以降に示す。

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97



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【9】床版
2）

鉄筋配置

道示Ⅲ
7.6 鉄筋の種類及び配筋(1) 床版に用いる鉄筋の種類及び配筋は、コンクリートの施工が十分に行え、かつ有害なひび割れが生じない鉄筋径
及び間隔とする。
(3) 床版の鉄筋は D13~D19 および D22 を標準とする。
(4) 鉄筋の中心間隔は ctc100～300。ただし、床版支間方向の引張主鉄筋の間隔は床版厚以下とする。

道示【解説】(3) 太径鉄筋は大きなひび割れが生じやすいため標準的な径を規定。一般的に D13～D19 が望ましく D22 は鉄筋配置が困難な場合とする。
(4)施工性と輪荷重が集中的に作用しないように規定。

【コンクリート橋設計
便覧】

管理者等による要領（各地整）
特に記述無し学協会等の基準コン示【設計編：標準】
特に記述無し特に記述無し参考

管理者等による要領（NEXCO）
特に記述無し参考

参考

道路橋の設計、施工、維持管理

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4.2.3 初期変状防止対策の方向性
今回の調査範囲において変状事例が確認できなかったものは、分類 1 または分類 2 となる。
【6】鋼材のあき規定による充填不良防止対策は、基準に従えば初期変状の防止が可能であると考えられるが、調査結果においてコンクリートの充填不良によるひび割れが確認されており、実務者への更なる周知の徹底が必要と考えられることから分類 3 とした。
【3】鉄筋の許容応力度の規定（一般部）は、現行で定められているとおり鉄筋の応力度を制限すれば初期変状の防止が可能と考えられるが、すべての部材や荷重組合せに対して網羅されているわけではなく、
今後個別のケースに対して検討が必要であると考えられることから分類 4 とした。また、【8】
PC 鋼材定着の規定は、他の鉄筋との取り合いから所定の位置に配置できず期待する効果を発揮できていないことにより、初期変状が発生している可能性が懸念されるため、他の対策との組合せ方法について更なる検討が必要であると判断し分類 4 とした。分類 5 は、主に温度応力や乾燥収縮に対する対策である。これらは、施工方法のみの対策では不十分であったり、設計段階で対策を行う場合に施工条件の設定が困難であったりするなど、多くの課題があり対策の改善や追加が必要であると考えられる対策である。
諸基準における初期変状防止対策のレベルと更なる対策の方向を図-4.2.3 に示す。

117 117

分類

初期
変状
の実態

初期変状防止レベル

初期変状防止対策がとれていると考えられるも
の

分類１

高

なし

分類結果

【1】コンクリート材料の規定によるひび割れ防止対策【2】コンクリートの引張応力度の制限によるひび割れ防止対策【3】鉄筋の許容応力度の規定によるひび割れ防止対策
2)連結桁【4】鋼材配置量の規定によるひび割れ防止対策
1)最小鋼材量の規定
2)引張鉄筋の規定
3)圧縮鉄筋の規定
4)スターラップ及び折り曲げ鉄筋の規定
5)ねじり鉄筋の規定
7)連結鉄筋の規定
8)鉄筋の継手【5】鋼材のかぶり規定によるひび割れ防止対策
【9】床版
1)床版厚
2)鉄筋配置【10】構造形式別の防止対策
1)床版橋
2)T桁橋
4)合成桁橋6)曲線構造7)ラーメン構造
8)プレキャストセグメント構造
9)その他

更なる初期変状防止に向けた対策の方向性

今後、定期点検による初期変状事例が報告される場合を想定して継続した監視を行う

分類２

新たな初期変状防止技術であり、その効果の確認段階にあるもの【7】PC鋼材配置の規定によるひび割れ防止対策

初期変状の防止効果を確認し、必要に応じて改善などの検討を行う

分類３

変状事例が確認されたが、基準の見落としや不適切な施工が原因と考えられる
もの【6】鋼材のあき規定による充填不良防止対策

実務者への周知の徹底や教育により、人為的ミスを減らすための対
策を講じる

分類４

初期変状防止技術はあるが、対策方法が標準化
されていないもの【3】鉄筋の許容応力度の規定によるひび割れ防止対策
1)一般構造【8】PC鋼材定着の規定によるひび割れ防止対策
1)PC鋼材の定着
2)PC鋼材定着具の補強

個別の技術から標準化へ向けた対
策を進める

分類５

初期変状対策技術の改善や追加が必要であると考えられるもの【4】鋼材配置量の規定によるひび割れ防止対策
6)用心鉄筋の規定【10】構造形式別の防止対策
1)箱桁橋
5)連続構造【11】施工時における不具合防止対策
1)コンクリート工（その１）
2)コンクリート工（その２）【12】その他

現状の技術で不十分な点を洗い出し、対策を講じることで技術レベルの向上を図る

分類６

初期変状の原因が不明であるため、初期変状防止技術を示すことが困難なものあり

原因の究明と対策技術の確立を進める

低図-4.2.3 分類結果による対策の方向性

118 118  *#4+6).("3%/'ƇåɚƚeɦŢ@bD\NŰš>DƷĐƗPįɇšįƗPįɇe»Pɓę5`ǵō>CPÍʂeYK\bǵōɓęʣ u}u}qn}PȴȈNâ@bstiʛɓż»PC stiK12              u}u}qn}įÓÇʤ u}u}qn}       u}u}qn}įÓÇʥ qn}įÓ  Ȥɩqn}įÓÇʦ úʎKäǃ  ÙĖƷƣƊǵōåá  
20122014 Ȩ P 3 ȨáNȴÛ=cD]P ǵōȠʀ    ƇåɚƚɦŢPD\PɟŘK>ćǛȂNQ¹ȍRS×cɦŢÚǊŸƂRS×cɦŢu}uNë¨@bRS×cɦŢšįǁȹȂMRS×cɦŢCPǗK>D 119

120
120

4

3

2

保

における解析的検討

大房、和埼

能島

桁橋の設計・施工

豊島、鈴木

ム

シンポジウ

第 21 回 PC

ム

シンポジウ

第 21 回 PC

ム

古賀、狩野

田邊、重越

シンポジウ

第 21 回 PC

ム

シンポジウ

第 21 回 PC

出展名

村

長支間を有する波形鋼板ウェブ箱

坂谷川橋－

間連続ラーメン箱桁橋の施工－大高橋脚・非対称張出しを伴う４径施工に関する解析的検証

片持ち架設 PC 箱桁橋のブロック

札立、大久

中空床版橋のマスコンクリート部

1

荻野目、中

著者名

表題

No

2012.102012.102012.102012.10

年月日

出展

-182

pp.179-174

pp.171

pp.45-48

pp.41-44

該当頁

夏季施工時に外ケーブルダクトを用いたエアクーリング②ひび割れ補強筋の設置②

解析結果に基づき、下記の温度ひび割れ対策を実施

第二東名 生平橋では、柱頭部では、3 次元 FEM 温度応力

③型枠存置期間の延長②外ケーブル偏向管を用いたエアクーリング割)と使用セメントを普通ポルトに変更①3 次元 FEM 温度応力解析を実施し，打設リフト割り(5 分の温度ひび割れ対策を実施

大坂谷川橋(ラーメン箱桁橋) の柱頭部(桁高 9.0m)では、下記いる。

施工サイクルの影響は単体では影響が少ない結果を得られてし、ブロック長や幅員の影響が特に顕著であり、打設温度やのように温度応力に影響するかパラメータスタディを実施

先端付近の橋軸方向張力に着目し、拘束条件や材料特性がど

片持ち架設工法で施工する PC 箱桁橋において、張出し床版

D19－125mm ピッチであることが確認された。

程度である。また，この発生応力に対する補強の目安は，

れ指数 1.0 以下の領域における，温度応力の平均は 3N/mm2

果、早強セメントの量を 400kg/m3 に特定した場合，ひび割（主に桁高）
・打設時期をパラメータとした温度応力解析に結引張力の発生レベルをつかむことを目的に，マスコン寸法

ＰＣ連続中空床版橋の中間支点横桁について，温度差による概要(1) 初期変状防止対策に関する文献調査 （プレストレストコンクリートの発展に関するシンポジウム 2012～2014）

4.3.1 文献調査結果

収縮

応力

○

○

○

○

乾燥

温度

○

全般

施工

緊張

初期変状の分類

他

その

121
121

8

7

6

5

No

樫山橋－

桁橋の設計 －第二東名高速道路

香川、大場

中井、後藤

濵岡、森本

ートの養生に関する実験的検討

2 径間一括施工による PRC2 主版

天谷、原、

北村、横井

に及ぼす影響に関する研究

保水養生テープを用いたコンクリ

吉川、玉越

田中、池上

著者名

鉄筋配置が PC 構造物の持続荷重（その１５）工事の施工

さがみ縦貫相模原愛川 IC 上部

表題

ム

シンポジウ

第 22 回 PC

ム

シンポジウ

第 21 回 PC

ム

シンポジウ

第 21 回 PC

ム

シンポジウ

第 21 回 PC

出展名

2013.102012.102012.102012.10

年月日

出展

pp.1-4-536

pp.579-396

pp.393-198

pp.195

該当頁

図心位置付近に引張り応力度が作用する。

・主桁と床版の剛性差が大きいため、床版との温度差で主桁スに配慮する必要がある。

・固定支保工架設ではプレ二次力の作用と自重の作用バラン・主桁幅が厚く、温度降下時に内部拘束が発生する

び割れが生じやすいことがわかった。

表題に示す構造物では、温度応力解析等から以下の要因でひと抑制効果が確認された。

ープ養生はひび割れ総延長 86.7 ㎜、平均ひび割れ幅 0.15 ㎜

び割れ総延長 92.2m、平均ひび割れ幅 0.28 ㎜に対し、保水テ響について実施工で試験的に検討した結果、マット養生がひ用い、コンクリートの品質やひび割れの発生状況に与える影

設計基準強度 24N/mm2 のコンクリートに保水養生テープをが得られている。

重の大きさ、横方向鉄筋量の影響は顕著ではないなどの結果

プレストレスロスは、軸方向鉄筋比に比例して生じ、持続荷。プレストレス導入時の中間報告（約 6 か月間実施での評価）られる鉄筋配置に着目し、梁供試体による載荷試験に関する

持続荷重（クリープ）に影響を及ぼす要因の 1 つとして考え②ひび割れ補強筋の設置

補強鉄筋の設置①断面分割部(ラーメン橋脚部、上床版、ウェブ)にひび割れ

度ひび割れ対策を実施

橋)では、3 次元 FEM 温度応力解析結果に基づき、下記の温さがみ縦貫相模原愛川 IC 上部（その 15）橋(ラーメン箱桁

概要

○

○

収縮

応力

○

乾燥

温度
全般

施工

○

緊張

初期変状の分類

○

他

その

122
122

12

11

10

9

No

藤岡、関井

大嶋、河東

第二東名高速道路 新戸川橋の設

計と施工

太田、木村

架橋上部工事の緊張について

東田、田尻

香田、圓尾

松山外環状道路 井門（いど）高続箱桁橋の施工報告

跡部

連続桁について

杉村、川上

下津、玉井

整備新幹線における馬桁一体 PC

港湾ふ頭内における PC４経間連

著者名

表題

ム

シンポジウ

第 22 回 PC

ム

シンポジウ

第 22 回 PC

ム

シンポジウ

第 22 回 PC

ム

シンポジウ

第 22 回 PC

出展名

2013.102013.102013.102013.10

年月日

出展

-148

pp.145

pp.79-82

pp.75-78

pp.13-16

該当頁③塗布型収縮低減剤の塗布②高機能養生マットの採用①初期被膜養生剤の散布桁)では、床版の初期ひび割れ対策として下記の項目を実施。

第二東名高速道路 新戸川橋(リブ付き床版波形鋼板ウエブ箱形状で緊張計算したデータに基づき管理を実施。

直方向変化に加え、左右ウェブの曲線影響も考慮した 3 次元

強鉄筋を配置。さらに、R=280m 部の緊張管理は、鋼材の鉛策として、3 次元 FEM 温度応力解析を実施し、ひび割れ補(箱桁)2 分割施工時の上床版との打継目に発生するひび割れ対差も抑制できる配温式パイプクーリングを実施。また、主桁とで、コンクリートの全体温度を抑制するとともに内外温度

中心部から表面に向けクーリングパイプを配置し通水するこ

支点上横桁(4.5m×2.3m×3.0m)のマスコン対策として、部材れが生じないように緊張作業を実施した

そのため FEM 解析によって緊張順序、本数を設定しひび割

ブとに別れ、橋軸直角方向に引張応力が生じる懸念がある。

張力の与え方によっては反り上がりのあるウェブと無いウェ

広幅員 (最大 31.7m)を有する中空床版橋の緊張作業では、緊を実施した。

緊張を行うことで、馬桁に早期のプレストレスを導入。

2．緊張順序を事前に検討し、馬桁と主桁各々１次緊張、２次

い、内外温度差を防ぎ内部拘束ひび割れを抑制。

1．桁の上面を防炎ｼｰﾄ、側面と下面を発泡スチロールで覆一体 PC 連続桁の馬桁の温度ひび割れ対策として、

中間支点の剛性を確保するため断面寸法が大きくなる、馬桁

概要

○

○

収縮

応力

○

乾燥

温度
全般

施工

○

○

○

緊張

初期変状の分類

他

その

123
123

17

16

15

析的検討

ース沿いひび割れ原因に関する解

ＰＣＴ桁橋の桁腹部に発生したシーリングの施工報告

ヒートパイプを利用したパイプク

北野、本間
ム

シンポジウ

第 23 回 PC

ム

前田、伊吹

小林、中西

シンポジウ

第 23 回 PC

ム

シンポジウ

第 23 回 PC

ム

シンポジウ

第 22 回 PC

ム

シンポジウ

第 22 回 PC

出展名

本

高須賀、船

下貞、浅井

北村

束力の影響に関する研究

養生（三遠南信 20 号橋）

吉川、玉越

PC 橋の持続荷重に及ぼす鉄筋拘

國富、松尾

後藤、島津

施工報告 －川合高架橋 二期線－

13

ミスト養生を用いた PC 橋の継続

岡、大柳豆

２径間連続ＰＣ箱桁ラーメン橋の

14

著者名

表題

No

2014.102014.102014.102013.102013.10

年月日

出展

pp.91-94

pp.17-20

pp.13-16-440

pp.437-416

pp.413

該当頁

ことが、推定された。

表面応力が発生する可能性がある。

・コンクリートとグラウトの熱膨張係数の差により桁腹部にる。

力は曲上げ角度が大きいほど，曲上げ区間が長いほど大きく

・PC 鋼材の緊張により桁腹部に表面応力が発生し，その応れが発生原因の解明を目的とし、解析的検討を行い、グラウトの充填が良好である箇所で桁腹部シース沿いひび割

れた。

り，ひび割れ抑制対策として有効な手段であることが確認さたパイプクーリングを適用し、温度上昇量の低減が可能であに、あらかじめ冷却媒体を密封した「ヒートパイプ」を使っ

PC4 径間ラーメン連続箱桁橋の端部横桁(2.5m×1.95m×5.4m)

た。

示し，水中養生と同程度の効果を得られることが確認され施し、圧縮強度、質量変化、透気係数は水中養生に近い値を工）を対象に，材齢 3 日での脱枠後、7 日間ミスト養生を実PC 橋梁の場所打ちコンクリート（移動作業車による張出施

りひび割れなどの発生原因になりうることが示唆された。

形に差異が生じることが実験により確かめられ、解析結果よ解析により検討した結果、軸方向鉄筋比の相違がクリープ変

スクなどに及ぼす影響を、鉄筋配置を変えた供試体の実験や設計における持続荷重の考慮方法の違いが、ひび割れ発生リ③コンクリート圧送管への養生マット設置と散水②コンクリート打設時に遮光ネットの設置①温度応力解析結果に基づき膨張材の使用対策として下記の項目を実施。

川合高架橋二期線(箱桁ラーメン橋)では、上床版のひび割れ

概要

○

○

○

収縮

応力

○

乾燥

温度
全般

施工
緊張

初期変状の分類

○

○

○

他

その


124

19

18

No

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-206

pp.203-112

pp.107ÎȑɗăǴ¿ȪŨåewhNȫJ7bßʇŶɠeÐʉ{N_FIưȍeÐȦ>DøȍƥǾŬN_aǜƖĵǎɐPŐʁ@b<KJƂøȍŤĝeĸdA¹ȍǺſʃƮsuɣPqn}PøȍßʇŶɠN¹ȍǺſʃƮsu{eJǉøv}5`Ɋǻv}NɚĴYDǾǰɋĄ

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pp.327-326

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128

29

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箱桁橋の施工報告 －伊南バイパ

カウンターウェイトを有する PC

橋本、山本

坪倉、今村

楊村

岩垣、南部

岡本、白浜

告

福知山道路堀高架橋の施工

荒渡、田村

新鳴合橋新設工事における施工報

27

28

著者名

表題

No

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シンポジウ

第 23 回 PC

ム

シンポジウ

第 23 回 PC

ム

シンポジウ

第 23 回 PC

出展名

2014.102014.102014.10

年月日

出展

-390

pp.387-342

pp.339-338

pp.335

該当頁

型枠の設置、普通セメントへの変更③柱頭部では、空冷式パイプクーリング、膨張材添加、断熱型枠の設置、ガラス繊維ネットの設置②脚頭部では、空冷式パイプクーリング、膨張材添加、断熱

では膨張材の使用、2.5m 区間と 3.0m 区間では補強筋の追加①張出し施工部のひび割れ対策として、ブロック長 2m 区間実施

FEM 温度応力解析結果に基づき、下記の温度ひび割れ対策を

153 号伊南バイパス 2 号橋(ラーメン箱桁橋)では、3 次元

から FRP 格子筋による補強のみ実施。

ては，横締め PC 鋼材のプレストレスにより改善されること

子筋を配置。なお，上床版における引張応力度の超過につい度に対する必要鉄筋量を配置と、表面のかぶり部分に FRP 格②分割施工目地部の拘束ひび割れ対策として，発生引張応力（スタイロフォーム）の設置

更、2 リフトへの膨張材使用、パイプクーリング、保温型枠①柱頭部では、リフトの 2 分割打設、普通セメントへの変温度応力解析結果に基づき、下記の温度ひび割れ対策を実施

福知山道路堀高架橋（ラーメン箱桁橋）では、3 次元 FEM

さない箇所に補強鉄筋の配置⑤上記対策後，温度応力解析によりひび割れ指数 1.45 を満た④隔壁などに誘発目地を設置して，外部拘束を低減。

③分割施工による新旧コンクリート打継の拘束度を低減。

②収縮補償として膨張材を使用。

①高性能ＡＥ減水剤を使用し単位セメント量を 13kg/m3 低減

割れ対策を実施

マスコンとなる新鳴合橋の A１橋台に対し、下記の温度ひび

概要
収縮

応力

○

○

○

乾燥

温度
全般

施工
緊張

初期変状の分類他

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Vol.552013.9No.3

Vol.552013.5

No.3

Vol.552013.5

No.5

Vol.542012.9ǝñǛŉƽ

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p.16-23

p.37-45

p.23-30

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p.911-916

p.801-806

p.641-647¹ǌǾ

Vol.52,

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No.11,

Vol.51,

2013.10

No.10,

Vol.51,

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4.3.2 文献調査結果のまとめ
文献調査結果より、以下のことが言える。

(1)全体的な傾向
コンクリート硬化時に生じる水和熱に対する温度ひび割れ防止に関する文献が多く、柱頭部や中間支点上等のマスコン部材に対する温度上昇の防止対策や、分割施工による打継目部の外部拘束を低減するための工夫が多く示されている。調査結果から、ここでは温度ひび割れの防止対策とプレストレスに起因するひび割れの防止についてまとめる。

(2)温度ひび割れ防止対策
コンクリート標準示方書［設計編：本編］2012 12 章 初期ひび割れに対する照査では、
12.1 一般(3)セメントの水和に起因するひび割れが問題となる場合には、実績による評価、または温度応力解析による評価のいずれかの方法により照査しなければならない。
とし、初期ひび割れに対する照査フローを図-4.3.1 のように示している。
このフロー図の中段に示す「既往の実績のみで温度ひび割れが発生するか否か、もしくは有害なひび割れが発生するか否かを判断する」の判定では、明確にひび割れの発生を判断することも困難であることから、近年では、電算技術の発展も有り、温度解析を実施するケースが増えてきている。
そして、調査した文献では、マスコン部材のセメントの水和熱に起因するひび割れ（温度ひび割れ）防止対策として、以下の様な手法を用いて解決に至った事例が示されている。
1)設計的な工夫
・多くのケースで三次元温度応力解析を実施し、施工前にその効果を検討している。
・温度解析等で検討を行ない、柱頭部などでは打込み時のリフト割の変更し、1 回の打込み量を低減させている事例もある。
・温度応力により引張応力が生じる箇所には、引張力に相当する補強鉄筋を配置し、有害
なひび割れ発生を防いでいる。
・二主版桁橋のように主桁と床版に剛性差の大きな断面形状では、温度差が生じひび割れが生じやすいとしている。事前に温度解析等を行ない、補強方法を検討した事例もある。
・片持ち架設工法で施工する PC 箱桁橋では、張出し床版先端付近の橋軸方向引張力（目開き）に着目した場合、新設部のブロック長、全体幅員や張出し床版長の影響が顕著となり、打設温度や施工サイクルの影響は少ないとした検討結果もある（PC シンポジウ
ム No.2）。

133 133

初期ひび割れセメントの水和に起因するひび割れ収縮に伴うひび割れ

プラスティック
収縮ひび割れ沈みひび割れ照査（本編12.3）

一般に照査を省略してよい

照査（本編12.2および標準：6編）
START

ひび割れに対する限界値を設定する（本編12.2.2,12.2.3,標準：6編「2章照査方法」）
環境条件,構造物の寸法形状,配筋,
施工方法,コンクリートの配合を設定する

既往の実績のみで温度ひび割れが発生するか否か,もしくは有害なひび割れが発生するか否かの判断をする

NO

YES

コンクリートの物性を評価する
本編5章,
標準：6編「5章 物性値」
既往の実績に基づいて
ひび割れの発生の判断
あるいはひび割れ幅の推定を行う

温度分布を算定する
本編 12.4.4
標準：6編「3章 温度解析」

温度応力を算定する
本編 12.2.4
標準：6編「4章 応力解析」

簡易評価法によりひび割れ指数を算定する
本編 12.2.2

ひび割れ指数またはひび割れ幅を算定する
本編 12.2.2,12.2.3

予測値は限界値の範囲に収まっているか

NO

YES

END

※コンクリート標準示方書［設計編：本編］2012 (公社)土木学会より

図-4.3.1 初期ひび割れに対する照査フロー

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(4) プレストレスによる影響のひび割れ① 主桁端部の定着部
項

目

発生状況

解

説

・PC 鋼材が定着される端支点横桁は、マッシブな部材とは言え、定着具が集中配置されることから局部応力が発生しひび割れが生じやすい。
・定着具の縁端距離が短い場合。

特に発生し・定着具の間隔が狭く、集中的に配置されている場合。

やすい傾向

・斜角が小さい場合。
・横締め箱抜き等と近接する場合。
・局部応力の発生。

発生原因

・縁端距離および定着間隔不足。
・補強鉄筋の配置不足。

防止対策

・十分な縁端距離および定着間隔を確保する。
・補強鉄筋を適切に配置する。
・各種定着工法の基準は有害なひび割れを防ぐように基準化されており、ひび

注意事項

割れが生じないとした設定ではないため注意が必要。
・所定の中心間隔を確保して配置しても、斜角の影響で縁端距離を確保できない場合もある。
【道示】6.6.7

PC 鋼材の定着(1)定着具の位置は、部材に所定のプレストレスが導入できるように、また、部材に有害なひび割れが生じないように選ばなければならない。
(5)数多くの定着具を同一面内に配置する場
合においては、定着具の数、引張力の大きさ、各定着具の必要最小間隔等を考慮し防止のためて、定着部のコンクリートの断面形状及びの基準類

寸法を定める。
【解説】(5)定着部が階段状になる場合の斜橋や、切欠き部を有する伸縮継ぎ手付近では、定着具の中心間隔や縁端距離が所定の寸法を確保しているのか確認することが重要としている。
・新分類【16】、橋梁点検要領 H26-(19)

ひび割れパ
ターン事例

151151

FKK フレシネー工法施工基準より

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④

プレストレスと自重の作用
項

目

解

説

・固定支保工で施工され、プレストレスを導入する場合、支保工の開放が適切
発生状況でない場合、主桁に自重が作用せずプレストレスのみ導入されるためひび割れが生じやすい。
・連続桁の中間支点上のように主桁を押し下げる方向に PC 鋼材が偏心配置さ

特に発生し
やすい傾向

れている場合。
・PC ケーブルの配置が適切に分散されていない場合。
・箱桁橋の PC 床版のように部材が薄く、プレストレスによる曲げ応力度が敏感な部材の場合。

発生原因

・プレストレスと自重作用のバランスが崩れ、オーバープレストレスとなる。
・プレストレスの導入量に見合った支保工の支持を開放し、適切に自重を作用

防止対策

させる。
・設計計算に基づいたプレストレスの導入と自重の作用を図る。

注意事項

・横締め鋼材は摩擦管理しないため、必要以上のプレストレスはオーバープレ
ストレスになる可能性もある。
【道示】20.8

PC 鋼材工及び緊張工(2)7)PC 鋼材を順次緊張する場合においては、各段階においてコンクリートに設計で想定しない応力が生じないようにする。
8)型枠及び支保工は、プレストレッシングにより設計で想定していない変形、沈下等が生じないようにする。
【解説】7)緊張作業中は一部の PC 鋼材だけが緊張される状態となり、部材に
防止のため
の基準類

ねじりモーメント、横方向モーメント、不静定力等が生じることがあるため、コンクリートに有害な応力が生じないように緊張順序、方法ならびにこの引張力を定める必要がある。
【解説】8)プレストレッシングよって弾性変形が生じ、この変形を拘束すると所定のプレストレスが与えられず支保工崩壊のおそれもある。緊張前に一部の型枠を取り外すなどプレストレスによる拘束を少なくするのが望ましい。
自重の作用については特に触れられていない。
・橋梁点検要領記載無いが、以下のようなパターンのひび割れが生じやすい。
・新分類【19】

および新分類【6】、橋梁点検要領 H26-(15)

ひび割れパ
ターン事例

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 157

③

養生不良
項

目

解

説

・コンクリートの養生状態が悪いと、脱型時の急激な温度変化、急激な乾燥収縮の促進につながり、ひび割れが生じやすい。
・コンクリート硬化時に表面が乾燥し、水和反応に必要な水分が十分にない場
発生状況

合は、水和反応が促進されずにひび割れが生じやすい。
・コンクリートは硬化時に水分が蒸発し乾燥収縮が生じる材料である。新旧コンクリートの打継目など外部拘束を受ける場合、ひび割れが更に生じやすくなる。
・寒中施工（内部温度と表面温度の差が生じやすい）の場合。

特に発生し・暑中施工（温度が高く、表面水が蒸発しやすい）の場合。

やすい傾向

・施工工程から早期脱枠が求められる場合。
・急激な温度変化。

発生原因

・乾燥収縮の促進。
・コンクリート表面の緻密化作用の停止。
・コンクリート面を十分な期間、湿潤養生を行なう。

防止対策

・保湿マットやミスト養生など湿潤環境を保つ。
・断熱型枠や保温養生等を行ない、内外温度差が生じないように努める。
・膨張剤や収縮低減剤を用い、収縮による初期ひび割れを防ぐ。

注意事項

・養生の品質により、コンクリートの耐久性が決定するとも言え、施工者の施工能力が判断される。
【道示】20.6

コンクリート工(6)養生1)コンクリートは打込み後に、乾燥、低温、急激な温度変化による有害な影
響を受けないように養生する。
3)養生方法は湿潤養生を行なうことを標準とする。普通セメントでは少なく防止のため

とも 5 日間、早強セメントでも 3 日間以上養生を行なう。気温が低い時期の基準類に床版コンクリート等を施工する場合、15N/mm2 程度の強度に達するまで
適当な保温設備のもとに養生を行なう。
4)寒中コンクリートでは、養生中に凍結しないようにする。
5)蒸気養生では、打ち込み後 2 時間以上経過してから加熱を始める。温度上昇は原則 15℃/1h 以下、最高でも 65℃以下とする。

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ターン事例

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(3) 主桁変位の設計値
1) 変位量の設計値
施工が進むにつれての主桁の変位形状は、図-5.2.10 に示すとおりである。これは、当該橋の設計計算書における主桁の変位量（たわみ）を集計して、クリープ終了時の主桁の変位がゼロになるように，あらかじめ型枠の設置高さを設定したものである。また、施工
ステップごとの各径間主桁中央断面位置の変位を表-5.2.4 に示す。
STEP-1
STEP-2
STEP-3
STEP-4
STEP-5
STEP-6
STEP-7
STEP-8変位量の推移（施工ステップごと）
-40

33

7

変位量（mm）

-30
-20

20

-10

45

0
10
20
30

第１区間
A1

第２区間
P1

第３区間

P2
橋軸方向

P3

A2

図-5.2.10 主桁の変位形状
表-5.2.4 主桁の各径間中央断面の変位の設計値

第１区間

第２区間

第３区間

型枠ｾｯﾄ

最終

第１径間

第２径間

第３径間

第４径間

sec-7

sec-20

sec-33

sec-45

-26.9

16.1

-29.4

自重

79.3

緊張

-70.2

打設･緊張

STEP-2

-20.3

型枠ｾｯﾄ

STEP-3

-11.4

-9.9

自重

-20.9

49.1

緊張

12.8

-36.8

打設･緊張

STEP-4

-19.5

2.4

型枠ｾｯﾄ

STEP-5

-22.9

8.3

自重

4.5

-13.0

33.5

-2.5

緊張

-3.1

9.0

-27.9

-3.0

-21.5

4.3

-21.3

10.6

8.1

-1.2

8.4

-4.6

打設･緊張
橋面工

STEP-1（単位：mm）

STEP-6

橋面
橋面工

STEP-7

-13.4

3.1

-12.9

6.0

ｸﾘｰﾌﾟ終了

STEP-8

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0.0

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2) 弾性変化がない期間の支保工反力変化の考察
弾性変化がない期間（3 月 20 日～4 月 22 日、4 月 24 日～4 月 27 日）も、図-5.2.8 や表-5.2.3 のように反力の計測値が増加している。２リフト打設後の反力増は、図-5.2.18 に示すように日平均気温の変化と類似（平均気温 5℃上昇で反力が 10kN 増）しており、これは、２リフトを打設することで主桁剛性が大きくなり、温度変化による支柱の伸びを拘束して支柱に圧縮力が付加したことが考えられる。
計測値（平均）
日平均気温
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反力（kN）

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日付

図-5.2.18 気温と日照時間の推移
しかし、支柱反力増の要因として以下の①から④を検証したが、いずれも要因に合わない現象が起きており、要因を確定するには至っていない。
①日平均気温の変化･･･図-5.2.18 のように、各日とも 10℃以上の気温変化があるが、支柱反力は気温変化に追随していない。
②支柱Ａの温度膨張･･･図-5.2.19 のように、南面の支柱Ａには直射日光が照射したと思われるが、直射日光が当たらない支柱Ｃの反力も増加している。
③上床版の反り･･･図-5.2.19 のように、上床版が温度上昇で上反りしたことが考えられるが、支柱Ｂの反力が減少していない。
④資機材の搬入･･･高欄施工用の資機材を橋面上に搬入することで反力が増加するが、夜間も持続的に反力が増加している。
②支柱Ａの温度膨張③上床版の反り

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支柱Ａ 支柱Ｂ 支柱Ｃ

図-5.2.19 支柱反力増の要因

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8) Ｐ３横桁近傍の箱桁内部のひび割れ指数
Ｐ３横桁近傍の箱桁内部について、橋軸方向と直角方向のひび割れ指数を図-5.2.46 に示す。
橋軸方向指数直角方向指数③ Ｉcr＝2.4⑦ Ｉcr＝3.7⑤ Ｉcr＝2.4

図-5.2.46 ひび割れ指数
外ウェブの橋軸方向のひび割れ指数履歴を図-5.2.47 と図-5.2.48 に示す。１リフト中間（⑤）は、生コン打設翌日の一時期にひび割れが発生しやすいが、長期的には圧縮応力状態となる。２リフトハンチ付近（③）は、温度降下時の収縮が１リフトに拘束されるために引張応力が残留する。
Ｂ断面 ひび割れ指数（橋軸方向）

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日付（月/日）図-5.2.47 ひび割れ指数（１リフト）

図-5.2.48 ひび割れ指数（２リフト）

実構造物に発生したひび割れは、写真-5.2.2に示すとおりで、２リフトの上床版とウェブが橋軸方向に引っ張られたことを示唆している。
ひび割れ指数からは、ひび割れが発生するとは考え難い。しかし、橋軸方向に 2.0N/mm2 近い
引張応力が生じる結果となっており、箱桁内の雰囲気温度の設定違いや 1 リフトと 2 リフトの収縮差が 1 リフトで拘束されたことなどが、ひ
び割れ発生の要因となった可能性がある。
写真-5.2.2 箱桁内部のひび割れ

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ひび割れ指数6.08.0
引張応力度（N/mm 2 ）

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ひび割れ指数

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202

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(2) 鉄筋・コンクリートひずみとコンクリート温度の計測結果
鉄筋とコンクリートのひずみＳは、ひずみゲージと測定器の間のリード線を長く結線すると、リード線の線抵抗により見かけ上ゲージ率が低下するため、各ひずみゲージの計測
値Ｓo に以下の補正をおこなった値とする。各ひずみゲージの補正係数を表-5.3.5 に示す。
Ｓ＝Ｃo×Ｓo
Ｃo：測定器の係数設定値
Ｓo：ひずみ計測値
Ｃo＝2.00／(Ｋ×Ａ)
Ｋ：ゲージ率（鉄筋ゲージ＝2.12，ｺﾝｸﾘｰﾄゲージ＝1.96）
Ａ：リード線の補正係数
Ａ＝Ｒ／(Ｒ＋γ･Ｌ／2)
Ｒ：ゲージ抵抗（＝120Ω）
γ：リード線 1m 当たりの往復の抵抗値（＝0.44Ω/m）
Ｌ：リード線の長さ（m）
表-5.3.5 ゲージの補正係数
ﾁｬﾝﾈﾙ

ゲージ名 称

ﾘｰﾄﾞ線
Ｌ(m)

ﾁｬﾝﾈﾙ

ゲージ名 称Ａ

鉄筋ゲージ（2BL 用）

ﾘｰﾄﾞ線
Ｌ(m)

Ａ

20.2

0.9643鉄筋ゲージ（10BL 用）

2, 3

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25.5

0.9553

52,53

10B-US-L9d4, 5

2B-US-LCd

33.0

0.943054,55

10B-US-L9r

6, 7

2B-US-L3a

44.5

0.9246

56,57

10B-US-L11a8, 92B-US-C3a

37.0

0.9365

58,59

10B-US-R9d

23.0

0.9595

10,11

2B-US-R1d

25.5

0.955360,61

10B-US-R11a

27.5

0.952012,13

2B-US-R3a

34.5

0.9405

62,63

10B-W-C9d

17.5

0.968914,15

2B-W-C1d

18.0

0.9681

64,65

10B-W-C11a

22.5

0.9604

16,17

2B-W-C3a23.0

0.9595

66,67

10B-LS-L9d

17.5

0.968918,19

2B-LS-L1d

18.0

0.9681

68,69

10B-LS-L9r

17.5

0.968920,21

2B-LS-LCd

18.0

0.9681

70,71

10B-LS-L11a

22.5

0.960422,23

2B-LS-L3a

23.0

0.959524,25

2B-LS-C3a

23.0

0.9595

ｺﾝｸﾘｰﾄゲージ（2BL 用）

20.2
32.4

0.96430.9439ｺﾝｸﾘｰﾄゲージ（10BL 用）

30-32

2B-Co-U

15.0

0.9732

76-78

10B-Co-U

13.0

0.976733-35

2B-Co-C

15.0

0.9732

79-81

10B-Co-C

13.0

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参‐3

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参‐7

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参‐8

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参‐9

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参‐10

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7B   95%,1A/<-#2 "  

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>@ .>y   j629

7B   0(4?(% A/<-#2 "


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 

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>@ .>y   j629

参‐11









7B   9(%,1A/<-#2 "


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>@ .>y   j629

7B   $(4?(% A/<-#2 "


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>@ .>y   j629

7B   95%,1A/<-#2 "  

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 

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>@ .>y   j629

参‐12









7B   9(%,1A/<-#2 "




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 

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>@ .>y   j629

参‐13









 AN?K$GX5l
7B   :34?56(6

!

'=



  

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 

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



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>@ .>y  AN?K$GX

7B   95%98

!

'=



  

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 

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



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>@ .>y   AN?K$GX7B   9+4?95%

!

'=



  

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 



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>@ .>y   AN?K$GX

参‐14





7B   9)98

!

'=



  

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 

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

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>@ .>y   AN?K$GX7B   998(%

!

'=



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 



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>@ .>y   AN?K$GX

参‐15





 j6295lz
7B   95%,1A/<-1#2 "

 
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 

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

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>@ .>y  j629

7B   :34?56(6,1A/<-1#2 "  

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 

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



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>@ .>y   j629

7B   :34?56(6,1A/<-1#2 "    

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 

 



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>@ .>y   j629

参‐16







7B   9)5%98,1A/<-1#2 "      

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 

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



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>@ .>y   j629

7B   9+4?5%;*A/<-1#2 "

 
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 

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

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>@ .>y   j629

7B   )98(%,1A/<-1#2 "



 

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 



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>@ .>y   j629

参‐17







7B   95%(%,1A/<-1#2 " 
 

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>@ .>y  j629

7B   0$(4?(% A/<-1#2 "




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>@ .>y  j629

7B   95%(%,1A/<-1#2 " 


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 



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>@ .>y  j629

参‐18







 jV³5lz
7B   :34?5(6,1A/<-&C=#2&C= 

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>@ .>y  jV³

7B   95%,1A/<-&C=#2&C=   

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>@ .>y   jV³

7B   :34?5(6,1A/<-&C=#2&C=     

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 

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>@ .>y   jV³

参‐19









7B   9)5%98,1A/<-&C=#2&C=        

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 

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>@ .>y   jV³7B   9+4?56;*A/<-&C=#2&C=   
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 

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

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>@ .>y   jV³7B   9)98(%,1A/<-&C=#2&C=  
 

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 

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>@ .>y   jV³

参‐20









7B   95%(%,1A/<-&C=#2&C=   
 

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 

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

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>@ .>y  jV³7B   (4?

 A/<-&C=#2&C=  


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



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>@ .>y  jV³7B   95%(%,1A/<-&C=#2&C=   


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>@ .>y  jV³

参‐21









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l\y§  @$B­4DJNHL¥s"®"©Q
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FĩƎƧŲDSF ¡±ǛDXFƪŜƆƝ

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参‐23

FǙĴƏ

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98G/ B.I4C1

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98G@* B.I4C1

'6&
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98G/ 05I4C1

'6&  

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FH3Fy    j629

参‐25





> 

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'6&  

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'6&
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> 

A78G/ 05I4C1

'6&  

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参‐26





>"$  ";:/ )BI4C1
'6&
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> 

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'6&   

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参‐27





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'6&  

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 参‐28 '*&)($"%#057
> 

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14    '*&)($"%

 参‐29 '*&)(,:#057
> 

98GA78G/ %#!+D  

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R7 T<[BU?8^V

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XZAXOV   bJFkc

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参‐362=0:%6R/Fkc,LP^
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 参‐40P  SHIY= T<[BU?$"%

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P  SHIYM= >D[BU?$"%

3G$"%2
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

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 参‐41P.0,* ().LKM= >D[BU?$"%

3G$"%2


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3G$"%2


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P  :IY= T<[BU?$"%

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 参‐42

P  :IYM= >D[BU?$"%

3G$"%2


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参‐43 2=0:%6-*.,LY^P  ().W\JM D[B$"%3G$"%2!
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XZAXOV     2=0:%6-*.

参‐44 2=0:%6Gc,LY^P  JIYSHIYM= +1*/-9V


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

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参‐45 ZK)j_I(P  SHIYJ\= N@!];

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P  JIY= T<[BU?U?D$"%

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3G$"%2


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XZAXOV     bJQ-*.

P  :IY= T<[BU?U?D$"%

3G$"%2
"

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 

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XZAXOV     bJQ-*.

参‐47

P  JIYM= >D[BU?D$"%

3G$"%2
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XZAXOV     bJQ-*.

P  SHIY().LKM= >D[BU?D$"%

3G$"%2


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XZAXOV     bJQ-*.

P  :IYM= >D[BU?D$"%

3G$"%2
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 

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XZAXOV     bJQ-*.

 参‐48bJFkc,LP^
P  JIY= T<[BU?U?8^V

3G8^V 
"

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XZAXOV   bJFkc

P  SHIY().LK= T<6T[BU?8^V

3G8^V 


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 

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XZAXOV    bJFkc

P  :IY= T<[BU?U?8^V

3G8^V 
"

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 

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XZAXOV    bJFkc

 参‐49P  JIYM= >D[BU?8^V

3G8^V 
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XZAXOV    bJFkc

P  SHIY().LKM= >D[BU?8^V

3G8^V 


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XZAXOV    bJFkc

P  :IYM= >D[BU?8^V

3G8^V 
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 

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XZAXOV    bJFkc

 参‐502=0:%6S-*.,LY^P  ().W\JM F$"%
3G$"%2?#? >#
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XZAXOV   2=0:%6S-*.

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 参‐512=0:%6R/Fkc,LP^
P  ().W\JMLK E&3G8^VA#

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P  ().W\JMLK CO#'Q8^VB##'Q8^V B#

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XZAXOV    2=0:%6R/Fkc

 参‐52－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－
国土技術政策総合研究所資料
TECHNICAL NOTE of NILIM
N o.910 March 2016
土木研究所共同研究報告書
Cooperative Research Report of PWRI
N o.468 March 2016
編集・発行 ©国土技術政策総合研究所©国立研究開発法人土木研究所－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－
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