工事報告

高耐久化を目指した床版取替え— 中国自動車道蓼野第一橋 —本荘淸司＊1・中野将宏＊2・井隼俊也＊3・水牧稔晶＊4

蓼野第一橋は，中国自動車道の六日市 IC ～鹿野 IC 間に位置する橋長 165.0 m の鋼 4 径間連続非合成鈑桁橋であり，供用開始より 27 年が経過した橋梁である。本橋は，冬期の凍結防止剤による塩害劣化が発生し，数度の補修を実施したが，劣化が顕著となってきたため，プレキャスト PC 床版に取り替える全面補修を実施することとした。本工事は，中国自動車道の床版取替えパイロット工事であることおよび，先行工事事例ならびに架橋条件を踏まえて，更なる高耐久化を目指して各種対策を実施した。本稿では，その対策について報告する。
キーワード：高耐久化，プレキャスト PC 床版，床版取替え，高炉スラグ微粉末

1．は じ め に蓼野第一橋は，中国自動車道の六日市 IC ～鹿野 IC 間に位置する橋長 165.0 m で，A ＝ 175 ～ R ＝ 340 m の平面曲線を有する鋼 4 径間連続非合成鈑桁橋であり，供用開始より 27 年が経過した橋梁である。本橋は，冬期に散布される凍結防止剤により塩害劣化が発生し，これまでに，舗装や床版上下面の応急補修およびはく落防止等の対策を実施（a）床版下面（b）舗装面

写真 - 1

既設橋梁の劣化損傷状況してきた。しかし，近年，鉄筋腐食に伴う床版コンクリー
トの浮き・はく離が顕著となってきたため，抜本的な対策が必要となった。写真 - 1 に，既設橋梁の劣化損傷状況

本工事は，NEXCO 西日本中国支社管内で 2 例目となるを示す。

床版取替え工事であり，先行工事 1 ～ 3 ）を踏まえて各種のそこで，ライフサイクルコストの最小化を目指し，既設工夫を図り，高耐久化を目指した。本稿では，設計・施工の RC 床版を，高品質かつ高耐久な材料であるプレキャスにおいて実施した各種の対策について報告する。

ト PC 床版（以下，PCaPC 床版と示す。）に取り替えるこ2．工 事 概 要ととした。
図 - 1 に補修工事の概要を，図 - 2 に PCaPC 床版割付

本工事の工事概要を以下に示す。また，現地工事工程を
表 - 1 に，工事主要材料を表 - 2 に示す。

図を示す。
延長床版
支間

支間 38 500

橋長 165 000
支間42 000
プレキャストN ＝ 80枚
施工方向

Nw＝40枚延長床版
支間

42 00041 900

Ne＝40枚

県道12号線

一級河川高津川水系 蓼野川

A1­A橋
長：165.000 m
支 間 長：38.500+2＠42.000+41.900 m
有効幅員：10.322〜10.445 m

P1­A

Ｗ.Ｌ

A2­A

縦断勾配：0.800 ％ ↘〜3.960 % ↘
横断勾配：片勾配 4.7〜7.0 ％図- 1P2

蓼野第一橋概要図

Kiyoshi HONJO：西日本高速道路 ㈱Masahiro NAKANO：西日本高速道路 ㈱Toshiya IHAYA：オリエンタル白石 ㈱ 大阪支店 施工技術部＊4Toshiaki MIZUMAKI：オリエンタル白石 ㈱ 大阪支店 施工技術部
＊1
＊2
＊3

Vol.54, No.3, May 2012

53P3­A

工事報告
A2-A

A1-A

P1-A
端部場
所打ち
径 間部
長 38500
延長床 2 907
14＠2 00
版部
間支0＝28 中
6 300
000 点上異形PCaPC床
4＠1 462＝
版部
5 848

P3-A

橋

径 間 長 42 000

径 間P2

長 165 000

長 42500

版部

中間支点上異形PCaPC床版部
4＠1 314＝5 258

径 間 長 42 000 支点上異形PCaPC床中間4 756
4＠1 189＝部
所打ち
端部場4 891
部
床版
延長 500678°51'57"

76°51'38"
CL図- 2表- 1
8月
20現地工事工程表

9月
110PCaPC 床版割付図
バキューム付きコンクリートカッターの使用を実施した。

10月
20

110

なお，これらの乾式の機器を使用することにより懸念され

11月
20

11020

る粉塵対策として，ⅰ）供用車線との境界部への防塵ネッ

交通規制

トの設置，ⅱ）乾式ワイヤーソー使用時の防護布養生，ⅲ）

迂回路

粉塵抑制を目的としたミスト（霧）装置および大型集塵機舗装撤去の使用等を実施した。施工時の対策状況を写真 - 2 に示す。

既設壁高欄・床版撤去
PCaPC 床版
架設（80 枚）
間詰め
床版
場所打ち
床版

また，工事全体での施工フローを図 - 3 に示す。

防護布

ミスト装置

防塵ネット

延長床版
壁高欄
舗装：昼夜連続車線規制

表- 2名称仕工事主要材料様備

PCaPC 床版※ 1σck ＝ 50 N/mm2・早強PCa 延長床版※ 1

σck ＝ 50 N/mm2・普通コンクリート※ 1PC 鋼材

ワイヤーソー：昼夜連続対面通行規制

PC 鋼材：
SWPR7BL 1S15.2

σck ＝ 50 N/mm ・早強

端部・間詰め床版

σck ＝ 30 N/mm2・早強※ 2

壁高欄

SWPR19BL 1S28.6

プレグラウト（端部現場打ち部）

2※2

写真 - 2

考対策状況（左：防塵ネット，右：ミスト装置）

3．設 計 概 要
3.1

PCaPC 床版形状

本橋の横断勾配は，4.7 ～ 7.0 ％と変化する。この横断勾配の変化に対して，PCaPC 床版形状を同一とすると，※ 1 PCaPC 床版，PCa 延長床版を含む本工事でのコンクリートはすべて，高炉スラグ微粉末（比表面積 6 000 cm2/g）を 50 ％置換としている。
※ 2 現場施工となる端部・間詰め床版ならびに壁高欄のコンクリートには，膨張材を使用している。

鋼主桁上のモルタル厚が最大 109 mm となる箇所も生じ，この無収縮モルタル部が無筋となることより，施工上・維持管理上ともに得策ではない。そこで，無収縮モルタル厚工 事 名：中国自動車道蓼野第一橋床版補修工事が増大する箇所については，図 - 4 に示すように，PCaPC

工事場所：島根県鹿足郡吉賀町蓼野地内

床 版 と 一 体 施 工 と し た 打 下 ろ し コ ン ク リ ー ト を 設 け，

発 注 者：西日本高速道路 ㈱ 中国支社

PCaPC 床版と同様に鉄筋を設置した。

施工：オリエンタル白石 ㈱工期：平成 21 年 9 月 19 日～平成 23 年 2 月 10 日

また，標準的な厚さの無収縮モルタル部における鋼主桁の添接部では，添接板および添接ボルトにより，鋼主桁上本工事は昼夜連続対面通行規制下での工事であり，作業のモルタル厚が確保できずに，PCaPC 床版が所定の高さ

中の安全確保には留意する必要があった。とくに，既設床に据え付けられないことが懸念された。そこで，設計図書版撤去時におけるコンクリートガラ等の供用車線部への飛ならびに事前計測により，添接部の位置および厚さを確認

散防止対策としては，供用車線との境界部にネット併用のして，図 - 5 に示すような PCaPC 床版ハンチ部の添接部防護柵を設置した。

用切欠きを計画した。なお，この切欠き部には，PCaPC

また，橋梁下には，清流として有名な蓼野川があり，既床版架設後，無収縮モルタルを充てんした。
3.2

設床版撤去時に発生する汚濁水の流出についても留意し

PCaPC 床版割付けた。その流失防止として，a ）足場全面への防水シートの本橋のような平面曲線半径の小さなケースにおいて，敷設ならびに汚濁水の収集，b ）発生汚濁水のろ過装置おPCaPC 床版の割付け計画時，一般には，中間支点上も端よび中和装置による処理等の一般的な対策に加えて，既設支点部と同じく，場所打ちにすることで平面線形への対応

床版撤去時の汚濁水低減を目的として，c ）乾式コアボーを図ることが多い。本工事では，中間支点部においても高リングマシンの使用，d ）乾式ワイヤーソーの使用，e ）

品質の PCaPC 床版を適用することにより，高耐久化を図

54

プレストレストコンクリート

工事報告
現地踏査た。また，この台形形状の調整版は，架設据付け時の誤差

準吸収が容易なように，アゴ部の無い形状とした（写真備- 3）。

桁下吊足場組立て
鋼桁塗替塗装事前測量（基準高および既設桁，その他既設構造物）

迂回路設置

交通規制

施工区間通行止め

交通規制

舗装切削

付属物撤去

標準版

調整版

詳細設計
※別途工事

アゴ部

プレキャストPC床版製作
プレキャスト延長床版製作

床版切断位置および削孔位置墨だし
既設床版切断・撤去

プレキャストPC床版輸送・仮置き※繰り返し 主桁天端ケレン
床版架設
排水管取付け床版高さ調整写真 - 3

床版間詰め部施工
スタッドジベル溶接
接合部モルタル充てん端部場所打ち床版

3.3
プレキャスト延長床版輸送調整版形状

PCaPC 床版配筋

本工事のような縦横断勾配が変化する橋梁に PCaPC 床版を適用する場合には，図 - 6 に示すように，隣接する延長床版架設

PCaPC 床版の据付け勾配が異なり，段差が生じる。この段差に対して，間詰め部鉄筋について，かぶりが確保できるように，PCaPC 床版の配筋を計画した（図 - 7）。

壁高欄

管 路
中分漏水防止表面含浸材塗布

はく落防止工
床版防水

交通規制

迂回路撤去

9i1 ％

※別途工事

9舗装

i2 ％

鋼桁塗替塗装タッチアップ図- 6

施工区間全面開放

PCaPC 床版段差概念図

吊足場解体

間詰め部

工事フロ－250108

打下ろしコンクリート設置部

PCaPC床版

無収縮モルタル

図- 4

打下ろしコンクリート（PCaPC 床版一体施工）

段差 973標準部

25069

図- 3

図- 7

無収縮モルタル

3.4

PCaPC 床版一体打下ろしコンクリ－ト形状

PCaPC床版

間詰め部配筋概念図

橋梁床版端部場所打ち床版

図 - 2 に示す端部場所打ち部は，PCaPC 床版を用いた床版取替えであっても，RC 構造とすることが多い。本橋
では，耐久性向上を目指して PRC 構造とした。
3.5

添接部用切欠き

壁高欄地覆部

高耐久化を目指す本橋においては，床版部からの漏水経路を無くすことを目的として，図 - 8 に示すように，壁高欄地覆部の一部を，PCaPC 床版と一体打設した。

無収縮モルタル

鋼桁添接板

4．高耐久化への対策

添接ボルト

図- 5

鋼主桁添接部の PCaPC 床版形状

蓼野第一橋床版取替え工事においては，中国自動車道における床版劣化の主要因である冬期の凍結防止剤散布によった（図 - 2）。なお，中間支点部の PCaPC 床版の形状は，る塩害に対して，耐久性の高い構造物とする必要がある。

各支間の交角差を吸収させるため，台形形状の調整版としそのため，劣化因子を遮断する性能を向上させること，劣Vol.54, No.3, May 2012

55

工事報告
炉スラグ微粉末を使用したコンクリートへの膨張材混合事

壁高欄

例が少ないことより，効果ならびに最適な混合量を検証することとし，コンクリート試験練り時に，膨張材混合量を要因（0，10，20，30 kg/m3）として，拘束膨張試験（JIS壁高欄地覆部

A 6202）を実施した。その試験結果として，材齢 7 日での（PCaPC 床版と一体打設）測定値を表 - 3 に例示する。
表- 3
PCaPC 床版

図- 8

拘束膨張試験結果（材齢 7 日）

膨張材混合量（kg/m3）

0102030膨張量（μ）-6774157274

壁高欄地覆部形状図

化因子が浸入しにくい材料および形状の選定，劣化因子がこの試験より，高炉スラグ微粉末を混合したコンクリー浸入しても適切な排出経路を確保しておくことが求められトにおいても，通常のコンクリートと同様に，一般的な混る。以下に，高耐久化のための各種対策について述べる。

合量（20 kg/m3）で，収縮補償用コンクリート 4 ）としての4.1材料における対策膨張性能（150 ～ 250 μ）は確保されることを確認した。

高耐久化のため，凍結防止剤由来の塩化物イオン等の劣

また，間詰めコンクリート部については，前述の材料特化因子がコンクリート内部に浸入しにくい材料の選定およ性による初期収縮ひずみに加えて，PCaPC 床版による外び初期ひび割れの抑制が課題となる。

部拘束の影響を受けるものと想定された。そこで，外部拘⑴高炉スラグ微粉末の使用

束の影響を実物大の試験体を用いて，膨張材混合量を要因

本工事では，PCaPC 床版や PCa 延長床版のみならず，とした試験により，ひび割れ性状の確認を行った。なお，工事箇所近傍のコンクリートプラントが供給元となる地覆この実物大相当の試験体設定においては，事前解析により壁高欄や間詰め ・端部場所打ち部のすべてのコンクリー

実物と同等の引張応力度が発生することを確認して決定しトに，高炉スラグ微粉末（比表面積 6 000 cm2/g）を 50 ％た。試験体の形状図を図 - 9 に，間詰め部コンクリートの割合で置換した。の材齢 35 日でのひび割れ性状としての平面図（上面）をなお，現地工事での高炉スラグ微粉末の適用にあたって

図 - 10 に示す。なお，本試験での養生は，実施工におけは，通常の早強セメントとはべつに，高炉スラグ微粉末専る不確実性などを考慮し，最低養生日数とし，3 日間の散用の貯蔵サイロの確保が困難であったこと，ならびに，早水養生とした。

強セメントと高炉スラグ微粉末の混合比率（50：50）の高試験結果としては，膨張材を混合していないケースおよ精度化を図る必要があったことから，セメント工場にて早び混合量 10 kg/m3 のケースでは，コンクリートの初期収

強セメントと高炉スラグ微粉末をプレミックスした状態

1 170 330 1 170 330 1 170 330 1 170 330 1 170

で，現地のコンクリートプラントに搬入した。

m3g/0k/m 3kgg/

m330

打ち床版および地覆壁高欄部に用いるコンクリートは，高20k30kg

00

現地でのコンクリート打設となる間詰め床版，端部場所/m 3

膨張材の使用10⑵炉スラグ微粉末の混合により，通常の早強セメント単味のコンクリートと比較して，自己収縮および乾燥収縮による初期ひずみが大きくなると想定され，耐久性の低下をまね

1 490

く初期ひび割れの発生が懸念された。そこで，養生初期段

1 490

図- 9階で膨張効果が期待できる膨張材を混合した。ただし，高1 490
1 490
1 490
10 7 490 1010

実物大相当試験体形状図

0 kg/m3

30 kg/m3

20 kg/m3

10 kg/m3

図 - 1010

ひび割れ性状図

56

プレストレストコンクリート

工事報告
縮と PCaPC 床版による外部拘束の影響により，多数のひプが生じた状態で，ヒンジ結合部近傍に輪荷重が載荷され

び 割 れ 発 生 が 確 認 さ れ た。 一 方， 混 合 量 を 20 お よ び

ると図 - 12 の着目断面に，過大な応力が生じることが懸30 kg/m3 としたケースでは，両者に大きな性状の相違は認念された。そこで，ヒンジ位置までの長さを，図 - 12 にめられず，両者とも極微小なひび割れは散見されたもの示すように変化（L ＝ 500 or 650 or 800 mm）させ，適切なの，ひび割れ抑制には充分な効果が得られることを確認し長さについて，FEM 解析により検討を実施した。ここでた。以上の結果より，実施工においては，地覆・壁高欄もは，ヒンジ部より橋梁床版側をモデル化し，鋼桁で鉛直支含め現地打設コンクリートすべてにおいて，膨張材混合量持させた床版部材に対して，片持ち状態となるヒンジ部近を 20 kg/m3 とした。

傍に輪荷重（P ＝ 100 kN）を載荷した。

⑶

コンクリート単位水量の低減

FEM 解析結果の一例として，L ＝ 650 mm のケース（実高性能 AE 減水剤を使用することで，単位水量を低減さ施工にて採用）における床版上面の橋軸方向応力図を図せ，同時に単位セメント量が減少することにより，発熱量- 13 に示す。ヒンジ部近傍に輪荷重が載荷されることにや乾燥収縮量を低減することが可能となる。また，工場とより，図 - 12 の着目断面上縁側に，最大 5 N/mm2 程度の比べ運搬時の品質変動が懸念されるレディミクストコンク引張応力度が発生していることが確認できる。

リートでは，設計基準強度が 50 N/mm2 程度になると，高500 or 650 or 800 mm

性能 AE 減水剤を使用しても，ワーカビリティと材料分離

輪荷重抵抗性を確保するために，単位水量が多くなると思われるが，実施工を模擬した実機での試験練りおよびポンプ圧送延長床版
底 版試験等により，単位水量の低減に努めた。本工事での単位水量は，上限値 5 ）となる 175 kg/m3 に対して，工場製作となるプレキャスト部材については 150 kg/m3，間詰め床版

橋梁床版

鋼桁ヒンジ結合部等の現地でのレディミクストコンクリートについては解析における着目断面位置（橋軸方向応力）160 kg/m3 とした。
4.2

形状設定における対策
図 - 12

前述の地覆・壁高欄の一部を，PCaPC 床版と一体打設

ヒンジ位置検討概要

することも含めて，供用期間において劣化因子が浸入しに引張応力（N/mm2）くい構造や浸入した場合の適切な排出経路を計画しておくことが課題となる。
⑴

延長床版ヒンジ位置

橋梁床版側

本橋で計画される PCa 延長床版は，橋梁床版との接合部にヒンジが設けられる。このヒンジ位置については，一般には，橋梁本体の支承直上に設置されることが多い。しかし，供用期間において，このヒンジ部より漏水が生じ，橋軸方向床版および鋼桁本体の耐久性の低下が懸念された。そこ
で，不測の事態であるヒンジ部よりの漏水に対しても，橋延長床版側

梁本体の耐久性の低下をまねかないように，本橋ではヒンヒンジ結合部ジ位置を変更した（図 - 11）。

従来構造

延長床版
底版

図 - 13ヒンジ結合部
橋梁床版面となり，かつ，橋梁本体の回転変形（キックアップ）時にヒンジ部近傍に輪荷重載荷を想定したうえで，補強鉄筋支承が D22 ctc 125 でひび割れ抑制が可能となるように，橋梁ヒンジ結合部

本橋での構造

延長床版
底端部よりヒンジ位置までの長さを 650 mm とした。

橋梁床版版

なお，ヒンジ部よりの不測の漏水が，橋梁の遊間部に到達することのないように，底版上面に図 - 11 に示す排水鋼桁

排水溝
橋台

FEM 解析結果（L ＝ 650mm）

解析結果を比較検討し，ヒンジ位置が橋台パラペット背鋼桁

橋台

着目断面位置0 . 000 . 50
1 . 001 . 502 . 002 . 503 . 00
3.50
4.00
4.505.00
5.50
6.00
6.50

溝を設置した。

支承⑵

壁高欄水切りに対するはく落対策

本橋の既設構造においては，壁高欄水切り部のコンクリ
図 - 11ヒンジ結合部位置の変更

ートのはく落および浮きが多数見られた。そこで，水切り部に 3 軸アラミドメッシュによるはく落防止を行うととも

また，ヒンジ位置を橋台背面に移動したことにより，橋に，同箇所での漏水を抑制するために中央分離帯部での上梁本体の支承部の回転変形により，ヒンジ部にキックアッ下線間の遊間部に，図 - 14 に示すゴム板による漏水防止

Vol.54, No.3, May 2012

57

工事報告
上り線

下り線

（本工事）

橋梁端部
ヒンジ鉄筋

押板

650

① PCa延長床版敷設

埋込みアンカーボルト
シール材

ゴム板

プレキャスト底版

押板③ 横締めPC鋼材緊張

シール材

プレストレスの分散確認

アンカーボルト（樹脂接着）

図 - 14④ 後打ちコンクリート（プレキャストと場所打ち接合）② コンクリート打設（場所打ち床版）

図 - 15PCaPC床版※①〜④ は施工順序を示す

橋梁端部場所打ち床版施工順序図

延長床版側については，FEM 解析によりプレストレス分壁高欄の対策散の影響を確認したうえで，横締め PC 鋼材の配置間隔を決定した。

対策を実施した。
4.3

製作・施工面における対策

また，プレストレス導入に際して，実構造物では鋼桁上高耐久化のため，製作・施工面より凍結防止剤等の劣化

フランジ上面と床版コンクリートの付着や摩擦等により，因子がコンクリート内部に浸入しにくいように，コンクリ

延長床版への応力分散以外にも，プレストレスの導入を阻

ート表面の緻密化および初期ひび割れの抑制が課題とな害する要因があると想定された。そこで，プレストレスにる。

よるコンクリート応力を確認するため，コンクリート表面⑴

散水養生の実施

および鉄筋に貼ったひずみゲージにより，プレストレス導本工事における高炉スラグ微粉末混合コンクリートの養入直後のプレストレスによるコンクリート応力の計測を実生は，PCaPC 床版においても，脱枠後の 2 次養生として施した。

散水養生を標準としている。しかし，本工事で全面的に適計測による実測値と設計値および FEM 解析値との対比用する高炉スラグ微粉末混合コンクリートに対して，2 次を，張出し床版部と中間床版部について図 - 16 に示す。

養生日数に関する既往の実験 ・報告等が確認できなかっここでの設計値とは，通常の設計で用いられる平面骨組みた。そこで，養生日数を試験要因とした ｢電気泳動による解析により算出した数値である。
底版からの高さ（mm）コンクリート中の塩化物イオンの実効拡散係数試験方法（案）（JSCE-G 571-2010）準拠｣ を実施した。この試験の実施にあたっては，実物大相当の試験体を製作 ・養生の上，コア採取した試験体を用いた。この試験結果を表 - 4に示す。標準と想定した ｢蒸気＋散水 3 日｣ の養生方法に比較して，2 次養生の散水日数の増加により，塩分浸透に対する改善傾向は確認された。しかし，その差は微小であり，有意な差異とは評価し難い。したがって，本工事では，300250200

設計値

150

解析値
実測値

100500‑12‑10製作サイクル（生産性）より，｢蒸気＋散水 3 日｣ の養生底版からの高さ（mm）を実施した。
なお，早強単味のコンクリート 2 ） に比べて，実効拡散係数は 1/10 程度以下となっており，高炉スラグ微粉末の混合により，遮塩性が向上することが確認された。
表- 4養生条件

試験結果
実効拡散係数（cm / 年）
2

1 次養生

2 次養生

上面（金ゴテ） 下面（型枠）

蒸気

散水 3 日0.06460.0303

蒸気散水 5 日

0.05130.0257

蒸気散水 7 日

0.04200.0310‑8‑6‑4応力値（N/mm2）（a）中間床版部‑20‑20300
250200150100

設計値
解析値

50

実測値

0‑12‑10‑8‑6‑4応力値（N/mm2）（b）張出床版部

図 - 16

プレストレス導入の確認

張出し床版部については，FEM 解析値と実測値におい⑵端部場所打ち床版へのプレストレスの導入て，おおむね整合しており，延長床版へのプレストレスの分散が適切に評価されたことが確認された。一方，中間床端部場所打ち床版部のプレストレス導入時に，隣接するPCaPC 床版や延長床版にプレストレスが分散して，場所版部については，FEM 解析値に比較して，実測値は上縁打ち床版部に所定のプレストレスが導入されないことが懸側で 91 ％，下縁側で 78 ％であった。これは，想定してい念された。そこで，図 - 15 に示す施工順序として，端部た鋼桁上フランジ上面と床版コンクリートの付着や摩擦等場所打ち床版部へのプレストレス導入を計画した。また，の影響によるものと考えられる。なお，設計値と解析値の58

プレストレストコンクリート

工事報告
乖離については，端部場所打ち床版をバチ形状としている

工時の品質確保，劣化因子の遮断性能の向上と排出経路のため，横締め PC 鋼材を放射状に配置しているが，通常の確保等に着目して，橋梁の高耐久化を目指した。これらの設計計算上はもっとも間隔が広くなる鋼材間隔で設計して取り組みが今後の床版取替え工事の参考となれば幸いであいるのに対して，FEM 解析では PC 鋼材配置を実配置どおる。

りの放射状で設定していることによる相違である。なお，
参考文献

応力計算上は，計測箇所すべてにおいて，設計値以上のプレストレス応力であることを確認した。
⑶

1 ）本荘淸司，中野将宏，田中寛規，桐川潔：高耐久化を目指した
床版取替え（中国自動車道青津橋），第 19 回プレストレストコ

その他の対策ンクリートの発展に関するシンポジウム，2010

耐久性向上のための対策として，先行工事の対策 3 ） を

2 ）本荘淸司，田中寛規，桐川潔：プレキャスト PC 床版の耐久性踏まえて，1 ）壁高欄部への表面含浸材の塗布，2 ）高性向上のための一考察，第 20 回プレストレストコンクリートの発能ウレタン防水層の設置，3 ）舗装のレベリング層に水密展に関するシンポジウム，2011

性の高い砕石マスチックアスファルト混合物を，表層にハ3 ）本荘淸司，中野将宏，田中寛規，桐川潔：鋼橋 RC 床版の全面補修－中国自動車道青津橋－，プレストレストコンクリート

イブリッド舗装用アスファルト混合物を採用することによVol.53，No.3，pp.17 ～ pp.24，2011

り防水性の向上を目指した。

4 ）㈳ 土木学会：コンクリート標準示方書［施工編］，2007

5．お わ り に5 ）東日本 ・中日本・西日本高速道路 ㈱：コンクリート施工管理要
領，2009.7

本工事では，LCC の最小化を目的とし，製作および施【2012 年 3 月 7 日受付】

刊行物案内

第 40 回PC 技術講習会テキスト

東日本大震災と PC 構造物
平成 24 年 2 月
定
価 6,000 円／送料 500 円
会員特価 5,000 円／送料 500 円

社団法人 プレストレストコンクリート技術協会

Vol.54, No.3, May 201259