1178nm Yb 添加ダブルクラッドファイバーレーザーの開発
電子工学専攻
1.

はじめに

植田研究室

太田

淳

振が難しいことが分かる [4]。

レーザーの利得媒質として使用される希土類には、

2.5

cross-sec(x10-24m2)

Er、Nd、Yb、Pr、Sm、Ho などが知られている。その中で、準 3 準位構造で量子欠損が少ない、吸収スペク
トルが広く半導体レーザーの負担が軽減されるなど、多くの利点を持っている Yb の研究が近年盛んに行われている。しかし、シリカファイバーに添加された Ybの長波長領域（1150nm ~）は、利得が小さくレーザー

emissionabsorption

2
1.5
1
0.5

0
800 850 900 950 1000 1050 1100 1150 1200

発振が難しいので、この領域でレーザー発振を実現し

Wavelength(nm)たという報告は少ない。

図 1：シリカファイバーに添加された Yb3+の吸収断面積と蛍光断面積

また、近年様々な応用のために可視域のレーザー光源開発が盛んになってきている。特に、波長 589nm の

3.

コヒーレント光は、レーザーガイドスターや、医療応

モデリング
小信号利得の式から本実験で使用した Yb-DCF の単用、ナトリウム原子の高分解分光などに必要とされて一通過での小信号利得を求めた結果を図 2 に示す [4]。

いる [1]。589nm レーザーは色素レーザーや固体レーザ

この時の Yb-DCF 長は 6m で、励起波長は 975nm であーと周波数変換技術により発生可能であるが、複雑でる。シリカファイバーに添加された Yb3+の放出スペク

コストが高いという欠点がある。それゆえ、これらのトルは、1000nm~1200nm の領域に広がっているが、問題を解決するために、冷却効率が高く、丈夫でコン

1050nm 付近の領域と 1178nm には利得に大きな差があ

パクトであるという特徴をもつファイバーレーザーでる。それゆえ、1178nm レーザーを得ることは大変難し

589nm レーザーを開発することが強く望まれてきた。

く、他の波長の発振を抑制することが重要である。

実際、Er 添加ファイバーレーザーと液体窒素で冷却し60た Nd 添加ファイバーレーザーの和周波混合によって、A(Pth=50mW)

50589nm レーザーが得られたという報告があるが、このB(Pth=225mW)
40

Gain(dB)

方法もかなり複雑である [2]。一方、1178nm レーザーの第二次高調波発生により 589nm レーザーは簡単に得

30

>50dB

20
10

ることができる。ファイバーレーザーではなく、ファGthB(R1=20%)
Gth A(R1=70%)

0

イバーラマンレーザーにより 1178nm レーザーは開発

1178nm<50dB
1000

されてきたが、バンド幅が広く、その結果、第二次高

1050

1100

1150

1200

Wavelength(nm)調波発生過程において変換効率が低いという欠点があ

図 2：Yb-DCF の小信号利得スペクトルる [3]。

（A（R1=70%、Pth=50mW）、B（R1=20%、Pth=225mW）、以上のことから本研究は、第二次高調波発生によりGthA ,GthB：閾利得）

589nm を得ることが可能な 1178nm において、Yb 添加
ダブルクラッドファイバー（Yb-DCF）を用いて直接レ

次に、R1 反射率と 1178nm 閾励起パワー特性を図 3ーザー発振させ、さらに第二次高調波発生のために単に示す。点線領域は、寄生発振が生じる領域であるこ

一偏光化させることを目的としている。

2.

とを示している。ここで、R1 と R2 はレーザー共振器ミラーの反射率で、G は小信号利得である。G2R1R2=1 にYb
シリカファイバーに添加された Yb の吸収断面積とおいて、R2 を高反射率（HR）に固定し、R1 を変化させ

蛍光断面積を図 1 に示す。1178nm の利得は 1000～

る。本モデリングにおいて、1178nm の閾利得に比べて1100nm の利得に比べて極めて小さく、この波長での発他の波長の閾利得は 50dB 以上大きいと仮定している。

1

これは、ファイバー端面でのフレネル反射を防ぐため

96%-HR 共振器、励起パワー19W の時のレーザー発にファイバーの両端面が 8۫ のへき開面にしてあるため

振スペクトルを図 5 に示す。図 5 から、1178nm レーザである。1178nm でレーザー発振するためには、他の波

ー、975nm 励起光の散乱と 1000nm~1100nm 領域に広が長よりも先に 1178nm の利得が閾利得に達しなければっている ASE があることが確認できる。また、この時ならないが、レーザー共振器ミラーの反射率が低下す

ASE に対し 50dB 以上の強度比の 1178nm レーザー出力

ると、レイリー散乱やその他の散乱により、1050nm 付であることも確認できる。出力パワー特性を図 6 に示

近の利得が 1178nm よりも先に閾利得に達してしまいす。出力パワーは単調に増加しているが、励起パワー

寄生発振が生じる。よって、1178nm レーザーを得るたが約 10W になったところで、パワー増加率が低下した。

めには、少なくとも反射率 23%-HR の Q 値の高い共振

これは、ASE の増加による損失が原因であると考えら器が必要である。

れる。励起パワーが 19W の時に最大 6.5W 出力パワーを得ることができた。モデリング 結果では最大出力パ250

B

G2R1R2=1 , R2=HR(R=99%)

ワーは 8.9W であった。

150

-20

7
laser

-30

100
50

1178nmlasingIntensity(dB,a.u.)parasitic
lasing

0
0

20

40
60
R1 reflectivity(%)

80

6

-40

A

100

5
Output power(W)threshold pump power(mW)

200

-50
-60
-70

pump

ASE

3
2

-80

1

-90

図 3：R1 反射率と 1178nm 閾励起パワー特性

4

-100
950

1000

1050

1100

1150

1200

1250

0
0

Wavelength(nm)

4.

5

10
15
Launched pump power(W)1178nm Yb-DCF レーザー
図 5：1178nm レーザー発振スペクトル(950nm~1250nm)

前述した小信号利得のモデリング結果とファイバー

図 6：出力パワー特性

最適長のモデリングを行った結果を考慮し、1178nm ファイバーレーザーを構築した。図 4 に実験装置図を示

1176nm~1181nm でのレーザー発振スペクトルを図 7

す。Yb-DCF と 2 つのファイバーブラッググレーティンに示す。出力パワーが増加するに従い、レーザー発振グ（FBG）で共振器を構成した。Yb-DCF(コア径 5.0µm、波長が長波長側にシフトした。最大出力パワー6.5W のクラッド径 126µm、クラッド開口数 0.46、ファイバー

時のスペクトルシフト量は、約 1.2nm であった。また、

長 6m)の励起光入射面側には融着損失をなくすために、スペクトルが二つのピークを持った構造になっている。

コアに直接 FBG1(反射中心波長 1178.7nm、反射率 96%、

図 8 に共振器内スペクトルとファイバー両端面での出反射帯域半値全幅(FWHM) 0.7nm)を書き込み、終端に力スペクトルを示す。共振器内スペクトルは、Yb-DCF

FBG2 (反射中心波長 1178.3nm、反射率 HR(99%以上)、と FBG2 を書き込んだ HI-1060 ファイバーの融着部分で反射帯域半値全幅(FWHM) 1.5nm)を融着し、共振器を構の散乱光を測定することで得た。ファイバー両端面で成した。ここでの、融着損失は測定の結果 5%以下であの出力スペクトルが二つのピークを持った構造になっった。また、ファイバー端面でのフレネル反射によるているのに対して、共振器内スペクトルは単一ピーク

寄生発振を防ぐために、両端面を 8˚のへき開面とした。

を持った構造である。これは、Q 値の高い共振器構成

このファイバーを、ファイバー出力半導体レーザーになっていることにより、共振器内パワーが大きくな（LD）（ピーク波長 976nm、最大出力パワー 23.3W）り（最大出力パワー6.5W 時に概算で約 160W）、共振器を使用して、最大励起パワー19W でクラッド励起した。

内スペクトルが広範囲に広がり、FBG を透過する際に反射が起こったためであると考えられる。これらの問題を解決するために、FBG の反射中心波長の制御と共振器 Q 値の最適化が必要である。

図 4：1178nm Yb-DCF レーザー実験装置図

2

20

0

1
0.91W
3.32W
6.5W

intracavity
R=96% end output
HR end output-20
Intensity(dB,a.u.)

Intensity(a.u.)

0.8

0.6

0.4

図 9：出力パワー特性
図 10：1178nm レーザー発振スペクトル(1177.4 nm ~ 1178nm)

-40

-60

5.

0.2

（インライン偏光子）

-80
0
1176

1177

1178
1179
Wavelength(nm)

1180

1181

単一偏光 1178nm Yb-DCF レーザー

1176

1177

1178

1179

1180

1181

これまでのレーザーはランダム偏光で発振しており、Wavelength(nm)次に単一偏光化を行った。1178nm 単一偏光 Yb-DCF レ
図 7：1178nm レーザー発振スペクトル(1176nm~1181nm)

ーザーの実験装置図を図 11 に示す。基本的な構成は図

図 8：共振器内スペクトルとファイバー両端面出力スペクト

4 と同様である。使用した全てのファイバーが、コアにル

応 力 を 付 与 す る こ と で 偏 波 を 保 持 す る PANDA
96%-HR 共振器では、Q 値の高い共振器構成が原因で、出力スペクトルが二つのピークを持った構造になってファイバーである。また、共振器内に PANDA ファイバ

しまったので、その問題を改善するために、FBG2 の反ーの付いた耐高出力（単一通過で 5W まで）インライン

射率を HR から 81%にして、96%-81%共振器を構築し偏光子を挿入した。前述したランダム偏光時の実験結同様の実験を行った。FBG2 の特性は、反射中心波長

果より、単一ピークのスペクトルを得ることができた

1178.19nm、反射率 81%、反射帯域半値全幅(FWHM)

81%-96%共振器と同程度の Q 値を持った共振器を構成

0.26nm である。レーザー出力は、FBG2 ファイバー端した。FBG1 は感光性のある希土類無添加ダブルクラッ

面側から得た。

ドファイバー(PM1060-GDF)に書き込んであり、その特96%-81%共振器の出力パワー特性を図 9 に示す。励性は、slow 軸反射中心波長 1178.02nm、反射率 78%、

起パワー7.54W で、出力パワー2.5W の 1178nm レーザ

反射帯域 FWHM 0.1nm である。FBG2 は 980PANDA フ

ーを得ることができた。1177.4nm~1178nm でのレーザ

ァイバーに書き込んであり、その特性は、slow 軸反射

ー発振スペクトルを図 10 に示す。単一ピークであり、中心波長 1178.00nm、反射率 HR、反射帯域 FWHM

スペクトル線幅は、FWHM で 0.08nm であった。しかし、

0.26nm である。これらと PM-Yb-DCF を融着接続し共励起光パワーを 7.54W から増加させると、その他の波振器を構成した。この共振器条件における出力パワー

長(1050nm~1100nm)が発振し始め、不安定発振状態になの限界は、インライン偏光子の耐え得るパワーから計った。これは、FBG2 の反射率を小さくし共振器の Q 値

算すると、約 1.25W である。この時の PM-Yb-DCF 長を小さくしたために、1178nm の発振閾値が上がり、他は 6.5m である。また、レーザー出力端における偏波消の利得の大きい波長が発振しやすくなったためである。
さらに、励起光パワーを約 10W に増加させると、

光比（PER）の測定を行ったところ 25.2dB であった。
融着損失とインライン偏光子の挿入損失による損失は

Yb-DCF が破壊され、レーザー発振しなくなった。この-1.6dB であった。ファイバー端面でのフレネル反射を原因は、誘導ブリリュアン散乱（SBS）を種とする自己防ぐために、励起光入射端面を 8˚に研磨し、もう一方

Q スイッチパルスであると考えられる。寄生発振の抑には 8˚の面になっている PM-FCAPC を融着した。また、制とレーザー発振波長の安定化のために、更なる最適

FBG の反射波長を制御するために、励起光による熱の化が必要である。

影響が大きい FBG1 を銅製ホルダーに固定し、ホルダ

3

1.2

2.5

1

2

0.8

Intensity(a.u.)

Output power(W)( Polarization – maintaining AND Absorption – reducing )1.5

1ー全体を温度制御した。

0.2W
0.5W
1.4W
2.5W

OutputPM1060-GDF
FBG1DM
λ<1000nmHT
λ>1050nmHR

0.4

0.5

8°

200μm fiber
coupled LD

0.6

0.2

Temperature
controller

PM-Yb-DCF

Inline 980PANDA
FBG2polarizer

図 11：単一偏光 1178nm Yb-DCF レーザー実験装置図

0
0

1

2

3

4

5

Launched pump power(W)

6

7

8

0
1177.41177.51177.61177.71177.81177.91178

Wavelength(nm)3（インライン偏光子）

PM-FCAPC

1178nm 単一偏光ファイバーレーザー（インライン偏おけるレーザー発振が止まってしまった。このことか

光子）発振測定結果を示す。図 12 に出力パワー特性をらも、1178nm において直接レーザー発振させるために示す。全出力パワー（ASE+1178nm レーザーパワー）とは、高い Q 値を持った共振器が必要であり、FBG の反1178nm レーザーパワーの出力特性である。ここで射波長の整合が取れていることが重要であることが分

1178nm レーザーパワーは、出力スペクトルにおけるかる。図 15 に、FBG1 温度制御用銅製ホルダーとイン

ASE と 1178nm の比から求めた。最大励起パワー5.17W

ライン偏光子の温度特性を示す。励起光の増加に伴い、の時に、全出力パワー1.039W、1178nm レーザーの最大FBG の Bragg 波長シフト量が大きくなるので、安定し出力パワー780mW を得た。ここで、全出力パワーが前たスペクトルを得るために、銅製ホルダーの温度を低述した出力パワーの限界値に近い値になったので、こ下させたことが分かる。出力パワーが 300mW 以上の時

れ以上励起パワーを増加させなかった。各出力パワー

から、スペクトルが安定していたので、銅製ホルダー

におけるレーザー発振スペクトルは、いずれの出力パの温度を一定に保った。インライン偏光子の温度が上ワーにおいても、ASE に対し 20dB の強度比の 1178nm

昇しているのは、出力パワーの増加によりパワー負荷

レーザー出力であった。また、図 13 に各出力パワーにが大きくなったためであると考えられる。全出力パワ

おけるレーザー発振スペクトル（1177nm~1178nm）特ーが最大 1.039W の時にインライン偏光子のパワー負荷性を示す。1177.5nm ~1177.6nm でレーザー発振していは、約 8.34W（単一通過で 4.17W）であると予想される。

ることが分かる。レーザー発振波長が安定しているの

高 Q 共振器であるために、共振器内パワーは高くなっ

は FBG1 を温度制御しているからである。出力パワーてしまう。また PER の値が低い時にも温度上昇する。

が大きい時にレーザー発振波長が短波長側にシフトしそれは、ウォークオフする偏光によるパワー負荷が大ているのは、FBG1 の温度が最適な温度よりも低くなっきくなるためである。また、今回 1064nm 用インラインてしまったためであると考えられる。

偏光子を使用したので、コーティング等の問題から
1178nm で使用した場合熱負荷が増大することが考えら

-40

1200

Output power
ASE+1178nm laser power(mW)
1178nm laser power(mW)

-50

800
Intensity(dB)

600れる。以上のことから、インライン偏光子の温度が約

34mW
161mW
374mW
780mW

37℃まで上昇したと考えられる。

-60

FBG mismatch
FBG match

-70

400

-50

Temperature of copper holder (C)

-60
0
0

1

2

3

4

5

Launched pump power(W)

6

-90
1177

1177.21177.41177.61177.81178

Wavelength(nm)図 12：出力パワー特性

-65
-70
-75
-80

40

40

35

35

30

30

25

25

20

20

-85

図 13：レーザー発振スペクトル(1177nm~1178nm)特性

-90
1000

15
1050

1100
Wavelength(nm)

1150

1200

0

100

200

300

400

500

600

700

Output power(mW)

出力パワーの増加に伴いスペクトル線幅は広くなっ
図 14 ： FBG 反 射 波 長 整 合 時 と 不 整 合 時 の ス ペ ク ト ルていたが、最大出力パワーの時に FWHM で 0.09nm で(励起パワー1.38W)あり十分狭線幅であった。また、PER は最大出力パワ

図 15：FBG1 温度制御用銅製ホルダー、ーの時に約 15dB であった。次に、励起パワー1.38W のインライン偏光子温度特性

時に、FBG1 の温度を変化させ、両端の FBG の反射波
長整合時と不整合時のスペクトルを測定した。そのス

6.

ペクトルを図 14 に示す。
FBG の反射波長整合時は、ASE

単一偏光 1178nm Yb-DCF レーザー（直交法）
通常、PANDA ファイバーを使用した共振器を構築すに対し約 20dB の強度比のレーザー出力であったが、る際には、PANDA ファイバーの応力付与部が一致する

FBG1 の温度の変化に伴い ASE の強度が増加していき、ように融着する。しかし、両端の PM-FBG の応力付与

レーザーの出力強度は低下していった。またさらに、部が直交配置となるように融着することにより、偏光

温度変化量を大きくしていくと、最終的には 1178nm に

4

15
800

Temperature of inline polarizer (C)

-55

-80

200

Intensity(dB)

Output power(mW)

1000

子を使用することなく単一偏光化が可能となる。この（slow 軸反射中心波長 1178.27nm、反射率 78%、反射方法を、本文では直交法と記す。

帯域 FWHM 0.1nm）と FBG2（slow 軸反射中心波長共振器両端の FBG を FBG1、FBG2 とすると、通常の1178.00nm、反射率 HR、反射帯域 FWHM0.26nm）を使

融着時と直交法時それぞれの FBG の透過スペクトルは用した。ここで、直交法を行うために FBG1 には、slow

図 16 のようになる。通常の融着時には図のように、X

軸反射中心波長が FBG2 の slow 軸反射中心波長に比べ軸、Y 軸それぞれの偏光に関して FBG の Bragg 波長がて 0.27nm 長波長側にある FBG を使用した。さらに、一致しているので、両方の偏光で発振する。それに対FBG1 の温度を制御することにより、FBG1 の fast 軸反して直交法では、まず FBG1 の Y 軸の Bragg 波長と FBG2

射中心波長と FBG2 の slow 軸反射中心波長を一致させの X 軸の Bragg 波長を一致させる。この方法としては、た。またこの時、レーザー出力端における PER の測定

Bragg 波長の温度特性を利用する方法とあらかじめそを行ったところ 29.4dB であった。融着損失は-0.75dB

れらの波長が一致した FBG を利用する方法がある。しであった。直交法はインライン偏光子を使用するとき

かしこのままでは、それぞれの軸に対して、FBG のに比べて、インライン偏光子の挿入損失がなく、またBragg 波長が一致していないために共振器が構成され融着部が 1 ヵ所少なくなるので、挿入損失や融着損失

ず、どちらの偏光も発振しない。そこで、図のようにによる損失が小さくなるというメリットもある。

応力付与部を直交配置で融着すると、Y 軸の偏光に関Output

しては Bragg 波長が一致していないので発振しないが、

PM1060-GDF
FBG1X 軸の偏光に関しては Bragg 波長が一致しているので

8°

200μm fiber
coupled LD発振する。これにより、偏光子を使用することなく単DM
λ<1000nmHT
λ>1050nmHR

一偏光発振が可能になる。

Temperature
controller

PM-Yb-DCF

980PANDAFBG2PM-FCAPC

図 17：単一偏光 1178nm Yb-DCF レーザー実験装置図(直交法)

直交法による 1178nm 単一偏光ファイバーレーザー
発振測定結果を示す。図 18 に出力パワー特性を示す。
本実験においては、波長 1120nm 以下遮断、波長 1150nm
以上透過のロングパスフィルターを使用することで、1178nm レーザーパワーを測定した。最大励起パワー
5.17W の時に、
1178nm レーザーの最大出力パワー1.85Wを得た。直交法により、インライン偏光子使用時では不可能であった、1W 以上の 1178nm 出力パワーを得る

図 16：通常の融着時と PM-FBG 直交配置の融着時の FBG 透

ことに成功した。図 19 に各出力パワーにおけるレーザ

過スペクトル

1178nm ファイバーレーザー共振器は、共振器 Q 値がー発振スペクトル（1000nm~1200nm）特性を示す。い

高く共振器内パワーが大きくなるために、インライン

ずれの出力パワーにおいても、ASE に対し約 30dB の強偏光子を使用した単一偏光ファイバーレーザーの実験

度比の 1178nm レーザー出力であった。ただし、出力パ

では、出力パワーに限界があった。そこで、高出力化

ワーが 1.85W の時のスペクトルを見ると、波長 1070nmのためにインライン偏光子を使用しないこの直交法に付近で寄生発振が生じている。この時、寄生発振は生より、1178nm 単一偏光ファイバーレーザーを構築した。

じたり生じなかったりしていたので、寄生発振が生じ

図 17 に実験装置図を示す。基本的な構成はインライ

る閾値であることが分かった。よって、これ以上励起ン偏光子を使用した時と同様である。PM-Yb-DCF 長はパワーを増加すると、ジャイアントパルスが生じファ6.5m である。直交法により単一偏光化を行うので、イイバーが破壊される可能性があるので、これ以上励起

ン ラ イ ン 偏 光 子 は 使 用 せ ず に 、 PM-Yb-DCF とパワーを増加させなかった。

980PANDA-FBG2 の応力付与部は一致するように融着
し、PM-Yb-DCF と PM-GDF-FBG1 の応力付与部が直交配置となるように融着した。共振器ミラーに、FBG1

5

2

-30

-40

-50
Intensity(a.u.)

Output power(W)1.5

1Output power

さく、1178nm で直接レーザー発振させることは困難で0.085W
0.251W
0.733W
1.53W
1.85W

ある。そこで、本研究では Yb-DCF の小信号利得と最適長のモデリングにより、1178nmYb-DCF レーザー共-60

振器の最適化を行った。モデリング結果を考慮し、

-70

0.5

1178nm において Q 値の高い共振器を構築し、レーザー-80

発振実験を行い、その出力特性を評価した。増幅自然

0
0

1

2

3

4

5

6

Launched pump power(W)

-90
1000

1050

1100

1150

放出光（ASE）に対し 50dB の強度比で、出力パワー6.5W

1200

Wavelength(nm)の 1178nmYb-DCF レーザーの開発に成功した。このと
図 18：出力パワー特性

き、反射率が 96%と HR の FBG を使用しており、共振

図 19：レーザー発振スペクトル(1000nm~1200nm)特性

器 Q 値が高すぎたことにより、レーザー出力スペクト
ルが二つのピークを持った形状になった。そこで、そ図 20 に各出力パワーにおけるレーザー発振スペクトの問題を解決するために FBG の反射率を 81%と 96%にル（1177nm~1178nm）特性を示す。1177.5nm~1177.6nm

変えたところ、単一ピーク、狭スペクトル幅でレーザー発振していることが分かる。レーザー発振（FWHM0.08nm）で出力パワー2.5W を得た。

波長が安定しているのは FBG1 を温度制御しているか

また、第二高調波発生のために単一偏光化させるこらである。出力パワーの増加に伴いスペクトル線幅がとを目的として、インライン偏光子と PANDA ファイバ広くなったが、最大出力パワーの時に FWHM で 0.06nm

ーを使用して、1178nm の単一偏光ファイバーレーザー

であり十分狭線幅であった。PER は最大出力パワーの共振器を構築した。この時、最大出力パワー780mW の時に約 10dB であり、インライン偏光子を使用した時に時、スペクトル幅 FWHM で 0.09nm、PER15dB の 1178nm

比べて、PER が低下してしまった。FBG1 温度制御用銅単一偏光ファイバーレーザーの開発に成功した。また、製ホルダーの温度特性を図 21 に示す。室温時の FBG1

高出力化のために、出力パワーが制限されるインライ

温度制御用銅製ホルダーの温度は約 19℃であり、低励ン偏光子を使用する代わりに、直交法により 1178nm 単起パワーの時に FBG1 の fast 軸反射中心波長と FBG2

一偏光ファイバーレーザー共振器を構築した。最大出の slow 軸反射中心波長の整合が取れた時の FBG1 温度

力パワー1.85W の時、スペクトル線幅が FWHM で制御用銅製ホルダーの温度は約 28℃であった。励起光

0.06nm、PER10dB の 1178nm 単一偏光ファイバーレーの増加に伴い、FBG の Bragg 波長シフト量が大きくな

ザーの開発に成功した。これらの結果は、今後高効率るので、安定したスペクトルを得るために、銅製ホル

波長変換を行う際に十分な特性である。

ダーの温度を低下させた。

今後の課題として、ASE、寄生発振の抑制のためにコ

30

-30

アを伝搬する ASE をクラッドモードに結合させること

Output power

Intensity(a.u.)-50

0.085W
0.251W
0.733W
1.53W
1.85w

Temperature of copper holder (C)

-40

-60

-70
-80

-90
1177

1177.21177.41177.6

Wavelength(nm)1177.8117828で透過損失を与え、さらに 1178nm には透過損失を与え

26ない LPG の作製が望まれる。さらに、共振器条件の最24適化を行うことにより、高出力化、狭線幅化が望まれ
22

る。
20

18
0

0.5

1

1.5

2

参考文献

Output power(W)[1] N. Saito, S. Wada, K. Akagawa, Y. Hayano, H. Takami, Y. Saito, and M.
Iye: The papers of Technical Meeting on Optical and Quantum Dvices, IEE

図 20：レーザー発振スペクトル(1177nm~1178nm)特性Japan, (2004), OQD-04-14.

図 21：FBG1 温度制御用銅製ホルダー温度特性[2] J. W. Dawson, A. Drobshoff, Z. Liao, R. J. Beach, D. M. Pennington, S.
A. Payne, L. Taylor, W. Hackenberg, and D. Bonaccini: Proc. SPIE, 4974,(2003), 75.

7.

まとめ

[3] D. Georgiev, V.P. Gapontsev, A.G. Dronov, M. Y. Vyatkin, A.B. Rulkov,
S.V.Popov, and J. R. Taylor: Opt. Express, 13, (2005), 6772.

シリカファイバーに添加された Yb の 1178nm におけ[4] H. M. Pask, R. J. Carman, D. C. Hanna, A. C. Tropper, C. J. Mackechnie,

る利得は 1000～1100nm 領域の利得に比べて極めて小P. R. Barber, and J.
1, (1995), 2.

6

M. Dawes: IEEE J. Select. Topics. Quantum Electron. ,