論文., March 2013, Vol. 123, 73 ‒ 79

Original Paper

NAPL 吸収多孔体径が Partitioning Interwell Tracer Test（PITT）に与える影響西脇淳子 1・宮﨑 毅 2・溝口 勝 2

Eﬀects of NAPL entrapped porous material diameters on Partitioning Interwell Tracer Test（PITT）
Junko NISHIWAKI1, Tsuyoshi MIYAZAKI2 and Masaru MIZOGUCHI2

Abstract ： Partitioning Interwell Tracer Test（PITT）
is a useful tool for quantifying the volume of NonAqueous Phase Liquids（NAPL）present in aquifer.
The volume is estimated by the retardation factor of apartitioning tracer relative to the transport of the nonpartitioning tracer that was determined from the tracer breakthrough curves（BTCs）．However, the equilibrium partitioning would not be completed during
every PITT in the actual ﬁeld, where high saturation
NAPL areas such as free‒phase pools and macro‒scale
entrapment zones are existed. In this study, we madeﬁve laboratory experiments focused on the diametersof NAPL entrapped porous material. Experiments revealed that, the accuracy of estimated NAPL volume
by PITT was not aﬀected by the diameter. In contrast,
the tailings of the BTCs were aﬀected by the diameter.
Tracer diﬀusion distance would be longer in the NAPL
entrapped porous material that has a large diameter,
and therefore, the tailing of the BTCs might become
more prominent.
KeyWords：Partitioning Interwell Traer Test
（PITT），NAPL entrapped porous material diameters,
Trichloroethylene（TCE），laboratory column experiment

1. はじめに
近年，地下水や土壌の汚染による人体へのリスクが問題視され，早急な浄化対策が重要となっている．地下水・た．したがって，今後は現位置での土壌汚染対策がさらに重要性を増すと予測される．それに伴い，簡便な調査手法が必要と考えられる．
Partitioning Interwell Tracer Test（PITT）は，広範囲の NAPL 汚染状況を現位置で把握することのできる
調 査 手 法 で あ る（ 例 え ば，Jin et al., 1995； 西 脇 ら，
2004，2007）．PITT の原型は，1970 年代の石油工業分
野で用いられた埋蔵石油量の推定手法にさかのぼる．この 手 法 で は， ク ロ マ ト グ ラ ム の 原 理 を 用 い て い る．
NAPL に分配せずに水相のみを移動するトレーサー（非分配トレーサー）と NAPL に分配しながら移動するトレーサー（分配トレーサー）の混合水溶液を同時に地下に流し込み，観測地点における両トレーサーの到達時間差から埋蔵石油量を推定する．現在，この推定手法が，油や有機溶剤などの NAPL 汚染現場に広く適用されてきている（例えば，Nelson and Brusseau, 1996；Annable
et al., 1998；Schubert et al., 2007）．
PITT で得られる各トレーサーの到達時間差から，重要な情報となる NAPL 飽和度が算出される．NAPL

飽和度は土壌中の全間隙のうち，NAPL が占める割合と 定 義 さ れ る． 飽 和 帯 に お け る NAPL 飽 和 度 は，NAPL 量を水と NAPL を足した量で除したものである（= NAPL 量 /（NAPL 量 + 水 量 ）=NAPL 量，は間隙量）．この/；はは，PITT における非分配トレーサーに対する分配トレーサーの遅延から算

土壌汚染物質には，ガソリン，油，および有機溶剤など出される．また，トレーサーの遅延係数の難水溶性溶液（Non‒Aqueous Phase Liquids, NAPL）

は以下の式で与えられる（Jin et al., 1995）
．

と

の関係

や，重金属，硝酸態窒素などのさまざまな化学物質が挙げられる．平成 14 年に土壌汚染対策法が制定され，平成 22 年 4 月 1 日には改正土壌汚染対策法が施行された．

＝1＋
（1−

=
）

（1）

この法律では，土壌の汚染状況を把握するための制度の充実，健康被害防止の措置，汚染土壌の処理の適正化，

ここで， は分配トレーサーの平均滞留時間， は非分および汚染土壌の運搬・搬出に関する規定が盛り込まれはトレーサーの配 ト レ ー サ ー の 平 均 滞 留 時 間，‒
NAPL 水分配係数である．各トレーサーの平均滞留時

1
Ibaraki University, College of Agriculture, 3 ‒ 21 ‒ 1, Chuo, Ami,
Inashiki, Ibaraki, 300 ‒ 0393, Japan. Corresponding author：西脇淳子，1 茨城大学農学部
2
Graduate School of Agricultural and Life Sciences, The University of Tokyo, 1 ‒ 1 ‒ 1 Yayoi, Bunkyo ‒ ku, Tokyo 113 ‒ 8657, Japan.
2012 年 10 月 18 日受稿，2013 年 1 月 8 日受理
土壌の物理性 123 号，73 ‒ 79（2013）

間は，PITT より得られる破過曲線の 1 次モーメント解析で求められる（Jin et al., 1995；Young et al., 1999）．
米国ではこの手法の価値が認められ，1999 年までに 40以上のフィールドに適用されており（Dwarakanath etal., 1999；Meinardus et al., 2002），現在はさらに適用件

土壌の物理性 第 123 号（2013）

74

数は増えている．日本では，使用するトレーサー類の安特定化学物質に指定されている．非分配トレーサーとし全性の面で環境中での拡散が制限されているため，実際の汚染現場での適用はなされていない．しかし，安全性てイソプロピルアルコール（IPA），分配トレーサーとして 4 ‒メチル ‒ 2 ‒ ペンタノール（4M2P）と 5 ‒メチルの高いトレーサー類を使用すること，地中への投入ト‒ 2 ‒ ヘキサノール（5M2H）を用いた．TCE，およびト

レーサーの回収を確実にすることができれば，日本でのレーサー類の物性値は西脇ら（2007）に詳しい．供試土適用も期待できると考えられる．

壌は豊浦砂（真比重 2. 64）である．本実験では，現場

PITT が NAPL 量の推定に有効であるとはいえ，問で土壌間隙中に微粒子状で散在するのではなく，連続体

題点もいくつか指摘される．具体的には，ⅰ）PITT 期として偏在する NAPL プールを模擬した．そのために，間中の NAPL 量の減少，ⅱ）PITT 期間中の NAPL 構

カオリナイト製の多孔質体の間隙中に TCE を吸収させ成成分の変化，ⅲ）土壌中有機物や鉱物によるトレーサー

た NAPL 吸収多孔体を模擬 NAPL プールとした．

の吸着（Jin et al., 1997），ⅳ）不均一な NAPL の存在形

カオリナイト製の多孔質体は，カオリナイトの多孔質態や不適切なトレーサー流速の設定により生じる分配ト

板を砕いたもので，2 mm 以下，2 〜 5 mm，5 〜 15 mm

レーサーの NAPL への非平衡分配などが挙げられる．

の 3 種類の径にふるいを通して分類した（Photo. 1）．

したがって，PITT での NAPL 量の推定精度を向上さ

それぞれの径の多孔質体を TCE 入りのビーカー内に投せるには，こうした問題を解決する必要がある．

入し，真空ポンプで吸引して多孔質体間隙中の空気をPITT で の NAPL 量 推 定 で は（1）式 が 用 い ら れ る．

TCE に置換した．2 mm 以下の NAPL を用いた実験をはバッチ試験で求められる平衡時の分配

No. 2，2 〜 5 mm 径の NAPL を用いて 2 反復で行った係 数 で あ る． し か し， 実 際 の 現 場 で は ト レ ーサーの実 験 を No. 3， お よ び No. 4，5 〜 15 mm 径 の NAPL を

NAPL への分配が平衡に達しないこともあり得る．し用いた実験を No. 5 とする．ここで No. 3 と No. 4 ではそた が っ て， ト レ ー サ ー の NAPL へ の 非 平 衡 分 配 が，れぞれ，実験中の平均フラックスを 0. 009 cm min‒1，おPITT での NAPL 量の推定精度を低下させる恐れがあ

よび 0. 017 cm min‒1 とした．また，比較として非汚染状

る．非平衡分配を引き起こす要因としては，現場の地質態での PITT のモデル実験を行った（No. 1）．実験 No. 1の違い（Meinardus et al., 2002），高トレーサー流速（西では，2 〜 5 mm 径のカオリナイト多孔質体の間隙中に

脇ら，2007），温度，汚染物質の存在位置や形状などのTCE ではなく純水を吸収させた．
トレーサー類の TCE ‒ 水，および豊浦砂 ‒ 水分配係

ここで，不均質性によるトレーサーとの不完全接触などが挙げられる．
西脇ら（2004）は，水で満たしたガラス管内への投入

数は，別途バッチ試験で測定した．IPA，4M2P，および 5M2H の TCE ‒ 水分配係数はそれぞれ 0，6. 51，およ量（mL）の等しい NAPL に対して，NAPL を一か所にび 27. 51 であった．また，各トレーサーの豊浦砂への吸まとめて水中に存在させた場合と 2 分割して存在させた

着は無視できることを確認した．

PITT の実験系を作成し，投入 NAPL の表面積を可視

2. 2 汚染カラムの作成手順化させて計測することで，NAPL の比表面積がトレー

内 径 2 cm， 長 さ 13 cm の polytetraﬂuoroethylene

サーの NAPL への分配現象と関係することを示した．

（PTFE）製の円筒カラムを垂直に設置し，下方からペ

しかし，この実験はモデル性が強く，土壌媒体の存在しリスタポンプで純水を供給しながら豊浦砂を水中充填しない地下水中に NAPL が存在する条件下で行われた．

た．豊浦砂中に NAPL 吸収多孔体がランダムに存在す

Jalbert ら（2003）は，およそ 100 × 160 cm の室内実験るように汚染カラムを作成した．個々の NAPL 吸収多装置を用いて，DNAPL（D は水よりも重いことを表す：

孔体の間は豊浦砂が充填された状態である．また，豊浦

Denser than water） の 比 表 面 積 が 小 さ い た め に
DNAPL ‒ 水相間でのトレーサー交換に律速が生じたと報告した．しかし，PITT での非平衡なトレーサー分配を生じさせるメカニズムに関しては，十分な知見は得られていない．
本研究では，NAPL の高濃度汚染領域（NAPL プール）の大きさが PITT に与える影響を明らかにすることを目的として室内カラム実験を行った．とくに，PITT で得られる破過曲線の形状と NAPL プールのサイズとの関係から，トレーサーの NAPL への分配過程を推察し，PITT に及ぼす影響を調べた．

2. 実験試料と方法
2. 1 供試試料およびトレーサー物質
汚染物質としてトリクロロエチレン（TCE）を用いた．
TCE は発がん性が懸念され，土壌汚染対策法で第二種Photo. 1 トリクロロエチレンを吸収させて模擬 NAPL プールとして使用した 3 種類の径のカオリナイト多孔質体．
Trichloroethylene entrapped kaolinite porous materials
divided into three groups on the basis of their diameters tosimulate a NAPL pool.

論文：NAPL 吸収多孔体径が Partitioning Interwell Tracer Test（PITT）に与える影響

75

砂の間隙は水で満たして，カラム内は飽和帯を模擬した．

ションコレクターで一定時間ごとに採水し，重量測定に

乾燥密度はおよそ 1. 63 Mg m‒3 とした．実験はドラフト

よりフラックスを算出した．実験は，採水試料中のトレー内に装置を設置して行った．豊浦砂の流出を防ぐためにサーの検出濃度が分析装置の検出限界値以下になるまで

カラムの上下両端にスチールウール，およびステンレス継続した．採水試料は濃度分析まで密閉して冷蔵保存し製のフィルターをストッパーとして封入した．実験装置

た．各実験の投入トレーサー濃度（mg kg‒1；土壌 1 kgの模式図を Fig. 1 に示す．

に対するトレーサー量 mg），投入トレーサー水溶液量2. 3 実験手順（g），TCE 飽和度（−），実験期間を通しての平均的なカラム上端からトレーサー混合水溶液をおよそ 0. 2 ポ

フラックス（cm min‒1），およびそれぞれの実験で用い

ア・ボリューム流した後に，三方コックを切り替えて純

た NAPL 径（mm）を Table 1 に示す．

水を連続供給した．純水への TCE の溶出は無視できるトレーサーの定量分析にはガスクロマトグラフ GC ‒FID（島津 GC ‒ 17A）を用いた．温度プログラム，分析と仮定した．実験中，カラム下端からの排出水をフラク

条件等は西脇ら（2007）と同様である．
2. 4 NAPL 量推定方法
式（1）を変形させた以下の式（2）に実験結果を代入することで NAPL 量を推定する．
−1

＝

ここで，

（2）

＋ −1

は先述の遅延係数であり，式（3）により算

出される．

（3）

＝

，

はそれぞれ，PITT で得られる破過曲線から算出された，分配トレーサー，および非分配トレーサーの平均滞留時間である．具体的には，以下の式であらわされる（Jin et al., 1995； Young et al., 1999）
：
∫∞
0

（

＝

Fig. 1 実験装置模式図．
Schematic diagram of experimental setup for studying
the effects of NAPL entrapped porous material
diameters on tracer transport during PITT.

∫∞
0

・

）

−

（4）

2

添え字 は分配（partitioning）を意味する ，または非分配（non‒partitioning）を意味する− 0）であり， 0 ，

は抽

である．

出井で観測された濃度を無次元化した値（ −）/（0はそれぞれ，バックグラウンドとTable 1 実験名および実験条件．
Summary of laboratory column experiments for studying the eﬀects of NAPL entrapped porous material diameters on
tracer transport during PITT.

投入濃度（mg L‒1）

投入

間隙

TCE

平均

NAPL 吸収

トレーサー

体積

飽和度

フラックス

多孔体径

SN‒real（−） （cm min‒1）（mm）

水溶液量（g） （cm3）

No.

IPA

4M2P

5M2H

1

1516

921

1509

3. 731

28. 680. 00

0. 019

2〜5

2

1434

1348

1554

4. 207

29. 500. 35

0. 020

<2

3

1501

1421

1353

3. 908

27. 890. 43

0. 009

2〜5

4

1476

1436

1484

3. 551

29. 870. 41

0. 017

2〜5

5

1163

1404

1521

4. 284

27. 400. 32

0. 0155 〜 15

土壌の物理性 第 123 号（2013）76

なる地下水中のトレーサーの初期濃度 [ML‒3]，および投わかる．とくに，ピーク点以降の濃度減少部分の傾きに

入トレーサー濃度 [ML‒3]，また差異が確認された．

は抽出井で観測され‒3たトレーサー濃度 [ML ] である．さらに， は時間 [T]，

汚染の有無による破過曲線の形状に関して，非汚染実

はトレーサーの投入時間 [T] である．

験である No. 1 と汚染実験である No. 2 〜 No. 5 を比較す

本研究では，NAPL 量の推定精度，
実験期間中のトレーる．No. 2 〜 No. 5 の実験ではピーク点以降の濃度減少部

サー回収率を議論するため，以下の式を定義する．

分で，非分配トレーサーと比べて分配トレーサーの傾きが緩やかであった．傾きは 4M2P よりも 5M2H で緩や

NAPL 量推定精度＝（5）−かであった．
径の違いによる破過曲線の形状差について，汚染実験である No. 2 〜 No. 5 を比較する．分配トレーサーの濃

トレーサー回収容量

トレーサー回収率＝

トレーサー注入容量（6）

度減少部分の傾きは，NAPL 径の増加とともに緩やかとなった．その傾向はとくに 5M2H で大きかった．
3. 2 トレーサー回収率と NAPL 量推定精度

は実 TCE 飽和度であり，実験カラムの作成時

各実験結果から算出した遅延係数（ ），推定 TCE 飽に投入した TCE 容量から算出した．また NAPL 量推定

和度（ N），NAPL 量推定精度，およびトレーサーの回精度とは，PITT での TCE 量の推定精度を議論するた

収 率 を Table 2 に 示 す． ト レ ー サ ー 回 収 率 は IPA ＞

めに本研究で定義した値で，PITT の精度を示す指標と4M2P ＞ 5M2H の順で減少し，投入量に対して 4M2P

なる．

は最高で 51%，
5M2H は 34% であった．分配トレーサー，

−

3. 結果

とくに 5M2H の回収率が低かった．
NAPL 量推定精度は，分配トレーサーとして 4M2P

3. 1 破過曲線の形状差を用いた場合に最高で 0. 27，5M2H を用いた場合に 0. 24

実験 No. 1 〜 No. 5 で得られた破過曲線を Fig. 2 に示す．

であった．本研究で設定した NAPL 吸収多孔体径の差

縦軸は観測されたトレーサー濃度（C）を初期投入トレー

異では，径と NAPL 量推定精度との関係は認められな

サ ー 濃 度（C 0） で 除 し た ト レ ー サ ー の 相 対 濃 度（C/かった．

C 0）， 横 軸 は ポ ア ･ ボ リ ュ ー ム で あ る． 図 中 に は，
NAPL 吸収多孔体径，および実験中の平均フラックス

4. 考察
4. 1 破過曲線の形状差を示す．
これらのグラフから，汚染の有無，および径の違いに

No. 2 〜 No. 5 で分配トレーサーの濃度減少部分の傾き

より，各トレーサーの破過曲線に形状差が生じることがが 緩 や か で あ っ た． ま た，5M2H で は No. 2，No. 4，

Fig. 2 PITT 中のイソプロピルアルコール（IPA），4 ‒メチル ‒2 ‒ ペンタノール（4M2P），および 5 ‒メチル‒ 2 ‒ ヘキサノール（5M2H）の破過曲線．グラフ上の No. は実験 No. を意味する． dは NAPL 吸収多孔体径（mm）， Flux は実験中の平均的なフラックス（cm min‒1）である．
Breakthrough curves of isopropyl alcohol（IPA），4‒Methyl‒2‒pentanol（4M2P）and 5‒
Methyl‒2‒hexanol（5M2H）during PITT. Each number on the graph shows experimental No.
d is a NAPL entrapped porous material diameter（mm）and Flux is a mean ﬂux（cm min‒1）
during each experiment.

論文：NAPL 吸収多孔体径が Partitioning Interwell Tracer Test（PITT）に与える影響

77

Table 2 NAPL 吸収多孔体径が PITT に与える影響を調べる実験での各実験結果．
Summary of the results from the experiments for studying the eﬀects of NAPL entrapped porous material diameters
on PITT.

遅延係数（R）

推定飽和度（SN） NAPL 量推定精度

トレーサー回収率

No.

4M2P

5M2H

4M2P

5M2H

4M2P

5M2H

IPA

4M2P

5M2H

1

1. 00

1. 01

0. 00

0. 00

‒

‒

0. 60

0. 29

0. 13

2

1. 18

1. 66

0. 03

0. 02

0. 18

0. 17

0. 78

0. 37

0. 18

3

1. 30

1. 96

0. 04

0. 03

0. 27

0. 20

0. 90

0. 41

0. 19

4

1. 17

1. 66

0. 03

0. 02

0. 16

0. 15

0. 71

0. 36

0. 25

5

1. 32

2. 20

0. 05

0. 04

0. 27

0. 24

0. 80

0. 51

0. 34

No. 5 の順，すなわち NAPL 吸収多孔体径が大きくなる

が早い段階でカラム外へ流出するのと並行して，多孔体

ほど濃度減少部分の傾きが緩やかになった．ここで，内へ分配したトレーサーは NAPL 内部で拡散移動する

NAPL に分配したトレーサーは，NAPL 内部で濃度勾ために再び水相に戻るまでの時間が長くなったことが考配によって拡散移動すると考えられる．したがって，えられる．その結果が破過曲線上に表れており，とくに，

NAPL 吸収多孔体の径が大きくなり内部での拡散距離

多孔体径の大きな場合に分配トレーサーのピーク点は非が増加するにつれ，NAPL 内部に分配したトレーサー

分配トレーサーのピーク点とほぼ同じポア・ボリューム

濃度が均一になるまでの時間，その後水相に再分配されで観測される一方で，テーリングが長くなるという形状

るための時間が長くなる．そのため，緩やかな濃度減少が観察されたと推察される．したがって，（2）式を用いを示したと考えられる．慣例に従い，このような破過曲て NAPL 量を推定すると，NAPL 吸収多孔体との接触

線の非対称性をテーリングと呼ぶ（van Genuchten andが不十分であったトレーサー成分と，NAPL への分配

Wierenga, 1976；Giddings, 1963）．

後に排出された成分の組み合わせとして NAPL 量を推これに関連して，Dai ら（2001）は汚染の浄化後に土定することになり，径と NAPL 量推定精度との間には

壌間隙中に散在する残留 NAPL ではなく，NAPL 高濃

関係が見られなかったと考えられる．また，同一径での度領域を再現するために，広がりをもって存在する実験（No. 3，
No. 4）の比較では，
実験中の平均的なフラッNAPL を模擬した室内実験を行った．彼らは，実験でテー

クスが小さい場合に NAPL 量推定精度が高い結果を示

リングが観測されたことから，NAPL へのトレーサー

した．

分 配 に お い て 拡 散 律 速 が 生 じ た と 推 測 し た． ま た，

現場で不均質に存在する NAPL の影響を除去するこ

Nelson and Brusseau（1996）はフィールドで PITT をとはできないため，実際の汚染現場で PITT を行う際に行った．得られた破過曲線においてテーリングが顕著で，はトレーサーのテーリングが生じる可能性がある．顕著

かつトレーサーの回収が少なかった理由として，NAPL

なテーリングは，PITT の期間を延長させるのみならず，相が厚さを持つためと推測した．本研究で設定した実験

NAPL 量の推定精度を低下させる危険性がある．その系では NAPL が間隙中に散在するのではなく，NAPL

理由は，トレーサーテストを途中で打ち切った場合のトプールとして広がりをもち偏在する汚染状況を模擬してレーサーの回収率の低下，長いテーリングのために分析いるため，観測されたテーリングは，拡散律速された装置の検出限界値を下回った濃度でのトレーサー流出の

NAPL へのトレーサー分配によるものと推察される．

継続（Imhoﬀ and Pirestani, 2004）などである．したがっ4. 2 トレーサー回収率と NAPL 量推定精度て，適切に PITT を利用するためには，低濃度の分析も

NAPL への分配係数の大きな 5M2H の回収率が低かっ

可 能 な 精 度 の よ い 分 析 装 置 の 導 入（Imhoﬀ andたことから，カラムに投入した 5M2H のうちのかなり

Pirestani, 2004）や，データの外挿，さらには投入トレーの割合が NAPL 相に残ったまま流出しなかったことがサー量を増加させるなどの工夫が必要と考えられる．こ

示唆される．実際にすべての分配トレーサーがカラム外

こで，投入トレーサー量に関しては，競合トレーサーにへ流出していれば，破過曲線の重心の位置が時間経過方

よる各トレーサーの分配係数への影響（Imhoﬀ et al.,向，すなわちポア・ボリュームの増加方向へずれるため，

2003）が懸念されるため，トレーサーの組み合わせを考推定される NAPL 量が増大するはずである．したがっ慮する必要がある．

て，分配トレーサーの回収率が低いことが，NAPL 量
推定精度の低さの一要因と考えられる．
本研究では NAPL 吸収多孔体径と NAPL 量推定精度

5. おわりに本研究では，PITT のモデル実験を行い，現場で偏在の間に関係は見られなかった．この原因として，NAPL

する NAPL プールのサイズに着目し，NAPL 吸収多孔

吸収多孔体との接触が十分ではなかった分配トレーサー

体径の違いが PITT，および NAPL へのトレーサーの土壌の物理性 第 123 号（2013）78

分配現象へ与える影響を調べた．その結果，1）本実験における NAPL 吸収多孔体径と PITT による NAPL 量の 推 定 精 度 に は 関 係 は 見 ら れ な か っ た． ま た，2）
NAPL 吸収多孔体径の増加とともに，分配トレーサー，
とくに 5M2H の濃度減少部分の傾きが緩やかになり，3）
その原因として，NAPL 吸収多孔体径が大きな場合に
NAPL 内部での拡散移動距離が長くなり，内部での濃度勾配が一定になるまでの時間，および水相への再分配に必要な時間が増加したことが考えられた．さらに，4）
5M2H が NAPL 相に残留しやすいために，PITT による推定 NAPL 量が低下することが示唆された．このことから，分配係数の大きな分配トレーサーを利用することで NAPL 量を過小評価する危険性はあるが，得られた破過曲線のテーリング形状を調べることで，NAPLの偏在状況がある程度予測できると考えられる．NAPL
が散在する場合にはトレーサーテストを行った全領域を浄化しなければならない．しかし，観測井を増やすなど
して NAPL の偏在領域を特定することができれば浄化コストの節約につながることが期待される．PITT は現位置で行え，もともと存在する井戸などを利用すれば非破壊で行える有効な NAPL 量の推定手法である．しかし，実際の汚染現場では環境条件や地質条件などがさまざまであるため，精度のよい汚染調査を行うには，ボーリング調査など他の調査と組み合わせたクロスチェックが重要である．

謝辞
本研究を行うにあたり，東京大学の西村拓准教授には研究全般において，同大学の技術専門職員である井本博
美氏には実験全般において一方ならぬご指導をいただきました．深く感謝致します．

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論文：NAPL 吸収多孔体径が Partitioning Interwell Tracer Test（PITT）に与える影響

要旨Partitioning Interwell Tracer Test（PITT） は， 帯 水 層 に 存 在 す る Non‒Aqueous Phase Liquids（NAPL）量を推定するための有効な手法である．NAPL 量は，トレーサーの破過曲線（BTCs）から決定される非分配トレーサーの移動に対する分配トレーサーの遅延係数によって推定される．しかしながら，NAPL が可動性のプール状で存在するような，もしくは汚染が広範囲にわたるような NAPL の高濃度領域がある実際の現場では，すべての PITT において平衡分配が成り立つとは限らない．本研究では，NAPL を吸収させた多孔体の直径に着目して 5 種類の実験を行った．その結果，PITT による
NAPL 量の推定精度はその直径に影響されないことが確認された．一方，BTCs のテーリングは直径に影響されることがわかった．NAPL を吸収した多孔体の直径が大きくなると，トレーサーの多孔体内部での拡散距離が長くなり，それによって BTCs のテーリングが顕著になったと推察された．
キーワード ： Partitioning Interwell Tracer Test（PITT），NAPL 吸収多孔体径，トリクロロエチレン，
カラム実験

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