アルミニウム合金チャンネル材に曲率と断面形状を同時に与える曲げ加工法の開発
埼玉大学

教育学部

生活創造講座 ものづくりと情報・技術分野
准教授 内海能亜（平成 24 年度一般研究開発助成 AF-2012016）

キーワード：回転引き曲げ，押出形材，断面変形

１．研究の目的と背景

出形材の断面形状を任意に変形させ，同時に曲率を得る

押出形材は一般的に二次加工として曲げ加工などが施新しい加工法の開発に着手した．まず基礎的研究として，され，建築部材，自動車や航空宇宙関連の構造部材，レチャンネル材のプレス曲げ加工における断面の変形の発ーダ・通信機器部品の導波管など幅広い産業界で適用さ生条件を成形シミュレーションによって明らかにし，実れている．これらのような工業製品を製造する分野では，

験ではプレス曲げでチャンネル材断面をドーム及びハッ環境保全・省エネルギーを目的に軽量化を図り，軽金属ト型形状に成形した 4)．しかしながら，プレス曲げではや薄肉な押出形材の曲げ技術の開発が行われている．薄曲率部（円周方向）に対して得られる断面形状の領域が肉な形材などの曲げ加工では，断面変形（へん平化およ少ない（曲げ角度が小さい）という課題があった．そこ

び肉厚変化），座屈変形としてのしわや屈服，伸びの限界で，本研究では本曲げ加工法を適用した専用の回転引きを超えて発生するくびれや割れなどの不良現象が発生し曲げ加工機の開発を行い，市販されている単純な断面形やすい．これまではこれら不良現象を抑制し，加工限度状の押出形材から，成形可能な断面形状を明らかにするを向上させる加工技術の研究が行われてきた．また，曲ために成形シミュレーションと曲げ実験により研究を進げによる形材断面の変形を抑制するために，マンドレル

めた 5),6)．

や拘束治具を適用した開発が行われてきた1),2)．筆者は形材の曲げに関する研究に取り組んできた経験から，不２．実験方法

良現象の発生形態・発生条件・発生メカニズムとその抑2.1

制法について明らかにしてきた．不良現象は再現性があ

供試材にはアルミニウム合金 A6063-O 材のチャンネ

供試材り，曲率（円周方向）に一定の断面形状が形成され，断ル材を適用した．供試材の形状および寸法を図 2 に示す．

面形状は加工条件によって様々に変化する．例えば，曲供 試 材 の 高 さ お よ び 幅 は H0=W0=40mm, 肉 厚 を率ρを小さくすると，断面を押しつぶすへん平変形分力

t0=1.0~3.0mm，長さは LB=700~1200mm とした．また，が大きくなり，へん平化が大きくなって，しわや屈服な供試材の機械的性質の引張強さ σB は 99 MPa，耐力 σ0.2

どの座屈現象を引き起こすことがわかっている 3)．

は 31~33MPa，加工硬化指数 n は 0.2，塑性係数 C は

筆者はこれら不良現象の断面変形に着目し，へん平変形と座屈変形を積極的に発生させ，図 1 に示すように押160~167MPa，伸び δ は 27~35 %となっている．
2.2

回転引き曲げ装置

図 3（a）に軸引張り力の負荷が可能な回転引き曲げ加工装置を示す．曲げ半径を決める巻付けドラム R（=Rd0）
は 50，75，100，150，200mm の 5 種類を選択できる．
曲げモーメントはチャック部とドラムと曲げ負荷棒により負荷される．軸引張り力の負荷は曲げによる断面変形，特に断面の変形量を助長させるために適用した．図 3（b）
多種の異形材から，二次加工の曲げで一種大量生産に示すように軸引張り力は自動車用のブレーキパットで一種の形材から，

t0=1.0,1.5,2.0,3.0

LB=700~1200

曲げ加工でH0=40

多品種生産

W0=40
図1

新しい曲げ加工法の提案

図2

供試材の形状及び寸法

てこの原理を利用し，供試材の側面から挟み込み負荷することができる．また，ブレーキパットの挟み込み力に

３．結果および考察
3.1

評価方法

より供試材が潰れないよう形材内部に心金（マンドレルチャンネル材の断面変形のタイプを図 5 に示す．引張としても機能することができる）を挿入することができりフランジのないチャンネル材を曲げ加工するとウエブる．軸引張り力の値はサーボモータにより自由に設定がが外側に倒れる外倒れ変形と内側に折れ込む内倒れ変形できる．

が発生する．そこで図のようにウエブ最大幅 Wmax がウ

回転引き曲げのシミュレーションモデル

エブ端部間距離 We を超える場合を外倒れとし，We =曲げシミュレーションには市販の動的陽解法有限要素

Wmax の場合を内倒れと判定し，曲げ開始からの曲げ角度2.3

解析ソフトウエア ADA Stampack-Z Ver6.2.4 を適用した．治工具類は剛体モデル，材料モデルはソリッド要素が 90 度の時のウエブ端部間距離を測定した．
3.2

各種加工条件による断面変形で σ=C(εe+εp)n，異方性は考慮していない．また，静・動

図 6 にチャンネル材の肉厚と曲げ加工度（曲げ半径）摩擦係数はすべて 0.1 とした． 回転引き曲げ用の解析モによる断面変形の形態を示す．図は解析結果で，肉厚がデルを図 4 に示す．供試材端部をチャックに固定し，他薄く加工度が高い（曲げ半径が小さい）場合は内倒れ変方の端部から曲げ方向とは逆に，巻き付けドラムが回転形が発生していることが分かる．加工条件が比較的厳しすると同時に軸引張り力を負荷するモデルとした．

い場合はしわや屈服などの変形が発生し，これが起点となりウエブが折れ内側に倒れ込み，内倒れ変形が発生すると考えられる．一方，肉厚が厚く加工度が小さい場合
は，外倒れ変形となることが分かるが，これはしわや屈ドラム

服が発生しない条件で，曲げ加工の初期段階で発生する

曲げ負荷棒
供試材

へん平変形による圧縮フランジのたわみにより，ウエブチャックが外側に倒れるものと考えられる．
図 7 は曲げ加工実験の結果と解析結果の断面の変形量ドラム

δw= (Wmax―W0)/2 を比較している．横軸には曲げ角度をブレーキ
パッド

心金とり，180°まで曲げている．曲げはじめの 0°から曲げ角度が大きくなると供試材の断面変形は大きくなり，比(a)曲げ加工部
供試材

サーボモータ

ブレーキ
パット

スクリュー
ジャッキ(b)軸引張り力の負荷部
図3

回転引き曲げ加工装置

図4

回転引き曲げモデル

図5

図6

断面変形の評価方法

チャンネル材の変形モード図（FEM）

図7

実験と解析結果の断面変形の比較
図8

曲げ加工度における断面変形（FEM）

較的肉厚が厚い形材のために 150°から 180°にかけてCross section

変形量が減少することになる．また，解析結果は曲げ実験とほぼ同様の傾向となっていることがわかる．
図 8 は曲げ加工度と断面変形量について肉厚1.0~3.0mm をパラメータとして示した結果である．断面変形が 40mm の場合は加工前のチャンネル材を保った
No axial tension

形状で，40mm 以上が外倒れ変形，40mm 以下が内倒れ

Additional axial tension

変形を示している．肉厚の薄い条件で曲げ加工度が小さい場合は外倒れ変形となり，加工度が進行すると内倒れ変形に移行することが特徴的である．
3.3

曲げ加工における軸引張り力の影響

曲げ加工において被加工材の圧縮領域が，ある限界を超えた場合，座屈変形いわゆるしわが発生する．曲げ加工中，被加工材に軸引張り力を負荷すれば圧縮領域が減少し，しわを抑制することができる．
図9

図 9 では，チャンネル材の回転引き曲げ加工において軸引張り力の負荷の影響（FEM）発生する内倒れ変形に及ぼす軸引張り力の影響をシミュ
CL/2＝1, 2mmレーションによって検討した．図中の軸力負荷無しと有Aimed shapeは，ウエブ両端部が徐々に近づき，断面は楕円形がつぶれたような形状になる．軸力負荷率 K=T/(σB ・A0)とし20mm

りの場合の解析結果を比較すると，軸力負荷ありの場合
Tool

no wrinkling

た場合（ただし，T は軸引張り力），K=0.15 以上で屈服やしわが消え，内倒れ変形のみの断面変形となり，K=0.17 以上ではウエブ先端部の開きがほぼゼロになっTool＋Tensionていることがわかる．また，図 7 の軸力負荷無しの条件

70

では 0～180°の曲げ角度で断面変形の度合い δw（150°60がピークの変形）が一定でないのに比べ，軸力を負荷す拘束する金型を用いた曲げ加工実験を行った．図 10 にその金型の概略と実験によって得られた各曲げ角度の内倒れ変形量を示す．軸引張り力によりへん平化を助長させ，拘束金型によりウエブ幅 We＝40mm の一定値に安/ mm形が得られていることがわかる．また，供試材の側面を50Weることで曲げ角度 0～180°のほぼ全域で一定の断面変

4030A6063-O
Rd=100mm
t0=1.0mm
K=0.220100030定させる変形が得られていることがわかる．
次に，外倒れ変形を利用した曲げ加工から得られる断図 10○：Tool +Tension△：Tension (without tool)
×：Without tool and tension

6090120
Bending angle / °150180210

曲げ角度と内倒れ変形の断面面形状を検討するために，図 11 のような解析モデルを作成した．ここでは，外倒れ変形用金型の供試材のクリ査した．その結果，CL と ro を大きくすればウエブは大アランス CL および金型側面部半径 ro の影響について調きく外側に倒れる変形が大きくなることが確認できた．

また，軸力を負荷すれば，圧縮側のフランジのたわみが負荷が大きい条件は（K＝0.3），外倒れ変形がわずかに軽減することも確認できた．これら結果をもとに曲げ実大きくなっていることも確認できる．
図 11 に示した金型では，チャンネル材を曲率 100mm

験用の金型を設計製作した．
図 12 は A6063-O のチャンネル材，H0=W0=40mm，にし，破線部のようにハット型の断面にする成形をねら

t0=2.0mm，Rd＝100mm，CL＝2.0mm，HF＝18mm， roった．図 14 は軸力負荷率 K＝0.3 の場合に得られた製品＝18mm を曲げ加工条件とした場合の曲げ製品の外観をにおいて，金型のプロフィルと曲げ角度が 60°，90°，示したものである．軸力を負荷すれば，より外倒れ変形150°の外倒れ変形の断面形状を比較したものである．

が大きくなることがわかる．図 13 は軸力負荷率 K＝0.2，150°では，圧縮フランジのたわみが若干発生している

0.3 を比較した結果である．縦軸に変形量，横軸に曲げものの，ウエブはほぼ金型形状に成形されていることが角度を示した．外倒れ変形は内倒れ変形に比べ，比較的わかる．60°では先でも述べたように，肉厚やチャック肉厚の厚いチャンネル材の変形であり，さらに，チャッ部の拘束の影響からウエブの先端部が金型になじんでなク部の拘束とで，曲げ加工初期（0～60°）では外倒れいことがわかる．の断面変形が抑制されているものと考えられる．曲げ角度が 90°を越えると，ほぼ一定（dw=1.2~1.4）の外倒れい外倒れ変形（曲げ角度 150°付近のみで変形が最大）と比べると，変形している曲げ角度の範囲が広くなり，軸力負荷の効果があることも確認できる．そして，軸力Height /mmの断面変形が得られており，図 7 の軸力を負荷していな

30○：tool profile

20×：150°
△：90°
□：60°

100-60

図 14

供試材断面

４.

-40-200204060

Width /mm

外倒れ変形の断面形状と金型断面の比較

まとめ

内・外倒れ変形を助長させるための軸引張り力の負荷が可能な回転引き曲げ加工機を開発した．また，本曲げ加工法を適用したシミュレーションにより，内・外倒れ変形のメカニズムを検討し，それぞれの変形用の金型や金型曲げ加工条件を検討した．これらより，内倒れ変形を利金型断面用したチャンネル材の曲げ加工実験では軸力を負荷すれ
図 11

外倒れ変形を利用した曲げの金型のモデル

ば曲げ角度 0～180°の範囲で，外倒れ変形では 90°を超え 180°の範囲で，ほぼ安定的な断面変形が得られることが確認できた．

謝辞

本研究は公益財団法人天田財団の一般研究開発助成（AF-2012016）によって実施されました．ここに深く感謝の意を表します．
(a)軸力なし K=0
図 12(b)軸力あり K=0.2

参考文献

外倒れ変形の曲げ製品の外観

1) K.X.Liu, Y.L.Liu, H.Yang : Int. J. Adv. Manuf Technol, 69(2013), 627-636.
2) K.Nakajima, N.Utsumi, M.Yoshida : Int. J. Precision

180°
90°
0°

幅の変形量
dw=(Wmax‐W0)/W01.5

Engineering and Manufacturing, 14-6 (2013), 965-970.

1.23) S.Sakaki, N. Utsumi : Material Transaction, 47-5(2006),

0.91354-1359.

0.64) N.Utsumi, M.Yoshida : Key Engineering Materials,○：K=0.2
×：K=0.3

0.300306090曲げ角度

図 13

曲げ角度と外倒れ変形120（°）

150625(2015), 505-510.
1805) 伊藤光佑，内海能亜：平成 26 年塑加春講論，（2014），99-100．
6) K.Ito,N.Utsumi,

M.Yoshida ： Advanced

Research, 1110 (2015), 130-135.

Materials