日補綴会誌 Ann Jpn Prosthodont Soc 14 : 124-130, 2022

依 頼 論 文◆企画：第 130 回記念学術大会／メインシンポジウム 1「審美修復材料を極めるー基礎から臨床まで」

ジルコニア：マテリアルサイエンスから見た最新のエビデンス
猪越正直，水口俊介

Latest evidence of dental zirconia ceramics from material science
Masanao Inokoshi, DDS, PhD, PhD and Shunsuke Minakuchi, DDS, PhD

抄録
近年，ジルコニアは補綴歯科治療において欠かせない材料となっており，陶材焼付鋳造冠に代わるゴールデ
ンスタンダードとなりつつある．特に高透光型ジルコニアが上市されて以来，モノリシックジルコニア製補綴装置が製作可能となり，さまざまな部位に臨床応用されてきている．一方で，上市されてからの歴史が比較的浅いジルコニアは，材料に関するエビデンスも日進月歩であり，常に情報をアップデートする必要がある．本
論文では，近年使用されているさまざまなジルコニアについて，1）ジルコニアの種類と分類，2）ジルコニアの焼成，3）ジルコニアの付加製造，4）ジルコニアの接着という 4 つの観点から現時点でのエビデンスを整理し，解説する．
キーワード
高速焼成，セラミックス，積層造形，付加製造，高透光性ABSTRACT
Zirconia ceramics are now widely used in dentistry as one of the golden standards of restorative materials. Morerecently, highly translucent zirconia ceramics and multi-layered zirconia have enabled us to apply monolithic zirconia
restorations in both anterior and posterior regions. Several new zirconia materials, as well as different fabrication
techniques, have been introduced, which makes difficult to sketch the current status of dental zirconia ceramics. In
this paper, we focused on the three aspects of zirconia ceramics: 1) classification of zirconia, 2) sintering of zirconia,
3) additive manufacturing of zirconia, and 4) bonding strategy to zirconia-based restorations. We summarized thenovel scientific evidence of dental zirconia ceramics.
Key words:
Speed sintering, Ceramics, Additive manufacturing, Translucency

Ⅰ．緒

ていたが，
現在ではモノリシックジルコニアクラウン，
インプラントアバットメントやフィクスチャーとしても使用されるようになっており，適用範囲が広がっている．本稿では，歯科用ジルコニアの最新事情と臨床使用上の注意点について，ジルコニアの種類と分類，
ジルコニアの焼成，ジルコニアの付加製造，ジルコニ
アの接着という 4 つのトピックスから解説したい．

言

従来の歯科用金属材料に代わる材料として，良好な審美性と高い機械的強度，生体親和性を持つジルコニ
アが注目されている．ジルコニアは，歯科に導入された直後には補綴装置のフレームワークとして使用され

東京医科歯科大学大学院医歯学総合研究科高齢者歯科学分野
Department of Gerodontology and Oral Rehabilitation, Graduate School of Medical and Dental Sciences, Tokyo Medical
and Dental University

124ジルコニア：マテリアルサイエンスから見た最新のエビデンス

Ⅱ．ジルコニアの種類と分類
1．ジルコニアとはジルコニアとは，二酸化ジルコニウム（ZrO2）のことであり，単斜晶，正方晶，立方晶という 3 つの結晶相がある．ジルコニアは常温では単斜晶が最も安定だが，1170℃で正方晶に，2370℃で立方晶に相変態する．ジルコニアに対してイットリア（Y2O3）やセリア（CeO2）といった安定化材を添加すると，添加した安定材の量に応じて常温で正方晶，または立方晶を得ることができる．歯科用ジルコニアでは，安定化材としてイットリアが最もよく用いられており，歯科用ジルコニアの多くがイットリア部分安定化型ジルコニアとなっている．
歯科に導入された当初のジルコニアは，3 mol%
イットリア部分安定化型ジルコニアであり，3Y-TZP（3 mol% yttria-stabilized tetragonal zirconia polycrystals）と呼ばれている．3Y-TZP の結晶相の中で正方晶は準安定であり，応力などによって単斜晶に相転移することが知られている．その際，ジルコニアの体積が増加するため，亀裂の進展を停止することが可能となり，良好な機械的強度を示す．一般的な 3Y-TZPには正方晶が 80 〜 90 wt%，立方晶が 10 〜 20 wt%
含まれている 1）．この従来型 3Y-TZP は機械的強度に優れるものの，透光性は低く，審美性改善のために陶材を前装する必要があった．
2．高透光性ジルコニアとマルチレイヤージルコニア
従来型 3Y-TZP の透光性を改善するべく，アルミナの含有量を減じた高透光性 3Y-TZP が開発，上市された．高透光性 3Y-TZP により，臼歯部のモノリシック
ジルコニア製補綴装置を製作することが可能となったが，前歯部のモノリシックジルコニア製補綴装置を製作するのは，審美性の面から困難であった．さらに，アルミナの含有量が低下したことにより，従来の3Y-TZP に比べて低温劣化への耐性がやや低くなっている．
高透光性 3Y-TZP の透光性をさらに改善するため，イットリア含有量を増やした高透光性イットリア部
分 安 定 化 型 ジ ル コ ニ ア（yttria-partially stabilized
zirconia: Y-PSZ）が開発された．この高透光性 Y-PSZ
はイットリアを 4 mol% 以上含有しており，結晶相のうち立方晶の含有量が増加している（30 〜 70 wt%）．
立方晶の含有量が増えると，ジルコニアの透光性は向上するため，Y-PSZ を用いることによって前歯部の125

モノリシックジルコニアクラウンの製作が可能となった．その後，高透光性 Y-PSZ の CAD-CAM 用ジルコ
ニアディスクで色調にグラデーションを持たせたマル
チレイヤージルコニアが上市された．これにより，ジルコニアの審美性は飛躍的に向上し，モノリシックジ
ルコニア製補綴装置の適用が広がった．現在の高透光
性 Y-PSZ には 4〜6 mol% のイットリアが含有されており 2），組成は製品によって異なっている．
近年，強度の必要な歯頸部側には高強度ジルコニア（3Y-TZP や 4Y-PSZ），透光性が必要な切縁側には高透光性ジルコニア（5Y-PSZ 等）を配置した混合組成
マルチレイヤージルコニアが登場した．混合組成マル
チレイヤージルコニアを用いることにより，審美性を損なうことなく大型の補綴装置を製作することが可能となった．この守備範囲の広さから，今後はこの混合組成マルチレイヤージルコニアの適用が増加するものと思われる．

Ⅲ．ジルコニアの焼成
1．ジルコニアの焼成とは歯科用ジルコニアは，製造業者から半焼結体のブロックまたはディスクで提供されることがほとんどであり，CAD データを元に CAM 機にて切削することによって加工する．切削加工した半焼結体は，焼成炉を用いて 1400℃から 1600℃で焼成し，完全焼結体とする必要がある．焼成炉での焼成プログラムは昇温，係留，降温に分けられ，従来の焼成方法では，焼成を完了するまで 7 時間以上かかるのが一般的であった．一般に，焼成温度の上昇と，焼成時の係留時間の延長によってジルコニア粒子の粒径が大きくなることが知られている 1）．従来型 3Y-TZP においては，焼成温度の上昇と係留時間の延長により，正方晶内のイットリア含有量が低下し，低温劣化しやすくなる
傾向にあった．一方で高透光性 3Y-TZP，4Y-PSZ では焼成温度の上昇に伴って低温劣化しやすくなったが，5Y-PSZ では著変は認められなかった 3）．透光性に関しては，4Y-PSZ，5Y-PSZ では焼成温度の上昇に伴って透光性が高くなる傾向が認められた．高透光
性 3Y-TZP，4Y-PSZ，5Y-PSZ いずれにおいても，焼成温度の上昇は機械的強度に影響を与えなかった 3）．
近年，
ジルコニアの高速焼成という概念が導入され，注目されている．高速焼成とは，従来 7 時間必要だった焼成を 90 分程度で完了するというものである．一部の製品では，18 分といった超高速焼成が可能であると謳われているジルコニアもある．高速焼成，超高

日補綴会誌126

14 巻 2 号（2022）

表 1 高速焼成がジルコニアの透光性に与える影響
著者名

ジルコニア

焼成条件

結果

Al-Zordk ら 4）

Zolid FX Preshaded (Amann
Girrbach), Zolid FX White(Amann Girrbach), DD Cubex2 (Dental Direct), DD Bio
ZX2 (Dental Direct)

従来法（1450℃，係留時間 120 分），
高速焼成（1450℃，係留時間 50/60 分）

Zolid FX White：従来法の透光性は高速焼成よりも有意に高い．Zolid FX Preshaded, DD Cubex2, DD Bio ZX2：従来法と高速焼成に有意差なし．

Cokic ら 5）

KATANA STML (Kuraray
Noritake), CEREC Zr, inCoris TZI (Dentsply Sirona)

KATANA STML： 従 来 法（1550 ℃， 係
留時間 120 分），超高速焼成（1560℃，
係留時間 16 分），CEREC Zr：超高速焼成（1580 ℃， 係 留 時 間 3 分 ），in Coris
TZI：従来法（1510℃，係留時間 120 分）

CEREC Zr, inCoris TZI：従来法の透光性は高速焼成よりも有意に高い．KATANA STML：従来法と高速焼成の透光性に有意差なし．

Yang ら 6）

Copran Zr-I, Copran Zr-i
Ultra-T (Whitepeaks dental) Cercon HT, Cercon XT(Dentsply Sirona)

Copran：従来法（1500℃，係留時間 90分 ）， 高 速 焼 成（1500 ℃， 係 留 時 間 30分），Cercon：従来法（1520℃，係留時
間 130 分），高速焼成（1540℃，係留時
間 35 分）Copran Zr-I, Cercon XT：従来法の透光性は高速焼成よりも有意に高い．Copran Zr-i Ultra-T(white), Copran Zr-i Ultra-T (A2), Cercon HT：
従来と高速焼成に有意差なし．

速焼成ジルコニアは，1-day トリートメントのような
チェアサイドでのジルコニア製補綴装置製作に用いられている．本稿ではジルコニアの高速焼成に関する文
献エビデンスをいくつか紹介する．
2．ジルコニアの高速焼成と透光性
ジルコニアの高速焼成が透光性に与える影響を調査した文献を表 1 に示す．Al-Zordk らは，4 種類のジルコニアを従来の焼成方法（係留時間 120 分）と高速焼成（係留時間 50 分 /60 分）にて焼成し，3 種類のジルコニアでは従来法と高速焼成に有意な差は認められなかったが，Zolid FX White（Amann Girrbach AG）
では従来法の方が高速焼成よりも高い透光性を示した
ことを報告している4）．Cokic らは，KATANA STML
（Kuraray Noritake），CEREC Zr（Dentsply Sirona），
inCoris TZI（Dentsply Sirona）を従来法と高速焼成，
超高速焼成にて焼成し，KATANA STML では従来法と高速焼成に有意な差は認められなかったが，CEREC
Zr，inCoris TZI では従来法の方が高速焼成よりも高い透光性を示したと報告している 5）．Yang らは，5 種類のジルコニアを従来法と高速焼成にて焼成し，
Copran Zr-i Ultra-T Copran Zr-i Ultra-T（white, A2,
Whitepeaks dental），Cercon HT（Dentsply Sirona）
では従来法と高速焼成に有意な差は認められなかったが，Copran Zr-I，Cercon XT では従来法の方が高速焼成よりも高い透光性を示したと報告している 6）．これらの論文の結果を総合すると，ジルコニアによっては高速焼成によって透光性に変化が認められないものがある一方で，透光性が低下するものもあることがわ
かる．

3．ジルコニアの高速焼成と機械的強度
次に高速焼成がジルコニアの機械的強度に与える影響を報告した文献を表 2 に示す．Ersoy らは，
inCoris ZI（Dentsply Sirona）と inCoris TZI（Dentsply Sirona）
を従来法，高速焼成，超高速焼成にて焼成し，超高速焼成は，従来法と高速焼成に比べて有意に高い曲げ強さを示したと報告している 7）．一方で，従来法と高速焼成には有意な差は認められなかった．Lawson ら
は，KATANA STML（Kuraray Noritake），Prettau
Anterior（Zirconzahn），Zpex Smile（Tosoh）を 従
来法，高速焼成，超高速焼成にて焼成し，Prettau
Anterior と Zpex Smiile では従来法は高速焼成よりも有意に高い曲げ強さを示したが，KANATA STML では従来と高速焼成に有意な差は認められなかったと報告している 8）．Jerman らは，Ceramill ZI，Ceramill
Zolid，Ceramill Zolid HT+ を従来法と超高速焼成にて焼成し，Ceramill Zolid HT では超高速焼成は従来法よりも有意に高い曲げ強さを示したが，その他のジルコニアでは有意な差は認められなかったことを報
告 し て い る 9）．Jansen ら は，Ceramill ZI（3Y-TZP,
Amann Girrbach），
Ceramill Zolid（3Y-TZP, Amann
Girrbach），Ceramill Zolid HT+（Amann Girrbach）
を従来法と超高速焼成にて焼成し，Ceramill Zolid
HT，Ceramill ZI では，超高速焼成（1590℃）の曲
げ強さは，超高速焼成（1570℃）と従来法よりも有意に高かったが，Ceramill Zolid では超高速焼成，従来法に有意な差が認められなかったと報告している 10）．Lümkemann らは Ceramill Zolid HT+ を従来法と高速焼成にて焼成し，高速焼成の曲げ強さは従来法よりも有意に低かったと報告している 11）．Cokic ら
は KATANA STML（Kuraray Noritake），CEREC Zr

ジルコニア：マテリアルサイエンスから見た最新のエビデンス

127

表 2 高速焼成がジルコニアの機械的強度に与える影響
著者名

ジルコニア

焼成条件

試験方法

結果

Ersoy ら 7）

inCoris ZI, inCoris TZI(Dentsply Sirona)

従来法（8 時間），高速焼成（2 時間），
超高速焼成（10 分）

3 点曲げ試験

超高速焼成の曲げ強さは，高速焼成または従来法に比べて有意に高い．高速焼成と従来法に有意差なし．

Lawson ら 8）

KATANA STML (Kuraray
Noritake), Prettau Anterior(Zirconzahn), Zpex Smile(Tosoh)従来法（7 時間），高速焼成（30 分），
超高速焼成（18 分：KATANA STML
のみ）

3 点曲げ試験

Prettau Anterior，Zpex Smile
では従来法の曲げ強さが高速焼成よりも有意に高い．KATANASTML では従来法と高速焼成に有意差なし．

Jerman ら 9）

Ceramill ZI, Ceramill
Zolid, Ceramill Zolid HT+(Amann Girrbach)

従来法（係留時間 10 分），超高速焼成（係留時間 2 時間）

3 点曲げ試験

Ceramill Zolid HT+ で は 超 高
速焼成の曲げ強さは従来法に比べ て 有 意 に 高 い．Ceramill ZI,
Ceramill Zolid では超高速焼成と従来法に有意差なし．

Jansen ら 10）

Ceramill ZI (3Y-TZP), Ceramill Zolid (3Y-TZP), Ceramill Zolid HT+ (Amann
Girrbach)

超高速焼成（1590℃，係留時間 10 分），
超高速焼成（1570℃，係留時間 10 分），
従来法（1450℃，係留時間 2 時間）

二軸曲げ試験

Ceramill Zolid HT, Ceramill
ZI では，超高速焼成（1590℃）の 曲 げ 強 さ は， 超 高 速 焼 成（1570℃）と従来法よりも有意に 高 い．Ceramill Zolid で は 超
高速焼成，従来法に有意差なし．

Lümkemann ら 11）

Ceramill Zolid HT+ (4YPSZ), (Amann Girrbach)

高速焼成（1580℃），従来法（1450℃）

二軸曲げ試験

高速焼成の曲げ強さは従来法よりも有意に低い．

Cokic ら 5）

KATANA STML (Kuraray
Noritake), CEREC Zr, inCoris TZI (Dentsply Sirona)

KATANA STML： 従 来 法（1550 ℃，
係 留 時 間 120 分 ）， 超 高 速 焼 成（1560℃，係留時間 16 分），CEREC
Zr：超高速焼成（1580℃，係留時間3 分），in Coris TZI：従来法（1510℃，
係留時間 120 分）

二軸曲げ試験KATANA STML：従来法と高速焼成に有意差なし．CEREC Zr,
inCoris TZI：従来法と高速焼成に有意差なし．

Yang ら 6）

Copran Zr-I, Copran Zr-i
Ultra-T (Whitepeaks dental) Cercon HT, Cercon XT(Dentsply Sirona)

Copran：従来法（1500℃，係留時間90 分），高速焼成（1500℃，係留時
間 30 分），Cercon：従来法（1520℃，
係留時間 130 分），高速焼成（1540℃，
係留時間 35 分）

3 点曲げ試験
二軸曲げ試験

従来法と高速焼成に有意差なし．

（Dentsply Sirona），inCoris TZI（Dentsply Sirona）
を従来法と超高速焼成にて焼成し，いずれも従来と超高速焼成に有意な差が認められなかったことを報告している 5）．Yang らは 5 種類のジルコニアを従来法と高速焼成にて焼成し，いずれにおいても従来法と高速焼成に有意な差は認められなかったことを報告している 6）．
このように，
高速焼成がジルコニアに与える影響は，ジルコニアの種類だけでなく論文毎に大きく異なっていることが多い．高速焼成の検討は充分とは言えず，
今後の更なる調査が必要であると考える．また，高速焼成を適用する場合，製造業者から高速焼成可能であると謳われているジルコニアに限定するべきであるという点に留意したい．

Ⅳ．付加製造ジルコニア
1．ジルコニアの付加製造とは
これまで歯科用ジルコニア補綴装置はもっぱら切削
加工にて製作されていた．近年，いわゆる 3D プリン

タを用いて，付加製造法にてジルコニアを成形することが可能となっている．付加製造によるジルコニア製
作方法には，大きく分けて 3 通りある：粉末焼結積
層造形法 12），光造形法 13–16），インクジェットプリンティ
ング法 17）である．ジルコニアセラミックスのような融点の高い材料は，高密度化するために高温で長時間の処理が必要となる．また，粉末焼結時の熱応力が焼結体にクラックを発生させる可能性がある．これらの理由から，ジルコニアの粉末焼結積層造形法による製作は困難である．したがって，ジルコニアの積層造形法の中で現在一般的な手法は，
光造形法となっている．
ジルコニアの光造形法では，光硬化性樹脂にジルコニ
ア粉末を混合したスラリーを用い，スラリーを光重合させた後，脱脂，焼成を経て付加製造ジルコニアを完成させる．
現在，Lithoz，3D Ceram，Admatec，写真化学，
XJet といったメーカーが付加製造ジルコニア製作装置を販売している．Lithoz，3D Ceram，Admatec，
写真化学は光造形法を応用しているのに対して，XJetはインクジェットプリンティングの中でも素材自体を

日補綴会誌128

14 巻 2 号（2022）

表 3 付加製造ジルコニアの機械的強度の文献値一覧
著者名

材料

製造業者

製造手法

試験方法

荷重に対する造形方向

機械的強度（MPa）

Harrer ら 13）

3Y-TZP

Lithoz

光造形

二軸曲げ試験

平行

836

Osman ら 15）

3Y-TZPADMATEC

光造形

二軸曲げ試験

垂直

1006.654平行

866.722

垂直

851

平行

939

垂直

1061

平行

434

垂直

817

平行

366

Saâdaoui ら

16）Willems ら 17）

3Y-TZP
3Y-TZP

Lithoz
XJet

光造形
インクジェット

3 点曲げ試験
二軸曲げ試験
4 点曲げ試験

Nakai ら

14）

3Y-TZP

Lithoz

光造形

二軸曲げ試験

平行

934.8

3Y-TZP

3D Ceram

光造形

二軸曲げ試験

垂直

1071.1

噴霧するマテリアルジェッティング法を用いている．
Lithoz，XJet は，ジルコニア製補綴装置（クラウン，
インプラント）の製作といった歯科応用も視野に展開しているようである．
2．付加製造ジルコニアの機械的強度
表に付加製造ジルコニアの機械的強度をまとめた結果を表 3 に示す．付加製造ジルコニアでは，造形方向の違いが強度に影響を与える可能性があり，造形方
向が荷重に対して垂直な場合と水平な場合で強度が異なる報告が多い．造形装置の種類によって，この傾向が大きく認められるものがある．一般に，荷重に対する造形方向が垂直な場合の方が，荷重に対する造形方
向が水平な場合よりも強度が高い傾向があると考えられる．筆者らは，付加製造法にて製作したジルコニア
試料（Lithoz，3D Ceram）と，切削加工にて製作したジルコニア（LAVA Plus）の物性を比較した 14）．その結果，いずれの付加製造ジルコニアも 3Y-TZP であり，付加製造ジルコニアは切削加工ジルコニアと同等の結晶組成と二軸曲げ強さを持つことが明らかとなった．
前述のように，付加製造ジルコニアの製作ではジルコニア粉末を含む光硬化性樹脂を重合し，それを脱脂した後に焼成し，完成させる必要がある．現状では脱脂に約 72 時間，焼成に約 72 時間を要する．切削加工法によるジルコニア製作では高速焼成が応用される
中，製作に長時間かかることが欠点であると言える．
また，費用も現時点では切削加工法に比べると高価である．一方で，事前に複雑な形状を付与可能といった利点もあり，ジルコニアインプラント製作への応用といった今後の展開が注目される．

Ⅴ．ジルコニアの接着
ジルコニアは化学的に安定であり，接着困難とされてきたが，適切に表面処理を行えば接着可能であることが明らかとなっている．ジルコニアに対する接着を調べた過去の文献をメタ解析した結果，ジルコニアに対する接着には機械的嵌合のための前処理とプライ
マーを用いた化学的前処理の併用が重要であることが明らかとなっている 18, 19）．これらの接着前処理を施した後，接着性レジンセメントを用いて補綴装置を接着することにより，ジルコニア製補綴装置に対する長期に安定した接着を得ることが可能となる．
1．機械的嵌合のための前処理機械的嵌合のための前処理として最も一般的なもの
は，サンドブラストである．中でもアルミナ粒子を用いたアルミナサンドブラスト，シリカコーティングされたアルミナ粒子を用いたトライボケミカルシリカ
コーティングは，表面を粗造化するだけではなく，唾
液や血液，適合試験材によるジルコニア表面のコンタ
ミネーションも除去出来るため有用である．一方で，サンドブラストはジルコニア表面に亀裂を生じさせることが明らかとなっている．筆者らの行った研究では，3Y-TZP，4Y-PSZ，5Y-PSZ ではサンドブラスト
後にジルコニアの強度が向上したが，6Y-PSZ では強度が低下するという結果となった 20, 21）．サンドブラス
ト処理はジルコニア表面に微小亀裂を生じさせるものの，
圧縮応力も発生する．微小亀裂による強度低下と，圧縮応力による強度上昇のバランスによってサンドブ
ラスト後の強度が決まる 20）．サンドブラストによって強度が低下するジルコニアはあるものの，その程度は

ジルコニア：マテリアルサイエンスから見た最新のエビデンス

129

ジルコニア製補綴装置の接着法
12
34

機械的嵌合のための前処理
サンドブラスト
化学的前処理10-MDP含有プライマー
歯面清掃
歯面処理
セメントによる接着
接着性レジンセメント

図 1 ジルコニア製補綴装置の接着法．機械的嵌合のための前処理としてアルミナまたはトライボケミ
カルシリカコーティングによるサンドブラストをし，化学的前処理として 10-MDP 含有プライマー
にて処理を行う．支台歯には歯面清掃した後に歯面処理材を塗布し，接着性レジンセメントを用いて補綴装置を接着する．その際，充分に光重合することが重要となる．

僅かであるため，機械的嵌合のための前処理としてサンドブラストを推奨したい．
2．化学的前処理
ジルコニアへの化学的前処理に関して，組成中にシリカを含有しないジルコニアに対するシラン処理は効果がない．文献的に化学的前処理としてジルコニ
アの接着に有効なものは，機能性モノマーである 10MDP を含有したプライマー処理である．Nagaoka らは，NMR 解析を用いて 10-MDP とジルコニアの化学的相互作用を調査し，10-MDP とジルコニアの結合様式に関するモデルを提案している 22）．この報告によると，10-MDP モノマーが水素結合によってジルコニア表面に吸着することを示すモデル，10-MDP
モノマーがイオン結合を介してジルコニアと相互作用するモデル，10-MDP とジルコニアの間のイオン結合に加えて，吸着した 10-MDP モノマーがジルコニ
アと水素結合の相互作用を持つモデルが提唱されている．セルフアドヒーシブタイプの接着性レジンセメ
ントには 10-MDP を含有しているものもあるが，10MDP 含有プライマーによる化学的前処理を行う方が確実である．
3．接着性レジンセメントを用いた接着の注意点
接着のための前処理を行った後，接着性レジンセメ
ントを用いて補綴装置を支台歯に接着する．接着性レ
ジンセメントを用いた装着の際には光重合でも化学重合でも重合反応が進むデュアルキュア型の接着性レジンセメントを用いると安心である．ジルコニアは照射器の光を減弱させるものの，ジルコニア製補綴装置下の接着性レジンセメントは光重合可能であることが明らかとなっているため，光照射器による光重合を確実に行うことも重要であると考える 23）．
4．ジルコニアに対する接着操作
以上のジルコニアに対する接着操作をまとめると，
図 1 のようになる．まず，ジルコニア製補綴装置側には，機械的嵌合のための前処理としてアルミナやトライボケミカルシリカコーティングを用いたサンドブ
ラストを行い，次いで化学的前処理として 10-MDP
含有プライマーを塗布する．支台歯の被着面は歯面清掃を行った後，取扱説明書に従ってメーカー指定の歯面処理剤を塗布する．その後，接着性レジンセメントを用いて補綴装置を接着し，余剰セメントの除去後に光照射を充分に行い，光重合する．

Ⅵ．まとめ
ジルコニアが歯科に導入されてから 15 年以上が経過し，さまざまな種類のジルコニアを使用可能な状況にある．各種ジルコニアの特性を理解し，臨床に活かすことが重要であると考える．ジルコニアの高速焼成について，高速焼成可能なジルコニアは限られており，すべてのジルコニアで高速焼成可能という訳ではないという点に注意する必要がある．付加製造法によるジルコニア製作は技術的に可能であり，物性的にも従来

日補綴会誌

130の切削加工ジルコニアと同等であると考えられるが，加工時間の長さといった改善点も多くあるのが現状である．ジルコニア製補綴装置の接着法について，アルミナサンドブラストやトライボケミカルシリカコー
ティングを用いた機械的嵌合のための前処理と，10MDP 含有プライマーによる化学的前処理の併用と，接着性レジンセメントを使用することにより，長期に安定した接着が得られることが明らかとなっている．
文献1） Inokoshi M, Zhang F, De Munck J, Minakuchi S, Naert
I, Vleugels J et al. Influence of sintering conditions on
low-temperature degradation of dental zirconia. Dent
Mater 2014; 30: 669–678.
2） Ban S. Classification and Properties of Dental Zirconia as Implant Fixtures and Superstructures. Materials(Basel) 2021; 14(17): 4879.
3） Too TDC, Inokoshi M, Nozaki K, Shimizubata M,
Nakai H, Liu H et al. Influence of sintering conditions on translucency, biaxial flexural strength,
microstructure, and low-temperature degradation ofhighly translucent dental zirconia. Dent Mater J 2021;
40(6):1320–1328.
4） Al-Zordk W, Saker S. Impact of sintering procedureand clinical adjustment on color stability and translucency of translucent zirconia. J Prosthet Dent 2020;
124: 788.e1–788.e9.
5） Cokic SM, Vleugels J, Van Meerbeek B, Camargo B,
Willems E, Li M et al. Mechanical properties, aging
stability and translucency of speed-sintered zirconia
for chairside restorations. Dent Mater 2020; 36: 959–
972.
6） Yang CC, Ding SJ, Lin TH, Yan M. Mechanical andoptical properties evaluation of rapid sintered dental
zirconia. Ceram Int 2020; 46: 26668–26674.
7） Ersoy NM, Aydogdu HM, Degirmenci BU, Cokuk N,
Sevimay M. The effects of sintering temperature andduration on the flexural strength and grain size of zirconia. Acta Biomater Odontol Scand 2015; 1: 43–50.
8） Lawson NC, Maharishi A. Strength and translucencyof zirconia after high-speed sintering. J Esthet Restor
Dent 2020; 32: 219–225.
9） Jerman E, Wiedenmann F, Eichberger M, Reichert
A, Stawarczyk B. Effect of high-speed sintering on
the flexural strength of hydrothermal and thermomechanically aged zirconia materials. Dent Mater
2020; 36: 1144–1150.
10） Jansen JU, Lumkemann N, Letz I, Pfefferle R, Sener
B, Stawarczyk B. Impact of high-speed sintering ontranslucency, phase content, grain sizes, and flexuralstrength of 3Y-TZP and 4Y-TZP zirconia materials. J
Prosthet Dent 2019; 122: 396–403.
11） Lümkemann N, Stawarczyk B. Impact of hydrothermal
aging on the light transmittance and flexural strengthof colored yttria-stabilized zirconia materials of different formulations. J Prosthet Dent 2021; 125: 518–526.

14 巻 2 号（2022）

12） Shahzad K, Deckers J, Zhang ZY, Kruth JP, Vleugels
J. Additive manufacturing of zirconia parts by indirect
selective laser sintering. J Eur Ceram Soc 2014; 34:
87–95.
13） Harrer W, Schwentenwein M, Lube T, Danzer R. Fractography of zirconia-specimens made using additive
manufacturing (LCM) technology. J Eur Ceram Soc
2017; 37: 4331–4338.
14） Nakai H, Inokoshi M, Nozaki K, Komatsu K, Kamijo
S, Liu H et al. Additively Manufactured Zirconia for
Dental Applications. Materials (Basel) 2021; 14(13):3694.
15） Osman RB, van der Veen AJ, Huiberts D, Wismeijer
D, Alharbi N. 3D-printing zirconia implants; a dreamor a reality? An in-vitro study evaluating the dimensional accuracy, surface topography and mechanicalproperties of printed zirconia implant and discs. J
Mech Behav Biomed Mater 2017; 75: 521–528.
16） Saâdaoui M, Khaldoun F, Adrien J, Reveron H,
Chevalier J. X-ray tomography of additive-manufactured zirconia: Processing defects – Strength relations.
J Eur Ceram Soc 2020; 40: 3200–3207.
17） Willems E, Turon-Vinas M, Camargo dos Santos B,
Van Hooreweder B, Zhang F, Van Meerbeek B et al.
Additive manufacturing of zirconia ceramics by material jetting. J Eur Ceram Soc 2021; 41: 5292–5306.
18） Inokoshi M, De Munck J, Minakuchi S, Van Meerbeek
B. Meta-analysis of bonding effectiveness to zirconia
ceramics. J Dent Res 2014; 93: 329–334.
19） Thammajaruk P, Inokoshi M, Chong S, Guazzato M.
Bonding of composite cements to zirconia: A systematic review and meta-analysis of in vitro studies. J
Mech Behav Biomed Mater 2018; 80: 258–268.
20） Inokoshi M, Shimizubata M, Nozaki K, Takagaki T,
Yoshihara K, Minakuchi S et al. Impact of sandblasting on the flexural strength of highly translucent zirconia. J Mech Behav Biomed Mater 2021; 115: 104268.
21） Inokoshi M, Zhang F, Vanmeensel K, De Munck J,
Minakuchi S, Naert I et al. Residual compressive surface stress increases the bending strength of dental
zirconia. Dent Mater 2017; 33: e147–e154.
22） Nagaoka N, Yoshihara K, Feitosa VP, Tamada Y, Irie
M, Yoshida Y et al. Chemical interaction mechanismof 10-MDP with zirconia. Sci Rep 2017; 7: 45563.
23） Inokoshi M, Nozaki K, Takagaki T, Okazaki Y,
Yoshihara K, Minakuchi S et al. Initial curing characteristics of composite cements under ceramic restorations. J Prosthodont Res 2021; 65: 39–45.

著者連絡先：猪越 正直〒 113-8549 東京都文京区湯島 1-5-45
東京医科歯科大学大学院医歯学総合研究科
高齢者歯科学分野
Tel: 03-5803-5584
Fax: 03-5803-5586
E-mail: m.inokoshi.gerd@tmd.ac.jp