2015/11/25

鋼橋ＲＣ床版施工手順書

一般社団法人日本橋梁建設協会

ま え が き
道路橋ＲＣ床版は直接荷重を受けるだけでなく、様々な環境作用（凍結融解、水や塩化物の浸入など）を受けることから、橋梁部材の中では損傷事例が多く、その補修工事が橋梁の維持管理
コストの大半を占めている状況である。今後、東北地方において、一時期に大量に建設される復興道路のＲＣ床版の耐久性が十分でないと、同様の補修工事が集中する恐れがある。また、設計・施工において鋼桁とＲＣ床版を分けて考えるのではなく、相互の役割が「橋」として効果的に連携・機能し、適切に維持管理されるよう配慮することも耐久性確保に必要な着目点である。
そのような背景から、実務遂行時の一助とし、当協会既刊資料の「ＲＣ床版施工の手引き(H22版)」を基本として，本手順書を作成した。特に寒冷地における劣化事例（凍害、塩害、疲労、および鋼橋としての構造特性に対する配慮不足や施工上の不具合によるもの）を示すとともに、これらに対する最新の知見を加え、施工時に注意するべき項目を再度整理し、鋼橋上に構築されるＲＣ床版の施工方法としてとりまとめた。なお、本手順書に記載の無い項目については上記資料を参照する必要がある。
さらに、参考資料として有用な打設順序に関する計算例や、寒冷地でのＲＣ床版の耐久性向上に資すると考えられる最新の材料、配合、および施工管理方法についても示したので、必要に応じて選択されたい。

平成 27 年 3 月（一社）日本橋梁建設協会
技術委員会 床版小委員会＜床版小委員会＞
委員長
雨森 慶一 （巴コーポレーション）
床版技術部会長 春日井 俊博（横河ブリッジホールディングス）床版施工部会長 小林 岳彦 （東京鐵骨橋梁）＜編集委員＞
グループ長 江頭 慶三 （駒井ハルテック）委員田中 喜一郎（横河工事）
委員
春日井 俊博（横河ブリッジホールディングス）委員
小林 岳彦 （東京鐵骨橋梁）
委員
久保 圭吾 （宮地エンジニアリング）
委員
和田 均（高田機工）
委員
高林 和生 （IHI インフラシステム）委員小川 淳史 （宇部興産機械）委員
佐々木 竜治（三菱重工鉄構エンジニアリング）委員亀田 宏（川田工業）
委員
袋 和雄（北都鉄工）

目

次・・・・・・・・・・・

1

２．設計・施工上の配慮

・・・・・・・・・・・

5

３．ひび割れの発生原因と対策

・・・・・・・・・・・

9

４．運搬・受入れ・・・・・・・・・・・

19

５．打込み・締固め

・・・・・・・・・・・

23

６．仕上げ・養生・・・・・・・・・・・

27

７．打継目

・・・・・・・・・・・

31

８．排水設備・・・・・・・・・・・

34

１．目

的

【参考資料１】かぶり厚を 7cm にした場合の設計計算例

42【参考資料２】床版打込み順序の計算例

44【参考資料３】高耐久性に資すると考えられる材料・配合・混和材

55【参考資料４】RC 床版施工用チェックシート

61

1.

目

的

本施工手順書は寒冷地における鋼橋ＲＣ床版の施工に際し、施工者が耐久性を確保するために配慮するべき基本事項と留意事項を示したものである。
寒冷地では凍結防止剤の散布によりＲＣ床版の上面に塩分を含んだ水が滞水し、加えて低温による上面コンクリートの凍害が促進され、さらに交通活荷重による疲労が複合的に作用して劣化している事例が報告されている（写真-解 1.1）。このような劣化の詳しいメカニズムは明らかとなっていないが、凍結融解作用による劣化と水や塩分の浸透が抑制されれば、このような損傷を防ぎ、長期耐久性を確保することが可能と考えられる。

(a) 舗装撤去前の床版上面(b) 舗装面周辺状況(c) 表層の脆弱コンクリート撤去状況

写真-解 1.1 東北地方で生じている床版上面の損傷例（床版下面には有害なひび割れが観察されない場合もある）
また、寒冷地での劣化・損傷の要因を現時点における知見を整理して列記すると、以下のように構造要因やコンクリート材料によるもの、設計上の配慮不足、施工上の不良があげられる。
①鋼桁の拘束に起因するひび割れ（コンクリートの乾燥収縮：写真-解 1.2）
②連続桁の中間支点上のひび割れ（構造要因、乾燥収縮：写真-解 1.3）③活荷重による２方向ひび割れと押抜きせん断破壊（疲労：写真-解 1.4）
④凍結防止剤散布環境下でのアルカリシリカ反応（ASR）（材料不良：写真-解 1.5）
⑤凍結防止剤散布環境下での凍害や塩害の発生（凍害・塩害：写真-解 1.6）
⑥床版打継目からの漏水（施工不良：写真-解 1.7）
⑦床版と地覆の打継目からの漏水（施工不良：写真-解 1.8）
⑧排水桝周辺からの漏水（施工不良：写真-解 1.9）
⑨スラブドレーン周辺の漏水または伝い水（施工不良：写真-解 1.10）⑩上縁鉄筋に沿った水平ひび割れ（凍害・疲労：写真-解 1.11）⑪走行車両の軌跡に沿ったコンクリートの浮き、剥離（凍害・疲労：写真-解 1.12）
したがって、寒冷地でのＲＣ床版の長期耐久性確保を検討する場合には、以下の前提条件を踏まえておく必要がある。
①凍結防止剤や凍害の影響を必ず受ける②活荷重による２方向ひび割れ、乾燥収縮による橋軸直角方向ひび割れが生じやすい③防水層は１０～１５年程度の舗装の打替え時から十全には機能しなくなる‐1‐

写真-解 1.2

主桁拘束と乾燥収縮ひび割れ

写真-解 1.4

写真-解 1.3 中間支点のひび割れ

2 方向ひび割れと押抜きせん断破壊

写真-解 1.5 ASR によるひび割れ 1)

写真-解 1.6‐2‐塩害による鉄筋露出

写真-解 1.7 床版打継目からの漏水

写真-解 1.8 床版と地覆の打継目からの漏水

写真-解 1.9 排水桝周辺からの漏水

写真-解 1.10 スラブドレーン周辺の漏水

写真-解 1.11 上縁鉄筋に沿った水平ひび割れ

写真-解 1.12 走行車両の軌跡に沿ったコ
ンクリートの浮き、剥離‐3‐そこで、強度だけを床版コンクリートの管理指標にするのでなく、気象作用や化学的作用に対する材料劣化、設計・施工上の配慮不足や施工不良、および初期欠陥を防いで密実なコンクリー
トを施工することを目的に、設計・施工とその品質管理法について本施工手順書をとりまとめた。
ただし、床版上面の防水層には過度に期待せず，コンクリートにはひび割れが生じることを前提
で、凍結防止剤による塩害と凍害の影響を軽減または排除できる対策の記述を中心とした。
このようなことから、一般的な項目は協会の既刊資料である「ＲＣ床版施工の手引き」の内容に準拠し、強化・補足すべき項目について本資料に記述する。なお、手引きの内容と記述の異なる部分があるが、これは寒冷地での耐久性確保を目的に、最新の情報・知見を踏まえて再記述したものであるので、本資料の記述を優先しなければならない。
巻末には RC 床版を施工する際に主要なポイントを確実に実施できているかをチェックするための「施工状況把握チェックリスト」を添付しているので，施工時に必ず活用し，入念な施工を心がけられたい．
本書を策定するにあたり、主として下記に示す図書を参考とした。

①ＲＣ床版施工の手引き（2010.3）②平成 25 年度 北海道開発局 道路設計要領：北海道開発局（2013.4）③設計施工マニュアル[橋梁編]の改訂について：東北地方整備局（2008.12）④設計要領(道路編)第 9 章 橋梁：北陸地方整備局（2012.4）⑤東北地方におけるコンクリート構造物設計・施工ガイドライン(案)：東北コンクリ
ート耐久性向上委員会（2009.3）⑥塩害対策マニュアル(案)：新潟県（2010.4）⑦コンクリート構造物ひび割れ対策資料：山口県（2007.10）‐4‐

2. 設計・施工上の配慮（１）設計基準強度は、24N/mm2 以上とし、各発注機関の規定により設定することを原則とする。
（２）床版のかぶりは塩害環境の程度に応じて決定する。
（３）型枠支保工取付け用吊金具の溶接は工場で行うことを原則とする。
（４）１日当りのコンクリート打込み量の決定（５）打込み順序の計画（１）設計基準強度は、水セメント比の低減による実強度の増加を見込んで規定される場合や
水セメント比の低減による実強度の増加は考慮せず、耐久性確保上の余裕とみなす場合等があり、各発注機関により推奨する強度が異なる。そのため、設計基準強度は各発注機関の規定に準じた強度に設定することを原則とする。
（２）塩害の影響を考慮した床版の最少かぶりは、道路橋示方書・同解説Ⅲコンクリート橋編（平成 24 年 3 月）の 5.2 塩害に対する検討によることを原則とする。海岸線からの距離が遠く、塩害の影響度合いが低い地域であっても、凍結防止剤が大量に散布される場合や塩害対策区分Ｓと同等以上とみなされる場合は、床版のかぶりを増厚し、塩分の浸入に対する耐久性を向上させることを検討する。従来方法によって算出した床版厚に対して、かぶりを増厚した場合の試設計を参考資料１に示す。
施工上、かぶりの確保に留意する必要がある事例として型枠支保工取付け用吊金具がある。支保工を吊りボルトで支持するタイプの吊金具は、ハンチの形状やすりつけ位置（上フランジ上面または下面）にあわせて必要なかぶり量を確保できる金具を選定する（図解 2.1 型枠支保工取付け用吊金具(a)参照）。なお、吊りボルトは型枠解体時に撤去できるよう発泡スチロールやパテなどで養生することが条件となる。また、塩害対策等で最小かぶりを 70mm とする場合は、前述の吊金具では必要かぶりを確保できないため、足場用吊金具を兼用した吊金具を用いて支保工を支持する方法がとられる（同図(b)参照）。
支保工取付け用吊金具
調整材

耐水合板

発泡ｽﾁﾛｰﾙ
又はパテ

ボルトナット

桟木

耐水合板
桟木

調整材

根太

受けばり

吊ボルト
足場用吊金具
主桁

鋼製ビーム

主桁

(b) 足場用吊金具と兼用(a) 吊ボルトにより支持

図-解 2.1 型枠支保工取付け用吊金具（３）型枠支保工取付け用吊金具の溶接は、桁本体と同等の品質管理を行うため、吊金具が溶接性に問題のない材質であることを鋼材検査証明書（ミルシート）などにより確認する必要がある。また、やむを得ず現場で溶接する場合には、「鉄筋コンクリート床版型枠吊金
具の現場溶接施工要領（案）について」（建設省事務連絡 昭和 63 年 6 月 28 日,参考資料
4 参照）などを参考とし、工場溶接と同等の品質が得られるように施工する。
現場溶接時の主な管理項目を以下に示す。

‐5‐

（Ａ）溶接方法は原則として被覆アーク溶接で行い、溶接棒の種類は D5016（低水素系）、
棒径は 4mm のものを標準とする。また、溶接棒の乾燥状態は、道示Ⅱ.18.4.2 の規定により管理し、吸湿させないように注意する。
（Ｂ）作業に従事する溶接工は、JIS Z 3801 の A-2F と同等の資格を有していなければならない。
（Ｃ）雨天または作業中に雨天となることが懸念される場合、溶接面が濡れた状態、強風時（溶接箇所の風速が 5m/s 以上）、気温が 5℃以下の場合（予熱を行なう場合はこの限りでない）には溶接作業を行ってはならない。
（Ｄ）吊金具の溶接において、桁の塗装に損傷が生じた場合には、補修塗装を行う。なお、目安としてすみ肉溶接の場合、20mm 位の板厚までは溶接面の裏側の塗膜が損傷しやすい。この時、塗膜の膨れ、剥がれ、変色が生じる。また、既設橋の床版取替時などで、経年劣化した塗膜では 20mm 以上の板厚でも損傷することがあるので注意する。
（４）橋梁形式、コンクリートプラントの供給能力、現場までの運搬距離、コンクリートポン
プの圧送能力および作業員の人員配置等を考慮し、あらかじめ 1 日当りのコンクリート打
込み量を決定する必要がある。施工時期や現場の施工条件にもよるが、1 日の標準的な打込み時間は、その後の表面仕上げ・養生時間を考慮すると５時間程度であるため、コンク
リートポンプ 1 台当りの吐出量を 20～30m3/h とすると、標準的な 1 日当りの床版コンクリ
ート打込み量の目安は 100～150m3/日となる。
（５）鋼橋の床版工事では、コンクリートの打込みにより主桁が変形するため、先に打ち込んだコンクリートに、後から打ち込まれるコンクリートによって引張応力が作用し、ひび割れが発生する場合がある。このため、コンクリートの打込みが数日におよぶ場合は、必要に応じて打込み順序の検討を行い、各施工段階の打込みに伴う発生応力が若材齢時の許容引張応力度以下におさまるよう確認する必要がある。打込み計算の例を参考資料２に示す。
各橋梁における一般的な床版コンクリートの打込み順序を以下に示す。
（Ａ）単純桁橋の場合
トラック
アジテータ

コンクリートポンプ車
打込み方向

図-解 2.2 単純桁橋の打込み順序
単純桁は施工規模が小さい場合、コンクリートは片押しで 1 回で打ち込む。また、支間が大きい場合や桁の変形が大きい場合には、支間中央より両支点方向に対称に連続して打ち込む。なお、施工規模が大きい場合には、ブロックに分割して打ち込むこともある。

‐6‐

（Ｂ）3 径間連続桁橋の場合

図-解 2.3 3 径間連続桁橋の打込み順序
中間支点付近（③のように負の曲げモーメントが生じる個所）は中間支間部（ブロック①、②）の打込みにより、コンクリートに引張力が働くので、このような個所の打込みは後に行う。
（Ｃ）上路アーチ橋の場合
①

④

①

④

図-解 2.4 上路アーチ橋の打込み順序
上路アーチ橋は、たわみが最大となるアーチ支間長の 4 等分点付近から打込む。この際、後で打込むコンクリート重量によるアーチの変形を抑制するため、最初に打込む範囲を広く設定した方がよい。なお、上路アーチは非対称荷重によるたわみ変形が大きいため、左右対称に打込むなどの配慮が必要となる。
（Ｄ）下路アーチ橋の場合

図-解 2.5 下路アーチ橋の床版打込み順序‐7‐

下路アーチ橋の場合にも、上路アーチと同様の打込み順序となる。ただし、下路アーチ
橋では、床組に載荷されたコンクリート自重によりアーチ部材では圧縮変形、補剛桁では伸び変形となり、補剛桁の伸び変形は横桁を介して、床組である縦桁を伸ばそうとする力になる。
また、日照や環境温度の変化にともなうアーチ材や補剛桁の変形も同様の現象を誘起する。そのため、床板コンクリートには縦桁の伸び変形にともない、ずれ止めを介して縦桁と同様の引張応力が作用し、結果として床版コンクリートにひび割れが発生する場合があるので、留意が必要である。
これらのひび割れ抑制対策としては、配力筋の追加、床版開口部（アーチ・吊材と床版との交差箇所等）への用心鉄筋の追加、及び、縦桁の一部の高力ボルト継手部を後施工とするなどの検討を行う。
（Ｅ）曲線橋の場合

図-解 2.6 曲線橋の床版打込み順序
曲線橋の橋軸方向の施工順序は、橋直の場合と同じであるが、横断方向では一般的に勾配がついているので、曲線の内側（低い方）から外側（高い方）へ向けてコンクリートを打ち込む。これは、横断勾配のためコンクリートが低い方に流動するのを防ぐためと、曲線桁の重心の位置が橋軸（橋梁中心線）に対して曲線の外側方向に偏心しているので、桁の横方向の安定および荷重分配上、有利であるためである。
また、コンクリートの打込み順序によっては、施工時にひび割れが生じたり、支点に負反力が生じる場合があり、桁の安定や部材の強度についても事前に検討する必要がある。
（Ｆ）斜橋の場合

図-解 2.7 斜橋の床版打込み順序
斜角がある場合、同一断面での桁のたわみ量が異なるため、桁に傾きが生じる。また、コンクリートの打込み順序によっては、支点に負反力が生じる場合もあり、桁の安定性や部材の強度について、事前に検討を行う必要がある。

‐8‐

3. ひび割れの発生要因と対策
3.1 ひび割れによる床版の損傷
床版コンクリートに、有害なひび割れを発生させないことが原則である。
（１）有害なひび割れとは、一般にひび割れ幅が 0.2mm 以上のひび割れとされている。ひび割
れは時として大きな損傷に進展する。すなわち過大な繰り返し荷重による疲労、雨水の浸入、凍結融解によるコンクリートの劣化、鉄筋の腐食等により、初期ひび割れが進展すると床版としての耐久性の低下ばかりでなく、最終的には床版としての機能を失わせる結果にもなる。
（２）RC 床版の疲労損傷は、図-解 3.1 に示すような 6 段階のプロセスを経て進展する。

なお、寒冷地では床版下面の劣化や損傷が進んでいない場合でもコンクリートが押し抜けたり、上面のコンクリー
トの砂利化や水平ひび割れなどの劣化が生じているケースがあり、上面からの点検・検査方法が求められている。

図-解 3.1 RC 床版の損傷プロセス 2)

‐9‐

3.2

ひび割れ発生の要因分析

ひび割れは、きわめて多種多様な原因により発生する。
したがって、設計、材料、施工に対するひび割れ対策以外に、環境条件(塩害地域、寒冷地
域等)、供用条件に応じたひび割れ対策が必要となる。
過去の実績からひび割れ発生の要因を分類すると図-解 3.2 のように表すことができる。

配合

施工時
供用時

施工
振動

スランプ
再振動

施工機械

Ｗ/Ｃ
コンクリート
の沈降

分離
外部

混和材料

交通
気候

設計
配筋（かぶり）

地震
施工

施工
生コン車の
運搬時間

養生

湿度

締固め
施工

直射

施工時

初期きれつ
水質

型わくの変形

打込み速度
日光

風

はらみ

混和材料
骨材（泥等）

支保工沈下
材料

施工
湿潤養生

施工時

型わく
設計

材料
骨材

水

乾燥収縮

施工時

ゆるみ

温度

材料

施工時

設計

水和熱

ｾﾒﾝﾄ

施工時

混和材料

ｾﾒﾝﾄ

ﾏｯｼﾌﾞな部材

気候
湿度
温度

設計

施工目的

単位ｾﾒﾝﾄ

寒中打込み

部材

打込み速度
Ｗ/Ｃ

配合

供用時

鉄筋の発せい

単位水量
砂率

暑中打込み

設計
細部設計

電気
化学

施工

構造

不等沈下

電気

過載荷重

その他の化学的侵食
乾燥収縮
化学

コンクリートの中性化

地震

養生

酸、塩類の侵食ひび割れ

図-解 3.2 ひび割れの発生要因図‐ 10 ‐

繰返し荷重

外力

供用時

3. 3

ひび割れの原因と特徴

有害なひび割れを発生させないためには、床版の施工時、供用時に予想されるひび割れの原因を検討し、その対策を講じる必要がある。
表-解 3.1 に床版に発生するひび割れの原因とひび割れの特徴を示す。
表-解 3.1 床版ひび割れの一覧表 3),4)
区分

A
コンクリートの材料的質に関するものA1

ひび割れの原因
セメントの異常凝結

ひび割れの特徴
幅が大きく、短いひび割れが、比較的早期に不規則に発生A2

セメントの水和熱

断面の大きいコンクリートで、打込み後 1～2 週間してから直線状のひび割れがほぼ等間隔に規則的に発生。表面だけのものと部材を貫通するものがある

A3

セメントの異常膨張

A4

骨材に含まれている泥分

A5

低品質な骨材

A6

反応性骨材（アルカリ骨材反応） コンクリート内部から爆裂状に発生。多湿な個所に多い
鉄筋にそって大きなひび割れが発生。かぶりコンクリートがコンクリート中の塩化物はく落したりさびが流出したりする

A7
A8

コンクリートの沈下、ブリーディング

打込み後 1～2 時間で、鉄筋の上部や壁と床の境目等に断続的に発生

A9

コンクリートの硬化・乾燥収縮

打込み後 2～3 か月してから発生し、次第に成長。開口部や隅部には斜めに、床版の一般部にはほぼ等間隔に発生

A10

コンクリートの自己収縮

B1

混和材料の不均一な分散B2

B4

長時間の練混ぜ運搬時間が長すぎた時等に発生。全面に網目状のひび割れ
ポンプ圧送時の配合の不適当な
A8 や A9 のひび割れが発生しやすくなる
変更（セメント量・水量の増量）
不適当な打込み順序
コールドジョイントとなる

B5

急速な打込みB6

不適当な締固め

B7

硬化前の振動や載荷

B8

初期養生中の急激な乾燥

B9

初期凍害

B10

不適当な打継ぎ処理

B11

鋼材の乱れ

打込み直後、表面の各部分に短いひび割れが不規則に発生
こまかいひび割れ。脱型するとコンクリート面が白っぽく、
スケーリングする
コンクリートの打継ぎ個所やコールドジョイントがひび割れとなる
配筋の表面にそって発生

B12
B13

かぶり（厚さ）の不足
型わくのはらみ配筋の表面にそって発生
型わくの動いた方向に平行し、部分的に発生

B14
B15

型わくからの漏水型わくの早期除去

収縮性のひび割れとなる
B7 と B8 と同じ

B16
B17

支保工の沈下不適当な打重ね床版の端部上方、中央部下端等に発生
コールドジョイントとなる

B3

B
施工に関係
するもの

放射型の網状のひび割れ
コンクリート表面の乾燥につれて、不規則に網状のひび割れが発生
ポップアウト状に発生する

高強度コンクリートでは自己収縮が主要因となるひび割れが発生
膨張性のものと収縮性のものがあり、部分的に発生

B13 や A8 のひび割れが発生。コンクリートの沈降によって発生
振動機による締固めが不十分なために発生。軟練りコンクリ
ートにおいて過度に締め固めた場合に砂すじができる
D の外力によるひび割れと同様‐ 11 ‐

区 分

C
使用・環境
条件に関係
するもの

D
構造・外力
等に関係
するもの

ひび割れの原因

ひび割れの特徴

C1

環境温度・湿度の変化

A9 のひび割れに類似。発生したひび割れは温度・湿度変化に応じて変動する

C2
C3

コンクリート部材両面の温度・湿度の差
凍結融解の繰返し

C4

火災

C5

表面加熱

C6

酸・塩類の化学作用

C7

中性化による内部鋼材のさび

C8

塩化物の浸透による内部鋼材のさび

D1

設計荷重以内の長期的な荷重

D2

設計荷重を超える長期的な荷重

D3D4

設計荷重以内の短期的な荷重
設計荷重を超える短期的な荷重

D4 と同じ。発生時期は数年から数十年（地震等；せん断）床版のななめ方向にひび割れが発生

D5
D6

断面・鉄筋量不足
橋台・橋脚の不等沈下

D2、D4 と同じ。床版がたれ下がる方向に平行に発生
不等沈下に追随できない床版部に発生

D7凍上

凍結膨張による地盤の隆起によって構造物が浮き上がる

低温側または低湿側の表面に、曲がり方向と直角に発生
表面がスケーリングを起こし、ボロボロになる
急激な温度上昇と乾燥により網目状の微細なひび割れが発生。部分的に爆裂してはく落することがある
急激な温度上昇と乾燥により網目状の微細なひび割れが発生
コンクリート表面が浸食され、多くは鋼材位置にひび割れが生じ、一部コンクリート表面がはく落する
鉄筋にそって大きなひび割れが発生。かぶりコンクリートがはく落したりさびが流出したりする
鉄筋にそって大きなひび割れが発生。かぶりコンクリートがはく落したりさびが流出したりする
D2 と同じ。発生時期は数年から数十年
床版支間長に対して厚みが薄い床版に大型車等の積載の繰り返し走行にともなう疲労により、橋軸直角方向にひび割れが発生、最終的に亀甲状のひび割れが発生

注）本表は参考文献に示すひび割れ一覧表を RC 床版用に見直したものである。

‐ 12 ‐

3.4 床版のひび割れ対策
3.4.1 設計上の不備によるひび割れ
設計上の不備により起こるひび割れ防止対策としては、床版厚の不足、鉄筋量の不足、桁配置の良否、支持桁の剛度差等が考えられ、照査時のポイントとして留意する。
図面照査において、設計上のひび割れ防止対策として次の事項に留意する。
（１）桁配置は大型車両の車輪の軌跡を考慮しているか。支持桁の剛度差が考慮されているか（例えば箱桁と縦桁で支持される床版など）（２）太径筋より細径筋を密に配筋しているか。同じ断面積(曲げ引張応力)の場合、コンクリートとの接触面積 (周長) が大きい細径筋の方がひび割れ幅の制御に有効なためである。
（３）連続形式の場合、床版コンクリートの打込み順序が図面に明示されているか。先行で打ち込んだコンクリートに許容値以上の引張応力が入らないようにする。
（４）連続形式で負の曲げモーメントが作用する領域では、常に床版に引張力が働くため、ひび割れが進行しやすいので、ひび割れ制御として用心鉄筋が補強されているか。また、鉄筋の引張応力度は 120N/mm2 程度まで低く抑えてあるか。
3.4.2

レディーミクストコンクリート材料に起因するひび割れ

レディーミクストコンクリートの材料に起因するひび割れ防止対策としては、工場の選定、セメントの種類、水質、骨材、混和剤の種類、コンクリートの練混ぜ、塩化物の総量等に留意する。
レディーミクストコンクリート工場は、JIS 認証品を製造する工場のうち、全国生コンクリー
適 マークを承認された工場から選定し、次の事項を考慮する。
ト品質管理監査会議から○（１）工場から現場までの運搬時間が出荷から打込み完了まで 1 時間以内が理想である。
（２）セメントは普通ポルトランドセメントを使用するのを標準とする。
（３）コンクリートの品質に悪影響を与える、油、酸、塩類、有機物等の物質を含まないこと。
（４）骨材はアルカリシリカ反応に対して「安全と認められる骨材」の使用を原則とする。
（５）AE 剤、減水剤の他、AE 減水剤、高性能 AE 減水剤等の使用には施工時期、配合を検討し、発注機関と協議する。
（６）コンクリートの練混ぜは正しい計量装置、均等な同時投入、ミキサの性能、練混ぜ時間
等のチェック(工場設備の再確認)を行う。
（７）レディーミクストコンクリートの塩化物イオン量の許容量は 0.3kg/m3 以下とする。
3.4.3

施工に起因するひび割れ

コンクリートは、不適切な施工上の要因により、ひび割れが発生するおそれがある。
施工によるひび割れが発生しないように、適切な対策にもとづく施工計画を立案するとともに、管理者による適切な管理を行う必要がある。
施工時におけるひび割れの発生原因と対策を次に示す。
（１）沈下ひび割れ
打込み後 1～2 時間内でコンクリートがまだ固まらない内に表面にひび割れが発生することがある。ひび割れは鉄筋や大きな骨材粒に沿って生じることが多い。この原因は主として鉄筋真上と周辺でコンクリートの沈下量が異なることによって生じる。 したがって、できるだけブリーディングの少ないコンクリート(W/C を小さく、AE 剤、減水剤等を有効に‐ 13 ‐

用いたコンクリート)を用い、ひび割れが生じた場合には、沈下が終了した後、再度仕上げをすることが必要である。
（２）乾燥収縮ひび割れ
コンクリートが乾燥し収縮する場合、骨材、鉄筋、および主桁などの拘束によって、収縮が妨げられひび割れが発生する。このひび割れを低減するためには、単位水量、単位セメント量を少なくし、骨材は、硬質で弾性係数の大きいものを使用する。また、養生完了
時期、型わく解体時期をできるだけ遅くすることも乾燥収縮ひび割れを防ぐ対策である。
（３）温度ひび割れ
セメントが水と反応するときに水和反応熱が発生する。部材が厚い場合には反応熱が内部に蓄積され、部材内外の温度差が生じてひび割れが発生することがある。また、既設コンクリートや桁上に打ち込まれたコンクリートは、硬化後の温度降下にともなって拘束を受け、さらに乾燥収縮の引張力も加わってひび割れが発生することがある。対策としては、以下の点に配慮して施工するのがよい。
１）単位セメント量を少なくし、水和熱を小さくするとともに十分な湿潤養生を行う。
２）高温時の施工を避ける。
３）コンクリートの練上り温度をなるべく下げる。
（４）温度変化によるひび割れ
硬化中のコンクリートが急激な温度変化を受けると、内外の温度差による温度応力が生じ、ひび割れの原因となる。この温度変化によるひび割れの発生を低減するためには、適切な湿潤養生、保温養生を行う。
（５）コンクリートポンプ車および配管径選定の誤りによるひび割れ
施工計画時点で現地の地形、圧送距離、圧送高さ、打込み時期を確認し、諸条件を満足する能力を有した機種の選定を行わなければならない。能力不足の場合は配管部が閉塞するなどの圧送不可能な事態におちいり、コンクリートの打込みを中断することとなり、打ち重ね不良によるひび割れにつながる。
（６）急速な打込みと沈下によるひび割れ
筒先から打ち込まれるコンクリートが一箇所に集中し、型枠・支保工の変形が生じたり、締固め不足によるコンクリートの沈降によるひび割れを防ぐため、適切な人員配置と応力に余裕を持たせた型わく・支保工等の設備、機材の計画が必要である。
（７）配筋の乱れとかぶりの不足によるひび割れ
鉄筋の結束・固定個所の不足、またはスペーサの不足等による鉄筋のたわみと所要のか
ぶり不足から、コンクリートにひび割れが発生することがある。したがって、コンクリー
ト打込み前に設計図に合致した検査が重要となる。
（８）不適切な施工によるひび割れ
コンクリートの打込み時、中央分離帯鉄筋上、あるいは地覆鉄筋上に足場板等を敷設し、通路代わりとすることが多い。初期硬化前にむやみに歩行して振動を与えて配筋を乱すことがあるため、作業足場、通路等の配置状況を確認する。またコンクリート打込み時の配管支持架台が不十分な場合にも、圧送時の衝撃で鉄筋を乱すので、配管部をタイヤ等で支持個所を増やして養生することが必要である。
（９）打継目の位置の誤り、および処理不足によるひび割れ
コンクリートの打継目は構造物の弱点となりやすいので、可能な限り少なくし、構造物の強度、水密性、外観を損なわないようにその位置、方向、施工方法を選定する必要がある。具体的には、打継ぎ方法や適切なせき板の解体時期の検討不足のほか、ゆるんだ骨材
粒の除去、レイタンスの除去、新コンクリート打込み前の散水と接着剤の塗布、打継目の型わく再締付け、新コンクリートの適切な締固めに留意する。
（１０）型わくの変形と支保工の沈下によるひび割れ‐ 14 ‐

コンクリート打込み時の荷重が集中する箇所や、ハンチ部の型枠の緩みの点検不足、あるいは張り出し長が大きい場合等にも支保工が変形し、ひび割れが発生することがある。
型わく、支保工の設備は仮設備設計に合致したものとし、打込み時には常に型わく支保工を点検する。
（１１）引張強度発現前の振動と載荷によるひび割れ
連続桁のコンクリート打込み計画の検討不足、あるいは地覆、中央分離帯、壁高欄等のコンクリート打込み時、橋面へ直接ミキサ車・運搬重機等を乗り入れる場合は、コンクリートの引張強度不足からひび割れが発生することがある。
（１２）初期養生中の急激な乾燥収縮によるひび割れ
橋面からの水分蒸発速度が 1.0～1.5kg/m2/hr より多い場合、あるいは型わくからの漏水により表面にブリーディング水が浮いてこない場合等では、表面にプラスチック収縮ひび割れ（コンクリートの硬化前に、仕上げ面に生じる細かな浅いひび割れで、あらゆる方向に無差別に発生することがある）が生じやすい。この対策として次の初期養生対策が必要となる。
１）気温の高い時、平均風速5m/sec以上の風の強い時等は、初期の急激な乾燥によって、ひび割れが発生しやすいので、普通ポルトランドセメントを使用する場合は少なくとも5日間、早強ポルトランドセメントを使用する場合は少なくとも3日間は、湿潤養生を行う。
２）暑中コンクリートの施工にあたっては、練り混ぜてから打ち終わるまでの時間は1時間以内、コンクリートの温度はやむをえない場合でも35℃以下とし、打込み後少なくとも24時間は、一時的にでも表面を乾燥させることがないように湿潤状態に保ち、5日間以上の養生を行う。また、表面乾燥を極力抑えるためには、外気温の低い早朝から打込みを行ったり、被膜養生を併用したりすることも有効である。
３）強風時は地覆外側に風防設備を設けるなどの対策を行う。
４）寒中養生時は、急激な温度の上昇下降をしないように配慮する。とくに寒中養生時は凍結を防止するため、保温養生を行うことはもとより、シート等での全面オーニ
ングの防風対策は有効である。なお、型枠は圧縮強度が15N/mm2程度に達するまでは存置し、適当な保温設備のもとに養生を行う。

‐ 15 ‐

3.5 地覆、高欄のひび割れ対策
3.5.1 コンクリート地覆のひび割れ防止対策
RC 床版のコンクリート地覆のひび割れ防止対策として、膨張材の使用、鉄筋量の増加、目地の設置、溶接金網の使用等を考慮して施工を行う必要がある。
伸縮目地
瀝青質繊維性目地材
シール

シール材の施工は発注者との協議による

ひび割れ誘発目地
Ｖカット目地
シール
地覆

RC床版

ひび割れ誘発目地（V カット目地）

伸縮目地（5m 程度の間隔で配力筋は切断しない）（中間支点および 10m 程度の間隔で配力筋も切断）

図-解 3.3 地覆の目地

配筋状況（側面への網鉄筋の追加）

打込み時天端部配筋（上面への網鉄筋の追加）

写-解 3.1 地覆部溶接金網設置例‐ 16 ‐

3.5.2

壁高欄のひび割れ防止対策

鉄筋コンクリート壁式防護柵の場合は、連続桁の中間支点付近については伸縮目地を、支間部については 5～10m 間隔程度にひび割れ誘発目地を設置しなければならない。また，壁高欄のコンクリートには収縮補償型の膨張材を添加する。
伸縮目地
瀝青質繊維性目地材
シール
ひび割れ誘発目地
Ｖカット目地
シール

壁高欄

中間
支点

設置範囲

RC床版

設置範囲

伸縮目地

ひび割れ誘発目地

目地部へのシール材の施工は発注者との協議によるひび割れ誘発目地（V カット目地）

伸縮目地（5m 程度の間隔で配力筋は切断せず，防錆鉄筋でクロス配筋とする）（中間支点および 10m 程度の間隔で配力筋も切断）

図-解 3.4 壁高欄の目地

伸縮目地挿入状況
写-解 3.2 壁高欄部目地設置例‐ 17 ‐

シール施工

3.5.3

地覆・壁高欄のひび割れ防止対策構造例

地覆・壁高欄の構造を決めるにあたっては、次に紹介する構造例を参考として、有害なひび割れを防止する。
壁高欄のひび割れ抑制を目的に設置する伸縮目地・ひび割れ誘発目地部の配筋は、図-解 3.5に示すような構造とする。

(a) 伸縮目地部詳細図

クロス鉄筋には防錆対策を行う(b) ひび割れ誘発目地部詳細図

図-解 3.5 目地部詳細図
伸縮目地は、原則として 10m 間隔以下とし、中間支点上にも設置するものとする。目地の厚さは、t=10mm を標準とする。また、ひび割れ誘発目地（V カット目地）は、5m 間隔を標準として 30mm 程度の深さとする。さらに、ひび割れ誘発目地部は積極的にひび割れを集中させることを目的としていることから、内部の鉄筋（クロス筋）は防錆対策としてエポキシ樹脂塗装鉄筋等を使用する（写-解 3.3）。

写-解 3.3

エポキシ樹脂塗装鉄筋を用いたクロス筋の例‐ 18 ‐

4.

運搬・受入れコンクリートの運搬・受入れは、骨材の品質、セメントの種類、混和材料の種類、コンクリ
ート温度、気象条件、圧送距離などによって異なるが、コンクリートの性状変化が少ない品質を確保した運搬・受入れが行えるよう配慮することが必要である。
（１）施工フロー

生コン工 場

運

搬

練り混ぜ時のコンク リート温度
練混ぜ時のコンクリート温度

練り混ぜてから打込 み完了まで の時間練り混ぜてから打込み完了までの時間
外気温が
25℃を超
える場合：時間以内
1.5時 間以内
外気温が25C
ﾟを越える場合：1.5
外気温が
25℃以下
の場合：2.0時間
以内
外気温が
25C
ﾟ以下の場合：2.0 時間以内

荷 下ろし

受入れ検 査スランプ試 験空気量試験
塩化物含有 量試験
単位水量試 験供試体採取
打込み時の コンクリ ート温度

図-解 4.1 運搬、受入れの施工フロー（２）寒中コンクリート施工では、プラントから現場までの運搬、現場内での待機および荷下
ろしまでの過程に要する時間とその間の温度低下を事前に確認する。
床版コンクリートは部材が薄く、打込み後に急冷されて凍結する恐れがあるため、コンクリートの最低打込み温度は 10℃程度を確保する。
打込み時のコンクリート最低温度および運搬時の温度低下を考慮した練混ぜ時および打込み時のコンクリートの最低温度は表-解 4.1 を標準とする。
表-解 4.1 寒中コンクリート施工時のコンクリート温度の標準 5)
断面

薄い場合

打込むときのコンクリート最低温度
打込み時のコンクリート最低温度(℃)

13

気温-1℃以上

16

気温-1℃～-18℃

19

気温-18℃以下

21

練混ぜ時のコンクリ
練混ぜた時のコンクリートの最低温度(℃)
ート最低温度(℃)※断面が薄い場合とは、部材の最小寸法が300mm以下‐ 19 ‐

また、運搬時のコンクリート温度の低下を抑える参考例として写-解 4.1 に示すアジテータ（車）にドラムカバー等を使用して保温効果を高めることが望ましい。

写-解 4.1 アジテータ車のドラムカバー装着例[NETIS:CG-110012-A]（３）アジテータ（車）は、運搬中に振動による材料分離を防ぐため、低速で攪拌することが義務づけられているが完全に分離を防げるとは限らない。そこで、現場に到着したら必ず
１５秒程度、高速攪拌を行う。
（４）冬期の運搬は、路面に散布された凍結防止剤によりアジテータ（車）が走行中に巻上げ
シュート部分へ付着し、打込み時にレディーミクストコンクリートと混入しないよう供給
前に水洗いする必要がある。

水洗い図-解 4.1 シュート部の水洗い（５）暑中及び寒中コンクリートで施工する場合には、外気温の影響により閉塞する恐れがあるため、配管を断熱シート等で覆いする。
（６）アジテータ（車）からコンクリートポンプ車のホッパに供給する際には、天候の変化を考慮し必要に応じて仮設の屋根を設けるなど対策を行う。

‐ 20 ‐

（７）練上がりの目標スランプの設定は、｢2012 年度制定 コンクリート標準示方書 施工編｣によれば、現場までの運搬時間とスランプの低下量については、レディーミクストコンク
リートを対象とした実態調査により、標準期(春、秋)において運搬時間 30 分当たり概ね 1㎝程度が目安となる。冬期は、運搬時間 60 分までで 1～1.5 ㎝程度が目安となる。なお、夏期は運搬時間 30 分当たり概ね 1.5 ㎝程度が目安となる。
また、圧送に伴うスランプの低下の目安は、表-解 4.2 に示す圧送条件、最小スランプ、
環境条件等の諸条件に応じたスランプの低下量を見込む。なお、既往の実績や試験圧送等の参考となる資料がある場合には、それらの情報に基づいてスランプの低下を定めるのがよい（但しスランプを増加させるには高性能 AE 減水剤を使用する）。
表-解 4.2 施工条件に応じたスランプ低下の目安 6)
圧送条件
水平換算距離スランプの低下量
打込みの最小スランプ 打込みの最小スランプ
が12cm未満の場合が12cm以上の場合

輸送管の接続条件

50ｍ未満（バケット運搬含む）

50ｍ以上150ｍ未満

150ｍ以上300ｍ未満

－

－

－

－

－

テーパ管を使用し100A(4B)以下の配管を接続

0.5～1cm

0.5～1cm

－

1～1.5㎝1㎝

テーパ管を使用し100A(4B)以下の配管を接続

1.5～2cm

1.5cm

既往の実績や試験圧送

その他特殊条件下注）日平均気温が25℃を超える場合は、上記の値に1㎝を加える。

連続した上方、あるいは下方の圧送距離が20ｍ以上の場合は、上記の値に1㎝を加える。

（８）コンクリートの空気量は、運搬や圧送によって若干減少する傾向がある。減少量は気象
条件、圧送条件、骨材の品質、混和材料の種類などによって異なる。参考として図-解 4.2に空気量の経時変化の測定例を示すが、一般に 30 分程度の運搬中に 0.5％程度減少する。
図-解 4.3 に圧送前後の空気量の変化の測定例を示すが、圧送による空気量の減少は、圧送
距離が 100ｍ程度の場合ではほとんど認められないが、圧送距離が 150ｍ以上の場合には0.5～1.0％程度減少することが多い。この値を参考に練り混ぜ直後の空気量を設定し、荷下ろし時の空気量 4.5％を確保する。

図-解 4.2 空気量の経時変化の測定例 7)

図-解 4.3 圧送前後の空気量の変化の測定例 7)‐ 21 ‐

（９）現場に到着したコンクリートの品質は、測定試験により表-解 4.3 に示す品質確認項目を管理する。この品質基準を確保できないと判定されたコンクリートは使用しない。
表-解 4.3 品質確認項目と品質基準
スランプ

空気量

塩化物含有量

水セメント比

単位水量

(㎝)

(％)

(kg/m3)(％)(kg/m3)

8±2.5

6
4.5
(-1.5～+0.9)(±1.5)

0.3

55
以下
45以下

配合設計
(±15)
3

*単位水量の上限値は 175kg/m１）指定スランプは荷下し地点とする。
２）粗骨材の最大寸法は 20 ㎝～25 ㎝である。
３）スランプ又はスランプフロー、及び空気量の一方又は両方が許容の範囲を外れた場合には、新しく試料を採取して 1 回限り試験を行い、その結果が規定にそれぞれ適合す
れば合格とする。その規定に適合しない場合には、そのアジテータ(車)を返却する。
４）単位水量は以下の許容値で管理する。
・配合設計±15 ㎏/ を超え±20 ㎏/ の範囲にある場合は、水量変動の原因を調査しプラントに改善を指示し、そのアジテータ(車)のコンクリートを打設する。その後、配合設計±15 ㎏/ 以内で安定するまで、アジテータ(車)の 3 台毎に 1 回、単位水量を測定する。
・配合設計±20 ㎏/ の指示値を超える場合は、アジテータ(車)を返却する。なお、水量変動の原因を調査しプラントへ改善を指示し、その後の全アジテータ(車)の測定を行い、配合設計の±20 ㎏/ 以内になることを確認する。更に、配合設計±15 ㎏/ 以
内で安定するまで、アジテータ(車)の 3 台毎に 1 回、単位水量を測定する。
・なお、管理値または指示値を超える場合は 1 回に限り試験を実施することができる。
再試験を実施したい場合は 2 回の測定結果のうち、配合設計との差の絶対値の小さい方で評価してよい。
5) スランプの増加には、加水するのではなく、高性能 AE 減水剤により流動性を確保するものとする。

‐ 22 ‐

5. 打込み・締固め（１）コンクリートの打込みは、コンクリートに材料分離やワーカビリティーの低下が生じて、打込み作業が中断しないように打込み区画、打込み方法、打込み速度、打込み順序、打重ね時間間隔等を考慮して行わなければならない。
（２）寒中コンクリートの施工に当っては、コンクリートが凍結しないように、打込み温度、打込み完了時間について管理しなければならない。
（３）締固めは、締固め方法、振動機の種類・台数、要員数等について事前に検討してから実施する。
（１）コンクリートの打込みは、コンクリートの供給能力、コンクリートの打込み工程、床版の形状、打込み能力、型枠、打継目の位置等を考慮し、コンクリートの打込み区画、打込
み方法、打込み速度、打込み順序、打重ね時間間隔などについて定めて実施する必要がある。
特に床版コンクリートは打込み面積が広いため、コールドジョイントの防止に留意する必要がある。コールドジョイント部分は強度が弱くなるとともに、中性化がコールドジョ
イント部から内部まで進行し、鉄筋の腐食を早期に引き起こす要因となるため、許容打重
ね時間間隔を見極めて、打込み速度、打込み順序、適切な人員配置を考慮して施工しなけ
ればならない。
床版コンクリートの打設方向は、図-解 5.1 のように、通常折り返しながら連続して打設を行っていくが、広幅員の場合など打重ね時間間隔が長くなる場合、コールドジョイン
トの発生を防ぐために橋軸直角方向へ片押し施工するのが望ましい。許容打重ね時間間隔
は、セメントの種類、混和剤の種類及び使用量、コンクリートの温度、外気温度等により異なる。一般のコンクリートの場合、打重ねは表-解 12.5.1 に示した時間内に行うことを標準とする。

*コンクリートの打込みは施工済
みのコンクリートへ向けて行う(a) 通常の幅員の場合(b) 広幅員の場合
図-解 5.1 床版コンクリート打設方向‐ 23 ‐

表-解 5.1 許容打重ね時間間隔の標準 6)外気温

許容打重ね時間間隔

25℃以下

2.5 時間25℃を超える

2.0 時間注）打重ね時間間隔は、コンクリートを練混ぜ始めてからコンクリートの打込みが完了し、静置時間をはさんで次のコンクリートが打重ねられるま
での時間とする。
また、塩害対策としてかぶり厚の確保が重要となる。所定のかぶりを確保するために、
スペーサー（モルタル製）を適切な間隔で、かつ適切な位置に設置（4 個/m2 以上）し、打設時に移動しないよう堅固に鉄筋と固定する。定規用鉄筋（打設高管理等に使用）や型枠
セパレータがかぶり内に残らないようにするとともに、これら撤去後の跡穴には膨張モル
タル等を入念に充填する必要がある。
（２）寒冷地より寒中コンクリートとしての施工に配慮する必要がある。日平均気温が４℃より低い場合には、硬化が著しく遅くなるばかりでなく、温度が急に低下する場合にコンク
リートが凍結する恐れがある。このため、打込み時には、適切なコンクリート温度を確保する必要がある。特に床版コンクリートは打込む面積が広く、断面が薄いため、コンクリ
ートの打込み温度は、１０℃程度を確保する必要がある（前章 表-解 4.1 参照）。
硬化前のコンクリートは氷点下にさらされると、容易に凍結、膨張し、初期凍害を受ける。初期凍害を受けたコンクリートは、その後適切な養生を行っても想定した強度が得られず、耐久性、水密性等が著しく劣ったものとなる。特に床版コンクリートは打込み面積が広いため、養生時間を考慮し、適切な打込み完了時間を設定する必要がある。ここで、
図-解 5.2 の床版コンクリート打込み時のタイムスケジュール例に示す通り、同じ施工量で比較すると寒中コンクリートは長時間の作業となるので、作業員の増員、または施工量

図-解 5.2 床版コンクリート打込み時(標準･寒中)のタイムスケジュールの一例‐ 24 ‐

の低減(＝施工期間の増加）を検討すると共に、発注者と適切に協議を行う必要がある。
また、コンクリートの打込み時には、打込む部分にある氷雪を完全に取り除かなければならない。特に鉄筋、型枠等に氷雪が付着していてはならない。氷雪を溶かすには、湯または蒸気をかけるのがよいが、低温の場合、一度溶かした水がさらに凍結することもある
ので注意が必要である。プロパンガス、灯油等のバーナ、ヒータ等を併用するのも一つの方法である。なお、溶けた水および溶かすために使用した水は、コンクリートの打込みまでに取り除いておかなければならない。床版コンクリートでは打込み場所が覆われていな
い場合が多いので、氷雪を溶かす作業はコンクリート打込み作業の直前に行う必要がある。
（３）コンクリートの締固めは、コンクリートを密実にするとともに、鉄筋との付着を良くし、型枠の隅々までコンクリートをゆきわたらせるために行うものであり、打込み作業の良否を決める重要な作業である。従って、コンクリートの締固めにおいては、床版の形状、コ
ンクリートの供給速度、打込み方法、打込み能力、打込み速度等を考慮して、締固め方法、振動機の種類・台数、要員数等を適切に定めなければならない。
床版コンクリートの締固めは、内部振動機（バイブレータ）を用いるものとし、打込んだコンクリートに一様な振動が与えられるように、あらかじめ振動機の挿入深さ、挿入間
隔、振動時間等を定めておく必要がある。 内部振動機の挿入間隔は 50cm 以下とし、均等に締固めを行う。１箇所当りの振動時間は 5～15 秒を目安とし、コンクリートが材料分離を起こさないようにする。なお、表-解 5.1 の表を目安とするとよい。

写真-解 5.1

内部振動機の挿入間隔の管理事例

コンクリートは連続して打込むことが原則であるが、床版コンクリートは打込み面積が広いため打重ねが生じてしまうので、打重ね部は振動機を下層のコンクリートまで挿入し、上下層が一体となるように施工する。
表-解 5.1 内部振動機の影響範囲

図-解 5.3 打重ね部締固め要領‐ 25 ‐

締固め不足であった場合、ジャンカや充填不足が発生する恐れがある。ジャンカが生じた部分は、コンクリートの中性化抑制をほとんど示さず、鉄筋の腐食を早期に引き起こす
要因となるため、入念な施工が必要である。また、過密配筋など充填が困難な箇所では、必要に応じて透明型枠や充填感知センサーを活用することも有効である。
【参考】（P5 で説明した 1 日の目安である 150m3 の施工量）
参考として、バイブレータ台数の算出と標準的な人員配置を以下に記述する。
○ バイブレータ台数の算出（例）
コンクリート打設速度：30m3/h（約 8 分/1 台）、最大打設厚さ：25cm とした場合のバイブレータ必要台数を算出する。
30m3/h÷0.25m＝120m2/h
締固め間隔 0.4m×0.4m として
120m2/h÷(0.4m×0.4m)＝750 箇所/h
１箇所当り所要時間 10 秒として750 箇所/h÷(3600s÷10s/箇所)＝2.1 台
従って、振動機は３台必要となる。
○ 人員配置計画（ポンプ車１台当り）
ポンプ車１台当りの標準的な人員配置は下記とする。
・ 作業指揮者：１名 （打設作業全体の指揮）・ 筒先管理者：２～３名 （ポンプ車先端のホース管理）・ バイブレータ担当①：２名 （締固め・配線持ち）
・ バイブレータ担当②：２名 （締固め・配線持ち）
・ バイブレータ担当③：２名 （締固め・配線持ち）
・ 仕上げ担当（左官工）：４名 （荒仕上げ・仕上げ）・ 雑工：２～４名 （清掃・型枠支保工点検他）
・ 合計：１５～１８名
但し、実際の工事においては、コンクリート供給速度や打設方法、床版形状などを勘案し、適切な人員配置を行うものとする。コンクリート打設人員配置図の一例を
図-解 5.4 に示す。

図-解 5.4 コンクリート打設人員配置図の一例‐ 26 ‐

6. 仕上げ・養生（１）床版コンクリートの仕上げは、平坦性を確保するとともに床版上面に滞水が生じないよう配慮するものとする。
（２）凍害や塩害が生じる恐れがある場合、コンクリートの養生を十分に行うとともに、膜養生を併用するものとする。
（３）厳冬及び積雪地方において寒中養生を行う場合には、積雪やコンクリートの凍結に対する対策を行うものとする。
（４）膨張コンクリートを使用する場合には、養生期間中に十分な散水を行い、養生期間は少なくとも 5 日以上行うものとする。
（１）床版コンクリートの仕上げは、耐久性の向上に大きく影響するため、平滑で密実な表面となるように仕上げる必要がある。特に寒冷地においては、床版上面に凹凸があると凹部に滞水が生じ、凍結融解作用により舗装や防水層に損傷を及ぼす原因となる。そのため、表面仕上げは平坦性を確保するとともに、床版上面に滞水が生じないようにすることが重要である。また、床版上面の滞水は平坦性のみならず縦横断勾配にも影響されるため、勾配の小さい範囲については平坦性の管理値を厳しくするなどの配慮が必要である。
そこで、高さを管理する定規用鉄筋を密に配置し（図-解 6.1）、荒仕上げ時、羽子板などの作業時に、定規用鉄筋間も高さ精度を向上させる必要がある。なお、鉄筋に直接定規用鉄筋を設置する場合は、作業者の体重で鉄筋が沈下することがあるので、スペーサ、間隔保持用鉄筋（たな筋）を直下に配置する等の対策が必要である（写真-解 6.1）。
木コテなど

定規用鉄筋

コンクリート
床版厚指示テープ

作業員の手が届く程度(2～3m 程度)

図-解 6.1 定規用鉄筋等による平坦性向上の例（２）凍害の原因となる融雪水や、塩害の原因となる塩化物をコンクリート中にできるだけ浸透しないようにするためには、コンクリート表面を緻密にすることが重要であり、図-解6.2 に示すように湿潤養生期間はコンクリートの水密性に影響する。そのため、凍害や塩害が生じる恐れがある場合は特に長期の養生が必要であり、十分な湿潤養生を行うとともに膜養生を併用し品質を確保しなければならない。
なお、膜養生として被膜養生剤を使用する場合、噴霧器またはジョウロ（シャワータイ
プのノズル付き）を使用し、均一に散布する必要がある。また、散布量は目盛りで管理するなどの方法で必要最小限とする。過度な散布量や不均一な散布、およびブリーディング
水発生前での散布は表面のムラ等の要因となるので注意する必要がある。

養生期間が長いほど拡散係数が低下する↓
水密性が向上する

たな筋

写真-解 6.1

たな筋による沈下防止

図-解 6.2 湿潤養生期間とコンクリートの水密性 8)‐ 27 ‐

その他、養生における留意事項を以下に示す。
１）養生開始時期
養生の開始時期は、コンクリート表面を荒らさないで作業ができる程度に硬化した状態になった時点が適当であるが、ブリーディング水の通り道や、表面の乾燥に伴う微細なひび割れは、その後の養生では改善しないため、コンクリートの表面を緻密にするためには、
３．によるブリーディングの少ない配合を用いるとともに、最終仕上げを確認した後、速やかに湿潤養生を行うことが重要である。
２）養生期間中湿潤養生を行う際には、露出したコンクリート表面から水和反応に必要な水分が逸散するため、床版上面を養生用マット等ですき間のないように覆い、散水し常に湿潤状態を保つ必要がある。風による養生マットの飛散防止対策として、足場板や網鉄筋等で養生マットを押さえる方法なども検討すると良い。
湿潤養生期間中は、定期的にコンクリート表面の湿潤状態を確認し、必要に応じて水分の補給を行うが、日射や風など気象条件により急激に乾燥が進むことが予測される場合には、湿潤状態の確認間隔を短くするなどの対策を行う。特に水和反応が急激に進行する若材齢時には、コンクリート表面を乾燥させないよう十分な注意が必要である。
隙間が生じないように重ねる

隙間があると水分が逸散する
養生マット

養生マットはせき板にかぶせる
コンクリートせき板

図-解 6.3 養生マットの設置

足場板

写真-解 6.2 養生マット施工状況

写真-解 6.3 養生マット飛散防止例

３）養生終了時期
湿潤養生の必要期間は、セメントの種類や使用する養生方法、環境条件などを考慮して定めることが基本となるが、標準的な湿潤養生期間は表-解 6.1 に示すとおりである。
コンクリートの品質を向上させるためには、施工の効率性や経済性等に悪影響を及ぼさない範囲で、なるべく湿潤養生期間を長くすることが望ましく、型枠および支保工の取り外しに必要な圧縮強度が早期に得られた場合でも、表-解 6.1 に示す養生期間は湿潤状態を保つ必要がある。
なお、寒中コンクリートなどで、表-解 6.2 に示す標準の湿潤養生期間を厳守することに加え、円柱供試体（TP）を採取して強度を確認するのが良い。ただし、TP は風の影響を受けやすく、実構造（床版）と養生条件が異なると発現強度に差が生じるので、主桁間などの環境下で、封かん養生を行って類似の条件に揃える必要がある。

‐ 28 ‐

表-解 6.1 湿潤養生期間の標準 6）普通ポルトランド 早強ポルトランド
日平均気温
セメント
セメント
15℃以上
5日
3日
10℃以上
7日
4日
5℃以上
9日
5日
表-解 6.2 所要の圧縮強度を得る寒中養生期間の目安 6）
構造物の
養生
露出状態
温度
連続してあるいは
しばしば水で飽和される状態

セメントの種類

普通ポルトランドセメント

早強ポルトランドセメント

5℃

9日

5日

10℃

7日

4日
注）W/C=55%の場合

４）養生マット
養生マットには、保水性能を向上したものや保温性能を付加したもの、傾斜面においても湿潤養生が可能なのもなど様々な種類が商品化されているが、それぞれの特徴が養生を行う目的や施工条件に適合するものを選定する必要がある。例えば、気温が低い時期等において温度ひび割れの発生が懸念される場合には、保温効果を持つ養生マットが有効であるが、気温があまり低下しない場合、その保温効果により水和反応に伴う発熱によって構
造物の温度が大幅に上昇し温度ひび割れを生ずることがある。また、養生マットの撤去後に、急激なコンクリート表面の温度低下が発生しないように撤去時期を考慮する必要がある。
（３）日平均気温が 4℃以下になることが予想される場合には、寒中コンクリートとして施工する必要があり、気温が 0℃以下となる場合には、コンクリートが凍結し初期凍害をうけるおそれがある。初期凍害をうけたコンクリートは、その後、適切な養生を行っても所定強度を発現することなく、耐久性、水密性が著しく劣ったものとなる。また、コンクリー
トが凍結しないまでも、5℃程度以下の低温度にさらされると、凝結及び硬化反応が相当に遅延するため、早期に施工荷重を受けた場合に、ひび割れや損傷などの悪影響を生じやすくなる。
初期凍害の原因となる積雪やコンクリートの凍結を防止するためには、適切な給熱養生を行うとともに、床版上に屋根を組み立て、足場やシート等により桁全体を覆うことが有効である。このような対策を行う場合、桁端や出入り口付近などで温度差が生じないように注意する必要がある。

写真-解 6.4

厳冬及び積雪地方での寒中養生の例‐ 29 ‐

ホー ス

ポンプ打込み締固め・ブリーディング水が上面に上がり乾燥するまでの間。

トンボ

荒仕上げ

羽子板

仕上げ補助剤兼被膜養生剤散布

金ゴテ仕上と確認‐ 30 ‐

図-解 6.2 打込みから仕上げまでのフロー・初期ひび割れは再仕上げを実施。

【再仕上げ】コンクリートの状況に応じてパワートロウェル
３枚ゴテ

表面仕上げ

・発泡スチロール底かんじきで歩ける状態。

【表面仕上げ】
パワートロウェル
円盤

仕上げ補助剤兼被膜養生剤散布・かんじきで歩ける状態。

検測棒、キャップ撤去・最終仕上げ確認後表面を荒らさずに作業出来る
状態に硬化

養生マット
敷設

（４）膨張コンクリートを使用する場合、養生期間中は十分な水分が必要であるため、通常のコンクリートに対する湿潤養生よりも長めに散水する必要がある。また、養生期間は所要の膨張率を得るために少なくとも 5 日以上必要であり 7 日を推奨する。
参考にコンクリートの打込みから仕上げまでのフローを図-解 6.2 に示す。コンクリー
トの配合や現場の条件により、コテ仕上げの作業性を向上させたい場合などはパワートロ
ウエルによる再仕上げを加えてもよい。

7.

打継目
床版の打継目はひび割れ、漏水等の施工上の弱点となりやすく、雨水や塩分の浸入を伴う場
合は鉄筋を腐食させ、劣化の原因となる。特に寒冷地では次に示す事項に留意して施工する必要がある。
（１）打継目は凝結遅延剤を使用し、ワイヤーブラシ・タガネ・高圧水などでレイタンスやゆ
るんだ骨材などを完全に取り除き、十分吸水させる。
（２）床版と地覆または壁高欄との水平打継目にも（１）と同様のレイタンス処理を行って打継目の一体化を図る。さらに、打継目には漏水対策を施す必要がある。
（１）打継目のレイタンス処理等が不十分な場合、所定の強度、耐久性、水密性が得られないので注意する。ここで、打継目の処理にはチッピングによる方法もあるが、床版厚が薄い
場合は床版の品質を損ねたり、鉄筋が密に配置されている場合は大変な労力と困難を伴う。
したがって、コンクリートの打込み前に型枠表面に凝結遅延剤などを塗布し、翌日脱型後にワイヤーブラシ・タガネ・高圧水などで打継目を粗面に仕上げる方法を用いるのがよい。
なお、高圧水によるレイタンスの除去作業は多量の処理水が発生するため、排水処理にも十分配慮する必要がある。ポンプやバキュームクリーナを使用する場合は、事前に性能や作動状況を確認しておく。以下に打継目の処理例を示す。

写真-解 7.1

せき板設置・凝結遅延剤塗布状況

写真-解 7.2

高圧水によるレイタンス処理状況‐ 31 ‐

写真-解 7.3

打継目処理後の状況

新コンクリートを打継ぐ際は旧コンクリートには前日から十分吸水させておく。また、
旧コンクリートの打継目は表面処理の後、富配合のモルタルあるいは湿潤用エポキシ樹脂
接着剤などを塗り、直ちにコンクリートを打継ぐなどの配慮が必要となる。

写真-解 7.4

打継目への接着剤塗布状況‐ 32 ‐

（２）床版と壁高欄との水平打継目の一体性確保のため、表面水がひいた後に凝結遅延剤を散布し、翌日高圧水にて表面のレイタンスを除去して骨材を露出させ、表面を粗面に仕上げるのがよい。凝結遅延剤は打継目範囲外に散布しないよう注意する。また、水平打継目での漏水防止のため、図-解 7.1、写真-解 7.5 に示すとおり、床版コンクリートの打込み時に 20mm 程度嵩上げを行って漏水対策を行う方法を原則とする（排水桝の設置される側のみ）。この時、浮き型枠により凝結遅延時も打継目範囲外に流れ出ることを防ぐことができる。なお、高圧水が使用できない場合はワイヤーブラシやタガネを用いる。

水平打継目(凝結遅延剤+高圧水)

20（浮き型枠は壁高欄立ち上がり鉄筋に固定）
床版嵩上げ（漏水防止）
図-解 7.1 壁高欄打継目要領

浮き型枠
（角材）

写真-解 7.5

浮き型枠の設置と嵩上げ施工の状況‐ 33 ‐

8.

排水設備
積雪寒冷地において使用される塩化ナトリウムなどの凍結防止剤を含んだ橋面水は、床版内部への浸透や主構造外面への付着により、鉄筋および鋼部材の腐食を促進させ、橋梁の耐久性を下げる大きな要因となる。
寒冷地特有の橋面水による劣化を防止するため適切に橋面から橋梁外へ排水する際の要点を以下に示す。
（１） 横断勾配の低い側には排水装置を設ける。排水装置には、排水装置まわりの滞水、漏水を避ける対策を施す。
（２） 排水装置に鋼製排水溝を採用する場合は、鋼製排水溝の敷きモルタル部は浸水、滞水しやすいため、十分な防水対策および排水対策を行う。
（３） 鉄筋コンクリート床版にアスファルト舗装を施工する防水層には、寒冷地に適した防水材を使用する。
（４） 床版面上の滞水しやすい箇所には、スラブドレーンおよび舗装内導水パイプを設けて、床版面上の排水機能を向上させる。スラブドレーン下端は導水管により排水管への導水を確実に行う。
（５） 縦断勾配の低い桁端の伸縮装置の付近には排水装置を設ける。伸縮装置手前の舗装端部
は滞水しやすいため、舗装導水パイプを設けて排水機能を向上させる。排水構造の伸縮装置のドレーンパイプ下端は導水管により排水管への導水を確実に行う。
（６） 排水装置からの橋面水を橋梁下へ導水する排水管は、腐食しにくい VP 管を標準とする。
排水管の配置計画においては、主構造への橋面水の付着が生じにくい排水計画とする。
（７） 床版張り出し部から床版下面を伝って主構造に橋面水が付着しないように、床版端部には水切りを設ける。水切りは床版下面から 30mm 以上を標準とする。
（１）舗装上面の橋面水の排水装置は、図-解 8.1 のように舗装に勾配をつけることにより排水性能を高めるなどの工夫を行うが、舗装と床版の境界面での滞水に対しても注意をはらう必要がある。排水桝のまわりに滞水すると排水桝とコンクリートとの接触面から床版内部に表面水が浸透しやすくなること、滞水が凍結融解することで、排水桝まわりのコンク
リートの凍害が進む（写真-解 8.1）ことから、滞水させることなく排水桝に導水する必要がある。導水方法としては排水桝に水抜き孔を設置する場合は、水抜き穴が床版上面より上にならないように設置および施工することと、床版打設時に水抜き孔がコンクリートで目詰まりを起こさないように施工する必要がある。また、図-解 8.2,3 に示すとおり、排水桝を上下 2 層に分離し下層桝の上面を床板上面に合わせることにより、表面水の排水性能を向上させた排水桝構造の採用事例も増加している。

図-解 8.1 床版上面の排水対策‐ 34 ‐

写真-解 8.1

排水桝まわりの損傷例

図-解 8.2 2 層式の排水桝構造例（その１）

図-解 8.3 2 層式の排水桝構造例（その２）‐ 35 ‐

（２）排水装置に鋼製排水溝を採用する場合、その機能と構造より図-解 8.4 のように、鋼製排水溝の下面には敷きモルタルを施工することになる。敷きモルタル部に滞水すると凍結融解
により床版上面の劣化を促進することになるが、敷きモルタル自体には防水性がないため、
図-解 12.8.2 に示すように、敷きモルタル部に導水・滞水させない構造詳細が必要になる。

図-解 8.4 鋼製排水溝周辺の止水対策例（３）「ＲＣ床版施工の手引き」の第９章に示すとおり、床板コンクリートの上面には、床板内部への浸透を防止し床板の耐久性を高めるために防水層を施工する必要がある。寒冷地で使用する防水層の選定においては、9.4 および表-解 9.2 に示すとおり、「低温時のせん
断強度および変位量、引張接着強度の高いもの」を選ぶ必要がある。また、防水層の品質基準については 9.5 を参照して決定するのがよい。
防水層の施工において、床版上面温度が 5℃以下の場合は引張接着強度が 5℃以上の約60％になる傾向があるため 9)、施工時の温度管理についても注意する必要がある。
さらに、凍害地域においては防水層上面の滞水による凍結融解により、舗装が劣化する事例が報告されている。防水層上面の滞水の原因は、防水層の施工精度のほかに、床板上面の不陸によるものがある。写真-解 8.2 に、床板上面の滞水の例を示す。この他、床板上面の舗装の損傷は、防水層と床板上面の水分によるブリスタリングがある（図-解 8.5、
写真-解 8.3）。このため、床板上面の仕上げにおいては、より不陸を小さくして水がたまらない仕上げ精度を確保するのがよい。

‐ 36 ‐

写真-解 8.3

床版上面の滞水

防水層
床板

床版上の水分によるブリスタリング

図-解 8.5 床版上面の滞水による劣化（ブリスタリング）

写真-解 8.3

床版上面の滞水による劣化（４）床版防水工は、防水層による床版コンクリート内への遮水を目的にしたものを、床版面上の排水しやすい箇所にスラブドレーンや縦断、横断排水管（舗装内導水管）を設けるな
どの排水性の確保を目的としたものがある。
図-解 8.6～8、写真-解 8.4 に床版上面の排水性確保に配慮した排水設備計画の例を示す。
凍害地域においては、床版面上の滞水と凍結融解により舗装の劣化が加速されるため、構造上床版上に滞水しやすい緩勾配や、路面勾配の変化点にはスラブドレーンや排水パイプを密に配置するのがよい。

‐ 37 ‐

横断配水管図-解 8.6 床版上面排水計画
横断勾配 i%
水抜き孔
表層

舗装
基層

防水層
壁高欄

排水桝
シール処理
（全周）

横断勾配 i%
舗装

防水層
コンクリート床版

排水桝

鋼桁

端部目地処理

導水管

排水桝

シール処理
防水層
壁高欄

図-解 8.7 排水桝周辺の止水処理例‐ 38 ‐

写真-解 8.4

舗装内導水管図-解 8.8 防水層と舗装内導水管（５）橋梁の端部に設置される伸縮装置は道路の縦断勾配によって橋面水が伸縮装置上を流れることから、伸縮装置周辺の構造により滞水、浸水が生じやすく、伸縮装置の機能不全により漏水が発生すると、主構造桁端部が湿潤状態になりやすく、腐食の原因となっている。
伸縮装置まわりの滞水を処理するため、縦断勾配の低い桁端部の伸縮装置前面には舗装
内導水管やスラブドレーンを設置して排水機能を向上させるのがよい。図-解 8.9 に舗装内
導水管の設置例を示す。

図-解 8.9 伸縮装置前面の舗装内導水管の例（６）排水管の材質については、これまで冬期凍結に対する強度面などを考慮して一般構造用
炭素鋼鋼管（STK400）を用いていたが、排水管の中を流れる橋面水には凍結抑制剤の代表的な成分であり鋼材の腐食促進因子である塩化ナトリウムが含まれているため、①多くの排水管で腐食が発生していること（写真-解 8.5）
②既設排水管の内部を塗装等により維持管理することは困難であること③さらには排水管の重量が重く、現場での交換作業が容易ではないことなどの問題が生じている。排水管が腐食すると、破損した排水管から溢流した塩化ナトリ
ウムを含む橋面水が主構造に付着し、主構造の腐食の原因となる。

‐ 39 ‐

写真-解 8.5

排水管の腐食状況

このため、点検・補修及び部材の更新といった維持管理に配慮した材質として、硬質塩化ビニル管（VP 管）を用いることを標準とする。ビニル管を排水管として検討するにあたっては、ビニル管は鋼管よりも強度が小さいため、排水計画上水平方向の支持間隔を密に設置できない場合や、冬期凍結による影響が著しく強度面における特段の配慮が必要な場
合については、硬質塩化ビニル管の耐久性が問題となる場合もあるため、高気密性ステン
レス排水管等(写真-解 8.6)も検討するとよい。冬期凍結による影響度合いについては、１期線または周辺橋梁における凍結や「つらら」の状況等を参考に判断するとよい（写真解 8.7）。

写真-解 8.6

高気密性ステンレス排水管（排水バンドと配水管の接触面で異種金属間腐食が生じる場合があるので、ゴム板を間に挟んで絶縁する必要がある）‐ 40 ‐

写真-解 8.7

配水管凍結による破損例

（７）壁高欄外面の雨水は、床版端部に水切りを設置して床版下面を伝って主構造に雨水が流れない構造とするのがよい。図-解 8.10 に床版水切りの例を示す。

図-解 8.10

床版水切り形状 10)‐ 41 ‐

【参考資料 1】かぶり厚を 7cm にした場合の設計計算例
従来方法によって算出した床版厚に対して、かぶりを増厚した場合の試設計を下記に示す。
１）設計条件・橋梁形式：単純活荷重合成Ｉ桁（ ）内は非合成Ｉ桁の場合を示す。
・床版：鉄筋コンクリート床版 220mm
コンクリート設計基準強度 σck＝30N/mm2（24N/mm2）
鉄筋（SD345）D19 使用
σas＝140N/mm2
・アスファルト舗装：75mm２）断面形状

３）かぶり厚かぶり厚は、凍結防止剤の散布により塩分が侵入すると考えられる床版上面側を 70mmとしたケースと、対策区分Ｓにおける上下側とも 70mm のケースとした。
４）試設計のケース
試設計は、床版厚 220mm および 260mm に対し使用鉄筋とその間隔およびかぶり量を変化させ、支間中央部を対象とし、下記の 1～8 のケースについて行った。
ケース 1 ：床版厚 220mm、かぶり厚上側 30mm、下側 30mm で D19 を 150mm 間隔で配置
ケース 2 ：床版厚 220mm、かぶり厚上側 70mm、下側 30mm で D19 を 150mm 間隔で配置
ケース 3 ：床版厚 220mm、かぶり厚上側 70mm、下側 70mm で D19 を 150mm 間隔で配置
ケース 3’：床版厚 220mm、かぶり厚上側 70mm、下側 70mm で D22 を 150mm 間隔で配置
ケース 4 ：床版厚 220mm、かぶり厚上側 70mm、下側 70mm で D19 を 125mm 間隔で配置
ケース 4’：床版厚 220mm、かぶり厚上側 70mm、下側 70mm で D22 を 125mm 間隔で配置
ケース 5 ：床版厚 260mm、かぶり厚上側 30mm、下側 30mm で D19 を 150mm 間隔で配置
ケース 6 : 床版厚 260mm、かぶり厚上側 70mm、下側 30mm で D19 を 150mm 間隔で配置
ケース 7 : 床版厚 260mm、かぶり厚上側 70mm、下側 70mm で D19 を 150mm 間隔で配置
ケース 8 ：床版厚 260mm、かぶり厚上側 70mm、下側 70mm で D19 を 125mm 間隔で配置‐ 42 ‐

５）断面計算結果
試算結果（支間中央部）
床版厚

上側

下側

鉄筋径

（mm）

かぶり

かぶり

(mm)

（mm）

（mm）

鉄筋

有効高

間隔

(mm)

（mm）

コンクリート

鉄筋

応力度

応力度

（N/mm2）（N/mm2）

ケース 1(標準)

220

30

30

D19

150

180.5

5.3(OK)

118(OK)

ケース 2

220

70

30

D19

150

180.5

5.9(OK)

117(OK)

ケース 3

220

70

70

D19

150

140.5

9.2(OUT)

149(OUT)※

114(OK)

ケース 3’

220

70

70

D22

150

139.0

8.4(OK)

ケース 4

220

70

70

D19

125

140.5

8.7(OUT)

127(OUT)

ケース 4’

220

70

70

D22

125

139.0

8.0(OK)

97(OK)

ケース 5

260

30

30

D19

150

220.5

3.8(OK)

97(OK)

ケース 6

260

70

30

D19

150

220.5

4.2(OK)

97(OK)

ケース 7

260

70

70

D19

150

180.5

6.0(OK)

120(OK)

ケース 8

260

70

70

D19

125

180.5

5.6(OK)

102(OK)

σca=8.6（8.0）σsa=140※設計基準強度が 24N/mm2 の場合 OUT となる。

上側かぶり厚（30or70mm）
床版厚(220or260mm)
下側かぶり厚（30or70mm）
鉄筋間隔 (125or150mm)

ケース 2 のように、床版厚 220mm のまま上側かぶり厚を 70mm にした場合、コンクリ
ート応力度および鉄筋応力度は許容応力度以下となる。圧縮側コンクリートの有効高は鉄筋位置に影響を受けないため、支間中央部を対象とした場合、床版厚を増加させることなく上側かぶりを増厚できると考えられる。
塩害対策区分Ｓを想定し、上下側かぶり厚を 70mm としたケース 3 およびケース 4 では、許容応力度を超過している。ケース 3’およびケース 4’のように鉄筋径をワンラ
ンクアップさせＤ22 とすることで、許容応力度を満足することができるが、有効高を減少させない範囲で形状を決定することが基本であるため*）、ケース 3’およびケー
ス 4’は望ましい設計ではない。そのため、上下面かぶりを増厚する際は、ケース 7 お
よびケース 8 のように床版厚を増加させ、有効高を確保するように設計することが望ましい。
*):道路協会コンクリート橋小委員会 Q&A 塩害対策区分Ｓの具体的対策例‐ 43 ‐

【参考資料 2】 床版打込み順序の計算例
2. 1 概要
橋梁規模の大きい床版のコンクリートは、ブロック割り打込み工法により施工する。ブロック割りを計画する際は、打込み順序、打込み個所、打込み数量を考慮して、すでに打込み済みの硬化した床版コンクリートに悪い影響を与えないように注意する必要がある。
とくに連続桁では、先行して打ち込んだコンクリートに、引張応力が生じるケースがあるので、適切なブロック割りと打込み順序の検討を行い、発生する引張応力を小さくするような計画を行う。
また、打込み日の間隔をあけ、コンクリートの許容引張応力を高めることも有効となる。
次の例は全体を 3 ブロックに分けて打ち込む場合を示す。打込みの日程は、打込み間隔の日をあけず、3 日連続打込みと仮定した。
2. 2

打込み計算例（１）検討モデル‐ 44 ‐

‐ 45 ‐

（２）床版型わく支保工詳細図例（フランジ幅最小部）（フランジ幅最大部）

受け梁 105×105‐ 46 ‐

（３）ブロック割りおよび打込み順序
打込み順序は、先行して打ち込んだコンクリートに発生する引張応力を極力小さくするために、
支間中央部を先行し、中間支点部を後にする。
①ブロック割り②打込み順序 （計算 STEP）

打込み方向

打込み方向

注）１．各径間について、同時に打込みができる場合には、先行打込み部分は、床版自重を全載荷したときに生じる曲げモーメントの正の部分が目安となる。
２．各径間について同時に打込みができない場合は、先行して打ち込んだ支間中央部分に引張応力が生じるので注意する必要がある。
３．本計算例では、端支点の打残し部については省略した。

‐ 47 ‐

床版コンクリート（地覆、高欄は除く）

断面積∑Aｃ = 9.20 × 0.23 + (ハンチ部面積)= 2.39 m2

ハンチ部は断面算定には含まないが、荷重には含むこと。

コンクリート打込み量
１日目
2.39 × 72.85 = 174.1m2
２日目
2.39 × 33.60 = 80.3m2
３日目
2.39 × 33.60 = 80.3m2（４）主桁の断面配置および諸数○は断面番号計算で用いた断面諸数値を次項に示す。

‐ 48 ‐

（５）荷重コンクリート重量（内桁１本あたり重量）
2.4 m × 0.23 m × 24.5 N/m3 = 13.524 kN/m ＋ (ハンチ部重量)
ハンチ部重量を加えた打込み重量を用いること。計算例では省略した。
（６）応力度の算出
床版コンクリート上面に作用する応力度は、各材齢、ステップごとに作用する応力度の累
計とする。
n

σcn =
i 1

σcn
Mi

yi
ｎi
Ｉvi

M・
i yi
ｎ・
i I Vi: STEPｎでの応力度の累計 （N/mm2）: STEPi に作用するモーメント （kN・m）： STEPi での合成断面中心～床版上面距離 （mm）
： STEPi での弾性係数比 （Es／Eci）： STEPi での合成断面 2 次モーメント (mm4)

コンクリートのヤング係数 Eci は[コンクリート標準示方書 設計編] によると
Eci = 0.73 × 4700 σc (t )材齢 3 日まで

Eci = 4700 σc (t )材齢 5 日以降

材齢 3 日～5 日までは直線補間してもよい。
σc(t) = [t/(4.5＋0.95×t)]×1.11×σck （普通ポルトランドセメントの場合）（早強セメントの場合はσc(t)= [t/(2.9＋0.97×t)]×1.07×σck）
ここに、 σc(t) ： 材齢 t 日におけるコンクリートの圧縮強度（N/mm2）
t ： 材齢 （日）σck ： コンクリートの設計基準強度（N/mm2）（本例の場合σck=24 N/mm2）‐ 49 ‐

床版・鋼断面
床

断 面

版

鋼

有効幅

床版厚

Ac

(mm)

(mm)

（mm )

U.Flg

σck
2

2

(mm)

桁

web
(mm)

(mm)

L.Flg
(mm)

(mm)

As
2

(mm)

e

Io

(mm)

（mm )

4

No.

部材長

①

13.0002400

230552000

24

500

16

2500

12

600

19

49400

86.9 45996741316②

13.0002400

230552000

24

500

19

2500

12

600

19

50900

47 48667073125③

13.0002400

230552000

24

500

16

2500

12

600

22

51200

128.5 48429682000④

11.5252400

230

552000

24

500

25

2500

12

600

28

59300

92 61888205725⑤

13.0002400

230552000

24

500

16

2500

12

600

22

51200

128.5 48429682000⑥

13.0002400

230552000

24

500

16

2500

12

600

19

49400

86.9 45996741316⑦

13.0002400

230552000

24

500

16

2500

12

600

22

51200

128.5 48429682000⑧

11.5252400

230

552000

24

500

25

2500

12

600

28

59300

92 61888205725⑨

13.0002400

230552000

24

500

16

2500

12

600

22

51200

128.5 48429682000⑩

13.0002400

230552000

24

500

19

2500

12

600

19

50900

47 48667073125⑪

13.0002400

230552000

24

500

16

2500

12

600

19

49400

86.9 45996741316(N/mm )

（mm )

合成断面
1日 目

断 面
No.

材齢

部材長

σt1

E1
2

(日）

(N/mm )

n1

A1

2

2

(kN/m )

2日 目
e1

（mm )

（mm)

I1
4

（mm )

yc1

Zc1

材齢

（mm)

3

(日）

（mm )

σt2

E2
2

(N/mm )

n2
2

A2

e2
2

(kN/m )

（mm )

I2

（mm)

4

（mm )

yc2

Zc2

（mm)

（mm )

3

①

13.0001

4.97595000

26.33

70365

966.5 79734489124

1196.5 66639773.61

2

8.3

9885000

20.23

76686

879 86297118782②

13.0001

4.97595000

26.33

71865

941.8 81814747817

1171.8 69819719.932

8.3

9885000

20.23

78186

856.3 88330769296

1086.3 81313421.06③

13.0001

4.97595000

26.33

72165

1001.4 85350870631

1231.4 69312059.96

2

8.3

9885000

20.23

78486

911.5 92622463091

1141.5 81141010.15④

11.52514.97595000

26.33

80265

1020.5 98570334705

1250.5 78824737.87

2

8.3

9885000

20.23

86586

937.6 106153529722

1167.6 90916006.96

1001.4 85350870631

1231.4 69312059.96

2

8.3

9885000

20.23

78486

911.5 92622463091

1141.5 81141010.15

1109 77815255.89⑤

13.0001

4.97595000

26.33

72165

⑥

13.0001

4.97595000

26.33

70365

960.5 80630512934

1190.5 67728276.3

2

8.3

9885000

20.23

76686

871.8 87367171477

1101.8 79294945.98⑦

13.0001

4.97595000

26.33

72165

1001.4 85350870631

1231.4 69312059.96

2

8.3

9885000

20.23

78486

911.5 92622463091

1141.5 81141010.15⑧

11.52514.97595000

26.33

80265

1020.5 98570334705

1250.5 78824737.87

2

8.3

9885000

20.23

86586

937.6 106153529722

1167.6 90916006.96⑨

13.0001

4.97595000

26.33

72165

1001.4 85350870631

1231.4 69312059.96

2

8.3

9885000

20.23

78486

911.5 92622463091

1141.5 81141010.15

1171.8 69819719.932

8.3

9885000

20.23

78186

856.3 88330769296

1086.3 81313421.06

1190.5 67728276.3

2

8.3

9885000

20.23

76686

871.8 87367171477

1101.8 79294945.98⑩

13.0001

4.97595000

26.33

71865

941.8 81814747817⑪

13.0001

4.97595000

26.33

70365

960.5 80630512934

Ei : コンクリートのヤング係数
n : 鋼と床版コンクリートのヤング係数比

Es : 鋼材のヤング係数 Es = 2.0 x 10

8

Es/Ei

‐ 50 ‐

各打込みステップにおける断面２次モーメント
部材番号

ｺﾝｸﾘｰﾄ無

格間長
(m)

材齢１日

材齢２日

STEP 1

STEP 2

STEP 3

STEP 4( m2 , m4 )STEP 5

Ａ

Ｉ

Ａ

Ｉ

Ａ

Ｉ

Ｉ

Ｉ

Ｉ

Ｉ

Ｉ

1

5.625

0.049400

0.045997

0.070365

0.079734

0.076686

0.086297

0.045997

0.079734

0.079734

0.086297

0.086297

2

5.625

0.049400

0.045997

0.070365

0.079734

0.076686

0.086297

0.045997

0.079734

0.079734

0.086297

0.086297

3

5.625

0.050433

0.047836

0.071398

0.081168

0.077719

0.087698

0.047836

0.081168

0.081168

0.087698

0.087698

4

5.625

0.050900

0.048667

0.071865

0.081815

0.078186

0.088331

0.048667

0.081815

0.081815

0.088331

0.088331

55.625

0.051013

0.048577

0.0719780.083151

0.078299

0.089952

0.048577

0.083151

0.083151

0.089952

0.089952

6

5.625

0.051200

0.048430

0.072165

0.085351

0.078486

0.092622

0.048430

0.048430

0.048430

0.048430

0.048430

75.625

0.051200

0.048430

0.072165

0.085351

0.078486

0.092622

0.048430

0.048430

0.048430

0.048430

0.048430

85.625

0.058760

0.060991

0.079725

0.097689

0.086046

0.105251

0.060991

0.060991

0.060991

0.060991

0.060991

9

5.625

0.059300

0.061888

0.080265

0.098570

0.086586

0.106154

0.061888

0.061888

0.061888

0.061888

0.061888

10

5.625

0.052042

0.049828

0.073007

0.086724

0.079328

0.094028

0.049828

0.049828

0.049828

0.049828

0.049828

11

5.625

0.051200

0.048430

0.072165

0.085351

0.078486

0.092622

0.048430

0.048430

0.048430

0.048430

0.048430

12

5.625

0.050662

0.047703

0.071627

0.083941

0.077948

0.091053

0.047703

0.083941

0.083941

0.091053

0.091053

13

5.625

0.049400

0.045997

0.070365

0.080631

0.076686

0.087367

0.045997

0.080631

0.080631

0.087367

0.087367

14

5.625

0.049400

0.045997

0.070365

0.080631

0.076686

0.087367

0.045997

0.080631

0.080631

0.087367

0.087367

15

5.625

0.050662

0.047703

0.071627

0.083941

0.077948

0.091053

0.047703

0.083941

0.083941

0.091053

0.091053

16

5.625

0.051200

0.048430

0.072165

0.085351

0.078486

0.092622

0.048430

0.048430

0.048430

0.085351

0.085351

17

5.625

0.052042

0.049828

0.073007

0.086724

0.079328

0.094028

0.049828

0.049828

0.049828

0.086724

0.086724

18

5.625

0.059300

0.061888

0.080265

0.098570

0.086586

0.106154

0.061888

0.061888

0.061888

0.098570

0.098570

19

5.625

0.059300

0.061888

0.080265

0.098570

0.086586

0.106154

0.061888

0.061888

0.061888

0.098570

0.098570

20

5.625

0.051740

0.049327

0.072705

0.086232

0.079026

0.093525

0.049327

0.049327

0.049327

0.086232

0.086232

21

5.625

0.051200

0.048430

0.072165

0.085351

0.078486

0.092622

0.048430

0.048430

0.048430

0.085351

0.085351

22

5.625

0.051013

0.048577

0.0719780.083151

0.078299

0.089952

0.048577

0.083151

0.083151

0.089952

0.089952

23

5.625

0.050900

0.048667

0.071865

0.081815

0.078186

0.088331

0.048667

0.081815

0.081815

0.088331

0.088331

24

5.625

0.050433

0.047836

0.071398

0.081446

0.077719

0.088031

0.047836

0.081446

0.081446

0.088031

0.088031

25

5.625

0.049400

0.045997

0.070365

0.080631

0.076686

0.087367

0.045997

0.080631

0.080631

0.087367

0.087367

26

5.625

0.049400

0.045997

0.070365

0.080631

0.076686

0.087367

0.045997

0.080631

0.080631

0.087367

0.087367‐ 51 ‐

（７）床版コンクリート打込み時の曲げモーメントおよびコンクリート応力度
STEP 2

STEP 1
各点番号

M1(kN・m)

M2(kN・m)

Zci

STEP 3
ni

3

σ2

M3
2

（mm )

(N/mm )

(kN・m)

Zci

ni

3

STEP 4
σ3

∑σi
2

（mm )

M4
2

(N/mm ) (N/mm )(kN・m)

Zci

ni
3

STEP 5
σ4

∑σi
2

（mm )

ΔM5
2

(N/mm ) (N/mm )(kN・m)

Zci

ni

σi

3

∑σi
2

(N/mm ) (N/mm2)

（mm )

1

0.000

0.000 66639774

26.33

0.00

0.000 66639774

26.33

0.00

0.00

0.000 77815256

20.23

0.00

0.00

0.000 77815256

20

0.00

0.00

2

1019.338-29.340 66639774

26.33

-0.02

20.137 66639774

26.33

0.01

-0.01

-61.111 77815256

20.23

-0.04

-0.04

159.459 77815256

20

0.10

0.06

3

1610.768-58.681 68830403

26.33

-0.03

40.274 68830403

26.33

0.02

-0.01

-122.222 80225103

20.23

-0.08

-0.09

318.917 80225103

20

0.20

0.11

4

1774.290-88.021 69819720

26.33

-0.05

60.411 69819720

26.33

0.03

-0.02

-183.333 81313421

20.23

-0.11

-0.13

478.376 81313421

20

0.29

0.16

5

1509.904-117.361 69627937

26.33

-0.06

80.548 69627937

26.33

0.04

-0.02

-244.444 81248288

20.23

-0.15

-0.17

637.834 81248288

20

0.39

0.22

6

817.610-146.702 69312060

26.33

-0.08

100.685 69312060

26.33

0.06

-0.03

-305.555 81141010

20.23

-0.19

-0.21

797.293 81141010

20

0.49

0.27

7

-88.637-176.042

120.823-366.666

8-994.885-205.383

140.960-427.777

260.3949-1901.132 -234.723

161.097-488.889-649.917

10-1224.212 -112.729

82.589225.480-564.840

11-547.291

4.082

601.073-479.764

9.264
26.33

0.07

-74.425 68838982

26.33

-0.04

742.79812

129.630131.257 68838982

0.03

637.889 80589588

20.23

0.39

0.42

-394.688 80589588

20

-0.24

0.18

13

637.162253.251 67728276

26.33

0.14

-152.933 67728276

26.33

-0.09

0.06

505.316 79294946

20.23

0.32

0.37

-309.612 79294946

20

-0.19

0.18

14

805.918375.244 67728276

26.33

0.21

-231.440 67728276

26.33

-0.13

0.08

372.744 79294946

20.23

0.23

0.31

-224.536 79294946

20

-0.14

0.17

15

635.897497.238 67728276

26.33

0.28

-309.948 67728276

26.33

-0.17

0.11

240.171 79294946

20.23

0.15

0.25

-139.460 79294946

20

-0.09

0.17

16

127.100

619.231 68838982

26.33

0.34

-388.455 68838982

26.33

-0.21

0.13

107.599 80589588

20.23

0.07

0.19

-54.384 80589588

20

-0.03

0.16

17

-551.086

571.83618-1229.272

185.66519-466.962-24.973 81141010

26.33

-0.01

-0.01

30.693 81141010

26

0.01

0.00

-545.470-157.546 82156594

26.33

-0.07

-0.07

115.769 82156594

26

0.05

-0.02

-1907.457 -539.283-623.977-290.118 90916007

26.33

-0.12

-0.12

200.845 90916007

26

0.08

-0.04

20

-1000.419 -471.873

283.092-253.853 90916007

26.33

-0.11

-0.11

175.739 90916007

26

0.07

-0.03

21

-93.381-404.462

762.252-217.589 81792677

26.33

-0.10

-0.10

150.634 81792677

26

0.07

-0.03

22

813.657-337.052 69312060

26.33

-0.18

813.505 69312060

26.33

0.45

0.26

-181.324 81141010

20.23

-0.11

0.15

125.528 81141010

20

0.08

0.23

23

1506.741-269.641 69627937

26.33

-0.15

650.804 69627937

26.33

0.35

0.21

-145.059 81248288

20.23

-0.09

0.12

100.422 81248288

20

0.06

0.18

24

1771.918-202.231 69819720

26.33

-0.11

488.103 69819720

26.33

0.27

0.16

-108.794 81313421

20.23

-0.07

0.09

75.317 81313421

20

0.05

0.14

25

1609.186-134.821 69169049

26.33

-0.07

325.402 69169049

26.33

0.18

0.10

-72.530 80685451

20.23

-0.04

0.06

50.211 80685451

20

0.03

0.09

26

1018.547-67.410 67728276

26.33

-0.04

162.701 67728276

26.33

0.09

0.05

-36.265 79294946

20.23

-0.02

0.03

25.106 79294946

20

0.02

0.05

27

0.000

0.000 67728276

26.33

0.00

0.000 67728276

26.33

0.00

0.00

0.000 79294946

20.23

0.00

0.00

0.000 79294946

20

0.00

0.00

注）応力度σにおいて＋：圧縮、－：引張を示す。

‐ 52 ‐

（８）許容引張応力度
許容引張応力度は次の手順で決定する。
①設計基準強度σck より材齢 n 日の圧縮強度を求める。
図-資 2-1 より、養生温度との交点 A(%）を読む。
そこからσc = σck × A（%）（N/mm2）②圧縮強度σc より引張強度を求める。
σt = 0.23×σc2/3 （N/mm2） [コンクリート標準示方書 設計編]
・・・・・・・（式-資 2.1）2σt = 0.44× σ c （N/mm ） [コンクリート標準示方書 設計編]
・・・・・・・（式-資 2.2）

σc
5
10
20
30

表-資 2.1 引張強度算出式の比較
式 - 資 2.1
式 - 資 2.2
(1)
(2)
0.67
0.98
1.07
1.39
1.69
1.97
2.22
2.41

(2)/(1)
1.46
1.30
1.17
1.09

式-資 2.2 は若材齢での精度を重視した関係式であるが、式-資 2.1 を用いた方が安全側となるため、本照査では式-資 2.1 を用いる。
③許容引張応力度の設定
安全率 S.F. = 2.0
短期割増率= 1.25
上記より、許容引張応力度は次式のとおりとなる。
σta= σt × 1.25/2.0 = 0.625σt （N/mm2）

材齢（日）図-資 2.1 養生温度と圧縮強度 11)‐ 53 ‐

材齢１日（養生温度 21 度）の場合の許容引張応力度①図-資 2.1 より A = 16 % （図から読み取る）
圧縮応力度σc = 24 × 0.16 = 3.84 N/mm2②引張強度
引張強度の算出は式-資 2.1 より
σt = 0.23 × σc2/3 = 0.23 × 3.84^(2/3) = 0.56 N/mm2③許容引張応力度σta = 0.625 × σt = 0.625 × 0.56 = 0.35 N/mm2
同様にして材齢２日は σta = 0.50

N/mm2

[結果の評価]
先行打込み部の床版コンクリートに発生する最大引張応力度については許容範囲内になった。したがってブロックの割り方、打込み順序に関する計画には問題がないことが確認できた。
さらに、連続打込みとしないで中１日間をあけて打ち込む方が、ひび割れに対する安
全性が向上すると考えられる。

表-資 2.2 結果のまとめ
STEP

格点番号

2
3

22
6
6
19
19

4
5

発生応力度
σt(N/mm2)
0.18
0.03
0.21
0.12
0.04

‐ 54 ‐

許容応力度
σta(N/mm2)
0.35
0.35
0.50
0.35
0.50
0.35

【参考資料 3】高耐久性に資すると考えられる材料・配合・混和材料
資料-3.1 材料，配合
特に寒冷地において凍害と凍結防止剤や飛来塩分等による塩害が複合的に作用する環境での長期耐久性を確保するためには、２章の規定を一部見直し、(1)～(6)を配慮するものとする。
（１）水セメント比は 45%以下とする。
（２）受け入れ検査時の空気量は 6%（管理値 4.5%～6.9%）とする。
（３）使用する骨材は化学法で「無害」の骨材を使用するか、外部から塩化物の影響を取り入れた試験によって安全性を確認したものを使用することを原則とする。
（４）コンクリートは透水により構造物の機能が損なわれないよう、所要の水密性を有していなければならない。
（５）コンクリートは収縮補償型の膨張材を添加して主として乾燥収縮によるひび割れを抑制することを原則とする。
（６）最小セメント量は材料分離の抑制と耐久性向上のため、330kg/m3 とする。なお、上記の項目を満足することが出来ない場合は、各種評価試験を実施して劣化を抑制できることを確かめなければならない。
（７）上記の配合を採用する場合、一般的な配合ではないので、施工性を確認するため、試験練りや実機練り等の事前の準備を行い、十分な検討を行った上で実施するものとする。
本規定は凍害・塩害による劣化を防ぐために材料と配合面から検討されてきた各種基準・文献等を元にＲＣ床版に適用すべき項目を抽出して策定した。
表-資 3.1 各種基準で規定された凍害・塩害を抑制するための配合・強度
基 準 名

北海道開発局 道路設計要領 第3集
橋梁

発行年月

発行機関

平成25年4月 北海道開発局

概 略 内 容W/C(%)

推奨する配合・強度等
σck 最小セメント
Air
3(%) (N/mm2) 量（kg/m )第2編コンクリートにおいて、「コンクリート品
質条件表」により細かく仕様を規定するとと 45以
下もに、塩害対策区分に応じた対策や凍結防止剤による凍害・塩害への対策を記載

6.0

6

24

設計施工マニュアル（橋梁編）改訂（案）一覧表 第2編 橋梁一般

H20.12

東北地整第10章 耐久性 10-3 海岸線近くに建設されるｺﾝｸﾘｰﾄ橋の塩害対策 10-3-3 対策
工法に高耐久性コンクリート橋の仕様あり

43

設計要領（道路編） 第9章 橋梁

H24.4

北陸地整

9-3耐久性の検討 9-3-2塩害に関する検討に 水セメント比の規定あり
9-4 上部工 9-4-3 PC橋 9-4-3-2 使用
材料にコンクリート強度の記述あり

50

30

平成14年6月（平成22年4月
改訂）

新潟県

Ⅰ海洋環境編、Ⅱ凍結防止剤編、Ⅲ表面
塩化物イオン量調査試行（案）、参考資料
から成る

50以
下

27

東北コンクリート耐久性向上委員会

耐久性に影響を及ぼす寒中養生，コンク
リートの凍害，凍結防止剤による各種劣化，海水による劣化

45以 6
下 ±1.530

塩害対策マニュアル（案）

東北地方におけるコンクリート構造物設計・施工ガイドライン（案）2009年3月

備考330

左記 (例) RC-4S：海上及び飛沫帯の鋼橋非合成床版等

330

コンクリート橋の場合を示す（上部構造に高炉セメン
トは使用しない）
左記値は鉄筋コンクリートの場合（W/C：PCが43%、
プレキャストPCは36%）330

左記配合は凍害と凍結防止剤の影響が懸念される
床版コンクリートに対する推奨値(P33)（１）水セメント比を下げることは圧縮強度と耐久性の向上に有効である。これは防水層が劣化した場合の凍害や塩害の抑制を目的としている。施工に際しては、粘性の増加により作業性が低下し、充填不足や締固め不足、およびブリージング水の減少による仕上げ作業性の低下の要因となることがあるので、試験練りを実施するとともに、コンクリート打込み
時には十分な配慮と事前の計画が必要である。
（２）コンクリートの耐凍害性は粗骨材の最大寸法が 25mm 以下で 6%（管理値±1.5%）とすることで、飛躍的に向上することが実験により確認されているが、このようなコンクリートの供給方法については、実績が少ないと考えられるので、プラントと十分な協議を行って施工に臨む必要がある。特に 7%以上の空気量を有するコンクリートに関しては十分な知見が一般に空気量が 1％増加すると、圧縮強度が 4～6％低下するので、試験練り等により強度確認を行うことが望ましい。

‐ 55 ‐

（３）「骨材のアルカリシリカ反応性試験法 JIS A 1145(化学法)、JIS A 1146（モルタルバー法）」では、化学法で無害でないと判定された骨材でも、モルタルバー法で無害と判定されれば、使用することが可能であるが、床版コンクリートは凍結防止剤（NaCl）の影響を受け、ASR を引き起こす可能性があるので、より厳格な化学法の結果を優先することとした。しかし、やむを得ず化学法で無害でないと判定された骨材を使用する場合は、外部か
ら塩化物の影響を取り入れた試験によって使用骨材、または使用配合の安全性を確認しなければならない。具体の試験方法としては、SSW モルタルバー試験か SSW コンクリート試
験がある。
SSW モルタルバー試験 ：骨材のアルカリシリカ反応性試験方法(JIS A 1146)において、供試体を包む吸取り紙に含ませる真水を 20%NaCl 水溶液に変える点のみが異なる試験方法
SSW コンクリート試験 ：コンクリートのアルカリシリカ反応性判定試験方法(JCI-AAR-3)において、供試体を包む保水紙に含ませる真水を 20%NaCl 水溶液に代える点のみが異なる試験方法
なお、優れた材料が常に揃う状況にない地域では、材料の安全性確認のため、工事着手時から早めの対応を心がけることが肝要である。
（４）既往の実験からは水セメント比（水結合比）が 55%以下であればコンクリートの水密性は確保されることが確認されているが、さらに床版コンクリート表面の水密性向上のために十分な養生等の配慮を加えるのが望ましい。
（５）床版コンクリートは乾燥収縮などの経時的なひずみ変化を鋼桁が拘束するため、内部に引張応力が生じ、これが大きくなると貫通ひび割れを生じさせることがある。このようなひび割れを防止することが、長期耐久性の条件となるため、収縮補償型の膨張材（拘束膨張性試験にて 150μ～250μ）を添加することが望ましい。
（６）コンクリートの運搬、打込み時の材料分離抵抗性や施工性を確保するには、単位粉体量が少なくとも 270kg/m3 以上確保し、300kg/m3 以上とすることが推奨されている。但し、粉体量が多いと粘性が増大するのでバランスが重要である。さらに凍結防止剤散布地域ではコンクリートの表面の緻密さが要求されることから、最低セメント量を 330kg/m3 とした。
（７）水セメント比を小さくし、粉体量を増加させることは、コンクリートの粘性を増加させることとなり、ポンプ圧送性等やコンクリートの充填性を損なう場合がある。また、空気量を 6%程度まで増加させる場合も流動性や締固め、仕上げにも影響が生じると考えられる。
したがって、事前の施工試験等を行って施工性を確認することが重要である。
資料-3.2

混和材料

床版コンクリートの耐久性向上を目的として、フライアッシュ、膨張材等の混和材と、高性
能 AE 減水剤等の混和剤を使用する場合は JIS 規格に適合したものを用い、かつ使用方法と効果について十分に検討したうえで用いるものとする。
品質の優れたフライアッシュはコンクリートのワーカビリティーを改善し単位水量を減らすことが可能で、加えて長期材齢における強度の増進、乾燥収縮の減少、水密性や化学的浸食に対する耐久性の改善に効果が期待できる。さらにアルカリシリカ反応の抑制にも効果があるとされている。また、乾燥収縮によるひび割れは、凍害や塩害による複合的な劣化を促進させることか
ら、乾燥収縮ひび割れの低減を主目的として、膨張コンクリートを用いることとし、JIS A 6202に適合したものを使用する。
なお、高炉スラグ微粉末はコンクリートの長期強度の増進と水密性を高め、塩化物イオン等のコンクリート中への浸透の抑制や化学抵抗性の改善、アルカリシリカ反応の抑制等の優れた効果‐ 56 ‐

を期待できるが、施工時の養生方法の適否により、中性化速度の増加やひび割れ抵抗性の低下も指摘されているので、ＲＣ床版へは原則として用いないこととした。
また、高性能 AE 減水剤等の混和剤は JIS A 6204 に適合し、凍結融解作用に対しても抵抗性の実績があるものを使用する。また、仕様書で規定されている時間を超えて運搬するような特殊なケースに対しても適用事例がある。
さらに、これらの使用にあたっては、資料 3-1 解説(7)と同様に事前の検討を要する。
資料-3.3 防錆鉄筋
寒冷地では、床版コンクリートに発生したひび割れや凍結融解による損傷部から、凍結防止剤に含まれる劣化因子（塩化ナトリウム、塩化カルシウムなど）が浸入することで、鉄筋が腐食し、床版を著しく損傷させる事例が報告されている。そのため、損傷が予測される箇所には、防錆鉄筋を使用することが望ましい。
（１）防錆鉄筋は、エポキシ樹脂塗装鉄筋を使用することを標準とし、土木学会規準 JSCE E102
「エポキシ樹脂塗装鉄筋の品質規格」に適合するものを使用する。
（２）エポキシ樹脂塗装鉄筋の適用範囲は、床版の鉄筋（上面、下面）とする。
（３）エポキシ樹脂塗装鉄筋の運搬、貯蔵、加工、組立においては、有害な傷など受けないよ
うにしなければならない。また、やむを得ず傷を受けた場合は、塗膜の補修をしなければならない。
（１）エポキシ樹脂塗装鉄筋は、鉄筋を劣化因子から遮蔽する防食機能を有しており、飛来塩
分環境下での使用実績も多く、耐久性の信頼性が高い防錆鉄筋である。写真-資 3.1 に防錆鉄筋の使用事例を示す。その他の防錆鉄筋では、塩化物イオン濃度が高い環境下でも防食性能に優れたステンレス鉄筋があり、実橋にも採用された事例もある。

写真-資 3.1

エポキシ樹脂塗装鉄筋の使用事例（２）寒冷地における床版は、凍結融解や走行車輌の輪荷重の影響で床版上面から損傷が発生しやすく、さらに防水層が劣化し雨水が浸入するとコンクリートが土砂化に至る場合がある。このような損傷部は、水や凍結防止剤を容易に床版内部に浸入させるため、鉄筋の腐食を助長し床版の耐久性を低下させることになる。写真-資 3.2 に床版コンクリート上面の損傷による補修状況を示す。そのため、床版には鉄筋の腐食抑制効果がある防錆鉄筋を使用することが望ましい。なお、横断勾配等により床版と壁高欄境界部が滞水しやすい構造
や、凍結防止剤の散布頻度が高い地域などでは、各橋梁の特性を踏まえて壁高欄、地覆等への適用も検討するのがよい。図-資 3.1 に防錆鉄筋の適用範囲の例を示す。

‐ 57 ‐

写真-資 3.2

床版コンクリート上面の損傷による補修事例

壁高欄

鉄筋（上面）*1

床版鉄筋に使用

折り曲げ鉄筋
鉄筋（下面）*1：床版だけでなく、環境条件に応じて壁高欄、地覆の鉄筋についても使用を検討する

図-資 3.1 エポキシ樹脂塗装鉄筋の適用範囲の例（３）エポキシ樹脂塗装鉄筋は、鋭利なもの等で塗膜に傷がつきやすい。そのため、エポキシ
樹脂塗装鉄筋を施工する場合は、十分な注意が必要である。
エポキシ樹脂塗装鉄筋は、運搬時において、車輌振動による鉄筋相互のこすれや、積荷時の衝撃、玉掛用具との摩擦などにより塗膜に損傷を生じやすい。そのため、運搬車輌の荷台の上や、鉄筋束の間には緩衝材（木、ゴム、麻袋など）を配置するとともに、吊上げ時にはナイロンスリングや緩衝材等を用いて塗膜の損傷を防止する。
貯蔵の際は、塗膜の損傷を避けるため直接地面に置かずに適当な間隔で置いた台木に緩衝材（木、ゴム、麻袋など）を設置する。また、鉄筋を重ねる段数は D16 以上の鉄筋で 5段程度までとし、有害な変形、傷等を受けないようにする必要がある。なお、直射日光を避けるため、倉庫内に貯蔵するのが望ましいが、屋外で貯蔵する場合はシートで覆い養生する。写真-資 3.3 に吊上げ及び仮置き状況を示す。

写真-資 3.3

吊上げ及び仮置きの事例

エポキシ樹脂塗装鉄筋の加工は、塗膜ならびに鉄筋の材質を害さない方法で行なわなければならない。そのため、鉄筋折り曲げ時に加工機が接触するローラーなどには、塗膜に損傷を与えな‐ 58 ‐

い材質（ウレタン等）でライニングされたものを使用するのがよい。また、曲げ加工時において、気温が低い場合は、塗膜が硬くなり、折り曲げ時に塗膜が割れるおそれがあるため、5℃以上の雰囲気温度で加工することを原則とする。写真-資 3. 4 に切断及び曲げ加工状況を示す。

写真-資 3.4

切断及び曲げ加工状況

エポキシ樹脂塗装鉄筋の組立の際には塗膜を損傷させないため、投げ下ろして強い衝撃を加えたり、鉄筋を引きずり強い摩擦を与えないよう丁寧に取り扱う必要がある。また、鉄筋組立時に用いる結束線には、芯線径 0.8mm 以上のビニール被覆等の処置を施した鉄線を使用し堅固に組み立て、組立後のこすれによる損傷などにも配慮する。
エポキシ樹脂塗装鉄筋の組立完了後に、長期間直射日光に曝されると塗膜の耐衝撃性能が低下するため、コンクリートの打込みまで 3 ヶ月以上経過することが予想される場合には、予めシート等で鉄筋を覆うのがよい。また、配筋上を通路として使用する場合には、エポキシ樹脂塗装鉄筋と足場板との間に緩衝材（木、ゴム、麻袋など）を配置するのがよい。図-資 3.2 に通路の養生状況を示す。
エポキシ樹脂塗装鉄筋
通路

緩衝材

図-資 3.2 通路の養生方法
コンクリートの圧送に用いる輸送管には支持台を配置する。この支持台は，管や圧送中のコンクリート重量ならびに振動に対して安全で，かつエポキシ樹脂塗装鉄筋に傷が付かないものを設置する。支持台にゴム製のタイヤを使用した例を図-資 3.3 に示す。
輸送管

ゴムタイヤ

エポキシ樹脂塗装鉄筋図-資 3.3 輸送管の支持台の例‐ 59 ‐

コンクリート打込み時は，エポキシ樹脂塗装鉄筋に強い衝撃がかからぬよう打込み高さ
は 1.5m 以内とする。また，締固め作業時に塗装の損傷を防止するため、内部振動機は振動部の先端に緩衝材があるものを使用するのがよい。写真-資 3.5 にコンクリート打込み
状況を、図-資 3.4 に内部振動機の緩衝材の例を示す。

内部振動機
緩衝材（ゴム等）

写真-資 3.5

コンクリート打込み状況

エポキシ樹脂塗装鉄筋図-資 3.4 内部振動機の緩衝材の例

施工途中において、エポキシ樹脂塗装鉄筋の塗膜に有害な損傷が発見された場合は、損傷部を十分清掃したうえで、JSCE-E 105「エポキシ樹脂塗装鉄筋補修用塗料の品質規格」に適合する塗料を使用し、ハケ等で補修塗装を行う。補修塗装では，塗料（2 液）を所定の混合比率（体積比 主剤 3:硬化剤 1）で調合し、膜厚が 200～300μm 程度になるよう塗布するものとする。写真-資 3.6 に補修塗装状況を示す。

写真-資 3.6

補修塗装状況

※エポキシ樹脂塗装鉄筋の施工例 写真提供 安治川鉄工㈱‐ 60 ‐

【参考資料４】ＲＣ床版施工用チェックシート
本資料を活用するにあたり，RC 床版の施工計画書を入念にチェックし，その計画書が仕様書に準じていることを確認するとともに，チェックリストは計画書のとおり確実に履行されているかを現場で確認することを目的としているので，これを理解し，事前の準備を確実に実施していただきたい．
また，本チェックシートを活用して品質の PDCA サイクルを効果的に回していくには，以下の点に留意して，作業員を含めてフォローアップの会議を継続的に行う必要がある（文書に残すべきである）．
①準備段階で計画どおりにできなかった項目の原因の洗い出しと改善策，および確認方法の協議②運搬段階での問題点の有無と改善策，確認方法の協議③打込み時の問題点の洗い出しと改善策，および確認方法の協議．さらに品質に悪い結果を与えたと想定される項目があれば，その分析と対策の協議④締固め，仕上げ時についても③と同様に検討する⑤養生方法と養生結果に対する問題点の洗い出し（養生中，養生完了時に実施）とその対策，⑥表層の状況の目視確認（ひび割れの有無，平坦性，打継目の一体性など）による不具合箇所の洗い出しと次回施工での対策案の立案⑦型枠の脱型後の表面確認（ジャンカの有無，気泡残り，セパレーター付近の沈降クラックの有無，
砂すじの有無など）による不具合箇所の洗い出しと次回施工での対策案の立案‐ 61 ‐

【 施 工 状 況 把 握 チ ェ ッ ク シ ー ト（ コ ン ク リ ー ト 打 込 み 時）】
事務所名

工事名

工区

構造物名

部位

範囲

受注者

確認者

配合

確認日時

強度-スランプ-粗骨材径

打込み開始時刻 予定

実績

打込み開始時気温

天候

打込み終了時刻 予定

実績

打込み量(m3)

施工面積(m2)

施工
段階

チェック項目

施工順序（範囲）が計画のとおりか。

－

打込み間隔（施工日）が計画のとおりか。

－

ポンプ車の整備、点検は適正か。

－

圧送配管の暑中または寒中養生は計画のとおりか。

－

圧送配管の配置、支持方法は計画のとおりか。

－

型枠面は湿らせているか。

－

型枠内部に、木屑や結束線等の異物はないか。

－

かぶり内に結束線がないことを確認したか。（ﾁｪｯｸﾘｽﾄ運用者が監理技術者にも確認）－

硬化したコンクリート打継面は計画のとおり打継ぎ処理が行われているか。
準備記述

コンクリート打込み作業人員(※)は計画のとおりか。
予備のバイブレータを準備しているか。

－
作業員数
記入
使用台数
予備台数

発電機のトラブルがないよう、事前にチェックをしているか。

－

スペーサが外れていないか。

－

定規用鉄筋（高さ検測棒）は計画のとおりに配置されているか。

－

型枠内に水が溜まっていないか。

－

練り混ぜてから打ち終わるまでの時間および管理は適切であるか。

確認

時間記入

運搬

打込み

アジテータトラックの配車とルートは計画のとおりか。

－

ポンプや配管内面の潤滑性を確保するため、先送りモルタルの圧送等の処置を施しているか。また、送られたモルタルは破棄したか。

－

鉄筋や型枠は乱れていないか。

－

横移動が不要となる位置に、コンクリートを降ろしているか。

－

コンクリートは、途中で打継目を設けることなく計画のとおり範囲全てに打込まれたか。

－

構造や勾配を考慮して、打込み方向は計画のとおりか。

－

打重ね部は振動機を下層のコンクリートまで挿入しているか。
ポンプ配管等の吐出口から打込み面までの高さは、1.5m以下としているか。
注文のとおりの生コンが納入されているか、品質確認を行ったか。
ポンプが正常に作動しているか。圧送負荷は正常か。
打重ね時間間隔は計画のとおりか。
トロウエルや金ゴテ仕上げ等で表面のひび割れ防止できているか、また平滑性が確保できているか。
バイブレータを鉛直に挿入し、挿入時間は5～10秒、挿入間隔は50cm以下としているか。
締固め
仕上げ 締固め作業中に、バイブレータを鉄筋等に接触させないようにしているか。

養生

－
打込み高さ
記入
W/C,空気量
記入

－
打重ね時間
記入

－
挿入時間
間隔記入

－

バイブレータでコンクリートを横移動させていないか。

－

バイブレータは、穴が残らないように徐々に引き抜いているか。

－

硬化を始めるまでの乾燥防止のために被膜養生剤等を使用しているか。

－

床版コンクリート表面を湿潤状態に保っているか。
湿潤状態を保つ期間は計画のとおりか。
型枠および支保工の取外しは、コンクリートが必要な強度に達した後であるか。

－
養生日数記
入

－

要改善
事項等

※コンクリート打込み作業人員

・・・

コンクリートの打込み・締固め作業時の人員のうち、直接作業に携わら‐ 62 ‐ない者（監理・主任技術者やポンプ車運転手等）を除いた人員

参考文献
1) 橘 吉宏：鉄筋コンクリートの床版の損傷事例と調査，橋梁と基礎 Vol.48，pp.53-59，
2014.5.
2) 建設図書：橋梁と基礎,1998.6.
3) コンクリート工学会：コンクリート技術の要点‘124) コンクリート工学会：コンクリートのひび割れ調査、補修・補強指針-20125) 東北コンクリート耐久性向上委員会：東北地方におけるコンクリート構造物設計・施工
ガイドライン(案), p.192, 2009.3.
6) 2012 年度制定 コンクリート標準示方書 施工編
7) 土木学会：コンクリートのポンプ施工指針 2012 年版, p.35, 2012.6.
8) 村田二郎：コンクリートの水密性の研究, 土木学会コンクリートライブラリー,
No.7,1963.
9) 寒地土木研究所：高機能防水システムによる床版劣化防止に関する研究 H24 年度重点 PJの研究成果
10) 東北地方整備局：設計施工マニュアル［橋梁編］, P2-53,2008
11) Bureau of Reclamation : Concrete Manual 8th ed., 1977

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