連載 S A B T E C 機 械 式 定 着 工 法

R C 構 造 設 計 指 針・S S 7 組 込プログラム取 扱 説 明 書（ 2 0 1 9 年 ）4「最上階・最下階配筋方式」の条件を組み合せた表

すなわち，この適用例では，最上階・最下階柱主4の計算条件①～④の影響について検討する。
計算条件①～③に起因する接合部横補強筋比pjwh

SS7組込プログラム適用例

および接合部横補強筋の必要組数nh の計算値を，べて0.2％となり，①と②のpjwh よりも小さい。
内および5～10層の左右梁端部で主筋本数が異なる

かつ，最上階・最下階柱主筋配筋方式を外定着配筋

概要を以下に示す。

十字形接合部内で行われ，Y方向梁主筋定着は1，とした計算条件であり，この場合，接合部横補強筋【建物規模】

3，5，7通架構各層外端接合部内で行われる。

ルによるRC接合部および露出柱脚基礎梁の適用例

伏ヒンジが発生することで，X方向の保有水平耐力が必要保有水平耐力の1.04倍となった。

を表2，表3に示す。

物および検定指定で定義している「pjwh 算定式」と（a）コンクリートの設計基準強度
層R 12 11 10 9Fc（N/mm2）27303387366鋼種

呼び名SD345

D22SD390

D29SD490

D32，D35，
D38

柱，梁，接合部横補強筋

SD295A

D10，D13685N/mm2 級

K13RC 接合部適用例の計算条件

計算・
条件

p jwh 算定式※ 1

最上階・最下階
柱配筋方式※ 2①

形状による

慣用配筋

②0.3％

慣用配筋

③（7.1式）

慣用配筋④（7.1式）

外定着配筋

SS7プログラム解説書1.3 定着金物および検定指定（7.1）式※1 pjwh 算定式：形状による，0.3%，※2 最 上階・最下階柱配筋方式：慣用配筋，外定着配筋

G1，G3

層48

柱，梁主筋

表4梁断面リスト（X 方向抜粋）

5 4～142（b）鉄筋の種類と呼び名部位

外端

中央b×D（mm）
Fc
27

Fc
48

上端筋
下端筋

G2，G4

内端端部

600×850R

中央

600×850

3－D29

3－D29

4－D29

4－D29

3－D29

3－D29

3－D29

3－D29

3－D29

3－D29

スタラップ

2－K13@200

2－K13@200

b×D（mm）

700×900

700×900

上端筋
下端筋

35＋3－D38

5－D38

5＋4－D38 5＋4－D38

5－D38

5＋3－D38

5－D38

5＋3－D38 5＋3－D38

5－D38

スタラップ

4－K13@175

4－K13@175（スタラップ）（K13）685N/mm2 級・呼び名13

表3柱断面リスト（抜粋）
階Fc
27
Fc
42
Fc
48

C1，C3C2，C4

Dx×Dy（mm）
主筋

1000×700
12フープ
Dx×Dy（mm）
主筋
フープ
Dx×Dy（mm）
主筋
フープ

32C5650×650

12－D2912－D2912－D292－2－K13@1002－2－K13@1002－2－K13@100

1000×1000
4800×800

16－D35

16－D35

16－D352－2－K13@100

3－2－K13@100

3－2－K13@100

1000×1000

800×800

16－D35

18－D35

16－D35

3－2－K13@100

3－2－K13@100

3－2－K13@100（フープ）（K13）685N/mm2 級・呼び名13，（X，Y）：横補強筋1組の本数5 4〃本適用例では，SS7プログラム解説書1.3定着金SABTEC機械式定着工法 ●C4G3

7,500

G12G2C2G2C2〃〃G1C27,500◦Y 方向：5スパン（44.25m）◦階数：地上4階，最高高さ：18.83m

C5【構造概要】

G11G12C5G2C2C2G11G4G11C4G11G2C2G1図1G2G2G110FL

C18,000◦基礎種別：杭基礎（現場打ち杭）
杭直径Dp：2,000mm（F1），1,500mm（F2），1,200mm（F3）杭長：すべて15m

G2G2G1C1C15FL

G2G1C1G1C1G2G2C11FL

G2G2G1C2C1G2G2G2G2G1C2C1G2G2G2G2G17,500〃〃7,5008,000（b）軸組図

基礎伏図を図3，代表的な軸組図を図4，露出柱脚リストを表6，基礎梁リストを表7に示す。ここで，在来型露出柱脚の場合，JIS B 1220適合の16M32，軸部直径da=33mm（ABR490）としている。

：降伏ヒンジ未発生

表5

計算条件①～③による pjwh および nh の計算値

層 X軸 Y軸符号

方向 形状

RF13G113G111333F

1338,000

図2ABR490

C1G1：降伏ヒンジ発生

JIS B 1220適合アンカーボルト

C1G1C28,000

検討架構

F3（在来露出柱脚）C1G1C2C2C2C2ベースパックⅡ型・保有耐力接合G1G2C2◦露出柱脚：F1,F2（既製品露出柱脚）C1C2G2G2C2C2C2◦鉄骨：（大梁）SS400，（角形鋼管柱）BCR295

G1G2C2C2C2C2G1C1◦基礎，基礎梁のコンクリート設計基準強度：Fc 24C1C2C2G2C1◦鉄筋種別：（D16以下）SD295A，（D32）SD390

G1C2G2G2C2G2C1G1C2C2G2C2C2G1G1G2G2C2C1C2G2C2G2C2C2G2G2C2C2C1G1C2C2G2G2C2C1G1C2C2G2C2C2C2G2C2G2G1G2C2G2G2G1C1G2C2C1C2G2C2C2C2C2G1C2G2G2C2C2G1C2G2G2C2G2C2C2G1C1C2G2G2G2G2C2C2C2G1C1G2C2C2C1〃

ン架構であり，材料諸元を表1，梁，柱断面リスト

G1C1〃

⦿計算条件およびその影響

G4RFL3,200 3,060 〃検討架構は図1の12階建板状共同住宅のラーメ

C4（a）代表階伏図〃 3,060 3,010 〃 3,010 3,060

解析結果によると，おおむね3～11層梁端部で降RC 接合部の適用例

C58,000

弾塑性増分解析によるDS 算定時のX方向A通架構
算での危険断面位置は，各架構の柱面と梁面とした。

⦿検討架構

C5C1ヒンジ図を図2に示す。この場合，保有水平耐力計

G4G11本的に異なる。本連載第4回では，実設計建物モデ⦿ D S 算定時 A 通架構ヒンジ図（左加力）

C4G11ト形および十字形接合部内で行われる。

G4G12て行われる。この点がEXCELによる検定計算と基C4G11および上下階で主筋本数が異なる11層9層と4層のG3G11あらかじめ求められた建物モデルの解析結果を用い

検討建物はS造物流倉庫であり，建物規模，構造◦X 方向：7スパン（41.4m）
C310,500柱主筋定着は，R層と1層のL形，T形接合部内について紹介する。

⦿検討架構

一方，計算条件④はpjwh 算定式を（7.1）式とし，グラムによる機械式定着の検定計算は，SS7本体で表2露出柱脚基礎梁の適用例

X方向梁主筋定着はA，B通架構各層外端接合部

3,950 3,110 3,035 3,035 3,060 3,060 3,060 3,060 3,035 3,010 3,010 3,060

本連載第2回と第3回 4）で紹介したSS7組込プロ

材料諸元

比pjwh は0.2％となる。

条件③の（7.1）式による接合部横補強筋比pjwh はす

潔 ◉一般社団法人建築構造技術支援機構

SS7 組込プログラム適用例の概要

表1

筋配筋方式を外定着配筋とすれば，接合部横補強筋

表5に示す。
表5によると，計算対象の各接合部ともに，計算益尾のpjwh とnh の計算値は計算条件③の場合と一致する。

7,500

〃

DS算定時架構ヒンジ図（左加力）● 建築技術 2020.11

〃

7,500

8,000AAB
AAB

p jwh （%）①②n h （組）③①②X

L 形 0.30 0.30 0.20

66③4Y

L 形 0.30 0.30 0.20

77513G2

X

T 形 0.30 0.30 0.20

66413G11Y

L 形 0.20 0.30 0.20

57513G4X

T 形 0.30 0.30 0.20

66413G11Y

L 形 0.20 0.30 0.20

5753G1X

ト形 0.20 0.30 0.20

6963G11Y

ト形 0.20 0.30 0.20

5853G2X

十形 0.30 0.30 0.20

9963G11Y

ト形 0.20 0.30 0.20

5853G4X

十形 0.30 0.30 0.20

9963G11Y

ト形 0.20 0.30 0.20

585pjwh：接合部横補強筋比，nh：接合部横補強筋の必要組数

5 5ラムの検定項目と検定内容に従い行う。その際，在⦿検定方針

FG1AFG1A

FG2FG2

FG1B

F2FG15,650

機械式定着工法は必要不可欠な工法になりつつあ有用な検定ツールとなる。これらより，機械式定着

図3

基礎伏図
RSL（水上）RSL（水下）G2G2G2G24SL

G2G2G2G23SL

G2G2G2G22SL

G2G2G2G2FG2A

FG2A

FG2A

FG2Aの検定計算が円滑に進められることを期待したい。

1SL
GLF2F29,500

図4

代表的な軸組図

表6露出柱脚リストF2〃

（ますお きよし）【参考文献】
1）（一社）建築構造技術支援機構：SABTEC機械式定着工法RC構造設計指針（2019年），2019年12月
2）（一社）建築構造技術支援機構：SABTEC機械式定着工法RCS混合構造設計指針（2018年），2018年11月
3）（一社）建築構造技術支援機構：SABTEC機械式定着工法SS7組F2〃込プログラム取り扱い説明書（2019年），2019年12月

F24）益尾潔：本連載 第2回SS7組込プログラムRC接合部，建築技術

9,500

2020年9月号，pp.162―165,第3回SS7組込プログラム露出柱脚基礎
梁，建築技術2020年10月号，pp.150―153.

ベースプレート

55－25R

柱サイズタイプ
形状

アンカーボルト

9006075

柱型諸元

本数－呼び

基準強度（N/mm2）

Dc（mm）

柱型
主筋柱型
横補強筋

Fc
（N/mm2）柱型最低h（mm）

12－D51390

1100

32－D32

2－D16@100

24 以上

950

at
l1（mm） （mm） （mm）□－550×（ニ）550（t ≦25）（注）a：ベースプレート外寸法，t：ベースプレート厚さ，l1：アンカーボルト縁端距離，Fc：コンクリート設計基準強度，Dc：柱型せい（b）在来露出柱脚
アンカーボルト
基礎記号

柱サイズ

F3

□－550×550×25

柱型諸元

Lab（mm）

Csa（mm）

軸径 da（mm）

全本数
na

引張側本数nt

Fc（N/mm2）Dc（mm）

柱型主筋

主筋定着
長さ（mm）

柱型
横補強筋

1000

150

33165241200

12－D321280

D13（SD295A）（注）ア ンカーボルトの種別：JIS B 1220 適合アンカーボルト（ABM490），Lab：アンカーボルト定着長さ，Csa：アンカーボルト中心かぶり厚さ，Fc：コ
ンクリート設計基準強度，Dc：柱型せい
表7基礎梁リストFG1FG1A

FG1B

FG2FG2A，FG2B

FG3FG4FG4A

全断面

全断面

全断面

全断面

全断面

全断面

全断面

全断面

1100×2100

1100×2100

b×D（mm） 1100×2100

900×2100

600×2100

600×2100

600×2100

上端筋

10＋10－D25

8＋8－D25

10＋10＋2－D25 10＋10＋2－D25

8＋8－D25

5＋2－D25

5＋5－D25

5－D25

下端筋

10＋10－D25

8＋8－D25

10＋10＋8－D25 10＋10＋4－D25

8＋8－D25

5＋2－D25

5＋5－D25

5－D25

スタラップ

4－D13@150

4－D13@150

4－D13@200

2－D13@2002－D13@200

2－D13@200

5 6900×2100

柱型部せん断設計

柱型部せん断余裕度λp ≧ 1.0

ト形：十字形柱型部（杭基礎）：λp ＝ Vpuh/Vmuh
Vpuh ：水平方向柱型部せん断終局耐力
Vmuh：水平方向柱型部終局強度設計用せん断力

4－D13@150

SS7 組込プログラム露出柱脚基礎梁の検定結果

1F

064－D13@150

SABTEC機械式定着工法 ●

A

1C2

B

1C1Fc
N/mm2

形状

方向梁符号

σsy
N/mm2dbmm

pjwh%

被覆率%

βao

jtg
mm

lao
mm

jtamm

njo
本n＊Lagmm

lag
mm

24

ト形

X右

1G3379.5

250.30500.8

1,883357

900

131,050 1,050

○24

ト形＊

Y右

1G3379.5250.30

500.8

1,823354900

131,050 1,050○

判定24ト形

X左1G1379.5

250.30780.8

1,855356750

11955955○24ト形

Y右1G2A 379.5

250.30950.8

1,793353750

11 ＊955955○【記号説明】

Fc ：コンクリートの設計基準強度［N/mm2］
形状：柱型形状。平面的にみて柱と梁が斜めに取り付く場合 〟＊〟 付き。
σsy ：梁主筋の上限強度算定用材料強度（SD390 以下はσyo × 1.1）［N/mm2］
σyo：梁主筋の規格降伏点［N/mm2］ db：梁主筋の直径（呼び径）［mm］
pjwh ：柱型横補強筋比［%］ ※直接入力は 〟＊〟 付き。
被覆率：接合率被覆率［%］ ※接合部両側の梁が天端および下端で揃っていない場合 〟＊〟 付き。
βao：定着耐力の低減係数 ※直接入力は 〟＊〟 付き。
lao：必要定着長さ［mm］
jtg ：梁上下主筋の重心間距離［mm］
jta ：最外縁アンカーボルト中心間距離［mm］
njo ：jta 区間に配筋できる基礎梁主筋 1 段の本数［本］ ※ jta 間に収まらない場合 〟＊〟 付き。
Lag ：梁主筋最小定着長さ Lag ＝（Dc ＋ jta）/2［mm］
lag ：梁主筋必要定着長さ lag ＝ max（lao，16db，0.75Dc，Lag）［mm］
n ：梁主筋必要定着長さ比。
判定：lag ≧ n × Lag かつ lao ≦ 25db（○：OK，不足：NG，不適：材料または必要定着長さが適用範囲外，不可：計算不可）（b）アンカーボルトおよび基礎柱の検定結果
層1F（a）既製品露出柱脚（ベースパックⅡ型・保有耐力接合）製品記号

Σpjwh・σwy：全補強筋量，Σpjwh ＝（pjwh）H ＋ pjwh
必要補強筋量：｛（φs・RuD/Rua）－αw o｝
・Fc /βw…指針式（7．1）

X 軸 Y 軸 柱符号

この場合，本連載で紹介したSS7組込プログラムは
11,5005,350

Σpjwh・σwy≧必要補強筋量

層り，機械式定着の検定計算の需要が高まっている。

F3FG4F3

近年，特にD29以上の太径鉄筋の配筋施工上，

F2

FG4A

FG4A

FG4A

FG4A

FG3FG2A

FG2FG2FG39,500

FG2B

9,500

2,000

FG4

F3基準柱横補強筋（a）基礎梁定着の検定結果

FG1

900 4,400 3,700 4,600 4,500 730

7,492.03

FG3F3

表9F2F1FG1F1FG3F3FG2A

FG2FG2FG2B

FG3〃

FG4

おわりに

FG1F1F1FG1F36,250FG1F1F1Csa：アンカーボルト中心の側面かぶり厚さ
da ：アンカーボルト軸部直径
Xc：柱型主筋間隔，pg：主筋比［%］Xn /Dp：ベースプレート下の中立軸比
最小長：柱型主筋長さ

ルトおよび基礎柱の検定結果を，表9に示す。

F2F1FG1FG4Csa ≧ 4da，pg ≧ 0.6%
Xc ≧ JASS5 の鉄筋間隔
Xn /Dp ≦ 0.25
最小長≦全長判定基準を表8，（a）基礎梁定着，（b）アンカーボ

FG1F1F1F3FG2AFG2FG2

〃

FG2B

FG1FG4

義lag ≧ n・Lag
かつℓao ≦ 25db

アンカーボルトおよび基準柱柱，（3）基礎柱横補強筋，（4）柱型部せん断設計の定

lag ＝ max（lao，16db，3Dc/4，Lag）：梁主筋定着長さ
Lag ＝（Dc ＋ jta）/2，n：梁主筋必要定着長さ比
jta ：最外縁アンカーボルト中心間距離
Dc：柱型せい，ℓao：基礎梁主筋必要定着長さ
db ：基礎梁主筋呼び名の値

基礎梁定着（1）基礎梁定着，（2）アンカーボルトおよび基礎F2

F1判定基準

⦿検定結果

FG1B

F1

検定項目

計の検定を行う。

F2

F2

FG1B

SS7 組込プログラム露出柱脚基礎梁の検定項目および判定基準①基礎梁定着長さ確保の検定から⑥柱型部せん断設

FG1A

F2

FG29,500

F2FG2A

FCG1

表8来露出柱脚の場合，非保有耐力接合とし，同表中の本検定は，本連載 第3回 4）の表1 SS7組込プログ

X 軸 Y 軸 符号 方向

01AB

1C2
1C1Dcmm

アンカーボルトLabmm

Csa damm mmna本引張側主筋nt
本TaykN

TcokN

TcykN

本数全主筋XcmmNcy
kN

本数

B. PL

pg%

定着長さ

下圧縮 直線
Xn/Dp 40d

全長判定mmX

1,200 1,000 150 33 16

5281 2,096 3,717 12 98.2 13,628 12－D32 0.66

0.11 1,280 2,000○

Y

1,2005281 2,096 3,717 12 98.2

0.11

○

150

X 1,160 ＋ 930 205 51 既製品露出柱脚のため検定を省略します。

－

Y 1,160 ＋ 930 205 51－【記号説明】
Dc ：柱型せい［mm］ ※直接入力は 〟＊〟 付き，※自動算出は 〟＋〟 付き，
アンカーボルト
Csa：アンカーボルト中心かぶり厚さ［mm］
Lab ：アンカーボルト定着長さ［mm］
na：アンカーボルトの全本数［本］da ：アンカーボルト軸部直径［mm］
nt ：アンカーボルトの引張側本数［本］Tay ：JIS B 1220 適合アンカーボルトの軸部降伏引張耐力［kN］
引張側主筋
Tco ：引張側アンカーボルト定着耐力のコンクリート寄与分［kN］（Tau－βc・Tco）/（βc・γc），βc ＝ 0.6，γc ＝ 0.7
Tcy ：引張側柱型主筋の降伏引張耐力［kN］ Tcy ＝
Tau ＝αa・ΣTay，αa ＝ 1.2，ΣTay は引張側と中断アンカーボルトで決定する全降伏引張耐力［kN］
本数：引張側必要主筋本数
Xc：主筋間隔［mm］
全主筋
本数：全必要主筋本数
pg：主筋比［%］Ncy ：柱型主筋の全降伏引張耐力［kN］
B. PL 下圧縮，Bp，Dp はベースプレート幅とせい［mm］
Xn/Dp：ベースプレート下の中立軸比 Xn/Dp ＝ΣTay/（0.85Fc・Bp・Dp）
定着長さ
直線：柱型主筋上端を直線定着としたときの最小長 40d。d は柱主筋の呼び径［mm］
金物：柱型主筋上端を定着金物付きとしたときの最小長 30d。
全長：柱型主筋全長［mm］
判定：Csa ≧ 4da，Xc ≧ JASS5 の鉄筋間隔，pg ≧ 0.6%，Xn/Dp ≦ 0.25，最小長≦全長【注 1】紙面の都合上，基礎柱横補強筋および柱型部せん断設計の検定結果の掲載を省略する。
【注 2】2020 年 9 月 15 日リリースの機械式定着 SS7 では，バグに起因し，上表（b）に記載の基礎柱の全主筋本数より少ない計算結果が出力されるが，該当箇所は次回リリース時にバグ修正を行う。

● 建築技術 2020.11

5 7