JP 2024-13098 A 2024.1.31(57)【要約】【課題】ワークロールの変形を抑制し、圧延時の脆性割れを抑制できる冷間圧延設備、鋼板の製造設備、冷間圧
延方法及び鋼板の製造方法が提供される。
【解決手段】冷間圧延設備は、ワークロール及び金属鋼
帯に向けてクーラントを噴射し、金属鋼帯を冷間圧延す
る１以上の冷間圧延機と、１以上の冷間圧延機よりも金属鋼帯の搬送方向上流側に設けられて金属鋼帯の搬送に供される複数のロールと、複数のロールの高低差を制御する制御装置と、を備え、制御装置は、最も上流側に設けられた最上流圧延機を含む１以上の冷間圧延機の少な
くとも一部の上流側において、金属鋼帯が搬送方向下流側に向かって低位となるように複数のロールを制御する。
【選択図】図１

(2)JP 2024-13098 A 2024.1.31【特許請求の範囲】【請求項１】
ワークロール及び金属鋼帯に向けてクーラントを噴射し、前記金属鋼帯を冷間圧延する
１以上の冷間圧延機と、前記１以上の冷間圧延機よりも金属鋼帯の搬送方向上流側に設けられて金属鋼帯の搬送に供される複数のロールと、前記複数のロールの高低差を制御する制御装置と、を備え、前記制御装置は、最も上流側に設けられた最上流圧延機を含む前記１以上の冷間圧延機の少なくとも一部の上流側において、前記金属鋼帯が搬送方向下流側に向かって低位となるように前記複数のロールを制御する、冷間圧延設備。
【請求項２】
前記制御装置は、前記最上流圧延機を含む前記１以上の冷間圧延機の少なくとも一部の上流側において、前記金属鋼帯の鋼種、ライン速度、前記クーラントの噴射流量、前記金
属鋼帯の温度及び前記金属鋼帯の目標温度の少なくとも１つに基づいて、前記１以上の冷間圧延機の噛み込み部に対する前記金属鋼帯の傾斜角度を設定する、請求項１に記載の冷間圧延設備。
【請求項３】
前記制御装置は、前記傾斜角度が２°以上かつ１０°以下であるように前記複数のロールを制御する、請求項２記載の冷間圧延設備。
【請求項４】
前記１以上の冷間圧延機が複数であって、前記制御装置は、最も下流側に設けられた最下流圧延機を含む前記１以上の冷間圧延機の少なくとも一部の上流側において、前記金属鋼帯が搬送方向下流側に向かって高位となるように前記複数のロールを制御する、請求項１から３のいずれか一項に記載の冷間圧延設備。
【請求項５】
ワークロール及び金属鋼帯に向けてクーラントを噴射し、前記金属鋼帯を冷間圧延する
１以上の冷間圧延機と、前記１以上の冷間圧延機よりも金属鋼帯の搬送方向上流側に設けられて金属鋼帯の搬送に供される複数のロールと、前記複数のロールの高低差を制御する制御装置と、を備え、前記制御装置は、最も下流側に設けられた最下流圧延機を含む前記１以上の冷間圧延機の少なくとも一部の上流側において、前記金属鋼帯が搬送方向下流側に向かって高位となるように前記複数のロールを制御する、冷間圧延設備。
【請求項６】
前記制御装置は、前記最下流圧延機を含む前記１以上の冷間圧延機の少なくとも一部の上流側において、前記金属鋼帯の鋼種、ライン速度、前記クーラントの噴射流量、前記金
属鋼帯の温度及び前記金属鋼帯の目標温度の少なくとも１つに基づいて、前記１以上の冷間圧延機の噛み込み部に対する前記金属鋼帯の傾斜角度を設定する、請求項５に記載の冷間圧延設備。
【請求項７】
前記制御装置は、前記傾斜角度が−１０°以上かつ−２°以下であるように前記複数のロールを制御する、請求項６に記載の冷間圧延設備。
【請求項８】
請求項１又は５に記載の冷間圧延設備と、前記金属鋼帯を切断する設備と、を備える、鋼板の製造設備。
【請求項９】
ワークロール及び金属鋼帯に向けてクーラントを噴射し、前記金属鋼帯を冷間圧延する
１以上の冷間圧延機と、前記１以上の冷間圧延機よりも金属鋼帯の搬送方向上流側に設けられて金属鋼帯の搬送に供される複数のロールと、前記複数のロールの高低差を制御する制御装置と、を備える冷間圧延設備において実行される冷間圧延方法であって、前記制御装置が、最も上流側に設けられた最上流圧延機を含む前記１以上の冷間圧延機

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JP 2024-13098 A 2024.1.31の少なくとも一部の上流側において、前記金属鋼帯が搬送方向下流側に向かって低位となるように前記複数のロールを制御するステップを含む、冷間圧延方法。
【請求項１０】
ワークロール及び金属鋼帯に向けてクーラントを噴射し、前記金属鋼帯を冷間圧延する
１以上の冷間圧延機と、前記１以上の冷間圧延機よりも金属鋼帯の搬送方向上流側に設けられて金属鋼帯の搬送に供される複数のロールと、前記複数のロールの高低差を制御する制御装置と、を備える冷間圧延設備において実行される冷間圧延方法であって、前記制御装置が、最も下流側に設けられた最下流圧延機を含む前記１以上の冷間圧延機の少なくとも一部の上流側において、前記金属鋼帯が搬送方向下流側に向かって高位となるように前記複数のロールを制御するステップを含む、冷間圧延方法。
【請求項１１】
請求項９又は１０に記載の冷間圧延方法を実行し、前記金属鋼帯を切断するステップを含む、鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】【技術分野】【０００１】
本開示は、冷間圧延設備、鋼板の製造設備、冷間圧延方法及び鋼板の製造方法に関する。
【背景技術】【０００２】
電磁鋼板等のＳｉを含む鋼板は靭性が低く圧延時に脆性破壊しやすい。一般的に鋼板中に含まれるＳｉ量が多いほど延性脆性遷移温度は低くなる傾向にある。脆性破壊を防止する方法として圧延前に鋼板を延性脆性遷移温度以上に加熱する方法がある。
【０００３】
鋼板の圧延設備、タンデムミル等では圧延時の鋼板の潤滑性及びワークロールの熱変形を防止するためクーラントをワークロールと鋼板の噛み込み部に向けて噴射している。そのため噴射したクーラントはワークロールで跳ね返り、鋼板上を入側に向かって流れる。
圧延前に鋼板を加熱した場合、入側に向かって流れてきたクーラント（クーラント液乗り）によって鋼板温度は低下する。
【０００４】
クーラントの鋼板長手方向の液乗り長さはライン速度が遅いほど長くなる。また、ライン速度が速くなると鋼板によりクーラントを引き込む力が強くなるため、液乗り長さは短くなる傾向にある。そのためライン速度が遅いときは、鋼板を予熱してもクーラントの温度程度まで鋼板が冷却される。
【０００５】
例えば特許文献１には、圧延機の上ロールに吹き付けたクーラントがストリップに落下してストリップの温度が低下するのを防止するため、上ロールに液切り用エアーを吹き付
ける液切り装置を設ける技術が開示されている。
【０００６】
上記特許文献１の液切り装置で生じる鋼板の潤滑不足を解消するために、例えば特許文
献２に示すようにエマルションを高濃度にして鋼板に少量供給する技術が開示されている。
【０００７】
一方で多段圧延機等の後段スタンドにおいて、圧延時の加工発熱により鋼板温度は上昇
するが、温度が高すぎると、圧延時にワークロールへの入熱量が多くなり、ワークロールにサーマルクラウンが形成される。サーマルクラウンが形成されると鋼板の圧延形状が悪化する。
【０００８】
特に圧延速度が速くなると単位時間当たりの入熱量は増加し、サーマルクラウンがさらに成長し、鋼板の圧延形状が悪化する。

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JP 2024-13098 A 2024.1.31【先行技術文献】【特許文献】【０００９】【特許文献１】特開２０００−２７１６１４号公報【特許文献２】特開２００６−２７２３８２号公報【発明の概要】【発明が解決しようとする課題】【００１０】
しかし特許文献１に記載されている液切り装置を設けることは板温低下抑制のためには有効であるものの、鋼板の潤滑不良が生じて焼付が発生しやすい。
【００１１】
特許文献２の場合、圧延機入側でエマルションを鋼板に供給するため、エマルションの液乗りによって鋼板が冷却され鋼板の温度が低下する。
【００１２】
ここで、多段圧延機等の後段スタンドにおいて、圧延時の加工発熱により鋼板温度が高すぎる場合、クーラント液乗りによって鋼板温度は低下し、ワークロールへの入熱量を抑制することができる。しかし、圧延速度が速い場合、液乗り長が短くなるため、冷却効果は小さい。
【００１３】
またクーラント流量を増やすことで冷却能力が向上し、液乗り長が長くなることで更に冷却能力は向上する。ただし、ポンプの増強、クーラント送水配管径、循環タンクサイズの見直しが必要である。
【００１４】
本開示はこのような課題を鑑みてなされたものであり、ワークロールの変形を抑制し、圧延時の脆性割れを抑制できる冷間圧延設備、鋼板の製造設備、冷間圧延方法及び鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】【００１５】（１）本開示の一実施形態に係る冷間圧延設備は、ワークロール及び金属鋼帯に向けてクーラントを噴射し、前記金属鋼帯を冷間圧延する
１以上の冷間圧延機と、前記１以上の冷間圧延機よりも金属鋼帯の搬送方向上流側に設けられて金属鋼帯の搬送に供される複数のロールと、前記複数のロールの高低差を制御する制御装置と、を備え、前記制御装置は、最も上流側に設けられた最上流圧延機を含む前記１以上の冷間圧延機の少なくとも一部の上流側において、前記金属鋼帯が搬送方向下流側に向かって低位となるように前記複数のロールを制御する。
【００１６】（２）本開示の一実施形態として、（１）において、前記制御装置は、前記最上流圧延機を含む前記１以上の冷間圧延機の少なくとも一部の上流側において、前記金属鋼帯の鋼種、ライン速度、前記クーラントの噴射流量、前記金
属鋼帯の温度及び前記金属鋼帯の目標温度の少なくとも１つに基づいて、前記１以上の冷間圧延機の噛み込み部に対する前記金属鋼帯の傾斜角度を設定する。
【００１７】（３）本開示の一実施形態として、（２）において、前記制御装置は、前記傾斜角度が２°以上かつ１０°以下であるように前記複数のロールを制御する。
【００１８】（４）本開示の一実施形態として、（１）から（３）のいずれかにおいて、
前記１以上の冷間圧延機が複数であって、前記制御装置は、最も下流側に設けられた最下流圧延機を含む前記１以上の冷間圧延機

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JP 2024-13098 A 2024.1.31の少なくとも一部の上流側において、前記金属鋼帯が搬送方向下流側に向かって高位となるように前記複数のロールを制御する。
【００１９】（５）本開示の一実施形態に係る冷間圧延設備は、ワークロール及び金属鋼帯に向けてクーラントを噴射し、前記金属鋼帯を冷間圧延する
１以上の冷間圧延機と、前記１以上の冷間圧延機よりも金属鋼帯の搬送方向上流側に設けられて金属鋼帯の搬送に供される複数のロールと、前記複数のロールの高低差を制御する制御装置と、を備え、前記制御装置は、最も下流側に設けられた最下流圧延機を含む前記１以上の冷間圧延機の少なくとも一部の上流側において、前記金属鋼帯が搬送方向下流側に向かって高位となるように前記複数のロールを制御する。
【００２０】（６）本開示の一実施形態として、（５）において、前記制御装置は、前記最下流圧延機を含む前記１以上の冷間圧延機の少なくとも一部の上流側において、前記金属鋼帯の鋼種、ライン速度、前記クーラントの噴射流量、前記金
属鋼帯の温度及び前記金属鋼帯の目標温度の少なくとも１つに基づいて、前記１以上の冷間圧延機の噛み込み部に対する前記金属鋼帯の傾斜角度を設定する。
【００２１】（７）本開示の一実施形態として、（６）において、前記制御装置は、前記傾斜角度が−１０°以上かつ−２°以下であるように前記複数のロールを制御する。
【００２２】（８）本開示の一実施形態に係る鋼板の製造設備は、（１）から（７）のいずれかの冷間圧延設備と、前記金属鋼帯を切断する設備と、を備える。
【００２３】（９）本開示の一実施形態に係る冷間圧延方法は、ワークロール及び金属鋼帯に向けてクーラントを噴射し、前記金属鋼帯を冷間圧延する
１以上の冷間圧延機と、前記１以上の冷間圧延機よりも金属鋼帯の搬送方向上流側に設けられて金属鋼帯の搬送に供される複数のロールと、前記複数のロールの高低差を制御する制御装置と、を備える冷間圧延設備において実行される冷間圧延方法であって、前記制御装置が、最も上流側に設けられた最上流圧延機を含む前記１以上の冷間圧延機の少なくとも一部の上流側において、前記金属鋼帯が搬送方向下流側に向かって低位となるように前記複数のロールを制御するステップを含む。
【００２４】（１０）本開示の一実施形態に係る冷間圧延方法は、ワークロール及び金属鋼帯に向けてクーラントを噴射し、前記金属鋼帯を冷間圧延する
１以上の冷間圧延機と、前記１以上の冷間圧延機よりも金属鋼帯の搬送方向上流側に設けられて金属鋼帯の搬送に供される複数のロールと、前記複数のロールの高低差を制御する制御装置と、を備える冷間圧延設備において実行される冷間圧延方法であって、前記制御装置が、最も下流側に設けられた最下流圧延機を含む前記１以上の冷間圧延機の少なくとも一部の上流側において、前記金属鋼帯が搬送方向下流側に向かって高位となるように前記複数のロールを制御するステップを含む。
【００２５】（１１）本開示の一実施形態に係る鋼板の製造方法は、（９）又は（１０）の冷間圧延方法を実行し、前記金属鋼帯を切断するステップを含む。
【発明の効果】【００２６】
本開示によれば、ワークロールの変形を抑制し、圧延時の脆性割れを抑制できる冷間圧

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延設備、鋼板の製造設備、冷間圧延方法及び鋼板の製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】【００２７】【図１】図１は、本開示の一実施形態に係る冷間圧延設備が備える冷間圧延機の構成例を示す図である。
【図２】図２は、本開示の一実施形態に係る冷間圧延設備が備える冷間圧延機の構成例を示す図である。
【図３】図３は、冷間圧延設備における金属鋼帯の温度の変化を説明するための図である。
【発明を実施するための形態】【００２８】
以下、図面を参照して本開示の一実施形態に係る冷間圧延設備、鋼板の製造設備、冷間圧延方法及び鋼板の製造方法が説明される。
【００２９】
まず、図３を参照して、冷間圧延設備における金属鋼帯の温度変化の例が説明される。
図３の例において、冷間圧延設備は、加熱装置、複数のロール及び第１から第４の冷間圧延機を備える。第１から第４の冷間圧延機は、加熱装置によって加熱されて、複数のロールによって搬送される金属鋼帯の冷間圧延を行う。冷間圧延設備は、金属鋼帯の搬送方向の上流側から下流側に向かって、加熱装置、第１の冷間圧延機、第２の冷間圧延機、第３の冷間圧延機及び第４の冷間圧延機を順に備える。冷間圧延設備は、鋼板の製造設備の一部を構成してよい。鋼板の製造設備は、例えば第４の冷間圧延機より下流側に、金属鋼帯を切断する設備をさらに備えて、所望のサイズの鋼板を切り出してよい。
【００３０】
第１から第４の冷間圧延機のそれぞれは、ワークロール及び金属鋼帯に向けてクーラン
トを噴射するクーラントヘッダー（図１参照）を備える。クーラントは、例えば圧延油と水を混合した液体であって、潤滑性確保及びワークロールの冷却を目的として噴射される。
【００３１】
冷間圧延機に金属鋼帯を噛み込む際に、ある程度の温度がなければ脆性破断の可能性がある。冷間圧延設備を含む製造設備によって製造される鋼板は例えば電磁鋼板を含む。通常、電磁鋼板は延性脆性遷移温度が７０〜８０℃であるため、延性脆性遷移温度以上（例えば２００℃〜５００℃）に程度加熱された後、圧延設備に挿入され圧延される。しかし、圧延の際に供される圧延油等により鋼板温度が低下し、冷間圧延機での噛み込み時の金
属鋼帯の温度（以下「板温」とも称される）が延性脆性遷移温度未満になると破断が発生しやすい。冷間圧延設備において、圧延油の液乗り次第では板温が想定より低下してしまうことがあった。
【００３２】
一方、噛み込み時の板温が高いと破断は防止できるが、圧延時の加工発熱などもあり、下流側の圧延パスにおいて板温がさらに高温になり得る。板温が想定以上に高温であると、ワークロールのサーマルクラウンが成長して、圧延後の金属鋼帯において形状不良を引き起こす可能性がある。
【００３３】
図３の下図のグラフは、金属鋼帯の温度の変化を示す。縦軸が金属鋼帯の温度を示し、横軸が上図の冷間圧延設備と対応する製造工程における位置を示す。第１から第４の冷間圧延機において噴射されたクーラントはワークロールで跳ね返り、金属鋼帯の上を入側（上流側）に向かって流れて、クーラント液乗りが生じる。クーラント液乗りの金属鋼帯の長手方向（搬送方向）への長さは、ライン速度が遅いほど長くなり、ライン速度が速くな
ると鋼板によりクーラントを引き込む力が強くなるため短くなる。冷間圧延設備において、金属鋼帯は圧延機で長手方向に圧延され延伸するため、上流側の冷間圧延機から下流側の冷間圧延機に向かって、ライン速度が速くなる。図３の例において、ライン速度が比較

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的遅い第１の冷間圧延機及び第２の冷間圧延機ではクーラント液乗りの長さが長くなり、金属鋼帯の温度を最適温度未満（延性脆性遷移温度未満）に低下させている。また、ライン速度が比較的速い第４の冷間圧延機ではクーラント液乗りの長さが短く、圧延時の加工
発熱などが蓄積されて、ワークロールの温度を、金属鋼帯が形状不良を引き起こす形状不良発生温度以上に上昇させている。
【００３４】
本実施形態に係る冷間圧延設備は、以下に説明するように、例えば図３下図のような板温等の測定結果に基づいて、それぞれの冷間圧延機の上流において、冷間圧延機の噛み込み部に対する金属鋼帯の傾斜角度を設定して、クーラント液乗りの長さを調整することができる。クーラント液乗りの長さが調整されることによって、金属鋼帯の温度が最適温度の範囲内となり、ワークロールの変形を抑制し、圧延時の脆性割れを抑制することができる。
【００３５】
図１は、本実施形態に係る冷間圧延設備が備える冷間圧延機の構成例を示す図である。
冷間圧延設備は、ワークロール及び金属鋼帯に向けてクーラントを噴射し、金属鋼帯を冷間圧延する１以上の冷間圧延機と、冷間圧延機よりも金属鋼帯の搬送方向上流側に設けられて金属鋼帯の搬送に供される複数のロールと、複数のロールの高低差を制御する制御装置と、を備える。冷間圧延設備が備える冷間圧延機の数は、特に限定されないが、本実施形態において図３のように４つであるとして説明する。図１は、冷間圧延設備が備える複数の冷間圧延機の１つを拡大して示している。
【００３６】
図１に示すように、冷間圧延機の入側の複数のロールのそれぞれは、昇降装置により高さを調整することができる。昇降装置は、例えばスクリュージャッキ等であるが、特定の装置に限定されない。制御装置は、制御信号によって昇降装置にロールを昇降させて、複数のロールの高低差を制御する。図１の例において、制御装置は、金属鋼帯が搬送方向下
流側に向かって低位となるように複数のロールを制御している。冷間圧延機の噛み込み部の水平方向に対する入側の金属鋼帯の角度を傾斜角度として、図１の例において、制御装
置は傾斜角度が正であるように制御する。傾斜角度が正であると、ワークロールで跳ね返り、金属鋼帯の上を入側（上流側）に向かって流れたクーラントが傾斜によって冷間圧延機の噛み込み部に戻る。そのため、クーラント液乗りの長さを短くすることができる。したがって、制御装置は、金属鋼帯の温度が最適温度未満に低下している冷間圧延機の入側において、金属鋼帯が搬送方向下流側に向かって低位となるように制御することによって、金属鋼帯の温度を上昇させることができる。一般に、最も上流側に設けられた最上流圧
延機の入側において、クーラント液乗りの長さが長くなり、最適温度未満に金属鋼帯の温度が低下する。そのため、制御装置は、最上流圧延機を含む１以上の冷間圧延機の上流側において、金属鋼帯が搬送方向下流側に向かって低位となるように制御すればよい。図３の例において、制御装置は、第１の冷間圧延機（最上流圧延機）及び第２の冷間圧延機について、傾斜角度が正であるように入側のロールを昇降させることで、クーラント液乗りの長さを短くして、金属鋼帯の温度を上昇させて、最適温度範囲内にすることができる。
【００３７】
ここで、制御装置は、第１の冷間圧延機における傾斜角度を、第２の冷間圧延機と同じ傾斜角度に設定してよいし、異なる傾斜角度に設定してよい。制御装置は、最上流圧延機を含む１以上の冷間圧延機の上流側において、金属鋼帯の鋼種、ライン速度、クーラントの噴射流量、金属鋼帯の温度及び金属鋼帯の目標温度の少なくとも１つに基づいて、傾斜角度を設定してよい。制御装置は、例えば金属鋼帯の温度及び金属鋼帯の目標温度に基づいて、第１の冷間圧延機（最上流圧延機）の傾斜角度を設定してよい。また、制御装置は、例えばライン速度の違い等に基づいて、第１の冷間圧延機の傾斜角よりも傾斜角度が小さくなるように、第２の冷間圧延機の傾斜角度を設定してよい。
【００３８】
制御装置は、傾斜角度が２°以上かつ１０°以下であるように複数のロールを制御する

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ことが好ましい。後述の実験例で示されるように傾斜角度が２°未満ではクーラント液乗りの長さの短縮の度合いが小さく温度上昇の効果が小さい。また、傾斜角度が１０°より大きいと金属鋼帯の円滑な搬送が妨げられるおそれがあるためである。傾斜角度が５°以上の場合に、クーラント液乗りの長さを５０％以上短くできる可能性がある。そのため、制御装置は、傾斜角度が５°以上かつ１０°以下であるように複数のロールを制御してよい。
【００３９】
ここで、傾斜部分の長さは、短すぎるとクーラント液乗りが傾斜部を乗り越える可能性があるため、ある程度の長さを有するとよい。傾斜部分の長さは、一例として１ｍ以上が好ましい。また、設備制約上、傾斜部分の長さに上限が定められてよい。傾斜部分の長さは、一例として３ｍ以下が好ましい。
【００４０】
図２は、本実施形態に係る冷間圧延設備が備える冷間圧延機の別の構成例を示す図である。冷間圧延設備は、図１と同様に、１以上の冷間圧延機と、複数のロールと、制御装置と、を備える。図２は、図１と同じ冷間圧延設備が備える複数の冷間圧延機の１つを拡大して示しているとして説明する。
【００４１】
冷間圧延機の入側の複数のロールのそれぞれは、図１と同様に、昇降装置により高さを調整することができる。図２の例において、制御装置は、金属鋼帯が搬送方向下流側に向
かって高位となるように複数のロールを制御している。つまり、図２の例において、制御装置は傾斜角度が負であるように制御する。傾斜角度が負であると、ワークロールで跳ね返り、金属鋼帯の上を入側（上流側）に向かって流れたクーラントが傾斜によってさらに上流側に延びる。そのため、クーラント液乗りの長さを長くすることができる。したがって、制御装置は、金属鋼帯の温度が形状不良発生温度以上に上昇している冷間圧延機の入側において、金属鋼帯が搬送方向下流側に向かって高位となるように制御することによって、金属鋼帯の温度を低下させることができる。一般に、最も下流側に設けられた最下流圧延機の入側において、クーラント液乗りの長さが短く、圧延時の加工発熱などが蓄積されて、形状不良発生温度以上に金属鋼帯の温度が上昇する。そのため、制御装置は、最下
流圧延機を含む１以上の冷間圧延機の上流側において、金属鋼帯が搬送方向下流側に向かって高位となるように制御すればよい。図３の例において、制御装置は、第４の冷間圧延機（最下流圧延機）について、傾斜角度が負であるように入側のロールを昇降させること
で、クーラント液乗りの長さを長くして、金属鋼帯の温度を低下させて、最適温度範囲内にすることができる。
【００４２】
ここで、制御装置は、最下流圧延機を含む１以上の冷間圧延機の上流側において、金属
鋼帯の鋼種、ライン速度、クーラントの噴射流量、金属鋼帯の温度及び金属鋼帯の目標温度の少なくとも１つに基づいて、傾斜角度を設定してよい。制御装置は、例えば金属鋼帯の温度及び金属鋼帯の目標温度に基づいて、第４の冷間圧延機（最下流圧延機）の傾斜角度を設定してよい。また、制御装置は、例えば金属鋼帯の鋼種、ライン速度及びクーラン
トの噴射流量に基づいて、最適なクーラント液乗りの長さを計算で求めて、クーラント液乗りの長さが計算値に合うように、第４の冷間圧延機の傾斜角度を設定してよい。
【００４３】
制御装置は、傾斜角度が−１０°以上かつ−２°以下であるように複数のロールを制御することが好ましい。後述の実験例で示されるように傾斜角度が−２°以上ではクーラン
ト液乗りの長さの延長の度合いが小さく温度低下の効果が小さい。また、傾斜角度が−１０°より大きいと金属鋼帯の円滑な搬送が妨げられるおそれがあるためである。傾斜角度が−３°以下の場合に、クーラント液乗りの長さを３倍以上長くできる可能性がある。そのため、制御装置は、傾斜角度が−１０°以上かつ−３°以下であるように複数のロールを制御してよい。
【００４４】

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ここで、冷間圧延設備が備える冷間圧延機の種類は限定されない。冷間圧延機は、例えば多段圧延機であってよいし、リバース圧延機であってよい。また、異なる種類の冷間圧延機が含まれていてよい。冷間圧延機がリバース圧延機である場合にも、金属鋼帯の温度を最適範囲にするように、クーラント液乗りの長さを調整する傾斜角度が設定されればよい。
【００４５】
また、冷間圧延設備は、傾斜角度が所定角度範囲（例えば−１０°〜１０°）を超えな
いように制限機構を有していてよい。制限機構は、例えばメカストッパーであってよいし、近接スイッチ等の検出装置からの信号に基づいて昇降装置の可動域を制限する装置であってよい。
【００４６】
本実施形態に係る冷間圧延設備は、上記のように、鋼板の製造設備の一部として用いられる。また、冷間圧延設備の制御装置は、最上流圧延機を含む１以上の冷間圧延機の上流側において、金属鋼帯が搬送方向下流側に向かって低位となるように複数のロールを制御するステップを含む、冷間圧延方法を実行できる。また、冷間圧延設備の制御装置は、最下流圧延機を含む１以上の冷間圧延機の上流側において、金属鋼帯が搬送方向下流側に向
かって高位となるように複数のロールを制御するステップを含む、冷間圧延方法を実行できる。鋼板の製造設備は、冷間圧延方法を実行して、さらに金属鋼帯を切断するステップ
を含む、鋼板の製造方法を実行できる。
【００４７】
以上のように、本実施形態に係る冷間圧延設備、鋼板の製造設備、冷間圧延方法及び鋼板の製造方法は、上記の構成又は工程（ステップ）によって、クーラント液乗りの長さを調整して、金属鋼帯の温度を最適温度範囲内にする。そのため、ワークロールの変形を抑制し、圧延時の脆性割れを抑制することができる。
【００４８】
本開示の実施形態について、諸図面に基づき説明してきたが、当業者であれば本開示に基づき種々の変形又は修正を行うことが容易であることに注意されたい。例えば、各構成部などに含まれる機能などは論理的に矛盾しないように再配置可能であり、複数の構成部などを１つに組み合わせたり、或いは分割したりすることが可能である。本開示に係る実
施形態は装置が備えるプロセッサにより実行されるプログラム又はプログラムを記録した記憶媒体としても実現し得るものである。本開示の範囲にはこれらも包含されるものと理解されたい。
【００４９】
上記の実施形態において、図３を参照しながら、４つの冷間圧延機を含む冷間圧延設備について説明したが、冷間圧延設備が含む冷間圧延機の数は限定されない。例えば、冷間圧延設備が１つの冷間圧延機だけを備えて、制御装置は、金属鋼帯が搬送方向下流側に向かって低位となるような複数のロールの制御と金属鋼帯が搬送方向下流側に向かって高位となるような複数のロールの制御の一方だけを実行してよい。また、冷間圧延設備が複数の冷間圧延機を含む場合に、最上流圧延機と最下流圧延機を除く中間に設けられる冷間圧延機のそれぞれは、制御装置によって正の傾斜角度を有するように調整されてよいし、負の傾斜角度を有するように調整されてよいし、傾斜角度の調整が行われなくてよい。
【００５０】
以下、本開示内容の効果を実施例（実験例）に基づいて具体的に説明するが、本開示内
容はこれら実施例に限定されるものではない。
【００５１】（実施例）
上記の実施形態において説明した冷間圧延設備を用いて、圧延後に焼付及び板破断が発生するか圧延実験を行った。冷間圧延設備は、図３のように４つの冷間圧延機を備えるものが用いられた。対象とした鋼種Ａ〜Ｃの成分（質量％）は表１の通りである。表１において「Ｂａｌ．」は残部がＦｅであることを示す。

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(10)

JP 2024-13098 A 2024.1.31【００５２】【表１】【００５３】
傾斜角度は０°〜１０°と変更して圧延実験（第１の実験）を行った。第１の実験において、最上流圧延機である第１の冷間圧延機（Ｎｏ．１ｓｔｄ）の傾斜角度が変更された。クーラントの流量は１００〜３００Ｌ／ｍｉｎとした。通板する鋼板（金属鋼帯）の初期温度は２００℃とした。鋼板（金属鋼帯）サイズは幅を１０００ｍｍ、初期の板厚を２．０ｍｍとした。ライン速度は１５ｍｐｍ又は１００ｍｐｍとした。板厚は、第１の冷間圧延機の圧延によって２．０ｍｍから１．２ｍｍになるように設定された。使用するクー
ラントは５％圧延油に９５％純水を加えたものが使用された。クーラントの温度は６０℃であった。
【００５４】
表２は第１の実験の結果を示す。Ｎｏ．１の条件では液乗り長は１００ｍｍ以下となったが、焼付が発生した。Ｎｏ．５の条件で焼付は発生しなかったが、クーラント液乗りの
長さが６００ｍｍと長く、入側での板温も６０℃と初期温度から１４０℃低下し板破断した。Ｎｏ．３及びＮｏ．４はパスラインを傾斜させた結果であるが、いずれも焼付が発生しなかった。また、Ｎｏ．３及びＮｏ．４では、入側での板温も８０℃以上であって、延性脆性遷移温度以上となり、板破断も発生しなかった。
【００５５】
その他の結果については、表２の通りである。比較例については、傾斜角度が０°であって、板破断が高い確率で発生した。表２の発明例より、鋼板（金属鋼帯）の初期温度が２００℃の場合、パスラインを傾斜させて板破断を防止するために、最上流圧延機の傾斜
角度を５°以上にすると防止効果がさらに高まることがわかった。この結果は、中間に設けられる冷間圧延機であって、入側の鋼板（金属鋼帯）の温度が延性脆性遷移温度未満である冷間圧延機についても同様と考えられる。
【００５６】

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JP 2024-13098 A 2024.1.31【表２】【００５７】50

(12)JP 2024-13098 A 2024.1.31

また、上記の実施形態において説明した冷間圧延設備を用いて、圧延後に形状不良が発生するか圧延実験を行った。冷間圧延設備は、図３のように４つの冷間圧延機を備えるものが用いられた。対象とした鋼種Ａ〜Ｃの成分（質量％）は表１の通りである。
【００５８】
傾斜角度は０°〜−１０°と変更して圧延実験（第２の実験）を行った。第２の実験において、最下流圧延機である第４の冷間圧延機（Ｎｏ．４ｓｔｄ）の傾斜角度が変更された。クーラントの流量は２０００〜３０００Ｌ／ｍｉｎとした。通板する鋼板（金属鋼帯）の初期温度は３００℃とした。鋼板（金属鋼帯）サイズは幅を１０００ｍｍ、初期の板厚を２．０ｍｍとした。ライン速度は１０００〜１５００ｍｐｍとした。板厚は、第４の冷間圧延機の圧延によって０．４ｍｍから０．３ｍｍになるように設定された。使用するクーラントは５％圧延油に９５％純水を加えたものが使用された。クーラントの温度は６０℃であった。
【００５９】
表３は第２の実験の結果を示す。傾斜角度が０°で入側での板温が２５０℃の場合に、クーラント液乗りの長さが４００ｍｍで、クオーター伸び（形状不良）が発生した。傾斜角度が−２°で入側での板温が２５０℃の場合に、クーラント液乗りの長さが１５００ｍｍとなり、クオーター伸びは発生しなかった。
【００６０】
その他の結果については、表３の通りである。比較例については、傾斜角度が０°であって、形状不良が高い確率で発生した。表３の発明例より、鋼板（金属鋼帯）の初期温度が３００℃の場合、パスラインを傾斜させて形状不良を防止するために、最下流圧延機の傾斜角度を−２°以下にすると防止効果が高まることがわかった。この結果は、中間に設けられる冷間圧延機であって、入側の鋼板（金属鋼帯）の温度が形状不良発生温度以上である冷間圧延機についても同様と考えられる。
【００６１】

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(13)

【表３】

JP 2024-13098 A 2024.1.31

(14)

【図１】

【図３】

【図２】

JP 2024-13098 A 2024.1.31

(15)JP 2024-13098 A 2024.1.31

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フロントページの続き(72)発明者 平井正樹

東京都千代田区内幸町二丁目２番３号(72)発明者 田野口一郎

東京都千代田区内幸町二丁目２番３号(72)発明者 荒川ＪＦＥスチール株式会社内ＪＦＥスチール株式会社内哲矢

東京都千代田区内幸町二丁目２番３号
Ｆターム(参考) 4E002 AD05

BA01

BC08 BD07

ＪＦＥスチール株式会社内CB01