2 回

0.50.00.0の変形性能確保のための必要接合部横補強筋比pjwh0

実験および東大実験とニューテック実験について，の指針式（7.1）を提案している。

SABTEC指針による柱梁接合部の終局耐力と変形性

⦿ト形接合部の楠原，塩原の東大実験

3R80/R80aの概要に引き続き，連載第1回で紹介したSABTECSABTEC指針による終局耐力と変形性能の評価結①図2（a）によると，Lシリーズでは，柱引張主筋比pt=1.47％で接合部終局耐力余裕度 gQju /gQmu ＜SABTEC指針による終局耐力と変形性能の評価結実験によるねじ節鉄筋型と円形定着板型の普通強度型の場合，gQmax が gQju を下まわることがある。

および，高強度機械式定着金物を用いた直交梁なし，片側，両側直交梁付きト形接合部の実験値を示②各シリーズともに，アスペクト比Dg /Dc=1で，gQju /gQmu ≧1の梁曲げ降伏型の場合，gQmax は梁曲し，図1（c）（d）の実験値は梁曲げ降伏後の接合部げ終局耐力時梁せん断力 gQmu をおおむね上まわる。

せん断破壊型としている。

ただし，梁主筋定着長さ比ℓag /Dc=0.5のLシーズ，

αwo=0.480.82.06400.15● ねじ節型（高強度）◆ 円形定着板型（高強度）
ねじ節型普通強度▲ 片側直交梁付き▲ 両側直交梁付きGE4-590-4

20.05
0.10pjwh･σwy/σB

FC120

1.5

1.002468R80min（/100）

10（d）R80－R80min 関係

SABTEC実験によるト形接合部の終局耐力と変形性能の評価結果

1.5

gQmax は接合部終局耐力時梁せん断力 gQju を上まわり，柱梁曲げ強度比ΣMcu /Mgu=0.98で柱曲げ降伏

αwo=0.621.0gQju/gQmu

10（c）R80 /R80a－Pjwhσwy /σB 関係

図11の接合部せん断破壊型の場合，最大耐力実験値

果を，図1（a）～（d）に示す。同図では，SABTEC

0.5FC60（b）R80－gQju /gQmu 関係

回帰式

00.00

gQmax/gQmu

⦿ト形接合部の S AB TEC 実験

1.１00.01.51果を，図2（a）（b）に示す。

ト形接合部

1.0gQju/gQmu

αwo=1.01.8倍程度として評価される。

能の評価について執筆する。

0.5

形角実験値R80 は指針式（4.2）によるR80min の0.8～
SABTEC指針では，R80min を基に，梁曲げ降伏後4（a）gQmax /gQmu－gQju /gQmu 関係考慮している。図1（d）に示すように，限界層間変

本稿では，連載第1回 3）のSABTEC指針検証報告

R80a=0.03（gQju/gQmu）

62

益 尾 潔 ◉（ 一 社 ）建 築 構 造 技 術 支 援 機 構 代 表 理 事

はじめにR80（/100rad.）1.0

FC458R80（/100）

SABTEC指針による柱梁接合部の終局耐力と変形性能の評価ℓag=12db ～ 15db

101.5

8
下Dg/Dc=0.5

R80（/100rad.）第gQmax/gQmu

連 載：A I J 規 準 に よる 柱 梁 強 度 比 を 踏 ま え た S A B T E C 指 針 検 証 報 告

1.0

0.5

ℓag/Dc=0.5

pt=1.47%

Dg/Dc=2R80a=0.03（gQju/gQmu）

64
21.1

ΣMcu/Mgu=0.98
0.00.00.51.0

gQju/gQmu

1.52.0○ Lシリーズ● Mシリーズ◆ Nシリーズ◇ Pシリーズ

00.51.0

gQju/gQmu

1.52.0① 図1（a）で は， 接 合 部 終 局 耐 力 余 裕 度 gQju /アスペクト比Dg /Dc=0.5のNシリーズとDg /Dc=2のgQmu ≧1の場合，最大耐力実験値 gQmax は梁曲げ耐Pシリーズで接合部終局耐力余裕度 gQju /gQmu が1に

図2

力時梁せん断力 gQmu をおおむね上まわる。

近い場合，最大耐力実験値 gQmax が接合部終局耐力に示すように，大半の試験体では，R80 が4％以上時梁せん断力 gQju を下まわることがある。の変形性能について言及されていない。

は，図中の接合部終局耐力余裕度で決まるR80a=0.03

⦿ト 形接合部の田才らおよび前田らのニューテック実験（gQju /gQmu）
関係式の前後であり，ばらつきが大きい。

②図1（b）では，最大耐力の80％低下時の限界層間変形角実験値R80 は，gQju /gQmu の増加に伴う増加すなわち，アスペクト比Dg /Dc=2を除き，gQju /傾向が認められるが，ばらつきが大きい。ここで，gQmu ≧1の 梁 曲 げ 降 伏 型 の 場 合， 東 大 実 験 も，接合部横補強筋の効果を考慮するために，接合部終SABTEC指針8.1節（1）の梁主筋定着長さℓag の規

局耐力余裕度で決まるR80a ＝0.03（gQju /gQmu）とす定（12db 以上かつ（2/3）Dc 以上）および8.1節（2）ることで，R80 /R80a－接合部横補筋量pjwh σwy /σB 関係を図1（c）に示した。
③ 図1（c）で は，SABTEC指 針4.2節 の 指 針 式（a）gQmax /gQmu－gQju /gQmu 関係

東大実験によるト形接合部の終局耐力と変形性能の評価結果

SABTEC指針による終局耐力と変形性能の評価結果を，図3（a）～（d）に示す。

（b）R80－gQju /gQmu 関係②図3（b）によると，限界層間変形角実験値R80

そこで，SABTEC実験と同様，R80/R80a－接合部横補筋量pjwh σwy /σB 関係を図3（c）に示した。

①図3（a）によると，各試験体ともに，接合部終③図3（c）によると，アスペクト比ξ=2の場合をの梁主筋定着部の構造規定を満足すれば，梁曲げ終局耐力余裕度 gQju /gQmu ≧1であり，アスペクト比除き，接合部終局耐力余裕度の回帰式に対し，直交局耐力時梁せん断力 gQmu は最大耐力実験値 gQmax にξ＞1.5とした田才らの実験を除くと，最大耐力実梁なし，片側および両側直交梁付きの影響を考慮す対して妥当に評価される。

験値 gQmax は梁曲げ耐力時梁せん断力 gQmu をおおむることで，図3（d）では，限界層間変形角実験値（4.2）の保証限界層間変形角R80min を踏まえ，gQju/③楠原，塩原のト形接合部実験では，接合部降伏ね上まわる。ただし，アスペクト比ξ＞1.5の場合，

R80 はR80min の0.8～2.5倍程度として評価される。

，片側
gQmu の回帰式に対し，直交梁なし（αwo=0.4）

機構成立の実証に主眼を置き，層間変形角R=±4％

梁主筋定着部破壊の影響により，gQmax が gQmu に到

ただし，アスペクト比ξ=2で接合部横補強筋量が直交梁（αwo=0.6），両側直交梁（αwo=1.0）の影響をまでの正負繰り返し載荷としているため，図2（b）達しないことがある。

少ないと，R80 が0.8×R80min を下まわることがある。

1 7 6

SABTEC指針による柱梁接合部の終局耐力と変形性能の評価 ●● 建築技術 2021.06

1 7 7

T 形接合部
⦿ T 形接合部の S AB TEC 実験の影響を考慮することで，図4（d）では，限界層間片側直交梁付き，両側直交梁付きの影響を考慮する

時柱せん断力Qcu をおおむね上まわる。

変形角実験値R80 はR80min の0.8～1.8倍程度としてことで，図5（d）に示すように，限界層間変形角実②図6（b）での限界層間変形角実験値R80 は，Qju/評価される。

験値R80 は保証限界層間変形角R80min の1～2倍程度

Qcu の増加に伴う増加傾向が認められるが，ばらつきが⦿ T 形接合部の真田らのニューテック実験として評価される。

大きい。ト形接合部と同様，接合部終局耐力余裕度でSABTEC指針による終局耐力と変形性能の評価結SABTEC指針による終局耐力と変形性能の評価結

一方，接合部せん断耐力余裕度λp が大きい扁平決まるR80a =0.03（Qju /Qcu）とすることで，R80 /R80a－果を図4（a）～（d）に示す。同図では，SABTEC実果を，図5（a）～（d）に示す。同図では，梁柱曲げ梁の場合，R80min の過大評価防止のために，Qpu /Qcu

接合部横補筋量 pjwhσwy /σB 関係を図6（c）に示した。

験による直交梁なし，片側，両側直交梁付きT形接強度比と接合部補強筋（●印）および扁平梁（○印）

を2以下とし，指針式（4.2）の保証限界層間変形角合部の実験値を示し，摩擦圧接型定着金物とEG定の効果を調べた実験を区別している。

R80min を算定している。

着板を用いた場合を区別している。また，図4（c）①図5（a）によると，接合部終局耐力余裕度Qju /（d）の実験値は，柱曲げ降伏後の接合部せん断破壊

Qcu は1以上であり，最大耐力実験値Qmax は，柱主型としている。

筋定着長さℓac が13.8db の扁平梁の場合を除き，柱③図6（c）によると，直交梁なし（αwo=0.6），片側直交梁（αwo=0.8），両側直交梁（αwo=1.2）の影響を考慮することで，図6（d）に示すように，限界層間変形角実験値R80 は保証限界層間変形角R80min のL 形接合部0.8～2倍程度とて評価される。

①図4（a）によると，接合部終局耐力余裕度Qju /曲げ耐力時柱せん断力Qcu と同程度となる。柱曲柱主

⦿ L 形接合部の SABTEC 実験およびニューテック実験

Qcu ≧1の場合，最大耐力実験値Qmax は柱曲げ耐力

筋 定 着 長 さℓac が13.8db の 扁 平 梁T形 接 合 部 は，SABTEC指針による終局耐力と変形性能の評価結時柱せん断力Qcu をおおむね上まわる。

SABTEC指針8.2節の規定を満足せず，終局耐力安果を，図6（a）～（d）に示す。同図では，普通強度

全率Qmax /Qcu が0.7程度になる。

材料の柱主筋外定着と柱主筋内定着，および高強度

本稿では，連載第1回 3）で紹介したSABTEC実験お②図5（b）によると，R80 は，図中の接合部終局材料のネジ節鉄筋型定着金物とEG定着板を用いたよび東大実験とニューテック実験によるト形，T形，L大きい。そこで，ト形接合部と同様，接合部横補強耐力余裕度で決まるR80a=0.024（Qju /Qcu）関係式の柱主筋外定着としたSABTEC実験，ならびにニュ形接合部の場合，特殊条件を除き，設計で保証すべ筋の効果を考慮するために，R80 /R80a－接合部横補前後であり，ばらつきが大きい。そこで，SABTECーテック実験によるL形接合部の実験値を示していき終局耐力と変形性能は，SABTEC指針の規定を満足

筋量pjwh σwy /σB 関係を図4（c）に示した。

実験と同様，R80 /R80a－接合部横補筋量pjwh σwy /σBる。また，図6（c）（d）の実験値は，主として梁曲すれば確保されることが確認された。本連載第3回で関係を図5（c）に示した。

げ降伏後の接合部せん断破壊型としている。

は，柱梁強度比および強度低下率を踏まえた終局耐力②図4（b）では，R80 は，図中のλp で決まるR80a=0.024（Qju /Qcu）関係式の前後となるが，ばらつきが③図4（c）によると，直交梁なし（αwo=0.6），片側直交梁付き（α=0.7），両側直交梁付き（αwo=1.2）

おわりに①図6（a）によると，接合部終局耐力余裕度Qju /③図5（c）によると，回帰式に対する直交梁なし，と変形性能の評価結果について執筆する。
Qcu ≧1の場合，最大耐力実験値Qmax は梁曲げ耐力

ξ=1.9 ～ 2.00.51.0
gQju/gQmu

1.561.0421.100.5

2.0

100

1.00.5
ξ=1.9 ～ 2.0

gQju/gQmu

1.5

R80a=0.024（Qju/Qcu）

806040202.00.00.0（b）R80－gQju /gQmu 関係（a）gQmax /gQmu－gQju /gQmu 関係○：直交梁なし◇：片側直交梁◆：両側直交梁●：摩擦圧接型◎：EG定着板

R80（×10－3）

0.5

R80a=0.03（gQju/gQmu）

Qmax/QcuR80（/100rad.）gQmax/gQmu

1.00.00.0

1.5

81.5（ますお きよし）

0.5

1.0
Qju/Qcu

00.8

2.0

1.5

1.0

αwo=0.6

0.01

0.02

0.03
0.04
pjwh･σwy/σB（c）R80 /R80a－Pjw h σwy /σB 関係

0.05◆ 田才ほか2013 ～ 2017年◇ 田才ほか2018 ～ 2020年● 前田ほか2014,2015年○ 前田ほか2016 ～ 2020年

2
ξ=2.0

ξ=2.000.00

0.06

002

4
R80min（/100）61.0

αwo=0.60.5

回帰式

0.00.00

図4SABTEC指針による柱梁接合部の終局耐力と変形性能の評価 ●αwo=0.7

1.5（d）R80－R80min 関係

図3 ニューテック実験によるト形接合部の終局耐力と変形性能の評価結果

1 7 8

2.00.84

αwo=1.20.05
0.10
pjwh･σwy/σB（c）R80 /R80a－Pjw h σwy/σB 関係

0.15（R80）test（×10－3）αwo=0.4

100（R80）test/R80a

1R80（/100）

R80/R80a6

回帰式

2ℓa/db=23.1

80

1.60.860
40200SABTEC実験によるT形接合部の終局耐力と変形性能の評価結果● 建築技術 2021.06

1.4（b）R80－Qju /Qcu 関係
1.0（a）Qmax /Qcu－Qju /Qcu 関係
1.0

αwo=1.0

1.2
Qju/Qcu

020406080
R80min（×10－3）100（d）R80－R80min 関係

1 7 9601.00.5

R80（×10－3）

Qmax/Qcu

1.5

柱降伏型
扁平梁T形接合部

0.00.00.5

1.0Qju/Qcu

1.54020R80a=0.024（Qju/Qcu）

00.5

2.01.0αwo=1.2

1.0
αwo=0.6
回帰式

0.05

pjwh･σwy/σB

4030● 接合部補強筋の効果○ 扁平梁の効果

20
1000.150.10

0.8

50（R80）test（×10－3）（R80）test/R80a1.5

0.00.00

1.060

αwo=0.7

0.50（c）R80 /R80a－Pjw h σwy /σB 関係

図5 ニューテック実験によるT形接合部の終局耐力と変形性能の評価結果

R80（正）（×10－3rad）

Qmax/Qcu（正）1020 30 40 50
R80min（×10－3）（d）R80－R80min 関係

1.00.5

0.0
0.0

0.5

1.0
Qju/Qcu（正）1.5806040R80a=0.03（Qju/Qcu）

20
00.0

2.00.51.0
1.5
Qju/Qcu（正）Qju/Qcu≒2100
回帰式

αwo=1.22.0
αwo=0.8
1.0

0.0
0.00

7850.05

pjwh･σwy/σB

785 αwo=0.60.15（c）正加力時 R80 /R80a－Pjw h σwy/σB 関係

L形接合部の終局耐力と変形性能の評価結果

0.8

785

604078520

0.10

1.078580
R80（正）（×10－3）3.0

2.0（b）正加力時 R80－Qju /Qcu 関係（a）正加力時 Qmax /Qcu－Qju /Qcu 関係（R80）test/R80a601001.5

図62.0（b）R80－Qju /Qcu 関係（a）Qmax /Qcu－Qju /Qcu 関係
2.01.5Qju/Qcu

00204060
R80min（×10－3）

80

100

普通強度
●外定着
○内定着
高強度/外定着▲EG△ねじ節
ニューテックL形■（普通強度）（d）正加力時 R80－R80min 関係【参考文献】

説，20 条「柱梁接合部」，pp.181～209，2021年

1）（一社）建築構造技術支援機構：SABTEC機械式定着工法RC構造

3）益尾潔：本連載 第1回SABTEC指針検証報告の概要，建築技術

設計指針（2019年），2019年12月

2021年5月号，pp.54～58

2）日本建築学会:鉄筋コンクリート構造保有水平耐力計算規準・同解

1 8 0

SABTEC指針による柱梁接合部の終局耐力と変形性能の評価 ●