2表 1 スキップ梁主筋継手諸元

回主筋
呼び名

I K G ス キップ 梁 設 計 指 針 の 概 要

TAF

Lc/db

Do/db

Lc/db

Do/db

Lc/db

Do/db

Lc/db

Do/db

D22

6.4

1.7

6.0

1.7

3.0

1.8

5.7

1.8

最大6.8

1.7

7.0

1.8

3.1

1.8

5.9

1.8

最小5.9

1.6

5.5

1.6

2.9

1.7

5.4

1.7

径で決まる支圧面積比αpc で決定すると考えられる。
D3

機械式鉄筋継手と組み合わせて用いる主筋以外の鉄筋は，普通強度（SD295A～SD490）の横補強筋お取得したネジonicon鉄筋継手（伊藤製鐵所），タフよび大臣認定取得の高強度せん断補強筋であり，コネジバーグラウト継手（共英製鋼），EGジョイントンクリートは，設計基準強度Fc21～60N/mm2 の普（合同製鐵）を用いたスキップ梁設計指針の総称で通コンクリートとしている。

45°形性能が確保されるとしている。に，梁せいDの1.5倍以上とすることで，主筋継手

本稿では，同指針による材料の適用範囲，スキッが存在しても，終局限界変形時に梁両端部に降伏ヒ

プ梁の基本事項，スキップ梁のせん断設計およびスンジの形成を保証している。ただし，主筋継手位置

キップ梁に配置する横補強筋の検定例について紹介

Ls0 は，材端部フェイスから主筋継手端面までとし，する。

降伏ヒンジが内法スパン長L0 内の中間に発生しないことを確認する。

（a）主筋継手なしの場合の横補強筋間隔S0

鉄筋

ロックナットカブラー

L4

継手周囲区間（＝jtg0）

摩擦圧接

Lc0長ネジ
継手長さ L3短ネジ

IKGスキップ梁機械式主筋継手の外形（db：主筋の呼び名の値）であり，IKGスキップ梁

ただし，継手周囲区間の長さは最外縁上下主筋間距

機械式主筋継手の外形を図1に示す。

離jtgo と同じとし，同区間での横補強筋は主筋継手の左右区間LL とLR に，それぞれ1組以上かつ左右

jtg045°dnw1

σjmnw2（b）継手周囲区間と同区間以外の横補強筋間隔S1，
S2

図4Lh-LS0

横補強筋間隔σsy

満足するように，図3の継手周囲区間に配置する。

Qy

Qyσsy

た主筋継手カプラー中央の直径比Dc/db は1.6～1.8

Twy

Twy

バリ（c）EGジョイント3）

図1S1 S2Lh-d【梁主筋の応力分布】

D

横補強筋比pw で決定する組数以上とし，式（1）を同組数としている。
αw ≧1.0

（1）（2～6）の最小値に近いことより，カプラー中央のαw=nw1/nw0：継手周囲横補強筋配置率支圧面積比に相当する支圧強度は，カプラー外周部

nw0：主筋継手なし梁での継手周囲区間の横補

1 4 4

jtg0

（ロックナットあり）Lc0＝Lc＋2Ln＋dw0（ロックナットなし）Lc0＝Lc＋dw0
Lc：カプラー全長
Ln：ロックナット高さ
dw0：横補強筋最外径2）スキップ梁の横補強筋は，主筋継手なし梁での表1に示すように，IKGスキップ梁実験 4）に供し筋継手部の支圧強度は，主筋継手カプラー中央の直Qy045°

グラウト注入孔（b）
タフネジバーグラウト継手（Dタイプカプラー）2）

また，スキップ梁では，カットオフとした主筋を用いないとしている。

SABTEC機械式定着工法設計指針 5）によると，主Twy0

Qy0

LcL倍以上とし，主筋継手位置Ls0 は，図2に示すようで喪失される付着強度と相殺されると考えられる。

S0（a）
ネジonicon鉄筋継手1）

スキップ梁の基本事項

継手無と同様，設計で保証すべき終局耐力および変筋の引張強度が確保された定着金物の支圧面積比

第1横補強筋

継手周囲区間と同区間以外の配筋詳細nw01）スキップ梁の内法スパン長L0 は，梁せいDの4

圧面積比1.4～2.3は，村上，窪田ら 7）の実験で定着DtB

LR

第1横補強筋

図3

D

継手周囲の付着強度の低下と相殺されるので，主筋上記のカプラー中央の直径比Dc/db に対応する支Lc

Twy0

ロックナット

DtT
jtg0 D

Lるスキップ梁の場合，主筋継手部の支圧強度は主筋

⦿機械式主筋継手

主筋継手

LLあり，IKGスキップ梁実験 4）を基に構築されている。

材料の適用範囲

継手周囲区間D1【O19～O41カプラー】

⦿主筋以外の鉄筋およびコンクリート

IKGスキップ梁設計指針 1）～3）は，A級継手性能をIKGスキップ梁設計指針では，基本事項を満足す

Lc：カプラー全長
LL, LR：（左右）主筋継手位置

既往実験

EGONI：ネジ onicon 鉄筋継手，TAF：タフネジバーグラウト継手
EG：EGジョイント，既往実験：ネジバー機械式継手
Lc：カプラー全長，Do：カプラー中央最大径
db：主筋呼び名の値

益 尾 潔 ◉（ 一 社 ）建 築 構 造 技 術 支 援 機 構

IKG スキップ梁設計指針の基本事項

ONI

D2

第C1

連 載：I K G ス キ ッ プ 梁 工 法

強筋組数（=jtg0/s0，s0：横補強筋間隔）
nw1 ：主筋継手あり梁での継手周囲区間の横補強筋組数
IKGスキップ梁工法 ●LS0
Lh-LS0
Lh＝（L0＋d）/2L0

図2（L0-d）/2

梁主筋応力分布とLs0の定義

図4に示すように，主筋継手なし梁として45°
トラ補強筋の降伏耐力Twy=nw1･aw･σwy に対して，式（1）ス機構を仮定し，継手周囲区間内の横補強筋組数nwoの継手周囲横補強筋配置率αw を定義している（aw：を定め，主筋継手ありの場合，継手周囲区間内の横横補強筋1組の断面積，σwy：横補強筋の降伏強度）。

● 建築技術 2021.02

1 4 5

1.5D

柱面

1.5D

主筋継手の配置可能

支圧面積Ab

柱面

dt

表 2 スキップ梁横補強筋の検定条件
梁幅 b ×梁せい D
上下端主筋
主筋中心かぶり厚さ

jtg0

主筋継手位置

主筋継手部の側面かぶりでの支圧面積
1.5D

柱面

主筋継手なし梁の横補強筋
内法スパン長（ jtg0）

主筋継手

図5D（呼び名）D35

柱面

主筋継手

カプラー全長4.0

4.0

6.06.0200

135200

4-D13@135mm（pw=0.75%）

横補強筋組数

4-D13@200mm（pw=0.51%）

柱面（ jtg0 ）柱面D

継手周囲区間D（b）継手周囲区間以外に開孔部を配置した場合かに1を下まわる。すなわち，IKGスキップ梁の場用い，式（2）の梁主筋継手部の支圧応力度比Fa/Fc

合，通常，式（2）の規定に係わらず，基本事項1）を規定している。一方，前述の主筋継手部カプラーと2）の規定を満足すればよい。

中央での支圧面積比を用い，側面剥離定着耐力 5）を

ネジonicon鉄筋継手：Fa/Fc=0.61

梁主筋降伏耐力以上としても，同様の規定とするこ

タフネジバーグラウト継手：Fa/Fc=0.57とができる（後述の検定例参照）。

EGジョイント：Fa/Fc=0.31
（2）

1.20

1.33

1.20

1.33

0.92

0.950.95

LL=1,200mm

αw･βw

1.101.221.141.26

側面剥離定着耐力比σau0/σau

1.34

1.34

1.341.34

全横補強筋組数 Σnw（本）24163624

左右区間の全横補強筋組数 nwLR（本）18123020

タフネジバーグラウト継手 Lc=224mm
EGジョイントLc=105mm

左区間横補強筋組数 nwL（本）7585

右区間横補強筋組数 nwR（本）1172215

Σnw=Roundup（l0 /s0, 0）, nwLR= Σ nw-nw1
nwL=Roundup（nwLR･（LL/l0）, 0）, nwR=nwLR-nwL

おわりに
本稿では，ネジonicon鉄筋継手，タフネジバー
グラウト継手，EGジョイントを用いたIKGスキッ

1）スキップ梁のせん断設計では，「スキップ梁の基本プ梁設計指針 1）～3）における材料の適用範囲，スキ事項」を遵守し，終局限界変形に達するまで脆性破ップ梁の基本事項，スキップ梁のせん断設計および壊防止のために，本指針の【付則】に従い，SABTEC

スキップ梁横補強筋の検定例について紹介した。
工法は，機械式鉄筋継手を用いた主筋継手位置での

2）スキップ梁では，安全側の措置として，式（3）かぶり厚さの納まりが厳しい場合に適用すると，工を満足する横補強筋を継手周囲区間に配置すること法メリットが活かされる。

αw･ βw ≧1
βw＝


（3）

Lo－（d＋Lc）（Lo－d）

βw：主筋継手長さ係数

スキップ梁横補強筋の検定例

4）貫通孔の配置可能範囲は，図6に示すように，柱
本検定例の検定条件は，表2に示すように，内法ス

σsy：主筋の引張降伏強度

強C区間は継手周囲区間の中央または継手周囲区間

パン長l0=3200mm（l0/D=4.0）と4,800mm（l0/D=6.0），

Fc：コンクリートの設計基準強度以外に配置する。ただし，貫通孔は継手周囲区間と梁 横 補 強 筋4-D13@135mm（pw=0.75%）お よ び

ここで，梁せいD800mm，内法スパン長L0=4×継手周囲区間以外に跨いで配置しないとしている。

4-D13@200mm（pw=0.51%）としている。

800＝3,200mmのスキップ梁について，コンクリ

5）貫通孔の直径は梁せいDの0.25倍以下とし，C

表3の検定結果によると，式（3）の推奨事項（αw･ート設計基準強度Fc30N/mm2，主筋鋼種SD490と区間には，2）項で規定する横補強筋とは別に，所βw ≧1）を満足する。また，同表では，全横補強筋

し，呼び名D41の各社機械式主筋継手を用いると，要の開孔補強筋および孔際補強筋を配置する。

組数Σnw，左右区間の全横補強筋組数nwLR，左右区

以下のように，式（2）の支圧応力度比Fa/Fc は明ら

6）開孔補強筋は，IKGスキップ梁設計施工指針で間横補強筋組数nwL，nwR を示している。

IKGスキップ梁工法 ●本連載第1回と第2回で紹介したIKGスキップ梁れている「継手なし梁のせん断設計」を行う。

面から梁せいDの1.0倍を除く範囲とし，開孔部補1 4 640.92を推奨している（図2）。

図6 スキップ梁における貫通孔の配置

3）図5の主筋継手部の側面かぶりでの支圧面積Ab を

Fa
σsy
Lc
＝･＜1Fc
Fc
2L036

主筋継手長さ係数βw

スキップ梁のせん断設計

1.5D

貫通孔の配置可能範囲

D54

継手周囲横補強筋配置率αw

高強度せん断補強筋設計施工指針 6）と同様に規定さC36

l o=4,800mm（l 0/D=6.0）ている。

jtg045°5nw1（本）l o=3,200mm（l 0/D=4.0）

D

主筋継手
貫通孔

nw0（本）

孔補強筋リバーレン，ウェブレン，ダイヤレンとし継手周囲区間主筋継手の配置可能範囲

nG22
4,800

135D（a）継手周囲区間に開孔部を配置した場合
1.5D

nG21
4,800

内法スパン長比 l 0/D（注）dtT, dtB：上端側および下端側主筋中心かぶり厚さ

貫通孔の配置可能範囲

D

nG12
3,200

横補強筋間隔 s0（mm）

検討されている第三者機関の評価を取得した既製開CC（ jtg0 ）

nG11
3,200

dtT=130mm, dtB=90mm

貫通孔
jtg0

梁記号
内法スパン長 l 0（mm）（本数）1段目：5 本，2 段目：5 本

ネジ onicon 鉄筋継手 Lc=210mm

1.5D

主筋継手の配置可能範囲

表 3 スキップ梁横補強筋の検定結果

b=500mm ×D=800mm● 建築技術 2021.02（ますお きよし）【参考文献】
1）（一社）建築構造技術支援機構：建築構造技術評価報告書 ネジ
onicon鉄筋継手・スキップ梁工法，（株）伊藤製鐵所，SABTEC評価
19-03，2020年1月
2）（一社）建築構造技術支援機構：建築構造技術評価報告書 タフネ
ジバーグラウト継手・スキップ梁工法，共英製鋼（株），SABTEC評
価19-04，2020年1月
3）（一社）建築構造技術支援機構：建築構造技術評価報告書 EGジョイント・スキップ梁工法，合同製鐵（株），SABTEC評価19-05，2020年1月
4）益尾潔：本連載 第①回IKGスキップ梁実験，建築技術2021年1月号，pp.38～41.
5）（一社）建築構造技術支援機構：SABTEC機械式定着工法RC構造設計指針（2019年），2019年12月
6）（一社）建築構造技術支援機構：SABTEC高強度せん断補強筋設計施工指針（2016年），2016年10月
7）村上雅英，藤達也，窪田敏行：引き抜き試験によるはり主筋の機械式定着耐力の評価，コンクリート工学論文集，第8巻，第2号，
pp.1-10，1997年7月

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