連載 S A B T E C 機 械 式 定 着 工 法

R C 構 造 設 計 指 針・S S 7 組 込プログラム取 扱 説 明 書（ 2 0 1 9 年 ）2

図3（a）（, c）は慣用配筋，同図（b）は梁主筋外定C ：JASS5の設計かぶり厚さ

ΔBg：柱内面から梁側面までの距離着配筋としている 4）。
これらより，SS7組込プログラムでは，機械式定SS7組込プログラムRC接合部

ng ：直交梁主筋1列の本数

着工法による物件ごとの検定計算での入力データ作定される（図5）。

⦿梁主筋定着長さおよび柱主筋定着長さ

慣用配筋：ℓac=max（ℓao, n･dc, 0.75Dg）
（2）柱主筋外定着：ℓac=max（ℓao, 12dbc, Dg）
（3）梁主筋定着長さℓag は，慣用配筋，柱梁外定着配益尾 潔 ◉（一社）建築構造技術支援機構 代 表 理 事

柱主筋定着長さℓac は，式（2）または式（3）で算成手間が大幅に軽減される。

db，dbc：柱主筋呼び名の値

筋ともに，式（1）で算定される（図4）。
ℓag=max（ℓao,n･db,Lag） 

SS7 組 込 プ ロ グ ラム 取 り 扱 い 説 明 書（2019 年）の構成
3）では，SABTEC
表記の取り扱い説明書（2019年）
1）に準拠
機械式定着工法RC構造設計指針（2019年）

RC 構造設計指針（2019 年）の基本事項
⦿普通強度材料と高強度材料

RC構造設計指針での材料の適用範囲は，図1に

Dg：梁せい（1）

ただし，柱主筋外定着の場合，柱主筋定着長さℓac

Lag=max（dpa+LA-LN,0.75Dc）
dpa=Bgr+C+ΔBg+db/2		に係わる鉄筋径倍数nは，梁主筋定着長さℓag に応

Bgr=JASS5の梁主筋間隔×（ng-2）

じた値とする。

ℓao：SABTEC指針・必要定着長さ

⦿接合部必要横補強筋比 p jwho

し，2章RC接合部は，2.1RC構造設計指針（2019年）

示すように，SD295～490の普通強度鉄筋とFc 21～

n ：鉄筋径倍数の基本事項，2.2RC接合部SS7組込プログラムの概60の普通強度コンクリートからなる普通強度材料，

db ：梁主筋呼び名の値

比pjwho は指針式（7.1）で算定される。

要，2.3RC接合部SS7組込プログラムの適用例から

および590N/mm2 級，685N/mm2 級高強度鉄筋とLag：梁主筋最小定着長さ

pjwho={（ϕs･RuD/R80a）-αwo}･Fc（β/ w･σwy）指針式（7.1）

なり，3章露出柱脚基礎梁は，3.1SABTEC機械式定

Fc 45～120のコンクリートからなる高強度材料とし

dpa：柱面（仕口面）から直交筋位置までの距離

RuD ：設計限界層間変形角（指針表4.1）

2）露出柱脚着工法RCS混合構造設計指針（2018年）ている。また，高強度RC柱梁接合部編では，Fc 60

LA ：定着金物全長

R80a：接合部耐力余裕度λp で決まる限界層間変形角編の基本事項，3.2SS7組込プログラム露出柱脚基礎～120の高強度コンクリートとSD490以下の普通強LN ：ナット部長さ

ϕs=2：安全率

梁の概要，3.3SS7組込プログラム露出柱脚基礎梁の度鉄筋を組み合わせた場合も適用できるとしている。

Dc ：柱せいαwo，βw：指針表4.2の補正係数適用例からなる。また，巻末には，【Super Build/SS7⦿定着金物の各部寸法および接合部配筋形式

Bgr：梁主筋区間距離σwy：接合部横補強筋の降伏強度機械式定着解説書（ユニオンシステム）】を掲載してSS7組込プログラムでは，適用対象のSABTEC技いる。ここで，SS7組込プログラムは，SABTEC技術評価取得の定着金物について，図2の各部寸法を術評価取得の定着金物を適用対象としている。

データベース化している。それらの値と設計建物デ

本稿では，SS7組込プログラム取り扱い説明書

ータを用いることで，図3に例示するように，慣用（2019年）に示されたRC構造設計指針（2019年）の配筋と柱梁主筋外定着配筋のいずれかの接合部配筋基本事項およびSS7組込プログラムRC接合部の概形式に応じて，梁主筋定着長さℓag および柱主筋定要について執筆する。

着長さℓac を算定している。

定着板

LATA

図2

背面側こぶ

バリ

Lyϕ

LN

Lbt

br

定着板

（EG 定着板）

内面側こぶ

DBリング
（DBヘッド）（b）円形定着板型定着金物

定着金物の各部詳細寸法

⊿B

Fc45

△定着起点側柱面

普通強度材料
鉄筋
鋼種
SD295 ～ 490

普通強度材料と高強度材料の適用範囲

C⊿Bg

Fc60

⊿Bg

CC

Bgr

Bgr⊿s

BgrBg
高強度材料

Dc

高強度コンクリート1 6 2Lp▽定着終点側柱面Fc120

図1

ねじ引張力P（a）ネジ節鉄筋型定着金物
コンクリート
設計基準強度SABTEC指針7.1節（1）1）の接合部必要横補強筋⊿B（内面合せ柱梁接合部）（b）梁主筋外定着配筋（外面合せ柱梁接合部）（a）慣用配筋（心合せ柱梁接合部）（c）慣用配筋

590級，685級

図3 接合部配筋形式

SABTEC機械式定着工法 ●● 建築技術 2020.09

1 6 3

Dc

Cb

指針表 4.1 設計限界層間変形角 RuD の下限値

ℓdh

接合部に接続する部材の破壊形式

Ⅱ

梁曲げ降伏型

1/75

1/50

柱曲げ降伏型

1/100

1/67ℓagCb

Dcℓgg【普通強度材料】（L 形接合部）

梁主筋定着長さ0.40.61.0

190.60.7

1.24.8L 形接合部

R 80a ＝0.03λp0.60.81.28.9

表2接合部の形状

p jwh（％）

Dgℓac

Cbℓac

Dg

接合部被覆率 50％以T 形，L 形， 上かつ両側直交梁付き十字形
上記以外

0.300.200.30

別途計算機能1.機械式定着の検定□ 1.1 RC接合部（Ver.2019.1）
1.1.1 データ入力
1.1.1.1 対象結果の選択
1.1.1.2 接合部横補強筋比
1.1.1.3 定着耐力の低減係数
1.1.1.4 断面検定省略部材
1.1.1.5 定着金物および検定指定
1.1.2 検定結果
1.1.3 出力指定

⦿最小接合部横補強筋比満足するT形接合を基に，最小接合部横補強筋比pjwho を下式で算定している。また，同式中の最小値は表1による。

が0.35の柱はFA，軸力比の上限が0.45の柱はFB，

pjwho=max{{（ϕs･RuD/R80a）-αwo}･Fc（β/ w･σwy）,最小値}

SS7式（1.4.1）

上階柱絞り柱梁接合部，（3）最下階柱・基礎梁接合

さℓac をSS7式（1.4.32）で検定している。

⦿接合部せん断設計で想定する破壊形式部について，SABTEC指針11.1節，13.2節およびDc ≧Cb+ℓag



SS7式（1.4.12）

14章における特筆すべき事項を示している。

Dg ≧Cb+ℓac

SS7式（1.4.32）

記1）のL形接合部は柱曲げ降伏型，下記2）のT形

Dc：柱せい接合部は梁曲げ降伏型としてもよいとしている。

表記の別途計算機能は，図6に示すように，1.1.11）S ABTEC指針12章による定着スタブを設けて柱データ入力，1.1.2検定結果，1.1.3出力指定で構成

1 6 4

Dg：梁せいCb ：背面かぶり厚さ

⦿ S S7 組込プログラム RC 接合部・別途計算機能

SABTEC機械式定着工法 ●本連載第2回では，SS7組込プログラムRC接合部の基本事項および概要について執筆した。
本連載第3回ではSS7組込プログラム露出柱脚基礎梁の基本事項および概要について執筆し，本連載
第4回ではRC接合部と露出柱脚基礎梁の適用例の⦿梁，柱主筋定着長さの検定条件

材種別FA～FCの柱が接続するト形接合部および下および検定項目ごとの集計値としている。

SS7組込プログラムRC接合部では，指針式（7.1）

ここで，部材種別FA～FCの場合，軸力比の上限

SS7 組込プログラム RC 接合部の概要

た定着金物の種類の表示，各検定箇所での検定結果

おわりに

Fc：コンクリートの設計基準強度

伏型，T形接合部では柱曲げ降伏型を基本とし，部節，8.2節，8.3節の構造規定の値としている。
出力項目は，表2に示すように，検定計算に用いを満足する接合部横補強筋を配置したL形接合部

壊形式は，ト形，L形，十字形接合部では梁曲げ降設計図で形状を確認すべき箇所数の表示

⦿出力項目と出力内容

長さℓag をSS7式（1.4.12）で検定し，柱主筋定着長

SABTEC指針4.1節（3）では，設計で想定する破要確認

また，背面かぶり厚さCb は，SABTEC指針8.1

2.1.9項では，（1）鉛直段差梁付き柱梁接合部，（2）SS7組込プログラムRC接合部・別途計算機能

鉄筋の計算ができない部材数の表示と置き換えて検定される。

SS7組込プログラムRC接合部では，梁主筋定着

図6

選択材料が SABTEC 指針適用外箇所数の表示不可

断面検定省略部材，（5）定着金物および検定指定か

SS7組込プログラム取り扱い説明書（2019年）□ 1.2 露出柱脚基礎梁

不適

主筋の投影定着長さℓdh はSS7式（1.4.12）中のℓag部横補強筋比pjwh の最小値を規定している。

⦿特殊柱梁接合部の注意点

定着長さが断面内に納まらない箇所数の表示

接合部横補強筋比，（3）定着耐力の低減係数，（4）

主筋定着破壊を防止するか，または指針式（7.1）

軸力比の上限が0.55の柱はFCと判別される。

不足

なお，L形，T形接合部内の慣用配筋による上端

SABTEC指 針7.1節（1）1），10章（2）（b）1），14.1

2）SABTEC指針7.1節，7.2節および8.2節の規定を選択した定着金物の表示され，1.1.1データ入力は，（1）対象結果の選択，（2）節3）および高強度編2章（2）1）では，表1の接合
SS7本体

判定結果の集計0.20

⦿接合部横補強筋比の最小値（外定着 L 形接合部）

出力内容

定着金物

0.20

本体の計算結果に反映されない。

柱主筋定着長さ

出力項目と出力内容
出力項目

0.20

一方，別途計算機能で得られた計算結果は，SS7

図5βw

R 80a ＝0.024λpらなる。

（T 形接合部）

両側直交梁付きR 80a ＝0.03λp【高強度コンクリート】 T 形，L 形，ト形，十字形【高強度材料】
最下階 T 形，L 形ℓag

片側直交
梁付き

T 形接合部

最下階 T 形，L 形

定着部拘束筋直交梁なし

ト形，十字形接合部

ト形（ト形接合部）

図4

R 80a の算定式

接合部横補強筋比 pjwh の最小値
使用材料

Cbαwo

Ⅰ

表1

指針表 4.2 R80a の算定式および補正係数αwo, βw

設計区分

SS7式（1.4.12）中の梁主筋定着長さℓag は式（1）執筆を予定している。
（ますお きよし）

【参考文献】
1）（一社）建築構造技術支援機構：SABTEC機械式定着工法RC構造設計指針（2019年），2019年12月
2）（一社）建築構造技術支援機構：SABTEC機械式定着工法RCS混合構造設計指針（2018年），2018年11月
3）（一社）建築構造技術支援機構：SABTEC機械式定着工法SS7組込プログラム取り扱い説明書（2019年），2019年12月
4）益尾潔：本連載 第1回RC構造設計指針（2019年）の概要，建築技術2020年8月号，pp.44～47

で算定され，SS7式（1.4.32）中の柱主筋定着長さℓacは式（2）または式（3）で算定される。
● 建築技術 2020.09

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