新 連 載：軽 量 コ ン クリ ート1 種 を 用 い た C D メッ シュ 重 ね 継 手・定 着 工 法

第1 回

AA－Aαβ本 工 法 開 発 実 験 の 概 要

50mm以上β：リブの傾きc ：リブの間隔
α：リブの高さ

横線間隔+50mmかつ150mm以上

Ac

定着長さl d150mm以上

重ね長さl d（a）重ね継手

図1

益 尾 潔 ◉（ 一 社 ）建 築 構 造 技 術 支 援 機 構 代 表 理 事

 IS G 3551の異形鉄線溶接金網にJ用いられる異形鉄線のリブ形状

図2（b）定着部

RC計算規準1）による重ね継手および定着部

ニュアル 3）の適用範囲に軽量コンクリート1種の追CD メッシュ重ね継手・定着工法の特長加計画に対応することを意図し，軽量コンクリート1種を用いたCDメッシュ重ね継手・定着工法が開CDメッシュ重ね継手・定着工法 1）では，JIS G発された。

AA3551の異形鉄線溶接金網CDメッシュの表面節形状（図1）より，異形鉄筋SD295と同様の必要継手長さ

開発実験計画および必要定着長さとすることができる。
⦿実験目的

び必要定着長さを短くできる。ただし，現場施工でとなるひび割れを起こさず，SD295異形鉄筋の短は，幅1m×長さ2mまたは幅2m×長さ4mの製品を期許容引張応力度までに付着破壊および定着破壊を敷き並べるので，それらの製品が重なる角部では，起こさないこと」の妥当性を確認することを目的と

図3に示すように，溶接金網素線が最大4段となり，している。

その結果，床スラブの有効せいが減少する。

⦿実験因子および試験体

本実験は表1の継手シリーズと定着シリーズと本工法開発の経緯

し，厚さ150mmの床スラブについて，実験因子を①鉄線の呼び名（CD6，CD10），②コンクリートの（a）丸鉄線を用いた溶接金網

図3
表1134∞－735350745450∞－3030040400∞－1230891121CD1030

代表的な継手シリーズ試験体を図4，定着シリー

100 0.52301804024035350454503030040400

ld
1,400750.25

100 0.52
重ね継手部（隙間なし）
重ね継手（側面）（平面）

重ね継手詳細図

ld/2

ld/2

CD10＠100

20

1,400

35 80 35150

2,800

試験体No.7，No.8：CD10，Fc21 ℓd＝350mm，450mm
平面配筋図
コンクリート打設方向

継手シリーズ試験体では，上端筋中央部に重ね継手部を配置し，下端筋には重ね継手部を配置せず，軽量コンクリート1種を用いたCDメッシュ重ね継手・定着工法 ●830210270

F c：コンクリートの目標圧縮強度ℓd：重ね（定着）長さ
d b ：鉄線直径∞：継手なし
p t ：引張鉄筋比20ズ試験体を図5に示す。

上端側からコンクリートを打設している。

21CD1015て継手なし試験体を加えている。

ひび割れ防止筋として，異形鉄線溶接金網CDメッ

303545380体の計20体であり，継手シリーズでは比較用とし端側に重ね継手部または定着部を配置し，床スラブ

21CD65

試験体数は，継手シリーズ12体と定着シリーズ8編目
呼びℓdFcptℓd /db
寸法（mm）（%）
名 （N/mm2）（mm）

46している。

果が損なわれる。これらに起因し，合成スラブ 3）の3－

ュは，デッキプレートとコンクリートを組合せた合両シリーズとも，溶接金網はダブル配置とし，上0.25∞

コンクリートを用いた既往実験の値よりも5db 長く

スラブの有効せいの減少とともに，ひび割れ防止効

756実績を有する。一方，異形鉄線溶接金網CDメッシ

1 6 412510

そのような背景より，合成スラブの設計・施工マ210270180

溶接金網の網目寸法と引張鉄筋比pt を踏まえ，普通シュの使用実績が増加している。

354524001-08号（2001年9月4日）を取得以来，多くの製造いた溶接金網のように，素線の段数が増えると，床CD6No.

30ている。表1中の重ね長さおよび定着長さℓd は，ンクリート部の厚さが最小となるので，丸鉄線を用（b）定着シリーズ

40

手・定着工法は，昭和産業がGBRC性能証明第合成スラブ 3）の場合，デッキプレート部を除くコ

215

目標圧縮強度Fc，③重ね長さまたは定着長さℓd としが多い。

（a）継手シリーズ

編目
呼び
ℓdFc
pt
ℓd /db
寸法
No.
（mm）
（%）
名 （N/mm2）（mm）

普通コンクリートを用いたCDメッシュ重ね継成スラブ 3）のひび割れ防止筋として用いられること

実験計画

2（b）異形鉄線溶接金物CDメッシュ

丸鉄線を用いた溶接金網および異形鉄線CDメッシュの重ね継手例

50 100 〃 100 50

ね継手部および定着部は，長期荷重時に使用上支障

重ね継手長さ15できるので，図2に示すように，必要継手長さおよ

網目寸法以下A-A断面

380400

本実験では，本工法の目標性能「CDメッシュ重5用いた溶接金網の場合，直交横筋の支圧効果を期待

図4● 建築技術 2021.09

重ね長さ

35 80 35150

一方，RC計算規準 2）で適用対象とする丸鉄線を横断面図

代表的な継手シリーズ試験体（寸法単位：mm）

1 6 5

代表的な定着シリーズ試験体（寸法単位：mm）

表2

コンクリートの強度試験結果
目標強度定着シリーズ

ρσB

Ec150
200 50

45010

〃

B150

図6800

DT3（4）

A
B部

ニードルローラー（φ10）
450

450

ピンローラー支持A

CD10＠100

DT3DT4800150載荷床継手シリーズの実験装置 （寸法単位：mm）

DT2DT1

試験体4501,025

図7

付着破壊を伴う継手端近傍のひび割れの増大

試験体固定用PC鋼棒75

DT5（6） DT7（8）DT9（10）DT1（2）

150

試験体

150375（CD7）400（CD5,CD10）

150

1,000

150

載荷床

定着シリーズの実験装置 （寸法単位：mm）

定着破壊を伴うひび割れの増大
定着端

10400

1,000
〃
〃

50ｋNロードセル

450（b）試験体No.7，No.8：CD10，Fc 30 ℓd＝300mm，400mm

表3εc 0350ｋNオイルジャッキ

50kNロードセル

ピン支持

〃

400
10450

図5350kNオイルジャッキ

A部

150
50 20045010〃
1,000
〃
〃〃
150
50 200（a）試験体No.5，No.6：CD10，Fc 21 ℓd＝350mm，450mm【A部（ピン支承）】【B部（ピンローラー支承）】DT1（2）

1,175

100 250 100

CD10＠100

継手シリーズ50250 100

150
200 50150

8-D19（SD354）
50 100 150 100 501,17510反力ビーム【注】DTi：変位計番号75

50 150 150 100 50

CD10＠100
D13＠200（SD295）

5050

8-D19（SD354）

150

反力ビーム

75

10300 35 80 35

CD10＠100D13＠200（SD295）

350

50350

150

B

コンクリート打設方向
CD10＠100457 75

定着長さ
ld

CD10＠100

300 35 80 35

定着長さ
ld

σt

（KN/m2） （N/m2） （×10－3）（KN/m2） （N/m2）

F c 21

19.3

21.1

2.12

17.1

1.92

F c 30

19.2

33.5

2.60

19.1

2.88

F c 21

19.4

23.0

2.19

18.4

2.29

F c 30

19.2

34.2

2.68

19.02.72

ρ：単位体積重量，σB：圧縮強度，εc 0：σB時ひずみ度，Ec：ヤング係数，σt：割裂強度（注）各試験値：各3体の平均値

重ね継手部

CD メッシュの機械的性質および溶接点せん断強さ
降伏点または引張強さ

伸び（%）

0.2% 耐力（N/mm2） （N/mm2）

溶接点
せん断強さ
（N/mm2）

CD6554620

16379

CD1066270812394

規格値

400 以上490 以上8 以上

250 以上（注）1）溶接点せん断強さ試験方法：JIS G 3551の11.2.dによる
2）同一ロット試験値：D6，CD10ともに，各3本平均値

支持点

CD10，F c 21試験体No.7（ℓd /d b＝35）❶継手シリーズの代表的な破壊状況

CD10，F c 21試験体No.5（ℓd /d b＝35）❷定着シリーズの代表的な破壊状況

at：引張側鉄線の断面積

破壊状況を写❷に示す。M＝P･ℓはスラブ危険断

d ：有効せい面の曲げモーメント，Pは荷重値，δv は加力点の鉛各試験体ともに，純曲げ区間での鉄線の引張降伏直変形量，Mu は式（1）の曲げ終局耐力としている。に伴い曲げ降伏し，CD6試験体の破壊形式はいず

各試験体ともに，スラブ危険断面での鉄線の引張れも曲げ破壊型となり，図8によると，継手長さ比

降伏に伴い曲げ降伏し，CD6を用いたFc 21，Fc 30

定着シリーズ試験体では，上端筋を直線定着とでき張応力度（295N/mm2）時荷重とする片振り繰返しるように，床スラブ支持用梁の幅を設定し，下端筋載荷後の単調漸増載荷とし，コンクリートのひび割ℓd/db ＝45のCD10を用いたFc21試験体No.8の破試験体の破壊形式はいずれも曲げ破壊型となり，図の定着長さは150mmとしている。

れ発生状況の観察と主要なひび割れ幅の測定を行っ壊形式は曲げ破壊型であり，式（1）による曲げ終局10によると，定着長さ比ℓd/db ＝45のCD10を用い⦿使用材料ている。

耐力の2倍以上の耐力が確保されている。

たFc 21試験体No.6の破壊形式は曲げ破壊型であ

すなわち，最大荷重時には，CDメッシュの引張コンクリートの強度試験結果を表2，試験体に用り，式（1）による曲げ終局耐力の2倍以上の耐力が応力は表3に示した引張強さにおおむね到達する。

確保されている。

（2）ひび割れ幅の推移（2）ひび割れ幅の推移

継手シリーズの代表的なM/Mu－w関係を図9に定着シリーズの代表的なM/Mu－w関係を図11に（1）荷重－変形関係および破壊状況示す。wはクラックスケールで測定した純曲げ区間示す。同図によると，ℓd/db ＝35,45のCD10を用いン中央の純曲げ区間両側の下端部をピン・ローラ支継手シリーズの代表的なM/Mu－δv 関係を図8，の最大ひび割れ幅である。同図によると，付着応力

た F c 21 の試験体 No.5,No.6 の Ma 時のひび割れ幅

持とし，上端（重ね継手）が引張側になるように試破壊状況を写❶に示す。M＝P・ℓは純曲げ区間のの条件が厳しいCD10を用いた継手長さ比ℓd/db ＝wは0.2mmを超えない。

験体両端部に荷重を加え，定着シリーズ実験では，曲げモーメント，Mu は式（1）の曲げ終局耐力，P35のFc21試 験 体No.7で は，w＝0.2mm時 はM/

図7に示すように，スラブ支持用梁を載荷床に圧着は両側荷重の平均値，ℓ＝800mmはせん断スパンMu ＝0.5～1程度であり，最大ひび割れ幅wは長期許固定としてスラブ先端部に荷重を加えている。

長，δv はスパン中央の鉛直変形量，式（1）中のσyo

容応力度Ma（195N/mm2）時に0.2mmを超えない。

はSD295異形鉄筋の短期許容引張応力度（295N/

⦿定着シリーズmm2）としている。

（1）荷重－変形関係および破壊状況

いたJIS G 3551によるCDメッシュの機械的性質お実験結果および考察

よび溶接点せん断強さを表3に示す。
⦿実験方法

継手シリーズ実験では，図6に示すように，スパ両シリーズともに，1～3サイクル目上限荷重を長期許容引張応力度（195N/mm2）時荷重，4～6サ
イクル目上限荷重をSD295異形鉄筋の短期許容引
1 6 6

⦿継手シリーズ

Mu ＝0.9･at･ σyo･d

（1）

軽量コンクリート1種を用いたCDメッシュ重ね継手・定着工法 ●定着シリーズの代表的なM/Mu－δv 関係を図10，● 建築技術 2021.09

CDメッシュの必要重ね長さおよび必要定着長さ
⦿ CD メッシュの最大荷重時引張応力

継手シリーズと定着シリーズの軽量コンクリート1種および普通コンクリートのσmax/ σyo－Bi 関係を
1 6 7

3.0No.9（ℓd/db＝∞）

2.5

2.5No.7（ℓd/db＝35）

M/Mu

1.0

1.00.50.5

図800.0160

4080120δv（mm）
CD10,Fc21試験体No.7～No.9

継手シリーズの代表的なM/Mu－δv 関係

図102.52.52.02.0

1.50204060δv（mm）
CD10,Fc21試験体No.5, No.6800.5
1.0100M/Mu

1.01.01.2

定着シリーズの代表的なM/Mu－δv 関係

1.4

1.6Bi
CD6-Fc21

1.8

2.00.51.02.2

W＝0.2mm

1.2

CD6-Fc20

CD10-Fc21

1.4

1.6BiCD8-Fc36

1.8

2.02.2

CD10-Fc21

CD8-Fc20
CD10-Fc36
CD5-Fc21
普通コンクリート2001年，2008年実験

CD10-Fc30
CD6-Fc30
軽量コンクリート2020年実験

図121.51.0▽Ma/Mu

0.5

継手シリーズのσmax/σyo－B i 関係
3.03.02.52.52.0

2.00.40.60.81.0w（mm）
ld/db＝35（No.1,No.7）,30（No.4,No.10）
ld/db＝45（No.2,No.8）,40（No.5,No.11）（No.3,No.6,No.9,No.12
ld/db＝∞
CD10,Fc21試験体No.7～No.9

継手シリーズの代表的なM /M u－w 関係

図11

0.2

0.4
0.6
0.8
1.0w（mm）
ld/db＝35（No.1,No.5）,30（No.3,No.7）
ld/db＝45（No.2,No.6）,40（No.4,No.8）
CD10,Fc21試験体No.5, No.9

0.5
1.0

1.2

1.4

CD6-Fc21

Bi1.6

図13

定着シリーズの代表的なM /M u－w 関係

σmax は式（2）によるCDメッシュの最大荷重時引（4），軽量コンクリート1種では式（5）とすること

張応力，σyo はSD295の短期許容引張応力度（295N/ができる。ここで，普通コンクリート，軽量コンクmm2），Bi は式（3）による付着指標である。

リート1種ともに，18N/mm2 ≦Fc ＜21N/mm2 の場

σmax ＝Mmax/（0.9Σat･d）（2）合，必要重ね長さおよび必要定着長さは，Fc ≧Bi ＝（σyo･db）/（4ℓd･fLa）（3）

21N/mm2 の値に5dを加えた値としている。

表41.41.6Bi
CD8-Fc36

1.8

2.0

2.2

CD10-Fc21

CD8-Fc20
CD10-Fc36
CD5-Fc21
普通コンクリート2001年，2008年実験

定着シリーズのσmax/σyo－B i 関係

CD メッシュの必要重ね長さ比および必要定着長さ比  （設計値）と JASS5 の L1/d，L2/dF c （N/mm2）

1821CDメッシュ（設計） 45

普通コン
クリート SD295

2730 ～ 36 39 ～ 6035L 1/d454035L 2/d403530CDメッシュ（設計） 50

軽量コン
クリート SD295

244045302540CDメッシュ（設計）：C Dメッシュ設計施工要領書による必要継手長さ比および必要定着長さ比：JASS5による直線継手長さ比および直線定SD295（L1/d ，L 2/d ）着長さ比－

L 1/d504540－

L 2/d454035－

また，CDメッシュの必要重ね長さ比および必要定着長さ比（設計値）は，表4に示すように，JASS5

Fc：コンクリートの設計基準強度ℓd ：重ね長さまたは定着長さのSD295異形鉄筋の直線重ね継手長さ比L1/dおよd ：CDワイヤーの公称直径

fLa ：RC計算規準による鉄筋（上端筋）の普通コ

び直線定着長さ比L2/dと同程度の値になる。
18N/mm2 ≦Fc ＜21N/mm2 の場合：45d以上

図12，13によると，軽量コンクリート1種の場

21N/mm2 ≦Fc ＜30N/mm2 の場合：40d以上

1）益尾潔：異形鉄線溶接金物CDメッシュ重ね継手・定着工法，建築技術，pp.184-190，2014年2月号
年

おわりに3）合成スラブ工業会：合成スラブの設計・施工マニュアル，2009

本連載第1回では，軽量コンクリート1種を用いた

合，付着指標Bi ≦1.1とすれば，Bi ≦1.3の普通コ

30N/mm2 ≦Fc ≦60N/mm2 の場合：35d以上 （4）CDメッシュ重ね継手・定着実験の概要ならびにCD

ンクリートと同様，CDメッシュはσmax/ σyo ≧1.5

【軽量コンクリート1種】

メッシュの必要重ね長さおよび必要定着長さについまで継手破壊および定着破壊を起こさない。

18N/mm2 ≦Fc ＜21N/mm2 の場合：50d以上て紹介した。本連載第2回では，異形鉄線溶接金網

⦿必要重ね長さおよび必要定着長さの設計値

21N/mm2 ≦Fc ＜30N/mm2 の場合：45d以上

CDメッシュ重ね継手・定着工法設計施工要領書

30N/mm2 ≦Fc ≦36N/mm2 の場合：40d以上

【参考文献】

2）日本建築学会：鉄筋コンクリート構造計算規準・同解説，2018【普通コンクリート】

db ：鉄線の呼び名の値

前項の検討の結果，CDメッシュの必要重ね長さ

1.2

CD6-Fc20

CD10-Fc21

Σat ：引張側鉄線の全断面積

ンクリートに対する長期許容付着応力度

0.5
1.02.01.8

CD10-Fc30
CD6-Fc30
軽量コンクリート2020年実験および必要定着長さは，普通コンクリートでは式

Mmax：危険断面の最大荷重時曲げモーメント

1.5
1.0

1.00.00.00.21.5▽Ma/Mu0.5

図12，13に示す。

1 6 81.52.01.5

図92.51.02.5

W＝0.2mm2.0

0.0
0.0

No.5（ℓd/db＝35）

3.0

3.0

3.0

σmax/σyo

0.0

M/Mu

1.5

σmax/σyo

M/Mu

1.5

No.8（ℓd/db＝4.5）

σmax/σyo

2.0

2.0

3.0
No.6（ℓd/db＝45）

σmax/σyo

3.0（5）

軽量コンクリート1種を用いたCDメッシュ重ね継手・定着工法 ●（2021年）について紹介する。
● 建築技術 2021.09

年2月4）（一社）建築構造技術支援機構：建築構造技術評価報告書異形鉄線溶接金網CDメッシュ重ね継手・定着工法（2021年），昭和産業グループ（代表会社 昭和産業㈱, SABTEC評価20-03），2021年3月（ますお きよし）
1 6 9