VOL. 36

表紙の説明撥水処理を施したファイバーコートと植毛部の拡大写真
ファィバーコートはナイロン短繊維が静電植毛された植毛鋼板で，その意匠性，吸水性など
から排気ダクトや屋根材として用いられています．この他にもファイバーコートに様々な処理を施すことにより，多様な機能を付与することができます．
表紙の写真は撥水処理を施したファイバーコート表面に水を滴下し，水をはじいた状態を捉えたものです．
この撥水表面は主にファイバーコートの形態と低表面自由エネルギーに起因し，防汚性などの特長を有しています．
このようにファイバーコートの特性をコントロールすることによって，多方面への応用展開が期待されます．本巻中では吸光性の付与による信号灯フードへの適用についての事例が紹介されています．
Fiber Coat（FC）is a metal sheet piled by electrostatic transplanted nylon ﬁbers．FC
is used for duct or roof materials because of its unique design and water absorption
ability．We can add another function to FC by various treatments．
The front cover shows water droplets on the FC with a hydrophobic treatment．Bothenhanced roughness and low surface energy are used for attaining this hydrophobic
surface．This water repellent surface has special characteristics as anti-contamination，
self-cleaning，etc．
．
Like this example shown in the photograph，we can adopt other applications widely
by controlling FC．In this publication，we introduce an application for traffic signal
hoods by controlling light absorption of FC．

目

１．調質圧延工程における板材表面粗度の創製

次…………………………………橋

田

貴

雄 … １

奥

村

英

典

……………………………入

江

奥

村

英

典

富

岡

章

生

２．圧延トルク測定による冷間圧延の潤滑機構解析

３．ポリエステル樹脂ラミネート鋼板のＤＩ製缶技術の確立−PETヘアに及ぼす材料特性の影響−

長谷川

浩

古

賀

守

…………………田屋

慎

一 … 15

甲

斐

政

浩

田

辺

純

一

土

井

博

史

悦

郎

堤
佐

伯

則

人

戸

丸

秀

和

華

南 … 23４．表面活性化接合法を用いたAl / Alクラッド材の密着性調査 ………………劉５．信号灯用ファイバーコートの開発

毅 … ９

南

部

光

司

岡

山

浩

直

……………………………………………吉川雅

紀 … 29

東

郷

洋

明

古

城

治

則

野

俊

６．はんだ用プレコートアルミニウム板……………………………………………河「サップレート（Solderable Aluminum Plate）」

輔 … 35

吉

岡

興

友

森

７．高耐候性アクリルラミネート鋼板の特性………………………………………高

橋

谷

上

雅

則

古

賀

隆

博

和

田

徳

昭

龍

夫

聡 … 47

TOYO KOHAN
Technical Reports of Toyo Kohan Company Ltd.
Vol.36

Contents

１．Construction of Strip Surface Roughness ………………………………… Takao HASHIDA … １
in Temper Rolling Process

Hidenori OKUMURA

２．Analysis of Lubrication System in Cold Rolling Process ……………… Tsuyoshi IRIE … ９
by Measuring Rolling TorqueHidenori OKUMURA
Akio TOMIOKA
Hiroshi HASEGAWA
Mamoru KOGA

３．Application of Polyester Film Laminated Steel Sheet to DWI Can ……… Shinichi TAYA … 15
Masahiro KAI
Junichi TANABE
Hiroshi DOI
Etsuro TSUTSUMI
Norihito SAIKI
Hidekazu TOMARU
４．Investigation of Adhesion in Al / Al Clad Materials ………………………… Huanan LIU … 23
by Surface Activated Bonding Method

Kouji NANBU
Hironao OKAYAMA

５．Development of Fiber Coat（FC）for Traﬃc Signal Hood…… Masanori YOSHIKAWA … 29
Hiroaki TOGO
Harunori KOJYOU

６．Pre-coated Aluminum Plate for Solder “SAPlate” …………………… Shunsuke KAWANO … 35
Kou YOSHIOKA
Tatsuo TOMOMORI
７．The Characteristics of Acrylic Film Laminated Material…………… Satoshi TAKAHASHI … 47
Masanori TANIGAMI
Takahiro KOGA
Noriaki WADA東洋鋼鈑

Vol.36

調質圧延工程における板材表面粗度の創製
橋田貴雄＊・奥村英典＊２
Construction of Strip Surface Roughness in Temper Rolling Process
Takao HASHIDA and Hidenori OKUMURA

Synopsis：One of the purposes of the temper rolling process is to give a bright or dull roughness to a strip
surface, from the point of surface gloss and forming which customers demand. Generally, the strip
roughness has been shaped by means of adjusting rolling conditions, the roughness of work rolls
and rolling forces at temper rolling process. The operating conditions concerning the temper millhas been learned by experience on the whole. In these circumstances, the solution of themechanism for making strip roughness has not been fully solved yet, though many researchers haveanalyzed temper rolling mechanisms during normal states through experimental mills recently.
Especially the transcription of the roughness from the work roll surface to the strip surface still has
many unknowns. This report shows the basic mechanism to make the strip roughness with the twostand temper rolling mill in Kudamatsu plant.
Keywords：temper rolling, strip roughness, two-stand mill, transcription ratio, dull ﬁnish, bright ﬁnish,
shot blast texture, rolling force

ダル表面仕上げとブライト表面仕上げについてワークロー

１．緒言

ル表面粗度の板材への転写に関する基礎実験を行った．本報では粗度の転写挙動，およびこれらが色差，光沢度に代

調質圧延工程の主目的の一つは製品への板粗度付与であ表される板表面特性に及ぼす影響について報告する．

り，顧客の板表面品質要求によりブライト仕上げからダル

２．調質圧延工程の作業分類

仕上げまで多様な表面粗度を付与している．冷間圧延工程
であれば板粗度はワークロール粗度に近い値になるが，調質圧延では2.0％以下の伸び率範囲で作業することが通常

調質圧延機では,板の表面仕上げがダルとブライトに大であり，ワークロール粗度を完全に板へ転写させることは別され，２スタンド調質圧延機では#１スタンド及び#２

難しい．したがって実操業における板粗度の作りこみは，

スタンドのワークロール（以下，WR）表面仕上げの組み

経験的にロール粗度の選定及び圧延荷重を調整することに合わせにより作業モードが４つに大別される（Table１）．

より行われる．

また調質圧延液の使用有無によりドライ作業とウエット作

最近ではミクロな視点から定常圧延中の調質圧延現象を業がある．本報では，D / D，B / D，D / Bの３つの作業解析する試み１〜８）がなされているが，未だメカニズム解を対象とした.

明には十分とはいえない．特にロール表面粗度の板材へのTable１ Temper rolling modes

転写機構については，実験用圧延機による板粗度創製に関する報告は数件報告されているものの，生産用圧延機による板粗度創製に関する報告は無いに等しい．
そこで，当社下松工場の２スタンド調質圧延機を用いて，＊下松工場 製板部 係長＊2 下松工場 生産技術部 グループリーダー

1

東洋鋼鈑

Vol.36３．板表面品質の評価方法
３．１

評価方法

板粗度は,中心線平均粗さRa，表面写真，二次元及び三次元表面パターンにより評価した．また，色差（Ｌ値）及び光沢度（20 ）を測定し板粗度変化による影響を確認した．
３．２

板粗度の転写率の定義

転写率を下式で定義する.

Fig. １ Photos and roughness charts of materials（圧延後#２スタンド出側板粗度，㎛Ra）
転写率＝（#２スタンドWR表面粗度，㎛Ra）

４．３

４．実機試験条件

その他の作業条件

WR表面はダル表面とブライト表面の２種類とし，ダル表面の加工はショットブラスト加工（SBT）とした．WR

４．１

粗度はTable４に示す．またドライ作業及びウエット作業

調質圧延機仕様試験に使用した生産用調質圧延機（4Hi 2スタンド）のの比較も実施したが，ウエット作業では上下のロールバイ

仕様をTable２に示す．

ト面に濃度５％に希釈した調質圧延液（動粘度0.92cSt，25℃）
を常温で供給した．伸び率は1.5％程度とし，圧延荷重を変化させたことによる伸び率変化は#１­２スタンド間張力により伸び率1.5％程度になるように調整した．圧延速Table２ Main speciﬁcations of temper mill

度は30mpmである．

５．試験結果５．１

ダル仕上げ作業の板粗度創製試験条件をTable４に示す．圧延荷重，#１スタンド
WR粗度，#２スタンド調質液有無が板粗度に及ぼす影響について，以下に示す試験条件の比較により調査した．
４．２

供試材

供試材の特性をTable３，表面性状（板粗度チャート，⑴圧延荷重の影響

：試験条件

№A１

⑵#１スタンドWR粗度の影響：試験条件№A１，A２⑶#２スタンド調質液塗布の影響：試験条件№B１，B２

顕微鏡写真）をFig．１に示す．供試材はM１，M２，M３の 3 コイルである.母材表面粗度はダル仕上げ材とブライ

Table４ Conditions for temper rolling for dull ﬁnish products

ト仕上げ材の２種類を用いた.
Table３ Main speciﬁcations of coils

５．１．１

圧延荷重の影響

２スタンド圧延機による板粗度の付与状態をFig．２に示す．試験条件をTable４中のA１（D / D）に示す．圧延
荷重は#１及び#２スタンド共に8,000kN（11.4kN /㎜)である．#１及び#２スタンドのWR粗度がほぼ同値であり，

2

調質圧延工程における板材表面粗度の創製#１スタンドにて板粗度が付与され#２スタンド出側でもほぼほぼ同等の板粗度が保持される．ただ，#２スタンド
出側では#１スタンド出側と比較し，粗度のばらつきが均３）
一化される傾向がみられる（Fig．
．

Fig. ４ Relation between rolling force and strip roughness
beﬁnd stand ♯2

EntryInter-stand

DeliveryFig. ２ Change of strip roughness in two-stand tempermill（D / D mode）

Entry

Inter-stand

DeliveryFig. ５ Relation between rolling force and transcription ratio

Fig. ３ Photos and roughness charts of materials
Fig. ６ Relation between strip roughness（Ra）and color
diﬀerence（light）

次に，両スタンドの圧延荷重の影響度を明確にするため，
下記の３条件の圧延荷重変化を設定し板粗度の変化をみた．
・条件⒜：#１スタンド荷重のみ変化（#２＝8,000kN固定）
・条件⒝：#２スタンド荷重のみ変化(#1 ＝8,000kN固定)
・条件⒞：#１，２スタンドを同時で変化（#１，#２同荷重）
Fig．４に圧延荷重と#２スタンド出側板粗度の関係を示す．圧延荷重条件は上記⒜，⒝，⒞の３条件とした．これ
らの圧延荷重条件に関する⒜〜⒞は，以降の節においてもFig. ７ Relation between strip roughness（Ra）and gloss（20 ）同様の表記とする．#２スタンド出側の板粗度は#２スタ
ンド圧延荷重との相関が支配的であり#１スタンド圧延荷重の影響は小さい．一旦#１スタンドで付与された粗度が，

５．１．２#１スタンドWR粗度の影響#２スタンドの圧延条件にて大きく変化する（Fig．４条件#１スタンドWRがブライトロールとダルロールの場合⒝）．また，#２スタンドWR粗度が素材の初期板粗度よりについて比較を行った．Table４中のA１（D / D），A２（B

大きい場合であっても，低荷重条件では初期板粗度より小/ D）に試験条件を示す．圧延荷重は５．１．１と同一条

さい板粗度が創製可能である．同様にFig．５に示す転写

件の8,000kN（11.4kN /㎜）とした．板粗度の付与状態を率も#２スタンド圧延荷重との相関が支配的であることをFig．８に示すが，#１スタンドにブライトロールを使用す示している．

ると#１スタンドで低粗度化された後に#２スタンドにて

Fig．
６，Fig．
７にＬ値及び光沢度と板粗度の関係を示す．

ダル粗度化される．#１，#２スタンドにダルWRを使用し高圧延荷重作業になるほど板粗度が高くなり，高Ｌ値かつた場合と比較すると仕上げ板粗度は若干低めとなる．顕微

低光沢度の板表面になる傾向がみられる．

鏡写真をFig．９に示す．

3

東洋鋼鈑

Entry

Inter-stand

DeliveryFig. 12 Relation between strip roughness（Ra）and color
diﬀerence（light）

Fig. ８ Comparison of strip roughness between D / D and
B / D mode in two-stand temper mill

Entry

Inter-standVol.36

DeliveryFig. 13 Relation between strip roughness（Ra）and gloss
（20 ）

５．１．３

Fig. ９ Photos and roughness charts of strips#２スタンド調質液の影響#１，#２スタンドにダルWRを使用した場合（D / Dモード）について，#２スタンドでの調質液の影響を示す．

次に#２スタンドの圧延荷重を変化させた場合の板表面

Table４中のB１（ドライ作業），B２（#２ウエット作業）

特性への影響をFig．10〜Fig．13に示す．圧延荷重条件はに試験条件を示す．供試材はブライト仕上げ材（M２）を⒝条件（#１＝8,000kN，11.4kN /㎜固定）である．条件用いた．Fig．14に#１及び#２スタンド圧延荷重が8,000

A２（B / D）の#２スタンド出側板粗度は#１スタンドに

kN（12.8kN /㎜）における各スタンド通過後の板粗度推てブライト表面化されるために，条件A１（D / D）より移を示す．#１スタンドが同一条件のため#１スタンド出も低粗度となる（Fig．10）．また#２スタンドの荷重の増側の板粗度はほぼ同値の板粗度が転写されているが，#２

大に伴い両者の差は小さくなる．Ｌ値および光沢度をスタンドウエット作業（B２）では,転写率が下がり，#２

Fig．12，Fig．13に示すが，同一板粗度（Ra）であってもスタンドWR粗度が高いにもかかわらず#１出側より板粗条件A２（B / D）の方が光沢度が高くなる傾向がみられる．

度が小さくなる．Fig．15に板表面の顕微鏡写真を示すがウエット作業ではダル粗度の転写が劣り，#１スタンド出
側粗度の影響が残っている．

Fig. 10 Relation between rolling force and strip roughness
after stand ♯2
EntryInter-stand

DeliveryFig. 14 Comparison of strip roughness between dry and wet
operation for stand ♯2 in two-stand temper mill
（D / D mode）

Fig. 11 Relation between rolling force and transcription ratio4調質圧延工程における板材表面粗度の創製
EntryInter-stand

DeliveryFig. 18 Relation between strip roughness（Ra）and color
diﬀerence（light）

Fig. 15 Photos and roughness charts of strips
Fig. 19 Relation between strip roughness（Ra）and gloss（20 ）また圧延荷重を変化させた場合の挙動をFig．16，Fig．
17に示す．ウエット作業条件下の#２スタンドの圧延荷重

５．２

ブライト仕上げ作業の板粗度創製を増減させても板粗度転写に与える影響が小さいことがわ

次に#２スタンドにブライト仕上げWRを使用した場合

かる．ウエット作業においても板表面の光沢度は板粗度についてその結果を示す．圧延荷重，#１スタンドWR粗度，（Ra）との相関が強いようである（Fig．19）．Ｌ値につい

調質液塗布が板粗度に及ぼす影響を以下に示す試験条件の

18）．
ては光沢度ほどの顕著な傾向はみられない（Fig．

比較により調査した．試験条件をTable５に示す.
⑴圧延荷重の影響：試験条件№C２⑵#１スタンドWR粗度の影響 ：試験条件№C１，C２⑶調質液塗布の影響：試験条件№D１，D２

Table５ Conditions of temper rolling for bright ﬁnish products

Fig. 16 Relation between rolling force and strip roughness
after stand ♯2５．２．１

圧延荷重の影響

２スタンド圧延機による板粗度の付与状態をFig．20に示す．Table５中のC２（D / B）に試験条件を示す．圧延
荷重は#１及び#２スタンド共に8,000kN（11.4kN /㎜)でFig. 17 Relation between rolling force and transcription ratio

ある．#１スタンドWRがダル仕上げのために一旦#１スタ
ンドにて高い板粗度が付与されるが，#２スタンド通過後は#２スタンドのブライトWRにより低粗度化される．また#２スタンド出側の板表面には砥石仕上げの研磨目が転写される（Fig．21）．一般に実生産の場では，この作業モードは素材の表面欠点を#１スタンドのダルWRで均一化するために有効とされる．

5

東洋鋼鈑

Vol.36#２スタンドの圧延荷重を高くすると板粗度は低くなる
と共にブライトWRの研磨目が転写され，Ｌ値が小さくなり（Fig．24），かつ光沢度が高くなる（Fig．25）．

Entry

Inter-stand

DeliveryFig. 20 Change of strip roughness in two-stand temper mill
（D / B mode）

Entry

Inter-stand

DeliveryFig. 24 Relation between strip roughness（Ra）and color
diﬀerence（light）

Fig. 21 Photos and roughness charts of strips
Fig. 25 Relation between strip roughness（Ra）and gloss（20 ）また，ブライト仕上げにおける圧延荷重に対する基本特性を把握するため，#２スタンド出側の板粗度Ra，転写率，

５．２．２#１スタンドWR粗度の影響

Ｌ値及び光沢度と圧延荷重の関係をFig．22〜25に示す．

#１スタンドWR（SB）の粗度の大小が#２スタンド出

板粗度は#１スタンドの圧延荷重に比例して増加し，#２

側板粗度に及ぼす影響をみるため，２水準の粗度を有する

スタンド圧延荷重に反比例するが，#２スタンドの影響がWRを使用した場合を比較した．Table５中のC１（1.18㎛

大きく両スタンドともに圧延荷重を高くすると#２スタン

Ra），C２（2.20㎛Ra）に試験条件を示す．圧延荷重は#

22）
ドWR粗度に近づく（Fig．
．

１及び#２スタンド共に8,000kN（11.4kN /㎜）である．
各スタンド通過後の板粗度推移をFig．26に示す．#１スタ
ンドWR粗度の影響により#１スタンド出側板粗度は大きく違うものの，その差は#２スタンド出側では縮小する．
逆に#２スタンドにてブライト仕上げにする場合も，#１
スタンドのダルWR粗度の影響が残るともいえる．板表面の顕微鏡写真をFig．27に示すが#１スタンドで付与された
ダル粗度が残存していることが確認できる．

Fig. 22 Relation between rolling force and strip roughness
after stand ♯2

EntryInter-stand

DeliveryFig. 26 Inﬂuence of roughness of work roll for stand ♯1 on
strip roughness in two-stand temper mill（D / B mode）
Fig. 23 Relation between rolling force and transcription ratio6調質圧延工程における板材表面粗度の創製
EntryInter-stand

DeliveryFig. 31 Relation between strip roughness（Ra）and gloss
（20 ）

５．２．３

Fig. 27 Photos and roughness charts of strips

調質液塗布の影響

前節まではドライ作業時について述べたが，ここではウエット作業時の板粗度の付与状態についてドライ作業とのまた，圧延荷重が#２スタンド出側の板粗度Ra，転写率，比較を行った．Table５のD１（ドライ作業），D２（#２

Ｌ値及び光沢度に及ぼす影響をFig．28〜31に示す．Fig．

スタンドのみウエット作業）に試験条件を示す．供試材は31中，同一板粗度であっても光沢度に差が生じる現象が現ブライト仕上げ材（M３）を用いた．圧延前後の板粗度れているが，#１スタンドで付与されたダル粗度の残存度

Ra，Ｌ値及び光沢度の関係をFig．32〜34に示す．条件Dが違うためであり，条件C２のほうが条件C１に比較して２下では#２スタンド（ウエット）のブライトWRによる#２スタンドブライトロールでの粗度低減効果が大きく寄ダル粗度消去効果が低下し，条件D１に比較して#１スタ

与しているためと考えられる．

ンドのダル粗度の影響が残る．

Entry

Fig. 28 Relation between rolling force and strip roughness
behind stand ♯2

DeliveryFig. 32 Comparison of strip roughness between dry operation
and wet operation for stand ♯2

Entry

DeliveryFig. 33 Comparison of color diﬀerence（light）between dry
operation and wet operation for stand ♯2

Fig. 29 Relation between rolling force and transcription ratio

Entry

Fig. 30 Relation between strip roughness（Ra）and colordiﬀerence（light）

DeliveryFig. 34 Comparison of gloss（20 ）between dry operation andwet operation for stand ♯2

7

東洋鋼鈑

６．結

言

生産用4Hi 2スタンド調質圧延機を使用し，ダル仕上げ
及びブライト仕上げ作業における板粗度創製の基礎特性を調査し以下の知見を得た．
⑴板粗度はWR粗度および圧延荷重の影響を受けるが，ダル仕上げ及びブライト仕上げ共に#２スタンドの影響が支配的である．この傾向はダル仕上げ作業が顕著であり，ブライト仕上げ作業になると#１スタンドダル圧延の影
響も残存する現象が生じる．
⑵ウエット作業ではWR粗度の板粗度への影響度が小さくなり，ウエットスタンドの入側の板粗度の影響を受け易
くなる．
⑶板粗度（Ra値）と板表面のＬ値および光沢度の間には相関がみられ，高粗度材であるほどＬ値が高くなり光沢度が小さくなる傾向があるようである．但し，同一の板粗度（Ra値）であっても，ダル粗度残存などとして現れるブライト圧延とダル圧延の影響度の大小によってＬ
値および光沢度が異なってくる.

引

用

文

献

１）小森：CAMP-ISIJ，18（2005），1221２）吉田ら：CAMP-ISIJ，18（2005），1219３）鑓田ら：CAMP-ISIJ，17（2004），1001４）松本：CAMP-ISIJ，18（2005），1218５）鑓田ら：CAMP-ISIJ，20（2007），353６）長瀬ら：CAMP-ISIJ，20（2007），354７）阿高ら：CAMP-ISIJ，20（2007），356８）湯川ら：CAMP-ISIJ，20（2007），358

8

Vol.36東洋鋼鈑

Vol.36

圧延トルク測定による冷間圧延の潤滑機構解析
入江

毅＊・奥村英典＊２・富岡章生＊３・長谷川浩＊４・古賀守＊５

Analysis of Lubrication System in Cold Rolling Process by Measuring Rolling TorqueTsuyoshi IRIE，Hidenori OKUMURA，Akio TOMIOKA，Hiroshi HASEGAWA and Mamoru KOGA

Synopsis：It must be very important to estimate and evaluate the lubrication performance in the cold rolling
process in order to improve the productivity and surface quality of the cold rolled strip．The coldrolled strip getting harder and thinner, it is essential to improve rolling lubrication in terms of the
lubricant itself and the application system, such as spraying nozzles, pumps, mixing facility,
dominating emulsion size and E.S.I..
Various methods to evaluate lubrication performance had been carried out by many engineers
and researchers，calculated friction coeﬃcient and forward slip are reported as the most useful
methods at present.
In the meanwhile, lubrication performance should be discussed not only on the upper and lower
sides but also on the whole width of the strip to realize high productivity and quality in the coldrolling process. However, it is actually very difficult and this seems to be impossible on the
production sites. Therefore, it must be important to adequately evaluate lubrication performance
between the work roll and the strip surface on the upper and the lower sides，respectively.
The authors studied and proposed a new system that can individually evaluate lubrication
performance on the upper and lower sides to directly measure the rolling torque with strain gauges
stuck on the spindle shafts in No.2 tandem cold mill.
This paper shows the experimental results and the knowledge of relation between lubricating
condition and rolling torque on the both surface sides of the strip. As a result, it is concluded thatthe direct measuring of rolling torque is very eﬀective to evaluate lubrication performance in thework roll gap.
Keywords：cold rolling，lubrication performance，rolling torque，strain gauge

デムミルにて，さらなる高圧下，高速圧延の技術開発の必１．緒言要性が提唱されている１）．
これらの要求に対応するためには，WR小径化を指向し近年の冷間タンデム圧延機への要求は，板材の薄肉・硬たミル型式選定２）と，圧延潤滑性の向上３〜５）が主な課題

質化に代表される需要構成の変化への対応,耐モトリングとなる．特に板表面品位が重要視される現在においては，性に代表される板表面品質向上，および生産性の向上の３

板表裏面全幅における潤滑効果の均一性が重要な要素とな点に大別される．硬質材あるいは100㎛以下のスチールフォ

る．しかし，実際の操業現場では板の表裏の潤滑状態が異イルの圧延は２次冷延に頼らざるを得ず，圧延工程の生産なる現象があり，最終製品品質,工程歩留向上のためには性を阻害している大きな要因でもある．そのため冷間タン

板上下面における均一な潤滑性の確保とその維持が命題と＊下松工場 生産技術部＊2 下松工場 生産技術部 グループリーダー＊3 下松工場 製板部 係長＊4 下松工場 製板部 部長＊5 技術研究所 所長

9

東洋鋼鈑

Vol.36

Fig. ２ Schematic model of mill drive system
Fig. １ Schematic view concerning rolling lubrication
gauge
gaugesなっている．
圧延潤滑のメカニズムは，Fig．１１） に示すように３つの領域に分けてアプローチがなされ，圧延後の板表面の油Fig. ３ Rolling torque measurement system

膜厚さから潤滑挙動を解明する研究６） などが報告されている．しかし，圧延潤滑の中心課題であるロールバイト内のWRと板との上下接触面での潤滑状態を解明する研究は

gauge

少ない．
本報では，圧延油供給条件の変化がロールバイト内の潤滑状態に及ぼす影響について考察を試みた．特に，ロール
バイト内でWRと接する板の上下面の潤滑状態を別個に解明するために，上下スピンドルに作用する圧延トルクを測定する方法を採った．この方法による研究は，異周速圧延Fig. ４Over-view of rolling torque measurement system

時の異速比と圧延トルクなどの関係を実験的に求めた報告
７） があるが，ここでは当社の№２冷間タンデムミル（№２TM）の第５スタンド（シングルドライブ方式，ダイレ

３．圧延油供給設備

クトアプリケーション方式）を対象スタンドとして，圧延油供給条件がロールバイト内潤滑に及ぼす影響，チャタリ
ングなどの圧延諸現象と圧延トルクとの関係などを調査し圧延油供給はパーム油を用いたダイレクト方式で，板表た結果を報告する．

面に直接噴射するストリップパームと下ワークロールバイ
ト部に直接噴射するロールパームから構成されている．上２．圧延トルク測定システム

下ストリップパーム，ロールパームの配管に流量調整バル
ブと流量計を，上下ストリップパームノズル部に圧力計を設置し，流量を任意に調整できるようになっている．

Fig．２に圧延機駆動系，Fig．３に圧延トルク測定シス
テムの概要を示す．Fig．４がスピンドルに取り付けたシ

Fig．５に圧延油供給設備を示す.

ステム外観写真である．上下スピンドルに貼り付けた歪ゲージからスピンドル捩り歪を検出し，その出力をテレメーター送受信機を使い，記録装置に出力させた．圧延トルクは歪ゲージ出力から次の換算式により算出した．本報では，歪ゲージにて検出したスピンドル軸の圧延トルクを「スピンドル歪トルク」とよぶ．
Ｔ＝(G・π・D３/８)・εʼ・10­６ ……⑴
ここで，
Ｔ：スピンドル軸の圧延トルク（N・㎜）
Ｇ：スピンドルの横弾性係数（7.92・10４N /㎟）
Ｄ：スピンドル直径（φ280㎜）

Fig. ５ Lubrication system of stand №５

４枚ゲージを使用したため,εʼ ＝ε/４として
Ｔ＝0.683・10６・ε/ 4 ＝0.171・10６・εとなる.

10

圧延トルク測定による冷間圧延の潤滑機構解析
Upper
Lower
Total

４．通常圧延における圧延トルク挙動分析
４．１

板圧延時の圧延トルク特性

４．１．１

圧延トルク測定条件

現状の№２TM第５スタンドにおける潤滑状態を把握することを目的とし，Table１に示す圧延条件での圧延トル
ク特性を調査した．

Fig. ７ Characteristic of rolling torque

Table１ Condition to measure rolling torque

４．１．２

圧延トルク測定結果

Fig. ８ Characteristic of torque deviation

Fig．６〜10に板圧延時の圧延トルク特性測定結果を示す．これにより下記の基本特性が明らかになった．
⑴

低速部では，下スピンドル歪トルクが上スピンドル歪，トルクよりも大きい（200mpmで1.37 倍，Fig．７）．このことは潤滑性が上面より下面が悪いことを示している．
⑵

増速に伴い，上スピンドル歪トルクは上昇し，下スピ
ンドル歪トルクは低下する（Fig．７）．このことは増速に伴い上面の潤滑性が劣化し，下面の潤滑性が向上していることを示している．

⑶

上下のスピンドル歪トルクの合計値は圧延速度1000
mpm程度までは一旦減少するが，更に増速すると若干Fig. ９ Characteristic of rolling condition

増加する（Fig．７）．
⑷

スピンドル歪の変動幅が圧延速度1400mpm前後で極大となる（Fig．８）．トルク変動の周波数分析は圧延速度によらず13Hz前後である（Fig．10）．この現象はWRの回転周波数とスピンドルのねじり振動数が一致する圧
延速度で共振が発生することによるものと推測される．

⑸

圧延荷重の圧延速度に対する挙動は，上下のスピンド
ル歪トルクの合計値と同様な挙動を示す（Fig．
９）．

Fig. 10 FFT analysis of spindle torque

４．１．３

駆動系の固有振動解析

板圧延時における圧延トルク測定結果において，スピン

Fig. ６ Flow rate of lubrication application

ドル歪トルク変動の周波数は圧延速度によらず約13Hzであったことから，この周波数がスピンドルの固有周波数であると考えられる．以下にその解析結果を示す．

11

東洋鋼鈑

圧延機駆動系のねじり固有振動数解析は御園生８）によっ

Vol.36５．１．１

圧延速度一定条件下の潤滑挙動て厳密な計算が行われた経緯があるが，ここでは計算を簡

上ストリップパームの供給量を2.0L / minから5.5L /素化するために，Fig．11に示すような片側固定端で１自minまで変化させた（Fig．12）．圧延速度は1,500mpmに

由度系の等価モデル化を行い固有振動数計算を実施した．

固定した.

すなわち，駆動系のGD２ は，操作側のGD２ の20倍と大き⑴

上面の圧延油供給量を増量させると，上スピンドル歪いため，本モデルで近似できる．ばねのねじり固有振動数

トルクは6.3％（摩擦係数は4.9％）減少する．Fig．13

は式⑵で表すことができる．

に圧延油供給量と板表面状態との関係を示す．圧延油供

fsp=（Ksp/I）/（２・π） ……⑵

給量増量に対し，オイルピット数の増加が見られる．た式⑵において，Iは操作側回転系の慣性モーメント，Ksp

だし，圧延油供給量の増加とともに潤滑効果が向上する

はスピンドルのねじりによるばね定数で，それぞれ式⑶，が，その効果には限界がある．ロールバイト内に引き込⑷によって計算される.

まれる油量に限界があるためと推測される．
⑵

圧延油供給量が一定である下面のスピンドル歪トルクは変化せず，下面の潤滑状態は変化していない．

Fig. 11 Equivalent torsional spring of spindle

I=GDp2/（４・g）…⑶Ksp＝π・D4・G /（32・L）…⑷
ここで，GDp2：操作側回転系のGD2

Fig. 12ｇ：重力加速度Inﬂuence of upper side lubrication on rolling torque

Ｄ：スピンドル直径
Ｇ：横弾性係数
Ｌ：スピンドル長さ以上の式からfspを計算すると17.9Hzとなり，実測された振動数13Hzとほぼ同一波数であり，駆動系のねじり固有振動数と一致することが確認された．

５．各種圧延条件変更時の圧延特性
スピンドル歪トルクより，圧延油のノズルからの供給量，濃度，ノズル位置，ノズル角度，およびワークロール表面の摩耗による経時変化が，ロールバイト内の圧延潤滑状態に及ぼす影響に関して推察した結果について述べる．
５．１

Fig. 13 Microscopic observation of top strip surface

圧延油供給量の影響

Table２に示す材料，及び圧延油濃度条件にて，圧延油供給量の影響について調査した．
５．１．２

圧延速度が潤滑状態に及ぼす影響

圧延油供給量を圧延速度に無関係に一定量とした場合Table２ Test conditions⑴（圧延油供給パターン１）と圧延速度に比例して増量させた場合（圧延油供給パターン２）の２条件について比較した．圧延油供給量と圧延速度の関係をFig．14に，スピンドル歪トルクとの関係をFig．15に，摩擦係数との関係を
Fig．16に示す．

12

圧延トルク測定による冷間圧延の潤滑機構解析⑴

上面が下面に比べて潤滑性は良く，特に低速部におい５．２て顕著である．低速時，ロールバイト内に引き込まれる

Table２に示す材料，および圧延油供給パターン２にて，油量が上面が多いためと推測される．
⑵

圧延油濃度の異なる２条件（６％，15％）について潤滑状増速するにつれ，上面は潤滑性が悪くなるが，下面は17に，態を比較した．スピンドル歪トルクとの関係をFig．

向上する．

摩擦係数との関係をFig．18に示す．

圧延油供給パターン１，２において,圧延荷重から逆算⑴

全体として圧延油濃度上昇により，潤滑性が向上してした摩擦係数（Fig．16）に差が見られないが，スピンドおり，摩擦係数による評価と同様，圧延油濃度による潤

ル歪トルクを測定することにより，上，下面ともに，圧滑性向上を表現し得ることがわかる．

延油流量変化による潤滑状態を表現し得ることがわかる．

⑵

上下面を個別に評価すると，圧延油濃度上昇の影響は，下面の潤滑性向上に顕著に現れており，上面はほぼ見られない．下面は濃度上昇により，プレートアウト性が向上していると推測される．
Upper torque（6％）
Lower torque（6％）
Total torque（6％）

Total torque

Upper torque（15％）
Lower torque（15％）
Total torque（15％）

Fig. 14 Characteristic of lubrication control

Upper torque
Lower torqueTotal torque

Upper torque
Lower torqueTotal torqueFig. 17 Inﬂuence of oil concentration on rolling torqueTotal torque⑶

圧延油濃度の影響

Fig. 15 Inﬂuence of lubrication on rolling torqueFig. 18 Inﬂuence of oil concentration on friction coeﬃcient

５．３

圧延油噴射位置,および噴射角度の影響

Table２に示す材料，圧延油濃度，および圧延油供給パ
ターン２にて，上面の圧延油噴射位置，および噴射角度を変更したときの潤滑状態を調査した．また，圧延油の噴射位置，および噴射条件をTable３に示す.
試験の実施順序はA→B→C→Dの順である.
Fig. 16 Inﬂuence of lubrication on friction coeﬃcient
Table３ Test conditions⑵

13

東洋鋼鈑

５．３．１

Vol.36

圧延油噴射位置が潤滑性に及ぼす影響

圧延油噴射位置により，潤滑性は低速域では変化が見られないが，高速域においては変化が見られ，最適な圧延油
噴射位置が存在していることを示唆している（Fig．19）．

Fig. 22 Inﬂuence of rolling length on rolling torque６．結言Fig. 19 Inﬂuence of nozzle position on rolling torque

圧延トルクを上下のスピンドル歪から実測することにより，潤滑状態を解析した．本方法によれば，圧延荷重から
５．３．２

圧延油噴射角度が潤滑性に及ぼす影響

逆算した摩擦係数の値以上に，ロールバイト内の潤滑状態を把握しえる．

Fig．20に圧延油噴射角度と圧延トルクの関係を示す．
圧延油噴射角度45 の方がスピンドル歪トルクが低く，圧また，この上下面の潤滑状態を別個に見ると，当社№２

延油噴射角度により潤滑状態が変化する．

TMでは，上面においては増速に伴い潤滑性が劣化し，下面においては低速部で潤滑性が低いという結果が得られた．この現象は上下面それぞれのロールバイト内に引き込まれる圧延油量の変化に起因して発生しており，全速度域での安定した圧延潤滑状態を阻害する要因の一つであると考えられる．

引
１）鈴木Fig. 20 Inﬂuence of spraying angle on rolling torque

用

文

献

弘：圧延百話−圧延の疑問と基本常識，
養賢堂（2000）

２）西村邦雄，古賀守，福山敏，井原信之，奥村英典，野

村政功：東洋鋼鈑，31（1998）
，15

５．４

３）岡本隆彦，山口一男，松本忠之，山内一忠：材料とプロセス，

ワークロール表面の摩耗による経時変化の影響

Table２に示す材料，圧延油濃度，および圧延油供給パ

13（2000），310

ターン２にて，第５スタンドWR組み込み後の圧延距離の

４）金子智弘，斉藤輝弘，川島浩治，竹澤幸平，長南富雄，岡経時変化（19〜153㎞）による潤滑状態を調査した.
⑴

本

圧延距離が長くなれば，ワークロール摩耗の進行によ５）田中健一：材料とプロセス，13（2000）
，318

21）
り，摩擦係数は低減する（Fig．
．
⑵

謙：材料とプロセス，13（2000）
，322

６）小豆島

同様に，上下面において摩耗による圧延負荷低減が確

明，長井

大，稲垣

訓，菅井哲也：鉄と鋼，86（2000），47

認できる（Fig．22）．

７）塩崎宏行，新谷定彦，三上昌夫，小出誠二：塑性と加工，
23（1982），1080
８）御園生一長，中島Fig. 21 Inﬂuence of rolling length on friction coeﬃcient14

厚：塑性と加工，23（1982）
，658

東洋鋼鈑

Vol.36

ポリエステル樹脂ラミネート鋼板のＤＩ製缶技術の確立−PETヘアに及ぼす材料特性の影響−
田屋慎一＊・甲斐政浩＊２・田辺純一＊３・土井博史＊４・堤悦郎＊５・佐伯則人＊６・戸丸秀和＊７

Application of Polyester Film Laminated Steel Sheet to DWI Can
Shinichi TAYA，Masahiro KAI，Junichi TANABE，Hiroshi DOI，Etsuro TSUTSUMI，Norihito SAIKI and Hidekazu TOMARU

Synopsis：Beverage cans are mainly produced through the drawing and wall ironing（DWI）process. After
DWI forming, the cans are generally washed and applied with paint-coatings.
In recent years, ecological concerns have been increasing all over the world. Therefore, one
subject for steel and can makers is to avoid using the substances in achieving reasonable costperformance. In this respect, we have tried to apply polyester ﬁlm laminated steel sheets to theconventional DWI process.
In this study, we focused on the inﬂuence of material properties, the strength of substrate andﬁlm adhesion strength and ﬁlm thickness, on PET-Hair（Filamentous trash of laminated polyester）
of DWI can using polyester ﬁlm laminated steel sheets.
Keywords：beverage can，ironing，laminated steel，environment，ecology

器用材料へのポリエステル樹脂プレコート材料の適用など

１．緒言が進められている．東洋製罐グループでも同様に缶用材料と製缶技術の密接な関係を有する技術に関してTULC，

地球規模での環境変化が問題として取り上げられるよう

aTULCを筆頭に容器用材料へのポリエステル樹脂プレコーになって既に久しく，問題は以前にも増して表面化し，今

ト材料の適用を行い，塗装後の焼付工程で発生するCO2に日では省エネルギーや省資源化という従来の環境問題に関よる環境負荷の低減，塗料によっては塗料中に含まれるとする用語に加えて地球温暖化防止という言葉も常識としてされるBisphenol-A Diglycidyl Ether（ビスフェノールA

定着している．また，日本のように工業的に発展している

ジグリシジルエーテル，BADGE）等人体への影響が報告

国では地球温暖化防止に効果的なハイブリッドカーのようされている物質の低減など材料の製造プロセス（表面処理，な製品開発および製造工程での二酸化炭素排出量の低減な製缶）全体での高効率化を図ってきた１〜７）．

ど環境保護のための諸施策もまた企業の社会的責任の一つ

海外でもこれらの環境問題が顕在化しており，EUではとして既に常識となっている．

REACH法により有害物質または現時点で有害物質として

飲料・食品容器の分野についても1990年代半ばから環境認定されている物質を含む製品の流通に関する規制が施

ホルモンの低減など環境保護に関わる技術開発が重視され行，また1996年以降京都議定書による温室効果ガスの削減

るようになり，とくに金属容器の分野では薄ゲージ化，缶について数値目標を掲げて積極的な取組みが行われている．

側壁の薄肉化による材料利用量の低減，塗料の水性化，容本研究は,飲料缶の製造方法として最も一般的な加工方＊技術研究所 グループリーダー＊2 技術研究所 研究部長
＊3 技術研究所＊4 技術センター グループリーダー＊5 技術研究所 副主事＊6 東洋製罐㈱ 開発本部 メタル容器開発部長＊7 東洋製罐㈱ 開発本部 メタル容器開発部

15

東洋鋼鈑

法である絞り・しごき（Draw and Ironing，DI）加工へ

Vol.36⑵ぶりきのポリエステル樹脂ラミネート鋼板（以下，ラミネート鋼

冷延鋼板をアルカリ脱脂，硫酸酸洗後，フェロスタン浴板）の飲料缶へ適用する上で最大の課題である絞り，再絞により所定量の錫めっきを施し，電解クロム酸処理を行っ

り加工およびしごき加工で缶上端部に発生する糸状フィルた後，リフロー処理により錫めっき皮膜の溶融加熱処理を

ムくず（以下，PETヘア）について，その発生メカニズム

行って供試ぶりき基材を作製した．基材のめっき皮膜構成の検証およびPETヘアに及ぼす材料特性（基材強度，基材をTable２，Fig．１⒝に示す．

とPETの密着強度，被覆するポリエステル樹脂の厚み）の影響を検討した．

⑶Ni-Sn合金めっき鋼板
アルカリ脱脂，硫酸酸洗した冷延鋼板に電解によるNi-

２．実験および数値解析方法

Sn合金めっきし，続いてTFSと同様のクロム水和酸化物を施して供試Ni-Sn合金めっき鋼板を作製した．基材のめっ２．１

き皮膜構成はTable２，Fig．１⒞に示すようにNi-Sn合金

供試材

２．１．１

基材

めっき皮膜中の約90％がNiである．

ラミネート金属板の基材として以下の４種類の材料を用いた．基材の化学組成および材料仕様（板厚，調質度，強⑷アルミニウム合金板度特性）をTable１に示す．

Table１に示すアルミニウム合金板（古河スカイアルミ⑴ティンフリースチール（TFS；Tin Free Steel，電解ク製）をアルカリ脱脂して，供試ラミネート金属板用の基材

ロム酸処理鋼板）として用いた．

冷延鋼板をアルカリ脱脂，硫酸酸洗後，電解クロム酸処理（金属クロムめっき後，クロム水和酸化物を電解処理）⑸鋼板／アルミニウム箔およびアルミニウム板／鉄箔のクを施してTFSを作製した．基材のめっき皮膜構成をTable

ラッド材
表面活性化接合法により鋼板とアルミ箔およびアルミ板

２，Fig．１⒜に示す．

と鉄箔を常温接合したクラッド材料（以下，クラッド材とTable１ The speciﬁcation of testing materials

Table２ The speciﬁcation of surface treatment16

ポリエステル樹脂ラミネート鋼板のＤＩ製缶技術の確立−PETヘアに及ぼす材料特性の影響−〜

Fig. １⒜Fig. １⒝ The coating composition of Tin Plate

The coating composition of TFS（Tin Free Steel，ECCS）

Fig. １⒞ The coating composition of Ni-Sn
alloy coating steel
Fig. １⒟ The cross section composition of sheet-foil clad materials

記す）をラミネート金属板用の基材として用いた．以下，

ラフィン系ワックスを静電塗油し，製缶試験に供した．

クラッド材は接合する基材の厚い方をベース金属と見なし，鋼板とアルミ箔のクラッド材を鋼板ベースクラッド材，ア

２．２

製缶試験

ルミ板と鋼箔のクラッド材はアルミベースクラッド材と記製缶試験は，ラミネート鋼板から円形のブランクを打ちす．鋼板ベースクラッド材に用いたベースの鋼板はTable

抜き，浅絞りカップを作製するカッピング工程と作製した２に示したSampleT１のTFSであり，アルミ箔は純アルミ

浅絞りカップを再絞り後しごき加工するボディメーカの２系のO材である．また，アルミベースクラッド材に用いた工程からなるプレス加工により製缶を行った．以下にカッ

ベースとなるアルミ板はTable２に示したSampleＡのア

ピングおよびボディメーカでの製缶工程を示す．

ルミニウム合金板であり，鉄箔（Iron Foil，IF）は電鋳箔を用いた．作製した２種類のクラッド材はともに接合した

２．２．１

カッピング

段階では箔側表面は表面処理を施していないので，基材とカッピングは，機械プレスTPL45Si（公称能力441kN，

箔をクラッドした後に箔側に表面処理を施した．鋼板ベー

AMADA社製）にて加工速度60spmで行った．Table３にスクラッド材のアルミ箔側にはフェノールジルコニウムのカッピング工程の加工条件を示す．

表面処理，アルミベースクラッド材の鉄箔側表面にはTFS
相当のクロムめっきを施した．基材の構成をTable２，

Table３ The condition of the drawing process（Cupping）

Fig．１⒟に示す．
２．１．２

ラミネート金属板

製缶試験に供したラミネート鋼板は，ポリエチレンテレ
フタレート／イソフタレート共重合樹脂（PET ／ I）の無延伸フィルムを熱融着して作製した．これらのポリエステ

２．２．２

ボディメーカル樹脂フィルムは缶外面側には厚さ16㎛の白色フィルム，

再絞りしごき加工は，ボディメーカ（型式B3 26，㈱東缶内面側には厚さ28㎛の透明フィルムを用いており，基材

洋食品社製）を用いて液体潤滑剤（クーラント）を使用しと熱融着により積層してラミネート鋼板を作製した後，パないドライ条件下にて100spmの加工速度で行った．ボディ

17

東洋鋼鈑

Vol.36メーカでの再絞りしごき加工はTable４の条件にて行い，

２．４

しごき加工缶上端部の厚み減少率（リダクション率／％）※２．４．１

を10〜30％の間で変更した．

⑴フィルム

引張試験
供試材

※ここでの缶上端部のリダクション率は，しごき加工してラミネート前のフィルムから切出した幅５㎜ 長さ40㎜

いない再絞り缶の上端部厚みからの厚み減少率であり，一の短冊状の試験片について，引張試験機（オリエンテック

般に用いられる加工前の板厚に対するリダクション率とは製テンシロン万能試験機 RTC-1210A）を用いて，試験速

異なる．

度3.3㎜/ s，温度75℃で行った．
⑵基材およびラミネート材料
基材およびラミネート材料の引張試験は，JIS Z 2241金

Table４ The condition of the redraw & wall
ironing process（Body Maker）

属材料引張試験方法によるJIS５号試験片を作製し，引張試験機（オリエンテック製テンシロン万能試験機 RTC500）を用いて，試験速度0.17㎜/ sにて室温（25℃）で行った．
２．４．２

缶側壁

⑴フィルム
２．３

フィルムの引張試験は，ラミネート前のフィルムから切

評価方法

２．３．１

成形缶のPETヘア

出した幅５㎜ 長さ40㎜の短冊状の試験片について，引張成形缶の評価はPETヘアの状態は目視，光学顕微鏡また試験機（オリエンテック製テンシロン万能試験機 RTC-

は電界放射型走査電子顕微鏡（FE-SEM；Field Emission

1210A）を用いて，標点間距離20㎜，試験速度3.3㎜/ s，Scanning Electron Microscope）による外観観察および温度75℃で行った．

断面観察により評価した．
⑵基材
２．３．２

フィルムと基材の密着強度

基材の引張試験は，缶壁から幅15㎜ 長さ45㎜の短冊状基材に対するフィルムの密着性は，180 ピール試験によに切出し，フィルムをはく離した試験片について，引張試

り基材に対するフィルムの剥離強度を測定することで評価

験 機（ オ リ エ ン テ ッ ク 製 テ ン シ ロ ン 万 能 試 験 機 RTC-

した８）．180 ピール試験にはFig．２に示すような試験片を500）を用いて，試験速度0.17㎜/ sにて室温（25℃）で行った．

用いて，引張試験機（オリエンテック製テンシロン万能試

３．結果および考察

験機 RTC-1210A）により，試験速度0.17㎜/ sにて室温（25℃）でフィルムのみを剥離させたときの荷重をフィルムと基材の密着強度とした.

３．１

PETヘアに及ぼす材料強度の影響

Fig．３にFE-SEMにより観察した缶上端部の内面側フィルムの状態を示す．基材が鋼板，アルミ板に関わらず，何れの場合もラミネートしたフィルムが缶上端部より外側へ押出されている．基材がTFSであるSample T１〜３では，缶上端部のリダクション率の増加に伴ってラミネートしたフィルムへのダメージが大きくなっており，缶上端部リダ
クション率が15％以上では調質度によらず全ての条件でフィルムが破断してPETヘアが発生している．また，基材のより軟らかいT-１のラミネート鋼板（Sample T１）では，他のDRテンパーの２種類と比較してしごき成形でのラミ
ネートフィルムの損傷が少なく，PETヘアが軽減されている．これに対して，アルミ板のラミネート材Sample Aでは同じ厚みのPETフィルムをラミネートしているにも関わFig. ２ Model of 180 peeling test

らずPETヘアは発生していない．このように缶上端部では，パンチの進行方向に対して後方側に材料を拘束するものがないため構成材料の材料強度により基材，PETフィルムの変形量が異なり，基材に比べて材料強度の低いPETフィル
ムが選択的に変形するものと推測される．そこで，各成形

18ポリエステル樹脂ラミネート鋼板のＤＩ製缶技術の確立−PETヘアに及ぼす材料特性の影響−

工程での基材およびフィルムの強度特性を調査した．

ボディメーカにてリダクション率20％しごき成形した後のTable５に各成形工程での基材および缶側壁内面側のフィ缶上端部FE-SEM写真をFig．４に示す．鋼板ベースクラッ

ルムの強度を示す．Fig．３のPETヘアの状態は，Table５

ド材では，缶の内面外面ともにフィルムが破断しており，の再絞り缶（Redraw can wall）の側壁強度との相関が高

PETヘアが発生した．これに対して，アルミ板ベースのク

く，基材強度の上昇に伴いPETヘアが発生しやすいことがラッド材では，缶の内面外面ともにリダクション率20％の分かる．また，前述の缶上端部での各構成材料の変形挙動

しごき成形後もPETヘアは発生していない．Fig．５に前記と併せて考察すると，基材が鋼の場合はラミネートした

試験後の缶側壁断面の写真を示す．鋼板ベースクラッド材

フィルムと基材の強度差が大きく缶上端部近傍では基材にでは前述の通り缶内面側のフィルムが破断してPETヘアと対して強度の低いフィルムが選択的に変形し，その結果缶して脱落していることに加えて，鉄箔に比べて強度の低い

上端部直下でフィルム自体が破断してPETヘアになると考アルミ箔もフィルムと同様に後方に押出されているのが分えられる．

かる．アルミ板ベースのクラッド材では，鉄箔側（内面側）

PETヘアに及ぼす材料強度の影響についての確認のための基材とフィルムの密着力が弱いため，フィルムが後方に

鋼 板 ベ ー ス ク ラ ッ ド 材（ 鋼 板 と ア ル ミ 箔 の ク ラ ッ ド

押出されているがフィルムが破断するまでには至っておら

材,Sample CL-S），アルミ板ベースクラッド材（アルミ板ず，材料強度の高い鉄箔はアルミ基材よりも変形量が小さと鉄箔のクラッド材，Sample CL-A）のラミネート材をいことが分かる．

Fig. ３ SEM micrograph of the surface of can top edge（inside）
Table５ Mechanical properties of the materials after each process

I

Fig. ４ SEM micrograph of the surface of can top edge，20％ reduction ratio

19

東洋鋼鈑

Vol.36

Fig. ５ Sectional view of the surface of can top edge，20％ reduction ratio

３．２ PETヘアに及ぼす基材とフィルムの密着強度の影響

側壁についても十分な密着力が保たれており，密着強度はTable６に基材の表面処理を変更したラミネート供試材

フィルムの破断強度以上である．また，Fig．６にはボディについて製缶試験したときの各成形工程での基材とフィルメーカにて缶上端部のリダクション率が20％となるように

ムの密着強度の関係を示す．Table６のフィルム剥離強度

成形したときの缶上端部の外観写真を示す．TFS，ぶりきの値で網掛けになっている数値は，フィルムが剥離できずではしごき成形によりPETヘアが発生しており，PETヘアに破断したものであり，基材とフィルムの密着力がフィルの程度は基材とフィルムの密着力の低下とともに悪化してムの破断強度以上であることを示している．TFS，ぶりきいる．これに対して，ニッケル錫合金めっきしたラミネーのラミネート材に関しては，加工前が基材とフィルムの密ト材の場合，成形後の密着力低下がみられないサンプル

着力が最も高く，成形が進むに伴って密着強度が低下する（Sample NS２，NS３）については缶上端部のリダクショ傾向にある．とくに，ぶりきラミネート材では成形に伴うン率20％のしごき成形を行ってもPETヘアが発生しない．

基材とフィルムの密着力の低下が大きいことが分かる．

以上のような缶側壁のフィルム密着強度向上によるPETヘ

TFS，ぶりきに比べてニッケルと錫の合金めっきしたラミ

ア低減の効果は，缶側壁の密着力がフィルム強度より高いネート材では，成形に伴う基材とフィルムの密着力の低下

ためフィルム自体が選択的にパンチの進行方向に対して後がほとんど見られず，ボディメーカでのしごき成形後の缶方側に押出されにくいことによるものと考えられる．

Table６ Inﬂuence the adhesion speciﬁcation of surface treatment※hatching:Film breaking（Film strength＜Adhesion）

Fig. ６ Inﬂuence of surface treatment（ﬁlm adhesion）on PET-Hair（can inside）

20

ポリエステル樹脂ラミネート鋼板のＤＩ製缶技術の確立−PETヘアに及ぼす材料特性の影響−

Fig. ７ SEM micrograph of the can wall surface of substrate removed laminated ﬁlm（inside）

Fig. ８ Eﬀect of using thinner ﬁlm on reducing of PET-Hair

このようなニッケル錫合金めっきラミネート材の基材と４．結フィルムの密着力を向上させるメカニズムを検証するため

言にめっき後の基材表面およびしごき成形後の缶側壁の基材
表面をTFSのめっき表面および缶側壁の基材表面と比較しポリエステル樹脂ラミネート鋼板をDI缶へ適用にするてFE­SEMにて観察した．Fig．７に示すようにニッケル上で課題となる缶上端部の糸状のフィルムくず（PETヘア）

錫合金めっき後の基材表面には，0.3㎛以下の微細な突起に及ぼす基材強度，基材とフィルムの密着力，フィルムのが均一微細に分布している．また，缶側壁の基材表面では厚みなどの材料特性の影響について検証した．

めっき皮膜自体が極めて微細に割れている様子が観察され得られた結果をまとめると以下の通りである.

た．このようにニッケル錫合金めっきした基材の表面形態⑴缶上端部ではパンチ進行方向に対して後方側に材料を拘のアンカー効果により，しごき成形後も十分なフィルム密束するものがないため，金属である基材に比べて強度の着力が得られたものと推測される．これに対して，TFSで低いポリエステルが選択的に変形する．このような現象

はめっき皮膜が約50nmと非常に薄膜であるため，めっき

は基材が鋼板の場合とくに顕著であり，ラミネート鋼板

後の基材表面形態の変化は極僅かであり，成形後の缶側壁のＤＩ成形におけるPETヘア発生の要因となる．

もまた同様である．

⑵表面処理により基材と缶側壁のフィルムの密着強度を向上させることにより，缶上端部フィルムの選択的変形を３．３軽減し，フィルムがパンチ進行方向に対して後方に押出PETヘアに及ぼすフィルム厚みの影響されにくくなるためPETヘアを低減できる．

Fig．８に厚みの異なる２種類のフィルムラミネート材のしごき成形試験結果を示す．図のようにラミネートする⑶ラミネートするフィルム厚みを薄くすることにより，しフィルム厚みを薄くすることにより，しごき成形の過程でごき成形の過程で材料強度が低く選択的に変形するフィ

材料強度が低く選択的に変形するフィルムの体積を小さく

ルムの体積を小さくできるため，PETヘアを低減できる．

できるため，PETヘアを低減できることが分かった．つまりフィルムと基材の密着強度が等しい場合，しごき成形によるせん断力が作用するフィルム表面と基材へのフィルム

引

用

文

献

の密着力を発現する基材とフィルムの接合面の距離が近い

１）わが国における缶用表面処理鋼板の技術史，日本鉄鋼協会，

方がしごき成形のせん断力に対するフィルムの変形抵抗が（1998），129向上するためと考えられる．

２）志水慶一，表面科学，56（2001），93３）田中厚夫，英 哲広，古城治則，乾 恒夫，鉄と鋼，72（1986），301

21

東洋鋼鈑

４）小林

亮，小林具実，今津勝宏，平成５年塑性加工春季講

演会講演論文集，（1993），581
５）志水慶一，田辺純一，国繁文男，池田保之；東洋鋼鈑，32（2000），９
６）森田俊一，岩下寛之，田中厚夫，寺内文子：鉄と鋼，86（2000），
171７）田屋慎一，岩元暢宏，池田保之，有松裕治，志水慶一：東洋鋼鈑，33（2002），23
８）中林美保，石田正説，松原政信，小林聡，林田貴裕，毎田知正：東洋鋼鈑，35（2004），１

22

Vol.36東洋鋼鈑

Vol.36

表面活性化接合法を用いた
Al / Alクラッド材の密着性調査
劉

華南＊・南部光司＊・岡山浩直＊２

Investigation of Adhesion in Al / Al Clad Materials by Surface Activated Bonding Method
Huanan LIU，Kouji NANBU and Hironao OKAYAMA

Synopsis：We have developed a new cladding process by the surface activated bonding（SAB）method. In thisprocess, the surface of materials to be bonded are cleaned and activated by argon（Ar）ion sputter
etching, and then immediately rolled together with low distortion at room temperature in a vacuum
condition.
In this study, we prepared aluminum（Al）foil of 27㎛ thickness and an Al sheet of １mm thickness as
raw materials and fabricated a series of clad samples with diﬀerent Ar ion etching time and rolling
load conditions in a constant vacuum degree.
It was found that the bonding strength of the Al / Al clad samples increased with increasing the
Ar ion etching time and rolling load. In the observation of the interface between Al foil and Al
sheet by means of focused ion beam（FIB）and transmission electron microscope（TEM）, an
amorphous-like oxide layer with 20nm to 40nm thickness was formed in the case of the clad samples
cladded under the conditions that the Al oxide layer on the raw materials remained. It is consideredthat adherence between Al and Al oxide or between Al oxide and Al oxide occurs when only theadsorption layers on the surfaces to be bonded are removed by Ar ion etching.
Keywords：clad, roll, vacuum, aluminum, bonding strength, interface

本工法では，材料の組合せによってクラッド装置内の真１．緒言

空度，圧接前の表面活性化処理，クラッド圧接条件等の製造条件を最適化している．そのため，各素材の諸特性や材

クラッド材は，材質が異なる金属を接合し，それにより料間の密着状態を把握しておくことは，クラッド密着性を新しい機能を付加させた材料であり，古くから電子機器や十分確保し、安定した製造を行っていく上で重要なことで耐食用途など多くの分野で多用されている１）．

ある．

従来のクラッド製造方法，例えば熱間圧延法，冷間圧延

本研究では，アルミニウム箔
（Al箔）とアルミニウム板（Al法，拡散接合法，溶接肉盛り法及び爆着法等では，金属そ板）を用い，クラッド材の製造プロセスである表面活性化

れぞれの特性を十分に活かしたクラッド材の製造が困難な処理及びクラッド圧接荷重が密着性に及ぼす影響，及びこことが多い．この問題を克服するために，当社では低歪みのクラッド材の密着メカニズムについての調査を行った．

常温接合によるクラッド材を開発した２〜５）．これは真空２．実中で材料の表面を活性化処理した後に，低歪みで圧接する

験工法であり，特長として⑴クラッド前後での素材の機械的特性を維持することが出来る，⑵接合界面が平坦，⑶界面

２．１に合金相が形成しない等が挙げられ，現在様々な金属を組

クラッド素材には厚み27㎛のAl箔（JIS A1050）及び厚合せたクラッド材が製造されている．
＊

供試材

み１㎜のAl板（JIS A3003）を用いた．

技術研究所 副主事

＊2 技術研究所 グループリーダー

23

東洋鋼鈑

２．２

Vol.36

Transmission Electron Microscope，日本電子㈱製JEM-

クラッドサンプルの作製方法

クラッド材の作製はFig．１に示すような単板式クラッ2010F）により，Al / Alクラッドの界面観察を行った．TEM

ド装置を用いた．この装置は高周波イオンエッチング室とにおいては，付随のエネルギー分散型X線分析装置（EDX：

圧接室から構成されている．用意したA４サイズのAl箔及Energy Disperse X-ray）により，元素分析を行った．

びAl板をアセトンにて洗浄後，それぞれカセットに装着
し，上電極及び下電極に取り付けた．その後真空引きを行

２．３．４

接合面の変形調査

い，１ 10-3Paに到達した所で装置内に0.3PaのArガスを

クラッド後における接合界面の形状（圧接後のAl箔と導入し，Al箔，Al板の両サンプルともRF（Radio Frequency）

Al板の表面形状）を確認するため，クラッド圧接機を通し出力を700Wに設定してプラズマエッチングを行った（以たAl箔及びAl板の接合側の表面粗度をレーザー式超深度

下、RFプラズマエッチングをエッチングとする）．尚，本

形状測定顕微鏡（㈱キーエンス製VK-8510）にて測定した．

装置を用いて，Arガス圧が0.3Pa，エッチング出力が700

ま た 表 面 観 察 に は 走 査 型 電 子 顕 微 鏡（SEM：Scanning

Wの条件でのAlのエッチングレートは約１nm / min．でElectron Microscope，日本電子㈱製JSM-840A）を用いた．

ある．エッチング終了後，Arガス導入を停止，上電極側

尚，本実験では，圧接後のAl箔とAl板の表面粗度の変化

カセットを下降し，上下カセットを重ね合わせて圧接室へを調査することが目的であり，圧接後にAl箔とAl板を分移動し，カセット内に装着してあるAl箔/ Al板サンプルを離できなければならない．従って，クラッド前のエッチン

クラッド圧接した．圧接後は装置内を大気開放，クラッド

グ処理を行わずに，Al箔とAl板を重ねた状態で圧接ローサンプルを取り出し，種々の形状に加工後各測定に供した．

ルを通してサンプルを作製した．また接合面観察用には，本研究においては，エッチング時間及びクラッド圧接時の予めAl板表面に12nm及び30nm厚の金（Au）蒸着を施し圧接荷重を変化させ，クラッドの密着性への影響を調査したものを用い，上記表面粗度調査のサンプルと同様の方法

た．

でサンプルを作製し，通板後の蒸着膜の変形状態を観察した．

３．実験結果及び考察
３．１

Al素材の表面調査

Fig．２はAl箔及びAl板表面のオージェ電子分光分析による深さ方向の元素分析（Depth proﬁle（デプスプロファイル））結果を示している．両材料とも表面からカーボン
Fig. １ Schematic of cladding equipment（C），酸素（O）及びAlが存在する．Cについては，２nm深さまでに強度は低下し，以後一定の値となる．これは表層に付着しているコンタミネーション（contamination）

２．３

であると考えられる．Oはその影響で強度が一旦上昇する

評価方法

２．３．１

オージェ電子顕微鏡及びＸ線光電子分光分析

が，Cの消滅後は深さ方向に進むにつれ低下する．一方Alによる深さ方向の元素分析

は深さ方向に進むつれ，その強度は上昇する．また両材料使用したAl箔及びAl板サンプルの酸化皮膜厚みや化学においてO，Alともに，約40nm深さでその量は一定となり，結合状態を分析するため，オージェ電子顕微鏡（AES：

本実験に使用したAl材のAl酸化皮膜厚みは約40nmである

Auger Electron Spectroscopy，日本電子㈱製JUMP-7000）

３には代表としてXPSによるAl板ものと推定される．Fig．

及びX線光電子分光分析装置（XPS：X-ray Photoelectron

表面の結合ピーク測定結果を示す．表層から深さ方向にかSpectroscopy，日本電子㈱製JPS-9200）を用い，深さ方

けて，結合エネルギー75.8eVの位置に化学結合でAlO

向の元素分析及び化学結合状態を分析した．

（OH）と推定されるピークとAl金属結合ピーク（72.7
eV）が確認される６）．AlO（OH）ピークは，エッチング

２．３．２

ピール強度測定

時間とともに低下する．一方Al金属結合ピークは増加して

Al / Alクラッド材の密着力評価として，180 ピール試験

いく．一般にAl表面は，金属素地に１nm厚のAl2O3 バリ（JIS C 6471）を行った．

ヤー層ができ，その上に大気中の水分などを吸収して成長した自然酸化皮膜が形成されることが知られており７），本

２．３．３

電子顕微鏡観察

実験使用材においても水和物を有する皮膜が形成されてい集束イオンビーム加工観察装置（FIB：Focused Ion Beam，

ることがわかる．また，この皮膜を深さ方向に見ていくと，

日本電子㈱製JEM9320FIB）及び透過型電子顕微鏡（TEM：

AlO（OH）結合ピークが減少し，Al金属結合ピークが増24

表面活性化接合法を用いたAl / Alクラッド材の密着性調査

加していく．これは，自然酸化皮膜は金属過剰型のn型半nmであるが，これはAl板の表面粗度Raが380nmとほぼ同導体で，過剰金属イオン濃度は金属素地側で多くなる濃度程度であり，表面粗さに起因した幅が現れているものと考

勾配を持っていると考えられており８），本分析結果においえられる．このように，表面酸化皮膜を完全に除去して露ても，使用したAl材料表面の酸化皮膜は，そのような形態

出した金属面同士の接合では高いピール強度を示す．一方になっているものと考えられる．

エッチング時間が５〜15min．とAl表面に酸化皮膜が十分残っている状態での接合でもピール強度は低いものの密着

Intensity

Intensity

することがわかった．

（Al surface）

Depth from surface，
nm

Fig. ２ Depth proﬁles of Al raw materials obtained by AES：⒜27㎛ thickness Al foil and ⒝1㎜ thickness Al sheet
Fig. ４ Relationship between peel strength of Al / Al clad materials
and Ar ion etching time．The thickness of the residual Al
oxide layer after etching is shown on the horizontal axis
1000

Fig. ３

Transitions of Al binding energy peaks obtained by
XPS analysis on 1㎜ thickness Al plate surface
Fig. ５

３．２

エッチング処理時間が密着性に及ぼす影響

Depth proﬁles of oxygen concentration at the interfaceof Al / Al clad materials treated by diﬀerent etching time，measured by AES

Fig．４に，エッチング出力が700W，圧接荷重が0.58kN/㎜で作製したAl / Alクラッドサンプルのエッチング時間

３．３

圧接荷重が密着性に及ぼす影響とピール強度との関係を示す．Fig.４中の横軸のエッチン

Fig．６にエッチング出力が700W，エッチング時間５

グ時間表示下には，併せてそのときの残留酸化皮膜厚みもmin．（Al酸化皮膜残留厚み約30nm）でのAl / Alクラッド

表示している．エッチング時間が５min．の場合，ピール

サンプルの圧接荷重とピール強度との関係を示す．圧接荷

強度は6.0Ｎ/㎝であったが，処理時間を長くするとともに重が0.34kN /㎜の場合，ピール強度は0.91 Ｎ/㎝であった

ピール強度は上昇し，表面酸化皮膜を完全除去した45が，圧接荷重が高くなるとともにピール強度は上昇し，0.77

min．では11.3N /㎝と約２倍に上昇した．

kN /㎜では9.41Ｎ/㎝となった．このようにAl表面に酸化

またFig．５に，これらサンプルの接合面付近をAESに皮膜が残っている状態での密着力は，圧接荷重の上昇ととよって酸素のデプスプロファイルを取った結果を示す．

もに向上していく．Fig．７にFig．６で作製したサンプルのエッチング時間が５，1 5min．で作製したクラッド材の圧接による伸びと圧接荷重との関係を示す．荷重が0.42接合界面では，酸素のピークが確認できるが，エッチング

kN /㎜の場合，伸びは１%以下であり，0.77kN /㎜の場合時間が長い45min．で作製したサンプルでは，酸素ピークにおいても伸びは3.6％であった．

は消滅した．また残留酸素の界面の分布領域は200〜400

このようにサンプルの伸びは，圧接荷重の増加に伴い増

25

東洋鋼鈑

加し，これに伴いピール強度も上昇することになる．このVol.36

３．４

Al / Alクラッド材圧接時の接合面変形調査

傾向は，加工度の増加とともに接合面において金属活性面，Fig．８にAl箔/ Al板圧接後の接合面の表面粗度と圧接荷

いわゆる新生面の発現が増加するためと予想される．しか重との関係を示す．Al箔のクラッド圧接前の表面粗度はし本実験での圧接荷重は最大でも0.77kN /㎜であり，伸Raで0.8㎛と比較的大きく，また硬度はビッカース硬度でびも3.6％と小さい．よってこの単純な伸びで発現する新Hv20と非常に低い．一方Al板はRaで0.38㎛とAl箔に比べ生面は僅かと考えられる．

表面粗度は小さく，また硬度はHv67と高い．圧接荷重のそこで，圧接時の接合面の変形状態について調査を行った．

増加とともに，Al箔の表面粗度は低下するが，Al板は0.38㎛のままであり，圧接荷重が0.34kN / mmでAl箔の表面粗度はAl板と同値となった．これはAl箔表面がAl板表面に追従、変形して密着するためと考えられる．Fig．９にAl箔とAu蒸着を行ったAl板を重ね合わせて，0.34kN /㎜（伸び0.5％）及び0.77kN /㎜の圧接荷重（伸び3.6％）にて通板したときの接合面のSEM像を示す．Au蒸着膜厚が30nmで，圧接荷重を0.34kN / mmで通板させた場合（Fig．
９⒜），Au蒸着膜面にほとんど変化は見られないが，同じ蒸着膜厚で圧接荷重を0.77kN / mmで通板させた場（Fig．
９⒝），面積では僅かな範囲であるが，圧延方向に沿って，蒸着膜の剥離が観察された．またAu蒸着膜厚を12nmと薄Fig. ６ Relationship between peel strengh of Al / Al cladmaterials and rolling load during cladding process

くし0.77kN / mmで通板した場合（Fig．９⒞），剥離したkFig. ７ Relationship between elongations of Al / Al cladmaterials occurred by rolling and the rolling
loads during the clad process

Fig. ８ Transitions of surface roughness of 27㎛ thickness Al foil
and 1㎜ thickness Al sheet by the change of rolling load

Fig. ９ SEM images of the inner side surface of Au deposited Al sheet after rolling with Al foil. The samples were produced without
Ar ion etching before rolling because of peeling the Al foil from the Al sheet easily⒜30nm thickness of Au deposition and rolled at the load of 0.34kN /㎜．
⒝30nm thickness of Au deposition and rolled at the load of 0.77kN /㎜．
⒞12nm thickness of Au deposition and rolled at the load of 0.77kN /㎜．

26表面活性化接合法を用いたAl / Alクラッド材の密着性調査

面積は30nm厚のときと比べ増加した．これはクラッド圧

金属/酸化皮膜や酸化皮膜同士の結合が支配的になるもの

接時，接合面同士の擦れにより起こったものと考えられる．

と考えられる．

低圧接荷重ではその力は弱く，接合面に変化はないが，圧接荷重が増加すると剥離が発生し始める．また膜厚が薄くなるとその剥離領域は増加しており，このような現象は，
Al酸化皮膜の場合においても起こっていると考えられる．
つまりクラッド圧接条件であるエッチング時間や圧接荷重が増加していくと，一部の領域に酸化皮膜の脱離，剥離が起こり，それにより金属新生面が出現していることが予想される．しかしながら本実験のような最大伸びで3.6％程
度の低荷重条件において，新生面の発生が広い領域で起こっているとは考え難い．本実験のAl / Al接合界面では，金属面同士（Al / Al），金属/酸化皮膜（Al / O-Al）及び酸化皮膜同士（Al-O / O-Al）の３種類の接合が考えられ

Fig. 10 Comparison of peel strength of Al / Al，Al / Al oxideand Al oxide / Al oxide clad materials

るため，それらの接合強度についての比較調査を行った．
３．５

酸化皮膜がピール強度へ及ぼす影響

Fig．10は酸化皮膜の残留がピール強度へ及ぼす影響を

３．６

接合面観察

示している．左側の値はAl箔，Al板両表面の吸着層及びFig．11は，Al箔，Al板のエッチングを⒜，⒝それぞれ酸化皮膜をエッチングで完全に除去してクラッド圧接し700Wで５min．及び45min．行った後，0.34kN / mmのた，つまり金属面同士による接合（Al / Al）のピール強荷重で圧接したサンプルのFIB観察結果を示す．何れの接度を示す．中央の値は，Al板表面は完全に酸化皮膜まで除合界面も低荷重による圧接のため平坦である．45min.エッ

去し，一方Al箔表面は吸着層のみ除去する程度のエッチン

チング処理材（Fig．11⒝）では接合界面はAl箔とAl板がグを行い，酸化皮膜を残した状態で圧接（Al /（O-Al））し直接接合しており，金属面同士の接合が成立していると考たピール強度を，また右の値はAl箔，Al板両表面の酸化えられる．一方５min．エッチング処理材の接合界面（Fig．

皮膜を残し圧接（（Al-O）/（O-Al））したときのピール強度11⒜）には数十nm厚の白色層が確認される．Fig．12にエッを示す．Al / Alのピール強度は11.3N /㎝と高い値を示す．

チング条件700W ５min．，圧接荷重0.77kN /㎜で作製し（Al-O）/（O-Al）及びAｌ/（O-Al）のピール強度も，それたサンプルのクラッド界面のTEM観察結果を示す．界面

ぞれ2.3及び８N /㎝と金属活性面同士の接合に比べるとには20nm〜40nm厚の界面層の存在が確認される．この界低い値ではあるが、エッチング、即ち表面活性化処理を施

面層中には，一部酸化皮膜が脱離したと見られる島状の固すと，密着力があること，特にAl /（O-Al）接合は比較的まりも観察される．Table１にEDX分析の結果を示す．界高いピール強度を持つことがわかった．

面層はAl箔やAl板の位置に比べ酸素濃度が約12at％と高い

これらの結果から，酸化皮膜が残留した状態でクラッド値を示している．しかし，この酸素濃度の値は，Al酸化皮

圧接した場合の密着状態は，金属面同士，金属と酸化皮膜膜（AlO（OH））の組成を考慮すると化学量論的には50及び酸化皮膜同士の結合が混合した状態になっていること

at％以上の高い値を示すはずであるが，そこまでには至っが予想される．特に本実験のような低圧接荷重条件では，ていない．これは酸化被膜中に過剰Alイオンが存在していAl foilAl foilInterface
Al sheet

Al sheetInterfaceFig. 11 Cross sections of Al / Al clad materials observed by FIB：⒜ etched for 5min.before
cladding and ⒝ for 45min

27

東洋鋼鈑

Vol.36

ることもあるが，観察サンプル作製時，薄膜化のため長時

うな知見が得られた．

間行ったArミリングによる損傷なども考慮される．また⑴10 3Paオーダーの高真空状態で，且つ材料表面の酸化皮

電子線回折像では，Al箔及びAl板領域では明確な回折ス

膜を十分に除去できていない状態で圧接してもAl箔/ Al

ポットが現れるのに対し，界面層では非晶質特有のハロー

板は接合し，そのピール強度はエッチング時間及び圧接

回折パターンを示している．

荷重の増加とともに上昇する．

高橋らは，10­５Paオーダーの高真空中でAl / Al接合を⑵Al箔/ Al板クラッド圧接の場合，高表面粗度で低硬度の行い，プラズマエッチング中，Al表面には残留H2Oの巻きAl箔が低表面粗度で高硬度のAl板表面に沿って低荷重込みによる変質層（非晶質層）が形成され，強度は低下す

で変形，密着する．酸化皮膜が残留している場合，圧接るものの密着することを報告している９）．本実験において荷重やエッチング時間の増加とともに，接合面の一部には，真空度がさらに低真空の 10 ­３Paオーダーであること，

酸化皮膜の脱離や剥離が起こり，それによる金属新生面

また酸化層が元々の素材が持つ自然酸化皮膜であるなど実の出現が予想される．

験における相違点はあるが，界面層の形成，また密着の成⑶表面活性化接合法によるAl箔/ Al板クラッドでは，従来立など類似した現象と考えられる．

から考えられている金属面同士の表面活性化接合が成立した場合，強い密着力を持つ．しかしAl金属面と残留酸化皮膜間や残留酸化皮膜同士でも，強度は金属面同士の表面活性化接合に比べ低いものの，酸化皮膜をベースとして形成される界面層を介し密着する．特に酸化皮膜が厚く残留した状態の接合では，Al金属/酸化皮膜，または酸化皮膜同士の結合への依存が高くなる．

引

用

文

献

１）西條謹二：塑性と加工，42（2001），191２）大澤真司・吉田一雄・岡本浩明・礒部剛彦・西條謹二：東洋鋼鈑，32（2000），41３）大澤真司・吉田一雄・西條謹二：エレクトニクス，３（2002），
223４）須賀唯知：日本金属学会会報，35（1996），496５）西條謹二・吉田一雄・礒部剛彦：溶接学会誌，66（1997），
571

Fig. 12 Bright-ﬁeld image of the interface of the Al foil / Al sheet
clad material and electron diﬀraction patterns by TEM

６）Handbook of X-ray Photoelectron Spectroscopy JEOL
p189

Table１ Results of EDX analysis around the interface of Al
foil / Al sheet clad material

７）世利修美・境昌宏：空気調和・衛生工学，第79巻
８）アルミニウム表面技術便覧
９）高橋

軽金属出版，p996

裕・高木秀樹・須賀唯知・B.Gibbesch・G.Elssner・

坂東義雄：日本金属学会誌，55（1991）
，1002

４．結

第９号

（2005），69

言

一般に市販されているAl箔及びAl板を用い，表面活性化接合法によるAl / Alクラッド材をエッチング処理時間
やクラッド圧接荷重の条件を変え作製した．そのピール強度の変化を180 ピール試験で，また接合界面の状態を
AES，FIB及びTEMなどで観察，解析した結果，以下のよ

28

東洋鋼鈑

Vol.36

信号灯用ファイバーコートの開発
吉川雅紀＊・東郷洋明＊２・古城治則＊３
Development of Fiber Coat（FC）for Traﬃc Signal Hood
Masanori YOSHIKAWA，Hiroaki TOGO and Harunori KOJYOU

Synopsis：Fiber Coat（FC），on which surface nylon66 ﬁbers are piled by electrostatic transplanting method，is one of the products in TOYO KOHAN．For the substrate of FC，several kind of metals in coilshape such as hot-dipped galvanized steel，stainless steel aluminum alloys and so on，areavailable．
FC products show many superior characteristics such as good appearance and soft touch likevelvet，water absorption and nonﬂammable ability．FC is used for various products，for example
duct or roof materials and panel heaters．
Recently we developed low light reﬂectance type FC for traﬃc signal hoods and commercialized
this product.
Keywords：Fiber Coat, nylon66, low light reﬂectance, traﬃc signal hood落下防止）として市場で使用されている１，２）．

１．はじめに今回，上記の特性に加え，光の吸収性能を付与し，信号
灯のフード材として使用できるFCを開発したので報告す

ファイバーコート（以下FCと略）は，溶融亜鉛めっき

る．

鋼板やアルミニウム，ステンレスなどのコイル状各種薄型

２．開発の経緯

金属板に水系アクリルエマルジョン接着剤を塗布し，パイルと呼ばれる髪の毛ほどの太さのナイロン66短繊維を静電１）植毛した製品である（Fig．
．

道路に設置されている信号灯は，全国で車両用112万機，FCは，表面に植毛してあるため，ベルベット調の外観

歩行者用87万機（平成18年３月末）設置されており、近年，と手触り，毛細管現象による吸水性（保水量：400g /㎡），

電球の長寿命化（電球１年→LED６年）と消費電力削減（消国土交通省の不燃材料認定取得などの特性により，ヒー

費電力：電球70w→LED15w /灯）を目的として，光源のターの火傷防止用途や駅のプラットホーム屋根材（結露水

LED化が推進されている．LEDは輝度が高いため，従来使用されていた塗装品の信号灯フードでは信号灯のLED光を反射する現象が認められた．この結果，本来見えてはならない角度から信号が見える現象が発生した．この現象は，複数の道路が合流，分岐する地点に設置される信号灯では信号灯の見間違えによる事故の原因となるため，塗装品信
号灯フードより光の吸収特性に優れ，なおかつ信号灯フードとして耐久性に優れる材料が求められた．

Fig.1 Cross Section of FC＊

技術研究所 主事

＊2 技術研究所＊3 技術研究所 グループリーダー

29

東洋鋼鈑

３．開

Vol.36

発光の吸収を，パイルに光が照射されると一部は吸収され，反射した光も他のパイルに吸収されるという機構で捉え（Fig．２），反射率に及ぼすパイル，接着剤の影響を検討した．原板は，耐食性と軽量化を考慮し，A5052を使用した．

Fig.4 Reﬂectance of several piles

３．１．２

Fig.2 Light absorption surmise of FC

パイル種類の変更

表面を染料で染色した現行パイルでは，可視光の赤色領域での反射率が高いため，可視光全領域での光の吸収を目的にして，パイルの中にカーボンブラックを混練したパイ

３．１

ル（以下CBパイル）を開発し，検討を行った．

パイルの選定３．１．１

パイル形状の影響

パイル形状の反射率に及ぼす影響がほとんど認められなパイル形状（パイル長さ（㎜），パイル径（１dtex＝0.1

かったため，CBパイルの形状は，汎用パイルの3.30dtex（20g /1000m ））を変化させ，光の反射率への影響を調査した．

㎛φ） 0.8㎜で固定して実験を行った．

使用パイルは，表面を染料で黒色に染色したものを用いた．

CBパイルを用いた反射率測定の結果をFig．５に示す．

測定は日立ハイテク製分光反射率計 U 4100で350 800nm

CBパイルを用いることにより，染色パイルでは十分での波長範囲で行った．

なかった赤色領域の光を吸収し，可視光全域で低い反射率

パイルの形状を変化させると植毛密度が変化し，今回のを得ることが出来た．

パイル形状変更で，植毛密度は2.5万本/㎠から20万本/㎠３）まで変化した（Fig．
．
４に示す．パイル形状を変更し，この際の反射率をFig．
植毛密度を10倍程度変化させても，反射率に大きな差異は認められなかった．
また，各波長に対する反射率測定から，650nm以下の波長では低い反射率を示すものの，650nm以上の赤色の波長領域に関しては反射率が増加する傾向が認められた．
パイル形状（植毛密度）が，直接，反射率に影響しないことが判明したが，このままでは信号灯の赤色を反射しやすいことになるため，パイル素材の改良を行うことにした．
Fig.5 Reﬂectance of dyed-pile and CB-pile

３．２

接着剤の影響３．２．１

接着剤色の影響

パイルの植毛される水系アクリルエマルジョン接着剤
は，グレー色を汎用品として使用している．
パイル部分で光が吸収されなかった場合，あるいは直接
光が接着表面に到達した場合を想定し，接着剤にカーボンブラックを30wt％添加し，黒色化したサンプルを作製した．
パイル植毛前後の反射率を測定し，接着剤色の反射率に及ぼす影響を調査した。パイル植毛前の反射率をFig．６にFig.3 Pile size and density of pile30

信号灯用ファイバーコートの開発

示す．カーボンブラックを添加した接着剤の反射率は，現FC signal hood

行のグレー接着剤より低いことを示した．

Painted signal hood

また，グレー，ブラックの接着剤にCBパイルを植毛したサンプルの反射率をFig．７に示す．植毛後の反射率に
は接着剤色による違いは認められず，FC表面に照射された光は，パイル層により，ほとんど吸収されていると推測された．
以上の結果より，この用途に使用するFCの仕様は，以下の様に決定した．
パイル：カーボンブラック混練パイル 3.30dtex(20㎛φ)

Fig.8 Reﬂectance comparison of FC and painted signal hood

0.8㎜
接着剤：グレー汎用品
４．２

耐候性試験

信号灯用FCサンプルの耐候性を調査するため，サンシャ
イ ン ウ ェ ザ ー メ ー タ ー（ ス ガ 試 験 機S8 0 規 格：JIS B
7753，１サイクル：102分間照射＋（18分間照射＆水噴霧），
黒体温度：63℃，湿度：50％）で3000hr経時（日照量：15
年間分

千葉県松戸市日照換算）した後の反射率を測定した（Fig．９）．
サンシャインウェザーメーター3000hr経時後も，反射率に変化は認められず，パイルの脱落，接着剤層の剥離は認められなかった．
Fig．10にサンシャインウェザーメーター3000hr経時前Fig.6 Reﬂectance of colored primer

後でのパイル表面のSEM写真を示す．
パイル表面は，耐候性試験3000hr経時後も変化していないことが判明した．また，接着剤表面にも劣化は認められなかった．

Fig.7 Reﬂectance of FC with colored primer

４．特
４．１

Fig.9 Reﬂectance of FC after 3000hr sunshine weather meter test

性

光の吸収特性

信号灯用に決定したパイル仕様のFCと現在信号灯に使用されている塗装品の反射率を測定し，比較を行った（Fig．８）．
信 号 灯 用FCは 3 5 0 か ら 8 0 0nmの 波 長 範 囲 で の 平 均 で0.5％の反射率を示したが，現行塗装品の反射率は４％であった．現行品は黒色のアクリル塗装品であったが，FCの植毛形状，光吸収面積の増加によりこの反射率の差が生じたと考えられる．

Fig.10 Surface of piles after 3000hr sunshine weather meter

31

東洋鋼鈑

４．３

Vol.36

４．４．１

耐食性試験

塩水噴霧試験を信号灯用FCで1000hr実施したが，耐食

排ガスによるモデル試験

ディーゼル自動車の排気管直後にサンプルを吊るし，６性に優れるAl5052を使用しているため，端面部分にも全く時間アイドリングさせ，排気ガスの汚れを付着させた．

錆は発生せず，接着剤変質も認められなかった．

その後，汚染場所を電解水（商品名：クリーンシュ）で

屋外で信号灯として使用される際，切断面は剥き出しに清拭し，反射率変化を測定した．結果をFig．11に示す．

なるが，海岸付近の屋外使用においても十分な耐食性を有

排気ガスで汚染されたサンプルでも反射率は低下せず，する．

特性は維持されることが判明した．
アイボリー色のパイルを用いて，ディーゼル車の排気ガ４．４スで汚染したサンプルと付着した汚染物を洗浄したサンプ

耐汚染性およびメンテナンス性調査

信号灯は，多くの車両が往来する屋外で使用されるため，

ルをFig．12に示す．

排気ガスなどで汚染される．そのため，年に一度程度，清電解水で清拭することにより，排気ガスで付着した黒色掃が行われるが，汚染された際の反射率変化と汚染の除去の汚れが除去される．設置された信号灯は１年に一回程度方法について検討を行った．

この電解水を用いた清掃が施される．

non ­ pol lut ed
po llu ted
c le an ed

Fig.11 Inﬂuence of auto emission pollution on reﬂectance of FC

Before exposure

After exposure

After cleaningFig.12 Auto emission pollution test result

32

信号灯用ファイバーコートの開発

５．信号灯加工FCと現行塗装品の比較

Illuminance（lx）

FC signal hood

FCを実際の信号灯用フードに加工し，現行塗装品と反射率比較を行った．

Painted signal hood14に示す．
反射率をFig．13に，信号の点灯状態をFig．
反射率は，信号灯用FC：0.66％，現行塗装品：４％前後となり，信号灯用FCは現行品の85％減であった．

Distance from light source（㎜）

Fig．14に示すようにFC品の方が，現行塗装品より光のFig.16 Relationship between illuminance and distancefrom light source

反射が少ない．

FC signal hood

６．まとめ

Reﬂectance（％）

Painted signal hood

信号の反射を防止する信号灯フード材料として，カーボ
ンブラックを混練したパイルを植毛することにより，可視光全域で低反射率を示し，現行塗装品に比較し，反射率を85％低下させることが出来た．また，耐食性，耐候性も優れていた．
平成19年４月より警視庁に採用され，東京都の信号灯材

Wavelength（nm）

Fig.13 Compaeison of reﬂectance between FC and conventional paint

料として，現在置き換えが進められている．

引

用

文

献

１）田畑和豊：塗装技術，２（2007），41
２）藤村利夫：塗装技術，２（2007），47

Fig.14 Appearance of actual signal hood under lighting condition

また，光源よりの距離を変えて照度計（コニカミノルタ
製 CL 200）で照度を測定した（Fig．15）．その結果をFig．16に示す．
LED光源より20㎜までは，照度に差はほとんど見られな
いが，それ以上の距離では10ルクス以上の照度差が生じており，光源からの光の反射を現行塗装品よりも防止していることが示された．
495㎜

X

LED

Y

Ｘ：0-450㎜
Ｙ：50㎜（constant）

Illuminance Signal hoodmeter

Fig.15 Illuminance measuring point33

東洋鋼鈑

Vol.36

はんだ用プレコートアルミニウム板「サップレート（Solderable Aluminum Plate）」
河野俊輔＊・吉岡興＊・友森龍夫＊２

Pre-coated Aluminum Plate for Solder “SAPlate”
Shunsuke KAWANO，Kou YOSHIOKA，Tatsuo TOMOMORI

Synopsis：Aluminum alloy excels in lightness and heat radiation, and it can be multi-used as the heatradiation material such as for heat sinks. However, heat radiation material using the aluminumalloy had a fault that joints by soldering can not be used. Then, we developed a pre-coatedaluminum plate “SAPlate” that had a solderbility and began manufacturing in 2006.
Various soldering methods using lead-free solder can be applied on this product keeping thesuperior property of aluminum such as lightness and heat radiation. Moreover, it has excellent
formability and anti-whisker property. On this paper we introduce a typical characteristic of
SAPlate.
Keywords：pre-coated aluminum, heat-sink, lead-free, soldering, whiskerとその合金は，電子機器製品向けの冷却部材にとって欠か

１．はじめにせない放熱材料となっている．しかしながら古くから知られているように，アルミニウム及びその合金は，電子機器

パソコンに代表される電子機器製品の高速・高機能化の部品の接続，固定に多用されるはんだ付けが非常に難しい

流れは近年著しく早く進み，消費電力の増加に伴う発熱量という欠点があった（Fig．１）２）．このため，ヒートシンの増加の問題はますます無視できないものとなっている１）．

ク等の形状に加工されたアルミニウム合金を半導体やプリ

またこれらと同時に，製品の小型軽量化の動きもより一層

ント基板等へ固定する際には，ネジ止めあるいは錫めっき強くなっており，限られた面積で効率的に放熱することがされた鋼線（ぶりき線）を足として介してはんだ付けする要求されるため，ヒートシンクに代表される冷却部材の重等の方法を利用する必要があった（Fig．２参照）．また，要性が高まる一方である．このような中で，銅に次ぐ熱伝従来のアルミニウム製ヒートシンクは，Fig．２に示したよ導性を有しかつ，比重の小さなアルミニウム（銅の約1/3）

うな押出加工品が主流であり，薄肉化に限界があるため，Fig.1 Solderability of various metals 2）＊

Fig. ２ Photograph of conventional heat sink

技術研究所 副主事

＊2 技術研究所 グループリーダー

35

東洋鋼鈑

ヒートシンク自体の重量軽減は困難であった．

Vol.36２．１

自然空冷下での放熱性には，基材の熱伝導性に加え，表

はんだ特性の評価

２．１．１

はんだ付け種類と評価について

面積，さらに表面性状に依存する放射率が寄与するように材料のはんだ付け性は，使用するはんだ付けの方法とはなる１）．このため，押出材よりも薄いアルミニウム板にてんだ合金の種類，更にその条件（温度，時間，フラックス

プレス加工により表面に凹凸を付けて表面積を増加させて等）によっても大きく変わる．従来の当社におけるはんだ

押出材と同等以上の表面積を確保できれば，薄肉化による付け特性の評価では，使用するはんだ合金にのみ着目した

ヒートシンクの軽量化が可能となる．そして更に，表面に評価が中心であったが，実際にははんだ合金によって利用はんだ付け性を付与出来れば，基板上へ固定する用途ではできるはんだ付け方法が異なるため，はんだ付け方法を区

他の電子部品と同時にはんだ付けによる固定が可能となる

別してから特性を評価する必要がある．

といった利点が生じる．

まず，はんだ付けによる電子機器部品のプリント基板へ

当社では，家電製品のフレームやTVチューナー回路のの実装は，⒜フローはんだ付け，⒝リフローはんだ付け，

シールドケースを初めとした加工後のめっきが不要となる⒞手はんだ，の３つの方法に大きく分かれる２，４，５）．⒜のはんだ用プレコート鋼板として，はんだ用STを開発・製

フローはんだ付けは，プリント基板のスルーホールに差し造してきた実績がある３）．そこでその知見を活かし，ヒー込んで固定するリード部品のはんだ付けに主に用いられ，

トシンクを中心とした冷却部材向けをターゲットとした表

棒はんだを加熱溶解させた溶融はんだ浴に基板ごと浸漬し面処理によりはんだ付け性を付与したプレコートアルミニ

３a）．⒝のリフローはんだ付けは，て行う方法である（Fig．

ウム板「サップレート（Solderable Aluminum Plate）」

プリント基板上のパッドに固定するチップ部品のはんだ付を開発し，2006年より工業生産を開始した．本報では，こけに用いられ，予め塗布したペースト状のクリームはんだのサップレートの主要特性について報告する．

上に部品を固定した後，基板全体を加熱してはんだ付けする方法である（Fig．３b）．この２つの方法は，多数の部

２．サップレートの仕様と主要特性品を同時にプリント基板上に固定（はんだ付け）可能であり，電子機器の大量生産に不可欠な方法となっている．⒞サップレートの仕様と主要特性ならびに層構成をTableの手はんだは，古くから行われているはんだごてと糸はん１に示す．開発中のものを含めると，本製品を適用する用だを利用したはんだ付けであり，⒜，⒝の方法が適用しが途に応じて表面処理により付与する層構成を変えた３種のたい部品のはんだ付けや補修に用いられている．

仕様が存在する（各層の役割については後述）．基材とし次に，代表的な鉛フリーはんだ合金と利用可能なはんだて利用可能なアルミニウム合金はA1100，A3104である．

付け方法２，４ ７）をTable２に示す．鉛フリーはんだ合金は現在の主力製品は，基材をA1100合金とし，鉛フリーはん４種の合金系に大きく分かれるが，従来のSn-Pb合金はん

だでのはんだ付け性が最も優れるタイプ２K（ニッケル/

だに最も近いはんだ接合信頼性を示し，かつ様々なはんだ

錫/有機樹脂皮膜）仕様のものであるため，以下A1100合

付け方法に対応可能な鉛フリーはんだ材料はSn-Ag合金系

金を基材に用いたタイプ２Kのはんだ付け特性を中心としとされており，現在Sn-3.0Ag-0.5Cu合金のはんだが鉛フた代表的な特性を報告する．

リーはんだの標準となっている２，４ ７）．
そこで，サップレートのはんだ付け特性評価は，Sn-3.0
Table1 Speciﬁcation and characteristic of “SAPlate”

36はんだ用プレコートアルミニウム板「サップレート（Solderable Aluminum Plate）」

Fig. ３ Flow soldering process and reﬂow soldering process
Table２ Lead-free solder alloys and available soldering process2,4 7）

Ag-0.5Cuはんだへのフロー及びリフローはんだ付け性をはんだ付け性の評価結果をFig．５に示す．ゼロクロスタ

他の材料と比較することを中心に行った．比較材には，基イムは，Fig．４に示したようにはんだ浴に試料を浸漬した

材金属のはんだぬれがアルミニウム合金より優れている銅（99.96％）及びその合金である真鍮（Cu65％，Zn35％）,
リン青銅（Cu94％，Sn６%，P0.02％），更にぶりき（錫めっき鋼板，Sn5.6g /㎡, リフロー処理材）を用いた．以下，
その結果について示す．
２．１．２

フローはんだ付け性

サップレート（タイプ２K）のフローはんだ付け性評価
は，ウェッティングバランス法（メニスコグラフ法）によFig. ４ Measuring method at zero cross time with wetting curve 7,8）
and appearance of testing

るはんだぬれ性試験（Fig．４参照８，９））にて得られたゼロ
クロスタイムの値を比較材の値と比較することで行った．
試験条件をTable３に示す．各試験は，はんだ浴温と試料

Table３ Test condition of ﬂow soldering wettability

形状を除きJIS C60068 2 54に準拠して行った．はんだ浴
温度は鉛フリーはんだの評価に用いられる245℃，試料形
状は，ヒートシンクとして加工されたサップレートがプリント基板のスルーホール内にはんだ付けにより固定される状況を想定し，幅の短い短冊状（幅２㎜ 長さ20㎜）に切り出したものとした．また，基材には厚さ0.2㎜のA1100
合金を用いた．
Sn-3.0Ag-0.5Cuはんだにおけるサップレートのフロー

37

東洋鋼鈑

Vol.36際の試料へのはんだのぬれ上がり時間を示したものであ（Sn-3.0Ag-0.5Cuの場合245℃）上昇させる必要があるとり，短いほどはんだ付け性（ぬれ及びぬれ上がり）が優れの報告10） もあり，これを裏付けるようにFig．７ではいずるとされる．サップレートは，活性度（ロジン及びハロゲ

れのサンプルのゼロクロスタイムの値もFig．５の値よりもン含有量）の異なる３種のフラックスのいずれを用いた場

増加し，はんだ付け性が低下していた．しかしながら，サッ合においても，銅及びその合金よりもぬれ性に優れ，同じプレートのはんだ付け性の低下は，比較材と比べて非常にく表面に錫めっきされたぶりきと同等の良好なはんだ付け

僅かであり，3.0Agと同条件でも使用フラックスによらず性を有することがわかる．また，Fig．５でゼロクロスタイ

十分なはんだぬれが得られることが確認された．

ムに最も大きな差が生じたフラックスNA-200使用時のは６に示した．
んだぬれ性試験後のサンプル外観写真をFig．

Fig. ７ Flow solderability of SAPlate in lead-free solder
Sn- 0.3Ag- 0.7Cu
Fig. ５ Flow solderability of SAPlate in lead-free solder
Sn- 3.0Ag- 0.5Cu

２．１．３

リフローはんだ付け性

サップレートのリフローはんだ付け性評価は，JIS C
0099鉛フリーソルダーペーストを用いた表面実装部品（SMD）のはんだ付け性試験方法を用いて得られた最大ぬれ力（Fmax）の値を比較材の値と比較することで行った
11 13）．試験の模式図をFig．８に示す．試験ジグ板（銅板）

上にソルダーペースト（クリームはんだ）を塗布し，そこにサンプルを浸漬させた状態で加熱炉内に挿入してソルFig. ６ Appearance of samples after wetting balance test（Flux：NA 200）

ダーペーストを溶融させ，その際に生じる垂直方向の力を検出することでぬれ力曲線を作成し，最大ぬれ力Fmaxを

ゼロクロスタイムの値が大きかった銅，真鍮，リン青銅で測定している．試験条件をTable４に示す．評価試料形状

は，はんだへのぬれは生じているもののぬれ上がりがほとはフローはんだ付け性評価のものと同様とした．また，ソんど得られていないのに対し，サップレート表面ではぶり

ルダーペーストを溶融させるための昇温プロファイルは，

きと同様に浸せき深さを上回る良好なぬれ上がりが生じていることが確認された．なお基材のアルミニウム合金（A1100合金/表面処理無し）では，当然のことながら今回の試験条件下において，はんだぬれ上がりだけでなくぬれそのものを得ることが出来ない．このことは，サップレートのはんだ付け性における表面処理層（錫めっき）の効果の大きさを明確に示していると思われる．
続いて，第２世代鉛フリーはんだ10） として期待されている低銀含有量のSn-0.3Ag-0.7Cuはんだにおけるサップ
レートのフローはんだ付け性評価結果をFig．７に示す．

Fig. ８ Measuring method of wetting force “Fmax” with wetting
curve 10,11） and schematic diagram of testing

はんだ中のAg含有量低下は，はんだ融点の上昇とはんだ
ぬれ性の低下を招くため，はんだ付け温度を更に約10℃

38はんだ用プレコートアルミニウム板「サップレート（Solderable Aluminum Plate）」

使用したソルダーペースト２種の推奨プロファイル14,15）

Sn-58Bi paste９）を使用した．
に基づいたプロファイル（Fig．
Sn-3.0Ag-0.5Cuはんだペーストにおけるリフローはん
だ付け性の評価結果をFig．10に示す．サップレートの最大ぬれ力は銅よりは若干劣るものの，ぶりきと同等の値を示し，かつ真鍮，リン青銅といった銅合金よりも優れており，リフローはんだ付け性も十分に有していることが確認された.
Table４ Test condition of reﬂow soldering wettability

Fig. 11

Reﬂow solderability of SAPlate in lead-freesolder paste Sn‑ 58Biを裏付けるように比較材を含め試験したサンプル全てのぬれ力がFig．10のSn-Ag-Cuはんだに比べ低下していた．また比較材と比べ，サップレートの最大ぬれ力が低い結果となった．しかしながら，Fig．12にこのリフローはんだ付
け性試験後の外観写真を示したように，はんだぬれそのものは十分に得られており，ぶりきと同様にサンプル表面で浸漬深さ（0.1㎜）以上にはんだのぬれ広がりが生じており,
低温はんだにも十分対応可能であることが確認された.
以上，標準的な鉛フリーはんだであるSn-3.0Ag-0.5Cu
はんだを用いた際の結果を中心に，サップレートのフロー
はんだ付けならびにリフローはんだ付け性が優れていることを述べた．上述したようにサップレートは他にも，第２世代鉛フリーはんだとして期待されているSn-0.3Ag-0.7
Cuのフローはんだ付け性や低温はんだであるSn-58Biのリ
フローはんだ付け性も有していることから，さまざまなはんだ付けを利用できる可能性を有していると考えている．

Fig. ９ Temperature proﬁle used to evaluate reﬂow
soldering

Fig. 12 Appearance of samples after reﬂow soldering
test（Sn 58Bi solder paste）

２．２

はんだ接合強度

サップレートのはんだ接合強度は，Fig．３に示したリフロー法によるプリント基板上の銅パッドへのはんだ付けに
Fig. 10よる垂直接合を想定して，Fig．13に示したようにフローReﬂow solderability of SAPlate in lead-freesolder paste Sn‑ 3.0Ag‑ 0.5Cu

はんだ付け性の評価に用いる銅板上にサップレートをリフ
ローはんだ付けにより固定（接合）した後，引張試験を行一方，特殊用途となるが耐熱性の低い部品向けのはんだうことで評価した．接合サンプルの作製条件ならびに評価付けに使用されるSn-Biはんだに対するはんだ付け性を条件をTable５に示す．なお比較材には，２．１はんだ特Fig．10と同様に調査した結果をFig．11に示す．Sn-Bi系は性の評価の節で使用したものと同じものを用いた．

んだは，はんだ自体の濡れ性が劣るとされているが，それFig．14にサップレートをSn-3.0Ag-0.5Cu鉛フリーはん

39

東洋鋼鈑

Vol.36

だにより銅板と接合した際の接合強度を示す．真鍮，リン２．３

青銅，ぶりきがはんだ接合界面にて接合が破断したのに対

２．３．１

その他の特性
放熱特性

15参照）
し，サップレート及び銅板は材料内での破断（Fig．

サップレートは，ヒートシンクを中心とした放熱部材をを示し，はんだ接合部でのサンプル­銅板間の接合強度よ

主用途と想定している．そこで,実際に放熱部材として利りも，基材の引張強度の方が弱いという結果を示した．こFig．
16に示したように発熱体（ヒー用した際の放熱特性を，のため，サップレートを利用したはんだ接合では，基材でター）をサップレートに直接取付けた場合の，ヒーター表

あるA1100合金の利用可能な用途においては，実用上十分

面の温度上昇を測定することにより評価した．測定に用いなはんだ接合強度を得ることが可能であると思われる．

た試料の大きさは0.2 46 70㎜，無風の室内下（室温20℃）にて測定を行った．また測定に当たっては，銅板（99.96％），さらに高放熱仕様として開発中の黒色サップ
レート（タイプ２R）を比較材として用いた（基材はA

Sample1100合金）．その結果をFig．17に示す．サップレート（タSolder joint

イプ２K）は，自然放冷下で同一形状の銅板と同等の放熱特性を有しており，使用条件にもよるが放熱部材に使用す

Copper sheet

Fig. 13ることで銅板と同等の放熱性をより軽量で達成可能となるAppearance of a sample for pull-strength
test of solder joint

ことを示している．また，開発中の黒色サップレート（タイプ２R）を使用すれば，サップレートの軽量性とはんだ
付け性を有したまま，更に高い放熱性を得ることも可能で

Table５ Condition of solder joint and pull-strength test

ある．

Fig. 16 Appearance of evaluation of heat radiation

Fig. 17 Evaluation result of heat radiation

Fig. 14

Solder joint strength measurement result of SAPlate

２．３．２

加工性

サップレートのプレス加工によるヒートシンク形状への加工例をFig．18に示した．表面処理層の加工密着性は良Fig. 15

Photograph of samples after solder joint strength test⒜ Breaking in the material⒝ Breaking in joint interface
Fig. 18 Example of heat sink made of SAPlate by stamping

40はんだ用プレコートアルミニウム板「サップレート（Solderable Aluminum Plate）」

好であることから，加工性は主に基材であるアルミニウムては，サップレートにおいてウィスカ生成が生じ難いこと

合金の特性に依存し，板厚にもよるが種々の形状に加工可を示していると考えている．

能である．
２．３．３

耐ウィスカ性ウィスカ問題は，Sn，Znなどの低融点金属およびその合金のめっきを使用した場合に起こりうる共通の問題である16 18）．このため，家電製品を中心とした電子機器向けに，はんだ用STに代表されるはんだ用プレコート材を市場に提供している弊社においても製品の長期信頼性の観点から

Fig. 19 Appearance of a sample used to examine whisker

非常に重要な問題となっている．
ウィスカの生成機構については，長い間不明とされていTable６ Result of whisker examination

たものの，はんだの鉛フリー化に伴うSn単独めっきの使用増加に対応して近年その生成機構に関する研究が急速に進み，主にめっき皮膜の内部応力変化に起因する内部応力型とコネクタ等の強い外部応力が加わる箇所にて生成しやすい外部応力型の２種類に大きく分かれるとされている
８，18）．そして，電子情報技術産業協会（JEITA）の主導にて，それぞれの型に適した検証方法の規格化19） が順次進められている状況にある．

３．サップレートの皮膜構成と各皮膜の機能

サップレートの想定される主用途（放熱部材等）において懸念すべきウィスカ生成は，上述の点を考慮すると，主にめっき皮膜の内部応力変化に起因する内部応力型ウィス

サップレート（タイプ２K）の皮膜構成とその機能をカとなると思われる．内部応力型ウィスカの生成には，材Table７に示す．アルミニウム合金基材上に，ニッケル/料への加温や加湿による温度変化（熱膨張）や酸化に伴う

錫/有機樹脂皮膜の３層からなる表面処理層が設けられて結晶格子の歪み増加の他に，切断加工に伴い発生する加工

おり，前処理，電気めっき（無光沢ニッケル，無光沢錫），

歪みも影響を与えるとされている17 19）．サップレートは連有機樹脂塗布の工程により，アルミニウム合金コイル上に続処理によりコイル状で製造出荷され，客先にて切断加工

連続的に付与されている点がサップレート（タイプ２K）

されることが通常である．
試験に際してはこの点を考慮し，の特徴である．上述の優れたはんだ特性は主に，錫めっき

Fig．19に示したような幅狭に切り出した平板サンプルと皮膜の付与にて得られているが，以下ではTable７にて示

それを90 曲げ加工したサンプルの２種の形態のものを用したニッケルめっき皮膜および有機樹脂皮膜の機能と役割意した．実際のウィスカ試験は，
JEITA規格ET-7410（電気・について述べる．

電子機器用部品のウィスカ試験方法）19）を参考に，55℃ 85%RH 2000時間の高温高湿試験に曝したこれらのサンプ

Table７ Structure of SAPlate（type 2K）and functionof each ﬁlm

ル外観をFE-SEMにより観察することにより行った．なお，
高温高湿による加速経時試験とは別に，実環境下（平均温湿度約20℃ -50%RH）にて約１年６ヶ月（13000hr）の室
温保管を行ったサンプルについても同様に調査を行った.
試験結果をTable６に記す．高温高湿試験に供したサン
プルならびに室温保管により実経時したサンプルのいずれのサップレートサンプルにおいてもウイスカ生成は全く認
め ら れ な か っ た．JEITA規 格ET-7 4 1 0 1 9） で は， 5 5 ℃ -8 5
%RH 2000hrの高温高湿試験におけるサンプルへの負荷

３．１

ニッケルめっき皮膜について

は，平均温湿度18℃ 85％の環境でおよそ５年経時した際

サップレートにおけるニッケルめっき皮膜は，はんだ性の負荷に相当するとしている．本試験結果により，サップ付与に必要な錫めっき皮膜の密着性向上のための下地処理

レートにてウィスカが全く生成しないことを保証することとしての役割の他に，はんだ特性の確保，ウィスカ発生抑は出来ないが，サップレートの主用途である家電製品が平制などの機能を有していると考えており，以下これらにつ均的な温湿度条件の環境下において使用される限りにおい

いて記す．

41

東洋鋼鈑

３．１．１

はんだ特性

Vol.36

結果をTable８に示す．標準材（タイプ２K）から有機樹

前処理後にニッケルめっきを介さずに錫めっきを行い作

脂皮膜を除いたSample Aでは，ウィスカは全く観察され製したサンプルの，フローはんだ付け性評価後の外観をなかったが，有機樹脂皮膜に加えニッケルめっき皮膜を除Fig．
20に示す．ニッケル下地めっきなしのサンプルでは，いたSample Bでは，Fig．22にて示したように，Sample A

フローはんだ付けならびにリフローはんだ付けのいずれのに比べ粗い表面外観を示し，これらに混じってウィスカがはんだ付け性評価においても，試験後の表面にはんだが残サンプルの端面，平板部，谷部を問わず多数生成している

留せず，さらに付与した錫めっき皮膜自体も失われてしまことが確認された．

うため，はんだ付け性を全く有しない．これは，表面の錫めっき皮膜がはんだ付け時にはんだ合金中に溶け込んでし

Table８ Result of whisker examination

まったためではないかと考えている．一方，通常のサップ
レート（タイプ２K /ニッケル下地めっき有り）のSn-3.0
Ag-0.5Cuはんだでのフローはんだ付け前後における断面21に示す．はんだ付け後の断面では，観察写真（FIB）をFig．
はんだと反応して一体化した錫めっき層とニッケルめっき層の界面に，新たな層が生成し、本来のニッケルめっき皮膜の厚みがほぼ半減していることが確認された．この界面に生じた層は，EDS分析結果よりニッケルと錫を主体とした合金層と現在推定しており，この層がはんだ付け時に生成することにより，ニッケルめっきのはんだ合金への過剰溶解を防ぎ，サップレート表面にはんだが残留してはんだ付け可能になると考えている．

Fig. 22 Surface of sample A and Sample B after whisker examination

上記結果を考慮すると，標準材におけるウィスカ生成には，有機樹脂皮膜の有無そのものよりも，錫めっき皮膜の下層に設けたニッケルめっき皮膜の有無の方が強く影響をFig. 20 Surface appearance of Sn plated Al sheet after
ﬂow soldering

与えていると思われる．めっき皮膜の構造は素地の種類と構造に依存することが一般に知られているため，Sample
AおよびBの錫めっき皮膜構造を調査した．Fig．23に高温
高湿試験前のSample AおよびBの表面観察結果を示す．

Fig. 21 Cross sectional observation image of SAPlate

３．１．２

ウィスカ抑制効果

Fig. 23 Surface of sample A and Sample B before whisker examination

ニッケルめっき皮膜は，上述したように錫めっき皮膜の密着向上を目的に設けたものであるが，銅および銅合金を基材とした錫めっきにおいては，ウィスカ生成防止に有効

目視による外観観察では差違が判別し難かったが，拡大にであることが知られている17 19）．そこで，３．１．１と同様

より表面性状に差が観察され，Fig．22の高温高湿試験後のに，標準材（タイプ２K）から有機樹脂皮膜のみを除いた表面と同様に，ニッケルめっき皮膜を有しないSample B

比較材（Sample A），有機樹脂皮膜・ニッケルめっき皮膜の方が粗い表面となっていることを確認した．これらの錫のいずれも除いた比較材（Sample B）を作製し，Table

めっき皮膜の結晶配向性をX線回折法により求めて比較し６と同じ形状に切断加工後，高温高湿試験に供した．その24に示す．錫めっき皮膜の結晶配向性指数は，た結果をFig．

42はんだ用プレコートアルミニウム板「サップレート（Solderable Aluminum Plate）」

錫 粉 末 の 標 準 回 折 パ タ ー ン（JCPDSカ ー ドPDF #0 40673）とX線回折法により実際に得られたSample A，Sample Bの回折パターンを用いて，WillsonとRogersの方法20） により算出した．Fig．24より，ニッケルめっき皮膜を有するSample Aに比べ，Sample Bでは（321），（220）
といった特定の結晶面への強い配向が生じていた．図中にこれら２つの結晶面における回折強度の半価幅を用いて，Scherrerの式21） より算出した結晶子の値を記したが，配向面が分散していたSample Aに比べ，優先配向が生じているSample Bでは，結晶子の大きさが増加していた（（321）では約40Å，（220）では約130Å増加）．結晶粒径としての正確な値の算出にはより詳細な調査が別途必要となるが，配向面の分散を考慮するとニッケルめっき皮膜が下層に存在することにより錫めっき皮膜の配向と粗大化を制御する効果が得られていると考えて良いと思われる．

Fig. 25 Cross-section observation image by FIB

る不整合な箇所が増加すれば，当然めっき皮膜の内部応力にも影響が生じることから，ウィスカ生成の一因になっているのではないかと考えている．
一方，Fig．25下部に，同様に観察した標準材（タイプ２K）の断面を示す．錫めっき皮膜の下層にニッケルめっき皮膜を有している標準材では，基材であるアルミニウム
合金側から順に，ニッケルめっき皮膜，錫めっき皮膜，有機樹脂皮膜が整然と積層しており，基材/ニッケルめっき

Fig. 24 Measurement result of crystal orientation andcrystallite size of Sn-plating ﬁlm

皮膜界面およびニッケルめっき/錫めっき皮膜界面において，上述のSample Bにて観察されたようなボイド等の欠陥がほぼ見られなかった．本結果より，ニッケルめっき皮

錫めっき皮膜のウィスカ生成に関しては，従来言われて膜による錫めっき皮膜の密着性向上の役割確認と界面の平きた錫めっき皮膜の厚みだけではなく，結晶粒径を考慮す

滑化効果は確認されたが，銅系金属を基材とした際に良くる必要があり，結晶粒が微細な場合に生成しがたいとの報見られる基材側への拡散については確認されなかった（錫告22） がある．これらの点を考慮すると，同じ錫めっき皮

めっき皮膜内への拡散は若干確認された）．

膜の厚み（0.5㎛前後）でありながらもニッケルめっきの以上，これまでの結果をまとめると，サップレート（タないSample Bでのみウィスカが生成した理由は，ニッケ

イプ２K）のウィスカ抑制には，錫めっき皮膜の下層に設

ルめっき皮膜による錫めっき皮膜の構造制御効果が得られけたニッケルめっき皮膜の存在が特に大きな役割を果たしなかったためではないかと考えられる．

ており，その機能としては主に，錫めっき皮膜の構造成長

ウィスカが生成したSample BのFIBによる断面観察結果

制御，および基板であるアルミニウム合金との接合界面のをFig．25に示す．Sample Bでは，ウィスカ生成部および平滑化（整合性向上）による錫めっき皮膜の応力緩和など

その周辺にて，錫めっき皮膜と基材のアルミニウム合金界にあるのではないかと現時点では考えている．

面に微細な多数のボイドが存在している様子が観察され，ミクロ的な密着不良状態が生じている様子が観察された．

３．２

有機樹脂皮膜について

FIBによる観察画像（SIM像）は，組織（結晶方位）の違

有機樹脂皮膜はTable７にて示したように，錫めっき皮いが明確なコントラストとして得られる特徴があるが，今膜の疵付き防止ならびに酸化（黄変）防止機能を期待して回の観察ではウィスカ生成部及びその周辺，さらにボイド付与されている．以下，その効果について示す．

生成箇所において明確な差および関連性は認められなかった．このため，基材/錫めっき皮膜界面に生じている多数

３．２．１

耐疵付き性

のボイドが，ウィスカ生成にどの程度影響を与えたのかに

有機樹脂皮膜を付与していないSample C（ニッケル/錫

ついては現時点では不明であるが，基材との密着面におけめっき皮膜のみ）と標準材である有機樹脂皮膜を有する

43

東洋鋼鈑

Vol.36

サップレート（タイプ２K）のコピー紙によるラビングテ
ストの結果をFig．26に示す．写真より，有機樹脂皮膜の付与にて表面の耐疵付き性が著しく向上していることが分かる．

Sample C（without organic resin）

Standard（type 2K）

Fig. 28 Relation of keeping days and ﬂow solderingていた標準材（タイプ２K）では，ゼロクロスタイム自体は増加する傾向にあるものの，180日保管後もはんだのぬFig. 26

３．２．２

れ上がりを得ることが可能である.

Result of paper rubbing test and appearance ofevaluation device

4 まとめ

酸化防止機能以上，サップレートの代表的な特性について記した．軽錫めっき皮膜は,経時により表面が容易に酸化して表面量でかつ鉛フリーはんだ付け性と放熱性を有するサップが 黄 変 す る た め 変 色 防 止 処 理 が 必 要 と な る． 上 述 のレートは，冒頭で記した高機能化，小型軽量化が進む電子

Sample C（ニッケル/錫めっき皮膜のみ）および標準材（タ機器分野において，今後更に重要性が高まる材料であると

イプ２K /有機樹脂皮膜あり）において，室温保管（約考えており，本用途への展開を更に推し進め拡販に努力し

20℃/無梱包）時の保管日数と表面の色差b*値の関係を

たい．

Fig．
27に示した．有機樹脂皮膜を有しないSample Cでは，保管日数の増加と共にb*値が増加，つまり表面の黄色味が増しているのに対し，有機樹脂皮膜を有する標準材（タイ引プ２K）では，保管日数の増加に伴うb*値の増減は小さく

用

文

献

１）伊藤謹司，国峰尚樹：トラブルをさけるための電子機器の黄変が抑制されていることが分かる．また，Fig．28にこ

熱対策設計−第２版−日刊工業新聞社，（2006）

れらのサンプルのフローはんだ付け性を調査した結果を示

２）大澤直：はんだ付けの基礎と応用，工業調査会，（2000）

した．黄変が強く生じ始める90日保管後，ならびに180日

３）林田貴裕，鶴田知之，駒井正雄，佐野真一：東洋鋼鈑，

保管後のSample Cでは，ゼロクロスタイムが10sとなり，

34，（2004），13

保管開始時に得られていたはんだのぬれ上がり（はんだ浴４）末次憲一郎：詳説への浸漬深さ以上に表面にはんだがぬれ広がる現象/

鉛フリーはんだ付け技術−創造，開発，量産への原典−，工業調査会，（2004）

Fig．６参照）が得られなくなるのに対し，黄変の抑えられ

５）竹本正，
藤内伸一：ソルダリング

イン

エレクトロニクス，

日刊工業新聞社，（1986）
６）大澤直：続 はんだ付技術なぜなぜ100問，工業調査会，（2004）
７）菅沼克昭：鉛フリーはんだ技術・材料ハンドブック，工業調査会，（2007）
８）株式会社レスカ：ソルダーチェッカー

SAT-5100

取扱説

明書Ver.2．
54，（2006）
９）日本工業規格：JIS C 60068 2 54，（1996）
10）実装技術標準化委員会：JEITA鉛フリー活動成果報告会，（2007）
11）株式会社レスカ：ソルダーチェッカー SAT-5100 プロファ
イル加熱装置 取扱説明書Ver.2.4（2006）

Fig. 27 Relation of color diﬀerence b＊ valueof sample and keeping days

12）Technical Standardization Committee on Surface Mounting

44はんだ用プレコートアルミニウム板「サップレート（Solderable Aluminum Plate）」

Technology：JEITA ET-7404（1997）13）日本工業規格：JIS C 0099（1996）
14）千住金属工業株式会社：高信頼性・高プリヒート対応

Pb

フリーソルダーペースト M705 GRN360 KVタイプ，（2004）．
1 5） 千 住 金 属 工 業 株 式 会 社：Technical report­ 2 0 0 6 0 1 0 5
SnBi共晶系低温はんだ（L20/ L23）Eco-solder past BLT5，（2006）
16）伊藤貞則，林導：実務表面技術，34（1987），112
17）大河原薫，室井良一：表面科学，26（2005），165
18）山本正和：錫ウィスカ成長プロセスの解明と対策，R&Dプ
ランニング，（2006）19）Technical Standardization Committee on Surface Mounting
Technology：JEITA ET-7410（2005）20）K. S. Willson and J. A. Rogers：Tech. Proceeding Amer.
Electroplaters Soc., 51，
92（1964），92
21）加藤誠軌：X線回折分析，内田老鶴圃，（1994）．
22）Kiyotaka Tsuji：J. Surface Finish. Soc. Jpn., 58 （2007）
,
406

45

東洋鋼鈑

Vol.36高耐候性アクリルラミネート鋼板の特性
高橋

聡＊・谷上雅則＊２・古賀隆博＊３・和田徳昭＊４

The Characteristics of Acrylic Film Laminated Material
Satoshi TAKAHASHI，Masanori TANIGAMI，Takahiro KOGA，Noriaki WADA

Synopsis：Polymer coated galvanized steel is used for building or housing materials. Exterior materials forbuildings especially must have high weather resistance and high corrosion resistance．Pre-coatedmaterials or PVC laminated materials have been used as the exterior materials．However, recently
some new demands such as environmental issues or ﬁne appearance with embossing, have been
increasing for exterior materials in Japan.
TOYO KOHAN has developed acrylic film laminated material with high performance．The
fundamental characteristics of the new material, for example formability, corrosion resistance, andweather resistance were good．In order to evaluate the long time weather resistance, we carriedout the EMMAQUA test．The colors of the test sample were white, black and green, standard colorsof exterior materials.
The results of the EMMAQUA test for the past three years are as follows:
The glossiness of all colors became about 1．The color changes ΔE of black sample after three
years was about 2.5．The residual ratio of thickness was about 90%．The residual ratio of molecularweight was about 85%．Both of them were high residual ratios.
Judging from the results, the new material has high weather resistance for a long time．We
estimate that this new material will maintain good weather resistance over 20 years without any
maintenance．Of course, the new material has good formability and can meet the demand forvarious color and embossing．Thus, our acrylic ﬁlm laminated material has good performance not
only in durability, but also in appearance and has been increasing its share in the Japanese market.
Keywords：acrylic ﬁlm laminated material, high weather resistance, EMMAQUA test

・塗装鋼板よりも凹凸感のあるエンボス

１．緒

言・メンテナンスを行わないで長期間，外観と特性が変化しない高い耐候性

外装用材料には高耐候性，高耐食性が求められており，

これらのニーズに対して新たな有機樹脂被覆鋼板の製品

有機樹脂で被覆された溶融亜鉛メッキ鋼板（以下GI材）化を目的として開発を開始し，まず有機樹脂の選択を行っが使用されている．従来，加工性，耐久性に優れた塩化ビ

た．ニーズの一つである塗装鋼板よりも凹凸感のあるエン

ニル樹脂（以下塩ビ樹脂）フィルムを基材にラミネートしボスを表現するためにはある程度の厚みを持った有機樹脂

た塩化ビニル樹脂被覆鋼板（以下塩ビ鋼板）や，樹脂を基層が必要であり，またエンボス加工を行う前に樹脂を軟化材上に塗装後，焼き付けして作製する塗装鋼板が使用されさせる必要があるため，熱可塑性樹脂を対象として検討をてきたが，近年は新たなニーズが生まれている．

行った．また熱可塑性樹脂の中でも結合エネルギーの低い・環境に配慮した非塩ビ製品の使用

エステル結合を持つ樹脂を除外し，エステル結合を持たな＊

下松工場 生産技術部 グループリーダー＊2 下松工場 品質保証部＊3 下松工場 生産技術部＊4 下松工場 生産技術部 部長

47

東洋鋼鈑

Vol.36い樹脂の中でも自然界に存在する紫外線の領域（300〜400

GI材のフィルムラミネート面には接着剤を，その裏面にnm）における吸収が少なく，紫外線によるダメージを受は塗料をそれぞれコーターにより２〜４㎛塗布した．ここ

け難いため耐候性が優れていると考えられるアクリル樹脂

で塩ビフィルム用の接着剤には熱硬化型ポリエステル系接を選択して開発を行った１）．

着剤を，アクリルフィルム用の接着剤には熱硬化型アクリ
ル系接着剤を使用した．

２．実

験

続いてヒーティングゾーンでラミネート可能な温度までGI材を加熱し，一対のラミネートロールで挟んで表面側２．１の接着剤上にフィルムを貼り付けた．更にラミネート鋼板

供試フィルムについて今回開発したアクリルフィルムはアクリル樹脂をベースを再加熱して各樹脂フィルムの軟化温度以上の条件でエンとしたものであり，加工性を付与するためアクリルゴムをボスロールを押し付け，ロールの表面形状を転写させエン添加し，更に希望の色調を付与するため顔料を添加してカボス加工した．このエンボス加工後は樹脂表面のエンボスレンダー法で製膜したものである．色は外装用として一般形状が熱変形するのを防止するため直ちに冷却した．

的に使用される白，黒，緑，青の４色を選択し，いずれも厚みは120㎛とした．
また，アクリルフィルムには着色するために無機顔料を添加しており，厚み100㎛のフィルムにおいて400nmの光
Heatingzone

線透過率０％，500nmの光線透過率２％以下となるように

Heatingzone

Coolingzone

添加量を調整した．このため太陽光を浴びてもフィルム下層部分には光線が届かず，良好な耐候性を示すと考えている．厚み100㎛の白色フィルムの光線透過率の例をFig．１

Fig. ２ Schematic view of production line

に示す．
２．３

評価方法

２．３．１

一般特性評価

２．１及び２．２にて解説したサンプルについてJIS K
6744に準拠した方法で一般的な外装用材料の特性を評価した．
１）密着性
JIS B 7729に記載のエリクセン試験機にて井桁カット後

Fig. １ Light transmittance of acrylic ﬁlmの６㎜及び８㎜のエリクセン張出しを行い，密着性を評価した．

外装用材料としての特性を調査する目的で，今回開発し

２）折り曲げ加工性及び低温加工性たアクリル鋼板と外装用鋼板として10年以上メンテナンス

０℃及び25℃の温度条件で密着曲げ（０T曲げ）を行い，フリーで使用されてきた塩ビ鋼板とを比較した．塩ビフィ

ひび，割れ，剥離の有無を目視で確認した．

ルムは塩ビ樹脂をベースとしたものであり，加工性を付与

３）耐食性

するため可塑剤を添加し，更に色調を付与するため白色顔耐食性を評価するため塩水噴霧試験（以下SST）をJIS

料を添加してカレンダー法で製膜し200㎛の厚みに仕上げ

Z 2371 に記載の方法で行った。試験時間は1000時間とした．

たものである．この白色塩ビフィルムについてもアクリル

４）耐沸水性フィルムと同様に，厚み100㎛のフィルムにおいて400nm

沸水への60分浸漬を行い，耐沸水性を評価した．

の光線透過率０％，500nmの光線透過率２％以下となるよ

５）耐薬品性

うに顔料の添加量を設定した．

10％ HCl，10％ NaOH，灯油，エタノールについて評価を行った。

２．２

また長期耐候性を評価するため、下記の試験を行った。

ラミネート鋼板の作製方法

上記のフィルムをFig．２に示す装置にて鋼板上にラミ
ネートし，サンプルを作製した．外装用鋼板には特に耐候

２．３．２

サイクルテスト性，耐食性が求められるため，基材金属には板厚0.8㎜，

外装用鋼板は屋外長期間使用が前提であるため，塩乾湿

目付け量はJIS表示Z18のGI材を使用した．まずGI材の脱繰り返しに対する特性を確認しておく必要がある．今回は脂を行い，次に塗布型のクロメート処理を施した．その後

サイクルテストとしてスガ試験機株式会社製の塩乾湿複合

48

高耐候性アクリルラミネート鋼板の特性

サイクル試験機HPS212を用いて①塩水噴霧２時間，②２．４．３

厚み測定方法50℃乾燥条件２時間，③60℃湿潤条件２時間，を１サイク

EMMAQUA試験の評価サンプルについてフィルム厚みルとした試験を行った．
供試サンプルは端面シール無しで，を下記の方法で調査した．フィルムラミネート前の鋼板厚試験時間は1200時間とした．

み及びEMMAQUA試験経時後のサンプル（フィルム+鋼板）の厚みをマイクロメーターで測定し，その差からフィ

２．３．３

耐候性評価方法

ルム厚みを算出した．

外装用鋼板は屋外長期間使用が前提であるため，太陽光（特に紫外線）に対する特性を評価方法を変えて確認した．
１）促進暴露試験１２．４．４

分子量測定方法

サンシャインウェザーメーター試験

EMMAQUA試験の評価サンプルについてアクリルの分

スガ試験機株式会社製のデューサイクル・サンシャイン

子量を下記の方法で測定した．まずラミネート鋼板から

スーパーロングライフウェザーメーター（WEL-SUN-DC）

フィルムを削り取り，テトラヒドロフランに浸漬して溶解を用いて，ISO4892 に準拠したカーボンアーク法でサンさせた．その後，顔料と樹脂とを分離し，樹脂が含まれる

シャインウェザーメーター（以下SWOM）試験を行った．

溶液のGel Permeation Chromatography（GPC）測定を

一般的な試験時間は2000時間であるが，今回は更に5200時

行い，標準ポリスチレン換算の分子量を算出した．

間まで延長した試験を行った．この耐候性評価試験に供し

３．結果及び考察

たサンプルの光沢，色調を後述する方法で測定して評価した．
２）促進暴露試験２

EMMAQUA試験

外装用材料としての特性を調査する目的で，今回開発し屋外での20年以上の長期耐候性を評価するため，太陽光た青色のアクリル鋼板と塩ビ鋼板とを比較した．

に近い促進試験として知られているEMMAQUA試験を選

まず，外装用材料として必要な基本特性について評価し択 し た ２，３）． 社 外 評 価 機 関 に 依 頼 し て ア リ ゾ ナ に てたが，アクリル鋼板は塩ビ鋼板と同等の特性を持つ事が確

ASTM-G90，Cycle３（夜間12分毎に３分間水スプレー）認できた（Table１参照）．なお，エタノールに対する耐に準拠したEMMAQUA経時試験を行った．なお，経時時

薬品性でアクリル鋼板は若干の光沢変化を生じた．実際の間は３年間とし照射された紫外線総量は英弘精機株式会社

使用で問題となるレベルではないが，アルコールでの清拭，製の紫外線放射計（MS210A）を用いて測定した．この耐手入れ等については注意する必要がある．

候性評価試験に供したサンプルの光沢，色調，被膜厚み，

サイクルテストの結果，クロスカット部，端部とも塩ビ

分子量等を後述する方法で測定して評価した．

鋼板は赤錆が発生したがアクリル鋼板は白錆であった．ま３）屋外暴露試験

た端部のブリスターはアクリル鋼板の方が軽微であり，ア

山口県下松市においてJIS K 7219に準拠した直接屋外暴

クリル鋼板は塩ビ鋼板と比較して良好な耐食性を示した

露法で屋外暴露15年経時試験を行い，外観を目視で確認し（Table２参照）．

た．

SWOM試験5200時間経時後の光沢変化は塩ビ鋼板と比較してアクリル鋼板の方が小さく，試験前後のΔEも塩ビ

２．４鋼板と比較してアクリル鋼板が若干小さかった（Table３

特性値測定方法

以下に耐候性試験サンプルの評価方法について示す．

参照）．
屋外暴露15年経時試験を行った結果では塩ビ鋼板，アク２．４．１

光沢測定方法リル鋼板とも錆びはなく，良好な耐候性を示した（Fig．

SWOM試験及びEMMAQUA試験の評価サンプルについ３参照）．

て60 グロスの光沢変化を日本電色工業株式会社製の光沢以上の結果から，今回開発したアクリル鋼板の試作サン

計VG2000を用いてISO2813に準拠して測定した．

プルは，外装用として10年以上使用されてきた塩ビ鋼板と同等以上の良好な耐候性を有していると考えられる．そこ

２．４．２

色調測定方法で，アクリル鋼板の更なる長期耐候性を評価し，最終的にSWOM試験及びEMMAQUA試験の評価サンプルについア ク リ ル が 劣 化 す る 状 態 を 確 認 す る 目 的 で， ３ 年 のて，色調（L*,a*,b*）を日本電色工業株式会社製色差計SQ

EMMAQUA試験を行った。

2000を用いて測定し，色調の変化を表す色差（ΔE）につ

この試験での供試サンプルへの総照射エネルギーは

いては，試験前の色調をL*
（０）
，a*
（０）
，b*
（０）
，試験後

3,846,155Lyであり，単純に換算すると関東地区日射量のの色調をL*（１），a*
（１）
*
，b*
（１）とした場合ΔL*＝ L*（０）40年以上に相当する３）．

­L*
（１）
*
，Δa*＝a*
（０）
­a*
（１）
*
，
Δb*＝b*
（０）
­b*
（１）
とし，

外観目視評価では各色ともチョーキング等の不具合はほΔE＝（（ΔL*）+（Δa*）+（Δb*））の式で算出した．
2

2

とんど見られなかった（Fig．4 参照）．

2

49

東洋鋼鈑

Vol.36

Table１ The fundamental characteristics

Fig. ５ Glossiness changing of samples at EMMAQUA test

Table２ Results of cycle test after 1200h

Fig. ６ △ E of samples at EMMAQUA test
Table３ Glossiness and △E at SWOM test

持率約78％）に変化した（Table５参照）．いずれも高い
分子量保持率を示しており，長期耐候性維持に有利と考えられる．
以上のように我々が開発したアクリル鋼板の製品は，太陽光に近い促進試験として知られているEMMAQUA試験の３年経時で優れた特性を有する事が確認できた．また，劣化の挙動は，ある時点で急速に進む傾向は見られず，徐々に進行する傾向がある事が判った．
今回のEMMAQUA試験でサンプルに照射したエネル
ギーは関東地方の40年分以上であるが，促進試験と実際の
屋外暴露とでは温度や湿度が異なるため単純に40年の耐候性があるとは言い切れない．ただし，今回の結果から，開発したアクリル鋼板はメンテナンス無しで少なくとも20年

Fig. ３ The result of outdoor exposure test
（15years）

以上の耐候性を持つと考えている。
光沢値は各色とも経時２年で約半分になり，３年で約１Table４ Thickness and residual ratio of samples at
EMMAQUA testになった（Fig．５参照）．
ΔEは白で約４，黒と緑とは約2.5であり，いずれも良６参照）
好な値であった（Fig．
．
また，フィルム厚みについて初期は120㎛であったが３年後には108㎛（保持率90％）に変化した（Table４参照）．
この保持率は塩ビ樹脂と比較すると非常に高く，長期耐候

Table５ Molecular weight（Mw）and residual ratio ofsamples at EMMAQUA test

性維持に有利と考えられる．
また，分子量は元の分子量（Mw）約100,000に対して３年経時で黒は約88,000（保持率約85％），
白は約78,000（保Fig. ４ Surface appearance of samples at EMMAQUA test50

高耐候性アクリルラミネート鋼板の特性

海岸近くのオフィス外装材として20年以上メンテナンス

４．結言

フリーで使用されており，剥離や錆び等の問題は発生していない．また一般住宅の屋根周辺部材として使用され始め

外装用材料に対する環境適性，高耐候性，意匠性などのて約10年経つが問題は発生していない。

市場要求に対して東洋鋼鈑ではアクリル鋼板を開発した．

今後はアクリル鋼板の特徴を生かせる，長期耐候性や長開発品は塩ビ樹脂，可塑剤等を含有しておらず，アクリル期耐久性が必要な分野に積極的に提案する予定である．

樹脂と顔料だけでフィルムを作製しているため環境適性を有している．また，開発品は高い耐候性を持っており，適切な顔料をフィルムに添加する事で望む色調を表現可能で

引あり，かつ深いエンボス表現が可能である．今回開発した

１）Seiichi Honma：Plastics，55（2004），５アクリル鋼板は上記の特徴を有するため，外装用材料とし

２）William J．Putman，Matthew McGreer and Matthewて日本国内で採用されつつあり，徐々にシェアを増やして

用

文

献

Conrad：Soc．Plast．Eng．ANTEC，（1995），3322

いる．実際の使用例は以下の通りである．

３）Eiki Takeshima，Toshinori Kawano，Hisao Takamura

７参照）
・オフィス外装材（Fig．
．

and Shigemichi Katoh：J．
Jpn．
Soc．
Colour Mater., 56（1983），

８参照）
・住宅屋根部材（Fig．
．

457

Magniﬁcation

Fig. ７ Actual use for a wall of a business oﬃce without any maintenance（21years）

Fig. ８ Actual use for roofs of houses and the parts around the roofs

51

東

洋

平 成 20 年 ６ 月 印 刷

鈑〔非売品〕〔禁無断転載〕

平 成 20 年 ７ 月 発 行
発行責任者

鋼

山口県下松市東豊井1296の1

古

賀

印

刷

人

山口県下松市東柳1丁目2の8

発

行

人

山口県下松市東豊井1296の1

佃

印

守
刷

所

東 洋 鋼 鈑 株 式 会 社 技 術 研 究 所