ISSN 0372 3496
CODEN ! TYKOAT

声 、

,
、

●●鼻,
.

抄,
W
●

VOL.37

メ
.

乞
舮

表紙の説明
ミラーコートK (MCK)は高い反射率を有する銀めっき鋼板である.ごの高い反射率を利用し,由然の光を屋内に取り入れる.光ダクトシステムに採用されている,

表紙の写真は東洋製雛株式会社本社ビル大崎フォレストビルディングに採用された自然採光シ
ステムの見上げ写真である.低階屑まで効率よく内然光を導入するために.壁面の反射壁にMCKが使用されている.

The Mirror coat K (MCK) is a highly effeCιive re"eCιive material silver plaιed to me【alSheets. The hi三h reneCιance of MCK is used for sun"g川 tr丑nsmission
The Dhotograph ln lhe cover sh0机,s inner side ofthe sunlighιlransmission syslem orthe
Osaki Foresl Building (the hea(1quarters building of TOYO SEIKAN KAISHA. Ltd.). withhigh efficiencv,小e MCK wa11S of 小e transmission system guide the sunlighH0 小e groundn卯rs ofthe bUⅡding.

目

次無延伸ポリエステルフィルムラミネート鋼板を用いた2ピース飲料缶(TULのの塗料密着性
で,ぜ
仁1

村国浩

田屋慎

薄めっきぶりき(LTS)へのりン酸塩化成処理

3.化粧鯛板用エンボス付与フィルムの開発

佐々木

真利江

山本

忠司

田村田
神河内

2

真太郎

9

15

悟史
正幸

士也司
武勝琢
高宅村

‑21

場

光芳

27

浦嶋村

麻里

古
三

4,18L缶胴溶接部テープ補正装置の開発

ヰ」

大西三大岡

5.銀めっき鋼板の剥発

さき子

達也
rセ

TOYO

KOHAN

Technical Reports of Toyo Kohan company Ltd.
V0137

Contents

2. phosphate Treatment on Li耳h目y Tin coated steel

Marie sASAK【9radashiYAMA,MOTO

3. Development of Embossed Film for Larninated steel sheets‑ーー"".

ShiπtaroU 1島、NDA・‑15
SatoshiK、W脚Uル、

Masa),uhiuC川DA

4. Development ofweld erea correcting machine in 18・1iter can

Ta1こeshi FUR【rrAIU、."21καιSuya MIYAHE
TakujiNAκん、1U1い
5. Development ofsilver Mirror steel

Alitsu),oshi oH1訣Uari N【SⅡ【Sαんiko MIU臥ratsu),α OHS"1MA
eiroshi0κ樹Ⅲ貼

27

東綱鈑 V 137

無延伸ボリエステルフィルムラミネート鋼板を用いた
2ピース飲料缶(TULC)の塗料密着性
吉村国浩、,田屋慎*

Ink Adhesion for TWO・piece can (TULC) by Non・oriented polyester Film LaminatedSteel sheetκαπihiro YOSH1八IURA, shiπ・ichiTAYA

Syn01〕sis

Polyester nlm laminated steel and aluminum sheets, which are apPⅡed for various kinds of cans.
have an advantage that inner and outer 1ιIcauer coating Drocesses are omilted. Therefore, the usc
Of those sheets are significantly conlriburing to reducing c02 en〕issions and byDroclucts generated
durin旦 lhe inner lacQuer curin宮 Drocess.1n addition、 these sheets esl)eciaⅡy for the bevera宮e cansdeveloDed by ιhe Toyo seikaD Kaisha, LTD, SO・ca11ed Toyo uLtimate can (TULC)、vhich the bia幻al
Orienled l)olyesler nh11 (BO PET) 1aminιltion is ad01)1ed、 have 彦ood fonηability, corrosion reslstanceand the fⅡ10・ink edheslon of 山e outer waⅡ ofthe cans.

Recendy wei創)ι re〔1Uction has been l'eQuired for the TULc cans nlore and more. so a newmaterial, which a n01卜orie】1ted Dolyester fⅡnl(NO,PET. soca11ed "Fine cast F山n") with a be壮er
formability 血an the BO・PET filnl was laminated on, was devel01)ed.
In this paDer, we focused on the film・ink adhesion for the NO・PET laminated TULc can. The ouler
nlm of 小e can has multiple layers and each 1ιlyer has differ引北 ComDositions,1fthe can waⅡ temper
alure aftcr fornling becomes nearly Tg of pET, the fi111]・ink adhesion deteriorales due to an increasein thc residual stress on the 印m afler fonれing. As a result,it is found 小at it is necessary ιO contr01
the oP山れUm ran8e of can waⅡ lemDerature after forming and to choose the suiιable comDositions
Of each 丘h111eyer in order to obtain a goocl fi】m・ink adhesion.

Key words : TULC; filnlink adhesion; non・orienled Dolyester film: t引11Derature of fornling

1.緒

ルムが適用されているまた,缶の外観(意匠性など)
言についても.加飾性や光抑性の付与が検討され,従来の近年.環境に対する配慮が]二業製品に求められ.りサ

樹脂凸板を用いた印刷力法以外に,水無し平板印刷.紫イクル性や環境負荷を4慰した製品設計が企業の社会約

外線照射によりインキを硬化させる方法Ⅲ"や.予めグ

賓任となっている.飲料缶・食缶分野においては,環境

ラビア印刷したワイルムを金属缶にラミネートする方法

対応の・つとして.塗装缶に比べ焼付け時のCO.排出など1種類あるいはそれらを組み合わせた方法が用いら量が少ないフィルムラミネート金属板への釖り替えが進れる場合が増加しており,これまでインキ剥雜が問題とんでおり,成形時のクーラントが不要なTULC (Toyo

ならなかった場合でも.印刷方法あるいはインキの種類

Ummatecan)は環境負荷が小さい容器の代表格である.

の変更によて,印刷後のネック加工や缶同上の接触等

TULCには二軸延伸ポリエステルフィルムが用いられてによるインキ剥離が懸念される.一般に,インキとフィいるが,最近では吏なる幌量化やりシール性付与もされルムとの密杵性には,塗膜特性(粘弾性.内部兄リ'D,塗ており,加工がより厳しい用途においては.加工時のフィ液特性(界面張力.粘弾性),塗膜組成(組成分衣,フィラー・

ルムの割れを抑制するため,加工性に優れる無延伸フィ

顔料の樋類・瓜・分散性),塗膜形成条件(膜厚,硬化条*技術研究所グループリーダー*2 技術斜究所東洋鋼鈑V01.37

件.雫装方法)などが影響するが、 TULCのような2ピー

は酸化チタン顔料を25Wt%添加している.缶内面側とな

ス飲料缶では成形後に印刷を行うことから,ヒ記特性にる無延伸クリアフィルムは, PET/1Aのフィルムを使用加えて成形後の表面状態やフィルム内の残留応力,ある

した,また,フィルムの機械特性評価のために,ホワイ

いは成形方法が強く影響すると考えられる.

トフィルムの表層あるいは下層に相当する樹脂組成の単そこで,本研究では無延伸フィルムを用いたTULCの塗料密着性について,缶外面側フィルム(樹脂組成.層屑フィルムも使用した.いずれもTダイを設霞した軸押出機を用いて溶融キャスト法により製膜した.

構成)あるいは成形(成形方法及び成形温度)の影響に

ラミネート基材には,板厚0.18mmあるいは024mm

ついて調査を行った. TULCには絞り成形缶U20OTULCの鋼板をフッ化物添加クロム酸浴中で陰極電解処理し,と呼称されている缶など、以下J20OTULCと略す)と金属クロム1止120

Bomg/m',クロム酸化物扱11

絞りーしごき成形缶(C350TULCと呼称されている缶

13mg/m'の表面処理を施したECCS (Eleclrolytica11yなど,以下C350TULCと略す)があり, J20OTULCとChromium/chromium oxide coated steeD をイ吏用した.

C350TULCの塗料密着性について,成形温度の影響と缶

フィルムラミネート鋼板は上記のフィルムとECCSを

外面側フィルムの表層における酸化チタン顔料の添加の用いて.ラミネート装概により作製した.ラミネートは

影粋を調査した.さらに,成形後フィルム内の残留応力

ECCSを255てまで加熱し,それぞれの面にクリアフィル

をフィルムの変形挙動に及ぼす温度の影響から推察する

ムとホワイトフィルムをシリコーンゴム被稜口ールによことによって、成形時の樹脂の変形挙動が塗料密芯性にり熱圧着して行い,その後,直ちに水中で急冷した,

及ぼす影縛について老察した.
22 成形方法及び条件
前述のラミネート鋼板にパラフィンワックスを詐電塗

2.実験方法布した後,機械プレス,油圧プレスによりJ20OTULC及2.1 供試材

びC350TULCに成形した. TULCの製缶はFig.1に那さ夷験で使用したラミネート金属板の仕様をTable1に不れるように、カッヒング,りドロ成形の3」二程で行わす.缶外血側となる無延伸ホワイトフィルムはポリエチ

れるが,1,2 '程Πの成形条件は変更せず.3」二程目のレンテレフタレートにイソフタル酸を5m01%共重合した成形ツール温度をTable2及びTable3のように変更し,フィルム(r ・フフ゜C. T,,・233て,厚み 13μ mあるいは 16

成形温度の異なるサンプルを作製した,このとき.成形

μm.以下, PET/1A)であり.フィルムの表層に酸化チ

前後の缶側壁上部の温度を放射温度寸で測定した.なお.

タン顔料を添加しないものと5Wt%添加したものの2種類

成形温度を更にしげるため, Table2中のNO.5及び6につを用いた.なお,いずれのフィルムにおいても,下崩にいては成形前に缶側壁部をドライヤーで予熱して成形した.

Table l The cross sedion com】)osilion of s{ee11aminιlted 、、,北h Nlyester film
B

C

PET/1A+TjoK5、vt%)

PET IA

A

Sa1η1〕1e NO.
TOD 】nvcr

Oulcr fⅡm

6Vhilc mm)

D」20OTULC
PET/1AU11der layer

C350TULC

PET/1A+Ti02(5、VI%)

PET/1A+Ti02(25、ut%)

PET/1A+Ti02(25、、,1%)024mm

0.18nl】nStecl(Thickness)
hlncr fi1111

PET/!A(cleer nlm)

Table 2 The innuence of 3rd rorming cond北ion on can
Wa11temDera山re ofthe uDI)er skle U20OTULC)
Con〔Ⅲion orNO.

3rd fornljng
Punch

Dic

Can W且Ⅱ leml)ora【ure ofIhe upl)e『 side
Beforefon口iΠ宮 Afιerfornlin三

25て
2

45て

40て

3 4

50て

49て
35 40て

55て

58て

70て

ISι for111i"菖
^(CUDping)

2nd roroling(Re(1ra、V)

3rd fornling^ (Rcdra、、0

判皐.1 The fornⅡne process o「」20OTULC

5
80て
6

64ヤ

80 85て75て95 98て79て66 75、C

無延伸ポリエステルフィルムラミネート鋼板を用いた 2 ピース飲料缶・(TULC)の簗料密着性

2.4 塗料密着性に及ぼす影響因子とその評価方法

Table 3 The innuence of 3rd forming condiⅡon on can

Wau t引ηDeralure of 小e uDper si(1e (C350TULC)
Condi"on ofNO.

3r(Ⅱorming
PⅡnch

2

Die

2.4,1 表面形態

Can 、vaⅡ temDe立11Ure of【he ul)1)eT si(!e

成形缶の側壁ヒ部(缶上端より7mm,圧延方向に対しBeforefo『nling Afιerforming

0゜方向)を切り出し,缶外面側をSEM (FESEM ; Field

42て

60て

Emission scanning Electron MicroscoDe, JEOL製

55て

63て

JSM・6330F)により観察した.なお,缶士.端部より 7mm

44 49%;

50て
3

72て

66て

の位匙はJ20OTULCでは高さ90mm. C350TULCは高

q

78て

67勺

さ 110mmに相当する.
2.4.2 フィルム内の残留応力
成形缶における缶側壁上部のフィルム内の残留応力は23 塗料密着性の評価方法
J20OTULCあるいはC350TULCに成形し,220C X3

熱機械分折装置(TMA ; Thermomechanical Analyz

分の熱処理後,藍色インキ(盛示40mg m )及びニス(盛er,りガク製TAS・300)により測定した.成牙折妾の缶に量130mg/mうをコーターで塗布した上で,205て X2は高さ方向.円周方向にそれぞれ引張,庄縮の残留応力分の焼付けを行った.その後. F地2に木すように缶上端が生じており,剥躍したフィルムを加熱すると残留応力から20mmのところを切り出し,缶上端より7mmのとを開放する屶向に寸法が変化することから.加熱によるころに缶内面側からデュホン衝撃を行い、デュポン衝雫

寸法変化よりフィルムの残留応力を推定した.成形缶ので生じた変形部をテープ剥蹴した.ここで.デュボン衝

基材を塩酸溶液に浸漬し, ECCSを溶解して得られたフィ

撃はサンプルト'に先端が18インチの岫率を有する丸棒

ルムを長さ25mm,幅方向5mmとなるように缶高さ力を羅き、高さ50mm 1二方から荷重30ogの錘を落下させ向(長さ:fⅡ上端より 7mmから32mm位i汽.幅5mmて行った, Flg.3にテープ剥離後のデュボン衝撃による変j王延力向に対し0゜力仙D と円周方向(長さ:ドリ司力向に形部の外観を木す.塗料密祚性が劣る場合にはF旧,3(a)の2励酔m,幅:缶 1二端より7mmから 12mm位1雌)の大きように塗料が剥蹴し. F地のホワイトフィルムカ鐙割.Ⅱす

さにそれぞれ切り出し.初期荷乗lg.胃・温速度5C min

る.そのテープ剥離部を画像解析することにより、剥緋で室温から200゜Cまで加熱したときの、1'法変化を測定し画積率を算出した.なお.剥籬面杣率はそれぞれのサン

た.なお,フィルム秘凧材などにおける残留応力の諄価プルで缶円周方向に5点ずつ,平価を行い,その平均値としは困難な点が多く,フィルムを基材から酸で剥跳する際た.

の液温の上昇.やサンプルの取扱などに留意してh た、vcigh130og
AdhcsiYC 駐IDC
20mm fr0Π
をhe uDI)er
Or ca"

DiSι日ncc
50mnl

00

⇔

SIMclmen(can oulsiclc)

Punch(R'1/8inch)

Fi宮,2 MO〔1el of evaluation methⅨ10f ink adhesion

一声

2mm

Exfolinu0Π^(a) PΦr adhesio"

No cxfoliali011a)) GC収l a(1hesion

F喰3 The DiC札lres aftor ink adhesion test
3^

Exfoli紅"0Π東洋鋼鈑 V0137

二10

2.43 フィルムの変形挙動

PET/1A

単層フィルムの機械特性は1軸引張試験により評価し(訳︺仁0=三一0﹂XU﹂00一耆"

た.ラミネート鋼板を塩酸諮液に浸波しECCSを溶かしてフィルムを得た後、幅5mmX長さ40mmの短冊状の試験片を例り出し.引張試験機(オリエンテック製テン
シロンRTC・1210A)を用いて,標点間距離20mm,ク

ロスヘッド速度20omm/min.温度70

110゜Cで引張試験を行った.

TOD layor of
OLtlcr fi1111

PET/1A十T迫'【5、Y【%)

8

^

6

4

2

3.結果及び考察

040

3,1 塗料密着性に及ほす成形条件と表面形態の影響

50

60

70

80

90

Can 、、'ι11Π01ηMraιUrc ancr for111ing (%ニ)3.1.1 絞り成形缶σ20OTULC)

F喰.4 Relation betい'een ratio or exfoliaⅡon and Cιln
WalHe1川兇rature U20OTULC)

J20OTULCにおける塗料密着 11の評価結果をF地.4にボす.成形後の缶側壁温度によて途料密蔚性に差が見られ,60 75゜C付近に塗料が剥離しゃすい温度域があに酸化チタン顔料を添加すると塗料の剥解は減少し,塗ることがわかった.この塗料が剥解しゃすい温座域は料密着性の向上が見られた,

PET/1AフィルムのT,より若千低い領域であり.この温次に,缶側壁上部のSEM観察結果をFlg5に爪す.表皮域における成形時のフィルムの変形挙動が塗料密着牲

層への酸化チタン顔料の添加の有無に関わらず.缶高さに深く影響していると推察される,・方.フィルム表層方向に沿ってシワ状の凹凸(図中、矢印でボす)が観察

Surface o'、、,hiιe 61mCιln 、、,ι1ⅡιC1η1〕era111reιlncr ronnlng

PET 1<一Tio (5、、「

.t、

200μm

Fia.5 SEM images of Ⅱle can wa11 artcr forming U20OTULC、 7mm fronlthe uDpcr 51Cle of can)4

無延伸ポリエステルフィルムラミネート鋼板を用いた2 ビース飲料缶(TULのの塗料密着性された.シワ状の凹凸は成形後の缶側壁温度で58て及び 3.12 絞りーしごき成形缶(C350TUL◎
C350TULCにおける塗料密着性の評価結果をFig.6に64゜Cでは観察されるが, PET IAフィルムのr'以士.となる79てではほとんど見られない.また.シワ状の凹凸は示す.前述のJ20OTULCの場合と異なり,成形後の缶側
缶の下部よりも上部で多く見られた.このことから,シ壁温皮(60 6ずの.フィルム表局の酸化チタン顔料のワ状の凹凸は、絞り成形において缶円周方向に乍じる圧有無に関わらず,いずれの条件でも塗料の剥籬は見られ縮応力により発生すると考えられ,成升如寺の温度がT以なかった.また,缶側壁上部の表面状態もFig.7に示した
下の場合に,形成され易いことがわかった,

ように,成形温度及び表層の酸化チタン顔料の有無に関

缶側壁上部の表面状態の違いとF喰.4の塗料密料性の評わらず,平坦であり,J20OTULCに見られたシワ状の凹
価結果を比較すると.シワ状の凹凸と塗料の剥離しやす凸は観察されなかったしごき加工では加工時にフィルさに・定の相関はみられず,表而形態よりも塗料が剥離

ム表面が拘束され.成形温皮も高くなりゃすいため.絞

しやすくなる別の要因があると老えられる.

り成形のみに比べ表面が平"になたと考えられる.

このことも, J20OTULCの場合と異なり. C350TULCの塗料密着性が良好となる要因である可能性が考えられる.
10^

PET IA

32 塗料密着性に及ぼす樹脂フィルム層の影響

TOD layer of
Outcr film

ーー>‑ PET/1A+'rio.(5Wt%)(K)立0一一に=0‑XⅢ﹂00一一偏匡

8

32.1 成形による残留応力の影響^

塗料密竹性の評価結果より,塗料の剥跳は成形時の加C発熱が小さいJ20OTULCのような絞り成形で生じゃす

6く,特にフィルムのT'より若十低い温度域で成形する場
合に起きゃすいと考えられる.そこで.塗料密着性に影4紳を及ぼす要因のーつとして.成形後のフィルム内の残2留応力に着開した.通常,成形によって発生したフィル

コET IA

ム内の残留応力は成形後の熱処理工緑によって緩和され
0
40

50

◆一◆一4◆
070

る.多凧フィルムでは融点,機械特性などフィルム物性

80がそれぞれの層で異なるため.熱処理後にも残留応力がCen 、、,日Ⅱ IC口Ⅱ犯「1111】rc aflcr f0Πれj"宮(气;)存在することが考えられる.そのような場合,その後にFi居.6 RelaⅡon beいνCen ralio of exfoliaⅡon anu can

行われる途焚,焼付け工程において.塗料/フィルム界血Wa11【emDerature(C350TULC)

Surrecc of 、V11iιC rilm

C社口、vaⅡ len11)erι11Ure
nflcr fornling

PET/1A+Tio'(5WI%)

200μ nl

F確.7 SEN images of Ⅱle can 、va11 after ro"ηing (C350TULC.7nlm from lhc upl)er side of ca11)
5

束洋鋼鈑

V0137

また.成形後の缶側壁温度64てにおいて,成形方法

での応力が更に増加し,塗料が剥籬しゃすくなると考えが異なるC350TULCと比較した結果をFlg.10に不す,

られる

そこで,成形後のフィルム内の残留応力を加熱による

C350TULCではJ20OTULCに比べ,缶高さ方向及び円フィルムの寸法変化によって推察した.表層に酸化チタ

周方向共に加熱による寸法変化が小さく,成形後の残留ン顔料を添加していないJ20OTULCにおいて,成形条応力が小さいと考えられる.これらの結果から,成形後件により成形後の缶側壁温度を変えた場合の、j'法変化をのフィルムの加熱による寸法変化と塗料密着性に大まか

F地.8に示す.缶高さ方向(F地8(a))では, PET IAフィな相関が見られ.寸法変化が大きいと,塗料が剥離しゃ

ルムのr 近傍から成形による残留応力によって収縮し,すいことがわかた.

融点近傍では軟化により伸びに転じる.一方,缶円周方向(F喰.8(b))では,成形による圧縮応力が解放されること

322 樹脂フィルムの変形挙動の影響によって. T'付近より伸びが生じる.塗料が剥離しゃす

塗料密着性に影響するフィルム内の残留応力には,多い成形後の缶側壁温度が64ての場合では,塗料が剥離し層フィルムの各屡の変形挙動が関係していると考えられなかった缶側壁温度認て及び79゜Cに比べ寸法変化が大きる,そこで.表層及び下層に相当する単層フィルムの引<,成形後の残留応力が大きいことが推察される.すな

張試験を行い,成形における各屡の変形挙動を推察した.

わち. T'より若干低い温度域におけるフィルムの変形にラミネート鋼板より剥離したPET/1A単層フィルムをおいては,分f鎖の運動性変化などが影響し,残留応力70゜C及びHOCで引張試験した応力伸度岫線をF地.11

が大きくなることも考えられるが,その機構等についてに示す.引張温度110てでは70Cに比べ.引張応力ははさらに明らかにしていく必要がある.

VI0程度に低下し.成形温度がフィルムのT'以上の温度

次に.塗料が剥離しゃすかった成形後の缶側壁温度となる場合は極めて低い応力でフィルムの変形が進むと64ての場合において,表炯への酸化チタン顔料の添加の推察され,成形時の加τ発熱が大きいC闘OTULCは成形影粋を見ると, F地.9に尓されるように缶高さ方向.円

後の残留応力が軽減されると寄えられる.一方.成形時

周方向共に加熱による寸法変化が小さくなった.つまり,の加τ発熱が小さいJ20OTULCはフィルムの変形に高い

酸化チタン顔料の添加により,成形後のフィルム内の残応力が必要であり.成形後の残留応力が大きくなると毎留応力が小さくなったと推察されるえられる.また. PET/1Aに酸化チタン顔料を添加した

十
^58て

^
^

Cnn 、νι1Ⅱ【cmlK!ratⅡre

64ヤ

5

^

"仁一﹂工の

10

58て'64て CanwantC1ηDeralurc
79てー

6

4

5

=0二昆口9ω

0

8

十

79て

(訳︺5帖口Uこ0乱盲'U︹M)三帖岳こOU貼=邸一一U

仁0一烹比口0一国

10

10

2

0

15
0

100

150

200

50

0

100

150

200

Te1口Dcrι乢Ⅱre (T;)

Tem】MTt(111ro (、コ)(a) Heighl direcli0Π(b) circunlfcrC111ial direcuon

F喰8 Change ofthe leng小 of multlple 例m lu heating U20OTULC)

PET
PET

10

Tio (5、、'1%)

100

150

2

50

4

0

0

200

PET/】A+、rio.(5、VI%)

6

10

仁0署乱二0一山

5

PET IA
8

十

0

X三乞の

5比=U‑︑OU閉一符工U(訳︺'一聞一一田こ0山即一妥U

5

凧凧

(訳)

一︼0=専Mに0一山

十
10

0

50

!00

150

200

Temperel(1rc (%:)

TC"1PeTι1[ure (えコ)(b) circumferenιia】(1iroCⅡon

仏) Height dircction

F冶.9 Change oflhe length of1ηUltゆle film al heating U20OTULC. Teml)erature or can afler rorming:64て)
6

無延伸ボリエステルフィルムラミネート鋼板を用いた2 ビース飲料缶(TULのの塗料密着性

場合,70てでは酸化チタン顔料を添加しない場合よりも PET/1A(下層)の引張挙動がそれぞれ異なる状態になる
全体にわたって応力一伸度曲線が異なるが, H0てでは伸と予測され.J20OTULCの最大歪である伸度250%で比度250%まではほとんど同一の挙動を示し,酸化チタン顔較した場合においては,約3Mpaの応力差となることが料の添加により,フィルムの変形挙動が変化することがわかった.方,表局に酸化チタン顔料を添加した場合わかった,は, Fig.12(b)に示したように,同伸度での応力差は約

ラミネート板より剥籬したPET/1A単眉フィルムの応 1.5Mpaと酸化チタン顔料を添加しない場合に比べ,12

カー伸度曲線を用いて.多層フィルムの表層あるいは下まで低下すると考えられる.したがって,フィルム各層
眉に相当するそれぞれの曲線を重ね合わせた図をFig12 での応力差が小さくなると,成形後の残留応力も小さくに示す.表層に酸化チタン顔料を添加しない場合はなると考えられ,結果として.塗料の剥雛が生じ難くな
F地.12(a)のようにPET IA(表局)と酸化チタン顔料添加

ると老えられる.

10」200 (slrelch dra、、,)

5」200 (slrelch draw)

C350 (slrelch ir011inE)

8

・5

・] 0

仁0一︼昆仁0一ω︼姑口UこOU叫一一d上U

0C350 (stretch lroni"g)

6

4

2

5
0

"三上の

璽三比仁Uこ00比仁四こ仁0=易仁0奇

10

50

100

150

0

200

0

50

Teml〕oratⅡro (て:)

100

150

200

Te1乃Derι11耻ro 〔て)(b) cirC1川lfere】11ial direcljon(日) Hcigh【 dirNtion

F滄.10 change of the length of nlultiDle nlm et hea"ng ('rcmDera山rc of can after forming:64゜C)

5

0
53
02
52
01
5ー
050
43

PET/1A+Tio (5、、,1%)

令色ι三蜘岳﹂●え主6三曽巴一m

0
45
30
35
20
25
10
ー

PET/1A

PET/1A
PET/1A+Ti0バ5Wt%)

0

^

0

100

200

300

400

0

500

100

(日) 70て400化) 110气コ

Re1ιltion between s(re口g山 and e!ongaⅡon of singlc layer fi1111 at(a)70叉; and (b)110でPET/1A+Ti02(5肌,1%)

PET/1A+Ti02(25、VI%)

1

0(叫区一εε誉曾一のPET/1A
PET/1A+Ti0二(25、、,1%)

如闘記部卯巧卯肪肋部卯 51050

窟巳6三比岳=m

5
0

0

300

Eloilgを11ion (%)

Elongalion (%)

Fは.11

200

100

200

300

400

0

500

100

200

300

400

50

E】ongalio"(%)

E】ongaljon (%)(a) PET/1A 社nd pET/1A+Ti0き(25、VI%)(b) PET IA十TI02(5、vt%) and pET IA+Ti01(25W1制

F喰.12 Colnparison of 山e relation l)eいVeen strength and elongation of $ingle layer nlnl a1 70て
7東洋鋼鈑 V0137

言4(3)加熱による缶側壁上部のフィルムの、1'法変化は難料が剥蹴しなかった成形缶に比べ剥隣しゃすかった成無延伸フィルムを用いた2ビース飲料缶の塗料密許性に及ぼす成形方法とフィルム府朧成の影響を」20OTULC

形缶で大きく,成形後の残留応力が大きいと塗料密着性が低下しゃすいと考えられる.

及びC350TULCにて調査した.
得られた結果をまとめると以下の通りである.

(4) J20OTULCにおいて,フィルム表層への酸化チタン(D J20OTULCでは塗料が剥籬しゃすい成形温度域があ

顔料の添加により塗料密着性が向上した.単層フィル

り,その温度域はフィルムのr"より若下低い温度域でムでの引張試験結果より,酸化チタン顔料の添加によっあった.方,C350TULCではいずれの温度域でも塗て,引張挙動が変化し.複胴フィルムの表層と下層に料の剥籬は見られなかった.

それぞれ相当するフィルムの引張挙動が近づくため成形後の表層と下屑の応力差が小さくなると考えられ(2)フィルム表層の酸化チタン顔料の有無によらず、る.これにより,成形後のフィルム内の残留応力が低J20OTULCでは成形温度が低い場合に缶側壁上部でシ減し.結果として塗料密碧性が向 1二したと轟えられる.

ワ状の円凸が観察されたが, C350TULCではいずれの条件においても観察されなかった.しごき加工である

引用文献

C350TULCは加工時にフィルム表面が拘束されると共D 毎m知11Ξ.高橋聡.胡述春.伊藤美由紀:東洋鋼鈑34(200の,に成形温度も高くなりゃすいため,表向が平扣になたと考えられる.

1・H

2)菅井栄・: PACKIPA,(2001 5).10 133)秋水宗一: PACKIPA.(2001 5). 14 17束洋鋼鈑 V01.37

薄めっきぶりき(LTS)へのりン酸塩化成処理
佐々木真利江*.山本忠司、2

PhosDhate Treatment on L地htly Tin coated steel
Marie sASAκ1, Tadashι YA'、1AMO'1'0

Synopsis : Tin plate is widely used for beverage cans and fΦd containers because of its good properues suchas its aDpearance. weldability and food hygiene.1n recent years, the lighuy tin coated steel(LTS) of
,h'h
'h
Ⅱdb1
1.4/2h・tdf
h off
l costt、vhichtin coating
weightis contr011ed below
l.4g/m" has spreadfor the purDose
reducing
and begun lo be examined fonれⅡk・powder cans that higher food hygiene is reQuired.
For such spedal use,instead of chromate lreatment as a Dosttreatment on the tin Dlale. phosDhate
trean11ent has been done in or(1er to achieve high food hygiene. However, some Derformances suchas adhesion with lacquer and corrosion resistance of phosphate treated un plale beconle worse thanthose of chromate treated ones. Therefore.if the LTS DroCⅡにed by dw Dresent DhosDhate treah11ent

Condilion adoDted to lin plate which lin coating 、ve喰ht is contr011ed al)ove l.4g/1η", some defects
Ⅱke l〕oor・aDpearance or corrosion ofthe can may occur,

In 小is DeNr, we investigated DhosDhate ιreatmenl cond北ion for the LTs in detaⅡ to obtain a suitable corrosion resistance, As a result,il was found that the LTs could be aDplied ι0 小e milk・DO、vderCans if Ⅱn c0ιlting weight 、vas l.4宮/m2.
Keywords : L地huy tin coated steel; phosDhaιe treatment ; corrc)sion resistance言

本研究では.りン酸処理条件および,得られたりン酸

1.緒

処理鋼板の耐食性特性の両1可から,りン酸処則ぷりきの

錫めっき鋼板は特有の美即な金属光沢表面を有し,溶薄錫めっき化を検討した

接性や食品衛生性が良好であることから,飲料あるいは
食缶用材料として人量に使則されている.近年,コスト

2.実験方法

ダウンを倒的に錫めっき量を1.4mgハ1f以下とした薄錫めっき鋼板 a喰htly tin c0ιlted steel;以下、 LTS と記す)への移行が進んでおりD'幻.粉乳缶用途においても例外で

2.1 供試材はなく.従来の錫めっき量28mg/m'から 1.4mg/m へ

解脱脂,硫酸酸洗後,フェロスタン浴にて金属錫量で035の検討が行われている.しかしながら.粉乳缶用途では5.40g/m2の錫めっきを施し.りフロー処理にて錫めっ他用途よりも高い食品衛生性が求められるため,錫めっ

き皮膜を溶融加熱処理後に,後処理としてりン酸処理をき後の後処理としてりン酸塩化成処理(以下,りン酸処

電解処理にて行った試料の作製は,板厚0.18mmの冷延鋼板をアルカリ電

理と記す)を行っている.りン酸処理ぶりきは,般的

リン酸処理は.りン酸10宮 L,りン酸水素ナトリウムなクロム酸化物による後処理とは異なり塗料との密竹性.

30g/しを主成分とするDH2.5.40ての処理液を用いた,耐食性の向上は期待できず.現行のりン酸処理をLTS上

電解処理は,陽極側を表面処理板.陰極側をステンレスに行った場合.薄錫めっき化による外観不良や腐食など鋼板とし,電解条件030 220c dm2で1サイクルの電の問題が発生する可能性がある.

解処理を行った.

*

技術研究所*2 薄板めっき工場めっき技術グループ9東洋鋼鈑 V01.37('仁く比三)mコ号量舌一一ご0三蜘一男曽=8U

22 評価方法
2.2.1 リン量測定
リン酸処理によるりン量測定は蛍光X線(りガク製
ZSXI00田を用いて行った.この際.基材である冷延鋼
板中に微扱含まれるりンも検出されるため,りン酸処理
前後でのりン量の差をりン酸処理によるりン量とした.
222 耐食性評価
表血処理板の耐食性は塩水噴霧試験機(saⅡ Spraytest;以下, SSTとa三す)にて評価を行った.錫めっき量

1.4g/m2および2.8g m',りン量08

2.0

1.9

王

18

王重

1.フ

玉

1.6

1.5

1.4
0.0

2.omg/m2のサン

】.0

2.0

4.0

5.0

6.0

Coaling 、vcigN of 廿"(g/mコ)

プル(50mmX150mm)に 5゜0塩化ナトリウム水溶液をF旧.1 Releti01〕 Mt、veen coaⅡng weight of Dhosphorous

37゜Cにて30分間噴霧し,水洗,乾燥後に腐食の程度を目ιlnd tin

視評価した.評価は3段階(0:表面の20%程度腐食あり,△:表面の203.0

50゜。程度腐食あり, X :表面の50%以上腐食あので評価を行い,n数3の平均値とした,なお,

32 電解条件がりン酸処理に及ぼす影響

製品としての適応範囲は「0:表面の20%程度腐食あり

錫めっき量 1.4g/m'と2.8g/m"の錫めっき鋼板上に,電解条件(0.3 2.OC/dm2)を変化させ,りン酸処理を行っのみと判断した.

2.2.3 リン酸皮膜の皮膜栴造た際のりン母の変化をFig.2に示す

錫めき!Ⅱ1.4g/m2あるいは2.8宮/m'1二にりン址

錫めっき量1.4g/m2の場合,08C/dm2以上ではりン量の電解条件に対する変化が緩やかであるが.0.6C/dm'以

2.omg m を処理したりン酸皮膜の皮膜構造を. X線光屯f分光装識(X・ray photoelec{ron sl)ectroscoDy, JEOL

下では大きくなる傾向が見られた.方,錫めっき量28

製 JPS 9200 ;以下, XPSと記す)にて分析した.サン

g/m'の場合.弛解条件によって傾向は変わらず様な比プルの測定範囲は直径3mmとし, X線源: MgKa,加例関係であった

速電屁:10V,電流:12,5mAの条件にて測定した.

錫めっき量が少ないとりン付蔚量が増加することを3,1

波形分析はJEOL製ソフトウェア(SDecsurf ver,1.739)

で述べたが.錫めっき量が少ない場合には錫のりン酸塩にて解析した.その際. sn 3P貌のピークフ17eVを錫のと鉄のりン酸塩が共析していると考えられる.鉄のりン

リン酸塩のピークとし, Fe 2P枇のピークフ12.8eVを鉄酸塩の生成機構は,(D (3)式であり,溶出した鉄は,のりン酸塩.707eVを金属鉄として解析を行った.

まず(2)式に示すように司溶性の第りン酸塩を形成し,さらに(3)式に示すように酸化されて難溶性の第りン酸

3.結果および考察

塩となる'".したがって.錫めっきⅡU.4 g/m'において,

3.1 錫めっき呈がりン酸処理に及ぼす影響

電解量が少ない範囲でりン付着量が減少するのは,0 溶

錫めっき量Sn 035

5.40g/m'の錫めっき鋼板上性の第ーリン酸塩がりンズで溶解するためであると推測に,定の電解条件(1.OC/dm':電流密度23A/dm'.

される

通電塒問0.44Sec)でりン酸処理を行った際のりン巌の変化をFi三.1に示す.錫めっき量2.8g/m2以上ではりン量に変化がないが.2.8g/m2以下の範囲ではりン量の増加.

が見られた.

..

.

リン酸皮膜の形成は電解処理によって錫めっき鋼板から溶解した錫イオンまたは鉄イオンが,処理液中のりン

33 SST耐食性に及ぼすりンの影響

酸イオンと反応することで形成される.錫めっき止2.8

錫めき止1.4章/m'における試験後の試料外観を

g/m'以上では錫めっき鋼板表面は錫層のみのため.錫のPhoto.1に尓す.りン塁が少ない範囲では, photo.1,(a)みが溶出し,りン酸イオンと反応して皮膜が一定址析出

のように板全体が黄変し,板の半分以上に銛が生じた.

する.ー・方,錫めっき嶽28尽 m 以下では,鋼板表面に方,りン批が多くても, phot0 1・(C)のように点状のりフロー時に形成されるSn Fe合金層が一部露出し,錫赤錆が生じた.すなわち, SST耐食性が良好であるよう層との電位差が生じると考えられる.すなわち,錫層がなりン量の範囲が存在するものと考えられる,卑になり,錫の溶解量が増え,多くのりン酸イオンと反錫めっき量1.4g/m2および 2.8g/m2におけるりン酸処

応した結果,析出扱(りン!;D が多くなったと考えられる.

即時の電解条件と, SST耐食性評価結果の関係をFig.3
10沌めっきぶりき(LTS)へのりン酸塩化成処理(:安注E)誓0﹂0IP巴二(こ0 三営Pゴ比三一ぎU(ーミ聞三)mコE9一身0長こ0三牝一少二Mこ一=3U

2.4

20

1.6

If

玉

1.2

璽

0.8

0.4

02

04

2.4

2.0

1.6

里

0.8

0.4

06 08 10 12 1,4 1.6 18 2.0

聖1.2

02 0̲4 0.6 0.8 1.0 12 1.4

C/dΠ12

C/d111.

(a) sn= 1.4g/nl=(b) S11=2.8ghれ

F壌2 Relation bet、vecn coating weight or DhosDhonls and quanlily of eleclrolysis

0,6

0.8

1.0

1,2

1.4

1.6

1.8

拳

0.4

争

0,2

争

P〔χ)r

争

OU仁5m‑m史仁0一己ヒ0U

争色OU仁=一坑一器﹂立9巴ヒ0U

^^

G(以1

0,8

1.0

1.2

1.4

G0Ⅸ1

Pαコr

2.0

02

0.4

0.6

C 小11

C (hl】(a) sn(b) sn1.4g nl

28宮 m

亘

Rclation bet、veen corr船ion resistancC 細ld (1Uanliry or e】eCιrolysis^!●.ー.,

伺

.'

4'
.

.
写

゛"

、,

^

.0

(C) 2.20c dm . P 190mg m(a)0.33C/dn12, P=083nlg m(b) 1.0OC/'dn1き. P=1.6301居ノ【11、(0.75A/d口12.0.445ec)(2.25A/d1が,0.4qs(!C)(50OA dlo ,0.44SCC)

Not enough c】ec{ric qU印1ⅡινNormal cond北ion

EXCoss oleC1丁ic quanlily

P卜Dto.1 Change in aDpearance W北h LrcaUηenlc011ditionsに示す.錫めっき量およびりン量によらず.りン酸処理

黄変が生じたものと考えられる.これに対し,電解扱がの電解条件が0.7C/dm'以上では黄変が生じにくい傾向が多く.りン量が多い場合は,電解による錫または鉄の溶見られた.・方,錫めっきⅡU.4g/m'で1.4C/dnf以上.

解量が多くなり.場所によってピンホールが発生し,そ

錫めっき量2.8g/m"で1.8C dm2以上の電解条件においての結果,点状の赤錆が生じゃすくなったと青えられる.

は,点状の赤錆が発生する傾向が見られた.

また.錫めき量が多くなると,ピンホールが発生しに電解が少なく.りン量が少ない場合には,耐食性皮膜が十分に錫を被鞭しておらず,露出した錫が酸化してくいため.電解量が大きくなっても腐食しにくかったためと推察される.

3.4 錫めっき母によるりン酸塩皮膜の違いについて検討した結果,以下の結論を得た

鋼板表血のXPS分析結果をFi部4,5に水す. P.sn にD りン酸処理の場合,錫届あるいはSn・Fe合金層からおいては錫めっき批によらず.スヘクトルのピーク位霞の錫あるいは鉄の溶出によって皮膜形成されるため,および波形はほぼ同じであり,化合物の形態は同しであ

錫めっき量28宮/m'以下において,同一電解量ではりると考えられるン量が増加する傾向が見られた

Fe巾"においては,錫めき旺1.4g m と錫めき

2)耐食性が良好となるりン嶽は,定の電解条件にお艮2.8g/m でスヘクトルが異なり.1.4g m の場合にはいて得られ,電解不足あるいは,電解過多でも腐食が712eV付近にプロードの波形が見られた.波形分雛の結生じゃすくなることがわかった.その範囲は,錫めっ

果.錫めっき量1.4g m では鉄のりン酸塩(FCPO )のきm l.4 g/m'で0.70

1.45C/dm2であり.錫めっき

いとSn Fe合金層が表眉に露出し. Fep0ηが生成すると

量28g/m"で0.70 1.65C/dm2である.
3)りン酸塩皮膜には,錫めっき量1,4g/m2では鉄のり考えられる.このFepo゛は他のりン酸塩と比鞁して耐塩

ン酸塩が含まれることが明らかになった.この鉄のり存在が確認された.前述したように、錫めっき世が少な

水噴霧性に劣るが81.錫のりン酸塩中に一部共析している

ン酸塩は錫めっき量28g/m'では見られず.錫めっき

ため.耐食性に及ぼす影粋は小さいと考えられる.

扱が少なくなると生成されると青えられる

以上のことから,錫めっきⅡU.4g/m'のLTSでも.粉乳缶用途に適用可能であると考えられる.しかしながら.

4.結言

LTSではりン酸処理時の最適な屯解条件の範囲が小さく

リン酸処即錫めっき鋼板の薄錫めっき化を.りン酸処
即の条件および得られた表而処理鋼板の耐食牲特性からなるため,錫めっき址の下限値については粘査する必要がある(S114S )

ーー一

ーー

ーーーー■

ーー

ーーー

ーー

1.4g nl

Sn=2.8武/1η.
Sn】'扣

2.8g lo

501

135

491

BhldinR e"crRy (ev)Bin(1ing eTlorgy (ev)(牡) P 【S")(b) sn円皐.4 XPS SDectrum of surfιIce

720

715

710

705

720

720

715

710

Binding cncrgy (CV)Bindin宮 CncrEy (ev)(n) sn= 1.'1g m(i)) sn=2.8g/1111

F喰 5 Xps specu'um of surface (waYeform se那raⅡon of Fe)沖めっきぷりき(LTS)へのりン酸塩化成処理<引用文献>

G. E. Muilenberg, perkin・Elmer corDorauon. phy5icel

D 森田順・.吉田光男,江迎和哉.大賀智也:新臼織技報.353
a 994),37.

6) B. N.1Vanov・Emin, N. A. Nevskaya, B. E. zait託ν, T. M.

2)大賀智也,前田垂羨.浅井恒敏:表面技術.48 U997),460,
3)問宮富士雄:金属の化成処理 a982).

Ivanove : zh. Neorg. Khim,27 (1982),3101.
フ) V. V. Nemoshalenko, V, V, Di(1yk. V. P. Krivitsk証. A.1.

4) P. NI(11S,」. L. SⅡⅡIvan : J. phys, D.16 (1983).723.
5) C. D. Wιlgner, VV.入1. R喰gs, L. E. Davis and j. F. Nloulder: Handl)(抑k of x・ray photoelectron spectroscoDy . Ed.bv

Senekevich : zh. Neor宮. Khim.,28 (1983).2182.
8)湯浅真:表仰科学,22 (2001)、123.

Electronics Division, Eden prairie, Minn, U979)

東洋鋼鈑 V0137

化粧鋼板用エンボス付与フィルムの開発
神田真太郎、.河村悟史祀・内田正幸、

DeveloDment of Embossed Film for Laminated steel sheets
ShiπtaroU 1し、NDA, satoshilL、WAMulm, MasayUんiucHIDA

Syn01)sis : As interior building materials. steel sheets coated with Dolyvinyl chloride resin(PVC) have been gen
eraⅡy used because of their suDerior heat and chemical resistance and easiness of embossing finish
for surrace decoration. HO、vever.the pvc coating has begun to be avoided because it 8enerales nox
ious Ra$es 、vlth an environmentanoad during combuSⅡon.
Inslead of the pvc resin steel,、ve have develoDed Dolybutylene terephthalate (PBT) coated $teel
Sheets.1n this rnanufacturing Drocess, emb鴨Sin80f lhe pBT coated steel sheet has been usuaⅡydone afler filrn lamina110n, so ca11ed l)OSι,emt)ossing metho(1. This method makes it P船Sible to form
an extremely fine lexlure on the pBT coaun宮 layer although it has a demeritthal an embossing r0Ⅱ
is easy to be damaged due lo the direct contact with steel coils.
Therefore,in order lo solve the problem.、ve have develoDed Dre・embossed pBT 飢m which theemb鴫Sin宮 is previously done during the nlm casting Drocess.
In this paDer,、ve investigaled lhe relalionshゆ between transcription ralio of embossed Dattern andfilm thickness, nipDing 虹me in lhe pre embossed rilm before and aner lamina廿on. The transcription
ratio of embossed Dattern increased W北h an increase in the fⅡm 血ickness,90μm thickness shows
96% of trans(:riDuon raⅡ0, while 75μm thickness sho、ved only 75%. on other hand, nゆDing time did
not affed the transcriplion ratio in the ran8e of o.025 to o050 seconds.
Roughness of embo$sed fⅡm on the steel sheet decreased with an increase in laminaung tempera
Iures, The roughne$s of 90μm lhickness nlm became almost eQuelto thをlt of 75μm fⅡm because of
小e Dre$飢lre of a laminating r0Ⅱ.
Keywords : PVC・free; post・embossing; embossed pBT film:film thickness; niP血ng ume;transcripuon rauo

1.緒PBT樹脂被覆鋼板にエンボスを賦形する方法を. Fi菖」
舌に那す.従来の技術は.上段に不すように製膜したフィ
ルムを鋼板にラミネートした後、フィルム表面にエンボ

内装建材用途として.耐久性,エンボス加工性.耐薬品性等に優れた塩化ビニル樹脂を被覆した化粧鋼板が使スを賦形するアフターエンボス方式を採用している幻,用されてきた.しかしながら,塩化ビニル樹脂は,燃焼の方式は,フィルムを鋼板にラミネートした後,板温が時に有害ガスが発生する等.環境負荷が大きいとされて

PBT樹脂の融点以上になるまで加熱し,直ちに,エンボ

おり,代替樹脂を用いた樹脂被覆鋼板の要求が高まってスロールとゴムロールで圧下,冷却することで,エンボ

こきている.これに対応するため,我々は,塩化ビニルとスを賦形する方式である.このアフターエンポス方式は,同等の耐久性,エンボス加工性等の特性を有するポリブ

非常に精密なエンボス表現が可能となるが,エンボスロー

チレンテレフタレート(PBT)樹脂被覆鋼板を開発し,

ルが鋼板と接触するためにエンボスロールの癌付きが発

浴室壁材や冷蔵庫など様々な分野に展開してきたD'2}

生し易いこと,鋼板エッジ部が口ールに跡を付けるため

下松亊業所製峽工場
F松事業所製膜工場刷主那*3 下松出業所ラミネートエ場長

*

*2

15

束洋鋼鈑ν0137

LaminaⅡon

0
After,elnl)OSS
meιhoclPre'heaⅡn

Embossin

HeaⅡng ovcn

ノEml〕(熔Sing

L31ni"ali"宮
r011

^

Ⅱ
、

、 waミCrsDray

Polyesler、

mm、vnlerOuenchHealcdSINI、vele『 SDI'ay!‑nminaung
丁0Ⅱ

BaC和IDr0Ⅱ

Laminauon

0Pre・emt抑5S
meιho(1、Yaler 5Dray

Pro・cm1刃Sse(1
filnl

We【er

qucnch、valer sDray

Fi倉.1 Film laminι1[ion proce5Sにエンポスロールを鋼板幅単位で持つ必要があること,などの問題がある.
そこで.フィルム製膜時にエンボスを賦形するプレエ
ンポス方式について検討を行った.フィルム単体にエン、、'in(1ing'ー＼

ポス賦形を行うことで.任意のフィルム帆で製膜"能となり.鋼板とのラミネートのみてエンボス化粧鋼板が製/ー、>、,,

子一＼

Enlbossin宮NiDpinE
rou

r011

造できるため,著しい生産性の向 1二が期待できる.
本報では,フィルム製膜時のエンボス賦形に対するフィ/ー'、

ルム構成.フィルム厚み及びニップ圧力の影響を明確に

CO0Ⅱ"客r0Ⅱするため.フィルムへのエンボス転写率について綱査を行った.また,フィルム製膜時にエンボス賦形を施したフィルム(プレエンポスフィルム)の場合,鋼板とのラFi宮.2 Eml〕ossing sySιem

ミネート時の加熱及びフミロールでの尿力によるエンボ

ボスロール温度35て.エンボスロールとニップロール問ス表面状態の変化が懸念されるため.ラミネート条件がの圧下力は2.O Mpa,ニップ長10mmで試験を行った,

エンボス残存率に及ぼす影粋についても調査を行った.
2.12 樹脂及びフィルム榊成

PBT樹脂(ポリプラスチックス製,融点r,=225て)

2.実験

及びイソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレー

2.1 供試材

ト(CO PET)樹脂を用いて,2層フィルムを製膜した.

2.1.1 プレエンボスフィルム生産設備

CO・PETは. PET/1A7.5 (イソフタル酸7.5m01%, T,'
238て,1ν 0.9)及びPET/1A15 (イソフタル酸

プレエンボスフィルム生産設備の概略をF地2に尓す.
通常の製膜工程においては, Tダイから出てきた溶融樹

15m01%, r、,215て,1V=0.9)を用いた.フィルム榊

脂をキャストロールで冷却固化し,フィルムを成形す

成をFig3に木す. PBT樹脂はエンボス臓形性,加工性

る,それに対し,プレエンボスフィルム方式では, Tダに優れているため,表廟となるエンボスロール仰Ⅱば,白イから押出した溶融樹脂をエンポスロールとニップロー

色顔料(酸化チタン98%以上)を重量比で20%になるよ

ル問において.エンポス喉形,冷却固化する方法を採用

うに配合したPBT樹脂層とした.下屑となるニップロー

した.エンポスロールには,中心線粗さπα=5μm,最ル側は,シリコンゴムに対する籬型性及びエンボス献形

人断面積高さRι=40μmの砂目模様を刻印した外径φ性への影響を確認するため.2種類(PBT樹脂. PET

30ommの口ールを用い,ニップロールにはシリコンゴ

IA15)の樹脂で検討を行った,また,フィルム層比の影

ム30mm厚みの外径φ250mmの口ールを用いた.

響を調査するために,CO・PET樹脂層の厚みを2水準及び,ニップロール表面を冷却口ールで25てに仰1御し.エン

PET/1A7.5樹脂についても検討を行った.
16

化粧鋼板用エンボス付勺・ワイルムの開発を評価するため,フィルムの粗度及びエンボス転写率のEmbossing r0町 Sidc

調査を行った.粗度測定は,接触式表面粗度計(東京精密製Surfecom140OD 3DF)を用いた.プレエンボスフ¥

ルムの表面粗度Rの及び丑ιを測定し,さらにフィルム表
面粗度Raiを.ロール表面粗度丑α,で除した値をエンボス
転写率RaiRa,とし,エンボス性の指標とした.また,光Surfaco layer : PBT conlainin
Diament 20、Ⅵ
54 'r nl

干渉式粗さ計(veeco NT9100)を用いて,フィルム表
Under layer ; PBT or co pET

面の3次兀形状の可視化を行った.

18μm

NipDi11g r0Ⅱ Side

23 エンボス残存率
F喰.3 F矼m struclure

ラミネート後の表而粗度丑仙を測定し,プレエンボス

フィルムの表面粗度Rので除した値をエンボス残存率RaRafとし,ラミネートにおけるフィルム表面状態の変化の2.13 プレエンボスフィルム
2.12に記した供試樹脂フィルムについて,フィルム厚指標とした.

み変更に際しては.製膜速度20ln/min (エンポスロールの速皮・定)になるように押出機の吐出量を調整し,35
100μmのプレエンボスフィルムを製膜した

3.結果及び考察

また,ニップ時闇の影響を調査する際には,フィルム

3.1 ニップロール側の樹脂種の影響

厚みを75μmとし,押出機の吐出量及びライン速度を変2,1,1の設備におけるプレエンボスフィルムの製暎で.

更することで,ニップ時問0,025,0,034.0.05Sにおけニップロール側にPBT樹脂及びCOPET樹脂を適用する

るプレエンボスフィルムを作製した.

検討を行った. PBT樹脂では.ニップロールからの剥離が安定せず、ロールへの樹脂融着が発生したが. CO・PET

2,1,4 ラミネート条件
ラミネート後のエンボス表面状態の変化を確認するた

桂則旨では,ニップロールとの雌型性は安定していた.所

め,簡易ラミネート装置で,ラミネート温度及び口ール定の位脳においてフィルム表面温度を測定した結果を

圧 F力を変更した試験を行った,板厚05mmの溶融壷

Fig.4に示す.ニップ出口(位枇2)のフィルム温度は約

鉛めっき鋼板の片面にポリエステル系接粧剤を乾燥膜鳳

70゜Cであった.樹脂のガラス転移温度げ')は, PBT樹

2μmになるように塗布した後、所定の温度 a90゜C

脂が約40て. CO・PET樹脂が約75てであり.ニップ出口

250て)に加熱した接着剤塗布済み溶融亜鉛めっき鋼板に温度よりも低いT'のPBT樹脂においては.軟化した樹脂

プレエンボスフィルムのラミネートを行った.ラミネー

がニップロールに融杵したと推測はれる.この結果から,

トにおいては,鋼板側にフィルムの非エンボス賦形1面(製

以下の実験はニップロール側樹脂として、 CO・PET樹脂を膜時のニップロール仰D が接するようにした.ラミネー用いて行った.

ト1王下力は.0.1

0.5Mpaの範囲で行った.
32 フィルム厚みとエンボス転写率の関係
エンボスロールによるフィルムへのエンボス賦形状態

22 エンボス転写率を評価した結果について,フィルム厚み侮の表面粗皮(Ra,

エンボスロールによるフィルムへのエンボス嘱形状態

250
ν＼0﹂三EU昌三口︺=一亙

200
^^^

150

',、、
100

ノノ/ず^、1,.'、
1

子一＼

I Embossing

NiDpinR
r0Ⅱ

r011

50

/ーー>、,,

0
0

100

200

300

400

500

Cooli11宮
3

Contact coo】ing lenR111

nu"

F碑.4 Relalion belwee0 則m leml)eralurc and contact・cooling lcng山
17

②

r0Ⅱ

東洋鋼鈑

V0137

ND をTable1に,フィルム厚みに対するエンボス転写率

これらの図からフィルム厚みが薄くなるにつれて,エRO/丑0,の変化をFlg.5に尓す.フィルム厚み90μm以上

ンボスの深い円凸部分が転写されていないこと力師寉認でではエンボス転写率90%以上であったが,それ以下のフィ

きた.使用したエンボスロールの表面は,丑t=40μmでルム厚みでは薄くなるほどエンボス転写率が低くなる傾あり,フィルム体積が小さい(フィルム厚みが沖い)場合,向が見られた.各フィルム厚みにおける2次元粗度チャー

深い凹凸部分に樹脂が十分に流入できず.その結果,フィトをFig.6に.フィルム厚み90μm及び50μmにおけるルムへのエンボス転写率が低くなったと推測される.こフィルム表面の3次元形状観察結果をF1宮S.フ,8に尓す.

のような薄膜の場合については,押出し温度を高温にして樹脂の流動性を上げる等の製膜条件でエンボス転写率

Table l Roughness ofr011 Surface and eml)ossed filmを向上させる可能性があるが.現時点においては,薄膜for various thickness (Ra and RO

時に膜厚ムフが発生するため,今,後の課題である.
AVC『agc

Maximu!n

Samploroughness(HO/μ m)roughness(Rι/μΠ1)

R0Ⅱ rcDrica

5,54

35.95

90μm Ⅲm

5.34

31̲63

75μ m fⅡnl

4.15

25.44

ル間の接触時間(ニップ時問)が変化することから,エ50 μ 111 f11m

3,21

20.53

ンボス賦形状態も変化することが懸念される.そこで,35μ m filnl

2.55

17.88

33 ニップ時間の影響
製膜速度を変更した場合,エンボスロールとニップロー

プレエンボスフィルムへの転写率が70%以上と比較的高い.フィレム厚み75μmにおけるニップ時朋の影響につ100

いて羽査を行った.エンボス転写率とニップ時剛の関係

90をFi宮.9に不す.フィルム原み75μmにおいて.ニップ
80

'叱︑都叫

.

時間を変化させても転写率に大きな変化は認められず.

.

70

短い二、プ時問(少なくとも0,025Sまで)でも,エンボ

60

スの転写は 1・分に行われていることが確認できた.

50

3.4 ラミネート条件のエンボス表面への影響
20

40

60

80

プレエンボスフィルムは.フィルムにエンボス倣形を100施しているため.加熱した鋼榎とのラミネートにおけるFilm ulick"CSSノμ m
Fi尽.5

熱により,フィルム表血状態が変化することが懸念されRela"on beいVeen Ra// Ra,ιlnd
thickness ofemb伽Sed nhn

る(エンホス戻り」と言われている現象).そこで,ラ

10

0

10
10

三乱

0

器畢仁工比=0出

WW
0

WW
0

10
0

3

2
Lcnguln,nl

F喰.6 ROU目hness charι of eml)05Sed film
18

化粧鋼板川エンポス付りフィルムの開窕

ミネート条件とエンボス表而状態の関係について開査を行った.厚みの異なるプレエンホスフィルムのラミネー
ト温度に対する,太面粗座の変化をFi宮.10に.エンボス

残存率Ra, Ra/の変化をFig.11に木す.いずれの厚みのフィルムにおいても、ラミネート温度が高くなるにつれ.
表面粗度、エンボス残存率ともに減少する傾向が見られた.また、フィルム厚み90μmと75μmについて比較す
ると,プレエンポスフィルムにおける表面粗度は90μmの力が大きいのに対し(Table1参照)、ラミネート後の表面粗度はほぼ同程度.すなわち,より低いエンボス残Fi8.7 3D surrace imaRe of eml)ossed film
(Film小ickne$S 90μnl)

存率であたここで.これらの厚みのフィルムのラミ
ネート前後における2次元粗度チャートをF地.12に示す.

この図から、フィルム厚み90μmにおけるプレエンボス
フィルムの力'が,深い凹凸が減少する篠向が顕著にみら
5.00
一=ミ

90Ⅱm

川のU一一一一山ゴ0出

400

75" nl501ι nl

300

2.00
180

190

Fi88 3D surfaco imagc of cmlx)S15ed film
(Fnm小icknesS 50μnl)

220

230

E仟ecl of lanliΠι11ion ιemDel'ature on roU尽hncss

Fi宮.10100

K● 90μm

＼︑＼︑

90

75Ⅱm

80

50πm

70
0.020

0.040

0,030

0,050

60
180

0.060

190

NゆDing Ⅱme / SCC
Fig.9

210

1"ιltlji1111ιio" ten11)crι11U rc /て

09
59
08
58
07
57
06
5
0

︑吋弐々叱

0.010

200

RclaⅡon bet、veen 丑αi Ra, and niDping 印nc

Enlbosscd"110

1'ι,1ni11;1te(1
Shccl
仁一壮

10叩m

Opt肌

10訂m
OTrlnl

Im川

Lenglhき羽lr"

誘口三一邸二0正三ミ仍監三一叫二0匡

90μ1れ

0μ」"

10μm
Ornln

=一毛

=一ミ

11"m

'rnm

訟0二二W=0"

誘0二工叫二0匡

」0μm

Opm

10pm
0Π1Π1

しけlm

12 ROU尽hness chart of eml)osscd f山11 ancH剖ninιltcd shcCι
19

1Υ1】11

10pm

LcnRth

nlnl

乏1羽m

Imm

Leng[h0μITI

Lon辛Ⅱ1

10μm

nU11

10μm

0虹11"

210

220

F喰.11 Effecl of lanlinaιion teml]cralure on l?α// Ra,

U?Ⅱnl(heckncS5 * 75μm)

F"mⅡlicknC5S

200

1,alolnnuon ιCn11)cra1Ⅱrc /て

一ΠU罰

Π"n

230

れることがわかった.この減少傾向により,90μmのフィ

Table 2 Roughness and kα1/παiof embossed f

ror various co・PET layer

ルムのエンボス残存率は,70μmの値より大きく低下したと考えられる

ROU三hness of
Prc embossed 「Ⅱm

ROU宮hnes afler

耻nder 1訊ycr(Thickness)(πα//μ m)(HO゛/'ι m)

4̲61

2.50

54

4.93

2.62

53

4.70

2.78

59

CO PET for

なお,深い凹凸のエンボスが保持できない原因としては,
1フミネートロールの圧下によって,物理がHこ凸の部分が潰されるPET IA15(18μm)②軟化したCO・PET樹脂廟の変形に伴って凹凸が小さ

PET IA15(9μ m)

くなる.

などが推測される.

PET IA7,5

そこで次に,ラミネートにおける口ールの圧下力とフィ(18μm)

Iamlna"on

凡σi/RO/(%)

ルムのエンボス残存率の関係をF地.13に木す,板との密したがって.鋼板へのラミネートによる表面粗度の減

着性を確保するため,通常0.1Mpa以上の圧力でフミネー

少は,ラミネートロールの圧下によりエンボスが潰されトを行っている,この図から,1f下力0.1Mpa程度では工る影響もあるが,主要因は凹凸が下層のCOPET樹脂層

ンボス残存率を70%程度紲持し,02Mpa以上てはいずれに押し込まれるためであると秀えられる.

も60%程座となったが.さらに低下する傾向はみられな
かった.この傾向から,ラミネートロールの圧下で凸部分が波されること以上に,エンポス残存率に対して影響

フィルム製膜時のエンボス賦形において,フィルム構K＼︑せ叫︑U叱

卯帥円印艶卯関を及ぼす要因があると考えられる.

0.00

4.結言
成,フィルム厚み,及び口ール圧下力がエンボス転写率に及ぼす影響を調査し,さらに,プレエンボスフィルムの鋼板へのラミネートにおいて,鋼板加熱温度及びラミ
ネートロール1王下力がエンボス残存率に及ぽす影響について調査を行った結果,以下のことがわかった.
フィルム製膜において,

0.10

0.20

0,30

0,40

0,50

[.ιU11inntion Drcssure / Mpa

Fi皐、13 Relation !)eいVeen πα」/ RO/end laminaⅡon Dressure(D ニップロールに接する下眉樹脂としては.ニップ

出1コのフィルム温度より高いT.を有するCO・PET
樹脂の力が,ニップロールから剥曄し易くなるた
めに, PBT特川旨よりも適していた.

35 下層樹脂の融点の影響
プレエンボスフィルムの喪面粗度がラミネート1侍に減少する要因として.前述の通り,ラミネートにおける鋼板からの熱によりCOPET樹脂層が軟化するが, PBT樹脂凧までは 1・分に加熱されず,さらにプレエンボス〔程(2)エンボス転写率は.フィルム厚みに比例して高くなる傾向があり,90μm以上では90%以上,75
μmで75%程度であった.
(3)エンボス転写率に対するニップ時間の影粋はほとんど見られなかった.

で粘晶化が進んでいるPBT樹脂屑は軟化しにくい可能性

プレエンボスフィルムの鋼板へのラミネートにおいて,もあるため,深い凹凸が下層のCO・PET樹脂層に押し込(4)ラミネートした後のプレエンボスフィルムの表面まれることも考えられる.

粗度は.ラミネート温度が高くなるにつれ,減少

下層はCO・PET樹脂で検吋しているが.結晶性が低く,する傾恂が見られた.また.ラミネート前の表面

熱により軟化しゃすい.そこでCO・PET樹脂磨の厚みを粗度が最も大きい.膜厚90μmのフィルムについV2に.または. CO PET枯俳旨層を高融点のPET/1A7.5ては,ラミネート後の表面粗度が膜原75μmとほ樹脂とした場合の,ブレエンボスフィルム及びラミネー

ぼ同程皮となり,深い凹凸が F刷のCOPET樹脂

ト板の表面粗度,エンボス残存率の変化について調査を層に押し込まれる傾向が見られた.

行った.
エンボスフィルムのフミネート前後の表面粗度とエン

参考文献

ボス残存率をTable 2に不す(フミネートi品度:230゜C ,D Y. Takesue, K,Tagun〕a, K.Fujii. F,Terauchi and Kseiki:
ECCA Autumn congress TrnnscriDI. a999).165
2)田熊幸治,武居芳樹,簾井1丁治.消木和浩,寺内文十:材料とプロセス,12 (1999),1350

1王ノJ:0,5Mpa).エンポスロールからのフィルムへの
エンポス転写率はCOPET樹脂層の違いによる有意差が認められなかったが,エンボス残存率は高融点のPET
IA7.5樹脂の方が若下高くなる傾向が見られた.

3)森田俊・.岩 F寛之. m熊幸治.藤井h治,武居芳樹:衣血技術V0152. N04 (20OD.353

東洋鋼鈑 V0137

18L缶胴溶接部テープ補正装置の開発
古高武士、,

宅勝也",中村琢司,

Development of weld area correcting machine in 18‑1iter canrakeshiFURurAKA、καtsu),a MIYAKE, rakuji NAKAMURi、

SynoDsis : Recently, a global envlronmentalissue Ⅱke the depleuon of ozone 】ayer due to carbon dloxide (CO/has been re工抑rted and worked out countermeasures aⅡ Over the world.
As a materialinnovation for solving the issue, Toyo Kohan has develoDed polyester nlm laminatedSteel sheets、 SO・ca11ed "Hi pef'. This is tyDica11y used for beverage cans which are produced by themelhoclthat coating and cleaning processes are omitted. As a result, this has contributed to reducing
Co emission and other Drotecuon of lhe environment. Except for use with the beverage cans. theHi・pet is also expected for use with 18 Ⅱter cans.

In order to make a main body of the 18・1iter can. electric・、veld is done at the joint part. SO
the 、vekled part is designed as an area 、vhich is not 丘lm laminated because of keeping electric
Conductivlty.

Although that area is sealed uD by solvent sDray・painting or by fine Darticle aDplying after
Welding. those treatmenls are not suilable enough lo give such characteristic as heat resislence,
barrier DroDerty and formability.
InSιead of those 即SI・ιreatments that Dut high stress on environmenl,1herefore, we have devel
Oped a seaⅡng techniQue by polyester fⅡm taDe and the correcting machine. conseQuen11y. highQualily 181iter cans could be produced because the inner surface of the can was able to be a11
Covered with the l)olyester film by the correcting machine.1n this paper, we introduce the sealin宮
technklue and lhe correcung machine.
Key、vords : weld area ; 181iter can ; Hi pet : correcling machine

被覆後処理(以下「胴溶接部の補正)方法として,般

一言

1.緒

的には溶剤などの環境負荷の大きいスプレー塗料や粉体

近年,自然環境破壊による地球環境への不安が高まっによる胴溶接部の補正が行われており. rHi‑peU をている.弊社では製缶業・食品加工業において環境問題用いたとしても,内容物が接する缶内面側すべてを環境を解決し,コストを低減するという理想的な新素材とし適性に優れるポリエステルフィルムにすることができなて,めき鋼板に耐熱性,バリアー性,加工性,衛生性

かった.

に優れ六ボリエステルフィルムを被覆したラミネート鋼
板「Hi peU を開発した".

れまでのスプレー塗料や粉体による補正ではなく,ラミ

この Hi‑peU を,胴部の接合に溶接を必要とするネート材と同じ材質のボリエステルフィルムで補正する

そこで,内面フィルムラミネート缶の胴溶接部を,こ技術について検討した.

18L溶接缶に適用する場合,溶接接合部周辺は通電のた本報では.ポリエステルフィルムによる胴溶接部の補め,金属が鴛出している必要がある.この金属露出部の設備開発部グループリーダー
設備開発部主亊*3 化成品亊業部長
*

*2

21

束洋鋼鈑 V01.37

正を行うために開発した

18L缶胴溶接部テープ補正装

着性を確保するため.曲面である缶胴溶接部周辺を,最羅」について紹介する.

適な温度範囲に加熱しなければならない②内面被覆性
加熱された缶胴の内面フィルムを剛性のある補正テー

2.装置開発の経緯

プで傷つけることなく,金属露出部を被覆しなければな

既存の胴溶接部の補正方法は.塗膜技術面及び作らない.

業環境面でいくつかの課題があた.まず,塗料補正で③余剰テープの処置

は,塗膜の厚膜化(30μm程度まで)及び厚みの管理が缶胴の端面に対し,補正テープがはみ出たり,欠如し困難であり.また.周囲への飛散もあるため,作業環境たりすることなく,余剰テープを除去しなければならながよくなかった.次に,粉体補正は,厚膜化(120μmい程度)は可能であるが,塗料補正と同様に厚みの管理がテープの除去不良が発生すると,缶蓋・底を取り付け困難であり,作業環境がよくなかった.これらの方法にる際の巻き締め加工不良により,内容物が漏洩する可能

対して、テープ補正は.最適な厚みや幅のテープを用い性がある.

て補正するため,被膜緒度も保たれ,周囲への飛散も発すなわち,ラミネート対象の形状が平面ではなく,仙生しないため,作業環境もよいという特徴がある面であること,缶ごとにテープの"壮揣処埋を必要とする

このテープ補正技術は,ポリエチレンフィルムを用いことから.加熱温度・ラミネート方法・末端処理方法がたものでは,既に実用化がなされていたが.一方で,ポ重要な課題である

リエチレンではなく.ホリエステルフィルムの優れたバ

また,機器配羅では,0240mmの筒状空問に補正テー

リアー性,加上性を発揮てきるオールポリエステルラミ

プを圧打する機器を配般しなけれぱならないため.無駄

ネート18L溶接缶に対するお客様の二ーズが高まってきのないコンハクト設計が要求される.
さらに,安定したテープ補正には,缶搬送及び缶胴内

た.

そこで,ラミネート鋼板の溶接部をラミネート材と同の口ール等の機器を保持する機拙も重要な設計要素と等のポリエステルフィルムで補正できる本装匙の開発をなっている.

開始した

4.課題とその対応手法
3.装置開発の課題

4.1 加熱特性

テープ補正工程はFig.1に木すように,溶接され筒状と缶胴を加熱する力式として.主なものは,ガス火炎等なった缶胴の溶接部周辺を加熱し.溶接部に補託テープの面火による方式,加熱炉による幅射・対流方式.誘導を熱圧竹するというもので.当礼のフィルムラミネート

加熱方式がある.

技術を応用したものである.

本装買では,ポリエステルフィルムの変色や熱劣化をラミネート技術を本装耀に適用する 1二での課題は.次防止するため,短持問で加熱する必要があること,またの通りである

加熱温度分布をある程度自山に調整できる必要があるこ

1 加熱特性とから,誘導加熱力式を採用した.

補正テプの被陵性及び補正テープと缶胴内面との密

1剖、 can l^1νに二^缶胴の加熱温度分布において重要なことは,缶胴溶接

RO】1C『

TnDO

.

■早W

＼

ノ

TaDe、gⅡalde ーーーー→、、
Conveyor〒〒

ISI・C0Ⅱ 2nd・C0Ⅱ
Ereclric induclion he社Icr

Tι11)e・CⅡt[erR011erFia,1 Sche111a[ic diagram or correCⅡng machine for 18L can
22

18L胴溶接部テープ補正装歳の開発部周囲の仙面を幅方恂で均に加熱することであるまルによるうず電流の集中で中央部に対し温度が高くなる.
Flg.4に各コイルの加熱韓囲のイメージを木すた.長手方向では,缶胴端部(先端及び尾す櫛は,余剰テー
プを過不足無く除去するために,缶中央部とは異なる温本装置では.コイル形状に加え,前段・後段加熱コイ
ルの缶胴との距離調整,透磁率の高いフェライトコアの度範囲に加熱する必要がある

基礎実験を行った結果,缶胴の両端部は.余剰テープ長さ・配置を組み合わせることで, Fi宮.5に示した最適なを過不足なく除去できる230 260゜C,中央部は,缶胴加熱温度分布を得ることができた.
内面と補正テープの熱圧着強度及び溶接段差部に発生する気泡の混入防止の面から,215 240゜Cの温度絶囲が望ましいことがわかった.そこで,これらの必要な温度分布を得るために、加熱特性仂口熱する箇所)の異なる
2パターンのコイルを連続に配癒したF地2は,前段の加熱コイル部を木し,磁東を缶胴溶接

Hca打ΠE erea of 2Πd c0Ⅱ

Hcaιiog area of lst coil

部に集中させることで.中央部を積極的に加熱するようF喰,4 1mage of healing area or lst and 2nd coilに栴成している.

F地3は,後段の加熱コイル部をポし,磁束を中央の溶
275(230 260て)せによって,仙血である幅方向においても,均等な加熱

一........

250

つまり,加熱箇所の異なる前段及び後段コイルの組合(215 240て)(2 0 260て)昆.●●,......

加熱するように構成している4をて接部を除く周囲に集中させることで,鞁極的に周辺部を

225

温度分布を得ることができるようにしている

200

354nlm (18L can l*1y lon宮{h)

.

.

゛
..
.

また,長手方向においては,缶端部は,後段加熱コイ

゛

゛

.

.

゛
.

卿

C

U

.

Fi宮.5 Lon即ⅡKⅡnι11 Distribution of can temDerιlture

.

.

阜

.
゛

゛.

゛

.

.

.

.
.
.

゛

,

r‑,ず

︑

.

..

42 内面被覆性
内面の被覆性は,補正テープで熱圧着した箇所及びその周囲にヒンホールが発生していないか.また,補正テーb

プを缶胴の内面に熱圧着する際に.その加熱によって,補正テープ及び缶胴内面にラミネートされているポリエ
ステルフィルムが熱劣化しないかということで評価している

補正テープ及び缶胴内血のポリエステルフィルムの熱P1ι151ic (hCを11
Fcrl'i[e corc

rcslS1ιlno

Fia.2 Cross‑sectめnal diegram of lslcoil

劣化については.缶に封入される内容物を用いた絲持耐
食性確認試験を行い, F滄,5に示した温皮鮑囲及び本装匙
での加熱時問では.耐食性は問題ないことを確認した.
しかしながら,補正テープを熱圧着する際に, F地.6に18Li11Cr can body示すように補正テープのエッジ部が,加熱によて軟化'1egncliC 6Cld

した缶胴内面のボリエステルフィルムの部を傷つけてしまうことによって,ピンホールは発生することが判明

し

した

《"'

また, F地.5に示した温度範囲内では.程度差はあるが.
缶内面ポリエステルフィルムに,補正テープ庄"によるピンホールが常に発生する状況であった.
このピンホールの発生は,曲面の缶胴内血に対し.水Plas【ic (h a'rcsislano
Fcrrile corc

平に剛性のある補正テープを押さえつけることで,缶胴内血フィルムが傷つけられることに起因している

Fi8.3 Cros$‑seCⅡonal diagram of 2nd coil

その対策として.補正テーブを熱圧着する前に.コの東洋鋼鈑 V0137
TaDe
宮Ⅱidc

..

、、 軍

0
ET1ιrance

EX札

Fi宮.8 ADDearance of【ape gulde
Ed宮C orlape

すぎるため.補正テープに成形跡(筋状の跡)が残ったり,補正テープが部折れ込んだりする現象が発生した
F惇,6 Cro$S‑sec【ional diagram of】amil〕ated
Section (before imDrovemenD字型に成形し,補正テープのエッジ部を缶胴内面に平1丁

最終的には,コの字形状を発展させた形であるU字形
状に圧着前の補正テープを矯正することで,コの字形状での不具合を解決した.

に近い状態で,押し付けながら圧着する力法を検討した.
Fi茸.7は,コの字形状に補正テープを成形して,熱圧着

43 余剰テープの処置
本装置では,缶胴と缶胴との問に発生する余剰な補正した場合のイメージを示している
Fig.8は,コの字形状に補正テープを成形するガイド部

テープを.缶胴端1面より過不足無く除去することが必要
である

品である

このテープ成形法を用いることで.ピンホール発生の余剰テープの除去方法例としては,バキューム(エア不具合は改良できた,しかし,コの字形状では成形が強吸引)にて除厶する手法がある,しかし,本装朧で採用している無延伸のポリエステル製補止テープは,非常にP$s of r011Cr

Fil

脆いため,ハキューム方式では.缶胴端而部以外でも補0凹

正テープが破断してしまい,安定した除去ができない.
そこで,このような脆い補正テープでも,安定した余
剰テープ除去を行えるように,余剰テープを機械的に拘束し.張力を付与することで除去する機榊を検討した.
Flg9に木すように,開発した余剰テープ除去機榊は,缶胴間の余剰ナープ位匙にクランプ装羅を同胴させるクランク機楢(A)と,余剰テープをクランプしながら,

缶胴端面より過不足無く除去する回転式のクランプ装置(B)で構成されてぃる.田0

他にも機械的な余剰テープ除去予法として,カッター
装羅等で余剰テープの片端部を功り蹴し,回転している
ロール間に挟み込み,引きちぎる方法等が考えられる.
しかし、テープ歩留りから考えると,缶胴と缶胴の距織を短くできるFi宮9に示す除去機構が最良の方法といえる
NO Dinhole

本装置においては,余剰テープ長さを装置構成が成り立つ最小の缶胴間隔である25mmまで縮めることに成功

Fig.7 Cross sectionaldiagram onaminawd
Seclion (a丘erimDrovemeno

した18L胴熔接部テープ補正裴置の朋発
Tablel comDarison of lsr and 2nd machine

18L can l^Iy/

PrⅨIuclion caNC11y.三r

Yie】d of ι日1氾

■暑

間1

.、、、、

ProdⅡCtion cal)aci1ν
Nrone T0110rtaN

4、,
.

IH

四

F

TODe倉Uaidc!sl machinc

Ⅱem

.

^

2nd mechinc

Max.601/1ax.70

Cens/1Tlin

Cans/】nh)

50%

90%

60o cans

4.ooo cans

Figslo,11に,1号機の装置の外観を木す,

F地S.12,13,14に,それぞれ2号機の本体装詔t,操Crank (A)

Ta1祀 CUξler (B)作パネル.テープ供給装羅の外観を木す

18L ca11 tx)〔1y

︑'

閏一

.

一

◆ア/

Talx)・CUⅡer(B)R0110f t社DC
ODcr丑10r Dancl

F喰.10 APDearance of lst machine (work skle)

A1附orpuon

Fi宮9 Schematic dia足ram offilm cutting machine

5.実機への展開
5.1 実用化

これまで述べた技術を用い.2機の缶胴溶接部テープ補正機を開発.実用化したTable11ーモな設備能力比較を記載しているが、 1'丹機
実用化の際に改良が必要と判断した設備能力については.
2号機にて改良を行っている.

、ー、

F峰11 ADDearance of lsl machine (SUPDly unit ofι日De)

テープ歩留りは,4.3の余剰テープ除去方式に改良することで大幅に向上した
また,コイル状に巻いたテープを巻解きながら供給していく為、初期の巻径及び歩留まりによって連紕生産"1
能数が決まってくる
1号機では,ライン内(缶胴通缶部)にテープコイルを
オ

/
..一

^.

き,また.歩留り改善分も含め,連絖生産可能数は約7倍に増加した

F峰12 ADpearance of 2nd nlachiney.L

供給することで,テープコイル径を大きくすることがで

二r

設羅していた.2号機では.ライン外(缶胴溶接前)から

東洋鋼鈑

V01.37

F喰.15 ADDearance

Of coaling

F喰,130De『ator Danel of 2n(1 machine

F喰.16 Cross‑seCⅡon of wek{ing

area

言

6.ゑ口
弊社の而・1熱性,バリアー性.加工性,衛生性に優れた
ポリエステルフィルムラミネート鋼板「H i ‑pe ιと.本装1詮を用いることで.内面オールポリエステルフィ
ルムという新しい18L缶を市場に供給することが可能となった.

また.ラミネート技術血では,今・までは平血に対する円g.14 Supplying machine of taDe (2ndmachine)

ものが上体であったが,本装織の開発で得られた仙1面や内筒而等にも適用できるラミネート技術は,今後,様々な用途への展開が期待されている,
最後に缶胴溶接部テープ補正機の開発にあたり,ご恊52 テープ補正された溶接部の状態

F地S15.16に.水装羅で製作されたテープ補正部分の
外観及び断面写真を示す.
F喰.15からわかるように,缶端部の余剰テープは過不足なく除去され,溶接部周囲も完全に被覆されている

力頂いた製缶各社及び関係各位に誌上を惜りて深く感剛の意を表する.
また.今後も材料面での技術提供だけでなく,弊社材料を使用頂いているお客様の設備技術面での交流も深めていきたいと考える

また. Fig.16から、補正テープと缶胴問に.気泡力"昆入することなく.溶接段差部を完全に被覆していることがわかる

本装置では,数千缶の連続試験を行い,硫実に溶接部が被覆できることを確認し,実用化に至った.

【引用文献】
D日本鉄鋼恊会編:わが国における缶用長而処理鋼版の技術史,
日本鉄鋼協会, Q998).132
2)光岡洋庚.中西修,高橋悟,水谷渚:特許第2835704月
3)岡橋良行.三宅勝也.古商武上.中村琢"'1,坂本宜棚:特許第4320376 舟東洋鋼鈑 V0137

銀めっき鋼板の開発
大場光芳・西麻里、・

浦さき子船.大嶋達也、'.岡村浩、'

Development of silver Mirror steel
A4iιSUJ,oshioHJM,11,ari NISHI, SαたiんO M!UHA, rαιSUJ1α OHSH1五!A, Hiroshi01【AMulm

Synopsis : we have developed and Droposed the 'DOKODEMO HIKARIMADO' system as one of ener琴y
Saving methods. This is a lighⅡng system that natura11ight, which is incorporaled through a duct
Where i1婚i(1e is a nlirrored surface and conducted to some locations, di仟icult to instaⅡ Wind0Ⅵ,s bymeιlns of Ⅱ宮ht renecuon.
The 'DOKODEMO HIKARIMADO' syslem is achieved by ιhe Llse or a high renectance steel "Mirror
Coal K"、、1ith silver mirror coating techn010gy. The Mirror c0ι11 K is a higNy renective materialthat
Si1νer is plated on metal sheeιS.Ⅵ『e achieved a total reneclance of more than 95% by DroDrietary
materials and wet Dlating process techn010gy.
Key、vords : sj1νer: mirror;rcneclion; DOKODEMO HIKARIMADO; Mirror coat K

言

1.緒N1ⅡUra"砥ht

現征,エネルギーを有効利用するという課題は避けら

D11C1 10 gⅡklc lighl(by Mirrur c'Mlr K)

Noluralti傘hl
1'i耳hling alH,rtⅡro

t.i宮NinR

れない時代に突入しており.・層の省エネ・環境配慮型

ΠI×,.rlur'!

D11Cι'O Rui'10 lig111(by Mjrror c{X札 K)の製品が望まれている,建築物においは,白然光を搬

Li三11ι 0111iⅡinR
CIU1机凹"

極的に活川するため,従来より窓やドプフイトなどによiR11t 0111itting
IclnC11ι

る外光利用に取り組んでいた,今向我々が着伺した光ダ
クトシステムは,採光窓より取り込んだ自然光を、高反a)

射率材料を内面として作製したダクトを用いることによ

F喰.1

3)

H11くARl duct sySιeln11) Horiz()ntι1Πytχ10f HIKARI (1UCI $yslcnlb) verlicaltyl)c of HIKARl ducl systcnl

り,窓が設艦しにくい宗内の場所にも0然光を導くこと
ができるD

b)

光ダクトシステムはF地.1に示すように,

大きく縦型と横型に分類でき,どこにでも白然の光を取

2.実験り入れる窓を設識できる.当社では,この光ダクトシス

2.1 供試材

テムをどこでも光窓」という商標で販売している
笹者らは,「どこでも光窓」に最適な材料を供給するた

ミラーコートK (MCK)の構成をF地2に示す. MCK

め.高い反射率を有する銀めっき鋼板「ミラーコートK

基板にアンダーコート(UC),銀めっき,トップコート(MCK)の開発を行った(TC)の3層を鞁層した楢造になっている. UC層は銀との密新性および平却性を硫保するために設けられ,その上の銀めき馬により,高い反射機能を付与させる. TC
刷は,銀の反射率を減少させず,劣化を防ぐための高い耐久性が求められる.

技術研究所主出*

3****2 技術研究所剛主亊
4 5

技術研究所
本社監査部
本社技術企画部グループリーダー27東洋鋼鈑 V01.37
TOD d}at(DrolNⅡVC Ⅲyor)

Mirn,r C住えt

(reo'!C110n lover)Un{10r conl(anchor laycr)

SιeどI sheel.丁),Dk社11y. E【eclro・RalvoDiZι,d Sιee】 shou【・ A】minum sh此ι OT slaln】e別 SINl shcel
is 01無) aYaifab1己

片皐2 Coml)(玲ition of MCK度を有する基板で比較検討した.基板長面粗度は表面粗2.1.1 基板

MCKの基板には、鉄.アルミ等の金属および樹脂などさ測定機(東京精密製SURFCOM140OD‑3DF)によりを使用することができる.今回は、建材用ダクトとして測定した.算術平均粗さ(究α)は測定長さ 1.25mm,カッ

折り曲げ加工が可能な電気亜鉛めっき鋼板促G)を用い

トオフ波長025mmで測定し.算術平均うねり(wa)はた

測1定長さ8mm,カットオフ波長0.8mmで測定した.表面観察は光学顕微鏡にて行った.

2.1.2 アンダーコート(2)反射特性

表面粗度の異なる基板を使用した場合中問層として適切なアンダーコート(UC)層を付与することにより,分光光虐引'(日立ハイテクノロジーズ製U・410のにて基板の平滑化が可能となり.良好な反射率が得られる

銀めっき後の攻射率(400 80onm :可視光領域)を測UC層の材料として熱硬化型有機系塗料を用い,塗料塗布

定した.

後の乾燥は.電気ヒーター式オーブンにて120てで30分
222 光ダクトとしての光学特性評価

問行った(D 材料特性と配光姓の関係
基板から反射した光の拡散を知易的に測定する方法を

2.13 銀めっき

銀めっきは無電解めっき処理にて行った.銀めっきはFlg.3に水す.レーザーポインター(633nm)をサンプ

2段階の前処理工程および銀工程の3工程から成り,全て

ル反射而に照射し,壁面に投影された光の広がりによつの工程はスプレー塗布により行った.前処理工程で基材て反射血の拡散性を測定した.この時、材料表面の特性と表面に銀の開始核を析出させ,めき処理工程で硝酸銀

して,表面粗さ(盈α)およびうねり(wa)を指標とし,および還兀剤の2液を同時噴霧し,銀の開始核を結晶成長

光の拡散性との関係を評価した.

させ.皮膜化させた(2)配光性と光ダクト照座の関係

反射特性が同程度で.表面性状の異なるサンプルにつ

2.1.4 トップコート
銀は空気中の硫化物により非常に腐食されやすいπ素

いて,光ダクトを作製して特性評価を行った.光ダク

であるため,銀を保護するトップコート(TC)層が必要

トを用いた照皮試験をF地.4に木す.光ダクトサイズはである. TC廟として高い光線透過率をもち.経時的な反50mm口,長さ50ommであり.光源は擬似太陽光(セ射府の劣化を抑制する材料として熱硬化型有機系塗料をリック製XC I0OA型. SOLAX LAMP SET‑140F)用いた.塗料塗布後の乾燥は.電気ヒーター式オーブン

を用い,光源と位霞Aの距離は30ommとした.採光部

にて80てで15分問行った.

および放光部における照皮としては、 Fig.4中の位置A
Bにおける照度を照度計にて測定した.また,光ダクト放22 評価方法
MCKの各特性評価を行った.市販の比較材として,ア
Cd 、、'1d{11ルミ基材にアルミ蒸着をした後, sioyTio.が交亙積屑(増反射膜)されたRef.1(Alano(1社製)およびアルミ基

1背Iscr lMaln

材に銀蒸着をした後, A1ρyTio.が交互積層(増反射膜)

伽されたRef.2 (Alanod社製)を用いた.

15'

30C」ロ
15'

22.1 MCKの光学特性評価

MeasUル心 Sa"U)1e(D 表面性状測定
倒8.3 Evah埠lion melhod and condltions on喰ht renected

基板粗度が反射特性に勺・える影粋について.種々の粗and projectcd 、、,klth
28

銀めっき鋼板の開発

1B

HIKARld...,
45/カーボンアーク照射を500サイクル aoo0時間)実施

10omm
r^

30onⅡ力して,外観目視と△丑rにより評価した.

A(5)ガス腐食性
ガス腐食性試験は,硫化水素を含む二種混合ガスによ

1"igh1 即UrcL

ⅢUmⅡ10meler

Shadeる促進試験により行った.種混合ガスとして, NO.:Fi宮.4 UluminaⅡon measuranenlof HIKARl duct

3Dpm, H2S :1.5Ppmを用い.温度30て一湿度70%RH
にて48時間経時後 Q0年間相当)の外観目視と△Rrに

光部より30omm離れた白壁に投影した投影パターンをより評価した.また蛍光X線により硫黄の定量を行った

デジタルカメラにて撮影した.

3.結果および考察

223 光ダクト材としての各特性評価方法
光ダクト材として使用環境に応じた評価を行った.分

3.1 MCKの光学特性

光測色計(コニカミノルタ製CM‑350od)にてMCKの3.1,1 基板表面性状の影響

反射率を測定し,可視光領域で人問の視感度が最も高い

究α=0.1

1.1μmの表面粗度を有する基板を用い,550nmでの正反射率の変化(△Rr=初期反射率試験後

基板およびUC処理,銀めっきを行った後の表面性状を反射率)を評価した,

Table1に示す. UC処理によって、基板粗度に関わらず,
究α=0.03 0.06μm程皮の平滑面を得ることが可能で(D 耐熱性あった

耐熱性試験は,電気ヒーター式オーブンで温度80C,

また, UC処理前後における基板の光学顕微鏡写真を240時間経時後の外観目視と△Hrにより評価した

Table2に示す. UC処理によって,金属の細かな凸凹が有機皮膜によて覆われていることが確認された(2)耐湿熱性
耐湿熱性試験は,温度40゜C 湿度95%RHの恒温恒湿3.12 反島1特性機で240時間経時後の外観目視と△丑rにより評価した.

400 80onmの波長における反射率をFi菖.5に木す
光ダクトとして要求される全ての可視光波長において(3)耐腐食性

高い反射率であることを示している

耐腐食性試験は,塩水噴霧試験(SST)により行い.
5%食塩水一温度35゜Cの環境下で70時間経時後の,外観

32 光ダクトとしての光学特性評価

目視と△Rrにより評価した

32.1 材料特性と配光性の関係
3.1の表面性状の異なるサンプルを用いて.配光性の関(4)耐候性係を評価した. Fig,3に示した評価方法により測定した光耐候性試験は,サンシャインウェザーメーター(スガの広がりと基板の粗さパラメーター(Ra. wa)の関係を試験機製S80)を用い.ブラックパネル温度船て澀度Fi底.6に示す. Wαのほぼ等しいa,b,Cでは, Rαが大きく50%で,102分の力ーボンアーク照射→18分の純水噴霧なるにつれて,光が楕円状に大きく広がり,光の強度は

Tab1巳 I ch丑racteriSⅡC evaluation of surface Drofile
Surracc prorile of 1暗N ronecling !ayer

Surface Drofile of slNl sheeL
A『iⅡlmelric

Arilhmetric

ArilhmCι「icnvernge

皐Veragc

avcrago

Ari山lneι「icaYeregoroughness气V皐、,1nessroughn0鵠

Wavlness

RO(μm)

IV4 (μΠ1)

R4 (μm)IVO (μ nl)

(%)

0.22

221

0̲027

0.52

93.56

0.11

128

0.031

0.52

93.46

RCEularre訂edance

1.13

933

0.057

0.58

93.57

0.30

323

0.029

062

93.46

0.44

3.88

0̲032

0,70

9338

0念0

5.92

0,033

0.73

93.51

0.70

5.55

0心34

090

93.61

29

来樺鋼鈑 V0137
TaNe 2 The surface roughness of steel sheet and light renecung layerb

SenlDleCe

Surfacc Dicturc
Of slce】 sh印t
(berore uc 【re社1"1Cno

Surrece DiC111re or
Ⅱ宮N 『cnιMling laycr{皐「1Cr uc trenlnlcno

120
100(訳︺UU口三UU一一U

80
60

一

40
20
0
400

500

600

700

、YavelC11glh (川n)Fia5 SDecrralrefleC耻川Ce of MCK (samDldb))

幽

直■曹

鼻健亘
冨註
酉嵐

■
1隔画

斡

1C‑

ーー楓窮冨

■酉■五冨画

一.一■

嵐
■■

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口

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冨■
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5 气

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◆●
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■卸■■陶

d

,,■嗣

9 8 7 6 5 4 3 2 1 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0

胃■■1(三赴)辱斗一男七三︑Ξ=田曾﹂田ン■U一﹂OE戸一そく

0

巨

C(
C(

气7 058
0捻 0700,01 0.02 0.03 004 0.05 0.06 0.07

Arith1口eric e、,crage r0Ⅱgh"C隔 Ra (μ 10)

F喰6 The RelationshiD I〕erwecn "ght scaιtering an(1 roughness D丑ralneter of substrate (Ra. wa)

中心から均一に減少していることがわかる.一方, Raの 3.2.2 配光性と光ダクト照度の関係ほぼ等しいb,e,f8では, Wαが大きくなると光の広がりは

光ダクト照度試験において,採光部照度に対する放同程度であるものの,光の強度にぱらつきが生じる不均光部照度の照度伝達率((放光部照度/採光部照度)Xーな散乱状態になていることがわかった.

100%))と放光部における投影パターンをTable 3に示

Fi号.7に光の散乱ハターンの模式図を尓す,般的な拡す.投影面において,Ref.2.b.fの順に照度分布にムラ
散反射では, F地.フ(a)のように.均な方向に光を拡があり.かつ輝度対比印加音の差)が火きくなっており、散する.方,今回開発した銀めっき面の表面性状(凌人が感知する印象として「ぎらつき」を生じる.
面凹凸)は, Ra、waの両方に関連してFig.フ(b)に尓す

光ダクトに用いる場合. F喰7 (a)のような後力へ戻ような正反射光の角度に近い拡散光の広がりをもっておる拡散光を生じると光量をロスしてしまうが, Fig.フ(b)り,丑α.Wαにより反射の状態を制御することができる.

に木すような正反射光の角皮に近い拡散光であれぱダク
ト放光部で光量ロスの少ない拡散を生じ,広がりを持っ30

銀めっき鋼板の偶発

＼仏

^^^
一

、

、

ノ
゛

i

万

万
Hg.7 MO(1el of 而ght reflecting surfece(a)scatrerin宮(b)Directionalscattering
Table 3 Transfer raⅡo and projected "ghtlM壮ern
SemDle

Ref2

b

62.6

63.フ

Trιlnsfer rを11io or
1ⅡUminance (%)

62.1

器

Prokcte〔1 Dattern

332 而,1湿熱性

た柔らかな投影パターンにできる.朋発した光ダクト用
MCKは,基板の粗座を制御し, Fig.6に示したa gのFig.9に, TC層厚みと恒温恒湿試験前後の△Hrの関係

ように様々な特性の反射特性を付勺・することで,光ダクを爪す、 TC処理を施したサンプルでは厚みに依存せず△

ト設計をする上で自札1度をもたせることができる

丑rは小さく, MCKはRef.1と同程度の耐湿熱性を尓した.

33 光ダクト材としての各特性評価

333 耐腐食性

標準的な仕様としてSample(b)のMCKを朋いて,光ダTable4に, TC鰯厚みを変えたときの塩水噴霧試験後クトの使用環境に応じた特性を評価したホ'果を以下に不の外観写真を不す. MCKはTC処理無しの場合はUC凧

す.

の欠点部が原因と雉測される赤錯が発生したが, TC処理を施すことで錆びは宅じなくなり.Ref.1と同等の耐腐食

33.1 而1熱性性を示した. Ref2は白錯びが多打1に発生し.基板に穴が生じるほど激しく腐食した.これは,アルミ基材への銀F地,8に, TC眉原みと耐熱試験前後の△究rの関係を木蒸着のため,アルミの溶出が容易に起こったことが原因

す,であると毒えられる.

TC処理で△Hrはほぼ1%以下に抑制され.正反射率の低下はRef2と同程度であった. TC層膜1早による耐熱
牲の特性変化は認められなかった.

(誠)・︑叫ぐ

3

2

.
.
0

.

.

Ref 2

Ref 2

.

Ref.1
0

10

15

20

5

Ref.1
10

15

20

TC 小ickness (μnl)

TC 'hickncss (μ nl)

F旧8 Exchan三e orrC目Ularrencclance l)efore

Fi曾.9 Exchan目e of regular rerleclence before and afrer
CODstant lemDerature an(1 hunlidily test

and aner heattest
31東洋鋼鈑 V0137
Table 4 Pictures of samDles after salt sl)ray Test
MCK
TC 小ickncs$

0μm

3μm

6μm

10μm

13μm

■

Picture of samDle(afler lcsl)

Table 5 PictTlres of samDles after sunshinc weather・Nleter Test
MCK
Refj
Tc lhickness

0μm

Piclure of sample(社f【er leso

84.5

3μm

6μm

7μm

Ref2

10μ ITI

11「訂
2.6

3.6

5.5

4.8

4.フ

37.1

33.4 而M英性
Table 5に, TC屑厚みを変えたときのサンシャイン
15

しており、蛍光X線による銀量測定の結果,鐐の溶出と推(訳)・金ぐ

候性を示した.これに対し, Ref2は反射率が大幅に低下

40

10

20

5

測される銀量の減少が確認された.
MCKにおいて. TC処理をしない場合は,銀が溶出し.
反射率が大幅に低下する.方,TC処理を施したMCKは.

<0^3 6μmでは試験前後での外観・反射率の変化は見られ0なかった. TC層が10μm以上になるとTC眉の一部にシ

2

4

6

TC 小icknc"S(μm)

ワがみられたが.これは層厚みが厚いことによる残留応力の影響と脊えられる.

↓丁0ヨ一雪匹二0‑を示す. Ref.1では反射皐の低下は認められず,優れた耐0‑nan三=‑m仁一P一﹃又伽三=.戸一.︺

ウェザーメーターによる耐候性試験後の外観写真と△Rr"宮.10 Exchange of regular reneclance and 小e i11tensity
Of elemenlal sulfu『 peak ror the TC 小ickn船S33.5 ガス腐食性
F地.10に,ガス腐食性試験後のIC眉厚みと△Rrおよび硫黄の蛍光X線強度の関係を示す. MCKはTC層を厚くするほど△Rrと硫黄のX線強皮が小さく,硫黄による
銀皮膜の硫化と反射率低下が関係していることが確認さ

達と拡散性を両立させた光ダクト用反射材「ミラーコー
トK」を開発した.今後は.照明用反射板など,さら{、用途拡大を日指して開発を進めていく

れた. TC層厚みが5μm程度あれば硫化は抑制されると引用文献考えられ.適正なTC層厚みを見出すことができた.

D 海宝ら:臼本建築学会大会学術。蒜演櫻概染,(1994),195

4.結言

銀のもつ高反射率と基板の表面性状を利用し.光の伝

2)海宝幸:照明学会誌.88.10 (2004)、 788
3)海宝幸:太暢エネルギー有効利用最前線.エヌティーエス,(2008).479

東洋鋼鈑
VOL.37平成25年3月
平成25年3目
発行賓任者

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発1テ

〔非売品)〔禁無断転載〕

山口県下松市束豊井1296の1

森賀俊典
発行人

山口県下松市東豊井1296の1

東洋鋼鈑株式会社技術研究所
印刷人

山口県下松市大字東豊井1364番地

睦美マイクロ株式会社