東綱鈑 V 137

無延伸ボリエステルフィルムラミネート鋼板を用いた2ピース飲料缶(TULC)の塗料密着性
吉村国浩、,田屋慎*

Ink Adhesion for TWO・piece can (TULC) by Non・oriented polyester Film LaminatedSteel sheetκαπihiro YOSH1八IURA, shiπ・ichiTAYASyn01〕sis

Polyester nlm laminated steel and aluminum sheets, which are apPⅡed for various kinds of cans.
have an advantage that inner and outer 1ιIcauer coating Drocesses are omilted. Therefore, the usc
Of those sheets are significantly conlriburing to reducing c02 en〕issions and byDroclucts generated
durin旦 lhe inner lacQuer curin宮 Drocess.1n addition、 these sheets esl)eciaⅡy for the bevera宮e cansdeveloDed by ιhe Toyo seikaD Kaisha, LTD, SO・ca11ed Toyo uLtimate can (TULC)、vhich the bia幻alOrienled l)olyesler nh11 (BO PET) 1aminιltion is ad01)1ed、 have 彦ood fonηability, corrosion reslstanceand the fⅡ10・ink edheslon of 山e outer waⅡ ofthe cans.

Recendy wei創)ι re〔1Uction has been l'eQuired for the TULc cans nlore and more. so a newmaterial, which a n01卜orie】1ted Dolyester fⅡnl(NO,PET. soca11ed "Fine cast F山n") with a be壮er
formability 血an the BO・PET filnl was laminated on, was devel01)ed.
In this paDer, we focused on the film・ink adhesion for the NO・PET laminated TULc can. The ouler
nlm of 小e can has multiple layers and each 1ιlyer has differ引北 ComDositions,1fthe can waⅡ temper
alure aftcr fornling becomes nearly Tg of pET, the fi111]・ink adhesion deteriorales due to an increasein thc residual stress on the 印m afler fonれing. As a result,it is found 小at it is necessary ιO contr01
the oP山れUm ran8e of can waⅡ lemDerature after forming and to choose the suiιable comDositions
Of each 丘h111eyer in order to obtain a goocl fi】m・ink adhesion.

Key words : TULC; filnlink adhesion; non・orienled Dolyester film: t引11Derature of fornling

1.緒

ルムが適用されているまた,缶の外観(意匠性など)
言についても.加飾性や光抑性の付与が検討され,従来の近年.環境に対する配慮が]二業製品に求められ.りサ

樹脂凸板を用いた印刷力法以外に,水無し平板印刷.紫イクル性や環境負荷を4慰した製品設計が企業の社会約

外線照射によりインキを硬化させる方法Ⅲ"や.予めグ賓任となっている.飲料缶・食缶分野においては,環境ラビア印刷したワイルムを金属缶にラミネートする方法

対応の・つとして.塗装缶に比べ焼付け時のCO.排出など1種類あるいはそれらを組み合わせた方法が用いら量が少ないフィルムラミネート金属板への釖り替えが進れる場合が増加しており,これまでインキ剥雜が問題とんでおり,成形時のクーラントが不要なTULC (Toyo

ならなかった場合でも.印刷方法あるいはインキの種類

Ummatecan)は環境負荷が小さい容器の代表格である.の変更によて,印刷後のネック加工や缶同上の接触等

TULCには二軸延伸ポリエステルフィルムが用いられてによるインキ剥離が懸念される.一般に,インキとフィいるが,最近では吏なる幌量化やりシール性付与もされルムとの密杵性には,塗膜特性(粘弾性.内部兄リ'D,塗ており,加工がより厳しい用途においては.加工時のフィ液特性(界面張力.粘弾性),塗膜組成(組成分衣,フィラー・ルムの割れを抑制するため,加工性に優れる無延伸フィ

顔料の樋類・瓜・分散性),塗膜形成条件(膜厚,硬化条*技術研究所グループリーダー*2 技術斜究所東洋鋼鈑V01.37

件.雫装方法)などが影響するが、 TULCのような2ピー

は酸化チタン顔料を25Wt%添加している.缶内面側となス飲料缶では成形後に印刷を行うことから,ヒ記特性にる無延伸クリアフィルムは, PET/1Aのフィルムを使用加えて成形後の表面状態やフィルム内の残留応力,あるした,また,フィルムの機械特性評価のために,ホワイいは成形方法が強く影響すると考えられる.

トフィルムの表層あるいは下層に相当する樹脂組成の単そこで,本研究では無延伸フィルムを用いたTULCの塗料密着性について,缶外面側フィルム(樹脂組成.層屑フィルムも使用した.いずれもTダイを設霞した軸押出機を用いて溶融キャスト法により製膜した.

構成)あるいは成形(成形方法及び成形温度)の影響にラミネート基材には,板厚0.18mmあるいは024mmついて調査を行った. TULCには絞り成形缶U20OTULCの鋼板をフッ化物添加クロム酸浴中で陰極電解処理し,と呼称されている缶など、以下J20OTULCと略す)と金属クロム1止120

Bomg/m',クロム酸化物扱11

絞りーしごき成形缶(C350TULCと呼称されている缶13mg/m'の表面処理を施したECCS (Eleclrolytica11yなど,以下C350TULCと略す)があり, J20OTULCとChromium/chromium oxide coated steeD をイ吏用した.

C350TULCの塗料密着性について,成形温度の影響と缶

フィルムラミネート鋼板は上記のフィルムとECCSを外面側フィルムの表層における酸化チタン顔料の添加の用いて.ラミネート装概により作製した.ラミネートは影粋を調査した.さらに,成形後フィルム内の残留応力ECCSを255てまで加熱し,それぞれの面にクリアフィルをフィルムの変形挙動に及ぼす温度の影響から推察する

ムとホワイトフィルムをシリコーンゴム被稜口ールによことによって、成形時の樹脂の変形挙動が塗料密芯性にり熱圧着して行い,その後,直ちに水中で急冷した,及ぼす影縛について老察した.
22 成形方法及び条件
前述のラミネート鋼板にパラフィンワックスを詐電塗

2.実験方法布した後,機械プレス,油圧プレスによりJ20OTULC及2.1 供試材

びC350TULCに成形した. TULCの製缶はFig.1に那さ夷験で使用したラミネート金属板の仕様をTable1に不れるように、カッヒング,りドロ成形の3」二程で行わす.缶外血側となる無延伸ホワイトフィルムはポリエチれるが,1,2 '程Πの成形条件は変更せず.3」二程目のレンテレフタレートにイソフタル酸を5m01%共重合した成形ツール温度をTable2及びTable3のように変更し,フィルム(r ・フフ゜C. T,,・233て,厚み 13μ mあるいは 16成形温度の異なるサンプルを作製した,このとき.成形μm.以下, PET/1A)であり.フィルムの表層に酸化チ前後の缶側壁上部の温度を放射温度寸で測定した.なお.

タン顔料を添加しないものと5Wt%添加したものの2種類成形温度を更にしげるため, Table2中のNO.5及び6につを用いた.なお,いずれのフィルムにおいても,下崩にいては成形前に缶側壁部をドライヤーで予熱して成形した.

Table l The cross sedion com】)osilion of s{ee11aminιlted 、、,北h Nlyester film
BCPET/1A+TjoK5、vt%)

PET IAA

Sa1η1〕1e NO.
TOD 】nvcr

Oulcr fⅡm

6Vhilc mm)

D」20OTULC
PET/1AU11der layer

C350TULC

PET/1A+Ti02(5、VI%)

PET/1A+Ti02(25、ut%)

PET/1A+Ti02(25、、,1%)024mm

0.18nl】n

Stecl(Thickness)
hlncr fi1111

PET/!A(cleer nlm)

Table 2 The innuence of 3rd rorming cond北ion on can
Wa11temDera山re ofthe uDI)er skle U20OTULC)
Con〔Ⅲion orNO.

3rd fornljng
PunchDicCan W且Ⅱ leml)ora【ure ofIhe upl)e『 sideBeforefon口iΠ宮 Afιerfornlin三25て245て40て3 450て49て35 40て55て58て70てISι for111i"菖
^(CUDping)

2nd roroling(Re(1ra、V)

3rd fornling^ (Rcdra、、0判皐.1 The fornⅡne process o「」20OTULC

580て664ヤ

80 85て75て95 98て79て66 75、C

無延伸ポリエステルフィルムラミネート鋼板を用いた 2 ピース飲料缶・(TULC)の簗料密着性

2.4 塗料密着性に及ぼす影響因子とその評価方法

Table 3 The innuence of 3rd forming condiⅡon on canWau t引ηDeralure of 小e uDper si(1e (C350TULC)
Condi"on ofNO.

3r(Ⅱorming
PⅡnch2Die

2.4,1 表面形態

Can 、vaⅡ temDe立11Ure of【he ul)1)eT si(!e

成形缶の側壁ヒ部(缶上端より7mm,圧延方向に対しBeforefo『nling Afιerforming0゜方向)を切り出し,缶外面側をSEM (FESEM ; Field

42て60てEmission scanning Electron MicroscoDe, JEOL製

55て63てJSM・6330F)により観察した.なお,缶士.端部より 7mm

44 49%;

50て372て66ての位匙はJ20OTULCでは高さ90mm. C350TULCは高q

78て67勺

さ 110mmに相当する.
2.4.2 フィルム内の残留応力
成形缶における缶側壁上部のフィルム内の残留応力は23 塗料密着性の評価方法
J20OTULCあるいはC350TULCに成形し,220C X3

熱機械分折装置(TMA ; Thermomechanical Analyz

分の熱処理後,藍色インキ(盛示40mg m )及びニス(盛er,りガク製TAS・300)により測定した.成牙折妾の缶に量130mg/mうをコーターで塗布した上で,205て X2は高さ方向.円周方向にそれぞれ引張,庄縮の残留応力分の焼付けを行った.その後. F地2に木すように缶上端が生じており,剥躍したフィルムを加熱すると残留応力から20mmのところを切り出し,缶上端より7mmのとを開放する屶向に寸法が変化することから.加熱によるころに缶内面側からデュホン衝撃を行い、デュポン衝雫寸法変化よりフィルムの残留応力を推定した.成形缶ので生じた変形部をテープ剥蹴した.ここで.デュボン衝

基材を塩酸溶液に浸漬し, ECCSを溶解して得られたフィ

撃はサンプルト'に先端が18インチの岫率を有する丸棒

ルムを長さ25mm,幅方向5mmとなるように缶高さ力を羅き、高さ50mm 1二方から荷重30ogの錘を落下させ向(長さ:fⅡ上端より 7mmから32mm位i汽.幅5mmて行った, Flg.3にテープ剥離後のデュボン衝撃による変j王延力向に対し0゜力仙D と円周方向(長さ:ドリ司力向に形部の外観を木す.塗料密祚性が劣る場合にはF旧,3(a)の2励酔m,幅:缶 1二端より7mmから 12mm位1雌)の大きように塗料が剥蹴し. F地のホワイトフィルムカ鐙割.Ⅱす

さにそれぞれ切り出し.初期荷乗lg.胃・温速度5C min

る.そのテープ剥離部を画像解析することにより、剥緋で室温から200゜Cまで加熱したときの、1'法変化を測定し画積率を算出した.なお.剥籬面杣率はそれぞれのサンた.なお,フィルム秘凧材などにおける残留応力の諄価プルで缶円周方向に5点ずつ,平価を行い,その平均値としは困難な点が多く,フィルムを基材から酸で剥跳する際た.の液温の上昇.やサンプルの取扱などに留意してh た、vcigh130og
AdhcsiYC 駐IDC
20mm fr0Πをhe uDI)erOr ca"

DiSι日ncc
50mnl

00⇔SIMclmen(can oulsiclc)

Punch(R'1/8inch)

Fi宮,2 MO〔1el of evaluation methⅨ10f ink adhesion

一声

2mm

Exfolinu0Π^(a) PΦr adhesio"

No cxfoliali011a)) GC収l a(1hesion

F喰3 The DiC札lres aftor ink adhesion test
3^

Exfoli紅"0Π東洋鋼鈑 V0137

二102.43 フィルムの変形挙動

PET/1A

単層フィルムの機械特性は1軸引張試験により評価し(訳︺仁0=三一0﹂XU﹂00一耆"

た.ラミネート鋼板を塩酸諮液に浸波しECCSを溶かしてフィルムを得た後、幅5mmX長さ40mmの短冊状の試験片を例り出し.引張試験機(オリエンテック製テン
シロンRTC・1210A)を用いて,標点間距離20mm,クロスヘッド速度20omm/min.温度70110゜Cで引張試験を行った.

TOD layor of
OLtlcr fi1111

PET/1A十T迫'【5、Y【%)8^6423.結果及び考察

0403,1 塗料密着性に及ほす成形条件と表面形態の影響

5060708090

Can 、、'ι11Π01ηMraιUrc ancr for111ing (%ニ)3.1.1 絞り成形缶σ20OTULC)

F喰.4 Relation betい'een ratio or exfoliaⅡon and CιlnWalHe1川兇rature U20OTULC)

J20OTULCにおける塗料密着 11の評価結果をF地.4にボす.成形後の缶側壁温度によて途料密蔚性に差が見られ,60 75゜C付近に塗料が剥離しゃすい温度域があに酸化チタン顔料を添加すると塗料の剥解は減少し,塗ることがわかった.この塗料が剥解しゃすい温座域は料密着性の向上が見られた,PET/1AフィルムのT,より若千低い領域であり.この温次に,缶側壁上部のSEM観察結果をFlg5に爪す.表皮域における成形時のフィルムの変形挙動が塗料密着牲層への酸化チタン顔料の添加の有無に関わらず.缶高さに深く影響していると推察される,・方.フィルム表層方向に沿ってシワ状の凹凸(図中、矢印でボす)が観察

Surface o'、、,hiιe 61mCιln 、、,ι1ⅡιC1η1〕era111reιlncr ronnlng

PET 1<一Tio (5、、「.t、200μm

Fia.5 SEM images of Ⅱle can wa11 artcr forming U20OTULC、 7mm fronlthe uDpcr 51Cle of can)4

無延伸ポリエステルフィルムラミネート鋼板を用いた2 ビース飲料缶(TULのの塗料密着性された.シワ状の凹凸は成形後の缶側壁温度で58て及び 3.12 絞りーしごき成形缶(C350TUL◎
C350TULCにおける塗料密着性の評価結果をFig.6に64゜Cでは観察されるが, PET IAフィルムのr'以士.となる79てではほとんど見られない.また.シワ状の凹凸は示す.前述のJ20OTULCの場合と異なり,成形後の缶側缶の下部よりも上部で多く見られた.このことから,シ壁温皮(60 6ずの.フィルム表局の酸化チタン顔料のワ状の凹凸は、絞り成形において缶円周方向に乍じる圧有無に関わらず,いずれの条件でも塗料の剥籬は見られ縮応力により発生すると考えられ,成升如寺の温度がT以なかった.また,缶側壁上部の表面状態もFig.7に示した
下の場合に,形成され易いことがわかった,

ように,成形温度及び表層の酸化チタン顔料の有無に関

缶側壁上部の表面状態の違いとF喰.4の塗料密料性の評わらず,平坦であり,J20OTULCに見られたシワ状の凹
価結果を比較すると.シワ状の凹凸と塗料の剥離しやす凸は観察されなかったしごき加工では加工時にフィルさに・定の相関はみられず,表而形態よりも塗料が剥離

ム表面が拘束され.成形温皮も高くなりゃすいため.絞しやすくなる別の要因があると老えられる.

り成形のみに比べ表面が平"になたと考えられる.

このことも, J20OTULCの場合と異なり. C350TULCの塗料密着性が良好となる要因である可能性が考えられる.
10^

PET IA

32 塗料密着性に及ぼす樹脂フィルム層の影響

TOD layer of
Outcr film

ーー>‑ PET/1A+'rio.(5Wt%)(K)立0一一に=0‑XⅢ﹂00一一偏匡

8

32.1 成形による残留応力の影響^

塗料密竹性の評価結果より,塗料の剥跳は成形時の加C発熱が小さいJ20OTULCのような絞り成形で生じゃす

6く,特にフィルムのT'より若十低い温度域で成形する場合に起きゃすいと考えられる.そこで.塗料密着性に影4紳を及ぼす要因のーつとして.成形後のフィルム内の残2留応力に着開した.通常,成形によって発生したフィル

コET IA

ム内の残留応力は成形後の熱処理工緑によって緩和され
04050◆一◆一4◆070

る.多凧フィルムでは融点,機械特性などフィルム物性80がそれぞれの層で異なるため.熱処理後にも残留応力がCen 、、,日Ⅱ IC口Ⅱ犯「1111】rc aflcr f0Πれj"宮(气;)存在することが考えられる.そのような場合,その後にFi居.6 RelaⅡon beいνCen ralio of exfoliaⅡon anu can

行われる途焚,焼付け工程において.塗料/フィルム界血Wa11【emDerature(C350TULC)

Surrecc of 、V11iιC rilm

C社口、vaⅡ len11)erι11Ure
nflcr fornling

PET/1A+Tio'(5WI%)

200μ nl

F確.7 SEN images of Ⅱle can 、va11 after ro"ηing (C350TULC.7nlm from lhc upl)er side of ca11)
5

束洋鋼鈑

V0137

また.成形後の缶側壁温度64てにおいて,成形方法での応力が更に増加し,塗料が剥籬しゃすくなると考えが異なるC350TULCと比較した結果をFlg.10に不す,られる

そこで,成形後のフィルム内の残留応力を加熱による

C350TULCではJ20OTULCに比べ,缶高さ方向及び円フィルムの寸法変化によって推察した.表層に酸化チタ

周方向共に加熱による寸法変化が小さく,成形後の残留ン顔料を添加していないJ20OTULCにおいて,成形条応力が小さいと考えられる.これらの結果から,成形後件により成形後の缶側壁温度を変えた場合の、j'法変化をのフィルムの加熱による寸法変化と塗料密着性に大まか

F地.8に示す.缶高さ方向(F地8(a))では, PET IAフィな相関が見られ.寸法変化が大きいと,塗料が剥離しゃ

ルムのr 近傍から成形による残留応力によって収縮し,すいことがわかた.

融点近傍では軟化により伸びに転じる.一方,缶円周方向(F喰.8(b))では,成形による圧縮応力が解放されること

322 樹脂フィルムの変形挙動の影響によって. T'付近より伸びが生じる.塗料が剥離しゃす

塗料密着性に影響するフィルム内の残留応力には,多い成形後の缶側壁温度が64ての場合では,塗料が剥離し層フィルムの各屡の変形挙動が関係していると考えられなかった缶側壁温度認て及び79゜Cに比べ寸法変化が大きる,そこで.表層及び下層に相当する単層フィルムの引<,成形後の残留応力が大きいことが推察される.すな

張試験を行い,成形における各屡の変形挙動を推察した.

わち. T'より若干低い温度域におけるフィルムの変形にラミネート鋼板より剥離したPET/1A単層フィルムをおいては,分f鎖の運動性変化などが影響し,残留応力70゜C及びHOCで引張試験した応力伸度岫線をF地.11が大きくなることも考えられるが,その機構等についてに示す.引張温度110てでは70Cに比べ.引張応力ははさらに明らかにしていく必要がある.

VI0程度に低下し.成形温度がフィルムのT'以上の温度

次に.塗料が剥離しゃすかった成形後の缶側壁温度となる場合は極めて低い応力でフィルムの変形が進むと64ての場合において,表炯への酸化チタン顔料の添加の推察され,成形時の加τ発熱が大きいC闘OTULCは成形影粋を見ると, F地.9に尓されるように缶高さ方向.円後の残留応力が軽減されると寄えられる.一方.成形時周方向共に加熱による寸法変化が小さくなった.つまり,の加τ発熱が小さいJ20OTULCはフィルムの変形に高い酸化チタン顔料の添加により,成形後のフィルム内の残応力が必要であり.成形後の残留応力が大きくなると毎留応力が小さくなったと推察されるえられる.また. PET/1Aに酸化チタン顔料を添加した

十^58て^^

Cnn 、νι1Ⅱ【cmlK!ratⅡre64ヤ5^"仁一﹂工の10

58て'64て CanwantC1ηDeralurc
79てー645=0二昆口9ω08十79て(訳︺5帖口Uこ0乱盲'U︹M)三帖岳こOU貼=邸一一U

仁0一烹比口0一国

101020150100

150200500100150200

Te1口Dcrι乢Ⅱre (T;)

Tem】MTt(111ro (、コ)(a) Heighl direcli0Π(b) circunlfcrC111ial direcuon

F喰8 Change ofthe leng小 of multlple 例m lu heating U20OTULC)

PET
PET

10Tio (5、、'1%)

100

150

250

400200PET/】A+、rio.(5、VI%)

610

仁0署乱二0一山

5PET IA
8十0

X三乞の

5比=U‑︑OU閉一符工U(訳︺'一聞一一田こ0山即一妥U

5凧凧(訳)

一︼0=専Mに0一山

十10050!00

150

200

Temperel(1rc (%:)

TC"1PeTι1[ure (えコ)(b) circumferenιia】(1iroCⅡon仏) Height dircction

F冶.9 Change oflhe length of1ηUltゆle film al heating U20OTULC. Teml)erature or can afler rorming:64て)
6

無延伸ボリエステルフィルムラミネート鋼板を用いた2 ビース飲料缶(TULのの塗料密着性

場合,70てでは酸化チタン顔料を添加しない場合よりも PET/1A(下層)の引張挙動がそれぞれ異なる状態になる
全体にわたって応力一伸度曲線が異なるが, H0てでは伸と予測され.J20OTULCの最大歪である伸度250%で比度250%まではほとんど同一の挙動を示し,酸化チタン顔較した場合においては,約3Mpaの応力差となることが料の添加により,フィルムの変形挙動が変化することがわかった.方,表局に酸化チタン顔料を添加した場合わかった,は, Fig.12(b)に示したように,同伸度での応力差は約ラミネート板より剥籬したPET/1A単眉フィルムの応 1.5Mpaと酸化チタン顔料を添加しない場合に比べ,12カー伸度曲線を用いて.多層フィルムの表層あるいは下まで低下すると考えられる.したがって,フィルム各層眉に相当するそれぞれの曲線を重ね合わせた図をFig12 での応力差が小さくなると,成形後の残留応力も小さくに示す.表層に酸化チタン顔料を添加しない場合はなると考えられ,結果として.塗料の剥雛が生じ難くな
F地.12(a)のようにPET IA(表局)と酸化チタン顔料添加ると老えられる.

10」200 (slrelch dra、、,)

5」200 (slrelch draw)

C350 (slrelch ir011inE)

8・5・] 0仁0一︼昆仁0一ω︼姑口UこOU叫一一d上U0C350 (stretch lroni"g)64250"三上の璽三比仁Uこ00比仁四こ仁0=易仁0奇10501001500200050Teml〕oratⅡro (て:)100150200

Te1乃Derι11耻ro 〔て)(b) cirC1川lfere】11ial direcljon(日) Hcigh【 dirNtion

F滄.10 change of the length of nlultiDle nlm et hea"ng ('rcmDera山rc of can after forming:64゜C)

505302
5201
5ー050
43

PET/1A+Tio (5、、,1%)

令色ι三蜘岳﹂●え主6三曽巴一m

045
3035
2025
10ー

PET/1A

PET/1A
PET/1A+Ti0バ5Wt%)

0^01002003004000500

100(日) 70て400化) 110气コRe1ιltion between s(re口g山 and e!ongaⅡon of singlc layer fi1111 at(a)70叉; and (b)110でPET/1A+Ti02(5肌,1%)

PET/1A+Ti02(25、VI%)

10(叫区一εε誉曾一のPET/1A
PET/1A+Ti0二(25、、,1%)

如闘記部卯巧卯肪肋部卯 51050

窟巳6三比岳=m

500300

Eloilgを11ion (%)

Elongalion (%)

Fは.11

200

100

200

300

4000500

100

200300400

50E】ongalio"(%)

E】ongaljon (%)(a) PET/1A 社nd pET/1A+Ti0き(25、VI%)(b) PET IA十TI02(5、vt%) and pET IA+Ti01(25W1制

F喰.12 Colnparison of 山e relation l)eいVeen strength and elongation of $ingle layer nlnl a1 70て
7東洋鋼鈑 V0137

言4(3)加熱による缶側壁上部のフィルムの、1'法変化は難料が剥蹴しなかった成形缶に比べ剥隣しゃすかった成無延伸フィルムを用いた2ビース飲料缶の塗料密許性に及ぼす成形方法とフィルム府朧成の影響を」20OTULC

形缶で大きく,成形後の残留応力が大きいと塗料密着性が低下しゃすいと考えられる.

及びC350TULCにて調査した.
得られた結果をまとめると以下の通りである.

(4) J20OTULCにおいて,フィルム表層への酸化チタン(D J20OTULCでは塗料が剥籬しゃすい成形温度域があ顔料の添加により塗料密着性が向上した.単層フィルり,その温度域はフィルムのr"より若下低い温度域でムでの引張試験結果より,酸化チタン顔料の添加によっあった.方,C350TULCではいずれの温度域でも塗て,引張挙動が変化し.複胴フィルムの表層と下層に料の剥籬は見られなかった.

それぞれ相当するフィルムの引張挙動が近づくため成形後の表層と下屑の応力差が小さくなると考えられ(2)フィルム表層の酸化チタン顔料の有無によらず、る.これにより,成形後のフィルム内の残留応力が低J20OTULCでは成形温度が低い場合に缶側壁上部でシ減し.結果として塗料密碧性が向 1二したと轟えられる.

ワ状の円凸が観察されたが, C350TULCではいずれの条件においても観察されなかった.しごき加工である

引用文献

C350TULCは加工時にフィルム表面が拘束されると共D 毎m知11Ξ.高橋聡.胡述春.伊藤美由紀:東洋鋼鈑34(200の,に成形温度も高くなりゃすいため,表向が平扣になたと考えられる.

1・H

2)菅井栄・: PACKIPA,(2001 5).10 133)秋水宗一: PACKIPA.(2001 5). 14 17