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日本建築学会大会学術講演梗概集（近畿） 2005年 9 月

樹脂型枠で打設したコンクリート表面に対するモルタル塗り適性の評価
正会員○近藤照夫*1 同 田村雅紀*2
同 藤本 効*4 同 下屋敷朋千*5

同

今本啓一*3樹脂型枠 合板型枠 コンクリート表面
モルタル塗り 引張付着強さ せん断付着強さ
１．はじめに

表１

樹脂型枠の概要

継続的な建設不況の影響から、現状の国内におけるコン項

クリート型枠用合板の生産量は減少しているが、材料は輸目

適用範囲型枠構造入外材に依存している。建設産業では環境に配慮した生産製造原料および密度戦略が不可欠となり、近い将来には型枠に対する外材の使用低減を余儀なくされるであろう。一方、型枠用合板の生技術認定

内容

建築物及 び工作物の ｺﾝｸﾘｰﾄ工 事に用 いる型 枠
ﾎﾟﾘﾌﾟﾛﾋﾟﾚﾝ(PP)押出成型品の 中空構 造
新原料 PP： 70〜 40%− CH2− CH−
再 生 PP： 10〜 30%|
無機充填剤(ﾀﾙｸ)： 20〜 30%CH33ｎ
製品密度 1.15(g/cm )化学式：PPBCJ- AIBT-11 新建築技術「再生型枠 」

産量低下は、PC や PCF のような構法の変遷や環境に配慮した代替型枠の採用などが影響していると推定される。
このような背景から、廃プラスチックの活用も考慮した樹脂型枠が開発され、型枠としての作業性やコンクリート強度などを評価して、実施工での採用実績をあげつつある。
しかし、樹脂型枠で得られるコンクリート表面の上にモルタル塗りや陶磁器質タイル張りの仕上げをした場合には、十分な接着耐久性を確保できるか否かが懸念される。
このような性能評価が十分ではないため、樹脂型枠で得られたコンクリートの表面状態を定量的に把握し、モルタル

図１

表２塗りの付着性を実験的に評価して、適切な使用方法を提案

要因
ｺﾝｸﾘｰﾄ2
呼 び強度 (N/mm )型枠
表面処理
ﾓﾙﾀﾙする研究を遂行している。本研究は、日本建築仕上学会に設置された委員会（運営調整委員会：上村克郎委員長、研究委員会：近藤照夫委員長）で推進されたもので、本報ではモルタル塗り下地としての適性評価の結果を述べる。

研究の全体計画と主な実験項目
実験の要因と水準
水 準（記 号）
普通強度 (N), 高強度 (H)21, 45
塗装合板 , 樹脂型枠
無処理 , 高圧水洗
既調合 , 現場調合

2.3 モルタル塗りの付着強さ評価
モルタル塗りに関する実験の要因と水準を表３に、モル２．実験概要
2.1 樹脂型枠の概要
本研究で用いる樹脂型枠の概要を表１に示す。同型枠は、タルの種類と調合を表４に示す。

「再生型枠」
として(財)日本建築センター新建築技術認定を

コンクリート表面に EVA 系吸水調整材を塗付し、コンク受けており、材料消費面（天然材低減、資源循環）及び作

リート材齢５週目に塗り厚 6mm（下塗り 3 ㎜、上塗り 3 ㎜）

業行為面（切削性、剥離性、運搬性、明かり取り）などででモルタル塗りをした。その後 7 日間は散水して、散水後は優れた環境性能を有していることが認められている。

ビニルシートを掛けて 3 週間放置した。養生が終了した後、2.2 コンクリート壁部材の作製
研究全体の流れを図１に、実験要因と水準を表２に示す。
コンクリートに関する詳細は既報 1)に示すとおりであり、本研究では樹脂型枠と比較用である市販の塗装合板型枠を治具(40 ㎜×40 ㎜)を接着してコンクリート表層まで切込み、日本建築仕上学会認定引張試験機（サンコーテクノ㈱テクノテ
スターR1000）を用いて、同一条件で 5 個所の引張付着強さを用い、普通（21N/mm ）ならびに高強度（45N/mm ）コン測定した。また、新たな評価方法として以下のような簡易せクリート壁部材を作製した。

ん断試験を考案して、せん断付着強さを測定した。養生後の22‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑
Mortar plastering evaluation of concrete surface casted in plastic form
KONDO Teruo, TAMURA Masaki IMAMOTO Keiichii FUJIMOTO Isao and SHIMOYASHIKI Tomoyuki―255―

普通(N)

類

既調合

現場調合

塗装合板(o)

既調合(1)
現場調合(2)
既調合(1)
現場調合(2)
既調合(1)
現場調合(2)
既調合(1)
現場調合(2)
既調合(1)
現場調合(2)
既調合(1)
現場調合(2)
既調合(1)
現場調合(2)
既調合(1)
現場調合(2)

塗装合板(o)樹脂(r)
塗装合板(o)

無処理(F)
高強度(H)

モルタル

樹脂(r)

高圧
水洗(P)

樹脂(r)
塗装合板(o)高圧
水洗(P)さが付着強さに影響を与え、特に現場調合モルタルで
8

型枠種類

樹脂(r)

モルタルの種類と調合
使 用 材 料

654321H-Fr1

H-Fo1

H-Fr2

H-Fo2

H-Pr1

H-Po1

H-Pr2

H-Po20

既調合(1)
現場調合(2)
既調合（?
１）
現 場調合（?
２）
無処理(F)

既調合(1)
現場調合(2)
既調合（?
１）
現場調合（?
２）
高圧水洗(P)

8
樹脂型枠（ｒ）
塗装合板（o）

765432

簡易せん断試験1

タイル下地調整兼用タイル張付け材
再乳化形粉末樹脂既調合品
セメント，硅砂，粉末樹脂（ｴﾁﾚﾝ酢酸ﾋﾞﾆﾙ）他
Ｗ／Ｃ ＝ 29％
セメント ： 砂 ＝ 1： 0.5
ＭＣ（メチルセルロース）を総量に対し 18g 添加

樹脂型枠（ｒ）
塗装合板（o）

引張試験

7

付着強度(N/ mm 2 )無処理(F)

表４
種

下地処理

2

N-Fo1
N-Fo2
N-Fr1
N-Fr2
N-Po1
N-Po2N-Pr1
N-Pr2
H-Fo1
H-Fo2
H-Fr1
H-Fr2
H-Po1
H-Po2
H-Pr1
H-Pr2

モルタル塗りの要因と水準

ｺﾝｸﾘｰﾄ強度

せん断強度(N/mm )表３
記号H-Fr1H-Fo1

H-Fr2H-Fo2

H-Pr1

H-Po1

H-Pr2

H-Po20

既調合(1)
現場調合(2)
既調合
現場調合(2)? 調合（既１）
現 場調合（?
２）
既調合（?
１） (1)
現場調合（?
２）
無処理(F)
高圧水洗(P)

図２

高強度コンクリートに対するモルタル付着強さ

さはせん断付着強さを増加させる傾向が見られる。破断モー
モルタルに内径 50φのコアドリルでコンクリート表層まで切込み、鋼製治具（50φ）をモルタル表面に接着し、治具にねじり荷重（トルク）を加えて変換器で最大荷重を測定し、せん断応力度は次式から求めた。
Zp=πd3／16ドは引張、せん断試験ともにモルタル層または界面の破断が支配的となり、樹脂型枠使用のコンクリートでは、既調合モルタルの界面破断が少なくなる傾向を示す。実験結果を全体的に見ると、型枠の違いはモルタル付着強さに対して支配的

τ＝Tq ／Zp ＝16Tq／πd3

な要因とはならず、初期材齢においては、樹脂型枠を使用し

Zp：極断面係数(ｍｍ3)、ｄ：直径（ｍｍ）

たコンクリートのモルタル付着性は在来の塗装合板を使用し

τ：せん断応力度(N/mm 2) Tq：トルク(N･㎜)
本報では、紙面の制約から引張付着試験とせん断付着試験に関する代表的な結果のみを図２に示す。今回検討した簡易せん断試
験では、従来一般化している単純引張試験による付着性評価と比べて破断モードが微妙に変化することが確認された。
普通コンクリートでは型枠やモルタルの種類及びコンクリート表面粗さは引張付着強さには影響を与えず、せん断付着では表面粗さが付着強さや破断モードに影響を与え、入念な施工ではコンクリートやモルタルの強度によって付着強さがた場合と同様であると判断できる。
３．まとめ
樹脂型枠を使用したコンクリートに対するモルタルの付着性を在来の塗装合板型枠で得られるコンクリートの場合と実験的に比較して、有意差が認められないことを確認した。
今後は屋外暴露をしている試験体を評価して、長期財齢におけるモルタルの付着性を検討して、接着耐久性に関する詳細な検討をする予定である。

[謝 辞 ]
全国タイル業協会飯嶋守氏及び樹脂型枠製造のフクビ化学工業㈱高木宣一氏と細野俊彦氏には多大な協力をいただき、謝意を表する。
[参考文献]
モルタルの方が引張付着強さは向上し、コンクリート表面粗1)近藤ほか：2005 年セメント技術大会投稿済‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑*1 ものつくり大学技能工芸学部建設技能工芸学科 教授 博士(工学)Professor, Institute of Technologists, Dr. Eng.
*2 首都大学大学院工学研究科建築学専攻 助手 博士(工学) Research Associate, Graduate School of Eng., Tokyo Metropolitan Univ., Dr. Eng.
*3 足利工業大学工学部建築学科 講師 博士(工学)Lecturer, Ashikaga Institute of Technology, Dr. Eng.
*4 (財)ベターリビング筑波建築試験センター 総括試験研究役 博士(工学)General manager, Center for Better Living, Dr. Eng.
*5 (財)ベターリビング筑波建築試験センター
Researcher, Center for Better Living.

決定するようである。一方、高強度コンクリートでは既調合―256―