2.5

2.5 2001年（平成13 年）〜2010 年（平成 22 年）
2000

2010

時代背景
＜道路＞

★ 道路橋示方書・同解説
Ⅳ下部構造編改訂★ 杭基礎設計便覧改訂（2007）★ 杭基礎施工便覧改訂（2007）

鋼管矢板基礎設計施工便覧＜鉄道＞★ 鉄道構造物等設計
標準・同解説（基礎各種基準、（2012）
構造物）

示方書類

＜河川＞

施工機械、

に示すように鋼管の先端にらせん状の羽根あるいは 2 枚の

（1）高支持力杭工法の開発（回転杭工法、高支持力埋込み杭工法）

鋼板を溶接した鋼管杭を回転させながら杭先端の羽根の「2.4 節 1. 共通」では、高支持力杭工法の一つである、鋼と閉端タイプの 2 種類がある。また、施工方法は、杭径により、2 つに分類される。鋼管径がφ 600mm 程度以下の小中

転杭工法、高支持力埋込み杭工法について触れていく。

径の場合は、三点式杭打ち機に装備した回転駆動装置で杭

1）回転杭工法

頭に回転力を与える杭頭回転方式（写真 2.5.1）で施工し、回転杭工法は、2000 年（平成 12 年）頃から実用化されて鋼管径がφ 600mm 程度以上の大径の場合は、全周回転機いる。回転杭工法は、鋼管ソイルセメント杭工法でも解決

で鋼管胴体部に回転力を与える胴体回転方式（写真 2.5.2）

されていなかった排土の発生が無く、低騒音・低振動を実で施工する。回転杭工法は、写真 2.5.3 のように斜杭への現した工法である。打撃工法の特徴と同様、杭体を通じて適用性も高く、その採用実績は増加しつつある。なお、回表 2.5.1 回転杭工法６）を引用編集★ 港湾の施設の技術上の基準・同解説 改訂（2007）

河川事業関係例規集

工法★ 建築基礎構造設計指針
改定（2001）タイプ★ 透水性鋼矢板工法（2003）

特徴

閉端タイプ

・管内に土砂を取り込みながら回転貫入ができることから、貫入抵抗を抑えられる。したがって、大径杭や硬い中間層がある地盤、礫径が大きな地盤に適している。

・主に小中径に用いる。
・被圧地下水下においても管内土の管理が不要である。
・建築分野では、管内の中空部を地中熱利用等として有効活用できる。

1 枚のらせん状

2 枚の半ドーナツ鋼板を V 字状に取り付け

2 枚の半円形鋼板を X 字状に取り付け

先端羽根＜機械式継手＞※★ ラクニカンジョイント（2002）（閉端タイプ）

開端タイプ

羽根形状

★ つばさ杭（2001）

鋼材（開端タイプ）・施工可能な最大礫径の目安は、杭径と礫の密度により異なるが、杭径の 1/4〜1/2 程度
である。

★ PFS 工法（2005）＜回転杭＞※★ エコパイル（2000）

つばさ杭

NS エコパイル工法★ 回転杭工法実用化（2000 頃～）

施工方法

推進力によって地中に貫入させる方法であり、開端タイプ

管ソイルセメント杭工法について触れたが、ここでは、回★ 鉄道構造物等設計
標準・同解説（耐震設計）改訂（2012）

＜港湾＞

＜建築＞

施工管理を行うことが可能である。回転杭工法は、表 2.5.1

1．共通

2005

2001 年（平成 13 年）～2010 年（平成 22 年）★ ハイメカネジ（2011）★ カシーン（2004）＜鋼矢板＞★ 鋼矢板（有効幅 900mm）のハット形開発（2005）＜鋼管ぐい＞

JIS 制定（鋼管杭、鋼管矢板、鋼矢板）＜熱間圧延鋼矢板＞★ 改正（2000）＜溶接用熱間圧延鋼矢板＞★ 制定（2000）＜鋼管矢板＞

写真★ 改正（2004）★ 改正★ 改正（2008）★ 改正（2006）★ 改正（2012）★ 改正（2006）★ 改正（2012）★ 改正（2004）（2014）★ 改正★ 改正（2010）（2015）★ 一般社団法人
鋼管杭・鋼矢板技術協会設立（2009）★ 構造計算書偽造問題（2005）★ 東北地方太平洋沖地震（2011）（東日本大震災）★ 笹子トンネル事故（2012）★ 東京港臨海道路（東京ゲートブリッジ）

完成（2012）＜北海道新幹線（新青森－新函館北斗間）＞

世の中の動き＜東北新幹線（八戸―新青森間）＞★ 着工（2005）（2010）★ 開業（全通）＜北陸新幹線（長野―金沢間）＞＜九州新幹線（新八代―鹿児島中央間）＞＜中央新幹線（東京－大阪間）＞★ 着工★ 開業（2004）（2014）＜九州新幹線（武雄温泉―長崎間）＞＜九州新幹線（博多―新八代間）＞※：公的認証の取得年を示す。

78

２章 │ 技術変遷（設計・施工）★ 着工（2008）★ 開業（2011）

写真 2.5.1

杭頭回転方式の例８）

写真 2.5.2

胴体回転方式の例８）

79

2.5

表 2.5.2
項目

製品名

ラクニカンジョイント ®

形式

概要

2001 年（平成 13 年）～2010 年（平成 22 年）

鋼管杭の機械式継手の例 2）を引用編集

カシーン ®
嵌合式

ハイメカネジ ®

ガチカムジョイント ®

ネジ式

ギア式

上下杭の端部に嵌合溝を持つ継手を工場で溶接取付けしておき、現地で継手を嵌合させた後、ボックス継手に収納している荷重伝達キーをピン継手の嵌合溝にセットボルトにより押込み、接合を完了する。

上下杭の端部に引掛り部を持つ
継手を工場で溶接取付けしておき、現 地 で 継 手 を 挿 入 し た 後、結合ボルトを鋼管外側より差し
込み、締め付けることで、雄継手を雌継手側に引き寄せ、引掛り部を噛み合わせることで接合を完了する。

上下杭の端部にネジ部を持つ継手を工場で溶接取付けしておき、現地で PIN 継手を取付けた
上杭を回転させ、継手を接合した後、逆回転防止ピンを鋼管外側より差し込むことで接合を完了する。

上下杭の端部にギア部を持つ継手を工場で溶接取付けしておき、現地で継手を挿入し、ピン継手を取り付けた上杭を回転させてギアを噛み合わせることで接合を完了する。

外径
板厚

外径
板厚

外径
板厚

外径
板厚

概要図
写真 2.5.3

斜杭の施工状況６）

適用範囲

転杭工法は、今日においても数多くの実績を有しており、2019 年度（令和元年度）には土木学会の田中賞（作品部門）

主要使用機械

を受賞している。

施工時間

2）高支持力埋込み杭工法

埋込み杭工法については、更なる支持力性能の向上を目開発されている。図 2.5.1 に示すような拡大および縮小可る。また、杭先端のみを拡大掘削するため、支持力あたりの掘削土量を抑制できる 1）という特長がある。支持力特性

トルクレンチ

接合〜品質管理

接合〜品質管理

10 分程度

15 分程度

回転バンド、六角レンチ

六角レンチ

接合〜品質管理

接合〜品質管理

10 分程度

品質管理

セットボルトの締込み深さが所
定深さ以上あることを限界ゲー
ジで確認

結合ボルト締付けトルクが既定値以上であることを確認

逆回転防止ピン頭部が鋼管外面と同一高さであることを目視確
認

回転抑止キーが嵌っていること
を目視確認

適用工法

打込み杭工法（打撃工法、バイ
ブロハンマ工法）、中掘り杭工法、鋼管ソイルセメント杭工法、回転杭工法

打込み杭工法（打撃工法、バイ
ブロハンマ工法）、中掘り杭工法、鋼管ソイルセメント杭工法

打込み杭工法（打撃工法、バイ
ブロハンマ工法）、中掘り杭工法、鋼管ソイルセメント杭工法、回転杭工法

打込み杭工法（打撃工法、バイ
ブロハンマ工法）、中掘り杭工法、鋼管ソイルセメント杭工法、回転杭工法（2020 年 9 月現在）

（４）鋼矢板の更なる広幅化

ら、詳細については「6. 建築分野（2）」を参照されたい。
図 2.5.1

先端掘削ヘッドの例 7）

高支持力杭工法が開発されたことにより、建物全体に使が増えてきたプレボーリング杭工法、鋼管ソイルセメント

2005 年（平成 17 年）には、公共工事の迅速化・コスト削減・杭工法及びバイブロハンマ工法について規定された他、中省力省人化に対応するため、更なる広幅化により、後述す

掘り杭工法、鋼管矢板基礎等の支持力推定式の見直しが行る有効幅 900 幅のハット形鋼矢板の製造を開始した。このわれている 4）。なお、「杭基礎設計便覧」、「杭基礎施工便覧」

用される杭本数が削減されたものの、杭 1 本が負担する地

機械式継手が出始めた。土木分野における機械式継手は、ハット形鋼矢板は、現在でも世界最大の有効幅を誇っていは、1992 年以来 14 年ぶりの改訂であったため、前述の「道震時の水平力は大きくなった。鋼管杭の耐力向上のために

表 2.5.2 のように、嵌合式、ネジ式、ギア式の 3 つに大別さる。また同年、当協会では、ハット形鋼矢板の技術につい

路橋示方書・同解説」の改訂内容の他、過去 2 回の改訂内

は、鋼管の大径化や厚肉化を行えばよいが、スパイラル鋼管

れる。予め杭の上下端部に工場で溶接により取り付けられて、国土交通省／新技術情報提供システム（NETIS）への容も盛り込んだ全面的な改訂を行っている。また、道路分の最大製管板厚は 25mm 程度であり、それを超えると厚板た継手部材を現地で自重等により接合させる構造であり、登録を申請し、2015 年（平成 27 年）には広く普及したとし

野同様、鉄道、港湾及び建築分野についても、従来の設計て “ 一般化・標準化技術 ” に認定されるに至っている。

法であった仕様設計から性能設計の概念を導入している。

を曲げ加工した鋼管（ベンディング鋼管）となり、コスト増

2）溶接による継手に比べ、以下のような特長を有する 。なとなる。以上から、増加する水平力に対抗するための対応策

お、建築分野における機械式継手については、「6. 建築分野にも着手している。高強度材料に関する詳細は、「6. 建築分（5）」を参照されたい。

野（4）」を参照されたい。

①気象条件（風、雨、気温等）の影響を受けにくく、施工時に「2.4 節 1. 共通」では、従来の許容応力度法から限界状態

特殊な技能者を必要としないため、品質が安定する。

設計法及び部分係数設計法への移行が進められていたこと（3）機械式継手の開発

また、この頃は、高度経済成長期から 40 年以上が経過し、②施工時間短縮が可能である。

（5）設計基準類の改訂（改定） −性能設計概念の導入−を述べたが、2000 年代（平成 12 年～平成 21 年頃）には各分
3）③使用場所（可燃物近傍等）の制限が少ない。

野で性能設計の概念が導入されてきた 。道路分野におい当時の建設に携わった職人も徐々に現役を引退し、職人不④施工管理が容易である。

ては、性能規定型の技術基準を目指して、要求する事項と足や熟練工の減少などが顕在化してきていた。そのような⑤板厚の異なる鋼管を現場接合する箇所にも使用可能である。

それを満たす従来からの規定を併記する書式とすること

中、溶接に替わる鋼管杭および鋼管矢板の接合方法として

80

10 分程度①上下杭接合②ピン継手をギア幅長だけ回転③回転抑止キーの取付け（接合完了）が特に要求される建築分野で主に採用されていることか（2）高強度材料と杭頭デバイスの開発

400〜1,600mm
SKK400 t6〜30mm
SKK490 t6〜30mm①上下回転嵌合②逆回転防止ピン挿入（接合完了）

能な掘削ヘッドにより拡大根固め球根を築造し、杭先端部に取り付けた金物により鋼管と根固め球根を一体化させ六角レンチ、深さゲージ

318.5〜2,000mm
SKK400〜t9〜60mm
SKK490〜t9〜45mm①上下杭接合②結合ボルトの締付け③結合ボルトの締付けトルク確
認（接合完了）

端根固め球根を鋼管径の 1.25～2 倍まで拡大することにより、飛躍的に支持力性能を高めた高支持力埋込み杭工法が400〜1,600mm
SKK400 t9〜30mm
SKK490 t9〜30mm①上下杭接合②セットボルトの締込み③締込み深さ検査（接合完了）

施工手順

的に、従来の杭先端根固め球根の築造方法を改良し、杭先

400〜1,600mm
SKK400 t9〜30mm
SKK490 t9〜30mm

２章 │ 技術変遷（設計・施工）を基本として「道路橋示方書・同解説」が改訂され、採用

表 2.5.3

各分野における設計基準類の性能設計概念の導入時期３）を引用編集
設計基準類

建築基礎構造設計指針
道路橋示方書・同解説

移行時期
2001 年（平成 13 年）

Ⅳ下部構造編

2001 年（平成 13 年）

港湾の施設の技術上の基準・同解説

2007 年（平成 19 年）

鉄道構造物等設計標準・同解説（基礎構造物）

2012 年（平成 24 年）

81

2.5

（2）鋼管矢板基礎の高耐力継手

2001 年（平成 13 年）～2010 年（平成 22 年）

表 2.5.3 に、各分野における設計基準類の性能設計概念の振動工法研究委員会を設置し、載荷試験による支持力評価減に貢献している（図 2.5.3）13），14）。

導入時期を示すが、各々の詳細は、各分野を参照されたい。

および施工管理手法の検討を進めたため、それら知見が示本年代を中心に、鋼管矢板基礎に関する技術開発が精力

そして、せん断耐力のさらなる向上と施工性の向上を方書に規定されるに至ったのである。一方、鋼管ソイルセ

的に進められ、主に鋼管矢板基礎の継手管のせん断耐力や図った継手として、継手管の径を大きくし、内面に縞突起（6）鋼管杭協会から一般社団法人鋼管杭・鋼矢板技術協会へ

メント杭工法やバイブロハンマ工法など新工法の規定を

施工性の向上が図られていた。軟弱地盤上の橋梁基礎は、を設け、更に鋼板で補強することにより、標準継手の 10 倍

鋼管杭協会は、2008 年（平成 20 年）に公益法人関連の改追加するにあたり、これまで蓄積された載荷試験に基づい

水平変位の制限により平面形状が大きくなる傾向にあるた程度のせん断耐力を持つ「ハイパーウェル SP」（写真 2.5.6）

正法が施行されたことを機に、2009 年（平成 21 年）4 月1日、て、各工法の支持力推定式が見直され、最大周面摩擦力度

め、これまでの標準継手のせん断耐力では合理的な設計がの高耐力継手が実用化され（2004 年 JFE スチール、清水建「一般社団法人

鋼管杭・鋼矢板技術協会」を設立し、鋼管を改訂前より大きく算定できることになった。また、水平困難となる課題があった。鋼管杭協会では 1994 年（平成 6

設、大林組）、徳島東環状大橋の基礎に採用されている。ま杭協会のこれまでの事業を引き継ぎ、改めてユーザーの立場

変位制限を緩和する杭基礎の設計に関する記述や杭とフー年）に、内部に縞状突起のある鋼管を鋼管矢板の継手管にた、2008 年（平成 20 年）には、継手管部に鋼管ではなく、に立って活動することを認識し、技術協会として再出発してチング結合部の設計等、より合理的で経済性の高い鋼管杭用いることで、せん断耐力の向上が図れるという知見を得

山形鋼とずれ止めの異形鉄筋の組合せ構造を用いること

基礎の設計が可能となる記述も盛り込まれた。全般的に性ており、2002 年（平成 14 年）から詳細な実験検討を実施し、で継手内の空間を大きくし、そこに高強度モルタルを充能規定型の設計法が導入されたことにより要求性能が明確

せん断耐力が通常の 5 倍程度となる縞鋼管高耐力継手を実填することによって、従来型の P-P 継手の 2.5 倍程度のせ

5）

いる 。

2．道路分野（1）道路橋示方書への鋼管ソイルセメント杭工法、バイブロハ
ンマ工法の記載

12）

化され、その要求性能を満足することを確認できれば、新用化した 。この継手は 2003 年（平成 15 年）に着工した東技術・新工法の採用が可能になったため、それらの開発が

京港臨海大橋（現 東京ゲートブリッジ））（図 2.5.2）のφ促進されることになった 9,10）。

1500mm の大型鋼管矢板基礎に用いられ、大幅なコスト縮ん断剛性と 10 倍程度のせん断耐力を実現した継手「Super

2007 年（平成 19 年）に行われた 14 年ぶりの「杭基礎設計

2002 年（平成 14 年）に、基準の性能規定化、耐久性の向便覧（日本道路協会）」の改訂では、1996 年（平成 8 年）の上に関する規定の強化などを主な内容として「道路橋示方

地震時保有水平耐力法の導入、2002 年（平成 14 年）の性能書・同解説（日本道路協会）」が改訂された。当時の施工実規定型設計の導入という２度の大きな「道路橋示方書・同績を踏まえ、既製杭工法（鋼管杭）としては、それまで記載

解説」の改訂に対応する内容となった。また、参考資料にされていた打込み杭工法（打撃工法）、中掘り杭工法に加えは回転杭工法と斜杭基礎の設計が掲載された。

て、鋼管ソイルセメント杭工法（写真 2.5.4）、バイブロハ「杭基礎施工便覧（日本道路協会）」も同年改訂され、現ンマ工法（写真 2.5.5）が追記された。また、鋼管矢板基礎

場継手の一つに、現場溶接に加え、継手施工時間の短縮やにおける施工方法として、打込み杭工法（打撃工法）、中掘

品質の安定性の確保、施工空間の制限化で施工可能などのり杭工法に加えて、バイブロハンマ工法が記載された。こ理由で当時採用が増えていた機械式継手が初めて記載されれは、鋼管杭協会が「道路橋示方書・同解説」改訂のために、た 11）。機械式継手の詳細は「1. 共通（3）」を参照されたい。

図 2.5.3

図 2.5.2

写真 2.5.4

82

鋼管ソイルセメント杭工法の施工風景 10）

２章 │ 技術変遷（設計・施工）

写真 2.5.5 バイブロハンマ工法の施工風景 10）東京港臨海大橋（現 東京ゲートブリッジ）
で採用された縞鋼管高耐力継手 14）

東京港臨海大橋（現 東京ゲートブリッジ）の施工風景 14）

写真 2.5.6 ハイパーウェルSPの高耐力継手 17）

写真 2.5.7

Super Junction16）（写真提供：鹿島建設）

83

2.5

Junction」（写真 2.5.7）が開発された（鹿島建設、新日本製で採用されている 19）。また、四国旅客鉄道 JR 土讃線連続

不要で、低騒音・低振動・無排土で施工でき、杭先端の羽鐵）。この継手は羽田空港 D 滑走路建設外工事の埋立部と立体交差事業 高知駅高架橋基礎工事では、工事現場周辺

根の引抜き抵抗力や高いじん性が期待できる回転杭が採用

桟橋部の接続部の護岸兼用鋼管矢板基礎（φ 1600mm 約に家屋が密集・近接しており、騒音・振動に配慮する必要された。なお、採用に当たっては事前に鉛直交番載荷試験

650 本）に用いられている。同現場では、無溶接で接続可能があったことや、高知県内に産業廃棄物処分場がなく建設が実施された。その後、九州新幹線 熊本地区の狭隘・軟弱

4．港湾分野（1）鋼矢板・鋼管矢板の遮水壁としての性能

1998 年（平成 10 年）に改正された「一般廃棄物の最終処分

13）

な機械式継手も採用され、工期短縮にも貢献している 。

汚泥の少ない工法が求められたことから、鋼管ソイルセメ

地盤上の高架橋の杭基礎にも回転杭工法が採用された 。

場及び産業廃棄物の最終処分場に係る技術上の基準を定め「4. 港湾分野（2）」に詳述するが、羽田空港 D 滑走路建設外ント杭工法の低騒音・低振動・低排土量という特長が評価

そして、北陸新幹線 富山駅高架橋工事では、橋梁の主橋る命令」（総理府・厚生省令）や 2000 年（平成 12 年）に海面工事では、桟橋部に本杭として先行打設した大径鋼管杭基され採用に至った（写真 2.5.9）20）。

脚部には鋼管矢板基礎が使用されているが、高架橋部は地処分場を対象として発刊された「管理型廃棄物埋立護岸 設

層条件に応じて、回転杭工法と場所打ち杭が使い分けられ計・施工・管理マニュアル」（運輸省港湾局）では、廃棄物ている。工事地区周辺では、北アルプスからの地下水が豊処分場の外周仕切設備に対して非常に高い遮水性能が要求

回転杭工法に関しても様々な鉄道現場で採用されてい富に湧き出していたため、杭施工時に、地盤を掘削するとされている。また、2000 年（平成 12 年）に改正された「港湾る。九州新幹線 島田北高架橋はその一つであり、博多－新

被圧地下水が自噴してしまう課題があった。そこで、管内法」においても、「環境保全への配慮」が目的のひとつとし八代間の最南端に位置する液状化地盤上の高架橋である。

に土砂を取り込みながら施工できる回転杭を採用し、被圧て挙げられている。こうした中、鋼管杭協会では新たな遮水

支持層の深さは地表面から 30m の位置にあり、深さ 20m ま

地下水の水位 GL ＋ 2m 以上を基準に、取り込んだ土砂によ

壁の開発を進め、鋼矢板および鋼管矢板遮水壁に関する調でが地表から順に緩い砂質土層、砂混じりシルト層（液状り鋼管内を閉塞させ、被圧地下水を抑え込んだ。また、工査研究を実施し、鋼矢板継手には膨潤性遮水材の塗布（写化指数 PL が 20 以上）からなる。そこで、液状化地盤に対応

事地区は住宅密集地を含む市街地施工であったため、低騒

真 2.5.10）、鋼管矢板継手には漏洩防止ゴム板付き継手（写できる杭基礎の中から、使用する重機も少なくプラントも音・低振動で夜間施工にも対応可能な工法が求められてい真 2.5.11）を採用した。いずれも換算透水係数 10-6cm/s 以下

技術（工法）が普及拡大している。表 2.5.4 に示すように、たことや、他の鉄道営業線近接区域内で狭隘な作業スペーの性能を確保、環境保全にも対応することで、海を護るとい各社で開発された回転杭工法と鋼管ソイルセメント杭工法

スの中で施工でき、営業中の他線に配慮しながら最小限のう役割を担っている 25）。鋼矢板や鋼管矢板を用いた鋼製遮は、支持力や地盤抵抗特性などの設計法に対して、鉄道総工程で施工できることも工法が求められていた、回転杭工

水壁については、2003 年（平成 15 年）4 月より呉港阿賀地区

合技術研究所による評価が得られたことを契機に、その後、法が採用された理由であった（図 2.5.4）22）。

において港湾空港技術研究所と鋼管杭協会の共同研究によ礎（φ 1320.8～1600mm、1165 本 約 9 万 ton）に工場製作された全 198 基のジャケットを装着するジャケット式桟橋構造が採用され、本工事は後世に残る大プロジェクトとなっ
17）

ている 。

3．鉄道分野（1）鉄道分野での新技術の評価

本年代では、整備新幹線やその他民間鉄道で、当時の新（3）回転杭工法の普及拡大

21）

2001 年（平成 13 年）～2010 年（平成 22 年）

鉄道分野においては、上記記載したような市街地施工、る実海域実験が実施された（写真 2.5.12）。その結果、鋼管矢低騒音・低振動、夜間施工、狭隘な作業スペース、空頭制限、板頭部への変形付与後も10-7cm/s 以下の換算透水係数であ

被圧地下水といった様々な施工制約がある中でも、回転杭ることを確認し、鋼製遮水壁の適用性を実証した 26）。鋼製遮鋼管ソイルセメント杭工法は、被圧地下水への対応が可工法はその施工を可能とする唯一無二の工法であることか

水壁の技術は、徳島県粟津港海面処分場や神戸沖処分場と能で大きな周面摩擦力が得られるという特長を活かし、被ら、上記のような大規模な建設工事に加え、全国的に大小いった各種処分場に適用されている 27）。

圧水圧が高く、良質な支持層が深い現場で多く採用された。

様々な在来線・私鉄を含めた鉄道工事において採用実績が鉄道分野で普及していった。
（2）鋼管ソイルセメント杭工法の普及拡大

鉄道総合技術研究所での評価後に、鉄道高架橋にて初め伸びていると言える。

て大規模採用されたのが、名古屋臨海高速鉄道西名古屋港線（2004 年開業）である。市街地を走る全線の大部分が高架化となり、住宅地の隣接から低排土・低騒音・低振動など環境負荷の低減が求められたことで、全 15.2km のうち、

写真 2.5.8

名古屋臨海高速鉄道西名古屋港線での鋼管ソイルセメント杭施工と掘削撹拌ヘッド 18）

写真 2.5.9

JR 土讃線連続立体交差事業 高知駅高架橋基礎工事 鋼管ソイルセ
メント杭の建て込みの様子 20）

昭和橋～臨港地区境の約 4.8km にわたって鋼管ソイルセメ
ント杭工法の採用に至った。最大鋼管径 1500mm（ソイル
セメント径 1700mm）という、これまでになかった大径の鋼管が使用された（写真 2.5.8）18）。
鋼管ソイルセメント杭工法は、2008 年（平成 20 年）には
整備新幹線である北陸新幹線 糸魚川－富山間の上市川橋梁工事で、2009 年（平成 21 年）には同じく整備新幹線である北海道新幹線（新青森－新函館北斗間）大野川橋梁工事

表 2.5.4

鉄道総研から評価を受けた鋼管杭工法

杭施工方法
鋼管ソイルセメント杭
工法

回転杭工法

84

商品名
ガンテツパイル工法

評価年
1999 年（平成 11 年）

ハイエスシー（HYSC）工法 2001 年（平成 13 年）
NS エコパイル

2004 年（平成 16 年）

つばさ杭

2004 年（平成 16 年）

ジオウィング・パイル II

2008 年（平成 20 年）

２章 │ 技術変遷（設計・施工）

図 2.5.4

北陸新幹線 富山駅高架橋工事の回転杭工事の様子 22）

85

2.5

2001 年（平成 13 年）～2010 年（平成 22 年）

技術研究センターにより開始された。この試験は、その後して桁下面にチタンカバープレートを配置し（写真 2.5.14）

毎年実施されている。

腐食環境改善を図ると共に、内部空間を除湿システムにより湿度管理することで結露による塗装の劣化を防止した。

（3）防食技術

また、干満・飛沫帯に位置するジャケットレグ部の鋼管に2000 年（平成 12 年）10 月より新日本製鐵・日本鋼管・川は、耐海水性ステンレス鋼ライニング（写真 2.5.15）を用い、

崎製鉄・住友金属工業の 4 社において広幅鋼矢板の重防食の製造体制が確立し、製造が開始された。また港湾空港技術研究所と鋼管杭協会による共同研究の成果として 2001
写真 2.5.5

鋼矢板膨潤性遮水材 23）

年（平成 13 年）3 月に港湾技術研究所より「重防食鋼矢板
における被覆材の接着耐久性に関する研究」が発刊され、
重防食鋼矢板の防食効果や耐久性についての評価がなされた 28）。2006 年（平成 18 年）、波崎観測桟橋および海洋技術
総合研究施設での 20 年間の研究成果に関する合同報告会
が東京と大阪で開催された。これを契機に、波崎観測桟橋
における研究成果は「鋼管杭の防食法に関する研究グルー
プ」により「海洋鋼構造物の防食技術」として出版された。
また 2009 年（平成 21 年）12 月には「港湾鋼構造物防食・補修マニュアル」が改訂、上記 20 年間の研究成果が、代表的な被覆防食法の実績として提示され、代表的な期待耐用年

図 2.5.6

高耐力継手「Super Junction」30）29）

数の根拠として反映された 。
写真 2.5.11

鋼管矢板漏洩防止ゴム板式継手 23）（4）羽田空港 D 滑走路

2007 年（平成 19 年）から着工された羽田空港 D 滑走路
は、多摩川河口域の通水性を確保する必要性から、埋立工規定化へ変更された。本基準では、岸壁の性能のひとつと法と桟橋工法を組み合わせた国内初の複合構造の海上空港

して変位量の制限の考え方を導入した。このため、直杭式として決定された（図 2.5.5）。埋立部と桟橋部の接続部に横桟橋に代わってジャケット式桟橋の適用が増加した。こおいては、海底面から約 35m もの埋立土圧に耐えうる構造

れは、ジャケット式桟橋では斜材を入れることによって、としてφ1600mm の護岸兼用鋼管矢板基礎が採用され、高水平力を杭軸方向力に換え、杭の軸方向耐力（押込み・引耐力継手である「Super Junction」（図 2.5.6）が利用された。

抜き抵抗力または圧縮・引張耐力）で抵抗する構造である「Super Junction」の内容については「2. 道路分野（2）」を参ため、水平変位も小さくなることが、その理由として挙げ照されたい。桟橋部には本杭として先行打設した鋼管杭基られる。また、いくつかの杭工法について、支持力推定式が礎（φ1320.8〜φ1600mm）に工場制作された全 198 基のジャ紹介されたが、打撃工法の閉塞率についてはデータが追加

ケットをかぶせるジャケット式桟橋構造が採用された（写されたものの、大径長尺杭に関しては実績データが非常に真 2.5.13）30）。桟橋部は 100 年の耐用を目指し、腐食対策と少ない状況であった。これは、港湾分野においては、設計

写真 2.5.13

上、杭の支持力よりも沈下量や変形量が重要視されたため桟橋部ジャケットの最終取り付け 32）であり、杭の根入れ長さが支持力では決まっていなかった
ことが理由である。加えて、海上での載荷試験の難しさも一つの理由となっていた。一方で、コンテナ船の大型化や
写真 2.5.12

実海域遮水性確認のための構造物外観 24）（資料提供：港湾空港技術研究所）（2）港湾分野における基準類

86

大型の耐震強化岸壁が建設されるようになり、杭の大断面化に伴って、支持力も必要とされるようになった。このため、大径長尺杭の支持力に関する研究が進められ 26）、載荷試験の実施数も増加することとなった 27）。

2007 年（平成 19 年）3 月「港湾の施設の技術上の基準を同年（平成 19 年）10 月には「港湾施設の維持管理計画作定める省令」が改正され、「港湾の施設（技術基準対象施設）

成の手引き」が港湾空港建設技術サービスセンターより発は供用期間にわたって要求性能を満足するよう維持管理計行された。維持管理計画等の作成例と作成にあたり留意す

画等に基づき適切に維持されるものとすること」が規定さる点等が明示されている。2008 年（平成 20 年）には、港湾れた。これに伴い、2007 年（平成 19 年）7 月「港湾の施設の構造物の維持管理技術者の養成と維持管理の重要性を高め

技術上の基準・同解説（日本港湾協会）」が改訂され、性能るため、「海洋・港湾構造物維持管理士」の認定試験が沿岸２章 │ 技術変遷（設計・施工）

図 2.5.5

羽田空港 D 滑走路 30）

写真 2.5.14 チタンカバープレートが採用された新滑走路桟橋部 31）

87

2.5

定的な範囲での施工による現況の堤防形状の維持が可能と然な水循環が確保できる鋼矢板として透水性鋼矢板が開発とによって、盛土直下の圧密沈下を鋼矢板で縁切りし、鋼

なる。

された。

矢板を挟んで盛土と反対側の変状を抑える機構となっていまた、当協会では、河川堤防におけるこれまで培ってき透水性鋼矢板工法は、透水層に位置する部位に予め透水る。とりわけ周辺の構造物の引込み沈下が懸念される現場

た対策工法の総集編として「鋼矢板を用いた河川堤防補強孔を設けた鋼矢板（透水性鋼矢板）を用いて鋼矢板壁を形

では、構造物と盛土とが近接していることが多いため、前技術 （JASPP 技術ライブラリ No.101、2001 年」（図 2.5.8）成する工法であり、透水孔による鋼矢板壁の開口率に応じ者の地盤改良の適用が困難となり、鋼矢板が採用に至るこを発刊。浸透対策（基盤漏水対策）、浸食対策（洗掘対策）、

た通過流量が浸透流解析等によって明らかとなっている。

とが多い傾向にある。その他、鋼矢板工法は、地中でセメ

34）

写真 2.5.15

耐海水性ステンレス鋼ライニング

2001 年（平成 13 年）～2010 年（平成 22 年）

35）

越水対策、耐震対策（法肩補強 / 芯壁堤・法尻補強）、圧密

当協会では「透水性鋼矢板技術資料 （JASPP 技術ライブ

ント等を使用しないため地下水汚染の恐れがないこと、地沈下対策、透水性鋼矢板、多自然・景観に配慮した鋼矢板

ラリ No.108、2003 年）」（図 2.5.9）を取り纏め、地下水環境

下水流の阻害が懸念される場合は先述の透水性鋼矢板の併護岸工法について、工法の概念、実証試験・解析、設計法、や生態系の保全に配慮が必要とされる護岸構造や沈下・液用が可能であること、狭隘地においても圧入機による低振施工実績等を取り纏めた。

状化対策構造でも鋼矢板の検討・採用を推進している。

動・低騒音な急速施工が可能であること等、周辺環境との順応性も高い特長を有する。

32）（2）鋼矢板壁における透水性の確保（3）縁切矢板工法の合理化～PFS 工法

これまで縁切矢板工法（図 2.5.10 左）では、全て基盤層ま

海中部と土中部には流電陽極方式の電気防食工法が採用さ

止水性・遮水性に優れる鋼矢板は、従来からの河川整備

軟弱粘性土主体の地盤上に盛土等を構築または嵩増し

で鋼矢板を打設することで、鋼矢板がそれ以上沈下しない

れた 32）。ジャケット式構造物の防食対象面積だけでも 330の基本方針である「治水、利水」に効果を発揮する材料とを行う場合、上載荷重の増加に伴って軟弱粘性土層の圧密ことを担保していたが、圧密沈下が問題となる現場では軟して永久構造物や仮設構造物の様々な用途で用いられてき沈下が生じ、盛土周辺の地盤・構造物ごと引込み沈下（不弱粘性土層が厚く 40m 近くまで及ぶこともあり、長尺の鋼たが、その一方で、水循環が必要な条件下では井戸枯れや同沈下）させてしまうことが懸念される。この圧密沈下の矢板を打設することに関して、施工のために型式を増大さ

根腐れといった現象を引き起こす可能性があるという問題

対策工法としては、地盤改良等により盛土自体を沈下させせたり、実際の施工が難渋したり、結果として計画時よりもあった。そのため、既存の水循環や環境・生態系に配慮ない方法と、鋼矢板等により盛土と周辺の地盤・構造物とコストが増大したりすることが問題となる場合があった。

（1）鋼矢板芯壁堤による直接的な河川堤防の液状化対策技術する必要がある現場で適用する際は、一定程度の透水性をの間を遮断する方法があり、後者は盛土の上載荷重を増加

これらのコスト縮減および施工性改善のために、開発さ鋼管杭協会ではより直接的な堤防の補強方法として鋼矢確保することが必要とされていた。このような背景のもとさせる前に、盛土法尻付近に鋼矢板を予め打設しておくこ

れ た の が PFS 工 法（Partial Floating Sheet-Pile Method）

板芯壁堤（図 2.5.7）を開発し、「鋼矢板芯壁堤鋼矢板によで、1997 年（平成 9 年）に公布された改正「河川法」で新たである（図 2.5.10 右）。縁切矢板の支持力に余裕があること

る河川堤防補強工法 設計の手引き（案）（2002 年）」
「鋼矢に謳われた「河川環境の整備と保全」の趣旨に基づき、自に着目し、沈下抑制に必要な数だけ鋼矢板を着底させ（着233）万 m を超える大規模構造物であった 。

5．河川分野板芯壁堤 鋼矢板による河川堤防補強工法 技術資料（2002

底矢板）、他の鋼矢板は沈下を遮断するのに必要な長さで年）」（図 2.5.8）を発刊した。

打ち止める（フローティング矢板）形態をとっており、材

鋼矢板芯壁堤は、堤体内に打設した鋼矢板壁およびタイ

料費のみならず施工費の縮減も期待できる工法である。こ材で堤体内部を拘束し、堤体の安定性を保持することで、洪れらの知見を纏めるべく、2005 年（平成 17 年）に九州大学・

水時、地震時に天端高さを保ち、破堤を防止する機能を有九州共立大学・熊本大学・土木系設計コンサルタント 5 社する工法である。既存の鋼矢板を用いた河川堤防補強としを中心に、国土交通省九州地方整備局熊本河川国道事務所ては、堤防法尻への鋼矢板打設が一般的であるが、洪水時をオブザーバーに迎えながら PFS 工法研究会が発足され、の越水や洗掘、大規模地震時の基礎地盤の液状化等に対し鋼矢板を製造する鉄鋼メーカー3 社（新日本製鐵・住友金て、より直接的に堤防の機能を確保し得る工法として開発

属工業・JFE スチール）も参画し、マニュアル「PFS 工法された。洪水時・レベル 1 地震時・レベル 2 地震時・液状化（Partial Floating Sheet-Pile Method）部分フローティング

時等様々な作用条件に対応し、鋼矢板天端による確実な堤

鋼矢板工法 技術資料（2005 年）」を発刊している。

防高さの保持、重要箇所の崩壊防止（フェイルセーフ）、限

図 2.5.7

鋼矢板芯壁堤の基本構造イメージ（4）鋼矢板を使用した多自然型護岸の推進

1990 年（平成 2 年）に多自然型川づくりに関する国交省
図 2.5.9

図 2.5.8

88

２章 │ 技術変遷（設計・施工）

鋼矢板芯壁堤および河川堤防補強の技術図書

透水性鋼矢板の技術図書

図 2.5.10の通達が出されて以降、鋼矢板護岸の長所を生かしつつ

縁切矢板工法（左：全着底方式、右：PFS 工法）

89

2.5

多自然型川づくりに応用できる河川改修工法が求められ、2001 年（平成 13 年）～2010 年（平成 22 年）（5）既設護岸の改修技術について

1993 年（平成 5 年）10 月より、当協会では土木研究所・土竣工からの供用年数が数十年経過した既設護岸では、老研センターらと共に「生態系に配慮した鋼矢板河川改修工

朽化問題が徐々に顕在化してきている。老朽化した鋼矢板法に関する共同研究」を実施した。鋼矢板を使用した多自護岸では、既設構造の効率的な活用を前提に合理的な補然型護岸（図 2.5.12）として、①植生鋼矢板護岸工法、②透修・補強によるライフサイクルコストの縮減を十分に検討

水性鋼矢板、③植栽フィン工法（図 2.5.11，写真 2.5.16）のした上で、必要に応じて更新の要否を判断していくことが技術確立を図った。更に当協会では、工法開発から採用に望まれるが、既存鋼矢板護岸を活用した補修・補強・更新

至った複数事例を数年間観察し、技術資料「鋼矢板を使用に係る判定方法・設計法等についてはこの年代まで明示さした多自然型護岸事例集（2005 年）（図 2.5.13）」として取れていなかった。計画的な改修に関して需要が増えたことり纏めた。

から、当協会では 2006 年（平成 18 年）に「鋼矢板・鋼管矢図 2.5.14 「鋼矢板・鋼管矢板を使用した護岸リニューアル事例集」
で紹介される老朽化護岸の改修事例／中島護岸（国土交通省霞ヶ浦河川事務所）

板を使用した護岸リニューアル事例集」にて事例を紹介（図に設計者の自主的な判断を促す改定となっている。

2.5.14）、2021 年（令和 3 年）には歴史・材料・構造・点検方法・

地盤支持力については、従来では、一義的に極限支持力

調査方法・評価方法・設計法・断面性能のデータベース・の 1/3 を長期許容支持力、2/3 を短期許容支持力としてい試設計までをより体系的に取り纏めた「（仮）鋼矢板護岸のたが、本改定からは基礎の沈下量を算出し、要求性能を満

補修・補強・更新マニュアル」を発刊予定としている。

たしていれば安全率に関係なく、許容支持力を設定できることとなった。また、併用基礎と施工管理が新たな章として追加されたが、その理由として、従来、異種基礎の併用

6．建築分野（1）建築基礎設計指針の改定
図 2.5.11

植栽フィン

図 2.5.13

鋼矢板を使用した多自然型護岸事例集は推奨されていなかったものの、実施例が増加したことに36）

加え、傾斜地や複雑な地層が多い日本国土の特徴を鑑み、

2001 年（平成 13 年）に「建築基礎構造設計指針」の第 2

一律禁止よりも検討項目を明確にする方が重要と判断した版が発刊された。このときの改定の背景には 1995 年（平成ことが掲げられている。

7 年）に発生した兵庫県南部地震（阪神・淡路大震災）がある。この地震後においては、従来とは比較にならないほど、

図 2.5.12

写真 2.5.16

90

２章 │ 技術変遷（設計・施工）

多自然型鋼矢板護岸

植栽フィン工法（左：施工直後、右：施工後 3 年経過後）（2）高支持力埋込み杭工法（先端拡大根固め工法）の開発

多くの基礎の被害調査結果が公表された。新潟地震以来のオフィスビル、大規模生産施設、物流倉庫等、様々な建大規模な液状化現象の発生、液状化に伴う地盤の側方流動築物における大規模化、大空間化のニーズによって、架構の発生、地震力による杭頭部の破壊、あるいは地震時の地の無柱化・ロングスパン化が進み、1 柱当たりの荷重が増盤変形による杭中間部・下部の破壊など、基礎構造にも多加傾向にあった。1 柱 1 本での杭の経済設計を目指すため

くの被害が明らかになり、地盤あるいは基礎における大地に杭の高支持力化が必要とされ、また、この流れを加速し震時の設計法の必要性が認知された。本改定では、兵庫県

たのが、｢告示平 13 国交告第 1113 号｣ である。本告示にお南部地震（阪神・淡路大震災）での被害調査結果を踏まえ

いては、新規に開発された工法について、その鉛直載荷試

た研究成果、あるいは調査研究結果に基づいた新たな設計

験を基にして工法毎に先端支持力係数（α値）を定めるこの考え方が可能な限り反映された。また、構造設計の考えとが可能となった。本告示により、これまでの ｢建築基準

方も、仕様設計から性能設計へと方向性を変えた。

法第 38 条 2 項｣ に規定される国土交通大臣認定（いわゆる基礎構造の設計に際しても、要求性能を明確にし、それ「旧 38 条認定」）は廃止され、各社は高支持力埋込み杭工法を満足させるための考え方や根拠、検討方法を明示すれの開発に乗り出すこととなった。しかしながら、建築基準

ば、設計に対する信頼性の向上にもつながるという観点か法上では依然として、基礎の設計は一次設計（中地震時のら、本改定では基礎構造における限界状態として、終局限設計）のみで、二次設計（大地震時の設計）は義務付けられ界状態、損傷限界状態、使用限界状態が定義された。そのていなかったため、終局状態における性能が問題視される

うえで、基礎構造の種別ごとに各限界状態における要求性

ことはなかった。また、「低コスト」という強い市場ニーズ

能が設定され、具体的な検討項目、確認方法が明示された。

とも相まって、建築分野では支持力を重視した杭工法が発特に、基礎の設計においては、基礎の沈下に対する検討を達してきた。

実施することを原則とし、従来の指針での作用鉛直力と沈鋼管杭においては、これまでの中掘り杭工法（KING 工

下量の関係から地耐力を決めるという考え方を発展させ、法、TN 工法、TBS 工法）を改良する形で高支持力杭が各設計者が基礎や地盤の変形に対して十分な検討を行うこと社で開発された。2003 年（平成 15 年）に国土交通大臣認定

で、基礎の性能をより明確にすることが可能となるととも（いわゆる「図書省略認定」）を取得した Super KING 工法

91

2.5

表 2.5.5

鋼管杭の先端拡大根固め工法（高支持力杭工法）38）〜43）
国土交通大臣認定

工法名

認定番号

施工方法

取得会社

Super KING 工法

TACP-0082（砂）（TACP-0344）
JFE スチール
TACP-0083（礫）（TACP-0345）

IB（中掘り）
PB（プレボーリング）

TN-X 工法

TACP-0171（砂）TACP-0172（轢）

新日本製鐵
テノックス

同時埋設（中掘り）
後埋設（プレボーリング）

SGE 工法TACP-0200（砂）TACP-0201（轢）クボタ
住商鉄鋼販売プレボーリング

TBSR 工法

TACP-0231（砂）（TACP-0365） 住友金属工業
TACP-0232（礫）（TACP-0366） 高脇基礎工事（他）

同時埋設（中掘り）
後埋設（プレボーリング）

コン剛パイル工法

TACP-0582（砂）TACP-0583（礫）プレボーリング方式
中掘り方式

※（

2001 年（平成 13 年）～2010 年（平成 22 年）

JFE スチール
ジャパンパイル

図 2.5.18

TBSR 工法の先端仕様 42）

図 2.5.19 コン剛パイル工法の先端仕様 43））内の認定番号は、最新の認定番号

友金属工業）は 2011 年（平成 23 年）に、JFE-HT590P（JFE（5）機械式継手の開発（JFE スチール）をはじめとして、2005 年（平成 17 年）に

壌区域、あるいは「名水百選」等に代表される地下水保全

スチール）は 2012 年（平成 24 年）にそれぞれ「建築基準法「1. 共通（3）」で述べたような機械式継手については、建TN-X 工法（新日本製鐵・テノックス）、2006 年（平成 18 年）

地区において、多く採用されている。鋼管の先端に取り付

第 37 条 2 号」による国土交通大臣認定（いわゆる「材料認

築基礎分野でも開発されたが、本分野の鋼管杭においてはに TBSR 工法（住友金属工業・高脇基礎工事）、2006 年（平けた鋼製羽根により、大きな支持力と引抜抵抗力を発現す

定」）を取得している。また 2012 年（平成 24 年）の新日本製

未だに溶接継手が多いのが現状である。道路分野や鉄道分

成 18 年）に SGE 工法（クボタ・住商鉄鋼販売）が開発されることから、鉄塔基礎のように基礎杭に過大な引抜き力が鐵と住友金属工業の合併に伴い、NSPP520 と SMPP540 は野においては、夜間施工・狭隘地・空頭制限・火気厳禁等

た（表 2.5.5）。いずれも杭径に対して 1.25 倍〜約 2 倍の根作用するような塔状構造物にも適している。また、小径・

規格統一し、NSPP540 として 2013 年（平成 25 年）に大臣認の様々な周辺環境の制限により機械式継手の採用がある一固め径を築造する（図 2.5.15～図 2.5.19）ことで、10,000kN

中径杭においては、小型杭打機での施工が可能であり、都以上もの鉛直支持力を 1 本で支持できる工法である。更に

市部等の狭隘地や鉄道駅舎、既存建物の耐震補強などにも2019 年（平成 31 年）にはコン剛パイル工法（JFE スチール・

多く利用されている。

ジャパンパイル）も開発、大臣認定を取得している 37）〜42）。

37）

定（材料認定）を取得した 。
材料コストとの兼ね合いもあるが、大きな曲げモーメン

継手のメリットが、そのコストに見合わないため、溶接継トが生じる杭頭部や杭が長い場合の杭下部に高強度鋼管杭手が採用されるケースがほとんどである。一方で PHC 杭を用いれば、より経済的な設計が可能となる。

に関しては大半が無溶接継手を採用している中、鋼管杭に（4）高強度鋼管杭の開発（3）回転杭工法

ついても品質と価格のバランスの取れた機械式継手の開発

支持力性能が大幅に向上した先端拡大根固め工法や回転「1．共通」で述べた回転杭工法であるが、建築分野にお杭工法の出現により、杭本数の削減が可能になった一方で、いても、平成 12 年 5 月に NS エコパイル工法（大臣認定番

杭体（鋼管杭）の性能が従来通りであったことから、支持力

号：建設省東住指発 238 号）、平成 14 年 6 月に「閉端タイ

性能と杭体性能に「アンバランス」が生じた。この性能のアプ」のつばさ杭工法（大臣認定番号：TACP-0395）、平成

ンバランスは、設計において、過大な応力による杭断面の24 年 6 月に「開端タイプ」のつばさ杭工法（大臣認定番号：

肥大化（本数増や鋼管径・鋼管板厚の増加）など、設計者

TACP-0419）が、建設大臣または国土交通大臣の認定を取が意図しないコストの増加を招いた。より低コストの設計

44）得している 。

方で、周辺環境に条件の少ない建築分野においては機械式（経済設計）を目指すために開発されたのが、高強度鋼管杭

回転杭工法は、無排土・低騒音・低振動で施工できるこである。NSPP520（新日本製鐵）は 2007 年（平成 19 年）に、とから、都市部等の市街地、工場跡地や自然由来の汚染土

KHP550（クボタ）は 2010 年（平成 22 年）に、SMPP540（住が望まれている。

【参考文献】共通 1 ）田中宏征 他：鋼管杭の技術の変遷と最近の技術開発動向 新日鐵住金技報 第 403 号，新日鐵住金株式会社，2015 年 12 月
2 ）公益社団法人日本道路協会：杭基礎施工便覧，令和 2 年 9 月
3 ）公益社団法人地盤工学会：入門シリーズ 39 基礎の支持力と変形入門，2020 年 12 月
4 ）社団法人日本道路協会道路橋示方書・同解説 Ⅰ共通編 Ⅳ下部構造編，平成 14 年 3 月
5 ）鋼管杭・鋼矢板技術協会：明日を築く No.77，2009 年 4 月
6 ）一般社団法人鋼管杭・鋼矢板技術協会：JASPP Technical Library －施工－ ④ 回転杭工法 施工管理要領［Edition 2.0］
，令和 3 年 3 月
7 ）Super KING 工法技術協会：Super KING 工法 鋼管杭先端拡大根固め工法 土木編 カタログ8 ）株式会社総合土木研究所：基礎工，Vol.41 No.2，2013 年 2 月
道路分野 
9 ）社団法人日本道路協会：道路橋示方書・同解説 Ⅰ共通編 Ⅳ下部構造編，平成 14 年 3 月
10）鋼管杭協会：明日を築く No.71，2002 年 10 月
11）社団法人日本道路協会：杭基礎施工便覧，平成 19 年 1 月12）縞鋼管耐力継手の政府鋼板せん断試験，JASPP Technical Report JTR2016-2，http://www.jaspp.com/shiryou/pdf/JTR2016-2.pdf13）株式会社 総合土木研究所：基礎工，Vol.38 No.12，2010 年 12 月
14）鋼管杭協会：明日を築く No.74，2005 年 10 月
15）恩田邦彦，横幕清，大久保浩弥，高耐力継手付き鋼管矢板を用いた新形式基礎「ハイパーウェル SP」の開発，JFE 技報 No.10 ，2005 年 12 月16）鹿島建設株式会社，新日本製鐵株式会社：「鋼管矢板基礎に用いる高剛性・高耐力継手を開発 -Super Junction-」，2008 年 2 月
https://www.kajima.co.jp/news/press/200802/15c1-j.htm17）一般社団法人鋼管杭・鋼矢板技術協会：明日を築く No.77，2009 年 3 月

図 2.5.15

92

Super KING 工法の先端仕様 38）

２章 │ 技術変遷（設計・施工）

図 2.5.16

TN-X 工法の先端仕様 39）

図 2.5.17

SGE 工法の先端仕様 40）

鉄道分野 
18）鋼管杭協会：明日を築く No.71，2002 年 10 月
19）株式会社総合土木研究所：基礎工 Vol.39 No.8，2011 年 8 月20）高 知県：くじらドームと連続立体交差事業について，高知広域都市計画 四国旅客鉄道土讃線 高知駅付近連続立体交差事業 事業誌，
https://www.pref.kochi.lg.jp/soshiki/171701/files/2011032300134/2011032300134_www_pref_kochi_lg_jp_uploaded_life_48587_129007_misc.pdf
21）公益財団法人鉄道総合技術研究所：新幹線の構造物技術，2011 年 3 月22）一般社団法人鋼管杭・鋼矢板技術協会：明日を築く No.79，2011 年 3 月

93港湾分野 23）鋼管杭協会：明日を築く No.72，2004 年 3 月
24）渡部要一他：鋼製遮水壁の遮水性能と適用性に関する研究，港湾空港技術研究所資料 No.1142，国立研究開発法人港湾空港技術研究所，2006 年 9 月25）一般社団法人鋼管杭・鋼矢板技術協会，「海面廃棄物処分場向け 鋼矢板・鋼管矢板遮水壁」
26）菊池喜昭，水谷崇亮，森川嘉之：載荷試験を活用した鋼管杭の設計・施工管理手法の体系化，港湾空港技術研究所資料 No.1202，
国立研究開発法人港湾空港技術研究所，2009 年 9 月27）一般社団法人鋼管杭・鋼矢板技術協会：明日を築く No.84，2016 年 3 月
28）鋼管杭協会：明日を築く No.68，2001 年 3 月29）山路徹他：長期海洋暴露試験に基づく鋼管杭の防食法の耐久性評価法に関する研究（30 年経過時の報告），港湾空港研究所報告 No.1324，
国立研究開発法人 港湾空港技術研究所，2016 年 6 月30）一般社団法人鋼管杭・鋼矢板技術協会：明日を築く No.77，2009 年 4 月31）新日本製鐵株式会社：「羽田空港新滑走路に新日鐵のチタン薄板が大量採用」平成 21 年 3 月，
https://www.nipponsteel.com/news/old_nsc/news/data/20090330103027_1.pdf32）株式会社総合土木研究所：基礎工 Vol.39，No.6，2011 年 6 月
33）鋼管杭の防食法に関する研究グループ：海洋鋼構造物の防食技術，海洋鋼構造物の防食技術，技報堂出版，2010 年 3 月
河川分野 
34）鋼管杭協会：鋼矢板を用いた河川堤防補強技術：JASPP 技術ライブラリ No.101，平成 13 年 1 月35）鋼管杭協会：透水性鋼矢板 技術資料：JASPP 技術ライブラリ No.108，平成 16 年 9 月
建築分野 
36）一般社団法人日本建築学会：建築基礎構造設計指針，2019 年 11 月
37）株式会社総合土木研究所：基礎工，Vol.41 No.2，2013 年 2 月38）Super KING 工法技術協会：Super KING 工法カタログ39）日本製鉄株式会社，株式会社テノックス：TN-X 工法カタログ40）SGE 工法協会：工法概要，http://sge-steel-geo-ecology.com/spec.html
41）株式会社高脇基礎工事：機械・工法開発，TBSR 工法（鋼管杭先端根固め工法），https://www.takawaki.co.jp/skill/42）日本ヒューム株式会社：TBSR 工法カタログ
43）JFE スチール株式会社：コン剛パイル ® 工法カタログ44）一般社団法人鋼管杭・鋼矢板技術協会：JASPP Technical Library －施工－ ④ 回転杭工法 施工管理要領【Edition 2.0】
，令和 3 年 3 月

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２章 │ 技術変遷（設計・施工）