Part.1

岩盤を支持層とする鋼管杭基礎の設計法・施工法に関する共同研究
鋼管杭・鋼矢板技術協会

1. はじめに

道路・鉄道技術委員会

において岩盤を支持層とする杭基礎の上で不足している条件について、新規地盤調査法、杭先端の極限支持力度のに載荷試験（施工試験）を実施してい近年、施工機械・施工機材の能力向推定式、施工管理方法を明らかにするる。また、杭先端の支持力機構や施工上や山間部などの施工条件がより厳しことを目的に、平成 27 年度から平成法が同様と見なせる杭工法についてはい場所での案件数の増加等により、岩29 年度の 3 年間に渡って共同研究を実表 1 に示すグルーピングをして評価し盤を支持層とする杭の設計・施工事施した。ている。

例が増加しつつある。しかし、岩盤を本報文では、本共同研究の枠組みの鋼管杭工法では、鋼管ソイルセメ

支持層とした杭基礎の地盤調査方法や中で新たに実施した鋼管杭工法の施工

ント杭工法 2 件、中掘り杭工法コンク

設計方法（杭先端極限支持力度の推定試験の結果と、その施工試験で確認しリート打設方式 1 件の計 3 件の載荷試式）、施工法（施工管理方法）などにつた施工管理方法に基づき施工した杭の験（施工試験）を鋼管杭・鋼矢板技術

いては、明確に示されていないことか載荷試験の結果について紹介するとと協会の会員会社で実施した。

ら、実務では設計者の判断により、砂もに、岩盤を支持層とする各工法におなお、回転杭工法は、施工実績はあれき層の支持力推定式を準用したり、ける施工上の留意点を取りまとめた。

るものの載荷試験数が少なく、杭先端杭工法の選定が限定的になったりしているのが現状である。
そこで、国立研究開発法人土木研究の支持力機構や施工法の独自性から他工法とグルーピングができなかったこ

2. 共同研究の概要とから、本共同研究においては参考扱

所を中心に、一般社団法人鋼管杭・鋼本共同研究では、支持層の対象とな矢板技術協会、一般社団法人コンクる岩盤条件について、力学特性や変形リートパイル建設技術協会、一般社団特性、さらには岩盤特有の亀裂状態や法人日本基礎建設協会および一般社団風化状態をもとに区分し、その区分に法人全国地質調査業協会連合会の 5 団

応じて H24 道示Ⅳ 1）に記載の主要な杭

鋼管ソイルセメント杭工法では、岩体で、岩盤の力学特性や杭工法などの工法の既往の載荷試験結果をあては盤を支持層とする施工事例は多数あ条件の違いを考慮し、それぞれの条件

め、杭先端の支持力推定式を提案する

るものの、載荷試験を行った実績がな

表1

区分

グループ 1

一軸圧縮強度（MN/m2）

中掘り杭工法セメントミルク
噴出攪拌方式

生成年代

3. 鋼管ソイルセメント杭工法の施工・載荷試験グループ 2

グループ 3

プレボーリング系
鋼管ソイルセメント杭工法

プレボーリング杭工法

中掘り杭工法
コンリート
打設方式

硬岩

500 以上
中新世以前

軟岩

鮮新世以降

● : 新規載荷試験、◇：既往載荷試験

場所打ち杭工法（オールケーシング）◇10 以上●◇500 未満風化軟岩
堆積軟岩

変形係数（MN/m2）

いとした。

岩盤区分と載荷試験の実施状況

工学的指標による地盤条件

新鮮岩又は亀裂の少ない岩亀裂が多い岩10岩チーム10 未満

◇◇●●◇

◇

◇

●●◇

◇

かったことから、本共同研究の中で風表2化軟岩および堆積軟岩（泥岩）を対象

施工法に施工試験および載荷試験を行った。
施工・載荷試験の諸元を表 2 に、杭姿図とひずみゲージ貼付位置を併記し鋼管た柱状図を図 1 に示す。

（1）施工試験
施 工 は こ れ ま で の 知 見 に 基 づ き、砂・砂れきと同様の施工機械の構成お出力図を図 2 に、載荷試験後のコア強風化軟岩では、一軸圧縮強度 10MN/2m 以上、換算 N 値 300 以上の砂岩（本先端地盤

風化軟岩（砂岩）

堆積軟岩（泥岩）

亀裂が多い硬岩（弱風化岩）

施工日2016 年 7月22日

2016 年 11月7日

2017 年 6月27日

試験場所

長崎県松浦市志佐町

福島県いわき市泉町

岡山県美作市竹田

800mm

800mm

800mm
14mm

径
板厚21mm21mm

ソイル径

1,000mm

1,000mm

鋼管先端深度G.L.-17.9m

G.L.-14.5m

ソイル先端深度

G.L.-18.4m

G.L.-23.8m

G.L.-15.0m

14,950kN/m

1,400kN/m2

20,750kN/m2

杭先端から下方 3D 区間の平均 N 値

40061.8500

載荷試験

度試験結果を表 3 に示す。

中掘り杭工法コンクリート打設方式

鋼管ソイルセメント杭工法

先端地盤の一軸圧縮強度 qu

よび施工手順で行っている 2）。施工試
験の状況を写真 1 に、施工管理装置の施工・載荷試験の諸元

2

試験方法

地盤工学会基準（JGS1811-2002）杭の押込み試験方法

載荷ステップ

6サイクル12 段階

3サイクル5 段階6サイクル11 段階

載荷試験日

2016 年 8月19日

2016 年 12月14日

2017 年 7月28日

養生期間

28日

38日

29日

共同研究では風化軟岩相当と評価）を支持層とする岩盤において、砂・砂れきと同様の施工設備で施工要領に規定される精度を確保しながら掘削できることを確認した。また、杭先端固化部のコアボーリングおよび未固化試料の一軸圧縮試験結果より、従来の施工方法および施工管理方法で、所定の品質（強度）が確保されることを確認した。
一方、堆積軟岩（泥岩）では、岩盤の硬さに応じた鋼管ソイルセメント杭としての必要強度は満たしていたものの、同一現場で実施したプレボーリング杭の根固め部の一軸圧縮強度と比較すると低めの値となった。コア試験体が部分的に混入した岩塊（掘削片φ20mm程度）に沿って破壊したことから、杭先端固化部に岩塊が混入することにより、杭先端固化部の一軸圧縮強度が低下する可能性があることが示唆された。

（2）載荷試験
載荷試験の状況を写真 2 に、載荷試a）風化軟岩
図1b）堆積軟岩

鋼管ソイルセメント杭工法施工・載荷試験の柱状図

験の結果一覧を表 4 に、総合図を図 3に、杭頭荷重と杭頭変位、杭先端変位の関係を図 4 に、杭先端荷重と杭頭変位、杭先端変位の関係を図 5 に、軸力分布図を図 6 に示す。なお、杭先端荷重は杭先端上方 1D 位置での値（D：ソイルセメント柱径）とした。
風化軟岩の試験では、杭頭部の変位が 46.45mm（ ソ イ ル セ メ ン ト 柱 径 の4.6％）で載荷装置の能力上限に達してa）風化軟岩
写真 1b）堆積軟岩
鋼管ソイルセメント杭工法の施工試験状況11a）風化軟岩ｂ）堆積軟岩
図2表3

鋼管ソイルセメント杭工法

鋼管ソイルセメント杭工法施工管理装置の出力

堆積軟岩

杭頭部の変位が 10％に達した時の荷一軸圧縮強度（N/mm2）

重を極限支持力と定めており、ここで

G.L.-13.5.m

5.81

は式（1）に示す Weibull 分布曲線 3）でG.L.-14.5m

8.58

G.L.-14.8m

4.83

G.L.-19.1.m

1.82

G.L.-19.43m

1.77

G.L.-19.63m

1.40

風化軟岩
2

深度

一軸圧縮強度（N/mm ）GL-16.84m

26.2

GL-17.41m

18.2

杭先端固化部

深度

平均値 22.2

GL-19.41m

12.2

GL-19.76m

15.7

岩

平均値 13.95

表4
施工法

平均値 6.41

平均値 1.66

Pou( S ）m ＝1 − e−So/D

os/D

式（1）

ここに、Po ：杭 頭における任意の軸方向荷中掘り杭工法コンクリート打設方式堆積軟岩（泥岩）

亀裂が多い硬岩（弱風化岩）

杭頭荷重 P0max（kN）

19,2008,000

15,000

杭頭変位 S0max（mm）

46.45

50.77

71.99

先端荷重 Ppmax（kN）

11,9893,895

12,755先端変位 Spmax（mm）

16.17

36.93

21.68

ワイブル分布曲線による先端極限支持力
Ru（kN）

14,636

4,678

13,855

杭先端の極限支持力度
qd ＝Ru/A（kN/m2）

18,635

5,957

27,564

1.3

4.3

1.3

最大荷重時

風化軟岩（砂岩）

杭先端の極限支持力度 qd／
先端地盤の一軸圧縮強度 qu

外挿して整理を行った。
Po

載荷試験の結果一覧
鋼管ソイルセメント杭工法

先端地盤試験を終了した。道示Ⅳ 1）においては、

杭先端固化部および岩の一軸圧縮強度

重（杭頭荷重）Pou：杭頭における極限支持力
e ：自然対数の底
So ：任 意の杭頭荷重によって生ずる杭頭変位
Sos ：杭頭変位の特性値
D ：杭径m ：変位指数
先端極限支持力は 14,636kN、杭先端の 極 限 支 持 力 度 は 18,635kN/m2 と なり、H29 道示Ⅳ 4）における極限支持力度（砂れき）の上限 12,000 kN/m2 を上回ることを確認した。
堆積軟岩の試験では、岩盤を支持層とした場合の急速載荷試験の実務における適用性を確認するために、本試験（静的載荷試験）の後に、急速載荷試験を実施することから、極限状態に到達する前に載荷を終える必要があり、杭頭部の変位が 50.77mm（ソイルa）風化軟岩b）堆積軟岩

写真２ 鋼管ソイルセメント杭工法の載荷試験状況

12セメント柱径の 5.1％）で試験を終了
し、Weibull 分布曲線で外挿して整理

a）風化軟岩ｂ）堆積軟岩
図3

鋼管ソイルセメント杭工法の総合図した。
ダウンザホールハンマの工法概要を図 7 に示す 7）。主に仮設構造物の杭基礎として広く適用されている施工方法である。先端にケーシングトップとずれ止めを取り付けた鋼管杭の中にダウンザホールハンマをセットし、ハンマ先端のビットを拡径した状態でコンa）風化軟岩
図4ｂ）堆積軟岩

鋼管ソイルセメント杭工法の荷重変位関係（杭頭荷重）

プレッサーからのエアでハンマピストンを往復運動させ、ビットの衝撃力で岩盤を掘削し、エアリフトで掘削ずりを排出するのと同時に鋼管杭を沈設する。なお、ビットの拡径は中掘り杭工
法セメントミルク噴出攪拌方式におけるフリクションカッター相当以内（鋼管φ 800mm 未満は掘削径≦鋼管径＋18mm、鋼管φ 800mm 以上は掘削径≦
鋼管径＋ 24mm）とする。所定深度まで掘削した後に、先端ずれ止め部の洗浄および孔底のスライム処理を行い、a）風化軟岩
図5ｂ）堆積軟岩

鋼管ソイルセメント杭工法の荷重変位関係（杭先端荷重）コンクリートを打設する。適用の杭径の目安は 400〜1200mm 程度である。
施工・載荷試験の諸元を表 2 に、杭を行った。先端極限支持力は 4,678kN、杭 先 端 の 極 限 支 持 力 度 は 5,957kN/

4. 中掘り杭工法コンクリート
打設方式の施工・載荷試験

姿図とひずみゲージ貼付位置を併記した柱状図を図 8 に示す。

（1）施工試験

m2 となった。杭先端の極限支持力度

中掘り杭工法コンクリート打設方式を先端地盤の一軸圧縮強度 qu で除しでは、載荷試験による支持力確認の事

た 値 は 4.3 と な り、場 所 打 ち 杭 に 関

例がほとんどなかったことから、中掘今回の施工試験では、一軸圧縮強度する既往設計式 5）である 3qu 以上で、り掘削方法の一つとして、硬岩でも掘が 20MN/m2 超の硬岩でも、掘削孔の曲Skempton6）により提案されている極

削が可能なダウンザホールハンマ施工

りや杭心ずれは所定の掘削精度を確保

限支持力度 4.5qu と同程度であった。

を対象に、新たに杭先端部のずれ止めしながら掘削できることを確認した。

施工試験の状況を写真 3 に示す。

仕様、施工管理方法・項目を設定した支持層の確認は、場所打ち杭と同様上で、施工試験および載荷試験を実施に掘削試料と土質柱状図や試料サンプ

13a）風化軟岩b）堆積軟岩
図6

鋼管ソイルセメント杭工法の軸力分布

較を写真 5 に示す。の極限支持力度は 27,564kN/m2 となり、管内洗浄後はエアリフトにより孔同一評価グループである場所打ち杭の底（スライム）処理を実施し、重錘でH29 道示Ⅳ 4）における極限支持力度（良孔底に残留スライムがないことを確質な砂れき）の上限 8,000 kN/m2 を大認した。孔底処理後にハンマを回収し幅に上回ることを確認した。

鋼管を孔底まで押込み、トレミー管を用いて鋼管先端から約 1500mm の高さ（鋼管先端ずれ止め最上段から500mm 以上としている）までコンク
図7 ダ
 ウンザホールハンマの工法概要（図中ではずれ止め省略）

ル等の対比を基本とし、機械振動や岩基本的には砂・砂れきを支持層とす

強度試験結果を表 5 に示す。なお、杭る場合と同様の施工方法および施工管先端根固め部以深の地山部（岩）につ

理方法 2）となるが、以下に留意点と対いては亀裂が多く、一軸圧縮試験が実策を示す。

施できなかった。

①泥岩や土丹等で杭先端固化部に岩塊が混入する恐れがある岩盤において（2）載荷試験は、極力岩塊の混入を抑える観点か

真 4 に示すように、想定支持層深度で載荷試験の状況を写真 6 に、載荷試ら、杭一般固化部のセメントミルク掘削試料の状態（粒径、含有物の変化

験の結果一覧を表 4 に、総合図を図 9を注入攪拌しながら一旦掘削底まで等）や色味を確認したところ、コアサに、杭頭荷重と杭頭変位、杭先端変位掘進し、その後杭先端固化部のセメンプルと同様の緑色の岩片が発現し、の関係を図 10 に、杭先端荷重と杭頭ントミルクに切替えてソイルセメン支持層への到達が確認できた。

変位、杭先端変位の関係を図 11 に、軸ト柱を造成するのが良い。これは、管内洗浄は、鋼管先端から上方2000mm

力分布図を図 12 に示す。なお、G.L. －堆積軟岩（泥岩）で実施した施工試の範囲において、水を添加したエア

9.85m 以深は摩擦低減材を塗布した。

験において、砂・砂れきを対象とし（圧力 1.2MPa）を 3 往復、計 300 秒（100載荷は、杭頭部の変位が 71.99mm（鋼た方法で施工した鋼管ソイルセメン秒 / 往復）噴出する方法とした。本洗管径の 9.0％）で載荷装置の能力上限にト杭と掘削底から根固め液を注入し浄方法は、別杭で洗浄効果を確認した達して試験を終了した。

たプレボーリング杭工法の固化体の結果によるものであり、洗浄前後の比14（1）鋼管ソイルセメント杭工法

リートを打設した。載荷試験後のコア打設時の発生音などの施工時情報も参考に行った。今回の施工試験では、写

5. 施工上の留意点と対策

先端極限支持力は13,855kN、杭先端出来栄えを比較した結果、プレボー

写真 4

掘削試料とコアサンプルの比較

洗浄後

洗浄前

ずれ止め
ずれ止め
写真 5
図8 中
 掘り杭工法コンクリート打設方式施工・載荷試験の柱状図

管内洗浄効果の確認

表5 中
 掘り杭工法コンクリート打設方式杭先端根固め部の一軸圧縮強度
深度
杭先端根固め部

一軸圧縮強度（N/mm2）

GL-23.2m

42.4

GL-23.35m

35.9

平均値 39.2

リング杭工法でのコア試験体の方が均質で良好であったことによるものである。
②岩盤の硬さや傾斜によって杭心ずれ

写真 6 中 掘り杭工法コンクリート打設方式の載荷試験状況のおそれがある場合は、トランシッ
トなどで常時測量し傾斜を補正しな端仕様や根固め部形状が工法ごとにがら施工する。岩盤の傾斜が 30 度程異なるため、岩盤を支持層とした載度を超えるような場合においては工荷試験が実施されていることおよび法の再選定を含めて検討を行う。

施工管理方法が確立していることが適用の前提条件となっている。本（2）中掘り杭工法セメントミルク噴出攪拌方式
基本的には砂・砂れきを支持層とする場合と同様の施工方法および施工管8）

写真 3 中 掘り抗工法コンクリート打設方式の施工試験状況

条件に現時点で合致しているのは
TAIP 工 法 お よ び TN 工 法 の 2 工 法である。
②鋼管ソイルセメント杭工法の施工試理方法 となるが、以下に留意する。

験から得られた知見に基づき、中掘①中掘り杭工法セメントミルク噴出攪

り杭工法セメントミルク噴出攪拌方

拌方式は、他の杭工法に比べて杭先式においても、泥岩や土丹等で杭先15ずれ止めは、式（2）で算定される管内の付着力 Pu が先端極限支持力 Ru 以上になるように設定する。ずれ止めの仕様は、杭先端の極限支持力度やコンクリートの圧縮強度、鋼管の板厚等により変化するが、杭先端の極限支持力度を 12,000kN/m2、コンクリートの圧縮強度を 24N/mm2 と 30N/mm2、鋼管の板厚を 9mm 以上かつ杭径の 1％、ず れ 止 め の 高 さ を 6mm、ピ ッ チ を100mm（ずれ止め高さの 15 倍を確保した 50mm ラウンド）とした場合の仕様例を表 6 に示す。なお、最少段数は 2

図 9 中掘り杭工法コンクリート打設方式の総合図段とした。
Pu ＝π∙（D−2t）∙ Ld ∙ τd＝π∙（D−2t）（∙ n ∙ lz）∙ τd  式（2）
ここに、
D ：鋼管径t ：鋼管板厚
Ld：鋼管と中詰めコンクリートとの付着有効範囲＝ n ・lz
n ：ずれ止め段数
lz ：ずれ止め間隔（mm）

図 10 中 掘り杭工法コンクリート打設方式の荷重変位関係（杭頭荷重）

τd ：鋼管内面と中詰めコンクリートの付着強度（N/mm2）h t＝
（3.5＋190σc ∙ l ∙ D ）⁄γc ≦ 15z
σc ：コンクリートの圧縮強度（N/mm2）
h ：ずれ止めの高さ（mm）
γc ：コンクリートの材料係数（1.3）
コンクリート打設前にずれ止め部の管内洗浄を行うが、地中での作業となることから、完全に付着物が除去しきれずに微少の付着物が残留することも

図 11 中 掘り杭工法コンクリート打設方式の荷重変位関係（杭先端荷重）

図12 中掘り杭工法コンクリート打設方式の軸力分布

端固化部に岩塊が混入する恐れがあ

工法・施工管理方法を遵守する必要が押し抜き試験を実施している（写真 7

る岩盤では掘削底からセメントミルある。

参照）。本報文では詳細については割想定される。その不確実性を鑑みて管内面の付着物を模擬したグリースを塗布した状態での鋼管内コンクリートのクを注入するのが良い。また、そのまた、これまでの道示Ⅳ において他の留意点も鋼管ソイルセメント杭は、鋼管先端にずれ止めを設けず、鋼管工法に準じる。

先端から鋼管内径の 4 倍以上の高さま

事前の地盤調査において、支持層がでコンクリートを打設する仕様となっ膨張性の岩盤である場合やスレーキンていたが、硬岩のように大きな先端支グ特性を持つ岩盤である場合には、で持力が期待できる場合においても、鋼きるだけ応力解放や吸水膨張反応によ

中掘り杭工法コンクリート打設方式

管内面とコンクリートとの付着を確実る影響を小さくする観点から、支持層

では、過去に不適切な施工管理（特にに発揮させるために、式（2）に示す鉄掘削からコンクリート打設までの作業（3）中掘り杭工法
コンクリート打設方式

161）

9）

愛するが、式（2）の鋼管先端のずれ止めへの適用性を確認している。

先端処理）によって基礎が沈下する不道基準 の付着式より先端閉塞に必要を速やか（同日中）に実施することが具合も生じていることから、所定の施なずれ止めを設ける必要がある。

良いと考えられる。一方、中掘り杭工

表 6 中掘り杭工法コンクリート打設方式のずれ止め仕様例（杭先端極限支持力度 12,000kN/m2）生じる可能性があることから、岩種に付着力と支持力の比較
P u ≧R u

よっては羽根部や鋼管の仕様選定に留

鋼管
径 D 板厚 t
D/t（mm）（mm）

コンクリート圧縮強度σc（N/mm2）

ずれ止め
高さh
ピッチlz（mm） （mm）

段数 nτd（N/mm2）

付着力Pu（kN）

先端極限支持力
Ru（kN）

意が必要である。また回転杭は羽根上面における地盤反力を推進力として貫400

944.4

2

7.42

1,7811,508

入していくが、岩盤上層の地盤が軟弱

500

955.6

36.48

2,9442,356である場合、岩盤への圧入に必要な推600

966.745.844,2713,393

進力が得られずに滑りを生じる場合が

700

977.8

4

5.39

4,619

4,618あることから、逆回転を織り交ぜたオ

800

988.9

5

5.06

6,216

6,032

ペレーションや押込み力を与えること

900

9100

6

4.79

7,964

7,634

1000

10100

7

4.79

10,323

9,425

1100

11

100

8

4.79

12,978

11,404

1200

12

100

8

4.79

14,157

13,572

400

9

44.4

2

8.61

2,067

1,508

500

955.6

3

7.42

3,371

2,356

600

966.7

3

6.63

3,637

3,393

700

977.8

4

6.07

5,202

4,618

800

9

88.9

55.65

6,940

6,032

900

9100

65.32

8,845

7,634

1000

10100

65.32

9,8279,425

1100

11100

75.3212,61211,404

1200

12100

75.3213,75813,572246100

30が必要となり、また岩盤と岩盤直上の地盤の硬軟が著しく異なる場合には、工法の再選定を含めて検討を行う。

6. まとめ岩盤を支持層とする鋼管杭工法の施工試験・載荷試験および施工上の留意点を紹介した。なお、地盤調査方法や杭先端の極限支持力度推定、施工管理方法について、本試験結果に基づき土木研究所の共同研究報告書および改定作業中の杭基礎設計・施工便覧に取りまとめられる予定であるので、そちらを参照されたい。
【参考文献】

写真 7

鋼管内コンクリートの押し抜き試験

法コンクリート打設方式では、杭 1 本（4）回転杭工法

当たりに打設するコンクリートが少量

回転杭工法は、前述のとおり載荷試のため、複数本同時にコンクリート打験数が少ないことから、本共同研究で設した方が施工効率は良く、経済的とは参考扱いとしているが、岩盤を支持層なる場合がある。このような施工手順として適用された事例もある例えば 10，11）。

を行う場合には、基礎底面の岩盤のス

基本的には砂・砂れきを支持層とする

レーキング試験や吸水膨張試験を実施場合と同様の施工方法および施工管した上で、応力解放や吸水膨張反応に理方法 12）となるが、岩盤での施工におよる影響が小さいことを確認すること

いては、回転貫入中に砕けた岩塊が障が望ましい。

害物となり、羽根部に想定以上の力が

1）
（公社）

日本道路協会：道路橋示方書・同解
説Ⅳ下部構造編、2012.3
2）
（一社）

鋼管杭・鋼矢板技術協会：鋼管ソイ
ルセメント杭工法施工管理要領、2017.3
3 ）宇 都 , 冬木 , 桜井：杭の載荷試験結果の整理
方法、基礎工 ,vol.10,No.9、1982.9
4）
（公社）

日本道路協会：道路橋示方書・同解
説Ⅳ下部構造編、2017.115 ）東日本高速道路（株）,中日本高速道路（株）,西日本高速道路（株）：設計要領第二集橋梁建設編、2013.76 ）山肩：大口径杭の現状と鉛直支持力に関する問題点、土と基礎、1980.117）（株）横山基礎工事ホームページ8）（一社）

鋼管杭・鋼矢板技術協会：鋼管杭基
礎・鋼管矢板基礎の中掘り杭工法（セメントミルク噴出攪拌方式）施工管理要領＜標準版＞、2017.39 ）鉄道総合技術研究所編：鉄道構造物等設計
標準・同解説 鋼とコンクリートの複合構
造物、2016.110）平 野 , 片山：新名神高速道路 朝明川橋・小牧 高 架 橋 の 施 工、土 木 施 工 ,vol.54,No.11、2013.1111）西 岡 , 山崎 , 青木ら：軟岩に支持された回転圧入鋼管杭の引抜き抵抗力に関する研究、地盤工学シンポジウム論文集、2005.1112）（一社）
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鋼管杭・鋼矢板技術協会：回転杭工
法施工管理要領、2017.317