人工軽量細骨材を用いた高強度コンクリートの力学的性質と体積変化（2 行(9pt 行)空け）

人工軽量細骨材を用いた高強度コンクリートの力学的性質と体積変化（1 行(9pt 行)空け）

Mechanical Property and Volume Change of High-Strength Concrete
Using Artificial Lightweight Fine Aggregate（1 行(9pt 行)空け）
谷口秀明

佐々木亘

樋口正典

HIDEAKI TANIGUCHIWATARU

SASAKI

MASANORI HIGUCHI（1 行(9pt 行)空け：執筆者が 2 名以下の場合 3 行空け）
本論文では，人工軽量細骨材を用いた高強度コンクリートの圧縮強度，ヤング係数，割裂引張強度試験によるひび割れ発生強度，自己収縮および乾燥収縮の試験結果について報告するものである。人工軽量細骨材の置換率（全細骨材に占める人工軽量細骨材の容積比率）は，0，25，50 および 100％とした。
試験の結果，次のことが明らかになった。1) 人工軽量細骨材の置換率が高くなると，コンクリートの強度やヤング係数は低下するが，封緘養生を行ったコンクリートの圧縮強度は，同じ配合であれば，標準水中養生を行ったものと同程度になる傾向がある。2)人工軽量細骨材を用いた自己収縮および初期の乾燥収縮は，普通細骨材を使用したものよりも小さくなるが，長期的な乾燥収縮はそれと同様か大きくなる。
キーワード：人工軽量細骨材，高強度コンクリート，強度，収縮This report describes the test results on compressive strength, Young's modulus, cracking strength by
the tests for splitting tensile strength, autogeneous shrinkage and drying shrinkage of high-strength
concrete containing artificial lightweight fine aggregate(ALFA). The percentage of replacement ratio(sl/s) of the ALFA to fine aggregate was set to 0, 25, 50 and 100%.
As a result of the tests, the followings were obtained; 1)As sl/s increases, the strength and Young's
modulus of concrete decrease, but the compressive strength of concrete with sealing curing tends to be
more equal to that of concrete with standard curing than that of concrete using normal aggregate. 2) The
autogeneous shrinkage and initial drying shrinkage of ALFA concrete is smaller than comparing with thatof concrete using normal fine aggregate, but long-term drying shrinkage becomes equal or larger.
Key Words: Artificial Lightweight Fine Aggregate, High-Strength Concrete, Strength, Shrinkage

１．はじめには，PC 部材に使用する比較的高い強度域のコンクリー
トに対しても，膨張材，収縮低減剤あるいは収縮低減剤

高強度コンクリートは高い強度と耐久性を有するため，プレストレストコンクリート（PC）橋への適用にの成分を含む高性能 AE 減水剤等の収縮低減材料が使用することが増えている。

より新構造形式の採用や供用年数の延長などを可能にし一方，人工軽量骨材は，その言葉どおり，コンクリ得る。しかし，水結合材比の低下に伴い，自己収縮が大ートの軽量化を図る目的で開発・普及した骨材であるが，きくなることが一般に知られている。また，コンクリー

内部に十分に含水した人工軽量粗骨材は，内部養生効果

トの乾燥収縮は，使用する普通骨材によって大きく異なによりコンクリートの自己収縮を低減できることが明らで明らかになっているが，著者

かになりつつある 4),5)。たとえば，筆者らの一部 5)は，らは，セメントおよび水セメント比が同一であっても，

図-1 に示すように，水粉体比が 31.3％の人工軽量粗骨使用する骨材が異なると，自己収縮も相当に大きくなる材を用いた高流動軽量コンクリートの自己・乾燥収縮ひることが多くの研究

1),2)場合があることを把握している2),3)。このため，最近でずみを測定した結果，膨張材（図中の E：使用量）およ47

三井住友建設技術開発センター報告

第 12 号○：高流動軽量コンクリート
3

使用材料

表-2

配合条件

（ E=0kg/m ， RS=0kg/m ）□：低収縮高流動軽量コンクリート
33（ E=20kg/m ， RS=9kg/m ）白：気中養生，黒：封かん養生

400
自由ひずみ （ × 10 )表-13-6200
0-200-400-600-800-1000
0306090120 150 180 210 240 270
材齢（日）

図-1

人工軽量粗骨材を用いた高流動軽量コンク
リートの収縮ひずみ 5)び収縮低減剤（図中の RS：使用量）の有無によらず，封かん養生では膨張ひずみを生じた状態で持続することを確認した。これは，人工軽量粗骨材の内部に含まれる水がセメントマトリックスに放出することで相対湿度の低下を抑制し，また，初期水和に必要な量を十分に上回る水量を供給することにより，自己収縮ひずみを低減させる働きに起因することを示すものである。事前に十分に含水させた人工軽量粗骨材を用いたコンクリートは，自己収縮の低減を目的に，膨張材や収縮低減剤を使用する必要性はほとんどない。しかし，膨張材や収縮低減剤を使用しない高流動軽量コンクリートの乾燥環境下における収縮ひずみは，材齢 270 日で-900×10-6 に達するため，図-1 に示すように膨張材と収縮低減剤を併用すれば，使用しない場合に比べて 1/3 程度に低減できる。
膨張材や収縮低減剤を使用せず，十分に含水した人
工軽量骨材の内部養生による収縮低減効果に期待し，細骨材の一部もしくは全部を軽量細骨材で置換したコンクリートの開発を行った。本論文では，PC 部材用高強度コンクリートを対象とし，軽量細骨材の置換率が，コンクリート（配合 H40 シリーズと呼ぶ）と，厚さが薄いクリートの力学的性質や体積変化に及ぼす影響を確認しプレキャスト PC 部材への適用を想定した，設計基準強た。具体的には，力学的性質として圧縮強度，ヤング係度が 80～100N/mm2 程度の高強度繊維補強コンクリート数および割裂引張強度試験で求めたひび割れ発生強度を，（配合 HSF22 シリーズと呼ぶ）の 2 種類である。表-1

体積変化として自己収縮および乾燥収縮の結果を論文中中の記号の添え字 1，添え字 2 の材料は，それぞれ，配に示した。

合 H40 シリーズ，配合 HSF22 シリーズに使用した。セメントには，いずれも早強ポルトランドセメントを使用し，配合 HSF22 シリーズではシリカフュームをセメン

２．実験概要トの 10％を置換して使用した。また，配合 HSF22 シリーズで使用した短繊維は，その混入率が 0.5％でも十分（１）コンクリート条件
コンクリートの使用材料を表-1，配合条件を表-2 にに補強効果を発揮できる，微細で，かつ高い引張強度を示す。本研究での評価対象は，PC 橋上部構造の現場打有する鋼繊維である 6)。使用した人工軽量細骨材（以下，2ちで多用される，設計基準強度が 40N/mm 程度のコン48軽量細骨材）は，膨張性頁岩を主原料とする市販品で，人工軽量細骨材を用いた高強度コンクリートの力学的性質と体積変化

1.61.6軽量細骨材の置換率0%の圧縮強度を基準とした比1.41.2ヤング係数比

圧縮強度比1.21.00.8

H40-7日H40-28日
H40-91日
HSF22-7日
HSF22-28日
HSF22-91日

0.60.40.20.0

軽量細骨材の置換率0%のヤング係数を基準とした比1.402040

1.00.8

H40-7日H40-28日
H40-91日
HSF22-7日
HSF22-28日
HSF22-91日

0.60.40.260800.01000

軽量細骨材の置換率 (%)20(a)圧縮強度比

801001.6
軽量細骨材の置換率0%のひび割れ発生
強度を基準とした比1.21.00.80.6

H40-7日0.4H40-28日

0.2H40-91日
02040グレーの線は，各置換率における3材齢の試験値の平均値を結んだもの
6080

軽量細骨材の置換率0%のひび割れ発生
強度を基準とした比1.4100

ひび割れ発生強度比

1.4

ひび割れ発生強度比60(b)ヤング係数比1.60.040

軽量細骨材の置換率 (%)

1.2
1.00.80.6
HSF22-7日

0.40.20.0グレーの線は，各置換率

HSF22-28日 における3材齢の試験値の平均値を結んだもの
HSF22-91日
020406080100軽量細骨材の置換率 (%)

軽量細骨材の置換率 (%)(c)ひび割れ発生強度比
図-2

圧縮強度比，ヤング係数比およびひび割れ発生強度比と軽量細骨材の置換率の関係（標準水中養生を行った場合）

60積比率）を，0，25，50 および 100％とした。なお，本論文中で単に置換率と表記した場合には，この軽量細骨材の置換率を指す。
（２）コンクリートの品質に関する試験
本研究では，コンクリートの圧縮強度，ヤング係数，割裂引張強度（ひび割れ発生強度），自己収縮および乾燥収縮の各試験を実施した。

ヤング係数，E(kN/mm2)

軽量細骨材の置換率（全細骨材に占める軽量細骨材の容置換率0％[7]E=9.78F0.294
置換率100％[7]E=9.19F0.279

504030標準水中養生供試体の値
H40H40SL25H40SL50
H40SL100
HSF22HSF22SL25
HSF22SL50
HSF22SL100201000206080100120140160

圧縮強度，F(N/mm2)

圧縮強度およびヤング係数は，それぞれ，JIS A 1108，JIS A 1149 に準拠して測定した。使用した供試体は円柱

40

図-3

圧縮強度とヤング係数の関係

供試体（φ100×200mm）で，標準水中養生以外に，乾燥の影響を把握するため，恒温恒湿室（温度 20±2℃，養生方法や試験材齢は，前記の圧縮強度と同じであ

相対湿度 60±5％）内で材齢 7 日まで封緘状態を保ち，る。短繊維補強コンクリートを用いた供試体は，供試体その後乾燥させる養生（以下，気中養生）を施した。試側面の載荷版との接触線箇所にひび割れを発生しても，験材齢は，7，28 および 91 日である。

すぐには破壊に至らず，荷重の持続に伴い，架橋した短割裂引張強度試験は，JIS A 1113 に準拠して実施した。

繊維が抜出しもしくは破断するまでひび割れが開口して49三井住友建設技術開発センター報告

第 12 号

1.61.6標準水中養生供試体の圧縮強度を基準とした比1.41.2ヤング係数比

圧縮強度比1.21.00.8

H40-7日H40-28日
H40-91日
HSF22-7日
HSF22-28日
HSF22-91日

0.60.40.20.0020406080

標準水中養生供試体のヤング係数を基準とした比

1.4

1.00.8

H40-7日H40-28日
H40-91日
HSF22-7日
HSF22-28日
HSF22-91日

0.60.40.20.0

100020(a)圧縮強度比

801001.6標準水中養生供試体のひび割れ発生強度を基準とした比

1.4
1.2
1.00.80.6

H40-7日0.4

H40-28日

0.220406080

1.2
1.00.80.6

HSF22-7日

0.4

HSF22-28日

0.2H40-91日
0標準水中養生供試体のひび割れ発生強度を基準とした比

1.4
ひび割れ発生強度比

ひび割れ発生強度比60(b)ヤング係数比1.60.040

軽量細骨材の置換率 (%)

軽量細骨材の置換率 (%)

1000.0軽量細骨材の置換率 (%)

HSF22-91日
020406080100

軽量細骨材の置換率 (%)(c)ひび割れ発生強度比
図-4

圧縮強度比，ヤング係数比およびひび割れ発生強度比と軽量細骨材の置換率の関係（材齢 7 日まで封緘養生，それ以降に気中養生を行った場合）

いく。

３．コンクリートの力学的性質

短繊維の種類や混入率によっては，最大荷重は，ひび割れ発生時の荷重よりも高くなる場合がある。しかし，（１）標準水中養生

割裂引張強度試験の測定原理は，供試体側面の上下が載標準水中養生を行ったコンクリートの圧縮強度比，荷版とそれぞれ 1 本線で接触していることが前提である

ヤング係数比およびひび割れ発生強度比を，図-2 に示ため，短繊維補強コンクリートでは，最大荷重の読み値す。ここで，それらの比は，軽量細骨材の置換率が 25，から求まる引張強度で評価できない。そこで，本論文で50 および 100％の試験値を，置換率が 0%の試験値で除は，いずれの配合シリーズを用いた場合にも，供試体のした値である。

端面にひずみゲージを貼り，計測されたひずみの変化が圧縮強度比は，図-2 に示すとおり，いずれの配合シ不連続になった点をひび割れ発生強度として評価するこリーズも，軽量細骨材の置換率が 25％を超えると 1.0ととした。

よりも低くなる傾向があり，置換率が 100%では 0.78～

自己収縮は，公益社団法人日本コンクリート工学会

0.87 の範囲まで低下する。配合 HSF22 シリーズの圧縮「高流動コンクリートの自己収縮試験方法」に準拠し，強度比は，配合 H40 シリーズに比べて若干低下量が小埋込みひずみ計で測定した。乾燥収縮は，JIS A 1129-2

さい。

（コンタクトゲージ法）に準じて測定を行った。材齢 7一方，ヤング係数比は，軽量細骨材の置換率の増加

日間の水中養生を行った後，前述の恒温恒湿室内で供試に伴って低下する傾向があり，置換率が 100%では 0.74

体 6 面を乾燥させた。

～0.81 の範囲まで低下する。配合シリーズの影響も圧縮強度比と同様の傾向を示した。

50自己収縮ひずみ (×10-6)

人工軽量細骨材を用いた高強度コンクリートの力学的性質と体積変化

300
200
1000-100-200-300-400-500-600-700

H40SL100する傾向が顕著に表れているが，材齢 28 日と 91 日のひび割れ発生強度比には低下傾向が認められない。3 材齢

H40SL50の平均値でもひび割れ発生強度比の低下は数％である。
れ発生強度比が他の材齢に比べて高いが，軽量細骨材のH40

置換率が 25％を超えると 1.0 よりも低くなり，置換率が 100%では 0.75 程度まで低下することが分かる。
（２）気中養生

0.1110100

自己収縮ひずみ (×10-6)

凝結の始発からの経過時間 (日)3002001000-100-200-300-400-500-600-700

一方，配合 HSF22 シリーズでは，材齢 7 日のひび割

H40SL25

軽量細骨材の置換率と圧縮強度比，ヤング係数比およびひび割れ発生強度比の関係を，図-4 に示す。ここで，それらの比は，図-2 に示したものとは異なり，気中養生供試体の試験値を，標準水中養生供試体の試験値で除HSF22SL100した値である。
圧縮強度比およびヤング係数比は，いずれの配合シリHSF22SL50ーズも 1.0 もしくはこれよりも小さくなる傾向がある。
配合 H40 シリーズの圧縮強度比は，材齢 7 日の場合，軽量細骨材の置換率が 0～50％の範囲では置換率が大きHSF22SL25くなるほど高くなり，置換率が 50～100％の範囲では

HSF220.11101.0 となる。材齢 91 日の圧縮強度比と軽量細骨材の置換
100

凝結の始発からの経過時間 (日)図-5

自己収縮試験の結果

率の傾向は材齢 7 日と同様であるが，いずれも材齢 7 日の圧縮強度比よりも低い。配合 HSF22 シリーズの場合には，材齢 7 日では軽量細骨材の置換率が大きいほど，圧縮強度比は高くなる傾向があるが，材齢 91 日では軽量細骨材の置換率が 0～50％の範囲の圧縮強度比は材齢

圧縮強度とヤング係数は直線関係にはないので，軽7 日よりも高い値である。

量細骨材の置換率がヤング係数に及ぼす影響を検討する

一方，ひび割れ発生強度は，前述のように標準水中上では，圧縮強度とヤング係数の関係図で確認しておく養生であってもばらつきが大きいが，乾燥の影響が加わ必要がある。図-3 は，今回の試験結果と，参考として，ると一層傾向が不明瞭になる。ひび割れ発生強度比の 3

筆者の一人

7）

が過去に行った軽量細骨材の置換率が 0％

材齢の平均値は，配合 H40 シリーズでは 0.95 程度，配と 100%の圧縮強度とヤング係数の回帰式を示した。使

合 HSF22 シリーズでは 0.90 程度に低下する傾向がある。

用材料や配合が異なるので完全には一致しないが，過去また，ひび割れ発生強度比は，材齢 7 日では軽量細骨の試験結果による回帰式は，配合シリーズに関わらず，材の置換率が大きいほど，緩やかに高くなる傾向がある置換率の影響を把握する上で目安となる。すなわち，いが，材齢 91 日に達すると，材齢 7 日の値に比べてそのずれの配合シリーズも，軽量細骨材の置換率の増加に伴置換率 50％までは高いが，100％まで高めると低くなる。

い，置換率が 0％から 100%の回帰式の曲線に近づくことが分かる。なお，配合 H40 シリーズは若干ばらつき４．コンクリートの体積変化が大きく，軽量細骨材の置換率が両者の関係に及ぼす影
響は，配合 H40 シリーズよりも配合 HSF22 シリーズの方が明確である。

（１）自己収縮自己収縮試験の結果を，図-5 に示す。軽量細骨材のひび割れ発生強度比は，図-2 に示すように，圧縮強置換率が大きいほど，コンクリートの自己収縮ひずみは度比，ヤング係数比に比べて材齢ごとに異なる傾向があ小さくなる傾向が認められる。すなわち，低水セメントり，軽量細骨材の置換率との関係を把握しにくい。そこ

比の高強度コンクリートでは，水和初期の相対湿度の低で，図中には，3 材齢の試験値を平均し，グレーの線で下とそれに伴う毛管圧力の上昇に起因し，自己収縮ひず示した。配合 H40 シリーズでは，材齢 7 日のひび割れみを発生するが，骨材が飽和状態にある軽量骨材コンク発生強度比は，軽量細骨材の置換率の増加に伴い，低下

リートでは，骨材内部からセメントマトリクスに水を51

第 12 号

300

300

200200乾燥収縮ひずみ差（×10-6）

乾燥収縮ひずみ差（×10-6）

三井住友建設技術開発センター報告

1000-100
配合H40シリーズ-200

乾燥期間（日）-300-400-500

07913652818220406080

1000-100

配合HSF22シリーズ-200

乾燥期間（日）-300

791
365-400-500

1000281822040

軽量細骨材の置換率(%)

6080

100

軽量細骨材の置換率(%)(a)乾燥収縮ひずみ差3
乾燥期間（日）72891
1823652

質量減少率差（％）

質量減少率差（％）

3

配合H40シリーズ
10020406080

2

配合HSF22シリーズ
10100

乾燥期間（日）
72891
182
365

020406080

100

軽量細骨材の置換率(%)

軽量細骨材の置換率(%)(b)質量減少率差
図-6300

乾燥開始材齢7日以降の自己収縮ひずみを除く
乾燥収縮ひずみを使用

200

乾燥収縮ひずみ差（×10-6）

乾燥収縮ひずみ差（×10-6）300

乾燥収縮試験の結果

1000-100
配合H40シリーズ-200

乾燥期間（日）-300-400-5000728569120406080100

軽量細骨材の置換率(%)

図-7

乾燥開始材齢7日以降の自己収縮ひずみを除く
乾燥収縮ひずみを使用

200
1000-100

配合HSF22シリーズ-200

乾燥期間（日）-300

728-400

5691-500020406080100

軽量細骨材の置換率(%)

自己収縮ひずみを除く乾燥収縮ひずみによる評価放出することで相対湿度の低下を抑制できることを，軽が 0%の乾燥収縮ひずみおよび質量減少率を基準とし，量細骨材の使用によっても確認された。

各置換率の値から差し引いた値である。
配合 H40 シリーズに着目すると，乾燥期間 7 日では（２）乾燥収縮
軽量細骨材の置換率と乾燥収縮ひずみ差および質量軽量細骨材の置換率が大きいほど，乾燥収縮ひずみ差は小さくなっており，軽量細骨材の使用は初期の乾燥収縮減少率差の関係を，図-6 に示す。ここで，乾燥収縮ひを低減できることが分かる。しかし，乾燥期間が 91 日ずみ差および質量減少率差比とは，軽量細骨材の置換率に達すると，置換率が 25～100％の乾燥収縮ひずみ差は52

人工軽量細骨材を用いた高強度コンクリートの力学的性質と体積変化0 もしくは若干大きく，乾燥期間が 182 日以降では 100

５．まとめ-6×10 程度大きな値になっている。それらの長期の乾燥収縮ひずみ差には，軽量細骨材の置換率による差異は認

細骨材の一部もしくは全部を軽量細骨材で置換しためられない。すなわち，配合 H40 シリーズでは，軽量高強度コンクリートの力学的性質や体積変化を調べた結細骨材の使用により，初期の乾燥収縮ひずみは若干小さ果，以下のことが明らかになった。

くなるが，長期の乾燥収縮ひずみは若干大きくなる。

①

標準水中養生を行ったコンクリートの圧縮強度，

配合 HSF22 シリーズにおいては，乾燥期間 7 日ではヤング係数およびひび割れ発生強度は，軽量細骨軽量細骨材の置換率が 100％の乾燥収縮ひずみ差は 100

材の置換率が大きくなるほど，低下する傾向があ-6×10 程度小さくなるが，置換率が 25％および 50％のるが，その影響の度合いは若干異なり，また配合値は置換率が 0％の値と差異は認められない。乾燥期間7 日以降 365 日までの乾燥収縮ひずみ差の変化は，軽量の違いによる影響も存在する。
②

材齢 7 日まで封かん状態で，その後乾燥させたコ-6ンクリートの圧縮強度，ヤング係数およびひび割程度増加する一方で，さらに 100％では 250×10 程度

れ発生強度は，標準水中養生を行った場合と同等減少するというように，置換率によって異なる結果になもしくは低下する。また，材齢 7 日の圧縮強度は，った。

軽量細骨材の置換率が大きくなるほど，標準水中細骨材の置換率が 25％では微増し，50％では 100×10-6

質量減少率差に着目すると，いずれの配合シリーズに養生の圧縮強度と同等になり，封かん条件下でのおいても，軽量細骨材の置換率の増加に伴い，質量減少

軽量細骨材による内部養生効果が確認された。な率差は大きくなる傾向がある。配合 H40 シリーズの質

お，ひびわれ発生強度は，標準水中養生であって量減少率差は，乾燥期間 28 日までの質量減少率差が大もばらつきが大きいが，乾燥の影響が加わると一部分を占めるが，乾燥期間が 91 日以降の質量減少率差

層ばらつきが大きくなり，軽量細骨材の置換率のは小さく，乾燥に伴う水分の蒸発は極めて少ないと言え影響が不明瞭になる。

る。配合 HSF22 シリーズの質量減少率差は，配合 H40③軽量細骨材の置換率が大きいほど，コンクリーシリーズに比べて極めて小さく，セメント組織が緻密でトの自己収縮ひずみは小さくなる傾向があり，軽あることを間接的に把握できる。細骨材の置換率を量細骨材による内部養生効果が期待できる。

50％まで増やしても，質量減少率差は乾燥期間 365 日④

コンクリートの乾燥収縮ひずみは，配合 H40 シで 0.25％程度である。細骨材の置換率が 100％の場合にリーズ（水結合材比 40％）では，軽量細骨材を使は，質量減少率差の収束に要する乾燥期間は若干長くな用すると，これを使用しない場合に比べて，初期る。の乾燥収縮ひずみを若干小さくなるが，長期の乾JIS の乾燥収縮試験は，乾燥開始材齢 7 日の長さ変化

燥収縮ひずみはそれとは反対に若干大きくなる。

を測定したものであるが，乾燥期間中にも自己収縮を生一方，配合 HSF22 シリーズ（水結合材比 22%）じる。すなわち，試験結果は，自己収縮と乾燥収縮の双においては，自己収縮ひずみを差し引いた乾燥収縮方を足し合わせたものであり，軽量細骨材の置換率が自ひずみで評価すると，軽量細骨材の置換率，乾燥期己収縮，乾燥収縮に及ぼす影響が異なることで，前述の間に関わらず，乾燥収縮ひずみ差がほぼ 0（一定）ような傾向が不明瞭になる可能性があると考えられた。

であり，軽量細骨材が高い強度域のコンクリートのそこで，乾燥環境下の自己収縮が封緘状態の自己収縮と乾燥収縮ひずみに及ぼす影響は極めて小さい。

一致すると仮定し，乾燥開始材齢 7 日以降の自己収縮ひずみを差し引いた乾燥収縮ひずみを求め，軽量細骨材の参考文献

置換率と乾燥収縮ひずみ差の関係を調べた。図-7 に示

1） 谷口秀明，佐々木亘，斯波明宏，樋口正典：コンク

すとおり，配合 H40 シリーズの結果は，図-6 の結果とリートの乾燥収縮ひずみに及ぼす要因に関する検討，顕著な違いは認められないが，配合 HSF22 シリーズでコ ン ク リ ー ト 工 学 年 次 論 文 集 ， Vol.32 ， No.1 ，は，軽量細骨材の置換率，乾燥期間に関わらず，乾燥収pp.365-370， 2010.7

縮ひずみ差がほぼ 0 で一定であることが分かる。すなわ2） 谷口秀明，佐々木亘，斯波明宏，村田宣幸：東北地

ち，軽量細骨材の使用が，配合 HSF22 シリーズのよう方の骨材を用いたコンクリートの品質評価，第 20

な高い強度域のコンクリートの乾燥収縮ひずみに及ぼす回プレストレストコンクリートの発展に関するシン影響は極めて小さい。

ポジウム論文集，pp.461-464, 2011.10
3）谷口秀明，佐々木亘，樋口正典：ＰＣ部材に使用す53

三井住友建設技術開発センター報告

第 12 号

る早強コンクリートの自己収縮に関する検討，コンクリート工学年次論文集，Vol.33，No.1，pp.533-538，
2011.74）河野克哉，二羽淳一郎，岡本享久：高品質軽量骨材を用いた低水セメント比コンクリートの体積変化機
構 ， 土 木 学 会 論 文 集 ， No.802/V-69 ， pp.123-136 ，2005.115）谷口秀明，浅井洋，樋口正典，三上浩：膨張材と収縮低減剤を用いたコンクリートの収縮低減効果，第16 回プレストレストコンクリートの発展に関するシンポジウム論文集，pp.167-170, 2007.106）佐々木亘，芦塚憲一郎，出口宗浩，谷口秀明：高強度コンクリートの力学特性に与える鋼繊維の影響，
コ ン ク リ ー ト 工 学 年 次 論 文 集 ， Vol.35 ， No.1 ，pp.277-283，2013.7
7）谷口秀明：テストハンマーによる構造体コンクリー
トの強度推定法に関する研究，筑波大学学位論文，
参考資料，p.付 3，2007.354