ＡＥ計測による岩盤斜面の安定性評価手法について―岩盤直接せん断試験による検証―
APPLICABILITY OF ACOUSTIC EMISSION FOR THE PREDICTION OF ROCK SLOPE COLLAPSE ―VERIFICATION DUE TO IN-SITU ROCK SHEAR TEST―

大河原彰*・松山公年**・金本康宏**・中曽根茂樹***・野村誠紀****Akira OKAWARA, Kimitoshi MATSUYAMA, Yasuhiro KANEMOTO, Shigeki NAKASONE and Seiki NOMURA

Recently, disastrous rock slope failure occurred along road. There is no effective method
to predict rock slope failure. Prediction techniques of the rock slope collapse are required.
Acoustic Emission (AE) has remarkable potential for the prediction method of the rockslope collapse. We observed AE activities under the in-situ rock shear test. In this paper,
we study the relation between AE activities and rock shear process. We found different
types of AE wave based on rock shear process. In conclusion, it is described that AE
method is applicable to predict rock slope collapse.
Key Words : rock slope collapse, acoustic emission, rock shear test, prediction techniques

１．はじめに目して、岩盤直接せん断試験時におけるＡＥ計測を行った。

平成８年２月の豊浜トンネル、平成９年８月の第２白糸

その結果、岩盤のせん断破壊とＡＥ発生の関係について詳

トンネルなど、近年岩盤斜面の崩壊事故が発生しており、細に検討することができ、ＡＥ計測を岩盤斜面の安定性評価

岩盤崩壊の災害発生を事前に予知・予測し、対策をとるこへ適用する可能性が得られたので報告する。とが社会的な要請となっている。岩盤崩壊は、一般に規模が1,000〜10,000ｍ3と大きく、崩壊までの変位量は小さいが、２．センサー技術を用いた岩盤計測技術について

崩壊時には変動が急激に活発化するため、事前予知が難し（1） 岩盤崩壊の特徴

い。

岩盤の破壊の特徴は、短期的な応力に対しては弾性変形

岩盤斜面に対する対策としては、危険箇所の把握、安定領域でも最大応力に達すると瞬時に破壊すること、一定応度診断、計測による崩壊予知、防災対策工事、防災情報の力下でも長期的にひずみが増大（クリープ）すること、圧伝達などの各段階があるが、ハード的な対策には経済的・縮強度に比べて引張強度が極端に小さいことなどである。

時間的な限界もあり、予知技術の確立が急務である。しかこれらのことから、岩盤の崩壊は、応力集中により破砕部し、岩盤崩壊の計測事例は極めて少なく、岩盤の挙動把握や弱面が長期にわたり徐々に広がり、最終的に崩壊にいたのための有効な計測手法は確立されていないのが現状であるものと思われる。

る。
本研究では、岩盤崩壊の直前予知の手法としてＡＥに着＊
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関東支店 技術部
中央研究所 開発研究部
仙台支店 技術第二部
大阪支店 北陸事務所

1（2）既存の岩盤計測技術

大きな変形に先立つ岩盤内の微小変形段階での破壊音を察

岩盤斜面の計測は、崩壊の前兆現象を把握し適切な対策知できる点による。

をとることによって、岩盤斜面の崩壊を未然に防止したり、岩盤のＡＥ測定の有効性は、ＡＥ発生数、発生箇所、周波崩壊による被害を最小限に抑えることが基本的な目的であ数特性などの変化を時系列的に把握することにより、上記る。の岩盤の破壊過程の変化、すなわち崩壊の前兆を把握できこれまでに用いられている主な計測機器としては、以下る可能性がある点にある。のようなものがある。
＜計測対象＞

しかし、技術的には未解決の点も多い。例えば、自然状＜計測機器＞

態の雑音の除去、測定可能範囲を考慮した適切な配置、地地表変位：伸縮計、傾斜計、移動杭、亀裂変位計、落石中内部への設置方法、自然状態での長期的な計測のための検知器性能維持などである。

地中変位：地中ひずみ計、岩盤変位計、孔内傾斜計
構造物

これらについては、現在建設省土木研究所と民間各社に：土圧計、ロードセル、ひずみ計、鉄筋計よる共同研究のほか、全国８カ所での岩盤モニタリング業

水文状況：水位計、雨量計、流量計務が実施されており、現場適用性の検証が続けられている。

これらの計測機器の精度は、伸縮計や亀裂変位計などの３．実験概要

直接２点間の距離を計測する手法でも、実質的には0.1mm（1） 実験対象程度のオーダーが限界となっている上、温度変化の影響を今回、岩盤直接せん断試験時のＡＥ計測を行った対象地大きく受ける。したがって、小さな変形の後、急激な破壊点の地質は、三畳紀〜ジュラ紀の船津花崗岩類で、ダムサにいたる岩盤崩壊の場合には、現在の技術による直前予知

イトには花崗閃緑岩とカタクラスティックなミロナイト質は難しい。しかし、岩盤の場合、内部の微小な亀裂が蓄積花崗閃緑岩が分布している。

されて最終的に崩壊するため、微小な亀裂が蓄積する段階

岩盤直接せん断試験は、このうちＣＭ級に相当するミロで検知することができれば、崩壊の前兆をとらえることがナイト質花崗閃緑岩分布域を試験対象箇所として選定され可能となる。

た。対象岩盤には、圧縮応力場で形成された潜在的な微小（3） ＡＥ法の特徴

亀裂が発達し、試験位置より浅層部で岩盤の緩みが進行しＡＥ（アコースティック・エミッション）とは、物体が破ている素因の一つとなっている。

壊する以前の、微小な破壊にともなって開放されるひずみ

これまでの試験結果によれば、試験対象地点の岩盤の強エネルギーの一部が弾性波として放出される現象である。

度特性は下記の通りである。

岩盤崩壊の予知技術としてＡＥ計測が期待されているのは、

岩

相：ミロナイト質花崗閃緑岩

岩 級 区 分：ＣM級
節理系：ＥＮＥ〜ＷＮＷ 走向50〜70°
Ｓ傾斜およびＮＷ 走向20〜50°
Ｎ 傾斜の２系統

亀 裂 間 隔：５〜15cm間隔（亀裂面に粘土薄膜有り）
Ｐ 波 速 度：3.2km/sec（試験面での弾性波探査による）変 形 係 数：85,000kgf/cm2（予備載荷試験結果による）静弾性係数：340,000kgf/cm2（予備載荷試験結果による）3
単 体 重 量：2.4t/m（ＣM級）

粘着2
力：13.0t/m（ＣM級）

内部摩擦角：45°（ＣM級）

2

（2） 実験方法

２）ＡＥ計測１）岩盤直接せん断試験

本実験では図−２に示すように２種類のＡＥセンサーを用

試験方法は、土木学会「原位置岩盤の変形およびせん断いて計測を行った。ＡＥ計測システム（60kHzおよび15kHz試験の概要」および建設省土木研究所内部資料「ダムサイ共振センサーを配置）を図−３に示す。

トにおける原位置岩盤のせん断マニュアル（案）」に準拠しＡＥ計測は、予備載荷試験（鉛直方向のみ載荷）終了後のた。

本載荷試験（せん断荷重の載荷）時に行った。

試験地点において調査横抗の上流側壁を発破掘削により拡幅し、試験用チャンバーを設営した。その後、盤下げに４．実験結果より試験岩盤を切り出し整形し、幅60cm×60cm×高さ30cm（1） 直接岩盤せん断試験結果のコンクリートブロックを打設した。試験装置の全体概要

直接せん断試験の荷重と変位の関係を図−４に示す。対図を図−１に示す。

象岩盤は、せん断応力14.5kgf/cm2で初期変曲点となり弾性せん断方向は上流→下流とし、せん断荷重は水平面から的変形から塑性的変形に変わり、せん断応力29.0kgf/cm2で下向き15度方向に載荷した。本載荷試験に先立って、予備降伏点となり変位量が急増し、33.8kgf/cm2で破壊点・最大2載荷試験を行い、初期鉛直応力を2.5kgf/cm（9tf）に設定しせん断応力（約1.5mmのせん断変位）となり、以後せん断た。本載荷試験のせん断裁荷速度は0.5kg/cm2/minとし、耐力を失い破壊にいたっている。

５分間隔で荷重上昇〜静止を繰り返し（鉛直荷重は一定）、（2）ＡＥ計測結果
図−５に本載荷（直接せん断）試験時のＡＥ発生挙動を岩盤が破壊するまで荷重を増加させた。
コンクリートブロックの変位測定は、図−１に示すよう示す。図−５は、15kHz共振センサーで計測した単位時間に、せん断方向および鉛直方向変位量に対して実施した。

（１分）当りのＡＥ発生量を、計測時間に対するヒストグ

せん断方向変位は、コンクリートブロックの背後（ジャッラムとして整理したものである。載荷によってせん断応力

キの反対側、下流側）に変位計を４箇所設置した。また、が増大するにともないＡＥの発生量が漸増し、載荷終期の鉛直方向の変位はコンクリートブロックの上面に変位計を破壊点付近で急増している。

４箇所設置した。

3

図−４ 直接せん断試験の荷重と変位の関係

4

（3） ＡＥ計測と変位計測の比較

全体に小規模な亀裂面が点在している。また、図−９に試載荷初期（初期変曲点付近までの概ね弾性的変形の段階）験後のせん断面の状況を示す。図−９にみられる岩盤の亀におけるコンクリートブロック背後の変位とＡＥ発生挙動

裂面沿いに生じたせん断破壊の領域は試験面全体の約70％を図−６に示す。図−６に示す時間は、せん断荷重の載荷を占める。上流部にわずかに岩盤とコンクリートの付着面開始後50分間で、これに相当するせん断応力は約12kgf/cm2での破壊がみられる他は、岩盤および亀裂面のせん断破壊である。図−６で、せん断荷重載荷開始後20分間は、ブロがほぼ全域に分布している。

ック背後の変位が現れていないのに対し、ＡＥはせん断荷重試験前後のせん断面の観察から岩盤のせん断破壊過程を載荷直後から発生していることがわかる。これは、せん断以下のように推測できる。
「載荷初期においてまず上流谷側

荷重載荷後、ブロック背後の変位が現れるまでのブロックの亀裂面沿いに破壊が生じた。その後、せん断荷重の増加中（岩盤）の微小ひび割れをＡＥとして計測したと考えらにともなって、せん断破壊が上流谷側の亀裂面から全域にれる。また、ＡＥ発生挙動は、せん断荷重の載荷過程に良く広がり、岩盤の亀裂面沿いの破壊と岩盤そのもののせん断対応している。これは、せん断荷重が増加する0〜5、10〜15、破壊が逐次進行した。
」

20〜25、30〜35、40〜45分間に岩盤内でひずみエネルギー２次元ＡＥ発生源の位置標定結果と試験前後のせん断面が蓄積・開放し、この結果、岩盤内に発生した微小ひび割の観察結果を比較すると、ＡＥ発生源位置標定結果が示す破れ・変形をＡＥとして計測したと考えられる。これらの特壊領域の広がる様子と、試験前後のせん断面の観察から推徴は、ＡＥ計測により岩盤内の微小ひび割れ・変形を鋭敏測されるせん断破壊過程が良く一致している。に把握できることを示している。

２）せん断破壊過程とＡＥ発生挙動の変化（4）ＡＥ発生挙動と岩盤せん断破壊

ＡＥ計測では、計測された波形とその波形の特徴を示す

１）２次元ＡＥ発生源位置標定結果と岩盤破壊状況の比較

ＡＥパラメータが計測・記録される。このＡＥパラメータ

経過時間毎のＡＥ発生源位置の変化を図−７に示す。位の主なものを図−10に示す。

置標定されたＡＥ発生源の分布をせん断荷重の増加ととも

これらのＡＥパラメータのうち、「継続時間」および「最に比較すると、載荷初期は上流谷側（４チャンネルの近く）大振幅値を立上り時間で除したもの（以下振幅/立上り時間に多くＡＥが発生していることがわかる。さらに、時間のと呼ぶ）」をせん断応力およびせん断変位と比較して、図−経過とともにせん断荷重の増加により、ＡＥの発生源が上11に示す。

流側から下流側全体に広がっていく状況が確認できる。

継続時間は、せん断荷重の増加とともに減少し、最大せ図−８に直接せん断試験実施前の試験面の状況を示す。

ん断応力（降伏点）の直前で急増し最大となる。これは、試験面において谷側（Ｍ〜Ｏの範囲）にＮＷ 走向25〜38°Ｎ

載荷初期では比較的継続時間が長いＡＥ波形が発生し、そ傾斜の比較的明瞭な岩盤の亀裂面がみられるほか、試験面の後徐々に継続時間が短いＡＥ波形が増加し、最大せん断56応力（降伏点）の直前で非常に長い継続時間を有するＡＥ波発生し、せん断荷重の増大にしたがい、局部的な微小破壊形が発生したことを意味している。

領域の拡大が進行する。さらに、局部的な微小破壊領域同また、振幅/立上り時間は、載荷初期および載荷中期でせん士の連結によりせん断面が形成され、最終的にせん断面に断荷重の増加とともに漸増し、最大せん断応力（降伏点）おけるすべり破壊が発生する。

直前に最大となる。振幅/立上り時間は、発生したＡＥ波形

表−１より岩盤の直接せん断破壊過程において、q既存前部の立上りの勾配を示している。この振幅/立上り時間のの亀裂面で生ずる破壊（載荷初期）、
w岩盤のせん断破壊（載変化は、載荷初期でみられた立上り勾配が小さいＡＥ波形

荷中期）、eせん断面形成後のすべり破壊（載荷終期）の移の発生から立上り勾配が大きいＡＥ波形の発生に移り変わり変わりが、継続時間と振幅/立上り時間の変化とＡＥ波形り、最大せん断応力直前に立上り勾配が非常に大きい波形の対比により確認された。このことは、ＡＥ計測により岩盤のＡＥが発生していることを示している。のせん断破壊過程の変化を把握できる可能性を示している。

これら継続時間と振幅/立上り時間の変化及び載荷初期、面を有する岩盤のせん断破壊過程は、以下のようであると

５．ＡＥ計測による岩盤斜面の安定性評価手法への適用性について考えられる。まず、破砕部や弱面での局部的な微小破壊が今回の岩盤の直接せん断試験におけるＡＥ計測により、中期、終期に得られた波形例を表−１に示す。破砕部や弱載荷時間（分）

載荷時間（分）7

以下のことが明らかにされた。

法が適用できる可能性が示された。今後、岩盤斜面の安定qＡＥ発生挙動は、コンクリートブロック背後のせん断変性評価におけるＡＥ計測手法の有効利用を図っていくため位の開始よりも早い段階から、岩盤内の応力変化と微小には、現場におけるＡＥ計測事例を増やし、崩壊形態の異破壊に敏感に反応する。

なる岩盤を対象としたデータの取得や、得られたＡＥデー

w２次元位置標定結果と試験前後のせん断面の観察結果のタの解析方法の検討を進めることが必要である。

対比から、ＡＥ計測により岩盤内のせん断破壊の進行過
参考文献
１）石田毅、金川忠、佐々木俊二、浦沢義彦：ＡＥによる岩盤空洞安定性監視に関する基礎実験、土木学会論文集、376/Ⅲ-6、141-149、
1986.
２）青木謙治、戸井田克、腰塚憲一、酒井学：ＡＥ計測による地下洞周辺の緩み領域の評価，第21回岩盤力学に関するシンポジウム講演
論文集、161-165、1989.
３）城和裕、野間達也、村山秀幸、秩父顕美、中村正博、古賀重利：一面せん断試験における岩の発生特性について、第７回アコースティック・エミッション総合コンファレンス論文集, 43-48, 1989.
４）中田文雄：大谷石採石場跡地の陥没前のＡＥ、―現場技術者のための―ＡＥ技術の応用, 342-354, 1994.

程を追跡することができる。
e岩盤せん断破壊の進行過程に応じて、ＡＥパラメータの変化が認められる。
今回の結果にもとづき、ＡＥ計測手法を岩盤斜面の安定性評価に適用する場合の有効性と問題点を表−２に示す。今回の実験で、ＡＥ計測により得られる３つの特徴に対比させて、岩盤斜面への適用性および今後の課題を示したが、ＡＥ計測により得られる岩盤内部の挙動に関する情報は、いずれも岩盤斜面の安定性を評価する上で有益な情報である。
今回の研究により、岩盤斜面の安定性評価にＡＥ計測手

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