2018/2/9

 考慮しない係数の例

誤（テキスト版）

 考慮しない係数の例

正構造物係数••構造物の重要度を考慮して安全余裕を与える係数。
本示方書では，路線や構造物の重要度を考慮して橋の種別を選択し，橋の種別毎に性能を満足するように設計することから，部分係数で扱わない。

構造物係数

•
•

構造物の重要度を考慮して安全余裕を与える係数。
本示方書では，路線や構造物の重要度を考慮して橋の種別を選択し，橋の種別毎に性能を満足するように設計することから，部分係数で扱わない。

構造解析係数•構造解析モデルの精緻差に応じて，応答値の算定誤差が減ることが期待されることを考慮する係数。
この示方書では，抵抗係数は公称応力に対して与えられる。そして，公称応力の算出にあたっては，Bernoulli-Eulerの仮定，棒，立体格子解析で十分な精度が得られるとの立場であるため,部分係数で扱わない。
耐久性の照査などにおいて，Ａ計算モデルにより応答値を算出することが前提であるときに，Ｂ計算モデルにより算出した応答値を換算してＡ計算モデルを用いたとしたら算出されるであろう応答値を求める場合には，換算平均値は応答値の補正係数として扱い，換算誤差は，抵抗係数として反映されるべきとの位置付け。

構造解析係数•構造解析モデルの精緻差に応じて，応答値の算定誤差が減ることが期待されることを考慮する係数。
この示方書では，抵抗係数は公称応力に対して与えられる。そして，公称応力の算出にあたっては，Bernoulli-Eulerの仮定，棒，立体格子解析で十分な精度が得られるとの立場であるため,部分係数で扱わない。

リダンダンシー係数 •構造の冗長性については，別途指標が必要であり，係数化が望ましいかどうかも含めて将来の課題とされた。

リダンダンシー係数 •構造の冗長性については，別途指標が必要であり，係数化が望ましいかどうかも含めて将来の課題とされた。

劣化分を加味して初 •期強度を増しておくための係数

耐久性能の照査を満足するように設計するものであり，耐荷力（荷重と抵抗の関係）で考慮するものではないことから，部分係数で扱うことはしない。

劣化分を加味して初 •期強度を増しておくための係数

耐久性能の照査を満足するように設計するものであり，耐荷力（荷重と抵抗の関係）で考慮するものではないことから，部分係数で扱うことはしない。

将来の状況（作用環 •境）変化に対する余 •裕度に対する係数（陳腐化に関する係数）

将来の荷重の増加に対する余裕度を与えておくための係数。
仮に係数で扱うとしても，橋毎に，個別の性能設定の中で扱われるべきものであり，一律の係数を立てておくことになじまない。

将来の状況（作用環 •境）変化に対する余 •裕度に対する係数（陳腐化に関する係数）

将来の荷重の増加に対する余裕度を与えておくための係数。
仮に係数で扱うとしても，橋毎に，個別の性能設定の中で扱われるべきものであり，一律の係数を立てておくことになじまない。

••

32•

•

耐久性の照査などにおいて，Ａ計算モデルにより応答値を算出することが前提であるときに，Ｂ計算モデルにより算出した応答値を換算してＡ計算モデルを用いたとしたら算出されるであろう応答値を求める場合には，換算平均値は応答値の補正係数として扱い，換算誤差は，抵抗係数として反映されるべきとの位置付け。

322018/2/9 新しい荷重組合せ（主方向）
過去（主方向）『荷重組合せ』（主方向・横方向）
荷重組合せ（主方向）

主荷重
①1.0D
②1.0D＋1.0L

誤（テキスト版）

許容応力度
割増し

(安全率）
/ (割増）

1.00

1.70『荷重組合せ』（主方向・横方向）

主荷重＋風荷重W⑥1.0D＋1.0L＋1.0W
主荷重＋温度変化の影響T ＋風荷重W⑦1.0D＋1.0L＋1.0T＋1.0W

許容応力度
割増し

(安全率）
/ (割増）

1.00

1.70

主荷重＋温度変化Tの影響⑤1.0D＋1.0L＋1.0T

1.15

1.48

主荷重＋風荷重W⑥1.0D＋1.0L＋1.0W

1.25

1.36

主荷重＋温度変化の影響T ＋風荷重W⑦1.0D＋1.0L＋1.0T＋1.0W

1.35

荷重組合せ（主方向）

主荷重
①1.0D
②1.0D＋1.0L

活荷重及び衝撃以外の主荷重＋地震荷重[L1]⑩1.0D＋1.0EQ[L1]活荷重及び衝撃以外の主荷重＋地震荷重[L２]⑪1.0D＋1.0EQ[L２]

備考【永続支配】
永続作用が支配的な状況，又は，それに準じる状況① 1.05D

主荷重＋従荷重

1.15

1.25

1.35

1.48

1.36

【変動支配＃１】
変動作用が支配的な状況（その１）② 1.05D＋1.00×1.25L③ 1.05D＋1.00T⑤ 1.05D＋0.95×1.25L＋0.75T⑧ 1.05D＋1.00W⑦ 1.05D＋0.95×1.25L＋0.50T＋0.50×1.25W⑨ 1.00D＋0.50T＋0.50EQ

・断面力100年最大値の平均値を基本としつつ，・断面力100年最大値分布の収束性が高い場合（たとえばCOVが10%以下）には,非超過確率95%相当の確率水準の断面力を与える組合せ
・温度と組み合わせる活荷重,風,地震の規模は,それぞれしばしば生じる荷重規模であることの説明性も担保
 しばしば生じる状況に適確な構造へ

1.26

1.26

【変動支配＃１】
変動作用が支配的な状況（その１）② 1.05D＋1.00×1.25L③ 1.05D＋1.00T⑤ 1.05D＋0.95×1.25L＋0.75T⑧ 1.05D＋1.00W⑦ 1.05D＋0.95×1.25L＋0.50T＋0.50×1.25W⑨ 1.00D＋0.50T＋0.50EQ

1.05

・抵抗側係数は確率統計的な背景を重視
活荷重及び衝撃以外の主荷重＋温度変化の影響T + 地震荷重
[L1]
⑨1.0D＋1.0T＋1.0EQ [L1]

正改定（主方向・横方向） （割増しの概念が無いことに注意）備考【永続支配】
永続作用が支配的な状況，又は，それに準じる状況① 1.05D

主荷重＋従荷重
主荷重＋温度変化Tの影響⑤1.0D＋1.0L＋1.0T

 新しい荷重組合せ（主方向）
過去（主方向）改定（主方向・横方向） （割増しの概念が無いことに注意）

1.70

1.50

・従来設計法を踏襲
・地震荷重の規模は,しばしば～やや稀相当。
・抵抗側の係数は従来諸元に近づくように調整

1.15

偶発作用が支配的な状況【偶発支配】⑪ 1.05D + 1.00EQ⑫ 1.05D + 1.00CO・断面力100年最大値分布の収束性が高い場合（たとえばCOVが10%以下）には,非超過確率95%相当の確率水準の断面力を与える組合せ
・温度と組み合わせる活荷重,風,地震の規模は,それぞれしばしば生じる荷重規模であることの説明性も担保
 しばしば生じる状況に適確な構造へ
・抵抗側係数は確率統計的な背景を重視

1.00
変動作用が支配的な状況（その２）【変動支配＃２】⑩ 1.05D＋1.00EQ・断面力100年最大値の平均値を基本としつつ，活荷重及び衝撃以外の主荷重＋温度変化の影響T + 地震荷重
[L1]
⑨1.0D＋1.0T＋1.0EQ [L1]1.70

活荷重及び衝撃以外の主荷重＋地震荷重[L1]⑩1.0D＋1.0EQ[L1]1.50

活荷重及び衝撃以外の主荷重＋地震荷重[L２]⑪1.0D＋1.0EQ[L２]・既往最大荷重・じん性のばらつきに応じた抵抗係数を導入

38

1.00
変動作用が支配的な状況（その２）【変動支配＃２】⑩ 1.05D＋1.00EQ

・従来設計法を踏襲
・地震荷重の規模は,しばしば～やや稀相当。
・抵抗側の係数は従来諸元に近づくように調整

偶発作用が支配的な状況【偶発支配】⑪ 1.05D + 1.00EQ⑫ 1.05D + 1.00CO・既往最大荷重・じん性のばらつきに応じた抵抗係数を導入

1.15

38

2018/2/9 新しい荷重組合せ（横方向）
過去（横方向）誤（テキスト版）

許容応力度
割増し

(安全率）
/ (割増）

風荷重Wのみ
1.0W

1.20

1.42

地震荷重EQのみ
1.0EQ

1.50

1.15

荷重組合せ
従荷重のみ

+
割り切り
１．床版は横荷重を分担しない ＆ 横構な
どの最小設置間隔を規定『荷重組合せ』（主方向・横方向）

備考

許容応力度
割増し

(安全率）
/ (割増）

風荷重Wのみ
1.0W

1.20

1.42

地震荷重EQのみ
1.0EQ

1.50

1.15

従荷重のみ

・断面力100年最大値の平均値を基本としつつ，・断面力100年最大値分布の収束性が高い場合（たとえばCOVが10%以下）には,非超過確率95%相当の確率水準の断面力を与える組合せ+・温度と組み合わせる活荷重,風,地震の規模は,それぞれしばしば生じる荷重規模であることの説明性も担保

割り切り
１．床版は横荷重を分担しない ＆ 横構などの最小設置間隔を規定

 しばしば生じる状況に適確な構造へ『荷重組合せ』（主方向・横方向）【変動支配＃１】
変動作用が支配的な状況（その１）② 1.05D＋1.00×1.25L③ 1.05D＋1.00T⑤ 1.05D＋0.95×1.25L＋0.75T⑧ 1.05D＋1.00W⑦ 1.05D＋0.95×1.25L＋0.50T＋0.50×1.25W⑨ 1.00D＋0.50T＋0.50EQ

1.05

・断面力100年最大値の平均値を基本としつつ，・断面力100年最大値分布の収束性が高い場合（たとえばCOVが10%以下）には,非超過確率95%相当の確率水準の断面力を与える組合せ
・温度と組み合わせる活荷重,風,地震の規模は,それぞれしばしば生じる荷重規模であることの説明性も担保
 しばしば生じる状況に適確な構造へ
・抵抗側係数は確率統計的な背景を重視

変動作用が支配的な状況（その２）【変動支配＃２】⑩ 1.05D＋1.00EQ・従来設計法を踏襲
・地震荷重の規模は,しばしば～やや稀相当。
・抵抗側の係数は従来諸元に近づくように調整

偶発作用が支配的な状況【偶発支配】⑪ 1.05D + 1.00EQ⑫ 1.05D + 1.00CO・既往最大荷重・じん性のばらつきに応じた抵抗係数を導入

改定後は主方向と同一の扱い

備考【永続支配】
永続作用が支配的な状況，又は，それに準じる状況① 1.05D

・抵抗側係数は確率統計的な背景を重視

２．床版のずれ止めの設計では横力を無視

正改定（主方向・横方向）

荷重組合せ【永続支配】
永続作用が支配的な状況，又は，それに準じる状況① 1.05D【変動支配＃１】
変動作用が支配的な状況（その１）② 1.05D＋1.00×1.25L③ 1.05D＋1.00T⑤ 1.05D＋0.95×1.25L＋0.75T⑧ 1.05D＋1.00W⑦ 1.05D＋0.95×1.25L＋0.50T＋0.50×1.25W⑨ 1.00D＋0.50T＋0.50EQ

 新しい荷重組合せ（横方向）
過去（横方向）改定（主方向・横方向）

39

２．床版のずれ止めの設計では横力を無視

変動作用が支配的な状況（その２）【変動支配＃２】⑩ 1.05D＋1.00EQ

・従来設計法を踏襲
・地震荷重の規模は,しばしば～やや稀相当。
・抵抗側の係数は従来諸元に近づくように調整

偶発作用が支配的な状況【偶発支配】⑪ 1.05D + 1.00EQ⑫ 1.05D + 1.00CO・既往最大荷重・じん性のばらつきに応じた抵抗係数を導入

改定後は主方向と同一の扱い

39

2018/2/9

 荷重組合せ係数pと荷重係数qの設定
断面力誤（テキスト版）

 荷重組合せ係数pと荷重係数qの設定
断面力

断面力100年最大値

正限界状態
信頼性

断面力100年最大値

荷重係数

１００年

荷重係数

１００年

荷重組合せ係数

WS/（WSC× qWS ） = pWS

風:WSWS/（WSC× qWS ） = pWS

温度
THTH/ （THC × qTH ） = pTH

温度
TH

TH/ （THC × qTH ） = pTH

活荷重
LL / （LC活荷重
LL / （LC死荷重
D

D / （DC × qD ） = pD

死荷重D

D / （DC × qD ） = pD

風:WS

組合せ断面力

荷重組合せ係数状態× qL ） = pL

組合せ断面力41× qL ） = pL

41

2018/2/9

 同時載荷結果にしか意味がない

誤（テキスト版）

 同時載荷結果にしか意味がない
断面力

正限界状態
信頼性

断面力100年最大値

たとえば・・・

状態

たとえば・・・
１００年

pWS，qWS WSの統計値を算出しても工学的な意味なし

風:WS
温度TH強い風の作用でなくても，他の作用と同時に作用したときに橋に与える影響が無視できないときがあると理解する

組合せ断面力

活荷重
LpWS，qWS WSの統計値を算出しても工学的な意味なし
強い風の作用でなくても，他の作用と同時に作用したときに橋に与える影響が無視できないときがあると理解する

死荷重
D4444

2018/2/9

誤（テキスト版）（参考）⑨（D+0.50TH+0.50EQ）と ⑩（D+0.50EQ）

1.00

現行Ｌ１は,経験的にはやや稀に生じる震度階５強程度。統計的にも１００年に一度程度生じる地震規模と言える
現行Ｌ１で設計された橋は,震度階５強程度の揺れで供用に大きな影響が生じるような被害はこれまで生じていない ⇒ ⑩として，現行設計法を踏襲する必要
現行Ｌ１は,ただし,しばしば生じる震度階４～５弱程度をほぼ包含するのは,０．５０ＥＱ～１．０ＥＱの間くらいの強度 ⇒ ⑨として，他の作用との組み合わせでは０．５０ＥＱ程度とすることも妥当••••• 1988年以後（現行強震計）の全国強震観測点の観測記録（Mw, 震度階（ただし４以上））• ×印は,損傷により通行規制が必要になった橋の近傍強震観測点• 設計スペクトルの水平震度（Ｔ＝１ｓ）を与える断層距離とマグニチュードの関係を重ねがき（距離減衰式に水平震度値を代入し,距離とマグニチュードを逆算）
震度5弱

9

震度5強

鳥取県西部地震
2000/10/6

ﾏｸﾞﾆﾁｭｰﾄﾞ(Mw)

兵庫県南部地震 8
1995/1/17

岩手・宮城内陸地震
2008/6/14
能登半島地震2007/3/25

震度6弱

・距離減衰式は,地震のマグニチュード断層から構造物までの距離,構造物の固有周期を入力し,地震動強度を推定する経
験式

震度6強
震度7
T=1s, I種地盤

7

T=1s, III種地盤
T=1s, I種地盤, 0.5EQ

新潟県中越地震62004/10/23

T=1s, III種地盤, 0.5EQ

長野県北部地震
2011/3/125

震度5弱
震度5強
宮城県北部地震
2003/7/26

40

20

40

震度6弱
60

断層最短距離(km)

80

100

震度6強
震度7

• 1988年以後（現行強震計）の全国強震観測点の観測記録（Mw, 震度階（ただし４以上））• ×印は,損傷により通行規制が必要になった橋の近傍強震観測点• 設計スペクトルの水平震度（Ｔ＝１ｓ）を与える断層距離とマグニチュードの関係を重ねがき（距離減衰式に水平震度値を代入し,距離とマグニチュードを逆算）

1000

M6

震度4

東北地方太平洋沖地震
2011/3/11

震度5弱

9震度5強

鳥取県西部地震
2000/10/6
兵庫県南部地震 8
1995/1/17

M8

100

10

ﾏｸﾞﾆﾁｭｰﾄﾞ(Mw)

震度4

東北地方太平洋沖地震
2011/3/11

加速度応答スペクトル値（固有周期1s） [gal]10

現行Ｌ１は,経験的にはやや稀に生じる震度階５強程度。統計的にも１００年に一度程度生じる地震規模と言える
現行Ｌ１で設計された橋は,震度階５強程度の揺れで供用に大きな影響が生じるような被害はこれまで生じていない ⇒ ⑩として，現行設計法を踏襲する必要
現行Ｌ１は,ただし,しばしば生じる震度階４～５弱程度をほぼ包含するのは,０．５０ＥＱ～１．０ＥＱの間くらいの強度 ⇒ ⑨として，他の作用との組み合わせでは０．５０ＥＱ程度とすることも妥当•

岩手・宮城内陸地震
2008/6/14
能登半島地震2007/3/25

震度6弱
震度6強
震度7
T=1s, I種地盤

7

T=1s, III種地盤
T=1s, I種地盤, 0.5EQ

新潟県中越地震6
2004/10/23

10

T=1s, III種地盤, 0.5EQ

長野県北部地震
2011/3/125

震度5弱
震度5強

110

100

距離減衰式による
距離とMの逆算

宮城県北部地震
2003/7/26

1000

4震源域からの距離[km]048・距離減衰式は,地震のマグニチュード断層から構造物までの距離,構造物の固有周期を入力し,地震動強度を推定する経験式

2040

震度6弱
60

断層最短距離(km)

80

100

震度6強
震度7

加速度応答スペクトル値（固有周期1s） [gal]•（参考）⑨（D+0.50TH+0.50EQ）と ⑩（D+0.50EQ）正1000

M8M6100101101001000

震源域からの距離[km]距離減衰式による距離とMの逆算

48

2018/2/9

誤（テキスト版）

正 荷重係数等を考慮した作用効果が生じた部材として，抵抗の特性値を算出する

 荷重係数等を考慮した作用効果が生じた部材として，抵抗の特性値を算出する例）
 コンクリート部材の破壊抵抗曲げモーメント例）
 コンクリート部材の破壊抵抗曲げモーメント（発生軸力に対応する破壊抵抗曲げモーメントを特性値とする）⇒ 作用の組合せケースごとにＭＵが変わる！

荷重係数等を考慮した作用効果,（発生軸力に対応する破壊抵抗曲げモーメントを 抵抗の 特性値とする）⇒ 作用の組合せケースごとにＭＵが変わる！

状態( )に応じて定まる破壊抵抗曲げでの照査
モーメント,

状態( )に応じて定まる破壊抵抗曲げでの照査モーメント,,を照査

荷重係数等を考慮した作用効果
,

86,

を照査

86

2018/2/9

誤（テキスト版）

正 コンクリート部材のせん断耐力（斜め引張破壊）

 コンクリート部材のせん断耐力（斜め引張破壊）（プレストレス力の作用効果に対応するせん断耐力を特性値とする）（プレストレス力の作用効果に対応するせん断耐力を 抵抗の 特性値とする）

コンクリート桁

有効プレストレス力（作用効果として算出）

PS

プレストレス力の分力（作用効果）

コンクリート桁

有効プレストレス力（作用効果として算出）

PS

PCケーブルPCケーブル

発生せん断力（作用効果）
斜め引張破壊に対するせん断耐力（抵抗）プレストレス力の分力（作用効果）

発生せん断力（作用効果）
斜め引張破壊に対するせん断耐力（抵抗）（作用効果）
87（作用効果）
87

2018/2/9

誤（テキスト版）

正 直接基礎底面地盤のせん断抵抗力（摩擦抵抗力）

 直接基礎底面地盤のせん断抵抗力（摩擦抵抗力）（作用効果である軸力に対応するせん断抵抗力を特性値とする）（作用効果である軸力に対応するせん断抵抗力を 抵抗の 特性値とする）

水平荷重を受ける直接基礎の限界状態線

ある状態のせん断抵抗力
は状態（V1）によって定まる

V

水平荷重を受ける直接基礎の限界状態線

ある状態のせん断抵抗力
は状態（V1）によって定まる

V

状態量 が，せん断抵抗力を超えないことを照査

tan

状態量 が，せん断抵抗力を超えないことを照査

tan
鉛直荷重（上下部構造死荷重， （作用効果）
橋台背面土の重量等）

鉛直荷重（上下部構造死荷重， （作用効果）
橋台背面土の重量等）

2018/2/9

各編に規定される（不確実性の確率的評価に基 誤（テキスト版）づく）「想定する状態」によらず,設定する規定値で照査する性能

実際の状態と関係づけてというよりも，そう決めたもの：

・鋼材の板厚制限（最小板厚）・コンクリートのかぶりの制限値（最小かぶり厚）・コンクリートの設計基準強度：

各編に規定される（不確実性の確率的評価に基正づく）「想定する状態」によらず,設定する規定値で照査する性能

実際の状態と関係づけてというよりも，そう決めたもの：

95

・鋼材の板厚制限（最小板厚）・コンクリートのかぶりの制限値（最小かぶり厚）・コンクリートの 最低 設計基準強度：

95