短 期 連 載：S A B T E C 機 械 式 定 着 工 法

RCS混合構造設計指針(2022年)

第1 回

柱RC梁S接合部・柱SRC梁S接合部編概要
益 尾 潔 （ 一 社 ）建 築 構 造 技 術 支 援 機 構 代 表 理 事

SABTEC 機 械 式 定 着 工 法 RCS 混 合 構造設計指針（2022 年）発刊の経緯

柱 RC 梁 S 接合部・柱 SRC 梁 S 接合部編の特長

柱RC梁S接合部の開発は，1990年前後よりゼネ

柱RC梁S接合部は大型店舗や物流倉庫などに適しコンを中心に行われ，柱RC梁S接合部に関する研た純ラーメン混合構造であり，同構造はRC柱のコン

究の現状報告 1）が日本建築学会から2001年に発刊

クリートを打設後，鉄骨梁，接合部コンクリートと，されたことから，ゼネコン各社開発工法の技術評価

合成スラブが施工される。また，柱SRC梁S接合部が第三者機関で行われている。また，近年，物流関の場合，小鉄骨柱建方後のS造骨組を用いることで，連施設などの施工実績の増加と相まって，2021年狭隘敷地での現場施工が可能となる。に鉄筋コンクリート柱・鉄骨梁混合構造設計指針 2）が日本建築学会から発刊されている。

これらより，近年，第三者機関の技術評価工法による柱RC梁S接合部が普及している。

上記の経緯を踏まえ，SABTEC機械式定着工法

これに対して，本編は，既往工法では適用対象とRCS混合構造設計指針（2022年）3）は，鉄筋メーカしていない各種定着金物を用いた機械式定着工法柱ーなど4社開発工法RCS混合構造設計指針（2022

主筋定着部を適用対象としている。

年）の共通設計指針として発刊されている。
本設計指針の柱RC梁S接合部・柱SRC梁S接合部
編では，日本建築学会の鉄筋コンクリート柱・鉄骨

柱RC梁S接合部には，図1のふさぎ板形式とせん断補強筋形式があり，ふさぎ板形式の柱RC梁S混合構造骨組の現場施工フローを図2に示す。

梁混合構造設計指針（2021年）6章と同様，柱主筋定着部の鉄筋鋼種にSD490を追加し，被覆型角形鋼管を内蔵鉄骨とした柱SRC梁S接合部に機械式定着工
法柱主筋定着部を適用できることを示している。

柱 RC 梁 S 接合 部・柱 SRC 梁 S 接合 部編の基本事項
柱RC梁S接合部・柱SRC梁S接合部編は，1章（適

また，柱RC梁S接合部・柱SRC梁S接合部編で用範囲），2章（材料），3章（本編の基本事項），4章

は，関連する基・規準による他，第三者機関の技術（柱主筋定着設計），5章（各部構造規定）からなる。

評価を取得した柱RC梁S接合部および柱SRC梁S

1章（適用範囲）では，SABTEC技術評価を取得

接合部に関する設計指針によるとしている。

した機械式定着工法による柱主筋定着設計を基本と一方，RCS混合構造設計指針（2022年）3）では，している。また，2章（材料）では，柱主筋鋼種

SRC柱梁接合部編，柱RC梁S接合部・柱SRC梁S

SD295〜SD490，呼び名D13〜D41とし，柱主筋鋼接合部編，鉄骨露出柱脚・基礎梁主筋定着部編，鉄種SD295〜SD390の場合，コンクリート設計基準

骨根巻き柱脚・基礎梁主筋定着部編に準拠したRCS強度混合構造・標準配筋詳細仕様書を掲載している。

合， は24N/mm2 以上としている。

は21N/mm2 以上，柱主筋鋼種SD490の場

本連載第1回では，柱RC梁S接合部・柱SRC梁S

本編では，参考文献4）の実験を基に，T形，L形接合部編概要について紹介し，第2回では，同編各

柱RC梁S接合部・柱SRC梁S接合部ともに，設計部構造規定について紹介する。

で想定する破壊形式は，柱曲げ降伏型を基本とし，5 4

SABTEC機械式定着工法 RCS混合構造設計指針（2022年）●

柱主筋

柱主筋

せん断補強筋

S梁

S梁

ふさぎ板

支圧板

RC柱RC柱図1

柱せん断補強筋（b）せん断補強筋形式（a）ふさぎ板形式

柱RC梁S接合部の補強形式①柱CON打設②鉄骨建方③仕口CON打設

図2 ふさぎ板形式の柱RC梁S混合構造骨組の現場施工フロー【注記】①柱 CON 打設後，②鉄骨建方およびデッキプレート敷込みを行い，③仕口 CONとスラブCONの打設が行われる
材料
（2 章）

仕口部コンクリート梁

せん断補強筋

柱主筋鋼種とコンクリート設計基準強度 F c の組合せ
SD295〜SD390 柱主筋

21N/mm2 以上

SD490 柱主筋

24N/mm2 以上

定着金物：SABTEC 技術評価取得機械式定着工法

柱RC梁S接合部

柱SRC梁S接合部【梁】

梁鉄骨5.1節（1）【柱】

SRC柱内蔵鉄骨
5.2節（1）

鋼材：SS400, SN400A, B, C, SN490B, C, SM400A, B, C
SM490A, B, C, SM490YA, YB, SM520B, C
本編の基本事項
（3 章）
柱主筋
定着設計
（4 章）

最終破壊形式：柱曲げ降伏先行後の柱主筋定着破壊型

【接合部】

ふさぎ板

接合部せん断補強筋

5.2節
（2）

目標性能：
柱降伏後，保証メカニズム時層間変形角（3/100）以上
4.1節 柱主筋定着形式
ふさぎ板形式柱RC 梁 S 接合部，柱 SRC 梁 S 接合部とも

かんざし筋

【柱頂部】

ただし，□形プレート併用の場合，かんざし筋は不要

柱RC 梁 S 接合部は□形プレート併用

せん断補強筋形式

ただし，柱RC梁S接合部の場合，□形プレート併用
5.2節（2）

5.3節（1）

柱 SRC 梁 S 接合部
4.2 節 柱主筋必要定着長さ

ふさぎ板形式

指針式（4.1）

せん断補強筋形式

指針式（4.2）
柱RC 梁 S 接合部は□形プレート併用

定着部拘束筋
下記の①または②の場合，定着部拘束筋は不要①厚さが /100以上のふさぎ板形式（ ：柱せい）②□形プレート併用せん断補強筋形式

4.3 節 □形プレートの設計

図3本編2章〜 4章の構成

5.3節（2）

図4

本編5章「各部構造規定」の構成（3/100）に達する式（4.1）式（4.2）は，日本建築学会の鉄筋コンクまで，接合部せん断破壊および柱主筋定着破壊を起リート柱・鉄骨梁混合構造設計指針（2021年）2）6.3こさないこととしている。本編2章〜4章の構成を節「最上階柱梁接合部」の算定式と同様，RC構造

図3，5章「各部構造規定」の構成を図4に示す。

計算規準 5）17条による必要定着長さと同様に定式保証メカニズム時層間変形角化している。すなわち，ふさぎ板形式の式（4.1）で柱主筋定着設計は右辺の必要定着長さ係数 を0.7とし，せん断補強筋形式の式（4.2）では右辺の必要定着長さ係数

機械式定着工法柱主筋定着部に1.25を乗じている。

図5に示すように，柱RC梁S接合部ではふさぎ①ふさぎ板形式の場合：板形式と□形プレート併用せん断補強筋形式の場
合，柱SRC梁S接合部ではふさぎ板形式とせん断補ℓ ＝max { ･ σ･ /（10 ），18 }（4.1）②せん断補強筋形式の場合：

強筋形式の場合，それぞれ機械式定着工法柱主筋定ℓ ＝max {1.25 ･ σ･ /（10 ），21 }

着部としてもよいとしている。ただし，柱主筋鋼種

ただし，柱RC梁S接合部の場合，□形プレートSD490の場合，□形プレート併用を適用できない。

（4.2）

併用せん断補強筋形式とする。

主筋必要定着長さ＝（ /40）＋0.9：付着割裂基準強度（N/mm2）

柱主筋定着長さℓ は，L形接合部実験 4）を基に，：コンクリートの設計基準強度（N/mm2）

梁鉄骨下フランジ下面から定着板内面までとし，①ふさぎ板形式では式（4.1），②せん断補強筋形式では式（4.2）の必要定着長さℓ 以上としている。
● 建築技術 2022.12：柱主筋呼び名の値
σ ：柱主筋の短期引張許容応力度（N/mm2）：必要定着長さ係数で ＝0.7とする
5 5

【柱RC梁S接合部】【柱SRC梁S接合部】
かんざし筋

かんざし筋

ふさぎ板
定着部拘束筋

定着部拘束筋□形プレート

A‑A矢視水平断面図

定着部拘束筋AA□形プレート

ふさぎ板

A

定着部拘束筋
AAA

支圧板

支圧板
鉛直断面図（機械式定着）□形プレート併用【ふさぎ板形式】

機械式定着【せん断補強筋形式】（a）T 形接合部
かんざし筋

かんざし筋

ふさぎ板
定着部拘束筋

定着部拘束筋□形プレート

A‑A矢視水平断面図
定着部拘束筋
ふさぎ板
AAℓ□形プレートA

定着部拘束筋
AAAℓℓ

支圧板

支圧板
鉛直断面図（機械式定着）□形プレート併用【ふさぎ板形式】

機械式定着【せん断補強筋形式】（b）L 形接合部

図5

柱RC梁S接合部・柱SRC梁S接合部の機械式定着工法柱主筋定着部

柱主筋必要定着長さ比の算定例□形プレートの設計

柱RC梁S接合部・柱SRC梁S接合部の式（4.1）と梁鉄骨上フランジで支持された□形プレートの設式（4.2）の柱主筋必要定着長さ比（ℓ / ）−コンクリート設計基準強度関係を，図6に示す。

計は，式（4.3）による。
図7に示すように，引張側柱主筋の引張力によっ

図6の（ℓ / ）は，柱 主 筋 鋼 種SD295〜SD390，て梁鉄骨上フランジで支持された□形プレート付け≧21N/mm2 の場合，式（4.1）のふさぎ板形式では根に曲げモーメントが生じ，□形プレート隅角部18以上，式（4.2）のせん断補強筋形式では21以上とし，柱主筋鋼種SD490の場合，ふさぎ板形式では，＝24N/mm2 の時には（ℓ /）＝23，せん断補強（交差部）にねじりモーメントが生じる。
柱断面隅角部1箇所に配置される柱主筋に引張力1， 2 が生じると，□形プレートの柱断面隅角部1筋形式では， ＝24N/mm2 の時には（ℓ / ）＝29箇所あたりの終局時せん断力としている。

式で求められる。

は式（4.3）の第2また，せん断補強筋形式の実験 4）基づき，変形性
5 6SABTEC機械式定着工法 RCS混合構造設計指針（2022年）●

30 ℓ /SD295
SD345
SD390SD490
下限

ふさぎ板形式（α＝1.0）2520AB

B

S＝0.715110（N/mm2）30405060（a）ふさぎ板形式の場合ℓ /せん断補強筋形式（α＝1.25）
ただし，RCS接合部は□形プレート併用

252

SD295
SD345
SD390
SD490
下限
S＝0.7

A‑A矢視

B‑B矢視

□形プレートの抵抗機構および有効スパン長定着金物□形プレート/2程度
以上

ℓ20

図7以上

301A
平面図/2程度

5202151020

図6（N/mm2）30405060（b）せん断補強筋形式の場合：設計かぶり厚さ：定着板の直径

柱主筋必要定着長さ比（ℓ / ）−コンク
リート設計基準強度 関係

平面図

図8

鉛直断面図

□形プレートと柱主筋定着部の納まり能確保のための付加引張耐力に相当する□形プレー
ト隅角部の有効長さを式（4.4）で算定するとし，同式中の有効長さ係数α =0.2としている。

格降伏引張力：□形プレート隅角部の有効長さ
α ：有効長さ係数（α ＝0.2 ）≧：梁鉄骨フランジ先端〜柱隅筋中心間距離＝（）/ ，＝γ ･o/2＝α ･（4.3）2）□形プレートの厚さ は12mm以上，幅（4.4）

以上とし，□形プレートの外面はJASS5の設計かぶ：柱断面隅角部1か所あたりの□形プレートは3り厚さを確保する（図8）。の終局時せん断力：柱断面隅角部1か所あたりの全柱隅筋の終おわりに局時引張力
γ ：引張力有効係数で，柱主筋の鋼種に応じて本連載第1回では，SABTEC機械式定着工法RCS混合構造設計指針（2022年）3）の柱RC梁S接合部・決定する
SD295：γ ＝0.3

柱SRC梁S接合部編概要として，本編の基本事項おSD345，SD390：γ ＝0.25

よび柱主筋定着設計について紹介した。
（ますお きよし）：□形プレートの全塑性モーメント（＝σ ･ ･2/4）：□形プレートの降伏ねじりモーメント（＝τ ･ ･2/3）

σ ：□形プレートの引張強度
τ ＝σ / 3 ：□形プレートのせん断強度
SS400，SN490，SM490の場合，σ ＝1.1 σ o としてもよい。
σ o：規格降伏点， ：□形プレートの幅および厚さ【参考文献】
1）日本建築学会：鉄筋コンクリート柱・鉄骨梁混合構造の設計と施工，
2001年
2）日本建築学会：鉄筋コンクリート柱・鉄骨梁混合構造設計施工指針，2021年
3）（一社）建築構造技術支援機構：SABTEC機械式定着工法RCS混合構造設計指針（2022年），2022年11月
4）益尾潔，田川浩之，市岡友香子，足立将人：機械式定着による最上階L形柱RC梁S接合部および柱SRC梁S接合部の終局耐力に関する設計条件，日本建築学会構造系論文集，第78巻，第689号，pp.1281-1288，2013年7月
5）日本建築学会：鉄筋コンクリート構造計算規準・同解説，2018年

o：柱断面隅角部1か所あたりの全柱隅筋の規● 建築技術 2022.12

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