日本金属学会会報

昭和38年 6 月 6 日第 3 種郵便物認可・平成28年 3 月 1 日発行（ 毎月 1 回 1 日発行）

５■■

ナノ結晶軟磁性合金ナノメット＆L10 磁石

永久磁石材料としての Nd（Fe ）12N

「新技術・新製品」■■

55

http://jim.or.jp/

Vol.55 No.3 ISSN 1340-2625

春期講演大会プログラム（別冊付録）

MTERE2 55（3）89〜130（2016）2016

http://www.jim.or.jp/journal/m/（←まてりあ記事オンライン）

http://www.jim.or.jp/journal/m/

2016
Vol.55
No.3◎

会告原稿締切毎月 1 日

翌月号(1 日発行)掲載です．
支部行事shibu＠jim.or.jp
本会記事stevent＠jim.or.jp
掲 示 板materia＠jim.or.jp

最近の研究

超低磁心損失・高鉄濃度軟磁性合金「NANOMET
」の最新研究開発動向
牧野彰宏 ……………………………………………………………………………………………………89
東北発素材技術先導プロジェクトの超低損失磁心材料技術領域で遂行されている拠点形成，基礎研究，応用実証および東北復興・雇用創出の研究成果ならびに軟磁性ナノ結晶合金ナノメットおよび FeNi 磁石合金の成果を紹介．

ThMn12 構造を有する Nd(FeM )12 N 化合物の永久磁石材料としての可能性と課題 平山悠介 三宅 隆 宝野和博 ………………………………………………………97
高飽和磁化，高異方性磁界を有する NdFe12N の磁気特性を，第一原理計算と簿膜を用いてのモデル実験の両面
から紹介．

新進気鋭

中性子を利用した結晶方位の先端的評価技術の開発と今後の展望

新技術・新製品

耐応力緩和特性に優れる車載コネクタ用70Cu/30Zn ベース合金「C44710」の開発
大石恵一郎

外薗

孝

積川靖弘

小貫祐介 ……104

須崎孝一…………………………………………………………108

衝突時の安全性を高めた船舶用高強度高延性鋼板の開発
中島孝一

一宮克行

長谷和邦

衞藤太紀

深井英明………………………………………………111

連続鋳造圧延法による高性能銅合金線の開発
中本

斉

石田徳和

服部芳明

大石恵一郎

芦田哲哉……………………………………………114

研究室紹介

形状記憶合金を用いたエネルギー変換材料の開発を目指してはばたく

これまでの研究活動とこれからの研究活動

本会記事

白石貴久 ……………………………………118

会告 ………………………………………………119

次号予告 …………………………………………127

支部行事 …………………………………………123

新入会員 …………………………………………127

掲示板 ……………………………………………124

行事カレンダー …………………………………128

会誌・欧文誌 3 号目次 …………………………125

本会刊行物のご案内 ……………………………130

2016年春期講演大会プログラム

付録

仁井貴文……………117

別冊付録

会誌・欧文誌の投稿規定・投稿の手引・執筆要領，入会申込書，刊行案内はホームページを参照下さい．
http://jim.or.jp/
表紙デザイン北野玲

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O1

超低磁心損失・高鉄濃度軟磁性合金「NANOMET
」の最新研究開発動向
牧

野

彰

宏

けて，研究を推進中である．

.

は じ

め

に

以下では，著者らがナノ結晶軟磁性合金ナノメット(1)の開発に至った経緯を研究開発の時代背景とともに解説する．ナ

本稿では，著者が研究代表者を務める東北発 素材技術先

ノメットは， 1970 年以降，東北大学を中心とする我が国が導プロジェクト超低損失磁心材料技術領域( 2012 年 6 月～

研究を牽引してきたアモルファス合金(金属ガラス)の研究分

2017年 3 月)で進められている超低磁心損失・高鉄濃度軟磁

野の流れを汲んでいる． Fe 基アモルファス合金は，アモル性合金「 NANOMET(ナノメット)」の最新研究開発動向

ファス合金の三大特性として広く知られている強靭性，超耐を紹介する．本技術領域では，東北大学で生み出された Fe

食性，および軟磁性の全てに関与する重要な合金系であり，と半金属元素からなる新しいナノ結晶軟磁性材料ナノメット

特に，軟磁性は実用化に最も近い特性として着目され，古くをベースに，東北を中心とする関連企業と一体となった取りから研究開発が進められてきた．

組みにより東北での産業化を目指している．この目標達成のFe 基アモルファス合金は，歴史的に，アモルファス合ため，拠点形成から最終目標の東北での産業集積・新産業の金，ナノ結晶合金，バルクアモルファス合金(バルク金属ガ

創出に至るロードマップ(図)を設定し，()拠点形成，ラス)の順で研究が進展した．まず，B, C, Si, P などの半金()基礎研究，()実証研究および()最終目標の達成に向属を含む Fe 半金属アモルファス合金(2) の研究が 1970 年代に進展したことに端を発し，その後， Fe Si B 系アモルフ
ァス合金として知られる Metglassに継承されて商用ベース
で現在に至っている．続いて， 1980 年代後半に Fe 半金属
系 の Fe 基 ナ ノ 結 晶 軟 磁 性 合 金 が 開 発 さ れ た ． 例 え ば ，
FINEMET(ファインメット Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9 at )合金(3)は，前期遷移金属の Nb の添加によるナノ結晶化と極微
少量の Cu 添加によるナノ結晶組織制御により優れた軟磁気特性が得られる．ほぼ同時期に，著者らは Zr, Hf, Nb 等の前期遷移元素(M 元素)と半金属の B を含有する，いわゆる，
FeMB 系ナノ結晶軟磁性合金(NANOPERM)(4)の開発に成功している．これらのナノ結晶軟磁性合金も商用ベース研
究開発がなされている．なお， NANOPERM の高温特性改善のために，Co を添加した HITPERM(5)も海外の研究グループにより開発されている．
図1

東北発 素材技術先導プロジェクト超低損失磁心材料技術領域のロードマップ．

その後，1995年に臨界直径 1 mm の Fe 基バルク金属ガラス(Fe73Al5Ga2P11C5B4 at)(6)が報告されて以来，Fe 基アモ

東北大学リサーチプロフェッサー，東北大学金属材料研究所教授(〒980
8577 仙台市青葉区片平 211)
The Latest Research and Development Trends of SuperLow CoreLoss and High FeContent Nanocrystalline Soft Magnetic Alloy``NANOMET''; Akihiro Makino(Institute for Materials Research, Tohoku University, Sendai)
Keywords: coreloss, soft magnetic alloy, nanocrystalline alloy, amorphous alloy, energysaving
2015年11月27日受理[doi:10.2320/materia.55.89]

ま て り あ 第55巻 第 3 号(2016)
Materia Japanルファス合金の研究は，一時，バルクアモルファス合金(バァス合金の原点回帰を果たすとともに，その集大成に位置づ

ルク金属ガラス)の研究に派生することとなる． Fe 基合金

けられる 21 世紀型の革新的軟磁性材料として開花するに至は，他の Zr や Mg 合金と比較して融点が高いためガラス形っている．

成能が低く(7)，ガラス形成能の向上を目的として多量の溶質

ナノメットは，現在，図に示す本領域の概要に則って研元素を添加する方策が講じられ，Fe 族元素濃度は概ね73原

究開発がすすめられている．研究機関としての大学を中心と子程度以下に低減することとなった．このため，主成分はして，液体急冷による薄帯サンプルおよびアトマイズによる

かろうじて Fe であるものの Fe 濃度が 40 at 台の Fe48Cr15

粉体サンプルの作製を行い，ヘテロアモルファス合金および(at)バルク金属ガラスがセンチメートル級

ナノ結晶化の基礎研究を行っている．応用実証化に向かうたの臨界直径をもつ Fe 基バルク金属ガラス(8)として開発されめには，次のステップとして加工などの工程が必要となる

たが，当然，得られたバルク金属ガラスは常磁性であった．

が，この段階からは産学連携を展開している．実証として

その他の強磁性 Fe 基バルク金属ガラスも飽和磁化が 1 T 未

は，モータ，トランス，磁性部品などを想定している．最後

Mo14Er2C15B6満であり， Fe アモルファス合金の軟磁性が軽視される研究の項目である貢献については，火力発電所 7 基分に相当す

風潮が 2000 年代前半まで続いた．この間，著者らは時代のるナノメットを利用した省電力とベンチャー設立による復潮流に流されることなく，高鉄濃度強磁性アモルファス合金

興・雇用創出をねらっている．

の研究を地道に継続し，その結果， 2008 年にナノメットの

省電力については，図に示すように，現行の珪素鋼を比プロトタイプと位置づけられる Fe76Si9B10P5(at)バルク金

較材とした場合，現段階の 72 の電力損失改善が可能であ属ガラス(9) の開発に成功するに至った．この Fe76Si9B10P5

り，将来的にはナノメットの改良型により，さらなる電力損

合金のバルク金属ガラス生成の臨界直径は 2.5 mm である

失量の低減がシミュレーション結果から予測されている．ナが，飽和磁化( Js )および保磁力( Hc )は，それぞれ， 1.5 1.6

ノメットが軟磁性材料として優れている点は，図に示すよT および 0.8 A/m の優れた軟磁性を示す．これら一連の Fe

うに，既存材料との比較において，省エネ化および小型化に

基アモルファス系合金の歴史的背景を踏まえ，著者らは，寄与する透磁率および飽和磁束密度の特性の二律背反(トレ2009 年に FeSiBPCu から成るナノ結晶軟磁性合金ナノメッードオフ)の限界線を越えて位置する点を挙げることができ

ト(1)の開発に成功した．ナノメットの特徴は，珪素鋼板に匹る．ここで，既存材料とはフェライト， Co 基アモルファス

敵する 1.81.9 T の高い飽和磁束密度(Bs)ときわめて低い磁合金，センダスト，パーマロイ， Fe 基アモルファス合金，

心損失(W ＜1 W/kg)であるが，この優れた軟磁気特性は，

電磁鋼板，純鉄などの代表的軟磁性材料である．特に，ナノ85 at台の高 Fe 濃度が大きく寄与している．このように，ナノメットは1970年代以降に開発が始まった Fe 基アモルフ

図3

図2



東北発 素材技術先導プロジェクト超低損失磁心材料技術領域の概要．

図4

ナノメットによる電力削減の効果．

ナノメットおよび比較材の軟磁気特性の比較．

最近の研究

図6

図5

ナノメット薄帯の幅広化と基本磁気特性の薄帯
試料幅依存性．

ナノメットおよび比較材の鉄損特性．
薄帯試料の幅広化は，基礎研究から応用実証研究に展開する際に取り組むべき重要事項のひとつである．通常，研究室メットの鉄損特性は，図に示すように，1.5～1.6 T の磁束レベルで作製される液体急冷薄帯試料の幅は，およそ 1 ～ 2密度領域でも 0.3 W/kg 程度以下の低鉄損を達成しており，

mm であり，この幅の試料があれば基礎研究を展開するのに珪素鋼板と比較しても優れた鉄損特性が得られる．

量的に十分である．しかしながら，本技術領域では応用実証

次章では，上述の背景をもつナノメットの最近の研究動向への展開を図るために，薄帯試料の幅広化に取り組んだ．そを本技術領域のロードマップに沿って概説することとする．

の 結 果 ， 2012 年 6 月 時 点 で 5 mm 幅 ， 2013 年 時 点 で は 80mm 幅薄帯試料を安定的に作製する技術を確立した．次いで，

.


研究開発成果2014 年 6 月時点で 120 mm 幅に到達して，プレスリリースを行った(11) ．さらに， 2014 年 12 月には， JIS 規格で定めら拠点形成れている 170.2 mm 幅に対応するために，富谷サテライトに2012 年 6 月に本技術領域が始動したことに伴い，東北大

超幅広液体急冷装置を導入して，薄帯試料のさらなる幅広化

学金属材料研究所に超低損失軟磁性ナノ結晶材料研究開発セと安定的な製造技術の確立に向けた研究を行っている．とこ

ンター(ナノ結晶センター)を設立し，金研敷地内で基礎研究

ろで，応用実証に向けた薄帯試料の幅広化に伴い，幅広薄帯を開始した．続いて，同 11 月に応用実証を目的とする大型試料の軟磁気特性の劣化が危惧される．しかしながら，図

設備の設置を目的として，仙台郊外の宮城県黒川郡富谷町にに示されるように，ナノメットの基本磁気特性は薄帯試料幅

株 金属材料研究所を借り受けて富谷サテライトをある YKK

に依存しないことが検証されている．これにより，一気に応設置した．その後，2014年 9 月に開所した東北大学 産学連

用実証化が促進されることになった．

携先端材料研究開発センター( MaSC:

Solution

第二に，ナノメットの急冷材および熱処理材の合金組織おCenter)に基礎研究メンバーが移り，拠点の集積化が完了しよび微細構造を精緻に観察，分析するために， 2013 年 3 月

Materials

た．拠点形成については，この間，東北大学 BIP (ビジネに透過電子顕微鏡(日本電子製，JEMARM200F Beluga)を

ス・インキュベーション・プログラム)の採択および実施を導入して，ナノメットのヘテロアモルファス構造の本質を究通じて，大学および大手企業 5 社出資による大学発ベンチ

明した(図)(12) ．さらに， SPring 8 施設を利用した XAFS

ャー( 2015 年 11 月設立，東北大としては第一号)10) に発展し解析を行い，ナノメットの合金組織および構造の特徴を明らている．これらにより，本技術領域の拠点形成が完成し，現かにした(13)(14)．この構造・組織観察の結果，ナノメットの在に至っている．

ナノ結晶組織を特徴づけるのは微少添加された Cu であり，




基礎研究成果通常， fcc 構造をとる Cu が温度変化に伴って，アモルファ
ス→ fcc (～ Tx1 50 K )→ bcc (～ Tx1 )→ fcc (～ Tx2 )( Tx1, Tx2 本技術領域は，文部科学省プロジェクトであり，基礎研究

第一，第二結晶化温度)のように同素変態することが明らかにも十分重点を置いた研究を行っている．以下では，本研究になった．このような Cu の同素変態は，FINEMET では認

領域で得られた主な基礎研究成果として，以下の 5 つの研

められず，また， FINEMET における Cu の役割が Fe ( Si )

 薄帯試料の幅広化の取り組み， 透過
究成果を紹介する．

結晶の核形成サイトであることとも異なっている．

電子顕微鏡観察結果およびナノメットにおける Cu の役割の第三の熱処理に関しては，ナノメットの特徴のひとつとし 合金組織形成機構の解明と急速加熱が合金組織に与解明，て，ナノ結晶化の熱処理の際に急速加熱を要する点を挙げる

 熱力学計算，第一原理シミュレー
える影響の解析，および

ことができる．示差走査熱量計( DSC )測定を行った場合，

 ナノメットの基本磁気特性である．
ション，

ナノメットは， Tx1 ＝ 660 K 付近で a Fe が析出し， Tx2 ＝

ま て り あ 第55巻 第 3 号(2016)
Materia Japan

820 K 近傍の温度で化合物の析出が生じる．この際， Tx1に存性が高い点も特徴のひとつである．図は，熱処理条件における結晶化エンタルピー(DHx1)は 5 kJ/mol 程度であり発よるナノメットの組織の違いを模式的に示している．最適組

熱量としては他の Fe 基アモルファス合金の DHx1 と比較し織である 10 ナノメートル程度の結晶粒から成る均一組織をてかなり大きく，かつ， DSC トレースの第一結晶化ピーク得るためには，毎分数百 K の急速加熱が必要であることがが急峻である特徴をもつ．換言すれば，ナノメットは Tx1 で明らかになっている(15)．

一気に結晶化が生じる．この大きな DHx1 は，実証を指向し第四として，計算機科学のアプローチによるナノメットのて作製した大形状サンプルを熱処理した場合，結晶化の自己基礎研究成果を紹介する．手法としては，熱力学に立脚する

発熱(熱暴走)によるサンプルの炎上を起こす場合がある程の状態図および Gibbs 自由エネルギー解析と第一原理シミュ熱量であり，開発おいては熱処理条件の制御に留意を要し

レーションなどを行っている(16)(17)．例えば，熱力学計算でた．その他，ナノメットで得られる合金組織は，昇温速度依は， Fe85B15 二元系アモルファス合金からナノメットの 5 元系合金を系統的に比較することにより，ナノメットの結晶化の特徴を Gibbs の自由エネルギー解析により解明し，前述
したナノメットの特異な結晶化機構の自由エネルギー的解析に成功した(16)．一方，第一原理シミュレーションでは， Feと半金属の間の電荷移動を精緻に解析して，今後，ガラス形
成能および軟磁性の改善の指針を提示している(17)．
最後に，これらの基礎研究のまとめとして，ナノメットの
基本磁気特性を表18) に示す．ナノメットの特長は，高い
飽 和 磁 束 密 度 ( Bs ＝ 1.85 T ) と 低 い 磁 心 損 失 ( W ～ 0.3 W ･kg－1 ) を 併 せ も つ 点 に あ り ， 飽 和 磁 束 密 度 に つ い て は
Fe78Si9B13 (2605)アモルファス合金やナノ結晶ファインメッ

図7

Fe85.2Si2B8P4Cu0.8 ヘテロアモルファス合金急冷材の球面収差補正高分解能電顕像および制限視
野電子回折パターン．原子クラスターが○印の領域で観察される12)．

トをはるかに凌ぎ珪素鋼板に迫る高い値を示す．さらに，磁心損失については珪素鋼板をよりも 1 オーダー，アモルフ
ァス合金の 1 / 3 程度の優れた軟磁気特性を示す．総じて言えば，ナノメットは，既存の軟磁性材料の様々な特性の特長を併せ持つ画期的な軟磁性材料であるといえる．ナノメットの実証研究を指向した具体的な基礎研究の取り組みとして，
図に示すように C 元素添加による軟磁気特性のリボン厚さ依存性を測定した．その結果， C 添加により 40 mm 超厚さのサンプルにおいても，Hc10 A/m の軟磁気特性を保持しており，厚肉化が可能であることが明らかになった(19)．


応用実証および協業

本技術領域では工業化を指向した応用実証を研究項目に掲げている．研究開発を開始した 2012 年 6 月以降，約 3 年数カ月の間に，前述した幅広リボン(120 mm 幅)の作製成功の
図8

ナノメット組織の熱処理条件依存性(15)．文献15)から許可を得て転載．

表1
名

称

合金組成

板厚
t/mm

株 との共同研究による超低損失モータ試
他に，パナソニック作(図，表)(20) および高性能な軟磁性粉の開発と圧粉コ

ナノメットと他の軟磁性材料との特性比較(18)．
磁束 飽和磁実効透磁率 磁心損失 磁心損失 比抵抗
キュリー
保磁力
磁歪
密度 束密度温度
me
W
W
15/50/
17/50/
－
－
1
6
/ ･
/
Hc/A･m(at 1 kHz) W･kg－1 W･kg－1 r mQ m ls 10
Bm/T Bs/T
Tc/°
C

ナノメット
FeSiBPCu
1723 1.82
方向性珪素鋼板Fe3 massSi
2701.92
無方向性珪素鋼板Fe3 massSi3501.51
無方向性珪素鋼板 Fe6.5 massSi
100
1.29
アモルファス合金 Fe78Si9B13(2605)
20
1.49
ナノ結晶
Fe
18
1.23
73.5Si13.5B9Nb3Cu1
ファインメット

1.85
2.03
2.03
―
1.54

5.8
7.8
26
22
2.6

27000
6100
720
2100
10600

0.25
0.61
2.03
2.7
0.68

0.38
0.84
3.48
―
―

0.736
0.478
0.572
0.817
1.35

2.3
1.2
6.8
－0.1
27

728
740
740
690
395

1.24

0.5

150000

―

―

1.15

2.1

571

可変



最近の研究

図10 試作したモータ(左)新ナノ結晶合金ナノメットを積層したステータコア．(右)特性評価用モータ(20)．

図9Fe85.2Si0.5B9.5P4Cu0.8, (Fe85.2Si0.5B9.5P4Cu0.8)99C1
お よ び Fe81.2Co4Si0.5B9.5P4Cu0.8 ナ ノ 結 晶 合 金 の
Hc および Bs のリボン厚さ依存性(19) ．文献( 19 )から許可を得て転載．

今回の試作
モータでの実績

鉄アの試作に成功(図)(21)し，それぞれプレスリリースを行電磁鋼板とナノメットのモータ特性比較(20)．

表2

損

モータ効率

家電用モータへ適用した場合の試算

電磁鋼板

ナノメット

電磁鋼板

ナノメット

1.4 W
(基準)

0.4 W
(Y
70)

2.2 W
(基準)

0.7 W
(Y
70)

85
(基準)

91
＋6 

93
(基準)

96
＋ 3

っている．
これらのプレスリリースを起点として，企業との協業を展開しており， 2015年 11 月現在，外資系一社を含む 26社との共同研究を展開するに至っている．実証研究に関しては，液体急冷薄帯とアトマイズ粉体のうち，前者がリアクトル，トランス，モータの実証研究を通じて，ロードマップの前倒しで先行している．一方，粉末については， 2014 年に東北大学の BIP (ビジネス・インキュベーション・プログラム)で端緒を付け，2015年 3 月のプレスリリース(21)を経て，11月の大学発ベンチャー設立へと発展している．なお，大学発ベンチャーの設立は，別途，プレスリリースを行っている(10)．粉末材については，ヘテロアモルファス状態および

図 11

ナノ結晶状態での使用の双方が目的に応じて可能である．例
えば，前者では電子部品などへの展開が可能であり，一方，
高 Bs を要する用途ではナノ結晶状態粉末で対応できる．中コアの外観写真(21)．(左)成形体，(右)製品体．
鉄粉なみの高飽和磁束密度≒1.6 T と，金属ガラ
ス な み の 低 コ ア ロ ス ＜ 500 ( kW / 100 kHz, 100mT)を兼備する高い性能が実現．

型・小型モータに関しては，急冷薄帯を積層させる 2 次元
設計よりも，粉末の固化成形による 3 次元設計モータが求

大学発ベンチャー「東北マグネット インスティテュート

められており，ナノメット粉末はその期待に十分応えられる(TMI)(22)」がその中心的役割を担う予定である．

ポテンシャルを有している．



貢献




スピンオフ(L10FeNi 規則相，隕石磁石)

軟磁性合金であるナノメットの性能改善の研究の一環とし

本技術領域では，東北地域を中心とした東日本大震災からて，Fe の一部を Ni に置換した合金を研究した結果，スピンの復興を目指して，地域活動，ネットワーク形成，最先端機オフとして硬質磁性合金(隕石磁石)の開発に成功し(23)，プ

器共用，ベンチャー設立などの活動を展開している．地域とレスリリースを行った(24)．この開発の経緯と現在得られてのネットワーク形成では， 2012 年以来，毎年仙台で地域連いる成果を以下に概説する．言うまでもなく，永久磁石技術

携研究フォーラムを開催してきたが， 2015 年 10 月には，第開発は日本の代表的得意分野であり，KS 鋼から近年の Nd

4 回地域連携研究フォーラムをいわき産業創造館(福島県いFeB 系磁石まで世界をリードし，さらに，新規材料出現をわき市)で開催し，いわき市長およびいわき商工会議所会頭

基に非連続的な広範な技術発展，新産業形成を成し遂げてきのご臨席いただくとともに，140余名の参加者と東北地域のた．とくに， 1980 年代に開発された高性能永久磁石である

復興について貴重な意見交換を行った．復興貢献とともに，ネオジム磁石は，ハイブリッド車(HEV)や電気自動車(EV)東北地方を中心として雇用創出が目標のひとつとして重要でのエネ自動車用駆動モータをはじめ，電動パワーステアリン

あり， 2015 年 11 月に設立された東北大学と大手 5 社によるグの駆動モータ，省エネルギー型のエアコン用圧縮機のモー

ま て り あ 第55巻 第 3 号(2016)
Materia Japanタ，傾斜ドラム式洗濯機のドラム駆動用モータ，産業用モーを反転させるためには少なくとも～3.5 kOe の印加磁場が必

タやハードディスクドライブ駆動モータなどの幅広い用途で要であることを示している．この値は等方性ネオジムボンド

使われ，産業や社会基盤を支えてきた．かつてネオジム磁石

磁石(～ 4.4 kOe)に匹敵する優れた硬磁性であり，本研究では日本企業のみが生産し，世界を牽引してきたが，基本特許得られた L10FeNi 規則相の優れた硬磁性を示唆している．

等排他的独占権が切れつつある中，中国の生産額は我が国をこの研究成果は，従来必須とされていた Sm, Nd や Dy など

上回ってきており，また，希土類の輸出規制とあいまって，のレア・アース元素(希土類)を全く含まない完全レア・アー

わが国の産業基盤上の大きなリスクとなっている．次世代自スフリー磁石の創製に世界で初めて成功した事例であり，学動車や家電，産業機械の心臓部であるモータの省エネ化・競術的にも産業的にもきわめて意義深い成果である．

争力を確保し，我が国産業全体を活性化のためにレア・アー

本合金における L10FeNi 規則相の形成メカニズムは，以スに依存しない革新的な新規高性能磁石の開発が最重要課題

下のように理解されている(図)．宇宙空間で数十億年かけとなっている．現状，多くの研究は，ネオジム磁石の高温にた超徐冷(新規学術概念・用語として「超平衡状態」と命名)

おける特性劣化を防止するために必須とされる Dy の添加量の減少を試みている．しかしながら，これらは，既存のネオジム磁石を前提とする研究，換言すれば，ネオジムに依存する研究であり，高機能磁石を製造する際に希土類元素を全く使用しないわけではなく，将来的なリスクの根本的解決にはならない．完全レア・アースフリー磁石としては，Fe と Niを主成分とする天然隕石中に，ごく極微量含まれる L10 
FeNi 規則相が硬質磁性を発現することから1990年以降，学術的に注目を集めている．人工的に L10FeNi 規則相を作製する試みは，L10FeNi 相が発見された1960年台以来，粒子線の照射(25) ，微粒子法(26) ，メカニカルアロイング(27) ，単原子積層(28) ，高圧ひずみ加工(29) や化学合成等(30) の方法で試行されてきたが，残念ながら，極めて高い化学的規則度をもつ L10FeNi 相の硬質磁石の製造方法は未だに確立していなかった．今回の完全レア・アースフリー磁石は，ナノメッ
ト中の Fe を Ni で一部置換した FeNi半金属合金を用い，ナノメットと同じ製法で作製した．その結果，この L10 Fe
Ni 相を含む合金の XRD パターン(図)では明瞭な(001)規則回折が認められるとともに図の TEM 観察ではシミュレーション結果と比較して規則度(S)≧0.8のきわめて高い規則度をもつ L10 FeNi 粒を含有していることが分った．
一方，磁気測定結果の図の赤色曲線が示すように，印加
磁場( H )～ 3.5 kOe (キロエルステッド)で横軸を切ってお図13 電子顕微鏡による組織観察および電子回折像の観察ならびに計算結果．a走査透過型電子顕微鏡
明視野像， b 走査透過型電子顕微鏡エネルギ
ー分散型 X 線分光法による元素マッピング，cおよび d 図 5a および b の〇印は位置から得た
ナノビーム電子回折( NBD)像， e 規則度( S )＝0.8 を も つ L10 FeNi 構 造 の 計 算 NBD パ タ ーン(23)．

り，このことは本合金中に存在する L10FeNi 結晶粒の磁化

図 14
図12



X 線回折パターン(実験黒色，計算赤色)(23)．

本合金の磁気ヒステリシス曲線(黒色)および dc
減磁曲線(赤色第 2, 3 象限)および磁気力顕微
鏡像(23)．

最近の研究

で形成された天然隕石中に極微量含まれる Fe Ni 磁石はネルのように数十億年かかるものを300時間に短縮し，より

1960 年代の発見により知られているが，これを人工的に短高品質に作製することに成功した．本研究成果で得られた時間で作製することは不可能と考えられていた．我々はアモ

L10FeNi 規則相と他の研究成果との特性比較を表にまとルファス金属が熱処理によりナノ結晶化する時に生じる通常

める．

の粒界拡散・体拡散よりも数オーダー高い拡散(新規学術用

今回の研究成果は世界で初めて完全レアースフリー磁石開語として，「超高速原子移動」と命名)を利用し，タイムトン

発のドアを開いたといえる(24)．今後，本材料は人類が始めて手にした材料として，物質としての基礎的物性，磁気特性の把握を優先する．並行して，材料としての研究・開発を着 L10
実に進める予定である．具体的には，
FeNi 相の体積
 人工的規則相の磁気物性の把握，磁石材料と分率を増加，
 工業化への課題の抽してのポテンシャルの明確化および

出，その解決法の構築を進める計画である．さらに，この結果を踏まえて，近い将来の量産化を見越した開発を進め，モータ等への実装を指向した応用研究も推進する計画である．

.

ま

と

め

東北発 素材技術先導プロジェクト超低損失磁心材料技術領域で研究開発が行われているナノメットの基礎研究および応用実証の現状を中心に最新研究動向を紹介した．基礎研究
図15(a)L10FeNi 相の生成の模式図．(b)一般的に知られている Fe Ni 二元系状態図(背景図)と隕石関係の論文でみられる状態図．後者では赤色太線で描かれている超平衡 L10FeNi 規則相が含まれている(24)．

表3では，高 Bs と超低磁心損失を両立するナノメットの原子構
造，合金組織を理解するとともに，ナノ結晶化機構について理解を深めることに成功した．一方，応用実証研究では，省
エネモータの試作，電子部品用の粉末材等について，企業との協業により目に見える出口戦略を展開した．拠点形成につL10FeNi 相の従来研究との比較(X 印は，XRD 観察で明瞭な結果が認められない結果)．

サンプル作製方法

規則度，S

規則/不規則
変態温度
(°
C)

磁気異方性
エネルギー
Ku/erg･cm－3

XRD
規則
回折

薄

膜

0.330(AuN)
0.379(Cu)
0.395(CuNi)

5.8×106

X

薄

膜

0.66

6.1×106

(001)

石

本研究

0.608±0.04

≧0.8

550

(001)

磁気特性
M(emu/g)Hc(Oe)

Sp＝0.41
Sq＝0.453201200 emu/cm3

高圧ひずみ加工(31)(32)

a＝3.582c＝3.607c/a＝1.007(011)

a＝3.560c＝3.615 ～10
c/a＝1.015

1100 emu/cm3
900 Oe(面直方向)(33)
500 Oe(面内方向)(500 Oe～3 kOe)～100 emu/g
700 Oe(23)(26)

K1＝3.2×106
K2＝2.3×106(25)～145 eum/g―

X
0.6±0.2

参考
文献

―
(30)
54 kA/m(678 Oe)(001)

メカニカルアロイング
単原子積層

体積
分率

320

実験状態図
ディスク状 FeNi 単結晶への粒子線照射

格子定数
( Å)

(001)

化学合成(塩化物還元法)

隕

TEM
規則
斑点

6.3×106

(001)

X

(27)
(28)

(001)

(29)

バッファー，(001)デバイリング．

ま て り あ 第55巻 第 3 号(2016)
Materia Japanいては，最先端の分析機器を配備するとともに，研究環境を整備して，ヒトと知識の集積を行った．今後，プロジェクト研究の残り一年数カ月の間に，本技術領域の目標を確実に達成するため，東北地域への貢献と雇用創出に務めてゆく所存である．前者については，地域連携研究フォーラムを通じて
ネットワーク作りをした成果を生かしてゆく．後者については，直近に設立された東北大学と大手 5 社とのベンチャー「東北マグネット インスティテュート(TMI)(22)」がその鍵を握っている．さらに，軟磁性ナノ結晶合金であるナノメッ
トのスピンオフとして，Fe の一部を Ni に置換した合金を研究した結果， L10FeNi 相を含む硬質磁性合金(隕石磁石)の開発に成功した．ナノメットおよびナノメットを源流とする
完全レア・アースフリー磁石の開発は，日本の強みである磁性材料分野において産業界を巻き込んで 21 世紀の骨格を担う重要な役割を果たすであろう．
本研究は，文部科学省・復興庁「東北発 素材技術先導プ
ロジェクト」において実施されたものであり，ここに謝意を
表する．

文

献

( 1 ) A. Makino, H. Men, T. Kubota, K. Yubuta and A. Inoue: IEEE
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6046.
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( 5 ) M. A. Willard, D. E. Laughlin, M. E. Mchenry, D. Thoma, K.
Sickafus, J. O. Cross and V. G. Harris: J. Appl. Phys., 84(1998), 6773
6777.
( 6 ) A. Inoue, Y. Shinohara and J. S. Gook: Mater. Trans., JIM, 36(1995), 1427
1433.
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Cantor, The Metal Society, London, (1973), 110.
( 8 ) V. Ponnambalam, S. J. Poon and G. J. Shiflet: J. Mater. Res.,
19(2004), 13201323.
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(15) P. Sharma, X. Zhang, Y. Zhang and A. Makino: Scr. Mater., 95(2015), 3
6.
(16) A. Takeuchi, Y. Zhang, K. Takenaka and A. Makino: J. Appl.
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(17) Y. Wang, A. Takeuchi, A. Makino, Y. Liang and Y. Kawazoe:
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(18) A. Makino: IEEE Trans. Magn., 48(2012) 13311335.
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( 20 ) 高 効 率 モ ー タ の 世 界 最 高 水 準 の 省 エ ネ 性 を 実 証 ， http: //www.tohoku.ac.jp / japanese / newimg / pressimg / tohokuuniv press20141217_01.pdf, (accessed November 25, 2015).
( 21 ) 東北大学・アルプス電気は，東北から，小型・省エネ社会への 貢 献 を 目 指 し ま す ， http: // www.tohoku.ac.jp / japanese /newimg / pressimg / tohokuuniv press _ 20150324 _ 01web.pdf,(accessed November 25, 2015).
(22) 株式会社東北マグネットインスティテュート，http://tohoku
magnetinst.com/, (accessed November 25, 2015).
(23) A. Makino, P. Sharma, K. Sato, A. Takeuchi, Y. Zhang and K.
Takenaka: Sci. RepUk, (2015), 16627.
(24) 完全レア・アースフリー FeNi 磁石の作製に成功―天然隕石磁
石 を 短 時 間 で 高 品 質 に 作 製 ― ， http: // www.tohoku.ac.jp /japanese / newimg / pressimg / tohokuuniv press _ 20151117 _01web.pdf, (accessed November 25, 2015).
(25) L. Neel, D. Dautreppe, J. Laugier, J. Pauleve and R.
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(30) Y. Hayashi, S. Gotou, M. Mizuguchi, M. Kotsugi, Y. Kitou, E.
Okuno and K. Takanashi: J. Magn. Soc. Jpn., 37(2013), 198
201.
(31) M. Mizuguchi, T. Kojima, M. Kotsugi, T. Koganezawa, K.
Osaka and K. Takanashi: J. Magn. Soc. Jpn., 35(2011), 370
373.
(32) K. Takayuki, M. Masaki, K. Tomoyuki, O. Misako, K. Masato,
O. Takumi, T. TakaYuki and T. Koki: J. Phys. D: Appl.
Phys., 47(2014), 425001.
(33) M. Kotsugi, H. Maruyama, N. Ishimatsu, N. Kawamura, M.
Suzuki, M. Mizumaki, K. Osaka, T. Matsumoto, T. Ohkochi,
T. Ohtsuki, T. Kojima, M. Mizuguchi, K. Takanashi and Y.
Watanabe: J. Phys. Condens. Matter, 26(2014), 064206.
★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★
1980年 3 月 東北大学大学院工学研究科修士課程修了
後，民間企業入社，同研究所副所長を経て1991年 2 月 博士学位取得(東北大学)
1999年 4 月 秋田県立大学システム科学技術部教授
2005 年 4 月 東北大学金属材料研究所附属金属ガラ
ス総合研究センター(現 新素材共同研
究開発センター) 教授
2012年 6 月 東北発 素材技術先導プロジェクト(文部牧野彰宏
科学省，復興庁)に従事し，東北大学，
超低損失磁心材料技術領域，研究委代表
者，教授
2015年 4 月より現職
専門分野非平衡磁性材料◎ Fe 基アモルファス合金，ナノ結晶軟磁性合金，完全レア・アースフリー
FeNi 硬質磁性合金に関する研究に従事．

★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

最近の研究

ThMn12 構造を有する Nd(FeM )12N 化合物の永久磁石材料としての可能性と課題
平 山 悠 介三宅
1)

,  宝 野 和 博
隆
2) 
3)

ThMn12 構造を有する R ( Fe1－xMx ) Ny ( R 希土類元素，

.

は じ

め

に

M 遷移金属元素)

強磁性化合物の中には m0HA ， TC が

Nd2Fe14B に勝る化合物も存在するが，m0MS が Nd2Fe14B の

現在，電気自動車や風力発電のモーター等で用いられてい値に及ばない．後に詳しく記述するように， M 元素の置換

る Nd2Fe14B を 主 成 分 とす る い わ ゆ る Nd Fe B 磁 石 は ，が ThMn12 構造を保つ役割を果たす一方で， m0MS を低下さ

1982 年に佐川らによって発明された．室温において，飽和せてしまう．近年，第一原理計算により，ThMn12 構造を有磁化 m0MS＝1.6 T，異方性磁界 m0HA＝8.7 T であり(1)(2)，現する NdFe12N の m0MS は Nd2Fe14B のそれよりも大きい可能

在最高性能の永久磁石として様々な分野に用いられている．

性が示唆された(3 章で詳細に述べる)(8)(9)．その後，この計

この磁石の欠点を挙げるとするならば，熱耐性が低いことに算結果を検証するために，薄膜法により， NdFe12Nx を合成

ある． Nd2Fe14B のキュリー温度 TC が 312 °C であるのに対し た と こ ろ ， そ の 基 本 磁 気 特 性 ( m 0H A , m 0M S , T C ) は ，し(3) ，モーター等での使用温度は 150 ～ 200 °C であり，このNd2Fe14B の値を超えることが報告された(4 章で詳細に述べ

温度域では m0MS, m0HA ともに顕著に低下する．それに伴る)(10)．本稿では，近年再度注目を集めている ThMn12 構造

い，室温で 1.2 T の保磁力を有する Nd Fe B 磁石も 200 °Cを有する希土類鉄化合物の結晶構造，磁気特性を理論計

ではわずか 0.2 T 程度にまで低下してしまう．そこで， Dy
を結晶粒界に沿って拡散させ(結晶粒界拡散法)，結晶粒界部
分での m0HA を増大させることで，この問題を解決している(4)(5)．最近では，粒界相に希少金属である Dy の代替として低共晶点を有する金属を拡散させ(共晶合金拡散法)，
Nd2Fe14B 粒間の磁気的交換結合を分断することにより，Dy置換した NdFeB 磁石と同等の保磁力が得られることも報告されている(6)(7)．
磁石材料の性能を表すエネルギー積( BH )max の向上は，鋳造磁石から始まり，フェライト磁石， Sm Co 磁石， Nd 
FeB 磁石と新しい磁石が開発される度に飛躍的に向上してきた．図に既知の強磁性体の m0HA を， m0M 2S / 4 から算出される( BH )max の最大値に対して整理した．高 m0MS ，高m0HA を 示 す Nd2Fe14B よ り も 右 上 の 領 域 に 位 置 す る よ う
な，新規磁石材料を開発することが強く望まれている．

図1

強磁性相における m0HA と m0MS から計算される理論最大エネルギー積の関係．

物質・材料研究機構 元素戦略磁性材料研究拠点1)ポスドク研究員 2)主任研究員 3)フェロー(〒3050047 つくば市千現 121)
産業技術総合研究所 機能材料コンピュテーショナルデザイン研究センター主任研究員
The Potential and Challenges of Nd(FeM )12N Compounds with ThMn12 Structure for Permanent Magnet Materials; Yusuke Hirayama,
Takashi Miyake,and Kazuhiro Hono(Elements Strategy Initiative Center for Magnetic Materials (ESICMM), National Institutefor Materials Science, Tsukuba. Research Center for Computational Design of Advanced Functional Materials (CDFMat), National
Institute of Advanced Industrial Science and Technology, Tsukuba)
Keywords: ThMn12 structure, permanent magnet, hard magnet, NdFe12N
2015年11月10日受理[doi:10.2320/materia.55.97]

ま て り あ 第55巻 第 3 号(2016)
Materia Japanしていくことで， Th2Ni17 タイプの不規則構造(図 2 ( d ))，算，実験の両面から紹介する．

TbCu7 タイプ， TbCu9 タイプとも呼ばれる構造が得られる

.

CaCu5 構造を基本とする結晶構造群(図 2(e))．この場合，Th2Zn17 構造，Th2Ni17 構造に比べ，Fe の濃度を高めることができるが，その為には，ダンベル

永久磁石材料の開発において，高 m0MS を得るためには鉄鉄が入る空間を確保する必要がある． Zr を Sm サイトに置元素を用い，高い結晶磁気異方性を有するためには希土類元換させることで c/a を高くし，ダンベル鉄の入る空間を作る

素を用いることが有効である．そこで，鉄を主成分とし，少ことで高鉄濃度化に成功した( Sm0.75Zr0.25 )( Fe0.7Co0.3 )10 は量の希土類元素(R )を用いることで高磁化，高磁気異方性をTbCu7 タイプの構造を有し，さらに窒素を侵入させること兼ね備える化合物を得られる可能性がある． R Fe 系の高で( Sm0.75Zr0.25 )( Fe0.7Co0.3 )10 Nx は 1.71 T という 高 m0MS を構造(11)を基本とする多く達成している(13)． Nd3( Fel－xTix)29 は局所的には Th2Zn17 構の結晶相が存在し，それらの結晶構造を理解することは，磁造と ThMn12 構造の二つが存在するような複雑な系である

気特性の理解に必要不可欠であるため，以下で詳しく説明しが(14) ， 規 則 相 の 一 つ で あ る ( 図 2 ( f ) ) ． ThMn12 構 造 はていく．

CaCu5 構造の希土類のうち 1 / 2 をダンベル鉄に規則的に置Fe 濃度の二元化合物には，CaCu5

この構造を有する RFe 規則合金の組成式は Rm－nFe5m＋2n換することで得られる(15) ．表示されている原子だけでは( m, n はゼロ以上の整数)で与えられる．それぞれの結晶構

I4 / mmm の対称性は得られないが，今回簡便の為に表示し造は，基本となる CaCu5 構造の格子内にある希土類元素のていない原子を加えると，I4/mmm の対称性が得られる(図うち， n / m の割合の希土類元素を規則的に一対の鉄，いわ2 ( f ) ) ． こ れ に よ り ， ThMn12 構 造 を 有 す る 二 元 化 合 物

ゆる「ダンベル鉄FeFe」に置き換えていくことで得られRFe12 は，最も低希土類濃度で鉄族遷移金属の含有量が最大る．図にはそれぞれの構造を，2 方向からの投影図と鳥瞰となるため，大きな磁化が期待される．図に，すべての元図で示した．プロトタイプで表示される低濃度の元素を本図

素を含む ThMn12 構造を示した．体心位置に希土類元素 R

では希土類元素 R として表示し，高濃度の元素は簡便の為(2a サイト)が位置し， Fe には 3 つのサイト(8f, 8i, 8j)が存表示していない． CaCu5 構造を基本構造とし，表示されて在する．また，N は 2b サイトを占有する．2b サイトが窒素いる R が，規則，または不規則にダンベル鉄に置き換わる
ことで，この図に示すすべての結晶構造は得られる．CaCu5
構造は P6/mmm の対称性を有し，図 2 に示す全ての結晶構
造の基本単位となる構造である(図 2 ( a ))． Th2Zn17 構造はCaCu5 構造の 1 / 3 個の R サイトを規則的にダンベル鉄で置換 す る こ と に よ り ， R3̃m の 対 称 性 を 持 つ ( 図 2 ( b ) ) ．
Th2Ni17 構造は Th2Mn17 構造と同様で， CaCu5 構造の 1 / 3

個の R サイトを規則的にダンベル鉄で置換することにより得られる(図 2( c))(12)．ただし，規則性の違いにより， P6 /mmm の対称性を有する．さらにダンベル鉄を不規則に導入

図2



図3

ThMn12 構造を有する RFe12N の結晶構造．

CaCu5 構造を基本とする結晶構造の希土類元素と，それを置き換えたダンベル鉄のみの投影図と俯瞰図．

最近の研究

ですべて満たされた場合，窒素量が 1 であるが，多くの報が報告されたが(31)，それでもまだ m0MS が Nd2Fe14B に比べ告の中では 1 以上を報告しており，N が占める他サイト(4d,低い為に， Nd2Fe14B に取って代わる存在にはなり得なかっ

16l, 16m)について言及している報告もある(16)．

た．ただし，TC が Nd2Fe14B に比べ約100°
C程度高い為に，

ここで，窒素導入による磁気特性の変化は，Th2Zn17 構造を有する Sm2Fe17N3 に代表される． Sm2Fe17 は一軸異方性

高温特性は匹敵もしくは勝る可能性がある．
ま た ， Fe の 一 部 を Co で 置 換 し た RFe11－xCoxTiNy ( R ＝を示さず， m0MS の値も小さいが， N を導入し格子を広げ，Nd, Pr )の磁気特性も報告されている．窒素侵入量は Co 濃

Sm2Fe17N3 と す るこ と で ， m0MS ＝ 1.56 T, m0HA ＝ 26 T, TC

度が増加するにつれて減少し，同様の効果は 217相でも確＝ 457 °C という優れた磁気特性を示すようになる(17) ． Th2

認 さ れ て い る(32) ． NdFe8Co3TiN1.3 の m0MS は 1.5 T, m0HA

Zn17 構造と同類の ThMn12 構造も同様に，窒素量によっては 7.5 T, TC は 600 °C 以上であり， Fe を Co 置換することで磁気特性が劇的に変化する可能性があり，窒素量の定量，位m0HA にはほとんど影響がないが， m0MS の多少の増加と，置を調べることは非常に重要である．

TC の 大 幅 の 上 昇 が 観 測 さ れ た(33) ． 近 年 ， 鈴 木 ら に よ り.

ThMn12 構造を有する R(FeM )12Ny 系磁石材料＝ 3.6 T, TC ＞ 730 K で ある こ と が報 告 さ れ(34) ，室 温 で も高い磁化が期待できる ThMn12 構造を有する希土類元素

しかしながら， a Fe の析出を抑制することが出来ておらと鉄のみの組み合わせの RFe12 化合物は安定に存在できなず，磁化を過大評価している可能性がある．また，m0HA もい． ThMn12 構造を安定化させるためには， Fe の一部を第飽和漸近則から間接的に求められた値であるため，正確では( Nd0.7Zr0.3 )( Fe0.75Co0.25 )11.5 Ti0.5N0.52 が m0MS ＝ 1.68 T, m0HA
Nd2Fe14B の m0MS を超えるような材料が報告されている．

三元素 M(Si, A1, Ti, V, Cr, Mo, W, Nb 等)に置き換えるこ

ない． R と M の組み合わせで， R ( FeM )12 Ny の m0MS を向とが必要であり(18)(23) ，バルクで ThMn12 構造を有する化

上させ，相を安定化させることで aFe の析出を抑制する必合物は，R(Fe12－xMx)12 のように Fe の一部を M 元素で置換

要があるが，従来に比べ少ない Ti 量においても ThMn12 構

することでのみ得られる．また，それぞれの元素 M によっ造が安定に得られることは興味深い． m0HA の向上は Dy をて，安定化できる M の濃度(x )も異なる(24)．M の種類によ

Nd の一部と置換することにより達成されるが，重希土類元って，M が Fe のどのサイトに優先的に入るかが決まる．例

素である Dy と Fe の磁気モーメントは反平行に結合するた

えば Ti は 8i サイトにほぼ入り(25)， V であれば 8j サイトにめ，Dy の濃度増加と共に m0MS は減少する(35)(36)．

入る傾向が中性子回折によって報告されている(26)(27)．さらバルクの R(Fe12－xMx)12 の合成には多くの場合，液体超急に，R(Fe12－xMx)12 に窒素を導入し，結晶構造とその対称性

冷熱処理，メカニカルアロイング熱処理という過程を経るは変えずに R ( Fe12－xMx )12 Ny とすることにより，磁気特性が，熱処理温度が 940 °
C 以上(37) もしくは 1100 °C 以上(38) でに大きな変化を与えることができる．
SmFe11Ti は c 軸方向に一軸異方性を有し， m0HA＝ 19.8 T

ThMn12 構造が得られるため，高温で安定に存在する相であると理解できる．また， 1000 °C における Sm Fe Ti や，と Nd2Fe14B のほぼ 3 倍であるものの， m0MS が 1.27 T と小1100 °C の Nd Fe Ti 三元系状態図によると，いずれも非常さいために(28)，Nd2Fe14B に取って代わる存在にはなり得なに狭い領域でのみ ThMn12 構造が得られることが示されてかった．また， Sm はスティーブンス因子 aJ が正であるたおり(39)(40) ，合成できる条件(温度，組成)は限られる．唯めに，ThMn12 構造を要する SmFe11Ti に対して N 等を導入

一，第三元素 M を置換せずに ThMn12 構造を保つことが知しても一軸異方性は示さない．ここで， aJ とは，希土類元られているのは， SmFe12 薄膜である． Fullerton らは MgO

素の内殻にある 4f 電子の電化密度(形状)に関する物理量で( 100 ) 基 板 ， W を バ ッ フ ァ ー 層 に 用 い ， 約 300 nm のある． 4f 電子雲は周りのイオンからの結晶場を受けて，そSmFe12 のエピタキシャル膜の合成に成功している(41)．また，の安定方向が決まるため，電子雲の形状は磁気異方性の向き

Sun らは，ガラス基板を用い， SmFe12 の約 1 3 mm の膜をを決定づける．一方， aJ が負の希土類元素 R に関しては，

合成し，構造・磁気特性を報告している(42)． Hegde らは，

N を格子間に侵入させることで，R(FeM)12Ny は c 軸方向に

SmFe12 の m0MS を 1.43 T と報告しており，この値は Ti を一軸異方性を示し，永久磁石として使用できる可能性があ

置 換 し て 得 ら れ た SmFe11Ti の m0MS ( 1.27 T ) と 比 較 し ，る．また， R ( FeM )12 に N を侵入させることで Fe Fe 間の

12 も大きい(43) ． Nd 系において三宅らは， NdFe11TiN と距離が拡がるために，すべての希土類元素 R に対して，100

NdFe12N のそれぞれの元素が持つ磁気モーメントを計算すの 上 昇 が 観 測 さ れ て い る(29) ． 例 え ば ，ることで， Ti が単なる磁化の希釈効果だけではなく，周囲

NdFeTi11 は窒化することで， TC は 274 °C から 456 °C へ上昇の Fe の磁気モーメント自体をも低下させてしまうことを第し て い る ． し か し な が ら ， そ の m0MS は 1.48 T で あ り ，

一原理計算から指摘している(8)．このことは，第三元素によ

Nd2Fe14B のそれには到達していない．その後，Navarathnaって磁化の低減率が異なる(44)ことの説明にもなる．したがK 以 上 の TC

らは NdFe11Co1－yMoyN 膜を作製し， a Fe が多少析出してって， R ( FeM )12 Ny の第三元素 M をできるだけ少なくし，いるものの，m0MS＝1.62 T， 保磁力 m0Hc＝8.7 T，m0HA＝

さらに Fe モーメントの低減少率である M を適切に選ぶこ14.5 T を報告している(30) ． 2001 年には PrFe10.75V1.25N1.6 がとで，より大きな磁化を持つ可能性がある．

室温で m0MS ＝ 1.56 T, m0HA ＝ 10.5 T, TC ＝ 427 °C であること

ま て り あ 第55巻 第 3 号(2016)
Materia Japanモーメントも変化する．言い換えれば，安定化元素 M によ.

第一原理計算による R(FeM )12N の磁性(8)(9)る磁化の低下は，その濃度だけでは決まらず， M 元素の種類にも依存する．

2 A0 で結晶磁気異方性定数 K1 は，K1＝－3J( J－1/2)a〈J r 〉
2

次に窒素侵入が磁性に与える影響を議論する． NdFe11Ti表される．ここで，J は希土類イオンの全角運動量，〈r 2〉A02と NdFe11TiN を比べると，侵入型窒素原子により結晶場係

は結晶場係数である．よって，大きな一軸異方性を有するた

数が大きな正の値に変化する．Nd3＋ イオンの aJ が負である

2 A0 が負の大きな値をとることが条件である．
めには，a〈J r 〉
2

ことを考慮すると，強い一軸磁気異方性が誘起されることがaJ は，希土類イオンの種類によって決まった値をとるため示唆される．これは次のように説明される．窒素によりに，同希土類イオンであれば，〈 r 2〉A02 の値が磁気異方性のNdN 間の領域で電子密度が増加する(図(右))．そのクー大きさを表している．図(左)に絶対零度における 4 つの化

ロン反発を避けるように Nd4f 電子は ab 方向に広がる．フ合 物 の 磁 化 と〈 r 2 〉A02 の 第 一 原 理 計 算 の 結 果 を 示 す ．

ント則にしたがうと，Nd3＋ イオンの 4f 電子は軌道磁気モーNdFe11Ti の Ti を Fe で置換した NdFe12N では，磁化が顕メントの方向に押しつぶれた扁平な分布をもつ．したがって，著に増加する．〈r 2〉A02 は NdFe12N の方がわずかに小さいもNd 4f 電子が ab 方向に広がることは，軌道磁気モーメントのの，大きな影響は見られない．したがって， NdFe12N はが c 方向を向くことを意味する．すると，強いスピン軌道相

NdFe11TiN と同程度の磁気異方性と，より大きな磁化をも互作用により， Nd 4f のスピンも c 軸方向を向く．これがつ磁石化合物であると期待される．

Nd 5d 電子を媒介して Fe 3d 電子に伝わり，結晶全体の磁定量的に見ると，NdFe11TiN の磁化 1.74 T (26.9 mB/f.u.)

化が c 軸方向にそろう．

に対して NdFe12N の磁化は 2.08 T ( 31.6 mB / f.u. )である．

窒素がない NdFe11Ti や NdFe12 では，結晶場係数の絶対(同 じ 手 法に よ る Nd2Fe14B の磁 化 の計 算 値 は 1.85 T で あ

値が小さく，格子歪みや安定化元素の存在によるわずかな影る)．注目すべきことに，置換による変化は 4.8 mB/f.u. にも響で，符号が変わりうる．これらの物質では，磁化容易軸は達する．この値は，置換サイトでの鉄の磁気モーメント(2.5

局所的な環境に依存すると考えられる．実際， NdFe11Ti のmB )よりはるかに大きい．すなわち，非磁性の Ti サイトを実験では，低温で複雑な磁性が報告されている(45)(46)．

磁性のある鉄原子で置き換える単純な描像では定量的に説明

窒素は磁化も変化させる．NdFe11Ti に比べて NdFe11TiN
では 2.7 mB / f.u. の増大がみられる．典型元素が磁化に与えできない．
顕著な磁化の変化は状態密度から理解することができる．

る影響を「鉄のコバルト化｣(47)との関連から少し詳しく議論

NdFe12N を出発点として， Fe を Ti で置換したときの多数する．まず Nd2Fe14B を念頭にコバルト化の考え方を整理す(少数)スピンの電子数の変化を DNup(DNdn)とする．Ti の dる．B2p 軌道は Fe3d との軌道エネルギーより高い．両者

バンドはフェルミ準位の上に現れる(フリーデルの仮想束縛状態)．元の Fe3d 多数スピンバンドはほぼ占有されている
ので， Ti 原子 1 個あたり DNup ＝－ 5 と見積もられる．一方 ， 全 電 子 数 は Fe と Ti の 電 子 数 の 差 だ け 変 化 す る の で

DNup ＋ DNdn ＝－ 4 である．この二つの方程式を連立させると，スピンの変化は DNup－DNdn＝－6 と計算され，鉄の局所スピンより大きな磁化の変化が理解できる．実空間描像に立ち返れば， NdFe11TiN の Ti サイトは Fe サイトと反平行にスピン分極する．また Ti により周囲の Fe サイトの局所

図4



図5

FeB 系における鉄のコバルト化の概念図．

(左)第一原理計算による Nd(FeM)12N の磁化と結晶場係数の結果，(右)窒素による電子密度の変化．赤い領域の電子密度が増加する(文献(8)より転載)．

最近の研究

の軌道混成の結果，Fe3d バンドに B2p の成分が少し混じ.

り，軌道反発のためにエネルギー準位が下がる(図(a))．

実験による NdFe12Nx の作製(10)

ここで，Fe3d と B2p の軌道エネルギー差と波動関数の重なりの大きさを考えると，多数スピンバンドよりも少数スピ

基板に MgO ( 100 )単結晶を選び，その上に下地層であるンバンドの方がエネルギーシフトが大きい．その結果，B 近

W ( 100 )をエピタキシャル成長させ，基板温度を 650 °C の条

傍の Fe サイトでは，電子数が増加，交換分裂が減少し，磁件の下， Fe と Nd を同時スパッタし，所定組成となるよう

気モーメントが減少する．これを鉄のコバルト化と呼ぶ．一に堆積した．その後，500°
Cの窒素雰囲気下で熱処理するこ方， Co ( Co 化した Fe )周辺の Fe では逆の効果があらわれとで NdFe12Nx 膜の作製を行った．本実験で下地層として Wる．図 5(b)に前者(後者)の部分状態密度を赤(青)で示す．

を選択した理由は NdFe12 との格子ミスフィットが小さく

軌道混成(合金化)の効果を考慮すると，前者は低エネルギー(4.2)，NdFe12 に拡散，反応しない材料であるからである．

側に，後者は高エネルギー側に重みがシフトする．その結XRD 測定より， ThMn12 構造の(002)，( 004)面からの回折果，後者の少数スピンバンドの電子数が減少し，スピンモー

ピークが得られ，c 軸が面直方向であるエピタキシャル

メントが増加する．より正確には，電子間相互作用まで考慮

NdFe12 ， NdFe12Nx 膜 の 合 成 に 成 功 し た ． 図  に W とすると，この電子数の変化のためにクーロン反発が減少す

NdFe12 の 界 面 の HADDF 像 を 示 す(49) ． W と 得 ら れ たる．その結果， Fe 3d の多数スピンバンドが低エネルギー

NdFe12 の格子定数のミスフィットは約4.2であり，白線で側にシフトし， Co 3d バンドと一体化する．以上の議論を囲まれた部分にミスフィット転位が見られるが， W 結晶のまとめると，B 近傍の Fe の磁気モーメントは減少し，その上に NdFe12 結晶がヘテロエピタキシャル成長していること

周囲の Fe の磁気モーメントは増大する．NdFe11TiN の第一がわかる．

原理計算の結果(48)では，N の最近接の Fe(8j )サイトで磁気磁化測定結果を図に示す(10)(50)．図 7(a)より，室温でのモーメントが減少する一方で，その周囲の Fe(8f )サイトで

aFe を含んだ m0MS は 1.78±0.02 T，m0HA は 8 T であるこは増加し，全体として正味の磁気モーメントは増加する．ことがわかる．ここで，aFe の磁化を差し引くために，aFeの 結果は， 金森の提唱 した Fe の Co 化を 支持する ．ただの体積比率を算出する必要がある．今回は 2 つの方法で a 

し，磁化の増大の原因としては，軌道混成の効果(化学効果)

Fe の 体 積 比 率 を 算 出 し た ． 1 つ 目 は TEM の 断 面 観 察 かよりも N による構造変化に起因した効果(磁気体積効果)のら，面積比を算出し， Fe が12含まれていることが分かっ

方が定量的には大きい．また， N 2p の軌道エネルギーはた．2 つ目は，困難方向の磁化曲線より，ゼロ磁場付近の立Fe 3d の軌道エネルギーと同程度で，図 5( a )で説明したような 2p バンドが Fe3d バンドを押し下げる描像は当てはま
らない．このように詳細に見れば， NdFe11TiN での N の役
割は，金森の Fe の Co 化の説明と異なるが，いずれにせよ
磁化の定量的理解において電子論的な考え方が重要であることに変わりはない．Nd2Fe14B や NdFe12N を超える新磁石化合物の設計において，鉄リッチ化合物の構造と相安定性に加えて，元素置換や添加による磁性の電子論的な制御が今後の重要な課題である．
図6

図7

W と NdFe12 の界面の高分解能 STEM 像．

NdFe12Nx 膜の(a)ヒステリシス曲線，(b)m0HA の温度依存性，(c)m0MS の温度依存性．(b)，(c)については比較の為 Nd2Fe14B と Sm2Fe17N3 のデータも載せた．

ま て り あ 第55巻 第 3 号(2016)
Materia Japan唆された．この計算結果を実証するために， W ( 001 )上に
NdFe12Nx を 作 製 す る こ と に 成 功 し ， そ の m0MS は 1.66 ±0.08 T, m0HA は 8 T ， TC は 550 °C であった．これらの値はNd2Fe14B に同等，もしくは高い．本実験では薄膜により第三元素を減らすことが可能になり，高 m0MS が得られることを証明できた．しかしながら，実用的な永久磁石材料を開発するには，バルクで作製する必要があり，やはり第三元素の添加による ThMn12 構造の安定化は必須である．よって，高磁化を保ちつつ， a Fe を析出させずに ThMn12 構造を如何に安定させるか，という課題に尽きる．今後は，適切な第三元素の選定とその組成最適化について系統的に調べる必要があり，理論計算による予測がこれらの実験を加速させ得る．
図8

NdFe12Nx 膜の断面の STEM / HAADF 像， EDX
マッピング像とナノビーム回折像．

本研究は文部科学省，元素戦略磁性材料研究拠点( ESICMM )および，科学技術振興機構( JST )，戦略的創造

ち上がりがすべて Fe からの寄与であると仮定すると30の研究推進事業(CREST)の支援によって行われた．

Fe が含まれていることがわかり，これら二つの違いを誤差として扱うと， NdFe12Nx の m0MS は 1.66 ± 0.08 T と見積も文献ることが出来る．図 7 に NdFe12Nx の(b)m0HA と(c)m0MS の温度特性を示した．比較として，Sm2Fe17N3 と Nd2Fe14B も載せている．室温以上では m0HA, m0MS いずれも Nd2Fe14Bと比べ高い．また，( c)より NdFe12Nx の TC は約 550 °C であり， Nd2Fe14B よりも 200 °C 以上高い．よって，この化合物
で磁石を作ることができれば，現行のネオジム磁石で耐熱性改善のために加えられている希少で高価な Dy の使用が抑えられる可能性がある．
図に，膜厚約 360 nm の NdFe12Nx の STEM/HADDF，
EDX 像を示す(50)．また，ナノビームを用いた電子線回折像も示した．多少の a Fe は存在するものの，膜の上部でもNdFe12Nx からの回折が確認できるため，一旦 ThMn12 構造ができ始めると， 360 nm まではその構造を保つことができる．この結果はある適切な条件を選ぶことにより，第三元素なしでも ThMn12 構造を有する RFe12Nx 化合物が合成できることを示唆している．このように永久磁石として高い磁気特性を有する NdFe12Nx であるが，磁石材料に発展させる為には解決すべき課題も多い．まず，今回の実験では W の( 100 )面の上に成長させることで， NdFe12Nx 薄膜を合成できたが，バルク化するために同様のプロセスを経ることは難しい．さらに，580°
C付近に分解温度が存在することより(図 7(c))，Nd2Fe14B のように高温で焼結させ，稠密な成型物を得ることは難しい．よって，NdFe12Nx 粉を作製する方法，さらには，低温での高圧焼結(51) などを用いることで，稠密化する方法を開発することが必要である．

.

まとめと今後の展望

本稿では，新規磁石材料で ある NdFe12N 化合物について，第一原理計算，実験の両方の側面から述べた．NdFe12Nの可能性について第一原理計算を用いて計算することで，Nd2Fe14B に比べ m0MS は高く，m0HA は同等であることが示( 1 ) M. Sagawa et al.: J. Appl. Phys., 55(1984), 20832087.
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56375639.
(42) H. Sun, T. Tomida and S. Hirosawa: J. Appl. Phys., 81(1997),
328334.
(43) H. Hegde, R. Rani, A. Navarathna, K. Chen and F. J. Cadieu: J.
Appl. Phys., 70(1991), 63456347.
(44) R. Verhoef, F. R. de Boer, Zhang Zhidong and K. H. J.
Buschow: J. Magn. Magn. Mater., 75(1998), 319322.
(45) B.Ping Hu, H.Shuo Li, J P Gavigan and J. M. D. Coey: J.
Phys. Condens. Mat., 1(1989), 755770.
(46) X. C. Kou, T. S. Zhao, R. Grossinger, H. R. Kirchmayr, X. Li
and F. R. de Boer: Phys. Rev. B, 47(1993), 32313242.
(47) J. Kanamori: Hyperfine Interactions, 21(1985), 159171(48) Y. Harashima, K. Terakuwa, H. Kino, S. Ishibashi and T.
Miyake: Phys. Rev. B, 92(2015), 184426.
(49) 宝野和博，広沢 哲省/脱 Dy 化ネオジム磁石と新規永久磁石の開発，シーエムシー出版，(2015)，第12章 1 節 p230.
(50) Y. Hirayama, T. Miyake and K. Hono: JOM, 67(2015), 1344
1349.
(51) K. Takagi, H. Nakayama, K. Ozaki and K. Kobayashi: J.
Magn. Magn. Mater., 324(2012), 13371341.
★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★
平山悠介
2011年 大阪大学大学院 工学研究科 博士課程修了
2010
2012年 日本学術振興会特別研究員(DC2)2012年 4 月現職
専門分野磁性材料の開発◎磁気冷凍材料，各種永久磁石材料の合成・磁気特性評価が中心．

★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

平山悠介

三宅

隆

宝野和博




中性子を利用した結晶方位の先端的評価技術の開発と今後の展望
小

貫

祐

介

れている中性子回折装置の一つである茨城県材料構造解析装

.

緒

言

置， iMATERIA(3) では，わずか数分で完全な結晶方位分布を得ることが可能であることが分かってきた(4)．

量子線を用いた材料中の結晶方位並びにその分布(集合組

本稿では，まず TOF 型中性子回折による集合組織測定の織)の測定，およびこれらが材料の性質に与える影響は，古原理を紹介し，なぜ短時間測定が可能であるかをご説明した

くから評価がなされてきた．また，結晶方位の測定は，各種

い．その上で，本測定手法を活用した例と今後の展望についのプロセッシング中に生じる現象を理解する手掛かりとしてて述べる．

も重要な役割を持つ． 1920年に Nishikawa らは白色 X 線を用いて，圧延した金属を焼鈍したときの透過回折図形の変化

.

測

定

原

理

を報告している(1)．これは焼鈍による結晶粒径，転位密度および結晶方位分布の変化を定性的に反映したものと見ること

今日最も一般的な集合組織測定法は，管球 X 線によるが出来る．このようにすでに約100年前から，結晶方位分布

Schulz の反射法によって得た複数枚の部分正極点図を統合

は金属組織の様相を表すパラメーターの一つとして扱われてし，結晶方位分布関数(ODF: Orientation Distribution Func-

いたことが分かる．

tion，結晶方位分布関数)を求める手法である(5)．ODF は，

結晶方位分布は，結晶粒径や相分率と同様に，なるべく材

3 つの Euler 角で定義される結晶方位の存在密度を表したも料中の広範囲からの情報に基づき決定されるべきものであので，集合組織を測定するといった場合， ODF を求めるこる．近年普及した EBSD(electron backscatter diffraction)はとがゴールであるといってよい．単波長 X 線の反射法測定

極めて優れた測定手法ではあるが，統計的な確からしさを担

では正極点図の一部分しか測定できないが， ODF が求まれ保するためには，長時間の測定が必要になる．電子顕微鏡内ば，任意の回折面の完全正極点図や，任意の試料方向の逆極

で変形や加熱ができる装置もあるが，微小な観察領域，それ点図を求めることが出来る．

も表面で見られる状態，現象が材料全体を代表し得るのか常に注意する必要がある．
X 線， 電 子 線 と 並 び 材 料 研 究 に 用い ら れ る 量 子 線 と して，中性子線が挙げられる．ほとんどの金属に対し高い透過

一方で筆者らが開発中の TOF 型中性子回折による測定では，正極点図を経由せずに ODF を求める．この方法は米国，
LANCE に設置されている TOF 中性子回折装置， HIPPOの装置関係者が考案したものである(6)．

能を示す中性子線を用いた回折・散乱実験では，透過した体本手法では，多数の検出器で回折ヒストグラムを測定し，積全体からの情報が得られるため，極めて高い統計精度を担

これを入力として計算を行う．中性子線は，波長が速度に反保できる．著者と前任研究者らはこの点に注目し， TOF

比例するため，発生してから試料で散乱され，検出器に届く(TimeofFlight)型中性子回折による集合組織測定手法の開までの時間( Time of flight )を計測することで分光が可能で発に取り組んできた(2)．その中で，JPARC/MLF に設置さある．このため検出器や試料を回転させなくとも，回折ヒス

茨城大学フロンティア応用原子科学研究センター・産学官連携助教(〒3191106 茨城県那珂郡東海村白方1621 いばらき量子ビーム
研究センター内)Development of Advanced Techniques for Crystal Orientation Analysis Using Neutron Diffraction; Yusuke Onuki(Frontier ResearchCenter for Advanced Atomic Sciences, Ibaraki University, Tokai, Ibaraki)
Keywords: neutron diffraction, crystallographic texture, crystal orientation analysis, microstructure
2015年11月10日受理[doi:10.2320/materia.55.104]

新 進 気 鋭.

トグラムを測定することができる．

測定・解析条件の設定

図に iMATERIA で得られる回折ヒストグラムの例を示す．これらは AZ31 マグネシウム合金( Mg 3 mass  Al 1

ODF 計算の入力となる回折ヒストグラム中にピークがみ

mass  Zn )押出材を試料とし，それぞれ異なる位置にあるられる回折面をステレオ投影図にプロットし，その回折強度

検出器上の観測点で測定されたものである．002回折に注目を集合組織がない状態の回折強度の倍数として表すと，これすると，いくつかのヒストグラムでは明瞭にピークが認めらはその観測点が対応する，ある試料方位への結晶軸配向を表れるのに対し，他ではほとんどピークが見られない．これはす逆極点図(図)となる．すなわち， TOF 中性子回折によ

材料が集合組織を持つことに起因するものである．異なる位る集合組織測定とは，複数の逆極点図測定，およびこれらを置にある検出器は，異なる向き(試料座標)へ配向した結晶面入力とした ODF 計算であると言い換えることもできる．こからの回折線を受け取るため，材料の持つ集合組織によっての点が単波長の量子線で行う正極点図に基づく ODF 計算と回折強度の強弱が見られるのである．

大きく異なる点である．

粉末構造解析に用いられる Rietveld 解析では，通常は結十分な精度と分解能を持った ODF の計算に，いくつの回晶方位の分布に偏りがないことを前提として計算を行う．一折ヒストグラムが必要であるかは，実験的に検討する必要が方で，結晶方位分布がランダムな状態のヒストグラムがあった(4)．本手法を開発したグループの回折装置 HIPPO で

Rietveld 解析によって計算できるならば，実測の回折強度とは，90～120個の回折ヒストグラムから，分解能(Euler 角の計算された強度を比較し，回折強度の大小を評価すること刻み幅)が15°の ODF が求められるとしている(9)．しかし金で，各検出器の対応する試料座標へ配向した結晶軸の軸密度の ODF
属材料の研究では，従来の X 線法により分解能 5 °が求められる．本手法ではこれを入力として ODF 計算を行を求めることが普通である．このため HIPPO 並みの分解能う．求められた ODF から，各検出器における回折強度比をでは，中性子線の持つ様々なメリットを鑑みても満足のいく

Rietveld 解析によるプロファイルフィッティングにフィード

定 量 解 析 が で き る と は 言 い 難 い ． 一 方 で iMATERIA はバックしてやれば，計算されたヒストグラムと実測ヒストグ

HIPPO に比べて大型で結晶面間隔 d の分解能が高い．よっラムの差は小さくなる．この状態でもう一度格子定数やピーて iMATERIA ではより広い d の範囲を入力に用いることがクの広がりに関係するパラメーターの見直し(Rietveld 解析)

できる．これはそれぞれの入力逆極点図の持つ情報量が大きが行われ，更新された軸密度から再度 ODF 計算が行われ

い こ と を 意 味 す る ． こ の こ と か ら ， iMATERIA で はる．このように ODF 計算と Rietveld 解析を相互に関係させ

HIPPO よりも少ない回折ヒストグラムの数で ODF 計算がながら繰り返し行うことで，もっとも確からしい ODF と可能であり，十分なヒストグラムの数が与えられれば ODF

Rietveld 解析の安定解を求める(7)．

分解能も 5°まで小さくすることができると思われた．

以上の計算を行えるソフトウェアとして，GSAS(8)およびMAUD(9) と呼ばれるものがフリーウェアとして公開されている．特に MAUD はあらかじめ集合組織などの計算を主眼としたソフトウェアであるため，比較的簡単な操作で上記の集合組織計算が可能である．本稿では，MAUD を使って得た結果を示す．

図1

iMATERIA の低角バンクに属する12の異なる位置にある観測点で測定された AZ31マグネシウム
合金押出棒材の回折ヒストグラム．

ま て り あ 第55巻 第 3 号(2016)
Materia Japan

図2( 0001 )ステレオ投影図上に示した，図 1 中に見られる回折面のプロット．

図3

iMATERIA における測定ジオメトリーの模式図．



図は，iMATERIA における集合組織測定の模式図であ供)の集合組織を iMATERIA で測定し，使用するヒストグ

る．入射中性子線を取り囲むように設置された検出器モジュラムの数(N )を変えて解析して得た二相の{110}正極点図でールを，約 100 mm × 100 mm の観測点に細分化した．すべある．試料は圧延の TD 方向を回転軸 XS として取り付けた．

ての観測点が対応する回折面法線方向を，装置座標系のとして計算した．N が大きい，すなわちODF の分解能は10°－ XD を投影面法線としてステレオ投影したものが図( a )より多くの回折情報を用いた場合の方がより確からしい結果

である．全部で888点あるが，実際には図 4(b)のように間引が得られていると考えられるが，N56では極点図上の見かきをして計算を行った．まずは検討の第一段階として，思いけの変化は非常に小さい．すなわち N ＝ 56 ，わずか 3 分程切って28点まで絞り込んだ．

度の測定で極点図の解析が可能であると言える．集合組織の

iMATERIA の試料ホルダーは， YD まわりに試料の角度

経時変化を追うその場測定では，測定時間が最小の時間分解を変えることが出来る．このため，例えば試料の設置角度を能となるが，分単位の時間分解能と統計精度を併せ持った方と50°として測定を行うと，図 4(c)のように56の異なる試
0°法は他には存在しない．

料方位に対応する回折ヒストグラムを得ることができる．こ

一方で，精密な議論を行う場合や， X 線測定の結果と比のようにして回折ヒストグラムを 28 の倍数で増やして解析較したい場合は ODF 分解能を 5°とすべき状況もある．図を行うことで，最小限必要なヒストグラムの数を検討した．

に分解能 5°で解析し，再構築した q2＝45°
断面図を示す．こ一つの角度に固定して中性子線を照射する時間は，鉄鋼材料

こでも各集合組織成分の方位密度はあるヒストグラム数以上の場合はおおよそ 1 分～数分程度で十分である．

で一定値に収束する傾向が見られる．N＝56では g ファイバ
)付近の主成分位置が不明瞭であるが，N＝140まー(F＝55°

.

解析に要する回折ヒストグラム数の検討

たはそれ以上の場合は，(q1, F, q2)＝(0°or 60°
)，
, 55°
, 45°

図は， BCC 相(フェライトまたはマルテンサイト)ととし， Euler 空間を用いた議論を
これより ODF 分解能を 5°

株 新日鉄住金提FCC 相(オーステナイト)の二相を含む鋼板(するためには N ＝ 140 以上が望ましいことがわかる． 140 点

すなわち{111〈} 11̃0〉に方位の集積があることが確認できる．



図4

(a)全観測点に対応する回折面のプロット，(b)使用した28の回折面のプロット，(c)試料角度 0°と50°の時の回折面プロットを合わせたもの．

図5)して得た二相鋼板の{ 110}正極点図．( a )～( d ) BCC
iMATERIA で測定し， MAUD で解析( ODF 分解能 10°
相，(e)～(f)FCC 相．N は計算に使用したヒストグラム数を示す．

新 進 気 鋭

用いてやることが結果的に最も簡便で迅速，かつ確実な方法と言える．集合組織を解析する際の Rietveld 解析により，集合組織を考慮した相分率の決定は半ば自動的に行われるので，追加的に解析，計算を行う必要もない．
筆者自身，中性子回折に携わるようになって気づいたことだが，微細組織や集合組織の制御，すなわち材料自体の作り込みに関する知見の獲得を目的とした中性子回折の応用例は意外に少ない．この観点から「中性子で何ができるのか」を考えていくと，これまで見えていなかったことが明らかにできるのではないだろうか．

.

ま

と

め

J PARC / MLF に設置されている中性子ビームライン，
iMATERIA において，数分で ODF を求めることが出来る

集合組織測定手法を提案した． TOF 中性子回折と大型装置
図6

二相鋼板の BCC 相の q2＝45°断面図．(a)ヒスト
グラム数( N ) 56 個，( b ) 140 個，( c ) 168 個，( d )224個．

の特長を活用することで，短時間での高精度測定が可能になった．今後は応用研究を通じて，更に手法を洗練させたい．
iMATERIA での集合組織測定について，ご興味を持たれた方は是非筆者へご連絡を頂きたい．
の測定は，現状では約 7 分で完了する．
本研究に携わる機会を与えて下さった茨城県，林 真琴

. 今 後 の 展 望様，峯村哲郎様，並びに茨城大学，佐藤成男教授にこの場を

上述のように，測定手法の技術開発はおおよそ完成しつついて貴重なアドバイスを頂いた大阪府大，井上博史教授，本ある．今後は本手法の特性を活用した実験成果を挙げていき稿の執筆を推薦して下さった東北大学，藤枝 俊助教にも厚たいと考えているが，筆者自身のみでなく，企業，大学の研く御礼申し上げます．

お借りして心より感謝申し上げます． ODF の解析理論につ究者の皆様にも利用していただいて，その有用性を広く認

文知，活用していただくことが真の測定手法の完成であると考えている．以下に本測定の特徴と想定される活用例をいくつ

献

本手法ではモデルに基づくピークフィッティングによる回( 1 ) S. Nishikawa and G. Asahara: Phys. Rev., 15(1920), 38
45.
( 2 ) 鈴木徹也，徐平光塑性と加工，54(2013), 106110.
( 3 ) T. Ishigaki et al.: Nucl. Instrum. Meth. A, 600(2009), 189191.
( 4 ) 小貫祐介，星川晃範，佐藤成男，石垣 徹，徐平光材料とプロセス，28(2015), 942.
( 5 ) U. F. Cocks, C. N. Tom áe and H.
R. Wenk: Texture andAnisotropy, Cambridge University Press, U. K., (1998), 127178.
( 6 ) H.R. Wenk, L. Lutterotti and S. Vogel: Nucl. Instrum. Meth.
A, 515(2003), 575588.
( 7 ) S. Matthies, L. Lutterotti and H.
R. Wenk: J. Appl. Cryst., 30(1997), 31
42.
( 8 ) R. B. Von Dreele: J. Appl. Cryst., 30(1997), 517
525.
( 9 ) H.R. Wenk, L. Lutterotti and S. C. Vogel: Powder Diffr., 25(2010), 283296.

折強度評価を行う．そのため，ピーク重複が原因で X 線に★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

よる集合組織測定が難しい，複雑な結晶構造をとる材料，複2013年 横浜国立大学大学院工学府博士課程後期修了
2013年 University of Saskatchewan, Canada ポスド
ク研究員
2014 年 東北大学 多元物質科学研究所 教育研究支援者
2015年 1 月現職
専門分野集合組織測定に基づく金属材料の変形機構
解析◎ TOF 型 中 性 子 回 折 装 置 ， iMATERIA の 機 能 開
拓，維持管理に従事．
各種量子ビームを併用して，鉄鋼・非鉄材料の微細組織の形成機構や微細組織と機能の関係を見出すことを目標に，日々研究しています．

かまとめておく．


高時間分解能のその場集合組織測定

金属材料の変形中や加熱，冷却中に生じる集合組織変化を観察可能と期待される．特に再結晶や加工誘起変態，双晶など，瞬間的に結晶方位分布に影響を及ぼす現象について，そのメカニズム解明に有用な知見が得られると期待される．


Rietveld 解析を活用した測定数の相からなる材料においても適用可能である．



相分率測定

集合組織そのものが興味の対象でない場合においても，量子線の回折強度に基づく相分率測定では，集合組織の影響で測定値にばらつきが見られることがある．集合組織の影響を最小限にするための方法も提案されているが，わずか数分で集合組織が測定できてしまうのならば，これを相分率解析に

ま て り あ 第55巻 第 3 号(2016)
Materia Japan小貫祐介★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

耐応力緩和特性に優れる車載コネクタ用
70Cu/30Zn ベース合金「C44710」の開発
大石恵一郎
1)
積 川 靖 弘
3)

外薗
孝
2)
須 崎 孝 一3)性，導電性を備えている．ところが黄銅は耐応力緩和特性に.

開 発 の 背 景乏しいため，その使用は室内に限られ，エンジンルームを始めとする過酷な高温環境下では一般に使用されていない．

近年，自動車に対する安全性能，環境性能，快適性向上の近年のメタル価格の高騰リスクにより，高性能で価格面に強い要望から，自動車に搭載される電子・電気機器の多機能優れた銅合金が強く求められ，我々はそのニーズに応えるた化，高性能化が進み，それに伴い端子・コネクタについてもめに， 70Cu / 30Zn をベースとして原料コストを低減させな

小型化，高性能化の要請が高まっている．車載用コネクタにがらも，一般的な製造工程で製造でき，コネクタとして十分は，民生家電や情報機器などに用いられるコネクタと異なな強度，曲げ加工性，導電性と，耐応力緩和特性に極めて優り，過酷な高温環境下でも確実に電気信号を送るために，端れている合金を開発した．

子間の接圧を長期間に渡って維持する高い信頼性が必要であり，耐応力緩和特性に優れた銅合金が求められている．

開発合金の代表組成を表に示す．開発合金は， CDA に
C44710として登録され，「MNEX28」の商品名で販売されまた， RoHS 指令(1) ， ELV 指令(2) に代表される鉛規制にている．メタル価格について， 2012 年から 2014 年の 3 年間

より，はんだの鉛フリー化が進む一方で，“プレスフィットの国内建値(4)，および市中の平均価格から算出し，Cu の価接続”と呼ばれる無はんだ接続技術が注目されており(3)，プ

格 を 100 と す る と ， Zn は 32 ， Ni は 232 ， Sn は 303 で あ っレスフィット接続においても応力緩和特性は重要である．

た．この値を元に計算すると， Sn を多量に含むりん青銅，

一方，リーマンショックを挟み 2006 年から 2012 年にかけ

純銅ベースで Ni を含有するコルソン合金は 100 を超え，黄て金属価格が急騰し，今後もメタル価格の高騰リスクがあ銅は80である．開発合金は Ni と Sn を含むものの，Zn の影り，コストパフォーマンスの高い銅合金が望まれている．

響で85であり，Cu との比重差を加味すると81である．またSn や Ni は，メッキとして使用されることから，スクラップ.

開 発 の 概 念の再利用が可能となり，環境負荷を低減させる．
応力緩和特性は一種のクリープ現象であり，再結晶温度の車載用コネクタには，例えば純銅をベースとし，特別な熱低 い 黄 銅 は ， 耐 応 力 緩 和 特 性 に 劣 る ． 黄 銅 に Ni を 10処理を必要とするコルソン合金(CuNiSi 系合金)を始め様

mass 以上添加した洋白は，再結晶温度が高く，耐応力緩々 な 銅 合 金 が 使 用 さ れ ， 欧 州 で は り ん 青 銅 ( JIS H3110

和特性に優れることがよく知られているが，多量の Ni 添加

C5191 94Cu6Sn P)が主に使用されている．日本で最も使によりメタル価格が上り，導電率が低くなる欠点があった．

用されているのが黄銅(JIS H3100 C2600 70Cu30Zn)であ

開発合金は，メタルコストの上昇と導電率の低下を防ぐためる．黄銅は，市販の銅合金の中でメタルコストが最も低い銅に， Ni 量を低減させつつ，主として Ni と P の作用に着目

合金のひとつで，固溶型銅合金でシンプルなプロセスで製造し，組成の最適化を図り， 70Cu / 30Zn がベースでありながされ，純銅に比べ密度が約 5低く，適度な強度と曲げ加工

ら耐応力緩和特性を大きく向上させることに成功している．

三菱伸銅株式会社開発部1)シニアフェロー・部長，2)副部長，3)副主任
Development of High Stress Relaxation Resistance 70Cu/30Zn
Based Alloy ``C44710'' for Automotive Connector; Keiichiro
Oishi, Takashi Hokazon, Yasuhiro Tsugawa and Koichi Suzaki(Mitsubishi Shindoh Co., Ltd.)2015年10月30日受理[doi:10.2320/materia.55.108]



表1

MNEX28

化学成分(mass)．

Cu

Zn

Ni

Sn

P

残

28

2.0

0.5

0.02

新技術・新製品

あり，コルソン合金よりも低い値である．開発合金の180°
C

.



開発合金の諸特性
耐応力緩和特性

図に，Zn 量を約 28 mass，Sn 量を約 0.5 massとし，での応力緩和率は，黄銅の 90 °C の値より小さいことから，黄銅に比べ，少なくとも90°
C高い高温環境で使用できる．



金属組織

P 無添加と 0.02 massP 添加の場合の，Ni 量と応力緩和率

図に開発合金「 MNEX28 」の EBSD による IPF mapの関係を示す．ここで応力緩和率とは， 0.2耐力に対してを，図に析出物の TEM 像示す．一般的に耐応力緩和特性

80の負荷をかけ，150°
Cで1000時間保持した後にどれだけは結晶粒が大きいほどよく，曲げ特性，強度面からは，結晶ばね保持力が低下しているかを示す値であり(5)，値が小さいほど耐応力緩和特性が良好である．過酷な環境で使用される
車載コネクタ用銅合金では，150°
C，1000時間保持後の値として 20 以下を求められることが多い．図 1 より， Ni 量が多くなるにしたがって応力緩和率が低下し， 0.02 mass  Pの添加の効果により，さらに応力緩和率が低下する．2
massNi と 0.02 massP の共添加で，10 massNi を含有する洋白と同程度の耐応力緩和特性が得られている．
図に 28Zn, 0.5Sn 一定で Ni を変量したときの導電率を示す．Ni 量が増すに従い導電率が低下し，Ni 量が 2 massで導電率が約20IACS になる．導電率 20 IACS は，黄銅に比べ 8IACS 低いが，りん青銅より 6IACS 高い．
図に開発合金と黄銅，コルソン合金( Cu 2Ni 0.5Si )，りん青銅の応力緩和率を測定した結果を示す．150°
C，1000
時間保持後の応力緩和率を基準に取れば，開発合金の応力緩和率は約 15 で，黄銅の 1 / 5 以下，りん青銅の 1 / 3 以下で
図3

図1

図2

開発合金と黄銅，りん青銅，コルソン合金の90°
C, 120°C, 150°C, 180°Cでの応力緩和率．

Cu 28Zn 0.5Sn Ni 合金の Ni 量と応力緩和率の
関係．

Cu
28Zn
0.5Sn
Ni 合金の Ni 量と導電率の関係．

ま て り あ 第55巻 第 3 号(2016)
Materia Japan

図4

図5

MNEX28の IPF map.

MNEX28の析出物の TEM 像．




表2
方向

MNEX28の代表特性．

EC
IACS

HV

20

190

LD
TD

TS
MPa

PS
MPa

EL


応力緩和率


585

535

19

16

595

545

13

13

粒が細かいほうがよいが， MNEX28 の平均結晶粒径は約 5

図6

MNEX28の TD 方向180度密着曲げ試験結果．
(a)表面 (b)断面図7

MNEX28と Cu/Zn 合金の耐応力腐食割れ性試
験結果．

mm であり，適切な特性バランスを得ている．

図 5 から粒径が 50 nm 以下の微細な析出物が析出していることが観察され，微細析出物は， Ni と P からなる六方晶の Ni2P 粒子である．これらの微細析出物は，粒界に対するピン止めとして作用する効果があるため，マトリックスの結晶粒は，約 5 mm と微細かつ均一に，そして容易にコントロールされる．また，固溶する Ni, P の作用により，耐応力緩和特性が向上していると思われる．



機械的性質

表に， MNEX28 の代表的な機械的特性，導電率および
150°
C ， 1000時間の応力緩和率を示す． LD, TD は，それぞれ試験片を圧延と平行方向，直角方向から取ったことを示す．
MNEX28 は，導電率が 20  IACS であり，黄銅と比べてやや低いが，使用環境による温度上昇に加えて通電発熱によりコネクタの温度上昇があっても，耐応力緩和特性が良いので，コルソン合金等の車載端子用銅合金と比べて遜色ないばね性を保持する．

力緩和特性，強度，加工性を有していることから，車載用端MNEX28 の 耐 力 は LD, TD で そ れ ぞ れ 535 MPa, 545

子・コネクタの小型化や，プレスフィット端子に対応でき

MPa で，コルソン合金を含め車載端子用銅合金と比較してる．また，リサイクル性にも優れ，一般的なプロセスで製造も遜色のない数値である．また結晶粒の微細化は強度の向上

できる上，Zn を28使用することで原料コストを低減しての ほ か に ， 曲 げ 加 工 性 も 向 上 さ せ る ． 図  の TD 方 向 のいるため，メタル価格高騰リスクも大幅に低減させている次密着曲げ試験結果が示しているように， MNEX28 の曲
180 °

世代型銅合金である．

げ加工性は良好である．
このように MNEX28 は，組成，析出物のサイズと分布，
マトリックスの結晶粒径を制御することにより，優れた耐応開発合金「MNEX28」は，新興国の低価格帯自動車向けから次世代の環境対応車向け車載用端子・コネクタまで幅広い展開を見込んでいる．

力緩和特性と強度曲げバランスを発現させている．


耐応力腐食割れ性

図に MNEX28 と Cu / 15 ～ 30Zn 合金の耐応力腐食割れ性試験結果を示す．応力緩和試験と同様に耐力の 80 の応

.

特

許

本開発合金に関わる特許は，PCT/JP2014/075735として出願済みである．

力を付加した状態で，特に厳しいとされるアンモニア雰囲気
中に暴露し( ``ASTMB858 01'', pH 10.1, 25 °C の雰囲気， 24

文献h )，緩和率によって耐応力腐食割れ性を評価した．黄銅の問題点のひとつに耐応力腐食割れ性があり，一般的に耐応力
腐食割れ性は Zn 量に依存するが， MNEX28 は Ni, Sn の含有により耐応力腐食割れ性が向上し，28Zn にもかかわらず，
80Cu/20Zn と同等の耐応力腐食割れ性を示す．

.

開発の将来性，発展性

開発合金「MNEX28」は，従来から多用されている黄銅をベースとした合金でありながら，コルソン合金と同等の応( 1 ) Directive 2011/65/EU of the European Parliament and of theCouncil of 8 June 2011 on the restriction of the use of certain
hazardous substances in electrical and electronic equipment.
( 2 ) Directive 2000/53/EC of the European Parliament and of theCouncil of 18 September 2000 on endof life vehicles.
( 3 ) 野村良行，齋藤 寧，古川欣吾自動車 車載用プレスフィッ
トコネクタの開発， SEI テクニカルレビュー， 169 ( 2006 ) ,7378.
( 4 ) 例えば，http://www.nmm.jx group.co.jp/cuprice /(2015年 10月19日)．
( 5 ) JCBA T3092004銅及び銅合金薄板条の曲げによる応力緩和
試験方法．

新技術・新製品

衝突時の安全性を高めた
船舶用高強度高延性鋼板の開発
中 島 孝 一
一 宮 克 行長 谷 和 邦1)
1)
2)
衞 藤 太 紀
深 井 英 明3)
3)

性を向上した船体用高強度鋼板を開発した．本稿では，開発

. 緒

言

液化石油ガス( LPG )や液化天然ガス( LNG )などのガス搭

鋼の特徴ならびに性能について紹介する．

.

開発技術

載船や原油タンカー等の船舶では，座礁や衝突によるガス・油の流出が環境汚染の観点から問題となっており，船殻の二図に開発鋼のコンセプトを示す．鋼材から採取した引張重構造化等の船体構造面からの取り組みがなされている．一

試験片に荷重を付与すると図のような公称応力公称歪曲線方で，変形性能を向上させた鋼板を適用することによってもが得られる．この試験片になされた仕事すなわち変形時の吸

衝突時の安全性を向上することが可能であり，変形性能と鋼

収エネルギーはハッチング部の面積に等しくなるため，鋼材板のミクロ組織の相関に関する検討も実施されている．延性

自体の延性を向上することができれば吸収エネルギーを増大に優れる軟質なフェライトを母相とし，ベイナイトやマルテ

させ，構造体が衝突した際の安全性を向上できると考えられンサイトといった硬質相を第二相とした複相組織とすることる．また，本開発では，船体の側面部に使用される鋼板としで鋼板の変形性能を向上できることが示されている(1)(5)．

て，降伏応力(YP )が 315 MPa, 355 MPa 級の高強度鋼板を

高変形能の複合組織は，二相域焼入れ焼戻しの熱処理プ対象とし，従来材で形成するフェライトパーライト組織にロセスにより形成することが可能であり，自動車用薄鋼板や対して第 2 相のベイナイト化を図った．フェライトパーラ

調質型厚鋼板で実績があるが，本開発では，船体用鋼板としイトおよびフェライトベイナイト組織を有する供試材を実て，工業的な生産性の点から，制御圧延加速冷却を適用し験室レベルで作製し，引張強さと延性の関係で整理した結果たオンラインプロセスでの検討を志向した．また，薄鋼板分を図に示す．従来知見と同様に，本対象の成分系において野では，更に強度延性バランスを追求し，第二相をサブミクもフェライトベイナイト組織を有する材料で優れた強度・

ロンオーダーで微細分散させた組織制御の検討もなされてい伸びバランスが得られている．以上のラボ検討結果をもとる(6)．しかし，厚鋼板分野では，溶接部特性等の観点から主に，フェライトベイナイト組織を得るために，実製造ライ

強化因子として析出強化を用いる材質設計を適用することは非常に困難であり，溶接部特性に配慮した上での変形性能アップが必要である．
以上の課題を踏まえて，著者らは，鋼材の化学成分を大幅に変更することなく，溶接部特性は従来の材料と同等に確保しつつ，厚板圧延時のオンラインプロセスにおける最適化技
術を駆使することで，母材の高延性化を図り，衝突時の安全JFE スチール株式会社
スチール研究所 鋼材研究部1)主任研究員 2)部長
3)西日本製鉄所 鋼材商品技術部 主任部員
Development of High Strength Steel Plate with Superior
Deformability for Ship Safety in Collision; Koichi Nakashima,
Katsuyuki Ichimiya, Kazukuni Hase, Taiki Eto and Hideaki
Fukai(JFE Steel Corporation)
2015年11月 5 日受理[doi:10.2320/materia.55.111]

ま て り あ 第55巻 第 3 号(2016)
Materia Japan

図1

開発鋼のコンセプト．

ンにて高度なオンライン製造プロセスを適用し鋼板を製造し圧延や加速冷却の条件を最適化することで所望の強度調整がた．図に，オンライン製造プロセスの概念図を示す．通常図られる．一方で，(b )のように， 2 段の冷却プロセスを適プロセスでは，例えば(a)のように，スラブ加熱後の，制御用することにより，変形性能に優れる軟質なフェライトを多量に分散しつつ，第 2 相のベイナイト化を促進することが可能となる．1 段目の冷却ではフェライトノーズ付近の温度域で冷却を停止，保持することでフェライト変態を進行させ，2 段目の冷却では未変態の残留オーステナイトのベイナイト化を図る．このとき，2 段目の冷却は通常プロセスに対して
冷却停止温度を低くすることによりベイナイト相を形成させている．図に開発鋼のミクロ組織例を示す．軟質なフェラ
イトが多量に分散しており，第 2 相としてベイナイト相が形成しており目的の組織が得られている．

.

開発鋼の特性

母材の引張特性

上述の組織制御の考え方に基づき，実機製造ラインにて板
図2

フェライトベイナイト，フェライトパーライ
ト組織材における引張強さと延性の関係．

厚 17 mm の高強度鋼板を製造した．開発鋼の化学成分を表に示す．化学成分は KA32, KD32, KA36, KD36 の規格範
囲(NK 船級)であり従来材と同等である．また，日本鋼船工
作法精度標準(JSQS: Japan Shipbuilding Quality Standard)
では， C 当量が 0.36 mass を超える TMCP 型高張力鋼について，溶接時の予熱実施等の制約を規定している．開発鋼は JSQS における本条件も十分に満足しており，優れた溶接性を有し予熱フリー溶接が可能である．図に開発鋼の応力歪線図の例を示す．比較のため従来材の全伸びおよび引張強さで規格化している．開発鋼は，従来材と同等の高強度を有しつつ，優れた延性を示している．全伸びは従来材に対して大幅に向上しており，変形時の吸収エネルギーの向上に有効に作用すると考えられる．
衝突解析結果

船体が衝突した際の損傷状況を船舶衝突シミュレーション

図3

オンライン製造プロセスの概念図．

図4

表1

開発鋼のミクロ組織例．

開発鋼の化学成分．
化学成分(mass)

板厚
(mm)

KA32, KD32
KA36, KD36

17

C

Si

Mn

P

S

Ceq

Others
0.14

0.27

1.09

0.013

0.006

≦0.18

≦0.50

0.901.60≦0.035≦0.0350.32
Nb, Ti≦0.36(KA32, KD32)≦0.38(KA36, KD36)

Ceq＝C＋Mn/6＋(Cr＋Mo＋V)/5＋(Cu＋Ni)/15



新技術・新製品

図5

開発鋼の応力歪曲線例．

図7

図6

衝突解析モデルの概略図．

衝突解析の結果 (a) 吸収エネルギーと貫入量の関係，(b) 外板破断時の吸収エネルギーの比較．

により解析した(7)．衝突解析モデルの概略図を図に示す．

ます当該分野の鋼材として適用が拡大していくと考えられ

LNG 船の側面部に，高延性の開発鋼および従来材を配置る．また，本技術に関連した特許も取得済み(8) である．なし，タンカーが衝突した場合に，被衝突船が吸収するエネル

お，開発に際して，三菱重工船舶海洋株式会社殿に船舶衝突

ギーおよび衝突船の貫入量を評価した．なお，本解析では，に関する解析を実施頂いた．ここに感謝の意を表します．

引張特性の歪速度依存性データも取り込み，衝突時の被衝突
船まわりの歪速度分布も考慮されている．解析結果を図に文

献示す．高延性の鋼板を適用することにより，最大貫入量が約10低減((a))，船体に吸収されるエネルギー(外板破断時)が約2.2倍向上し((b))，船体衝突時の安全性を高めることが可能である．本結果は高延性鋼を船体の側面のみに適用したケースを想定したものであり，その他の部位(ロンジ等の補強材)に用いれば更なる効果が期待される．

.

実用化状況および特許

船舶衝突時の安全性を高めることができる高強度，高延性の衝突安全鋼を開発した．本衝突安全鋼は，世界で初めて( 1 ) J. H. Bucher and E. G. Hamburg: Formable HSLA and Dual
Phase Steels, ed. by A. T. Davenport, (1979), 142150.
( 2 ) 古川 敬日本金属学会会報，19(1980), 439446.
( 3 ) 高 橋 政 司 ， 国 重 和 俊 ， 岡 本 篤 樹  日 本 金 属 学 会 会 報 ， 19(1980), 1016.
( 4 ) 国重和俊材料，50(2001), 4754.
( 5 ) S. Oliver S, T. B. Jones and G. Fourlaris G.: Mater. Sci. Technol., 23(2007), 423431.
( 6 ) 船川義正，藤田 毅，山田克美JFE 技報，(2012), 15.
( 7 ) K. Hirota, S. Nakayama, T. Okafuji, K Nakashima, K. Hase,
H. Shiomi and S. Tsuyama: Proceedings of the Twentysecond(2012) International Offshore and Polar Engineering Conference, Greece, (2012), 763768.
( 8 ) 例えば，特許第3578126号．

LPG (液化プロパンガス)運搬船に実船適用され，今後ます

ま て り あ 第55巻 第 3 号(2016)
Materia Japan連続鋳造圧延法による高性能銅合金線の開発

中本斉1
石 田 徳 和2
服 部 芳 明))
大石恵一郎
 芦 田 哲 哉へ流し，鋳造輪と無端ベルトからなる鋳造機で鋳造バーを製

.

は じ

め

に

造し，圧延工程，冷却・還元工程を経て荒引銅線をコイル状に巻き取る．

近年環境保護の意識が高まり，環境への負荷を軽減する材料の開発が求められている．銅線材分野においては，例えば

連続鋳造圧延による無酸素荒引銅線製造技術(1)

銅重量軽減の手段として電線や配線の細径化が進んでおり，

連続鋳造圧延工程で無酸素銅を得る為に，溶解工程での燃細径化前と同等の強度を有する高強度銅合金線や，耐屈曲

焼雰囲気を制御する必要がある．図にシャフト炉内の都市性，耐摩耗性に優れた銅合金線が求められるようになった．

ガス燃焼雰囲気と溶銅中の溶存ガス成分の平衡計算結果を示

通常このような銅合金線は，ビレット押出→伸線→熱処理

す．燃焼雰囲気として CO ( dry )濃度を指標としている．こ→伸線，といった多くの工程が必要となり生産性やコストに問題がある上，長尺化にも限界があった．
三菱マテリアル株式会社は，無端ベルトと鋳造輪からなり，低コストで生産性の高い連続鋳造圧延装置を有してい
る．本装置はタフピッチ荒引銅線の製造装置であるが，世界で 初 め て 無 酸 素 荒 引 銅 線 ( ROXシ リ ー ズ ) の 製 造 に 成 功し(1)，その製造技術と，従来から当社の型銅部門で培った銅合金製造技術を融合させ，連続鋳造圧延による無酸素銅ベースの高性能銅合金線の製造に成功したので以下に報告する．

.

連続鋳造圧延による銅合金線製造技術開発



連続鋳造圧延装置の概要

図1

連続鋳造圧延概略図．

図にシステムの概略図を示す．原料(電気銅等)はシャフ
ト炉で溶解され溶銅となり，保持炉に一旦ストックされる．
その後鋳造速度に合わせて溶銅を保持炉からタンディッシュ
三菱マテリアル株式会社1)堺工場 製造課 課長補佐
2)金属事業カンパニー 銅加工事業部 副事業部長
小名浜製錬株式会社小名浜製錬所 生産部 鋳造課 課長
三菱伸銅株式会社開発部 部長，シニアフェロー菱星尼崎電線株式会社尼崎工場 工場長Development of HighPerformance Copper Alloy Wire on aContinuous Casting and Rolling Process; Hitoshi
Nakamoto, Norikazu Ishida, Yoshiaki Hattori, Keiichiro
Oishiand Tetsuya Ashida, (Mitsubishi Materials
Corporation, Onahama Smelting and Refining Co., Ltd.

Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. Ryosei Amagasaki
Electric Wire Co., Ltd.)2015年10月30日受理[doi:10.2320/materia.55.114]



図2

溶銅中の酸素，水素濃度に及ぼす空燃比の影響．

新技術・新製品

れはシャフト炉に供給されている都市ガスと空気の混合ガスったが，鋳造鋳型を熱伝導度の小さい材質に変更することでをインラインの分析装置にも供給し，装置内で実際に燃焼さ解決した．

せた後に排ガス中の CO 濃度を測定することで求められる．
通常操業ではシャフト炉の燃焼雰囲気はおよそ CO ( dry )【CuCr 系】＝0.3であり，シャフト炉出口での溶銅中の酸素濃度は 90

Cr も Mg と同様に酸素親和性が高く溶湯を汚染しやすい

mass ppm 程度である．これは，都市ガス(組成CH4 88,

合金元素であるが，CuMg 系と同様，前述の無酸素銅の溶

C2H6 6, C3H8 4, C4H10 2)の燃焼反応式より求められる

湯処理技術を活用した．

H2, H2O, CO, CO2 ガスの分圧を用いて計算した溶銅中の酸

素，水素の活量(2)(3)とよく一致しており，シャフト炉内では【CuFeP 系，CuCoP 系】

平衡がほぼ成立していると考えられる．従って図 2 より，Fe や Co は溶銅に対して難溶解性の元素であることから

燃焼雰囲気を COリッチにする事で低酸素の溶湯を得られ

通常の溶湯温度では溶解しないため，溶解工程ラインに溶湯ることが分かる．ただし実操業では，コスト・湯温・溶解速加熱装置を設置した．また P は鋳塊の粒界割れを誘発する度を踏まえて制御範囲を決定している．

が，鋳造組織制御によって解決した．

図に溶解工程から製品までのガス成分の挙動について，
通常操業と無酸素銅製造時の場合に分けて示した．タフピッ【共通】

チ銅を製造する場合は，シャフト炉出口以降で酸化が進み，全ての合金品種において，圧延負荷が著しく上昇した．開荒引線では約 300 mass ppm の酸素濃度となる．一方無酸素

発当初は鋳造バーや圧延材の温度調整で対応したが，特に高銅を製造する場合は，シャフト炉における燃焼制御によりシ

強度の Cu Mg 系や Cu Co P 系は圧延負荷が一段と高くな

ャフト炉出口で酸素濃度が約 20 mass ppm 以下となり，更り，圧延が不可能であった．そこで対象の合金品種毎の高温にその後の工程で脱水素，脱酸素を行い，最終的には酸素

変形抵抗データを基に圧延シミュレーションを実施し，各圧

約 3 mass ppm ， 水 素

延スタンドにおいて適正な前方・後方張力になるようパスス

約 0.4 mass ppm の 荒 引 線 が 得 ら れる．


ケジュールを変更し，更に圧延モーターの能力を増強するこ
連続鋳造圧延による高性能銅合金線製造技術

強度や導電性に優れる高性能銅合金の多くには，Mg, Zr,
Cr, Ti, Fe, P といった酸素親和性が高い合金元素が含まれる

ことがほとんどであるため，これら元素を含む銅合金を得るとで連続鋳造圧延を可能にした．

.

高性能銅合金線 ROXCP(4)



特長には溶銅の無酸素化が不可欠となる．様々な高性能銅合金線

連続鋳造圧延装置により製造した高性能銅合金線であるの製造技術開発は，前述の溶湯処理技術をベースに達成した

ROXCP について紹介する． ROXCP は Cu Co P 系銅ものである．

合金で，強度・導電率の特性値は図に網掛けで示す領域に位置する．

【CuMg 系】

図 4 より， ROXCP の特性は Cu Cd や Cu Cr Zr 等のCuMg 系は銅合金の中で最も高強度が得られる合金品種

難製造合金とほぼ同等であり， Co P による析出強化と Sn,の一つで，鉄道用トロリ線や電子部品の接続部等の素材として使用される．Mg は極めて酸素と反応しやすく連続鋳造が困難とされてきたが，酸素濃度を極めて低減させることでス
ラグ等による汚染のない CuMg 系の溶湯が得られ，連続鋳造圧延での荒引線製造に成功している．試作段階において，CuMg の鋳造バーの温度が極端に低下するという課題があ

図3

各工程における溶銅中のガス成分挙動．

ま て り あ 第55巻 第 3 号(2016)
Materia Japan

図4

各種銅合金線の代表特性．

Mg, Ag 等による固溶強化を組み合わせることで，高強度

表10.13 mm2 ワイヤーハーネス評価．

かつ高導電性を有するバランスに優れた特性が実現される．

タフピッチ銅 Cu0.3 massSn ROX
CP

また，時効熱処理の条件を変え，CoP の析出物のサイズを0.3 mm2

0.13 mm20.13 mm2

抗張力

70 N

102 N

75 N

伸び

≦20

3

7

導体抵抗

57 Q/km

165 Q/km

180 Q/km

更に，従来の製法である熱間押出では数百 kg の短尺品し

耐屈曲性

―

210回

1100回

か製造できないが，ROXCP は連続鋳造圧延により製造す

ハーネス配策性

◯

△

◯

断面積

調整することで，耐摩耗性，耐熱性および耐屈曲性など各ユーザーの要求に応じた様々な特性を自由に選択することができ，トロリ線のような大径サイズから，ロボット用配線等の導体

極細線まで，幅広いサイズに対応が可能である．

るので長尺品が可能となる．
このように，ROXCP は 1 合金品種で様々な市場のニーズに対応することが可能で，特性バランスとコスト競争力を兼ね備えた優れた銅合金線であり，既に連続鋳造圧延により量産化し，市場に投入されている．



用途




自動車用ワイヤーハーネス

自動車の車体軽量化による燃費向上と排気ガス低減の目的
で，多線化が進むワイヤーハーネスの銅線使用重量を削減するために，ワイヤーハーネスの細径化が進んでいる．
屈曲試験結果(0.08 mmq)．

図5

通 常 使 用 さ れ て い る ワ イ ヤ ー ハ ー ネ ス は 0.3 mm2 か ら
0.22 mm2, 0.13 mm2, 0.08 mm2 へ，導体断面積で 50 ～ 90 減の細径ハーネスの開発が進められているが，細径化されても要求される強度は 0.3 mm2 と同等であり，銅合金線を使流 通 し て い る タ フ ピ ッ チ 軟 銅 線 や Sn 入 り 銅 線 に 比 べ ，用しなければ達成できない要求値となっている．

ROXCP は 4～6 倍の耐屈曲性を有する．

一方で現行材(0.3 mm2)は軟銅線を用いることによりワイ
ヤーハーネス組み込み時や走行中の衝撃を吸収しており，細

.

ま

と

め

径化後も当然ながら耐衝撃性を兼ね備える為に適度の材料伸びが必要とされる．



ROXCP は強度，伸び，導電性を兼ね備えていることから，上記ワイヤーハーネスの要求に適合する．ROXCP に

環境負荷軽減を目的とし，低コストで生産性の高い連続鋳造圧延装置を用いた高性能銅合金線の製造に成功した．



高性能銅合金線

ROXCP は連続鋳造圧延で製造した

ついて実際に実機でハーネス組立てまで行い，諸特性の評価

Cu Co P 系の荒引銅線であるが， 1 品種の荒引線で多を行った結果を表に示す．

種の加工度，熱処理温度を組み合わせることにより，様導体特性を最適化することで，ROXCP は現行材である々な用途に対応できる．

0.3 mm2 と同等のハーネス組立性を達成することができた．

同時に評価した Cu0.3Sn はハーネスの組立て自体は可能文

献であったが，伸びが不足し形状を付与する配策性が悪く，線ハネや線絡みにより組み立て作業に時間を要した．


ロボット用ケーブル

ロボット用ケーブルは，ロボットアームの屈曲部等に使用されるため，耐屈曲性の向上による長寿命化が求められる．
図は ROXCP と従来材(タフピッチ軟銅線，Cu0.3
Sn 硬/軟銅線)の繰り返し曲げ回数を比較したものである．

( 1 ) 堀 和 雅 ， 和 田 正 彦 ， 服 部 芳 明  伸 銅 技 術 研 究 会 誌 ， 40
(2001), 153155.
( 2 ) 幸塚善作，鈴木康治，大石敏雄，森山徐一郎日本金属学会
誌，32(1968), 11321137.
( 3 ) 加 藤 栄 一 ， 上 野 晴 信  日 本 金 属 学 会 誌 ， 33 ( 1969 ) , 1161 
1164.
( 4 ) 中本 斉，石田徳和，芦田哲哉，渡邊和章銅と銅合金， 51(2012), 306310.

新技術・新製品

回転するプーリー型熱エンジンを製作したり，形状記憶合金のバネの先に重りを取り付け宙吊り状態にし，直下に置かれた磁石に重りが触れると通電加熱で重りが跳ね上がるおもちゃ「イルカジャンプ」等を製作したりしてきました．また，

形状記憶合金を用いたエネルギー
変換材料の開発を目指して

現在はシーソーの構造を用いた，新たな形状記憶合金によるエネルギー変換教材の開発を行っています．
シーソー型エネルギー変換教材の概要は次に示します．
本教材は梯子と土台の大きく 2 つのパーツからできてい愛知教育大学教育学部創造科学系
技術教育講座修士 1 年(北村研究室)

仁井貴文て，パーツは 3D プリンタで作成しました．
縦 200 mm ，横 50 mm で高さ 25 mm の梯子部に幅 7 mmの溝が掘ってあります．
縦 200 mm ，横 80 mm で高さ 100 mm の四角錐形状の土台の頂点付近に梯子部を取り付けることで，シーソーのよ

私たちの研究室は，愛知教育大学技術科に属しており，
北村一浩教授のもとで大学院生 1 名，学部 4 年生 3 名，3 年
生 3 名が日々研究を行っています．私たちの研究テーマは
形状記憶合金の物性研究や形状記憶合金を用いた応用品の開発です．
形状記憶合金とは，温めると元の形に戻る性質(形状記憶

うな構造となっています．
梯子の両下端に形状記憶合金バネを取り付け，直下に固定します．
鉄球を梯子の溝に乗せ梯子の端に行くと電気回路が形成され，鉄球がある方とは反対の端にある形状記憶合金が通電加熱され縮みます．

特性)を有した機能材料であり，近年注目を集めています．

一方の形状記憶合金が縮むことで，バランスが崩れ，鉄球

また，形状記憶合金には大きな荷重を与えても，負荷を除いが転がります．この動きが連続的に繰り返されることによた瞬間に元の形状に戻る超弾性特性もあります．形状記憶合り動作します．

金のこれらの性質を利用し，現在100°C以下の排熱利用を目

この教材によって，子どもは「電気エネルギー→熱エネル

的とした熱エンジンの開発や，カメラで写真や動画を撮影す

ギー→運動エネルギー」というエネルギーの移り変わりが目る際に衣服に直接取り付け，カメラを持つ腕を支持する保持で見てわかります．

補助具の開発等を行っています．熱エンジンはクランク型や今回，パーツの作成には 3D プリンタを利用しました．中オフセット型，プーリー型など様々なものがありますが，私学校教員は授業外も部活やその他の業務が多くあり，とてもたちの研究室では形状記憶合金の疲労特性が良い，重り移動多忙であります．そんな忙しい中で，教材研究を行っていか型の熱エンジンを採用し，現在は大型のものを開発してエネなければなりません．3D プリンタを用いることで，教材研

ルギーを回収しようと試みています．また，新たな熱エンジ

究に大幅な時間を費やすことなく授業の準備ができるようにンとしてレシプロ型の熱エンジンを開発しています．このエなると考えています．

ンジンも，お湯と水を交互に流す機構を持たせることで，形状記憶合金の疲労特性を考慮した構造となっています．
ここで，「なぜ教育大学で形状記憶合金を」と思われる方もいると思います．
私たちの所属する技術科は，中学校教育の技術・家庭科における技術の教員を養成する学科であり，学生の多くが卒業

この教材の位置付けとしては，3 年間の見通しを持たせる「ガイダンス授業」内，または「エネルギー変換授業」の導入で利用することで教材としての効果を発揮できると考えています．そのため，今後は実際に中学校で使用して，子ども達の反応や中学校の教員の意見を聞き，より良い教材へと発展させていきたいと考えています．

後中学校の技術の教員になります．中学校の技術教育は材料

形状記憶合金は，中学校技術科の教科書に「新たな素材」

加工・エネルギー変換・生物育成・情報の 4 つの領域に分として紹介されている，今注目を集める素材の一つです．私

かれており，私たちの研究室では，形状記憶合金の性質を用たちの研究室では，今後も積極的に教材をはじめ形状記憶合

いて子どもが見て実感できるエネルギー変換教材を作れない金を利用した応用品を開発し，形状記憶合金をより身近なもかとの考えで，研究を進めています．

のにしていきたいと考えています．

これまでは，技術科が毎年定期的に行っている「ものづく(2015年12月28日受理)[doi:10.2320/materia.55.117]

り教室」内で，模型を使用して大小 2 つのプーリーに環状(連絡先〒4488542 刈谷市井ヶ谷町広沢 1)の形状記憶合金を取り付け，お湯に少し浸けるとプーリーがま て り あ 第55巻 第 3 号(2016)
Materia Japan

る機会を頂き，研究内容だけでなく，研究に対する姿勢や考え方など多くの事を学びました．特に，博士課程 1 年時に国外で開かれた学会に初めて参加した際は，海外の方々のプ
レゼンテーションレベルの高さや，語学の堪能さに驚くばかりであり，自分の発表が非常に小さいものに感じました．世
界中に素晴らしい研究をしている方々がいることを肌で感じたことは，その後の研究活動への大きな励みとなりました．
博士課程においては，それまで行ってきた圧電体膜作製および電気特性評価に加え，アプリケーションに向けた研究にも携わりました．これにより，実際に応用を目指した場合は材料設計のみならず，回路や素子構造の設計が非常に重要となることを学びました．多くの失敗と試行錯誤の末に，非常に簡易でありましたが振動発電素子を作製し，実際に発電するのを観測した時の喜びは忘れられません．携わった研究が何かの役に立つかもしれないとも思いました．
これまでの研究活動を通じて，新しい分野やテーマへ挑戦する機会を沢山頂きました．そして，様々な実験装置や多く

.

は じ

め

に

の材料を扱うことにも繋がりました．これらは，自分の力が試される貴重な機会であり，可能性を広げる素晴らしい機会

私は， 2015 年に東京工業大学大学院総合理工学研究科物であったと感じております．

質科学創造専攻舟窪研究室にて博士課程を修了し，現在は東.

北大学金属材料研究所不定比化合物材料学研究部門今野研究

今後の研究活動室にて助教として研究を行っております．この度，本稿を執筆する機会を頂きましたので，これまでの研究活動を通して現在は，今野豊彦教授および木口賢紀准教授の下で，透過感じた事，そしてこれからの研究活動に対して考えることを型電子顕微鏡を用いた酸化物薄膜の結晶構造評価に関する研述べさせていただきます．

究に携わっております．これまで透過型電子顕微鏡を扱ったことがない私にとっては，新たな領域への挑戦であります．

.

これまでの研究活動

このような私を受け入れて下さり，素晴らしい研究環境に身を置かせて頂いていることに感謝しております．そして，自大学 4 年生の時に，東京理科大学理学部応用物理学科小分の考えたテーマがどこまで開花するのか，どこまで開花さ

向得研究室に所属し，小向得優教授の下で，初めての研究活せることができるのか，自分の力が試されることに喜びを感動としてプロトン導電体の伝導メカニズムに関する研究に携じております．この研究を通して，これまで着目してきた酸

わりました．その中で，初めて材料を作製したり，装置を組化物薄膜の電気特性がどの様なメカニズムで発現しているのみ立てたりと，様々な経験をすることが出来ました．また，かを明らかにし，材料設計へフィードバックできたらと考え

これまで学んだ知識を活用するだけでは全く足りず，次々とております．また，今年から大学院の学生を指導する機会を

知識を増やさなければ，実験結果と向き合うことすら出来な頂いております．私自身初めての経験なので，多くの事が手いことを痛感しました．しかし，先生方や先輩方からの丁寧探りでありますが，責任あることだと強く自覚しておりまで熱心な指導により，1 年間という短い間ですが，学んだこす．これまで先生方や先輩方が私にして下さったように，熱とが実際に活かされ，現象が一つ一つ紐解かれていくことへ心で丁寧な指導を心掛け，一つずつ進んで行きたいと考えての感動を体験することが出来ました．これは，今後も研究活おります．そして，楽しく研究に取り組み，一つでも感動や動を行いたいと強く思うきっかけとなりました．

喜びを感じてもらえたらと考えております．

修士課程から博士課程修了までの 5 年間は，東京工業大.

学舟窪浩教授の下で，無機圧電体膜の作製および電気特性評

最

後

に

価に関する研究に携わりました．所属した当初は，膜とは何かも分かっておらず，聞き慣れない専門用語に四苦八苦し，

私が研究活動に精一杯取り組めているのは，周りの方々の新しい環境に付いていくので精一杯でした．しかし，全てがご指導・ご鞭撻あってのことです．この場を借りて厚く御礼

新しい経験であり，使用できる装置が増えることで実験の選

申し上げます．そして，育てて頂いた感謝の気持ちを忘れ択肢が増え，新たな可能性が生まれることは非常に楽しく，ず，今度は少しでも誰かの役に立てるよう日々精進したいと博士課程に進学することで自分の研究内容にさらに深く取り考えております．

組みたいと感じたことを覚えております．これも先生方およ(2015年12月24日受理)[doi:10.2320/materia.55.118]

び先輩方からのご指導・ご鞭撻あってのことと感謝しており(連絡先〒980
8577 仙台市青葉区片平 211)

ます．また，研究活動を通じて多くの研究者の方々と交流す

は ば た く

本
会

告

会

記

事

2016年春期(第158回)講演大会ご案内 ………………………119
2016年春期講演大会概要集 DVD の販売について …………119
第 1 回ランチョンセミナー開催のお知らせ …………………119
第 8 回男女共同参画ランチョンミーティング開催 …………120
日本金属学会・日本鉄鋼協会講演大会相互聴講のお知らせ…………………………………………………………………120
2016年春期講演大会期間中の託児室設置のご案内 …………120
2016年秋期講演大会外国人特別講演および招待講演募集 …120
日本金属学会主催国際会議企画提案募集 ……………………121
新設研究会のお知らせ …………………………………………121
まてりあプロジェクト報告企画公募 ………………………122
欧文誌特集企画の投稿募集 …………………………………122

事務局 渉 外 ・ 国 際 関 係secgnl＠jim.or.jp
会員サービス全般account＠jim.or.jp
会費・各種支払member＠jim.or.jp
刊 行 物 申 込 みordering＠jim.or.jp
セミナーシンポジウム参加申込みmeeting＠jim.or.jp
講 演 大 会annualm＠jim.or.jp
総 務 ・ 各 種 賞gaffair＠jim.or.jp
学術情報サービス全般secgnl＠jim.or.jp
分
科会stevent＠jim.or.jp
まてりあ・広告materia＠jim.or.jp
会 誌 ・ 欧 文 誌editjt＠jim.or.jp

支部行事 …………………………123 次号予告 …………………………127
掲示板 ……………………………124 新入会員 …………………………127
会誌・欧文誌 3 号目次 …………125 行事カレンダー …………………128

公益社団法人日本金属学会
〒


 仙台市青葉区一番町



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 FAX 





TEL 
http://jim.or.jp/

ご連絡先住所変更等の手続きは，本会ホームページ 会員マイページ からできます．

会告原稿締切毎月 1 日で，翌月号掲載です．
掲示板は，ホームページにも掲載しております．

投稿規程，刊行案内，入会申込は，ホームページをご利用下さい．

会

告(ホームページもご参照下さい)
年春期(第回)講演大会ご案内

会

期

場

所

第回ランチョンセミナー開催のお知らせ
この度，春期講演大会において第 1 回ランチョンセミナーを開催いたします．このセミナーは，参加者の皆様に講演大会の昼食時

2016年 3 月23日(水)～ 3 月25日(金)東京理科大学葛飾キャンパス(〒 125 8585 東京都葛飾間を利用して(昼食(軽食)をとって頂きながら)，企業による最新の区新宿 6 丁目 31)

多くの皆様のご参加をお待ちしております．

各種賞贈呈式2016年 3 月23日(水)午前 9 時より東京理科大学葛飾キャンパス図書館棟 3F 大ホール

技術情報を聴講いただくことを企画いたしました．参加無料です．

主催

公益社団法人日本金属学会

懇 親 会

2016年 3 月23日(水)1800～2000(同大学学生食堂 2 階)

企

画

株 明報社


日

時

参加申込

当日受付(事前受付終了)

会場

2016年 3 月24日(木)1215～1245
東京理科大学葛飾キャンパス講義棟(3 階，4 階)

講演発表

本号付録およびホームページ掲載

詳

ホームページ→講演大会をご参照下さい．

細〈ランチョンセミナー開催企業・講演テーマ・演者は下記の通りです．〉■C 会場(3 階302号室)
年春期講演大会概要集 DVD の販売について

株 TSL ソリューションズ
「EBSD 法―今後の展望とその限界」

2016年春期講演大会の概要集 DVD を販売いたします．
ご購入希望の方は下記をご記入の上， E mail または FAX でご注■F 会場(3 階305号室)

文下さい．

「材料評価方法を拡張する日立ハイテクノロジーズの顕微鏡製品」

株 日立ハイテクノロジース
■H 会場(3 階307号室)
 件名「
年春期講演大会講演概要集 DVD 購入申込」，
◯

株
日本電子

 申込者氏名，◯
 会員資格(会員番号併記)，◯
 申込数，◯「Multipurpose Transmission Electron Microscope JEMF200の

 送付先住所◯開発」

3 月 9 日の発行後，請求書を添えて送付いたします．

■K 会場(4 階402号室)

会員価本体3,810円＋税 定価本体10,000円＋税 送料360円「Titan Themis: Cs
corrected S/TEM for metals research」

株
日本エフイー・アイアレックス ブライト

■M 会場(4 階404号室)
申 込 先

Email: member＠jim.or.jp

FAX 0222236312%株
アジレント・テクノロジー

石川隆一「アジレントの最新原子スペクトル装置による分析例のご紹介～
マトリックスに強く高速測定が可能な ICPOES での測定例を中
心に～」

◇

◇

◇

※講演テーマ，演者は変更となる場合がございます．予めご了承下さい．

参加費無料

軽食を無料提供いたします．

参加方法月日(木)より参加券を「機器展示会場(講義棟 2 階)」にて配布致します．
参加券をご持参の上，セミナー会場までお越し下さい．
※予定数に達し次第，配布は終了致します．

ま て り あ 第55巻 第 3 号(2016)
Materia Japan第回男女共同参画ランチョンミーティング開催「金属材料分野での多様なキャリアパス」


年春期講演大会会期中の託児室設置のお知らせ
利用日時

2016年 3 月23日(水)3 月24日(木)900～1730
900～1730

3 月25日(金)900～1400

ょうか．企業，大学，独法研究機関など様々です．また，一言で企申込締切業といっても様々な分野で活躍可能です．金属材料を学んだ先輩達

場所

2016年 3 月 7 日(月)東京理科大学葛飾キャンパス(詳細は後日ご案内）がどのような進路で活躍しているか話を聞いてみませんか．

料

金

金属材料分野でのキャリアパスとしてどのようなものがあるでし

仕事のこと，キャリアの積み上げ方，家庭のこと，気になるいろ

申込方法

子供一人
円/時間(鉄鋼協会受付にて当日払い．）
日本鉄鋼協会・日本金属学会男女共同参画委員会ホーム
ページ託児室案内記載の申込要領をお読みの上，3 月 7

いろなことを，お昼を食べながら，気楽に質問してみて下さい．学生さん，若手の研究者，技術者の方，若い方にエールを送りたい

日(月)までにホームページ(下記 URL )の託児室案内よ方，大勢の方のご参加をお待ちしております．

りお申込み下さい．

主催

男女共同参画委員会日本金属学会・日本鉄鋼協会

https://www.isij.or.jp/godo/isijjim/
株 ファミリー・サポート)よりご確認後，シッター会社(協賛

男女共同参画学協会連絡会

日

時

会

場

2016年 3 月25日(金)1200～1300
東京理科大学葛飾キャンパス講義棟 5 階 506 教室(鉄鋼協

参加費

予約確認の返信メールをお送りします．
株 ファミリー・サポート

申込・問合先CLUB(〒1258585 東京都葛飾区新宿 6
31)
弁当30人分までは無料提供．

FAX 0333773178%

会第 5 会場)

 0333773177

無料

Email: khoshi＠familysupport.co.jp
住所東京都渋谷区代々木 15816 4F(講演大会参加申込の有無にかかわらず，このミーティン(公社)全国保育サービス協会正会員

グに参加できます!!)問合せ先(一社)日本鉄鋼協会
 033669
5931

プログラム
司会

BAMBINO

担当者星

御手洗容子(物材機構)

1205～1210

開会の挨拶

詳細情報

1210～1240｢出産が仕事に与えた advantage～冶金を軸に金属

男女共同参画委員会委員長 東北大 梅津理恵

総務グループ野村茂樹

FAX 0336695934%

Email: nomura＠isij.or.jp
日本鉄鋼協会・日本金属学会男女共同参画委員会ホームページ

https://www.isij.or.jp/godo/isijjim/の外を歩く～」
株 生産技術センター 中田英子
旭硝子

1240～1255

総合討論

1255～1300

閉会の挨拶
男女共同参画委員会副委員長

東大 醍醐市朗
年秋期講演大会外国人特別講演および招待講演募集
春秋講演大会における外国人研究者による特別講演と招待講演については会員からの推薦をもとに，毎年 6 月と 12 月に開催される
国際学術交流委員会において審議採択いたし，講演実施細目については分科会運営委員会で決定いたします． 2016 年秋期講演大会に

日本金属学会・日本鉄鋼協会講演大会相互聴講のお知らせ
日本金属学会・日本鉄鋼協会の講演大会相互聴講をご案内します．
申込方法当日受付

おける特別講演と招待講演を募集いたしますので，下記要領によりご推薦下さい．
特別講演講演者著名な外国人研究者とする．

鉄鋼協会の講演を聴講する場合は，金属学会で従来の参加受付を済ませた後，鉄鋼協会受付で相互聴講の申込をする．
鉄鋼協会で発表し，金属学会で聴講のみされる場合は，鉄鋼協会
で従来の参加受付を済ませた後，金属学会受付で相互聴講の申し込
みをして下さい．

講演時間30分(討論10分)
採択件数3～4 件
滞在費補助10,000円
その他大会参加費免除，懇親会招待
招待講演
講演者有益な講演が期待される国内に滞在する外国人研究者(註) 金属学会で講演発表する場合は，金属学会の正規大会参加料とする．

申込みが必要です．

講演時間15分(討論 5 分)

金

採択件数5 件程度
滞在費補助なし

一般・学生・非会員を問わず同一料金

聴講のみ(概要集 DVD 無し)

3,000円聴講と概要集 DVD(1 冊)

6,000円その他大会参加費免除
推薦用紙

所定様式(ホームページからダウンロード下さい)により，下記メールアドレス宛に「外国人特別講演推薦」と明記しお送り下さい．送信後 2～ 3 日過ぎても受理メー
ルの無い場合はお問合せ下さい．

2016年 5 月31日(火)
照会・推薦書提出先
推薦書提出期日〒9808544 仙台市青葉区一番町一丁目1432(公社)日本金属学会 国際学術交流委員会宛
 022
2233685

FAX 0222236312%

Email: gaffair＠jim.or.jp



本 会 記 事

日本金属学会主催国際会議企画提案募集
本会が主催する国際会議につきまして，ダイナミックな国際化の理事会において正式決定し，提案責任者に対して文書により決定通知と開催準備推進の依頼を行う．

.

財

源

動きに即したタイムリーな企画を選定するため，次の方針で提案募




参加費

集を行います． 2018 年度以降開催の国際会議が対象です．ご参照

文部科学省補助金の上，期日までに有意義な企画をご提案下さいますようお願いいた

地方公共団体補助金

します．




民間財団補助金

本会国際学術交流資金からの貸与金(上限 100 万円会議後返

提案締切日
提案要項

2016年 5 月31日(火)下記事項を記載した文書( A 判)をもって，本会会長宛に申請して下さい．

却)



.

寄付金
業務処理の会計処理

会議の名称(和文名・英文名)

本会の「国際会議開催準備マニュアル」と「国際会議会計処理マ




会期

ニュアル」に準拠する(これらの資料は採択決定後に提案責任者



開催地・会場予定

会議の目的・特徴

日本開催の経緯と意義




計画概要

に送付する)．
.

本会主催の国際会議開催予定
 PRICM9 国際会議(第 9 回環太平洋先端材料とプロセシング
◯

国際会議)

．協賛，後援団体
．主要準備日程

開催時期2016年 8 月 1 日(月)～5 日(金)開催場所国立京都国際会館

．使用語
．参加予定国(国名・国数)新設研究会のお知らせ

．参加予定者数(国内外)
．著名な国内外参加予定者(氏名・所属・役職)
．パラレルセッション数およびポスターセッションの有無
．プロシーディングスの出版(出版元・予定頁数，製作部
数・頒価・配布方法)
．予算(収入・支出明細))

準備委員会委員(氏名・所属・役職)

提案(連絡)責任者(氏名・所属・役職・住所・電話・Email)提案書送付先dress 含む)を明記の上，世話人宛にお申込み下さい．研究会の設
置期間は 3 ヶ年ですが，特に活動の継続を必要とする場合は，2 年を限度として更新することができます．
(研究会新設募集7 号会告/申請締切日9 月 1 日)

〒9808544 仙台市青葉区一番町一丁目1432■．高度超塑性成形研究会(公社)日本金属学会 国際会議募集係

設置期間 期年間(2016年 3 月～2021年 2 月)

―公益社団法人日本金属学会主催国際会議実施方針(年月改訂抜粋)―
.

本年 3 月から新たに下記の研究会が発足いたします．メンバー
として登録を希望される方は，氏名，勤務先，連絡先(E mail ad-

基本的要件

超塑性は，材料学と塑性加工学の境界領域に位置し，その研究開
発・実用化推進のためには両分野の研究者と企業技術者との連携・開催要望が国内外で高まっており，かつ本会会員からも要望

協力が必要である．輸送機器(自動車・鉄道車両・宇宙航空等)分野

されていること．

では，特に高速・高精度の高度超塑性成形が要求されている．従来

関係国内学協会の協賛が得られること．

の準静的な塑性変形という超塑性のイメージを離れて，高温で材料

会議の計画内容が本会主催の会議としてふさわしいと認めらの組織と力学応答が相互作用を起こしながら変化しつつある状態をれること．

利用して，高速・高精度な塑性変形を実現することが求められてい

11 会議の構成，主要題目，日程，使用語が適切である．
12 参加国数および国外参加者が10カ国50名以上予定されていること．

る．本研究会では，材料学と塑性加工学の両分野の研究者と企業技

13

代表世話人

14



参加予定国および参加予定者は確実な根拠に基づいて推術者との間で，超塑性のダイナミックな様相について，情報交換と討論の場を提供することを目的として活動する．
佐藤英一

定されていること．

宇宙航空研究開発機構宇宙科学研究所

当該分野における国内外の代表的研究者の参加が予定さ 042
7598263

れていること．

Email: sato＠isas.jaxa.jp

教授

FAX 0427598461%

会議の Proceedings を刊行する場合は，多重投稿等ミスコン
ダクトが生じないよう対策をとること．実施する対策を事前に届け出て本会の承認を得ること．

.

本会主催国際会議の区分と規模

JIMIS国際シンポジウム―参加者150名未満
JIMIC国際コンファレンス―参加者150名以上



その他の国際会議―国際的要請に基づいて主催する国際集会




等
.

◇

◇

◇

開催頻度
必要に応じて随時開催する．

.

テーマの公募，選定方法｢まてりあ」会告で定期的に企画提案を募集する．



提案された企画案は，まず分科会運営委員会において検討，
優先順位を付けて，国際学術交流委員会に提示する．



国際学術交流委員会において実施企画，会議の区分，貸与金(内定)を決定して，理事会に答申する．

ま て り あ 第55巻 第 3 号(2016)
Materia Japan欧文誌編集委員会からのお知らせ

特集企画の投稿募集

まてりあ「プロジェクト報告」企画公募

下記 2 テーマに関する特集を，Materials Transactions 58巻 3 号( 2017 年 3 月発行)に予定しております．多数ご投稿下さいますよ特別推進研究新学術領域研究，学術研究，戦略的創造研究など，
これまで公的資金補助によるプロジェクト研究が数多く行われていうお願いいたします．

ますが，その研究成果が一部の関係者に資料配布されるに留まって■New Proposals on Titanium Production and
Molten Salts(チタンの新製錬法と溶融塩化学)いるという現状があるようです．
その成果を多くの研究者が目を通す会報「まてりあ」にまとめて掲載しませんか．
うカテゴリーがあり，通年応募を受け付けております．下記参照の

第 5 回溶融塩中でのチタン製造の国際円卓会議が日本金属学会の協賛の下，北大と洞爺湖文化センターで2016年 7 月1014日に開上，奮ってご応募下さい．

催される．通常はアブストラクトのみの会議であったが，国際アド「まてりあ」には，有料で掲載できる「プロジェクト報告」といバイザリーから助言を受けて，優秀な発表を材料化学系の雑誌に特種別名称｢プロジェクト報告」

主

公的資金を得ているプロジェクトの最終研究成果を有料集号として取り纏めたいということになった．発表は 40 件を見込んでいるが，優秀な発表に限定して寄稿を進める方針である．国際

旨

掲載する．

会議参加の有無を問わず，チタンの新しい製造方法および溶融塩を応募期間通年とする．

用いた酸化物の還元の分野における新規論文を特集する．

応募資格

企画提案者および執筆者に本会会員 2 名以上が含まれ■The Recent Advances in Nuclear Materials
Research and Its Methodology(原子力材料研究に関すていることを要する．
提出書類

企画書(プロジェクト名，責任者名，企画趣旨，希望る実験・計算技術の新展望)号，企画主題，記事種別・題目・執筆者・執筆頁・執筆のねらい，責任者連絡先)を提出する．
企画内容

プロジェクト紹介(1 頁)，解説，最近の研究，トピック
ス記事スタイルの組み合わせとする．

技術開発，より安全な先進原子炉や核融合炉等の開発研究は非常に

解

説

最近の研究

トピックス

原子炉の高安全化および事故耐性材料のための評価や補修に係る新しい特定の問題を取り上げて，専門外

重要な意義を有する．原子炉材料は高温高圧水や放射線照射など特の会員にも分かるように記述する．

殊環境に置かれ，照射硬化や脆化，照射誘起応力腐食割れ現象等がさらに勉強しようとする人のために参考発現する．そのため，適用環境下における材料劣化を明確に把握となる文献も示しておく．

し，科学的合理性のある保守管理技術および規制評価に反映させ，

最近の重要な研究のうち，比較的せまい

将来の安全性を科学的見地より担保することは重要である．一方，

範囲のテーマを取り上げて，国内外の最三次元アトムプローブ，陽電子消滅法，透過電子顕微鏡，第一原理

近の研究成果を紹介する．

計算など，各種分析技術の向上により劣化機構解明研究は大きく進各分野の現状，現在の問題点などを取り展しており，複雑な劣化事象を的確に解釈し，高精度に予測できる上げて，総括的に分かり易く記述したもようになりつつある．これらの科学技術に関し，我が国の研究はので，その分野の研究を進める上で参考

質，量ともに世界を先導する水準にあることから，本特集号の目的となる内容とする．

として，原子炉環境，核融合炉環境における種々の材料の劣化の機

最近の情報を手短に紹介するもので，話構解明に係る最新研究成果を収集し，先進的な実験手法をとりまと題は限定しない．

めることとした．

企画決定

会報編集委員会で採否の決定を行う．

費用負担
企画総頁

1 頁28,000円＋税
35頁以内

著 作 権

日本金属学会に帰属する．

査

会報編集委員会が行う．論文毎の複数名査読候補者を含

投稿に際しては，日本金属学会欧文誌投稿の手引・執筆要領(本めた企画書を提出してもらい一括して審議する．

会 Web ページ)に従うこと．
通常の投稿論文と同様の審査過程を経て，編集委員会で採否を決

読掲載予定号第58巻第 3 号(2017年)
原稿締切日2016年 9 月 1 日

執筆依頼

特集関係の執筆依頼方法と同じ方法で事務局が行う．

執筆方法｢まてりあ」執筆要項に準じる．

送付・問合先定する．

〒9808544 仙台市青葉区一番町一丁目1432

著者は，投稿・掲載費用をご負担願います(別刷50部寄贈)．

(公社)日本金属学会 会報編集委員会
 022
2233685

FAX 0222236312%

問合せ先Email: materia＠jim.or.jp〒9808544 仙台市青葉区一番町一丁目1432(公社)日本金属学会 欧文誌編集委員会

http://jim.or.jp/
 022
2233685 %FAX 0222236312
Email: editjt＠jim.or.jp

◇



◇

◇

本 会 記 事

日本金属学会・日本鉄鋼協会中国四国支部
湯川・本多光太郎記念支部講演会

支部行事
平成年度第回支部会議(総会)開催のご案内

2016年 3 月14日(月) 14101620
広島オフィスセンター 本館会議室

日時
場所(〒7320805 広島市南区東荒神町 335)
プログラム

日

時

2016年 4 月21日(木)1200～1330(昼食を準備いたします)場

所

東北大学工学研究科マテリアル・開発系 教育研究棟

座長松木一弘(広島大)(B01)会議室(2 階202号室)

1415～1505

1410～1415(〒9808579 仙台市青葉区荒巻字青葉 6602)

開会挨拶

金属支部長

(湯川記念講演)
アルミニウムの超高純度化
広島国際学院大 学長 李木経孝

仙台駅からのアクセス

http: // www.tohoku.ac.jp / japanese / profile / campus / 01 /aobayama/areab.html
【議題】





支部役員について

東北支部規則の改正について




その他

(本多光太郎記念講演)
複相型水素透過合金の組織制御
金沢大 教授 石川和宏

1615～1620

参 加 費

ご出席の方は，月日(金)までに，下記の支部事務局まで E

mail でお知らせ下さい．
連絡先 日本金属学会 東北支部事務局

閉会挨拶

無料

申込・連絡先市川貴之(広島大学)宛
/%
FAX

貝沼研究室

鉄鋼支部長

参加締切 月日(火)〒980
8579 仙台市青葉区荒巻字青葉 6602
東北大学工学研究科マテリアル・開発系―休憩―

座長市川貴之(広島大)1515～1615

平成27年度事業報告および決算報告について
平成28年度事業計画案および予算案について1505～1515

アクセス

/%
FAX 0227957323

0824245744

Email: ichikawa＠h2.hiroshimau.ac.jp
広島オフィスセンター
http://www.intelligenthotel.co.jp/oc/

Email: kamakura＠material.tohoku.ac.jp

平成年度春季講演会
平成年度日本金属学会関東支部講演見学会
以下の要領で，日本航空 整備工場の見学会を実施いたします．

[共催]日本鉄鋼協会九州支部
日

時

場

所

工学部西講義棟 3 階

奮ってご参加下さい．
日

時

場

所

1315～1415

JAL メインテナンスセンター 1)

集合場所

1440
東京モノレール新整備場駅下車

工場見学

展示エリア，Sky Museum，格納庫見学など

集合時間

工学部第四講義室(福岡市西区元岡744番地)
プログラム

2016年 5 月20日(金)1440～1730
日本航空株式会社 整備工場

(東京都大田区羽田空港 351

2016年 3 月14日(月) 1315～1655
九州大学 伊都キャンパス

湯川記念講演会

日本における新エネルギー・経済
SBI ホールディングス 中塚一宏

JAL メインテナンス
センター 1(詳細は申込受付後お知らせします)1425～1655

技術講演会

講演討論会

テーマ「材料とエネルギー・環境」



新しいマグネシウム合金

熊本大 河村能人



先進耐熱鋼のクリープ変形

九大 中島英治



製銑分野におけるグリーンエネルギー製鉄への挑戦



製鉄所における地球温暖化抑止への考察

九大 大野光一郎

ジェットエンジンタービン部品の補修技術と問題点，及びエアラ
インにおけるコスト削減の取組について(仮題)
申込方法

講師 中野

剛

下記宛 E
mail にてお申込み下さい．
注

意

ヒールの高い靴，サンダル，厚底の靴はご遠慮下さい．

40名(定員になり次第締め切ります)年月日(金)必着
申込締切 
定

員

申 込 先

九大 斉間

氏名，所属(学生の場合は学年も)，連絡先を明記の上，
参加費

無料

定

111名
〒8190395 福岡市西区元岡744番地

員問合先

九州大学大学院

工学研究院

材料工学部門等

東田賢二

FAX 0938022990%

日本金属学会 関東支部事務局

 0928022950(jim
kanto＠mtl.titech.ac.jp)

Email: higasida＠zaiko.kyushuu.ac.jp
又は〒8070873 北九州市八幡西区藤原 4522

日本金属学会・日本鉄鋼協会中国四国支部
平成年度支部会議(一社)日本鉄鋼協会
 0936912531

九州支部

事務局

北岡

宏

FAX 0939801570%

Email: kitaoka.hiroshi＠iwa.bbiq.jp
日時場所

2016年 3 月14日(月) 13001400
広島オフィスセンター 本館会議室(〒7320805 広島市南区東荒神町 3
35)

議題

平成 27 年度業務・会計報告，平成 28 年度業務計画・予算
案，表彰，支部規則の策定，新役員承認

ま て り あ 第55巻 第 3 号(2016)
Materia Japan




集

会
◇レアメタル研究会◇〈掲載要項〉
有料掲載1/4頁(700～800文字)程度．
「まてりあ」とホームページに掲載15,000円＋税ホームページのみ掲載
10,000円＋税〈その他の記事〉 原則として有料掲載．
原稿締切・掲載号毎月 1 日締切で翌月号 1 回掲載
原稿提出方法電子メールと FAX 両方(受け取りメールの確認をして下さい)原稿送信先%FAX 0222236312 Email : materia＠jim.or.jp
無料掲載募集人員，締切日，問合先のみ掲載．

◇東北大学金属材料研究所
公募人員

准教授

公募◇

催

教授 岡部

徹

東京大学生産技術研究所

協力(一財)生産技術研究奨励会(特別研究会 RC40)

共催

東京大学マテリアル工学セミナー

協賛(一社)軽金属学会，(一社)資源・素材学会，(一社)新金属協会，(公社)日本化学会，(公社)日本金属学会，(一社)日本チタン協会，(一社)日本鉄鋼協会■開催会場(五十音順)
An 棟 2F コンベンショ
ンホール(〒1538505 目黒区駒場 461)

東京大学生産技術研究所(最寄り駅駒場東大前，東北沢，代々木上原)■参加登録・お問い合わせ

支援の詳細等，男女共同参画の取組については下記

岡部研

URL をご覧下さい．
http://www.bureau.tohoku.ac.jp/danjyo/)(okabelab＠iis.u
tokyo.ac.jp)

東北大学金属材料研究所

属

専門分野

レアメタル研究会

主宰者

准教授 名(東北大学は，男女共同参画を推進しています．子育て

所■主

結晶物理学研究部門

結晶成長に関連する分野．結晶成長メカニズムの研究，
あるいは，高性能結晶の成長技術開発に独自の手法で意

レアメタル研究会事務担当

宮嵜智子■第回 年月日(金)(平成年度
最終回)(1500～ An 棟 2F
テーマ非鉄金属，海洋資源開発

第回)(平成年度

コンベンションホール)

欲的に取り組んでいただける方．

時

間午後 3 時～

応募資格

博士の学位を有する方．

講

演

着任時期

決定後なるべく早い時期．

非鉄金属材料の現状と課題と将来展望(仮)(60分)

10年(審査により再任 1 回 5 年可)
公募締切 
年月日(木)必着
任期～ユニークな技術により，地球に新たなマテリアルを創造し，循
環型社会に貢献～
三菱マテリアル株式会社 常務取締役 飯田

 履歴書(写真貼付)
提出書類

 研究業績目録(原著論文，著書・解説，招待講演，そ

東京大学 生産技術研究所 教授 岡部の他に分類)
 主要論文別刷10編(コピー可)～海賊として山賊に大いなる夢を語る～

 照会可能者 2 名の氏名と連絡先


九州工業大学社会ロボット具現化センター長，特別教授

〒980
8577
教授

藤原航三

徹

講師

環

講師

東京大学 名誉教授
海上技術安全研究所水中工学センター長 浦

仙台市青葉区片平 211

東北大学金属材料研究所

講師

海洋資源開発の夢とロマン(仮)(60分) 研究業績概要(1,500字程度) 当部門着任後の研究計画と展望(1,500字程度)


書類送付先

修

レアメタルに関する最近の話題(仮)(45分)

結晶物理学研究部門

宛午後 630～

研究交流会・意見交換会(An 棟 2F

ホワイエ)

＊封筒表面に「結晶物理学研究部門 准教授応募書類在中」と朱書きし，必ず書留にて郵送して下さい．
＊応募書類の返却は致しません．履歴書は本応募の用途に＊レアメタル研究会ホームページ＊

http://www.okabe.iis.utokyo.ac.jp/japanese/rc40_ j.html

限り使用し，個人情報は正当な理由なく第三者への開示することは一切ありません．
＊書類選考後，面接による選考を実施します．
問合せ先

教授

藤原航三

 0222152010

Email: kozo＠imr.tohoku.ac.jp★備考関連研究会〈米国版レアメタル研究会(RMW)のご案内〉■RMW11 Workshop on Reactive Metal Processing (Reactive

Metal Workshop)
February 19 (Fri)20 (Sat), 2016, Cambridge, MIT＊Reactive Metal Workshop の HP＊

http://www.okabe.iis.utokyo.ac.jp/coretocore/rmw/～ 掲示板，企業求人情報は，本会ホームページにも掲載しております． ～

本 会 記 事Antiphase Boundary-Like Structure of B19 Martensite in Ti-Ni-Pd Shape Memory Alloy

日 本 金 属 学 会 誌 掲 載 論 文

Mitsuhiro Matsuda, Masatoshi Mitsuhara,
Kazuki Takashima and Minoru NishidaVol. 80, No. 3（2016）
サルモネラ菌の硫化水素産生能を用いた銅の抗菌性評
翠川 裕 仲井正昭 翠川 薫 新家光雄
価a＋b 二相組織を有する Mg
Sc 合金の時効硬化挙動
小川由希子

安藤大輔

須藤祐司

小池淳一

明初期に鋳造された洪武大砲の金属組織学的調査
鄭

巍巍

庄子哲雄

糸藤春喜

張

建華

高温・強磁場中磁化測定による FeRh 合金のメタ磁
小野寺礼尚 大武和樹 高橋弘紀
気相転移の観測
木村尚次郎

渡辺和雄

小山佳一

超高分子量ポリエチレンの圧縮特性に及ぼす照射の影
響
神矢

優

菊川久夫

淺香

隆

神田昌枝

西

義武

原子論に基づく鉄合金のマクロ降伏強度予測のための
新里秀平 譯田真人 尾方成信
理論モデルの構築
高温時の酸化皮膜挙動に着目したクロム銅合金の拡散
塚本雅章
接合性改善
ドロップチューブプロセスを用いた InSb 単結晶微粒
子生成に対する融液温度と凝固時間の影響
新井健太

永山勝久

プロピオン酸代替物質を用いた高延性バルクナノ結晶
Ni
W 合金電析浴の開発
松井

功

尾村直紀

李

明軍

村上雄一朗

多田周二

The Effects of Aging on the Degree of Order in CuAl-Ni Shape Memory Alloys
Yoshiyuki Nakata, Yutaka Iizuka and Takafumi Ono

Effect of Alloying Element X on Transformation
Strains and Phase Stabilities between a″and b TiNb-X (X＝Al, Sn, Zr, Ta) Ternary Alloys from
Daichi Minami,First-Principles Calculations
Tokuteru Uesugi, Yorinobu Takigawa and Kenji Higashi

Martensitic Transformations and Superelastic Behavior at Low Temperatures in Ti50－xNi40＋xCu10
Yuta Kimura, Xiao Xu,
Shape Memory Alloys
Kodai Niitsu, Toshihiro Omori and Ryosuke Kainuma

Mechanical Properties of the R-Phase and theCommensurate Phase under [111] Tensile Stressin Iron-Doped Titanium-Nickel Alloys
Takashi Fukuda, Gakudai Yamasaki, Hiroaki Yoshinobu
and Tomoyuki Kakeshita

Design Concept and Applications of Fe
Mn
SiBased Alloys―from Shape-Memory to Seismic
Response Control (Overview)
Takahiro Sawaguchi, Tadakatsu Maruyama,
Hiroaki Otsuka, Atsumichi Kushibe, Yasuhiko Inoue andKaneaki Tsuzaki―Regular Articles―
Materials Physics

Materials Transactions 掲載論文
Vol. 57, No. 3（2016）

Preparation of Ag-Cu Composite Nanoparticles by
the Submerged Arc Discharge Method in Aqueous
Kuo-Hsiung Tseng, Chih-Ju Chou,Media
To-Cheng Liu, Yu-Han Haung and Meng-Yun Chung―Overview―
Alloy Design Based on Molecular Orbital Method

Ligand-Driven Spin-Crossover Behavior of FeIIDo Viet Thang, Nguyen Van Thanh,
Molecules

Masahiko Morinaga

Nguyen Thi Hien, Nguyen Huy Sinh and Nguyen Anh Tuan―Special Issue on New Aspects of Martensitic
Transformations―
Effect of Solution Carbon and Nitrogen on theMicrostructural Size and Crystallography of LathN and FeC Alloys
Martensite in Fe

Improvement of Low-Temperature Impact Valueof Sandwich-Structural ( CFRP / ABS / CFRP )Laminate Plies by Homogeneous Low-Energy
Electron Beam Irradiation (HLEBI)

Shigekazu Morito, Yuki Iwami, Tamotsu Koyano andTakuya Ohba

Compatibility at Junction Planes between Habit
Plane Variants with Internal Twin in Ti-Ni-Pd
Takeshi Teramoto,
Shape Memory Alloy

Takumi Okada, Michael C. Faudree, Naoya Tsuchikura andYoshitake Nishi

Atomic Arrangement and Magnetic Order in
Mn2RuZ (Z＝Sn, Si)
Koki Shimosakaida and Shinpei Fujii

Masaki Tahara, Hideki Hosoda and Tomonari Inamura

Magnetic and Structural Properties of Metamagnetic MnCo0.92Fe0.08Ge Compound

Enhancement of Shape Memory Properties
through Precipitation Hardening in a Ti-Rich TiNi-Pd High Temperature Shape Memory Alloy

Kosuke Ozono, Yoshifuru Mitsui, Masahiko Hiroi,
Rie Y. Umetsu, Kohki Takahashi, Kazuyuki Matsubayashi,
Yoshiya Uwatoko and Keiichi Koyama

Yuki Namigata, Yuki Hattori, M. Imran Khan,Hee Young Kim and Shuichi Miyazaki

ま て り あ 第55巻 第 3 号(2016)
Materia JapanMicrostructure of Materials

Suppressed Hydrogen (H) Solubility in Body
Centered Cubic Vanadium (V) by Alloying with
Molybdenum (Mo), Chromium (Cr), Iron (Fe) or
Cobalt (Co) Appreciated in Terms of Statistical
Nobumitsu Shohoji
Thermodynamics

Effect of Process Parameters on Purification of
Aluminium Alloys by Backward Extrusion Process
under a Semisolid Condition
Thet Thet Cho, Sumio Sugiyama and Jun Yanagimoto

Effects of Solute Fe, Zn and Mg on RecrystallizaKoji Wada, Kenta Takeshima,tion in Aluminum

Effect of Casting Parameters on the Microstructure and Mechanical Properties of ADC10 Alloys
Using a Semisolid Die Casting and Heat Treating
Byung Keun Kang, Chun Pyo Hong,
Process

Tokuteru Uesugi, Yorinobu Takigawa and Kenji HigashiYoung Soo Jang, Byoung Hee Choi and Il Sohn

Mechanics of Materials

Engineering Materials and Their Applications

Geometry Effects in Four-Point Bending Test forThin Sheet Studied by Finite Element Simulation

Internal Activation of Thermoplastic Polypropylene GFRTP Composite by Homogeneous Low
Energy Electron Beam Irradiation (HLEBI) of
the Interlayered Glass Fiber Chopped Strand Mats
(GF-CSM) Prior to Assembly

Xiaolong Dong, Hongwei Zhao, Lin Zhang, Hongbing Cheng
and Jing Gao

Mechanical Properties and Dislocation Substructure of 6061-T6 Aluminum Alloy Impacted at Cryogenic Temperatures
Woei-Shyan Lee and Yu-Chi Huang

Damping Characteristics of the Inherent and Intrinsic Internal Friction of Ti50Ni50－xFex (x＝2, 3,
and 4) Shape Memory Alloys
Shih-Hang Chang, Chen Chien and Shyi-Kaan Wu
Materials Chemistry

A Novel Process for the Production of Gold Micrometer-Sized Particles from Secondary Sources
Akihiro Yoshimura and Yasunari Matsuno

Hardness and Wear Properties of Ti-Mo-C-N Film
Toshiaki Toyoda, Yuji Sutou, Shoko Komiyama,
Daisuke Ando, Junichi Koike and Mei WangHigh Adhesive Force between Laminated Sheetsof Titanium and Polyurethane Improved by
Homogeneous Low Energy Electron Beam IrradiArata Yagi, Chisato Kubo,
ation Prior to Hot-Press
Masae Kanda, Itaru Jimbo and Yoshitake Nishi

Effects of Homogeneous Low Energy Electron
Beam Irradiation (HLEBI) on Adhesive Force ofPeeling Resistance of Laminated Sheet with Polyethylene (PE) and Austenitic 18-8 Stainless Steels
Chisato Kubo, Masae Kanda, Olivier Lame, Jean-Yves
Cavaille and Yoshitake Nishi
Materials Processing

Effects of Number of Graphite Nodules on Fatigue
Limit and Fracture Origins in Heavy Section
Spheroidal Graphite Cast Iron
Naoto Shiraki, Yuki Usui and Toshitake Kanno

Mechanical Properties and Deposition Mechanismof Cold-Sprayed CoNiCrAlY/YSZ Cermet
Kang-Il Lee, Kazuto Sato and Kazuhiro Ogawa

Fabrication of Reliable Joints of Alumina Ceramics by Microwave-Assisted Reactive Brazing TechMayur Shukla, Sumana Ghosh,nique
Nandadulal Dandapat, Ashis K. Mandal and Vamsi K. Balla

Frequency Dependence of the Defect Sensitivity of
Guided Wave Testing for Efficient Defect Detection at Pipe Elbows

Ryo Nomura, Masae Kanda, Michael C. Faudree,
Itaru Jimbo and Yoshitake Nishi

Investigation of New Ammonia Synthesis Process
Utilizing Vanadium-Based Hydrogen Permeable
Alloy Membrane
S. Morimoto, H. Yukawa, T. Nambu and Y. Murata
Environment

Microbially Induced Sand Cementation Method
Using Pararhodobacter sp. Strain SO1, Inspiredby Beachrock Formation Mechanism
Takashi Danjo and Satoru Kawasaki

Novel Numerical Simulation of the Stereological
Bias of Binary Particles
Takao Ueda, Tatsuya Oki and Shigeki Koyanaka

Effects of Doping Elements in b-FeSi2 Prepared
Assayidatul Laila,
Utilizing Cast Iron Scrap Chips
Makoto Nanko and Masatoshi Takeda

Gas Separation Properties of the Dense Polymer ―Zeolite Powder Composite Membranes
Dominik Brkic, Dragutin Nedeljkovic, Lana Putic,
Jasna Stajic-Trosic and Marina Stamenovic―Express Regular Articles―
Planar Bonded Magnets with 52 Enhanced Stray
Magnetic Flux Density and the Same Polarity atBoth Surfaces via Homopolar Magnetization
Shinji Isogami

Effects of Si on Microstructures and High Temperature Properties of Beta Stabilized TiAl Alloy
Canxu Zhou, F. P. Zeng, Bin Liu, Yong Liu, Kun Zhao,
Jinzhong Lu, Congzhang Qiu, Jianbo Li and Yuehui He

Board Level Drop Reliability of Epoxy-Containing
Sn-58 mass Bi Solder Joints with Various SurSang-Min Lee, Jeong-Won Yoon andface Finishes
Seung-Boo Jung

―Rapid Publication―
Micro-Scale Cyclic Bending Response of NiTi
Orkun Onal, Berkay Gumus,
Shape Memory Alloy
Bekir Aksoy, Gregory Gerstein, Burhanettin Erdem Alaca,
Hans J äurgen Maier and Demircan CanadincAnnouncement

Toshihiro Yamamoto, Takashi Furukawa and Hideo Nishino

本 会 記 事

まてりあ

第
巻

ミニ特集「生体・医療・福祉用金属製品の設計・製造プロセスの特徴・課題・展望｣
企画にあたって …………………………………………小泉雄一郎他
歯科インプラントの設計・製造プロセス ………………飯山賢一他
冠動脈ステントに求められる力学的特性とその評価 ……榎学
人工関節の設計・製造プロセス ……………………………井上貴之
脊椎固定器具の設計・製造プロセスの現状・課題・展望……………………………………………………………織部一弥他

第号

予告

〈一般記事〉［新 進 気 鋭］ 半導体点欠陥の第一原理計算 ……………熊谷―他―

悠―編集の都合により変更になる場合がございます．―(2015年12月22日～2016年 1 月21日)

正

員

冨樫晃司
小田
望
松島永佳
学

生

林
知樹
関
翔悟
于
美
横山達也

SMK 株式会社
株式会社日立金属若松
北海道大学

松本圭介
開徳憲史
前川恵一

愛媛大学

上村徳秀
佐藤仁志
安藤一喜
山内優希

大同大学

◇

◇

藤間美子
池口裕子

株式会社本田技術研究所

員
名古屋大学
名古屋大学
広島大学
茨城大学

沼田祥旺
近藤顕二

大同大学

大同大学
茨城大学

弘前大学
弘前大学

外国一般会員KO HYEONG SIK

外国学生会員Zhang Xuejian

Liaoning University of Scienceand Technology◇～2016年度の会費お払込について～
2016年度の会費お払込のお手続きはお済みでしょうか．会員の皆様には，既にご請求のご案内をお送りいた

しておりますが，お手続きが未だの方は，ご対応をお願いいたします．
尚，本会ホームページの会員専用ページからは支払いの確認や，クレジットカード決済などができます．また，ご連絡先住所の変更もこのページからできますのでご利用下さい．
JIM ホームページ→

会員マイページ→◇

ま て り あ 第55巻 第 3 号(2016)
Materia Japan

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◇




行
開催日
月
1

事

カ

名称・開催地・掲載号

ン

主催・担当

ダ

ー 太字本会主催(ホームページ掲載)
問合先3

第31回塗料・塗装研究発表会(東大生産研)

4

腐食防食部門委員会第309回例会(大阪)

4～5

講習会「もう一度学ぶ機械材料学」―機械・製造技術者のための基礎講座―(名大)産業技術総合研究 TEL 0527367064･7063
所中部センター・ chubukouhouml＠aist.go.jp
吉田・林
http://www.aist.go.jp/chubu/
日本塗装技術協会 TEL 036228
1711
tosoujimukyoku＠jcot.gr.jp
http://jcot.gr.jp
日本材料学会TEL 0757615321 jimu＠jsms.jp
http://www.jsms.jp
日本機械学会TEL 0353603506 araki＠jsme.or.jp
http://www.jsme.or.jp/

7 ～11

第 4 回対称性群論トレーニングコース(東京)日本結晶学会他

http://pfwww.kek.jp/trainingcourse/4th/

8

第 33 回軽金属セミナー「アルミニウム合金の組織―中級編(時効析出)」(第 2 回)(早稲田大)

軽金属学会

8～9

「実習で学ぶ，振動の解析と設計コース」(川崎)神奈川科学技術ア
カデミー

11

第 60 回特別基金講演会「地球の環境保護に向けた最新技術」(東京)

日本マリンエンジ
ニアリング学会

11

第 70 回レアメタル研究会「非鉄金属，海洋資源開発」(東大生産技研)(本号124頁)

レアメタル研究会・宮嵜(東大生
産技研岡部研)11

第 1 回 SPring8 先端利用技術ワークショップ～
放射光の偏光特性を活用した磁気分光物性研究の最前線～(東京)

高輝度光科学研究センター

TEL 0335380232
http://www.jilm.or.jp/
TEL 0448192033 ed＠newkast.or.jp
http://www.newkast.or.jp/
TEL 0335395920 staff＠jime.jp
http://www.jime.jp
okabelab＠iis.utokyo.ac.jp
http://www.okabe.iis.utokyo.ac.jp/
japanese/rc40_ j.html
TEL 0791580949
sp8workshop＠spring8.or.jp

平成28年度春季講演会(九大)(本号頁)

九州支部




15～16

2016 年 産業技術総合研究所中部センター 研究
講演会(名古屋)レ

TEL 0928022950 FAX 0938022990
higasida＠zaiko.kyushuu.ac.jp
日本金属学会・日本鉄鋼協会中国四国支部平成 中国四国支部
TEL/FAX 0824245744
年度支部会議および支部講演(広島)(本号頁)
ichikawa＠h2.hiroshimau.ac.jp
2015 年度量子ビームサイエンスフェスタ(つく 高エネルギー加速 imssfesta＠pfiqst.kek.jp
ば)
器 研 究 機 構 ， J  http://qbsfesta.kek.jp/2015/
PARC センター他

16～18

第 7 回日本複合材料会議(JCCM7)(東京)

17～18

第 19 回 磁粉・浸透・目視部門・電磁気応用部
門・漏れ試験部門合同シンポジウム「表面探傷技
術における現場と研究の融合」(東京)

17～18「安全・安心な社会を築く先進材料・非破壊計測
技術シンポジウム」(鹿児島)

日本非破壊検査協 TEL 035609
4015
会・中村
nakamura＠jsndi.or.jp
http://www.jsndi.jp/

18

第 41 回組織検査用試料の作り方(組織の現出)講
習会「鉄鋼材料・非鉄金属材料・表面改質処理および異常組織材」(東京)

材料技術教育研究 TEL 047
4317451
会

21

平成27年度
九州)

高専女子フォーラム in 九州沖縄(北国立高等専門学校 TEL 093
9647200 ssoumu＠kct.ac.jp
機構他
http://www.kosenk.go.jp/kosengirl/jyoshiforum/

日本金属学会第回企業説明会（東京理科大葛飾キャンパス）（号
頁）


～


日本金属学会春期講演大会(東京理科大学葛飾キャンパス)（本号頁）

第回ランチョンミーティング(東京理科大)(本号頁)



第回男女共同参画ランチョンミーティング開催(東京理科大)(本号頁)

日本金属学会・山 TEL 0222233685
村
secgnl＠jim.or.jp
annualm＠jim.or.jp
日本金属学会TEL 0222233685 FAX 0222236312
金属学会・斉藤TEL 0222233685 FAX 0222236312
gaffair＠jim.or.jp
金属学会
TEL 0222233685 FAX 0222236312
gaffair＠jim.or.jp

月


月
11～13

TEL/FAX 0227957323
kamakura＠material.tohoku.ac.jp

東北支部

第 5 回 最先端の顕微鏡と理論計算に関する国
際シンポジウム(AMTC
5)(愛知)

ファインセラミッ TEL 052
8713500
クスセンターkyamamoto＠jfcc.or.jp
ナノ構造研究所
http://www.amtc5.com/
腐食防食学会TEL 0338151161
ysm.hng1130033＠jcorr.or.jp
http://www.jcorr.or.jp/sonota/69gijutsu.html
日本磁気学会TEL 0352810106
msj＠bj.wakwak.com
http://www.magnetics.jp/

12

第 69 回技術セミナー～水素社会に向けた水素自動車，水素燃料電池，水素ステーションの現状～
(東京)

16～17

第 4 回岩崎コンファレンス「医工学とビックデー
タが拓く医療の未来」(東京)

平成年度 日本金属学会関東支部 講演見学会(東京)(本号
頁)

関東支部

20～22

平成 28 年度塑性加工春季講演会(京都工芸繊維
大)日本塑性加工学会 http://www.jstp.or.jp

23～25

トライボロジー会議2016春

日 本 ト ラ イ ボ ロ TEL 033434
1926 jast＠tribology.jp
ジー学会
http://www.tribology.jp/



定員
150名

定員
35名
定員
40名
定員
10名

定員
111名

3.8

日本材料学会，日 TEL 075
7615321 jimu＠jsms.jp
本複合材料学会
http://www.jsms.jp
日本非破壊検査協 TEL 035609
4015
会・中村
nakamura＠jsndi.or.jp
http://www.jsndi.jp/

日本金属学会東北支部平成年度第回支部会議(総会)(東北大)(本号頁)

(東京)

締切

jimkanto＠mtl.titech.ac.jp

定員
100名

4.8

定員
70名
定員
100名

5.13

本 会 記 事

開催日

名称・開催地・掲載号

27～29

軽金属学会第130回春期大会(阪大)

軽金属学会

TEL 0335380232
http://www.jilm.or.jp/

月
5 ～10

Rare Earths 2016 in Sapporo, JAPAN(札幌)

日本希土類学会

第 21 回動力・エネルギー技術シンポジウム(横浜)日本機械学会TEL 0668797352
kidorui＠chem.eng.osakau.ac.jp
http://www.kidorui.org/RE2016.top.html
TEL 0353603505 sakurai＠jsme.or.jp
http://www.jsme.or.jp/pes/Event/symposium.
html

第53回アイソトープ・放射線研究発表会(東京)

日本アイソトープ TEL 035395
8081
協会
gakujutsu＠jrias.or.jp
http://www.jrias.or.jp/
第 5 回 溶 融 塩 中 TEL 011
7066339のチタン製錬国際 yamase＠eng.hokudai.ac.jp
円卓会議実行委員 http://www.eng.hokudai.ac.jp/TiRT2016/
会・山瀬
index.html

16～17
月
6～8

10～15

月
～

第 5 回溶融塩中のチタン製錬国際円卓会議(北
大)

主催・担当

問合先

締切
予約申込
4.21

日本金属学会・梶 TEL 0222233685 FAX 0222236312
原pricm_9＠nta.co.jp
http://web.apollon.nta.co.jp/PRICM9/
第18回結晶成長国際会議（ICCGE18）（名古屋） 日本学術会議他
TEL 07052686664
secretariat＠iccge18.jp
http://www.iccge18.jp/

Abstract
1.5

第 5 回 ICFSMA'16 国際会議(強磁性形状記憶材料に関する国際会議)(仙台)

事前予約
6.30

第回環太平洋先端材料とプロセシング国際会議(PRICM9)(京都)

7 ～12
月
5～9


～

月
1～4

日本金属学会秋期講演大会(大阪大学豊中キャンパス)

第 5 回 ICFSMA'16 TEL 022
7957323
国 際 会 議 組 織 委 員 icfsma＠material.tohoku.ac.jp
会・大森(東北大) http://www.material.tohoku.ac.jp/ ã icfsma/
日本金属学会
annualm＠jim.or.jp
TEL 0222233685 FAX 0222236312

The 11th International Symposium on Advanced 日本実験力学会・ nmtam＠hcmut.edu.vn
Science and Technology in Experimental 小林(新潟大)TEL ＋84838647256
Mechanics (11th ISEM '16Ho Chi Minh)
http://www.jsem.jp/(Vietnam)月
7

エコデザイン・プロダクツサービスシンポジウ
ム(EcoDePS)2016(東京理科大)


年月
～
日本金属学会秋期講演大会(北海道大学)

エコデザイン学会 secretariat＠ecodenet.com
連合・宇野
FAX 0358408142
日本金属学会2015, 2016年度会報編集委員会
委員
長
副 委 員 長
委
員

御手洗容子
大塚
誠
赤瀬善太郎
梅津理恵
小泉雄一郎
杉浦夏子
滝沢
聡
多根正和
戸高義一
堀内寿晃
村石信二
湯葢邦夫

浅野耕太
大津直史
齊藤敬高
芹澤
愛
竹田
修
田村友幸
中村貴宏
堀部陽一
森戸春彦
吉矢真人

ext. 5590

池田賢一
大野直子
佐藤和久
千星
聡
武田雅敏
垂水竜一
長谷川 誠
本間智之
山下良之
和田
武

annualm＠jim.or.jp
TEL 0222233685 FAX 0222236312(五十音順，敬称略）

池田大亮
大場洋次郎
佐藤幸生
染川英俊
田中真悟
堤
祐介
畠山賢彦
松尾元彰
山田高広
渡辺博行

石本卓也
大森俊洋
下島康嗣
高橋
淳
田中秀明
寺田大将
藤枝
俊
水本将之
山室佐益

上田恭介
北村一浩
下田一哉
高林宏之
田中康弘
寺西
亮
府山伸行
宮岡裕樹
横田智之

ま て り あ 第巻 第号（）発行所

定価(本体,円＋税)〒120円
年間機関購読料金,円(税・送料込)
発行日 2016年 3 月 1 日
公益社団法人日本金属学会〒9808544 仙台市青葉区一番町一丁目1432 発 行 人 山村英明
印 刷 所 小宮山印刷工業株式会社
TEL 0222233685
発 売 所 丸善雄松堂株式会社
FAX 0222236312
郵便振替口座 0221025592〒1050022 東京都港区海岸 1918

ま て り あ 第55巻 第 3 号(2016)
Materia Japan




ã

1

ã

2

第 3 種郵便物認可

平成28年 3 月 1 日発行「まてりあ」

５