日本金属学会会報

昭和38年 6 月 6 日第 3 種郵便物認可・平成28年 2 月 1 日発行（ 毎月 1 回 1 日発行）

Vol.55 No.2 ISSN 1340-2625

５■■

超微細粒強化と時効析出強化の並立法

摩擦攪拌接合に対する材料学的アプローチ「新技術・新製品」■

55

http://jim.or.jp/

MTERE2 55（2）45〜88（2016）2016

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http://www.jim.or.jp/journal/m/

2016
Vol.55
No.2◎

会告原稿締切毎月 1 日

翌月号(1 日発行)掲載です．
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掲 示 板materia＠jim.or.jp

アルミニウム合金の超微細粒強化と時効析出強化を並立させる 3 つの方策

最近の研究

廣澤渉一

唐

永鵬

堀田善治

松田健二

李

昇原

寺田大将 …………………………………45

加工と熱処理を組み合わせて金属材料の微視的組織ならびに機械的性質を制御する手法は基本中の基本ですが，度を超すとどうなるかご存知ですか．著者らの提示する 3 つの方策がお悩みを改善します．

摩擦攪拌接合に対する材料学的アプローチ
摩擦攪拌接合ではどのような現象が生じているのか

新進気鋭

新規な多ホウ化物熱電材料の探索

新技術・新製品

伴侶動物用カスタムメイド骨プレートの開発
井上貴之

石坂春彦

中島義雄

佐藤

裕 ………………………………………53

材料学に基づく解析結果を紹介．

丸山恵史 ……………………………………………………59

佐々井浩志

中野貴由 ……………………………………………64

強度と導電性に優れた車載端子用固溶型銅合金「MSP
5」の開発
伊藤優樹

牧

一誠

小林敬成

小池慎也 ……………………………………………………………67

構造用素材として優れたコストパフォーマンスを持つ省合金型二相ステンレス鋼(NSSC
2120)の開発 及川雄介 柘植信二 江目文則 本村 洋 井上裕滋 …………………70
研究室紹介

結晶学的組織解析から材料を考える

はばたく「生命現象」への挑戦

松垣あいら …………………………………………………………………74

これまでを振り返って

新津甲大 ……………………………………………………………………75

本会記事

森戸茂一…………………………………………………73

会告 ………………………………………………76

新入会員 …………………………………………83

支部行事 …………………………………………80

会誌・欧文誌 2 号目次 …………………………85

企業求人情報 ……………………………………81

次号予告 …………………………………………86

掲示板 ……………………………………………81

行事カレンダー …………………………………87

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O

1

O

2

O

3

アルミニウム合金の超微細粒強化と時効析出強化を並立させるつの方策
廣 澤 渉 一1)

唐松 田 健 二
 李
1)

永 鵬
2)

堀 田 善 治昇 原
 寺 田 大 将2)

転位の回復や超微細粒の粒径増加に加えて，粒界拡散や結晶

.

は じ

め

に

粒界上への不均一核生成が，通常条件では形成されないような安定相を粗大に粒界析出させるためであり(図 1 ( c )の矢

時効硬化型アルミニウム合金展伸材の強化機構としては，印)，競合して生じる母相中での析出量(多くの場合は準安定

析出強化，転位強化，結晶粒微細化強化などが挙げられ，これらを適切に組み合わせることで従来の性質を大きく上回る
高強度，高延性を有する材料の創製が望まれている．しかしながら，例えば冷間加工による転位強化と析出強化を組み合
わせようとすると，硬化速度の増加によって初期強度が増大する場合もあるものの，時効処理による強度増加量，すなわ
ち時効硬化能は加工率の増加とともに減少してしまうことが多い．これは，加工によって導入された多量の転位が，その後の時効処理時に溶質原子の拡散を促進し(転位芯拡散)，かつ核生成に必要な活性化エネルギーを減少させて転位線上への不均一析出を誘発するためであり，無加工材(図(a ))よりも粗大で疎な析出組織の形成(図 1(b ))が，時効硬化能の低下を生じることが知られている．一方，結晶粒微細化強化と析出強化との組み合わせについても，高圧ねじり( High Pressure Torsion; HPT ) 法 や 繰 返 し せ ん 断 変 形 ( Equal Channel Angular Pressing; ECAP)法，繰返し重ね接合圧延(Accumulative Roll Bonding; ARB)法などの巨大ひずみ加工(1)によって容易に結晶粒をサブミクロンオーダーまで超微細化できるようになったにもかかわらず，その後の時効処理で大幅に強度が低下してしまうことも少なくない．これも，

図16022AlMg Si 合金無加工材( a )， 30冷間圧延材( b )， HPT 材( c )を 443 K で 86.4 ks 時効した
際の TEM 組織(2)(3)．

横浜国立大学大学院工学研究院1)教授 2)産学連携研究員(〒2408501 横浜市保土ヶ谷区常盤台795)九州大学大学院工学研究院教授
富山大学大学院理工学研究部1)教授 2)助教

千葉工業大学工学部准教授
Three Strategies to Achieve Concurrent Strengthening by Ultrafinegrained and Precipitation Hardenings for Severely DeformedAgehardenable Aluminum Alloys; Shoichi Hirosawa, Yongpeng Tang, Zenji Horita, Kenji Matsuda, Seungwon LeeandDaisuke Terada(Yokohama National University, Yokohama. Kyushu University, Fukuoka. University of Toyama,
Toyama. Chiba Institute of Technology, Narashino）
Keywords: aluminum alloy, agehardening, severe plastic deformation, precipitation, spinodal decomposition, ultrafine grain, microalloying,concurrent strengthening
2015年11月19日受理[doi:10.2320/materia.55.45]

ま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japan

に示す(3)．溶体化処理・水焼入れ後，巨大ひずみ加工，時効処理を順に施した際の両値を相当ひずみ†に対してプロットすることで，結晶粒微細化強化(転位強化)と析出強化の並立の成否を定量的に評価でき，以下のような知見を確認することができる．
同じ時効温度で比較すると，これまでに報告されている多くの合金系で，相当ひずみの増加に伴って時効硬化量は単調に減少する(図 2(b )中の一点鎖線枠にて傾向を示す)．
すなわち，無加工材(相当ひずみ 0 に相当．図中にプロッ
ト点は描かれていない)で最も時効硬化能が高く，転位の導入や結晶粒の微細化が母相中の析出量を減少させて(図1)，時効硬化量の低下を生じる．

巨大ひずみ加工の定義ともなっている「相当ひずみ 4 以
上の加工(図 2(a)(b )中の縦点線よりも右側の高相当ひず
み領域に対応)」を施した後に様々な温度で時効処理すると，高温では硬化することなく単調に軟化し，低温ほど到 )．これは，
達硬さ，時効硬化量ともに大きくなる(矢印◯低温時効ほど転位の回復や超微細粒の粒径増加が抑制されるのに加えて，母相中における準安定相の析出量が増加す
図2

各種時効硬化型アルミニウム合金の到達硬さ(a)および時効硬化量( b )の相当ひずみ依存性．白抜記
号，黒塗記号はそれぞれ 373 K 以下の低温での時
効処理，373 K よりも高温での時効処理を示す(3)．

るためである(3.(1)節で詳述)．
 Cu を微量添加した Al Mg Si 合金や Al Zn Mg 合金(矢 ． 3. ( 2 )節で詳述)に加えて， 2091Al Li Cu 合金や印◯
 で示した□や☆．3.(3)節で詳述)
Al14.7 atMg 合金(◯では，相当ひずみが＞ 100 の HPT 加工後でも 373 K 以下相)の減少が強度低下の主因となっている(競合析出現象)．

の時効処理を施すことで優れた到達硬さ，時効硬化能を示したがって，せっかく事前に転位強化や結晶粒微細化強化をす．特に後二者は，アルミニウム合金展伸材では最高レベ

図っても，その後の時効処理が適切でなければ合金本来の時

ルの到達硬さ＞ HV290 を記録しており， DHV35 45の時

効硬化能が低減，もしくは発現されないことになり，両強化

効硬化量も特筆すべき値となっている．これは，サブミク

機構と析出強化を並立させるための合金設計やプロセス条件

ロンオーダーの超微細粒内に，ナノスケールの析出物(ナに関する方策の確立が望まれている(2)．

ノ析出物)を高密度に分散させることに成功したためであ

本稿では，実用アルミニウム合金の適用範囲をさらに拡大

り，強化機構の並立を達成する好例として位置付けられる．

するために，巨大ひずみ加工による結晶粒微細化強化と時効析出強化の並立によって合金の「高強度化」を図った事例を著者らが見出したこれらの知見は，超微細粒時効硬化型合紹介し，超微細粒時効硬化型合金に特有な 3 つの析出強化 時効温度の低温化，◯
マ
金に特有な 3 つの析出強化技術(◯

 時効温度の低温化，◯
 マイクロアロイング，◯
 スピ
技術(◯

ノーダル分解の利用)を提示する．ここで「強化機構の並立」とは，「到達強度/硬さのみならず，その合金がもつ本来の時
効硬化能を最大限生かして，巨大ひずみ加工材を高強度化すること」と定義でき，後述する到達硬さ相当ひずみ図(図(a))や時効硬化量相当ひずみ図(図 2(b))において，プロッ
ト点をより右上方へとシフトさせることに対応している．

.

到達硬さおよび時効硬化量の相当ひずみ依存性

各種時効硬化型アルミニウム合金に対して，種々の巨大ひずみ加工ならびに時効処理を施した際の到達硬さおよび時効硬化量(ビッカース硬さの変化量として DHV で表す)を図 2

† 三次のテンソル量であるひずみを，一次のスカラー量に変換した値であり，次式を用いて種々の巨大ひずみ加工によって導入される相当ひずみ量 eeq を算出することができる(1)．HPT 法

ru3t(ただし，t は円板状試料の厚さ，r は中心からの距離，u はねじり角)，ECAP 法

eeq＝

[ ( )

( )]

n
q C
q C
＋C cosec ＋
2cot ＋
32 2
2 2(ただし，n は繰返しパス数，q はチャンネル間の角度，C はダ
イス屈曲部内側および外側の曲率)，ARB 法

eeq＝

()

2n
t
ln
t0
3
(ただし，n は繰返しサイクル数，t0, t は加工前後の板厚)
eeq＝－

最近の研究

 スピノーダル分解の利用)に基づくもイクロアロイング，◯のであり，以下では上記の傾向を端的に示す実験結果を紹介

Ji(t)＝A2･ni(t)･D･ci(t)･

しながら，超微細粒強化と析出強化を並立させるための合金( tt )

×exp －

設計，プロセス条件を提示することにする．

.

(

gabi
DG 
･exp －
TA
kTA

)
(1)

超微細粒時効硬化型合金に特有なつの析出強化技術



時効温度の低温化

図に， 6022Al Mg Si 合金 HPT 材を 443 または 343 Kで時効した際の硬さ変化ならびに対応する透過型電子顕微鏡(Transmission Electron Microscopy; TEM)組織を示す．前
述したように，本系合金は本来 443 K で 86.4 ks 時効すると，図 1(a)のような微細な針状 b″相が母相中に均一析出し，

DHV75 もの大きな時効硬化能を示すはずであるが(2)(3)，事前に HPT 加工を行うと，結晶粒微細化強化によって時効処
理前の硬さは HV160 まで増加するものの(無加工材の硬さ
は＜HV50)，その後の時効処理で単調に軟化してしまう(図3 ( a ))．これは，転位の回復や超微細粒の粒径増加に加えて，結晶粒界上に＞ 100 nm の粗大な安定相( b Mg2Si 相．
図 1(c)矢印)が形成して，母相中の析出が完全に抑制されるためであり，時効硬化型アルミニウム合金の競合析出現象に関する前述の 1 つ目の知見を証明するものとなっている．
しかしながら，同じ HPT 材を 343 K で時効処理すると，～DHV10 ほどの時効硬化を示すようになり(図 3(a))，これは超微細粒内にナノ析出物が形成するためであることがわかった(図 3(b)，(c))．
図は，著者が開発した AlMgSi 合金の競合析出現象を再現する数値解析モデル(4)(5)を用いて計算した，443または343 K 時効における析出サイトごとの核生成速度の時効時間依存性を示す．核生成速度 Ji(t)

図36022Al Mg Si 合金 HPT 材を 443 および 343 Kで時効した際の硬さ変化( a )ならびに対応する
TEM 組 織  343 K 3.6 ks 時 効 ( b ) ( c ) ． 443 K
86.4 ks 時効後の TEM 組織は図 1(c)に示す．

ま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japan

図4

AlMgSi 合金で観察される競合析出現象を再現する数値解析モデル(4)(5) を用いて計算した各析
出サイトにおける核生成速度の時効時間依存性443 K 時効(a)，343 K 時効(b)．平均結晶粒
径 1 mm，転位密度 1011/mm2 の条件で計算した．

図56022Al Mg Si 合金を 443 K で 86.4 ks 時効した
際の，全析出量に対する母相中での析出量の割
合 s．競合析出現象を再現する数値解析モデ
ル(4)(5) を用いて，結晶粒径，転位密度をそれぞれ任意に変化させて計算した．

t ＝ A 3･

TA r2Dci(t)gabi(2)

析出物を形成し，到達硬さや時効硬化量を増加させるという点で，第一義的に重要な析出強化技術と言える．なお，本数
値解析モデル(4)(5)は，時効処理前の結晶粒径および転位密度

ただし， A2 ， A3 定数， ni ( t )サイト i に含まれる有効結を任意に変化させた際の，各析出サイトにおける体積率を比晶格子点数， D溶質原子の拡散係数，ci(t)サイト i の溶

較することもでき，例えば 443 K で 86.4 ks 時効する場合，

質濃度，gabiサイト i における母相/析出相間の界面エネル

結 晶 粒径 が 10 mm 以 下 ，転 位 密 度が 1014 m－2 以上 に な る

ギー， TA 時効温度， DG 核生成に必要な活性化エネルと，母相中での析出量が全析出量の 50 以下となって，十ギー， k ボルツマン定数， t 緩和時間， t 時効時間，分な時効硬化能が発現しなくなることが予想される(図)．

r臨界核半径

マイクロアロイング

を t に対して積分(図 4 の各曲線で囲まれた面積に対応．横時効硬化型アルミニウム合金の析出組織形成は，合金中に軸が対数表示になっている点に注意)することで，析出相の含まれる不純物元素や意図的に添加したマイクロアロイング

核生成数，ひいては(既出の析出核を成長させる代わりに，元素(通常は＜1 at程度)によって変化することが知られて新たな析出核の発生によって体積率を増加させているた

おり，特に溶質原子，マイクロアロイング元素原子および空め(4)(5) )形成量を比較することが可能となっている． 443 K孔からなるナノクラスタの異質核生成作用(7)(12)は，学術的時効(図 4 (a ))では溶質原子のほとんどが結晶粒界面やエッのみならず工業的にも興味深い現象となっている．図に，

ジ上で粗大な析出相として消費され，母相中での析出に使わCu をマイクロアロイング添加した過剰 Mg 型 AlMg Si 合れる Mg や Si はわずかであるのに対して(図 1 ( c )の析出組

金 HPT 材を 373 K で時効した際の硬さ変化，時効硬化量な織に対応)，343 K 時効(図 4(b))では時効温度の低温化によらびに対応する TEM 組織を示す(13)．Cu 添加量の増加に伴る D の低下が，結晶粒界上での核生成の遅滞や溶質枯渇帯って HPT 加工後の硬さが顕著に増加し，0.7 atCu 合金での形成抑制，母相中における溶質濃度の維持を引き起こし，は HV200 に達するほどの強化(結晶粒微細化強化および転

粒内析出量を増加させることが示唆される(図 3(b )，(c )の位強化)が図られることがわかる．さらに，その後 373 K と析出組織に対応)．そのため，時効温度の低温化は結晶粒界

い う 低 温 時 効 を 施 す と 到 達 硬 さ HV213 ， 時 効 硬 化 量や転位上での不均一析出を極力抑えながら，できるだけ超微DHV15 を示すようになり，無添加材(到達硬さ HV147 ，時

細粒内にナノスケールのクラスタ(ナノクラスタ(6)†)やナノ

効硬化量 DHV10 )を上回る強度特性となっている．同様な

図6

Cu をマイクロアロイング添加した過剰 Mg 型 AlMgSi 合金 HPT 材を 373 K で時効した際の硬さ変化(a)，
時効硬化量(b)ならびに対応する TEM 組織0.7 atCu 合金 60 ks 時効(c)(e)(13)．

† ナノ析出物の前駆構造とみなせるが，所定の化学組成をもたない(6)ために自由エネルギー関数を定義できず，準安定状態図にもその相安定性を表す相境界を描くことができない．



最近の研究

図7

Cu をマイクロアロイング添加した Al 3 at  Zn 3 at  Mg 合金 HPT 材を 373 K で時効した際の硬さ変化(a)，時効硬化量(b)ならびに対応する TEM 組織AlZnMg 合金 240 ks 時効(c)および 0.2 atCu 合金 240
ks 時効(d)．

傾向は， Cu を微量添加した Al Zn Mg 合金 HPT 材を 373

MgSi や AlZn Mg 合金の場合と同様，結晶粒微細化強化

K で時効した際にも得られ(図)，超微細粒時効硬化型合金

および転位強化の寄与で説明でき，その後時効処理を施すとに特有な 2 つ目の析出強化技術としての「マイクロアロイ

463 K 時効 HPT 材でのみ硬さが単調に減少するものの，他

 で示したような強化機構のング」によって，図 2 の矢印◯の試料では顕著な時効硬化を示すことがわかる．特に，373並立に成功した．

K で 2419 ks 時効した HPT 材の硬さは＞ HV290 にも達し

なお，このマイクロアロイングによる強度向上のメカニズており，アルミニウム合金展伸材としては極めて高強度な材

ムとしては，新たなナノ析出物の形成(例えば，図 6(e)に示料を創製することに成功した(曲げ試験の結果，塑性変形能した Al Mg Si Cu 四元系化合物相 Q ′( Q ))や既存の析出相も十分確保できることが示された(14))．

の形成速度増大(例えば，図 7( c )，( d )に示した GP ゾーン

図 9( c )(e )に，無加工材および HPT 材を 373 K で 2419(h1)相)などが考えられ，著者らは 3 次元アトムプロー
や h′

ks と 463 K で 36 ks の 2 条件で時効した際の TEM 組織をブ(ThreeDimensional Atom Probe; 3DAP)分析結果を基示す(2)(3)．回折パターンならびに暗視野像から，463 K で時に，ナノクラスタによる析出強化相の核生成促進，すなわち効した HPT 材(図 9(e))では安定相の dAlLi が結晶粒界上ナノクラスタによる異質核生成作用を提唱していに 粗 大 析 出 す る の に 対 し て ， 373 K で 時 効 し た 場 合 に はる(10)(12) ．さらに著者らは，この有効なマイクロアロイン～ 210 nm の平均結晶粒径をもつ HPT 材(図 9(d))でも，無グ元素の選択法についても，第一原理計算によって求めたアAl3Li 相が微細析出して加工材(図 9(c))と同様に粒内に d′

ルミニウム母相中の溶質原子マイクロアロイング元素原子いることがわかる．そのため，このような粒内析出の能否間相互作用エネルギーに基づいて予測しており(図)， Al が，強化機構の並立の成否を決めており，アルミニウム合金

Mg Si および Al Zn Mg 合金中の Mg 原子と強い引力作用

展伸材の強度を飛躍的に向上させるためには，超微細粒内にをもつマイクロアロイング元素が，ナノクラスタによる異質

ナノ析出物を高密度に分散させることが肝要であることが明

核生成作用を発現するとしている(8)(9)．


スピノーダル分解の利用

らかになった．なお，低温時効を施すと HPT 材でも時効硬化を示すようになるという意味では，1 つ目の析出強化技術(時効温度の低温化)と同じ傾向に思えるが，その到達硬さに2 節で述べたように，強化機構の並立を達成する好例とし加えて並立度†で比較すると，前述した 6022 合金 HPT 材のて位置付けられる 2091AlLiCu 合金は，他の 2 つの析出強

373 K 時効が～ 0.2 であるのに対して， 2091 合金 HPT 材の化技術(時効温度の低温化，マイクロアロイング)で得られる

373 K 時効では0.47と非常に大きな値となっている(3)．この強度特性よりも，さらに優れた到達硬さ，時効硬化量を示す
 で示した□)．図(a)(b)に，2091合金無加工材，(図 2 の◯10 冷間圧延材， HPT 材を 373 または 463 K で時効した際の硬さ変化を示す(2)(3) ．時効処理前の硬さの違いは， Al 

ま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japan† 無加工材のもつ時効硬化能のうち，冷間加工や巨大ひずみ加工を受けてもその後どれだけの時効硬化能を示すかの指標(3)．1.0
は強化機構の加算則が成り立つことを意味する．

結果は，強化機構の並立の定義「到達強度/硬さのみならず，その合金がもつ本来の時効硬化能を最大限生かして，巨大ひずみ加工材を高強度化すること」に沿ったものであり，著者
らは X 線小角散乱(Smallangle Xray Scattering; SAXS)法による相分解初期過程のその場測定を行うことで，そのメカニズムとして以下のような「スピノーダル分解の利用」の有効性を提唱している(3)．
すなわち，他の合金元素による a＋d′相境界への影響が十分に小さいと仮定すると，本研究で用いた 2091合金の Li 濃度(7.9 at)ならびに時効温度は，図に示した AlLi 二元系準安定状態図(15)で●の位置を占め，463 K は核生成成長領域， 373 K は規則化を伴うスピノーダル分解(コングルエ
ントオーダリング)領域に対応する．そのため，同じ d′
相が析出する場合でも，373 K 時効ではスピノーダル分解によって形成することが予想され，時効初期からの速やかな相分離によって粒内析出の促進，粒界析出の抑制が図られたものと考えられる．事実，同様にスピノーダル分解が生じると報告されている Al 14.7 at  Mg 合金に HPT 加工を施し，その後スピノーダル線(16)以下の温度である 343 K で時効処理す
ると，到達硬さ HV295 ，時効硬化量 DHV35 の顕著な時効硬化を示し(図(a))，3DAP 分析で得られた[001]a 方向に平行な Mg 原子濃度のゆらぎ(周期～9 nm，濃度振幅片
幅～6 atMg．図11(b)，(c))から，スピノーダル分解特有の変調構造が形成していることが明らかになった．そのため，超微細粒時効硬化型合金に特有な 3 つ目の析出強化技
術としての「スピノーダル分解の利用」は，現時点で図 2
図8

図9



Al Mg Si X 合金( a )および Al Zn Mg X 合金( b )の相互作用エネルギーマップ( X はマイクロ
アロイング元素)(8)(9) ．実験的に見出された Cuを含むナノクラスタによる異質核生成作用は，両合金中の Mg 原子と Cu 原子との強い引力作用によって解釈できる．

 で示した□や☆にまで強化機構の並立を図ることがでの◯き，従来の性質を大きく上回る高強度アルミニウム合金展伸材の創製に繋がる結果となっている．

2091AlLiCu 合金無加工材， 10冷間圧延材， HPT 材を 373 K( a)または 463 K( b)で時効した際の硬さ変化ならびに対応する TEM 組織無加工材 373 K 2419 ks 時効(c)，HPT 材 373 K 2419 ks 時効(d)，HPT 材
463 K 36 ks 時効(e)(2)(3)．

最近の研究

.

お

わ

り

に

巨大ひずみ加工と時効処理の組み合わせによって，アルミ
ニウム合金の強度向上を図る試みは，ここ最近国内外で盛んに行われており(例えば，(3)内の参考文献(3)(20))，実用化に向けた研究開発例も報告されるようになってきている(17)(18)．本稿で紹介した巨大ひずみ加工と時効析出強化の並立による各種アルミニウム合金の高強度化の事例は，革新的な次世代軽量構造用材料の開発に繋がる可能性を有しており，今後 ARB 法や連続 HPT(Continuous HPT)法，高圧すべり加工(HighPressure Sliding; HPS)法などの試料サイズの大型化が可能な巨大ひずみ加工(19)(20)を施した後に 3 つの析出強化技術を適用し，新規開発合金の実用化への道筋を示
すことを目指している．

図 10

Al Li 二元系準安定状態図(15) と本研究で施した時効処理条件．破線で示したスピノーダル線を境に，相変態機構(核生成成長機構またはスピ
ノーダル分解)が変化する．

本節で 紹介し た研 究成 果の一 部は ，科学 技術振 興機 構(JST)産学共創基礎基盤研究，軽金属奨学会統合的先端研究
ならびに日本アルミニウム協会研究助成の支援を受けて行われたものであり，ここに深甚なる謝辞を表します．また，この度の日本金属学会功績賞受賞の栄誉に対しましても，関係各位に心より感謝致します．

文

図 11

Al 14.7 at  Mg 合金無加工材および HPT 材を
343 K で時効した際の硬さ変化(a)． 612 ks 時効
し た 無 加 工 材 を 3DAP 分 析 し て 得 ら れ た 18.0
atMg での等濃度曲面(b)ならびに(b)中の挿入
ボックス長手方向の Mg 濃度プロファイル(c)も合わせて示す．

ま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japan献( 1 ) A. Azushima, R. Kopp, A. Korhonen, D. Y. Yang, F. Micari, G.
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★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★
廣澤渉一
1998年 東京工業大学大学院理工学研究科金属工学専攻博士課程修了，博士(工学)
1998年 Imperial College 材料学科 客員研究員
1999年 Oxford 大学材料学科 ポスドク研究員
2002年 東京工業大学大学院理工学研究科材料工学専攻 助手
2007年 横浜国立大学大学院工学研究院機能の創生部門 准教授
2014年 4 月 現職
専門分野金属組織学，構造材料設計工学，計算材料学◎アルミニウム合金などの金属材料を，高性能・高機能構造部材として利用するための「微視的組織制御・解析」，「材料特性評価」ならびに「計算材料学による合金設計・プロセス開発」を行なっています．研究室の学生とともに，ものつくりを通して社会に貢献していきたいと考えています．

★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★



廣澤渉一

唐

永鵬

堀田善治

松田健二

李

昇原

寺田大将

最近の研究

摩擦攪拌接合に対する材料学的アプローチ
佐

.

は じ

め

藤

裕

に

摩擦攪拌接合(Friction stir welding，以後 FSW と略す)は1991年に英国溶接研究所( TWI)で開発された固相接合法である(1)．溶融・凝固を伴わないがゆえに，接合時の変形が小さい，溶接欠陥が少ない，接合部の機械的特性が良好であるなどの数多くの利点を有する．そのため，溶融溶接が難しい
Al 合金への適用が真っ先に検討され，開発から 20年余で代表的な接合方法の 1 つとしての地位を確立し，すでに Al 合金を中心に航空宇宙，自動車，船舶，橋梁などさまざまな分
野で実用化されている(2)(3)．近年，FSW の規格化も進められており， Al 合金の FSW に関しては 2011 年 12 月に国際規格(ISO 25239)が成立し(4)，近々 JIS も発行される予定である(JIS Z3608)．
FSW の原理を図に示す(5)．ショルダとプローブから成る非消耗接合ツールを回転させながら被接合材へ押し入れ，接合線に沿って移動させるという単純な原理に基づいている

図1

FSW の原理．

が，接合ツール周りで生じる材料流動や接合部の形成機構などの基礎現象は直接観察が難しいため明らかになっていなかった．現時点でも未解明な事象が数多く残されているが，種件を用いれば，接合欠陥のない継手が得られ，攪拌部には微々の材料学的解析により FSW 基礎現象への理解が深まりつ

細な等軸結晶粒組織が形成される(図(5)に代表的な接合部

つある．

断面マクロと組織分類を示す)．微細な結晶粒組織は動的再

本稿では，材料学的アプローチにより等軸的な微細粒組織

結晶によって形成されると言われていたが，いかにして母材の形成機構，酸化膜の挙動，材料流動，接合メカニズムなど組織から微細な結晶粒組織が生成するのかについての知見はの解明に寄与した研究成果を紹介する．また，鉄鋼やチタン

あまりなかった．2004～2005年にかけて Al 合金の FSW 過合金の FSW を可能にする接合ツール材料の研究・開発の動程での組織変化をストップアクション法により凍結し，向についても解説する．

EBSD 法によって解析した結果が報告された(6)(7) ． 2195Al

合金の FSW 過程で接合ツールの移動と回転を強制停止し，

.

微細粒組織の形成

接合ツール前方で生じた組織変化を EBSD 解析した(7) ．その結果，回転する接合ツールが近づくにつれて，母材組織がFSW では，非消耗接合ツール/被接合材の間で発生する

ツールの回転に引き摺られるように変形して伸長粒になると摩擦熱と被接合材の加工発熱によって軟化した被接合材がツともに，元々の結晶粒界が波打ち始め，さらに元々の結晶粒ール周りを流動することで接合が達成される．適切な接合条に小角度粒界が導入されて結晶粒のサブディビジョンが生東北大学准教授大学院工学研究科(〒980
8579 仙台市青葉区荒巻字青葉 6602)
Fundamental Understanding of Friction Stir Welding Based on Materials Science; Yutaka S. Sato(Tohoku University, Sendai)
Keywords: friction stir welding, microstructure, recrystallization, oxide layer, microtexture, welding tool
2015年11月 5 日受理[doi:10.2320/materia.55.53]

ま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japanじ，接合ツール近傍では小角度粒界の方位差が増加して等軸位差の増加による連続再結晶が主に生じるが，積層欠陥エネ

的な微細結晶粒が形成されるという微細化機構を提案していルギーが低い金属材料では，転位の再配列が生じにくいためる．また Mironov ら(8) は，純鉄 FSW 部の接合方向に垂直

連続再結晶は生じにくく，元の結晶粒界が波打って新しい結な断面において，母材部から攪拌部に至る広い領域で晶粒が形成される不連続再結晶が主体的になることが示され

EBSD 解析を行い，母材の粗大粒組織が攪拌部の等軸微細ている(15)(19)．また，再結晶挙動は接合条件にも依存する．

粒組織へ変化する過程を調べた．その結果を図に示す．

中くらいの積層欠陥エネルギーを有する銅における FSW 過Al 合金のストップアクション法で得られた結果と同様，結程での組織形成をストップアクション法にて調べた結果，回晶粒のサブディビジョンと小角度粒界の方位差増加によって転速度(接合温度)が低い場合には連続再結晶が生じるが，回微細粒が形成されることを示している．その後，種々の Al

転速度の増加に伴って結晶粒界の波打ちによる微細粒形成が合金(9)(10)，Mg 合金(11)(12)，Ti 合金(13)(14)，鉄鋼(15)(18)，銅見られ，連続再結晶から不連続再結晶へ遷移することが示さ合金(19)(20) の FSW に伴う組織形成機構が系統的に調べられている(20)．これは接合温度が増加すると粒界移動が生じれ，また単結晶を用いた基礎的検討(16)(18) も行われた． Al

やすくなることに起因していると考えられる．

合金や純鉄のように積層欠陥エネルギーの高い金属材料で

FSW は融点以下であるものの比較的高温で生じる巨大ひは，上述のような結晶粒のサブディビジョンと小角度粒界方

ずみ加工と言える．従って，組織形成には温度とひずみ速度が影響する．ひずみ速度の実測は難しいが，Masaki ら(21)はFSW の熱履歴を与えながら高ひずみ速度下で平面ひずみ圧

縮試験を行い，FSW 過程でのひずみ速度を実験的に予測した．すなわち， Al 合金の FSW 過程で実測した最高到達温度で，ひずみ速度を変えた平面ひずみ圧縮試験を実施し，
FSW 過程と同じ冷却速度にて冷却した試験片の結晶粒組織を攪拌部のものと比較した．その結果，ひずみ速度は約 2～
3 s－1 程度であり，モデリング等で予測される値よりも小さいことが示唆されている．

.

酸化膜の挙動Al 合金の場合，表面を強固かつ安定な酸化膜で覆われているため，固相接合の障害となる．FSW では，機械的なエネルギーにより酸化膜を分断し，2 つの部材間の金属結合を達成していると考えられていたが，FSW 過程での酸化膜の
図2

図3



(a)Al 合金 FSW 部の断面マクロと(b)組織分類．

挙動についての知見はあまりなかった． Al 合金 FSW 部の

純鉄 FSW 部から得られた EBSD 解析結果．(b)～(d)は(a)の各領域の拡大マップ．マップ中，白線は小角度
粒界(方位差 2～15°)，黒線は大角度粒界(方位差15°以上)を示す．

最近の研究

図4

AA7075 と AA2024 の異種合金 FSW 継手の断面
マクロ(AA7075を前進側，AA2024を後退側に配置 し て 突 合 せ FSW ． ツ ー ル 回 転 速 度  500
rpm，接合速度342 mm/min)．

図5
断面マクロをエッチング後に観察すると，断面にジグザグ模様が観察される場合がある．異種 Al 合金 FSW 部の断面マ
クロは図(22) のようにジグザグ模様を境に異種合金が分か

裏曲げ試験でルート部から割れる継手と割れない
継手のルート部の TEM 写真と模式図． TEM サ
ンプルは裏曲げ試験を採取した同じ継手からFIB にて採取．

れて存在することがあるため，ジグザグ模様は酸化膜が存在した初期突合せ面が移動した痕跡であることが分かる．エッ

流動を解析する手法としては，FSW 前の被接合材中に埋め

チング後にジグザグ模様が現れる Al 合金 FSW 部に対して込んだ別な材質の小球の動きを追うトレーサー法(28) ，エッ

裏曲げ試験を行うと，ジグザグ模様の下部から割れることがチング度が異なる異種合金の移動を調べるマーカー法(29)(30)，ある(23)．FSW では接合ツールを突合せ面に挿入して固相攪FSW 部に生成したミクロ集合組織の分布から変形方向を予拌しているが，接合ツールのプローブ先端は被接合材の下面測する手法(31)(33) などがある．図( a )に Mg 合金 AZ61 母に接触するまで挿入できない(接触すると被接合材は裏当て

材と攪拌部中央から得られたミクロ集合組織を示す(33) ．

材と接合される)ため， FSW 部の下部の攪拌が相対的に弱{0001}底面が板面に平行に配置する母材の集合組織は FSW

くなり，初期突合せ面の酸化膜の分断が不十分になった結果に伴って約 90度回転している．攪拌部における{ 0001 }底面と言える．このような突合せ面下部に生じる未接合欠陥はの分布を調べた結果，図 6(b )のようなトレースを示しておKissing bond も し く は Root flaw と 呼 ば れ て い る(23)(26) ．

り，Mg 合金の主すべり面が接合ツールのプローブ表面にほエッチング前の断面マクロで未接合欠陥は確認されないが，ぼ平行に並ぶことから，FSW における変形は主に単純せん

裏曲げ試験で割れる試験片のジグザグ模様下部を TEM 観察断によって特徴付けられ，せん断方向はツール回転方向にほした結果，図に示すように酸化膜が連続的に残存しているぼ平行であることが示された．単純せん断の痕跡は Al 合ことが示された(23) ．一方，割れない試験片においては，局

金(9)(31)，鉄鋼(8)(15)(18)， Ti 合金(13)(14)(34)などでも観察され所領域に酸化物粒子が観察され，部分的に酸化膜のない金属ている．FSW による単純せん断で得られた主すべり面の回結合部分が存在することが示されている(図 5)(23)(27)．すな

転分布は材料流動に対する知見を提供するばかりなく，継手

わち，断面マクロのジグザグ模様は初期突合せ面上の酸化膜

性能に影響することがある(35)ため重要な基礎データと言えが分断されて局所領域に分布したものがエッチングによってる．

現れたものであり，酸化膜が連続的に存在しなければ機械的特性に大きな影響を及ぼさないことが示されている．

上述した材料流動の解析法は有益な情報を提供しているが，接合ツール周りで生じた最終段階での現象を反映しているに過ぎない．近年， Morisada ら(36) は高輝度 X 線透過シ

.

材 料

流

動

ステムを用いて FSW 中の塑性流動挙動を 3 次元可視化する
こ と に 成 功 し た ． 直 径 300 mm の W ト レ ー サ ー の 動 き を接合ツール周りの材料流動は接合欠陥の発生や酸化膜の分FSW 中に観察し，前進側( Advancing side )に形成される接断と関係するため， FSW にとって極めて重要である．材料

合欠陥の発生メカニズム(37)やひずみ速度(38)を調べている．

ま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japan



図7

図6

( a ) Mg 合金 AZ61 母材と攪拌部中央から得られた{0001}極点図と(b)攪拌部内における{0001}底面の分布．

( a ) X 線透視画像を得るための装置配置図と( b )種々の回転速度で得られた W トレーサーの 3 次
元移動軌跡．

に分布している．酸化膜のない表面の形成には，ミクロ集合
組織解析の結果で示したとおり，単純せん断が寄与しているものと推察される．なぜなら，単純せん断を受けた材料はす
べり変形によりすべり面上に酸化膜のない表面が形成されるためである．また，FSW では被接合材中へ接合ツールを無図( a )に X 線透視画像を得るための装置配置図を示す．

理矢理押し入れているため，酸化膜のない表面同士は十分に1050Al 合金の FSW を種々のツール回転速度で実施した結密着することができる．実際に，水中で FSW を行っても，果(図 7( b))，接合欠陥が発生する場合には，ショルダによ水が攪拌部内に取り込まれることはない．

る上下方向の塑性流動不足とプローブ周囲における塑性流動

FSW の接合メカニズムを模式的に示すと図のようにな

速度のアンバランスが生じていることを明らかにした(37) ．

ると考えられる．接合ツールの回転によって被接合材は単純

また， W トレーサーの移動速度変化から FSW 過程でのひせん断を受けて，主にツール回転方向に移動する．このとずみ速度変化を求め，最終段階でのひずみ速度は－13.4 s－1

き，初期突合せ面の酸化膜が分断され，酸化膜のない表面がであることを示している(38) ．材料流動は被接合材料の種

現れる．酸化膜のない表面同士が密着することにより接合が類，接合ツールの形状，接合条件に大きく影響を受けるた

達成されているものと推察される．このとき，分断された酸

め，これらを系統的に変えたときの挙動，ひずみ速度に関す化膜は酸化物粒子として局所領域に残存するが，その周囲でる知見を得ることにより，接合プロセスの高度制御が可能に金属結合が達成されているため，機械的特性へほとんど影響なるものと期待される．

しないと考えられる．

.

接合メカニズム

.

鉄鋼・チタン合金用接合ツールの開発

固相接合を達成するためには，金属材料表面の酸化膜を分FSW の利点を鉄鋼でも活用するため，これらに対する適断し，酸化膜のない表面同士が密着して，2 つの被接合材中用研究が国内外で進められている．しかし，鉄鋼の FSW にの原子が安定な原子間距離に達する必要がある． FSW で耐えうる安価な接合ツールがほとんどないため，その実用化は，初期突合せ面の酸化膜は分断され，上述のように粒子状は進んでいない．



最近の研究

図8

図9

Co 基 合 金 ツ ー ル で 得 ら れ た Ti 6Al 4V 合 金
FSW 継手の外観写真と FSW 前後のツール外観
変化．

図10

硬質相のサイズと量を調整した Co 基合金ツールの FSW 前後の外観写真とツール断面形状プロフ
ァイル．

FSW の接合メカニズム．

鉄鋼の FSW では，被接合材が軟化する温度域で十分な高温強度，靱性，耐摩耗性を有するとともに，室温でも十分な硬さと靱性があり，被接合材との反応性が低いツール材料が必要となる(39) ．これまで W 25  Re 合金，多結晶の cBN( PCBN )， cBN / W Re 合金の複合材料が鉄鋼の FSW に使えるツール材料として，特に欧米で多用されているが，いず
れもツール単価が高額であり，汎用的に用いられるには至っていない．広く普及させるには，コストパフォーマンスに優れたツール材料の開発が不可欠であり，この分野の研究・開発は国内で活発に行われている．
これまで国内で開発されたツール材料としては，窒化ケイ素(40) ， Ni 基超・超合金(41) ， Ir 基合金(42) などがあるが，本稿では筆者らが開発した Co 基合金(43)(45) ， Ir 添加 Ni 基合合金よりも高温強度に優れたツール材であり，プローブ長 5

金(46)，W 基複合材料(47)について紹介する．

mm で SUS304ステンレス鋼の FSW も可能であることを報Co 基合金と Ir 添加 Ni 基合金は g/g′型組織を有する耐熱金属材料である． Co 基合金は g / g ′型組織の母相と硬質相告している(46) ．いずれもツール寿命の向上を目指して，ツール材の更なる組織制御が試みられている．

(炭化物や金属間化合物)からなる合金であり，フェライト鋼

W 基複合材料は W に種々のセラミック粒子を混合したもやチタン合金の FSW が可能なツール材料として市場展開さのである．セラミック粒子の種類や混合量を調整して，高温れている．特に a ＋ b 型チタン合金(例えば Ti 6Al 4V 合

強度を低下させることなく，靱性を向上させるとともに，接金)の FSW においては，図に示すようにアルミニウム合合ツール先端部の過熱を防止する目的で熱伝導率を向上させ

金並みの滑らかで光沢のある接合部外観が得られる(43)． Co

た．ツール表面にセラミック被膜をコーティングして基合金は FSW 時に割れることはなく摩耗するが，摩耗の程SUS304 ステンレス鋼の FSW に用いた結果，プローブ長

度は接合温度と硬質相の分布状態に依存し， 2 ～ 5 mm の硬1.8 mm のツールでは接合長 20 m 以上，プローブ長 3.8 mm

質相の体積率を増加させることにより耐摩耗性が向上するこでは接合長 12 m を達成した．現在，この W 基複合材料にとが示された(44)．そこで，硬質相の体積率を増加させた結おいても，混合する硬質粒子の種類や量，セラミック被膜の果，図に示すように中炭素鋼( S45C )を 3.6 m 接合しても最適化を試みているところであり，実用上問題のないツール

ツールはほとんど摩耗せず，初期開発合金に比べて 1.5倍以寿命と価格の実現を目指している．

上の長寿命化に成功している(45)．Ir 添加 Ni 基合金は Co 基

ま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japan



.

お わ

り

に

FSW の基礎現象と接合ツール材料の開発状況について，

これまでの著者らの成果を交えて解説した．十数年に渡る基礎研究を通して，FSW 現象についての理解はある程度深まってきたが，例えば材料の流動単位や導入ひずみ量などの実測は実験的アプローチが難しく，未解決のまま残されている．また，継手品質に影響する接合因子が多く，それらの影
響度がはっきりしないため，公表された成果同士が結び付かない，実験結果とシミュレーション結果が一致しないといった状況が度々見られ，未だ学術的に成熟したとは言えない状
況にある．今後も基礎現象の解明に向けた実験研究により，地道なデータ取得が必要と考える．

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概要集，96(2015), 62
63.
★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★
1997 年

佐藤裕

東北大学大学院工学研究科博士前期 2 年の課程修了
1997年 東北大学助手(2007年から名称変更で助教)
2003年～2004年 米国ブリガムヤング大学博士研究員
2008年10月 現職
専門分野溶接・接合工学◎各種溶接・接合部の組織解析，諸特性の改善等に従事．特に摩擦攪拌を用いた接合技術と組織改質法に関する材料学的研究を中心に活動．

★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

最近の研究新規な多ホウ化物熱電材料の探索
丸

山

恵

史

ホウ素化合物は，ホウ素二十面体等の独特な構造を有したネ

.

は じ

め

に

ットワーク構造を形成する．ネットワーク構造物質は，ネッ
トワーク中に内包される金属原子の置換もしくは添加量の調

近年，エネルギーハーベスティング技術が注目されてい整により，電気的性質の制御が可能である(2)．ホウ素系ネッ

る．電気エネルギーを有効に且つ持続的に利用するためにトワーク構造物質は，構造自体が有している高温安定性およは，枯渇性資源に頼り切らず，身の回りにある資源から電気び化学的安定性に加え，元素置換もしくは元素添加を通したエネルギーを作り出すことが重要である．熱電変換技術は，電子材料としての機能を付加することにより，高温下等とい熱エネルギーと電気エネルギーを変換する技術であり，熱がった厳しい環境下においても使用できる機能性材料が創生可

あれば発電できることから，現在，精力的に研究が進められ能であると考えられる．多ホウ素化合物は，炭化ホウ素等，ている(1) ．図に一般的な p 型発電モジュールの動作原理

高温域において優れた熱電性能を有する材料系もあり，p 型を示す．p 型および n 型伝導体である熱電材料を直列に接合の熱電材料として精力的に研究された(3)(7) ．対をなす n 型

し，一端を加熱すると，モジュール内に温度勾配が生じる．

伝導体について，金属ドープ b ボロンを中心に研究が行わ

各キャリアが高温から低温側へ拡散し，材料内部で電位差がれ(8)(9) ，近年ようやく intrinsic な n 型伝導を示す多ホウ素生じるため，発電することができる．

化合物が見出された(10) ．その後， n 型伝導を示す多ホウ素

これまで著者らは，高温域においても作動可能な新規熱電化合物における研究が増加している(11)(13) ．本稿では，こ材料の探索を行ってきた．ホウ素化合物はホウ素原子同士のれまで著者らが取り組んできた n 型伝導である多ホウ素化

共有結合によって構造が形成される．ホウ素含有量が多い多合物熱電材料および p 型n 型制御に関する研究を紹介する．

.

熱電変換材料とホウ素化合物

熱電発電の普及のためには，熱電発電デバイスの変換効率の向上，そのためには熱電変換素子自体，すなわち材料としての変換効率の向上が必要である．熱電変換材料の性能を表す指標として ZT がある． ZT は電気抵抗率 r ， Seebeck 係
数 S，熱伝導率 k ならびに絶対温度 T を用いて
ZT＝

S2
T
rk

(1)

と表わされる．ホウ素二十面体を含有する多ホウ素化合物
は，軽元素であるホウ素によって構成されているにも関わらず，複雑且つ大きなユニットセルを有することから比較的熱伝導率が低い．電気抵抗率は，三次元可変領域ホッピング伝導が支配的であると考えられており，高温域において，低い
図1

p 型モジュールの模式図．

電気抵抗率が期待できる．また，Seebeck 係数も温度の上昇

物質・材料研究機構国際ナノアーキテクトニクス研究拠点ポスドク研究員(〒3050044 つくば市並木 11)
Investigation of the Novel Boron Rich Compounds for Thermoelectrics; Satofumi Maruyama(MANA, NIMS, Tsukuba)
Kewwords: thermoelectric, spark plasma sintering(SPS), Al flux, crystal structure, boride, Seebeck coefficient
2015年 9 月24日受理[doi:10.2320/materia.55.59]

ま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japan

に伴い増加していくことから，高温域において，優れた熱電成を第一に考え，試料を合成した．まず，試料の合成温度な性能が期待できる．ホウ素系ネットワーク構造の間隙に内包

らびに Al フラックスの仕込み量を変更し，試料の合成を行される金属原子は，イオン化し構造へ電子を与えると考えらった．図に真空中にて合成した YxAlyB14 における Y 原子

れている．従って，内包金属原子の増加は，ネットワーク構および Al 原子占有率の合成温度依存性を示す．粉末 X 線回造への電子ドープへとつながり，n 型伝導を有する多ホウ素

折パターンおよび Rietveld 解析結果より，構造の変化は見

化合物の探索指針となる．また，ネットワーク構造中の金属られず，また， Y 原子占有率に大きな違いは見られなかっ原子占有率の制御は，p 型もしくは n 型伝導体への制御につた．しかし， Al 原子占有率が合成温度の上昇に伴い減少しながると考えられる．

た．比較的結合の弱い Al が構造から脱離し，加えて，真空中にてフラックス成分を蒸発しながら合成していたため，合. YxAlyB14 と Al 原子占有率制御

成温度に対応して Al 原子占有率が減少したと考えられる．
合成した Al 原子占有率の異なる YxAlyB14 粉末は，その後，ネットワーク構造中に内包される金属は，輸送特性に影響を与えると考えられている．本研究では，ホウ素二十面体を放電プラズマ焼結(SPS)を用いてペレット化し，熱電特性を評価した．

形成するホウ素化合物の中で，金属原子含有率の高い
YxAlyB14 型化合物に注目し，ネットワーク構造中に存在す

. YxAlyB14 の熱電特性と Al 原子占有率依存性

る金属原子占有率の制御とその熱電特性を調査してきた．
YxAlyB14 とその類似構造を有する YxB14 の結晶構造を図に異なる Al 原子占有率を有する YxAlyB14 における電気抵抗示す(14)(16) ．いずれの化合物もホウ素二十面体ならびにホ率の温度依存性を図( a )に示す．いずれの試料も温度の上ウ素原子によってホウ素原子ネットワーク構造が形成されて昇に伴い，電気抵抗率が減少し，その挙動は Al 原子占有率

いる． Y 原子ならびに Al 原子はサイトを部分占有しておによって異なる． Korsukova らにより， YxAlyB14 の類似化

り，化学組成は Y0.62Al0.71B14 である．B14 のホウ素ネットワ合物である ErAlB14 の低温における電気抵抗は，三次元可ーク構造部分はホウ素原子 12 個からなる二十面体と 2 つの変領域ホッピング伝導に従うと報告されている(18)．三次元

ホウ素原子である．多ホウ素化合物では，ホウ素二十面体を可変領域ホッピング伝導は式( 2 )に示すように電気抵抗率

2 個の電子が不足した状態と考える(17) ．ホウ素の価電子数の T－1/4 依存性がある(20)(21)．

r ∝ exp [(T0/T)1/4]

が 3 であることから，1 個電子が不足した状態と考えると，
B14 ネットワークは 4 個電子が不足した状態である．Y およ

kB T 0＝び Al は，ネットワーク構造中では 3 価のイオンとなり，ネ

18.1[D(EF)j3](2)(3)

ットワークへ電子を供給し，その総価電子数は，3×(0.62＋

式( 3 )にあるように， T0 は Fermi 準位における状態密度0.71 )＝ 3.99 と不足している電子数とほぼ一致している．

D(EF)ならびに局在長 j が寄与する．得られた電気抵抗率のYxAlyB14 の他にも Al フラックス法を用いた RxAlyB14( R ＝希測定結果をもとに T－1/4 で電気抵抗率をプロットしたものを土類元素)は，これまでに Korsukova らおよび Werheit らによって多くの単結晶試料の合成が報告されている(14)(18)(19)．従来の Al フラックス法を用いて合成された Rx
AlyB14 では，希土類金属原子ならびに Al 原子の占有率は固定され，その金属原子の総価電子数はほぼ 4 である．
多量の Al フラックスを用いた単結晶育成法では，組成の制御は難しく，また熱電性能測定に用いることが可能なサイズを合成するのも難しい．本研究では多量の多結晶試料の合図2

b 軸方向から投影した( a ) YxAlyB14 ならびに( b )YxB14 の結晶構造．

図3

YxAlyB14 結晶構造中における( a) Y 原子ならびに(b) Al 原子占有率の合成温度依存性．

新 進 気 鋭

図4

異なる Al 占有率を有する YxAlyB14 における電気抵抗率の(a)温度依存性ならびに(b)T－1/4 依存性．

表1

T0 および低温比熱測定を通して算出した j の Al
占有率依存性．

YxAlyB14

T 0( K )j(Å)

y＝0.411.6(1)×108

0.94(41)y＝0.602.5(6)×103

34(23)

図5

Al 原子占有率の異なる YxAlyB14 におけるSeebeck 係数の温度依存性．

図 4(b)に示す．Al 原子占有率の異なる YxAlyB14 における電気抵抗率の温度依存性は T－1/4 依存性がある事を確認した．
プロットの傾きである T0 は，Al 原子占有率の多い組成ではKorsukova らの報告と同程度の値であったが， Al の減少に伴い， T0 の値が急激に増加した．低温比熱測定を行い，D (EF )を求め，局在長 j の Al 占有率依存性を求めた．その

図6

Al 原子占有率の異なる YxAlyB14 における(a)熱伝導率および(b)性能指数 ZT の温度依存性．

結果を表に記す． Al 原子占有率の減少に伴い局在長 j は減少した．局在長の減少はより乱れが強まったことを示唆している．Al が欠損している状態では，B14 ネットワーク構造程度であり，他の試料と比較すると 15 程度低い．同程度

が金属原子から受け取る価電子数が不足状態となり，電荷中の試 料密度であ る y ＝ 0.41 ～ y ＝ 0.58 の試料 で比較した 場

性のバランスが崩れる．それらを補うため，粉末 XRD パタ合，熱伝導率は，電気抵抗率および Seebeck 係数とは異なーン上では現れないほど僅かであるが，B14 ネットワーク構

り ， Al 占 有 率 依 存 性 が 大 き く 見 ら れ な か っ た ． こ れ は

造中に格子欠陥もしくは対称性の低下といった構造中の乱れ

YxAlyB14 の熱伝導率は，ホウ素原子によるネットワーク構が生じ，局在長が変化したと推察している．

造の寄与が大きいと考えられる． Al 原子占有率の変化に関Al 原子占有率の異なる YxAlyB14 における Seebeck 係数のわらず，B14 ネットワーク構造は大きく変化しなかったため，

温度依存性を図に示す． Seebeck 係数は Al が多い試料で

Al 原子占有率による依存性が見られなかったと推察される．

は n 型伝導であったのに対し，Al 原子占有率の減少に伴い，測定した電気抵抗率，Seebeck 係数および熱伝導率の値か

p 型伝導へと転移した．同一の結晶構造を有する YxAlyB14

ら性能指数 ZT の値を算出した．その結果を図 6 ( b )に示から， Al 原子の占有率制御を通して p 型もしくは n 型伝導

す．最大値は p 型伝導体では y＝ 0.41 の試料において ZT ＝体へと作り分けが可能であることが判明した．ホウ素二十面

0.017 ， n 型伝導体では， ZT ＝ 0.06 程度の値であった． ZT体を含む多ホウ素化合物は元来 p 型伝導体であるが，内包は依然低い値ではあるが，すべての試料において，温度の上金属原子からの電子ドープ量が増加するにつれて，n 型伝導

昇に伴い急激に増加しており，測定温度域より高温域におい体へと転移することが，実験的に明らかになった．即ち，内て，さらに高い性能指数が期待できる．また，今回測定した

包金属原子の占有率の制御により，p 型もしくは n 型伝導体

YxAlyB14 は試料元来の値である．試料のコンポジット化，への制御が可能であることが判明した．また Seebeck 係数

ドーピングおよび組織制御等，熱電性能向上の余地があり，は，いずれの組成も 1000 K で 200 mV/K 程度以上と良好な

現在，高性能化に向けて取り組んでいる．

値を示した．
異なる Al 原子占有率を有する YxAlyB14 における熱伝導率.

性能向上に向けての温度依存性を図( a )に示す．熱伝導率は温度の上昇に伴い減少し，その温度依存性から，格子による伝導が主である

多ホウ化物は難焼結性を有していることが多く， Al フラと推察できる．図中 y＝0.35 における試料の相対密度は70

ックス法で作製した YxAlyB14 成形体も， SPS を用いて焼結

ま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japan



図7

( a )ボールミル前後における粒度分布の変化および(b) SPS 後における焼結密度の焼結温度依存性．

図8( a ) Al フラックス法および( b ) YxB14 を経由して合 成 し た YxAlyB14 試 料 に お け る SPS 後 の SEM
画像．

図9

YxB14 を経由して作製した YxAlyB14 の( a )熱伝導率および(b)性能指数 ZT の温度依存性．

しているにもかかわらず，試料密度は低く，緻密な試料は得られなかった． YxAlyB14 の課題として第一に試料密度の向上が挙げられる．その解決に向けての取り組みを述べたい．
緻密な試料を得るために，試料粒子径の微細化もしくは焼結助剤を用いた SPS 焼結という二種類の手法を用いた．粒子径を微細化するために，ボールミルを用いた機械的粉砕と
SPS による試料成形，また合成法を変更し，試料合成時の粒成長を抑えるという二つの手法を取り組んでいる．
ボールミルを用いて30分間，200 rpm で粉砕した試料の粒度分布を図( a )に示す．ボールミル前と比較して，平均粒子径が減少し，分布もシャープになっている．さらなる粉砕を試みるため，時間，回転数を増加したが，いずれもボール
もしくはポットからのコンタミネーション( Si3N4)が発生した．多ホウ素化合物は高硬度を有しており，機械的粉砕法ではコンタミネーションの発生が避けられない．それ故，
YxAlyB14 において，機械的粉砕により粒径の減少を図るのは，熱電材料への応用としては好ましくない．そこで，粒径の減少を図るために，合成法を変更し YxAlyB14 の作製を試みた．フラックス法では粒成長が起きやすいため，まずは目的である YxAlyB14 と同様のホウ素ネットワーク構造を有す
る YxB14 をホウ素熱還元法にて合成し，後から Al を加える
ことで試料を合成した．YxB14 合成時にホウ素ネットワーク
構造は既に構成されたため， Al フラックス法より低温でYxAlyB14 を得ることに成功した．

試料密度の SPS 焼結温度依存性を図 7(b)に示す．ボール

図 10

ミルを施した試料は，原料試料の微細化により試料密度の増

焼 結 助 剤 と し て Al を 添 加 し SPS 焼 結 し た
YxAlyB14 における性能指数 ZT の温度依存性．

加がみられた．また，YxB14 を経由して作製した YxAlyB14 は他の試料と比較し，低い焼結温度にもかかわらず Al フラッ

れる．粒界の増加に伴い電気抵抗率が増加したため，性能指クス法と同程度の試料密度を有した．SPS 後の SEM 画像を

数 ZT は高温域においてわずかに増加したのみであった．今

図に示す． Al フラックス法で作製し SPS 焼結した試料

回，合成法を変更した結果，粒子径の減少を達成し，緻密化

は ， お よ そ 20 mm か ら 30 mm の 粒 径 で あ る の に 対 し ，への糸口を掴むことができた．さらに微細で良質な粒子を得

YxB14 から合成した試料は凝集がみられたものの 5 mm 程度

ることができれば，更なる性能向上へとつながると考えていの粒径であった．合成法の変更により， YxAlyB14 粒子径がる．

減少したため，低温でも焼結が進行したと思われる．
YxB14 を経由して作製した YxAlyB14 の熱伝導率および性能

焼結助剤として Al を加えて SPS 焼結した試料の性能指数
ZT を図に示す． SPS 焼結温度より融点の低い Al を助剤

指数 ZT の温度依存性を図に示す．試料密度は同程度であとして 5 mass 加えたことで， SPS 後の試料密度が大幅にるにもかかわらず，熱伝導率は測定した温度域において増加した．電気抵抗率が 3.1 ～ 3.5 × 10－5 Qm 程度の値とな

1 W/mK 程度減少した．SEM 画像で示したように，粒径のり，助剤を加えていない試料と比較し，大きく低下した．

減少による粒界の増加により，熱伝導率が低減したと考えら

XRD パターンならびに Rietveld 解析結果より，結晶構造中

新 進 気 鋭における Al 原子占有率は，Al 添加に関わらず，変化していなかった．従って，電気抵抗率が低下した要因は試料密度の向上ならびに XRD パターン上においてわずかに現れた Al
第二相によるものと思われる．性能指数 ZT は，電気抵抗率が低減したため， 1000 K において 0.06 から 0.09 へと 50 増加した．他の金属も焼結助剤として試したが，試料との反応が生じてしまうため，緻密化ならびに性能の向上は図れなかった．他にも SPS 時の焼結条件の検討，試料自体へのドーピング等を通した熱電性能向上に，現在取り組んでいる．

.

お わ

り

に

本研究では，ホウ素系ネットワーク構造物質中における内包金属原子に注目し，金属原子占有率の制御とその熱電特性への影響を中心に調査を行った． YxAlyB14 において，内包
金属原子である Al 原子占有率の制御が可能であることを見出し， Al 原子占有率の制御を通した p 型もしくは n 型伝導体への作り分けが可能であることを明らかにした．また，作製プロセスの変更，ドーピング等により YxAlyB14 系化合物
は熱電性能の向上が期待できる．
今回紹介致しました研究を遂行するにあたり，物質・材料研究機構 森孝雄グループリーダーには博士課程時より多くのご指導ならびにご鞭撻を頂きました．東北大学 梶谷剛名
誉教授，宮o讓教授，林慶准教授，松智寿助教には多くのご助言を頂きました．本実験を遂行するにあたり，物質・材料研究機構 西村聡之主席研究員に SEM ならびに粒度分布( 2 ) K. A. Gschneidner Jr., J. C. Bunzli and V. Pecharsky: Handbook on the Physics and Chemistry of Rareearths, 38, North
Holland, Amsterdam, (2008), 105173.
( 3 ) C. Wood and D. Emin: Phys. Rev. B, 29(1984), 45824587.
( 4 ) M. Bouchacourt and F. Thevenot: J. Mater. Sci., 20(1985),
12371247.
( 5 ) 後藤 孝金属，68(1998), 10861092.
( 6 ) T. Mori: J. Appl. Phys., 97(2005), 093703.
( 7 ) T. Mori, D. Berthebaud, T. Nishimura, A. Nomura, T. Shishido and K. Nakajima: Dalton Trans., 39(2010), 10271030.
( 8 ) T. Nakayama, J. Shimizu and K. Kimura: J. Solid State Chem.,
154(2000), 1319.
( 9 ) H. Kim and K. Kimura: Mater. Trans., 52(2011), 4148.
(10) T. Mori and T. Nishimura: J. Solid State Chem., 179(2006),
29082915.
(11) T. Mori, T. Nishimura, W. Schnelle, U. Burkhardt and Y. Grin:
Dalton Trans., 43(2014), 1504815054.
(12) S. Maruyama, Y. Miyazaki, K. Hayashi, T. Kajitani and T.
Mori: Appl. Phys. Lett., 101(2012), 152101.
(13) S. Miura, H. Sasaki, K. Takagi and T. Fujima: J. Phys. Chem.
Solids, 75(2014), 951953.
(14) M. M. Korsukova, T. Lundstrom, L.E. Tergenius and V. N.
Gurin: J. Alloys Compd., 187(1992), 3948.
(15) T. Tanaka, S. Okada, Y. Yu and Y. Ishizawa: J. Solid State
Chem., 133(1997), 122124.
(16) T. Mori, F. Zhang and T. Tanaka: J. Phys.: Condens. Matter,13(2001), L423L430.
(17) D. W. Bullett: J. Phys. C, 15(1982), 415426.
(18) M. M. Korsukova, V. N. Gurin, Y. B. Kuzma, N. F. Chaban, S.
I. Chykhrii, V. V. Moshchalkov, N. B. Brandt, A. A. Gippius
and K. K. Nyan: Phys. Status Solidi A, 114(1989), 265272.
(19) H. Werheit, U. Kuhlmann, G. Krach, I. Higashi, T. Lundstrom
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(21) N. F. Mott: J. NonCryst. Solids, 1(1968), 117.

測定のご支援を頂きました．深く御礼申し上げます．今回，★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

執筆の機会を与えて下さいました東北大学 山田高広准教授

2014 年 3 月

東北大学大学院工学研究科博士課程後期 3 年の課程修了
2014年 4 月 現職
専門分野ホウ素系材料，熱電材料◎溶融金属を用いた新規ホウ素化合物の探索およびSPS を用いた無機材料の焼結に従事．

に深く感謝いたします．

文献★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★
( 1 ) K. Koumoto and T. Mori: Thermoelectric Nanomaterials;
Materials Design and Applications, Springer Series in Materials Science, 182 Springer, Heidelberg, (2013).

ま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japan

丸山恵史



伴侶動物用カスタムメイド骨プレートの開発

井 上 貴 之
石 坂 春 彦中 島 義 雄1)
2)
3)
佐々井浩志 中 野 貴 由

人間以上に多様な骨格や骨形状と合致させるのは難しく，術

.

は じ

め

に

中にプレートに曲げ加工を加えて使用するか，または治療を断念する場合もしばしばであり，断脚に至るケースさえ起こ

高齢化社会の到来や核家族化が進み，家族単位における構る．仮に治療可能であった場合でさえも，スクリュー孔の位

成人数が減少している現在では，QOL(Quality of Life)向上

置と骨片の位置関係が一致せず，十分な整復と骨片固定がでやその充実を求めるため，急速に伴侶動物の存在意義が高まきず治癒効果が得られないことも多い．これは，術中の獣医りつつある．このような社会状況において，伴侶動物に対師，治療の必要な伴侶動物にとっては大きなストレス要因でし，家族同様またはそれ以上の特別な感情を抱くのはごく自あり，また伴侶動物の家族にとっては残念な結果となる．

然な流れである．実際に，現在犬と猫だけで国内で約 2000

そこで，本稿では既存プレートではこれまで実現できてい万頭が飼育されており(2014年度，一般社団法人ペットフーない伴侶動物に対する質の高い骨折治療を目指して，人間よド協会調査)，15歳以下の人間の子供人口を上回っており，り多種多様な骨形態に適合するカスタムメイドプレートを新

その数はさらに増加の一途をたどるとともに，それ以外のウ

規に開発したので報告する．

サギ，鳥，ハムスターなどの齧歯類の飼育数の伸びも著しい．
こうした伴侶動物も人間社会で暮らす中で，飼い主の不注

.

要

求

事

項

意による落下等による不慮の事故，交通事故，さらにはペッ
トフードの改良による高齢化が骨折をしばしば引き起こし，

健常な骨は軟部組織を支持し，さらに保護するための骨組

その治療が必要となる．治療にも人間と同程度の質が求めらみとして働き，四肢の機械的運動を可能としている．しかれる時代となり，骨折治療には人間と同様に，骨折部を整復し，骨折の発生により骨の連続性が失われ，異常部位での可し骨プレートとスクリューで骨片を固定する内固定術が行わ

動により力学的支持機能を喪失し，痛みを生じる．そこで，れている(1)．こうした治療に使用されるプレートは，既定の内固定材であるプレートの機能は，外科的手術により早期にストレート形状に規則的なスクリュー孔を有するプレートが骨の力学的支持機能を回復させることにある．結果として，一般的である．しかし，獣医師が扱う動物のバリエーション

伴侶動物は痛みを伴わない可動性を取り戻し，関節機能障害は極めて多様性に富み，体重換算では 1000 倍も異なる．例や四肢切断などの機能障害を避けることができる．

えば犬を例に挙げると，犬種，年齢，疾患状態によりその体現状の伴侶動物の骨折治療では，獣医師は経験と勘により格や骨形状の違いは人間を大きく上回る．既製品プレートで術中に正常骨をイメージして骨片の整復を行いながらプレー

は長さやスクリュー孔のバリエーションは極めて限定され，トを選択し，場合によってはプレートに術中加工を施して加療を行っている．こうした治療方法では，正常な骨アライメ

帝人ナカシマメディカル株式会社1)主任研究員 2)取締役
3)代表取締役会長
北須磨動物病院病院長
大阪大学大学院工学研究科マテリアル生産科学専攻教授
Development of Customized Bone Plate for Companion
Animal; Takayuki Inoue, Haruhiko Ishizaka, Yoshio
Nakashima, Hiroshi Sasai and Takayoshi NakanoKitasuma(TEIJIN NAKASHIMA MEDICAL Co., Ltd. 
Animal Hospital. Division of Materials and Manufacturing
Science, Graduate School of Engineering, Osaka University)
2015年10月29日受理[doi:10.2320/materia.55.64]

ント(骨片の配列や並び)を正確に再現するのは難しい．また，プレートによる過度な安定的固定は骨折治療過程では良好に機能するが，治癒後は弾性率の高いプレートに優先的に荷重が分担され，骨量が減少する現象(応力遮蔽， Stressshielding)を生じさせる．そこで，伴侶動物の治療で理想的なプレートとは，以下の要求事項をすべて満足する必要がある．


種(例えば犬ではチワワやトイプードルなど)や年齢によ

新技術・新製品

る体格や骨形状へのプレート形状適合性

様々な骨折位置(関節部，骨幹部，椎体部)や骨折形態(単純骨折や複雑骨折)の整復に対応できるスクリュー孔位置

骨折による支持機能喪失を補い，かつ骨折治癒を阻害しない適度なプレート強度と剛性(2)これらの要求事項は，単純幾何形状の既存プレートによる対応は困難であり，個別症例ごとのカスタムメイド設計・製
造による骨折治療用プレートが解法であると考えられる．
 は主に形状的要素であるが，プレートの成否に最も大き～ に関しては強く金属材料学的要素を加味する．
く関わる

.

カスタムメイド設計・製造プロセス
図1

カスタムメイド骨プレート設計概要．

伴侶動物の体格や骨形状を個別に把握するには，人間と同様に医用画像による間接計測法が有効である．近年，動物用
mCT (最大分解能 10 mm )が開発されており，小型犬やウサギ等の小動物の骨格に対しても，十分な解像度で画像取得できるようになっている．そこで，取得した mCT 画像群を再構成して，コンピュータ上での仮想空間にて対象骨の三次元
骨 CAD ( Computer Aided Design ) モ デ ル を 構 築 す る ． 次に，仮想空間で三次元化された骨片モデルに対し正常骨アラ
イメントを目標として整復し，骨片を固定できるようにプレートを半自動的に設計可能なシステムの新規構築も行った．
この際，例えば四肢であれば患側と健側は対象形状であると想定し，健側の骨アライメントとなるように患側の骨片を配置して整復する．また，図に示すようにスクリュー孔はス
図2

クリューで骨片を固定できる位置に配置し，骨表面に沿うよ

三次元積層造形による実体化．

うにプレート外形および断面形状を決定する．この際に，プレート剛性が過度に高くならないように，体格に応じて骨折
架橋部のプレート厚みを最適化する．

.

カスタムメイドプレートの金属材料特性

次に製造方法であるが，従来法では設計 CAD データに基づき，CAM(Computer Aided Machining)処理をして工具経

一般的に骨折治癒には数カ月を要するため，その間体内に路を生成し，金属板材料から機械加工による除去加工を行っ

内固定材を安全に留置させるには材料自体の生体親和性が求ている．また，シンプルな形状のプレートに対しては，鍛造められる．加えて，骨折治癒中に伴侶動物の安静を保つのはや抜き加工による大量生産が行われる．これらの製造方法は困難であり，関節可動と日常的活動に起因する変動荷重に対コストを低減でき大量生産が可能であるという利点があるもして正常骨のような支持機能をプレートで代替させるには，のの，カスタムメイド製品のような一品生産では個別に材料学的要素である金属疲労特性などの機械的性質も重要と

CAM 処理や金型等が必要となり逆にコスト高となる．そこなる．

で，近年注目されている AM(Additive Manufacturing)によ

本開発では，初期粉末に ASTM F2924 規格の粉末を採用

る三次元金属積層造形を採用した．金属材料は，生体親和性することで，造形体組成は ASTM F1108 の材料規格に適合が高く人間での使用実績のある Ti 6Al 4V 合金を採用し，しており，オステオインテグレーションを導くための生体親

AM 技術により仮想空間の設計 CAD データから三次元金属

和性は十分に確保されている．さらに，粉末を複数回使用し積層造形法によりカスタムメイドプレート形状を創製して実ても上記規格に適合するように，使用粉末の酸素などの微量体化を可能とした(図)．金属積層造形法としては，レーザ

元素量を管理，制御しており，製品の品質管理に加え，生産

ー焼結造形法(SLS : Selective Laser Sintering)と電子ビーム性やコスト低減を図っている．

積 層 造 形 法 ( EBM : Electron beam melting ) が 主 流 で あ る

EBM による金属積層造形体はラス状の緻密な a ＋ b 相粒が，本開発では納期短縮化のため造形が速い EBM 法を採用から構成され，静的引張強度は ASTM F1108 で規定されるした．EBM 法による造形体は，形状精度に加えて表面性状

860 MPa，伸び 8以上を有しており，鋳造材と鍛造材の中( Ra ＜ 30 mm )も内固定材として十分であり，造形後はブラ間的な機械的性質が得られる．疲労強度は，応力比 0.1で試スト処理による仕上げ(Ra＜5 mm)のみで製品化できる短納験した結果，図に示すように 550 MPa 以上であり，生体期製造法である．

用 Ti 6Al4V 合金鋳造材(3)を大幅に上回る機械的特性を有

ま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japan



図3

Ti6Al4V 合金造形体の SN 曲線．

図4

カスタムメイドプレートによる治療例．

していることを確認した．これらの疲労特性データと，適用
動物の体重を考慮した FEM ( Finite Element Analysis )により，治癒期間に体内で安定的に支持機能を代替するためのプ.

今 後 の 展 望

レート強度を確保するための幅や厚みといった限界代表寸法が決定できる．造形体自体が優れた疲労強度を有すること

本開発のカスタムメイドプレートでは，獣医師はプレート

は，限界代表寸法以上の寸法を採用して骨折架橋部の剛性制形状に沿うように骨片を整復するだけで正常骨アライメント

 を考慮する上で御にも繋がるため，特に前記要求事項 2. が容易に再現できるため，従来のプレートより簡素な手術で重要である．

かつ精度を上げた骨修復を実現する．加えて，従来技術では治療困難であった骨折症例の治療も可能となることから，獣

.

適

用

例

医師，伴侶動物およびその家族の喜びに繋がる「デライト」
技術ともいえる．

カスタムメイドプレートの適用例を図に示す．犬の前肢さらに，元来骨構造は異方性を有しており，形状最適化にの骨幹部骨折に対して本開発のプレートを適用した．本症例

加えてプレート自体に同様の異方性を持たせることで，骨折は，高齢による骨密度低下が骨折をもたらしたと想定され，部の支持機能強化と骨萎縮抑制を同時に実現できると考えてスクリュー孔配置として骨密度の高い領域を採用した．プレいる．我々のグループでは，材料異方性を制御する手法としート適用後の結果は極めて良好であり，従来の規定形状プレて既に海外も含め複数の特許出願(6 項参照)を行っており，ートでは治療困難であった症例への適用を実現した．

こうした技術をカスタムメイドプレートにも活用予定である．これによって，従来は骨折治癒後に抜釘が必要な症例で.

特許および商標

も，抜釘を要しないプレートが実現できると考えられ，伴侶動物およびその家族のさらなるデライト，さらにはヒト医療本製品開発に関わる特許ならびに商標の登録は以下の通り

への拡張にも繋がるものと考えている．

である．
特 許 第 4802277 号 ( 2011 年 8 月 12 日 登 録 ) ( 国 際 出 願 番 号

本開発の一部は，総合科学技術・イノベーション会議によPCT / JP2010 / 067146, US / EP / China / Singapore )「衝撃吸る内閣府主導の SIP(戦略的イノベーション創造プログラム)

収構造体およびその製造方法」，特開 2013094390「構造体「革新的設計生産技術(佐々木直哉 PD)」(管理法人NEDO)の製造方法および構造体」，特願 2014067298「単結晶の製によって実施されたものである．

造方法」，登録第 5777527号(2015年 7 月 10日文字商標登録)「デライトアセスメント」，登録第5801314号(2015年10月23

文

献日ロゴ商標登録)「デライトアセスメント」( 1 ) T. D. Braden and W. O. Brinker: J. Am. Vet. Med. Assoc., 162(1973), 642
646.
( 2 ) P. R Thomas, G. M Christopher and E. B Richard: AO 法骨折
治療 第 2 版，医学書院，(2010), 821.
( 3 ) M. Niinomi (Ed.): Metals for biomedical devices., Woodhead
publishing, (2010), 124.



新技術・新製品

強度と導電性に優れた車載端子用
固溶型銅合金「MSP5」の開発
伊 藤 優 樹1
) 牧

. 緒

一 誠2
) 小 林 敬 成3) 小 池 慎 也4)

言上する一方，導電率の大幅な低下は避けられず，強度と導電性の両立という要求に対応できていなかった(1)．さらに，従近年，自動車のエレクトロニクス技術の高度化に伴う，車来の固溶強化型銅合金は，耐応力緩和特性が低い傾向にある

載用電子・電気機器の多機能化，高性能化の進展により，コため，特に車載用小型端子での利用は限定的であった．すな

ネクタにもより一層の小型化，薄型化，多極化，軽量化が求

わち，固溶強化型銅合金では高強度と高導電性の両立およびめられている．そのため，コネクタに使われる車載端子も小耐応力緩和特性の大幅な向上は難しいとされ，車載端子の小型化，軽量化の要求が大きくなり，車載端子用銅合金板には型化，軽量化に適した新規銅合金を開発する際に，固溶強化

更なる薄肉化のための高強度，高導電性のニーズが高まってという合金設計手法に関心が払われた事はほとんどなかった．

いる．さらに，高温環境下でも確実に電気信号を送るために，オス型端子とメス型端子間の嵌合接合力を保つ高い信頼.

本合金の開発コンセプト性が必要であり，その指標である耐応力緩和特性に優れた銅合金が求められている．また，小型端子を作製する際に，厳我々は，合金設計手法として過飽和固溶現象を利用した固しく複雑な曲げ加工を施すため，銅合金板の曲げ加工性も重溶強化に着目し，その合金元素として有効原子半径が大き要となる．すなわち，車載端子の小型化，軽量化に伴い，高い(2)，抵抗増加が小さい(3)，再結晶温度の増加が大きい，原強度，高導電性でありながら，耐応力緩和特性と曲げ加工性

子量が小さい，豊富な埋蔵資源であるという特徴を有するに優れた銅合金の開発が望まれている．

Mg の活用を図った(4)(6)．その結果，Mg を過飽和に固溶させ加工硬化させた銅合金が，高強度(4)(6)，高導電性(4)(6)，優.

車載端子用銅合金の開発課題

れた耐応力緩和特性と曲げ加工性(5)，低比重(4)を有している事を見出し，特殊な製造工程や環境負荷の高いまたは高価な

従来，車載用小型端子の材料には，強度，導電性，耐応力

合金元素を用いることなく優れた特性を発揮する，軽量な緩和特性に優れる CuNiSi 系合金(コルソン合金)に代表さCu 高濃度 Mg 固溶強化型合金「 MSP5 」の開発に成功しれる析出強化型銅合金が採用されてきた．しかしながら，析

た． MSP5 の組成と諸特性を表に示す． MSP5 は固溶強

出強化型銅合金は，端子への成形(特に箱形成形)時に割れが化型銅合金でありながら，強度，導電性，耐応力緩和特性に生じやすいなど曲げ加工性に課題がある．さらに，微細析出

おいて，コルソン合金等の析出強化型銅合金と比べても全く物を生成させるために，高価あるいは環境負荷の高い元素

遜色がない．その上，端子への成形性に優れており，箱形へ(Be, Ni, Co 等)を用いて，多工程からなる複雑な加工熱処理の曲げ加工で割れや破断が生じにくく，特に車載用小型端子を施す必要があり，コスト面，環境面での問題も抱えていの材料に適している．以下にその特徴を記述する．

る．一方，端子用材料としては，曲げ加工性に優れているリ
ン青銅や黄銅といった固溶強化型銅合金もあるが，従来の固表1

溶強化型銅合金では，固溶元素の添加により機械的強度が向MSP5 の組成と諸特性ならびに他合金との特性比較．
組成三菱マテリアル株式会社 中央研究所 金属材料研究部
1)研究員 2)主任研究員
三菱伸銅株式会社 技術部3)副主任 4)主任
Development of MSP5, a High Strength and High Electrical
Conductive Solidsolution Copper alloy for Automotive Terminal; Yuki Ito, Kazunari Maki, Takanori Kobayashi and Shinya
Koike(Mitsubishi Materials Corporation, Central ResearchInstitute. Mitsubishi Shindoh Co., Ltd.)2015年10月30日受理[doi:10.2320/materia.55.67]

ま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japan

質別

Mg(mass)特

密度0.2耐力 引張強度 導電率(MPa) (IACS) (g/cm3)
(MPa)

EH

660

709

SH

734

775

りん青銅(C52100) ―

680
686

MSP5

1.6

コルソン合金

性

―

42

8.54

771

12

8.95

735

40

8.87



も， MSP5 は同等以上の非常に優れた耐応力緩和特性を発

.

本合金の特徴

耐力と導電率揮している．溶質原子と母相原子との半径比および溶質濃度が高いほど，コットレル雰囲気による転位の易動度が低下
し，耐応力緩和特性が向上する(7) ．これから， MSP5 は，車載端子においてどれだけ高い接触圧力が得られるかを示

有効原子半径が銅の約1.15倍(2)と大きい Mg を過飽和に固溶す性能指標としては，圧延方向と直角をなす方向( Trans-

しているため，優れた耐応力緩和特性を有していると言える．

verse Direction, TD )の 0.2 耐力(以下，耐力)が用いられ

車載端子は高温環境下で用いられる場合が多く，初期の接る．図に，各銅合金の耐力と導電率の関係を示す．図 1

触圧力よりも，高温保持後の接触圧力の方が重視される．初から分かるように， Cu Zn 合金やりん青銅に代表される従期耐力に，150°
Cで1000時間後の残留応力率を掛けた値を残来の固溶強化型銅合金には，耐力 600 MPa 以上，導電率

留耐力と定義し，高温保持後にどれだけ高い接触圧力が得ら

30IACS 以上のものはなかった．従来，この高強度・高導れるかを示す性能指標とした．その残留耐力と導電率の関係

電性の特性域が必要な場合，コルソン合金や低ベリリウム銅を図に示す．

に代表される析出強化型銅合金が用いられてきた．ここで特図 1 の初期耐力と導電率の関係と図 3 を比較すると，従筆すべきは，固溶強化型の MSP5 が，析出強化型銅合金の来の固溶強化型銅合金と析出強化型銅合金の特性バランスのみが有していた高強度・高導電性の特性を発現している事で差異はさらに大きくなっている． MSP5 は，優れた耐力導ある．MSP5 は，耐力が同等のりん青銅の C52100と比較し電率バランスと耐応力緩和特性の両方を有しており，固溶強て， 3.4 倍の導電率を有している． Cu Zn 合金の C26800 と化型銅合金でありながら析出強化型銅合金に比べても全く遜比較して，耐力は200
280 MPa 高く，導電率は1.6倍である．

色がない残留耐力導電率バランスを示している事は注目に

耐応力緩和特性

値する．また， MSP5 と従来の固溶強化型銅合金の残留耐力導電率バランスを比較すると， MSP5 は，りん青銅の図に，各銅合金の150°Cにおける残留応力率の測定結果

C52100 に対し残留耐力が 210 240 MPa 高く， 3.4 倍の導電を示した．残留応力率とは，試験片に弾性範囲内の負荷率を有し，CuZn 合金の C26800に対しては残留耐力が440

(TD の耐力に対し80の負荷)をかけて所定時間保持した時470 MPa 高 く， 導電 率は 1.6 倍 で ある ．こ れか ら， MSP5の，残存ばね保持力の初期ばね保持力に対する割合である．
この値が100に近いほど耐応力緩和特性が優れており，車載端子用銅合金では，150°
C，1000時間後に80以上を求められる事が多い．図 2 に示される通り，固溶強化型銅合金であるりん青銅や Cu Zn 合金は残留応力率が短時間で低下するため，車載端子での利用は限定的であった．一方，
MSP5 は，従来の固溶強化型銅合金には見られなかった，

非常に優れた耐応力緩和特性を発現している． 50 時間後に ， り ん 青 銅 の C52100 は 82  ， Cu Zn 合 金 の C26800 は
45 まで劣化するのに対し， MSP5 は 94 とほとんど低下

していない． 1000 時間後では， C52100 は 51 ， C26800 は
26 まで劣化しているが， MSP5 は 85 と十分な耐力を維持できている．耐応力緩和特性の高さを特長とするコルソン
合金や低ベリリウム銅といった析出強化型銅合金と比較して

図1



各銅合金の耐力(TD)と導電率の関係(厚さ0.15
mm).

図2

各 銅 合 金 の 残 留 応 力 率 の 時 間 依 存 性 ( 150 °C，TD，厚さ0.15 mm)．

図3

各 銅 合 金 の 残 留 耐 力 ( TD ) と 導 電 率 の 関 係 ( 厚さ0.15 mm)．

新技術・新製品図5

図4

MSP5 の密着曲げ写真(幅 10 mm ，厚さ 0.15mm)．(a)密着曲げ部，(b)断面観察写真

密着曲げスコアと密着曲げ表面の関係，各銅合金の耐力( TD )と密着曲げスコアの関係(厚さ0.15 mm)．

は，従来の固溶強化型銅合金と比較し，卓越した残留耐力
導電率バランスを発現していると言える．



曲げ加工性

図に各銅合金の密着曲げスコアと耐力の関係を示す．密
着曲げスコアとは曲げ軸が圧延方向に垂直となる様に密着曲

図6

各銅合金の耐力(TD)と密度の関係(厚さ0.15 mm).

げを行った際の曲げ部表面の状態を 1～ 10(1劣，10優)で類別した値であり，5 以下の場合に明瞭なクラックが観察される．図 4 から分かるように，固溶強化型銅合金である

いう性能面だけではなく，環境負荷の高いまたは高価な合金

りん青銅や CuZn 合金は，曲げ加工性が非常に優れている．

元素(Be, Ni, Co, Sn 等)を用いず，天然資源である銅の消費

MSP5 も同様に優れた曲げ加工性を示しており，図に示も抑制できるという環境面，さらには複雑な加工熱処理を必した MSP5 の密着曲げ観察結果からもこれは確認できる．

要とせず既存の単純な製造工程で作製できるという生産性に一方，析出強化型銅合金は，耐力が同等の固溶強化型銅合金も優れていることから，小型化，軽量化，環境負荷低減，低である MSP5 やりん青銅と比較し，曲げ加工性は劣る．こ

コスト化が望まれている多種多様な電子および電気機器用のれは，固溶強化型銅合金にはクラックの起点となる硬質な第導体材料として幅広い展開が期待される．特に，車載用小型二相粒子が母相中に存在せず，均質性の高い単相組織である

端子においては，従来材であるコルソン合金に比べ，端子へ事が要因の一つとして挙げられる(4)(8)．

の成形性に優れていることから，次世代の車載端子用高性能




密度

銅合金として大いに注目を集めている．本合金の関連特許
は，国内で20件以上出願され，例えば日本国特許第5045783

MSP5 の特徴の一つに低比重(軽量)が挙げられる．図

号として権利化されている．特許出願は世界各国でもなさに各銅合金の密度と耐力の関係を示す．原子量が小さく(銅れ ， 権 利 化 が 進 ん で い る ． ま た ， MSP5 は 銅 開 発 協 会の約 0.38 倍)，有効原子半径が大きい(銅の約 1.15 倍) Mg を

(CDA)にて合金番号 C18670として登録されている．

過飽和に固溶していることから， MSP5 は，耐力が同等のコルソン合金やりん青銅と比べ，端子を約 5も軽量化でき

文

献る．加えて，これらの銅合金に対し， MSP5 は同重量で体積が約 5増加しているため，それだけ多くの端子を製造でき，銅の使用量削減，端子コストの低減にも大きく貢献する．

.

本合金の将来性と発展性

従来，高強度・高導電性銅合金の設計手法は析出強化が主流であったが，過飽和固溶現象を利用した固溶強化に着目し，その合金元素に Mg を活用した事が，開発合金「MSP
5 」の他にはない特徴を生み出している． MSP5 は，高強度，高導電性，優れた耐応力緩和特性と曲げ加工性，軽量とま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japan( 1 ) R. Davis (Ed.): ASM Specialty Handbook Copper and Copper
Alloys, ASM International, Materials Park, OH, (2001), 3.
( 2 ) H. W. King: J. Mater. Sci., 1(1966), 7990.
( 3 ) J. O. Linde, Helv: Phys. Acta, 41(1968), 10071015.
( 4 ) K. Maki, Y. Ito, H. Matsunaga and H. Mori: Scr. Mater., 68(2013), 777780.
( 5 ) 伊藤優樹，松永裕隆，森 広行，牧 一誠銅と銅合金， 53(2014), 198202.
( 6 ) Y. Ito, H. Matsunaga, H. Mori and K. Maki: Mater. Trans., 55(2014), 17381741.
( 7 ) 野村幸矢，三輪洋介，島田祐介，渡邊千尋，門前亮一日本
金属学会誌，74(2010), 325330.
( 8 ) 山崎一正，水山弥一郎，岡賢，徳永良邦塑性と加工，
36(1995), 973978.

構造用素材として優れたコストパフォーマンスを持つ
省合金型二相ステンレス鋼(NSSC2120)の開発
及 川 雄 介柘 植 信 二江 目 文 則3
)
1)
2)
本村
洋
井 上 裕 滋
4)

3Mo0.18N)に代表される従来の二相ステンレス鋼は，汎用

.

は じ

め

に

オーステナイト系ステンレス鋼 SUS304, SUS316L より耐孔食性の高い材料であり，高価なモリブデンを多く含有する

近年我が国においては，様々な自然災害の発生が相次ぎ，ことから合金コストが高く，ケミカルタンカーのような特にこれに備えた社会資本の充実，即ち「国土強靭化」のための高い耐食性を要する限定的な用途に使われてきた．それに対インフラ整備が全国で進行している．構造用素材としてのスし省合金型(リーン)二相ステンレス鋼は，耐食性をテンレス鋼は，耐食性に関して，メンテナンスに関わるコスSUS304, SUS316L 並みとした上で，ニッケルおよびモリブ

トを大幅に抑えることができる非常に優れた特性を有する反デンの一部をクロム，マンガン，窒素に置き換えている鋼種

面，SUS304 等の既存鋼ではニッケル等の高価な原料を大量で あ る ． SUS316L 相 当 材 と し て は ASTM で 規 定 さ れ たに必要とするため，初期投資が高く限定的な使用に留まって

UNS S32304††(23Cr4Ni0.15N)，SUS304 相当材としてはいた．

同じく UNS S32101(21Cr1.5Ni5Mn0.22N)等がある．

著者らは，構造用素材として優れたコストパフォーマンス

省 合 金 型 二 相 ス テ ン レ ス 鋼 の う ち SUS304 相 当 材 は ，を持つ省合金型二相ステンレス鋼 NSSC2120†( 21Cr 2Ni  溶接継
SUS304 以下の合金コストでかつ高強度であるが，◯

3Mn1Cu0.2N)を開発した．本鋼は SUS304 並みの耐食性

手の特性，例えば耐食性の低下が特に大入熱の溶接の場合にを有し SUS304 よりニッケル含有量が少ないことに加え，

 製造が難しく，合金コストの低減分を製造コスト大きい，◯

高い強度を活かして薄肉化による軽量化を図れることから，上昇分が上回る等の課題が有り，構造用鋼としてそのまま適二重の意味でレアメタル使用量の低減が可能である．

用することは難しかった．以下，それぞれの課題を如何に克

本稿では NSSC2120 の開発経緯と諸特性および実用例について紹介する．

.

NSSC
2120 の開発経緯



二相ステンレス鋼の概要と課題

服し，新材料の開発に至ったかを述べる．


溶接部特性低下を抑制した省合金型二相ステンレス鋼の開発

二相ステンレス鋼において窒素は，耐孔食性指標 PREN
(Pitting Resistance Equivalent NumberCr＋3.3Mo＋16N)

二相ステンレス鋼は，常温でオーステナイト相とフェライの向上，オーステナイト相の増加等のために積極的に添加さト相の二相組織を持ち，高強度(高耐力)でニッケルの含有量れる重要な元素である．更に，安価な元素であることから，が少ない特長があり，レアメタル節減の観点から近年注目が省合金型ではモリブデン，ニッケルの一部を代替すべく積極高まっている材料である．ただ， SUS329J3L ( 22Cr 5Ni 

的に添加されており，0.20以上添加されている鋼種も開発

新日鐵住金ステンレス株式会社
1)研究センター 主任研究員 2)研究センター長3)商品開発部 マネジャー 4)光製造所 製鋼技術室 部長代理
新日鉄住金株式会社 鉄鋼研究所接合研究部上席主幹研究員
Development of Lean Duplex Stainless Steel that is Costeffective as a Material for Structure; Yusuke Oikawa, Shinji Tsuge,
Fuminori Gohnome, Hiroshi Motomura and Yuji Inoue(
Nippon Steel and Sumikin Stainless Steel Corporation.
Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation)
2015年10月30日受理[doi:10.2320/materia.55.70]



されている．一方，以下の通り溶接部の特性低下を引き起こす元素でもある．
一般の二相ステンレス鋼溶接部の特性低下は次のような機構で起こる(1)．溶体化状態の母材では窒素はほとんどがオー
ステナイト相中に分配している．二相ステンレス鋼は融点近† ASTM 規 格  S82122 ( A240 ) JIS 規 格  SUS821L1 (G4304,

G4305)†† JIS 規格SUS323L(G4304, G4305)

新技術・新製品図1

S32101 における孔食発生位置の特徴．

図2

母材と再現熱サイクル材の孔食電位に及ぼす平衡析出温度の影響(4)．

傍の高温ではフェライト単相になることから，溶接時の加熱によってオーステナイト相は減少または消失し，フェライト
相中の固溶窒素量が増加する．その後の冷却時には，急冷さ上限温度である窒化物平衡析出温度を算出し，これを低めるれる過程でオーステナイト相は元の量まで戻らず，フェライと大入熱溶接を模擬した熱影響部の耐食性が向上することをト相中に過飽和に固溶した窒素の一部がクロム窒化物となり見出した(図参照)．そこで孔食電位 0.25 V 以上に対応す析出することで特性低下を引き起こす．

る析出温度約 1203 K 以下を狙った成分設計を行った(5)．◯

省合金型二相ステンレス鋼の場合，窒素を多く添加していについては，窒素以外のオーステナイト安定元素であるニッることに加え，クロム，モリブデン，ニッケルの節減により

ケル，マンガン，銅の調整によりオーステナイト相の比率を

窒素の固溶限が低下し，さらにクロム窒化物が析出しやすく

高め，結果，NSSC2120 の成分系導出に至った．

なっている．従来の SUS304 代替省合金型二相ステンレス
鋼は入熱の上限が 1.5 MJ / m と小入熱溶接のみ可能であった(2)． NSSC2120 では以下の取り組みにより入熱の上限を大幅に拡大した．
まず，著者らは省合金型二相ステンレス鋼の溶接部組織を

安定的生産体制の確立

 高窒素含有による鋳片へ
省合金型二相ステンレス鋼は，◯
 高温強度が低いことによる加熱，圧延，熱処の気泡発生，◯
 逆に室温での強度が高い
理時の鋼板曲がりおよび疵発生，◯

詳細観察し，以下の知見を得た．従来の二相ステンレス鋼に

 脱スケール性の不良等の製造課
ことによる形状矯正不良．◯

おいて適正な溶加材を適用した場合，特性低下が顕著となる題が有り，疵取り等の工程の付加のため，製造開始当初は高位置は，一旦フェライト単相化温度まで加熱され最も窒化物製造コストが課題であった．これに対し，鋳造条件の全面見が析出する溶融線の最近傍であることから，これまでは，特直しや各熱間工程での条件最適化，高性能レベラー，高能率性低下抑制のためには，当該部位のオーステナイト相再析出

酸洗設備の導入等により，汎用ステンレス鋼レベルの生産性を促進すべく，できるだけ窒素を高めたほうが良いとされてを実現した．

きた(1)(3)．しかしながら省合金型においては，窒素が過剰に添加された場合，溶融線最近傍より外側の，最高加熱温度で

.

NSSC
2120 の諸特性も二相が維持され窒化物析出量が比較的少ない領域でより耐食性が低下することわかった(4)(図参照)。これは，溶融線

図に NSSC2120 の母材とフラックスワイヤを用いたマ

最近傍では粒界のほとんどがフェライト/オーステナイト粒

グ溶接( FCAW )および S32101 の推奨入熱量上限を超えた界となり，クロム窒化物はフェライト粒内に微細析出するの

3.5 MJ / m のサブマージアーク溶接( SAW )継手の臨界孔食に対し，二相加熱域では残存しているフェライト/フェライ

温度評価結果を S32101, SUS304 と比較して示す．溶接部

ト粒界にフィルム状に析出するため，生じるクロム欠乏層のも含め，SUS304 以上の耐食性が得られている．また耐硫酸

サイズがより大きいことが影響したものと推定される．二相性や耐 SCC 性にも優れている(6) ．図に 10 mm 厚板を素

加熱域では溶接熱影響によるオーステナイト相の変化は少な材とした溶接継手について，靭性を評価した結果を示す．

く，対策には窒化物の析出駆動力そのものを抑制する必要が

NSSC2120 の靭性低下は比較的少ない．

ある．
そこで NSSC2120 では以下のような成分設計を行った．

.

実

用

例

 クロム窒化物の析出駆動力を抑制
ポイントは，上述の通り◯
 フェライト単相加熱域のオーステナイト析出量すること，◯

 304 と同等以下の素材コストに加え，◯

NSSC2120 は◯

 については，窒素の低減が有効では確保することである．◯

 溶接作業性も良好であるこ
高強度を活用した軽量化設計や◯あるのは勿論であるが，それだけでなく他の元素の相互作用とから，水インフラなど土木分野の素材として，ライフサイやオーステナイト相率も影響することから， ThermoCalc

クルコストで最も優位な素材と認知されつつあり，ステンレによる状態図計算により，平衡的にクロム窒化物が析出する

ス鋼の需要創出に貢献している．厚板の適用例から水門，おま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japan



図3

図4

溶接部耐食性評価結果．

用途例(浮上式フラップゲート)．

図6

用途例(ソーラーパネル架台)．

溶接熱影響部靱性評価結果(4)．


よび薄板の適用例からソーラーパネル架台について述べる．



図5

水門

本鋼及び S32304 は，ステンレス鋼材として初めて，国土交通省の新技術情報提供システム NETIS に登録された．従ソーラーパネル架台

太陽光発電パネルを支持する架台へ，高強度かつ腐食減量分を付加する必要の無い NSSC2120 を適用することにより部材を軽量化出来，組立施工性を大幅に向上出来た(図)．
当該架台は第 15 回ステンレス協会賞( 2013 年度)を受賞している．

来の普通鋼＋塗装の構造物を置き換えることでメンテナンス
負荷の軽減が可能となり，ステンレス鋼の採用事例が増加し

.

特

許

つつある．
SUS304 ( 設 計 強 度 205 N / mm2 ) の 場 合 ， 一 般 構 造 用 鋼
SS400 ( 235 N / mm2 )などからの置換の際，強度が不足する

本開発に関わる特許を国内外に 24 件出願しており，基本特許の特許第5345070号をはじめ 9 件が登録されている．

ため厚肉設計する必要があり，鋼材単価と重量増加の二重のコストアップとなる上，基本設計を抜本的に見直すことによ文

献り設計費用も割高となる．
本鋼の強度( 400 N / mm2 )は， SS400 などで設計された構造物に適用しても，強度が上回るため単純な置換が出来るだ
けでなく，更に軽量化と重量削減も可能である．特に，東日
本大震災以降，水門の設計基準がより大型化していることから軽量化への需要がより増大しており，復興工事に大量使用されるなど，全国のインフラ施設で採用の動きが広がっている(図)．

( 1 ) 幸 英昭，東 茂樹，小川和博，工藤赳夫，西 馗夫住友
金属，42(1990), 272
288.
( 2 ) B. Holmberg, M. Liljas and F. H äaag: Duplex 2007 Int. Conf. &Expo.
( 3 ) R. 
I. Hsieh, H. Y. Liou and Y. T. Pan: J. Mater. Eng. Perform., 10(2001), 526536.
( 4 ) 及川雄介，柘植信二，梶村治彦，井上裕滋溶接学会誌， 82(2013), 435
438.
( 5 ) S. Tsuge, Y. Oikawa, H. Kajimura, H. Inoue and R. Matsuhashi: 7th European Stainless Steel Conference Science &Market, (2011).
( 6 ) M. Anto, M. Wada, K. Onishi and K. Fujita材料と環境
2015 講演集，143144.

新技術・新製品

結晶学的組織解析から材料を考える
島根大学大学院

総合理工学研究科

物理・材料科学領域

島根大学大学院総合理工学研究科物理・材料科学領域は素粒子から鉄鋼材料まで幅広い研究領域で構成されております．前身が理学部物理だけあって，材料系の研究室も理学部的な雰囲気を持っています．材料研究分野は多彩で，金属関係としては熱電材料，超伝導，核融合炉材料および鉄鋼材料があります．その中で我々は鉄鋼材料に含まれる組織の解析についての研究を行っております．
我々の研究の特徴は電子顕微鏡法と電子回折図形解析法を用いた結晶学的観点からの組織解析を行う点です．材料が相変態に伴う組織変化が起こる場合，変態後の組織は変態前の組織と何らかの結晶方位関係を持つことが知られています．
例えば，フェライトは高温相であるオーステナイトから現れますが，その際，オーステナイトとの間に最密面平行関係かつ最密方向平行関係( Kurdjumov Sachs の結晶方位関係)を持ちます．フェライトが生成する条件によっては，この結晶

図1

極低炭素鋼ラスマルテンサイトに含まれるブロ
ックとサブブロックの三次元像(1)(a)上部および(b)斜め上からの外観．(b)の観察方向は(a)内の矢印で示している．一番外側の黒いリボン状の境界はブロック境界を示し，その内部の灰色で示した界面はサブブロック境界を示す．

方位関係にフェライトの成長が制御され，細長い板状の組織を形成します．このような形を持つ組織は，使い方によっては有用な組織ですが，場合によっては材料を脆くしてしまいも行っています．図に極低炭素鋼ラスマルテンサイトに含ます．そのため組織の制御が必要であり，組織に含まれる結

まれるサブブロックの三次元解析例を示します．極低炭素や晶方位や方位関係を明らかにする必要があります．当研究室

低炭素鋼ラスマルテンサイトのブロックはサブブロックと呼は組織解析を通して組織の形成メカニズムを明らかにし，最ばれる組織を内包しています．二次元的に分かりにくい組織

終的には組織制御により鉄鋼材料の力学特性を向上させるこです．局所結晶方位解析とシリアルセクション法による三次とを目的としています．

元像構築による解析により，サブブロックがブロック内に内現在行っている我々のプロジェクトの一つとしてラスマル
テンサイトやベイナイトの組織解析を通してラスマルテンサ

包される形で存在しており，それらが互いに入り組んだ構造を持っていることが明らかになりました．

イトの形成因子の解明を行っています．例えば，ラスマルテ

我々の研究室ではここに示した鉄鋼材料に限らず金属組織

ンサイトやベイナイトは非常に似た組織を持っていますが，解析について色々とお手伝いをさせていただいております．

組織に含まれる結晶間の方位関係や粒界密度は異なっていま

今後も皆様のお役に立てればと考えております．

す．これらの知見から組織形成時のルール(例えばどの様な結晶の組み合わせで組織が現れるか)を解明しようとしてい文

献ます．また，これらの知見を元に組織の分類や定量評価を試みるなど研究内容を一般に利用していただくことも行っています．
最近はラスマルテンサイトに含まれる階層組織の三次元解
析や，日本刀に含まれるラスマルテンサイトの組織解析など

ま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japan( 1 ) S. Morito, Y. Adachi and T. Ohba: Mater. Trans., 50(2009),
19191923.

(文責森戸茂一)(2015年11月30日受理)[doi:10.2320/materia.55.73](連絡先〒6908504 松江市西川津町1060)

前期課程の研究をスタートしました．吉川和明教授はニューロンの発生，死を司る necdin 遺伝子の発見者であり，吉川教授の下で私は中枢神経系における necdin の新機能を見出すべく研究を開始しました．神経幹細胞から分化したニュー
ロンは，分化直後から完全に増殖を停止し，その後，個体の死に至るまで極めて長期間を生き続けます．そのためには，多くの生存維持因子の作用が必要であり， necdin は種々のタンパクとの相互作用によりニューロンの生存と分化を促進することが分かりつつありました．化学系出身の私には細胞生物学・分子生物学の手法は何もかも新しく，一方で分子間の化学反応により説明される生命現象は「化学」そのものでもありました．ここで，脳の高次機能獲得を可能とするニューロンの極性形成，すなわち細胞が 1 本の軸索と複数の樹状突起をもつ特有の形態を獲得する過程に着目し， necdinが極性形成初期における軸索伸張を制御することを初めて見出すことができました．

.
.

は じ

め

私は 2013 年に大阪大学にて博士(工学)の学位を取得し，現在，同大学大学院工学研究科マテリアル生産科学専攻にて助教として勤務しています．材料工学を母体としつつも，生命科学との融合によりまったく新しい学術領域を開拓する中野貴由教授の研究室において，骨の結晶学的配向性を構築す
る生物学的機序の解明を目指しています．私はこれまで一貫
して，生物あるいは生命現象がもつ構造・形態的特異性(非対称性，極性，配向性)にこだわって研究を続けてきました．マクロには一見，極めて対称性の高い生物個体も，臓器，細胞，タンパク質，アミノ酸へと視点を移すと，対称性は崩れ，一方のエナンチオマーからなる分子で構成されます．細胞外マトリクスの主成分たる I 型コラーゲンは，三重らせん構造のカイラリティを示し，細胞極性や形態変化に導かれ組織固有の機能発現を可能とする特定の配向性を形成します．視点の転換が新たな「挑戦」を生み出してきました．
以下にこれまでの研究概要について紹介させて頂きます．

. chirality～カイラリティ～と polarity～細胞極性～
大阪大学理学部化学科での学部生時代，渡會 仁教授(現大阪大学名誉教授)の指導の下，微小領域でのカイラリティ測定を可能とする円二色性測定装置の開発に取り組みました．
 
 
「買えないのではない．買わないのだ．」という言葉どおり，
渡會 仁教授は液液界面でのカイラリティ発現を解析可能とする高速攪拌法や遠心液膜法をはじめ，微粒子分析における新規の概念，分析法を次々に開発，分析化学において新たな研究領域を開拓され，現在も現役で精力的に研究活動を展開
されています．当時，私が研究対象として選択した分子はDNA ．その二重らせん構造のカイラリティは塩基配列，溶媒に応じて変化し，生命現象を「司る」核酸が構造・機能を変化させる様を文珠四郎秀昭先生(現高エネルギー加速器研究機構教授)と見つめながら，マクロな情報に隠れた真のカ
イラリティの追求が，私の「研究」の幕開けとなりました(1)．
一方で，装置・分析法の開発により明らかとなる「現象」は，生命現象そのものの「仕組み」解明へと私の興味を導いていきました．
分子生物学の興隆により理解が「進んだ」生命科学ですが，高度に機能化された脳は，他臓器と比較しても最も複雑で理解困難な構造体と言えます．どうせならば，最も未開の領域に踏み込みたいと考え，大阪大学たんぱく質研究所にて博士



現

在

に
博士前期課程修了後には，一旦，研究の現場を離れ，公的研究機関において研究広報の仕事に専心しました．社会との接点で「研究」の世界を客観的に見ることで，国内における科学コミュニケーションの戦略不足を痛感しました．同時に，新事実の第一発見者になり得る研究者の魅力に改めて気づかされました．
結晶塑性学・結晶学の専門家として生体骨の結晶学的異方性微細構造に材料工学からアプローチする大阪大学大学院工学研究科中野貴由教授の下，分子細胞生物学・材料工学の両視点から生体骨の異方性構造の制御ならびに生物学的メカニ
ズム解明を目指した研究で，幸運にも研究現場に戻る機会を得ました．Chiral なコラーゲン 3 重らせん構造と六方晶系のアパタイト結晶は階層的な配向化構造を形成し，骨の力学的・生物学的機能を果たします．その背後には極性を持った
骨芽細胞が，生体組織や細胞を含む「材料」との相互作用を介して規則的に配列し，コラーゲンの線維方向・アパタイト
c 軸方向を決定します(2)(5)．そこには細胞社会における高度な連携的機序が存在し，材料と生物の両学問の融合により初めて，生体内での異方性構造形成の本質的理解が，今まさに可能となりつつあります．

.

お

わ

り

に

研究の学術的価値を最重要視される中野教授の下で，「異方性の材料科学」をキーワードに「生命科学」の視点から自由に研究をさせて頂いております．生体組織における異方性発現のメカニズムは実に多様な因子により支配されており，
異分野協調による解明が必須です．自身の研究履歴を最大限に生かすことで，新たな「知」の創成に常に挑戦していきた
いです．

文

献

( 1 ) A. Matsugaki, H. Takechi, H. Monjushiro and H. Watarai:
Anal. Sci., 24(2008), 297
300.
( 2 ) A. Matsugaki, G. Aramoto and T. Nakano: Biomaterials, 33(2012), 7327
7335.
( 3 ) A. Matsugaki, N. Fujiwara and T. Nakano: Acta Biomater., 9(2013), 7227
7235.
( 4 ) A. Matsugaki, Y. Isobe, T. Saku and T. Nakano: J. Biomed.
Mater. Res. Part A, 103(2015), 489
499.
( 5 ) A. Matsugaki, G. Aramoto, T. Ninomiya, H. Sawada, S. Hata
143.
and T. Nakano: Biomaterials, 37(2015), 134(2015年11月25日受理)[doi:10.2320/materia.55.74](連絡先〒5650871 吹田市山田丘 2
1)は ば た くのおいしいところを如何に愉しみ，難しいところを如何に試行錯誤するかということであって，結果，成功体験は今後の自信になり，苦労して体得した知識は座学よりも遥かに脳に焼付きます．その意味で実験には失敗がない，やったもの勝
ちの魅力があるように思います．
さて，先述の「きっかけ」ですが，博士後期課程時に慣れ親しんでいた電子顕微鏡での研究に端を発し，理化学研究所
にて電子線ホログラフィーの研究に携わる機会に恵まれました．研究分野も環境も一変し，電子線ホログラフィー顕微鏡という一つの設備を用いる一方，金属だけでなく有機材料や半導体デバイス，絶縁体などありとあらゆるモノが研究対象になります．しかしそこには私の知らなかった材料科学が拡がっており，最先端の研究動向をも垣間見ることができます．初めは勉強したことのない材料と向き合うことに戸惑いもありましたが，金属は学問として非常に歴史のある材料分野であり，その基本的な学理は他の材料にも通底しているこ

.

は じ

め

に

とに気づかされました．また電子線ホログラフィーは電子の波としての性質を巧みに活用した分析手法であり，量子力

私は 2014 年 3 月に東北大学大学院工学研究科金属フロン

学，電子顕微鏡学，光学の 3 つの学理に立脚しています．

ティア工学専攻にて博士(工学)を取得し，同年 4 月より国

これらの学問に対しても私はほとんど無知でしたが，研究経立研究開発法人理化学研究所に特別研究員として赴任しまし歴を縛られなかったことが幸いしてか，新しい学問に触れる

た．このたび本稿を執筆させていただく機会を頂きましたのことができる好機と捉え勉強に励んでいます．また一方で私で，学生生活を振り返りつつ研究から学んだこと感じたこと

自身の研究興味としては，これも博士時代の研究が「きっかについて述べさせていただきます．まずはこのような場を設け」となったものですが，電子線ホログラフィーによる界面

けてくださった編集委員の先生，関係者の方々に御礼申し上の磁性の観測に端を発し，転位や空孔といったより低次元のげます．

欠陥が惹起する磁性に興味を持って研究しています．欠陥での磁性の発現/消失というのはそれだけでも非常に面白いの.

学生生活を振り返ってですが，うまく組織を作り込むことでその特異性をバルク全体に波及させることも可能になりつつあります．電子線ホロ

大学院博士前期課程から 5 年間，貝沼亮介教授のもとでグラフィーを活用した研究成果として，材料科学に微力なが金属組織学，熱力学に基づく研究に従事しました．前期課程

ら貢献できる日が来ることを目指して研究に励んでいます．

では相平衡の決定，後期課程では極低温形状記憶効果に係る合金探索・素過程の評価，逆位相界面と磁性の関係に関する

.

お

わ

り

に

研究等々，金属に関係する数多くの分野を研究する機会を頂きました．研究テーマに応じて解析手法も変わるため，卒業最後になりましたが，充実した大学生活を過ごせたのはご時には基本的な実験設備はほとんど取り扱うことができたよ

指導いただいた先生方，先輩後輩の皆様のおかげと感謝して

うに思います．振り返れば配属当時，材料についての予備知おります．「人に頼らずに仕事がしたい」と歪んだ研究者像

識をほとんど持ち合わせておらず，たくさん実験がしたいとを描いて研究者を志したにもかかわらず，振り返ればたくさいう思いで貝沼研究室を志願しました．結果この願いは十二んの関係者のご厚意に支えられここまでやってきました．私

分に叶えられ，後述するように，こんな軽々とした志望動機

一人だけで考えるよりも，研究経歴の違う研究者が二人，三も今となってはかえってよかったと思う次第です．この研究

人と頭を突き合せれば何倍もの不思議が生まれ，それを紐解

経歴に関して，博士を志すのであれば専門性を深められるよ

こうとすればまた新たな不思議が生まれる，そんな有機的な

う 1 つのテーマに専念するべき，と一般的には考えられる繋がりこそが研究の本当の面白さなのだと，別の研究環境にかもしれませんが，私としては今に続く研究の「きっかけ」

飛び込んで痛感しています．これまで培った経験を活かし，をつかむ背景となっており，また研究への興味を制限しない

また異分野の研究者との相乗効果を以て，新しい研究対象をという点でよかったと思っています．僭越ながら学生たちへ開拓できる研究者になれるよう今後とも一層の研鑽を重ねての助言となれば幸いですが，誰しも配属時のテーマ決定ではいきたいと思います．

これまで学んだ知識に基づいて興味がわかれるものですが，(2015年12月22日受理)[doi:10.2320/materia.55.75]

ゴールが決まっているものは当然なく，思い描いたように行(連絡先〒3500395 埼玉県比企郡鳩山町赤沼2520

かないこともあるかと思います．しかし大切なのはその研究(日立中央研究所内))

ま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japan



本
会

告

会

記

事

2016年春期(第158回)講演大会ご案内ならびに参加申込みについて …………………………………………76
2016年春期講演大会における企業説明会への学生参加者の募集………………………………………………………………77
日本金属学会・日本鉄鋼協会講演大会相互聴講のお知らせ …78
2016年春期講演大会期間中の託児室設置のお知らせ ………78
2016年春期講演大会機器・書籍・カタログ展示会出展募集
および講演概要集 DVD ジャケット広告募集 ………………78
今後の秋期講演大会開催予定 …………………………………78
2016年秋期講演大会公募シンポジウムテーマ提案募集 ……78
論文賞(第64回)候補論文推薦(自薦)のお願い ………………78
まてりあ賞(第 6 回)候補論文・記事推薦(自薦)のお願い……79
学術貢献賞(第14回)候補者推薦のお願い ……………………79
功労賞(第14回)候補者推薦のお願い …………………………79
奨励賞(第26回)候補者推薦のお願い …………………………79
村上奨励賞(第13回)候補者推薦のお願い ……………………79
研究集会 …………………………………………………………80

支部行事……………………………80 会誌・欧文誌 2 号目次……………85
企業求人情報………………………81 次号予告……………………………86
掲示板………………………………81 行事カレンダー……………………87
新入会員……………………………83

事務局 渉 外 ・ 国 際 関 係secgnl＠jim.or.jp
会員サービス全般account＠jim.or.jp
会費・各種支払member＠jim.or.jp
刊 行 物 申 込 みordering＠jim.or.jp
セミナーシンポジウム参加申込みmeeting＠jim.or.jp
講 演 大 会annualm＠jim.or.jp
総 務 ・ 各 種 賞gaffair＠jim.or.jp
学術情報サービス全般secgnl＠jim.or.jp
分
科会stevent＠jim.or.jp
まてりあ・広告materia＠jim.or.jp
会 誌 ・ 欧 文 誌editjt＠jim.or.jp

公益社団法人日本金属学会
〒


 仙台市青葉区一番町

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 FAX 
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
TEL 
http://jim.or.jp/
会告原稿締切毎月 1 日で，翌月号掲載です．
掲示板は，ホームページにも掲載しております．

ご連絡先住所変更等の手続きは，本会ホームページ 会員マイページ からできます．
投稿規程，刊行案内，入会申込は，ホームページをご利用下さい．

会

告(ホームページもご参照下さい)年春期(第回)講演大会ご案内ならびに参加申込みについて期2016年 3 月23日(水)～3 月25日(金)会場東京理科大学葛飾キャンパス(〒1258585 東京都葛飾区新宿 6 丁目 31)
懇 親 会2016年 3 月23日(水)1800～2000
会

懇親会場同大学学生食堂 2 階
大会参加予約申込締切 2016年 2 月19日(金)参加申込みは，すべてインターネット申込となります．詳細は，下記申込要領をご覧下さい．

参加申込要領インターネットによる事前の大会参加申込みおよび懇親会参加の申込み〈登録期間〉月日(火)～月日(金)

講演大会参加申込み URL

http://www.jim.or.jp/convention/2016spring/

予約申込締切後，予約申込者へ大会参加証，概要集 DVD を送付します．懇親会参加申込をされた方には，懇親会参加券もあわせてお送りします．なお，領収書は，決済完了後に申込画面から各自印刷下さい(WEB 画面講演大会 MyPage よりダウンロード)．2 月 20日以降は当日申込となります．
当日申込をご希望の方は，会場受付にて直接お申込下さい．

◆大会参加費(講演概要集 DVD 代含む)

※年会費とは異なります．

参加費・講演概要集 DVD・懇親会の消費税扱については，ホームページ(一覧表 PDF)をご参照下さい．
予約申込締切日

予約申込(インターネット申込・事前支払い)

当日申込(大会会場受付・現金払いのみ)

正員・前維持員会社社員・鉄鋼協会会員

9,000円

10,000円

学生員※

6,000円

6,500円

会員資格

非会員

一般

19,000円

20,000円

非会員

学生(大学院生含む)

14,000円

15,000円※月日(金)(申込および入金期日)

学生員 卒業予定変更等により会員種別に相違がある場合，事前に会員種別の変更手続きを行ってから，大会参加をお申込下さい．

本 会 記 事

◆懇親会費(消費税込み)
予約申込締切日

月日(金)(申込および入金期日)
予約申込(インターネット申込・事前支払い)

当日申込(懇親会会場受付・現金払いのみ)

一般

5,000円

7,000円同伴者(ご夫人またはご主人)

3,000円

3,000円

お支払後の取消は，準備の都合上ご返金いたしかねますのでご了承下さい．

◆支払方法
クレジットカードおよびコンビニ振込決済をご利用頂けますが，コンビニ決済の場合は，手数料をご負担願います．また，入金後のご返金は致しかねます．2 月19日(金)の入金日をもって予約申込完了となります．

◆講演概要集 DVD のみ購入する場合
 申込者氏名◯
 会員資格(会員番号も併記)◯
 申込数◯
 住所をご記入の上，件名を「年春期講演大会講演概要集 DVD 購入申込」とし，◯

Email: ordering＠jim.or.jp 宛にお申込み下さい．月日の発行後，請求書を添えて送付いたします．
会員価本体3,810円＋税

定価本体10,000円＋税

送料360円

参加申込・問合先〒9808544 仙台市青葉区一番町 1 丁目1432(公社)日本金属学会
 0222233685

FAX 0222236312 Email: annualm＠jim.or.jp%

年春期講演大会における企業説明会への学生参加者の募集
2016年春期講演大会開催に合わせ，学生のキャリアサポートの一環として本会主催により，日本金属学会・日本鉄鋼協会講演大会併催の
第 2 回企業説明会を開催します．本説明会は，学生にできるだけ多くの素材・材料関連企業に接してもらい，進路選択に役立ててもらおうというものです．講演大会に参加する学生を対象に募集しますので，奮ってご応募下さい．
年月日(火)(春期講演大会の前日)
:～:
開催日時 
＊昼食(軽食)を無料で提供します．
開催場所

東京理科大学葛飾キャンパス(講義棟 1 階および図書館棟 3 階)(〒1258585 東京都葛飾区新宿 6
31)

主

催

公益社団法人日本金属学会

協賛

東京理科大学学生支援部，一般社団法人日本鉄鋼協会

参加企業

素材，材料関連の企業47社

スケジュール
応募資格

1200～1400

企業口頭説明(企業概要のプレゼンテーション)

1400～1700

企業ブース説明日本金属学会の春期講演大会の参加学生

応募方法 本会ホームページ上の2016年春期講演大会の参加申し込み画面から申し込む．
年
月日(月)～
年月日(金)
募集期間 

～第回企業説明会参加企業(社)～(50音順)

愛知製鋼株式会社

アスモ株式会社

石福金属興業株式会社

臼井国際産業株式会社

株式会社荏原製作所

株式会社神戸製鋼所

山陽特殊製鋼株式会社

JFE スチール株式会社

昭和電工株式会社

新日鐵住金株式会社

新日鐵住金ステンレス株式会社

新明和工業株式会社

住友金属鉱山株式会社

住友電気工業株式会社

株式会社ソディック

大同特殊鋼株式会社

中越合金鋳工株式会社

中外炉工業株式会社

TDK 株式会社

株式会社 TYK

東洋鋼鈑株式会社

DOWA ホールディングス株式会社

トピー工業株式会社

トヨタ自動車株式会社

長野計器株式会社

ナブテスコ株式会社

日亜化学工業株式会社

日新製鋼株式会社

日鐵住金建材株式会社

日鉄住金テクノロジー株式会社

日本ガイシ株式会社

日本軽金属株式会社

日本発条株式会社

日本冶金工業株式会社

パナソニック株式会社

日立金属株式会社

株式会社日立製作所

福田金属箔粉工業株式会社

株式会社フジクラ

富士電機株式会社

古河電気工業株式会社

三井金属鉱業株式会社

三菱アルミニウム株式会社

三菱マテリアル株式会社

ヤマハ発動機株式会社

ヤンマー株式会社

株式会社 UACJ

ま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japan日本金属学会・日本鉄鋼協会講演大会相互聴講のお知らせ■申込・問合先〒1040061 東京都中央区銀座 712
4(友野本社ビル)

日本金属学会・日本鉄鋼協会の講演大会相互聴講をご案内いたします．

株式会社

申込方法当日受付

 033546
1337(代)

明報社

担当

後藤一哲

FAX 0335466306%

Email: goto＠meihosha.co.jp

鉄鋼協会の講演を聴講する場合は金属学会で従来の参加受付を済ませた後，鉄鋼協会受付で相互聴講の申込みをする．
(註)

金属学会で講演発表する場合は，金属学会の正規大会参加申料

金一般・学生・非会員を問わず同一料金込みが必要です．

今後の秋期講演大会開催予定

聴講のみ(概要集 DVD 無し)

3,000円聴講と概要集 DVD(1 冊)

6,000円2016年

秋期講演大会

9 月21日(水)～23日(金)大阪大学豊中キャンパス

2017年

秋期講演大会

9 月 6 日(水)～8 日(金)

北海道大学



年春期講演大会期間中の託児室設置のお知らせ
利用日時

2016年 3 月23日(水) 900～1730
24日(木) 900～1730

申込期間

年秋期講演大会公募シンポジウムテーマ提案募集

25日(金) 900～1400
場所

2016年 2 月 8 日(月)～3 月 7 日(月)東京理科大学葛飾キャンパス料金

子供一人800円/時間

申込方法

提案期限
年月日(月)期日厳守

会員の研究活動一層の活性化を図ることを目的として，春秋講演(鉄鋼協会受付にて当日お支払い

大会において会員からの提案テーマによるシンポジウム講演を実施

下さい)

いたしており，活況を呈しております．本年の秋期講演大会の公募

日本鉄鋼協会・日本金属学会男女共同参画委員会ホーム

シンポジウムテーマを募集いたします．次の要領をご参照の上，活ページ託児室案内記載の申込要領をお読みの上，3 月 7

発な討論が期待できる有益なテーマを積極的にご提案下さい．(提日(月)までにホームページ(下記 URL)の託児室案内よ

案様式はホームページよりダウンロードして下さい．）

りお申込み下さい．

詳

まてりあ54巻12号645頁 or細ホームページ→講演大会

https://www.isij.or.jp/godo/isijjim/
株 ファミリー・サポート)よりご確認後，シッター会社(
予約確認の返信メールをお送りします．

第
回論文賞候補論文推薦(自薦)のお願い

申込・問合せ先
株 ファミリー・サポート BAMBINO CLUB

 03
33773177

担当者星

FAX 0333773178%

Email: khoshi＠familysupport.co.jp
住所東京都渋谷区代々木 15816 4F

ます．論文賞候補論文の推薦は会誌，欧文誌の「編集委員」または「論文査読者」あるいは「代議員」の方々にお願いしております．

(公益社団法人)全国保育サービス協会正会員
問合せ先(一社)日本鉄鋼協会

総務グループ

本会では秋の講演大会で前年 1 カ年の会誌，欧文誌に掲載された論文の中から特に優秀な論文に対し，毎年論文賞を授賞しておりまた，より広く推薦していただくため，「著者本人」からの自薦も野村茂樹

FAX 0336695934%
＠E mail: konomura isij.or.jp

認めております．積極的なご推薦をお願いいたします．

 03
36695931

詳細情報＊論文賞推薦書(様式)にチェックリストを設け，推薦者に論文賞候

日本鉄鋼協会・日本金属学会男女共同参画委員会ホームページ

https://www.isij.or.jp/godo/isijjim/

補論文の要件をチェックいただくことになりました．
◎第回論文賞の対象論文
日本金属学会誌第79巻

1～12号(2015年)掲載分

Materials Transactions: Vol. 56 No. 1～12(2015年)掲載分
注次の要件をすべて満たした原著論文を対象といたします．


年春期講演大会機器・書籍・カタログ展示会
出展募集および講演概要集 DVD ジャケット広告募集のカテゴリーに属する論文であること．

Materials Transactions 掲 載 論 文 は ，「 Regular Article 」 又は「Technical Article」のカテゴリーに属する論文であるこ■機器・書籍展示
出展料金

機器展示1 小間140,000円(税別)

申込締切

書籍販売1 小間 90,000円(税別)
2016年 2 月 5 日(金)日本金属学会誌掲載論文は，「学術論文」又は「技術論文」と．


Materials Transactions に英文発表後 1 年以内に日本金属学
会誌に投稿された論文若しくは日本金属学会誌に発表後 1
年以内に Materials Transactions に投稿された論文ではない■カタログ展示
出展料金

申込締切

こと．

2 点につき30,000円(税別)(1 点増すごとに10,000円(税
別)追加)




リクルート関連の展示は会社案内他添付資料の 2 点で

コピーライトが本会に帰属されていること(本会に著作権を委譲している論文)．

30,000円(税別)，30部以内
2016年 2 月 5 日(金)推薦数の要件
推薦者は，同じ論文を複数の部門に推薦することはできない．
◯
 1 名の推薦者がこの賞に推薦出来る論文数は，一部門に◯つき 1 論文である．
■講演概要集 DVD ジャケット広告

対象部門

物性，組織，力学特性，材料化学，材料プロセシング，

原稿寸法

天地120 mm×左右121 mm

工業材料

入稿形態

完全データ(4 色カラー)

年月日(金)推薦締切 

申込締切日



2016年 2 月 2 日(火)詳細まてりあ54巻12号643頁

ホームページ表彰関係

本 会 記 事

技術部門金属学または金属工業に関する技術の進歩発

第回まてりあ賞推薦(自薦)のお願い

展に功労があった方

会報「まてりあ」に掲載された論文または記事の中から，金属及受賞人数

学術部門 2 名

びその周辺材料の学術及び科学技術の振興に顕著な貢献をしたと思

推薦資格

技術部門 1 名
本会代議員または 3 名以上の正員連名による推薦

われる方に「まてりあ賞」授賞しております．

推薦手続所定の様式(ホームページからダウンロードして下さい)

授賞候補論文および授賞候補記事の推薦は「会報編集委員」またにより必要事項を記入の上，お送り下さい．

は「著者本人」あるいは「一般会員(正員 3 名以上の連名)」の方年月日(金)推薦締切 

々に推薦をお願いしております．積極的なご推薦をお願いいたしま詳

まてりあ54巻12号644頁

細ホームページ表彰関係す．

第
回奨励賞候補者推薦のお願い■第回「まてりあ賞」推薦要領

本会では次世代を託する優れた若手研究者を顕彰するために賞の名称・概要および授賞件数



2 編以内
日本金属学会会報「まてりあ」に掲載した論文で，学術また
まてりあ論文賞

1991 年から「日本金属学会奨励賞」を設けており，第 26 回の授賞式を2016年の秋期講演大会(大阪大学)の折，9 月21日に行います．

は科学技術上優秀で且つ金属およびその周辺材料に係る分野


歴史の転換期にある今日，若い世代の意識の高揚こそが何よりもの進歩発展に顕著な貢献をした論文に対し授賞する．

望まれ，金属・材料工学ならびに関連分野で活躍しつつある若手研

まてりあ啓発・教育賞
1 編以内
日本金属学会会報「まてりあ」に掲載した記事で，まてりあ

究者の中から将来性豊かな人材をご推薦下さいますようお願いいた

記事の特徴を活かし，金属およびその周辺材料に係る啓発や＊推薦書(様式)に候補者の要件をチェックする項目欄を設け，推薦します．

教育に顕著な貢献をした記事に対し授賞する．
授賞対象記事2013年～2015年掲載済記事(授賞済記事は除く授
賞済記事はホームページに掲載します．）

年月日(金)推薦締切 
詳

まてりあ54巻12号643頁

細者に確認いただくことになりました．
■推薦要領
候補者の対象 年月日時点で歳以下の方，金属・材料工

ホームページ表彰関係

学ならびに関連分野で卓越した業績を挙げつつある
研究者．工業技術部門は企業の研究者または技術者

第
回学術貢献賞候補者推薦のお願いを対象とします．
対象部門

物性，組織，力学特性，材料化学，材料プロセシング，
工業材料，工業技術部門の 7 部門

本会では地域振興の観点から各地域に根ざした技術の進歩発達に貢献した個人あるいは組織を対象とした「学術貢献賞」を設けてお本会代議員，分科会委員または 3 名以上の正員連名に推薦資格ります．第 14 回の授賞式は， 2016 年秋期講演大会(大阪大学)の 9
月21日に行い，また会期中に受賞記念講演をお願いしております．

よる推薦
推薦手続

所定の様式(ホームページからダウンロードして下さい)

多数の優秀な候補者を推薦いただくため，広く会員からの推薦をにより必要事項を記入の上，お送り下さい．

もとめております．下記要領により積極的にご推薦下さい．

年月日(金)推薦締切 

＊推薦書(様式)に候補者の要件をチェックする項目欄を設け，推薦

詳

まてりあ54巻12号644頁

細ホームページ表彰関係者に確認いただくことになりました．

第
回村上奨励賞候補者推薦のお願い■推薦要領
候補者の対象または技術の進歩発達に功労があった方．

で卓越した業績を挙げつつある若手研究者を奨励するため「日本金本会支部長，代議員または 3 名以上の正員連名による

属学会村上奨励賞」を設けており，第 13 回の授賞式を 2016 年の秋

推薦期講演大会(大阪大学)の折，9 月21日に行います．多数の優秀な候所定の様式(ホームページからダウンロードして下さい)

補者を積極的にご推薦下さい．

により必要事項を記入の上，お送り下さい．

＊推薦書(様式)に候補者の要件をチェックする項目欄を設け，推薦

推薦資格
推薦手続

本会では財団法人村上記念会からのご寄付を基に金属工学の分野

各地域において金属学または金属工業に関する学術

年月日(金)推薦締切 
詳細まてりあ54巻12号643頁

者に確認いただくことになりました．
ホームページ表彰関係
■推薦要領

第
回功労賞候補者推薦のお願い

候補者の対象金属工学の分野で卓越した業績を挙げつつある，
歳以下の若手研究者．
年月
日時点で

本会では 45 歳以上の研究・技術分野に功績があった方を対象として，日本金属学会賞に次ぐ賞として「日本金属学会功労賞」を設

推薦資格

本会代議員，分科会委員または 3 名以上の正員連名にけております．第 14 回の授賞式を 2016 年秋期講演大会(大阪大学)の折，9 月21日に行います．多数の優秀な候補者を推薦いただくた

受賞人数

若干名

推薦手続

所定の様式(ホームページからダウンロードして下さい)

よる推薦

め，広く正員からの推薦(3 名以上連名)をもとめております．下記により必要事項を記入の上，お送り下さい．

要領により積極的にご推薦下さい．

日(金)推薦締切日 年月

＊推薦書(様式)に候補者の要件をチェックする項目欄を設け，推薦詳

細まてりあ54巻12号644頁

ホームページ表彰関係者に確認いただくことになりました．
■推薦要領
候補者の対象
対象部門

2016 年 5 月 31 日時点で 45 歳以上，各組織における定年までの方

◇◇◇学術部門金属学または金属工業に関する学術の進歩発展に功労があった方

ま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japan



支部行事
研究会 No. 75

キンク研究会

平成年度

第回研究会

第
回「若手フォーラム｣〔共催〕 新学術領域研究「シンクロ型 LPSO 構造の材料科学｣
熊本大学

先進マグネシウム国際研究センター

日本金属学会・日本鉄鋼協会中国四国支部では，若手研究者および技術者の研究・開発への意欲向上ならびに議論を通じての支援のために，講演の場を提供することを実施しています．多数ご参加下

本研究会は，近年注目が集まっているキンク変形という特異な変さいますようお願いいたします．

形挙動を題材に，回位などの新たな視点から材料の変形と破壊につ

2016年 2 月 5 日(金) 1255～1600
愛媛大学工学部 本館 3F 大会議室(松山市文京町 3)

いての基礎的議論を深めるとともに，キンク変形を利用した高性能

日時材料の開発を進め，新しい材料研究領域の構築に展開していくこと

場

所を目的としています．

アクセス

第 2 回研究会では，東北大学大学院理学研究科数学専攻の楯辰哉教授をお招きして，結晶の記述に関する幾何学的理論の詳解とプログラム

結晶の変形に関する見解についてご講演いただきます．ご講演後，

1.

両日とも数学と工学を融合させたキンク変形機構の解明に向けて自由な議論を行います．この議論を通して，現象の理解を深めるとと

http://www.ehimeu.ac.jp/access/johoku/eng_sci.html
をご覧下さい．

開催の挨拶

愛媛大 小林千悟

1255～1300

2.

もに，キンク研究に携わる研究者同士のつながりの場を提供するこ研究会
1300～1350

座長平岡耕一(愛媛大)

希土類化合物 PrIr2Zn20 における超伝導と四極子秩序とが狙いです．ご参加をお待ちしております．

愛媛大大学院理工 ○松本圭介

日時

2016年 2 月19日(金) 1900～2100
2 月20日(土) 900～1200

場

所

九州大学大学院総合理工学研究院

1400～1450

3D プリンターを活用した生体用金属材料の力学的機能制御
弓削商船高専電子機械工 ○福田英次

共通第一講義室(〒 8168580 春日市春日公園 61)九州大学筑紫キャン

1500～1550

パス C 棟 1 階
無料

申込方法

所属・氏名ならびに参加日を記載の上，下記の申込先に3.

ご連絡下さい．
年月日(金)申込締切 

1550～1600
参 加 費 無料

参加申込先

九州大学大学院 総合理工学研究院

企画世話人

中島(英)研究室 事務補佐員

申込・問合先石川亜子

総合討論(司会愛媛大 小林千悟)

小林千悟(愛媛大) 平岡耕一(愛媛大) 阪本辰顕(愛媛大)愛媛大学大学院理工学研究科

Email: kobayashi.sengo.me＠ehimeu.ac.jp

プログラム

2016年 2 月19日(金)1900～1905 開会の挨拶

九大 中島英治(世話人代表)

第
回「若手フォーラム」―ポスターセッション併催―

招待講演「位相的結晶理論概観・第一部」
東北大 楯

辰哉先生

自由討論 1

2016年 2 月20日(土)900～1100 招待講演
東北大 楯
1100～1110

休1110～1155

自由討論 21155～1200

閉会の挨拶

日

時

場

所

2016年 2 月19日(金)1000～1630岡山国際交流センター 3 階研修室詳細まてりあ 55 巻 1 号( 36 頁)またはホームページ(支部行事)をご覧下さい．

「位相的結晶理論概観・第二部」〈ポスター発表募集〉
辰哉先生

憩

申込方法

( a )題名( b )所属・氏名(発表者に○印)( c )連絡先(電話・Email)を明記の上，月日(水)必着で，下記申込先へ Email でご連絡下さい．

九大 中島英治(世話人代表)

申込・問合先

岡山大学工学部

竹元嘉利

 0862518027
講演内容

小林千悟

/%
FAX 0899278524

Email: nkaishikawa＠mms.kyushuu.ac.jp

2030～2100

座長福田英次(弓削商船高専)

Fe 高 Si 合金のひずみ速度変化による破壊形態遷移と双晶発
愛媛大大学院理工 ○水口 隆
生挙動

参 加 費

1905～2030

座長小林千悟(愛媛大)本会ホームページをご覧下さい．

FAX 0862518266%

Email: takemoto＠mech.okayamau.ac.jp

行事のご案内→研究集会

◇



◇

◇

本 会 記 事

掲載料金 会員20,000円(税別)(一般40,000円(税別))
原稿締切・掲載号 毎月 1 日締切で翌月号に 1 回掲載．
原稿字数 840字程度
掲載内容 求人側の必要事項会社概要・職種・資格・待遇・勤務地・応募方法・応募締切日・問合先・書類提出先・
ホームページアドレスなど求職者の知りたい情報．
原稿提出先 FAX と E mail の両方(受け取りのメールの確認をして下さい)
FAX 0222236312 Email: materia＠jim.or.jp%〈公募類記事〉
無料掲載募集人員，締切日，問合先のみ掲載．
有料掲載1/4頁(700～800文字)程度．
「まてりあ」とホームページに掲載15,000円＋税ホームページのみ掲載
10,000円＋税〈その他の記事〉 原則として有料掲載．
原稿締切・掲載号毎月 1 日締切で翌月号 1 回掲載
原稿提出方法電子メールと FAX 両方(受け取りメールの確認をして下さい)原稿送信先%FAX 0222236312 Email : materia＠jim.or.jp◇｢金属熱処理スーパーマイスタープログラム」
受講者募集 【東京工業大学】◇◇シンガポール政府研究機関 ARTC，研究員募集◇
東京工業大学社会人教育院では，「製造中核人材(スーパーマイス
シンガポールは，航空機，船舶，車輌，港湾施設，風力発電など

ター)育成講座」を設置し，ものつくりを支える現場の高度技能と，の修理産業が盛んです．中でも，付加価値が高いジェットエンジン

ボーダーレスな先端技術を統合して，新技術・新製品を開発する人の修理は主要な産業の一つとなっています．こうした産業を支援す

材の育成をめざしています．本講座は，「手づくり教育・人材育成

るために，昨年 1 月に設立されたのが ARTC ( http: // www.a star.

の伝統」の下，幅広い知識と人脈を培える場として，多数の企業のedu.sg / artc /)です．スタッフの出身国は 14 カ国と国際色豊かです．平均年齢が 30 歳代と若く活気に満ち溢れています．みんな礼

皆様からご好評を頂いてまいりました．平成 28 年度は，金属熱処

儀正しく友好的で，気持ち良く働ける職場です．

イスタープログラム」を開講いたします．企業の将来を担う皆様のARTC の中核テーマは金属の 3D プリンター．航空機部品の製造や修理に応用しようとしています．ほかにも，表面処理や仕上げ

ご参加を，心よりお待ちいたしております．

理業の技術革新を先導する人材を育成する「金属熱処理スーパーマ

開催期間

2016年 4 月23日(土)～2017年 8 月19日(金)24日間(91コマ・136.5時間/ガイダンスを除く)

開催場所

東京工業大学大岡山キャンパス(インターンシップは別

主催

東京工業大学定

員20名
金属熱処理業務等において，概ね 10 年以上の実務経験

加工，非破壊検査，プロセスモニタリング，工業用ロボット応用な
どにも取り組んでいます．予算は日本の大学に比べるとずっと潤沢

途実施)(東京都目黒区大岡山 2121)

です．研究内容はアカデミックではありませんが，研究成果が現場で活用されるので，とてもやりがいがあります．
シンガポールでは日本の大学で博士を取得された方の評価が高く，研究機関への受け入れが積極的に行われています． ARTC も
そのような方を求めています．
（外国籍の方 OK，応募は随時可能，

対 象 者を有し，企業の次世代を担う 20 ～ 50 歳代の現場技術者(金属熱処理技能士 1 級の資格を所持する者が望まし面接は原則スカイプ）
シンガポールは，東京の 23 区が独立したような国，安全，清潔，便利，日常生活もエンジョイできます． ARTC に就職されたい)※企業派遣を原則といたします．
参 加 費

際は，私たちが公私両面でサポートいたします．

佐藤隆史

Email: miyazawas＠artc.astar.edu.sg
Email: satot＠artc.astar.edu.sg

540,000円(税込)
本講座の受講料は，所定の要件を満たした場合，次の税額控除あるいは助成金の対象となる場合があります．詳

この広告をご覧になって関心をもたれた方は，気軽にご相談くだ細は下記，厚生労働省のホームページでご確認下さい．

さい．連絡をお待ちいたしております．
（日本語または英語）
宮澤伸一

社会人教育院｢キャリア形成助成金(訓練等支援給付金)」
http://www.mhlw.go.jp/general/seido/josei/kyufukin/d011.html
申込方法 下記，社会人教育院 Web サイトより受講申込書をダウンロードし，必要事項をご記入の上，下記宛，郵送等にてお申込下さい．
申 込 先

東京工業大学

社会人教育院事務室〒1080023 東京都港区芝浦 33
6
キャンパス・イノベーションセンター809号室 033454
8722/8867

FAX 0334548762%

Email: jim＠kyoikuin.titech.ac.jp
申込期間 
年月日(日)より年月
日(金)まで※定員となり次第締切りといたします．
詳細は下記，社会人教育院ウェブサイトをご覧下さい．

http://www.kyoikuin.titech.ac.jp/course/seizou/detail_223.html

ま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japan



集

会

◇共用・計測 合同シンポジウム2016◇～先端計測の開発と共用のシナジーによるイノベーション～
日

時

場

所

14 : 30 ～ 14 : 50

状態解析
14 : 50～15 : 50(〒3050047 つくば市千現 121)

15 : 50 ～ 16 : 10

セッション

概要

微細構造解析プラットフォームセッション
極細モリブデン酸化物ナノワイヤーの合成，構造

酸化物薄膜の構造解析～ HfO2 基極薄膜の斜方晶相について丁目」下車 徒歩 3 分
最先端計測技術の開発と国内外へ開かれた共用化により
解析プラットフォームと NIMS 先端計測プロジェクト

強誘電トンネル接合のナノスケール界面キャラク
タリゼーション
実施機関物質・材料研究機構
産業技術総合研究所 山田浩之

16 : 50 ～ 17 : 10の共催にて「共用・計測合同シンポジウム 2016 」を物
質・材料研究機構(つくば市)におきまして開催致します．

固体 NMR を用いた層状金属酸化物触媒の固体酸性評価実施機関産業技術総合研究所

詳細は下記 URL をご覧下さい．

http://www.nims.go.jp/publicity/events/jointsympo2016.html
プログラム
オープニングセッション
9 : 00～ 9 : 05

開会挨拶

9 : 05～ 9 : 15

挨拶

文科省ご担当者

敦X 線による金属薄膜の結晶性評価
昭和電工株式会社 利根川
実施機関東京大学

翔

17 : 30～17 : 40

閉会挨拶

17 : 40～19 : 00

意見交換会

先端的共通技術部門 藤田大介

ポスター賞授賞式(会費2,000円)

参加申込み要領
申込方法

基調講演

参加料

科学技術を支える先端計測検査技術の開発

WEB 参加フォームまたは email でお申し込み下さい．
無料(要申込み) 意見交換会2,000円(要申込み)

申込み・問合わせ先

日本電子副社長 岩槻正志
9 : 45～10 : 15

東京大学大学院 高垣
17 : 10～17 : 30

NIMS 理事 室町英治

セッション
9 : 15～ 9 : 45

東北大学 白石貴久

実施機関東北大学
16 : 30 ～ 16 : 50

新たなマテリアルイノベーションを目指して，微細構造

講演内容

広島大学 定金正洋

実施機関北海道大学
16 : 10 ～ 16 : 30

徒歩15分
 東京駅～高速バス“つくばセンター”行き「千現 1◯晶

ポスターセッション

解析と酸触媒活性 秋葉原駅～“つくばエクスプレス”「つくば駅」下車◯

交通案内

九州大学 松村

実施機関九州大学

2016年 3 月 4 日(金) 900～1740
物質・材料研究機構千現地区第 1 会議室，講堂

定員 100名意見交換会 3 月 4 日(金) 17  45 ～ 19  00 （物質・材料研究機構
千現地区研究本館食堂）

高分解能電子顕微鏡による非平衡合金ナノ粒子の国立研究開発法人 物質・材料研究機構 AMCP 事務局/奥澤恵子
 029
8592000

特別講演
スピン偏極準安定原子線―生成技術と表面敏感性

NIMS 極限計測ユニット 山内

の展開―

泰

10 : 15～10 : 30

休憩セッション
10 : 30 ～ 10 : 50

NIMS 先端計測コアコンピタンス
表面化学分析におけるハイスループット定量解析

10 : 50～11 : 10

単原子分析電子顕微鏡による材料評価

11 : 10～11 : 30

世界最高磁場 NMR システムの開発と応用

11 : 30～11 : 50

フラストレーションのある擬 1 次元反強磁性体 Cu3

への展開(ext)6546

FAX 0298592801%

Email: jointsympo2016＠nims.go.jp
URL: http://www.nims.go.jp/publicity/events/jointsympo2016.html

NIMS 極限計測ユニット 吉川英樹
NIMS 表界面構造・物性ユニット 木本浩司
NIMS 極限計測ユニット 清水禎

Mo2O9 の磁気構造
NIMS 量子ビームユニット 長谷正司
11 : 50～12 : 10

X 線計測技術開発と先進材料応用

12 : 10～13 : 10

ポスターセッション

NIMS 量子ビームユニット 桜井健次

セッション
13 : 10 ～ 13 : 30

微細構造解析プラットフォームセッション名古屋大学微細構造解析プラットフォームの利用

◇

◇

◇

例
実施機関名古屋大学
13 : 30 ～ 13 : 50

名古屋大学 荒井重勇

京大微細構造解析プラットフォームにおける研究支援実施機関京都大学

13 : 50 ～ 14 : 10

京都大学 倉田博基

世界最高加速電圧の電子顕微鏡が明らかにした原
始植物細胞の姿
実施機関大阪大学

14 : 10 ～ 14 : 30

東京大学 野崎久義

放射光メスバウアー分光法による固体表面の局所
磁性探査実施機関日本原子力研究開発機構
日本原子力研究開発機構 三井隆也



本 会 記 事集講会～ユニークな技術により，地球に新たなマテリアルを創造し，循

◇レアメタル研究会◇
■主

催

演

非鉄金属材料の現状と課題と将来展望(仮)(60分)
環型社会に貢献～

レアメタル研究会

三菱マテリアル株式会社 常務取締役 飯田
教授 岡部

東京大学生産技術研究所

協力(一財)生産技術研究奨励会(特別研究会 RC40)

共催

東京大学マテリアル工学セミナー

協賛(一社)軽金属学会，(一社)資源・素材学会，

講師

東京大学 生産技術研究所 教授 岡部

徹

講師

環

講師

海洋資源開発の夢とロマン(仮)(60分)～海賊として山賊に大いなる夢を語る～(一社)新金属協会，(公社)日本化学会，

東京大学 名誉教授(公社)日本金属学会，(一社)日本チタン協会，

九州工業大学社会ロボット具現化センター長，特別教授(五十音順)
An 棟 2F コンベンショ
ンホール(〒1538505 目黒区駒場 46
1)

海上技術安全研究所水中工学センター長 浦(一社)日本鉄鋼協会
■開催会場

修

レアメタルに関する最近の話題(仮)(45分)

徹

主宰者

東京大学生産技術研究所

午後 630～

研究交流会・意見交換会(An 棟 2F

ホワイエ)

(最寄り駅駒場東大前，東北沢，代々木上原)＊レアメタル研究会ホームページ＊■参加登録・お問い合わせ岡部研

レアメタル研究会事務担当

http://www.okabe.iis.utokyo.ac.jp/japanese/rc40_ j.html

宮嵜智子(okabelab＠iis.utokyo.ac.jp)★備考関連研究会■第回 年月日(金)(平成年度
最終回)(1500～ An 棟 2F
テーマ非鉄金属，海洋資源開発
時

第回)(平成年度

コンベンションホール)〈米国版レアメタル研究会(RMW)のご案内〉■RMW11 Workshop on Reactive Metal Processing (Reactive

Metal Workshop)
February 19 (Fri)20 (Sat), 2016, Cambridge, MIT間午後 3 時～＊Reactive Metal Workshop の HP＊

http://www.okabe.iis.utokyo.ac.jp/coretocore/rmw/(2015年11月25日～2015年12月21日)

正

員

青葉知弥
大東
勉
岡o宏之
川下将一
学

生

秋野一輝
秋山華人
阿曽村悠介
安達哲也
安部史也
新井惇也
荒金遼河
荒木健宏
有田竜馬
飯田貴大
飯沼悠介
伊佐治優介
伊澤敬幸
石川明日香
市川智博
市村
康
伊藤光祐
伊藤千遥
井上悠太
井口翔太
今泉陽登

豊橋技術科学大学
富士フィルター工業株式会社

JASRI
東北大学

喜瀬純男
谷垣剛司
中島孝仁
福澤知治

株式会社古河テクノマテリアル

今村昌仁
岩川昌樹
岩出拓人
岩丸尚輝
植弘量子
大川萌里
太田雅人
大塚美咲
大野雄史
大平晋吾
大森希生
奥野武志
奥村純平
奥村
聡
織田澤俊介
楓
杏子
垣内俊平
加古博紀
桂川直也
加藤
昂
加藤士龍

関西大学

三菱電機株式会社

山崎智彦
脇
俊之

物質・材料研究機構

加藤大地
加藤
涼
金井大弥
金澤優徳
金谷峻介
唐井利賢
河合健汰
河合宏範
河原崇範
川原
巧
河原田将史
神原佑季
喜多山周平
木下義樹
木村知紀
木村健太
久間康平
清兼友理子
楠
優太
工藤一路
熊谷直也

東京工業大学

横浜ゴム株式会社

パナソニック株式会社

NTN 株式会社員
首都大学東京横浜国立大学
東京工業大学
茨城大学
芝浦工業大学
東京理科大学
大分工業高等専門学校
鳥取大学
富山大学
筑波大学
名古屋大学
東京工業大学名古屋大学
東京理科大学
芝浦工業大学
東北大学
秋田大学
高知工科大学
京都大学
京都大学
東北大学

ま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japan

名古屋大学
上智大学
大分工業高等専門学校
九州大学
茨城大学
芝浦工業大学
東京工業大学東北大学
千葉大学
大阪府立大学
大阪府立大学
京都大学
九州大学
群馬大学
熊本大学
東北大学
富山大学
名古屋大学
東京工業大学
豊橋技術科学大学

東京理科大学
京都大学
豊橋技術科学大学
秋田大学
名古屋大学
富山大学
広島大学
東北大学
東京大学
千葉大学
京都大学
東北大学
兵庫県立大学
京都大学
東北大学
熊本大学
愛媛大学
富山大学
茨城大学
東北学院大学



栗原拓也
黒坂真一朗
黒住丈雄
黒田泰孝
小島舜介
小林
旦
小林領太
近藤弘理
齊藤拓馬
酒井宗一朗
坂上拓哉
坂本盛敬
櫻井勇也
櫻庭拓也
佐々木友彰
佐治奈萌子
佐藤大樹
佐藤
建
佐藤達也
佐藤正基
澤
厚貴
沢口
肇
塩野裕一
篠田智之
篠原貴洸
柴谷隆次
嶋崎里奈
島袋将弥
清水慎之介
清水麻里
下門輝也
神明前 功
鈴木英伸
鈴木もえ
関田愛子
善生晃弘
五月女貴平
井
優
高橋慧伍
高橋弘太
高橋
元
橋勇圭
竹田佳史

東北大学
東京大学
大阪大学
富山大学
宇宙航空研究開発機構
芝浦工業大学
鹿児島大学
上智大学大学院
早稲田大学
大阪大学
熊本大学
旭川工業高等専門学校
首都大学東京
秋田大学
東京学芸大学
京都大学
千葉工業大学
豊橋技術科学大学
富山大学
名古屋大学
北海道大学
北見工業大学
関西大学
千葉工業大学
茨城大学
北見工業大学
早稲田大学
東京医科歯科大学
茨城大学
芝浦工業大学
神戸大学
東北大学
東北大学
上智大学
大阪大学
大阪大学
東北大学
神戸大学
東北大学
富山大学
秋田大学
東北学院大学
東北大学

田中嵩人
田中裕太郎
玉川雄貴
田村権吾
田本洋高
塚田惇一
津崎卓也
綱川美佳
鶴田泰治
富樫陽色
戸塚友多朗
戸室優佳
長江祐樹
中甑慶太
中島治樹
中田昂志
永田
彪
中谷
仁
中村有沙
西
智尋
西野史香
西村
純
西村俊也
西本昌史
野田泰樹
橋爪志周
橋本康孝
橋本
陵
畠山友孝
畑中
結
林
智史
東
雅也
樋口侑里
肥後光暁
久田翔太
久本健太
日比野圭祐
平野雄馬
福岡俊彦
福田雄介
福部貴大
藤村絵梨
藤原健吾

九州大学
東京工業大学横浜国立大学
東京大学
北海道大学
東京医科歯科大学
愛媛大学
芝浦工業大学
東京理科大学
東北大学
三重大学
富山大学
名古屋大学
愛媛大学
東北大学
九州工業大学東北大学
立命館大学
兵庫県立大学
関西大学
北海道大学
北海道大学
横浜国立大学
東北大学
千葉大学
京都大学
茨城大学
名古屋大学
東北大学
東京理科大学
豊橋技術科学大学
京都大学
滋賀県立大学
東北大学
熊本大学
大阪大学
富山大学
北見工業大学
金沢大学
鹿児島大学
関西大学

星
勇太
星野健太
堀田裕平
堀 健太郎
堀井真理
堀川将大
本間
航
増田真也
松浦
傑
松下駿人
松本
叡
三浦
剛
宮坂
遼
宮里一旗
宮澤優斗
宮野
遥
宮本裕太
宮本
諒
三輪佳祐
村岡雄介
村田佳那恵
村田憲治
森
唯人
森岡大地
守本晃生
門奈宏樹
八木紀智
;田優介
山口義矢
山崎大介
山田佳奈
山田純平
叶
洪
横峯智仁
横山貴俊
吉岡尚輝
吉川
創
吉川靖矩
吉田貴美子
吉田春香
若狭凌生

茨城大学
九州大学
東京理科大学
茨城大学
茨城大学
首都大学東京芝浦工業大学名古屋工業大学
長岡技術科学大学
群馬大学
富山大学
富山大学
東京大学
琉球大学
東京大学
早稲田大学
愛媛大学
茨城大学
関西大学
富山大学
東京理科大学京都大学
鈴鹿工業高等専門学校
芝浦工業大学
金沢工業大学
東京理科大学
東京理科大学
高知工科大学
東京工業大学
大阪大学
北海道大学
東北大学
茨城大学
大阪大学
大阪大学
兵庫県立大学
信州大学
大阪大学
東京工業大学
早稲田大学
大阪大学

大阪大学
神戸大学

外国一般会員
Han Kwangsik 東北大学
Jain Ankur 広島大学
Ketov Sergey 東北大学

Kumar Sanjay 広島大学
PARK YONG BUM Sunchon National University
Shaaban Ali 東京工業大学

WANG Zhi 東北大学
鄭瑞 暁 京都大学

Sanghwan Lee

干
路
金
志元
丁
笑
海健
徐
李
睿

外国学生会員
KIM KI YONGKWAK Juho
MD HazimSunchon National
University

Pukyong National
University
九州大学

Xu Yong康東洙Pukyong National
University

Wuhan University of Scienceand Technology
東北大学

室蘭工業大学
室蘭工業大学
東北大学
北海道大学
東京工業大学本 会 記 事Mechanics of Materials

日 本 金 属 学 会 誌 掲 載 論 文Vol. 80, No. 2（2016）
加水分解法と電着法の組合せによるナノ酸化タングス
テン粒子分散ナノ結晶ニッケルの作製
御船智暉

加藤雄士

宮本博之

藤原

弘

後藤琢也

Ti 6Al 4V 合金の大気酸化挙動に及ぼす微粒子ピー
菊池将一 小茂鳥 潤
ニングの影響シリコン含有鋼を素材とした溶融亜鉛めっき鋼板の合金化に及ぼす硫酸アンモニウム処理の影響
飛山洋一

多田雅彦

藤田

栄

林

重成

竹山雅夫

AZ61 合金丸棒材の高圧スライド(HPS)加工による結晶粒超微細化と超塑性
増田高大

藤光利茂

瀧沢陽一

堀田善治

低融点プリカーサの発泡を用いたポーラスアルミニウ
鈴木良祐 櫻井 裕 松原雅昭
ムの接合
冷間圧延を施した 1050 アルミニウムにおける焼鈍初期の微細組織変化の視点からの回復・再結晶
山本厚之

塚本雅章

Experimental Evaluation of Specific Storage in
Mudstone Considering Error Using the Flow
Pump Method
Minoru Sato, Masaji Kato and Manabu Takahashi

Inhomogeneous Texture Distribution in a Cu-Ag
Lamellar Composite Processed by Cold Rolling
Xiaomeng Liu, Nan Jia, Xinli Wang, Xiang Zhao andLiang Zuo

Fatigue Properties of 6061-T6 Aluminum Alloy
T-Joints Processed by Vacuum Brazing and TIG
Welding
Huei Lin, Jiun-Ren Hwang and Chin-Ping Fung

Structural Characteristics and Particle Erosion
Resistance of SIMA-Processed Al-Mg-Si Alloy
Chia-Wei Lin, Fei-Yi Hung, Truan-Sheng Lui and
Li-Hui Chen
Materials Chemistry

Solubility Measurements of Fe2O3 and Cr2O3 in
Fused Na2B4O7-B2O3 in Air at 1173 K

岡井大祐

Ryutaro Toki, Takashi Doi and Nobuo Otsuka

分散粒子を含まない溶液からの Zn Zr 酸化物複合電
中野博昭 原 洋輔 大上 悟 小林繁夫
析Weathering Steel in Industrial-Marine-Urban
P. Dhaiveegan,
Environment: Field Study

鉄上でのポリアニリン電解重合膜の形態，耐食性に及ぼす電解条件の影響
中野博昭

林

啓一

大上

悟

小林繁夫

N. Elangovan, T. Nishimura and N. RajendranMaterials Processing

Formation of Various Types of Globules in Co
CuSi
B Immiscible Alloy with Amorphous Phase
Takeshi Nagase

Materials Transactions 掲載論文
Vol. 57, No. 2（2016）―Regular Articles―
Microstructure of Materials

The Formation and Characterization of thePrimary Mg2Si Dendritic Phase in Hypereutectic
Qingdong Qin and Wei Li
Al-Mg2Si Alloys
Microstructural
Evolution
duringPartialRemelting of a 2024 Aluminum Alloy Prepared by
Cold Pressing Ball-Milled Alloy Powders
Pu Bo Li, Ti Jun Chen, Ying Ma, Yuan Hao and
Ren Guo Guan

Simulation of Effect of Loading Rate on
Compression Properties in the Two-Dimensional
Model of Aluminum Foam Sandwich Panels
Renjun Dou, Sawei Qiu and Yan Ju

A Thermodynamic Modeling of the FeNdSb
Wei Wang, Tingan Liu, Huilei Song,
SystemSongyi Xue, Wanyou Zhang, Haifeng Zhang, Lanhe Zhang,
Yanping Jia, Nan Wang, Xin Cheng and Chunhui Zeng

Effects of Mechanical Vibration Factors on Sizeand Shape of Solid Particles in JIS AC4CH
Aluminum Alloy Semi-Solid Slurry
Yuichiro Murakami, Kenji Miwa, Masayuki Kito,
Takashi Honda, Naoyuki Kanetake and Shuji Tada

Fluidity Evaluation of the AC4CH ( A356 )Aluminum Alloy Semi-Solid Slurry Made by
Mechanical Vibration Method
Yuichiro Murakami, Kenji Miwa, Masayuki Kito,
Takashi Honda, Naoyuki Kanetake and Shuji Tada

The Effect of Sub-Critical Heat Treatment on
Hardness, Retained Austenite and Abrasive Wear
Resistance of Hypoeutectic 16 mass Cr-2 mass
Mo Cast Iron with Varying Vanadium Content
Pisizchai Kosasu, Sudsakorn Inthidech,
Keartisak Sriprateep and Yasuhiro Matsubara

Effects of Fixing Carbon Nanoparticle to AZ91D
Magnesium Alloy Chip Surface on Thixomold
Yoshiaki Hashimoto, Makoto Hino,
Forming
Yutaka Mitooka, Koji Murakami and Teruto Kanadani

Effect of Electromagnetic Forces on Separation ofCuC System
Two Immiscible Liquids in the Fe
Takuya Tamura

ま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia JapanMagnetic Properties of Iron Core Compacted
Powders Coated with Magnetic Insulative Film

Engineering Materials and Their Applications

Effects of Titanium and Boron Additions with
Cooling Rates on Solidification Behavior in
Aluminum Alloys for Automotive Applications

Junghwan Hwang, Takeshi Hattori and Yuji Kaneko

High-Coercivity Fe-Co Nanoparticles Prepared byPulsed Arc Plasma Deposition

JaeHwang Kim, DongHoon Nam, HooDam Lee,
KyungMoon Lee, TaeGyu Lee, HoonMo Park andJongkook Lee

Daiki Horiyama, Masashi Matsuura, Tetsuro Yamamoto,Nobuki Tezuka and Satoshi Sugimoto
Announcement

◇

◇◇

◇

◇

会誌・Mater.Trans. の電子ジャーナル機関購読のご案内◇◇

本会が発行している日本金属学会誌および Mater.Trans. では，機関(IP アドレス)認証による電子ジャー
ナルのご購読が可能となっておりますので是非，ご利用下さい．
対象誌

日本金属学会誌，Materials Transactions

対 象 機 関大学類，独立行政法人，企業等

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企画開発センター

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◇

◇

◇

まてりあ

第
巻

第号

［最近の研究］永 久 磁 石 材 料 と し て の ThMn12 構 造 を 有 す る
Nd(FeM)12 化合物の可能性と課題 ……平山悠介他［最近の研究］超低磁心損失・高鉄濃度軟磁性合金「NANOMET」の最新研究開発動向 …牧野彰宏他

予告［新 進 気 鋭］中性子を利用した結晶方位の先端的評価技術の開発と今後の展望 ……………………………小貫祐介
新技術・新製品―他―
編集の都合により変更になる場合がございます．

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＜＜本会発行学術図書出版案内＞＞●金属化学入門シリーズ ●講座・現代の金属学 材料編，製錬編，金属工学シリーズ●セミナーテキスト●シンポジウム予稿集●国際会議プロシーディングズ ●単行本
●講演大会概要集 DVD※一部在庫が無いものもございますので，本会ホームページにてご確認下さい．

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本 会 記 事

行
開催日
月
4～5

事

カ

名称・開催地・掲載号

レ

ン

主催・担当

ダ

ー 太字本会主催(ホームページ掲載)
問合先

第10回放射線による非破壊評価シンポジウム(東京)

日本非破壊検査協 TEL 035609
4015
会・岡



第回「若手フォーラム」(愛媛大)(本号頁)

日本金属学会中国 TEL 0899278524 FAX 0899278524
四 国 支 部 ・ 小 林 kobayashi.sengo.me＠ehimeu.ac.jp
(愛媛大)

15

KAST 教育講座「走査型プローブ顕微鏡の最新活用術」(川崎)

19

第 32 回軽金属セミナー「アルミニウム合金の組織―入門編(状態図と組織)」第 4 回(名古屋)神奈川科学技術ア TEL 044
8192033
カデミー
takagi＠newkast.or.jp
軽金属学会
TEL 0335380232
http://www.jilm.or.jp/

第回「若手フォーラム｣―ポスターセッション
併催―(岡山)(号頁)

19

激変する車造り，進化する塗装(東京)


～


キンク研究会(本号頁)

24

第318回塑性加工シンポジウム「鉄鋼材料への摩擦攪拌接合(FSW)の適用の現状と課題」(大阪)

日本塑性加工学会 http://www.jstp.or.jp

25

第379回講習会「ここまできたナノメートルの精
密工学―次世代から未来の加工機，応用」(東理
大)

精密工学会

26

理研シンポジウム第 18 回「トライボコーティン
グの現状と将来」(和光)

理化学研究所大森 TEL 035918
7613
素 形 材 工 学 研 究 tribo＠tribocoati.st室，トライボコー http://www.tribocoati.st/
ティング技術研究会・金27

第40回日本顕微鏡学会関東支部講演会(帝京大)日本顕微鏡学会関 TEL 0298635474
東 支 部 ・ 三 石 Mitsuishi.Kazutaka＠nims.go.jp(NIMS)

2016 年 産業技術総合研究所中部センター 研究
講演会(名古屋)

産業技術総合研究 TEL 0527367064･7063
所中部センター・ chubukouhouml＠aist.go.jp
吉田・林
http://www.aist.go.jp/chubu/
日本塗装技術協会 TEL 036228
1711
tosoujimukyoku＠jcot.gr.jp
http://jcot.gr.jp
日本結晶学会他
http://pfwww.kek.jp/trainingcourse/4th/

月
1

平成
年度

第回研究会(九大)oka＠jsndi.or.jp

日本金属学会中国 TEL 0862518027
四 国 支 部 ・ 竹 元 FAX 086
2518266(岡山大)
takemoto＠mech.okayamau.ac.jp
日本塗装技術協会 TEL 036228
1711
tosoujimukyoku＠jcot.gr.jp
研究会 No. 75
nkaishikawa＠mms.kyushuu.ac.jp
九大・石川(中島研)TEL 0352265191
http://www.jspe.or.jp/

3

第31回塗料・塗装研究発表会(東大生産研)

7 ～11

第 4 回対称性群論トレーニングコース(東京)8

第 33 回軽金属セミナー「アルミニウム合金の組織―中級編(時効析出)」(第 2 回)(早稲田大)

8～9「実習で学ぶ，振動の解析と設計コース」(川崎)11

第 60 回特別基金講演会「地球の環境保護に向けた最新技術」(東京)

11

第 70 回レアメタル研究会「非鉄金属，海洋資源開発」(東大生産技研)(本号83頁)

15～16

2015 年度量子ビームサイエンスフェスタ(つく
ば)

16～18

第 7 回日本複合材料会議(JCCM7)(東京)

17～18

第 19 回 磁粉・浸透・目視部門・電磁気応用部
門・漏れ試験部門合同シンポジウム「表面探傷技
術における現場と研究の融合」(東京)

17～18「安全・安心な社会を築く先進材料・非破壊計測
技術シンポジウム」(鹿児島)

日本非破壊検査協 TEL 035609
4015
会・中村
nakamura＠jsndi.or.jp
http://www.jsndi.jp/

18

第 41 回組織検査用試料の作り方(組織の現出)講
習会「鉄鋼材料・非鉄金属材料・表面改質処理および異常組織材」(東京)

材料技術教育研究 TEL 047
4317451
会

21

平成27年度
九州)

高専女子フォーラム in 九州沖縄(北国立高等専門学校 TEL 093
9647200 ssoumu＠kct.ac.jp
機構他
http://www.kosenk.go.jp/kosengirl/jyoshiforum/

日本金属学会第回企業説明会（東京理科大葛飾キャンパス）（本号頁）～

日本金属学会春期講演大会(東京理科大学葛飾キャンパス)（本号頁）

日本金属学会・山 TEL 0222233685
村
secgnl＠jim.or.jp
annualm＠jim.or.jp
日本金属学会TEL 0222233685 FAX 0222236312

月
11～13

第 5 回 最先端の顕微鏡と理論計算に関する国
際シンポジウム(AMTC
5)(愛知)

ま て り あ 第55巻 第 2 号(2016)
Materia Japan

締切

TEL 0335380232
http://www.jilm.or.jp/
神奈川科学技術ア TEL 044
8192033 ed＠newkast.or.jp
カデミー
http://www.newkast.or.jp/
軽金属学会

定員
20名
定員
40名
ポスター
2.10

2.12
定員
100名
定員
60名
定員
200名

定員
150名

定員
35名
定員
40名
定員
10名

日本マリンエンジ TEL 033539
5920 staff＠jime.jp
ニアリング学会
http://www.jime.jp
レ ア メ タ ル 研 究 okabelab＠iis.u
tokyo.ac.jp
会・宮嵜(東大生 http://www.okabe.iis.utokyo.ac.jp/
産技研岡部研)japanese/rc40_ j.html
高エネルギー加速 imss
festa＠pfiqst.kek.jp
器 研 究 機 構 ， J  http://qbsfesta.kek.jp/2015/
PARC センター他
日本材料学会，日 TEL 075
7615321
本複合材料学会
jimu＠jsms.jp http://www.jsms.jp
日本非破壊検査協 TEL 035609
4015
会・中村
nakamura＠jsndi.or.jp
http://www.jsndi.jp/

参加
2.26

3.11
定員
100名

2.19
参加
2.19

ファインセラミッ TEL 052
8713500
クスセンター ナ kyamamoto＠jfcc.or.jp
ノ構造研究所
http://www.amtc5.com/



開催日

名称・開催地・掲載号

20～22

平成 28 年度塑性加工春季講演会(京都工芸繊維
大)日本塑性加工学会 http://www.jstp.or.jp

23～25

トライボロジー会議2016春

27～29

軽金属学会第130回春期大会(阪大)

日 本 ト ラ イ ボ ロ TEL 033434
1926 jast＠tribology.jp
ジー学会
http://www.tribology.jp/
軽金属学会
TEL 0335380232
http://www.jilm.or.jp/

月
5 ～10

Rare Earths 2016 in Sapporo, JAPAN(札幌)

日本希土類学会

第 21 回動力・エネルギー技術シンポジウム(横浜)日本機械学会

第 5 回溶融塩中のチタン製錬国際円卓会議(北大)第5回溶融塩中のチタン製錬国際円卓会議実行委員
会・山瀬

16～17
月
10～15

月
～

(東京)

主催・担当

問合先

締切

予約申込
4.21

TEL 0668797352
kidorui＠chem.eng.osakau.ac.jp
http://www.kidorui.org/RE2016.top.html
TEL 0353603505 sakurai＠jsme.or.jp
http://www.jsme.or.jp/pes/Event/symposium.
html
TEL 0117066339
yamase＠eng.hokudai.ac.jp
http://www.eng.hokudai.ac.jp/TiRT2016/index.html

日本金属学会・梶 TEL 0222233685 FAX 0222236312
原pricm_9＠nta.co.jp
http://web.apollon.nta.co.jp/PRICM9/
第18回結晶成長国際会議（ICCGE18）（名古屋） 日本学術会議他
TEL 07052686664
secretariat＠iccge18.jp
http://www.iccge18.jp/

Abstract
1.5

第 5 回 ICFSMA'16 国際会議(強磁性形状記憶材料に関する国際会議)(仙台)

事前予約
6.30

第回環太平洋先端材料とプロセシング国際会議(PRICM9)(京都)

7 ～12
月
5～9


～

月
1～4

日本金属学会秋期講演大会(大阪大学豊中キャンパス)

第 5 回 ICFSMA'16 TEL 022
7957323
国 際 会 議 組 織 委 員 icfsma＠material.tohoku.ac.jp
会・大森(東北大) http://www.material.tohoku.ac.jp/ ã icfsma/
日本金属学会
annualm＠jim.or.jp
TEL 0222233685 FAX 0222236312

The 11th International Symposium on Advanced 日本実験力学会・ nmtam＠hcmut.edu.vn
Science and Technology in Experimental 小林(新潟大)TEL ＋84838647256
Mechanics (11th ISEM '16Ho Chi Minh)
http://www.jsem.jp/(Vietnam)月
7

エコデザイン・プロダクツサービスシンポジウ
ム(EcoDePS)2016(東京理科大)


年月
～
日本金属学会秋期講演大会(北海道大学)

エコデザイン学会 secretariat＠ecodenet.com
連合・宇野
FAX 0358408142
日本金属学会2015, 2016年度会報編集委員会
委員
長
副 委 員 長
委
員

御手洗容子
大塚
誠
赤瀬善太郎
梅津理恵
小泉雄一郎
杉浦夏子
滝沢
聡
多根正和
戸高義一
堀内寿晃
村石信二
湯葢邦夫

浅野耕太
大津直史
齊藤敬高
芹澤
愛
竹田
修
田村友幸
中村貴宏
堀部陽一
森戸春彦
吉矢真人

ext. 5590

池田賢一
大野直子
佐藤和久
千星
聡
武田雅敏
垂水竜一
長谷川 誠
本間智之
山下良之
和田
武

annualm＠jim.or.jp
TEL 0222233685 FAX 0222236312(五十音順，敬称略）

池田大亮
大場洋次郎
佐藤幸生
染川英俊
田中真悟
堤
祐介
畠山賢彦
松尾元彰
山田高広
渡辺博行

石本卓也
大森俊洋
下島康嗣
高橋
淳
田中秀明
寺田大将
藤枝
俊
水本将之
山室佐益

上田恭介
北村一浩
下田一哉
高林宏之
田中康弘
寺西
亮
府山伸行
宮岡裕樹
横田智之

ま て り あ 第巻 第号（）発行所



定価(本体,円＋税)〒120円
年間機関購読料金,円(税・送料込)
発行日 2016年 2 月 1 日
公益社団法人日本金属学会〒9808544 仙台市青葉区一番町一丁目1432 発 行 人 山村英明
印 刷 所 小宮山印刷工業株式会社
TEL 0222233685
発 売 所 丸善雄松堂株式会社
FAX 0222236312
郵便振替口座 0221025592〒1050022 東京都港区海岸 1918

本 会 記 事

第 3 種郵便物認可

平成28年 2 月 1 日発行「まてりあ」