新 連 載：S A B T E C 機 械 式 定 着 工 法 S S 7 組 込プログラム取 扱い説 明 書（ 2 0 2 3 年 ） 第1 回

SS7組込プログラムVer .1.1.1.19の
SAB T EC 指針（2022年）準拠機能
益尾 潔

一般社団法人建築構造技術支援機構 代表理事

まえがき年）の表4.1では設計区分Ⅰ，Ⅱとしている。

当機構では，SABTEC指針（2022年）1）2）に準拠した

また，目標性能②の保証メカニズム時層間変形角

SS7組込プログラムVer.1.1.1.19の2023年8月リリース

は，SABTEC指針（2019年）の表4.1と同様，表1と併せて，2024年秋リリース予定Ver.1.1.1.20の追加機に示すように設計限界層間変形角能のプログラム仕様をまとめたSABTEC機械式定着工（2.0）とし，目標性能①の保証メカニズム時層間変法SS7組込プログラム（2023年）を発刊した 3）。

形角本連載第1回では，SS7組込プログラムVer.1.1.1.

は，設計限界層間変形角＝ム仕様について紹介する。
SABTEC 指針（2022 年）の基本事項

80a−α･（1）β ･σ：保証メカニズム時層間変形角

SABTEC指針（2022年）1）2）では，技術基準解説

80a：接合部耐力余裕度λpで決まる限界層間変書による保有水平耐力計算の原則に従い，4.1節の形角終局強度設計の基本方針と4.2節の接合部せん断力

α ，β ：表2の補正係数の設計条件を規定し，5.2節（2）では，ト形接合部のσ ：接合部横補強筋の降伏強度アスペクト比ξに関する田才らの実験的知見を基に，：コンクリートの設計基準強度の自動設定ξ≧1.3のト形接合部の終局強度設計用せん断力を規定した。また，7.1節の接合部横補強筋と14.1節

保証メカニズム時層間変形角の最下階柱基礎梁接合部のせん断設計を改定した。

ように『SS7』計算結果のこれらより，SS7組込プログラムVer.1.1.1.19で応じて，下式で求められる。

は，下記のSABTEC指針（2022年）の準拠機能1）θ≧〜5）を盛り込み，Ver.1. 1.1.17を改定している 4）。

2 のとき，2 ＞θ≧1）指針7.1節（1）の接合部必要横補強筋比

θ＜3）指針5.2節（2）によるアスペクト比ξ≧1.3のト形接合部の検定

算定時層間変形角θに＝

21 のとき，1+1 のとき，1，＝（2）

1

2：表1による梁曲げ降伏型または柱曲げ降伏型の目標性能①，②のの算出
5）耐震壁まわり柱梁接合部関連の追加機能

θ1，θ2：

1，各層のSABTEC指針（2022年）
では，SABTEC指針（2019

ム時層間変形角とし，表1の目標性能①，②はSABTEC指針（2019算定時層間変形角

算定時層間変形角分布が求まると，各層の年）の式（7.1）と同様に定式化した算定式を式（1）2に対応する

図2に示すように，SS7本体の解析結果として，指針 7 .1 節（1）の1 3 2は，図1に示す（θ2−θ1）･（θ−θ1）
2−
1＝の自動設定4）式（1）に応じた接合部横補強筋の必要組数に安全率φ（2.0）を乗じた値を丸めた値としている。

19のSABTEC指針（2022年）準拠機能のプログラ

2）指針7.1節の保証メカニズム時層間変形角×安全率φ

算定時層間変形角θに応じて，保証メカニズが自動的に求められる。

一方，ルート2−3を指定した場合，ならびに一貫計算で「基礎免震」とした場合には，＝1SABTEC機械式定着工法SS7組込プログラム取扱い説明書（2023年）●

表 1 保証メカニズム時層間変形角

表2①3020

梁曲げ降伏型
柱曲げ降伏型

置き換え方式検定（解図3.1）

ξ≧1.3，β表3②4030R 80a の算定式

直交梁 片側直 両側直なし 交梁付き 交梁付き

βト形，十字形接合部

80a ＝0.03λ0.40.61.019T 形接合部

80a ＝0.024λ0.60.71.24.8

L 形接合部

80a ＝0.03λ0.60.81.28.9（注） ξ＝Dg/Dc：アスペクト比
λ ：SS7本体による接合部耐力余裕度

接合部横補強筋比
使用材料

αwo（単位：×10−3）ＮＯ

80a の算定式および補正係数α

目標性能

接合部に接続する部材の破壊形式

YES（θ2−θ1）・（θ−θ1）/（
1＋2−0.300.200.300.201）

12

θ：層間変形角θmax：最大層間変形角101

算定時層間変形角θ

出力

図3 アスペクト比ξ≧1.3のト形接合部の指針式（解5.17）による設計フロー0.20

目標性能①②式（5.21）のγEの算定
設計変更

0.20

接合部被覆率T型，L形，50％以上かつ【普通強度材料】
十字形 両側直交梁付き
上記以外
最下階 T 形，L 形【高強度コンクリート】T 形，L 形，ト形，十字形【高強度材料】
最下階 T 形，L 形

2ＮＯYESλ ＝λ /γ ≧1.5

P jwh（％）

ト形

（階）
＝の最小値

接合部の形状θ1

θ8

θ2

図1 設計限界層間変形角6の設定方法とする。

θmax

4

アスペクト比ξ≧1.3 のト形接合部に対する検定
2アスペクト比ξ≧1.3のト形接合部については，

θ（×10−2）

図3に示すように，SABTEC指針（2022年）1）5.2節0（2）で定義した指針式（解5.17）の接合部耐力余裕

図2

度λ ＝λ /γ ≧1.5を満足しない場合，設計変更012算定時層間変形角分布

筋の配置範囲を的確に設定する必要がある 4）。
耐震壁まわり柱梁接合部関連の追加機能を行う必要がある。
λ はSABTEC指針（2022年）4.2節で定義する接1）指針4.2節（5）による付帯柱梁接合部の扱い

合部耐力余裕度，γ はSABTEC指針（2022年）5.2①ト形，T形，L形，十字形付帯接合部内の梁主筋節（2）で定義するアスペクト比による曲げ耐力低減

定着長さℓ は8.1節（1）により，柱主筋定着長さ係数を示す。

ℓ は8.2節2）により，L形付帯接合部内の梁上接合部横補強筋の必要組数の算出

端筋投影定着長さℓ および梁下端筋定着長さℓ

SS7組込プログラムでは，式（1）の接合部必要横補強筋比は8.3節により，それぞれ検定する。と，SS7プログラム解説書・機械式定②SABTEC指針柱梁主筋外定着方式編の柱主筋外着編1.4.1.1による表3の接合部横補強筋比の最小値

定着の場合，最上階の梁上端筋投影定着長さℓより，接合部横補強筋の必要組数は梁上端筋定着長さℓ と読み替えて検定する。

を下式で算出している。
＝･ ･③ト形，T形，L形，十字形付帯接合部の場合，柱/（3）梁接合部のせん断検定を省略し，緩和規定による：指針式（7.1）の接合部横補強筋

接合部最小横補強筋比0.2％に対する接合部横補：柱幅（mm）

強筋の必要組数を算出する。

：接合部横補強筋1組の断面積（mm2）2）指針4.2節（5）によるピロティ柱梁接合部の扱い：梁上下最外縁主筋の中心間距離（mm）①ピロティ柱梁接合部については，SS7本体の判定よ

一方，SABTEC指針（2022年）11.1節の解説（9）り，ピロティト形，十字形柱梁接合部の場合，注に示すように，接合部範囲の接合部横補強筋比

記を付して出力し，ピロティト形，十字形接合部と上下柱の帯筋比の全箇所数を出力する。の大小関係より，接合部範囲の接合部横補強筋と柱部帯筋の組数が決定する。実務上，上記の点を考慮し，接合部横補強筋が危険側の配置にならないように，接合部横補強筋と柱部帯● 建築技術 2024.03②ピロティ柱梁接合部の柱，梁主筋定着長さは，検定対象外とする。
③ピロティ柱梁接合部の場合，SABTEC指針13.2節
1 3 3

C4G4G1C2G2G4C4G3C2G2G12G2

表4C2G2G1R

層C5C2

材料諸元（a）コンクリートの設計基準強度12F c（N/mm2） 27

G11C5C2C3908,000

7,500

G1G2〃〃

7,500

8,000

C1G2G190柱，梁主筋

C111FL

C1G2G110FL

G2G19FL

C18FLC1G1G2C16FL

C1G2G2G14FL

C13FL

C1G2G2C1G.L. 1FL

C1G1G28,000

G2G27,500〃〃C1G14〜148

呼び名D22SD390SD490

D29
D32，D35，D38

G1，G3
中央

3‑D29
3‑D29

600×850
3‑D29
3‑D29

C1G2，G4
内端端部

4‑D29
3‑D29

600×850
4‑D29
3‑D29
3‑D29
3‑D29

2‑K13@200b×D（mm）
上端筋

Fc
48

中央

2‑K13@200

700×900
700×900
5+3‑D38 5‑D38 5+4‑D38 5+4‑D38 5‑D38

3下端筋
5+3‑D38 5‑D38 5+3‑D38 5+3‑D38 5‑D38
スタラップ
4‑K13@175
4‑K13@175（スタラップ）（K13）685N/mm2 級・呼び名13G2C1G1C1C2G27,500

表68,000

検討架構（4）項の緩和規定より，技術基準解説書 付録1−6柱断面リスト（抜粋）
階G1Fc
27（b）桁行方向軸組図

図4542G1C2C2G2C1C2G2G2C2G2G26鋼種SD345外端スタラップ

G1C2C2Fc
27C1G1C2C2G2C2C2C2G2C2G2C2C2G1G2G2b×D（mm）
上端筋
R
下端筋

G1G2C2C2C1C2G2G2C1G1C2C2C2C2C2G1G2G2C2C2G12FLG2層C1G1G2C2736梁断面リスト（X 方向抜粋）

C1C2G2G2C2C2C2C1G2C2C2表5G1C2C2G2G2C2C2G2C2G2C2C2G15FL

G2G2C2C2C2G2G1G2C1G1C2C2C2G1C2G28C1C2G2C2G2G2C2C2G17FL

G2G2C2G2C2C2C2C1G2C2C2C2C2C2C2G1G2933（b）主筋の鋼種と呼び名（a）代表階伏図12FL10部位RFLG2113075C1C5G11G11C5C4G11G1210,500

G4G11C4G11G4G11C4G11G3G1275C3Fc
42C1，C3C2，C4C5

Dx × Dy（mm）

1000×700

650×650

主筋
12フープ
Dx × Dy（mm）

12‑D29
12‑D29
2‑2‑K13@100 2‑2‑K13@100
1000×1000

12‑D29
2‑2‑K13@100800×800

16‑D352‑2‑K13@100

16‑D35
2‑3‑K13@100

主筋
フープ

416‑D35
3‑2‑K13@100点」で柱主筋定着部に関連する制限柱軸力を満足

1000×1000
800×8003
主筋
16‑D35
18‑D35
16‑D352
フープ
3‑2‑K13@100 3‑2‑K13@100 2‑3‑K13@100（フープ）（K13）685N/mm2 級・呼び名13，（X，Y）：横補強筋1組の本数することをSS7本体で確認し，SS7組込プログラム

定の検定が行われることを確認するとともに，同架構

では，「制限柱軸力を満足しないピロティ柱梁接合に①ピロティ柱梁接合部，②アスペクト比ξ≧1.3のト部が存在する場合」メッセージを出力する。

形接合部を設けたモデル架構について，Ver.1.1.1.19

SS7 組込プログラム V er.1.1.1.19 の適用例の改定点の検定が行われることを確認した。

「ピロティ形式の建物に対する耐震設計上の留意

1）検討方針Fc
48

Dx × Dy（mm）

おわりに

本適用例では，SS7組込プログラム取扱い説明書

本連載第1回では，SABTEC指針（2022年）の準拠（2019年）5）の適用例と同じ図4の12階板状共同住機能を盛り込んだSS7組込プログラムVer.1.1.1. 19の宅・ラーメン架構を検討架構について，SS7組込ププログラム仕様について紹介した。
（ますお きよし）

ログラムVer.1.1.1.19による検定条件の可否を確認する。材料諸元を表4，梁断面リスト（X方向抜粋）
を表5，柱断面リスト（抜粋）を表6に示す。

【参考文献】
1）（一社）建築構造技術支援機構：SABTEC機械式定着工法RC構造設計指針（2022年），2022年4月

桁行方向梁主筋定着は，桁行架構各層外端接合部

2）益尾潔：（連載）SABTEC機械式定着工法RC構造設計指針（2022

内と5層〜10層の左右端部で主筋本数が異なる十字年），第1回 SABTEC指針4章と5章の改定概要，建築技術2022年7形接合部内で行われ，張間方向梁主筋定着は，1，3，5，7通架構各層外端接合部内で行われる。
また，柱主筋定着は，R層と1層L形，T形接合

月号，pp.36〜39，第2回 SABTEC指針7.1節と14.1節の改定概要，
建築技術2022年8月号，pp.52〜60
3）（一社）建築構造技術支援機構：SABTEC機械式定着工法SS7組込プログラム取扱い説明書（2023年），2023年10月
4）益尾潔：（連載）SABTEC機械式定着工法SS7組込プログラム（2022部内および上下階で主筋本数が異なる11層，9層と年），第1回幅広型直交梁付きト形接合部，建築技術2022年4月号，4層のト形，十字形接合部内で行われる。

pp.58−60，第2回 接合部横補強筋と柱部帯筋の加工帳プログラム加2）検定結果
SS7組込プログラムVer.1.1.1.19では，検討架構について，改定点の耐震壁まわり付帯柱梁接合部の緩和規
1 3 4工帳プログラム仕様，建築技術2022年5月号，pp.54〜57
5）益尾潔：（連載）SABTEC機械式定着工法BUILD.一貫Ⅵ組込プログラム（2022年），第②回 接合部せん断検定と接合部横補強筋比検定
およびプログラム適用例，建築技術2023年3月号，pp.50〜53

SABTEC機械式定着工法SS7組込プログラム取扱い説明書（2023年）●