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都市ごみ焼却炉における塩化ビニルの排ガスへの影響に関する研究
辰市 祐久

樋口 雅人

四阿 秀雄

及川上野 広行

智＊＊ 占部 武生

早福 正孝＊ 古明地哲人
岩崎 好陽（＊現環境局環境改善部

要現水道局）＊＊

旨

都市ごみ焼却炉を用い、塩ビを4.2％（塩素添加率1.8％）、食塩を２%（塩素添加率1.25％）まで添加して排ガスへの影響を調査した。その結果、塩ビは添加した塩素の相当量が炉出口において塩化水素になるのに対し、食塩はほとんど塩化水素化しておらず、排ガス中の塩化水素濃度への寄与は小さいものと推測された。ダイオキシン類濃度は、塩ビの添加により増加する傾向にあるが、炉の相違による濃度レベルの差の方が大きく、２次燃焼用空気の吹き込み等、ダイオキシン類発生抑制策を適切に実施すれば、その影響を大幅に軽減できることが判明した。また、ダイオキシン類発生抑制に当たっては、一酸化炭素濃度が指標として有効であるが、平均濃度の低減だけでなく高濃度のスパイクの発生抑制も重要であることがわかった。Ｘ線マイクロアナライザを用いて飛灰成分の均一/不均一性や同伴成分を観察することにより、飛灰の処理や成分の由来調査に関連する有用な知見が得られることがわかった。
キーワード：都市ごみ焼却炉、塩化ビニル樹脂、食塩、ダイオキシン類、塩化水素

Investigation of Effects of PVC addition on flue gas
in the municipal refuse incinerators
Sukehisa Tatsuichi, Masato Higuchi, Hiroyuki Ueno, Masataka Soufuku＊, Tetsuhito Komeiji,
Hideo Azuma,Tomo Oikawa＊, Takeo Urabe and Yoshiharu Iwasaki＊

Environmental Improvement Division, ＊＊The Bureau of Waterworks

Summary
The effects of addition of PVC to 4.2%(1.8%Cl) or salt to 2%(1.25%Cl) on flue gas were investigated using municipal
refuse incinerators. Addition of PVC made to increase considerable concentration of HCl at furnace exit while additionof salt hardly made to increase it. Therefore,it was estimated that salt's addition made only a minor contribution
to HCl concentration in flue gas.
It was shown that concentration level of dioxins in flue gas by difference of furnace is larger than that bydifference of PVC addition although dioxins concentration tended to increase as addition of PVC, and that dioxins
concentration greatly decreased when adequate measures of dioxins generation control was carried out such as blowingof the secondary combustion air ,etc. Then, it was shown that not only decrease of CO average concentration, butalso decrease of spike of CO high concentration is very important to generation control of dioxins although CO

東京都環境科学研究所年報 2003

−130−
concentration is the useful index to it.
It was found that observation of uniformity and accompanied components using Xray micro analyzer gave the useful
information to fly ash disposal and the study of origin of components.
Key words: municipal refuse incinerator, PVC, salt, dioxins, hydrogen chloride

う場合、前述した課題があることから、塩ビ等による排ガ

１ はじめに
現在、東京都における区部のごみは分別収集され、不ス中の塩化水素やダイオキシン類への影響を検討する必

燃ごみ中のプラスチックはほとんどが埋立処分されてい要がある。これまで小型の焼却炉、電気炉等の実験例3-5）

る。分別が行われた理由の一つに、プラスチック中の塩は多くあるが、実炉での塩ビの添加実験6）はあまりなか化ビニル樹脂（以下、塩ビという。）の焼却による焼却った。

炉の炉材の傷みや排ガス処理の困難性等があげられてい1)

そこで、焼却ごみ中に塩ビや食塩を一定の比率で混合た。最近では、塩ビの焼却とダイオキシン類の生成 とし、都市ごみ焼却炉で焼却した場合の排ガスへの影響をの関係や、食塩等の無機塩素化合物と塩化水素ガスの生調査したので、その結果について報告する。

2)

成 の関係が問題にされてきた。また、資源保全や埋立地の延命化等の面から、プラスチックのマテリアルリサ

２ 測定方法イクル及びサーマルリサイクルの促進も課題となってい( 1 ) 調査した都市ごみ焼却施設
表１に調査した施設の概要を示す。焼却方式として、る。
プラスチックのサーマルリサイクル（焼却処理）を行

表１施

設

焼却能力

スト−カ方式と流動床式の炉を選定した。

調査施設の概要

炉 形 式

排 ガ ス 処 理 設 備

Ａ清掃工場

70t/ｄ・炉

ストーカ式

消石灰・活性炭噴霧＋電気集じん機

Ｂ清掃工場

65t/ｄ・炉

ストーカ式

活性炭噴霧＋バグフィルタ＋湿式スクラバ

Ｃ清掃工場

150t/ｄ・炉

流動床式

消石灰・活性炭噴霧＋バグフィルタ

Ａ清掃工場はダイオキシン類対策工事前の炉であり、上のごみに散布して添加実験を行った。

Ｂ清掃工場及び C 清掃工場は、ダイオキシン類対策工事

塩ビの添加時間は、各実験条件とも排ガス中ダイオキが行われ、発生抑制策として新たに減温塔等が設置され、シン類の測定を考慮して４時間以上とした。また、食塩除去策として電気集じん機がバグフィルタに変更されての添加時間は、各実験とも2.5時間以上とした。

いる。

(3) 排ガス等の測定場所及び測定方法(2) 塩ビ、食塩の添加方法

ア 塩ビ中の塩素含有量

ストーカ式焼却炉においては、主として硬質の廃塩ビ添加する塩ビ試料を電気炉で燃焼させ、その燃焼ガスをあらかじめ60cm 以下に切断しておき、ごみがクレーンを H2O2溶液に吸収し、滴定法あるいはイオンクロマト法でホッパーに投入された後、ホッパーのごみに塩ビを設よって塩素含有量を定量した。

定した重量％になるように散布した。流動床式焼却炉に

イ 排ガス中ダイオキシン類

おいては、主として硬質の廃塩ビをあらかじめ数 cm 以下

排ガスの測定は煙突部ではなく、排ガス処理による影に破砕しておき、ごみがクレーンでホッパーに投入され響を受けないＡ清掃工場では炉の上部、Ｂ清掃工場及びた後、前述のストーカ式焼却炉と同様ごみの上に散布しＣ清掃工場では減温塔前で測定した。ダイオキシン類のた。

測定は JIS K0311によった。１回当たりの測定時間は原食塩の場合も、同様に設定重量％になるようホッパー則として２時間とし、測定は２回行った。

東京都環境科学研究所年報 2003

−131−
ルタ後において、磁気式の連続測定器で測定した。

ウ 飛灰、焼却灰中ダイオキシン類
飛灰、焼却灰については塩ビが燃焼し、灰として排出

カ 一酸化炭素
排ガス中ダイオキシン類の測定場所あるいはバグフィされる時刻を想定して採取し、ダイオキシン類の測定を行った。

ルタ後において、赤外線式の連続測定器で測定した。

エ 塩化水素

キ 窒素酸化物
バグフィルタ後において、化学発光式の連続測定器で排ガス中のダイオキシン類と同じ測定位置で、塩素イオン電極法による連続測定または JIS K 0107による測定測定した。

を行った。Ｂ清掃工場では、排ガス処理工程ごとの測定

ク 飛灰粒子の面分析も行った。

Ｘ線マイクロアナライザを用いて、主としてバグフィ

オ 酸素

ルタ灰からなる飛灰粒子の成分毎のミクロ的な2次元分

排ガス中ダイオキシン類の測定場所およびバグフィ

布像（面分析像）を観察した。

表２ Ａ清掃工場における実験条件と排ガス測定結果
RUN A-0

RUN A-1

RUN A-2

RUN A-3

RUN A-4

RUN A-5

ごみ処理量

項目

T/H

単 位

3.5

3.4

3.0

3.5

3.03.1

塩ビ添加率

%

00.57

1.8

3.9

00

食塩添加率

%

00000.58

0.98

ごみ中塩素添加率

%

00.21

0.65

1.4

0.350.59

燃焼室温度℃

943〜1000

915〜950914〜950899〜966

916〜957

902〜935

塩化水素濃度〃

最小〜最大平均ppm*

最小〜最大酸素濃度平均

〃%

最小〜最大

窒素酸化物濃度 平均
〃ppm*

最小〜最大

一酸化炭素濃度 平均
〃ppm*

最小〜最大

排ガス中ダイオキシン類濃度 平均〃最小〜最大ng-TEQ/m3N*

316

552

637

1010

293

261

269〜363400〜652476〜792740〜1230

220〜413

191〜386

8.1

8.7

8.0

9.3

8.9

7.7

3.0〜11.0

4.0〜13.5

4.5〜10.5

6.0〜12.0

6.4〜12.0

4.3〜12.0

76

77

57

66

77

57

66〜86

74〜83

47〜78

62〜70

72〜79

44〜80

296

371

434

601

393

576

103〜1050

175〜1240

172〜1080

234〜1400

197〜1420

194〜2080

138.2

9.4

13-

-

11〜14

6.6〜9.8

9.2〜9.6

12〜14--

焼却灰中ダイオキシン類濃度

pg-TEQ/g

94743637--

飛灰中ダイオキシン類濃度

ng-TEQ/g

8.95.71017--

注）＊：O2 12%換算濃度

表３ Ｂ清掃工場における実験条件と排ガス測定結果
RUN B-0

RUN B-1

RUN B-2

RUN B-3

RUN B-4

RUN B-5

ごみ処理量

項目T/H

単位

1.8

2.3

2.2

2.3

3.1

2.6

塩ビ添加率

%

01.3

2.7

4.1

00

食塩添加率

%

00000.652

ごみ中塩素添加率

%

00.6

1.2

1.8

0.39

1.25

燃焼室温度℃

858〜1000

921〜1097

992〜1095

924〜1019

936〜1008

1008〜1066

塩化水素濃度
〃
酸素濃度
〃

最小〜最大
平均
最小〜最大
平均
最小〜最大

窒素酸化物濃度 平均
〃

最小〜最大

一酸化炭素濃度 平均
〃

最小〜最大

排ガス中ダイオキシン類濃度 平均
〃

最小〜最大

焼却灰中ダイオキシン類濃度ppm*%ppm*ppm*
ng-TEQ/m3N*
pg-TEQ/g

233

780

1130

2000

255

345

210〜247740〜858

898〜1380

1740〜2260

248〜263259〜432-

8.6

7.7

8.06.2-

3.7〜11.5

4.4〜10.5

4.8〜12

3.6〜9.0--

77

92

8959

75

79

67〜88

90〜95

88〜90

49〜69

66〜83

66〜92

20＞

20＞

20＞

20＞

20＞

20＞

0.61

1.6

1.92.2--0.55〜0.66

1.2〜2

1.2〜2.6

1.7〜2.7--3433

2325--

注）＊：O2 12%換算濃度

東京都環境科学研究所年報 2003

−132−
３．測定結果及び考察大きかったが、平均一酸化炭素濃度はいずれも20ppm 以下(1) 一般項目と低かった。この炉ではダイオキシン類の発生抑制策とア Ａ清掃工場についてして２次燃焼用空気が吹き込まれており、このため一酸排ガスの測定結果を表２に示す。炉出口の排ガス温度

化炭素濃度が低かったものと思われる。

は900℃以上で比較的高い温度を維持し、実験条件により平均酸素濃度は7.7〜9.3％であった。しかし、各実験条なお、平均窒素酸化物濃度は59〜92ppm で比較的安定していた。

件とも酸素濃度の変動はかなり大きく、平均一酸化炭素

ウ Ｃ清掃工場において濃度は296〜601ppm と高目であった。

排ガスの測定結果を表４に示す。フリーボード部の排なお、平均窒素酸化物濃度は57〜77ppm で比較的安定

ガス温度は900℃程度で、比較的安定していた。炉出口での平均酸素濃度は、実験条件により10.2〜11.0％の範囲していた。
イ Ｂ清掃工場について内にあったが、各実験条件とも酸素濃度の変動はかなり排ガスの測定結果を表３に示す。炉出口の排ガス温度大きかった。平均一酸化炭素濃度はいずれも30ppm 以下

はほとんどが900℃以上で比較的高い温度を維持し、実験と低かったが、高濃度のスパイクがかなり認められた。

条件により平均酸素濃度は6.2〜8.6％と低目であった。

なお、平均窒素酸化物濃度は47〜64ppm で比較的低か

この場合も、各実験条件とも酸素濃度の変動はかなりった。

表４ Ｃ清掃工場における実験条件と排ガス測定結果
項

RUN C-0

RUN C-1

RUN C-2

RUN C-3

RUN C-4

ごみ処理量

T/H

5.8

6.3

6.7

5.5

6.5

塩ビ添加率

%

00.65

1.4

4.2

0

食塩添加率

%

00001.3

ごみ中塩素添加率%

00.28

0.59

1.80.81

フリーボード部温度 最小〜最大℃

870〜894875〜900

889〜905

860〜919875〜899

塩化水素濃度〃酸素濃度〃目

平均
最小〜最大平均
最小〜最大

窒素酸化物濃度 平均
〃

最小〜最大

一酸化炭素濃度 平均
〃

最小〜最大

排ガス中ダイオキシン類濃度 平均〃

最小〜最大飛灰中ダイオキシン類濃度

単位ppm*%ppm*
ppm*
ng-TEQ/m3N*
ng-TEQ/g

3213235131190329

151〜540

149〜536

205〜1490

621〜1740

242〜433-

10.6

10.710.2

11.0

4.1〜14.2

5.0〜14.8

5.9〜12.3

7.7〜12.4-

62

64

61

61

47

48〜8436〜78

48〜75

48〜89

31〜69

1730

926-

0〜12000〜2730

0〜659

0〜1210-

6.411814-

5.3〜7.4

7.1〜15

6.7〜9.3

13〜14-

-

1.3

1.1

1.6-

注）＊：O2 12%換算濃度(2) 塩ビ又は食塩の添加による塩化水素濃度等への影響

掃工場排ガス濃度を大幅に上回る塩化水素濃度である。

塩ビあるいは食塩の添加による炉出口における排ガ

つぎに、塩ビと食塩中の塩素が、炉出口においてどのス中塩化水素濃度の変化を図１に示す。図１より、各清程度塩化水素に変化しているかについて検討する。炉出

掃工場とも、無添加時の塩化水素濃度はほぼ同一であり、口における塩化水素化率（k）は次式により求めること

塩ビの塩素添加率が増すにつれ塩化水素濃度が増加しができる。ており、その中でもＢ清掃工場の濃度が最も高い。一方、

K=(X-Vdo/Vd×X0)/(Y×22.4/35.5/Vd) ×10-5

食塩添加の場合は塩素添加率が増しても塩化水素濃度

ここで、K は炉出口における塩化水素化率(%)、X ははほとんど増加していない。

①

添加時の炉出口における実測塩化水素濃度（O2 12%換算

なお、区部における分別収集実施前の清掃工場の塩化濃度）、X0は無添加時の炉出口における実測塩化水素濃水素濃度（O2 12％換算濃度、計算値）は約700ppm であ度（O2 12%換算濃度）、Vd は添加時のごみ1t 当たりの排り、塩ビの塩素添加率の最も高い実験条件は、当時の清ガス量（m3N/t、乾ベース、O2 12%時）、Vd0は無添加時の東京都環境科学研究所年報 2003

−133−3

ごみ1t 当たりの排ガス量（m N/t、乾ベース、O2 12%時）、2500

Y は塩素添加率（%）である。しかし、添加時の Vd と無添加時の Vd0の差が小さかったことから、ここでは式②によK=(X-X0)/(Y×22.4/35.5/Vd0) ×10-5②

なお、ごみ質データ7-8) を用い燃焼計算により求めた
Vd0は、Ａ清掃工場では5920m3N/t、Ｂ清掃工場では6530m3N/t、Ｃ清掃工場では7780m3N/t であった。

2000
塩化水素濃度 ppm
pp12％換算濃度）（O2 塩化水素濃度

り塩化水素化率を求める。

A清掃工場
B清掃工場
C清掃工場
白：塩ビ
黒：食塩

1500
1000500

炉出口における塩化水素化率の計算結果を表５に示0す。表５からわかるように、塩ビは添加した塩素の相当0.00.51.0

量が塩化水素になるのに対し、食塩は最大でも9.3％しか1.52.0

塩素添加率 %

塩化水素化しておらず、炉出口における排ガス中の塩化塩素添加率と炉出口塩化水素濃度
図１ 図1
塩素添加率と炉出口塩化水素濃度との関係水素濃度への寄与は小さいものと推測された。なお、塩との関係化水素化率はＢ清掃工場がＡ、C 清掃工場より大きかった。この原因としては、生成した塩化水素と飛灰や焼却フィルタでは塩化水素があまり除去されず、後段のスク灰中のアルカリ成分との反応状態の相違等が考えられラバによる湿式処理によってほとんどの塩化水素が除るが詳細は不明である。

去されていた。このことから、湿式スクラバのような塩つぎに、Ｂ清掃工場で測定した排ガス工程別の塩化水化水素除去装置を設置していれば、分別収集実施前のよ素ガス濃度の変化について述べる。図２に示すようにバ

うな高濃度塩化水素も十分処理可能であることがわか

グフィルタ前では活性炭のみを噴霧しているため、バグった。

表５ 炉出口における塩化水素化率の計算結果
Ａ清掃工場
塩ビ

清掃工場名
塩素添加源
塩素添加率

Ｂ清掃工場
塩ビ

食塩

食塩

Ｃ清掃工場
塩ビ

食塩%

0.210.65

1.40.35

0.59

0.6

1.2

1.80.39

1.25

0.28

0.59

1.80.81

塩化水素化率 %105

46

47-6.2-8.8

94

77102

5.8

9.3

0.94060

1.216
排ガス中ダイオキシン類濃度
3ng-TEQ/m N

塩化水素濃度
塩化水素濃度ppmpp（O（2 12％換算濃度）
O2 12%濃度換算

2500
2000
1500
1000
500
00.0

0.5

1.0

1.5

2.0

141210
A清掃工場
B清掃工場
C清掃工場

864200.0

塩素添加率
塩素添加率％ %炉出口 △バグフィルタ出口バグフィルタ出口□スクラバ出口
スクラバ出口○炉出口

図2 塩ビとしての塩素添加率と排ガス処
図２ 塩ビの塩素添加率と排ガス処理工程別
理工程別の塩化水素濃度との関係の塩化水素濃度との関係(Ｂ清掃工場)

図３0.5

1.0
1.5
塩素添加率%
塩素添加率 ％

塩ビの塩素添加率と排ガス中

2.0

図３ ダイオキシン類濃度との関係
塩ビの塩素添加率と排ガス中ダイオキシン類濃度との関係

東京都環境科学研究所年報 2003

−134−(3) 塩ビの添加がダイオキシン類濃度に及ぼす影響
塩ビの添加による排ガス中のダイオキシン類の濃度単位による影響を除くため、いずれの変数も平均０、標準偏差１に標準化して行った。

変化を図３に示す。図３より、Ａ、Ｃ清掃工場では一部その結果を表６に示す。これによれば、塩素添加率あ

実験条件で逆転現象はあるが、各清掃工場とも塩素添加

るいは平均一酸化炭素濃度のみを用いたときの決定係率が増すにつれダイオキシン類濃度が増える傾向にあ

数は低かったが、塩素添加率と平均一酸化炭素濃度で重ることが認められる。しかし、最も特徴的なことは、Ｂ回帰分析を行うと決定係数が 0.84 と高くなり、後者の代清掃工場の濃度レベルがＡ、Ｃ清掃工場より１桁近く低

わりに一酸化炭素濃度 2000ppm 以上のスパイク発生率をく、塩素添加率の最も高い実験条件でも、Ａ、Ｃ清掃工用いると、決定係数はさらに高く 0.93 になった。

場の無添加時の濃度を大幅に下回っていることである。

また、標準偏回帰係数の比較から、塩素添加率と平均また、同一条件における濃度の絶対値の変動が小さいこ

一酸化炭素濃度あるいは一酸化炭素の高濃度スパイクとも特徴である。

発生率のダイオキシン類濃度への影響はほぼ同じこと

同じストーカ式のＡ清掃工場をＢ清掃工場と比較すがわかる。

ると、Ｂ清掃工場はダイオキシン類発生抑制策として２以上のことから、ダイオキシン類濃度は、塩ビの添加次燃焼空気を吹き込んでいるため、一酸化炭素濃度がにより増加する傾向にあるが、２次燃焼用空気の吹き込20ppm 以下と低く安定しているのに対し、Ａ清掃工場はみ等、ダイオキシン類発生抑制策を適切に実施すれば、測定当時このような対策がとられていなかったため、一その影響を大幅に軽減できることが判明した。また、ダ酸化炭素濃度は各実験条件の平均で 296〜601ppm と高い

イオキシン類発生抑制に当たっては、一酸化炭素濃度がうえ変動も大きかった。ダイオキシン類の発生機構から指標として有効であるが、平均濃度の低減だけでなく高考え、一酸化濃度で示される燃焼条件の差が、このよう濃度のスパイクの発生抑制も重要であることがわかった。

なダイオキシン類濃度の相違をもたらしたものと考え

なお、本研究の排ガス中ダイオキシン類の測定場所はバグフィルタ等のダイオキシン類除去設備の前であり、られる。
一方、流動床式のＣ清掃工場では、実験条件毎の一酸除去後より濃度が高いことを断っておく。

化炭素濃度の平均濃度はいずれも 30ppm 以下と低いが、また、排ガス中のダイオキシン類の測定と合わせ、焼図４に示すようにスパイク状に高濃度の一酸化炭素が却灰、飛灰中のダイオキシン類濃度の測定を行った（表検出されることがあった。このため、Ｃ清掃工場のダイ２〜４参照）。流動床式であるＣ清掃工場の飛灰中ダイオキシン類濃度が高い原因を確認するために、塩素添加

オキシン類濃度は実験条件により1.1〜1.6ng-TEQ/gの範率、一酸化炭素の平均濃度、スパイク発生率のうち、多囲にあり、ストーカ式のＡ清掃工場のものに比べて１桁重共線性のない変数を組み合わせてダイオキシン類濃近く低かった。Ａ清掃工場では飛灰、焼却灰両方に含ま9)度との重回帰分析を行った 。スパイク発生率は、１分れるダイオキシン類濃度を測定したが、飛灰の方が 50毎に測定したときの測定総数に対する設定濃度以上の〜280 倍濃度が高かった。

スパイク数の比率とした。なお、重回帰分析は、変数の一酸化炭素濃度 ppm

3000
2500
2000
1500
1000
500
010:30

10:45

11:00

11:15

11:30

11:45

12:00

12:15

図4 一酸化濃度の時間変化例 （O2 12%換算濃度、C清掃工場、RUN C-1、
図４ 一酸化濃度の時間変化（Ｏ2 12％換算濃度、Ｃ清掃工場、RUNC-1、ダイオキシン類濃度 15ng-TEQ/m3N時) 3
ダイオキシン類濃度 15ng-TEQ/m N 時）

東京都環境科学研究所年報 2003

12:30

−135−
表６ Ｃ清掃工場における排ガス中ダイオキシン類濃度の重回帰分析結果
項変数の組み合わせ

目
X1

変数

標準偏回帰係数
決 定 係 数

塩素添加率

平均一酸化炭素濃度

塩素添加率

塩素添加率

塩素添加率
一酸化炭素濃度が2000ppm以上のスパイク発
生率

0.80

X2―

―

平均一酸化炭素濃度

一酸化炭素濃度が500ppm以上のスパイク発
生率

b1―

―

0.560.52

b2―

―

0.66

0.70

0.74

R20.410.53

0.84

0.890.93

注 1)重回帰分析で用いる変数はすべて標準化した変数で、ダイオキシン濃度Ｙは Y=b1X1+b2X2 で表わされる。
2)一酸化炭素濃度はすべて O2 12%換算濃度。

図５ 飛灰粒子の面分析像(RUN C-2)

表７ Ｘ線マイクロアナライザによる(4) 飛灰粒子の面分析像による検討

飛灰面分析像の観察結果

今回は、塩ビ等の添加による排ガスへの影響について、塩化水素とダイオキシン類を主とした調査を行った。し特かし、これらに加えて飛灰中重金属類等への影響も重要

ほとんどが均一分布していCd, Pb, As, Sb
るもの

な検討課題となる。そこで、Ｃ清掃工場の主としてバグ
均一性/不均一性

図５の飛灰粒子の面分析像の場合、消石灰とその反応生成物に由来するカルシウム、塩素の分布がほぼ重なっもの
かなりの割合が粒子としてみられ、均一分布もみられ Na, K, Cl
るもの
ほとんどが粒子としてみら Si, Al, Ca, Mg,ており、また、分布の重なり合いから塩化ナトリウム、れるもの

Fe, Ti, Cr

よく同伴してみられるもの

Na-Cl
K-Cl
Ca-Cl-O
Ca-S-O
Cu-Zn

塩化カリウムと思われる 10μm 以下の粒子が多くみられ、銅、亜鉛はかなりの部分がほぼ均一に分布しているが濃成 分 例

かなりの割合が均一分布だが、粒子としてもみられる Zn, Cu, Sn

フィルタ灰からなる飛灰粒子の面分析による観察を行い、処理等に関してどのような知見が得られるか調べた。

徴

同 伴 性化部もみられ、鉛はほぼ均一に分布していることなどがわかる。このような観察例をまとめたものが表７である。
均一な分布を示すものは、炉内高温部で一度気化しガス冷却部で他の飛灰表面に凝縮したと考えられ、不均一有用な情報をもたらすことがわかった。今後は、調査事な分布で粒子状のものは、排ガスの巻き上げによって飛例を増やしてその適用性を検討していく必要がある。

灰化した可能性が高い。しかし、前者でも濃度の高い塩化ナトリウム、塩化カリウム等はバグフィルタ部等で再４ まとめ結晶化し、比較的大きな結晶になる可能性も考えられる。

２つのストーカ式と１つの流動床式焼却炉を用い、塩このように、ミクロ分析による成分の均一/不均一性やビを 4.2％（塩素添加率 1.8％）、食塩を２％（塩素添加

同伴成分の観察は、飛灰の処理や成分の由来を考える際、率 1.25％）まで添加して排ガスへの影響を調査した。そ東京都環境科学研究所年報 2003

−136−の結果、得られた主な知見は次のとおりである。

9) 奥野忠一ら：多変量解析法、日科技連、pp.36(1979)

1) 塩ビは添加した塩素の相当量が炉出口において塩化水素になるのに対し、食塩はほとんど塩化水素化しておらず、排ガス中の塩化水素濃度への寄与は小さいものと推測された。また、塩化水素濃度は、分別収集前を大幅に上回る実験条件もあったが、塩ビ無添加の場合と同様にほぼ完全に除去されており、処理の困難性という問題はなかった。
2) ダイオキシン類濃度は、塩ビの添加により増加する傾向にあったが、炉の相違による濃度レベルの差の方が大きく、２次燃焼用空気の吹き込み等、ダイオキシン類発生抑制策を適切に実施すれば、その影響を大幅に軽減できることが判明した。また、ダイオキシン類発生抑制に当たっては、一酸化炭素濃度が指標として有効であるが、平均濃度の低減だけでなく高濃度のスパイクの発生抑制も重要であることがわかった。
3) Ｘ線マイクロアナライザを用いて飛灰成分の均一／不均一性や同伴成分を観察することにより、飛灰の処理や成分の由来調査に関連する有用な知見が得られることがわかった

参考文献
1) 厚生省：ごみ処理に係るダイオキシン類発生防止等ガイドライン、平成９年１月
2) 廃棄物学会編：廃棄物ハンドブック、オーム社、pp.
310（1997）
3) 高月紘ら：塩素含有廃棄物の燃焼過程におけるダイオキシン類排出、第12回廃棄物学会研究発表会講演論文集、pp.713(2001)
4) 川端弘俊ら：燃焼過程におけるダイオキシン類生成に及ぼす塩素源・塩素形態の影響, 廃棄物学会論文誌、Vol.13, No4, pp184-192(2002)
5） 畑中健志ら：模擬ごみ燃焼に伴うダイオキシン類の生成挙動−塩素源の影響−、第11回廃棄物学会研究発表会
講演論文集、pp.728(2000)
6) 廃棄物研究財団：塩素源とダイオキシン類の生成に関する調査研究、平成12年3月
7) 多摩地域ごみ実態調査、平成12〜14年度版8) ごみ性状調査、東京都清掃研究所研究報告、平成７〜９年度

東京都環境科学研究所年報 2003