淺沼組技術研究報告№22(2010)

９．簡易透気性試験による RC 構造体の耐久性評価に関する研究
Study on Evaluation of Durability of Reinforced Concrete Structurewith Air-permeability Tests of Concrete Cover
山﨑 順二＊１

立松 和彦＊２

要 旨
透気性試験値と中性化深さとの関連性を、水セメント比 30～100%の範囲のコンクリート供試体を用いて材齢4 年までの自然暴露により評価した。また、呼び強度 21～36 の範囲で 5 種類の実大 RC 壁を作製して簡易透気性試験を行い、試験値の変動量を調査した。検討の結果、中性化速度係数と簡易透気性には高い相関が認められ、簡易透気性試験によってコンクリートの中性化速度が予測できることが分かった。また、実大 RC 壁における簡易透気性試験値のサンプリング手法を検討し、計画供用期間と部材のかぶり厚さに応じた RC 構造物の耐久性評価や寿命を予測するためのチャートを示すとともに、簡易透気性試験値の閾値を示した。
キーワード：簡易透気性／かぶり厚さ／耐久性評価／ドリル削孔法／シングルチャンバー法／中性化深さ
１．はじめにかぶりコンクリートは、鉄筋コンクリート(RC)構造物

リコン栓にて密封し、孔内を減圧(X1)した後、孔内部のの耐久性に重要な役割を担うが、その品質は使用材料や真空度が所定の圧力(X2)に戻るまでに要する時間を計測

調合条件だけでなく、施工時の締固めの程度、収縮ひび

し、簡易透気速度を求める。

割れの存在、養生方法などの施工条件によって大きな影

簡易透気速度P.V.(kPa/s)は、孔内をX1まで減圧した後、響を受ける。そのため、かぶりコンクリートの原位置に圧力がX1(kPa)からX2(kPa)まで復圧するのに要した時おける物質浸透性を適切に評価することは、構造物の竣間をT(秒)とすると、式(1)により求められる。

工時点での耐久性の評価、経過年数に応じた構造物の寿P.V. = (X2－X1)／T

命予測、補修時期などの立案のために有用な情報となる。
本報では、水セメント比 30～100%のコンクリート供試
ビニルホース体を用いて、RC 構造物の原位置での試験に適用できると１)２)考えられるドリル削孔法 およびシングルチャンバー法

注射針による簡易透気性試験、透気性のベンチマークとして扱われる RILEM 法３)による透気性試験を行った。また、呼び強度 21～36 の範囲の 5 種類のコンクリートを用いて実FIM -N ）シリコン栓（シリコン栓(従来型)
FIM -A ）シリコン栓（シリコン栓(淺沼型)50mm※各シリコン栓はｴﾎﾟｷｼ接着剤にて固定する

10mm

大 RC 壁試験体を作製し上記 3 種の透気性試験を行い、空気の流れ壁試験体における透気性試験値の変動量を調査した。
本報では、供試体における簡易透気性と中性化深さの関連性を把握し、これらの関係に基づいたRC構造物の耐久性評価や寿命を予測するためのチャートを示すとともに、実大RC壁における簡易透気性試験のデータサンプリ
ング手法について検討を加え、計画供用期間と部材のかぶり厚さに応じた透気性試験の閾値について検討する。

２．各種の簡易透気性試験の概要
2.1 ドリル削孔法（FIM-A 法、FIM-N 法）
図－1 ドリル削孔法（FIM法）

図－1 に示すように、試験位置に設けたドリル孔をシ*１ 大阪本店建築部技術グループ*２ 技術研究所環境・生産研究グループ
9-1

(1)

淺沼組技術研究報告

本報では、簡易透気速度 P.V.(kPa/s)を得るための圧力№22(2010)

真空ポンプ
による吸引

の範囲について、X1 を 21.3kPa、X2 を 25.3kPa とした。
この範囲は文献４)の 160～190mmHg に相当する。

チャンバー

アタッチ
メント

なお、FIM 法においては笠井４)や下澤ら５)によって用空気の流れいられている従来型(FIM-N)と、試験準備段階での栓の１)設置の作業性がやや改善できるコーン型(FIM-A) の 2
種類のシリコン栓を使用した。
110mm

2.2 シングルチャンバー法（SCM 法）
図－2 に示すように、コンクリート表面に装着させたチ

図－2 シングルチャンバー法（SCM 法）ャンバー内部を真空状態にした後、チャンバー内部の圧力が 16.0kPa から 33.3kPa に戻るまでに要する時間 T(圧力表－1 供試体の使用材料と時間変化関係において線形性が成り立つ範囲)を計測し、式(2) により透気指数 A.P.I.(kPa/s)を求める。

使用材料

透気指数 A.P.I.＝(33.3－16.0)／ T

セメント（C）

（2）

水（W）

ここに、
T：チャンバー内部の圧力が 16.0kPa から 33.3kPa

質

上水道水

細骨材（S）

山砂（枚方産）：表乾密度2.57g/cm3, FM：2.75

粗骨材（G）

砕石（高槻産）：表乾密度 2.68g/cm , 実積率：58.0%
SP：高性能AE減水剤

混和剤（Ad）に戻るまでに要する時間(s)品

普通ポルトランドセメント（太平洋製）：密度3.16g/cm3

３．供試体による中性化深さと簡易透気性試験値

3

AE：AE減水剤

表－2 供試体の計画調合の概要

3.1 実験の概要
供試体記号

水セメント比 30%～100%までの全 16 種類の計画調合によるコンクリートを用いて室内試験に供する供試体を作製し、JIS A 1153 に準じた促進中性化試験、材齢約 4
年までの雨がかりのない屋外自然暴露による中性化試験
および簡易透気性試験（FIM-A 法、 FIM-N 法および SCM法）を行った。加えて、透気性試験値のベンチマークとW／C

単位量（kg/m3）

s／a

Ad

(%)

(%)

W

C

S

G

C×(%)

30－175

30

46.8

175

583

734

870

SP:1.240－175

40

45.7

175

438

754

933

SP:0.640－197

40

45.7

197

438

754

933

SP:0.640－219

40

45.7

219

438

754

933

SP:0.745－175

45

46.8

175

398

787

933

SP:0.650－162

50

47.4

162

360

805

933

AE:1.050－180

50

47.4

180

360

805

933

AE:1.0

なる RILEM 法３)による透気性試験を行った。コンクリー

50－198

50

47.4

198

360

805

933

AE:1.0トの使用材料を表－1 に、16 種類の調合計画を表－2 に示

50－216

50

47.4

216

360

805

933

AE:1.055－180

55

48.2

180

327

831

933

AE:1.160－165

60

48.8

165

300

853

933

AE:1.3

深さ測定のための 10×10×40cm 供試体、RILEM 透気性

60－180

60

48.8

180

300

853

933

AE:1.3試験のためのφ15×30cm 円柱供試体(円柱供試体を厚さ60－195

60

48.8

195

300

853

933

AE:1.35cm にスライスしたものを使用)とした。

65－180

65

50.2

180

277

887

917

AE:1.580－200

80

53.5

200

250

977

886

0

100－200

100

54.5

200

200

1018

886

0

す。供試体の種類は、簡易透気性試験および促進中性化

3.2 中性化速度係数と透気指標値との関係
水セメント比 30%～100%の供試体において、材齢約 4
年の自然暴露試験体における中性化試験結果から求めた化速度係数に対する材齢約 4 年までの自然暴露における中性化速度係数と各種の透気試験結果との関係を図－3

中性化速度係数は概ね 1／10 程度であった。

～図－6 に示す。各図中にはそれぞれの回帰式を示した。

3.3 透気性試験値の試験方法による比較

相関係数は R=0.88～0.96 となり、試験法によってやや差

透気性試験のベンチマークとして扱われる RILEM 法はあるがいずれも高い相関が認められた。これらの関係による透気係数と、本報で用いた FIM-A 法、FIM-N 法おを適用することによって、中性化の進行の程度を簡易透よび SCM 法による簡易透気性試験値の関係を図－7～図

気性試験の結果から予測できることになる。

－9 に示す。また、FIM-A 法と FIM-N 法による簡易透気

一方、図－3 および図－4 には、材齢 26 週までの促進速度の関係を図－10 に示す。それぞれにおいて、各透気中性化試験による中性化速度係数と、RILEM 法および性試験値間に高い相関が認められた。これらの中でも、FIM-A 法との関係を併せて示した。促進試験による中性

コンクリート表面からチャンバーを用いて透気性を測定
9-2

淺沼組技術研究報告

2.5
簡易透気速度（kPa/s）
FIM-A法120
中性化速度係数（mm／years0.5 ）№22(2010)

促進中性化 26週

100

自然暴露 材齢４年
8060

y = 15.0Ln(x) - 40.7
R2 = 0.69

40

y = 1.50Ln(x) - 3.80
R2 = 0.78

20

y = (1.013x - 94.162)×10
2
R = 0.8546

2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
0

0
10

100
1000
RILEM法 透気係数（×10 -18 m2 ）

-3

500

1000

透気係数（×10

10000

-18

1500

2000

2

m ） RILEM法図－7 FIM-A 法と RILEM 法による透気試験値

図－3 中性化速度係数とRILEM法による透気指標値
簡易透気速度（kPa/s）
FIM-N法

2.00.5

中性化速度係数（mm／years ）120
促進中性化 26週

100

自然暴露 材齢４年80
y = 17.6Ln(x) + 79.9
2
R = 0.94

60
40

y = 1.63Ln(x) + 7.90
2
R = 0.92

20

0.1
1.0
FIM-A法 簡易透気速度（kPa/s）

0.4
0.0
500

1000

1500

2000

2

m ） RILEM法

1.0
透気指数（kPa/s）
SCM法

12
自然暴露 材齢４年

10-18

図－8 FIM-N 法と RILEM 法による透気試験値

10.0

図－4 中性化速度係数とFIM-A法による透気指標値

中性化速度係数（mm／years0.5 ）0.8

透気係数（×10
0.0

-3

1.2

0

0

8
6

y = (0.4792x - 7.2977)×10
R2 = 0.9264

0.8

-3

0.6
0.4
0.2
0.0

4

0

y = 1.22Ln(x) + 6.61
R2 = 0.78

2

0.1
1.0
FIM-N法 簡易透気速度（kPa/s）

簡易透気速度（kPa/s）
FIM-N法0.5

自然暴露 材齢４年

8
6

2
0
0.00

1500

2000

2

m ） RILEM法

y = 2.6461x - 0.0517
2
R = 0.9616

0.8
0.6
0.4
0.2
0.0

y = 1.94Ln(x) + 8.63
R2 = 0.88

0.01
0.10
1.00
SCM法 透気指数（kPa/s）

-18

1.0

12

4

1000

図－9 SCM 法と RILEM 法による透気試験値

10.0

図－5 中性化速度係数とFIM-N法による透気指標値

10

500

透気係数（×1000.0

中性化速度係数（mm／years ）y =(0.8754x - 0.192)×10
2
R = 0.8679

1.6

0.0

図－10

10.00

0.1
0.2
簡易透気速度（kPa/s）

0.3
FIM-A法0.4

FIM-N 法と FIM-A 法による透気試験値

高い相関が認められた。

図－6 中性化速度係数と SCM 法による透気指標値

3.4 透気性試験値と中性化深さの到達期間
する RILEM 法と SCM 法の関係、また、ドリル削孔を用RC 建物の構造体および部材は、設計耐用年数の期間内いて測定する FIM-A 法と FIM-N 法の関係において、よりは中性化によって設計限界状態に達しないように配慮し9-3淺沼組技術研究報告

400

400
T50=9879x-0.7453

T40=6322.6x

300-0.7453

30㎜到達年数

250
200
T30=3556.4x-0.7452

R = 0.8401

100

T50=58.156x300

50㎜到達年数

150

30㎜到達年数

350

40㎜到達年数

到達期間 （年）到達期間 （年）350

50-0.5861

T40=37.22x

250

40㎜到達年数
50㎜到達年数-0.5861200-0.5861

T30=20.936x
2
R = 0.7822

150
100
50

0

0
10

100
1000
RILEM法 透気係数（K：×10 -18 m2 ）

10000

0.01

図－11 中性化深さ到達期間と透気係数（RILEM 法）

0.1
1
FIM-N法 簡易透気速度（kPa/s）

10

図－13 中性化深さ到達期間と簡易透気速度（FIM-N 法）
400

400
T50=35.507x300-0.7371

T40=22.725x

250-0.7371

30㎜到達年数
40㎜到達年数
50㎜到達年数

300

200-0.7371

T30=12.783x
2
R = 0.8146

150

30㎜到達年数
40㎜到達年数
50㎜到達年数

350
到達期間 （年）350
到達期間 （年）№22(2010)

100
50

250
200

-0.891

150
T50=24.443x

100

T40=15.644x500T30=8.7995x
2
R = 0.8175-0.891-0.891

0
0.01

0.1
1
FIM-A法 簡易透気速度（kPa/s）

10

0.01

図－12 中性化深さ到達期間と簡易透気速度（FIM-A 法）

0.1
SCM 透気指数（kPa/s）

1

図－14 中性化深さ到達期間と透気係数（SCM 法）て設計されるが、施工品質の程度や条件によっては所要の品質が確保されない場合がある。このような不具合を早い段階で防止するために、建物竣工時に簡易な透気性

FIM,SCMRILEM （コア）FIM,TPT,SCM

試験を行うことによってかぶりコンクリートの品質を適呼び強度36

切に評価する手法が考えられる。

呼び強度21
呼び強度27

日本建築学会建築工事標準仕様書・同解説(JASS5)に

3.6m
2.4m

部材ごとかつ計画供用期間ごとに設計かぶり厚さが定め2.4mられている。そこで、この設計かぶり厚さに到達するま

2.4m

での到達期間と各透気試験値との関係について、前述の
材齢 4 年の自然暴露試験体の中性化速度係数に基づき算出した結果を図－11～図－14 に示す。図中に示した回帰式の左辺の T30、T40 および T50 の表記は、凡例に示す

写真－1 実大RC壁(R)と透気性測定位置30mm 到達年数、40mm 到達年数および 50mm 到達年数に相当する。これらの関係を用いれば、かぶりコンクリー

実際のRC構造物において原位置でFIM-A法、FIM-N法

トが中性化する期間が透気性試験値によって予測できるおよびSCM法による簡易透気性試験を行った場合の測定ことになる。さらに、後述する実大 RC 部材での透気性値の変動係数は、そのコンクリートが受ける環境条件や試験値の変動係数を適切に設定することにより、計画供打込み欠陥などの施工品質の影響によって、供試体レベ

用期間の級に対して必要となる部材のかぶり厚さごとのルでの変動係数よりもかなり大きくなることが予測され透気性試験値の指標値（閾値）を得ることができる。

る。そこで、写真－1に示すような高さ3.6m×幅2.4m×厚さ0.2mの実大RC壁（R） ６）を呼び強度21、27および36の3

４．実大 RC 壁における簡易透気性試験

種類のコンクリートを用いて作製し、上記の3種の簡易透4.1 実大RC壁の概要

気性試験と、ベンチマークとなるRILEM法による透気性
9-4

淺沼組技術研究報告

試験を行い、透気性試験値の変動量を調査した。これに大RC壁（S）７）および呼び強度24（高さ2.2m×幅6.5m×厚さ0.18m）の実大RC壁（K）８）においても同様に簡易透気性試験を行った。なお、これらの実大RC壁に打ち込んだ
コンクリートは、いずれも、大阪広域生コンクリート協
同組合の標準配合（JIS規格品）であり、スランプ15～18cm

10透気性試験値 (kPa/s)

加えて、呼び強度30（高さ3.5m×幅2.0m×厚さ0.2m）の実№22(2010)の普通コンクリートであった。

FIM-A(R)FIM-N(R)FIM-A(S)FIM-N(S)FIM-N(K)SCM(R)SCM(K)

1

0.1（Data数：n=102）0.01
04.2 実大RC壁での透気性試験の位置選定および算出手法

50(1) 透気性試験の位置の選定
それぞれの実大 RC 壁試験体における透気性の測定は、

100150
変動係数 V （％）

200

図－15 全ての透気性試験値から求めた変動係数

９)統計的理論に基づき各試験法とも 1 面あたり 6 ヶ所以上

10
透気性試験値 (kPa/s)の位置で実施した。
呼び強度（nS）21、27、36の実大RC壁における原位置
でのかぶりコンクリートの簡易透気性試験は、写真－1に○印で示すように高さ方向に3段（上部、中央部および下部）とし、呼び強度ごとに2列とした計6ヶ所の位置においてFIM-A法、FIM-N法および SCM法の3種類の簡易透気

FIM-A(R)FIM-N(R)FIM-A(S)FIM-N(S)FIM-N(K)SCM(R)SCM(K)

1

0.1（Data数：n=102）

性試験を行った。また、呼び強度24および30の実大RC壁
0.01

においては、1面あたり高さ方向に5段×4列の計20ヶ所の位置で簡易透気性試験を行った。簡易透気試験時の実大

0

50

100
変動係数 V （％）

150

200

RC壁の高周波容量式により測定した含水率は4～5%の範

図－16 サンプリングした試験値から求めた変動係数

囲１）であった。
透気性試験から得られた合計 102 点の透気性試験値の範(2) 透気性試験方法と試験値の算出方法
まず、ドリル孔を用いるFIM-A法およびFIM-N法におい

囲は、いずれの簡易透気性試験においても呼び強度や実ては、1孔当たり4回の測定を連続して行い、1回目の測定

大 RC 壁の試験体の違いによらず広範な結果であった。

値を除いた2～4回目の3回の平均値をその孔の簡易透気

そのため、4.2 に示した位置および算出方法で求めた全て速度として扱った。同じ位置における簡易透気速度の測の簡易透気性試験値を採用した場合の変動係数は、図－

定は、FIM-AおよびFIM-Nとも10～20cmの距離をおいた2

15 に示すように最大 160%程度となった。
この結果から、

孔ずつを用いて行い、1孔当たりの測定回数3回×2孔の計

実際の構造体コンクリートの部材を対象とする簡易透気

6回の測定結果からその位置の簡易透気速度を求めた。さ性試験においては、試験を行う際の評価目的に応じて選らに、同じ高さで1～2mの間隔で2つの位置で6回（3回×2

択的に測定データをサンプリングすることが必要と考え孔）の測定を行い、合計12回の測定値の平均値からそのられた。

領域もしくはその壁の透気性試験値を得ることとした。

そこで、簡易透気性試験値のサンプリング手法として、高さ位置を合わせて透気性を評価することとしたのは、各回（本報では FIM-A 法および FIM-N 法は 12 回、SCM

打込み時のコンクリートの自重による圧密などによる影法は 6 回）の測定値の偏差が平均値の 60%以上となる測

響を少しでも軽減することにより、透気性試験値の変動

定値を局部的な打込み欠陥等の不具合に起因する異常値係数の低減を図ろうとしたためである。

とみなして棄却し、再度、残りの測定値の平均値を求め

一方、チャンバーを用いるSCM法においては、FIM法ることによってその領域の簡易透気性試験値とすることと同様に、FIM法とほぼ同じ箇所で2点を設定し、各位置を試みた。この手法によりサンプリングした簡易透気性

とも3回の測定を行い、3回×2点の合計6回の測定により試験値から求めた変動係数を図－16 に示す。
その結果、実大 RC 壁(R)については、簡易透気性試験

その領域の透気指数を求めた。

値の変動係数が 40%程度、実大 RC 壁(S)については 60%

4.3 簡易透気性試験結果と測定値のサンプリング手法
5 種類の呼び強度の実大 RC 壁における原位置での簡易程度となり、図－15 と比較して簡易透気性試験値の変動
9-5淺沼組技術研究報告

表－3 計画供用期間と部材のかぶり厚さによるかぶり厚さ（mm）

60
SL30
SL65
SL100
S.L.200
nS36(R)nS27(R)nS21(R)nS30(S)504030

簡易透気性試験値の閾値（案）
供用期間
透気性試験法の級
超長期 FIM-A（kPa/s）
FIM-N（kPa/s）
200年
SCM（kPa/s）
RILEM（×10-18m2）
FIM-A（kPa/s）
長期
FIM-N（kPa/s）
100年
SCM（kPa/s）
RILEM（×10-18m2）
FIM-A（kPa/s）
標準
FIM-N（kPa/s）
65年
SCM（kPa/s）
RILEM（×10-18m2）
FIM-A（kPa/s）
短期
FIM-N（kPa/s）
30年
SCM（kPa/s）
RILEM（×10-18m2）

20
0.0

0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
FIM-A法 簡易透気速度（kPa/s）

0.6

図－17 耐久性の評価チャート例（FIM-A 法）

かぶり厚さ（mm）

60
S.L.30S.L.65
S.L.100
S.L.200
nS36(R)nS27(R)nS21(R)nS30(S)nS24(K)

50
40
30
20
0.0

かぶり厚さ（mm）№22(2010)

0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
FIM-N法 簡易透気速度（kPa/s）

部材のかぶり厚さ30mm 40mm 50mm
0.04
0.09
0.15
0.035
0.10
0.20
0.04
0.08
0.15
50
100
200
0.10
0.25
0.40
0.12
0.30
0.70
0.09
0.15
0.30
150
300
550
0.20
0.40
0.75
0.25
0.65
1.50
0.15
0.25
0.45
250
500
1000
0.55
1.20
2.20
0.90
2.50
5.20
0.35
0.65
1.10
700
1500
2700

1.2

図－18 耐久性の評価チャート例（FIM-N 法）で測定したかぶり厚さのばらつきを考慮して設定値を決60定する必要があると考えられる。
S.L.30S.L.65
S.L.100
S.L.200
nS36(R)nS27(R)nS21(R)nS30(S)nS24(K)50
4030

図－17～図－19 に、式(3)によるかぶり厚さと、FIM-A法、FIM-N 法および SCM 法による透気性試験に基づくチ
ャート(JASS5-2009 による供用期間 SL30・65・100・200年)を示す。係数 A、B は、図－3～図－6 に示した中性化
速度係数を適用した。また図中の透気性試験値には前述

20
0.0

0.2

0.4
0.6
0.8
SCM法 透気指数（kPa/s）の手法によりサンプリングした値を用いた。凡例の nS の1.0

後ろの数値は試験体に打ち込んだコンクリートの呼び強度を表している。各図中に大きなマーカーで示した値が図－19 耐久性の評価チャート例（SCM 法）

その構造体の代表値を表している。各種の透気試験結果
係数が大きく低減されている。平均値から大きく外れたごとに変動がみられるが、かぶり厚さが等しい場合、呼測定値を異常値として扱う手法を採用することによって、び強度が高いほど構造物の供用期間が概ね長く評価され簡易透気性による構造体コンクリートの耐久性の評価おていることがわかる。一方、SCM 法は FIM 法とやや異なよび予測が可能になると思われる。

る傾向を示しているが、これは SCM 法による簡易透気性

５．簡易透気性試験による耐久性評価手法

試験値は、コンクリートのごく表層部の影響を受けているためと思われる。

耐久性の評価手法として、中性化深さがかぶり厚さに

これらのチャートによれば、測定結果がプロットされ

到 達 し た 時 点 を 構 造 物 の 供用 限 界 状 態 と 定 義 す る 。
10)Torrentの考え方 に基づき、中性化深さがかぶり厚さ(t)た領域によってコンクリートの原位置での透気性とかぶに達する材齢を構造物の供用期間(S.L.)とすると、これらり厚さに応じた供用期間が予測できるので、経過年数にの関係は式(3)として表すことができる。

応じた構造物の寿命予測、竣工時点での耐久性の評価やS.L. ={ t ／ (A・Ln(Rair)＋B) }２

補修時期の立案などが可能になると考える。

（3）

ここに、Rair：透気試験結果（透気指数、簡易透気速度）

また、所要の供用期間と RC 構造物の部材ごとのかぶ

A、B ：環境や材料などに応じた係数

り厚さに応じた簡易透気性試験値の目標値（閾値）について、図－16 を参考にして実大 RC 壁における変動係数

なお、耐久性予測に用いるかぶり厚さの設定値は、施工（FIM 法では 40%、SCM 法では 20%、RILEM 法は 8%12））

等による標準偏差が通常 10mm11)とされているが、原位置を考慮し、図－11～図－14 の関係に基づき求めた閾値
9-6

淺沼組技術研究報告№22(2010)

4) 笠井芳夫・松井勇・湯浅昇・野中英：ドリル削孔を用（案）を表－3 に示す。これらの閾値は、本報に示した簡

その 1、

易透気試験によって RC 構造物の供用期間に対する耐久いた構造体コンクリートの簡易透気試験方法

性能の照査を行う際などに参考となり得る値と考えられ

日本建築学会学術講演梗概集Ａ－1（中国）pp.699-700、

る。

1999.
5) 下澤和幸、永山勝、今本啓一、成田瞬、山﨑順二、二６．まとめ

村誠二：構造体コンクリートの各種表層透気試験法とかぶりコンクリートの透気性を原位置で評価すること評価（その 1）、日本建築学会学術講演梗概集Ａ－1、によりRC構造物の耐久性の評価や寿命を予測する手法

pp.1249-1250、 2007.

について、供試体および実大RC壁を作製し、それらに36) 山﨑順二、今本啓一、下澤和幸、永山勝：原位置での種類の簡易透気性試験を適用して検討を行った結果、以簡易透気性とかぶり厚さによる RC 構造体の耐久性評

下の知見を得た。

価、コンクリート工学年次論文報告集、Vol.31、 No.1、（1）中性化速度係数と簡易透気性試験結果との間には高pp.1999-2004、 2009.

い相関が認められ、その関係を用いて部材ごとのか

7) 山崎順二、今本啓一、下澤和幸、永山勝、二村誠二：

ぶり厚さと透気試験の結果に基づく構造物の耐久

簡易透気性試験によるコンクリートの耐久性評価に関性の予測のための評価手法を示した。

する研究（その 2）、日本建築学会学術講演梗概集Ａ（2）実大RC壁における簡易透気性試験のデータサンプ－1、pp.141-142、 2006.

リング手法を提案し、変動係数を考慮に入れた計画

8) 下澤和幸、永山勝、今本啓一、山崎順二：かぶりコン

供用期間と部材のかぶり厚さに応じた簡易透気性

クリートの耐久性能評価に関する研究（その 2）、日

試験値の閾値（案）を示した。

本建築学会学術講演梗概集Ａ－1、pp.1179-1180、 2005.

今後、さらに実大RC構造物での透気性試験値を蓄積

9) 永山勝ほか：構造体コンクリートの各種表層透気試験し、簡易透気性試験結果とかぶり厚さとの関係に基づく法と評価、日本建築学会学術講演梗概集Ａ－1（中国）

合理的な耐久性予測の評価手法の高度化を目指す所存でpp.1253-1254、 2007.

ある。

10)Torrent

R.J. 、 Performance-based

specification

andconformity control of durability、 International RILEM［謝Workshop on Performance Based Evaluation and Indicators

辞］

for Concrete Durability、 19-21 March 2006、 Madrid、

本研究は、東京理科大学今本啓一准教授、日本建築総Spain.

合試験所材料部主査の下澤和幸氏ならびに同材料部部長

11)日本建築学会(AIJ)：鉄筋コンクリート造建築物の耐久の永山勝氏らとの共同研究の成果の一部をまとめたもの

設計施工指針(案)・同解説、p.92、2004.

である。ここに記して感謝の意を表します。

12)下澤和幸、山崎順二、今本啓一、永山勝、二村誠二：［参考文献］

国内のコンクリートを対象とした各種透気性試験の閾

1) 山崎順二、下澤和幸、今本啓一、二村誠二：簡易透気値の提案、日本建築学会学術講演梗概集Ａ－1、pp.803-804、 2008.

性試験による構造体コンクリートの耐久性評価手法に関する研究、 コンクリート構造物への非破壊検査の展
開 論文集 (Vol.2)、 非破壊検査 協会、 pp.297-302、
2006.8.
2）今本啓一、山崎順二、下澤和幸、永山勝、二村誠二：
かぶりコンクリートの非破壊透気性試験法の開発、日本建築学会関東支部研究発表会、pp.33-36、2005.
3) RILEM TC116-PCD、 Recommendations of TC116-PCD、Tests for gas permeability of concrete. B. Measurement of
the gas permeability of concrete by the RILEMCEMBUREAU method、 Mater.&Struct.、Vol.32、 pp.176-179、1999.
9-7