鉄道車両用アルミニウム合金の異材摩擦攪拌接合Dissimilar Friction Stir Welding of Aluminum Alloys for Railway Vehicle
石川武 Takeshi ISHIKAWA
藤 井 英 俊 Hidetoshi FUJII

橋 本 健 司 Kenji HASHIMOTO
河 田 直 樹 Naoki KAWADA

Al合金製鉄道車両構体では主にA6N01合金とA7N01合金が用いられている．A6N01合金は，Al合金の中で中強度で，良好な押出性を有することから，屋根や側構体に様々な形状の押出形材が使用される．一方，A7N01合金
はAl合金の中で高強度であり，かつ溶接部が自然時効により母材強度近くまで回復するため，信頼性が要求される台枠に中板材として使用される．本報では，側構体（A6N01合金）と台枠（A7N01合金）の構体結合におけるFSW適用を目指し，A6N01/A7N01継手の組織と機械的特性を調査した結果を報告する．

A6N01 and A7N01 aluminum alloys are often used in several railway car bodies as structural materials.
A6N01 has a medium strength and good formability as an aluminum alloy, so it is applied as an extruded alloyof various shapes on the side or roof panels. On the other hand, A7N01, which is a high strength aluminumalloy, is used as the underframe that requires a high reliability. However, in the dissimilar welding between
A6N01 and A7N01, the mechanical properties of the joints have not been clarified although necessary forunderstanding the effect of FSW on them. In this investigation, as a feasibility study, we evaluated themicrostructure and mechanical properties of dissimilar A6N01/A7N01 joints.

１ 緒言

２

摩擦攪拌接合（Friction Stir Welding : FSW）は，実験方法

図1に接合方法の模式図を示す．FSWは，プローブと1991年に英国のTWI（The Welding Institute）で開発さ呼ばれる先端に突起のある円柱状のツールを回転させなれてから，これまでに鉄道車両，航空・宇宙機器，自動がら，被接合材と接触させ，材料との摩擦熱を利用して車部品等の製造に適用されてきた．FSWは，摩擦熱を接合する固相接合法である．ツールは，径の大きいショ利用して接合する固相接合法であり，アーク溶接と比較ルダ部とその先端にあるプローブ部から構成される．接して変形量が数分の一以下であることや，気孔，割れな合中はプローブのみが材料に押し入れられ，接合すべきどが発生しにくいなどの特徴をもつ．低コストで，かつ突合せ面に沿って移動する．このとき，被接合材は裏当接合継手の信頼性が高い鉄道車両構体を製造する上で，て板に拘束され，固体の状態を維持しながら，ツールにFSWは有用な接合法であり，Al合金やMg合金 など(1)-(4)

よる塑性流動によって接合はおこなわれる．

(5)

供試材は，板厚3mmのA6N01-T5およびA7N01-T5合金の軽量金属に関しての研究例が多数報告されている．

押出形材を用いた．供試材の化学成分を表1に示す．接Al合金製鉄道車両構体には，主にA6000系のA6N01合金（Al-Mg-Si）と，A7000系のA7N01合金（Al-Zn-Mg）が用いられる．A6N01合金は押出性に優れ，Al合金の中で中程度の強度を有するため，屋根・側構体に中空押出形材が適用される．一方，A7N01合金は高強度であるため，信頼性が求められる台枠に中板材が用いられている．
側構体（A6N01合金）と台枠（A7N01合金）の構体結合にFSWの適用を考えた場合，A6N01/A7N01継手の組織と機械的特性を把握しておく必要がある．本報では、それらを調査した結果を報告する．

総合車両製作所技報

第2号

図１48

FSWの模式図

鉄道車両用アルミニウム合金の異材摩擦攪拌接合表1 供試材の化学成分

表2 接合条件

合ツールは，SKD工具鋼製のショルダ径20mm，プロー

荷重1.96N，荷重保持時間10sの条件で測定した．測定位

ブ径M6とし，位置制御方式で接合をおこなった．接合

置は板厚中心部（centerと記載する）と板上下面から

条件は表2のとおりで，接合方向は供試材の押出方向と0.2mmの位置（それぞれtop，bottomと記載する）とした．

平行方向とした．図１に示したように，接合ツールの回引張試験片形状は，接合方向と垂直方向に切り出した

転方向と接合方向が一致する側を前進側（Advancing

JIS Z 3121 1A号試験片とした．

Side, AS），反対を向いている側を後進側（Retreating

３ 実験結果および考察

Side, RS）と呼ぶ．FSWは，ASとRSで左右非対称の塑

３．１性流動現象が生じ，また接合中の最高到達温度が変化す断面組織ることが知られている．したがって，本実験ではASと図2に同種合金継手と異種合金継手の断面マクロ組織

RSにA6N01合金とA7N01合金をそれぞれ配置した場合を示す．各継手の接合部において，内部欠陥等は観察さについて検討をおこなった．ASにA6N01合金を配置しれなかった．攪拌部にはFSW特有の組織であるオニオた継手をA6N01/A7N01（AS/RS），ASにA7N01合金をンリング（同心円状の模様のことで，玉葱の断面に似て配置した場合をA7N01/A6N01（AS/RS）と記載する．

いることからそう呼ばれる）が観察され，各継手でそのまた，比較のために同種合金継手も作製した．

形状は酷似していた．これは，ツールが一回転する間に接合部の組織は，接合方向と垂直な面を観察面として，進む距離，つまり回転ピッチ（接合速度/ツール回転数）

光学顕微鏡および走査型電子顕微鏡を用いて評価した．

が同一であるからである．また，図2（c）（d）に示すよ腐食液には，ケラー氏液（塩酸20ml＋硝酸20ml＋弗酸

うに，異種合金継手の攪拌部はA6N01合金とA7N01合金5ml＋蒸留水20ml）を用いた．母材および継手攪拌部のが完全に混ざり合っておらず，不均一な組織を呈してい集合組織は，押出方向または接合方向と垂直な面を観察た．これは，FSWはアーク溶接のように材料の溶融を面として，EBSD（electron back-scatter diffraction pat-伴わず，固相状態で接合が達成されるからである．

tern analysis）を用いて評価した．また，機械的特性は

図3に母材および同種合金継手攪拌部のEBSDマップ

接合後，室温・大気中で1ヶ月の自然時効を施した継手を示す．このマップは，電子線を照射している点の回折のビッカース硬さ試験および引張試験により評価した．

パターン（菊池線と呼ばれる）に合致する結晶方位を割硬さ試験は，接合方向と垂直な面を測定面として，測定り出したものであり，方位が同じ結晶は同じ色で描画さ(a)RS
A6N01(b)
AS
A6N01

AS
A7N01(d)(c)RS
A7N01RS
A7N01

AS
A6N01

RS
A6N01

AS
A7N012 mm

図2 継手の断面マクロ組織：（a）A6N01/A6N01, （b）A7N01/A7N01, （c）A6N01/A7N01（AS/RS）,（d）A7N01/A6N01（AS/RS）.

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れる．得られた結晶方位データから，相の同定や粒径評に示すように，A7N01合金母材は数μm程度の伸長した価など，多様な組織評価に展開でき，更には継手の高機繊維組織であり，{001}と{112}（紫色）を優先方位とする

能化のための組織制御指針を得ることができる．図3（a）

集合組織が形成されている様子がわかる．これにFSWに示すA6N01合金母材は，平均結晶粒径が約50μmであを施すと［図3（d）］，組織は約5μmの等軸粒となり，り，結晶方位は{001}（赤色）を優先方位とする集合組織

また層状に周期的な方位変動が確認される．この周期変が形成されていることがわかる．これにFSWを施すと動は{111}と{001}の2種類の主方位が交互に現れるもので［図3（c）］，FSW中に動的再結晶が生じ，結晶粒が約18あり，これは強いせん断変形や塑性流動の影響で生じたμmまで微細化された．結晶方位は，圧縮変形の際の最と考えられるが，詳細は不明である．これらの結果が示

終安定方位である{011}（緑色）と，せん断変形特有のすのは，A6N01合金およびA7N01合金は固溶・析出形態{111}（青色）方位領域が存在しており，FSW中に複雑が様々であるので，FSW中における結晶粒の変形や回な応力場が生じていることが示唆される．また，図3（b）

転挙動に違いが生じ，結果的に合金系により動的再結晶(a)A6N01 BM(b)A7N01 BM(c)A6N01/A6N01(d)A7N01/A7N01
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図3 母材および同種合金継手攪拌部のEBSDマップ：（a）A6N01合金，（b）A7N01合金，（c）A6N01/A6N01，（d）A7N01/A7N01．

(a)

(b)
A7N01 ྜ㔠

A6N01 ྜ㔠

図4 A6N01/A7N01（AS/RS）異種合金継手攪拌部の組織：（a）SEM像，（b）EBSDマップ．
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鉄道車両用アルミニウム合金の異材摩擦攪拌接合や集合組織形成過程が異なるということである．

ここで，A6N01合金およびA7N01合金は時効硬化により図4（a）にA6N01/A7N01（AS/RS）異種合金継手攪

強度を発現する熱処理型合金であり，下記のように複雑拌部のSEM像を示す．明るいコントラストで示されるな時効析出挙動を示す．のがA7N01合金，暗いコントラストがA6N01合金に対応する．この結果からも，異種合金継手の攪拌部は，AS

A6N01合金：とRSに配置した材料が互いに混ざり合わず，不均一なSSS→GPゾーン→β''相→β'相→β（Mg2Si）相組織であることが確認できた．SEM像の赤枠領域のA7N01合金：

EBSDマップを図4（b）に示す．A6N01合金およびSSS→GP（Ⅰ）ゾーン→GP（Ⅱ）ゾーン→準安定相η’

A7N01合金に対応する領域の結晶粒径はそれぞれ同種合，または，T'相→T{Mg32（Al,Zn）49}相→安定相η（MgZn2）

金継手攪拌部のものと同等であった．すなわち，異種合金継手の攪拌部組織は，同種合金継手の攪拌部組織で構

図3で示したように，継手攪拌部の結晶粒は動的再結晶成されていると言える．

により母材と比較して微細になっていた．一般に，結晶粒径と強度（硬さ）に関してはHall-Petch則が成り立ち，３．２継手の機械的特性結晶粒径が小さくなるほど強度は上がることがよく知ら

図5（a）（b）にA6N01/A6N01，A7N01/A7N01のビッれているが，本結果では逆の現象が起きている．この軟カース硬さ分布を示す．A6N01合金とA7N01合金の母材化は，A6N01合金とA7N01合金の強度を支配する上記の硬さはそれぞれ103Hv，126Hvであった．A6N01/A6N01

微細析出物が，FSW中の入熱によって母相中に再固溶およびA7N01/A7N01の接合部は母材硬さから軟化してするために生じるものである．また，図5（c）（d）に示おり，軟化域の硬さはそれぞれ69 Hv,108 Hvを示した．

すように，異種合金継手の硬さ分布は，同種合金継手の

図5 ビッカース硬さ分布：（a）A6N01/A6N01, （b）A7N01/A7N01, （c）A6N01/A7N01（AS/RS）,（d）A7N01/A6N01（AS/RS）.

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図6 母材およびFSW継手の引張特性
硬さ分布で構成されており，最軟化域の硬さはA6N01合

ここで，μ：摩擦係数，P：攪拌部の圧力（N/m ），N：金における軟化域の硬さに対応する．また，接合線中心，R：ショルダ径（m）である．
（1）
ツール回転数（s ）（x=0mm）付近では，板上部（top）から下部（bottom）

式から，Tmaxを固溶温度以下にするには，圧力Pとツーにかけて，不均一な硬さ分布を示しているが，これは板ル回転数N，ショルダ径Rを小さくし，低入熱条件で接厚方向で塑性流動現象が異なることに起因している．

合をおこなうことが有効である．また上式は，接合ツー2-1

図6に母材およびFSW継手の引張試験結果を示す．
A6N01/A6N01の引張強度は204MPaであり，継手効率(a)Tmax（母材強度に対する継手強度の割合）は74%であった．
Temperature, T/K

一方，A7N01/A7N01の引張強度は365MPa，継手効率は85%であった．A6N01/A7N01（AS/RS）とA7N01/A6N01（AS/RS）の引張強度はそれぞれ215MPa，210MPaであり，A6N01/A6N01の引張強度とほぼ同等の値であった．異種合金継手の引張試験片の破断位置は，図Solid solution temp.

5（c）（d）に示したA6N01合金の軟化域に対応する最軟化域であることから，異種合金継手の引張強度は最軟化域の硬さに支配されるTime, t/sと言うことができる．ここで，（6, 7）

FSW時の材料の温度履歴を模式的に表したものを図7に(b)temp.）まで上昇する［図7（a）］ことで，微細析出物が母相中に再固溶し，継手強度は低下する．したがって，継手強度の向上を図るには，図7（b）に示すようにTmaxを固溶温度以下に抑えることが重要である．Frigaardらによると，FSW時に材料に投入される熱量 Q（W）は次Temperature, T/K示す．最高到達温度（Tmax）が固溶温度（Solid solution
Solid solution temp.
Tmax

式で表すことができる．
Time, t/s

図7 FSW時の温度履歴
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鉄道車両用アルミニウム合金の異材摩擦攪拌接合ルを移動させない場合のモデルであるので接合速度V の著者紹介

概念がないが，V を大きくすることでも低入熱での接合が可能となる．

橋本健司

４ まとめ

生産本部
技術部（接合技術センター）

・異種合金継手の攪拌部組織は同種合金継手の攪拌部組織で構成されており，不均一な組織を呈していた．

河田直樹

・A6N01，A7N01をASとRSのどちらに配置しても，異博士（工学）
生産本部
技術部（接合技術センター）主査

種合金継手の引張強度は，A6N01/A6N01と同等とみなすことができる．
・異種合金継手の引張特性は最軟化域の硬さに支配され石川ることから，継手強度の向上のためには，低入熱条件で武細析出物の固溶温度以下に制御することが重要である．

博士（工学）
生産本部技術部（接合技術センター）課長

参考文献

藤井英俊

FSWをおこない，FSW時の最高到達温度（Tmax）を微（1）橋本健司，他：「A6N01/A7N01合金摩擦攪拌接合博士（工学）
大阪大学
接合科学研究所 教授

継手の組織と機械的特性」，溶接学会全国大会講演
概要，92（2013）52-53．
（2）橋本健司，他：「A6N01/A7N01異材摩擦攪拌接合継手の機械的特性に及ぼすツール形状と狙い位置の影響」，溶接学会全国大会講演概要，93（2013）
96-97．
（3）橋本健司，他：「鉄道車両製造における摩擦攪拌接合の利用拡大」，鉄道技術連合シンポジウム講演論
文集，19（2012）611-612．
（4）橋本健司，他：「窒化ケイ素製ツールを用いた鉄道車両用A7N01合金の摩擦攪拌接合」，総合車両製作
所技報，1（2013）10-14．
（5）Juan Chen, Hidetoshi Fujii, Yufeng Sun, Yoshiaki
Morisada, Katsuyoshi Kondoh, Kenji Hashimoto,“Effect of Grain Size on the Microstructure andMechanical Properties of Friction Stir Welded Noncombustive Magnesium Alloys”, Mater. Sci. Eng. A,549（2012）176-184.
（6）H. J. Liu, H. Fujii, M. Maeda and K. Nogi, “TensileProperties and Fracture Locations of Friction Stir
Welded Joints of 2017-T351 Aluminum Alloy”, J.
Mater. Proc. Tech., 142（2003）692-696.
（7）H. Liu, M. Maeda, H. Fujii and K. Nogi, “TensileProperties and Fracture Locations of Friction-stirWelded Joints of 1050-H24 Aluminum Alloy”, J.
Mater. Sci. Lett., 22（2003）41-43.

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