論学生論文特集

文

携帯電話周波数帯電波ばく露時の医療用埋込金属プレートに起因した温度上昇と局所 SAR 空間平均寸法の相関検討*脇修平† a)日景隆†

長岡智明††

Numerical Estimation of the Correlation between Temperature Rise due to Medical Metal
Plate Implants and Spatial Averaging Dimensions of Local SAR When Exposed to Mobile
Phone Frequency Band Radiation∗
Shuhei WAKI† a) , Takashi HIKAGE† , and Tomoaki NAGAOKA††

あらまし 医療用金属プレートを埋め込んだ人体に電波をばく露したときの生体組織内の温度上昇を評価した．
FDTD 法に基づく数値解析を行い，携帯電話周波数帯の電波を照射したときの，埋込金属プレートによる共振現象に起因した局所的な SAR 上昇を計算し，それを熱源とする生体熱輸送方程式を解くことで，定常状態における生体組織内の温度分布を推定した．均質媒質を及び数値人体モデルを用いて推定した SAR 分布及び温度分布か
ら，特定の条件において埋込金属プレートに起因し上昇する局所 SAR の最大値と温度上昇の最大値はそれぞれ異なる位置で観測されること，及び SAR 上昇は金属プレート近傍の微小な領域に集中することを述べた．次に
10 g，1 g，0.1 g 等の質量で平均化した SAR を算出し，10 g のような大きい質量で平均化した SAR では，金属プレート近傍で生じる局所的な温度上昇との相関が低いことを明らかにした．そのうえで，医療用埋込金属プレート近傍で生じる温度上昇と相関が高い局所 SAR の平均寸法を検討した．
キーワード

医療用埋込金属プレート，FDTD 法，SAR，温度上昇

計算推定や実験による検討が報告されている [2], [3]．

1. ま え が き

一方で，近年，骨折治療等を目的とした多種多様な金携帯電話に代表される無線通信機器は，人体への安属製の医療器具が開発されており，これらの器具が埋全を確保するためのガイドラインを満たす必要があめ込まれた人体における発熱等の問題を解決すること

り，日本国内においては電波防護指針が制定されていが必要である．中でも主に下顎骨骨折等の治療に用いる．しかし，植込み型心臓ペースメーカや医療用金属られる医療用埋込金属プレートは，図 1 に示すようにプレートなどの医療用金属機器を体内に埋め込んでい口元に埋め込まれるため，携帯電話等の利用により電る場合は，指針値以下の電波ばく露でも局所的な比吸波ばく露が集中することが予想される．そのため，こ収率 (SAR: Specific Absorption Rate) 上昇の可能性がれらの装着者に対する指針適用性の検討及び評価が重示唆されている [1]．体内に金属を埋め込んだ人体に対要な課題とされている．

する電波ばく露量評価の研究は世界各国で行われており，MRI 画像に基づく高精度数値人体モデルを用いた† 北海道大学大学院情報科学院，札幌市

Graduate School of Information Science and Technology, Hokkaido University,Kita14, Nishi9, Kita-ku, Sapporo-shi, 001–0013 Japan†† 情報通信研究機構，小金井市

National Institute of Information and Communications Technology, 4–2–1
Nukuikitamachi, Koganei-shi, 184–8795 Japana) E-mail: s_waki@wtemc.ist.hokudai.ac.jp* 本論文は学生論文特集秀逸論文である．
DOI:10.14923/transelej.2023PJP0005

電子情報通信学会論文誌 C Vol. J107–C

図1

医療用金属プレートの埋込No. 4 pp. 89–97 © 一般社団法人電子情報通信学会 202489

電子情報通信学会論文誌 2024/4 Vol. J107–C No. 4

筆者らはこれまでに，数値シミュレーションや物理ファントムを用いた温度測定を行い，人体頭部に金属プレートが埋め込まれた場合の SAR 上昇について評価を行ってきた．これら検討から，携帯電話周波数帯の電波をばく露するときに埋込金属プレート周囲で生じる共振に基づく吸収量増加の発生機序解明などを行ってきた [4]〜[6]．また，文献 [7] では，FDTD 法に基づく数値解析により，平面波ばく露条件を仮定した場合の 10 g 平均局所 SAR の最大値は，電波防護指針で定められている許容値の 1/100 程度となることが報告されている．一般に 100 kHz から 6 GHz までの周波数では，局所ばく露において生体組織の温度上昇と相関が高いことから，生体影響の評価指標に 10 g 平均 SARが採用されている．

図 2 均質媒質モデル

しかし，体内に金属を埋め込んでいる場合には，10 g
平均 SAR が適当な指標であるかは議論されていない．
すなわち，局所平均 SAR が温度上昇と高い相関があることを前提として電波ばく露のドシメトリを議論する場合，体内埋込金属の近傍で生じる局所的発熱を評価できる空間平均寸法の確立が重要である．
本論文では，局所平均 SAR と温度上昇の関係を明らかにすることを目的として，体内埋込金属プレートに起因した温度上昇を FDTD 法に基づく数値解析により推定した．なお，金属プレートに起因した温度上昇は，ばく露する周波数と金属プレートの長さとの関係に大きく依存するが，本論文では 1 種類の金属プレートに対し二つの周波数の電波ばく露を想定したため，得ら

図 3 単純形状金属プレートれた結果は特定の条件下のものである．はじめに，均質媒質中に金属プレートを埋め込んだモデルを用いて媒質内の温度分布を推定し，金属プレートの湾曲や生体組織の不均質性を考慮せず，SAR と温度の空間分布の関係について評価した．つぎに，数値人体モデルに金属プレートを埋め込んだモデルを用いて生体組織内の温度分布を推定し，金属プレートの湾曲や生体組織の不均質性を考慮したときの体内温度上昇との相関が高い局所 SAR の平均化質量を算出し，空間平均寸法を検討した．

2. 解 析 手 法
2. 1 解析モデル

図 4 医療用埋込金属プレートとアンテナとの位置関係

本論文では，均質媒質及び数値人体モデルを用いて医療用埋込金属プレートに起因した SAR 上昇及び温一辺 200 mm の立方体媒質を使用し，図 3 に示す金属度上昇を解析した．

プレートを図 4 に示すように均質媒質の表面から深さ

図 2 に均質媒質モデルを示す．均質媒質モデルでは
909 mm の位置に配置した．電波照射源には半波長ダイ

論文／携帯電話周波数帯電波ばく露時の医療用埋込金属プレートに起因した温度上昇と局所 SAR 空間平均寸法の相関検討

ポールアンテナを採用し，筋肉媒質の表面から 10 mmもつボクセルとして扱った．解析空間を構成するセル離れた位置に，アンテナの中心が金属プレート空隙部には，金属プレート周囲の人体組織における SAR 分布と同じ高さとなるように設置した．

を細かく解析するために，自由空間及び各人体組織で図 5 に金属プレートを埋め込んだ数値人体モデル

は一辺 1 mm の立方体セル，金属プレート及びその周を示す．NICT が作成した TARO [8] の頭部のみ切り

囲 1 mm の領域では 1 辺 0.1 mm の立方体セルを使用取ったものに図 6 に示す金属プレートを埋め込んだ．

した．そのため，金属プレートの周囲では隣り合うセ金属プレートは同図に示すように人体モデルの下顎骨

ルの 1 辺の比率は最大で 1:0.9 となった．時間離散間の形状に合わせて湾曲した状態で配置された．

隔は 2.33 × 10−13 s とした．また，解析空間は 9 層の2. 2 FDTD 解析

吸収境界（UPML: Uniaxial Perfectly Matched Layers）

金属プレートに起因した SAR 上昇及び温度上昇は，で終端し，図 4 に示すように解析モデルから吸収境界

金属プレートの寸法とばく露する電波の周波数等のまで距離は，40 mm（2 GHz における 1/4λ 程度）であ条件が変わると，結果が大きく変化することが予想

り，UPML の層数，電力損失プロファイルを調整したされるが，本論文ではそのうち金属プレートは 1 種上で，吸収性能に問題はないことを確認している．

類，送信周波数は携帯電話周波数帯から 2 GHz 及び2. 3 温度上昇解析

3.5 GHz の二つのみを選び，これらの限定的な条件下電磁界解析で算出した SAR を熱源として式 (1) に示で評価を行った．なお，アンテナ入射電力は 1 W としす生体熱輸送方程式を解くことで生体組織内の温度分た．立方体媒質は筋肉組織の均質媒質とし，その電気布を推定した．

定数は文献 [9] を参照した．数値人体モデルにも同様に各組織に対して電気定数を割り当てた．金属プレー
トには文献 [1] よりチタン合金（Ti-6Al-4V）の導電率

σT i = 1.3 × 106 S/m を割り当て，解析空間内で体積をρc∂T= ∇ · (k∇T) + ρS AR + A0 − B0 (T − Tb ) (1)∂t

ここで，t は時間，T は温度，ρ，c，k ， A0 ，B0 は，各生体組織の密度 [kg/m3 ]，比熱 [J/(kg·K)]，熱伝導率[W/(m·K)]，代謝熱 [W/m3 ]，血流定数 [W/(m3 ·K)]，Tb

は血液の温度 [◦ C] である．外気と接する生体組織には式 (2) の境界条件を適用した．

k∂T= −hamb (T − Tamb )∂n(2)ここで，n は法線方向，Tamb は外気温 [◦ C]，hambは外気への熱伝達率 [W/(m2 ·K)] である．本検討では，各人体組織の熱定数を文献 [10] より与えた．金属 プ レ ー ト の 密 度 ，比 熱 及 び 熱 伝 導 率 に は ，チ タン合金の値（ ρT i = 4430 kg/m3 ，cT i = 610 J/(kg·K)，

kT i = 6.7 W/(m·K)）を与えた [1]．均質媒質を用いた
図 5 数値人体モデル

解析では，外気と筋肉媒質の境界に境界条件を適用し，熱伝達率には室温が 20◦ C から 32 度の範囲内のときに適用される hamb = 8 W/(m2 ·K) を与えた [11]．数値人体モデルを用いた解析では外気，腔内，及び血液と接する生体組織には境界条件を適用し，熱伝達率はそれぞれ，hamb = 8 W/(m2 ·K)，hair = 8.3 W/(m2 ·K)，

hblood = 80 W/(m2 ·K) とした [11]．外気及び腔内の初期温度は，25◦ C，31◦ C，血液及びその他の組織では37◦ C とした．
温度上昇解析は，電磁界解析で使用した解析空間と図6湾曲した金属プレートの寸法同じものを使用して行った．解法には直接法を採用し，
91

電子情報通信学会論文誌 2024/4 Vol. J107–C No. 4

残差が 1 × 10−8 以下となることを解の収束条件として，定常状態（∂T/∂t = 0）における生体組織内の温度分布を推定し，反復回数 10,000 回以内に定常状態となることを確認した．

3. 均質媒質中の医療用埋込金属プレートに起因した SAR 上昇及び温度上昇
図 7 に SAR 分布及び温度分布を評価する断面を示す．これらの断面は筋肉媒質の中心を通る断面であり，温度上昇解析の結果，筋肉媒質中で最も高い温度上昇を観測した．図 8 に周波数 2 GHz における評価面上のSAR 分布及び温度分布を示す．図 8 (a) 及び (b) は 1セルあたりの SAR の空間分布を示しており，図中の緑色の印は温度が最大となる位置を示す．SAR は金属プレート空隙部の端部で最大となるのに対し，温度は筋肉媒質表面から 3 mm 離れた位置で最大となり，SARが最大となる位置と温度が最大となる位置が一致しないことがわかる．図 8 (c) に筋肉媒質中の温度分布を示す．図中の赤枠で囲まれた領域はそれぞれ 10 g，1 g，0.1 g，更に比較を目的として設定した 0.01 g の各質量で平均化した SAR が最大となる領域を示す．ここで，SAR の平均化には IEEE 規格 [12] に基づく手法を適用した．10 g 平均 SAR はその平均化領域が温度上昇の集中する範囲に対して大きい一方で，0.01 g 平均 SAR
は，図 8 (a) に示す金属プレート空隙部の端部で最大となり，その平均化領域に温度が最も上昇する位置を含まない．これは図 8 (b) に示すように金属プレート空隙部の端部における SAR 上昇に比べて筋肉媒質表面から 2 mm 離れた位置における SAR 上昇のほうが，SAR 値の高い範囲が広く，温度上昇に寄与するためであると考えられる．図 8 (d) に筋肉媒質表面からの距離に対する 1 セルあたりの SAR 分布及び温度分布を

図8
図 7 均質媒質モデルにおける温度分布評価面92

周波数 2 GHz における筋肉媒質中の SAR 分布及び温度分布

論文／携帯電話周波数帯電波ばく露時の医療用埋込金属プレートに起因した温度上昇と局所 SAR 空間平均寸法の相関検討示す．これは温度が最大となる位置を通る直線状の分布であり，金属プレートを埋め込んだ場合に加えて埋め込んでいない場合についても示した．金属プレートを埋め込んでいない場合は，SAR は筋肉媒質表面で最大であり，温度は更に 5 mm 深い位置で最も上昇するのに対し，金属プレートを埋め込んだ場合は，SAR 及び上昇温度はそれぞれ表面から 1 mm 及び 2 mm 深い位置で最大となることを確認した．すなわち，1 mm深い位置における SAR 上昇が最大温度上昇に寄与するため，この位置を中心にとる領域で平均化した SARが温度上昇と相関が高いと考えられる．図 8 (c) では

0.1 g ピーク SAR の領域の中心付近に温度が最大となる位置を含むため温度上昇との相関が高いといえる．
図 9 に 3.5 GHz における SAR 分布及び温度分布を示す．図 9 (a)，(b) 及び (d) に示すように，1 セルあたりの SAR は筋肉媒質表面から深さ 5 mm の位置で上昇しており，2 GHz の場合と異なる．しかし，2 GHz の場合と同様に SAR が筋肉媒質表面で上昇し，温度が表面から深さ 1 mm の位置で最大となる．図 9 (c) に示
すように 0.1 g ピーク SAR 及び 0.01 g ピーク SAR の領域の中心付近に温度が最大となる位置を含むため，温度上昇との相関が高いといえる．

4. 数値人体モデルにおける医療用埋込金属プレートに起因した SAR 上昇及び温度上昇
図 10 に SAR 分布及び温度分布を評価する断面を示
す．図に示す x y 平面及び yz 平面は 2 GHz の電波をばく露したときの温度が最も上昇する位置を通る断面であり，3.5 GHz の場合についても同様に，温度が最も上昇する位置を通る x y 平面及び yz 平面上の SAR

図9周波数 3.5 GHz における筋肉媒質中の SAR 分布

図 10数値人体モデルにおける温度分布評価面及び評価領域93電子情報通信学会論文誌 2024/4 Vol. J107–C No. 4分布及び温度分布を評価した．図 11 に 2 GHz の電波をばく露したときときの生体組織内の SAR 分布及び温度分布を示す．最も高い温度上昇は金属プレート上側の近傍で観測された．均質媒質を用いた解析の結果
では，金属プレートから 7 mm 離れた媒質表面付近で温度が最大となるのに対し，数値人体モデルを用いた解析の結果では，図 11 (a) 及び (b) 中の緑色の印で示すように金属プレート近傍で最も高い温度上昇が観測された．また，この温度上昇は，周辺でみられる SAR上昇による寄与が支配的であり，この領域の組織で平均化した SAR が最大となるときにその局所平均 SARと温度上昇の相関が高いと考えられる．図 11 (c) は zx
平面上の温度分布及び各局所ピーク SAR を示す．平
均化する質量を小さくすると局所平均 SAR が最大となる領域は金属プレートに接近する．図中では，1 g 平均 SAR や 0.001 g 平均 SAR では温度が最大となる位置を含まない領域で最大値をとるのに対し，0.1 g 平均

SAR の評価結果では，温度が最大となる位置を中心にとる領域で最大となる．すなわち，0.1 g 平均で評価することにより，局所 SAR と温度上昇との相関が高くなることが分かる．したがって金属プレートに起因した電力吸収は，金属プレート近傍の微小な空間に集中するため，小さい質量で平均化した局所平均 SAR は温度上昇との相関が高くなる．一方で，SAR が最大となる位置と温度が最大となる位置は異なるため，平均化する質量をどの程度小さくするかは金属プレートの寸法やばく露する電波の周波数等によって調節する必要があるといえる．また，表 1 は局所平均 SAR のピー
ク位置と温度上昇のピーク位置との距離 r 及びピーク値の位置からピーク値の 1/e 倍となる位置までの距離を le 示す．表から平均化質量が 0.1 g 及び 0.01 g のと表1

図 11 周波数 2 GHz における生体組織内の SAR 分布及び温度分布94

局所 SAR 及び温度のピーク位置の関係及び拡散

論文／携帯電話周波数帯電波ばく露時の医療用埋込金属プレートに起因した温度上昇と局所 SAR 空間平均寸法の相関検討

き SAR と温度のピーク位置が近いことが定量的にわかる．その一方で温度及び局所平均 SAR の広がり方は類似していないといえる．
図 12 に 3.5 GHz の電波をばく露したときの生体組織内の SAR 分布及び温度分布を示す．周波数 2 GHzの場合と異なり，3.5 GHz では浸み込み深さが浅く，人体組織における電力吸収は皮膚表面に集中する．その結果図 12 (a) 及び (b) に示すように SAR 及び温度は皮膚表面で上昇し，2 GHz のときにみられた金属プレート近傍の局所的な温度上昇は観測されなかった．そのため，図 12 (c) 及び (d) に示すように 1 g，0.1 g，0.01 gの質量で平均化した SAR と温度上昇との相関に大きな相違はなく，SAR を平均化寸法を小さくすることの有効性は明確ではない．
金属プレート空隙部において共振現象が生じる条件は，ばく露する電波の波長の整数倍が金属プレート長さに対応することであり [6], [7]，本論文の解析条件では 2 GHz のとき，筋肉組織内において 1 波長が金属プレート長の 22 mm と近づくため，共振による電力吸収が大きくなると考えられる．しかし，図 11 及び図12 において温度の最大値は 2 GHz で 38.6◦ C，3.5 GHzで 41.5◦ C であり，3.5 GHz のほうが 3◦ C 程度高い．これは電波の浸透深さの違いに起因した SAR 分布の変化が影響しているためであり，金属プレート埋込に起因する温度上昇が不明瞭になっている．そこで，図 6に示す空隙部中央を評価点として比較した温度を表 2に示す．ばく露周波数 2 GHz としたとき，金属を埋め込んだ場合（Tmet al ）は埋め込んでいない場合（Ref.）
より温度が 0.5◦ C 高く上昇するのに対し，3.5 GHz のときでは，金属プレートを埋め込んだ場合と埋め込んでいない場合の温度が等しくなっている．これらより，2 GHz では金属プレートに起因した発熱が大きく，3.5 GHz では同様の発熱が小さいことがわかる．
金属プレート埋込に起因した温度上昇と相関が高い

SAR の平均化質量は，共振現象が生じる周波数かどう

表 2 金属プレートを埋め込んだ場合（Tmet al ）及び埋め込んでいない場合（Ref.）の金属プレート空隙部における温度

図 12

周波数 3.5 GHz における生体組織内の SAR 分布及び温度分布95

電子情報通信学会論文誌 2024/4 Vol. J107–C No. 4

かに依存する．すなわち，本論文ではあえて共振が生[2]

A. Kyriakou, A. Christ, E. Neufeld, and N. Kuster, “Local tissue

じる条件を設定し評価を行った．本検討で実施した数

temperature increase of a generic implant compared to the ba-値解析により，共振現象が生じるとき（周波数 2 GHz

sic restrictions defined in safety guidelines,” Bioelectromagnetics,の電波をばく露したとき），質量 0.1 g となる空間寸法

vol.33, no.5, pp.366–374, 2012.
[3]

で平均化した SAR が温度上昇と相関が高いことをは学ソ大，B-4-10, Sept. 2010.

じめて明らかにした．これは金属プレートに起因した温度上昇がプレート近傍の微小な領域で生じるためで[4]

河村由文，日景 隆，野島俊雄，長岡智明，渡邊聡一，“UHF帯電磁界ばく露による医療用金属プレート埋め込み人体のあるが，一方で，平均化寸法を極小化した場合には，逆に温度上昇との相関が低くなることを述べた．

渡辺亮平，齊藤一幸，渡辺聡一，高橋応明，伊藤公一，“心臓ペースメーカ植込み時における SAR の実験的評価，” 信局所 SAR 評価，” 信学技報，EMCJ2012-53, Sept. 2012.
[5]

S. Ito, E. Matsuda, T. Hikage, T. Nagaoka, and S. Watanabe,“Experimental estimation on SAR enhancement due to implanted

5. む す び

metal plates using novel translucent semi-solid phantom,” Proc.
EMC Sapporo & APEMC 2019, p.765, June 2019.

医療用埋込金属プレートに起因した生体組織内の温[6]隆，長岡智明，和氣加奈子，

み人体における局所 SAR 上昇の機序推定，” 信学論（B），

いた解析を行い，体内温度上昇との相関が高い局所SAR の空間平均寸法を検討した．一般に，100 kHz か伊藤涼音，大塚敦生，日景渡辺聡一，“FDTD 解析を用いた医療用金属プレート埋め込度上昇について，均質媒質及び数値人体モデルを用

vol.J104-B, no.6, pp.500–502, June 2021.
[7]

西川拓次，日景 隆，長岡智明，“FDTD 解析を用いた携帯ら 6 GHz の周波数範囲において，体内に金属を埋め込電話周波数帯におけるスクリューホール付医療用埋込金属

んでいない場合は人体表面で SAR が最大となる一方プレートによる SAR 上昇評価，” 信学論（C），vol.J106-C,

で温度上昇は体内深部で最大となるために，10 g の領域で平均化した SAR が温度上昇と相関が高いとされno.5, pp.180–186, May 2023.
[8]

T. Nagaoka, S. Watanabe, K. Sakurai, E. Kunieda, S. Watanabe, M.
Taki, and Y. Yamanaka, “Development of realistic high-resolution

る．しかし，本論文では，金属プレートを埋め込んだ

whole-body voxel models of Japanese adult males and females of

人体にその金属プレートの共振周波数に相当する周波

average height and weight, and application of models to radiofrequency electromagnetic-field dosimetry,” Phys. Med. Biol.,数の電波をばく露したとき，金属付近の微小な領域でSAR 上昇が集中するため，1 g や 0.1 g 等の領域で平vol.49, no.1, pp.1–15, 2004.
[9]

均化した局所 SAR が温度上昇との相関が高いことを

sues at RF and microwave frequencies,” Brooks Air Force Technical Report AL/OE-TR-1996-0037, 1996.

述べた．なお，本検討において示した結果は，限定的な条件（金属プレートが完全に平行に配置され埋め込C. Gabriel, “Compilation of the dielectric properties of body tis-[10]P.A. Hasgall, F. Di Gennaro, C. Baumgartner, E. Neufeld, B. Lloyd,M.C. Gosselin, D. Payne, A. Klingenböck, and N. Kuster, “IT’IS

まれている等）で評価されたものであり，実際の埋込

Database for thermal and electromagnetic parameters of biological

金属プレートにおいて必ずしも同様な結果が生じるとtissues,” Version 2.5, Aug. 1, 2014, DOI: 10.13099/ViP-Database-いうような一般論を示したものではないことに注意がV2.5. itis.swiss/database.

必要である．また，実施した数値シミュレーションで[11]

cretization aspects on the numerical solution of the bioheat trans-は，アンテナ入力電力を 1 W として局所 SAR や温度

fer equation with the FDTD technique,” Phys. Med. Biol., vol.51,
no.11, pp.221–229, 2006.

上昇などを評価したが，体内からの発熱に起因した生理学的影響，指針値やガイドラインとの比較等の議論については，更に条件を増やした詳細検討が必要である．埋込プレートに起因した SAR 上昇は金属プレートの形状やばく露周波数に依存するため，今後埋め込む位置等の条件を含め更なる検討を行う予定である．
謝辞

本研究は総務省委託研究（JPMI10001）の支援により実施された．
文
[1]

献

H. Matikka, et al., “Temperature changes associated with radiofrequency exposure near authentic metallic implants in the headphantom-a near field simulation study with 900, 1800 and 2450
MHz dipole,” Phys. Med. Biol., vol.55, pp.5867–5881, 2010.

96

T, Samaras, A. Christ, and N. Kuster, “Eﬀects of geometry dis-

[12]

IEEE Standard for Safety Levels with Respect to Human Exposure
to Radio Frequency Electromagnetic Fields, 3 kHz to 300 GHz(C95.1), 2005.

（2023 年 6 月 6 日受付，10 月 22 日再受付，12 月 22 日早期公開）

論文／携帯電話周波数帯電波ばく露時の医療用埋込金属プレートに起因した温度上昇と局所 SAR 空間平均寸法の相関検討

脇修平

（学生員）

令 4 旭川工業高等専門学校専攻科生産システム工学専攻卒．現在，北大大学院情報科学院修士課程に在学中．電磁両立性の研究に従事．

日景隆

（正員）

1997 北海道大学・工卒．1999 同大大学院修士課程了．同年同大大学院・工・電子
情報・助手，2007 年同助教，2022 年同准教授，現在に至る．この間，太陽発電衛星用送受電アンテナ，FDTD 法による電磁界解
析，電波環境工学に関する研究に従事．平
12 年度電子情報通信学会学術奨励賞，第 76 回電子情報通信学会論文賞受賞，工博．電気学会，IEEE 会員．

長岡 智明

（正員）

2004 北里大大学院医療系研究科博士課

程了．同年郵政省通信総合研究所（現，国立研究開発法人情報通信研究機構）入所．
現在，電磁波研究所電磁波標準研究セン
ター電磁環境研究室研究マネージャー．この間，生体電磁環境，医療画像解析に関する研究に従事．平 17 Physics in Medicine and Biology 最優秀論文賞 (The Roberts Prize)，平 19 本会学術奨励賞，平 20 国際電波科学連 (URSI) Young Scientist Award，平 23 IEEE Africon 論文賞，同年 International Symposium on Applied Sciences in Biomedical
Communication Technologies 論文賞，平 25 通信文化協会前島密賞，令 4 電波産業会会長表彰各受賞，医工博．IEEE 会員．

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