3) 釉薬原料の枯渇に対する代替手段および釉調合システムの開発
蒲地伸明
釉調合の初心者でも簡便にゼーゲル式を用いた正確な調合計算ができる釉調合アプリケーションを開発した。アプリケーションで利用した APPEN の式による線熱膨張係数の実測値との適合性について検討し、肥前地区で用いられる一般的な透明釉の範囲であれば精度良く計算できることを確認した。
また稲田の方法により 1）、肥前地区の一般的な高火度釉の釉中応力の測定を試み、試料厚さ 0.5mm程度であれば測定可能であることを確認した。

1. はじめに

2. 実験方法

釉薬原料の変化に対応し、釉の性質を安定させるため

アプリケーション開発は昨年度と同様に Microsoft Officeにはゼーゲル式を利用した釉調合の管理が有効である。

Excel 2007 及び 2010 の VBA を使用して行った。

しかしながらゼーゲル式を利用した釉調合の管理はゼー調合試験に用いた原料の化学組成を表 1 に示す。

ゲル式の計算が非常に煩雑なことや、ゼーゲル式の設定

釉の線熱膨張係数の測定は TMA4000（マックサイエン

値と原料を 1 対 1 で対応させた単純なゼーゲル式から調ス社製）を用いて昇温速度 10℃/min の条件で行い、値と合割合への計算では釉性状の調整が困難で実用性に乏して 30～700℃の係数を用いた。線熱膨張測定用の試料しいこと等からゼーゲル式を利用した釉薬の管理がほととなる釉塊は所定のゼーゲル式になるように調合した釉んど行われていない。パソコンを利用し、ゼーゲル式に薬スラリーを石膏型を用いてφ10mm の円柱状に脱水成関係した計算を自動化し、さらに釉性状の調整に必要な形した後、アルミナ粉の上に載せ、ガス炉を用いて還元計算機能を具備し、これらの問題を解決することで効率的焼成することで得た。なお、焼成温度のリファサーモによな釉薬の管理、開発が可能となると期待できる。

る指示温度は 1287～1293℃であった。釉塊よりφ5×

本研究では Microsoft Excel の VBA を利用したゼーゲ20mm の熱膨張測定用試料をダイヤモンドカッターを用いル式計算アプリケーションの開発を行い昨年度までに基て切り出した。

本的な計算部分を完成した。本年度は操作性の向上を図

また、素地と釉の熱膨張差により釉中に発生する応力を、ると共に、開発したアプリケーションを用いて計算した釉偏光顕微鏡 BHA-751P（オリンパス社製）を用いて、石英薬調合試験を行い釉見本を作製した。また、試作した釉楔の色縞のずれを利用する稲田の方法 1）により測定した。の熱膨張や施釉体における釉中応力の測定を実施した。

試料は天草撰上素地に施釉したテストピースをドクターカッターにて 0.3～1mm 厚に切り出し作成した。

表 1 原料の化学分析値 (mass％)．

原料名L.O.I

SiO2

Al2O3

Fe2O3

TiO2

CaO

MgO

Na2O

K2O

P2O5

対州長石0.51

79.71

12.180.120.10.590.05

5.990.39-合成イス灰

33.92

16.47

2.74

0.14

0.06

36.8

6.67

0.07

0.29

2.95

合成土灰

33.95

16.47

2.48

0.14

0.05

37.13

6.53

0.08

0.27

2.81

珪灰石

9.98

53.75

0.53

0.30

0.02

33.17

0.53

1.07

0.34

-

ドロマイト

46.67

0.29

0.06

0.05

Tr.

34.42

18.63

0.02

0.03

-

C カオリン

0.18

53.23

45.13

0.28

0.57

0.13

0.07

0.03

0.16

-

骨灰

0.2

0.82

0.13

0.08

0.01

44.26

0.07

0.01

0.03

54.23

3. 結果と考察

益田長石 - 天草陶土 － 石灰 － C カオリン

3.1 開発アプリケーション

R2O:RO=4：6
R2O:RO=3：7→

図 1 に開発したアプリケーションの基本画面を示す。Aで示した領域は原料の選択と、調合割合を表示する部分で、原料の選択や調合割合の入力、あるいはゼーゲル式から求めた調合割合の出力が行われる。なお、各原料の化学分析値は原料名のセル上にマウスカーソルを移動←R2O:RO=2：8

することでセルのコメントとして表示され確認することができる。B の領域は調合割合あるいは化学分析値から計算されたゼーゲル式と、APPEN の式による線熱膨張係数が出力される。C の領域はゼーゲル式の設定値を入力する

益田長石 - 珪石 － 石灰 － 天草陶土

部分で、他に調合割合計算における計算方法の設定が行える。D の領域は化学組成が表示され、目標とする釉の化学分析値の入力や調合計算結果の出力に用いる。
以下本アプリケーションの特徴的な部分を抜粋して紹介

R2O:RO=4：6する。図１E の領域は領域 A で選択した原料で調合可能なゼーゲル式の範囲を示しており、R2O と RO の割合がR2O:RO=3：7（2：8）、（3：7）、（4：6）となった時の 3 種を例示している。こR2O:RO=2：8の範囲表示を参考に計算可能なゼーゲル式を設定する
ことで、ゼーゲル式から調合割合の計算において調合割合がマイナスになり実際には調合できないという事例は激減する。「益田長石-珪石-石灰-天草陶土」系、「益田長図 2 調合可能範囲表示例．

石-天草陶土-石灰-Cカオリン」系を選択したときの2 つの調合可能範囲表示例を図２に示す。

BDAE

C
図 1 開発したアプリケーションの基本画面.

図 3 にゼーゲル式初心者のためのゼーゲル式入力支3.2 線熱膨張係数の実測値と APPEN の式による計算値援フォームを示す。ゼーゲル式から調合割合を計算する

肥前地区で一般的な石灰釉、イス灰釉の線熱膨張係数

場合、計算に不慣れであるとゼーゲル式の各値に対応すに関して APPEN の式による計算値と 700℃における実測る原料を選択する部分で混乱することが多い。そこで、ゼ値の関係を確認した。石灰釉に関してはーゲル式の設定値の横にゼーゲルの原料を選択するリストを設けたユーザーフォームを作成した。例えば R2O の0.2 𝑅2 𝑂} 0.3～0.7 𝐴𝑙2 𝑂3 ・3～7 𝑆𝑖𝑂20.8 𝑅𝑂

リストにはアルカリ金属酸化物が 5mass％以上含まれる原の範囲を、イス灰釉に関しては R2O:RO 比を変えた 2 種料のみが表示される。ゼーゲル式の設定値を入力しなが0.3 𝑅2 𝑂} 0.4～0.7 𝐴𝑙2 𝑂3 ・3～7 𝑆𝑖𝑂20.7 𝑅𝑂(2)

ルカリ設定値総量が 1 以外の場合には［ゼーゲル→調合

0.4 𝑅2 𝑂} 0.5～0.7 𝐴𝑙2 𝑂3 ・4～7 𝑆𝑖𝑂20.6 𝑅𝑂(3)計算］ボタンを押す前に注意を表示する等、ゼーゲル式の範囲で釉を調合した。石灰、合成イス灰以外の原料としの設定ミスを事前に防止できるようにした。計算に習熟しては R2O 原料として益田長石、Al2O3 原料として C カオリていれば、この入力支援フォームを用いずに直接ワークンとマレーシアカオリン、SiO2 原料として珪石を使用した。

シートに入力を行うことで迅速な処理も可能である。

なお（1）～(3)式で Al2O3 及び SiO2 の係数の範囲が異なるら原料を選択していくことで、初心者でも適切な原料を選択することができる。また、操作ガイド欄を設け、例えばア(1)のは R2O:RO 比により調合可能範囲が異なるためである。
図４に示したグラフは APPEN の式による線熱膨張係数の計算値と切り出し試験片による実測値の関係を示す。
横軸が実測値、縦軸が計算値であり、図中の実線は実測値と計算値が一致する部分を示している。実線の上の破線は実測値が計算値より-5％、下の破線は+5％となる場所である。図中のマーカーの色は青、赤、緑それぞれがゼーゲル式(1)、(2)、(3)の試料グループを示している。ま図 3 ゼーゲル式入力支援フォーム画面.

る SiO2 の係数を示しており、それぞれ 3,4,5,6,7 である。

9＋ ｘAl2O3・3SiO2◇ ｘAl2O3・4SiO2
× ｘAl2O3・5SiO2○ ｘAl2O3・6SiO2△ ｘAl2O3・7SiO28Appennの式計算値 /×10-6

た”＋、◇、×、○、△”のマーカーはゼーゲル式におけ7

計算値より実測値が 5％以上大きくなっている A で示す領域の釉は、釉中に石英やトリジマイトの存在が確認された。また計算値より実測値が 5％以上小さくなっている B

Bの領域の試料にはアノーサイトの析出が確認された。一
般的な 1250～1300℃焼成の磁器用の透明釉として利用6される領域、すなわちゼーゲル式における（Al2O3：SiO2）
モル比が 1：7～10 かつ SiO2 の係数が 4～5 の領域では、

5A

線熱膨張係数の実測値と APPEN の式による計算値は良く一致した。R2O:RO 比で比較すると R2O の含有量多い（3）4のゼーゲル式組成（マーカー色：緑）が計算値と実測値のずれが小さい傾向が観察され、RO 比が高くなるにしたが334567
実測値 /×10-689い、釉中に石英やトリジマイトが存在しやすくなる傾向が確認された。特に、釉の熱膨張を小さくしたい時に設定す図 4 線熱膨張係数の実測値と APPEN の式による計算値の関係．

ることの多い領域であり注意が必要である。

3.3 釉中応力の測定を 1.0mm 以下にすると切り出しにより釉中応力が開放され釉と素地の熱膨張差により釉中に生じる応力は適度な応力測定値が見掛け上小さくなることを指摘している。し圧縮応力の場合は製品の強化に寄与するが、過剰な圧かし、本研究で作成した釉では試料厚さを 1.0mm としたと縮応力はシバリングによる冷め割れの原因になり、引張き釉層を透過する光はわずかとなり釉層における色縞移応力の場合には貫入の発生原因となる。稲田は偏光顕微動の観察は困難となった。

鏡における直交ニコル観察において石英楔によるリタデーション（位相差）による色縞が釉中応力により移動するこ

0.3 𝑅2 𝑂} 0.5 𝐴𝑙2 𝑂3 ・3 𝑆𝑖𝑂20.7 𝑅𝑂とを利用することで釉中応力が簡便に測定できることを示(5)のゼーゲル式で調整した釉を施釉した試料から切りしている。同時に、高火度磁器用の釉は気泡や不熔解物出した厚さ 0.33mm、0.50mm の試料の観察結果を図 6 にの存在により観察しにくい場合があることも指摘している。

示す。写真中の破線が石英楔における色縞の青－紫の肥前地区で用いられている釉は気泡を多く含む高火度釉境目を示しており、圧縮応力のかかった釉層においてはであることから、青－紫の境界が圧縮応力の存在を示す右方向へ移動し0.3 𝑅2 𝑂} 0.4～0.7 𝐴𝑙2 𝑂3 ・3～7 𝑆𝑖𝑂2
0.7 𝑅𝑂(4)(5)ていることが判る。釉の厚さ方向に着目すると、釉層において素地に近い部分の圧縮応力が大きく釉表面へ向けのゼーゲル式で示される釉見本を用いて釉中応力が測て応力が緩和されている。また、0.50mm 厚の試料に比べ定可能な釉組成範囲を確認した。

0.33mm 厚の試料では青－紫の境目の移動距離が短くな

図 5 に釉中応力測定時の写真を示す。稲田は試料厚さっており切断により釉中応力が開放されていることが示唆された。今回は試料厚さが 0.5mm となるように切り出しを行い青-紫境界の移動量は釉表面で測定した。

0.3 𝑅2 𝑂} 0.4～0.7 𝐴𝑙2 𝑂3 ・3～7 𝑆𝑖𝑂2
0.7 𝑅𝑂(6)(6)のゼーゲル式で示される釉について釉中応力及び線試料↓熱膨張係数を測定した結果を表２に示す。なお、素地の700 度における線熱膨張係数は 6.9×10-6/K であった。
↑石英楔

表２におけるで薄赤で示した部分は釉中にアノーサイトが存在し、0.5mm厚の試料では釉中応力の測定に十分な

図 5 釉中応力測定の様子.
表 2 釉中応力と線熱膨張係数．
（上段：釉中応力 MPa，下段：線熱膨張係数 30-700℃
0.33mm 厚試料

0.50ｍｍ

0.60.4

釉表面の青-紫境界0.5

ゼーゲル式 Al2O3 係数

0.7

石英楔上の青-紫境界↓↑
素地－釉界面の青-紫境界

0.50mm 厚試料--52.0

57.7

-

5.42

5.30

5.11

5.13

5.35-

56.8

60.9

60.7-

5.85

5.57

5.27

5.21

5.42

18.1

48.4

68.6

68.5-

6.43

5.76

5.24

5.185.6718.444.059.529.0-6.755.665.145.366.3034567

ゼーゲル式 SiO2 係数
図 6 試料厚さの違いによる色縞移動の様子.

10-6/K ）透過光を得ることができなかった。同様に薄緑で示したゼーゲル式の SiO2 係数が 7 の領域の釉中には石英やトリジマイトが存在し、色縞の確認が困難となった。具体的には、
図 6 において青→紫→赤→黄色と変化している色縞が、この領域では赤い光が先に失われることで青→黄の変化となり境界が不明瞭となった。測定可能であった 13 試料の試料厚さの平均は 0.50mm で最大値、最小値はそれぞれ 0.61mm、0.41mm であった。一般的に透明釉として用いられる釉組成の範囲においては約 0.5mm の切断で高火度釉においても釉中応力が測定できることが確認された。ただし図 6 で示したように、試料厚さが見掛け上の応力測定値に影響を与える範囲であり、釉中央応力の比較を行うためには試料厚さの調整には十分に注意する必要がある。
測定が可能であった試料の釉中応力はすべて圧縮応力であった。また、線熱膨張係数が小さくなると釉中の圧縮応力が大きくなる傾向は確認されたが、線熱膨張係数が 5.0～5.5×10-6/K の領域においては、ほぼ同じ線熱膨張係数で釉中応力が 530～700kg/cm3 までばらついており相関性が薄い結果となった。0.4Al2O3・6SiO2 の試料においては線熱膨張係数が 5.36×10-6/K に対して釉中応力が 295 kg/cm3 と、他の同程度の熱膨張を示す試料の半分程度になっている。この試料においては釉中に石英が存在しており、その影響と考えられる。

4. まとめ
釉調合の初心者でも簡便にゼーゲル式を用いた正確な調合計算ができる釉調合アプリケーションを開発した。その中で利用した APPEN の式による線熱膨張係数の実測値との適合性について検討し、肥前地区で用いられる一般的な透明釉の範囲であれば精度良く計算できることを確認した。今後、技術相談等を通して普及を進めていく予定である。

参考文献
1) 稲田博, 窯業協会誌, Vol.85, No.10, 487-496 (1977).