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日本建築学会大会学術講演梗概集（東北） 2009年 8 月

ねじ引抜き力と手すり取付け強度の関係に関する実験研究
正会員○吉田 正人 * 1
正会員 久保田一弘 * 3
正会員 布田健 *5

ねじ引抜き力１．実験 目的
昨年度の研究 1 ) では現場でのねじ引抜き力の測定に用いる携行型試験機( 図 1 ) の実用性の確認と、これを用いた手すり取付けねじの引抜き力の測定を行った。
手すり取付け強度は、このねじ引抜き力と手すりブラケットの形状が確定すれば、単純なモーメント伝達関係により机上の計算で予測ができる。しかし、実際にはブラケットの座面形状や壁構法の違いなどによってモーメントの伝達 が低減されるこ とが予想される。
そこで本研究では同じ試験体からねじ引抜き力と手すり取付け強度を測定し、壁構法とブラケットの違いによって、モーメントの伝達がどの程度低減するかを把握することを 目的とする。
２．手すり 取付け 強度試 験
試験体は既往研究 2 , 3 ) を参考にし、代表的な壁構法を選定し、壁の模擬試験体( 図 2 ) を作製した。これを試
験装置( 図 3 ) に装着し、加力試験を行った。既往研究
では転倒時に手すりにかかる荷重は水平方向よりも鉛直方向の方が大きいことが明らかになっているため、本試験は鉛直方向のみとし、ロードセルや治具の重さが加わらないように試験体を水平に寝かせた状態で手すりに荷重をかけ、手すり取付け強度を測定した。ねじ引抜き力の測定には携行型試験機を使用し、測定箇所は手すりを取付ける箇所の近くとし、端距離を十分に確 保 し て 手 す り 取 付 け強 度 に 影 響 が な い よ う にした。
壁下地材と壁面材の組み合わせで強度の大小が明らかに判断できるものは今回の実験対象から除いた。試験ねじは呼び寸法 3 . 5 m m × 4 0 m m の十字穴付き皿タッピンねじ( J I S B 1 1 2 2 、鋼製タッピンねじ) を使用して試験 体 に 手 す り ブ ラ ケ ット を 取 付 け る 。手す り ブ ラ
ケットは形状の違う 3 種類とし( 図 4 ) 、表 1 に示す組み合わせで試験を行った。各項目のねじ引抜き力と手すり取 付け 強度 、その標 準偏 差に つい ても表 1 に示す。
３．モーメント伝達に係る低減係数αの定義とその算出
ねじ引抜き力と手すり取付け強度には図 5 に示すような関係があり、手すりブラケットの寸法とねじ引抜き力を把握していれば、手すり取付け強度は『F 1 ×
L 1 ＝ F 2 × L 2 』という式で算出できる。しかし、この式は理論式であり、実際にはブラケットの座面形状や壁構法の違いによって手すり取付け強度は減少する傾向がある。これは壁面材が手すりブラケットのめり込みによって圧壊し、ブラケットの下端と仮定している支点が移動することなどが考えられる。すなわち上記の要因によりモーメントの伝達が低減される。この低減係数をαと定義すると、関係式は『F 1 × L 1 ＝α×F 2 × L 2 』となる。この関係式とねじ引抜き力、手すり取付け強度、手すりブラケット寸法の値を用いて各種手すりブラケットや様々な壁構法の低減係数αを算出する。
４．実験 結果 及び 考察（１）壁構法による低減係数αの違いa ）P B ＋ S P F の場合( 図 6 )壁面材が P B 1 2 . 5 m m の場合の低減係数は 0 . 7 2 、加藤山口
直井正男 * 2
修由 * 4
英雄 * 6600

図1

図2

携行型試験機壁の模擬試験体

変位計
荷重方向

試験体

計測器

ロードセル

PC

図3

手すり取付け強度試験装置

図4
表1

手すりブラケットの形状
実験項目及び実験結果

円ブラケット四角

L1＝65mm

L1＝55mm

L2＝33.7mm
壁構法
SPFSPF合板

合板*1

L1＝55mm

L2＝32mm

L2＝28.8mm

手すり*2

ねじ

手すり

ねじ

手すり

Ave

1,882

1,408

1,882

1,520

1,882

1,365

σ250

188250

45250

41973

866

973

865

973

775

169

64169

35169

31634

713

634

770

634

691

PB
Ave
12.5 合板
σmm
Ave
軽鉄σ
PB
9.5mm

(単位：N)

楕円

ねじ*1864786

4686

41

Ave

2,205

1,852――――σ95

40――――

Ave

973

923

973

996

973

886

σ

169

27

169

30

169

27

Ave

973

887

973

957

973

860

σ

169

24

169

28169

26

ねじ引抜き力、 *2 手すり取付け強度

ＳＰＦ

ＰＢＳＰＦ

L1ＰＢ

L1F1F1F2F2

F1 ：手すり取付け強度( N )F2：ねじ引抜き力(N)L2L2

図50.60

圧壊後の状況

ねじ引抜き力と手すり取付け強度の関係

1.00
0.80

1.00

0.81
0.72
0.63

0.72

0.40
0.20

平均値
平均値−3σ0.00
PB12.5+SPF PB9.5+SPF

図6

L 1 ：手すり材中央から支点(壁表面)までの距離(m m)
L 2 ：上側ねじから支点(ブラケット下端) までの距離( m m )支点

支点

圧壊前の状況

低減係数( P B + S P F )An experimental study on relationship of strength of withdrawing screws and strength of installed handrail.
A proposal of the testing method on strength of installed handrails on the site (part2).

―983―

正会員
正会員
正会員

600

手すり取付け強度低減係数低減係数α

手すり携行型試験機

その２低減係数α

現場施工対応型手すり取付け強度試験法の提案

0.80

0.91
0.82

0.97
0.88

0.94
0.85

0.60
0.40
0.20

平均値
平均値−3σ0.00
PB12.5+合板 PB9.5+合板 合板

図7低減係数( P B + 合板)
YOSHIDA Masato et al.

1.00低減係数α

P B 9 . 5 m m は 0 . 8 1 となった。これは P B が厚い方がブラケットのめり込みが大きくなり、支点の移動( L 1 が長くなり、L 2 が短くなる) が生じた影響であると考えられる 。
b ）P B ＋合板の場合( 図 7 )
壁面材の厚さや有無に関わらず、低減係数αは0. 91 〜 0 .9 7 と大きい値となっていて、PB ＋ S PF ほど低減していないことがわかる。これは手すり取付け強度が小さいため、壁の圧壊がほとんど起こらなかったことが原因であると考えられ、ねじ引抜き力が大きな低減なく、手すり取付け強度に伝達されたことを示している。
（２）ブラケット形状による低減係数αの違い( 図 8 )壁構法により低減係数αは異なるが、ブラケットの形状による違いはあまり見られなかった。今回の実験
は住宅に取付けられる一般的な形状の手すりブラケットを用いての結果であり、その他の特異な形状のものを取付ける場合は低減係数を小さく設定するなどの対応をとる 必要が ある。
（３）低減係数 αの提 案
以上の結果を踏まえ、各構法におけるねじ引抜き力と手すり取付け強度のばらつきを考慮した低減係数αを表 2 に示す。P B ＋ S P F が 0 . 6 と最も小さくなっているが、ねじ引抜き力が大きいため手すり取付け強度はB L 認定基準である 5 9 0 N を大きく上回る。しかし、壁下地が合板と軽鉄の場合、低減係数αは P B ＋ S P F よりも 大 き く な る が 、ねじ 引 抜 き 力 が 大 幅 に 小さ い た
め、安全側を考慮すると手すり取付け強度が不足する危険性が生じてしまう結果となった 。
（４）手すり取付け強度 が不足する場合 の補強方法
上記の結果や既往研究から、必要強度が得られないことがある。例えば、S P F 等の間柱に手すりを取付ける場合は手すりブラケットの寸法により、間柱に収まらない状況が考えられる。その場合は、上側ねじのどちらかを捨てて施工し、捨てたねじ 1 本分の引抜き力の補填として、長ねじを用いれば十分な取付け強度が確保できる( 図 9 ) 。また、手すりを取付けたい箇所に下地材がない場合( 合板、軽鉄スタッド、P B のみ等)
は厚さ 2 0 m m 以上の補強材( 材料が硬い広葉樹の集成材など) を取付けて、間柱に関係なく自由な場所にブラケットを取付ける( 図 1 0 ) 。また、補強材に手すりを取付けた場合の低減係数αは合板のα＝ 0 . 8 として強度の推 測を する。
５．まと め本実験により低減係数αが把握できた。これを用いれば、現場にて手すり取付け強度を簡易に予測することができる。図１１に現場での手すり取付け作業工程を示す。なお、研究の遂行にあたり、平成 2 0 年度大学院生瀬戸口俊也氏、卒研生桑原望氏、平戸拓実氏、古屋花子氏の協力を得た。ここに記して謝意を表する。

0.800.600.400.200.00

図8PB12.5＋合板

円

四角

PB12.5＋軽鉄

PB12.5＋SPF

1)．瀬戸口俊也・加藤正男・久保田一弘・山口修由・布田健・直井英雄 ｢携行型ねじ引抜合板

手すりブラケットの違いによる低減係数αの比較表2壁構法

低減係数の提案
PB12.5mm

PB9.5mm
合板

ブラケット

ＳＰＦ
35mm

SPF

合板

軽鉄

SPF

合板

0.60.80.70.60.8ＰＢ
40mm

27mm

ＳＰＦ
80mm

0.8ＰＢ

3 本効き
2 本効き
図 9 ねじ長さによる補強
ＳＰＦ

ＰＢ

間柱

間柱

80mm

補強材

40mm

図 1 0 補強材による補強①壁裏の構造の把握
下地探索センサーや手動式
壁裏探知器具で間柱の位置・寸法、PBの厚さを把握する。
②手すりブラケットの寸法測定
手すりメーカーのホームページ等でブラケット寸法を把握する。
③ねじ引抜き力の測定
携行型試験機を用いて、手すり取付け箇所のねじ引抜き力を測定する。

試験機の開発及び現場試験法の検討 現場施工対応型手すり取付強度試験法の提案 その１｣ 2008年度日本建築学会大会梗概集

予測式を用いて、壁構法による低減係数を考慮した取付け強度の推測をする。

2)．
久保田一弘･加藤正男･西田和生･布田健･古瀬敏･直井英雄 ｢住宅内に設けられる壁つき手すりの取付け強度に関する実験研究 その１｣ 2002年度日本建築学会大会梗概集⑤手すりの取付け3)．
加藤正男･久保田一弘･矢島規雄･直井英雄 ｢住宅内に設けられる壁付き手すりの取付｢優良住宅部品性能試験方法書(歩行･動作補助手すり)BLT RW:2006｣ ｢優良住宅部品評価基準(歩行･動作補助手すり)BLE RW:2006｣｢木質構造設計基準･同解説｣ 1995年改定

東京理科大学大学院生
ナカ工業㈱ 技術研究所
東京理科大学 補手 工修
独立行政法人 建築研究所 主任研究員
独立行政法人 建築研究所 博士（工学）東京理科大学 教授 工博

F1 × L 1 ＝α× F 2 × L 2

推測した手すり取付け強度がBL基準を満たしていない場合は、補強などの処置をして手すりを取付ける。

けねじ引抜荷重の計測｣ 2005年度日本建築学会大会梗概集4)．
(財)ベターリビング ｢優良住宅部品認定基準(歩行･動作補助手すり)BLS RW:2006｣*1*2*3*4*5*6

PB9.5㎜＋合板④手すり取付け強度の推測

参考文献5)．
日本建築学会

楕円図11

手す り取 付け 作業 工程*1 Graduate Student,Dept.of Architecture,Faculty of Eng,Tokyo Univ.of Science*2 Technical Laboratory,Naka Corporation*3 Research Assoc., Dept. of Architecture, Faculty of Eng., Tokyo Univ. of Science, M.Eng*4 Building Research Institute, Senior Research Engineer.
*5 Building Research Institute, Dr. Eng.
*6 Prof.,Dept.of Architecture,Faculty of Eng, Tokyo Univ.of Science, Dr.Eng―984―