第九回道路橋床版シンポジウム論文報告集

土木学会

第九回道路橋床版シンポジウム論文報告集 土木学会

論文
論文

高弾性型 CFS とポリウレア樹脂柔軟層を用いた RC 床版の耐疲労性の評価
小森篤也*，小林朗**，立石晶洋**，阿部忠****博(工), 新日鉄住金マテリアルズ(株), コンポジットカンパニー（〒104-0061 東京都中央区銀座 7-16-3）**修(工), 新日鉄住金マテリアルズ(株), コンポジットカンパニー（〒104-0061 東京都中央区銀座 7-16-3）***博(工)，日本大学教授, 生産工学部土木工学科（〒275-8575 千葉県習志野市泉町 1-2-1）
道路橋 RC 床版の疲労対策として，CFS 床版下面接着補強法が広く用いられている．しかし，既往の研究にて CFS の接着補強量，すなわち引張剛性の最適化が行われ，引張剛性を一定以上高めても，押抜きせん断耐荷力や耐疲労性の向上は得られないことも報告されている．そこで本研究では，
道路橋 RC 床版下面 CFS 接着補強法において CFS とコンクリートの剥離破壊エネルギーや付着強度が高まると報告されているポリウレア樹脂柔軟層を不陸修正材に用い，引張剛性の高い高弾性型 CFS を接着させた補強 RC床版供試体を，輪荷重走行試験にて評価した．結果，無補強床版に比してポリウレア樹脂柔軟層を用いない場合約 9.5 倍，ポリウレア樹脂を用いるとた約 31.1 倍の等価走行回数が得られ新たな補強法として評価できる．

キーワード：連続繊維シート，ポリウレア樹脂，耐疲労性，引張剛性

1．はじめに道路橋 RC 床版の代表的な疲労損傷であるひび割れに対する補修・補強材として，炭素繊維シート（以下，CFSとする）などの FRP 材料が使用され，多く施工の実施もみられる 1)．FRP による補修補強対策は，鋼板接着補強工法などに比して重機などの大型機械が基本的に必要なく，また施工が簡便であることから，積極的に活用されている．そして，1999 年には旧建設省土木研究所から 2)
昭和 39 年道路橋示方書・同解説 3)（以下，道示という）に準拠し異形鉄筋を用いた RC 床版に CFS 下面接着補強を施し，輪荷重走行試験の結果から最適な CFS の引張剛性は 82kN/mm であることが示されている．また，岡田ら 4)の研究によりRC 床版へのCFS 引張剛性は68 kN/mmが望ましいことが輪荷重走行試験の結果から示された．
そして，CFS 格子接着補強法が提案され，最近では，地方公共団体が実施している道路橋長寿命化修繕計画における点検が容易となる補強法として実施されている．しかし，補強材である CFS の引張剛性に着目すると，小林ら 5)の研究により一定以上 CFS の引張剛性を高めても耐疲労性の向上は見込まれないことが報告されている．また，道路橋 RC 床版は押し抜きせん断破壊により終局を迎えることも知られており，CFS の引張剛性と押しぬきせん断耐荷力に着目した研究では，阿部ら 6)により，高強度型 CFS を用い接着層を 1 層，2 層，3 層，4 層（引張剛性を，27kN/mm，54kN/mm，81kN/mm，108kN/mm）と変化させ，すなわち CFS の引張剛性を高めて一定走行荷重実験で押し抜きせん断耐荷力を評価したが，CFS の引張剛性を高めても押し抜きせん断耐荷力の向上は得られないことが報告されている．しかし，新井ら 7)により，ポリウレア樹脂柔軟層を CFS とコンクリートの間に塗布することで CFS の界面剥離破壊エネルギーや付着強度が，エポキシ樹脂材料を用いた場合に比して数倍に増大し，FRP の引張剛性を変化させても同様に界面剥離破壊エネルギーや付着強度が向上することも報告されている．そこで本研究では，RC 床版下面に土木研究所での共同研究報告書 2)記載の引張剛性に比して 1.6 倍の引張剛性となる高弾性型 CFS およびポリウレア樹脂柔軟層を用い，接着補強した床版供試体を用いて輪荷重走行実験を行い，等価走行回数の算定からポリウレア樹脂柔軟層を用いた CFS 接着補強 RC 床版の耐疲労性を評価する．
このポリウレア樹脂柔軟層は，従来行われてきたエポキシ樹脂系プライマーをポリウレタン樹脂プライマーに，またパテ材による不陸修正工に用いる材料をエポキシ樹脂からポリウレア樹脂パテ材に変更するのみであり，施工工程の増加はない．
2. 使用材料・供試体寸法および補強方法
2.1 供試体概要
本実験に用いる供試体は，2002 年の道示 8)Ⅱに規定に基づいて設計し，供試体寸法のモデル化は道示Ⅱに規定

- 41
1 -

する活荷重載荷面幅 500mm を基準に，本実験装置における輪荷重幅が 250mm であることから 1/2 モデル（＝250/500）とした．ここで，本研究に用いる床版供試体の一覧を表－1 に示す．

表－1 供試体の一覧

RC-Cあり高弾性型

RC-HMN

2.2 使用材料(1) RC 床版
RC 床版供試体のコンクリートには，普通ポルトランドセメントと 5mm 以下の砕砂および 5mm～20mm の砕石を使用し，コンクリートの設計基準強度は 27N/mm2を目標として配合した．鉄筋には SD295A，D10 を用いた．実験時におけるコンクリートの圧縮強度および鉄筋の材料特性値を表－2 に示す．
（2）CFS および接着樹脂
本実験に用いた CFS は，目付量 300g/m2，設計厚み0.143mmの高弾性型CFSおよびプライマーとしてポリウレタン樹脂プライマーまたはエポキシ樹脂プライマー，不陸修正材としてポリウレア樹脂パテ材またはエポキシ樹脂パテ材，そして CFS の接着にはエポキシ樹脂含浸接着剤を用いる．ここで，CFS および接着樹脂の材料特性値をそれぞれ表－3，4，5，6 に示す．ポリウレア樹脂パテ材を用いる供試体には，溶剤型ポリウレタン樹脂プライマーを用い，プライマーおよびポリウレア樹脂パテ材
共に，指触乾燥時間が短いことから，施工工程の短縮に効果的となり省力化に役立つ．そして，ポリウレア樹脂パテ材はエポキシ樹脂パテ材に比して弾性率が 1/10 と低く，伸びは約 250 倍となる弾性パテ材である．本研究に用いるエポキシ樹脂プライマー及びパテ材は，一般的に用いられているプライマーとパテ材である．含浸接着樹脂は，従来から用いられている市販のエポキシ樹脂接着剤を用いる．本研究では，表－3 に示す CFS を用い，ポリウレア樹脂柔軟層の有無をパラメータとした補強断面構成材料の違いから，耐疲労性を検証する．

床版厚(mm)なし

RC-HMP

2.3 供試体寸法および鉄筋の配置
供試体寸法は，全長 1,470mm，支間 1,200mm，床版厚130mm とする．鉄筋は複鉄筋配置とし，引張主鉄筋にD10 を 100mm 間隔で配置し，有効高は 117mm である．
また，配力筋も軸直角方向と同様に 100mm 間隔で配置し，有効高を 107mm とした．また，圧縮側には引張鉄筋量の 1/2 を配置した．表－1 に示す無補強床版 RC-C お
よび補強 RC 床版 RC-HMP，RC-HMN は，すべて同じ床版を使用する．本研究では，初期損傷を与えない条件で試験を行う．ここで，RC 床版の寸法および鉄筋配置を図－1に，CFS 接着補強RC 床版のCFS 割付を図－2 に示す．
(1)CFS 接着補強工法の概要
補 強 供 試 体 は ， RC 床 版 供 試 体 の 支 間
1,200mm×1,200mm の内側の 1100mm×1100mm の範囲に，目付量 300g/m2，設計厚 0.143mm の高弾性型 CFS を軸直角方向および軸方向に各 1 層貼り付けする．今回は，ひポリウレア 補強材引張剛性(kN/mm)
樹脂

CFS

供試体名

13062.2なし

表－2 床版コンクリートの使用材料
鉄筋(SD295A)

供試体

コンクリート
圧縮強度(N/mm²)

使用
鉄筋

RC床版

35D10

降伏強度 引張強度 引張弾性率(N/mm²) (N/mm²) (kN/mm²)368516200表－3 高弾性型 CFS の材料特性値引張強度2(N/mm )

引張弾性率（g/m )
302

2,2806.52

目付量種類2高弾性型CFS2(kN/mm )表－4 プライマーの材料特性値
成分
配合比
（重量比）
指触乾燥時間（時間）

ポリウレタン樹脂（溶剤型）

エポキシ樹脂（無溶剤型）

1:12:11.58

表－5 パテ材の材料特性値
ポリウレア樹脂
パテ材

エポキシ樹脂
パテ材

3:1

2:1

3.5

8

480

---

---

4,852

伸び (%)

4922.5

引張強度(N/mm 2 )圧縮強度
(N/mm 2 )

21.0

---

---

89.2

成分
配合比
（重量比）
指触乾燥時 間（時間）引張弾性率(N/mm 2 )圧縮弾性率(N/mm 2 )表－6 含浸接着樹脂の材料特性値
試験項目

材料特性値

試験方法他

硬化物比重1.17

JIS K 7112

可使時間（分）31

温度上昇法(250g)

46

JIS K 7161

82JIS K 7171

引張せん断強さ
2（N/mm )18

JIS K 6850

塗膜硬化時間（時間）7

ドライイングレコーダー

引張強さ
2（N/mm )曲げ強さ
2（N/mm )び割れ観察のため CFS を格子状補強とすることから，

2 - 42

Ａ

引張鉄筋

たわみ計測点

12＠100＝1200

圧縮鉄筋

疲労実験による走行範囲

Ｂ

CFS を 100mm 幅に切断し，50mm の隙間を開け格子状に接着する．まず，施工範囲をディスクサンダーにて全面ケレンし，エアブローで清掃して研掃完了とする．
(2) ポリウレア樹脂パテ材を用いる CFS 接着補強法
ポリウレア樹脂パテ材を用いる，供試体 RC-HMP は，墨だしが完了した RC 床版下面に表－4 に示すポリウレタン樹脂プライマーの主剤・硬化剤を混合し，ローラー刷毛にて 0.20kg/m2 となるよう均一に塗布する．指触乾
燥を待ち次工程に移る．次に表－5 に示すポリウレア樹脂パテ材の，主剤・硬化剤を混合し CFS 接着面に左官ゴテを用い 1mm 厚となるように塗布する．そして，高弾性型 CFS を，表－6 に示す常温硬化型 2 液性エポキシ樹脂を用い含浸接着させる．
(3) ポリウレア樹脂を用いない CFS 接着補強法
ポリウレア樹脂柔軟層を用いない CFS 接着補強供試
体 RC-HMN は，CFS 接着補強の際，すべてエポキシ樹脂を用い接着補強法を行う．墨だしが完了した RC 床版
下面に表－4 に示すエポキシ樹脂プライマーの主剤・硬化剤を混合し，ローラー刷毛で 0.2kg/m2 となるよう均一に塗布する．プライマーとして用いるエポキシ樹脂は翌日まで硬化しないため，プライマー塗布後に静置養生をおこなう．翌日以降，表－5 に示すエポキシ樹脂パテ材の主剤・硬化剤を混合し，左官ゴテで 1mm 厚となるよう均一に塗布する．そして，プライマーと同様，翌日まで静置養生し，ポリウレア樹脂柔軟層を用いる RC-HMP
供試体と同様に，表－6 に示す常温硬化型エポキシ樹脂を用い，CFS を含浸接着させる．
これら 2 種類の補強供試体は，7 日以上常温で静置養生し，試験に供する．

Ｃ13512＠100＝12001470

35 6035130支点材

Ｄ 135

25 80 25130250

D10Ｂ

図－1 RC 床版の寸法および鉄筋配置

3．等価走行回数および耐疲労性の評価

Ａ12＠100＝1200

100 501100

3.2 等価走行回数
輪荷重走行実験では，2 万回走行ごとに荷重を増加させることから，基準荷重と載荷荷重および実験走行回数

250Ｃ135CFS

12＠100＝12001470

Ｄ 135

25 80 25130

3.1 実験方法
輪荷重走行試験は，20,000 回ごとに荷重を増加する段
階荷重載荷により床版が破壊するまで床版中央から900mm の範囲に走行を行う．補強効果および耐疲労性の評価は，供試体の設計荷重である基準荷重と実験走行回数の関係から等価走行回数を算定し評価する．たわみ計
測は，輪荷重の走行 1，10，100，1,000，5,000 回，以後5,000 回走行ごと計測する．また，すべての床版供試体の初期走行荷重は，80kN とし，20,000 回走行ごとに荷重を 20kN 増加させる．また，130kN 以降は 10kN ずつ荷重を増大させる．以降は無補強 RC 床版供試体，RC-Cにおける破壊時の等価走行回数を基準に，2 種類の下面増厚補強床版供試体の補強効果および耐疲労性を評価する．

35 6035130支点材D10

図－2 補強 RC 床版の CFS 割付の関係から等価走行回数 Neq を算出して補強効果および耐疲労性を評価する．
輪荷重走行実験による等価走行回数 Neq は，マイナー則に従うと仮定すると，式(1)で与えられる．なお，式(1)に適用する S-N 曲線の傾きの逆数の絶対値 m には，松井らが提案する RC 床版の S-N 曲線の傾きの逆数の絶対値 12.7 を適用する 9)．なお，本供試体は，1/2 モデルであることから，基準荷重 P は活荷重 100kN の 1/2 に安全率 1.2 を考慮して 60kN とする．そして，補強床版に対する S-N 曲線の傾きの逆数の絶対値を通常の RC床版と同様に 12.7 とすることは，補強効果の検証などの観点から妥当であることを筆者らの研究 10)で示している．

3 - 43

表－7 等価走行回数結果（基準荷重＝60kN）
供試体
実験走行回数
等価走行回数
実験走行回数
等価走行回数
実験走行回数
等価走行回数

RC-C
RC-HMP
RC-HMN80 kN
20,000772,240
20,000772,240
20,000772,240荷重と走行回数
100 kN
120kN
1,322
5,587,332
20,00020,00013,137,391 133,079,433
20,0006,99013,137,391
46,511,262

等価走行回数合計

走行回数比

6,359,573―

197,945,168

31.1

60,420,893

9.5

2,770
50,956,1058

これらの道路橋 RC 床版での他所での補強床版の耐疲労性の評価に関する実験研究においても松井らが提案する 12.7 が適用されている 11)．

RC-C
RC-HMP
RC-HMN76

たわみ（mm）/130kN(1)

15432，
ここで，Neq：等価走行回数（回），Pi：載荷荷重（kN）

1

P：基準荷重 60kN，ni：実験走行回数(回），m：S-N 曲線0
1.E+00

1.E+01

1.E+02

1.E+03

1.E+04

1.E+05

1.E+06

1.E+07

1.E+081.E+09

等価走行回数（回）の傾きの逆数の絶対値(=12.7）とする．

図－3 たわみと等価走行回数の関係
1.54. 実験結果

1.41.39

RC-C
RC-HMP
RC-HMN

4.1 等価走行回数
本実験により求められた，無補強および補強 RC 床版の等価走行回数結果を表－7 に示す．
(1) 無補強 RC 床版

たわみ（mm）

1.3
1.2
1.1
10.97
0.9

無補強RC 床版RC-C の破壊等価走行回数は，6.35×1060.8回となり，この RC 床版供試体の平均等価走行回数 Neq

0.790

0.7
1.E+00を基準に CFS 補強床版の補強効果および耐疲労性を評

等価走行回数（回）

1.E+01

図－4 初期たわみの発生状況

価する．
(2) ポリウレア樹脂柔軟層を用いる補強 RC 床版
ポリウレア樹脂柔軟層を使用する補強 RC 床版
RC-HMP の破壊等価走行回数は，197.95×106 回となり，無補強 RC 床版 RC-C に比して約 31.1 倍の等価走行回数が得られ，大幅な耐疲労性の向上が確認された．この等価走行回数は，高い引張剛性の CFS を用いた既往の研究
5)と異なる結果である．これは，ポリウレア樹脂柔軟層を用いることによる定着長さの増大で広い範囲の CFSが曲げ引張応力を分担し等価走行回数の増大が得られたものと考えられるが，破壊状況やたわみの発生状況な確認された．しかし，この補強 RC 床版供試体 RC-HMNの等価走行回数は，RC-HMP 供試体と比して約 69.5％低下しており，引張剛性を高めた CFS 接着補強法を用いた既往の研究 5)と同様の結果である．
4.2 たわみと等価走行回数の関係
本実験における等価走行回数とたわみの関係を図－3，4 に示す．これらの図に示すたわみの計測は，図－1に示す床版中央の輪荷重直下で行う．
(1) 無補強 RC 床版ども考慮し考察を行う．
(3) ポリウレア樹脂柔軟層を用いない補強 RC 床版

無補強 RC 床版 RC-C 供試体のたわみは，
図－ 3 に示ポリウレア樹脂柔軟層を用いず，エポキシ樹脂のみですように補強が施されていないため荷重載荷初期から補強された RC 床版 RC-HMN の破壊等価走行回数は，破壊時まで全般に最も大きく，また，図－4 に示す荷重60.42×106 回となり，無補強 RC 床版 RC-C に比して約80kN 載荷時の初期たわみは，1.39mm である．そして9.5 倍の等価走行回数が得られ一定の耐疲労性の向上が5.79×105 回にはたわみが 3mm まで到達し，その後荷重4 - 44

を 100kN に引き上げ輪荷重走行させたところ，押し抜きせん断破壊にて試験を終了した．
(2) ポリウレア樹脂柔軟層を用いる補強 RC 床版
ポリウレア樹脂柔軟層を使用する補強 RC 床版
RC-HMP は，図－3 に示すとおり全般的な輪荷重走行試(1)RC-C験時のたわみが最も小さい，しかし，図－4 に示す初期

はく離

はく離

(2) RC-HMP(3) RC-HMN

図－5 床版下面の破壊状況

たわみは 0.97mm であり，ポリウレア樹脂柔軟層を用いない供試体 RC-HMN よりも約 18%増大している．これは，エポキシ樹脂パテ材に比して柔軟で伸びのあるポリぬかれた範囲はすべての供試体の中で最も広範囲であウレア樹脂柔軟層をポリウレタン樹脂プライマーと CFSる．押し抜かれた範囲は CFS 接着面積全体の約 34.7％での層間に用いたため，柔軟性によるゆるみなどから載荷ある．また，輪荷重走行直下に見られる CFS の破断場所初期のたわみが増大したものと考えられる．その後輪荷以外の部分でも床版コンクリートのひび割れが確認さ

重走行を行い，たわみの発生はポリウレア樹脂を用いない供試体 RC-HMN を 3.86×10 回の走行回数，たわみれたが無補強 RC 床版 RC-C に比して相対的に少ない．
(3) ポリウレア樹脂柔軟層を用いない補強 RC 床版

1.28mm の時点で逆転し，その後たわみの増大が最も抑ポリウレア樹脂柔軟層を用いず，エポキシ樹脂のみで制されることから，長期間の供用でもたわみの抑制が可CFS 接着補強された RC 床版 RC-HMN も同様に，押し抜能な補強法と判断される．
(3) ポリウレア樹脂柔軟層を用いない補強 RC 床版

きせん断破壊で試験を終了したが，この供試体は，押し3抜きせん断破壊範囲外周に CFS の破断が確認された．ポポリウレア樹脂柔軟層を用いず，エポキシ樹脂のみでリウレア樹脂柔軟層を用いた供試体 RC-HMP は輪荷重CFS 接着補強された RC 床版 RC-HMN は，高い剛性の走行範囲直下に破断が発生し CFS 破断場所が明らかに

CFS の補強効果から図－4 に示すとおり初期のたわみは， 異なる．これは，押し抜きせん断破壊時の床版下面の変位により CFS の破断が発生したものと考えられる．また，
0.79mm となり最も小さい．しかし，荷重を 120kN に増大させる前の 139.9×106 回付近でたわみが 3mm に達し，押し抜きせん断破壊範囲は，CFS 接着補強面積の約その後たわみは急激に増大し，押し抜きせん断破壊で終20.6%であり，ポリウレア樹脂柔軟層を用いた供試体に局を迎えている．

比して，約 40%減少した．この押し抜きせん断破壊領域の減少効果については，走行時の床版主鉄筋のひずみ発生分布範囲や発生ひずみ量，CFS の発生ひずみ量と発生

4.3 破壊状況
輪荷重走行試験後の各床版下面の破壊状況を図－分布範囲など，ポリウレア樹脂柔軟層を用いた供試体

5(1)，（2），(3)に示す．

RC-HMP と比較したデータの確認と解析を行い，検証す(1) 無補強 RC 床版ることを今後の課題としたい．また，新井らの研究 7)で無補強 RC 床版供試体 RC-C の破壊状況は，輪荷重走は，ポリウレア樹脂柔軟層を用いる静的な CFS の付着試

行位置の周囲で押し抜きせん断破壊し，引張鉄筋のダウ験において CFS の定着長さが増大することが確認されエル効果により輪荷重走行範囲の外側 45°に分布したており，この定着長さの増大効果もあわせて，道路橋 RCさらに外側で押しぬかれている．そのため，広い範囲で床版へのポリウレア樹脂柔軟層の適応効果について検床版下面コンクリートの剥離が確認された．剥離の範囲

証をすすめたい．

はテストハンマーの打音検査により確認した．ひび割れは，床版鉄筋の配置間隔と同様の約 100mm 間隔で発生5. まとめしている．
本研究では，道路橋 RC 床版に一般的に使用されてい(2) ポリウレア樹脂柔軟層を用いる補強 RC 床版
ポリウレア樹脂柔軟層を使用する補強 RC 床版

る CFS の引張剛性に比して，約 1.6 倍の引張剛性となる

RC-HMP は，無補強 RC 床版 RC-C と同様に押し抜きせ高弾性型 CFS を用い，新たに開発されたポリウレア樹脂ん断破壊で終局を迎えている．しかし，床版輪荷重走行柔軟層を不陸修正材に用いて，補強効果と耐疲労性を評範囲の直下で CFS の破断が確認され，この CFS の破断価した結果，以下の事項が得られた．

は，押し抜きせん断破壊前に異音とともに発生し，押し(1) ポリウレア樹脂パテ材は，道路橋 RC 床版に CFS を5 - 45

接着する際の不陸修正材として使用可能であり，約参考文献490％の伸び性能をもつ低弾性型のパテ材である．

1) 土木学会：道路橋床版の維持管理マニュアル，2012．

(2) ポリウレア樹脂パテ材を柔軟層として床版下面 CFS2) 建設省土木研究所：炭素繊維接着工法による道路橋コ接着補強に用いる場合，ポリウレタン樹脂プライマ

ンクリート部材の補修・補強に関する設計・施工指針

ーを塗布し，次にポリウレア樹脂柔軟層を塗布，そ（案），コンクリート部材の補修・補強に関する共同の後エポキシ樹脂でCFSを接着させる工程で道路橋研究報告書(Ⅲ)，1999.
3) 日本道路協会：鋼道路橋示方書，1964．

RC 床版の CFS 接着補強が可能である．
(3) 等価走行回数の評価では，同条件の無補強 RC 床版

4) 岡田昌澄，大西弘志，松井繁之，小林朗：格子配置さに比して，エポキシ樹脂を用い CFS 接着補強したれた炭素繊維シートによる床版補強効果， 第三回道RC 床版の等価走行回数はは約 9.5 倍，ポリウレア樹

路橋床版シンポジウム講演論文集，pp.75−180，2003.6

脂を用い，CFS 接着補強した RC 床版の等価走行回5) 小林朗，蔡華堅，西 勝，松井 繁之：炭素繊維シー数は 31.1 倍となり，ポリウレア樹脂を不陸修正材にト格子接着工法により補強した RC 床版の疲労耐久用いることで大幅に耐疲労性が向上した．

性，コンクリート工学年次論文集，Vol.27, No.2,(4) たわみと等価走行回数の評価では，初期たわみはエ

pp.1513-1518, 2005.7

ポキシ樹脂を用い CFS 接着補強を施した RC 床版が6) 阿部忠，木田哲量，澤野利章，小森篤也，樋田俊一：

最も小さく，柔軟層であるポリウレア樹脂を用いる

積層数の異なる CFS 補強 RC 床版の補強効果およびと約 1.3 倍となるもののたわみ 1.28mm の時点でエ

力学特性，第 57 回理論応用力学講演会，2008.6

ポキシ樹脂を用いた補強 RC 床版を逆転し，その後

7) 新井崇裕，山野辺慎一，玉野慶吾：ポリウレア樹脂層たわみの増大が最も抑制されることから，長期間のを有する炭素繊維シート補強工法の付着特性に関す供用でもたわみの抑制が可能な補強法と判断される．

る研究，鹿島技術研究所年報 Vol.62, pp-45-52, 2014.9(5) 床版下面の破壊状況の観察からは，不陸修正材としてポリウレア樹脂パテ材を用いた場合，輪荷重走行

8) 日本道路協会：鋼道路橋示方書・同解説，2002.
9) 松井繁之：道路橋床版設計・施工と維持管理，森北出

直下にて CFS の破断が確認された．またこの CFS版，2007.の破断は床版の押し抜きせん断破壊前に発生した．

10)川合豊，阿部忠，高野真希子：道路橋 RC 床版におそして，不陸修正材にエポキシ樹脂パテ材を用いた

ける S-N 曲線の一考察，土木学会，第 7 回床版シン場合，押し抜きせん断破壊と同時に，CFS の破断がポジウム論文集，pp.263-268，2012.

観察され押しぬき範囲の面積は，エポキシ樹脂を用

11)三田村浩，佐藤京，本田幸一，松井繁之：道路橋 RC

いたほうが約 40%低下した．
これらの実験結果から，床版上面の凍害劣化と疲労寿命への影響，土木学会，不陸修正材にポリウレア樹脂パテ柔軟層を用い，高構造工学シンポジウム論文集，pp.1420-1431, Vol.55A,

い引張剛性を持つ高弾性型CFSを用いる新たな補強

2009.3.

法として提案する．

（2016 年 7 月 18 日受付）

6 - 46