第八回道路橋床版シンポジウム論文報告集

土木学会

論文

接着剤塗布型下面増厚補強したRC床版の補強効果および耐疲労性の評価
及川裕介*， 阿部忠**， 小森篤也**** 日本大学大学院，生産工学研究科土木工学専攻 (〒 275-8575 千葉県習志野市泉町 1-2-1)** 博(工)，日本大学教授，生産工学土木工学科 (〒 275-8575 千葉県習志野市泉町 1-2-1)*** 新日鉄住金マテリアルズ(株) (〒 103-0024 東京都中央区日本橋小舟町 3-8)
道路橋 RC 床版の下面増厚補強では，引張補強材に鉄筋や CFRP 格子筋が用いられている．しかし，ポリマーセメントモルタル吹付けによる下面増厚補強法において，増厚界面でのはく離が懸念される．そこで本研究では，既設 RC 床版と増厚部の付着性を高めるために増厚界面に接着剤を塗布し，引張補強材にワイヤーメッシュおよび CFRP 格子筋を配置して下面増厚補強した供試体を用いて，その補強効果および耐疲労性を評価した．その結果，RC 床版供試体の等価走行回数に比してワイヤーメッシュ，CFRP 格子筋を配置した接着剤塗布型下面増厚供試体は，終局時まで一体性が確保され，それぞれ 16.4 倍，19.2 倍の補強効果が得られた．

キーワード：RC床版，CFRP格子筋，下面増厚補強，接着剤

1．はじめに高度経済成長期に建設された道路橋 RC 床版は，劣化が急速に進み，その補強対策や維持管理の構築が重要な課題となっている．とくに，道路橋部材のなかで最も損傷が著しいのは RC 床版である．現在供用されている道路橋の設計基準は，数回の改訂が行われ現在に至っている．たとえば，建設後 50 年を経過する橋
梁は昭和 39 年改訂の基準で設計され，平成 6 年改訂
1)の道路橋示方書・同解説 （以下，道示とする）の基準に対して，活荷重が 80kN から 100kN へと改定されている．また，橋の等級も 1，2 等橋から B，A 活荷重へと改定された．とくに，RC 床版においては床版厚が支間 L に対応する厚さや，大型車両の計画交通量を考慮した割増係数が適用されている．したがって，建設後 50 年を経過する RC 床版が B 活荷重に対応するためには，耐荷力性能の向上を図るための補強対策2)が必要となる ．RC 床版の耐荷力性能の向上を図る補強対策としては，既設 RC 床版上面に鋼繊維補強コンクリートを増厚する補強（以下，SFRC 上面増厚補強3)とする） や鋼板接着補強，ポリマーセメントモルタル（以下，PCM とする）吹付けによる下面増厚補強などが実橋床版で施工されている．RC 床版の SFRC上面増厚補強では，耐疲労性の向上を図るために，増厚界面に接着剤を塗布した補強法が提案され，耐疲労性が評価されている．また，張出部を有する床版上面，すなわち正負の交番応力の発生する領域においても接着剤を塗布した補修・補強法においても耐疲労性が評価され，接着剤の効果が得られている．一方，上面増厚補強および下面増厚補強においては増厚層内に引張補強材として鉄筋が使用されている．しかし，鉄筋を配置した場合は交差部が鉄筋径の 2 倍となるため，増厚層が厚くなり，死荷重の増大が懸念されている．近年では，鉄筋に変わる材料として，炭素繊維で一体形成された格子筋（以下，CFRP 格子筋とする）が使用され，上面増厚補強や下面増厚補強の引張材として使用されている．
そこで本研究は，下面増厚補強法に着目し，引張補強材には鉄筋と同等な材料特性を有するワイヤーメッシュと CFRP 格子筋を用い，それぞれの引張補強材を配置し，接着剤を塗布した下面増厚補強法における補強効果および耐疲労性を評価し，道路橋 RC 床版の下面増厚補強対策の一助とするものである．
2．RC床版下面補強法における現状と対策
2.1 従来型下面増厚補強法における現状
RC 床版の 2 方向のひび割れに対する補強法には炭素繊維連続シート（CFS）やアラミド繊維シート（AFS）
3),4)材を用いた下面接着補強法や鋼板接着補強法が 採用されている．また，鉄筋の露出や漏水，さらにはコンクリートのはく離など，劣化過程が加速期（後期）に相当する床版の補強法には，PCM 吹付けによる下面増厚補強法が施工されている．そこで本研究では下面- 127 -表－ 1 RC 床版コンクリートの示法配合スランプ 空気量 W/C s/a(cm)(%)(%) (%) C
8.0±2.5
2.0±1.03940 403

表－ 3 補強材の剛性比較

単位量(kg/m³)
WSG
158 726 1094

Ad4.0

補強材の種類

引張弾性率(kN/mm²)

断面積(mm²)

本数/m

引張剛性(kN･m)

ワイヤーメッシュ
CFRP格子筋

200
103.7

8.04
17.5

202032.1536.30

表－ 2 コンクリートおよび鉄筋の材料特性値
鉄筋(SD295A)

供試体

コンクリート
圧縮強度(N/mm²)

使用
鉄筋

RC床版

35D10項目

降伏強度 引張強度 ヤング係数(N/mm²) (N/mm²) (kN/mm²)
368

516

PCM

200

表－ 4 PCM
単位量(kg/m³)
プレミックス粉体
水1860595

水結合比（％）
32－ 2 に示す．
増厚補強に着目し，引張補強材に CFRP 格子筋を配置するとともに増厚界面に接着剤を塗布した補強法における補強効果および耐疲労性を検証する．
2.2 増厚界面における接着剤の適用の検討
従来，施工されてきた下面増厚補強法は，RC 床版下面の脆弱したコンクリート部を除去した後，プレウェッティング工またはコンクリート下地用プライマー（以下，プライマーという）を塗布し，PCM 吹付けを行っている．この場合，下面増厚補強法に用いられる PCM の付着強度は 1.7N/mm² を満足するものと規定5)されいる ．しかし，RC 床版コンクリートと下面増厚補強材である PCM は，圧縮強度の差により，増厚界面で曲げ引張りを受けることから，増厚界面での横ずれによるはく離破壊が懸念される．これらを防止する対策として，曲げ引張領域に接着材を塗布することで破壊荷重付近まで一体性が確保され耐荷力性能，耐疲労性の向上が図られている．SFRC 上面増厚補強および負の曲げ領域，すなわち曲げ引張領域の上面補修においても接着剤を塗布した補修・補強法においても評価されている．そこで本研究においても曲げ引張領域に接着剤を塗布した下面増厚補強を施すものとする．
3. 使用材料および供試体寸法
3.1 供試体概要
本実験に用いる供試体は，2002 年の道示の規定に基づいて設計し，供試体寸法を 1/2 モデルとした．供試体は基準となる RC 床版供試体，下面増厚補強供試体においてはワイヤーメッシュ，CFRP 格子筋を，それぞれ引張補強材として用いて増厚界面に接着剤を併用した供試体を製作した．
3.2 RC床版
RC 床版供試体のコンクリートには，普通ポルトランドセメントと 5mm 以下の砕砂および 5mm ～ 20mmの砕石を使用し，設計基準強度は道示に規定に基づい2て 24N/mm 以上となる配合条件とした．鉄筋にはSD295A，D10 を用いた．ここで，RC 床版の示方配合を表－ 1，コンクリートおよび鉄筋の材料特性値を表

3.3 下面増厚補強床版
下面増厚補強に用いる引張補強材にはワイヤーメッ
シュおよび CFRP 格子筋を用いた．補強法は増厚界面には接着剤を塗布した後，引張補強材を配置し，吹付けによる下面増厚補強を施した供試体をそれぞれ製作した．下面増厚補強用 RC 床版供試体の使用材料および特性値は，以下のとおりである．
(1) 下面増厚補強用RC床版供試体
下面増厚補強用 RC 床版供試体のコンクリートおよび鉄筋は，基準となる RC 床版供試体と同様である．
(2) ワイヤーメッシュおよびCFRP格子筋
本実験供試体に用いるワイヤーメッシュは φ3.2mm
網目寸法 50mm×50mm を用いる．ワイヤーメッシュの22
引張強度は縦は 653N/mm ，横が 630N/mm である．
CFRP 格子筋は，ワイヤーメッシュと同等な格子間寸法を考慮することから網目寸法を 50mm×50mm，厚さ4.2mm の CFRP 格子筋を用いる．CFRP 格子筋の引張22
強さは 1,902N/mm ，引張弾性率 103.7kN/mm である．
ここで，ワイヤーメッシュと CFRP 格子筋の剛性比較を表－ 3 に示す．
(3) ポリマーセメントモルタル
本実験における下面増厚補強法に用いる PCM の要求性能は付着強度 1.7N/mm² 以上，圧縮強度が 27N/mm²6)以上が要求されている ．そこで，本供試体の下面増厚補強材には，吹付け施工が可能な繊維混合プレミックス型ポリマーセメントモルタルを用いる．この材料は，流動性にも優れた材料であり，吹付けにおいて格子筋の隙間などへの充填性も良い．材齢 4 日，7 日，14日の圧縮強度は 32.7N/mm²，36.4N/mm²，42.2N/mm²である．なお，実験前における圧縮強度は 44.3N/mm²であった．ここで PCM の配合を表－ 4 に示す．
(4) 増厚界面に用いるエポキシ接着剤
RC 床版上面増厚補強における増厚界面のはく離を改善するために，RC 床版コンクリートと増厚コンクリートとの接着性能を高めるため，エポキシ樹脂接着剤（以下，接着剤とする）を塗布した補修・補強法が提案されている．さらに，その耐疲労性が評価され，
7)実施工もされている ．そこで，下面増厚補強法においても，RC 床版と増厚コンクリートとの接着性能を- 128 -

4.1 下面増厚補強床版の概要
下面増厚補強法は，かぶり不足の床版や床版コンクリートのはく落などの下面損傷を想定し，15mm 切削し，PCM で厚さ 25mm 増厚する．よって，試験体の底面かぶり内に，幅 1,100×1,100mm，厚さ 15mm の合(1)RC床版

Ｃ135Ｂ135Ｂ4. 補強方法

Ｄ13512@100=12001470

25 80 25
130Ｄ13512@100=12001470

35 60 35
13012＠100＝1200Ａ
13535 60 35
130 1025 80 2510 130

Ｃ135

RC 床版に輪荷重が作用した場合，床版支間内には曲げ引張力を受ける．この場合，増厚コンクリートの2
圧縮強度 44.3N/mm ，さらに増厚界面に引張材を配置することから，増厚界面で横ずれ，すなわち一面せん断力を受けてはく離に至る．そこで筆者ら 6)が開発したモードⅡ型の一面せん断試験を行い，増厚界面のせん断強度を評価した．
その結果，圧縮強度によりせん断破壊強度が異なるため，エポキシ樹脂接着剤を塗布した場合は破壊面が圧縮強度の低い既設 RC コンクリート側で破壊となり，
2
せん断強度は 6.8N/mm であった．また，圧縮強度の2高い PCM 側で破壊した場合は 8.9N/mm であった．な2
お，プライマーを塗布した場合は 4.0N/mm となった．

(2)下面増厚補強床版

115

10PCM

25接着剤
RC床版

115

図－ 1 供試体寸法および鉄筋配置（mm）(1)ワイヤーメッシュ

接着剤
RC床版

103.4 供試体寸法および鉄筋の配置(1) RC床版供試体
無補強 RC 床版供試体の寸法は，全長 1,470mm，支間 1,200mm，床版厚 130mm とした．鉄筋は複鉄筋配置とし，引張主鉄筋に D10 を 100mm 間隔で配置し，有効高を 105mm とした．また，圧縮側には引張鉄筋量の 1/2 を配置した．ここで，供試体名称は RC-1 とし，寸法および鉄筋配置を図－ 1 に示す．
(2) 下面増厚補強床版供試体
無補強 RC 床版供試体の底面を 1,100×1,100×15mmの範囲を箱抜きし，ワイヤーメッシュおよび CFRP 格子筋を配置し，吹付けにより PCM を 25mm の施工する．したがって，床版全厚 140mm とする．ここで，接着剤塗布型下面増厚補強法における引張補強材配置
および概略寸法を図－ 2 に示す．

支点材

250

高めるため，同様に接着剤を用いた．本実験に用いた接着剤の実験時における付着強度は 2.3N/mm² である．
ここでエポキシ樹脂接着剤の実験値を表－ 5 に示す．

PCM

25分/23℃
N/mm²
N/mm²
N/mm²N/mm²N/mm²

18.66.4 513812,90057142.3Ａ

可使時間
圧縮強さ
圧縮弾性係数
曲げ強さ
引張せん断強さ
付着強さ

たわみ計測点

20.8
4.2 55.4

12＠100＝1200

TI値（主剤）

試験方法
JIS K 7112
JIS K 6833
2rpm/20rpm
温度上昇法(250g)
JIS K 7208JIS K 7208
JIS K 7203
JIS K 6850
JIS K 6909

135

実験値
1.4

疲労試験による走行範囲

試験項目
硬化物比重135

表－ 5 エポキシ樹脂系接着剤の実験値(2)CFRP 格子筋
図－ 2 接着剤塗布型下面増厚補強概略寸法
板を設置し，箱抜きして，補強用 RC 床版を製作した．
4.2 下面増厚補強法の施工手順
CFRP 格子筋を用いた下面増厚補強法は「CFRP グ
リッド増厚・巻立て工法によるコンクリート構造物の補修・補強設計・施工マニュアル(案）」(以下，施工6)マニュアル(案)とする) に準拠して製作する．ここで，接着剤塗布型下面増厚補強にワイヤーメッシュおよびCFRP 格子筋を増厚下面に直接配置した供試体の名称をそれぞれ RC-W.A，RC-C.A とする．
5. 実験方法および等価走行回数
5.1 実験方法と荷重条件
輪荷重走行疲労実験は，20,000 回ごとに荷重を増加- 129 -

表－ 6 無補強 RC 床版および接着剤塗布型下面増厚補強における等価走行回数
荷供試体
RC-1

RC-C1RC-C.A

等価走行回数合計

重実験走行回数

80 kN
20,000100 kN
10,010

等価走行回数

772,240

6,575,264

120 kN00

実験走行回数20,00020,0004,100

等価走行回数

772,240

13,137,391

14,086,838

実験走行回数20,00020,00019,000

等価走行回数

772,240

13,137,391

127,197,701

走行回数比

7,347,504―

27,996,469

3.8

141,107,332

19.2

させる荷重載荷により床版が破壊するまで行った．補
強効果および耐疲労性の評価は，供試体の設計荷重である基準荷重と実験走行回数の関係から等価走行回数を得て評価する．たわみ計測は，輪荷重走行 1，10，100，1,000，5,000 回，以後 5,000 回走行ごと計測する．また，すべての床版供試体の初期走行荷重は，80kN とし，20,000 回走行ごとに荷重を 20kN 増加する．RC
床版供試体，RC-1 における破壊時の等価走行回数を基準に，下面増厚補強床版供試体の補強効果および耐疲労性を評価する．
5.2 等価走行回数
輪荷重走行疲労実験では，20,000 回走行ごとに荷重を増加させるため，基準荷重と載荷荷重および実験走行回数の関係から等価走行回数 Neq を算出して補強効果および耐疲労性を評価する．輪荷重走行疲労実験による等価走行回数 Neq は，マイナー則に従うと仮定す
ると，式(1)で与えられ，適用する S-N 曲線の傾きの逆数 m には，松井らが提案する RC 床版の S-N 曲線の8)傾きの逆数 12.7 を適用する ．
nNeq ＝ Σ (Pi/P)m×ni
i =1(1)

ここで Neq：等価走行回数（回），Pi：載荷荷重（kN），
P：基準荷重 60kN，ni：実験走行回数(回），m：S-N曲線の傾きの逆数(=12.7）
6. 結果および考察
6.１ 等価走行回数
本実験における RC 床版供試体および下面増厚補強床版供試体の等価走行回数 Neq を表－ 6 に示す．
(1) RC床版
無補強 RC 床版供試体 RC-1 の等価走行回数は67.34×10 回である．この RC 床版供試体の等価走行回
数 Neq を基準に下面増厚補強床版の補強効果および耐疲労性を評価する．
(2) 接着剤塗布型下面増厚補強床版
増厚界面に接着剤を塗布し，ワイヤーメッシュを配6置した供試体 RC-W.A の等価走行回数は 120.37×10 回

図－ 3 たわみと等価走行回数の関係であり，無補強 RC 床版の 16.4 倍の等価走行回数が得られた．増厚界面に接着剤を塗布し，CFRP 格子筋を6配置した供試体 RC-C.A の等価走行回数は 141.10×10回であり，RC 床版供試体の 19.2 倍である．
以上より，増厚界面に接着材を塗布した後，ワイヤーメッシュおよび CFRP 格子筋を配置し，吹付けにより PCM を打ち継ぐことで，既設 RC 床版コンクリー
トと一体性が確保され耐疲労性が大幅に向上する結果となった．
6.2 たわみと等価走行回数の関係
本実験における等価走行回数とたわみの関係を図－3 に示す．
(1) RC床版
無補強 RC 床版供試体のたわみは，図－ 3 に示すよ
うに RC-1 の荷重 80kN 載荷時の初期たわみは 0.95mmである．たわみが 3mm，すなわち床版支間 L の 1/400を超えた付近からたわみの増加が大きくなり，その後の走行により破壊に至っている．阿部らの既往の研究においてもたわみが床版支間 L の 1/400（活荷重たわみの場合は 1/800 としている）に達した付近で補強対6)策をする必要があると提案されている ．そこで，本実験では RC 床版のたわみが 3mm となる等価走行回数を，前後のたわみと等価走行回数の関係から補間法により算出し，この時点の等価走行回数を比較して補強効果を評価する．よって，無補強 RC 床版供試体 RC-1のたわみが 3mm に達した時点の等価走行回数は661.98×10 回である．破壊時の等価走行回数は 7.34×10回で，たわみは 6.86mm である．破壊状況は押抜きせん断破壊である．
(2) 接着剤塗布型下面増厚補強床版
接着剤を塗布し，ワイヤーメッシュを配置した供試体 RC-W.A は，荷重 80kN 時の初期たわみは 0.8mm であり，その後の走行で徐々にたわみが増加している．
た わ み が 3mm に 達 し た 時 点 の 等 価 走 行 回 数 は641.40×10 回であり，RC 床版供試体の 21.0 倍である．
その後，荷重を 120kN に増加し，走行した後，たわみ6が急激に増加し，破壊時の等価走行回数は 120.37×10- 130 -RC-1 上面RC-W.A 上面

RC-1 下面RC-W.A 下面

図－ 4 ひずみと等価走行回数の関係

はく離(1) RC-1回で，最大たわみは 4.55mm である．破壊状況は，押抜きせん断破壊と同時に一部がはく離した．次に，接着剤を塗布した後，CFRP 格子筋を増厚界面に配置した供試体 RC-C.A のたわみと等価走行回数の関係は，荷重 80kN 時の初期たわみは 0.7mm である．たわみが63mm に達した時点の等価走行回数は 62.30×10 回であり，RC 床版供試体の 31.5 倍である．その後，荷重を120kN に増加し，走行した後，たわみが急激に増加しはく離RC-C.A 下面(3) RC-C.A

図－ 5 破壊状況

1)軸直角方向2)軸方向(1)RC-W.A

た．破壊時の等価走行回数は 140.33×10 回で，最大たわみは 4.7mm である．破壊状況は，押抜きせん断破壊と同時に下面増厚部がはく離した．
66.3 ひずみと等価走行回数の関係
主鉄筋ひずみと等価走行回数の関係を図－ 4 に示
す．主鉄筋の降伏ひずみは表－ 2 に示す材料特性値よ-6り 1,840×10 である．
(1) 無補強RC床版
無補強 RC 床版供試体 RC-1 のひずみと等価走行回数の関係は，阿部らが提案する RC 床版のたわみが床版支間 L の 1/400 に達した付近を補強時期としている．
よって，RC-1 のたわみが 3mm に達した時点のひずみ-6-6は 1,450×10 である．破壊時のひずみは 2,750×10 であることから，破壊時には主鉄筋が降伏している．
(2) 接着剤塗布型下面増厚補強床版
接着剤を塗布し，ワイヤーメッシュを配置した供試
体 RC-W.A のひずみと等価走行回数の関係はたわみが床版支間 L の 1/400 に達した時点の主鉄筋ひずみは-6-6823×10 であるのに対して，補強材ひずみは 1,876×10-6であった．破壊時のひずみは主鉄筋ひずみが 1,287×10-6であり，補強材ひずみは 2,840×10 と主鉄筋は降伏していない．
次に，接着剤を塗布し，CFRP 格子筋を配置した供試体 RC-C.A のひずみと等価走行回数の関係はたわみが床版支間 L の 1/400 に達した時点の主鉄筋ひずみは-6-6724×10 であり，補強材ひずみは 1,845×10 であった．
-6
破壊時の主鉄筋ひずみは 1,253×10 ，補強材ひずみは-62,690×10 であり，RC-W.A と同様に主鉄筋は降伏していない．

(2) RC-W.A

RC-C.A 上面

1)軸直角方向2)軸方向(2)RC-C.A

図－ 6 切断面の破壊状況
以上より，ワイヤーメッシュおよび CFRP 格子筋を配置した補強 RC 床版の主鉄筋は，無補強 RC 床版の主鉄筋ひずみに比して大幅に低減している。また ， 引 張 補 強 材 で あ る ワ イ ヤ ー メ ッ シュ およ び
CFRP 格子筋のひずみも鉄筋の降伏ひずみを超えている．これは，接着剤を塗布することで増厚層が一体化され，それぞれの引張補強材が耐荷力を分担している結果である．
6.4 破壊状況
本実験における破壊時の上面・下面の損傷状況を図－ 5 に示す．
(1) RC床版
無補強 RC 床版の破壊時の損傷状況は図－ 5（1）に示すように，床版上面には軸直角方向にひび割れが発生している．床版下面には 2 方向ひび割れが発生し，押抜きせん断破壊に伴うはく離が見られる．
(2) 接着剤塗布型下面増厚補強床版
接着剤を塗布し，ワイヤーメッシュを配置した供試体 RC-W.A の破壊時の損傷状況は図－ 5（2）に示す
ように，上面は輪荷重走行位置にひび割れがわずかに- 131 -見られる．下面の損傷状況は，増厚界面の接着剤の塗布により，はく離が抑制されひび割れもワイヤーメッシュの網目付近に格子状に発生している．接着剤の効果によりはく離の進展も抑制されている．破壊時は押抜きせん断破壊と同時に一部にはく離が見られる．
次に，接着剤を塗布し，CFRP 格子筋を配置した供試体 RC-C.A の破壊時の損傷状況は図－ 5（3）に示す
ように，接着剤を塗布し，ワイヤ ーメッシュを配置した供試体 RC-W.A と同様に CFRP 格子筋の格子間隔にひび割れが発生している．接着剤の効果により，増厚界面が終局時まで一体性が確保され，押抜き破壊と同時に，破壊位置から 45 度の底面に床版鉄筋のダウエル効果の影響によりはく離が見られる．
以上より，増厚界面に接着剤を塗布することで既設RC 床版と増厚部の一体性が確保され，ワイヤーメッシュおよび CFRP 格子筋供試体ともに，ひび割れは分散し，格子間隔で発生している．
6.5 切断面の破壊状況
本実験における破壊時の切断面の破壊状況を図－ 6に示す．
接着剤を塗布し，ワイヤーメッシュを配置した供試体 RC-W.A の軸直角方向の破壊時の損傷状況は図－ 6（1），1）に示すように，輪荷重走行位置から押抜きせん断破壊に伴う斜めひび割れが発生し，増厚界面に沿って既設 RC 床版コンクリート側ではく離している．
しかし，接着剤の効果により，増厚界面でのはく離は見られない．また，軸方向においても図－ 6（1），2）に示すように，斜めひび割れが発生しているが，増厚界面のはく離は見られない．破壊は一面せん断強度の低い，既設 RC 床版のコンクリート側で破壊している．
次に，接着剤を塗布し，CFRP 格子筋を配置した供試体 RC-C.A の軸直角方向の破壊時の損傷状況は図－6（2），1）に示すように，輪荷重の折り返し付近で破壊となっていることから，押抜きせん断破壊に伴う，斜めひび割れおよび，はく離も見られない．次に，軸方向においても図－ 6（2），2）に示すように，下縁から発生したひび割れが進展するものの，増厚界面のはく離は見られない．したがって，接着剤を塗布することで増厚界面での一面せん断抵抗が向上し，一面せん断強度の低い既設 RC 床版コンクリート側で破壊したものと考えられる．
8. まとめ(1)ワイヤーメッシュ，CFRP 格子筋を配置した接着剤塗布型下面増厚補強法は，無補強 RC 床版の等価走行回数に比して，それぞれ 16.4 倍，19.2 倍の補強効果が得られた．よって，増厚界面に接着剤を塗布することで耐疲労性は大幅に向上する結果となった．

(2)たわみと等価走行回数の関係から無補強未損傷 RC
床版に比して接着剤塗布型下面増厚補強床版はたわみの増加が大幅に抑制されている．また全供試体においてたわみが 3mm を越えた付近から急激にたわみが増加し，破壊している．
(3)ひずみと等価走行回数の関係において，補強 RC床版の主鉄筋ひずみは無補強 RC 床版の主鉄筋ひずみに比して大幅に低減している．またワイヤーメッ
シュ，CFRP 格子筋のひずみは鉄筋の降伏ひずみを超えている．よって接着剤を塗布することで増厚層が一体化され，それぞれの引張補強材が耐荷力を分担する結果となった．
(4)破壊状況は，無補強 RC 床版は床版鉄筋のダウエル効果が及ぼす範囲ではく離が見られ，押し抜きせん断破壊となっている．これに対して，接着剤を塗布した
下面増厚補強法は終局時まで一体性が確保され，押し抜きせん断破壊に伴うはく離は一部にとどまっている．さらに床版下面のひび割れは，分散効果により格子間に発生している．
(5)切断面の破壊状況は軸直角方向，軸方向ともに接着剤の効果により，増厚界面でのはく離は見られない．
また，一面せん断強度の低い既設 RC 床版コンクリー
ト側でのはく離となり，界面でのはく離は発生しない
ことから，増厚界面に接着剤を塗布する工法は有効である．
参考文献
1）日本道路協会：道路橋示方書・同解説Ⅰ，Ⅱ，Ⅲ，
2002.
2）国土交通省：橋梁定期点検要領（案）（2014）
3）山崎淳，池田甫：道路橋補修・補強事例集，「道路橋補修・補強事例集」編集委員会，pp.71-72，2013.5.
4）土木学会：道路橋床版の維持管理マニュアル，2012.6
5）吹付け協会：ポリマーセメントモルタル吹付け工法によるコンクリート構造物の補修補強 設計・施工マニュアル(案)，2011.7.
6)阿部忠，木田哲量，徐銘謙，澤野利章：道路橋 RC
床版の押抜きせん断耐荷力評価式に関する研究，構造工学論文集，Vol.53A，pp.199-207，2007.
7）FRP グリッド研究会：CFRP グリッド増厚・巻立て工法によるコンクリート構造物の補修・補強設計・施工マニュアル(案)，2001.4.
8）阿部忠，木田哲量，高野真希子，小森篤也，児玉孝喜：輪荷重走行疲労実験における RC 床版上面増厚補強法の耐疲労性の評価法，構造工学論文集，Vol. 56A，pp. 1270-1281，2010.3.
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