余剰 汚 泥
Flo†c]†ion

浮 上 濃 縮 装 置のThickener

for

ExcessS]udge環境装置事業部

技術部神戸G

岡靖

YasushiDissolved

air

flotation

isagravity

separation

process

economicallyusedinwbicb

air

bubbles

excesssludgeOka

tosolid particles.
attachis now
This processeffectively
fromanThis

paper

m3

per

activateddiscussesday)thatsludgetheandtothickenplant.
sludgeflotation

Sbinko‑Pfaudler

has

thickening

installedat(capacity, 2,243

equipment
municipal

sewagetreatment

facilities.

余剰汚泥の効率的,経済的濃縮設備として,浮上i窯縮装置が脚光を浴びている｡当社ではこのほど,某市下水処理場に処理量2,243m3/dの浮上濃縮機械設備を納入し,良好な結果を得たのでその概要を紹介する｡
ま1.

えが重力濃縮,余剰汚泥は高効率の浮上ラ景縮装置がよく使われるようになってきた｡

当社でも公共下水処理場向として,すでに5個所の処理場に8基の浮上濃縮装置を納入し,順調に稼動している｡
本稿では,当社の最近の実績例として■,某市下水処理場にき

下水処理施設の維持管理には多額の経費を必要としてい納入した浮上濃縮設備とその試運転結果の概要を紹介する｡

る｡したがって,施設の効率化,省エネ)i,ギ‑による維持管理費の低減が緊急の課題となっている｡このような背景

2.浮上濃縮のメリットのなかで汚泥処理プロセスの見直しが進められている｡
汚泥処理の基本的プロセスは,濃縮‑調質‑脱水‑焼却合致し,高い固形物負荷で高濃度の汚泥が得られ,しかもの各工程の組合せにより構成されている｡汚泥処理プロセ

処理コストが比較的安いことから,余剰汚泥の章票縮には最スの最初の工程である潰縮の目的は,汚泥の流動性を保ったままでその体積を極力減容化することにより,後続の汚泥処理工程の効率化,規模の縮′+＼化を図ることである｡し縮ケこ採用することにより次のようなメl)ッTlが生れるo

浮上濃縮は,その処理原理からも余剰汚泥の性状によくも適した方法とされている｡浮上潰縮を余剰汚泥の単独章票汚泥体積の減容化によりたがって旗縮は効率的,経済的汚泥処理のためには必要不可欠のものである.従来の重力濃縮では,高濃度の摸縮汚1)脱水機処理能力のアップ泥が得られず,また濃縮効果も不安定である｡またSS回

3)消化槽の処理量アップと加温熱量の減少

収率も悪く水処理系へも悪影響を及ぼしている｡これらの4)その他,熱処理,凍結融解に要するエネルギーの減少欠点を是正するために,生汚泥と余剰汚泥を分離して濃縮する方法が考案された｡すなわち,生汚泥は従来どおりの

2)脱水薬品量の減少など汚泥処理関係の他に,浮上壌縮は高負荷で安定した余剰汚泥の処理ができるため,5)高いSS回収率によって,水処理系に返送されるSSをカッ†できる

6)余剰汚泥引抜量に余裕ができ,安定した処理水質を得ることができるという水質管理面でのメリットも見逃すことができない｡

3.浮上濃縮プロセス
本装置は空気を加圧条件下(4kg/cm2G)で水に溶解した空気溶
解水と余剰汚泥を減圧下で混合し,浮上i濃縮槽にて大気圧下に解放させ,その際に空気溶解水より発生する微細気泡を汚泥粒子に付着させ,汚泥の見掛比重を小さく

写真1
Photo.

20

することにより,壬柴縮槽表面に汚泥を浮上,潰縮する原理を利用し浮上濃縮疎外観
1

Generalviewof flotation

thickerler building

神鋼ファウドラー技報

た減圧下混合方式による,加圧浮Vol.

28

No.

3(1984/10)

①

㊨/T

○(ちJIJ.uI(I SL,1l.rL(/(,￣＼1①I(i3[)i'J(lSll.bl/1J'l!/',I

07'川jL+蛋車･㊨ Ag￣iltOr⑱Flosstransfer plump⑭ Cl(m‑fl'ed watertransferPumP&ainage･主E3)

第1国Fig･Icompressor
管 Air
Floss basin,rJ''

1)/(Ithickener(∋ Flotation@ F7o5S COllector@ Excess sludge basin㊨ Agitator@ Excess sludge feed pumpbasin
@ Clarified water@ Telescopic
ralve@ Circulationpump@ Air dissolution
tank

9①J

Jrpq′TTL(rn1pump

浮上濃縮設備概略フロ‑1Flow

diagramofjlotation

thickeningunit

上壬長編装置である｡
第1園に概略フローを示した｡以下に順次プロセスの概形成する｡フロス層のレベ/レは分離水貯留槽に設けた分離水越流弁(Telescopicvalve)にて調整する｡

要を説明する｡

所定の‡景度に達したフロスは,フロス才蚤取機により才蚤取

1)余剰汚泥の受入最終沈殿池から間歓的にポンプ圧送される余剰汚泥を,られ,トラフを通じてフロスピッ1一に貯留される｡一方,分離水は加圧水として循環使用されるとともに,分離水越余剰汚泥貯留槽に貯留する｡次に余剰汚泥供給ポンプによ流弁を通じて分離水排水槽に貯留され,排水ポンプによりり,連続して定量を浮上譲縮槽に供給する｡この際の供給量は電磁流量計で確認する｡

水処理系‑返送される｡
4)フロスの搬出

なお,余剰汚泥貯留槽には汚泥の沈殿防止と均一化を目的として撹拝機を設置している｡

フロスピッ下に貯留されたフロスは撹拝機により脱気され,フロス移送ポンプにより消化タンク‑圧送される｡

2)加圧水の受入および微細気泡の発生

5)底部沈殿物の除去

浮上壊縮で重要な働きをする微細気泡は,次の要領で発余剰汚泥中の爽雑物等の一部浮上し難い汚泥は浮上槽底部に徐々に蓄積し,これが嫌気化することにより溝縮度の生させ汚泥に付着させる｡
空気圧縮機で湿気タンク(Airdissolutiontank)に空気悪化及び分離水SS上昇の原因になる｡したがってこれをを送り込み4kg/cm2Gの圧力下しlで,水中に空気を飽和溶解度まで溶解させる｡次に空気i容解水(以一下混気水と呼ぶ)は一次圧力調節罪(減圧弁)を経て,減圧下で余剰汚泥と混合され,浮上1繋縮槽に放出される｡この際に湿気水より微細気泡が析出し,汚据に付着する｡なお,加圧水は浮上濃縮槽の分離水を循環使用している｡
3)汚泥の濃縮と貯留
洩縮槽に流入した余剰汚泥と混気水の混合液は,槽内下部にある整流板を経て,槽内へ分散される｡微細気泡の付着した汚泥は槽上部に浮上し,分離水は分離水収集管を通じて分離水貯留槽に貯留される｡槽上部に浮上した汚泥は,浮力により圧密濃縮され主柴縮汚泥層(以下フロス層と呼ぶ)をVol.

28

No.

3(1984/10)

写真
Photo.

浮上濃蘭引智及びフロス横取機

22

Flotation

thickener

andfloss collector

神鋼ファウドラー技報

21

防ぐために底部汚泥掻寄機(フロス掻取機に装備)により法寸

沈殿汚泥を才蚤寄せ,沈殿汚泥移送ポンプで系外に排出して有効容量使用圧力いる｡

4.納入装置の概要
余剰汚泥供給量2,243

余剰汚泥主繋度

7,000 mg/e
(平均)120‑150
kgSS/m2･d

固形物負荷
気固比(A/S)

200mg/e

浮上濃縮槽

(以下)

フロスピッ†撹拝機式

鉄筋コンクリート製円形槽

形

寸

法

内径12,000mm

巽径
回玩数
電動機量
数

4,580mm

側探浮上面積弛数

有効101.67m2
1弛フロス〕蚤取磯式スタロ‑)I,形フロスj蚤取機(回転ドラム形中央駆動式)

駆動装置

台車走行用
走行速度1.1‑4.07m/min
O.4kWバイエルサイクロ可変減速機
ドラム回転用2. 0‑8.
0 r.p.m.
回転数
1･5kWバイエルサイクロ可変減速機
スクリュウコンベア用
62 r.p.孤.
回転数量

口

揚式

ピッチドパドル式4枚巽2呂と巽径

1,350mm

回転数

42r.

p. m.

電動機

5.5kWx4Px400V

形式

口

径

揚水量
揚程

150mm

1.6m3/min

10mAq

電2台(内1台予備)

加圧水ポンプ
形式

片吸込渦巻ポンプ口

径200×150
5. 0

揚水量
揚程

数

数

22程

lノ量

ス一口‑ク数100mm

19 mAq7.5kWx4Px400V

分離水越流弁形式
口
径量

2台(内1台予備)
手動開閉台付テレスコープ弁400mm

800mm

l台

形式

着脱式水中汚水ポンプ

口

径

125

揚水量
揚程
電動機
量
数

2. 2llmmm3/min
mAq

llkWx4Px400V

2台
沈殿汚泥引抜ポンプ(既設ポンプ流用)
形式
無閉塞渦巻ポンプ口
100 mn径1.Om3/min
揚水量シ′10 mAq
揚程5.5kWx4Px400V
電動機
量
数
1台
付帯設備

mmm3/min

50 ITIAq

式
処理風量
処理臭数
量
脱臭フアン
型

75kWx4Px400V

電動機

l台

lJ

余剰汚泥貯留槽及びフロスピッl‑脱臭装置
脱臭塔

15kWx4Px400V

電動機
数‑軸ネジポンプmm

30r. p. m.
5.5kWx4Px400V

分離水排水ポンプ形

l台

ピッチドパドル式4枚要2.段
1,600

0. 6 m3/min

電動機

余剰汚泥貯留槽撹拝機量径

揚水量

1台

余剰汚泥供給ポンプ式

フロス移送ポンプ形式
スクリュウ渦巻ポンプ

3.7kWサイグロ減速機

数80%以上1基

形式
圧力スイッチ式
830Nβ/min
吐出空気量
最高使用圧力9.5kg/cm2G
7.5kWx4Px400V
電動機
数
量
2台(内1台予備)形

数

4.Okg/cm2G
7.Okg/cm2G

空気圧縮機

0. 02 kg･Air/kg･SS

3. 5%以上
フロス潰度
固形物回収率79%以上分離水SS
4. 2 浮上濃縮装置主要機器諸元

形

常用

空気溶解効率数
量m3/d

5,000mm

12. 5 m3
最高4. 1設計条件

1, 900 mm

内径
直線部高さ

F

R

P製立形乾式脱臭塔

3. 0m3/min
臭気強度2以下
1基型

式

片吸込ターボファン

風量3. 0m3/min量

2台(内1台予備)

吐出圧力80 mmAq

妻毘気タンク形式電動機
量数0.4kWx4Px400V

鋼板製円筒立形

神鋼ファウドラー技報l台
Vol.

28

No.

8(1984/10)

:lir'r'･l(】.<(''pIC

占DSIJ7)

C/(LTL[tp((I u･alL7r
CLorl(iedlra'7S[pr≠･at'･r(!iL15√)lu[LtLTli‑l･a/1･e

CLlrcu/̀L[TpO,Z1)ELml

pzL''IP
一4LrcomT'rビ5S√''

T◆lI)S.TC†)[/(,CL()r.49(laEL''

CLari[i,,iC‑一il(JCLzITI9Eo

F/けSS

PIPC

￣■■■■̲gい'trDn.T[Elr 7'L'mPI)roI'7'L'].I

LoA≠'aEer.

Pu''り)･萱￣一書三■￣‑l･貢;蔓∵E･･:r=‑.■I//().<.T/

A.qzIEaLDT

ミ̲き:■･L

Excesss(7L̀II)EfEェce.

[ruml･:.r｡L75>./z=L′IL･[Ee,Ll,ZL,,･P

4.

3

Construction

drawingof flotation

pLllJP/building

thickener

浮上濃縮装置の構造①空気吸収理論に基づいて設計されており,その構造は第2園に示すとおり中央部に浮上濃縮槽,外周部vLは余剰汚泥貯留槽,フロスピッl‑,分離水槽及び補機窒を設けた合理的なものである｡

多孔板を多投積としたトイレ方式であり,その機構は常に80%以上の高い空気溶解効率を得ている｡また,加圧水流入部には噴射分散板を設けて,気液接触効果を高めている｡④加圧水流入部に特殊なノズ/I,を使用せず,また充填材

5.浮上濃縮装置の技術的ポイントと本装置の対も使用していないため,日詰りが起らない長所を有し

応
1浮上濃縮装置の技術的ポイント
浮上裸縮のポイントはいうまでもなくフロス濃度を高め④空気の吹き込みは,混気タンク内水位によるON‑OFFとなっている点も当社方式の特長である｡

1)対象汚泥の性状
2)ラ柴縮装置の運転条件ている｡

方式を採っているため,シンプルかつ確実な制御方式ることにあり,大きく分けると次のようになる｡
固形物負荷

2)汚泥と気泡の効率的な付着気団比(A/S)

フロス濃度を高めるためには,汚泥に微細気泡を効果的に付着させ,汚泥の浮力を増加させることである｡

フロス厚み

上記条件で浮上洩縮装置としての諸元は決定するが,浮､･/r√'mCirc7,lr,I川'ZPumT'

浮上濃縮棟構造図2

本装置は,既設の汚泥洗浄タンクを改造したものである｡

5.

((･r(oI/r([i7Z(f{‑(.(Ipum7'CnTJrnl

Fig･(LrL[/(,(I/'0.u'

SIzLd.q'.

第2図

塁…･i;

#

上濃縮を効果的に行うためには,次のような機能上(又は機構上)のボイン下があるo3)粗大気泡発生の抑制
粗大気泡が発生すると,汚泥と微細気泡の付着を妨げるはかりでなく,気泡どおしが合体してさらに大きな気泡とl)混気タンクの空気溶解効率なって槽内を上昇してフロス層を乱すために,フロス濃度

2)汚泥と気泡の効率的な付着低下の原因となる｡

3)粗大気泡発生の抑制

4)混気汚泥の構内への均‑分散
円形槽の場合,槽容積を有効に使用し,性能を十分に発

4)湿気汚泥の槽内への均一分散揮させるために,混気汚泥を特定方向に片寄らせるこ.とな

5)粗大気泡の円滑な排出
6)フロスの適切な療取り
5. 2 機能上のポイントとその対応

く,中央部から放射状に分散させる必要がある｡分散が不均一な場合￠こはフロス厚さ不均一によりフロス濃度のむら

前項の機能上(又は機構上)のボインTtとその対応について順に述べる｡
1)混気タンクの空気溶解効率が生じ,平均フロス壊度の低下をもたらす｡
以上の2)‑4)に対応するため,下記の構造としており,これが円形浮上濃縮槽としての当社方式の大きな特長(第1図及び第3図参照)

混気タンクの空気溶解効率が悪い場合となっている｡①必要なA/Sを保つためには加圧水量が多く必要となる｡①浮上濃縮槽中央部に支柱で支えられi=ドライピット(操作室)を設けている｡㊥上記により,加圧水ポンプの能力不足を招いたり,蛋㊤ドライピット内に一次圧力調節弁(減圧弁)及び混合力消費量の増大を招くことになる｡
当社方式では,下記の機構で空気溶解効率を高めるとと器を設けて余剰汚泥と加圧水を混合させ,混気汚泥をもに,操作性及び維持管理面でも優れたものになっている｡
1わl. 28

No.

3(1984/10)

ドライピット底部中央一点より吹き出す構造とするo以上の構造ケこすることにより

神鋼ファウドラ‑技報236.0①一次圧力調節弁と混合器が最短距離で接続できるため,粗大気泡の発生を抑制し,汚泥と微細気泡の効果的な付着が行われる理想的な減圧下混合となっているo

●

5.0●

S

㊤混合後の混気汚泥は,配管途中に分岐部や曲り部がな

●
●

eQ

L=く直線流で,しかも短距離で放出するため,気泡の合●

●●●●●

4.0

B>

g

体を防ぎ,粗大気泡の発生を抑制しているo

.∫:･

勺JU

●

3.0g
Q

④混気汚泥はドライピッ下下部中心一点より下向に吹出

●●

Q

第4園b>

され,ドライピッ十支柱開口部よりバッフルプレー十≡svIとフロス濃度の関係

2.0

Qを通じて槽内に放出される｡すなわち,湿気汚泥は槽

Fig.

tO

中心一点より放射状に放出されて上昇する理想的なフQ

LL.

ローパターンとなり,均一分散される｡
槽底部に設けられたバッフルプレー十は混気汚泥の4Relationship

1.0

betⅥreen SVI
0100

整流と分離水集水管への短絡防止の二つの役割を果し

300200andfloss solids

40O

concentration

S VJている｡

第1表

5)粗大気泡の円滑な排出前項に述べたように粗大気泡の発生は極力抑制している

余剰汚泥の性状
1

TableComposition

excessofNorthern那,余剰空気等による粗大気泡の若干の発生はやむを得ないといえる｡粗大気泡発生によるフロスゾーンの撹乱を防止するためには,発生した粗大気泡を速やかに槽外に排出

SS(mg/ど )して当社ではドライピッ下底部に下部気泡ガイド,ドライ

2竺8,Plol8一三竺o二竺6010
竪4?̲9̲‑̲10̲〜̲]tO!ヱ:o.80

0.81′‑0.83;

STvI ‑(￣瓦品ti蒜￣ 96′‑97(mβ/g)
tank)

1 02ノ･‑105

1VSS/SSする必要がある｡粗大気泡の円滑かつ達やかな排出機構と輿sludgeLSouthern pla叫Mix｡d sludge

ピッ十上部外周部に気泡捕集部を設けて十分な効果を得て(‑)

0･80量の調節を行っている｡安全装置としては台車及び走いる｡

行用はTルクリミック‑,スク.)ユウコンベア用には

6)フロスの適切な揺取り
安定した高濃度のフロスと高い固形物回収率を得るため

2Eリレーを使用している｡①フロス掻取機の自動運転は,今回装置ではタイマ‑及には,フロス層表層部の高濃度のフロスを円滑に掻取り,かつ適切なフロス厚みを維持する必要があるo

び電極によるON‑OFF制御を行っている｡

当社では上記以外の制御方法として,フロス界面計

このため当社ではスクロール型フロス掻取機(台車走行式ドラム回転形)を採用している｡その機構及び振作は下(第3図に概略構造を示す)
記のとおりである｡

によるON‑OFF制御(特許出願中)の実績を有している｡

6.試運転結果の概要①走行台車に取付けた回転ドラムによりフロスを掻取るo掻取られたフロスはドラム中央部に導かれ,スク本処理場は,南処理場,北処理場の2個所の処理施設からなっており,試運転はそれぞれの単独余剰汚泥及び混合･)ユウコンベアにより濃縮槽外周部のトラフに排出さ汚泥について行った｡

れる｡

6.

㊤さらに,回転ドラム下部には強制板を設け,希薄フロ

1余剰汚泥の性状ェァレーションタンクMLSSのSVIが低いほど,フスの流れ込みをカッ下するとともに,強制板先端の可動板により,フロス掻取深さの微調整を行っているo㊥走行台事に底部汚泥掻寄機を設け,フロス掻取りと同ロス濃度は高くなる｡

SVIIOO‑150ではフロス濃度3･5〜4.0%が得られることを確認している｡参考として,当社の実績(パイロソープラン下も含む)で得られたSVIとフロス濃度の関係を第4図に示すo
試運転中の余剰汚泥性状を第1表に示す｡北処理場の方が余剰汚泥洩度は多少高いが,汚泥性時に沈殿汚泥の掻寄せを行っているo④台奉及び回転ドラムには可変速減速機を使用し,掻取4状そのものには両者に大差はなく,svl

A1イ￠
u敵した汚泥といえる｡

U

6. 2

U51)フロス濃度▼‑Ill

第3国Fig.

24

Reducer
Reducer
Reducerfor driving
for drumfor screv

cross

6L

table

④①
@

J

sectionControlpane一
Drumand screw
BottomscraperoF

Drumconveyer

FIoss

kg･SS/m2
固形物負荷100‑150･d,023
kg
015‑0.
Air/kg･SSのA/S 0.
条件でフロス潰度3.6‑4.3%が得られており,目標(3.5%以上)を達成し･た｡

2)分離水SS

フロス抜取機3

試運転結果

試運転結果の一覧表を第2表に示す.

■■:::I/①㊥㊥

lOO前後であり,浮上濃縮に適

LLllEl rI=11hEl111柑lⅧ‖H

分離水S

collector

神鋼ファウドラー技報

Sは大略100mg/♂,固形物
Vol.

28 No.

3(1984/10)

第2表
Table

試運転結果
2

Running

test

results

EsxIZu:dSgg,eeデs
F;.noncs:(nS3rl,ai‑ds!
Fe;aZefgri,ecg,si(Eg35s?r,)
SS reco∇ery

(%)

rate

105/‑′1 10

0. 015ノ･‑0. 02

慧竺j
一芸芸i
plant

Mixed

1 4. 0′‑/4. 2

99. 2‑99.

65′‑/100

98. 8′･‑99. 2

72ノー/75

99.

sludge

第3表

Note

4:

Termof test
Soutbern
plant
MayNorthern

120‑140

To.o17‑0.

150′‑170

10.02 ′‑′0.
0231 3. 6ノー′3.9023! 3. 8‑3.

9sludgeTable

5 0ノー′70

10, 300/‑
11,6004

98. 6′‑99.

4

Mixd

≡‑;;㌻l≡9, 800ノ‑10, 500

ll,

1984

:

plant
May

sludge14′‑May

17,1984

sltユdge:May

21′‑May

22,

1984

1′‑/99.3

99. 1/‑/99.

:

sludge8′‑Mayフロスゾ‑ンの分相
3Distribution

c'f floss depthbelow

topof floss

T;e:aiiLn?l監蒜EEu.er

A3

A2X,Al!1.50二書A2】1.60lA3】1.55)

All

BTIB2B3
XXXxメX

D3D2Dl*Cl

1.60
Floss
depth‑g‑j訂夏
1.55

D.!1.50iD2･3<C2l1.55

ICE

回収率99%が得られており,目標値(SS200mg/β以下,回収率97%以上)を満足した｡

第4表

表層フロス濃度の分布

Tal)1e4

Distributionof3)

A/S
今回の処理対象汚泥は,A20分運転, 20分休止の運転を行い,項のフロスて票度を得るとともに,適切なフロスレベルを維持することができた｡なお,フロス掻取機20分運転で走行台車が1周するように速度調整した｡
5)フロスゾーンの分布
浮上i柴縮槽中･b部,中間部,外周部について4個所のボイン十でフロス厚を測定し,フロスゾーンの厚み分布を確認した｡その結果は第3表のとおりである｡
フロス厚みは中心部がやや薄い懐向が見られるが,全体的にはほほ均一といえる｡
フロス厚みの測定は,ポータブル式フロス界面計により行った｡
6)表層フロス濃度の分布
浮上濃縮槽中心部,中間部,外周部の表層フロスを採取し,濃度測定した結果を第4表に示した.

12回の測定結果とも外周部ほど渡い結果を得ている｡
浮上濃縮槽外周部で,採取深さを変えてフロス湊度を測定した結果は次のとおりである｡

表層/‑200mm

3. 3%以上の結果より,高蹟度フロスを得るためには極力浅くj蚤取るべきであり,掻取深さは100mm以下が望ましいということが確認できた｡本試運転中の掻取探さは70/‑80mmで行った｡
す7. む

び

浮上濃縮装置の最新の納入実績を紹介したが,フロス濃磨,固形物回収率とも良好な結果を得ることができ,現在順調に運転中である｡
当社としては,今回の実績も含めて実運転データを集積するとともに,さらに効率の良い浮上渡縮装置にするための改善点を研究中である｡
また,当社はこのはど,(杜)日本産業機械工業会の第10が｢日本産業機械工業会会長賞+を受けたことを付記する｡
最後に本装置の設計,据付,試運転に際し多大な協力と助言をいただいた下水道局ご担当各位に対し,深く感謝の意を表する次第である｡〔参考文献〕

表層‑100mm

4. 0%1)森田正己ほか‥環境技術,

表層.‑′150mm

3. 8%2)神鋼ファウドラーニュース:Vol.

3(1984/10)

4.3

1)

4.3%

No.

1

4.5

回優秀公害防止装置表彰事業において,加圧浮上濃縮装置

7)フロスの濃度勾配

28

4･O

lc

今回の運転では,Vol.

concentration

仁rt̲1I士‑‑‑…

4)フロス撞取機運転

50mm

solidsl芸竿≡‑t:o02kg･Air/kg･SS以下が必要であった｡

表層/‑

floss

epaosiunrting

A/SO.

では適切なフロスレベ/レを維持するのがやや困難であった｡安定した運転をするためにほA/SO.
02kg･Air/kg･SS

lsurface

神鋼ファウドラー技報

Vol.

ll,

No.

24,

No.

12

(1982)
3･4

p.29(1980) p.40

25