技術研究報告第 45 号

2019.11

戸田建設株式会社

無機系短繊維補強コンクリートの現場適用を目的とした実験的検討
THE EXPERIMENTAL STUDY ON FRESH PROPERTIES, HARDENING PROPERTIES AND PUMPABILITY OF
INORGANIC SHORT FIBER REINFORCED CONCRETE IN ORDER TO EXECUTION OF THE CONSTRUCTURE

田 中 徹*1, 大 橋 英 紀*1，仁 平 達 也*2
Tooru TANAKA, Hideki OHASHI and Tatsuya NIHEIWe did various kinds of experiments, using actual concrete mixer, in order to elucidate properties of fresh concrete and hardening process of inorganic shortfiber reinforced concrete at every phase of production, transportation and pumping. Through the experiments, we confirmed that properties of fresh concreteat every phase and dispersibility of short fiber satisfied the target value. In observation of fiber surface by light microscopy, damage of fiber and detachingepoxy from fiber were not observed. The results of the bending strength and the bending toughness coefficient in field test were almost equivalent to theresults in laboratory test. The results indicated that bending toughness was not affected by blending by actual concrete mixer nor transportation in the actual
agitator vehicle. In addition, decline of slump by pumping was almost equal to the standard ordinary concrete. Moreover, pressure loss per unit length ofpipeline in the pumping test was on the same level with the loss of steel short fiber reinforced concrete and PVA short fiber reinforced concrete. Furthermore,bending strength and the bending toughness coefficient did not change even after pumping.

Keywords : Inorganic Short Fiber, Fiber Reinforced Concrete, Fresh Properties, Hardening Properties, Pumpability
無機系短繊維，繊維補強コンクリート，曲げタフネス，フレッシュ性状，硬化性状，ポンプ圧送1. はじめに
短繊維補強コンクリートはひび割れ分散効果やはく落防止などを目的として様々な構造物に適用されている定し，アジテータ車による運搬やコンクリートポンプ車による圧送

1)．現在使用されていが流動性や空気量，また，硬化性状に与える影響把握を目的としてる代表的な短繊維として，鋼繊維や有機繊維（ポリプロピレン繊維実施した各種試験の結果について報告する．

やビニロン繊維）が挙げられる．これらの繊維はそれぞれ課題を有している．例えば鋼繊維は錆びの発生，有機繊維は紫外線劣化によ

2. 実機試験

る強度低下である．

2.1 試験概要

筆者らはこれら短繊維の課題解決を目的に，無機系材料である玄市中のレディーミクストコンクリート工場で無機系短繊維補強

武岩由来のバサルト繊維に着目し，これを原料とした無機系短繊維コンクリートを製造し，アジテータ車により打設現場まで運搬する．本無機系を用いた補強コンクリートを開発している 2), 3)（写真 1）ことを想定した実機試験を行った．

短繊維は腐食が生じないことや紫外線劣化しにくいことが長所と

表 1 に実機試験の試験項目を示す．

して挙げられる．また，耐アルカリ性の高いエポキシ樹脂で繊維をフレッシュ性状はコンクリートの練混ぜ直後（0 分）と練混ぜ後被覆することで長期耐久性を向上させている 3)．

30 分，60 分，および，90 分で経時変化を確認した．

本稿では開発した無機系短繊維補強コンクリートの実施工を想

写真2 に繊維混入率試験状況を示す．
繊維混入率試験（JSCE-F5542013）5) ではアジテータ車の排出開始直後，中間時，および，排出終了直前において試料を採取し，繊維重量を測定した．また，繊維の分散性を把握することを目的に，目視によりファイバーボールの有無を確認した．さらに，練混ぜや運搬時において，繊維を被覆しているエポキシ樹脂のはく離や欠損の有無を確認することを目的に，短繊維を無作為に抽出し，繊維表面を光学顕微鏡で観察した．
硬化性状は圧縮強度試験，静弾性係数試験，および，割裂引張強繊維断面度試験に加えて，曲げタフネス試験（JSCE-G552）を実施し，本無機系短繊維補強コンクリートの曲げ強度，および，曲げ靱性係数を

写真 1 無機系短繊維測定した．

*1 戸田建設㈱技術開発センター 修士（工学）Research and Development Center, TODA CORPORATION, M.Eng.

*2 (公財)鉄道総合技術研究所 博士（工学）Railway Technical Research Institute, Dr.Eng.

12-1

無機系短繊維補強コンクリートの現場適用に関する検討

2.2 使用材料および配合

2.4 実機試験結果および考察

表 2 に無機系短繊維の物性，表 3，および，表 4 に試験に用いた(1) フレッシュ性状
実機試験時の外気温は 21℃，コンクリート温度は 22～24℃でコンクリートの材料と配合を示す．セメントは普通ポルトランドセ
メント，細骨材は陸砂と砕砂の混合砂，粗骨材は砕石を使用した．
混和剤は高性能 AE 減水剤を使用した．使用した短繊維は長さあった．
図 1 にスランプの経時変化を示す．経過時間 90 分でのスランプ3 である．の低下量は 1 台目 2.0cm，2 台目 2.5cm であり，2 台とも出荷時（経40mm，密度 1.83g/cm

配合は水セメント比 50%，単位水量 175 kg/m3，空気量 4.5%とし過時間 0 分）から経過時間 90 分まで，目標スランプ 18±2.5cm 以た．細骨材率は事前の試験練りの結果から 52.0%とした．また，短内の範囲であった．

繊維は外割で 1.0vol.%混入した．

図 2 に空気量の経時変化を示す．経過時間 90 分での空気量の低下量は 1 台目が 0.7%，2 台目が 0.6%であり，はじめの 30 分でいず

2.3 無機系短繊維補強コンクリートの製造

れも 0.5%低下しているが，その後の変化は認められなかった．空気写真 3 に無機系短繊維の投入状況を示す．

量は出荷時（経過時間 0 分）から経過時間 90 分まで，2 台とも目標

レディーミクストコンクリート工場においてコンクリートを製

空気量 4.5±1.5%の範囲であった．

造後，実機ミキサ上部の投入口から短繊維を投入した後，45 秒間練

スランプ，および，空気量の経時変化の結果より，本無機系短繊混ぜ排出した．

維補強コンクリートは経過時間90 分においても目標範囲を満足し，コンクリートは 1 バッチあたり 1m3 練混ぜ，2 バッチを合わせて繊維を使用しない普通コンクリートの場合の場合と同様に，実機ミ1 台のアジテータ車に積込んだ．本試験においては同一配合のコンキサによる製造，および，アジテータ車での運搬が可能であること

クリートをアジテータ車 2 台使用した．

を確認した．
表 1 試験項目

分類

試験項目

規格等

詳細

フレッシュ
性状*1

スランプ
空気量
コンクリート温度

JIS A 1101
JIS A 1128
JIA A 1156

繊維混入率

JSCE－F554
－2013

繊維分散性
繊維観察－－

目標スランプ：18.0±2.5cm
目標空気量 ：4.5±1.5%－「鋼繊維補強コンクリート鋼繊維混入率試験方法(案)」による．排出開始直後・中間時・排出終了直前の 3 ヶ所でコンクリートを採取し，繊維混入率を測定．
目標値：想定混入量に対して，各採取時±5%以内，平均値 95%以上
目視によるファイバーボール等の有無を確認．
光学顕微鏡による繊維の表面状態の確認

繊維分散性

硬化性状*2

圧縮強度

JIS A 1108

養生：標準水中，材齢：28 日

静弾性係数

JIS A 1149

圧縮強度試験と同時に実施

割裂引張強度
曲げタフネスJIS A 1113
JSCE-G 552

養生：標準水中，材齢：28 日
養生：標準水中，材齢：28 日*1 フレッシュ性状のスランプ，空気量およびコンクリート温度は，経過時間 30，60，90 分で測定を実施した．
*2 硬化性状の各試験は，荷卸時（経過時間 30 分）に供試体を採取した．
表 2 無機系短繊維の特徴

表 3 使用材料項目

物性等

分類 (記号)

被覆樹脂

エポキシ樹脂400.67
1.83
1103
27.1
4.5

水 (W)

繊維長
換算断面積
密度
引張強度
引張弾性率
破断時伸び率（mm）（mm2）（g/cm3）（N/mm2）（kN/mm2）（%）

使用材料
上水道水（つくば市）

セメント(C)

普通ポルトランド（密度 3.15g/cm3，住友大阪
セメント製）

細骨材 1(S1)

陸砂（行方産，表乾密度 2.58g/cm3，粗粒率 2.50）

細骨材 2(S2)

砕砂（佐野産，表乾密度 2.69g/cm3，粗粒率 3.10）

粗骨材(G)

砕石（2005，つくば産，表乾密度 2.69g/cm3，粗粒率 2.69，実積率 60%）

繊維(Fb)

バサルト短繊維（エポキシ樹脂被覆，長さ 40mm，密度 1.83g/cm3）

混和剤 (Ad)

ポリカルボン酸系，高性能 AE 減水剤
表 4 配合写真 2 繊維混入率試験状況

写真 3 繊維投入状況

12-2

単位量(kg/m3)

W/C
(%)

s/a(%)

WC

S1S2

G50.052.0

175350630280863

Ad
混入率(C×%)1.3

Fb(vol.%)

混入量(kg)1.018.3

技術研究報告第 45 号

2019.11

戸田建設株式会社(2) 繊維分散性120

図 3 に繊維混入率試験の結果を示す．想定混入量と比較して，の範囲内となった．平均値は 1 台目が 99%，2 台目が 100%となり，いずれの値も繊維混入率試験（JSCE-F554-2013）の値を満足した．
全試料での標準偏差は 2.3%，変動係数は 2.3%であり，既往の参考（鋼繊維補強コンクリートの検討結果：標準偏差 5%，変動係
文献 6）数 4.8%）と比較しても良好な値となった．また，目視確認の結果，1回目

115

想定混入量との比率（%）

排出開始直後，中間時，および，排出終了直前ではいずれも 100±5%

2回目

110105

上限値

100

想定混入量

95

下限値

9085

ファイバーボールは認めらなかった．

80

中間最初

写真 4 に無機系短繊維の顕微鏡による観察写真を示す．製造時，および，運搬時に骨材や繊維同士の接触によって，繊維表面のエポ最後

図 3 繊維混入試験の結果

キシ樹脂の損傷や繊維自体が折れる等の不具合が生じる可能性が考えられたが，目視，および，顕微鏡観察の結果，これらの不具合は認められなかった．
以上より，実機ミキサによる製造，および，運搬においても無機系短繊維の損傷や折れの発生確率は低いことを確認した．
(3) 硬化性状
表 5 に材齢 28 日おける各種強度試験の結果，図 4 に曲げタフネ

練混ぜ前の無機系短繊維ス試験における荷重-変位曲線を示す．また，事前の室内試験練りで採取した同一材料，配合の試験体を用いて実施した各種強度試験の結果を比較用として示す．
試験の結果，実機試験と事前の室内試験の結果に大きな差異は認められず，製造方法や運搬の有無による影響は見られなかった．
また，曲げ強度と曲げ靭性係数の値は実機と室内試験では差が小繊維混入率試験で取出した無機系短繊維（左：倍率 400 倍，右：2000 倍)

さく，繊維が良好に分散していることを示唆する結果となった．

写真 4 無機系短繊維の顕微鏡による観察

表 5 強度試験の結果
20.5

2120.019.0

1517.5

圧縮強度(N/mm )

19.5

17.5

16.5

上限値

2

実機試験

室内試験

49.4

45.4

静弾性係数(kN/mm )

29.1

25.7

目標値

割裂引張強度 (N/mm2)

3.62

3.43

下限値

曲げ強度(N/mm2)

5.62

5.58

5.02

4.94

曲げ靱性係数(N/mm )*養生方法は標準水中，試験材齢は 28 日．
090

3060
経過時間（分）図 1 スランプの経時変化

1回目

6.0

空気量（%）

22

7.0

30
25

2回目
上限値

4.7

5.0
4.0

4.1

3.0
2.0

2回目
18.5

1812

1回目

試験項目

荷重（kN）

スランプ（cm）

244.2
3.6

4.1
3.7

4.0
3.5

目標値

2015105下限値

006030
経過時間（分）測定値（実機試験）
平均値（実機試験）
測定値（室内試験）
平均値（室内試験）

900.0

0.5

1.0変位（㎜）1.5

図 4 曲げタフネス試験の結果

図 2 空気量の経時変化

12-32.0

無機系短繊維補強コンクリートの現場適用に関する検討

3. ポンプ圧送試験

3.2 使用材料および配合
表 7 に本試験に使用したコンクリートの使用材料，表 8 にコンク

3.1 試験概要
図 5 に配管経路図，表 6 に管内圧力測定位置（測定位置の番号はリートの配合を示す．配合は実際に適用する予定の現場を想定し，呼び強度 30（N/mm2）相当で水セメント比 47.0%，細骨材率 52.0%，

図 5 を参照）を示す．
本試験は文献 1）を参考に，水平換算距離 141.6m を圧送し，実吐繊維混入率 1.0vol.%（外割）とした．混和剤は高性能 AE 減水剤を出量計測用の型枠に排出・打設した．管内圧力の計測は主にベント使用した．ポンプ圧送後のスランプの目標値は 12.0±2.5cm，空気量管付近の 10 箇所とした．

は 4.5±1.5%とした．

無機系短繊維補強コンクリートの製造はレディーミクストコン

なお，圧送前の目標スランプは，土木学会のコンクリートのポン

クリート工場の強制 2 軸ミキサで，1 バッチ当たり 2.0m3 を練混ぜ

プ施工指針 7)（以下，ポンプ指針とする）を参考に，普通コンクリー

た．無機系短繊維は実機試験と同様の手順で練混ぜ，アジテータ車

トのスランプの低下量は圧送距離 50m 以上 150m 未満の場合 0～1 台に 2 バッチ合わせて計 4.0m3 のコンクリートを積載し，約 15 分1cm 程度，さらに経時変化により 1～2cm 程度低下すると想定し，かけて試験場所まで運搬した．コンクリートポンプ車は最大吐出圧15.0±1.5cm とした．

力 5.6MPa，最大吐出量 100m3/h を有するものを使用し，輸送管の管径は 5B（125A）とした．設定吐出量は一般的な施工を想定して3.3 ポンプ圧送試験結果および考察

20m3/h，30m3/h，および，40m3/h とし，管内圧力が安定するまで計(1) フレッシュ性状測した．フレッシュコンクリート試験は出荷時（練混ぜからの経過

表 9 に出荷時・圧送前・圧送後のフレッシュコンクリート試験の時間 7 分）
，圧送前（29 分），および，圧送後（44 分）にそれぞれ実結果を示す．スランプは運搬により 0.5cm 低下し，ポンプ圧送によ施した．繊維混入率試験はアジテータ車からの排出開始直後，中間り 1.5cm 低下した．ポンプ圧送によるスランプの変化はポンプ指針時，および，排出終了直前で採取し，測定した．

で示している普通コンクリートと同等であった．また，空気量は圧また，圧送前後で供試体を採取し，表 1 に示した各種強度試験（圧送前後で変化は認められなかった．

縮強度，静弾性係数，および，曲げタフネス）を実施し，圧送前後(2) 繊維分散性の硬化コンクリートの品質を比較した．

繊維混入率試験の結果，想定混入量と比較して，96%，101%，および，99%，平均値は 99%，標準偏差 2.9%となり，いずれの値も繊維混入率試験（JSCE-F554-2013）の値を満足した．また，2.4(2)フレキシブルホース(6.0m)の試験結果（平均値 100%，標準偏差 2.3%）と同等であった．ポン21.6m⑩
実吐出量計測用型枠⑨21.6m1.0m⑥ベント管（R0.5m）

⑤1.3m

⑧

プ圧送試験前後においてファイバーボールは認められず，本無機系短繊維はコンクリート内に均一に分散していることを確認した．

⑦19.8m④(3) ポンプ圧送時の管内圧力損失
図 6 に設定吐出量 30m3/h における圧送時の圧力波形を示す．管内③ 1.5m

圧力は波形の安定した箇所で読取り，管内圧力損失を検討した．
①ポンプ車②19.0m

表 8 配合図 5 配管経路図

W/C(％)

s/a(％)

47.052.0

表 6 管内圧力測定位置
管内圧力測定①②③④⑤⑥⑦⑧⑨

試験時期

水平換
算距離 0.3

出荷時
圧送前
圧送後

18.6 24.9 32.3 54.3 67.8 86.3 92.8 100.3 121.6(m)

水 (W)
セメント (C)
細骨材１(S1)
細骨材２(S2)
粗骨材 (G)
繊維 (Fb)
混和剤 (Ad)

CS1S2

G1723663525378322.0

表 7 使用材料
使用材料

目標設定吐出量 30m3/h

1.5

管内圧力（MPa）

分類 (記号)W

河川水・回収水（スラッジ水）
普通ポルトランドセメント（密度 3.16g/cm3）
川砂（表乾密度 2.54g/cm3，粗粒率 2.85）
海砂（表乾密度 2.58g/cm3，粗粒率 2.64）
砕石（2005，表乾密度 2.60g/cm3，実積率 59.0%）
バサルト短繊維（エポキシ樹脂被覆，長さ 40 ㎜，密度 1.83g/cm3）
高性能 AE 減水剤，ポリカルボン酸系

混入率(vol.%)

0.8①③⑤⑦⑨1.00.50.0240250
経過時間（秒）260

図 6 圧送時の管内圧力波形の例

12-4FbAd
(C×％)

1.0

表 9 フレッシュコンクリート試験結果
スランプ
空気量
コンクリート温度
（cm）
（％）
（℃）
16.0
4.18
15.5
5.08
14.0
4.88⑩

位置

単位量(kg/m3)

②④⑥⑧⑩

外気温
(℃)
125

技術研究報告第 45 号

2019.11

戸田建設株式会社

図 7 に水平換算距離と管内圧力の関係を示す．管内圧力は水平換算距離が長くなるとともに減少した．また吐出量が上昇すると，同一水平換算距離での管内圧力は高くなる傾向となった．

謝辞
最後に，本試験にご協力いただいた，戸田建設㈱九州支店の高橋和寛氏他
現場の皆様，混和剤を提供いただいた㈱フローリック九州営業所の皆様に謝意を表します．

図 8 に吐出量と水平管 1m 当りの管内圧力損失の関係を示す．本
検討では管内圧力損失はベント管の影響がなく管内圧力が安定している⑥－⑦の直管の区間で評価した．ポンプ指針で示されている普通コンクリートのスランプ 15cm の標準値と比較すると，管内圧力損失は 1.3～1.7 倍程度となった．既往の文献 8) ,9) で検討された，繊維混入率 1.0 vol.%の鋼繊維や PVA（ビニロン）繊維においても、管内圧力損失は普通コンクリートと比較して大きくなっており，同程度の圧力損失であったことから，本無機系短繊維補強コンクリート
は他の短繊維補強コンクリートと同様の圧送性を有しているものと考えられる．
(4) 強度試験結果
表 10 に各種強度試験の結果を示す．本無機系短繊維補強コンク
リートはポンプ圧送前後において圧縮強度，および，静弾性係数の差は小さく，曲げ性能や引張性能を評価する指標である曲げ強度，および，曲げ靭性係数は同等であり，大きな差異はみられなかった．
以上の結果から，本無機系短繊維補強コンクリートはポンプ圧送によるコンクリートの硬化性状への影響は認められなかった．

4. まとめ参考文献
1） 南邦明，下津達也，斉藤雅充：北陸新幹線第４千曲川橋りょう（連続合成桁）の架設，橋梁と基礎，pp.41-47, 20122） 仁平達也，笹田航平，田中徹，井戸康浩：バサルト短繊維の耐アルカリ性に関する一考察，土木学会第 72 回年次学術講演会，V-547，pp. 10931094，20173） 笹田航平，田中徹，仁平達也，井戸康浩：バサルト短繊維補強コンクリー
トが鉄筋コンクリートの付着特性に及ぼす影響，コンクリート工学年
次論文集，Vol.39，No.2，20174） 福富恭彦，南邦明，斉藤雅充，下津達也：鋼鉄道橋連続合成桁で用いる鋼繊維補強コンクリートの性能特性，土木学会第 67 回年次学術講演会
Ⅰ-454，pp.907-908，2012
5） JSCE-F554-1999「鋼繊維補強コンクリートの鋼繊維混入率試験方法」
6） 伊藤始，岩波光保，横田弘：短繊維補強コンクリートの施工性に関する検討，港湾空港技術研究所資料，No. 1087，2004
7） コンクリートのポンプ施工指針[2012 年版] コンクリートライブラリー
第 135 号 土木学会
8） 浦野真次，滝本和志，高橋圭一：有機系短繊維混入コンクリートのポン
プ圧送性に関する検討，土木学会第 63 回年次学術講演会 V-320，pp.639640，20089） 臼井達哉，木ノ村幸士，坂本淳，斎賀雄：鋼繊維補強高流動コンクリー
トのポンプ圧送性に関する検討，
コンクリート工学年次論文集，vol.38，
No.1，2016
2.0

実施工を想定して，レディーミクストコンクリート工場で本無機20m 3/h系短繊維補強コンクリートを製造し，アジテータ車により運搬した①1.5

管内圧力（MPa）

後のフレッシュ性状と硬化性状の検討，および，ポンプ圧送試験を行った．以下にこれらの結果をまとめる．
(1) 実機試験の結果，本無機系短繊維補強コンクリートは経過時間②30m 3/h③40m 3/h④⑤1.0⑥⑦⑧0.5⑨90 分においてもフレッシュ性状の目標範囲を満足し，実機ミキ⑩サによる製造，および，アジテータ車での運搬が可能であるこ0.0とを確認した．

020406080100
水平換算距離（m）

120140160

図 7 水平換算距離と管内圧力の関係(2) アジテータ車による運搬後の無機系短繊維を観察した結果，繊維表面のエポキシ樹脂の損傷や繊維自体が折れる等の不具合は本検討
文献8)－1文献8)－2文献9)－1
文献9)－2認められなかった．
(3) 実機試験と室内試験の結果を比較すると，曲げ強度や曲げ靱性

バサルト短繊維40mm
PVAφ0.66×30mm
PVAφ0.66×30mm
鋼繊維φ0.75×30mm
鋼繊維φ0.75×30mm

1.0vol.%1.0vol.%1.0vol.%1.0vol.%1.0vol.%スランプ15.5cm
スランプ15.0cm
スランプ19.5cm（軽量骨材）
スランプフロー71.0cm
スランプフロー61.0,65.0cm

3.0

管内圧力損失（×10-2N/mm2/m）

係数は同等であり，実機ミキサによる練混ぜ，および，アジテー
タ車の運搬は本無機系短繊維補強コンクリートの曲げ靱性への影響がないことを確認した．
(4) ポンプ圧送試験の結果，本無機系短繊維補強コンクリートのスランプ低下量は一般的な普通コンクリートと同等であった．
(5) 管内圧力損失はスランプ 15cm の普通コンクリートの標準値よ
り大きく，既往の文献 8) ,9)の鋼繊維や PVA 繊維を使用した短繊
維補強コンクリートと同程度であった．

⑥-⑦間

文献8)-22.0

文献9)-1文献9)-21.5
土木学会ポンプ指針
スランプ15cm

1.00.50.0(6) ポンプ圧送前後において圧縮強度，および，静弾性係数の差は

文献8)-12.50102030405060

吐出量（m3/h）

小さく，曲げ強度，および，曲げ靭性係数は同等であり，ポン

図 8 吐出量と管内圧力損失の関係

プ圧送による本無機系短繊維補強コンクリートの硬化性状への表 10 強度試験結果影響は認められなかった．

採取
時期
圧送前
圧送後

12-5

圧縮強度
（N/mm2）39.936.2

静弾性係数（kN/mm2）
27.926.7

曲げ強度 曲げ靭性係数(N/mm2)(N/mm2)
5.33
4.45
5.40
4.52