JFE 技報 No.2
(2003 年 11 月 ) p.63–77

社会基盤を支える建材技術
Construction Material Technology
for Supporting Social Infrastructure

春日

正巳

KASUGA Masami

JFE スチール 建材センター 建材技術部長

橋本

修身

HASHIMOTO Osami

JFE スチール 建材センター 建材技術部 土木技術室長

中村信行

NAKAMURA Nobuyuki

JFE スチール 建材センター 建材技術部 建築技術室長

要旨
鋼材は容易な加工性とともに，高強度ならびに優れた塑性変形性能に基づく高耐震性，リサイクル性などの特長を活かして，建設用資材として重要な役割を担っている。本報では，代表的な建材新製品について概観するとともに，社会環境
動向とニーズを踏まえた製品開発への取り組みについて述べる。

Abstract:
Steel products play an important role as construction materials by taking advantage of a number of outstanding features,
which include easy formability, high strength combined with high ear thquake resistance based on excellent plastic
deformation performance, recyclability and so forth. This paper describes an outline of representative new construction
products and JFE Steel’s approach to product development based on trends and needs in the social environment.

1.

2. 土木建材

はじめに

2.1 道路･鉄道分野

建材市場はわが国の国内鉄鋼需要の半分を占める巨大マーケットであり，鉄鋼会社の事業戦略を決定する上で非

道路・鉄道分野は，橋梁基礎としての鋼管杭や鋼管矢板

常に重要な分野である。当社の建材事業の源流は 1950 年

基礎を中心に鋼材利用技術の開発･普及が進められてきた代からの臨海製鉄所や寮・社宅・病院・体育館など周辺施分野である。鋼管杭の施工方法も当初打撃工法中心であっ設の建設に端を発している。鋼管杭，鋼管矢板（特に井筒たが，騒音・振動規制対応として中掘り工法，さらに鋼管

基礎），Ｈ形鋼など，今日の建材主力製品の原型が誕生す

ソイルセメント杭工法や回転杭工法

るとともに，溶鉱炉基礎などの重量構造物建設技術，港湾されてきた。一方，鋼管矢板複合基礎

建設技術，軟弱地盤対策技術，鋼構造建築建設技術など，

型橋梁基礎を対象とした工法･材料開発も進んできてい建材の利用技術を培ってきた。

る。

1)など新工法が開発2)に代表される大以来，建設環境（低騒音，低振動）の変化，阪神大震災

また，慢性的な交通渋滞や道路・鉄道による市街地分断を契機とした耐震性要求の高度化，建設コスト縮減，環境などの問題解消に向け，地下空間利用が再び注目されていへの配慮といった社会ニーズに呼応した建設材料の開発

る。地下空間利用にあたっては，鋼矢板による開削工法やに努め，多くの製品を世に送りだしてきた。

鋼管矢板による非開削工法（パイプルーフ工法）などがあ

以下に，当社の Only 1，No. 1 製品を中心に，土木・建るが，都市内の道路・鉄道を供用したまま施工を行うとい

築分野それぞれの建材開発への取り組みについて述べる。

う観点からは必ずしも十分なものではなく，狭隘地・低空間向けの建材開発に注力してきた。その代表例として，低空間土留め材である K ドメール
ス構築部材である JES 形鋼− 63 −

4)3)や長距離のアンダーパ

さらにはアンダーピニング

社会基盤を支える建材技術

用鋼管杭の急速接合法5)であるハイメカネジなどがある。

ハイエスシー

2.1.1 HYSC（鋼管ソイルセメント）杭工法

くの採用が期待される。

6)

2.1.2 鋼管矢板複合基礎

HYSC 杭工法とは，Fig. 1，Photo 1 に示すように，原「鋼管矢板複合基礎」は，大規模橋梁向けに開発を進め地盤の土にセメントミルクを注入・混合撹拌して築造したてきた新しい基礎工法である。この基礎は，従来の鋼管矢ソイルセメント柱と，同時または後からリブ付き鋼管を沈板基礎に改良を加えたものであり，Fig. 2 に示すように，設して一体化を図った合成杭工法である。

「鋼管コンクリート合成構造」および「場所打ちコンクリー

HYSC 杭工法の主な特長として以下の点が挙げられる。
(1) 建設発生土が少ない低振動・低騒音工法

ト杭」からなる複合杭と，これらを相互に連結する「高耐力継手」により構成される。

原地盤の土を杭体の一部（ソイルセメント）として(1)「高耐力継手」

活用するため，場所打ちコンクリート杭工法や他の埋「高耐力継手」は Fig. 3 に示すように，鋼管矢板基込み杭工法に比べ建設発生土が少ない。

礎の P-P 型継手(2) 高い支持力性能を発揮

8)を基本として，次の(a)〜(c)を取り入れることで継手のせん断耐力を大幅に向上させたも原地盤を緩めない工法であり，支持力に関してはソのである。(a) 継手管の内表面に突起を設ける。(b) 高イルセメント柱の径を杭径（設計径）として設計でき

強度モルタルを使用する。(c) 継手管の外径を 165.2

るため，従来の杭に比べて優れた支持力性能を発揮し，mm から 267.4 mm に拡大する。なお，継手管の外径

杭本数低減，フーチングコンパクト化が可能である。

を大きくすることにより，継手管内洗浄の施工性が向

平成 14 年道路橋示方書

7)

改訂にともない，本工法が新杭工法として記載されたことにより，今後道路橋基礎に多上することも併せて期待できる。
(2)「鋼管コンクリート合成構造」「鋼管コンクリート合成構造」は，鋼管内にコンクリートを充てんした構造であり，鋼管内面に突起（リFooting concrete

待できる。
Steel pipe with ribs

Concrete

Soil cement
columnLength of pile, L

General part of pileブ）を設けることにより，合成構造としての効果が期

Tip partof pileSteel pipewith insideand outside ribs
Supporting layer

High strength
pipe-junction

Dsc/2
Diameter of pile

Dsp
Dsc

Fig. 1

Diameter of pile
(Diameter of design)

Steel-concrete
composite structure

Outline figure of HYSC pile
Cast-in-place
concrete pileFig. 2

Schema of steel pipe sheet pile composite foundation
methodSteel pipe with
inner rib

14

12

105

26

7.

4

105

Mortar : 60 N/mm2(Nominal strength)

370.0
unit : mm

Photo 1
JFE 技報 No.2（2003 年 11 月）

HYSC pileFig. 3− 64 −High strength pipe-junction

社会基盤を支える建材技術

JES joint

Fig. 4

Photo 2Outline of construction JES method

H-shaped steel sheet pile(K-domeru)(3)「場所打ちコンクリート杭」
鋼管矢板を支持層へ十分に根入れさせることが施工上困難な場合，支持層部分を「場所打ちコンクリート
杭」とすることにより，施工性を損なうことなく，鉛直支持力の不足分を補うことができる。
鋼管矢板複合基礎を適用することにより，基礎の剛性を
Photo 3

高め，必要な鉛直支持力性能を確保することができ，従来の鋼管矢板基礎に比較して平面寸法を縮小できる効果がJointed element structure-shaped steel (Jointed
element structure method)ある。この効果によって，従来の鋼管矢板基礎では橋脚のクリートを充填することでトンネル本体構造物を構築す

平面寸法に対する基礎の平面寸法の比が大きくなる傾向る。特長としては，線路下横断延長に制限を受けず，施工にある大規模橋梁において経済的となる。

期間中の軌道面への影響が少なく，経済的で施工が容易な

2.1.3 地下構造用建材点があげられる。また，トンネルの断面形状としては，一(1) K ドメール

般的な矩形断面の他に円形断面にも適用が可能である

K ドメールは，鋼矢板セル工法に用いられる直線形（Photo 3）。

鋼矢板と厚板または形鋼（CT，H）を溶接加工によっ

2.2 港湾分野て組み合わせた鋼製土留壁である。断面形状が H 形のものを連続して配置するため，ソイル柱列壁などの従

我が国の港湾は軟弱な沖積地盤を有する地帯に建設さ来の工法と比べて薄い壁厚で高い断面剛性が得られれることが多く，深部の支持層に固着するための高い施工る。施工法としては小型の自走式圧入工法による施工

性，ならびに地震力や波力などの水平方向外力に抵抗するが可能なため，道路・鉄道などとの近接施工や桁下施ための高い曲げ・せん断特性など鋼材の有する利点を発揮

工など，狭隘な環境下で威力を発揮している（Photo

しやすい領域である。その一例として，鋼管杭・鋼管矢板・

2）。

鋼矢板を用いた自立式・控え式・組杭式護岸構造が挙げら(2) JES 形鋼

れ，軟弱地盤での一般的な護岸・桟橋構造として広く一般

線路下や道路下を横断して道路，河川，人道用地下に認知されてきた。また地盤の有するせん断抵抗力を活か

通路などを非開削で構築する工法として，東日本旅客した構造形式としての鋼（管）矢板 2 重壁構造や鋼矢板セ

鉄 道（ 株 ）と 鉄 建 建 設（ 株 ）の 共 同 開 発 に よ り「HEP

ル構造，近年では大水深や高波力など大きな水平外力に対（high-speed element pull）& JES（jointed element

する合理的な構造形式としての格点式ストラット工法

structure）工法」が実用化された。当社は，本工法のなどが港湾分野での主力商品となりつつある。

9)

主要部材である「JES 形鋼」として，この工法の専門

新たな分野として，最近の廃棄物処分場の不足から海面工事会社である（株）ジェイテックとの協定のもと，列処分場建設の動きが活発となっており，鋼（管）矢板を用

車の繰返し荷重などに対する疲労耐力を有した熱間圧

いた鉛直遮水壁

延形鋼を開発した。

(1) 格点式ストラット工法

10)構造も実績を挙げつつある。

Fig. 4 に JES 工法概念図を示す。本工法では，鋼製エ

格点式ストラット工法（Photo 4）は，鋼管杭およびレメントを特殊継手（JES 継手）に沿わせてけん引掘進し

鋼管矢板によるラーメン構造を斜材により補剛し，作た後，この継手にグラウトを充填し，エレメント内にコン用外力を鉛直・水平方向に分散することで地盤の鉛直・− 65 −

JFE 技報 No.2（2003 年 11 月）

社会基盤を支える建材技術(1) L-T typeFig. 5Photo 4

(2) P-P type(3) P-T typeType of steel pipe sheet pile joint

Strutted frame quay-wall structure

Photo 6 T-P joints of steel pipe sheet pile with mortar

嵌合打設した後，継ぎ手内に侵入した土砂をウォー
Photo 5

タージェットなどを用いて排除し，継ぎ手空間にSteel sheet pile joints with polymer seals swelledwith water

止水用のモルタルを充填する（Photo 6）。なお，
海底面以浅部では充填モルタルは，継ぎ手のスリッ

水平支持力を有効に活用し，高い水平剛性を実現する

トからの漏れ防止のため，ナイロン性の細長い袋ことができる工法である。近年既存施設の維持補修が（モルタルジャケット）を差込み，その中にポンプ

キーワードとなり，建設用地などが制限された既存岸で圧入する。

壁の改修工事が増加する傾向にあるが，本工法は杭・2.3 治山分野

斜材などの各部材の組み合わせにより現場条件に合わせた構造形式が選択可能であること，従来工法と比し本分野の代表的な鋼材製品として地すべり抑止用鋼管て占有幅を小さく抑えられることから，制限条件下で杭が挙げられる。地すべりは不安定になった土塊が滑動す

真価を発揮する工法である。

る現象であり，代表的な対策工としてすべり面下の不動土(2) 鋼（管）矢板を用いた鋼製遮水壁

塊まで鋼管杭を挿入・固着して滑動を抑止する方法が用い

海面処分場における鋼（管）矢板遮水工は，鋼材自られる。施工現場は山間部や狭隘地であり，輸送や施工機

体は不透水であるので，漏水経路は矢板同士の継ぎ手

械･設備の関係から短い鋼管杭を現場溶接により結合するに限定されるため，継ぎ手形状に応じた以下の方法に方法が用いられる場合が多い。また，経済性を追求するたて一般に遮水処理がなされている。

めに，厚肉鋼管杭を用いて本数を減らすケースが多く，現(i) 鋼矢板の遮水方法

場溶接に多大な時間がかかることや天候に左右されやす

鋼矢板の継ぎ手の遮水方法は，特殊ポリウレタ

いことなどの問題点があった。
2ン樹脂からなる吸水膨張性止水材を，鋼矢板の打それらを解決する方法として，最近では 570 N/mm 級

ち込み前に塗布し，数時間から 1 日程度養生し硬（SM570 相当）の引張強度を有する高強度材が用いられる

化させた後，鋼矢板を嵌合打設する。止水材は水ケースが増えてきている
12）

11)

。さらに，Fig. 6 に示すねじ
13)

中にて吸水膨張するため，継ぎ手の空隙が膨張し「メカネジ」
継手（「ネジール」 ），た止水材により埋められることにより継ぎ手の遮施工時間を短縮でき，施工管理を容易にすることができ水性を確保するものである（Photo 5）。

る。ねじ継手は，杭本体と同等以上の引張，圧縮，曲げ，(ii) 鋼管矢板の遮水方法を併用することで，せん断耐力を有し，継手嵌合作業時に，特殊な機材や技能

鋼管矢板は，Fig 5 のように鋼管本体の側面に継が不要であり，かつ短時間に嵌合できる特徴を有していぎ手を溶接したものであり，継ぎ手形式には主に 3る。高強度材およびねじ継手を適用することで，施工性改つの形態がある。遮水方法としては，鋼管矢板を善に寄与でき，建設費のコスト縮減が可能となる。

JFE 技報 No.2（2003 年 11 月）− 66 −

社会基盤を支える建材技術

Motor
Base
machineCasingmachineTsubasapile
Guide

Fig. 6

Mechanical joints

2.4 建築基礎分野

Follower

WeightFollower

Tsubasa pile

Soft
layer

Soft
layer

Supporting layer

Supporting layer(a) Pile-top holding type

(1) 先端翼付き回転貫入鋼管杭（つばさ杭）

Fig. 8(b) Pile-shaft holding type

Construction method

都市部における杭の施工は，低騒音・低振動が必須条件であり，さらに残土などの処理も問題となってい盤や液状化地盤に対しては，杭頭部を拡径化した拡頭る。そこで，鋼管を回転させて地盤に貫入させること

つばさ杭（400 〜 1 800 mm（一般部杭外径に対して約 1.5により，低騒音，低振動，無排土で施工できる杭工法「つ倍））が適用できる。

ばさ杭」を開発した。このように，回転させながら硬

施工は，杭外径 318.5 〜 600 mm の範囲では 3 点式

い支持層へも貫入する方法は，鋼管の持つ大きなねじ杭打ち機を用いた頭部回転方式（Fig. 8 (a)）とし，杭外径 500 mm 以上は全周回転機を用いた胴体回転方式

り剛性を利用して初めて可能となった。
つばさ杭は，鋼管杭と，半円状の鋼製平板を互いに（Fig. 8 (b)）とした。これらの施工方法では，回転トル交差させて先端に取り付けた翼により構成される（Fig.

クと１回転当たりの貫入量を計測することにより，支7，Photo 7）。適用範囲は，杭外径 318.5 〜 1 200 mm

持層の判別が容易な施工管理を実施することができで あ り， 先 端 翼 は 杭 外 径 の 1.5 〜 2.5 倍（600 〜

る。

1 200 mm までは 1.5 〜 2.0 倍）の範囲で設計に応じてつばさ杭は，先端翼を利用して木ねじの要領で杭を選定可能とした。先端翼の板厚は，杭に作用する軸力貫入させるため無排土施工が可能であるなど，近年のに応じて選定する。この先端翼は平板状であるため，環境問題に対応した杭工法として位置づけられてい加工が容易であるという特長を有する。また，軟弱地る。
つばさ杭は建設大臣認定（2002 年）および建設技術

Pile diameter : d

審査証明（土木研究センター，2003 年）を取得し，建築基礎分野を主に土木の基礎分野にも採用されるよう

Semicircularflat plateになり，2002 年度までに総重量約 31 000 t の実績を重ねてきた。

Block plate(2) 中掘鋼管杭工法（KING 工法）
建築基礎分野における鋼管杭の利用拡大を目指し

Excavationbit

Toe wing
Dw1.5d-2.5dて，大径・長尺杭の施工に適し，かつ幅広い地盤で適用可能な工法として鋼管杭の中掘根固め工法の開発に取り組み，1998 年に KING 工法として世に送り出した。

Fig. 7（Photo 8）

Composition of Tsubasa Pile

この工法は鋼管の中にオーガースクリュウを挿入し，杭をケーシング代わりに利用して杭先端部の土砂を排出しながら杭を支持層まで沈設し，さらに，支持層においては杭先端部にセメントミルクを注入して拡大根固め部の築造を行い，その根固め部の硬化によって支持力を発現させるものである。
KING 工法は杭径φ1 000 mm までを対象として旧建築準法 38 号に基づく建設大臣の認定を取得している。
また，2001 年から 2002 年にかけては杭径φ1 200 mm
での載荷試験を実施し，φ1 000 mm を超える杭に対す
Photo 7

る適用性を確認することで，実工事での採用を積み重Toe wing− 67 −

JFE 技報 No.2（2003 年 11 月）

社会基盤を支える建材技術

Referenced strength, F (N/mm2)

500

Good

Weldability

Bad•Improvement of
weldability•Reduction of
fabrication cost

450

SA440

HBL385400

HBL355350

HBL325300
0.35

Increasein strength

0.40

0.45

0.50

Ceq(%)CMn/6Si/24Ni/40Cr/5Mo/4V/14

Fig. 9Concept of the developed HBL385

工，運搬・建方負荷の軽減がもたらされるため，高層建築になるほど鋼材の高強度化が求められる。一方，SA440 は強度が高く優れた性能を持っているが，合金元素の添加とPhoto 8Inner pile excavation method of steel pipe (Kingmethod)

圧延後の複雑な熱処理工程が不可欠であり，鋼材コストが高くなることが避けがたく，また鉄骨加工時の溶接施工においても厳格な管理が必要であるなど難点があった。この2

ねてきている。その結果，2003 年 2 月までに総施工延ため，高層建築の鋼材は，325 N/mm 級が建築標準となっ長 250 000 m，鋼管杭の総重量 45 000 t を超える実績をていた。
当社は TMCP 分野ではトップレベルの製造・品質管理

有し，建築基礎分野における主力工法の一つに成長し技術および豊富な実績を有しており，圧延，加速冷却条件ている。

を高精度に制御することにより，化学成分アップを抑制し

3.

建築建材

ながら強度アップを可能にし，Fig. 9 に示すように鋼材の低コスト高強度化を実現した。HBL385 の溶接施工性は

3.1 高機能・高性能鋼板

HBL325，355 と同等であるため，強度が高いわりには鉄2

3.1.1 建築構造用 550 N/mm TMCP 鋼材「HBL385」

骨加工時の溶接施工コストを低く抑えることが可能であ

都市部の高層建築用として強度の高い鋼材が求められる。また，溶接部の衝撃特性についても充分配慮した化学ている。一方，兵庫県南部地震における梁端溶接部の破断成分系になっており，鉄骨加工時の大入熱溶接の厳しい要被害などから，建築鉄骨に降伏比（降伏耐力*／引張強さ）

求性能にも対応が可能となっている。
2が低く，靭性が高く，しかも溶接性の良い高性能鋼材のHBL385 は 降 伏 耐 力 235 〜 440 N/mm 級 鋼 材 の 中 で，ニーズが高まっている。また最近では，経済情勢を反映し，

強度，経済性，溶接性，耐震性の総合性能として最も優れ

建設コストの低減が強く求められている。

た高性能高張力鋼材である。HBL385 の提供により，設計

このようなニーズに対応し，経済性・耐震性・溶接性をの自由度を拡大し，また高層建築用鋼材の降伏耐力グレー

併 せ 持 っ た 高 張 力 鋼 材 と し て， 降 伏 耐 力 下 限 値

ドとして，385 N/mm をスタンダードにすることで，多214)385 N/mm の 厚 板「HBL385」

を 開 発 し，2002 年 4 月

2

様化する社会的ニーズに対応が可能と考えている。
3.1.2 溶接性に優れた高強度厚板・溶接技術に建築基準法第 37 条による国土交通大臣の認定を取得した。本鋼材は当社が誇る最先端の加速冷却設備を用いた建築物のボックス柱などにすでに使用され，旧建設省総TMCP 技術を駆使することにより，世界で初めて製造可合技術開発プロジェクトでその利用技術指針が活用され能になったものである。

た高性能 590 N/mm 級高張力鋼は，当社が世に先駆けて

2

HBL385 の板厚範囲は 19 mm から 100 mm，降伏耐力の22

下限値は 385 N/mm （レンジ 120 N/mm ），引張強さの22

下 限 値 は 550 N/mm （ レ ン ジ 120 N/mm ）， 降 伏 比 は開発した鋼である。本開発鋼は，溶接性を考慮しつつ，最適化学成分系と特殊熱処理を施すことにより，耐震性の観点 か ら 重 要 な 低 降 伏 比 を 80 ％ 以 下 に 制 御 し た も の で，80％以下，0℃でのシャルピー吸収エネルギーは 70 J 以上，

1992 年大河内記念技術賞を受賞している。1996 年には，

化学組成は低炭素当量化を実現している。

SA440 として建設大臣一般認定を取得し，すでに 1 万トン

現在使用されている建築用鋼材を降伏耐力レベルで見2

2

2

た 場 合，235 N/mm ，325 N/mm ，355 N/mm お よ び
2を超える受注製造実績を有している。しかしながら，従来
2の SA440 鋼は強度が高いために 490 N/mm 級鋼に比べ，440 N/mm となる。一般に高強度の鋼材を使用した方が，溶接施工時の予熱温度，ビード長さなどの制約が多く，そ

必要部材断面の減少による鋼材重量の軽減，および鉄骨加の改善が求められていた。

* 降伏点または耐力
JFE 技報 No.2（2003 年 11 月）− 68 −

Good

社会基盤を支える建材技術→

適用実績を挙げており，今後，HBL385 および SA440 についても，高層建築物の指定柱への適用を進め，建築物の安HAZ toughness

Improvement of HAZ toughness
by control of fine nitride,oxide and sulfide particles, etc.

全性，信頼性の向上に寄与できるものと考えている。
3.1.3 耐久性に優れた建築構造用クロム鋼材「R410DH」
地球環境問題への対策の一つとして，循環型社会構築に向けた法体系の整備が進められている。官公庁に対しては

Improvement of HAZ toughness
by suppression of Ceq

Ceq

Fig. 10→

グリーン購入法が制定され，建設分野においては建設リサ
イクル法が施行されている。もともと，鋼材はリサイクル

High

体系が確立された環境負荷の少ない建築材料であり，適切

Concept of improvement technology in HAZ toughness for high heat input welding

な防錆処置を施すことにより耐食性も確保できることから，サステナブル建材として，重量鉄骨部材の柱・梁リユー

このような背景のもと，現用鋼の有する優れた特性（高ス工法，長寿命 3 世代対応住宅，中古住宅の鋼材を再利用

強度，低降伏比，高靱性）を継承しつつ，C 量を従来鋼のした住宅などへの展開も始まっている。ただし，鋼材の防約 2/3 に低減することで，飛躍的に溶接施工性を改善した

錆処置として一般的な塗装や亜鉛めっきを施すことで，現SA440-U を開発している。本開発鋼は従来鋼に比べ以下の場施工でのタッチアップ処理や，高力ボルト接合部の養生特長を有している。

などの付加的な作業が必要となる場合がある。一方，建築(1) 予熱温度を低減あるいは予熱作業を省略できる。

基準法改正にともない使用できるようになった SUS304A(2) 組み立て溶接（仮付け溶接）の溶接ビード長さを短くなどのステンレス鋼材は，防錆処置を施すことなく極めて高い耐食性を有するが，高価格であり，かつ設計手法も一できる。
(3) 局部加熱による材質変化が小さい。

般の炭素鋼と異なるため，エントランスホールなどの外観(4) 突き合わせ溶接部，付属金物取り付け部の材質変化がが重視される部位以外にはなかなか使われていないのが現状である。

小さい。

そこで，一般的な建築構造用鋼材と同じ設計手法が適用

本開発鋼は開発直後より鉄骨製作者のみならず，設計者からも高い評価を受け，すでに数多くのプロジェクトに採で き， か つ 耐 食 性 に 優 れ る「 建 築 構 造 用 11 ％ Cr 鋼 材

用され約 4 000 t 以上の受注製造を達成している。

R410DH（以下，R410DH）」を開発し，国土交通大臣の材

また，最近の高層建築物での溶接部の高い HAZ 靱性要料認定（2002 年 1 月 28 日：MSTL − 0071）を取得した。

求に対応すべく，梁端溶接部のみならす，ボックス柱の角R410DH は製造プロセスの工夫により機械的性質が建築

溶接部（サブマージアーク溶接）や，ダイアフラム溶接部用 400 N/mm 級炭素鋼と同等になるように制御している。

（エレクトロスラグ溶接）などの高効率の超大入熱溶接がオーステナイト組織である SUS304 と比較して，R410DH施工される部位においても優れた靱性を有するはフェライト組織であるため，弾性剛性，降伏比や伸び性

22590 N/mm 級 鋼 も 開 発 し て お り，490 N/mm 級 鋼 か ら
222

能などの挙動も建築用 400 N/mm 級炭素鋼と同等である。

590 N/mm 級鋼まで，0℃で平均 70 J 以上の靭性要求に対

また，溶接部において靭性に優れた微細なマルテンサイト

応可能となっている。これらは，JFE スチールの技術統合

組織を十分生成させるように成分設計していることかによって実現した造船材などでの超大入熱溶接部 HAZ 高ら，一般的な建築構造用鋼材と同等以上の溶接部靭性を確

靱化技術と同様の JFE 高 HAZ 靱性化技術 (EWEL) を適用保している。

している。これは，当社の強みである TMCP 技術の活用と，

R410DH は Cr を 11％含むために，大気環境において極これによる Ceq の低減，さらに，微細な窒化物や酸化物，めて優れた耐久性を示す。Fig. 11 に暴露試験した結果を硫化物などの制御による，旧 γ 粒の微細化，フェライト生

示すが，R410DH は建築用 400 N/mm 級炭素鋼の 1/76 の成の促進，上部ベイナイトなどの脆化相の抑制などを通し腐食減量である。旧建設省総合技術開発プロジェクトで提た HAZ 高靱化技術15)を活用したものであり，溶接部にお2出された住宅構造材の寿命予測の式

16)に従うと，4.5 mm

2

ける高い靱性値の確保を可能としている（Fig. 10）。また，厚の建築用 400 N/mm 級炭素鋼の寿命が約 19 年である

角溶接部のサブマージアーク溶接用およびエレクトロスのに対し，単純な比例計算では R410DH の寿命は約 1 400

ラグ溶接用として，溶接金属の高靭性要求に対応可能な溶年となる。

接材料を開発しており，鋼材と溶接材料，溶接施工法の最

住 宅 品 質 確 保 法 に 基 づ く 10 年 瑕 疵 保 証 の 義 務 化 な

適 な 組 み 合 わ せ が 提 供 可 能 と な っ て い る。HBL325

ど，一般消費者にも建築物の耐久性への関心が高まってい2

2（490 N/mm 級）鋼および HBL355（520 N/mm 級）鋼にる。R410DH は新しいコンセプトの鋼材であり，今回使用

ついては，すでに，高 HAZ 靱性の要求される指定柱へのが可能となった建築構造用鋼材としての用途以外に，耐久− 69 −

JFE 技報 No.2（2003 年 11 月）

社会基盤を支える建材技術

鋼管，に分類される。降伏耐力レベルは，235，295，325，

Corrosion loss (g/m2･y)103

2

Industrial area
Coastal area

440 N/mm の４種類である。
BCR，BCP は建築構造用柱材としての溶接性能と塑性102

変形性能を向上させた角形鋼管であり，国土交通大臣認定を取得している。
また，新たに開発した高性能冷間プレス成形角形鋼管

10

BCP325T は，靱性を高めた高性能な原板を使用すること
により，冷間加工後も優れた靱性を有し，全断面 70 J の靱性を保証している。Fig. 12 に平坦部，角部の衝撃性能

1

Fig. 11

R410DH

SS400

を示す。

Corrosion loss of R410DH and SS400 steels after one
year field exposure test

さらに，超高層建築物などの大規模建築物用として，
217)590 N/mm 冷間プレス成形角形鋼管（JPC440）
性を活かした種々の用途への適用が期待される。

も開発している。BCP325T 同様，鋼管角部においても十分な靱性を保持し，優れた溶接性と高い耐震性を有している。

3.2 さまざまなニーズに応える鋼管製品

Table 2 に曲げ試験結果，Fig. 13 に試験により得られた

3.2.1 豊富なレパートリーを誇る角形鋼管

径厚比と塑性変形能力の関係を示す。溶接部で破断するこ「JFE コラム」
Table 2

建築構造用の柱材として，角形鋼管は幅広く使用されてTest results of bending test

いる。当社の角形鋼管「JFE コラム」は Table 1 に示すよColumn size

Rank

D/t

(ex. My)/(cal. My)(ex. Mu)/(cal. Mp)

うに，製造方法から，(1) ロール成形電縫溶接角形鋼管，□-60019

FC

31.6

1.02

1.20

(2) プレス成形潜弧溶接大形厚肉角形鋼管「P コラム」（製□-60025

FB

24.0

1.02

1.40

造・販売はセイケイ（株）），(3) 熱間成形シームレス角形□-60040

FA

15.0

1.02

1.49

Rectangular hollow section columns

Process

Grade

Cold roll

YS
TS
YS(N/mm2) (N/mm2) (%)

100
90

*1
0

vE
(J)

80

FA

70

295445235355325445325445440540400550400510490610490610590740

90

27

80

27

80

27

40

FC

70*2

30
20

t19

47
80 (40°C)

10

STKR400-SH 245

400

–

–

STKR490-SH 325

490

–

–

BCR295
BCP235
BCP325

Cold press
BCP325T
JPC440

80

FB

60
ηAll

Table 1

50
t40
t25

0
0

Seamless*1

Flat position, *2Flat and corner positions,
YS : Yield strength, TS : Tensile strength,
YR : Yield ratio, vE0 : Charpy absorbed energy at 0°C

Fig. 130.2

0.4 0.6 0.8

1
1/α

1.2 1.4

1.6 1.8

Relationship between diameter-width ratio andcumulative ductility factor

350
Flat

Corner

1 mm

Charpy impact value (J)

300
Flat

250

Corner

200
150

1 mm

100
50
0
100

Fig. 12

80

60
40
Temperature (°C)

200Relation between Charpy impact value and temperature for BCP325T column at flat and corner positions

JFE 技報 No.2（2003 年 11 月）− 70 −

2

社会基盤を支える建材技術となく十分な耐力と塑性変形能力を有していることを確下が生じ，必要とされる塑性変形能力を有することを確認認している。

している。

3.2.2 経済性に優れた高強度円形鋼管

3.3「P-325/355/385/440」

大断面・高強度Ｈ形鋼

3.3.1 大断面外法一定Ｈ形鋼

円形鋼管は断面性能，断面形状に方向性がなく，任意の「スーパーハイスレンド H」

角度で梁を取り付けることができる。また，コンクリート
充填鋼管柱として使用すれば，鋼管の拘束効果によりコン

当社は，外法一定 H 形鋼「スーパーハイスレンド H（以クリート圧縮強度の増加も期待できるなど，経済性に優れ

下，SHH）」を 1989 年 11 月より販売開始し，以後，製造た鋼材である。

範囲を拡大し，現在は Fig. 16 に示す国内最多 42 シリーズ，

当社の建築構造用高強度円形鋼管は Table 3 に示す 4292 サイズを製造している。
1999 年 2 月のウェブ高さ 1 000 mm，950 mm などの大種である。製造は，UOE またはプレスベンドによるが，所定の降伏比を満足させるため，Fig. 14 に示すように径厚比（t/D）に応じて成形方法を決めている

18)

断面 H 形鋼の商品化は

19)，西日本製鉄所倉敷地区大形工

場のリフレッシュ工事（1996 年 6 月）による中間圧延機。

P-385 は当社独自の強度レベルの円形鋼管である。Fig.

の能力増強と Fig. 17 に一例を示す孔形圧延技術の発展に

15 に曲げ試験（D/t  24，FA ランク）結果を示す。溶接

より実現した。各サイズの断面積と断面二次モーメントの部での破壊は発生せず，最終的に鋼管の局部座屈で耐力低

関 係 を Fig. 18 に 示 す。 ウ ェ ブ 高 さ が 950 mm や 1 000
mm の SHH は 900 mm 以下の H 形鋼と比較し最大 5 割程

Table 3Mechanical properties of tubular column

Grade

YS
(N/mm2)TS(N/mm2)

YR
(%)

vE0
(J)

P-325B,C

325-475

490-6108527

す製品規格の TMCP 極厚 H 形鋼「HBL-JH325/355」を開P-355B,C

355-505

520-640

85

27

発 し，1995 年 よ り 製 造 開 始 し た。 本 製 品 は， 厚 板 のP-385B,C

385-535

550-700

85

70

TMCP 鋼と同様に建築基準法第 37 条に基づく認定を取得

P-440B,C

440-590590-7408547

した。基準強度は 325，355 N/mm の 2 種である。

度断面効率が向上する。
3.3.2 大断面 TMCP 極厚 H 形鋼「HBL-JH325/355」
当社は，TMCP を H 形鋼製造に適用し，Table 4 に示

2また，断面効率に優れる「700  500 シリーズ」極厚Ｈ
20)を 1998 年 11 月より工程生産開始し，大断面化の

100

形鋼

90

Fig. 19 に示すように，要求に応えてきた。
700  500 シリー

YR (%)ズのウェブ高さ内法寸法は 500  500 シリーズに対し，
80

150 mm 程度大きく，同断面積の既存シリーズに比べ断面702 次モーメントが 1.5 〜 2 倍程度となる。
ここで，基準強度の低減が不要な大断面 H 形断面柱材

60

: UOE
: Cold PB: Cold PBSR: Warm PB

50
40
0.000

とボックス柱を，高さ 165 m，地上 35 階の建築物に適用した場合の重量比較を Table 5 に示す。H 形断面柱重量が ボ ッ ク ス 柱 重 量 に 対 し 約 2 〜 3 ％ 少 な く， 特 に

0.050

0.100
t/D

0.150

0.200

(mm)

PB : Press bend

WidthFig. 14 Influence of tube forming on yield ratio

1.5

2δp

6δp

4δp

Depth
400
450
500
550
600
650
700
750
800
850
900
950
1 000

7δp

1

M/Mp

0.5
0

0.5
1
1.5
10

5

0
θ/θp

5

10

Fig. 15 M-θ relation

Fig. 16− 71 −

200

250

300

350

400

Common size
JFE Steeloriginal size

Size variety of Super HISLEND H
JFE 技報 No.2（2003 年 11 月）

社会基盤を支える建材技術

Table 4

Specification of HBL-JH325/355

Chemical composition (mass%)
Specification

HBL-JH325B
HBL-JH325C
HBL-JH355B
HBL-JH355C

C

Si

Mn

P

Mechanical property
Ceq

PCM

YS

(%)

(%)

(N/mm2)S

40t5050t0.18
0.38 0.24
0.55 1.60 0.030 0.015
0.20
0.40 0.26

40t500.18

50t
40t5050t

0.20

40t50

0.20 0.55 1.60 0.020 0.008

50t0.55 1.60 0.020 0.008

0.20 0.55 1.60 0.030 0.015*10.38 0.24

TS

YR

El

(N/mm2) (%)(%)

32544549061035547552064080

0.40 0.26
0.40 0.26
0.42 0.27
0.40 0.26

80

0.42 0.27

Thruthickness vE0
reductionof area(%) (J)

21
No.1A

–

23
No.4

25*1
15*2

19
No.1A

–

21
No.4

25*1
15*2

27

27

*2

Average for three pieces,

For each test value,

PCM = C+Si/30 + (Mn + Cu + Cr)/20 + Mo/15 + Ni/60 + V/10 + 5B,
vE0 : Charpy absorbed energy at 0°C

El : Elongation,

700500
nominal size
(JFE original)

225 mm

900 000

Moment of inertia, Ix (cm4)

800 000

Common size
JFE Steel original size
H950, 1 000 mm size

Corner radius
26 mm

Corner radius
26 mm

193.5 mm

Corner radius
22 mm

700 000
Fig. 19600 000

Inside dimensions of heavy wide flange H-shapes

500 000
Table 5 Structural performance and weight of column

400 000

Rectanguler
700500
500500
hollow section nominal size nominal size
43.77
Displacement X-direction
42.08
41.09
(cm)
Y-direction
41.88
39.70
40.51
Weight of column (%)
100
99
98
Nominal size

300 000
200 000
100 000
0100

Fig. 18225 mm

400400
nominal size

358 mmRolling method of breakdown mill

452 mmFig. 17610 mm

500500
nominal size

200
300
400
Cross section area (cm2)2場合，490 N/mm 鋼材に比べ 1 〜 2 サイズの断面低減を500達成しつつ，鉄骨加工時の溶接施工費を低く抑え，大幅なRelation between moment of inertia and cross section
area for Super HISLEND-H

建設費用削減が可能である。CO2 溶接部は Table 7 に示
すように，十分な衝撃性能を確保しており，柱梁接合部の700  500 シリーズは最も効率的な断面形となる。

繰返し載荷実験においても梁端部の必要性能を十分満足

2

3.3.3 建築構造用 550 N/mm H 形鋼「HBL-H385」

することを確認している

2

当 社 は， 基 準 強 度 が 385 N/mm で あ る TMCP550
2

N/mm H 形鋼を 2000 年に開発した

14)

21)

。

次に，SRC 構造は鉄骨造に比べ座屈しにくいことや剛。「HBL-H385」は性が高いことなど，高強度鋼材に有利に働くことが多い

最先端の形鋼 TMCP 設備（Super-OLAC S）と高度な製造・が，コンクリートとの強度差が及ぼす影響など未解明の部

品質管理技術により実現したものであり，断面サイズは，分があるため，SRC 柱の軸力下での繰返し曲げ載荷実験

JISH 形鋼および外法一定 H 形鋼をカバーする。

を行った。実験結果の一例を Fig. 20 に示す。実験から得製品規格を Table 6 に示す。SN490B に比べ，降伏耐力2および引張強さを 60 N/mm 増加しながら，Ceq およびた耐力は SRC 規準の算定式を満足しており，本鋼材にも同規準の算定式を適用できることを確認した。

PCM は同程度に抑えている。このため，建築物に適用したJFE 技報 No.2（2003 年 11 月）

22)− 72 −

社会基盤を支える建材技術

Table 6

Table 7

Mechanical properties of HBL-H385

Grade

YS
(N/mm2)TS
2(N/mm )

YR
(%)

vE0
(J)

Ceq
(%)

PCM
(%)

HBL-H385B

385-505550-670

80

70

0.44

0.29

SN490B

325-445490-610

80

27

0.44

0.29

Charpy impact test result of CO2 welded joint

し鋼管 2 種の計 5 種の低降伏点鋼を揃えている。

vE0 (J)
Average
Each
134
163
170
183
213
179
183
159
234
231
228
232
225
241
238
249

Test
position
Weld
metal
Bond
Bond
1 mm
Bond
3 mm

制振ダンパーは，せん断降伏型と軸降伏型に大別され，それぞれ制振壁と制振間柱，制振ブレース

23, 24)

を商品化

している。
制振ブレースについては，Fig. 21 に示すようにブレー
ス芯材の座屈補剛の形式により，外側の補剛管が内側の軸
力管を座屈補剛する二重鋼管座屈補剛ブレースと，平鋼のブレース軸材を角形鋼管で座屈補剛する鋼管補剛平鋼ブ
レースの 2 種類がある。
Fig. 22 に従来の鋼管ブレースと制振ブレースの復元力
特性を比較して示す。制振ブレースは剛性・耐力ともに圧Q (kN)

縮・引張が同等で安定した履歴特性と，高い塑性変形能力800を有している。

600

3.4.2 鋼管柱−Ｈ形鋼梁の新接合工法

Qu

400

「耐震ジョイント」

200

耐震ジョイントは接合ディテールを改良することによ

0
6

4

200 02

400

Fig. 204り，梁端での脆性的破断を防止した当社独自の接合工法

6で，複雑な設計・施工管理が不要となる。本工法にはブラR (%rad)

600

ケット方式に対応したボルト接合タイプ（TJB）と現場溶

800

接方式に対応した溶接接合タイプ（TJW）の 2 種類がある。

Relation between bending load and displacement for
SRC column under axial load

Fig. 23 (a) に示す TJB は，通しダイアフラムとブラケッ
トフランジを一枚板で形成し，モーメント勾配にしたがってフランジを拡幅している。柱から最も遠い梁側第一ボル

3.4 耐震性に優れた建築工法

ト孔欠損部が最弱断面となり，延性に優れた梁母材側でエ3.4.1 低降伏点鋼制振ダンパー
低降伏点鋼を用いた制振ダンパーは，地震によって構造Table 8物に投入されるエネルギーを積極的に吸収し，構造物の応Mechanical properties of steel plates and seamless
pipes with low yield strength

答を低減するために有効である。

Grade

制振ダンパーに使用される低降伏点鋼は，普通鋼と比較
し降伏耐力が低く，そのバラツキも厳しく管理されたものでなければならず，地震時の繰り返し塑性変形に耐えうる
延性と靱性が要求される。

JFE-LY100
JFE-LY160
JFE-LY225
Seamless RF100-S
pipe
RF225-S
Plate

YS(N/mm2)TS(N/mm2)

YR
(%)

El
(%)

100
160
225
100
225

200-300
220-320300-400
200-280
300-400

60
80
80
60
80

50
45
40
50
35

20
20
20
20
20

当社では Table 8 に示すように，厚板 3 種，継ぎ目無(a) Double tube typeFig. 21(b) Flat-bar typeType of brace damper− 73 −

JFE 技報 No.2（2003 年 11 月）

2

2

1

1

0

P/Py

P/Py

社会基盤を支える建材技術

1

1

2
2

Fig. 22

1

0
1
ε (%)
(a) Buckling restrained brace

2

0

2
2

1

0
1
ε (%)
(b) Steel tube brace

2

Relations between non-dimensional axial load and displacement for buckling restrained and steel tube braces

Diaphragm

Shear-plate

ColumnGusset-plate(a) TJB

Schematic of earthquake resistant joint

2

2

1

1
M/Mp

0

1

Outline of pile to column direct connection

12
12 8 4

η11
0 4
δ/δp

8

12

(a) General bracket system
Fig. 24

Fig. 250

2
12 8 4

η129
0 4
δ/δp

8

800

12

(b) TJB

Comparison in hysteresis curve for two different typeof earthquake resistant joint

Shear force (kN)

M/Mp

Fig. 23(b) TJW

ネルギー吸収を行うため Fig. 24 (b) に示すような高い変形能力が得られる

25)

0.02

0.02
0
0

0.04

Rotation angle ofPile-column connection。その他，梁端の食違いや溶接施工管理の削減，輸送効率の上昇，仕口加工費の低減などのメリットがある。
Fig. 23 (b) に示す TJW は，通しダイアフラムの梁フラ800
Rotation angle (rad)ンジ取付け位置に，円弧状の入隅部をもつ突出部を設けたもので，溶接始終端部での溶接欠陥の発生や応力・ひずみ

Fig. 26 Q-θ relation of specimen

集中が避けられ，変形能力が大幅に向上する。
いずれのタイプも簡易な入力により，設計から図面作法「いちいち基礎工法」を開発した（Fig. 25）。

成，積算まで出力可能な一貫設計プログラムを用意してい本工法によれば，接合部を保有耐力接合とすることで，る。また本商品は，当社が紹介する加工業者での製作・販ヒンジ発生位置を靭性の高い鉄骨部材に限定することが売のほか，受注ファブリケータでの製作も可能である。

できるため，Fig. 26 に示すように高い変形能力と耐震性

3.4.3 鋼管柱−鋼管コンクリート杭一体化工法が確保できる。また，通常のフーチングがなくなり，基礎「いちいち基礎工法」

梁の高さを小さくできることから，掘削土量の低減，コス

建物と杭との新しい接合方法として，柱鋼管を杭鋼管にト削減や工期短縮を図ることができる。

直接埋め込み，基礎梁も H 形鋼梁とする，新しい基礎工JFE 技報 No.2（2003 年 11 月）− 74 −

本工法の設計方法は，多くの構造実験結果を基に，独自

社会基盤を支える建材技術の設計式を構築し26)，（財）日本建築総合試験所より建築技術性能証明（第 02-10 号）を取得しており，すでに 5 件却するもので，夏場の路面温度を 17℃低下させる効果を持つ。
4.1.2 再生樹脂によるコンクリート型枠「NF ボード」の施工実績がある。

当社では 2002 年から材料リサイクル事業として，
「地球

4.

共通資材

にやさしい未来を拓く」という思いを込めて，再生プラス
チックを主原料としたコンクリート型枠「NF ボード（new4.1 環境に優しい建材商品

future，frontier，friendly）」の製造を開始した。NF ボー

4.1.1 スラグ利用建材

ドは中心層を発泡構造とした複層構造で，軽量化と強靭さ鉄を製造する際に副生するスラグを利用した環境にやさしい建材商品群を紹介する。

を両立させ，従来の合板と同様の扱いやすさと，より優れた施工性を実現している。さらに木材合板の原料である南Fig. 27 に港湾工事・海域環境修復向けのスラグ製品を示した。
「フェロフォーム」はセメントや天然骨材を一切

洋材伐採削減という観点からも地球環境に配慮した商品である。

使用しない鉄鋼スラグからなる水和固化体で，コンクリー
トと同等の強度を示し，アルカリ溶出性が小さい，生物付

NF ボードの特長を以下に示す。
(1) 木材合板に比べ耐久性に優れ，転用回数が大幅に伸び，着性がよいなど港湾用ブロック・石材として優れた特長を持つ。
「マリンブロック」は製鋼スラグに CO2 を吸収させトータルコストが削減できる。
(2) 木材合板と同じ工具で同じように加工（切断，穴あけ，て固化させた多孔質ブロックであり，藻の着生が良好であり，海藻の着生基盤として好適である。これは，CO2 を製釘打ち）ができる。
(3) 木材合板とほぼ同等の軽さでかつ脱型性に優れた扱い

造時に吸収，また海藻による固定も期待でき地球温暖化防止に貢献できる材料である。
「水砕スラグ覆砂材」は底質やすいボードである。
(4) 使用済みのボードは回収され，製鉄原料としてリサイの環境改善用の砂材であり，天然砂にくらべ硫酸還元菌のクルされる仕組みが確立されている。

発生を抑制する効果があるとともに，天然砂採取にともな

NF ボードは鹿島建設（株），大成建設（株），清水建設（株）

う環境破壊を引き起こさない。

の 3 社共同出資によるグリーン建材（株）が販売しており，

都市環境改善用商品としては「ヒートアイランド抑止舗
装用の保水材」がある。透水性舗装などの開口性アスファ

2002 年 9 月の工場竣工以来，120 社以上に出荷され，ご使
用いただいている（2003 年 4 月現在）。

ルト合材の空隙に高炉スラグ微粉末を主成分とするスラリーを注入し硬化させたもので，形成された多孔質体内部

この商品は，再生型枠として（財）
日本建築センターの「新建築技術認定」を取得した。

に保持した多量の水を徐々に放出して，気化熱で路面を冷Ferroforms

Breakwater blocks

Off-shoreconstruction

Fig. 27

Marine Blocks

Chock stones

Sand capping
Granulated BF slag

Seaweed bed

Coastalenvironmental
improvement

Products made from slag for off-shore construction and coastal environmental improvement− 75 −

JFE 技報 No.2（2003 年 11 月）

社会基盤を支える建材技術

4.2 耐震性を高める高強度せん断補強筋

さくしている。また，「リバーボン1275」の「マルチスパ
28)

イラル」 （Photo 9）は，1 本の材料で外周筋と中子筋が4.2.1 高強度せん断補強筋「リバーボン」
近年，耐震性向上の要求にともない，鉄筋コンクリート
造建築物の柱や梁に使用するせん断補強筋や，土木構造物の高架橋柱や橋脚に使用するせん断補強筋に，普通鉄筋に変わって高強度鉄筋が採用されるケースが増えている。これは，耐震性向上の要求により，軸力と高いせん断力を要2

求されているため，降伏耐力が 295 N/mm 級の普通鉄筋では必要せん断補強筋量を満たすことが困難になるためである。
そこで，JFE テクノワイヤでは，高強度せん断補強筋「リバーボン785」,「リバーボン1275」の 2 種類の降伏耐力

27)連続で作られているため，フック部が少なく，重量軽減でき，配筋作業が容易で，画期的な商品である。
29)「リ
設計施工指針では「リバーボン785」 は塑性理論式，30, 31)

バーボン1275」式を提案し安全性を確認している。特に，「リバーボン
1275」に対しては，膨大な実験・解析結果に基づき JFE
テクノワイヤ独自の設計式を確立し，高強度コンクリート
使用時にその優位性を如何なく発起することが可能となり，中高層から超高層の鉄筋コンクリート造建築物まで幅広く適用できるようになった。
4.2.2をもつ製品を開発し，それぞれの特徴を生かすことにより，多種多様な設計施工に対応可能とした。
2785 N/mm および 1 275 N/mm 級の降伏耐力を持ち，コ2梁貫通孔補強筋「リバーレン」

貫通孔を設けた梁は，無孔梁と同等の性能を有する必要32)「 リ バ ー ボ ン 785」 お よ び「 リ バ ー ボ ン 1275」 は，
2は荒川式，塑性理論式の 2 つの設計

2

ンクリート強度の適用範囲も 21 N/mm から 60 N/mm

まで（財）
日本建築センターの評定を取得している。一般的
な曲げ加工はもちろん，溶接閉鎖形の製作もともに可能である。特に「リバーボン1275」の溶接形状は，配筋時に主筋との干渉をなくすために，溶接部の膨らみを極めて小がある。その貫通孔に補強する金物「リバーレン」（Photo210）は，降伏耐力 1 275 N/mm 級の補強筋を一筆書きで製作しているため，構造上弱い部分がなく，均一な性能が発揮される。また，普通鉄筋の金物と比べても，細径化でき，枚数が削減できるため配筋が非常に容易である。

5. おわりに
耐震性への要求，環境に配慮した資材・工法，狭隘地，空頭制限など種々の制約条件のある建設現場での省力化，建設コストのさらなる縮減要請など，さまざまな問題への対応が建材製品に求められている。建材製品の開発においては，これらの時代・社会のニーズに耳を傾け，広い視野
で市場を俯瞰するとともに，ブレークスルーとなる新しい技術を戦略的かつ着実に生み出していくことが重要となる。

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Photo 9Riverbon 1275 multi spiral hoop

Photo 10
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春日

正巳

橋本

修身

中村

信行