ワイヤ ライン工法の技術革新に向けて
ワイヤーライン工法の技術革新に向けて■

ガス湧出地域でのコア採取■■

崩壊・軟弱地層でのコア採取■■ 坑曲がり修正を行いながらのコア採取 ■技術説明資料

アーストラストエンジニアリング株式会社

ワイヤーライン掘削
ｸﾘｱﾗﾝｽが少ない!! ﾛｯﾄﾞの強度が弱い!!
ｸﾘｱﾗﾝｽが少ない!!、ﾛｯﾄの強度が弱い!!、送泥量が少ない!!
送泥量が少ない!!
¾ 常に事故（抑留・崩壊・切断）と隣り合わせ
わざ

職人の経験と技¾ 音で地下を知る¾ 目と耳と感（＝適切な状況判断）で穴を掘る¾ 経験と技術により大きな差（＝ﾄﾗﾌﾞﾙ時の技術対応）

ワイヤーライン掘削のニーズ
昭和40年代前半～平成初期
方向

深度

対象地層

¾ トンネル・新幹線調査
ネ
新幹線調査

垂直～傾斜～水平300～ 500 ｍ 堆積岩・火山岩¾

石

垂直～傾斜～水平300～ 1,000 ｍ 堆積岩¾

金 属 資 源 調 査

垂直 傾斜
垂直～傾斜

300～ 1,000 ｍ 火山

岩

¾地 熱 資 源 調 査

垂直1,000～1,800 ｍ 火山

岩

炭調

査

逸泥・崩壊・温度との戦い
平成10年代中間 現在
平成10年代中間～現在

方向

深度

対象地層

大学・産総研関連の地層の研究調査

垂直～1,200 ｍ

堆積岩・火山岩¾ 原子力発電所の地層調査・地震計設置

垂直～1,800 ｍ

堆積岩・火山岩¾

垂直～1,500 ｍ

堆積岩・火山岩¾

防災研・気象庁関連の地層調査・地震計設置

ガス・崩壊・坑曲がりとの戦い

ワイヤーライン掘削とトリコン掘削の比較
従来工法
各工法の能力 仕様の違い
各工法の能力・仕様の違い項目

ﾜｲﾔｰﾗｲﾝ工法
ﾜｲﾔﾗｲﾝ工法

ﾄﾘｺﾝ掘削方式

ｽﾋﾟﾝﾄﾞﾙ

ｽﾋﾟﾝﾄﾞﾙ ｏｒ ﾛｰﾀﾘｰ

掘削可能深度（ｍ）

1 800 2 000
1,800～2,000

ｽﾋ ﾝﾄ ﾙ→8 1/2 1,500ｍ
ｽﾋﾟﾝﾄﾞﾙ→8‐1/2”
ﾛｰﾀﾘｰ→8‐1/2” 5,000～6,000ｍ

掘削口径(mm)80（NQ）～122（PQ）

4”(102）～26”（660）

回転(RPM)

100～40030～80

ﾋﾞｯﾄ加重（ｔ）

1ｶﾗｯﾄ50kg→HQ 1.5～2.0ｔ

1”あたり1～3ｔ→8‐1/2” 10～20ｔ

地層条件

超硬岩も掘削可 ﾀﾞｲﾔ→ｲﾝﾌﾟﾘ
ﾀﾞｲﾔ ｲ ﾟﾘ

超硬岩は ｲﾔ ｲ に較べ能率低超硬岩はﾜｲﾔｰﾗｲﾝに較べ能率低下

掘削径とﾛｯﾄﾞ

4.2～6.1(PQ～HQ)

掘削径とｱｳﾀ ﾁ ﾌﾞ
掘削径とｱｳﾀｰﾁｭｰﾌﾞ

2 6 4 5(PQ HQ)
2.6～4.5(PQ～HQ)

掘削径とﾄﾞﾘﾙﾊﾟｲﾌﾟ 50.8(8‐1/2”,4‐1/2”DP)

ｸﾘｱﾗﾝｽ（mm)ｽﾋﾟﾝﾄﾞﾙﾏｼﾝの掘削限界の判定

掘削径とﾄﾞﾘﾙｶﾗ掘削径とﾄﾞﾘﾙｶﾗｰ

25 4(8 1/2” 6 1/2”DC)25.4(8‐1/2”,6‐1/2”DC)ｽﾋﾟﾝﾄﾞﾙﾏｼﾝの最大巻き上げ能力はｼﾝｸﾞﾙ12ｔ程度→12ｔ×8本×80％＝７７ｔ
しかし、ﾌﾞﾚｰｷ制御能力は最大４０～５０ｔ、油圧制御能力は４０ｔが限界となる。
この範囲内で掘削中のﾂｰﾙｽ･ｹｰｼﾝｸﾞ･安全率を検討し、掘削深度が決定される。

粘性と比重従来工法

項目

ﾜｲﾔｰﾗｲﾝ工法

ﾄﾘｺﾝ掘削通常35～4035～60

最大40～55

100以上、ｹﾞﾙ泥水も可能

粘性（SEC）

粘性上昇時予想される坑内障害

比重圧力上昇
・圧力上昇
・坑内崩壊
・差圧抑留
・ｲﾝﾅｰ引き上げ時のﾊﾞｷｭｰﾑ・マッドケーキ

・差圧抑留

通常

1.05 ±

1.05～1.20

最大1.10 ±1.50～1.80

比重上昇時予想・ｲﾝﾅｰ引き上げ時のｿﾘｯﾄﾞ沈澱・ﾊﾞﾗｲﾄの使用は困難
ﾞﾗｲﾄの使用は困難

される坑内障害・逸泥
逸泥

ワイヤーライン掘削では掘削中の送泥量と粘性の関係は 反比例

従来工法

坑井障害
坑井障害

ﾜｲﾔｰﾗｲﾝ工法

ﾄﾘｺﾝ掘削・粒度の大きいLCMの常時使用は困難
・濃泥水の使用は困難
・ｾﾒﾝﾁﾝｸﾞ→坑曲がりの危険性大・水ｶﾞﾗｽ→抑留の危険性→経験と技術が必要・地層安定の場合→清水での逸水掘削が可能（＝掘りｻﾞｸがほとんど発生しない）

・濃泥水の使用が可能

崩壊

崩壊発生 掘進停止 対策 検討
・崩壊発生＝掘進停止→対策の検討
・ｻﾞｸ回収→ﾘﾊﾞｰｽまたは編成替え
・対策後、崩壊がなければﾎﾟｯｹｯﾄ状態でも掘進が可能

・濃泥水→ｻﾞｸ回収

ガス

比重抑制(＝ﾊﾞﾗｲﾄ使用）は困難
比重抑制(＝ﾊﾗｲﾄ使用）は困難↓
ｶﾞｽ湧出地帯での掘削は困難

・比重によりｶﾞｽを抑制

・温度上昇・泥質岩主体の場合→差圧抑留可能性大・ｺｱ回収時に発生する可能性高・スパイラルＤＣ・ｽﾀﾋ
スパイラルＤＣ・ｽﾀﾋﾞﾗｲｻﾞｰ適正設置等により防止
ﾗｲｻ ｰ適正設置等により防止

・粘性・比重・回転をあげると発生・対策→掘削時間の抑制、ｲﾝﾅｰﾁｭｰﾌﾞの早期引上げ

・泥水調整・管理逸泥

差圧抑留
マッドケーキケ
キ・粒度の大きいLCMの投入、ｾﾒﾝﾁﾝｸﾞが可能
・逸泥掘削(盲掘り）→20～40ｍ程度
・清水の連続逸水掘削は困難→ｻﾞｸ溜まり発生

・崩壊･ﾎﾟｹｯﾄ部分→ｾﾒﾝﾁﾝｸﾞ

ワイヤーラインで最も苦労する障害は？（重要ポイント）

リーマー部分での粒状物質（砂岩等）の停滞による掘進障害
リ
マ 部分での粒状物質（砂岩等）の停滞による掘進障害（ウオーターウエイを通過できない状態でプラグが発生）
対策は送泥量を少なくして、濃泥水にする（＝ザクが沈降しない泥水管理）

ワイヤーライン工法の掘削上の問題点のまとめ

問 題 点予想される障害送泥量の制限→圧力上昇

クリアランスが少ない

小規模な崩壊で掘進不能→ﾘｰﾏｰ部分でのプラグ発生＝圧力上昇
マッドケーキの発生→粘性・比重の抑制
差圧抑留の発生→低粘性泥水の維持

ガス湧出地層の掘削

粘性・比重が制限→掘進不能

逸泥・崩壊時のセメンチング

穴曲がりの危険性大→水ｶﾞﾗｽ

機械の能力(安全率)が少ないロッド(DP)の強度が少ない

小規模崩壊が抑留につながる危険性大→安全率少
抑留時の強引→切断の可能性が高高圧力上昇・抑留の危険性高

逸泥・崩壊中の掘削

水位低下による崩壊、ザク溜まりの発生
水位低下 清水掘削→バイブレ ション発生
水位低下・清水掘削→バイブレーション発生
ポイントは逸泥・崩壊・坑内状況悪化がした時にどのように対応し、どのようにｌ掘削するか？

ワイヤーライン工法の技術革新
目的¾ ガス湧出地帯でコアを採取・掘進を継続¾ 差圧抑留が発生する可能性の高い泥質岩が連続して続く地層でコアを採取
がが¾ 崩壊性の地層でコアを採取¾ 軟弱性地層でのコア採取率の向上

堆積岩の地層を対象、目標深度 1,500～1,800 ｍ
検討課題

そのためには¾ ガスを抑制するための泥水比重（＝バライトの使用）の確保¾ 差圧抑留を防止するための、坑壁とロッドとのクリアランスの確保
差圧抑留を防止するための 坑壁とロ ドとのクリアランスの確保¾ 崩壊性の地層を抑制するための粘性・比重の確保¾ 崩壊ザク
崩壊ザク・リーマー周辺の停滞ザクを発生させないための送泥量の確保
リ マ 周辺の停滞ザクを発生させないための送泥量の確保

ﾘｰﾐﾝｸﾞｵｰﾌﾟﾅｰ 同時拡坑工法

通常工法

同時拡坑工法産総研との共同特許出願中！

ﾋﾞｯﾄの種類

HQ

PQ

ﾋﾞｯﾄ径（mm)

100.5

122.0

ﾘｰﾏｰ径(mm)ﾘﾏ 径(mm)

101 0
101.0

122 6
122.6

ﾛｯﾄﾞ径(mm)

88.9

114.3

ｸﾘｱﾗﾝｽ片側(mm)

6.1

4.2

ｸﾘｱﾗﾝｽ
断面積(cm2)

18.0

15.5

ﾘｰﾐﾝｸﾞｵｰﾌﾟﾅｰ径
(mm)

114.3

139.8

ｸﾘｱﾗﾝｽ片側(ｸﾘｱﾗﾝｽ片側(mm))

12 7
12.7

12 8
12.8

ｸﾘｱﾗﾝｽ
断面積(cm2)

40.5

50.9

断面積比（％）

220330従来工法との比較
項目
送水量（㍑/分）

従来のﾜｲﾔｰﾗｲﾝ掘削

ﾘｰﾐﾝｸﾞｵｰﾌﾟﾅｰ同時拡大

HQ

PQ

HQ

PQ

60～80

80～120100～200

100～300

粘性（sec）

35～45～80（最大100～140）

比重1.05 ±～1.30 ±ﾊﾞﾗｲﾄの使用
ﾊ
ﾗｲﾄの使用

困難

可能
これにより

¾ 粘性・比重・送泥量のアップによりz

ガス湧出地帯での掘削

z崩壊・逸泥の防止¾ クリアランスの増加によりz

差圧抑留の防止z

坑内圧力の減少（＝ﾎﾟﾝﾌﾟ送泥圧力の低下）
坑内圧力の減少（＝ﾎﾝﾌ 送泥圧力の低下）¾ ﾘｰﾐﾝｸﾞｵｰﾌﾟﾅｰ編成を変えることによりz

坑曲がりの修正掘削

30ｍで10分程度の修正が（実績）

リーミングオープナーの採用により トリコンに近い泥水が使用可能に！！

軟弱地層・礫層のコア採取率向上に向けて

産総研との共同特許出願中！

目的

適用口径 PQ¾ 通常のワイヤーライン工法で採取困難な地層を採取
通常のワイヤ ライン工法で採取困難な地層を採取
礫層、砂層、軟弱地層¾ 崩壊層の掘削¾ 崩壊物の回収¾ 礫層、泥質層の互層で連続的にコアを採取¾ 破砕帯、断層帯地層の突破特徴¾ 合体式インナーコアチューブヘッドの採用¾ 掘削中、インナ掘削中 インナーコアチューブが回転
コアチュ ブが回転¾ 硬質層と軟質層の混在する地層に柔軟に対応¾ ３種類のコアバーレルをビット交換なしに使い分け¾ 送水、無水掘削が可能¾ 残留コア、崩壊物の回収が可能

使用コアバーレルタイプ特徴
ｼﾝｸﾞﾙｲﾝﾅｰﾁｭｰﾌﾞ（硬質層工法）
・通常のワイヤーライン掘削可否を判定＝地層安定の確認
・刃先なし
ｼﾝｸﾞﾙｲﾝﾅｰｺｱﾁｭｰﾌﾞ（軟質層工法）
・崩壊物・残留コアの回収
・無水掘削
・軟弱・砂礫層でのコア採取
ﾀﾞ ﾞﾙｲ ﾅ ｱﾁ
ﾀﾞﾌﾞﾙｲﾝﾅｰｺｱﾁｭｰﾌﾞ地層（準軟質層工法）
ﾞ地層（準軟質層 法）
・軟弱・砂層での掘削（通常掘削で採取困難な場合）
ア部分との泥水の接触をできるだけ制限
・コア部分との泥水の接触をできるだけ制限※ 刃先（ﾒﾀﾙｸﾗｳﾝ）がついていないものをｲﾝﾅｰﾁｭｰﾌﾞ
刃先がついているものをｲﾝﾅｰｺｱﾁｭｰﾌﾞとする。
ｼﾝｸﾞﾙｲﾝﾅｰﾁｭｰﾌﾞ

ｼﾝｸﾞﾙｲﾝﾅｰｺｱﾁｭｰﾌﾞﾀﾞﾌﾞﾙｲﾝﾅｰｺｱﾁｭｰﾌﾞ

サイズ
種類

ｼﾝｸﾞﾙｲﾝﾅ
ｼﾝｸﾞﾙｲﾝﾅｰ

ｼﾝｸﾞﾙｲﾝﾅ
ｼﾝｸﾞﾙｲﾝﾅｰﾀﾞ ﾞﾙｲﾝﾅ
ﾀﾞﾌﾞﾙｲﾝﾅｰ

ﾁｭｰﾌﾞ

ｺｱﾁｭｰﾌﾞ

ｺｱﾁｭｰﾌﾞ

掘削ﾋﾞｯﾄ径（mm）
掘削ﾋﾄ径（）

外径122 04 内径78 5
外径122.04－内径78.5

ｱｳﾀｰﾁｭｰﾌﾞ径(mm)外径117.5－内径103.2

ｲﾝﾅｰｺｱﾁｭｰﾌﾞ外径（mm）

－

74.0

75.0

ｲﾝﾅｰｺｱﾁｭｰﾌﾞ内径（mm）
ｲﾝﾅ
ｺｱﾁｭ ﾌ 内径（mm）

－

66 6
66.6

69 0
69.0

ｲﾝﾅｰﾁｭｰﾌﾞ外径（mm）

88.9

－

66.5

ｲﾝﾅｰﾁｭｰﾌﾞ内径（mm）

82.5

－

61.5

ﾘﾌﾀｰｹｰｽ内径(mm）

79.5

なし

61.0

76.0

76.0

61.0

60.0

ｺｱ回収ﾋﾞｯﾄ外径（mm)回収 ﾞ ﾄ外径（同上ｺｱ回収ﾋﾞｯﾄ内径（mm)※ シングル、ダブルコアチューブは標準品を使用

泥水の流れｼﾝｸﾞﾙｲﾝﾅｰﾁｭｰﾌﾞ

ｼﾝｸﾞﾙｲﾝﾅｰｺｱﾁｭｰﾌﾞﾀﾞﾌﾞﾙｲﾝﾅｰｺｱﾁｭｰﾌﾞ合体式インナーチューブヘッド

ｱｳﾀｰﾁｭｰﾌﾞ受け部分

採取

コ

ア
軟弱地層

礫・砂互層

円礫

インナーチューブ巻き上げ時のガス・バキューム対策
ワイヤーラインワイパー

ワイヤーライン工法技術革新のまとめ
リ ミングオ プナ 工法の開発によりリーミングオープナー工法の開発によ
ガス湧出地帯での掘削
崩壊地層の抑制・対策
崩壊地層の抑制対策

比重の増加・粘性の上昇が可能に！！

ビットの焼き付け防止
ポンプ送水量の増加 が可能に！！

クリアランスが増加

リーマー部分のカッティングス停滞防止！！

差圧抑留防止リーミングオープナーの編成変えにより ！！

坑曲がり防止、増角・減角修正掘削が可能に

合体式インナーチューブヘッドの採用により３種類の アバ レルをビ ト交換なしに使用可能
３種類のコアバーレルをビット交換なしに使用可能
地層の状態により ！！

硬質層と軟質層の混在する地層のコア回収率が大幅にアップ

残留コア、崩壊物の回収
坑内トラブルの対策が容易に ！！

破砕帯、断層帯の掘削