伸縮装置の設計
ガイドライン

2020 年 12 月
2021 年 6 月改定版

日本道路ジョイント協会

ま

え

が

き

橋梁用伸縮装置は昭和 35 年に初めて国内で製品化されてから、今日まで交通条件の変化や多様なニーズに対応しながら「製品化伸縮装置」として供給され続けています。
道路橋伸縮装置便覧（社団法人・日本道路協会著）は、遡ること昭和 45 年に刊行されて以来、約 50 年が経過し、この間、幾度の道路橋示方書改定とともに設計方法や要求性能の明確化、地震時の健全性の評価、耐荷性能、疲労耐久性能等について考え方が大きく変化してまいりました。
日本道路ジョイント協会は、道路橋用伸縮装置の分野における業界団体として、優れた
製品化伸縮装置の普及促進を図るとともに、その適用性の明確化に努めるべく、各伸縮装置メーカーの専門家の方々で構成する技術検討委員会を行い、本書、『伸縮装置の設計ガ
イドライン』を道路橋示方書・同解説（平成 29 年 11 月）（社団法人・日本道路協会）の改定に伴って、性能や限界状態を適切に設定および設計できるよう発刊する運びとなった次第です。
また、伸縮装置は前述の耐荷性能および疲労耐久性能に加え、様々な上部構造の変位を吸収しながら直接交通荷重を受ける過酷な使用環境下に置かれており、道路橋部材の付属品（付属物）という扱いでありながら、必要不可欠な部材装置として位置づけられております。特に道路橋の長寿命化の観点からも非常に重要な部材となっています。
このような背景のもと、本書は、道路橋示方書を補完することを目的とし、用語・設計・施工・点検・損傷事例・質問事例集など多岐に渡り資料を纏め、重要な箇所は挿し絵、略図、写真等、豊富に多用することで多くの方々にご理解を得られるよう工夫いたしました。
多くの方々に、伸縮装置の役割や技術を正しくご理解いただき、調査、設計、施工および維持管理において一助となればと切に祈念しております。
なお、本書は現時点での考えをまとめたものですので、参考にして頂きながら、実務におきましては事業主体など関係機関と十分に協議されるようお願い致します。

日本道路ジョイント協会

技術委員会

ガイドラインＷＧ

目

次

１．用語 ............................................................................................................................... 1
２．伸縮装置の分類 ............................................................................................................. 8２．１

形式の分類 .......................................................................................................... 8２．２荷重支持型伸縮装置

総則 ................................................................................. 9２．２．１

荷重支持型伸縮装置 ............................................................................... 11

２．２．２

突合せ型伸縮装置 .................................................................................. 20

２．２．３

埋設型伸縮装置 ...................................................................................... 22

３．選定基準 ...................................................................................................................... 24
３．１

選定の前提条件 ................................................................................................. 24

３．２

伸縮装置性能一覧表.......................................................................................... 24

４．伸縮装置の検討 ........................................................................................................... 25
４．１

伸縮装置検討の基本.......................................................................................... 25４．２

上部構造端部の遊間の設定 ............................................................................... 29

４．３

伸縮量の算出 .................................................................................................... 31

４．３．１

伸縮量の区分・種類 ............................................................................... 31

４．３．２

常時設計伸縮量 ...................................................................................... 32

４．３．３

地震時設計移動量 .................................................................................. 41

４．３．４

ジョイントプロテクター ........................................................................ 43

４．３．５

伸縮装置の選定 ...................................................................................... 44４．４

止水構造 ........................................................................................................... 45

４．４．１

二次止水構造.......................................................................................... 45

４．４．２

端部止水構造.......................................................................................... 46

５．設計上の基本事項 ........................................................................................................ 48
５．１

一般................................................................................................................... 48

５．２

作用................................................................................................................... 49

５．３

使用材料 ........................................................................................................... 50

５．３．１

一般 ........................................................................................................ 50

５．３．２

強度の特性値.......................................................................................... 51５．４

応力度の制限値 ................................................................................................. 54５．５

耐荷性能の照査 ................................................................................................. 57

５．６

耐久性能の照査 ................................................................................................. 59

５．７

フェイスプレートの耐荷性能の計算例（活荷重） ........................................... 60

６．施工 ............................................................................................................................. 62
６．１

一般................................................................................................................... 62

６．２

品質管理（出来形管理） .................................................................................. 67

７．点検 ............................................................................................................................. 69
７．１

点検................................................................................................................... 69

７．２

判定................................................................................................................... 77

７．３

部分補修 ........................................................................................................... 79

８．伸縮装置の選定計算例 ................................................................................................. 83
８．１

新設・簡易式 .................................................................................................... 83８．１．１

鋼橋、単純桁の場合（新設・簡易式） .................................................. 83

８．１．２

鋼橋、３径間連続桁の場合（新設・簡易式）........................................ 84

８．１．３

ＰＣけた、３径間連続桁の場合（新設・簡易式） ................................ 85８．１．４

鋼単純けた＋ＰＣ３径間連続けたの場合（新設・簡易式） .................. 87８．２

新設・標準計算 ................................................................................................. 89

８．２．１
８．３

ＰＣ橋、単純けたの場合（新設・支承設計移動量より） ...................... 89

補修・簡易式 .................................................................................................... 95８．３．１

ＲＣ桁、単純けたの場合（補修・簡易式） ........................................... 95８．３．２

鋼単純けた＋ＰＣ３径間連続けたの場合（補修・簡易式） .................. 97

９．その他 .......................................................................................................................... 99
９．１

乾式止水材 ........................................................................................................ 99

９．２

すべり止め ........................................................................................................ 99９．３

除雪誘導板 ...................................................................................................... 100

９．４

性能規格（参考例）........................................................................................ 101

１０．付属資料................................................................................................................. 102
１０．１

伸縮装置の施工詳細 .................................................................................... 102

１０．２

段差修正工 .................................................................................................. 120

１０．３

桁の撓みによる移動量（計算結果例） ....................................................... 121

１０．４

ＦＡＱ ......................................................................................................... 124

１０．５

桁長のとり方 ............................................................................................... 142

１０．５．１曲線の場合........................................................................................ 142

１０．５．２斜橋の場合........................................................................................ 142

１０．５．３

屈曲部の場合 .................................................................................... 143

本書作成編集委員名簿
日本道路ジョイント協会：技術委員会
H29 道示改定「伸縮装置の設計ガイドライン」作成 WG◇

ガイドブック作成 WG
委 員

竹村 浩志、○小倉 浩則〃

石野 勝保、 杉内

松二〃◎熊谷 洋一、○久慈

茂樹

〃
〃

佐伯 浩二、○近藤 翼○薦岡 良至○ショーボンド建設株式会社
中外道路株式会社◎

東京ファブリック工業株式会社○

ニッタ株式会社○

秩父産業株式会社〃

三瓶 太一、 稲田 大輝

日本鋳造株式会社〃

竹内 正

ヒートロック工業株式会社〃

武延 芳治、 徳久 啓二

アオイ化学工業株式会社

〃

木下 正彦

株式会社橋梁メンテナンス

〃

高井 博之

株式会社川金コアテック

〃

中村 博

日本橋梁工業株式会社、 会田 智也※ 順不同、敬称略※ ◎は主幹事 ○小 WG 担当幹事
◇

事務局長
熊谷 秀一

日本道路ジョイント協会

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

１．用語本ガイドラインで取り扱う用語は以下のように定める。

（1）伸縮装置

橋梁の種々の変位に追従し、車両（人）が支障なく通行できるために桁端部に設ける装置をいう。

ここでいう伸縮装置は、桁の温度変化、コンクリートのクリープおよび乾燥収縮、車両荷重等による桁端の変位に追従し、車両が橋面を支障なく走行できるようにするとともに、橋梁遊間からの漏水を防ぐために橋梁の桁端部に設けられる装置をいう。
一般的な名称として伸縮継手、もしくは伸縮目地材と言われる場合もあるが、道路橋
示方書（以下、道示）に基づき名称は伸縮装置とする。このガイドラインでは、伸縮装置の形式、種類においては、便宜上「〇〇ジョイント」と呼ぶことがある。

（2）伸縮装置の耐荷性能
伸縮装置の耐荷性能は、橋の耐荷性能 1 を満足する性能をいう。

伸縮装置の耐荷性能はレベル 1 地震動においてその変位または荷重を担保できることを前提としている。
レベル２地震動においてはある程度の破損・破壊は想定しながらも、復旧性や交換補修性に配慮して伸縮装置を選定する。

（3）製作伸縮装置（鋼製フィンガージョイント・鋼製スライドジョイント）

主に橋梁新設時に工場にて製作され、製品として一般販売されていない伸縮装置をいう。

製作伸縮装置は、主に橋梁新設時にその橋梁毎の伸縮量や遊間量にあわせて設計・製作
される伸縮装置で、製品として一般販売されていない伸縮装置をいう。
このガイドラインは以下に示す「製品化伸縮装置」に関する事項をまとめたものであり、製作伸縮装置にそのまま適用できない事項も含まれている。

1

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月（4）製品化伸縮装置（製品ジョイント）橋梁新設時もしくは橋梁補修時に用いられるもので、製品として一般販売されている伸縮装置をいう。

製品化伸縮装置は、伸縮装置メーカーにより製品として一般販売されている伸縮装置
で、橋梁新設時もしくは橋梁補修時に用いられる伸縮装置をいう。 製品化伸縮装置の性能や規格については各伸縮装置メーカーが個別に設定しており、このガイドラインではこれらの製品化伸縮装置に共通する一般的な事項について記載している。
尚、製品化伸縮装置は、「一般的なジョイント」、「既製品ジョイント」および「製品ジョイント」などとも呼ばれるが、本書では「製品化伸縮装置」として統一表記することとした。

（5）常時許容伸縮量

温度変化等による桁の移動に対して伸縮装置がその機能を損なわず、追従可能な伸縮量の範囲をいう。

桁端部において温度変化等により生じる常時移動量に対し、伸縮装置の対応可能な移動量を常時許容伸縮量という。一般に、各伸縮装置メーカーが製品タイプごとに公表している値が用いられる。
伸縮装置に求められる要求性能は変位追従性の他に、平坦性、止水性、耐久性、安全性などがあり、これらの要求性能を十分に満足するよう、適切な構造及び材料を選定する。
常時許容伸縮量は標準温度の状態からの変位量ではなく、合計した絶対移動量（全移動量）で表すのが一般的である。
適用する部位の伸縮量がこの常時許容伸縮量の範囲内となっていない場合には、伸縮装置に損傷が生じるため、伸縮装置の選定の際にはこの常時許容伸縮量が適用範囲内であるかについて確認しなければならない。

（6）レベル 1 許容伸縮量

レベル 1 地震動による桁の移動に対して伸縮装置がその機能を損なわず、追従可能な伸縮量の範囲をいう。また、レベル 1 地震動の作用力に対し変位追従させずに、伸縮装置の荷重支持力によって対応する場合もある。

2

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

桁端部においてレベル 1 地震動により生じる移動量に対し、伸縮装置の対応可能な移動量をレベル 1 許容伸縮量という。一般に、各伸縮装置メーカーが製品タイプごとに公表している値が用いられる。レベル 1 許容伸縮量は中心基準温度時の状態からの±の許容伸縮量で表すのが一般的である。また、伸縮装置の型格は、最小遊間～最大遊間の全移動量（合計移動量）で呼ぶ場合もある。適用する部位のレベル 1 地震時移動量がこのレベル 1
許容伸縮量の範囲内となっていないと、伸縮装置に損傷が生じるなど供用性に重大な影響を与えるため、レベル 1 地震動にも対応可能な伸縮装置を選定する際には前述の常時許容伸縮量とともにレベル 1 許容伸縮量についても照査しなければならない。

（7）レベル 1 許容耐力
レベル 1 地震動による桁の移動に対して伸縮装置がその機能を損なわず、レベル 1 地震動の作用力に対し変位追従させずに、伸縮装置の荷重支持力によって対応する場合の伸縮装置が許容する耐力をいう。

桁端部においてレベル 1 地震動により作用する水平力に対し、伸縮装置の対応可能な荷重耐力を照査して安全性を確保する場合もある。各伸縮装置メーカーが製品タイプ毎にレベル 1 許容耐力を公表している場合はその値を用いることができる。

（8）設計伸縮量
上部構造の移動量に施工時の余裕量を考慮して設定した伸縮量をいう。

上部構造の移動量としては常時移動量とレベル 1 地震時移動量があり、常時移動量には桁の温度変化による伸縮量や、コンクリートのクリープおよび乾燥収縮等による伸縮量が含まれる。これらの伸縮量および施工時の余裕量は、道示を参考にして算出するのがよい。
レベル 1 地震動の移動量は設計振動単位におけるレベル 1 地震動の構造解析結果によるが、設計振動単位を橋台が支持している場合のレベル 1 地震時移動量は一般に零（ゼロ）とみなしてよいこととなっている。
伸縮装置のタイプや型格を選定する際には、各伸縮装置メーカーの製品タイプごとに公表・設定された常時許容伸縮量、レベル 1 許容伸縮量などが設計伸縮量以上となっていることを確認する。

3

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月（9）伸縮装置遊間
伸縮装置遊間には、製品遊間（Web 遊間）、桁遊間および床版遊間があるが、このガイド
ラインでの伸縮装置遊間は原則として製品遊間を意味する。製品遊間とは、伸縮装置メーカ
ーが製品タイプごとに定めており、その遊間量には以下の種類がある。
1） 最小遊間
温度伸縮等の常時伸縮量に対して、伸縮装置がその機能を発揮できる遊間の最小量（mm）をいう。
2） 最大遊間
温度伸縮等の常時伸縮量に対して、伸縮装置がその機能を発揮できる遊間の最大量（mm）をいう。
3） 標準遊間（中立遊間）
伸縮装置の最小遊間と最大遊間までの移動量が等しくなる遊間（mm）をいう。
4） 適用最大床版遊間
伸縮装置が最大遊間を保持した時に適用可能な床版遊間の最大量（mm）で、伸縮装置のタイプごとに設定される。

伸縮装置の選定においては、桁の移動量に対して伸縮装置遊間が常に最小遊間と最大遊間の範囲内となり、かつ、最大床版遊間が伸縮装置ごとに設定された適用最大床版遊間を超えないようにする必要がある。
伸縮装置遊間の概要図を図-1.1.1 に示す。

図-1.1.1 伸縮装置遊間概要図

4伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月（10）中心基準温度（中立温度）
伸縮装置の標準遊間となる中立点の温度であり、基準温度（標準温度）ではないことに留意する。

中心基準温度は伸縮装置の標準遊間（最小遊間と最大遊間までの移動量が等しくなる遊間）になるときの温度であり、温度変化幅の中立点の温度である。
なお、道示の基準温度との区別を明確にすること。

（11）基準温度（標準温度）
道示では、基準温度（標準温度）は年間を通じた平均気温相当という観点から、＋２０℃と定めている。

伸縮装置の中心基準温度とは違い、構造物の温度変化の影響を設計検討する時の温度が定められており、これを基準温度という。

（12）設置補正量（初圧縮（引張）量）
伸縮装置設置時（施工時）にあらかじめ伸縮装置の遊間幅を補正しておく設置補正量（mm）をいう。

伸縮装置は様々な季節・時期に施工されるため、この時の気温に合わせて予め遊間幅を調整・補正して設置する必要が生じる。
このため、設置時気温や設計伸縮量、床版遊間量を勘案して設置補正量を算出し、この設置補正量を考慮した伸縮装置遊間（設置幅）に調整・補正して設置しなければならない。

（13）地震時性能
地震時性能は、伸縮装置の要求性能を維持できるレベル 1 許容伸縮量または、レベル 1 地
震時作用力に対し限界状態 1 の耐荷性能の上限値をいう。
1) 中心基準温度（中立温度）からの許容伸縮量
レベル 1 地震後においても伸縮装置としての機能回復が可能な移動量（mm）で、伸縮装置の中立遊間を原点とし、橋軸方向および橋軸直角方向の移動量を示す。
2) 限界状態 1 の耐荷性能
伸縮装置の保有する橋軸方向および橋軸直角方向の地震時耐荷力（kN/m）をいう。

5

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

伸縮装置の地震時性能は、レベル 1 地震時に対して伸縮装置が許容できるレベル 1 許容
伸縮量または限界状態 1 の地震時耐荷力について、各伸縮装置メーカーが製品タイプごとに橋軸方向および橋軸直角方向に分けて設定し、公表している。
伸縮装置の挙動に対する移動範囲の位置づけを図-1.1.2 に示す。

図-1.1.2 伸縮装置の挙動に対する移動範囲の位置づけ

ここで、道路橋示方書・同解説（平成 29 年 11 月）（社団法人・日本道路協会）の改定
以前（旧道示）までは、伸縮装置を検討する標準温度は+15℃が用いられるとしていたが、今改定で、この記述は削除された。
道路橋示方書では構造物として温度変化の影響を考慮する際に、全温度変化の中立（中央）温度を基準温度として一般地域で+20℃、寒冷地で+10℃として定められている。しかし、支承及び伸縮装置の伸縮量の算定に用いる温度変化の範囲を特に定めている（共通
編、表-8.10.1）ことから、レベル 1 地震動を検討する際においても、その設置地域における全温度変化の中立温度を基本として検討する。これは前述にあるよう、＋15℃を標準温度とした場合、あくまで普通な地方の温度範囲でのコンクリート橋や鋼橋（上路）の場
合の中心温度を示し、例えば、普通な地方でない寒冷な地方においてはその中心温度が＋15℃ではなくなることから、常に＋15℃ではないため齟齬が生じないよう削除したものであると思われる。そこで当協会では、従来の考えをふまえ、その桁種や地方による温度範
囲における温度範囲の中立温度を中心基準温度としている。

6

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月（14）ジョイントプロテクター
ジョイントプロテクターは、レベル 1 地震動に対して伸縮装置の保護のために必要に応じて設置する構造をいう。ジョイントプロテクターに保護された伸縮装置の耐荷性能は、橋の耐荷性能 1 を満足すると判断できるものとする。

ジョイントプロテクターは、レベル１地震時に生じる移動量等に対し、伸縮装置の許容伸縮量や耐荷性能が満足できない場合に、伸縮装置を保護する為の抵抗部材として設置するものである。
（15）二次止水構造
伸縮装置の主たる止水材、止水機構が損傷した場合においても、橋梁下への漏水を防ぐた
めに二重に設けられる止水構造をいう。

二次止水構造は、伸縮装置の主たる止水材や止水機構が損傷した場合のフェイルセーフ
として設けられる止水構造である。二次止水構造は、伸縮装置本体と一体構造となっているものと分離構造となっているものがある。

（16）端部止水構造

伸縮装置と地覆部の接続部からの漏水を防止するための構造をいう。

伸縮装置端部と地覆の界面から漏水が生じる事例が確認されており、この部位からの漏水を確実に防止するために伸縮装置端部を立ち上げる構造などが採用されている。

7

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

２.伸縮装置の分類
２.１ 形式の分類
伸縮装置はその構造により荷重支持型、突合せ型、埋設型の 3 種類に分類される。
また、主要構成部材の種別から鋼製伸縮装置とゴム製伸縮装置に細分類される。

伸縮装置は、その構造により床版遊間部で輪荷重を支持できる荷重支持型と輪荷重を支持しない突合せ型、特殊合材を用いて目地が露出しない埋設型の 3 種類に分類される。
また、伸縮装置を構成する主要部材の種別により鋼製とゴム製に細分類される。
図-2.1.1 に伸縮装置の分類を示す。

鋼製（鋼材・合金）
・・・簡易鋼製形式
・・・モジュラー形式
荷重支持型
ゴム製

・・・・・・・ゴム＋鋼製形式
・・・・・・・ゴム製伸縮装置

鋼製（鋼材・合金）
伸縮装置

突合せ型
ゴム製

埋設型

特殊合材製

図-2.1.1 伸縮装置の分類

8

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

２.２ 荷重支持型伸縮装置 総則（1） 床版遊間で輪荷重を支持できる構造を荷重支持型と呼ぶ。
（2） 荷重支持形式には片持ち式、支持式（両持ち）とある。
（3） 構造は表面が台形型、フィンガー型、スライド型、ゴムジョイント類でみられる荷重
支持板内蔵型、ゴム＋鋼製型があり、荷重支持構造の上部または下部に止水構造が設けられている。

(1) について
床版遊間部で輪荷重または群衆荷重（等分布荷重）等を支持できる構造をいう。
(2) について荷重支持形式には２種あり床版遊間を支持構造が床版遊間の左右から張り出しているものを片持ち式、架け渡しているものを支持式という。

床版遊間

床版遊間

支持式

片持ち式
平面イメージ

床版遊間

床版遊間

支持式

片持ち式
断面イメージ
図-2.1.1.1

9概念図

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月(3) について伸縮量が大きくなるほど騒音や走行時に受けるショックが大きくなる傾向が突合せ構造にあったため、荷重支持構造が多く採用されるようになってきた。荷重支持構造では鋼製フィンガージョイント、鋼製スライドジョイントが多く採用されている。一方、製品化伸縮装置においては、ゴムと鋼材を組み合わせたセルタイプからスタートして、鋼板内蔵型のゴムジョイントや鋼製フィンガージョイントに近似した、表面鋼製(合金製)の簡易鋼製形式の採用が増えている。また、阪神淡路の震災以降は地震時の移動量を加味した設計が道路橋示方書において標準となり、それを許容できるタイプも多い。特に鋼板内蔵型のゴムジョイントは橋軸直角方向の大きな移動量に追従することが可能なた
め強みがある。
また、一般に製品化伸縮装置は、鋼製フィンガージョイント、鋼製スライドジョイン
トに比べ、経済性に優れるとされている。

10

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

２.２.１ 荷重支持型伸縮装置（1）荷重支持型鋼製伸縮装置

床版遊間部で輪荷重を支持し、主要部材が鋼材や合金等で構成される伸縮装置をいう。

※図中の荷重は衝撃の割り増しを乗じていな

図-2.2.1.1 荷重支持型鋼製伸縮装置の概要図（2）荷重支持型ゴム製伸縮装置

床版遊間部で輪荷重を支持し、主要部材がゴムで構成される伸縮装置をいう。

図-2.2.1.2 荷重支持型ゴム製伸縮装置の概要図

11伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月（3）荷重支持型＜鋼製（合金製）＞（簡易鋼製形式）について（1） 各メーカー各社が設計し鋼材(合金)を主体とした荷重支持型を簡易鋼製形式という。
（2） 荷重支持形式には片持ち式、支持式（両持ち）とある。
（3） 構造は主構造が鋼製（合金製）で構成されており、表面形状が歯形、櫛形、重ね合わせ形（スライド形式）がある。

（1）について
床版遊間部で輪荷重または歩道荷重等を支持できる構造で、各メーカーが伸縮量などの許容値を段階的に設定保有し、利用しやすく汎用品として主材が鋼製で形成され、フィンガージョイント等と比べ、比較的シンプルな構造を簡易鋼製形式という。
鋼製フィンガージョイントおよび鋼製重ね合わせジョイントと表面形状など近似しているがそれと区分するために、その呼び名がある。

（2）について荷重支持形式には２種あり支持構造が床版遊間の左右から張り出しているものを片持ち式、架け渡しているものを支持式という（歯・櫛形構造）。
なお、重ね合わせ形式は構造特性上、支持式に含むものとする（スライド構造）
。

床版遊間

床版遊間

床版遊間

支持式

片持ち式

(重ね合わせ)図-2.2.1.3 概念図

12

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月（3）について
製品化伸縮装置のうち鋼製（合金製）の簡易鋼製形式は、鋼製フィンガージョイ
ントに近似した耐久性が要望され誕生し、従来の伸縮装置に比べ飛躍的に耐久性が向上した。近年においては阪神淡路の震災から地震時の移動量を加味し、概ね伸縮
量 100 ㎜以下に多く採用されていたが、現在においては橋梁の長径間化や地震時移動に対応すべく伸縮量 200 ㎜を超えるものも増えてきている。構造が比較的単純なものも多く、小～大規模橋梁、簡易橋梁、歩道専用橋および縦目地部などにあらゆ
る橋梁に幅広く用いられ主流となっており、多くのメーカーが供給している。鋼製
フィンガージョイントとの大きな違いは、鋼製フィンガージョイントは使用する箇
所毎、個別に設計生産しているもので量産はできない一方、製品化伸縮装置は許容
伸縮量・許容遊間量を、其々各メーカーが細かく定め、使用しやすいように製品化したものである。

図-2.2.1.4

構造例【荷重支持型】（歯形）13伸縮装置の設計ガイドライン

図-2.2.1.5 構造例【荷重支持型】（重ね合わせ型）

2021 年 6 月

図-2.2.1.6 採用事例

（4）荷重支持型＜鋼製＞（モジュラー形式）について（1） 床版遊間で直接輪荷重を支持するミドルビームを、床版遊間に架け渡したサポート
ビームで支持する構造をモジュラー形式と呼ぶ。
（2） モジュラー形式は、ビーム間の隙間間隔が伸縮することにより変位に対応する構造である。

(1) についてモジュラー形式は輪荷重を直接支持する橋軸直角方向に配置されたミドルビームと、そのミドルビームを支持する床版遊間に架け渡したサポートビームから構成される。
ミドルビームに載荷された輪荷重は、ベアリングとサポートビームを介し、床版または桁に伝達される。

ミドルビームシールゴム

エンドビームスプリング

滑動面

サポートボックス
ベアリング
サポートビーム
図-2.2.1.7 モジュラー形式概念図(2) についてモジュラー形式はビーム両端をエンドビーム、中間部をミドルビームと呼び、ビーム
間に止水用のシールゴムを組み合わせた構造である。ビーム間を「セル」と呼び、ビー
ム間の隙間間隔（セル遊間）が伸縮することにより変位に対応する。このミドルビームとシールゴムの組み合わせ数（セル数）を増減することにより、小伸縮量（80mm）から大伸縮量（1200mm 超）まで対応が可能である。
止水用のシールゴムは、くさび状、かぎ針状のゴム体をビームに組み込んだ構造（図-2.2.1.8）であり、長期にわたり水密性を確保できる。また路面からの取替えが可能で

14

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

ある為、交換補修も容易である。モジュラー形式の伸縮機構は、サポートビームの上下に配置されたベアリング・スプリングがサポートビーム面を滑り移動することにより桁移動に追従する構造である。橋軸方向への水平移動のほか、水平方向の回転にも追従させることができる為、モジュラー形式は全方向伸縮への対応も可能である。

図-2.2.1.8 シールゴム組込み部

図-2.2.1.9

15

採用事例

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月（5）荷重支持型＜ゴム製＞（ゴム＋鋼製形式）について(1)

床版遊間部で輪荷重支持できる構造で主要部材がゴム部材と鋼製部材によって組み立てられた複合構造を ゴム＋鋼製形式（鋼ゴム組合せ型）と呼ぶ。

(2)

構造は主構造がゴム部材および鋼部材で構成されており、見た目では表面の大部分がゴム部材を占めている。

（1）について
上部伸縮ゴムと下部の鋼材で輪荷重または歩道荷重等を床版遊間部で支持できる構造を持ち、伸縮性および静粛性に富んだゴムと鋼製部材の剛性を両立させた組合せによって構成されている複合構造を ゴム＋鋼製形式 という。表面に露出する部分のほとんどがゴム材であることから、一般的にはゴムジョイントとも呼ばれている。

（2）について
ゴム＋鋼製の荷重支持型構造は我が国においては、古くから製品化が進められ各種が採用されてきた。ゴム部材を伸縮装置上部に配置しその下部に荷重支持機構を保有する構造がほとんどを占める。荷重は上部の伸縮ゴム部材を介して下部の荷重支持機
構に伝達される構造である。
また、ゴム部材と鋼部材の締結位置によりタテ型・ヨコ型にも細分類される。ヨコ型には上部のゴム部材を交換できるものも存在する。概ねタテ型においては伸縮量 60㎜以下、ヨコ型においては伸縮量 200 ㎜以下が保有されており、実績も多く、小～大規模橋梁、簡易橋梁、歩道専用橋および縦目地などにあらゆる橋梁に幅広く用いられている。また複数のメーカーが供給している。
ゴム＋鋼製伸縮装置には荷重支持機構のない、突合せ型も存在する。

16

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

図-2.2.1.10 構造例 ゴム＋鋼製 荷重支持型（タテ型）

荷重支持部

表層ゴム

アンカーバ

表層ゴム

図-2.2.1.11

構造例

ゴム＋鋼製

17

荷重支持型（ヨコ型）

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月（6）荷重支持型＜ゴム製＞（ゴム製伸縮装置）について(1) ゴムが主構造で荷重支持構造が加硫接着などによって、ゴムに内蔵されているものをゴム製伸縮装置と呼ぶ。
(2) 構造的特徴としては下記の点が挙げられる。
①ゴムの柔軟性による桁の挙動に対する追従性②鋼材の剛性を生かした荷重支持構造(3) 荷重支持部材はゴムに内蔵されている。

(1) について主たる部分がゴム材料で支配され、その中に鋼材が加硫接着などで一体成形されている、床版遊間部で輪荷重および歩道荷重等を支持できる構造を ゴム製伸縮装置 という。一般的にはゴムジョイントとも呼ばれている。

(2) について荷重支持型ゴム製伸縮装置は、各製造会社によって様々な形式の構造が開発され、設計思想も各社によって様々であり、その性能、特徴を見極めて採用する必要がある。
一般的には、ゴムの柔軟性を生かして桁の挙動に追従でき、橋軸方向、橋軸直角方
向、斜方向への追従が可能である。また、桁たわみ等にも追従できることから、縦目地への採用が可能なものが多い。対応できる伸縮量も様々なタイプがあり、小規模な伸縮量のものから、300mm 程度の伸縮量にまで対応できるものもある。

(3) について荷重支持形式は一般的に鋼材の剛性を生かして荷重を支持しているものが多い。
荷重支持部材がゴム材の内部に配置されており、これが平板状で三次元的にすべての方向への変位が可能になっているのが特徴である。補足細目として荷重支持部内蔵型・鋼板内蔵型とも呼ばれる（図-2.2.1.12）。

18伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

荷重支持部（内部芯

表層ゴム

アンカーバ
表層ゴム

図-2.2.1.12 ゴム製荷重支持型（荷重支持部内蔵型）

19

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

２.２.２ 突合せ型伸縮装置（1）突合せ型鋼製伸縮装置

床版遊間部で輪荷重を支持しない構造で、主要部材が鋼材や合金等で構成される伸縮装置をいう。

図-2.2.2.1 突合せ型鋼製伸縮装置の概要図（2）突合せ型ゴム製伸縮装置
床版遊間部で輪荷重を支持しない構造で、主要部材がゴムで構成される伸縮装置をいう。

図-2.2.2.2 突合せ型ゴム製伸縮装置の概要図

20伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月（3）突合せ型伸縮装置について（1）床版遊間で輪荷重を支持しない構造を突合せ形式と呼ぶ。
（2）構造は床版遊間部に目地材を介在させる簡易的なもの、床版遊間端部を鋼材等で補強したもの、ゴム材やエポキシ樹脂等の組み合わせによるもの、また、ゴムと鋼製部材等の組み合わせによるものがある。
（1）について
床版遊間部に目地材、シール材またはゴムなどの止水材料を設けた構造であり、床版遊間部で輪荷重を支持する機構を有しない構造をいう。

（2）について目地材を使用したもの、床版端部を鋼材で補強したものがあったが、近年技術の進歩に伴い床版遊間部にシール部材やゴム材を用いたものが一般的となっている、これらを鋼材等で保持し、後打ち部にはコンクリートや樹脂材が使用されている。採用数は減っているものの活躍している伸縮装置の一つである。
構造が単純でかつ小型軽量であるため、概ね伸縮量 50 ㎜以下の小規模橋梁、簡易橋
梁、歩道専用橋および縦目地部などに用いられる場合が多い。

図-2.2.2.3 構造例

図-2.2.2.4

21

採用事例

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

２.２.３ 埋設型伸縮装置

床版遊間部をシール材などで止水処理し、特殊合材を表面まで設置もしくは舗装下に設置
して、伸縮および変位を吸収・分散することにより路面の連続性を確保する伸縮装置をいう。

埋設型形式は特殊合材の特性を生かした構造であり、伸縮吸収型と伸縮分散型の２つの形式に分類できる。特殊合材で伸縮を吸収する伸縮吸収型、特殊合材を舗装下に設置し伸縮を分散する伸縮分散型の形式がある。

特殊合材により伸縮を吸収する工法

特殊合材を舗装下に設置し、伸縮を分散する工法（伸縮吸収型）（伸縮分散型）

図-2.2.3.1 埋設型伸縮装置の概要図（1）埋設形式について(1)

特殊合材を表面、又は舗装下に設置して、路面の連続性を確保する構造を埋設形式と
呼ぶ。

(2)

構造は主に特殊合材と遊間上に設置するジョイントフレーム、又は遊間プレートの組
み合わせによるものがある。

(1) について弾性に富む特殊合材を路面又は舗装下に設置し、路面の連続化を図る構造であり、また特殊合材は水密性が高く止水性に優れるノージョイント工法の一種となる。一般的には埋設ジョイントと呼ばれる。

22

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月(2)についてこれまで埋設型伸縮装置は橋梁の近隣住民による騒音振動苦情の増加から需要が伸びてきた。構造的には瀝青シートを舗装と床版の間に設置する構造で交通量の少ない橋梁で採用されていた。しかしながら近年は弾性に富む特殊合材とジョイント
フレーム、又はギャッププレートを用いた構造が主流となり、交通量の多い橋梁でも採用されるようになっている。また昨今の橋梁長寿命化の一環として、ノージョ
イント工法の位置づけに採用するケースも増えている。走行安全性の面からもＡＳ
舗装と同程度の滑り抵抗値を有する特殊合材を用い、拡幅橋等の縦目地やカーブ、交差点付近においても採用実績が増えている。
一般に伸縮桁長が比較的小中規模の橋梁に採用される場合が多い。
適応範囲は各メーカー・各製品で定められているので、条件に合った製品選定が必要である。
特殊合材

伸縮シート

ジョイントフレーム

図-2.2.3.2 構造例

図-2.2.3.3 採用事例

23

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

３．選定基準３．１ 選定の前提条件

伸縮装置の選定においては道路の性格、橋種、伸縮装置構造および諸性能による分類を基本とし、全体的な耐久性・施工性・補修性等を考慮する。
伸縮装置の選定においては橋種（ＲＣ橋・ＰＣ橋・鋼けた橋・鋼床版橋等）、伸縮装置の区分（荷重支持型・突合せ型・埋設型）、伸縮装置の性能（常時移動量・地震時移動量・床
版遊間量）を総合的に判断して選定する。
常時移動量（伸縮量）の算定には、主に道示中の必要な各算定式を用いることを原則とする。但し、算定資料、データが不明な場合などは、表-4.3.2.2 の伸縮量簡易算定式を用いてよいものとする。この簡易式は平成 29 年 11 月の道示改定前まで旧道示に記載されていた式であり、運用実績からも適用に問題がないことが確認されている。
なお、各高速道路会社、各公社などで独自の基準がある場合は、それに準ずるものとする。

３．２ 伸縮装置性能一覧表
各伸縮装置の常時許容伸縮量、レベル 1 許容伸縮量、レベル 1 許容耐力および適用最大床
版遊間を確認し、選定するものとする。

伸縮装置の性能対応表は各伸縮装置メーカーで公表しており、その伸縮装置の特徴を確認し選定する。
日本道路ジョイント協会が定期的に発行している「橋梁用伸縮装置構造図集」も参考に
できる。

24

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

４．伸縮装置の検討
４．１ 伸縮装置検討の基本

伸縮装置の設計伸縮量や耐荷性能は、道示に準拠して算出するのを基本とする。
伸縮装置は、常時伸縮量およびレベル 1 伸縮量に安全に対応できるものを選定する。
ただし、補修等でレベル 1 伸縮量が考慮できない場合は、上部構造より算出する常時伸縮量のみが対象となる。

伸縮装置は道示の「橋の耐荷性能１」を満足する必要がある。永続作用（常時）や変動作用（レベル 1 地震動）に対して所要の信頼性を確保することが要求される。
また、伸縮装置の限界状態は「限界状態１」が該当し、「限界状態２および３」に対応するケースは稀である。つまり、伸縮装置は補修交換・修繕が前提になっており、偶発的（レベル２地震動）な作用への対応は要求されていない。この為、「限界状態１」として塑性化を認めない弾性域での設計照査が基本となっている。
設計伸縮量は、桁の温度変化、コンクリートのクリープおよび乾燥収縮、活荷重によって生じるたわみによる上部構造の移動量および施工時の余裕量を考慮して設定する。
また、必要に応じレベル 1 地震動に対して損傷を生じないように、レベル 1 地震動による最大相対変位量以上の伸縮量を確保する。
ただし、レベル１地震動に対する設計地震力を伸縮装置の静的耐荷力が上回る場合や、
最大相対変位量を確保することが極端に不経済となる場合にはジョイントプロテクターの設置によりレベル 1 地震動における桁の移動量を確保しなくてもよい。
レベル１地震動は、橋の供用期間中に発生する確率の高い地震動で、中規模程度の地震による地震動を想定され、レベル２地震動は、発生頻度の低いプレート境界型や内陸直下型の２種類の大規模な地震による地震動を想定している。そのため、伸縮装置の照査は、レベル１地震動に対して「橋と荷重を支持する能力が損なわれていない限界の状態（限界状態１）」 の照査を行うものとし、レベル２地震動による「限定的な支持能力の低下（限界状態２）」や「支持能力が失われる（限界状態３）」の照査は行わなくてよい。
これは、仮に伸縮装置が損傷しても、橋の致命的な被害を引き起こす可能性が極めて低いためである。また、古い橋梁など、補修交換時にレベル 1 地震動による遊間設定が困難な場合や、埋設型伸縮装置のように構造上の特性によりレベル 1 地震動に対する伸縮量設定が困難な場合は、上部構造より算出する設計伸縮量のみを対象とし、レベル 1 地震動に対する伸縮量を考慮しなくてもよい。
伸縮装置の選定フローチャートを図-4.1.1～2 に示す。

25

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

伸縮装置は、装置の高さや必要施工幅が製品毎に異なるため、伸縮装置の構造や設置する場所によって施工性や施工条件等を確認する必要がある。また、一部の埋設型伸縮装置
では、使用条件に制約を設けているものもある。
特に、補修では既設の伸縮装置の構造や上部構造によって施工上の制約がある場合があり、施工条件の確認は重要となる。

26

伸縮装置の設計ガイドライン（１）レベル 1 地震動を考慮する場合のフローチャート

図-4.1.1 伸縮装置選定フローチャート（地震考慮）

27

2021 年 6 月

伸縮装置の設計ガイドライン（2）レベル 1 地震動を考慮しない場合のフローチャート

図-4.1.2 伸縮装置選定フローチャート（地震なし）

28

2021 年 6 月

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

４.２ 上部構造端部の遊間の設定
道示Ⅴ耐震設計編 13.2.1 遊間を参照（１）

隣接する上部構造どうし、上部構造と橋台又は上部構造と橋脚の段違い部は、地震の影響を考慮する設計状況において、衝突しないように必要な遊間を設けることを原則とする。

（２）

上部構造の遊間を式（道示 13.2.1）により算出する値以上とする。

SBR =

{

ｃBuS + LA （隣接する上部構造の間）‥‥（道示 13.2.1）
uS

+ LA

（上部構造と橋台または橋脚の段違い部の間）

ここに、
SB

：図-4.2.1 に示す上部構造端部の必要遊間量（mm）

uS：レベル 2 地震動を考慮する設計状況下での上部構造と下部構造の間の最大相対変位（mm）

LA：遊間の余裕量（mm）

cB：遊間量の固有周期差別補正係数で、隣接する 2 連の上部構造の固有周期差Δ
T に基づいて表-4.2.1 の値とする

表-4.2.1

遊間量の固有周期差別補正係数 cB

固有周期差比ΔT／T1

cB

0≦ΔT／T1＜0.1

1

0.1≦ΔT／T1＜0.8

2

0.8≦ΔT／T1＜1.0

1注）ここで、ΔT = T1 - T2 で、T1、T2 は、それぞれ、隣接する 2 連のけたの
固有周期を表わす。ただし、T1≧T2 とする。

ＳＢ

た

橋

け

ＳＢ

け

た

け

台

橋

図-4.2.1

けた端部の遊間

29

脚た伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

なお、上部構造端部の遊間の余裕量 LA は、上部構造を設置するときの施工誤差等に対処するために設けるもので、適切に設定し加える。遊間の設定を大きくすることは、選定される伸縮装置が過大なものとなる可能性があるので注意する。

30

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

４．３ 伸縮量の算出
４．３．１ 伸縮量の区分・種類

上部構造の伸縮量の算定は、常時設計伸縮量、レベル 1 地震時移動量を算出し、更に床版遊間に対応できる伸縮装置を選定する。
補修交換時などレベル１地震時移動量や床版遊間が不明な場合などは、現地調査確認を踏まえ協議・検討の上、伸縮装置の選定を行う。

（1）常時設計伸縮量「常時設計伸縮量」は、橋桁の温度変化影響による伸び縮み、プレストレストコンク
リート橋のクリープおよび乾燥収縮の影響による桁の縮み量、活荷重によって生じる
たわみによる上部構造の移動量、ならびに施工時の据付誤差の余裕量を踏まえた値の合計をいう。
伸縮装置の常時設計伸縮量は、（道示Ⅰ共通編）に記載の支承の設計移動量と同様の手法で算出することを基本とし、本ガイドラインを参照してもよい。

（2）レベル１地震時移動量「レベル１地震時移動量」は中規模で比較的頻繁に起きているレベル１地震動の影響によって生じる移動量をいう。伸縮装置の選定において地震の影響を考慮する場合の「地震時移動量」は、このレベル１地震時移動量をさす。

（3）最大床版遊間
製品化伸縮装置は最大床版遊間に対応できる伸縮装置を選定する。
各伸縮装置メーカーが適用できる最大床版遊間を製品タイプごとに設定し、公表している。

31

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

４．３．２ 常時設計伸縮量（1）考慮すべき設計条件
伸縮装置の常時設計伸縮量は、（道示Ⅰ共通編）に記載の支承の設計移動量と同様の手法で算出することを基本とし、本ガイドラインを参照してもよい。
但し、当該案件の桁の種類、材齢、その地域の温度変化、除雪車対策の必要性の有
無、補修性および点検管理性など使用条件に応じて選定するものとする。

伸縮装置を設置する施工箇所において以下の確認を行う。
・桁の種類はコンクリート橋（ＲＣ橋 or ＰＣ橋）または鋼橋であるか。
・橋梁床版の位置は上路橋または下路橋であるか。
・橋梁床版の種類はＲＣ床版または鋼床版であるか。

ここで、
ＲＣ橋 ：

鉄筋コンクリート橋、主桁が鉄筋コンクリートで造られた橋梁。

ＰＣ橋 ：

プレストレストコンクリート橋。ＰＣ鋼材によってあらかじめ主桁コンク
リート断面に圧縮力を与えている橋梁。

鋼橋：

主桁が鋼材で造られている橋梁。プレートガーター橋（Ｉ桁、箱桁）、
トラス橋、アーチ橋等がある。

上路橋 ：

主桁もしくは主構より上位置に路面のある橋梁。

下路橋 ：

主桁もしくは主構より下位置に路面のある橋梁。

ＲＣ床版：

鉄筋コンクリートで造られた床版。

鋼床版 ：鋼材で造られた床版。

32

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月（2）温度変化伸縮量
温度変化伸縮量は桁の温度変化による伸縮量を算出する。

・伸縮量算定に用いる線膨張係数は、次のとおりとする。
・鋼構造物における鋼の線膨張係数は 12×10－６とする。
・コンクリート構造物における鋼材及びコンクリートの線膨張係数は 10×10－６とする。

温度変化による移動量は、式-4.3.2.1 によるものとする。
ΔLt＝ΔT・α・L・・・・・式-4.3.2.1

ここに、 ΔLt ：温度変化による移動量
ΔT ：温度変化の範囲
α ：線膨張係数
L ：伸縮けた長（mm）

温度範囲は道示Ⅰ共通編に基づき、表-4.3.2.1 の温度範囲を標準とする。
(特に寒冷で別途温度範囲を指定している北海道地域等は除く)

表-4.3.2.1 伸縮量算定に用いる温度変化の範囲

橋

温

種

鉄筋コンクリート橋
プレストレストコンクリート橋
鋼橋（上路橋）

鋼橋（下路橋及び鋼床版橋）

度

変

化

普通の地方

寒冷な地方

－5℃～＋35℃－15℃～＋35℃－10℃～＋40℃－20℃～＋40℃－10℃～＋50℃－20℃～＋40℃

普通地域と寒冷地域(積雪地域)の分類は、国交省の定める積雪寒冷特別地域を参照する。
ただし、地方自治体で別途指定がある場合はそれに準ずる。
注)寒冷地域は伸縮量算定に用いる温度変化の定めであり、積雪地域はその地域ごとに定める除雪作業を必要とする地域の定めであることに注意する。

33

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月（3）クリープ・乾燥収縮量

コンクリート橋では、乾燥収縮量・クリープを算出する。
コンクリートの乾燥収縮及びクリープによる移動量は道示の移動量に基づき式-4.3.2.2
式-4.3.2.3 により算出する。

ΔLs ＝ εcs・L

ΔLc ＝・・・・・式-4.3.2.2

Pt
・φ・L
Ec・Ac

・・・・・式-4.3.2.3

ここに、 ΔLs：コンクリートの乾燥収縮による移動量（mm）
ΔLc ：コンクリートのクリープによる移動量（mm）
Εcs：道路橋示方書Ⅲ編に示す乾燥収縮度

Pt ：プレストレッシング直後の PC 鋼材に作用する引張力
Ac ：コンクリートの断面積
Ec ：道路橋示方書Ⅲ編に示すコンクリートのヤング係数
φ ：道路橋示方書Ⅲ編に示すコンクリートのクリープ係数
L：伸縮桁長（mm）

34

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月（4）活荷重たわみによる移動量

活荷重によって生じる桁の回転・たわみによる移動量を算出する。

活荷重によって生じる桁たわみによる移動量（図-4.3.2.1）Δa、Δb の算出は支承設計に準じて構造解析によって求めた値を使用することを基本とする。ただし、支承の設置位置と伸縮装置の設置位置では、厳密には活荷重たわみによる変位量は異なる。特に、桁高が大きい場合やたわみやすい橋の場合には、図-4.3.2.2 に示すように、桁端部での目開き側への水平変位（Δa）と、鉛直変位・キックアップ（Δb）が生じることになるので、危険が生じないように検討する必要がある。

図-4.3.2.1 活荷重たわみによる移動量
a

支間長 ℓ

変位
Δa

変位
Δb

桁高 b

図-4.3.2.2 桁端部の回転変位のイメージ図（固定支承部）
目開き側への水平変位と、鉛直変位・キックアップ

35

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

また、固定支点では桁端部の回転変位に、支承の回転中心から桁下面までの距離、全桁
高、床版厚および舗装厚の合計高さが影響することで、目開き変位Δa が大きく生じる場
合もある。一般にはその目開き変位は小さく、桁遊間に対応した伸縮装置が採用されることにより、損傷事例として注目された実績は殆どない。
可動支点では、固定支点の回転による支承変位（目詰まり側）も加わって作用し、そこに回転による伸縮装置の目開き変位が相殺する状態で生じる。桁高が非常に大きな場合などは、支承変位を相殺しきれずに支承変位（目詰まり側）の残変位を考慮する必要が生じる場合もある。一般にはその影響が小さく、設計変位に余裕を確保していることおよび桁遊間に対応した伸縮装置が採用されることにより損傷事例として注目された実績は殆ど無い。
≪可動・可動の場合≫
上部の回転

上部の回転

荷重により撓むと、拘束されていない両端の可動支
承部に回転による水平移動が生じる

可動部では支承移動と上部の回転による変位は相殺されずに生じ
る。

：Ｆ
：Ｍ
：中心点
可動部では支承移動と上部の回転による変位は相殺されずに生じ
る。

：負
：正

≪固定・可動の場合≫
上部の回転

上部の回転

荷重により撓むと、拘束されていない可動支承部に
固定支点の回転による水平移動も加わり、相殺して上部の回転変位が生じる：負：正可動部では撓み移動量と上部の回転による変位が相殺しあう挙動が生じる

図-4.3.2.3 活荷重たわみによる挙動のイメージ図

36

：Ｆ
：Ｍ
：中心点

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月（5）縦断勾配による変位量

縦断勾配がある場合の変位による影響を適切に考慮する。

縦断勾配がある橋でも、一般的に支承は水平に設置されている。この場合、伸縮量（ΔL）×縦断勾配（tanθ）による鉛直方向の段差（Δd）が生じる。この変位は小規模である場合には問題とならないが、重ねあわせ構造の伸縮装置を採用する
場合には段差の影響を考慮する必要がある。
伸縮量 ΔL変Δ
θΔd＝ΔL×tanθ

図-4.3.2.4 縦断勾配がある場合の鉛直変位（6）斜橋および曲線橋の場合の変位量
斜橋および曲線橋の場合は、支承の移動量（Δℓ）は、床版直角方向（Δx）および幅員方向（Δy）の変位を伴う。この影響を適切に考慮し、伸縮装置を選定する。

斜橋および曲線橋の場合、支承の移動量（Δℓ）によって、伸縮装置に対して床版
直角方向の変位（Δx）だけでなく、幅員方向の変位(Δy)の影響を受けることにな
る。図-4.3.2.5 には曲線橋による一例を示すが、支承の形式、方向性等の拘束条件
によって異なってくるので、それらの方向性を踏まえて、適合する伸縮装置を選定する必要がある。

Δy
Δℓ

θ

Δx
移動方向（固定方向）
(可動側)

(固定側)
図-4.3.2.5 曲線橋の変位（例）37伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

斜橋や曲線橋の多くは、図-4.3.2.6 に示すように橋軸方向に設定される床版遊間と、床版直角方向（Δx の方向）の床版直角方向遊間とが異なる。伸縮装置の選定においては、床版直角方向の遊間量および伸縮量に対して検討を行う。

床版遊間

橋軸方向

Δx

θ

ΔL
Δy

床版直角方向遊間
図-4.3.2.6 斜橋における遊間（7）余裕量常時設計伸縮量には施工時の据付誤差による余裕量を考慮する。

伸縮装置の設計移動量にその橋梁の規模や特徴、据付誤差などを考慮して適切な余裕量を考慮する必要がある。
平成 29 年 11 月の道示では、計算で求められる値は正確に求めることを前提とされており、10.3.3 余裕量は施工時余裕量を除いた全伸縮量に対して+10mm を標準としている。
また平成 24 年の旧道示では、余裕量は常時設計伸縮量の 20％または 10mm の大きい方の値としており、運用実績からも適用に問題がないことが確認されている。

（8）その他の移動量
伸縮装置には、橋台、橋脚に作用する土圧変化による移動量、不同沈下、風力による桁の変位、雪荷重による桁たわみ等、様々な変位が生じるが伸縮装置の選定において影響は軽微であり、通常は考慮しない。ただし、その影響が大きいと判断される場合は都度検討する。

38

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月（9）簡易算定式

道示に記載の伸縮量の計算が困難な（設計条件が不明等）場合は簡易算定式により伸縮装置の常時設計移動量を算定する。

伸縮装置の常時設計移動量は、支承の設計移動量を参考に算出することが基本であるが、伸縮装置設置時にクリープ・乾燥収縮の影響の評価が困難な場合や、補修工事などにおいて構造解析が行われない場合など、すべての計算の条件を入手することが困難な場合がある。このような場合には、次に示す伸縮量簡易算定式により算出した伸縮量を用いて良いこととした。しかしながら、多種多様な要求や、厳密な伸縮量を求める場合には４.３.２（1）～（8）に準じて算定する。

表-4.3.2.2 伸縮量簡易算定式
鋼
橋

種

橋
ＲＣ橋

下路橋

上路橋

ＰＣ橋
（プレストレスト（鉄筋コンクリート橋）（鋼床版）

コンクリート橋）-10～+40℃-10～+50℃-5～+35℃-5～+35℃（-20～+40℃）（-20～+40℃）（-15～+35℃）（-15～+35℃）

15℃

20℃

15℃

15℃

（10℃）

（10℃）

（10℃）

（10℃）

①温度変化

0.6L（0.72L）

0.72L

0.4L（0.5L）

0.4L（0.5L）

②乾燥収縮

－

－

0.2Lβ

0.2Lβ

③クリープ

－

－

－

0.4Lβ

基本伸縮量

0.6L

0.72L

0.4L＋0.2Lβ

0.4L＋0.6Lβ(①+②+③)（0.72L）（0.5L＋0.2Lβ）（0.5L＋0.6Lβ）

温度変化

中心基準温度伸縮量（単位：mm）

基本伸縮量×20%、ただし、最小 10mm

余裕量

（施工誤差が大きい場合は別途考慮）

L= 伸縮けた長（m）、β= 低減係数
表中の（ ）内は、寒冷な地域に適用

表-4.3.2.3 伸縮装置に用いる乾燥収縮およびクリープ簡易低減係数
コンクリートの材令（月）

1

3

6

12

24

低減係数（β）

0.6

0.4

0.3

0.2

0.1

39

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

簡易計算を使う時は、旧道示（Ｈ24）と同様の結果が得られるよう伸縮量簡易算定式を用いるものとした。
また、埋設型伸縮装置では、施工時の余裕量をゼロとする。その他の伸縮装置においても、クリープや乾燥収縮が終了していると想定される場合は、コンクリートの材令に応じた低減係数（β）＝0 とする。
各高速道路会社などで独自の設計基準や規定を設けている場合は、それに対応して設
計伸縮量を算出する。

40

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

４．３．３ 地震時設計移動量
伸縮装置の地震時設計移動量は、原則として式-4.3.3.1 により算出する。

LER = cBδR + LA（隣接する上部構造の間）‥‥式-4.3.3.1
LER =δR + LA （上部構造と橋台間）

ここに、
LER

：伸縮装置の地震時設計伸縮量（mm）

cB：遊間量の固有周期差別補正係数で、橋軸方向に隣接する 2 連の上部構造の各上部構造を含む設計振動単位の固有周期差ΔT に基づいて表-4.3.3.1 の値
とする。

δR

：レベル 1 地震動が作用した場合に伸縮装置の位置における上部構造と下部構造の相対変位（mm）

LA：伸縮量の余裕量（mm）

表-4.3.3.1 遊間量の固有周期差別補正係数 cB
固有周期差比ΔT／T1

cB

0≦ΔT／T1＜0.1

1

0.1≦ΔT／T1＜0.8

2

0.8≦ΔT／T1＜1.0

1注）ここで、ΔT = T1 - T2 で、T1、T2 は、それぞれ、隣接する 2 連のけたの固有周期を表わす。ただし、T1≧T2 とする

式-4.3.3.1 は、レベル 1 地震動による上下部構造間の最大相対変位を基に、伸縮装置の地震時設計伸縮量を算出する式である。
この伸縮装置の位置における上下部構造間の最大相対変位δR は、一般に以下の方法で算出してよい。
（1）伸縮装置が設けられる橋端部の支点がゴム支承によって支持（弾性支持・分散構造・免震構造）されている場合。
レベル 1 地震動を作用させた時に生じる上下部構造間の最大相対変位をδR とする。一般にはδR はゴム支承の設計水平変位としてよい。
（2）伸縮装置が設けられる橋端部の支点が可動支承（例えば、ゴムパッド支承や鋼製ローラー支承）によって支持されている場合。
設計振動単位にレベル 1 地震動を作用させた時の最大相対変位をδR とする。
ただし、設計振動単位を橋台が支持している場合には地震時変位量が小さいため零とみなして良いこととなり、上部構造のみの変位となる。

41

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

上下部構造間に生じる相対変位は、いろいろな条件で変化するため、耐震性能照査を行っている場合は、その解析結果より上下部構造間の相対変位δR を定める。
レベル１地震時移動量に加える余裕量は、地震時の解析に関する誤差と施工誤差等を考慮して適切な余裕量を考慮する必要がある。
これまでの余裕量は一般にレベル１地震時移動量に一方向あたり 15mm 程度の余裕量を考慮していた。この値は平成 29 年 11 月の道示改定前まで旧道示に記載されていた余裕量の考え方である。
さらに、地震時設計移動量は、免震設計等では橋軸方向と橋軸直角方向の両方向を考慮する必要が生じる。

42

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

４．３．４ ジョイントプロテクター

ジョイントプロテクターは、レベル 1 地震動に対して伸縮装置の保護のために必要に応じて設置する構造をいう。ジョイントプロテクターに保護された伸縮装置の耐荷性能は、橋の耐荷性能 1 を満足すると判断できるものとする。
ジョイントプロテクターは、伸縮装置のレベル 1 許容伸縮量が式-4.3.3.1 により算出
する地震時設計伸縮量より小さい場合に、伸縮装置を保護するための方策の一つとして設置する。
ジョイントプロテクターの設計地震力は、式-4.3.4.1 を標準とする。

HJ ＝ kh ・ Rd‥‥式-4.3.4.1

ここに、
HJ

：ジョイントプロテクターの設計地震力（kN）

kh：レベル 1 地震動に対する設計水平震度Rd：死荷重反力（kN）

ジョイントプロテクターの耐力がレベル 1 地震時水平力に対して過度に余裕があると、支承の変形を拘束し、下部構造に伝達される水平力の分担が設計で想定したものとならない可能性が生じるので、ジョイントプロテクターの余裕度に配慮する必要がある。
また、ジョイントプロテクターの橋軸方向の遊間量は、４．３．１で算出する常時設計
伸縮量以上を確保し、更に伸縮装置のレベル１許容伸縮量を超えないように設定する。
伸縮装置のレベル 1 許容伸縮量またはレベル１許容耐力が、レベル 1 地震時移動量またはレベル 1 地震時水平力を上まわれば、ジョイントプロテクターを設けなくてもよい。
伸縮装置のレベル 1 許容耐力は、日本道路ジョイント協会が定期的に発行している「橋梁用伸縮装置構造図集」も参考にできる。

43

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

４．３．５ 伸縮装置の選定（1）４．３．２で規定する常時設計伸縮量と、４．３．３で規定するレベル 1 地震時移動量以上の伸縮性能を有する伸縮装置を選定する。
（2）伸縮装置は最大床版遊間に対応できる伸縮装置を選定する。

(1)について設計時における伸縮量（移動量）は、各々常時の設計伸縮量と地震時設計伸縮量が個別に示される。伸縮装置は、４．３．２で規定する常時の設計伸縮量を許容する伸縮量を有し、かつ、４．３．３で規定する地震時設計伸縮量以上のレベル 1 許容伸縮量を有するものを選定する。伸縮装置の選定においては３．２の伸縮装置性能一覧表と設計条件を照合するとよい。
また、埋設型伸縮装置は構造上、レベル 1 地震動に抵抗できないため常時の設計伸縮量を用いて選定を行う。
橋軸直角方向に関して、けたの変位を拘束する直角拘束鋼材や横変位拘束構造が配置されている場合は、地震時設計移動量は固定となるので考慮は不要となる。
曲線橋は、常時の伸縮方向とレベル 1 地震動による移動方向が異なる場合があるので、どちらの移動にも対応可能な伸縮装置を選定する。

(2)について図-4.3.5.1 に示すように、伸縮装置の適用床版遊間が床版遊間を下まわると、荷重支持部が床版遊間内に入り込んでしまい輪荷重によって伸縮装置が破損する恐れがあるた
め、伸縮装置の遊間は床版遊間以上とする。

伸縮装置遊間

床 版

床版遊間
設
定遊間

床 版

図-4.3.5.1 伸縮装置遊間が床版遊間より小さく不適切な例

44

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

４．４ 止水構造
４．４．１ 二次止水構造
二次止水構造においては、伸縮装置本体と二次止水構造が一体となったものと分離構造で現場にて各々を設置するものがある。

図-4.4.1.1 一体構造の二次止水構造例

図-4.4.1.2 別構造の二次止水構造例

45

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

４．４．２ 端部止水構造

端部止水構造は各伸縮装置メーカーで対策を行っており、橋梁の斜角、取り付く地覆形状および使用条件により様々な例が採用されている。
地覆部や壁高欄部の止水は、製品化伸縮装置の場合において広く一般的にシール処理が行われていることが多い、しかし、長期的に鑑みると十分な止水が発揮されない事象も確認されていることから、橋面水滞留部である伸縮装置端部を立上げて止水効果を画期的に高めたものである。しかし、端部が特殊な親柱や御影石などで構成されている場
合等は適用不可能な場合もあるので注意が必要である。

図-4.4.2.1 端部止水構造例

46

伸縮装置の設計ガイドライン

図-4.4.2.2 端部止水構造例

472021 年 6 月

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

５．設計上の基本事項
５.１ 一 般（1）伸縮装置は、所定の走行性、耐久性、止水性、静音性など、周辺環境に配慮した構造とし、適切な材料および構造を選定する。
（2）地震の影響を考慮する場合は、適切に移動可能量（レベル 1 許容伸縮量）または耐力（レベル 1 許容耐力）を照査する。
（3）橋の設計供用期間中の点検や交換、損傷時の処置方法について検討を行い、施工
性、維持管理及び補修の容易さに配慮した構造とする。
（1）について伸縮装置は、桁遊間の路面を形成する構造となることから、適切な走行性を確保することが必要になる。フェイスプレート先端部の形状は、桁の回転および移動に伴って、フェイスプレート先端部に生じる鉛直変位を考慮し、必要な場合には面取りを施すと良い。活荷重たわみによる挙動のイ
メージ図を図-4.3.2.2 に示す。また、雪氷地域では除雪作業の支障とならないような除雪車誘導板を設置するなどの構造的な配慮も必要とされる。除雪車誘導板の設置例を９．３に示す。
伸縮装置には、伸縮装置本体や地覆部からの漏水による劣化を防止するため、止水性が求められる。止水構造の例を４．４に示す。
フェイスプレート表面幅が広い場合（1m 程度以上）、車両の制動に影響を与える可能性があり、発注者からの要求があった場合に、適切なすべり止め措置を行う。
（2）について
一般に、橋軸方向にはレベル 1 地震時移動量に対して伸縮装置の移動可能量（復元移動量）を確保する。また、橋軸直角方向にはレベル 1 地震時移動量に対して伸縮装置の移動可能量（復元移動量）を確保するか、必要な水平耐力を確保する。伸縮装置のみで必要な耐力を確保できない
場合には、別構造により水平耐力を確保する構造例もある。ただし、常時の移動に対する移動可能量（遊間量）は確保する必要がある。
（3）について伸縮装置はレベル 2 地震動を考慮する設計状況に対する設計について、規定されていない。これは、レベル 2 地震動を考慮する設計状況で伸縮装置が損傷しても、橋の挙動に及ぼす影響は小さく、また、緊急輸送に対する交通の確保については、一般に路面に鉄板を敷く等の応急復旧に
より橋の性能の確保は可能となるためである。
ただし、レベル 2 地震動を考慮した際、伸縮装置が損傷することで橋の挙動を拘束して橋の応答が変化する状態となることを避けるなどの配慮は必要である。
なお、伸縮装置の復旧を容易とするために、伸縮装置は容易に交換できる構造とする必要がある。

48

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

５.２ 作用
伸縮装置の設計に用いる鉛直荷重は、次の通りとする。
衝撃係数

鉛直荷重
車道部：T 荷重

製品化伸縮装置

P= 100kN

歩道部：等分布荷重 P= 5kN/m2：i=0.75（75%考慮）

フィンガージョイント：i=1.50（150%考慮）

伸縮装置の設計に用いる鉛直荷重は T 荷重を基本としている。この荷重は、伸縮装置の耐荷性能の照査を行う際に使用される。その際、道路橋示方書（平成 29 年 11 月・共通編・p182）によると、荷重組合わせ係数及び荷重係数を適用する必要はない。また、衝撃係数は衝撃の影響や荷重のばらつきを考慮し設定されており、伸縮装置の耐荷性能を照査する上で、活荷重における荷重係数と同等の値となっている。衝撃係数の新旧道路橋示方書の比較を表-5.2.1 に示す。
ただし、NEXCO 等の発注者によっては、独自に衝撃係数を設けている場合があるので、設計資料を確認して適用する必要がある。
表-5.2.1 衝撃係数の比較
道路橋示方書
改定後／改定前

改定以前

改定後

平成 24 年 3 月

平成 29 年 11 月

製品化

i＝0.40i＝0.75

1.75P/1.40P

伸縮装置（1＋i）P＝1.40P（1＋i）P＝1.75P

＝1.25

フィンガー

i＝1.00i＝1.502.50P/2.00Pジョイント（1＋i）P＝2.00P（1＋i）P＝2.50P＝1.25

伸縮装置の疲労耐久性の照査を行う場合には、鋼部材の疲労の照査において用いられる F 荷重を用いる。（道路示方書・共通編・P89）その際、部分係数設計法および限界状態設計法は適用されない。そのため、道路橋示方書（平成 29 年 11 月）で示されている衝撃係数は、荷重係数が考慮された数値となっているので、疲労耐久性の照査では荷重が 1/1.25 となる改訂前の衝撃係数を用いる。

49

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

５.３ 使用材料
５.３.１ 一般
伸縮装置に用いられる一般的な鋼材については、道示Ⅱに示される材料が使用される。
また、伸縮装置に用いられるその他の材料は、伸縮装置メーカーへ問い合わせること。
伸縮装置に用いられる一般的な鋼材を、表-5.3.1.1 に示す。
伸縮装置に用いられる材料で、アルミ合金・特殊合材・ゴム材料等については、各伸縮装置メーカーにて選定されている。詳細については、各伸縮装置メーカーに確認が必要である。
表-5.3.1.1 伸縮装置に用いられる一般的な鋼材
鋼材の種類

規格

鋼材記号

JIS G 3101
構造用鋼材

SS400

一般構造用圧延鋼材
JIS G 3106

SM520、SM490Y、SM490、SM400

溶接構造用圧延鋼材
鋳鍛造品

JIS G 5502

FCD400、FCD450

球状黒鉛鋳鉄品
JIS G 4304

ステンレス鋼

熱間圧延ステンレス鋼板
JIS G 4305
冷間圧延ステンレス鋼板
JIS B 1186
JIS B 1180

強度区分 4.6、8.8、10.9

六角ボルト
JIS B 1176

強度区分 10.9、12.9

六角穴付きボルト
棒鋼

SUS304、SUS316
F8T、F10T

摩擦接合用高力ボルト
接合用鋼材

SUS304、SUS316

JIS G 3112
鉄筋コンクリート用棒鋼

50

SD345、SR235

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

５.３.２ 強度の特性値（１）主に用いられる鋼材の強度の特性値一覧
主に用いられる鋼材の強度の特性値を表-5.3.2.1 に示す。
表-5.3.2.1 鋼材の強度の特性値一覧 (N/mm2)
板厚

構造用
鋼材

SS400

t≦40

SM400

40＜t≦75

SMA400W

75＜t≦100

引張強度

400

t≦40
SM490

40＜t≦75490

75＜t≦100
SM490YSM520

t≦40
40＜t≦75
75＜t≦100

490
（520）

引張降伏

せん断

鋼鈑間の支

圧縮降伏

降伏

圧強度

235

135

235

215

125

215

315

180

315

295

170

295

355

205

355

335

195

335

325

185

325

SF490A

―――

490

245

140

245

SF540A

―――

540

275

160

275

SC450

―――

450

225

130

225

SCW410

―――

410

235

135

235

SCW480

―――

480

275

160

275

SCMn1A

―――

540

275

160

275

SCMn2A

―――

590

345

200

345

機械

S35CN

―――

510

305

175

305

構造用綱

S45CN

―――

570

345

200

345

FCD400

―――

400

250

145

250

FCD450

―――

450

280

160

280

SD345

―――

490

345

200

―――

SR235

―――

380

235

135

―――

鍛鋼品

鋳鋼品

鋳鉄品
棒鋼

道路橋示方書・平成 29 年 11 月より

51

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月（２）接合部に用いる鋼材の強度の特性値一覧
1）溶接部の強度
溶接接合部の強度の特性値を表-5.3.2.2 に示す。
表-5.3.2.2 溶接接合部の強度の特性値(N/mm2)
部分溶込・

完全溶込
板厚

引張強度

引張降伏

せん断降伏

せん断降伏

235

135

135

215

125

125

315

180

180

295

170

170

355

205

205

335

195

195

325

185

185

圧縮降伏
SS400

t≦40

SM400

40＜t≦75

SMA400W

75＜t≦100

400

t≦40
工場溶接

SM490

40＜t≦75490

75＜t≦100
SM490YSM520

t≦40
40＜t≦75
75＜t≦100

490
（520）

現場溶接

すみ肉溶接

工場溶接と同じ
道路橋示方書・平成 29 年 11 月より板厚が 100 を超える場合には、道路橋支承便覧（平成 30 年 12 月）を参照する。

52

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

2）ボルト類の強度
ボルト類の強度の特性値を表-5.3.2.3 に示す。
表-5.3.2.3 ボルト類の強度の特性値(N/mm2)
等級・

せん断

せん断

降伏

破断

640

460

460

―――

1000

900

580

580

―――

S10T

1000

900

580

580

―――

S14T

1400

1260

810

810

―――

4.6

400

240

135

―――

240

4.8

420

340

195

―――

340

8.8

830

660

380

―――

660

10.9

1040

940

540

―――

940

12.9

1220

1100

635

―――

1100

400

235

―――

―――

―――

引張強度

引張降伏

F8T

800

摩擦接合用

F10T

高力ボルト

強度区分

ボ
ル
ト
類

仕上げ
ボルト

スタッドボルト

支圧

道路橋示方書・平成 29 年 11 月より（３）コンクリートのコーン破壊
σctr＝0.23σck^(2/3)（４）アンカーとコンクリートの付着強度
アンカーとコンクリートの付着強度の特性値を表-5.3.2.4 に示す。
表-5.3.2.4 アンカーとコンクリートの付着強度(N/mm2)
σck

21

24

27

30

40

50

60

丸鋼

1.2

1.35

1.45

1.5

1.7

1.7

1.7

異形棒鋼

2.4

2.7

2.9

3.0

3.4

3.4

3.4

種類

道路橋支承便覧（平成 30 年 12 月）より

53

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

５.４ 応力度の制限値
伸縮装置に用いられる一般的な鋼材の応力度の制限値は、鋼材の特性値及び耐久性を考慮して設定する。その他の材料についての応力度の制限値は、材料の特性を考慮して適切に設定すること。
係数一覧1）鋼材部
表-5.4.1 鋼部材の調査解析係数・部材構造係数・抵抗係数
限界状態 1
作用の

調査解析

組合せ

係数

抵抗係数

ξ1
ⅰ)

曲げモーメント

ⅱ)
ⅰ)

せん断

ⅱ)
ⅰ)

引抜力

ⅱ)

限界状態 3

ΦYt
0.85

0.90

1.00
0.85

0.90

1.00

調査解析

部材構造

係数

係数

ξ1

ξ2

0.90

1.00

0.90

1.00

0.85

0.90

抵抗係数
ΦUt、ΦUs
0.85
1.00
0.85
1.00

―――

1.00

道路橋示方書・平成 29 年 11 月より
2）溶接接合部
表-5.4.2 溶接接合部の調査解析係数・部材構造係数・抵抗係数
限界状態 1
作用の

調査解析

組合せ

係数
ξ1

曲げモーメント
せん断

ⅰ)
ⅱ)
ⅰ)
ⅱ)

曲げモーメント

ⅰ)

及びせん断

ⅱ)

0.90
0.90

限界状態 3

抵抗係数
ΦYt
0.85
1.00
0.85
1.00

合成応力の照査

調査解析

部材構造

係数

係数

ξ1

ξ2

0.90

1.00

0.90

1.00

抵抗係数
ΦUt、ΦUs
0.85
1.00
0.85
1.00

―――
道路橋示方書・平成 29 年 11 月より※作用の組合せⅰ）変動作用時で活荷重及び衝撃を考慮したケースⅱ）変動作用時でレベル 1 地震動を考慮したケース

54

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

3）ボルト類表-5.4.3 ボルト類の調査解析係数・部材構造係数・抵抗係数
限界状態 1
作用の
組合せ

調査解析

抵抗係数

係数

ⅰ)

アンカー

応力度

ⅱ)

ボルト

引張

ⅰ)

応力度

ⅱ)

引張

ⅰ)

応力度

ⅱ)

仕上げ

せん断

ⅰ)

ボルト

応力度

ⅱ)

支圧

ⅰ)

応力度

ⅱ)

調査解析

部材構造

係数

係数

ξ1

ξ2

Φsyd

ξ1
せん断

限界状態 3

Φtyd

0.90

下表による

0.90

0.90

下表による

0.90

0.90

下表による

0.90

下表による

0.90

下表による

抵抗係数
ΦUt
ΦUs

0.85
1.00
0.85
1.00

限界状態 1 による

道路橋示方書・平成 29 年 11 月より

表-5.4.4 アンカーボルト材の抵抗係数
抵抗係数
ΦYt

作用の組合せ

SS400

S35CN

S45CN

SD345

SR235

ⅰ）

0.85

0.85

0.75

0.85

0.85

ⅱ）

1.00

1.00

0.90

1.00

1.00

表-5.4.5 仕上げボルトの抵抗係数
抵抗係数
ΦYt

作用の組合せ

4.6

4.8

8.8

10.9

12.9

ⅰ）

0.85

0.60

0.80

0.75

0.65

ⅱ）

1.00

1.00

0.95

0.90

0.80

55

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

4）アンカーとコンクリートの接合
表-5.4.6

アンカーボルトとコンクリートの接合の調査解析係数・部材構造係数・抵抗係数
限界状態 1
作用の
組合せ

調査解析
係数

抵抗係数

ξ1
コーン

ⅰ)

アンカー

破壊

ⅱ)

ボルト

付着

ⅰ)

破壊

ⅱ)

Φtc

限界状態 3
調査解析

部材構造

係数

係数

ξ1

ξ2

0.85

0.90

ΦUt
ΦUs

―――

1.00

限界状態 3 による

抵抗係数

0.90

0.85
1.00

注）伸縮装置の設計は、レベル 2 地震動を考慮する設計状況に対する検討は、道路橋示方書において規定されていない。そのため、偶発作用時における調査・解析係数、部材・構造係数、抵抗係数は示して
いない。

56

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

５.５ 耐荷性能の照査
設計荷重の作用により部材に発生する応力度に対して制限値以下となるように照査を行う。

（1）について伸縮装置の構造は、形式毎に荷重伝達機構が異なっている。ここでは、一般的に行われる伸縮装置に作用する鉛直荷重及び照査部位の例を示す。
1）荷重の載荷例

図-5.5.1 耐荷性能照査における作用と載荷範囲

2）照査部位の例

図-5.5.2 アンカー部材の照査例（アンカーバータイプ）

ここに示す例は、一般的な構造に対する照査部位の例である。そのため、伸縮装置メーカー
ごとに構造形式が異なってくる。
（上の図柄は NEXCO 設計要領、第二集、橋梁建設編より引用）

57

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

3）照査式の例
一般的に行われる照査は、作用する荷重に対して、抵抗する断面での応力度照査を行う。
表-5.5.1 曲げモーメントに対する引張応力度の照査
限界状態 1
応力度算出式
照査式
制限値

𝜎𝜎𝑡𝑡 =

限界状態 3𝑀𝑀× 𝑦𝑦𝑡𝑡𝐼𝐼σ𝑡𝑡 ≤ σtyd

σ𝑡𝑡 ≤ σtud

𝜎𝜎𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡 = 𝜉𝜉1 ⋅ 𝛷𝛷𝑌𝑌𝑌𝑌 ⋅ 𝜎𝜎𝑦𝑦𝑦𝑦

𝜎𝜎𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡 = 𝜉𝜉1 ⋅ 𝜉𝜉2 ⋅ 𝛷𝛷𝑈𝑈𝑈𝑈 ⋅ 𝜎𝜎𝑦𝑦𝑦𝑦

表-5.5.2 せん断に対するせん断応力度の照査
限界状態 1

応力度算出式
照査式
制限値

𝜏𝜏𝑠𝑠 =

限界状態 3𝑆𝑆𝐴𝐴𝜏𝜏𝑠𝑠 ≤ τyd𝜏𝜏𝑠𝑠 ≤ 𝜏𝜏ud𝜏𝜏𝑦𝑦𝑦𝑦 = 𝜉𝜉1 ⋅ 𝛷𝛷𝑌𝑌𝑌𝑌 ⋅ 𝜏𝜏𝑦𝑦𝑦𝑦

𝜏𝜏𝑢𝑢𝑢𝑢 = 𝜉𝜉1 ⋅ 𝜉𝜉2 ⋅ 𝛷𝛷𝑈𝑈𝑈𝑈 ⋅ 𝜏𝜏𝑦𝑦𝑦𝑦

表-5.5.3 引張力による引張応力度の照査
限界状態 1

応力度算出式
照査式
制限値

𝜎𝜎𝑡𝑡 =

限界状態 3𝑇𝑇𝐴𝐴

σ𝑡𝑡 ≤ σtyd

σ𝑡𝑡 ≤ σtud

𝜎𝜎𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡 = 𝜉𝜉1 ⋅ 𝛷𝛷𝑌𝑌𝑌𝑌 ⋅ 𝜎𝜎𝑦𝑦𝑦𝑦

𝜎𝜎𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡 = 𝜉𝜉1 ⋅ 𝜉𝜉2 ⋅ 𝛷𝛷𝑈𝑈𝑈𝑈 ⋅ 𝜎𝜎𝑦𝑦𝑦𝑦

58

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

５.６ 耐久性能の照査
伸縮装置の耐久性の照査は、衝撃を伴う車両走行の繰返しにより伸縮装置本体及び橋梁と一体化する接合構造が、設計耐久期間中に疲労損傷しないことを照査する。

伸縮装置の疲労耐久性能は、当該橋梁の交通特性を考慮して照査するのが原則となっている。鋼製フィンガージョイントのように鋼材等の櫛歯で構成された伸縮装置に対しては、繰返し載荷試験により耐久性能の照査を行う場合、載荷荷重の振幅は 200kN を目安に、製品化伸縮装置については 140kN を目安としている。
繰返し回数については 200 万回など、適宜設定し疲労耐久試験の目安としている。
また、FEM 解析等により応力状態を確認して、疲労曲線等による照査を行う場合もある。

59

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

５.７ フェイスプレートの耐荷性能の計算例（活荷重）

t1

w

lo

（１） 設計条件下表-5.7.1 とする。
表-5.7.1 設計条件
輪荷重（T 荷重）

衝撃係数

後輪輪体幅

後輪接地長

斜角

P

I

b

a

θ

100 kN(片側)

1.5

500mm

200mm

90°

等分布荷重

w =

𝑃𝑃×(1 +𝑖𝑖)
𝑏𝑏×𝑎𝑎

=

フィンガー長100×(1+1.5)
500×200= 0.0025kN/mm2 = 2.5 N/mm2

l0 = 60 mm
曲げモーメントM = w ×b ×l0 ×

𝑙𝑙0
2

×

（2）フェイスプレートの材料

1

Sin𝜃𝜃

= 2.5 × 500 × 60 ×

60
2

×

1

Sin90°= 2250 kN･mm

フェイスプレートの材質は SS400 とする。SS400 の特性値は下表の通りとなる。
表-5.7.2 SS400 の特性値一覧
材質

板厚

引張強度

SS400

t≦40mm

400N/mm2

引張降伏強度

せん断降伏強度σyk

τyk

235N/mm2

135N/mm2（3）フェイスプレートの抵抗幅
フィンガープレート根元幅：λf = 150 mm
フィンガーピッチ：p0 = 200 mm
𝜆𝜆𝑓𝑓

フィンガーピッチに対するフィンガープレート根元幅の比：γ = 𝑝𝑝0 =

抵抗幅：Bf = b×γ= 500×0.75 = 375mm

60

150
200

= 0.75

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月（4）フェイスプレートの必要板厚
フェイスプレートは片持ち形式のため、曲げモーメントおよびせん断を受ける部材であるが、フェイ
スプレート厚は、曲げモーメントによる影響が大きい。そのため、最小フェイスプレート厚は、曲げモーメントの作用により算出する。
この場合、限界状態 1 および限界状態 3 の制限値より求められるが、どちらも同じ制限値となるため、限界状態 1 の制限値より最小板厚を算出することで、限界状態 3 を超えないこととなる。
作用の組合せ：活荷重（L）に衝撃（I）を考慮したケース（変動作用時）
調査・解析係数：ξ1 = 0.90
抵抗係数：ΦUt = 0.85
曲げ引張応力度の制限値
σtyd = ξ1 ×ΦYt×σyk =0.90×0.85×235=179.7 N/mm2
フェイスプレート必要厚：t1

t1 = √

6×𝑀𝑀(𝐵𝐵𝑓𝑓 ×𝜎𝜎𝑦𝑦𝑦𝑦 )= √6×2250000(375×179.7)= 14.15 mm → 15 mm 以上

61

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

６．施工
６．１ 一般（1）大きく分けて、新設と補修に区分する。
（2）施工フローに基づき施工を行う。また、基本的に走行性・静粛性を鑑み、後付工法を推奨とする。

（1）について伸縮装置の設置には新設と補修がある。新規に伸縮装置を設置するものは新設、伸縮装置を交換（取替）するものは補修という。
（2）について
1）

先付工法は、舗装が後になることから走行性が失われることが多く、一般的に後付工法を推奨している。先付工法の場合、伸縮装置部の損壊や伸縮装置後打ちコンクリート部の汚損・割れ・角欠けなどを引き起こす可能性が高く、細心の注意を払わなければならい。しかし、防水層の立上げなど、設計上指定がある場合は適宜、設計上の主旨を考慮して選択するものとする。
また、鋼製フィンガージョイントやモジュラー形式ジョイントにおいては、高さの微調整が困難な場合もあるので注意が必要となる。
・先付工法と後付工法の特徴
先付工法：舗装の施工前に伸縮装置を施工する工法で伸縮装置の周辺の配筋が行いやすい。
また、後打ちコンクリート部の床版側側面に防水層の立上げが可能となる。
後付工法：舗装の施工後に伸縮装置を施工する工法で舗装面に合わせ高さ管理ができるので走行性が良いとされている。
埋設型伸縮装置においては、先付工法が不可能な場合もあるので、設計前に確認をしておくことも必要である。
※解説およびポイントについては １０．付属資料

62

参照のこと。

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

2）橋梁の伸縮装置施工の一般的な施工手順を図-6.1.1～3 に示す。
伸縮装置仮据付け

伸縮装置仮据付け

床版コンクリート打設

据付位置の調整

遊間の調整

据付高さの調整取付ボルトの本締め配筋および固定

コンクリート打設

堰板・型枠の設置

防水層敷設

コンクリート打設

仕

仕 上 げ

上 げ

〔鋼製フィンガージョイント〕〔鋼製フィンガージョイント〕〔モジュラージョイント〕〔モジュラージョイント〕（鋼桁固定型）（箱抜き型）

図-6.1.1

伸縮装置の施工手順（鋼製フィンガージョイント・モジュラージョイント）
カッター工

カッター工

仮埋め材の撤去

仮埋め材の撤去

箱抜き部の清掃

箱抜き部の清掃

伸縮装置の据付け専用型枠の設置・配筋

配 筋

コンクリート打設

コンクリート打設

脱型・伸縮装置設置

仕 上 げ

仕

上 げ

〔製品化伸縮装置〕〔製品化伸縮装置 専用型枠工法〕（後付け工法）（後付け工法）図-6.1.2 伸縮装置の施工手順（製品化伸縮装置）

63

伸縮装置の設計ガイドライン

カッター工

カッター工

アスファルト舗装の撤去

アスファルト舗装の撤去

箱抜き部の清掃

箱抜き部の清掃

本体金具 調整金物の設置

遊間処理・分散シートの設置

特殊（弾性）合材の舗設

特殊（弾性）合材の舗設

仕 上 げ

仕

〔箱抜き型〕

2021 年 6 月

上 げ〔舗装厚内型〕

図-6.1.3 伸縮装置の施工手順（埋設型伸縮装置）
3）【共通】施工に際しての留意事項を次に示す。
・

伸縮装置据え付け時には、遊間と温度との関係を考慮し予め据え付け時の温度に対応した伸縮装置取付遊間を確認した上で設置するものとする。据付時の温度は施工条件や時間帯により異なるため、鋼製先付フィンガージョイントおよび埋設型伸縮装置を除き最寄りの気象台における過去の統計データを参考に平均気温を利用するのが一般的である。ここでいう先付とは、主桁（鋼桁・鋼床版桁）に直接取り付ける場合を意味する。

・

伸縮装置の通し鉄筋や下部工または床版からの埋込鉄筋（伸縮装置固定用鉄筋）は、伸縮装置
をコンクリート硬化まで、適切な位置・高さ・勾配・直線性を保持するためのものであるため、通常の結束ではズレが生じることがある。特に伸縮装置重量が大きくなるにつれ、その傾向があり、これらの緊結は強固で確実でなければならないため、溶接で行っている方法も多く実施されている。その例を図-6.1.4 に示す。なお溶接部においては断続溶接とし溶接スラグは取り除くこと。

64

伸縮装置の設計ガイドライン

図-6.1.4
・

2021 年 6 月

鉄筋の緊結（伸縮装置の固定）方法 例

地覆立上り部および二次止水構造の施工に際しては、製造メーカー各社の基準に準じて施工を行う。

・

据付高さ管理は各道路管理者の基準を満足しなければならない。

・

伸縮装置箱抜き部において、橋台もしくは床版からの鉄筋が伸縮装置に干渉し設置が困難な場
合には、発注者と協議のうえ、極力箱抜き底部に曲げて配置するか、やむをえない場合には鉄筋を除去することもある。

・

伸縮装置のコンクリート打設前の打継部が健全か点検ハンマ等で確認する。脆弱部があれば除去しなければならない。

・打継処理において所定の指示がある場合はそれに従う。

・

伸縮装置の後打ちコンクリートおよび埋設型伸縮装置の特殊(弾性)合材等の仕上げは平坦に仕上げ、コンクリートの養生方法には十分注意する。埋設型伸縮装置における 特殊(弾性)合材等の仕上げについては、各メーカーの要領による。後打ち材に樹脂バインダー材を用いるときも同様
とする。

65

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

4) 【補修】施工に際しての留意事項を次に示す。
・

補修対象の場所、方面、箇所は必ず事前に確認しておくこと。

・撤去する範囲は既存の伸縮装置と異なる場合がある。

・

既設伸縮装置の撤去にあたり第三者被害のないよう防護を設けることを原則とする。

・

マイクロクラック抑制もしくは対策の指示がある場合にはそれによる。ＷＪ工法 の併用やマイクロクラック対策樹脂類の含浸塗布等。

・ 据付高さは、原則として既存の伸縮装置高さとする。また、高さの指示がある場合はその計
画高さとする。伸縮装置高さと路面高さが異なる場合には、段差修正材や舗装などの擦り付けにより段差を解消する。
・ 埋設型伸縮装置の場合は機能上の観点から機能できる最小高さを保持できればその限りではない。
(3) について
近年において、橋梁の長寿命化の観点から補強・補修工事が増加傾向にある。補修工事においては時間制約や交通規制を伴うことが多いうえ、既設構造物、埋設物や添架物などと干渉し施工に支障が出る場合が多い。
1) 補修に際しての留意事項
図面に記載がない干渉物が発見される可能性があるので、必ず確認調査が必要である。
現場の状況を鑑み施工方法など総合的な判断が要求される。例えば遊間量や伸縮量が異なる場
合、また、埋設管などの影響や支承の損傷など外意的な影響により、通常の施工が困難な場合がある。これらの結果により伸縮装置の選定に影響が及ぶことがあるので注意が必要である。
交通規制や時間制約を伴う場合には通常の施工で行うことができず、施工方法の変更を余儀なくされる場合もある。
2）補修時のながれ

施
工
前

新
伸
縮
装
置
設
置

既
設
伸
縮
装
置
撤
去

完
成

図-6.1.5 補修時の施工イメージ

66

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

６．２ 品質管理（出来形管理）（1）ここでは施工における品質管理とする。
（2）品質管理は伸縮装置の機能が十分に発揮できるよう確実に行うものとする。
（1）について製品の品質管理は、製造メーカー各社が定める規格値および道路管理者が定める規格値を満足するものとするが、一般的に施工における品質管理は表-6.2.1～2 に定めるものとする。これについても
道路管理者が特定の定めを設ける場合はその限りではない。同様に品質管理の頻度においても道路管理者が指定する場合や協議の上変更する場合もある。
（2）について品質管理が不十分であると走行性を失い十分に機能を発揮できないばかりか、変状をもたらす原因となる。また、段差の発生などで早期に破損を引き起こすこともあり寿命にも大きく影響するので十分注意が必要である。
1）品質管理上の留意点
先付け時の型枠ならびに後付け時の道路カッター切断においては直線性を確保すると共に、特に指定のない場合は、１施工毎において、どの位置でも均一な値となるように管理する。
人力取壊し時においては浮き部を取り除くものとし、取り壊し出来形において、特に指定が無い場合は、断面がすり鉢状にならないように注意しなければならない。
伸縮装置の据付けに関し、直線性に留意すると共に床版遊間が伸縮装置の許容遊間内に収めなければならない。
据付高さにおいては、路面高さの差が大きくなるほど走行性に悪影響を与えるほか、伸縮装置
そのものに直接衝撃を与えかねない。直接衝撃が加わると伸縮装置への損傷が早期に現れ短期寿命を招きかねない。また、横断勾配において変化点がある場合もあるので注意すること。
除雪対策用誘導板においては表面の仕上げ高さと同一とするが、機能が損なわれないよう、過度に低く、また、高くならないように適切に管理しなければならない
後打ち材の仕上げは伸縮装置との高さは勿論のこと後打ち材表面が均一で平坦に仕上げなけ
ればならない。直定規などを用いて管理し、仕上げに際し路面高さと伸縮装置高さが一定であること。また、後打ち表面に凹凸があると走行性に影響が出るほか滞水箇所ができうる恐れもあるので注意すること。
後打ち材の養生は適切な方法をとるほか、暑中・寒中時においては所定の養生方法をとること、
樹脂バインダー材および特殊(弾性)合材等も同様である。

67

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

おもな品質管理項目一覧
表-6.2.1 一般的な伸縮装置における品質管理項目
管理方法

管理項目
延長

頻度

備考

１回/施工

延長の測定

毎
幅

１回/施工

幅の測定

毎
箱抜き深さ

１回/施工

深さの測定

毎
据付高さ

１回/施工

舗装との高さの差を測定

毎
副資材の数量・配置

１回/施工

全数量と位置確認・測定

鉄筋やアンカー類

毎
後打ち材の特性値

スランプ試験、圧縮強度試験等

所定条件

承諾を得た所定条件における数値

完成高さ

後打ち材との高さの差を測定

１回/施工
毎

表-6.2.2 埋設型伸縮装置における品質管理項目
管理方法

管理項目
延長

頻度

備考

１回/施工

延長の測定

毎
幅

１回/施工

幅の測定

毎
箱抜き深さ

１回/施工

深さの測定

毎
副資材の数量・配置

１回/施工

全数量と位置確認・測定

鉄筋やアンカー類

毎
特殊合材の特性値

溶融温度測定等

所定条件

各メーカー規格値※深さおよび各高さの測定は、１幅員（１施工単位）において両端および中央の３箇所程度とする。
※管理値においては道路管理者で定めているのでそれに従うことを標準とする。
※道路管理者との打ち合わせでヒストグラム等を作成する場合がある。
その他、品質管理に指定がある場合はその定めによる。

68

伸縮装置の設計ガイドライン

７2021 年 6 月

点検
７．１ 点検（1）伸縮装置を安全かつ長期的に良好な状態で維持管理することは第三者被害を未然に防止できるほか、関連する構造物の健全性維持に欠かせないものである。
（2）点検は大きく分けて日常点検、定期点検、臨時（詳細、緊急ともいう）点検に分類される。
（3）点検結果により健全度の評価、診断ができる。

（1）について伸縮装置の点検は日常点検・定期点検・臨時（詳細、緊急）点検に分かれ行われる。点検は各道路管理者の点検計画に基づくことを原則とする。
点検の実施により伸縮装置の健全度が判るほか、もし異常や変状が点検により見つけられた場
合には、早期に臨時点検や詳細点検を実施し、伸縮装置の維持補修において速やかに計画や補修に役立てることができ、これにより第三者被害も最小限にできることが利点である。総合的に言えば致命的なリスクの回避、また、伸縮装置ほか橋梁部材の健全性を低コストで維持することが可能となる。
（2）について点検の分類は以下とする
日常点検 ・・・ 車上目視・車上感覚（乗り心地、異音）・遠方目視を必要に応じて行う。
定期点検 ・・・ 国土交通省の点検マニュアル等に準じ１回／５年程度毎で行う。
近接目視を基本とし打音、触診、漏水、異音、変状（ひび割れ、剥離、浮き、すり減り、段差、遊間異常、その他機能不全等）を確認する。
臨時点検 ・・・日常点検および定期点検で異常報告されたものを対象に行う。
（3）について
1） 点検項目は伸縮装置の区分により決定し実施する。
日常点検は上述の通りだが、異音については走行速度に応じて発生する場合と発生しない場合もあるのでこれに留意する。
定期点検については別途 表-7.1.1～2 点検一覧表 によるものとする。
臨時点検は点検結果に基づいて、重大な損傷または将来それに移行するおそれがあるときに必要に応じて行う。また、点検する伸縮装置によっては損傷部位やそれを見つけるポイントが必ずしも同じとは限らないので、構造を把握し特徴を掴んでおくとよい。
2）

点検の記録
各道路管理者の点検様式に準ずるが、普段の日常点検で異常がある場合、些細なことでも大きな変状に至るケースもあるので記録しておくのがよい。
例えば、○○部を車輪が踏んだ時のみ異音が発生する等。
伸縮装置は下部構造に合わせ、起点側から呼称を設けるのが一般的である、しかしながら、
ゲルバー橋のように下部構造と伸縮装置位置が異なる場合は EJ-1、EJ-2…とするのがよい。
点検については推奨される点検道具、記録道具、方法が明示されている場合があるのでそれに準じた方式で行うことが望ましい。

69

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

表-7.1.1 点検一覧表①
区
分

変状種類

変状ポイント

進行予測

埋
設
型

特殊合材（舗装）のひび割れ

有害なひび割れひび割れ幅・長さの拡大

特殊合材と舗装の剥離

有害なえる隙間、滞水

剥離幅・深さ・長さの増特殊合材の轍掘れ（偏流動）有害な流動

特殊合材の破壊

ポットホール

有害な穴

ポットホール部の拡大

特殊合材のすり減り

路面高より下がる

くぼみの拡大漏水

桁下より漏水（痕）確認

漏水の拡大

段差

沈下等による段差

段差の発生と拡大止水ゴムの脱落、ねじれ、剥離

シールゴムの各種変状

漏水の拡大

後打ち材のひび割れ・欠損

有害なひび割れ

後打ち材破壊後打ち材の浮き車両通行時ゴトゴトという音

後打ち材破壊

舗装と後打ち材の隙間舗装轍および橋台部の沈降

後打ち材破壊段差

舗装の轍掘れ・流動

後打ち材損傷漏水

桁下より漏水（痕）確認

漏水の拡大

異音

通過時の異音本体・後打ち材破壊

止水材の脱落、ねじれ、剥離

有害な変状

漏水の拡大

後打ち材のひび割れ・欠損

有害なひび割れ、部分欠損

ひび割れ幅・長さの拡大

後打ち材の浮き車両通過時にゴトゴトという音

後打ち材破壊

舗装と後打ち材の隙間舗装轍および橋台部の沈降

後打ち材破壊本体欠損（除雪によるもの）

削ぎおとし、亀裂

本体損傷

本体欠損（ゴム、荷重支持板欠損）

ゴム脱落、欠損部により段差騒音の発生、破損進展

本体欠損（爪折れ）

亀裂、切断。

パンク、破損進展

本体欠損

定尺単位で欠損

走行不全

遊間異常

歯型接触、歯型分離

変応力による機能不全

段差

舗装の轍掘れ・流動

後打ち材損傷段差

フェイスプレートの段差

亀裂・折れ

漏水

桁下より漏水（痕）確認

漏水の拡大

腐食

全面の錆、断面欠損を生じてい

腐食、孔食や爪折れの拡る

大通過時の異音本体・後打ち材破壊

突
合
せ
型

荷
重
支
持
型
（
ゴ
ム
ジ
ョ
イ
ン
ト
類
）

異音

※上記は単体での変状発生もあるが、複合的に発生する場合もあるので注意する。

70

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

表-7.1.2 点検一覧表②
区
分

変状種類

変状ポイント

進行予測

荷
重
支
持
型
（
鋼
製
フ
ィ
ン
ガ
ー
ジ
ョ
イ
ン
ト
）

シール材の脱落、ねじれ、剥離

有害な変状

漏水の拡大

後打ち材のひび割れ・欠損

有害なひび割れ、部分欠損

ひび割れ幅・長さの拡大

後打ち材の浮き車両通過時にゴトゴトという音

後打ち材剥離・破壊

舗装と後打ち材の隙間舗装轍および橋台部の沈降

後打ち材剥離・破壊

本体欠損（除雪によるもの）

削ぎおとし、亀裂

本体損傷

本体欠損（ゴム、荷重支持板欠損）

ゴム脱落、欠損部により段差騒音の発生、破損進展

本体欠損（爪折れ）

亀裂、切断。

パンク、破損進展

本体欠損

定尺単位で欠損

走行不全

遊間異常

歯型接触、歯型分離

変応力による機能不全

段差

舗装の轍掘れ・流動

後打ち材損傷段差

フェイスプレートの段差

亀裂・折れ

漏水

桁下より漏水（痕）確認

漏水の拡大

腐食

全面の錆、断面欠損を生じてい

腐食、孔食や爪折れの拡

る

大

異音

通過時の異音本体・後打ち材破壊

後打ち材のひび割れ・欠損

有害なひび割れ、部分欠損

ひび割れ幅・長さの拡大

後打ち材の浮き車両通過時にゴトゴトという音

後打ち材破壊異常な振動

特定のビームに振動

荷重支持機構損傷拡大

異常な段差

特定のビームに段差荷重支持機構損傷拡大

異常な遊間

特定のセルのみ遊間変則

ベアリング部損傷拡大

異音（金属音）車両通過時に発生

荷重支持機構損傷拡大

ビームの破断

路面に突出

機能不全

ビームの腐食著しい錆が見受けられる腐食の進行・破断セル部にゴミ・土砂の堆積

ゴミや土砂が詰まっている

シールゴム損傷

漏水

セルからの漏水

漏水の拡大

部品の落下

部品欠損

機能不全

モ
ジ
ュ
ラ
ー
形
式
（
ビ
ー
ム
式
）

※

上記は単体での変状発生もあるが、複合的に発生する場合もあるので注意する。

71

他

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

3) 損傷事例
橋台漏水痕

段差（下部より）（ﾌｨﾝｶﾞｰｼﾞｮｲﾝﾄ）

段差
橋脚漏水痕

（ﾌｨﾝｶﾞｰｼﾞｮｲﾝﾄ）（下部より）

止水材なし

亀裂（ﾌｨﾝｶﾞｰｼﾞｮｲﾝﾄ

（ﾌｨﾝｶﾞｰｼﾞｮｲﾝﾄ）ｳｪﾌﾞ内部）

後打ちコンクリートの

亀裂・爪折れ損傷（ﾌｨﾝｶﾞｰｼﾞｮｲﾝﾄ）（ﾌｨﾝｶﾞｰｼﾞｮｲﾝﾄ）ﾌｪｲｽﾌﾟﾚｰﾄの錆
下ﾌﾗﾝｼﾞの錆と

・断面欠損

断面欠損

（ﾌｨﾝｶﾞｰｼﾞｮｲﾝﾄ）（ﾌｨﾝｶﾞｰｼﾞｮｲﾝﾄ）ﾌｪｲｽﾌﾟﾚｰﾄの錆・断面欠損

樋の損傷・脱落（ｽﾗｲﾄﾞｼﾞｮｲﾝﾄ）（ﾌｨﾝｶﾞｰｼﾞｮｲﾝﾄ）ﾌｪｲｽﾌﾟﾚｰﾄの錆（ﾌｨﾝｶﾞｰｼﾞｮｲﾝﾄ）段差（ﾌｨﾝｶﾞｰｼﾞｮｲﾝﾄ）72

伸縮装置の設計ガイドライン

ﾌｪｲｽﾌﾟﾚｰﾄの錆2021 年 6 月

ビーム式のゴム断裂（ｽﾗｲﾄﾞｼﾞｮｲﾝﾄ）異常遊間

ｼﾞｮｲﾝﾄ近傍

歯型接触

の舗装割れ

（ﾌｨﾝｶﾞｰｼﾞｮｲﾝﾄ）ﾊﾞｲﾝﾀﾞｰの擦り減り（埋設ジョイント）異常遊間埋設ジョイント

歯型接触のダレ・流動（ﾌｨﾝｶﾞｰｼﾞｮｲﾝﾄ）轍掘れ（埋設ジョイント）

異常遊間

舗装と特殊合材

歯型広離

との剥離

（ﾌｨﾝｶﾞｰｼﾞｮｲﾝﾄ）（埋設ジョイント）

異常遊間

特殊合材のひび割れ（埋設ジョイント）歯型広離（ﾌｨﾝｶﾞｰｼﾞｮｲﾝﾄ）目地ジョイント部の土砂づまり

目地材の落ち込み（ﾌｨﾝｶﾞｰｼﾞｮｲﾝﾄ）

モジュラー形式

目地ジョイント部

伸縮装置の損傷

コンクリートの割れ

ビームの曲り73

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

ゴムのひび

後打ち材の損傷

シール材の割れ

後打ち材の

亀裂

部分補修痕

ゴムの剥離

後打ち材の
合材による部分補修痕

後打ち材の浮き異音（○部）（手前側）

車両通過時に異音

止水ゴムの脱落
荷重支持板の欠損

止水ゴムの剥離
後打ち材のひび割れ

止水ゴムの剥離
後打ち材のひび割れ

鋼板表面の錆・変形

74

伸縮装置の設計ガイドライン

止水ゴムの脱落2021 年 6 月

部分欠損
（定尺）

爪折れ

部分欠損
（半車線）

表面ゴムの擦り減り

部分欠損
（ゴム）

表面ゴムの切れ止水シール材の路面へのはみ出し

表面ゴムの剥離補修製品がバラバラ（一貫性がない）

表面ゴムの剥離

表面ゴムの擦り減り

75

伸縮装置の設計ガイドライン

切れ

2021 年 6 月

桁下（地覆シール）(コンクリート橋)
添架管に注意

掛け違い部
切れ

（漏水痕）

（地覆シール）

掛け違い部
脱落

支承周り拡大（地覆シール）桁端

沓座モルタルの割れ
経年劣化
変色・割れ・硬化（地覆シール）

支承の錆
止水処理無し（地覆シール）支承の錆
点検状況（下部より目視）

漏水と塩害による
桁および支承の錆

桁下（耐候性鋼鈑桁）（鋼橋）
添架管に注意76

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

７．２ 判定調査の結果、損傷度の判定は以下表-7.2.1～2 によるものとする。
表-7.2.1 損傷判定表 ①
損 傷

調査結果および状態

点検

度

間隔
緊急に補修対象
共通Ｓ

下記Ａに属さない甚大な損傷、および複合的損傷
伸縮装置大規模欠損（耐力不足や震災などの災害によるもの）

即
交
換

通行に支障をきたし、円滑な通行が不可能な場合至急に補修対象
フィンガージョイントおよびモジュラー形式（ビーム式）の場合
・フェイスプレート破損・欠損その他多大な損傷（腐食・亀裂・断面欠損)
・フェイスプレートとウェブプレートの剥離。溶接割れ。
・歯型部変形・接触変形・そり・欠損・フェイスプレート間大きい
段差、ビーム破断・異常金属音・止水材脱落・損傷による漏水・固定ボルトの弛み・定着不良（欠損）・各溶接部の亀裂・破断

ゴム製・鋼製伸縮装置の場合(製品化伸縮装置等）
Ａ・ゴム板等本体の欠損・破損・大きな変形・アンカーボルト及びナットが腐食、定着不良(欠損）・荷重支持板が欠損
・上記ゴム板のバタつき(荷重支持板含む）及びそれによる騒音
・爪折れ、本体の欠損
・著しい漏水が認められる

埋設型伸縮装置の場合
・特殊（弾性）合材部の欠損・大きな轍流動による機能不全
車両などを阻害するくぼみ、段差、盛り上がり

共通
・コンクリート等、後打ち材の大きな割れ・浮き・欠損・沈下・前後舗装部の陥没、大きなポットホール

77

早
期
に
交
換
が
望
ま
し
い

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

表-7.2.2 損傷判定表 ②
補修計画対象または補修対象
フィンガージョイントの場合・フェイスプレートの磨耗によるすり減りおよび部分的な錆
・爪部およびビーム間小さい段差、両爪接触、遊間異常・遊間部に止水材・樋がないことによる漏水・樋の脱落
・前後舗装の段差
ゴム製・鋼製伸縮装置の場合(製品化伸縮装置等）
・本体に変形損傷および若干の漏水が認められる。
Ｂ

・アンカーボルト・ナットの腐食
・伸縮装置本体内部または本体止水機構に止水材がないことによる漏水
・ゴムの変形・ひび割れ

入
念
な
経
過
観
察
が
必
要

埋設型の場合・特殊（弾性）合材の有害なひび割れ・舗装面との剥離
共通・コンクリート等後打ち材にひび割れ
・コンクリート等後打ち材の磨耗、舗装との段差１０㎜以下
・地覆シールの損傷一般
経過観察・伸縮装置本体とコンクリートもしくは舗装の間に隙間（段差）発生・若干の騒音Ｃ・若干の腐食・コンクリート等後打ち材に微細なひび割れ
沈下ひび割れではない物

経
過
観
察
が
必
要

・特殊(弾性)合材のひび割れ・舗装面との剥離・補修直後異常が認められたもの
定期点検
Ｄ

上記問題が認められないもの。また、補修が終了しているもの

通常

点検において健全度が高いもの※ 基本的に部分補修を行っても、根本的な解決に至ることが少ない為、止水や機能的観点から全取替えを基本とする。

78

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

７．３ 部分補修
基本的にセパレート方式で部分取替えが可能でかつ支障がないものは部分取替えとする。例えば、ビーム式ジョイントのシールゴム交換やゴムジョイントのボルト等で固定されているゴムジョイント本体部等交換をいう。埋設型伸縮装置の場合、特殊（弾性）合材の部分補修が可能な場合をいう。
しかし、その他一般の伸縮装置は全体取替えを基本とする。これは損傷や破損に際し、変応力が作用していることもあり、かつ、連続止水の観点から部分損傷箇所と健全箇所の機能連続性は困難で、部分的に健全と思われる箇所を残存させても、いずれその場所が早期に損傷や破損を引き起こす可能性が高いことが挙げられるためである。

（1）モジュラー形式ジョイントのシールゴム交換
シールゴムの取替え

図-7.3.1 補修状況
取替え手順
① 伸縮装置 路面施工部清掃・シールゴム内の土砂等の清掃・伸縮装置路面部の全体清掃② 既設シールゴム取外し
・路面上よりシールゴムの取外し③ シールゴム取付部清掃・シールゴム挿入部の形鋼内部を清掃④ 新規シールゴム挿入施工
・治具を用いて、路面上より新規シールゴムの挿入組込み＜以下車線規制を伴う２分割の場合＞⑤ 車線規制の切替
・片側車線の取替え工事完了後、車線規制を反対車線に切替える。
⑥ 切替車線側の施工
・切替え完了後、残り車線の取替えを１～４の工程で実施

79

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月（2）ゴム＋鋼製形式（ボルト固定方式）のゴムジョイント交換
ゴムジョイントの経年劣化等によるものをゴムジョイント本体更新する場合

図-7.3.2

補修状況

図-7.3.3 補修状況

図-7.3.4 補修状況
取替え手順
① 既設ゴムジョイントの表層ゴム取り外し・電動工具を用いてボルトをはずし、表層ゴムを取り外す。
② 受け台撤去
・表層ゴムを支持している専用受け台と荷重支持板を撤去。
③ 清掃
・外して部分を清掃。
④ 新受け台設置
・専用の受け台を設置し、荷重支持板を敷設。
⑤ シール処理・シール処理を新規に施す。
⑥ 新表層ゴムの設置・電動工具を用いてボルトを締める。
⑦ シール材充填・専用のボルト穴充填材を注入する。

80

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月（3）ゴム製伸縮装置（ボルトナット固定方式 鋼板内蔵型）のゴムジョイント交換

図-7.3.5 補修状況

図-7.3.6 補修状況

図-7.3.7 補修状況
取替え工程
① 路面上より既設伸縮装置の撤去
・アンカーキャップ、取付ナットの取り外し
・既設伸縮装置本体の取り外し② 箱抜き内の清掃
・付着したシーラント、汚れ等の撤去③ 新規シーラント塗布
・箱抜き内にシーラントを塗布④ 新規伸縮装置の設置・設置幅に合わせて新規伸縮装置本体の幅調整
・新規伸縮装置本体の据え付け
・ナット締結、アンカーキャップの設置＜規制を伴い車線規制が必要な場合は以下を追加とする＞⑤ 車線規制の切替
・片側車線の取替え工事完了後、車線規制を反対車線に切替える。
⑥ 切替車線側の施工
・切替え完了後、残り車線の取替えを１～４の工程で実施

81

伸縮装置の設計ガイドライン（4）埋設型伸縮装置の特殊合材の打替え

図-7.3.8 補修状況

1）舗装修繕時の表層打ち換え工(可能な埋設型伸縮装置の場合)①舗装・表層弾性舗装材の切削
・舗装と弾性舗装を同時に連続して切削②舗装のオーバーレイ
・伸縮装置の上面も舗装を連続で舗設する③伸縮装置幅で舗装を撤去
・伸縮装置上面の舗装を撤去する④弾性舗装材の舗設
・撤去部分に弾性舗装材を充填する※表層弾性舗装材のみの打ち替えも可能です。

2）肌別れ補修工（走行に有害ではない肌別れの場合）①肌別れ部にクラック注入材を充填する

82

2021 年 6 月

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

８. 伸縮量の選定計算例
８.１ 新設・簡易式
８．１．１ 鋼橋、単純けたの場合（新設・簡易式）

伸縮けた長 L

F

M

鋼けた

A1

A2

F： 固定支承(Fix)

M： 可動支承(Move)
鋼橋、単純けたの場合与えられた条件
橋種

鋼橋（上路橋）

伸縮けた長

60m

けた（床版）の標準遊間

100mm

レベル 1 地震時の変位量±0mm（橋台が支持）

1）常時設計伸縮量の計算
A1 橋台：固定支承なので 0mm
A2 橋台： ①温度変化：表-4.3.2.2 伸縮量簡易算定式より、0.6Ｌ＝0.6×60＝36mm②乾燥収縮：鋼橋なので 0mm、
③クリープ：鋼橋なので 0mm
したがって、A2 橋台の基本伸縮量＝①＋②＋③＝36mm
余裕量＝基本伸縮量×20％、ただし、最小 10mm より
A1 橋台の余裕量＝10mm
A2 橋台の余裕量＝基本伸縮量×20％＝36×0.2＝7.2mm→10mm以上の結果、 A1 橋台の常時設計伸縮量＝基本伸縮量＋余裕量＝0mm＋10mm＝10mm
A2 橋台の常時設計伸縮量＝基本伸縮量＋余裕量＝36mm＋10mm＝46mm
2) 地震時移動量の計算
橋台が支持する上部工のレベル１地震時移動量は零とみなしてよいので、地震時移動量は考慮しない。
3）伸縮装置の選定
上記により、常時設計伸縮量より、
A1 橋台は、常時許容伸縮量 10mm 以上、かつ、適応遊間 100mm 以上、A2 橋台は、常時許容伸縮量 46mm 以上、かつ、適応遊間 100mm 以上の伸縮装置を選定する。

83

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

８．１．２ 鋼橋、３径間連続けたの場合（新設・簡易式）

伸縮けた長 L

E

E

A1

P1

鋼けた

E

E

P2

A2

E：免震支承(Elastic)
鋼橋、３径間連続けたの場合与えられた条件
橋種

鋼橋（上路橋）

伸縮けた長140.6ｍけた（床版）の標準遊間200mm

レベル 1 地震時の変位量±44.2mm（構造解析より）

地震時の余裕量±15mm1）常時設計伸縮量の計算①温度変化：本計算例の設計条件として左右均等に伸縮すると考え、桁長の半分を伸縮桁長とする。
表-4.3.2.2 伸縮量簡易算定式より、0.6Ｌ＝0.6×140.6/2＝42.1mm②乾燥収縮：鋼橋なので 0mm③クリープ：鋼橋なので 0mm
したがって、基本伸縮量＝①＋②＋③＝42.18mm
余裕量＝基本伸縮量×20％、ただし、最小 10mm より
基本伸縮量×20％＝42.18×0.2＝8.44mm。→余裕量＝10mm以上の結果、常時設計伸縮量は常時設計伸縮量＝基本伸縮量＋余裕量＝42.18mm＋10mm＝52.18mm≒53mm

2) 地震時伸縮量の計算
A1 橋台、A2 橋台：【橋軸方向】±44.2mm＋【余裕量】±15mm＝±59.2mm≒±60mm（120mm）3）伸縮装置の選定
上記より、A1 橋台、A2 橋台ともに地震時伸縮量の方が大きいことに注意し、常時許容伸縮量 53mm 以上、かつ、レベル１許容伸縮量±60mm（120mm）以上、更に、適応遊間 200mm 以上 の伸縮装置を選定する。

84

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

８．１．３ ＰＣけた、３径間連続けたの場合（新設・簡易式）

伸縮けた長 L1

伸縮けた長 L2

M

F

A1

P1

M：可動支承（Move）

PC けた

M

M

P2

A2

F：固定支承（Fix）

PC けた、３径間連続けたの場合与えられた条件
橋種

PC 橋（コンクリート材令６ヶ
月）

伸縮けた長

L1＝30ｍ、 L2＝60ｍ

けた（床版）の標準遊間120mm

レベル 1 地震時の変位量±6mm（構造解析より）

地震時の余裕量±15mm1）常時設計伸縮量の計算①温度変化： 表-4.3.2.2 伸縮量簡易算定式より、
A1 橋台 0.4 L1＝0.4×30＝12mm、A2 橋台 0.4 L2＝0.4×60＝24mm②乾燥収縮： 表-4.3.2.2 伸縮量簡易算定式より、
A1 橋台 0.2 L1 β＝0.2×30×0.3＝1.8mm、A2 橋台 0.2 L2 β＝0.2×60×0.3＝3.6mm③クリープ： 表-4.3.2.2 伸縮量簡易算定式より、
A1 橋台 0.4 L1 β＝0.4×30×0.3＝3.6mm、A2 橋台 0.4 L2 β＝0.4×60×0.3＝7.2mm
したがって、基本伸縮量＝①＋②＋③＝17.4mm（A1 橋台）、34.8mm（A2 橋台）
余裕量＝基本伸縮量×20％、ただし、最小 10mm より
基本伸縮量×20％＝17.4×0.2＝3.48mm（A1 橋台）、34.8×0.2＝6.96mm（A2 橋台）→余裕量＝10mm（両橋台）以上の結果、
A1 橋台の常時設計伸縮量＝基本伸縮量＋余裕量＝17.4mm＋10mm＝27.4mm≒28mm
A2 橋台の常時設計伸縮量＝基本伸縮量＋余裕量＝34.8mm＋10mm＝44.8mm≒45mm

85

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

2) 地震時伸縮量の計算
A1 橋台、A2 橋台：【橋軸方向】±6mm＋【余裕量】±15mm＝±21mm（42mm）3）伸縮装置の選定
上記より、
A1 橋台は地震時移動量の方が大きいたことに注意し、常時許容伸縮量 28mm 以上、レベル１許容伸縮量±21mm（42mm）以上、更に、適応遊間 120mm
以上、
A2 橋台は常時設計伸縮量の方が大きいことを確認し、常時許容伸縮量 45mm 以上、レベル１許容伸縮量±21mm（42mm）以上、更に、適応遊間 120mm
以上、の伸縮装置を選定する。

86

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

８.１.４ 鋼単純けた＋ＰＣ３径間連続けたの場合（新設・簡易式）

伸縮けた長 L1

伸縮けた長 L2
M

M

A1

P1

P2

F：固定支承（Fix）

M：可動支承（Move）

Ｆ

鋼けた

M

PC けた

伸縮けた長 L3

F

M

P3

A2

鋼単純けた＋PC３径間連続けたの場合与えられた条件
橋種

鋼単純けた＋３径間連続 PC（コンクリート材令６ヶ
月）

伸縮けた長

L1＝46ｍ、 L2＝50ｍ、L3＝25ｍ

けた（床版）の標準遊間

A1 橋台：100mm、P1 橋脚：200mm、A2 橋台：150mm
A1（単純けた部）：±0mm（橋台が支持より）

レベル 1 地震時の変位量

P1（P2 側、P3 の変位が影響）：±15mm（構造解析より）
A2（P3 側、P3 の変位が影響）：±15mm（構造解析）より）

地震時の余裕量±15mm1）常時伸縮量の計算①温度変化
A1 橋台：固定支承なので 0mm
表-4.3.2.2

伸縮量簡易算定式より、

P1 橋脚の単純けた部：0.6 L1＝0.6×46＝28mm
P1 橋脚の連続けた部：0.4 L2＝0.4×50＝20mm
したがって、P1 橋脚の温度変化による伸縮量は 28mm＋20mm＝48mm
A2 橋台：0.4 L3＝0.4×25＝10mm②乾燥収縮
表-4.3.2.2 伸縮量簡易算定式より、
P 1 橋脚：0.2 L2β＝0.2×50×0.3＝3.0mm、A2 橋台 0.2 L3β＝0.2×25×0.3＝1.5mm③クリープ
表-4.3.2.2 伸縮量簡易算定式より、
P 1 橋脚：0.4 L2β＝0.4×50×0.3＝6.0mm、A2 橋台 0.4 L3β＝0.4×25×0.3＝3.0mm
したがって、

87

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

A1 橋台の基本伸縮量＝0mm
P1 橋脚の基本伸縮量＝①＋②＋③＝48mm＋3mm＋6mm＝57mm
A2 橋台の基本伸縮量＝①＋②＋③＝10mm＋1.5mm＋3mm＝14.5mm≒15mm

余裕量＝基本伸縮量×20％、ただし、最小 10mm より
A1 橋台の余裕量＝10mm
P1 橋脚の余裕量＝57mm×0.2＝11.4mm≒12mm
A2 橋台の余裕量＝14.5×0.2＝2.9mm→10mm以上の結果、常時設計伸縮量は常時設計伸縮量＝基本伸縮量＋余裕量より
A1 橋台の設計伸縮量＝0mm＋10mm＝10mm
P1 橋脚の設計伸縮量＝57mm＋12mm＝69mm
A2 橋台の設計伸縮量＝15mm＋10mm＝25mm

2) 地震時伸縮量の計算
A1 橋台：【橋軸方向】±0mm（橋台が支持）P1 橋脚、A2 橋台：【橋軸方向】±15mm＋【余裕量】±15mm＝±30mm（60mm）3）伸縮装置の選定
上記より、
A1 橋台は常時設計伸縮量の方が大きいことを確認し、常時許容伸縮量 10mm 以上、かつ、適応
遊間 100mm 以上、P1 橋脚は常時設計伸縮量の方が大きいことを確認し、常時許容伸縮量 69mm 以上、レベル１許
容伸縮量±30mm（60mm）以上、更に、適応遊間 200mm 以上、A2 橋台は地震時移動量の方が大きいたことに注意し、常時許容伸縮量 25mm 以上、レベル１許
容伸縮量±30mm（60mm）以上、更に、適応遊間 150mm 以上の伸縮装置を選定する。

88

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

８.２ 新設・標準計算
８.２.１ PC 橋、単純けたの場合（新設・支承設計移動量より）伸縮けた長 L

F

M

PC けた

A1

A2

F： 固定支承(Fix)

M： 可動支承(Move)

PC 橋、単純けたの場合与えられた条件
PC 橋

橋種

ポストテンション単純 T 桁橋

伸縮けた長

30 m

舗装厚さ：hh80mm

床版高さ：Sb240mm

桁高さ：Kb1800mm

支承の高さ×1/2：brh

150mm

桁の回転角

1/300

桁の回転の中立軸：Kbc

下面より 2/3＝1200mm の位置

けた（床版）の標準遊間

100 mm

レベル 1 地震時の変位量±0mm（橋台が支持）

コンクリート材齢

3 ヶ月（90 日）(伸縮装置設置時期)
プレストレッシング直後の PC

5200×103 N

鋼材に作用する引張力
コンクリートの断面積

0.855×106 mm2

コンクリートの設計基準強度

40 N/mm2

コンクリートの種類

普通ポルトランドセメント

温度変化

普通の地方

89

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

1）常時伸縮量の計算①温度変化：
表-4.3.2.1 伸縮量算定に用いる温度変化の範囲より、温度変化は－5℃～＋35℃（普通の地方）より、温度変化の範囲 40℃。
線膨張係数は 10×10－６なので、温度変化による伸縮量は式-4.3.2.1 より計算される。
温度変化による伸縮量ΔLt＝温度範囲×線膨張係数×伸縮桁長＝40×10×10－６×30000mm＝12mm②乾燥収縮：
道路橋示方書Ⅲ編 4.3.2(表 4.2.5)より、コンクリート材齢 90 日として、乾燥収縮度εcs は 16×10-5
式-4.3.2.2 より、乾燥収縮による移動量ΔLs＝εcs×L＝16×10-5×30000mm＝4.8mm③クリープ：
プレストレッシング直後の PC 鋼材に作用する引張力 Pt は 5200×103 N
道路橋示方書Ⅲ編 4.3.3(表 4.2.3)より、コンクリートの設計基準強度 40N/mm2 として、ヤング係数 Ec は 3.10×104 N/mm2 とする。
コンクリート断面 Ac は 0.855×106 mm2
道路橋示方書Ⅲ編 4.2.3(表 4.2.4)より、普通ポルトランドセメントのコンクリート材
齢 90 日より、クリープ係数φは 1.9
式-4.3.2.3 より、クリープによる移動量は、
ΔLc＝Pt／(Ec×Ac)×φ×L＝5200×103／(3.10×104×0.855×106)×1.9×30000＝11.2mm④プレストレスによる弾性変形による移動量：
伸縮装置は、プレストレスによる弾性変形後に設置するため考慮しない⑤活荷重たわみによる移動量：※活荷重によって生じる桁たわみによる移動量は、構造解析によって求めた値を使用することを基本とするが、本計算例では道路橋支承便覧を参考として算出した。
伸縮装置は一般的に桁および床版の上部に位置し、路面位置にフェイスプレートが存在する。そのため、道路橋示方書にもあるよう不利な条件となるように回転距離を鑑みている。また、回転角についても道路橋支承便覧表-4.2.3 の回転角を用いている。

-1）A１固定支点部
固定支点部は温度変化などの変位は生じないが、桁の回転による目開き変位（ここではマイナス“－”とする）が生じる。

90

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

目開き変位は固定支点の支承が回転軸となるので、回転高さは与えられた条件の hh、Sb、Kb、brh まで（支承回転中心からジョイント表面まで）合計した高さＨとなる。
よって、活荷重による回転による移動量ΔLr＝Ｈ×θ（目開き変位）
ここに、Ｈ＝hh+Sb+Kb+brh＝80+240+1800+150＝2270mm、支点部の回転角は 1/300 より、固定部の回転の変位⑤ΔLr＝ 2270×(1/300)＝-7.6mm（目開き変位）となる。

-2)A2 可動支点部
可動支点部は温度変化などの変位が生じるほかに、固定支点の支承が回転軸となった影響で目詰まり変位（ここではプラス“＋”とする）が生じる。
更に、桁の回転による目開き変位（ここではマイナス“－”とする）が生じるので、回転による変位は相殺されて生じることとなる。

両端支点が可動の場合の模式図

91

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

両端支点が可動の場合は支承中心から桁の回転中立軸の高さＨF と回転角により支承部では目詰まり側の変位が生じる。

支点の一方が固定（Fix）になると回転による移動（変位）が可動側（Mov）に影響して目詰まり変位が生じ、続いて、目開き変位が生じる。

-2）a）固定支点の影響で生じる目詰まり変位（ここではプラス“＋”とする）
目詰まり変位は固定支点の支承が回転軸となり、桁の回転中立軸までの高さの分が作用する。（桁の回転による支承の水平変位と同じものが固定支点の影響で
可動支点部に目詰まり側に作用する）
回転高さは与えられた条件の Kbc、brh までを合計した高さとなる。
よって、固定支点の回転の影響による移動量＝桁の回転による支承部の移動量分が影響するのでΔLrF(+)＝ＨF×θ（目詰まり変位）
ここに、ＨF＝Kbc+brh＝1200+150＝1350mm、支点部の回転角は 1/300 より、ΔLrF(+)＝ 1350×(1/300) ＝+4.5mm（目詰まり変位）-2)ｂ）桁の回転による目開き変位（ここではマイナス“－”とする）は可動支点の桁の回転中立軸が回転軸となるが、今回は道路橋示方書を参考にして桁高の２／３としている。桁の回転中立軸からジョイント表面までの高さは、与えられた条件の hh、Sb、（Kb-Kbc）を合計した値なる。
よって、活荷重による回転による移動量ΔLrM(-)＝ＨM×θ（目開き変位）
ここに、ＨM＝hh+Sb+（Kb-kbc）＝80+240+（1800-1200）＝920mm、支点部の回転角は 1/300 より、

92

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

ΔLrM(-)＝ 920×(1/300) ＝-3.1mm（目開き変位）
可動部の回転の合計変位⑤＝ΔLrF(+)＋ΔLrM(-)＝+4.5-3.1＝+1.4mm となる。
（目詰まり変位）

移動量の集計
温度 12mm（±6）、乾燥-4.8mm、クリープ-11.2mm、A1 回転-7.6mm、A2 回転相殺値+1.4mm、⑥合計移動量A1 橋台（固定側）の基本伸縮量＝⑤＝ -7.6mm（目開き変位）
A2 橋台（可動側）の基本伸縮量＝①＋②＋③＋⑤
中立温度からの伸び変位（+）＝①/2+⑤(+)＝6+1.4＝7.4mm
中立温度からの圧縮変位（-）＝①/2+②+③+⑤(-)＝-6-4.8-11.2-0＝-22mm（今回の例は回転の合計はプラスなので⑤(-)はゼロ）

A2 橋台（可動側）の基本伸縮量の合計＝7.4+22＝29.4mm⑦余裕量
施工時の余裕量は 10mm とする。
したがって、A1 橋台の設計伸縮量＝基本伸縮量＋余裕量＝7.6mm＋10mm＝17.6mm
A2 橋台の設計伸縮量＝基本伸縮量＋余裕量＝29.4mm＋10mm＝39.4mm※但し、支承が弾性支持の場合には上記式によらず構造解析値を用いることに注意する。

3）伸縮装置の選定
以上の結果、常時設計伸縮量より、
A1 橋台は、常時許容伸縮量 17.6mm 以上、かつ、適応遊間 100mm 以上、A2 橋台は、常時許容伸縮量 39.4mm 以上、かつ、適応遊間 100mm 以上の伸縮装置を選定する。

ここで、仮に A2 橋台においてレベル 1 地震時の変位量が設計条件としてあった場合

4) 地震時伸縮量の計算
A2 橋台：【橋軸方向】±11mm の変位があった場合。
A2 橋台のレベル 1－設計伸縮量＝レベル 1 地震時変位＋余裕量＝±11mm±10mm＝±21mm
絶対量は±21mm＝42mm

93

伸縮装置の設計ガイドライン

よって、A2 橋台は、常時許容伸縮量 39.4mm 以上、かつ、適応遊間 100mm 以上
尚且つ、地震時±21mm 以上対応の伸縮装置を選定する。

※支承が弾性支持の場合には構造解析値を用いるのが一般的である。

94

2021 年 6 月

伸縮装置の設計ガイドライン

８.３ 補修・簡易式使用
８.３.１ ＲＣ橋、単純けたの場合（補修・簡易式）

伸縮けた長 L

M

ＲＣ けた

F

A1

A2

F： 固定支承(Fix)

M： 可動支承(Move)
ＲＣ橋、単純けたの場合与えられた条件
橋種

ＲＣ橋（コンクリート材令 20
年）

伸縮けた長

30m

けた（床版）の標準遊間

100mm

補修では、地震時に関する要素が除かれる場合が多い。

1）常時設計伸縮量の計算
A1 橋台：固定支承なので 0mm
A2 橋台：① 温度度変化： 表-4.3.2.2 伸縮量簡易算定式より、0.4L＝0.4×30＝12mm② 乾燥収縮：表-4.3.2.2 伸縮量簡易算定式より、

0.2Lβ＝0.2×30×0＝0mm（コンクリート材令 20 年より、β＝0 と想定）
③クリープ：ＲＣ橋なので 0mm
したがって、A2 橋台の基本伸縮量＝①＋②＋③＝12mm
余裕量＝基本伸縮量×20％、ただし、最小 10mm より
A1 橋台の余裕量＝10mm
A2 橋台の余裕量＝基本伸縮量×20％＝12×0.2＝2.4mm→10mm
したがって、
A1 橋台の常時設計伸縮量＝基本伸縮量＋余裕量＝0mm＋10mm＝10mm
A2 橋台の常時設計伸縮量＝基本伸縮量＋余裕量＝12mm＋10mm＝22mm

952021 年 6 月

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

2）伸縮装置の選定
以上の結果、
A1 橋台は、常時許容伸縮量 10mm 以上、かつ、適応遊間 100mm 以上、A2 橋台は、常時許容伸縮量 22mm 以上、かつ、適応遊間 100mm 以上の伸縮装置を選定する。

96

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

８.３.２ 鋼単純けた＋ＰＣ３径間連続けたの場合（補修・簡易式）

伸縮けた長 L1

伸縮けた長 L2
M

M

A1

P1

P2

F：固定支承（Fix）

M：可動支承（Move）

Ｆ

鋼けた

M

PC けた

伸縮けた長 L3

F

M

P3

A2

鋼単純けた＋PC３径間連続けたの場合与えられた条件
橋種

鋼単純けた＋３径間連続 PC（コンクリート材令 20 年）

伸縮けた長L1＝50ｍ、 L2＝75ｍ、L3＝25ｍ

けた（床版）の標準遊間

A1 橋台：100mm、P1 橋脚：100mm、A2 橋台：100mm

補修では、地震時に関する要素が除かれる場合が多い。

1）常時設計伸縮量の計算①温度変化
A1 橋台：固定支承なので 0mm
表-4.3.2.2 伸縮量簡易算定式より、
P1 橋脚の単純けた部：0.6L1＝0.6×50＝30mm
P1 橋脚の連続けた部：0.4L2＝0.4×75＝30mm
したがって、P1 橋脚の温度変化による伸縮量は 30mm＋30mm＝60mm
A2 橋台：0.4L3＝0.4×25＝10mm②乾燥収縮
表-4.3.2.2 伸縮量簡易算定式より、（コンクリート材令 20 年よりβ＝0 と想定）
P1 橋脚：0.2･L2･β＝0.2×75×0＝0mm、A2 橋台：0.2･L3･β＝0.2×25×0＝0mm③クリープ
表-4.3.2.2 伸縮量簡易算定式より、（コンクリート材令 20 年よりβ＝0 と想定）
P1 橋脚：0.4･L2･β＝0.4×75×0＝0mm、A2 橋台：0.4･L3･β＝0.4×25×0＝0mm
したがって、
A1 橋台の基本伸縮量＝0mm
P1 橋脚の基本伸縮量＝①＋②＋③＝60mm＋0mm＋0mm＝60mm
A2 橋台の基本伸縮量＝①＋②＋③＝10mm＋0mm＋0mm＝10mm

97

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

余裕量＝基本伸縮量×20％、ただし、最小 10mm より
A1 橋台の余裕量＝10mm
P1 橋脚の余裕量＝60mm×0.2＝12mm
A2 橋台の余裕量＝10×0.2＝2mm→10mm
したがって、設計伸縮量は
設計伸縮量＝基本伸縮量＋余裕量より
A1 橋台の常時設計伸縮量＝0mm＋10mm＝10mm
P1 橋脚の常時設計伸縮量＝60mm＋12mm＝72mm
A2 橋台の常時設計伸縮量＝10mm＋10mm＝20mm2）伸縮装置の選定
以上の結果、
A1 橋台は、常時許容伸縮量 10mm 以上、かつ、適応遊間 100mm 以上、P1 橋脚は常時許容伸縮量 72mm 以上、かつ、適応遊間 100mm 以上、A2 橋台は常時許容伸縮量 20mm 以上、かつ、適応遊間 100mm 以上、の伸縮装置を選定する。

3) 設置補正量（初圧縮量）の検討
P1 橋脚における伸縮装置設置温度 25℃の場合
伸縮装置設置時の想定するけた遊間＋15℃→＋25℃の温度変化による圧縮側の挙動
P1 橋脚の PC 単純けた部：10×50m×12×10－6×1000mm＝6mm
P1 橋脚の鋼連続けた部：10×75m×10×10－6×1000mm＝7.5mm 計 13.5mm
よって、想定遊間は 100mm－13.5mm＝86.5mm
伸縮装置設置時からの温度変化（温度変化範囲－10℃～＋40℃）＋15℃（+25℃→+40℃の温度変化）－35℃（+25℃→－10℃の温度変化）
設置温度による挙動+25℃→+40℃の挙動：圧縮側の挙動 (15／50)×72mm=21.6mm+25℃→－10℃の挙動：引張側の挙動 (35／50)×72mm=50.4mm
使用する伸縮装置の検討
設計伸縮量 72mm を考慮して、許容伸縮量 80mm（最小遊間 60mm～最大遊間 140mm、標準遊間
100mm）のものを使用し、設置遊間を 86.5mm→丸めて 85mm とする。
初圧縮量は 15mm（100mm－85mm＝15mm）とする。
設置時からの可能圧縮量は 85mm－60mm＝25mm＞21.6mm

OK

設置時からの可能引張量は 140mm－85mm＝55mm＞50.4mm

OK98伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

９．その他
９．１ 乾式止水材
個別に設計製作される鋼製フィンガージョイントや鋼製スライドジョイントの止水構
造や排水構造の無いもの、また、排水構造を非排水化するために用いられる。従来からある弾性シール材を用いず、特殊な発泡フォームなどで形成される止水構造である。
ここでは、乾式止水材の具体例を示す。

図-9.1.1 乾式止水構造例

現道の鋼製フィンガージョイントなどにおいて乾式止水材の取り付けられる条件としては、鋼製フィンガージョイント直下に作業員が入れることは勿論、十分な製品高さが確保できること、また、下地処理が可能なことなど制約がある場合があるので取り扱い各社に問い合わせが必要である。

９．２ すべり止め
すべり止めは要求に応じて付加するのが一般的である。どのような場所に要求が多いかといえば、急な下り勾配、露出面積の大きい大型鋼製フィンガージョイントの表面、および制動が多いと想定される箇所等である。これは、伸縮装置表面において、すべり止め機能を付加し通行車両のスリップを防ぐ目的で付加される。
ネクスコ（東・中・西各高速道路株式会社）においては「フェイスプレートの橋軸方
向幅が 1ｍを超える場合など、設計図書において特に指定された場合にはフェイス面のすべり抵抗値を照査しなければならない」と規定を設けているところもある。
ここではすべり抵抗材料の具体例を示す。

図-9.2.1 すべり止め例
摩擦素子コート工法（左：フェイスプレートに施工、右：拡大写真）

99

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

９．３ 除雪誘導板
積雪地においては伸縮装置本体に誘導板を配置し、除雪中の通行を阻害せず除雪車の排土板から伸縮装置本体に直接衝撃を受けないよう保護する構造である。その保護する構造部位を誘導板と言う。ガイド板とも呼ばれる。古くは丸鋼を加工して伸縮装置の後打
ちコンクリート部に配置していたが現在では鋼製プレートが主流である。伸縮装置本体
から見て進行方向手前が徐々に低くなっているのは、後打ちコンクリートが摩耗変状しても誘導板がコンクリートに比べて大きく擦り減ることが無いため、そのまま誘導できるように工夫されている。また、昨今ではスタッドレスタイヤの普及によりスパイクタイ
ヤやチェーンを巻く車両が大きく減ったため、降雪地区では昔のように後打ちコンクリ
ートの大きな摩耗変状は減少している。
誘導板を配置した例を以下に示す。

図-9.3.1 除雪誘導板の構造図

図-9.3.2 除雪誘導板の構造例

100

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

９．４ 性能規格（参考例）
発注者によっては、製品化伸縮装置の要求性能を別途定めている場合がある。国土交
通省の各地方整備局において個別に仕様を設けている場合もあり、また、東・中・西各
高速道路株式会社においては、そこで発行している構造物施工管理要領等に明示されており、その具体例を下記に示す。

表-9.3.1 要求性能と照査項目の例

101

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

１０．付属資料
近年、補修工事が多くなっていることから、実際にどのように伸縮装置が取り換えられているか工事写真や挿絵等を用い詳細に説明する。なお、工事はその一例である。
また、参考として、桁の撓みによる移動量の計算結果例や質問の多い事柄に関しては
FAQ 集を参照されたい。
１０．１ 伸縮装置の施工詳細
伸縮装置の取替え工事は、その工事において多岐に渡り細目工種が存在し、多種多様な機械・道具・各技能を持った経験豊富な熟練工が必要である。また、現道を一部規制をかけて作業帯を確保し通行を大きく妨げ無いような配慮をすることが多い。
時間も限られていることから、非常に過酷な現場と言えよう。
次に伸縮装置取り替え工事における細目工種を次のフローから示し、そのフローに沿って工事を紹介していく。

102

伸縮装置の設計ガイドライン＜一般の伸縮装置取替え工事における細目施工フロー＞(一般的な工程を示す。実施工程は現場条件等を考慮し作成すること)準備工(調査工）

製品製作工

事前仮組立工交通規制設置墨出し工

各規制材設置カッター工

交通保安員設置

はつり工

舗装・ｺﾝｸﾘｰﾄはつり

既設ジョイント撤去工

既設ジョイント切断撤去(先付け鋼製ＦＪ・ＳＪ撤去）

クリーニング工

ｺﾝｸﾘｰﾄはつり整形

仕上げはつり躯体健全度確認工（ﾊﾝﾏﾘﾝｸﾞ）

遊間処理工

浮き部除去

伸縮装置設置工

仮止め・据付高さ確認

配筋工・差し筋ｱﾝｶｰ工

差し筋ｱﾝｶｰ穿孔
・打込工

打継目清掃工鉄筋配筋（溶接）工

打継目水洗い・散水

打継接着剤塗布工※ 必要に応じて行う
ｺﾝｸﾘｰﾄ打ち込み

超速硬ｺﾝｸﾘｰﾄ打設工（生コンクリート）

コテ仕上げ

コンクリート養生工

段差修正工※ 必要に応じて行う

完成

専用皮膜養生材塗布

給熱養生（５℃以下時）※ 必要に応じて行う

超速硬ｺﾝｸﾘｰﾄ強度確認
打設後３ｈ

交通規制撤去図-10.1.1

出来形検測フロー（一般的）

103

後片付け

2021 年 6 月

伸縮装置の設計ガイドライン＜ゴム製伸縮装置の細目フロー＞
準備工(調査工）

製品製作工

事前仮組立工交通規制設置墨出し工

各規制材設置カッター工

交通保安員設置

はつり工

舗装・ｺﾝｸﾘｰﾄはつり

既設ジョイント撤去工

既設ジョイント切断撤去(先付け鋼製ＦＪ・ＳＪ撤去）

クリーニング工

ｺﾝｸﾘｰﾄはつり整形

仕上げはつり躯体健全度確認工（ﾊﾝﾏﾘﾝｸﾞ）

専用型枠設置工

浮き部除去

配筋工・差し筋ｱﾝｶｰ工

仮止め・据付高さ確認

打継目水洗い・散水

打継目清掃工打継接着剤塗布工※ 必要に応じて行う
ｺﾝｸﾘｰﾄ打ち込み

超速硬ｺﾝｸﾘｰﾄ打設工（生コンクリート）

コテ仕上げ

コンクリート養生工

脱型工

専用皮膜養生材塗布

給熱養生（５℃以下時）※ 必要に応じて行う

シーラント塗布

ゴム製伸縮装置設置

ゴム製伸縮装置
はめ込み

段差修正工※ 必要に応じて行う

ＢＮ締付け固定完成

超速硬ｺﾝｸﾘｰﾄ強度確認
打設後３ｈ

交通規制撤去図-10.1.2

出来形検測

後片付け

細目フロー（特殊型枠使用の場合）

104

2021 年 6 月

伸縮装置の設計ガイドライン＜埋設型伸縮装置取替え工事における2021 年 6 月

細目施工フロー＞(一般的な工程を示す。実施工程は現場条件等を考慮し作成すること)

交通規制設置

墨出し工

新設時

カッター工

補修時
ＡＳ舗装撤去工

ハツリ工

既設伸縮装置撤去工

仮復旧が伴う場合
仮復旧工

クリーニング工
交通規制撤去
箱抜成形工(下地・端部他)
舗装修繕工
本体金具・敷板設置工

交通規制設置
プライマー塗布工
墨出し工
特殊合材舗設工
カッター工
仕上げ均し工ＡＳ舗装撤去工
後片付け
クリーニング工

養生(冷却)

完成

交通規制撤去図-10.1.3 細目フロー（埋設型）

105

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

設計図書に基づき、施工箇所の測量・現場条件の確認を行う
施工下部・橋梁添架物の確認○ 情報ケーブル○ 水道・ガス・下水・電気のライフライン等○ 支承条件など○ 問題点のピックアップ(継目がｾﾝﾀｰﾗｲﾝにない。狭い。ゼブラ
で島規制など）既設伸縮装置の確認
○ 形式
○ 延長
○幅
○ 材質
○ 施工割付○ 規制方法○ 施工方法

既設伸縮装置の測量○ 延長○幅○ 図面との照査○ 問題点のピックアップ

施工計画書の作成、設計照査（追加・変更など）
現場調査に基づいた結果を反映させる。

106

伸縮装置の設計ガイドライン

伸縮装置の製作
設計図書と測量結果など現場調査に基づき承認を得た材料を製作
製品組み立て

製作完了

出荷前検査

出荷へ
107

2021 年 6 月

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

施工方法(ﾌﾛｰ)当日作業実施の判断

作業実施の判断については、当日の天候、路面状況等を総合的に考慮して判断する。
2） その他、工事が行えない場合（天候・天災・諸条件）は中止とする。

1）

1）

準備工

舗装切断工

1）
2）

作業開始前に、はつり殻等の通行車両への飛散を防止するため、飛散防止ネットを施工箇所の規制境に設置する。

中分側防護
防護ネット
施工延長に留意し所定幅に墨だしを行う。
コンクリートカッターにて所定幅にて切断する。

墨出し

Co取壊し工1）

舗装切断工

作業開始前に、飛散防止養生を再度確認し、諸機械を適宜配置する。
凡例（一般）

平面図
施
工
作業車

箇
所

一般通行帯

108

作業車

伸縮装置の設計ガイドライン

飛散防止材

2021 年 6 月

一般通行帯

断面図
一般車

2）

3）

保護具の再確認後、ブレーカーを使用してコンクリートを所定の深さ（設計深さ）まで取壊す。その際、ブレーカー等の振動により不要な部分に過度なひび割れを生じさせないよう注意すること。

はつり工
鋼製フィンガージョイントの背面をブレーカーではつり、ガスがまわる様にする。アーク酸素棒やアセチレン酸素ガス切断機により、手際よくフェイ
スプレート・ウェブプレートを撤去する。消火設備も常備配置しておくことフェイスプレート切断

3）

ウェブプレート切断

はつり殻は人力にてダンプトラックに積込み、飛散防止材のほかに必要に応じてシート又はコンパネ等にて養生する。また、遊間部からはつり殻が落ち込まないよう慎重に作業すること（遊間部は開口時にウレタン材などにより即閉塞）。

取壊し完了後コンクリート面を点検ハンマ等でたたき点検し、浮き部、クラックの入った脆弱部は除去すること。
5） 施工箇所にシートなどを掛け、箱抜き部の清掃を行う。その後、スタッフ
やリボンテープなど検測道具を用いて、所定幅、所定深さ、所定延長の確認を行うこと。

4）

クリーニング工109

打音確認

伸縮装置の設計ガイドライン

伸縮装置設置2021 年 6 月

1）

工場等で仮組立された伸縮装置本体に調整金具とレベルアングルを用いて、仮セットを行う。補強鉄筋も溶接固定などで緊結し、伸縮装置の直線性等の確認を行うこと。

2）

取壊しの終了した箇所に、組立されたジョイント本体をクレーン等で吊上げ設置する。その際、通行車両との接触事故防止の為、クレーンの旋回は原則的に一般通行帯と反対側で行うこと。

ブーム旋回方向作業車

一般車

伸縮装置の据付
配筋溶接工※消火設備の確認定められた位置に配置されたジョイントの据え付け高さ、横断方向の直線
性、平坦性を確認すること。
2） 伸縮装置用埋込鉄筋無き場合、差し筋アンカーを所定の位置 （ｃｔｃ
200～300程度を目安）に穿孔打込みします。アンカー設置しにくい箇所がある場合は、避け近似位置にアンカー打ち込み、補強鉄筋等と溶接固定し一体化させる。
なお、溶接時は火花によるバックアップ材や既設シール材の引火に十分注
意して、火花の飛散防護（板等）や散水を行う。また、消化用の水及び消火器を準備ておく必要がある。
1）

差し筋アンカー等の余剰鉄筋を切断する際は、メーカー所定または設計図
により、補強鉄筋程度の位置でかぶりを保持できる高さなどを配慮しツライ
チカッター等にて切断すること。
4） 配筋完了時に延長と配筋ピッチの確認。溶接スラグ除去の確認、また、必要に応じてアンカーの数量確認を行うこと。
弛んだ骨材がないか等、打継面をよく確認し、弛んだ骨材は除去すること。
3）差し筋ｱﾝｶｰ穿孔打込状況

110

配筋溶接工

伸縮装置の設計ガイドライン

超速硬コンクリート
打設

1）2021 年 6 月

配合計画書に基づき現場試験練りを行い、スランプ試験を行う。
（参考値 8±2.5cm）、圧縮強度試験用の供試体も3本採取すること。

品質管理

スランプ試験
2）

打設を行う前に舗装面や伸縮装置が汚れないようにするため、養生テープ
及びシート等で養生を行うこと。

打設前養生
3）

コンクリート打設する直前に、打設面を水洗い、もしくは、掃除機等で清掃した後、湿潤状態にする。必要に応じて,新旧コンクリート打継ぎ接着剤を塗布する場合がある。

清掃状況

コンクリート打継接着剤使用状況

ｼﾞｪｯﾄﾐｯｸｽ車

超速硬コンクリート打設状況

№

一般車

111

伸縮装置の設計ガイドライン

4）2021 年 6 月

ジェットミックス車から混錬されたコンクリートを排出し、供試体採取とスランプ試験でスランプ値確認後、コンクリートを打設開始する。基本的に勾配の低い方から打設を開始する。打設点の高い場合はシュートや一輪車等を用い材料分離しないよう配慮をすること。なお、ホッパーやポンプ打設の場合には打設計画に基づき、打設時間には十分留意して行う必要がある。
また、打設に際しバイブレータを使用し均一に締め固めを十分行うこと。

超速硬コンクリート打設
表面仕上げ

養

生

1）

1）

打設した超速硬コンクリートの表面を木ゴテで平坦に仕上げる、仕上げ高さは伸縮装置本体と平滑なるよう行う。

コテ仕上げ
木ゴテ仕上げ完了後、コンクリート表面に専用被膜養生材をコテ又は刷毛等でコンクリート表面に塗布し均す、なお表面から急激な水分蒸発によるヘアクラックを予防し養生を行うこと。(寒中時にはシートがけなど給熱養生を別途行う）その後、金ゴテにて仕上げる。

コンクリート養生

112

伸縮装置の設計ガイドライン

1）
強度確認

2021 年 6 月

コンクリート打設後、原則3時間を経過した状態で圧縮強度（σ＝24.0Ｎ／ｍｍ2以上）の確認すること※強度確認は、やむを得ない場合を除き、基本的に現地確認とする。

品質管理

圧縮強度試験
完成

後片付け・清掃開放

1）

出来形を確認。

1）

資機材などをすべて片付け、積み残しが無いか確認すること。

1）

一通り、安全に通行ができる状態を確認した後、開放手続きに移す。

※規制解除

113

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月＜専用型枠工法 ゴム製伸縮装置 の場合＞

当日作業実施の判断※P105 に記載の内容参照

準備工
舗装切断工
Co 取壊し工専用型枠の設置
１)

専用型枠を設置個所に合わせて組み立てる。

２)

専用型枠に吊り治具等を設置し施工箇所にセットする。専用型枠上面と路面との水平性を確保し、延長方向の直線性は
水糸および目視により計る。

配筋溶接工
１)

位置が決まれば、アンカーボルト等のコンクリート埋設部
材と補強鉄筋とを溶接固定する。
補修等で十分な補強鉄筋が露出していない場合は、差し筋
アンカーを打設する。コンクリート打設時に専用型枠が動かないように、埋設部材と鉄筋の交差部および埋込み鉄筋とのラップ部は全て溶接する。

※記載以外の注意事項は P107 を参照

コンクリート打設※P108 に記載の内容参照

表面仕上げ

114

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

養生
締付け固定
※所定の養生期間とする。

専用型枠の脱型

１) コンクリート養生後、専用型枠を脱型する。コンクリート端部にコバ欠けが起きないよう留意する。
２) 特殊型枠を撤去後、コンクリートの打ち詰まり及び表面の仕上がり状態を点検する。

伸縮装置本体設置
１） 遊間部から路下にゴミ等が落下しない様養生して型枠内を掃除する。
２) シーラントを規定量塗布し、硬化する前に伸縮装置を設置する。
３) 設置時の温度により設置する型枠の幅に対して、伸縮装置幅が常態でない場合は所定の工具を用いて伸縮装置の製品幅を
調整する。

４)

伸縮装置本体をクレーン等で吊り上げて所定の箇所に設置する。その際、通行車両との接触事故防止の為、クレーンの旋回は原則的に一般通行帯と反対側で行うこと。

115

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

１) 伸縮装置本体と、コンクリートに埋設されたアンカーボルトとを、ナット等を用いて締結する。この時、所定のトルクで締め付けられていることを確認すること。

完成
１) 出来形を確認する。
万一、製品同士の継ぎ目、もしくは製品と後打ちコンクリー

後片付け・清掃

ト部に段差が生じた場合、サンダーなどを用いて製品をレベルに仕上げる。

※P110 に記載の内容参照

開放

116

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月＜埋設型伸縮装置の場合＞
既設伸縮装置1) 既設伸縮装置撤去までは製品化伸縮装置と同様に行う。
※①仮復旧工、舗装修繕工が必要ない場合は本体
金具、敷板設置工へ。

撤去工※②箱抜き成形工が必要な場合は以下に示す。

箱抜き成形工(下地・端部他)※①

1) 撤去断面内を清掃し、モルタル(コンクリート)を所定の幅、深さに打設し成形する。

※②

モルタル打設状況

仮復旧工

舗装修繕工

本体金具、
敷板設置工

プライマー塗布工

端部箱抜き成形工完了

1) 仮復旧アスファルトを舗設する。

1) 前後アスファルト舗装、仮復旧アスファルトを含めオーバーレ
イ、舗装修繕工を行う。

1) 所定の幅、深さでアスファルトを撤去し箱抜きを成形する。
2) 本体金具、又は敷板を所定の位置に配置する。
3) 所定の位置を削孔して差筋アンカーを打ち込む。
(床版箱抜き型)
4) アンカーと本体金具を溶接し、確実に固定する。
(床版箱抜き型)

1) 箱抜き内を掃除機等で清掃した後、バーナー等で乾燥させる。
2) プライマー材をハケ等でムラなく塗布し乾燥させる。

117

伸縮装置の設計ガイドライン※舗装厚内型※床版箱抜き型

特殊合材舗設工

2021 年 6 月

本体金具溶接工状況

敷板設置工状況

本体金具設置完了

下地処理工状況

1) 専用溶融機等で混合溶融した特殊合材を舗設する。隅々まで充填されるように注意する。設置厚によって、２層、３層仕上げになる場合もある。製品によっては中間層にシートを設置する。

※舗装厚内型※床版箱抜き型

専用溶融機による特殊合材
溶融状況

特殊合材溶融混合状況

特殊合材舗設状況

特殊合材舗設状況118

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

シート設置状況

仕上げ均し工1) コテ等を使用し、均しながら特殊合材を平坦に仕上げる。高さは前後のアスファルト舗装に合わせて仕上げる。

均し工完了

均し工状況
養生(冷却)、完了

交通規制撤去1) 特殊合材を硬化させるために温度が下がるまで養生を行う。必要に応じて散水を行うと良い。
2) 所定の温度まで低下したことを確認する。

1) 後片付け、清掃を行う。
2) 交通規制撤去

119

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

１０．２ 段差修正工
伸縮装置の取替えにおいて、すべての舗装高さに合わせて伸縮装置を設置することは困難で基本的には橋梁橋面の横断勾配に合わせて一定の勾配をもって取付されるのが一般的である。
そのとき、舗装の轍掘れ等によって伸縮装置の後打ちコンクリートと舗装の間に段差が生じることがある。この段差は走行性に悪影響を及ぼし乗り心地も悪く、また、伸縮装置の後打ちコンクリートに過度な車両走行による衝撃を与えることもあり、それを解消するものを段差修正工という。
段差修正には専用の段差修正材を用い、瀝青系や樹脂系など多種あり状況に応じて使用する。
段差修正材は恒久的なものではなく摩耗度も早いので、轍掘れなどある場合は調査時に分かることも多いので、早期に伸縮装置前後の舗装打ち替えなども検討しておき、設計に組み入れておくことも大事である。段差修正例を下記に示す。

段差修正材使用例

段差修正材の使用状況

段差修正材の例

120

伸縮装置の設計ガイドライン

１０.３

桁の撓みによる移動量（計算結果例）

ＰＣ桁を想定・回転角＝1/300

可動

分散
免震

桁の高さ：

①

舗装厚さ

hh

②

床板厚さ

Sb

mm

③

桁の高さ

Kb

mm

支承の高さ/2mmの計算例

900
80

80

80

80

240

240

240

240

900

900

900

900

brh

mm

150

150

150

150

⑤＝全高さ＝①+②+③+④

b

mm

1370

1370

1370

1370

支点位置から桁端までの距離

a

mm

300

400

500

600

回転角

θ

rad

1/300

1/300

1/300

1/300

回転中心からジョイントまでの距離

h

mm

1370

1370

1370

1370

④

固定

2021 年 6 月

支承の変位

⊿Lｙ

mm

0.00

0.00

0.00

0.00

ジョイント上部の水平変位

⊿a

mm

-4.57

-4.57

-4.57

-4.57

ジョイント上部の鉛直変位

⊿b

mm

1.00

1.33

1.67

2.00

回転中心からジョイントまでの距離

h2

mm

620

620

620

620

回転中心から支承までの距離

h2b

mm

750

750

750

750

固定の影響による変位

⊿Lr

mm

2.50

2.50

2.50

2.50

ジョイント上部の回転のみの変位

⊿Lh

mm

-2.07

-2.07

-2.07

-2.07

ジョイント上部の水平変位

⊿a

mm

0.43

0.43

0.43

0.43

ジョイント上部の鉛直変位

⊿b

mm

1.00

1.33

1.67

2.00

回転中心からジョイントまでの距離

h2

mm

620

620

620

620

回転中心から支承までの距離

h2b

mm

750

750

750

750

支承の変位

⊿Lr

mm

2.50

2.50

2.50

2.50

ジョイント上部の回転のみの変位

⊿Lh

mm

-2.07

-2.07

-2.07

-2.07

ジョイント上部の水平変位

⊿a

mm

-2.07

-2.07

-2.07

-2.07

ジョイント上部の鉛直変位

⊿b

mm

1.00

1.33

1.67

2.00

－は桁遊間が拡がる方向への変位を示す。
＋は桁遊間が縮む方向への変位を示す。

121

伸縮装置の設計ガイドライン

ＰＣ桁を想定・回転角＝1/300

可動

分散
免震

①

舗装厚さ

hh

②

床板厚さ

Sb

mm

③

桁の高さ

Kb

mm

支承の高さ/2

1500mmの計算例
80

80

80

80

240

240

240

240

1500

1500

1500

1500

brh

mm

150

150

150

150

⑤＝全高さ＝①+②+③+④

b

mm

1970

1970

1970

1970

支点位置から桁端までの距離

a

mm

400

500

600

700

回転角

④

固定

桁の高さ：

2021 年 6 月

θ

rad

1/300

1/300

1/300

1/300

回転中心からジョイントまでの距離

h

mm

1970

1970

1970

1970

支承の変位

⊿Lｙ

mm

0.00

0.00

0.00

0.00

ジョイント上部の水平変位

⊿a

mm

-6.57

-6.57

-6.57

-6.57

ジョイント上部の鉛直変位

⊿b

mm

1.33

1.67

2.00

2.33

回転中心からジョイントまでの距離

h2

mm

820

820

820

820

回転中心から支承までの距離

h2b

mm

1150

1150

1150

1150

固定の影響による変位

⊿Lr

mm

3.83

3.83

3.83

3.83

ジョイント上部の回転のみの変位

⊿Lh

mm

-2.73

-2.73

-2.73

-2.73

ジョイント上部の水平変位

⊿a

mm

1.10

1.10

1.10

1.10

ジョイント上部の鉛直変位

⊿b

mm

1.33

1.67

2.00

2.33

回転中心からジョイントまでの距離

h2

mm

820

820

820

820

回転中心から支承までの距離

h2b

mm

1150

1150

1150

1150

支承の変位

⊿Lr

mm

3.83

3.83

3.83

3.83

ジョイント上部の回転のみの変位

⊿Lh

mm

-2.73

-2.73

-2.73

-2.73

ジョイント上部の水平変位

⊿a

mm

-2.73

-2.73

-2.73

-2.73

ジョイント上部の鉛直変位

⊿b

mm

1.33

1.67

2.00

2.33

－は桁遊間が拡がる方向への変位を示す。
＋は桁遊間が縮む方向への変位を示す。

122

伸縮装置の設計ガイドライン

ＰＣ桁を想定・回転角＝1/300

可動

分散
免震

①

舗装厚さ

hh

②

床板厚さ

Sb

mm

③

桁の高さ

Kb

mm

支承の高さ/2

2400mmの計算例
80

80

80

80

240

240

240

240

2400

2400

2400

2400

brh

mm

150

150

150

150

⑤＝全高さ＝①+②+③+④

b

mm

2870

2870

2870

2870

支点位置から桁端までの距離

a

mm

500

600

700

800

回転角

④

固定

桁の高さ：

2021 年 6 月

θ

rad

1/300

1/300

1/300

1/300

回転中心からジョイントまでの距離

h

mm

2870

2870

2870

2870

支承の変位

⊿Lｙ

mm

0.00

0.00

0.00

0.00

ジョイント上部の水平変位

⊿a

mm

-9.57

-9.57

-9.57

-9.57

ジョイント上部の鉛直変位

⊿b

mm

1.67

2.00

2.33

2.67

回転中心からジョイントまでの距離

h2

mm

1120

1120

1120

1120

回転中心から支承までの距離

h2b

mm

1750

1750

1750

1750

固定の影響による変位

⊿Lr

mm

5.83

5.83

5.83

5.83

ジョイント上部の回転のみの変位

⊿Lh

mm

-3.73

-3.73

-3.73

-3.73

ジョイント上部の水平変位

⊿a

mm

2.10

2.10

2.10

2.10

ジョイント上部の鉛直変位

⊿b

mm

1.67

2.00

2.33

2.67

回転中心からジョイントまでの距離

h2

mm

1120

1120

1120

1120

回転中心から支承までの距離

h2b

mm

1750

1750

1750

1750

支承の変位

⊿Lr

mm

5.83

5.83

5.83

5.83

ジョイント上部の回転のみの変位

⊿Lh

mm

-3.73

-3.73

-3.73

-3.73

ジョイント上部の水平変位

⊿a

mm

-3.73

-3.73

-3.73

-3.73

ジョイント上部の鉛直変位

⊿b

mm

1.67

2.00

2.33

2.67

－は桁遊間が拡がる方向への変位を示す。
＋は桁遊間が縮む方向への変位を示す。

123

伸縮装置の設計ガイドライン

１０.４2021 年 6 月

ＦＡＱ

<設計>
Q1：

伸縮量の算定結果が余裕量(+10mm)を含んで許容伸縮量を 1mm 超えました。ワンラ
ンク下の伸縮装置を選定してもよいか。
例えば、算定結果が 61mm（余裕量+10mm 含む）場合、許容伸縮量 60mm の伸縮装置の選定が可能か。

A1：

余裕量を含んで許容伸縮量を超えないように選定してください。
すなわち、許容伸縮量が 61mm 以上の伸縮装置を選定してください。

Q2：

常時の伸縮量が 28mm、レベル１地震動の橋軸方向移動量が±52mm、レベル 1 地震動の橋軸直角方向移動量が±0mm です。
伸縮装置はどのよう選定するのか。

A2：

確認項目
・常時の伸縮量に余裕量が含まれているか。
・レベル１地震動時の移動量が相対変位量（又は伸長側の片方のみ）か、また余裕量（地震時は 15mm）が含まれているか。
・設定床版遊間量がどの程度か。

今回
常時は余裕が含まれている。
地震時橋軸方向移動量は±52mm で余裕量が含まれていない場合、地震時橋軸方
向移動量は±52mm±15mm＝±67mm となります。

結果
常時の許容伸縮量 28mm 以上
レベル１地震動における橋軸方向の対応移動量が±62mm 以上(124mm 以上)
レベル１地震動における橋軸直角方の対応移動量が 0mm 以上の伸縮装置を選定してください。同時に床版遊間量も別途考慮する必要があります。

124

伸縮装置の設計ガイドライン

Q3：2021 年 6 月

常時の伸縮量が 56 ㎜
レベル１地震動の橋軸方向移動量が±91mm
レベル２地震動の橋軸方向移動量が±163 ㎜
床版遊間が 200mm
伸縮量および移動量には余裕量が含まれている。
橋軸直角方向は、固定の条件なので伸縮量および移動量が 0 とする。
伸縮装置はどのよう選定するのか。

A3：

この場合、各移動量に余裕量が含んでいるかまず確認します。含んでいるのであれ
ば常時の許容伸縮量 56mm 以上
レベル１地震動における橋軸方向の対応移動量が±91m 以上(182mm 以上)
レベル２地震動の橋軸方向移動量に対応する必要がありません。
床版遊間量 200mm 以上に対応する伸縮装置を選定してください。

Q4：

地覆部に地覆立上り構造の伸縮装置は必要なのか。また、利点はあるのか。

A4：

伸縮装置の地覆立上り構造は、止水・漏水対策の観点から設計上有効と考えられます。可能な限り、組み入れてください。
ただし、桁側に地覆があり橋台部に地覆が無い場合、橋台部に特殊な親柱がある場
合等は、地覆立上り構造の設置が、設計上困難な場合もあります。

Q5：

伸縮装置に表面塗装の指定・制限はあるのか。

A5：

製品化伸縮装置の表面塗装は、一般的に各メーカーの仕様となります。
重防食仕様の塗装を施したい場合、対応できるメーカーにご相談ください。

Q6：

歩道部が嵩上げとなったため、既設の伸縮装置を撤去せずに嵩上げは可能か。

A6：

既設伸縮装置の健全度によっては可能な場合もありますが、一般的には既設伸縮装置を撤去し、新たに伸縮装置を設けてください。

Q7：

伸縮装置を交換したが、下部構造に漏水が認められたのだが伸縮装置からの漏水か。

A7：

必ずしも伸縮装置からの漏水でない場合もあります。
現地調査し原因の特定を行う必要があります。

Q8：

１幅員において部分的に損傷（定尺１本約 1.0～1.8ｍ）している。部分取替えは可
能か

A8：

止水性の維持（止水の連続性）や偏応力が作用している可能性が高いです。取替えていない部分が徐々に損傷していく可能性も高いことから、１幅員を更新されるのが良いと考えます。

Q9：

伸縮装置の寿命はどのくらいなのか。

A9：道路の性格・運用状態、設置箇所の状態によります。
断面通行量や大型車両混入率、橋梁の経年変化、また、伸縮装置の種類・構造・形状にもよることも考えられますので一概に○○年との回答は難しいです。
独自に疲労試験等を行っているメーカーもありますので参考にしてください。

125

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

Q10：

車道に使われている伸縮装置を歩道にも使えるのか。

A10：

適用可能ですが、条件や製品の形状・仕様、構造高さ等において適用不可能な場合もあります。また、歩道用の伸縮装置を保有しているメーカーもありますので、各メーカーにご相談ください。

Q11：

樹脂コンクリートとは何か。

A11：30～40 年ほど前に多く採用された経緯があります。セメントがベースではなく、エ
ポキシ樹脂やアクリル樹脂等をバインダーにしたコンクリートです。最近はだいぶ減りつつあります。

Q12：

地覆部のシール処理にはどのようなものが使用されてるか。

A12：

弾性を持ったシール材が使われます。シリコン系、ポリサルファイド系、ポリブタ
ジエン系などが一般に広く使用されています。

Q13：

斜橋において道路中心線の桁長で伸縮量を算出してもよいですか。
斜橋においてはＲ側Ｌ側で主桁長さが違う場合があります。その場合、長い方の主A13：

桁長さを元に伸縮量を算出してください。必ずしも道路中心線上が長いとは限りません。曲線橋にも同様のことがいえます。

Q14：

A14：

現場でＬ側とＲ側で床版遊間が異なりました。どちらを採用すればよいでしょうか。
必ずしも床版遊間が一定であると限りません。測定した遊間の大きい方を採用してください。

<施工共通>
Q1：

床版遊間の方が伸縮装置の適用遊間よりも大きいですが取付けてもいいですか。

A1：

早期損傷の原因となりますので取り付け不可です。製品の許容値に合わせた製品を使用してください。

Q2：

ゴムジョイント据付時の拡張器とは何ですか。

A2：

指定した製品の設置幅に、ゴムジョイントの幅を調整する装置をいいます。

Q3：

地覆のシール処理などは伸縮装置工事に含まれますか。またその積算工事価格は。

A3：

原則含まれていません。
別途積算になります。

Q4：

コンクリート打設時において打継処理の指定はありますか。

A4：

指定のある場合があります。
その場合はそれに従ってください

Q5：

打設するコンクリートの種類・強度など指定はありますか。

A5：

道路管理者およびメーカーの指定がある場合はそれに従ってください。
それ以外の場合は、一般的に床版以上の強度としてください。

126

伸縮装置の設計ガイドライン

Q6：

鋼床版に適用できる伸縮装置はありますか。

A6：あります。各メーカーにご相談ください。

2021 年 6 月

新設において鋼床版端部を箱抜き形状にすることによって殆どのメーカーの採用が可能となります。近年、メンテナンス性を考慮し増えつつあります。
Q7：

伸縮装置は健全なようですが、後打ちコンクリートにひびわれが認められます。対処法はありますか。

A7：

ひび割れの度合いにもよります。より詳細な点検を実施してください。
構造上、影響があるひび割れであれば、・ひび割れ注入・コンクリートの部分打ち替え
・伸縮装置の取替等を調査結果に基づいて実施してください。

Q8：

伸縮装置の止水部分から漏水が認められ、そのほかは健全の様です。止水部分のみの補修はできますか。

A8：

止水部の交換ができる製品もあるので、現在採用しているメーカー等にご相談くだ
さい。

Q9：

伸縮装置を車両が通過するときに異音がします。止めることは可能ですか。

A9：

異音の種類によっては伸縮装置が原因でない場合があります。
異音の発生原因の特定を先にしてください。
その結果を元に、発生原因を特定し対策を講じることになります。

<施工 新設時>
Q1：

先付工法時の据付け高さの基準はありますか。

A1：

設計構造高さとなります。
前後の舗装高等変更になる場合があるので注意してください。

Q2：

先付時型枠取付時において床版にアンカーやコンクリート釘の使用不可と言われました、対処法はあるか。

A2：

場合によっては対応可能な場合もありますので、それをふまえた上で発注者と協議してください。

Q3：

コンクリート被膜養生材の散布は必要ですか。

A3：

硬化コンクリートの品質を保つ意味で有効です。

Q4：

樹脂モルタルを裏込めで使います。被膜養生材などはあるのですか。

A4：

基本的にないと思いますが、採用メーカーにご確認ください。
同時に条件に応じた適切な養生方法を実施してください。

Q5：

表面着色剤はどのようなときに使うのでしょうか。

A5：

発注者より指定があった場合がほとんどです。
効果が曖昧などの理由で最近は減少傾向にあります。

127

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月<施工 補修時>
Q1：８時間よりも短い施工時間は可能ですか。既設が鋼製先付フィンガージョイントです。一般的な伸縮装置のように８時間での交換は可能ですか。

A1：

一般的には８時間より短時間での急速施工は困難です。
既設伸縮装置の種類・大きさ・形状にもよりますが、1 日当たりの施工量を減らす
施工が多い様です。また、既設が鋳鉄製品の撤去は非常に困難です

Q2：

取り壊し防護は決まりがないのですか。

A2：

決まりはありませんが作業しやすく、通行帯に影響が出ないように配慮が必要です。

Q3：

ＷＪ（ウォータージェット）工法ではつり作業はできますか。

A3：

対応は可能ですが、工事費用は別途発生します。

Q4：

カッター工の深さはどれくらいですか。

A4：

概ね既設舗装との縁が切れる程度ですが、床版内の鉄筋を切断しない程度が限度と
考えます。

Q5：

カッター工でカッター目地が歪んだり、斜めになってしまいました。問題はありま
すか。

A5：

著しい場合を除き、所定深さ・幅に達しているのであれば機能上問題はないと考え
ます。

Q6：

既設伸縮装置を撤去したら床版が抜け落ちました。対処方法はありますか。

A6：

もともとその部位が劣化によって脆弱であった可能性が高いと思われます。よって、脆弱部をすべて撤去し下面型枠を配置、打継処理をしてコンクリートを打設してください。

Q7：

設計よりも取壊し深さが深くなってしまいました。問題がありますか。

A7：

一般的な伸縮装置は問題がないと考えられます。しかし、埋設型伸縮装置の場合許容値があると思われますので各メーカーにご確認ください。

Q8：

設計よりも取壊し深さが浅くなってしまいました。問題がありますか。

A8：

伸縮装置本体が入らないのであれば論外です。所定の深さまで取り壊してください。一般的な伸縮装置の場合最小深さを確認するとともに、特に埋設型伸縮装置の場合、機能上許容値があると思われますので各メーカーにご確認ください。

Q9：

撤去中に不明な埋設管を確認しました。不明なので撤去してもよいですか。

A9：

このような事例は稀にあります。想定外の埋設物を発見したのであれば、作業を中断し埋設物の確認を行ってください。埋設物の処置方法を定めた後、作業再開とな
ります。

Q10：

既設の伸縮装置を撤去していたら、後打ちコンクリート部が橋台パラペットの天端
幅を超えていました。そのまま施工しても大丈夫ですか。

A10：

橋台背面の位置で後打ちコンクリートにひびが入るケースがあります。基本的には橋台の天端幅に合わせます。

128

伸縮装置の設計ガイドライン

Q11：2021 年 6 月

既設の伸縮装置の撤去を終えたら、後打ちコンクリート部が橋台パラペット天端幅のよりもだいぶ狭いようですが、このまま施工しても大丈夫ですか。

A11：

施工を行っても大丈夫ですが、各メーカーの製品化伸縮装置で最少の後打ちコンク
リート幅が定められていますので、それ以上の幅で打設してください。但し、現地対応として小さくすることもあります。しかし、小さくした場合、用心鉄筋を増やすなどの配慮が必要です。

Q12：

床版遊間にエラスタイトのようなものが挟まっていました。撤去したほうがよいの
ですか。

A12：

床版遊間内に目地板材が確認された場合、それも遊間の一部として考えます。

Q13：

ＰＣ橋において撤去をしていたら、シース管と思われる管が出てきました。深さが設計よりも足りないので、撤去してもいいですか。

A13：

ＰＣのシースであれば危険です。直ちに作業を中止し、ＰＣシースに異状がないか確認をしてください。その後は発注者との協議となります。

<据付時>
Q1：

初圧縮の幅の設定はどうしたらよいですか。またその確認方法はありますか。

A1：

基本的に官公庁が発注する工事において初圧縮幅の報告することと共通仕様書などに書かれている場合が多い様です。よって、外気温等や床版遊間に応じた初圧縮
幅を設定し確認の上据付行ってください。

Q2：

撤去後、残存床版が薄く、差し筋アンカーが打てません。対処法はありますか。

A2：

必ずしも差し筋アンカーを使用するという決まりはありません。よって条件によっては代替えできる構造体を用いる措置でも可能です。例えば加工筋を使用するなど
です。

Q3：

既設残存の床版鉄筋が伸縮装置に干渉して据付障害が出ます。対処法はありますか。

A3：

発注者との協議によりますがなるべく残存できるよう配慮してください。また、工事前に事前にその対策を協議しておくのも手です。

Q4：

かぶりの規定はありますか。

A4：

厳密にかぶりの指定はありません。各メーカーの設計思想によるものが殆どです。
個々のメーカーにお問い合わせください。また、伸縮装置は取替え部材なので恒久構造物ではなく取替え部材の位置づけです。

Q5：

差し筋アンカーのサイズ変更は可能ですか。

A5：

決まりがないので原則変更は可能です。但し、著しく大きく、また小さくすると施工性にも影響が出ます。設計担当者と打合せをしてください。

Q6：

下部構造物において橋軸方向に目地を発見しました。そのまま施工しても大丈夫で
すか。

A6：

その位置は将来的に後打ちコンクリートなどに影響を及ぼす可能性があります。目地を設けるなど協議の上対処してください。

129

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

Q7：

超速硬コンクリートの上に表面着色剤を用いることは可能ですか。

A7：

基本的に不可能です。早期に剥がれますし主パウダーの性状が違う為表面ひび割れの原因にもなります。

Q8：

超速硬コンクリートの被膜養生材には指定がありますか。

A8：

超速硬コンクリートメーカーの専用皮膜養生材を使用してください。

Q9：

超速硬コンクリートは特殊な養生が必要ですか。

A9：

基本的に生コンクリートと同じです。暑中時は、直射日光を避けてください。強風
時は風による表面の急激な乾燥を避けてください。寒中時はジェットヒーターなどを用い、給熱養生をしてください。

Q10：

超速硬コンクリートにおいて塩化物試験、空気量試験等は行いますか。

A10：

超速硬コンクリートは特殊コンクリートのため、スランプ試験と圧縮強度試験（材齢３時間）が試験対象となることが多い様です。プレミックスタイプの場合は完全配合なのでロットが小さいこともあり試験を行わない場合もあるようです。

130

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月<埋設型伸縮装置>
＜

設計 ＞
Q1：

埋設ジョイントは製品によって性能や適応条件は異なりますか。

A1：

各メーカー・製品で異なります。

Q2：

埋設ジョイントは縦目地でも設置可能ですか。

A2：

メーカーによっては可能です。各メーカーにお問い合わせください。

Q3：

二次止水の設置は可能ですか。

A3：

基本的には特殊合材の不透水性にて止水機能を持たせておりますが、オプション部
材で設置可能なメーカーもあります。各メーカーへお問い合わせください。

Q4：

先付施工は可能ですか。

A4：

原則は後付での施工となりますが、先付施工可能な製品もあるので各メーカーへお問い合わせください。

Q5：

斜橋や曲橋、鋼床版でも設置可能ですか。

A5：

対応可能な製品もございますので各メーカーにお問い合わせ下さい。

Q6：

積雪地では誘導板の設置は必要ですか。

A6：連続舗装化させるため誘導板の設置は必要ありません。

Q7：

重交通道路や交差点付近でも使用できますか。

A7：

対応可能な製品もあり、採用されるケースは増えています。各メーカーにお問い合
わせ下さい。

Q8：

ノージョイントの橋梁に新たに設置することは可能ですか。

A8：

対応可能な製品もあります。床版厚や舗装厚など考慮する必要がありますので、各メーカーにお問い合わせ下さい。

Q9：

埋設ジョイントの採用を検討する際の選定方法は。

A9：

メーカーや製品により違いがありますが、一般的には橋梁規模（伸縮桁長）、又は設
計伸縮量で適応を検討します。その他遊間量や設置厚等も別途考慮する必要があります。各メーカーにお問い合わせください。

Q10：

縦目地や曲線部での採用を検討していますが、スベリ止め対策が必要となる場合はありますか。

A10：

埋設ジョイントで使用される特殊合材はＡＳ舗装と同等のスベリ抵抗値となりますので必要ありません。各メーカーにお問い合わせください。

Q11：

歩道部が嵩上げとなった為、既設の伸縮装置を撤去せずに嵩上げは可能か。

A11：

状況により特殊合材の打ち増しで対応可能な製品もあります。現在設置されているメーカーにご相談ください。

131

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

Q12：

埋設ジョイントの寿命はどれくらいですか。

A12：

道路の性格・運用状態、設置個所の状況により異なります。通行量や大型車両混入率、橋梁の経年変化、埋設ジョイントの種類・構造・形状にも影響されると考えられますので一概に○○年との回答は難しいです。
一般的には輪荷重が直接作用する路面部に関しては、前後の舗装と同じく経年変化することから舗装と同程度と考えます。

＜

Q13：

埋設ジョイントの新設時・補修時(既設あり・なし)の施工手順を知りたいです。

A13：

一般的な施工フローを示します。
（10.付属資料項）参照

施工共通（新規・補修）＞
Q1：

埋設型ジョイントの場合、防水層の縁端部処理はどのように処理するべきでしょうか？立ち上げ処理を設けなければならないのでしょうか。

A1：

埋設型伸縮装置は水密性の高い特殊合材を充填していますので、立ち上げ処理と同等の状況となります。そのため特別な処理は必要ありません。

Q2：

埋設型伸縮装置は施工時期の制約はありますか。また低温時、例えば気温 5℃以下の施工は不可となるでしょうか。

A2：

特殊合材は基本的に現地製造となり、距離による温度低下の制約がない為に施工時期の制約はありません。

Q3：

AS 舗装が厚く、設置厚が設計値を超える様な場合は設置可能か。

A3：

対応可能な製品もございます。詳細はメーカーによって異なりますので、各メーカ
ーにお問い合わせ下さい。

Q4：

伸縮装置は健全なようですが、特殊合材にひび割れが認められます。対処方法はあ
りますか。

A4：

ひび割れの度合いにもよります。
調査結果に基づき、・ひび割れ注入・特殊合材の部分打ち替え
・伸縮装置の交換を実施してください。

Q5：

既設ジョイントがある場合、即日復旧による設置は可能ですか。

A5：

既設ジョイントの種類・大きさ・形状にもよりますが、１日当たりの施工量を減らすことで可能な場合があります。各メーカーにお問い合わせ下さい。

Q6：

設置時期により製品の初圧縮は必要ですか。

A6：

埋設ジョイントは特殊合材を現場で舗設する工法であるため、設置時期問わず事前の圧縮等の設定は必要ありません。

Q7：

特殊合材の品質管理方法はありますか。

A7：

製品規格値の確認や溶融時の温度管理などで管理していますが、詳細はメーカーにより異なりますので各メーカーにお問い合わせ下さい。

132

伸縮装置の設計ガイドライン＜

2021 年 6 月

メンテナンス ＞
Q1：

特殊合材の部分補修は可能ですか。

A1：

対応可能な製品もあります。補修方法等、詳細につきましては各メーカーにお問い合わせ下さい。

Q2：

更新時期を向えた埋設ジョイントは全交換するのでしょうか。

A2：

状態にもよりますが表層部のみを打ち替えることができる製品もありますので補修方法等、詳細につきましては各メーカーにお問い合わせ下さい。

Q3：

埋設ジョイントが設置してある橋梁で舗装修繕(切削オーバーレイ)を計画していますが、埋設ジョイントはどのように処理すれば良いでしょうか。

A3：

埋設ジョイントも舗装と同時に連続切削し、舗装修繕完了後に設置幅にてＡＳ舗装を撤去、特殊合材を必要分だけ打ち継ぐことが可能です。これにより適切かつ低コ
ストにて機能回復を図ることが可能となります。補修方法等、詳細につきましては
各メーカーにお問い合わせ下さい。

133

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

これまで実際に協会に問合せがあった事項：Ｑ＆Ａ

Q1：

損傷事例が示されているが，部分補修の方法は？

A1：

製品ごとに異なるため，メーカーに問い合わせ下さい。
ジョイント協会に問合せを頂けば内容を確認し、対応するメーカーを紹介いたし
ます。

Q2：

製品ジョイントの非排水化の方法は？

A2：

製品ごとに異なるため，メーカーに問い合わせ下さい。
ジョイント協会に問合せを頂けば内容を確認し、対応するメーカーを紹介いたし
ます。

Q3：

鋼製伸縮装置の出来形の測定方法は？写真等の資料が欲しい。

A3：

共通仕様書等，発注者の仕様を参照ください。

Q4：

活荷重たわみの算出方法は？固定の影響考を考慮するのか？床版厚なども加算す
るべきか？

A4：

ガイドラインの計算例を参照してください。
固定の影響等を考慮した場合の計算例を示しています。

Q5：

弾性シーリング材充填工法の技術資料が欲しい。

A5：

各社製品ごと止水に用いる弾性シーリング材は、各社の規格になるため一般的に公開はされておりません。フィンガージョイントに用いる物であれば、各高速道
路会社の仕様書などに掲載があると思われるのでそちらを参考にしてください。
弾性シーリング材料については弾性シーリング材の各製造メーカーに問い合わせ
ください。

Q6：

二次止水の考え方や資料について，協会として取りまとめたものが欲しい。

A6：

各社の例は集積済みです。協会に資料請求してください。

134

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

Q7：

深さの浅いジョイントについて，協会として取りまとめたものが欲しい。

A7：

製品ごとに異なるため，メーカーに問い合わせ下さい。
ジョイント協会に問合せを頂けば内容を確認し、浅いという度合が不明なので、設計予定深さを明示して頂ければ対応するメーカーを紹介することが可能です。

Q8：

鋼製伸縮装置とゴム製伸縮装置の選定方法は？

A8：

使用条件や発注側と協議、検討してください。

Q9：

ジョイントの耐用年数は？

A9：

製品ごとに異なるため，メーカーに問い合わせ下さい。
条件（断面交通量、大型混入率、塩害・中性化影響見込み等）の明示を含め、ジョイント協会に問合せを頂けば内容を確認し、対応するメーカーを紹介いたしま
す。

Q10：

ガイドラインで埋設ジョイントの移動余裕量を 0mm としているが，根拠は？

A10：

NEXCO 設計要領に記載され、それに則っており、新道示対応としてもこれを踏襲しているものと考えます。

Q11：

ガイドラインでは回転中心から支承までの距離を『桁高×2/3+支承高さ×1/2』としているが，『桁高×1/2+支承高さ×1/2』もしくは『桁高×2/3』が妥当ではない
か？

A11：

ガイドラインの計算例を参照してください。
解析や計算により求まる場合、桁の回転軸と支承および伸縮装置の位置関係を確認してください。

Q12：

ガイドラインでは回転中心からジョイントまでの距離を『桁高×1/3+床版厚+舗装厚』としているが，『桁高×1/2+床版厚+舗装厚』ではないか？

A12：

ガイドラインの計算例を参照してください。
解析や計算により求まる場合、桁の回転軸と支承および伸縮装置の位置関係を確認してください。

135

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

ガイドラインでは固定の影響による変位について，『回転中心から支承までの距離
Q13：×回転角』と示しているが，固定端の影響を考えると『2×回転中心から支承までの距離×回転角』ではないか？

ガイドラインの計算例を参照してください。
解析や計算により求まる場合、桁の回転軸と支承および伸縮装置の位置関係を確A13：認してください。固定支点の影響として固定側支承変位だけが可動部に影響しま
す。

Q14：

道示Ⅰ3.3 における荷重組合せ⑨，⑩の違いは？
・温度変化+L1 地震動 50％？

A14：or 温度変化 50%＋不静定 100%＋L1 地震動 50%？

伸縮装置の章に⑨、⑩の照査を行う旨の記述がある。⑨に影響されるケースは殆ど無いと思われるが、長大橋などの場合には照査は要らないとは言い難い。

Q15：

ガイドライン P49 の衝撃係数（5.6 耐久性能の照査含む）は製品化伸縮装置とフィンガージョイントの区別で正しい？

A15：

製品化ジョイントは一般的なジョイントに類し、ゴム型、モジュラー型、メタルトップ型など様々あります。
フィンガージョイントはあくまで、製作のフィンガージョイントをさしています。

Q16：

ガイドライン P60 の輪荷重は 200kN でよいか？
衝撃 1.5 としているが，製品化ジョイントではないのか？

A16：

P60 の計算例は製作のフィンガージョイントの場合の例です。
軸重 200kN で片側輪荷重はその半分の 100kN になります。

Q17：

ガイドライン P90 の⑤、ΔLr の計算で h1=h2 となっているが正しいのか？

A17：

改定版ガイドラインの計算例を参照してください。
解析や計算により求まる場合、桁の回転軸と支承および伸縮装置の位置関係を確認してください。

136

伸縮装置の設計ガイドライン

Q18：2021 年 6 月

橋建：『鋼橋伸縮装置設計の手引き』と伸縮量算定式に相違があるが正解はどれか？
手引きでは、余裕量を移動量の 20％+10mm とし，活荷重たわみ・施工誤差を見込んだ値としている。伸縮量の算定はどれが正しいのか？

A18：

H29 道示では、計算で求められる値は正確に求めることを前提とされており、
10.3.3 余裕量は施工時余裕量を除いた全伸縮量に対して+10mm を標準としている。

H24 道示 4.2.2 では『簡易算定法による基本伸縮量は，桁の回転・たわみの影響を含まないため，乾燥収縮・クリープ変位の差等による誤差と施工誤差を基本伸縮
量の 20％としている』と記述されており、
基本伸縮量×1.2（乾燥収縮・クリープ・たわみ・施工誤差）または+10mm（余裕量）となっている。
当協会として、伸縮量の算出は、H29 道示に準じて正確に計算することを前提とす
るが、簡易計算を行う場合は H24 道示に準じることとしている。

橋建の発行書籍に関しては、当協会では回答できかねます、橋建にお問い合わせ
ください。

Q19：

ガイドラインでは回転中心から支承までの距離を『桁高×2/3+支承高さ×1/2』としているが，『桁高×1/2+支承高さ×1/2』もしくは『桁高×2/3』が妥当では
ないか？

A19：

記載しているのは計算例であり、回転軸位置、回転角は支承便覧などを参考にしています。上部工＝桁の回転中心の位置は上部工の桁種や形式により変化するので、その桁の回転中心位置を確認してください。

Q20：

ガイドラインでは回転中心からジョイントまでの距離を『桁高×1/3+床版厚+舗装厚』としているが，『桁高×1/2+床版厚+舗装厚』ではないか？

A20：

Q19 と同様の回答になります。
伸縮装置は橋面に設置されるので、床版厚、舗装厚も加える必要がある。

137

伸縮装置の設計ガイドライン

Q21：2021 年 6 月

ガイドラインでは固定の影響による変位について，『回転中心から支承までの距離×回転角』と示しているが，固定端の影響を考えると『2×回転中心から支承までの距離×回転角』ではないか？ガイドライン P90 の⑤、ΔLr の計算で h1=h2 となっているが正しいのか？

A21：

改定版ガイドラインの計算例を参照してください。
解析や計算により求まる場合、桁の回転軸と支承および伸縮装置の位置関係を確認してください。
固定側の支承の回転変位（目詰まり分）だけが影響します。
両端可動の場合は支承の回転による目詰まり変位は伸縮装置には影響しないことをご理解ください。固定側の目詰まり変位が可動側に加えられます。

Q22：

ガイドライン P90

伸縮量の算定計算例において，固定端の伸縮量は余裕量のみの 10mm としてたわみ変位の加算がなされていないが，P118 桁の撓みによる移動量

では固定端もたわみ変位が記載されている。

固定端でも撓み変位を見込むのか？

A22：

H29 道示では、常に不利な方で計算を行うことを前提としている。
そのため計算で求められる値は想定される条件で正確に求めることとなり、10.3.3 余裕量は施工時余裕量を除いた全伸縮量に対して+10mm を標準としている。
固定端の伸縮装置も桁のたわみ変位による移動量を確認する必要がある。

Q23：

ガイドライン P118 桁の撓みによる移動量では，『ジョイント上部の回転のみの変位』と『ジョイン上部の水平変位』が算出されているが，P90 では回転の変位・固定の影響による変位が考慮されていない。

A23：

改定版ガイドラインの計算例を参照してください。
解析や計算により求まる場合、桁の回転軸と支承および伸縮装置の位置関係を確認してください。

Q24：

ガイドライン P90
A2 橋台の基本伸縮量は①+②+③+⑤となっているが，算出値を合計すると値が異
なる。

A24：

改定版ガイドラインの計算例を参照してください。

138

伸縮装置の設計ガイドライン

Q25：

2021 年 6 月

ガイドライン P90 の可動側のたわみ変位の算出方法が不明瞭である。
P90 は桁高で算出，P118 は床版・舗装厚を加算している。

A25：

改定版ガイドラインの計算例を参照してください。
解析や計算により求まる場合、桁の回転軸と支承および伸縮装置の位置関係を確認してください。P90 を修正します。

Q26：

たわみ変位量の算出が支承の移動量となっていないか？

A26：

固定支点の影響として固定支承の移動量分が可動側に目詰まり変位として生じま
す。

Q27：

余裕量 10mm には施工誤差やたわみ変位量が含まれているのか？
施工誤差が小さい場合は余裕量に含まれているとの解釈で良いか？

A27：

一般的には、撓み変位量は別途計算すべき項目に含まれており、あくまでも基本
伸縮量の余裕量の扱いで５℃修正分などに充てられると考えます。しかし、長大橋、特殊橋などは、施工誤差を別途見込む検討をすべきであり、また上部工の材令の影響などを鑑みて別途施工誤差を設定する場合もあると考えます。

Q28：

ガイドラインで、伸縮装置の選定において標準遊間以上の伸縮装置を選定するとなっているが，最大遊間を算出し，適用最大床版遊間以下となる伸縮装置を選定すると記載しないと誤解を招かないか。

A28：

その通りである。が、地震時の移動量を加味する場合、各伸縮装置の中立時からの地震時許容量を設定しているはずなので注意が必要です。

Q29：

H29 道示 13.2.2 では伸縮装置の伸縮量は，L1 地震動（⑨・⑩の作用の組合せ）の移動量以上とするとされている。この⑨には温度変化による影響が含まれ，⑩には含まれていない。
伸縮装置の伸縮量は L1 地震動による移動量に温度変化による移動量を加算すべき
か？

A29：

作用の組み合わせ⑨、⑩のケースの確認は必要である。
但し、組み合わせ⑨が影響する場合はとても少ないです。
しかしながら、検討は不要とは云えない。
道路協会の H29 道示質問・回答を参照してください。

139

伸縮装置の設計ガイドライン

Q30：

2021 年 6 月

ガイドライン P40 に『埋設型伸縮装置では，施工時の余裕量をゼロとする』とあるが，その根拠は？

A30：

一般的な伸縮装置は設置時期に応じて予備圧縮の必要が生じるが、埋設型は特殊弾性体（合材）を現地状況に合わせて通年で同一な施工を行うので施工誤差の影
響は少ないものという考えからきている。
NEXCO 橋梁建設編 6-29 に別途余裕量を見込まないとの記載もある。

Q31：

ガイドライン P83 2)において『橋台が支持する上部工の L1 地震時移動量は零とみなしてよい』とあるがその根拠は？（ガイドライン P41 にも同様の記載があ
る）

A31：

H29 道示 Ⅴ 13.2.1 解説（P271）において，『設計振動単位が橋台のみから構成される場合で，橋脚と同様の振動特性を有する橋台に該当しない場合の橋台の変位は，橋台のみの振動による変位は小さいと考えられることから一般に零としてよい』とある。

Q32：

ガイドライン P5 （13）1）に以下のような記載があるが，中心基準温度と基準温度のどちらを原点とするかが明確ではない。

A32：

中心基準温度（中立遊間の温度）は、伸縮装置の中立点の温度。
基準温度（標準温度）は、構造物の温度変化の影響を検討する際の基準となる温度。
P5 を加筆修正します。

Q33：

ガイドライン P8 では荷重支持型のみ鋼製とゴム製に分類される文章記載となっているが，突合せ型も鋼製・ゴム製に分類されるのでは？

A33：

P8 を修正します。

Q34：

ガイドライン P9
歩道荷重？群衆荷重？

A34：

P9、P49 を修正します。

140

伸縮装置の設計ガイドライン

Q35：

ガイドライン P24

A35：

P24 を修正します。

Q36：

ガイドライン P31,3）最大床版遊間

2021 年 6 月

表－4.3.2→4.3.2.2 が正。

標準遊間→最大床版遊間

A36：

P31 を修正します。

Q37：

ガイドライン P38、H29 道示に準じて伸縮量を算出する場合も 20％or10mm の大きい方なのか？

A37：

P38 を修正します。

Q38：

ガイドライン P43
H24 道示改訂でジョイントプロテクターの設計法を規定しなくなっている。
H29 道示ではジョイントプロテクターの文言が無いと考えられる。

A38：

H29Ⅴ耐震設計編 P275,
伸縮装置とは別の構造で・・・・となっている。

Q39：

ガイドライン P44、適用遊間についての表現

A39：

P31、P44 を統一した文言に修正します。

Q40：

ガイドライン P60『フェイスプレートの耐荷性能の計算例』

T 荷重 100ｋN ではないか？

A40：

表記ミスです。P60 を修正します。

141

伸縮装置の設計ガイドライン

１０．５2021 年 6 月

桁長のとり方

１０．５．１曲橋の場合

単純に外桁の方が桁が長くなるのでその桁長を採用する。また、補修において、床版遊間は内桁側と外桁側で異なる場合があるので両方測定しておくとなお良い。

外桁

Ｃ．Ｌ
伸縮大
支承線

伸縮方向

内桁

回転方向

伸縮小

θ

例

図-10.5.1

１０．５．２曲線橋におけるイメージ図

斜橋の場合

Ｇｎ桁の方が長いのでＧ１桁やＣ．Ｌの桁長を採用するのではなく、Ｇｎ桁を桁長とする。また、こちらも補修において、床版遊間はＧ１桁側とＧｎ桁側の量を測定しておくと
よい。

Ｇ１
･
･
･
･
･
･

Ｃ.Ｌ

Ｇｎ
図-10.5.2

斜橋におけるイメージ図

142伸縮装置の設計ガイドライン

１０．５．３2021 年 6 月

屈曲部の場合外桁の方が長いので外桁を桁長とする。また、この場合それぞれの桁の伸縮する方向が同一ではないことに注意し、双方の移動に追従できる伸縮装置を選定する必要がある。

伸縮方向

外桁

Ｃ．Ｌ

外桁

伸縮大

内桁

内桁

伸縮小

図-10.5.3

屈曲部におけるイメージ図＜ memo＞

143

伸縮装置の設計ガイドライン

2021 年 6 月

伸縮装置の設計ガイドライン
２０１９年４月

初版発行

２０２１年６月

改定版発行

編

集

日本道路ジョイント協会

発行所

日本道路ジョイント協会〒107-0051

技術委員会

東京都港区元赤坂１－５－２６ＴＥＬ（０３）３４０１－６５４１

ＦＡＸ（０３）５４１１－２４９１

東部ビル

本書の無断複製は、著作権法上での例外を除き、部分全体を問わず禁じられています。
本書の内容を引用転載、複写される場合には、その都度事前に弊協会の承諾を得て下さい。