最近の

LtI11eSt

Wdl.erRoHingond

鉄鋼

Treofmen†
MiH

処

理設

Fct{Hjl.富es forSl.eel

NLdking房

水備Plc)nI
環境装置事業部

西技術部

本

YosbibitoThe

casting

process

manpowerandimprovlng

theconventionalingot

makingThis

articlecess,andcontinuous

savingwater

describes

presents

treatment

water

operatinghas

greatenvironments,

淑士

Nisbimotoenergy,comparedwithprocess.
treatment

for

data

outlinesandthecontinuous

castingofconstructed

recentlypro‑

facilities.

連続鋳造プロセスは,従来の造塊法に比較して,省エネ

こで本稿では,従来の造塊法に比較して省エネルギ‑,管力化等の多くの利点を有し,その連鋳化率の高さにより日/レギー,省力,作業環境の改善などに多くの利点を有している｡

しfor savlng

advantages

working

神戸G

本の鉄鋼業の優位性の原動力になっている連続鋳造設備の本稿では,連鋳設備の水処理について記述し,最近建設し水処理設備を中心とし,最近当社にて納入したた水処理設備の運転データとその概略について紹介する.

1.

まえが

き

わが国の鉄鋼業界の粗鋼生産量は'83年1′‑3月を底に四半期ごとに上向いてはいるが,'83年度通期でみると'82年度に続いて1億トンの大台割れが避けられそうもない.従っ日本高周波鋼業(秩)磨合同製繊(秩)大阪製造所厳線材工場水処理設備

合同製織(秩)大阪製造所原線材工場水処理設備
第2製鋼工場水処理設備

連鋳工場水処理設備

山陽特殊製鋼(秩)磨(電気炉一連鋳‑圧延一貫工場)
棒鋼工場水処理設備(秩)神戸製鋼所加古川製鉄所殿第3連鋳工場水処理設備て操業率も7割から6割‑の低操業におちいっている｡こうした事態を迎えても,競争力の維持,強化のためには,(秩)神戸製鋼所神戸製鉄所願

わが国の鉄鋼業界は技術開発,老朽化設備の更新,高付加価値商品の生産,合理化による生産能率のアップならびににおいて得られた知見をもとに製鉄所における水処理のあり方について概説し,運転データの一部についても紹介す

省エネ/I,ギ一に対して懸命の努力をしている｡

る｡

鉄鋼業は粗鋼トン当り100‑200m8
合は50‑(電炉メーカーの場looms)の水を使用する典型的な用水塾産業であるため,水処理設備に対しても,省エネルギー,省力化連続鋳造(以下連鋳あるいはC/Cと略)のプロセスの概をおり込んだコストミニマムな設備が求められている｡そilluslralion

Schematic∫

for latest

2.連続鋳造設備の水処埋2. 1連続鋳造のプロセス

要を従来法(造塊‑分塊法)と対比して第1図vL示すoprocess

聖;;@‑歯儲‑%′害壁鼻LadleElectr'cSche‑matic

RH

degasslng

for former

zILLusEralion

Healing

Continuous

furnace

Jurnace/urnaceBLoom,ngmillp[anelar.

All

cross

rolling

casling

mill

area

supersonicflaw detecting

process

齢箇.還害壇鼎C==:::::::==:⊃

Electric

第1国
Fig.

Vol.

Ingot

making

Healing

furnaceBlooming

millRolli2Lg

mill

Supersonicflaw detecting

プロセスの比較
128

Rfldegasstng

furnaceComparisor1

No.

10f process(1984/2)

神鋼ファウドラー技報

29

Lad

eLeeLrode

Furnacecol,erLe

Graphite

Reducing

atmosphere

Re血cl'ng

i/og

MoltenMolten

steel

sleet
TunaWaler･.

ish

Ladle

トく璽ヨwJaler

t‑Spray
Guue

Argon

g(ISPorous

plug

し′s

econdaryrollcoolingzone

第3図Fig.

取銅精錬設備
3Ladlefurnace

Pinch･ roll

BLoom

Gas

防J

Transfer/machizLe
Bloom
Argon

rL6=6首‑8%‑冊Fig.

gas

ITo

潔

Vacuumfhw

Processflow

for continuous

Downcastingequip仇ent

degassingvesselpipe

連鋳設備の基本系統図
2vacuum′￣‑ー′lUp

第2国irV>A,cetylene
一ー.‑￣Oxygen￣ーーべ

負hopper.

J41Loyct止terPow

pipe==⇒machine･!.mミ%

仰従来法では,洛鋼をインゴットケ‑スに注ぎ入れて,自然放冷により凝固させてから再び加熱炉で加熱後,分塊圧延機ケこ流すバッチ=程であったものを,連鋳プロセスでは取鍋に溶鋼を受け,水により強制冷却しスラブ,ブ)I,‑ム,Ladle

ビレッ十といった形にしてしまうものである｡第2図に連鋳設備の基本系統図を示す｡
連鋳の前工程として,溶鋼に2次精錬が行われるのが最近では通例である｡第1図の例では,取鍋内で精錬する

第4園

LF(LadleFig.

Furnace)法を採用している｡この方法は,取鍋

RH脱ガス法の概念図
4RH

Degassificationsystem

内でアーク加熱しながら,還元スラグ精錬を行うもので,高級鋼の量産を可能にした設備である｡第3図に取鍋精錬設備の概念図を示す.さらに第1図ではRfI(Ruhrstahl‑Heraeus)脱ガス法が採用されている｡

RB法は低炭素未2. 2連鋳工場の循環水の水質

脱酸鋼の如くガス発生の著しい溶鋼より,真空脱酸によっ

連鋳工場における水の使用先は,間接冷却系,直接冷却てキルド鋼を製造し,あるいは極低炭素鋼を製造するのに慕, RE脱ガスコンデンサー系,電気集塵機の洗浄水等の適した方法で,さらに合金剤の添加が自由に行なえ,歩留4系統に分類できる｡

もよいので成分の微調整が可能である｡また脱水素効果も著しく,しかもこれらが短時間(約15‑･25分)で処〕塑可能
である.第4図にRH脱ガス法の概念図,第5図に真空発生装置のフローシーllを示すoββ

2. 2.

1

間接冶却系冷却水

間接冷却系冷却水はRH脱ガス装置,モールド,ロ‑〟ピンテロー)t',油圧ク‑ラ‑等の冷却に使用され,水温のみが上昇し温度差は約10/‑15oCである｡この内モールF

神鋼ファウドラー技報

Vol.

28

No.

1(1984/2)

Iれるノズルの径は0.6‑4m/m程度と非常に小さいため,ノズルの閉塞が問題となる｡ノズルの閉塞はスプレー水

S Eea7n
FroれWalerFirst

lrealmenl/aciliE;esの減少につながり,製品に致命的欠陥を与えることになる.第3表忙障害を

stage

Condenser
SecondE&haus

stage

起したノズル付着物の分析結果を示

condenser

すo第3表に示すようVL付着物には3ler

First
SecondFirst GEL)gebooster

stage

7nh':sd,es,laceiuorsEthe,slace

SecondstageTo

dega3SLIZg

これはスプレー配管の腐食によるものと考えられる｡最近ではスプレー系の配管材質をすべてSUS304で施工しBoosterHott/ocutLm

つのタイプがある.最も多いのはAむこ示すようにFe203が主成分の場合で,ejectorwater

lreaLmenl/aciLiL.･esている場合もあるが,一般には送水ポ

welt

ンプ吐出側に80メッシュ程度のオートI,e5Se/

スT‑レ‑チ‑を設け,設備内の分枝配管に200メッシュ程度のス十レーナ‑
第5国Fig･

5真空発生装置フロ‑S/‑トを設置し,それ以降の配管をSUS

Vactlum

304の配管にしている場合がほとんで

equipmentらある｡又連鋳単独のエ場では水パランは熱伝導をよくするため銅又は銅合金が使用され,非常に熱負荷が高い(20‑50万kcal/m2hr)のが特長であるo

第ス上補給水量が多すぎて無理であるが,製鋼･圧延の一貫
エ場では直接冷却系ヘの補給をスプレー水を通して行うこ

1表にわが国の28の連鋳工場における間接冷却水および直接冷却水の水質例を示す｡

第2衰

運鋳スケ‑ルの粒皮分布の一例

Table

第1表
1

Qualityof indirect &direct

Particle

Particle

間接冷却系およぴ直接冷却系の水質例

T&ble

2

cooling

distribution

size (%)

for C/C

scalelweight≧2water

葛Di,｡｡t｡.｡1ing

10. 5

麿::xc(oaovl:,g1systemmin･max(ave.)
6.9‑8.4

pHL6･7‑8･9

Suspendedsolid(mg/e)2‑21(5.4)

1‑35(9.6)

′‑

126.

00.25′‑

0.5

21.

00.1

̲̲′山+Oj*tivity(pS/cm)

122‑1467(573)㌔(3‑69(64.3)

Cl￣(mg/e)

23‑327(85)7.3‑327(94.9)

SiO2(mg/e)

4.3‑38.5(ll.8)

7.5‑33.5(19.9)

0.29‑5.5(1.43)･‑Fe￣￣盲訪)hlo･25‑5･5(1･3)

2. 2.

2次スプレー
水,ガスカッタ‑のジュッ†水紅利用される｡又冷却水ではないが発生スケールをスケールピッ†へ流し込むために

0. 050′‑ 0. 075

0.70. 025′‑

0.80. 05

≦ o.o25第3表
3Compositionmaterial

スプレ‑水により強制的に冷却しているo従ってスプレ‑水のコントロー)I,は鋳片内部の品質の劣化を防止するため
このスプt'一に使用さonspraynozzle

B(%)Fc(%)!

Fe20377.3719.1
CaOl.0429.6

MgOl･09j
SO3<0.1

ケ‑ルの粒度分布の一例を示すo
連鋳においては,造塊一分塊法のようむこ自然冷却でなく,(1984/2)of adhered

I?itionloss;A‑‑i:＋;≡‑)t'ドに使用されているフラックス等が混入している.ス
ケールの発生量は生産量の0.6‑0.8%である｡第2表にス

1

1.3

スプレーノズル付着物の分析例

Table

スケ‑ルフラッS/ング用の水も使用される.直接冷却水中には冷却時ケこはくりした酸化鉄のスケ‑ル,油脂およびモNo.

6.9lA(%)

直接冶却系冷却水
直接冷却系冷却水は第2園に示すように,Vol. 280. 12に非常に重要なファククーであるo

16. 3

‑0.25

0.075‑

MAlkalinity(A61169(91)20‑169(102.8)
caEard?̲e3し､(asmC星型
3‑117(41.1)

16. 5′･一20.5Electric

122‑1467(508)(%)

P2055.6
ZnOl.21<o.1<0.1<0.1
2.25

Rateofbreakingoutl66･7%116･7%F16･7%

神鋼ファウドラー技報

βJ

とにより,工業用水をスプレー水として使用し,スプレーするダス十を集塵するための電気集塵機が設けられていノズルの閉塞等のT･ラブ)i,もなく,る｡この電気集塵機には洗浄水が必要なため,ここからも相当粒径の細いダス†を含む排水が出るo量としては数1045日間以上の連続運転の良好な結果を得ている例もある｡
2. 2.

3

RHコンデンサー冶却水他RHコンデンサ‑冷却水は第5図に示すようVL̲,バロメ

m8/h,ダスト発生量は生産量の0.1%程度である｡給水水質は30‑50mg/eとRIiコンデンサ‑よりも良質な水がl)ックコンデンサーにおいてブ‑スターおよびエゼクク要求される｡

I

2. 3水処理設備

ーの駆動蒸気を凝縮させるものである｡
RHコンデンサ‑冷却水には脱ガス時に同伴する溶鋼の連鋳工場の水処理設備といっても,RfIコンデンサー冷却水を除いて,一般の圧延排水処理と何ら変るものではなダストが混入する｡ダスT‑量は最もガス発生の多い未脱酸鋼で30‑40mg/ど,脱酸鋼で4‑5mg/β程度である｡このい｡

ダストは非常むこ粒径が細いのが特徴であり,第4表に粒度分布の1例を示す｡
第4表ての考え方は,鉄鋼の戻水処理に共通のものである｡
2. 3. 1間接冷却水処埋設備
最近建設される連銭圧延設備では,ほぼ完全に直技冷却

RHコンデンサ‑流入ダストの粒度分布の一例

Table

4Particle

従って本項の間鼓冷却および直接冷却水処理設備忙ついdistribution

Particlesize(of dust from)

Rtl

condenser

Weight(%)

10/‑′20系と間接冷却系とは分離されている｡直接冷却系と間接冷却系とが混合している場合,スケール防止剤,防食剤等の薬品が消耗率の激しい直接冷却系(水中のSSに約90%の薬品が吸着されるといわれている)に混入し,薬品費が大24.2幅にアップする｡間接冷却系に薬品の注入が必要となって8‑10j二二3･2も経済的理由により注入を断念する場合もあるo6/‑813.9

4‑6!9.3;:…二F≡:;
l1;22･0

このように直接冷却系と分離された間接冷却系水処理設
備は冷却塔給水ポンプ,薬品注入設備,サイドフィルター等で構成されている｡最近の間接冷却系では薬品処理される例が多いが,薬品コスT.の低減のため,既設実績を調査し,間接冷却系を薬品の必要なものと不必要なものに分けることも考えられる｡
例えば熱負荷は高いが定期的に交換されるモー)I,ドより第5表
Table

RHコンデサ‑給水水質
5Qualityfor

supply! Maker's…

rsolidCl‑ ̲(聖g/些(mg/♂)Ca

HardTleSS(as CaCO3,condlユCti.

vity(〃S/cm)

RH

requirement
quality

nor

50

nor

condenser
Examplesような40A以下の細い配管に,腐食からの錆こぶによる閉塞がみられるなどの調査から配管材質の変更やこの系にの6.68.9

み薬品処理をしている例などがある｡

ma)【

700

5150

max

200

nor

150maxnor

800max

mg/e)

Electric

to6.5‑9.0

1pE
Suspendedwater

も,むしろロール冷却およびRH脱ガス装置の機器冷却のwater1

サイドフィルター

‑570

19′‑

16020034‑1151000393′‑1,980

RHコンデンサーへの給水水質はメーカ‑より管理水質が示されているが,SSはともかく,他の溶存塩類Fこつい間接冷却系を分離した場合,冷却塔の集塵効果vLより大気中のダスllが系内に取り込まれ,補給水中のSSも濃縮されるため循環水中のSS潰度がアップする｡
SSの上昇は潰淡電地の形成因となり腐蝕を発生させることからできるだけSSを除去する必要がある｡第6国にサイドフィル
ターを設置しない場合の濃縮比と循環水中のS係を示す｡

S濃度の関第6図より壊縮比3において運転する場合,循環水中のては海水で使用している場合もあり参考として考えておく程度でよいo工業用水を補給水とすると,純水である蒸汽SSは23mg/eとなり,間挨冷却系の水質としては非常に悪いものになるが,サイドフィルターの設置により循環水が補給水の一部となるため,一般KL̲溶存塩類は低くなる｡
第5表にRHコンデンサー給水水質のメーカー管理水質とのS

実績例を示す｡

れた自動サイフォンフィ)I,クーの運転結果を示す.
以上述べたことは開放型の冷却塔により循環水を冷却しRHコンデンサーに使用される水量はコンデンサ‑の熱収支から次のように求められるoェゼクタ‑およびブース

Sを5mg/e以下にすることができる｡
第6表に連鋳間接冷却系サイドフィルターとして採用さた場合である｡開放型の冷却塔を使用した場合,循環水量ターの蒸気消費量をSo(kg/h),蒸汽のエンクルピーi5(kcal/kg),コンデンサ‑の入口温度tl(Oc)出口温度t2の約0.18%の蒸発損失があるため,補給水の確保の点から,最近建設されている中近東あたりの製鉄所においては(oC)とすれはコンデンサー冷却水量Wは密閉型の冷却方式をとっている場合がほとんどである｡この場合,冷媒としては海水が使用され,熱交換器としてチ(ton/h)
w‑i&.(i5)1‑)‑

タン製のプレ‑ト塾熱交換器が使用されるo
このように海水を冷媒とした密閉型の冷却方式を採用すれは,蒸発損失となる｡

連鋳工場には精整工程むこおけるスカーフィング時に発生32がないため,補給水をほとんど0とすることができ,従っ神鋼ファウドラ‑技報

Vol.

28

No.

1(1984/2)勺第7表電磁撹洋装置の冷却に使用されている純水の水質例

T&ble

50

7Note.
Dust

fromup

7nake

0. 1

=

concenEralion

ss5

water:

Qualityofmagnetic

stirrermg/Nd

pureforwater

coolingofelectro

6.9

pE

7ng/e
idity

(un its)

conductivity(〃S/cm 25oC)

Turb
40

ElectricM

Alkalinity

Total

ざ

hardness

7.9(as CaCO3,mg/e)

5.0(as CaCO3,mg/e)≦ o.28(as CaCO8,mg/め≦ o.25〜＼hl)

0.3lトq)SCa30hardnessi
官CODA(･Bn(mg/e)

0. 28.雪盲

Ce‑OtL(mg/e)≦4.0(mg/e)≦3.0Q.忘

≡￣

SO20

T9Qqり

S iO雪(mg/e)

Mn(mg/e)T･Fe(mg/め0. 05■｢∋q)

Tg
匂≦

o.o2

負.
言l(乃し10

2.

3. 2

0. 12

直接冶却水処理設備

直接冷却系の処理プロセスは従来から採用されてきた
1

32

4Concentration

第6図
Fig.

濃縮比と循環水中のS
SS

6

第6表

in circulationの通常のプロセスが現在でも大勢を占めている｡しかしそれぞれの単位機器も省力化,省エネルギー,メンテナンス

rai血Sの相園vs.

waterconcentrationの容易さ,およびコストミニマムの点から種々の工夫がなされており,次項において概説する｡

ratioサイドフィルター運転データTable

Operating

6data(1)スケールピット

of side filter

1

連鋳,圧延=程から発生するスケールは冷却水と共にス
2131In fl:pH(IiIF車トr垂トl車重ト⊇頭一】頭重E

5ケールスルースを経てスケ‑ルピッTlへ流入する｡スケ‑/レビットでは比較的粗いスケ‑ルを沈殿させ,ポンプの摩耗を防ぐ目的で設置されている｡スケ‑)I,ピットの設計は

1

ud>nfluヰ‑tJnfuent】Effl
uヰu‑t

6.8

6.9

6.7

14

0.4

suspended(=g15de)
;

30.2

T. Fe

(mg/♂)

0. 83

0. 67

0. 80

0. 65

Electricconducti̲

282279277( /∠S/cm)〔Quantity of holding】 283vitySS〕〔Flow rate]〔Back washing cycle〕〔Feed rate of corrosiotl
and scale inhibitor〕

460 g/m2

6.96.9ニ10.20. 73
2840. 60

1279

‑20分程度で行われていたが,最近では流入スケ‑ルの粒度分布のデ‑タの整理により,経済性を含めた詳細な検討が可能となっている｡即ちスケー/レビッ1‑は一般にはGL110m以上の地下深いところへ作られることが多いため,スケールピットでの分級粒径を′トさくすると土木工事費が高くなる｡しかし水質は良くなる

cycle

ため,効率のよい汎用ポンプが使用でき,電力費が安くなるo
逆に分級粒径を大きくすれは土木工事費が安くなる

6.8 m^
20h
20‑30

従来経験的に滞留時間7mg/どeachが,ポンプの摩耗対第から効率の悪いスラリーポンプを使用しなシナれはならない｡てブロー畳もほとんど0となるため,薬品費も非常に少なくてすむ等のメリッ†が期待できる｡
又最近,未凝固鋳片内の溶鋼に外部から磁力を加えて撹従ってスケ‑)I,の分級粒径によりトーク/I/コストをミニマムにするよう検討する必要がある｡連鋳工場のスケールピットについて,第2表に示すような粒度分布のデータを拝する電磁鑑搾装置が適用されるようになり,特に高級鋼もとに検討した結果では分級粒径80の連鋳には不可欠のものになっているo
この電磁撹拝装置の電磁コイルの冷却水に純水が使用されている場合があ時が最も経済的であった｡

る｡純水は理論的には酸素がなけれは鉄を腐蝕させることもなく,当然スケーリングも起さず冷却水としては最も理が,この場合はスケ‑ルピットも浅くなり,土木工事費が安くなることから,沈殿弛も地下式とし,沈殿弛への送水想的である｡電磁撹拝装置以外にも転炉のランス,連続焼ポンプを不用v‑できる｡沈殿弛への送水ポンプを不用とす

鈍装置,加熱炉等の熱負荷の高い場所に使用されている例

ることが出来れは,土木工事費がかさんでも経済メリットがでる場合があり,ここでもコストミニマムにするための検討が必要となる｡

がある｡第7表に電磁撹拝装置の冷却に使用されている純水循環の水質例を示す｡
Vol.

28 No.

1(1984/2)〟,滞留時間6.7分の

又線材工場の場合は圧延機が2階設置になる時もある

神鋼ファウドラ‑技報

38スケ‑)I,ビットに堆積したスケ‑)i,の排出は従来,人力によるクラブバケツ1‑の操作によってきたが,最近ではこ

第8表
Table

慣斜管沈殿池8れをシーケンスプログラムにより全自動で挟作することが多くなってきている｡

0peratingbasinwithinclined

tube

123F4

殿池
(2)沈沈殿弛の型式は一般FL̲横流沈殿弛が採用されている｡本l項では最近の実施例から横流沈殿他に傾斜管を設置した,bH

傾斜管沈腰他について報告する｡傾斜管の効果としては,(1)単位沈殿面積当りの処理量の増加(2)レイノルズ数が少さく,流水が層流となり流動状

Hexane況が理想状態に近づくowaterq(uar/iLヲ52･350

このような効果のため2,000m2/b程度の同一処理能力up

flow(ia/the)12･2の沈殿弛と傾斜管沈殿他のコスト比較をすると,土木工事で約1/6.3,機械設備で1.1倍,全体で1/3.5程度となる｡
このようにコス†的にメ1)ットのある傾斜管が鉄鋼房水に第9表

ほとんど採用されなかった理由としてはスケー)i,の堆穫による傾斜管の閉塞が懸念されたことであった｡しかし,級

Table

スーパーフィルター運転データ
90perating

data

for Super

Filterlwire‑i1.i?s/,cec5aol1

材=場の循環水による長期のテスtの結果,傾斜角が60okg/m2堆積すればそれ以上の堆積は程度であれは約, 4‑5}f‑erQuantity(mちないことを確認した｡この結果をもとに,線材工場水処理
5‑2年経設備の沈殿他に傾斜管沈殿弛を採用し,納入後1.

軒ミン阜
…1oc;=aatsehi霊過した現在でもスケールの堆積もなく良好F‑運転中である.第8表に運転結果の一例を示す｡
沈殿他に堆積したスケ‑)i,の排泥方法としては,スラッジラグーンと称するクラブバケツ†で排泥作業を行う方法もあるが,省力化の点からもミーダ型,運転デ‑タの一例

data for sedimentation

1)ンクベ)I/†型,マ)i,テレ‑キ型,水中ポンプ走行型等による自動集泥が一般的である｡傾斜管を設置した場合はミ‑ダ塑および水中とである｡即ち直接冷却系の沈殿弛処理水をスーパーフィ

ポンプ走行型は構造上採用できず,リンクベルト塾かマルルターで処理した場合,処理水SSは5mg/β以下にするこチレーキ型となる｡鉄鋼スケールのように摩耗が激い場合とができる｡今,直接冷却系における腐食およびスケール化現象を考えると,連鋳のスプレーノズルの付着物の場

はl)ンクべ)I,十型はメンテナンスの面から採用できず,マ合,第3表に示すように,炭酸カ)I,シウムのスケールが出ルチレーキ塾が適当である｡又一般の沈殿池では大容量の場合は水中ポンプ走行式が経済的に有利である｡

るよりも酸化鉄粒子の堆積,腐食生成物が原因となる例が多い｡即ち,腐食によってできた錆こぶがスケール化し,(3) ifi過設備
鉄鋼戻水処理の炉過設備としては,アンスラサイト,炉砂の複層メディアを有する通水速度30‑40m/bのわが社のス‑メ‑フィルターが多数採用さ>(32＋α)℃

三三28℃
28‑32℃れており,数百基の実績がある｡我々は
TpMpe

この多.数の実績デ‑タをもとにさらKL‑(a)低層高化(当社比,従来型の60%)))空気‑水YJ

STノIRT

rqLb'F^LdT机

4f'＋4E>

4 JJ† 6F'

OreoT)e rlJLLT[grah叩>32℃

Tpr'll'Y≦28℃≦ 2と;℃

同時洗浄･可能なvオボ

28‑32℃

ルドブロックの採用(c)最も経済的な基数の選定

28‑32oC＼､32℃等の検討を加え,差圧が′トさく,処理<Ten)''2〜ioe

28‑32℃

および逆洗性能に優れ,かつ低コス†化を実現したス‑パ‑フイ)I,メ‑を最>32℃

28℃

Tyrqpr

近の鉄鋼房水処理設備に組み込んでい28‑る｡

第9表にこうした検討を加えたス‑

32℃

>32℃

28‑32℃

式のフィルターの特長は原水水質の変第丁園

冷水温度コントロール用概略フローチャート

動VL̲対して処理水質が安定しているこ

Fig.

Brief34

≦28℃

rempp

パ‑フィルターの運転デ‑クの一例を示す｡上記の運転結果からも,この型
7flowchart

for temperature

神鋼ファウドラ‑技報

controlof coolingwaterVol.

28No.

1(1984/2)

SSを吸着しやすくなる｡
SSや油分が付着することは酸素凍淡電地の形成因となるためFこ腐食が発生する関係であラーカットの余裕を調査し,その余裕内での効率がよい型式のポンプを選定することも1つの方法である｡

る｡(5)脱水設備

薬品類の使用が経済的に不可能である直接冷却系におい沈殿他の排泥,およびフィ/レターの逆洗排水は従来,逮て腐食およぴスケールの発生を抑制する効果的な方法はSSと油分を出来るだけ除去することであるo
数千m3/hの洗排水槽において沈殿堆積させ,クラブバケットで排出す

水量と処理水質のグレードおよび処理の安定性の面から判断した場合,対応可能な設備としてはス‑パーフィルターが最も適していると考えられる｡(4)冷却塔,給水設備

るo脱水設備としては真空ベ)I,Ttアイ/I,メ‑,デカンタ‑,
フィルタープレスがあるが,スラッジに油を含むこと,又非常に摩耗性があることにより,フィルタープレスが採用

鉄鋼循環水処理設備において必要とする電力の70%以上される例が多い.フィルタ‑プレスも従来のように消石灰等の脱水助剤を用いることなく,ダイヤフラム膜付圧搾型が,この冷却塔と給水設備であるため,ここでは最も省エネルギーについて考慮する必要がある｡冷却塔に対する省フィルタ‑プレスにより無薬注で運転されている.その運転結果を第11表に示す｡

エネ対策はファンモーターの複数変換とON‑OFF運転による冷水温度の調節が採用されている｡
第7図v‑示すフローチャ‑トVLより,2セルの4/6ポ‑ルのモ‑クーを有する冷却塔の自動運転を行った場合の検討結果を第10表に示す｡我々は冷却塔の減速機の保護をしる例が多かったが,作業環境の悪化,スラッジの取扱の問題等により,最近でははとんど脱水設備が設置されてい考慮した自動運転プログラムを4セル,

第11表

Kind

1セ/レ＋ポールチェンジについて完成している｡

Filteringtime

第10表Studyfor savingenergyof cooling

Eeotnthullyb

power

Shaft

(kW)

12.

6P十OFF

12.

FEB.

3.3

6P ＋ OFF

12. 9

0. 194h4AR.

5.0

6P ＋ OFF12.

0. 194

竺̲̲卜ll.1

6P ＋ OFF

12. 9

MAY..1

15.3

6P＋6P

25. 8

JUN.

19.7

6P＋6P

25.

JUL,

23

4P＋6P

46. 2

Au°.

24.8.1

SEP.

22.2

OCT.

4P十6P

(w/v %)

concentration

12.4(mg/め

1, 690(wt%)

25. 5

Cake‑oil(mg/g･solid)

concentration(mg/e)

15.5

l2

3. 3

なく,各社それぞれの処理をしている｡これは脱ガス装置メーカーからの第5表に示す要求水質をどのよう･に解釈するかにより水処理法も大幅に具ってくるo現在採用されている処理法は次の4方法がある｡(1)ブローのみを他の逆洗排水等と混合して凝集沈殿(2)パッチ方式の凍集沈殿処理

846. 2

15RHコンデンサー水処理設備
RHコンデンサ‑の水処理法については定まった方法が(3)凝集沈殿による部分処理

2/66. 2r‑i6.
694(4)電磁フイ)I,クーによる部分処理

‑0.

4P＋6P

7(min.)

concentration
Cake‑moisture
content

2.

9/66. 6‑0. 194

2.7

9time

40(kg/cm2g)

power

rat ioJAN.

9Compressing

mill4(min.)pressure

Filtrate‑sol ids concentration

tower

S土1aft

C/C, Roll

Compressing

Feed‑solids

TeeS芸･き?a7芸:ilng(oC)

for filter press(kg/cm2g)

Feed‑oil

冷却塔の省エネ運転検討例
10dateof slurrypressure

いかに省エネを考慮して調節するかを事前に検討しておく必要がある.具体的には送水ポンプを選定する際にインペ

我々はバロメト1)ックコンデンサ‑の構造上,水質によ0, 694

46. 20. 694

25.

80. 387

12. 90. 194

る問題はないものと考え,ほとんどの場合(1)で対処しているが,場合によっては薬注装置のみ設置し,SSが上昇した時にのみ凝集剤を注入する(2)の方法を採用することもあるoその他スカーファーの電気集塵廃水は含有するダスト

1;:≡‑l‑i.I66:;
5●し+一竺竺IH4?‑:≡lNOV.
DEC.

0. 194A,｡r｡g｡

Specification

for c001ing

Circulation Quantity
lnlet temperature
Outlet temperature
Fan motor
Operatingpattern
and
4P＋4P
4P＋6P
6P＋6P
6P＋OFF
OFF ＋ OFFVol.

Operating

Filtering

ユーザー各位に利用頂ければ幸いである｡
次に給水設備に対しては,計画水量と実操業水量の差をill

2セル＋ポ‑ルチ

ェンジ,T&ble

フィルタープレスの運転データ

Table

28

No.

1(1984/2)

0. 37

tower.

1,630 m3/h
oC
33 oC

37kWx4/6

25.8
12.9

0

水, RHコンデンサーのブロー水と共に凝集沈殿処理される例が多い｡
む

3.

43

shaft power
66.2
46.2の粒度が非常に細いため,沈殿弛で処理すれは系全体の水質の悪化を招くおそれがあり,一般むこは炉過設備の逆洗排

すび

以上連鋳設備の水処理を通して最近の鉄鋼戻水処理につpolex2(kW)cell

いて概説的に述べてきた.非常に広範囲な項目のため,育足らずのところが多々あるが御容赦願いたい｡
当社では今後共,メンテナンスを含めたコストミニマムなプロセスおよび処理設備を提供していく所存であり,ユーザー各位の御要望に応じて行きたいと考えている｡

神鋼ファウドラー技報85