技術研究報告第 41 号

2015.10

戸田建設株式会社

ダブルスキンとソーラーチムニーを用いた自然換気システムに関する研究（その１）自然換気システム概要および縮小模型実験と CFD 解析による効果検証
STUDY ON NATURAL VENTILATION SYSTEM BY DOUBLE SKIN AND SOLAR CHIMNEY
Part1 Outline of Natural Ventilation System and Validation of the Effects
by Measurement of scale-down model and CFD analysis

伊 藤 優*1, 三 浦 寿 幸*2, 村 江 行 忠*3, 栗 木 茂*4
Yu ITO, Toshiyuki MIURA, Yukitada MURAE and Shigeru KURIKI
This study was conducted for the natural ventilation system of office building used by double skin and solar chimney. In thispaper, firstly, the outlines of the natural ventilation system and an experimental scale-down model built for the effect weredescribed. Secondary, measurements and CFD analyses were conducted on the condition of hybrid ventilation that the setting
temperatures of office room were 24 oC and 28 oC at outdoor air temperature 20 oC changing amount of solar radiation
conditions 0W/m2 to 800W/m2. The CFD analyses were performed by changing the thermal boundary conditions of the wallunder the same condition as heat value from planate heater with the measurement. And the temperature distribution andventilation volume were compared. The following results were obtained.
1. In the space of double skin and solar chimney, solar radiation increased, the air temperature and temperature difference
between up-to-down also increased.
2. It was confirmed that as solar radiation increased, the ventilation volume also increased.
3. The analyses results of ventilation volume and temperature in the model were evaluated more than the results of themeasurements. However, in the case considering thermal transmission, the result was improved.

1. はじめに

38,900地球温暖化対策は喫緊の課題であり，建築分野においては CO2 排出量を削減すべく，ZEB(Zero EnergyBuilding)化の取組みが進められている．自然換気は冷房エネルギーの削減に寄与する他，室内空気質を維持･向上する効果があることから，有用な環境配慮技術と考えられている．近年のオフィスビルにおいては，ファサードと合わせた自然換気システムの事例が増加している．
本研究ではオフィスビルのダブルスキンとソーラーチムニーを用いた自然換気システムを対象とし，設計の基礎データを得ることを目的に，縮小模型を製作して換気性状の検討を行った．ただし，縮小模型を用いた測定は，風速の測定精度の問題，実験室の温度制御，建物壁面の熱境界条件の違い等，実験上の制約があるため，想定したい条件をすべて賄えないという課題が挙げられる．一方で CFD 解析はこれらの制約にとらわれず，全体の流れ・熱の移動の他，室内細部の分布予測に有効である．そこで，本研究は模型実験を行えない条件は CFD 解析によって検討を進めることとする．
本報では，まず自然換気システムと製作した縮小実験模型の概要について述べる．続いて，模型実験と再現性の確認のための CFD 解析によって温度分布および日射量と換気量の関係を検討した結果について述べる．

12,6003,600 4,800

Keywords : Natural Ventilation, Double Skin, Solar Chimney, Scale-down Experiments
自然換気，ダブルスキン，ソーラーチムニー，縮小模型実験

800 2,700

14,400

検討対象

800

2,700

12,60014,40014,40012,600800
2,700

61,000

図‐1 オフィスビル基準階平面図

ソーラーチムニーを経て排気外気導入ダクト
外気導入
チャンバー

排気口

外気

ソーラーチムニー

室内へ
電動ダンパー

室内側排気口ダブルスキンオフィス
３フロア
ダブルスキン
吹出口
外気導入ダクト
外気導入
スリット

図‐2 自然換気システム概要*1 戸田建設㈱技術開発センター 修士（工学）Research and Development Center, TODA CORPORATION, M. Eng.

*2 筑波技術大学 産業技術学部 教授・博士（工学）Prof., Tsukuba University of Technology, Dr. Eng.

*3 戸田建設㈱技術開発センター 工学修士

Research and Development Center, TODA CORPORATION, M. Eng.

*4 戸田建設㈱技術開発センター

Research and Development Center, TODA CORPORATION

1-1

室内ダブルスキンとソーラーチムニーを用いた自然換気システムに関する研究（その１）

2. 自然換気システムの概要
図‐1 に検討対象とした自然換気システムの採用を想定したオフィスビルの基準階平面図，図‐2 にその基準階の一部(検討領域)についての自然換気システムの換気経路をそれぞれ示す．
検討領域は幅 14.4m(1 スパン)×奥行 18.9m×天井高さ 2.9m で階高 4.2m を想定している．
オフィスビルの外皮はダブルスキン(奥行 800mm想定)とソーラーチムニー(奥行 1,100mm 想定)で構成され，それらを自然換気システムの排気経路として利用する．ダブルスキン内のブラインドおよびソー
ラーチムニー受熱面に日射が当たり，そこで暖められた空気の浮力が自然換気の駆動力として期待できる．ダブルスキンの外側に設けた外気導入チャンバーとオフィス室内とをダブルスキンを貫通して天井に配管した外気導入ダクトで接続することにより，室内への外気の流入経路を形成している．排気は室内側排気口→ダブルスキン→ソーラーチムニー→チムニー上部排気口の順の経路である．ダブルスキン
は 3 層吹抜けで、その最上層とソーラーチムニーが開口を介して接続されたユニットを形成している．
ソーラーチムニーも 3 層分の高さがあり，ダブルスキンよりも 2 層分高い位置に配置して上下のユニットと立面上でかみ合う構成である．
冷房時は外気導入チャンバーから室内側排気口までの換気経路を閉じ，ダブルスキン下部に設けるスリット開口を開放することで，ダブルスキンとソーラーチムニー内部の換気がなされる．

写真‐1 実験用縮小模型
●空気温度

室内
温度

1,890
チムニー
受熱面用ヒーター

外気導入ダクト

ソーラーチムニー80110

ダブルスキン
周り温度
ダブルスキン

上記自然換気システムの換気性状の検討を行うことを目的に縮小模型を製作した．製作対象は，図‐1および図‐2 に示したオフィス 3 フロア 1 ユニットにおける，検討領域の 1/2 スパンである．外観を写真‐1、平面図と断面図および測定点を図‐3 に示す。実験室内での作業性を考慮し，模型の縮率は 1/10 とし，模 型 の大 きさ は 幅 720mm× 奥 行 2,000mm× 高 さ2,100mm である．
模型の材料は厚さ 10mm(ただし外気導入チャンバーは 5mm，外気導入ダクトは 3mm)のアクリル板を使用し、実験の際は模型周囲のほぼ全体注 1)を厚さ25mm の断熱材で覆った。換気経路中の開口面積は表‐1 に示す通りである．
既往の研究におけるソーラーチムニーによる自然換気を対象とした模型を用いた実験では，チムニー受熱面などの発熱面の表面温度を設定条件に制御する方法で行われる例が多い 1)．本研究では日射を受ける部分と内部負荷の発熱が想定される箇所に各実験ケースの条件にそれぞれ対応した発熱量を与える方法とした．発熱体の概要を表‐2 に示す。発熱が想定される箇所は、ダブルスキン内のブラインド表面(3層分)、ソーラーチムニー受熱面、オフィス室内(3 層分)の 3 項目である．それぞれにシリコンプレートと一体の面状アルミ箔ヒーターを設置して電力メー

▲風速

室内

給気チャンバー

3. 縮小模型の概要■表面温度

チムニー内温度
ブラインド用ヒーター

外気温度

180

720

(1) 平面図

ソーラーチムニー

空気温度測定位置
表面温度測定位置
風速測定位置給気チャンバー

排気口

1,260

チムニー内温度
チムニー
受熱面用
外気導入ダクト ヒーター

420

室内 3F

1,260
420

外気導入口

室内 2F

外気温度

室内温度

ダブルスキン
周り温度※1,3Fも同様

室内用ヒーター

ダブルスキン

50

室内 1F

290

420

※1,3Fも同様

1,890

80110

(2) 断面図
図‐3 縮小模型の図面および測定点

1-2

ブラインド用ヒーター

技術研究報告第 41 号

2015.10戸田建設株式会社

ターと変圧器を接続し，電力を計測しながら発熱量を調整するものとした．
実験模型は，戸田建設㈱技術開発センター 室内環
境研究施設小実験室(5.3m(L)×3.1m(W)×2.5m(H))に設置した．実験室の室温は天井埋込カセット型エアコンで制御し，外気温を模擬した．また，空調吹出口と模型の間に板を設置し，空調の気流が模型の外気導入口や排気口へ直接影響しないように配慮した．

表‐1 縮小模型の開口面積

チムニー
排気口
室内側
排気口
室内への吹出口
外気導入
ダクト
外気導入スリット

4. 本模型実験の相似則
相似則については既往の研究 2)を参考に，「室内気流の大半は乱流域であり，それも壁面近くの乱流境界層はごく薄く，大部分が十分に発達した乱流域である」と仮定することで，(1)式の実用的相似則の式に従うものとした．

nL n  nU2

項目

180×160

288

1288540×40216364860×4024372

内径 349.1982

540×20108

3324

ヒーター寸法[mm]

3245×500

1180×900

3400×1,800

ｵﾌｨｽ室内内部負荷

表‐3(2)

上記を用いて，本実験は nL=1/10 であるので，n=1とすると，nH=0.00316、nU=0.316 となる．
また，熱貫流率の縮率 nk は(3)式で与えられる．

nK  nU

合計面積[102mm2]

個数

ﾀﾞﾌﾞﾙｽｷﾝ(ﾌﾞﾗｲﾝﾄﾞ)
ｿｰﾗｰﾁﾑﾆｰ
受熱面

(1)

2個数

表‐2 発熱体

また今回の模型実験において，発熱体からの熱移動は 対流により行われると仮定し，熱的相似則条件は対流輸送と内部発熱の関係から(2)式となる．

nH  nU n nL

面積[102mm2]

寸法
[mm]

開口部

Case 名設置位置

発熱方向

外気導入ﾁｬﾝﾊﾞｰ下方室内側の壁面
FL+50mm(断熱材で嵩上げ)

ﾀﾞﾌﾞﾙｽｷﾝ内(室内側)
ﾁﾑﾆｰ内(屋外側)
上

検討ケース

実験条件
(実大スケール)
外気室
鉛直面
温度
温
日射量
[W/m2][℃][℃]

模型実験･解析設定値(1/10 スケール)
チムニー
ﾌﾞﾗｲﾝﾄﾞ
受熱面
表面
[W]
[W]

00020012194002438600

3657800

48760002001219400

24385. 模型実験と CFD 解析の概要

600

36575.1 検討ケース
縮小模型を用いた実験と CFD 解析による検討は，表‐3 に示すように，実大スケールにおける室温と鉛直面日射量をパラメータとした 10 ケースを対象に実施した．ダブルスキンのブラインドとチムニー受熱面として設置したヒーターの発熱は，それぞれの日射吸収量を仮定し，相似条件に従って 1/10 スケー
ルに換算した熱量を与えた．いずれも外気温度は20℃であり，室温は自然換気時に補助冷房を併用した場合を想定して各フロアの平均室温が設定温度に近似するように調整を行った．

800

4876(3)

ダブルスキンやチムニーのガラス部分の熱貫流率の縮率をあわせるためにはアクリル板を 17mm の断熱材で覆う必要がある．
nL: 模型の縮率[-]n: 温度の縮率[-]nU: 流速の縮率[-]nH: 発熱量の縮率[-]
nk: 熱貫流率の縮率[-]

20-24

24

2020-2828

表‐4 測定項目と使用機器項目
空気温度
表面温度

風速

点数

使用機器･センサー

84

GL820 データロガー(グラフテック)
多点式風速計 GeZ-200DA(トーニック)
貼付型風速プローブ QB-10(トーニック)

T 型熱電対9

熱体を発熱させた後，概ね定常と判断できる状態か
ら 1 分間隔で計測し，30 分平均値をとった．

5.2 縮小模型実験概要
表‐4 に測定項目と使用機器を示す．測定点は図‐3 に示す通りである．空気温度と壁表面温度は，T 型熱電対を用いて合計 84 点測定した．外気導入ダクト(計 9 本)にそれぞれ貼付型風速プローブを設置し、ダクト断面の面風速測定値から通風量を算出した．発

5.3 CFD 解析概要
模型実験で捉えきれない細部や実験条件についてを CFD 解析によって検討を進める上で，模型実験の再現性の確認が必要と考えられる．ここでは模型実験と同じ温度条件で壁面の熱境界条件の違いによっ
1-3

ダブルスキンとソーラーチムニーを用いた自然換気システムに関する研究（その１）て温度分布や換気量にどの程度の差が生じるか把握し，予測の際の課題を検討することを目的に，CFD解析を実施した．
(1) 解析条件
図‐4 に解析モデル，表‐5 に解析条件をそれぞれ示す．解析モデルは 1/10 スケール模型実験を再現した．模型外部の気流の影響がないようにするため，解析領域は外部水平方向に 4m ずつ，高さ方向に 8mの自由空間を設けた．外部については，無風時の自然換気を想定し，鉛直 4 周面の境界は全圧 0Pa 条件，上面は自由流出条件を与えた．設定外気温度 20℃は，初期条件として解析領域に一様に与えた．
模型内部については，ダブルスキン内のブラインド表面，チムニー受熱面およびオフィス内部負荷分の発熱を模擬して模型に設置した面状ヒーターを再現し，面発熱条件を与えるものとした．ブラインドとチムニーの発熱量は表‐3 に示す通りの値とし，オフィス内部発熱については，実験時の調整状況から24℃の場は 10W/階，28℃の場合は 15W/階とした．
また，模型の外気導入ダクトを除くオフィスの天井裏およびソーラーチムニーの室内側に接した壁柱の内部は解析対象外とした．
メッシュ分割について，模型内部および周囲 0.1mと高さ方向 0.4m の外側までの領域は，マルチブロックを用いて外部に比べてさらに細分割した．
(2) 解析ケース
表‐3 に示した各温度・発熱条件ケースに対してそれぞれ，模型壁面の熱境界条件を表‐6 に示す通り，
4 パターンを解析した．
解析 a は模型内部の発生熱の移動が全て対流で行われると仮定し，模型の壁面と流体間で熱の移動が無いように断熱とした場合である．
しかし，実施した模型実験では 10mm のアクリル板と 25mm の断熱材で施した壁における熱伝導があるので，それを再現した解析 b を設定した。アクリ
ル板と断熱材の熱伝導率をそれぞれ 0.21W/mK，0.033W/mK とした．
Case20-28 のうち鉛直面日射量 400W/m2 の条件のみ，解析 c と解析 d の 2 パターンを加えた．解析 cは，発熱ヒーターも含めて模型実験で得た各壁面における表面温度測定値を与え，熱伝達係数(9.0W/m23))を指定して面発熱させたものである．解析 d は 4章で述べたように，ダブルスキンとチムニーのガラスを実際のものと熱貫流率の縮率を合わせるためにアクリル板を 17mm の断熱材で覆った場合であり，解析 b との違いの把握を試みた．なおオフィス室内については，室内温度を模型実験になるべく近づけるため，解析 c と同様とした．

ソーラー
チムニー
受熱面

オフィス
内部負荷
発熱面8m

ソーラー
チムニー

ブラインド
発熱面
ダブルスキン(1)全体
図‐4 解析モデル(2) 詳細表‐5 解析条件
解析ソフト
乱流モデル
解析領域

メッシュ分割

熱流体解析ソフト Stream Ver.11(ソフトウェアクレイドル)
標準 k-モデル
・全体: 8.72(x)×10(y)×10(z) [m]・ブロック:
0.92(x)×2.2(y)×2.5(z) [m]・全体: 49(x)×60(y)×62(z) = 182,280
・ブロック:
102(x)×115(y)×184(z) = 2,158,320
・合計: 2,314,380

解析領域・鉛直 4 周面(X/Y min/max): 全圧 0Pa

流出入境界条件・上面(Zmax): 自然流出

壁境界条件

一般対数則

発熱条件

壁熱境界条件ヒーター表面に発熱量[W]を面発熱として与えた・ブラインド･チムニー受熱面:
表‐3 の通り
・オフィス内部負荷(1 フロアあたり):
室温 24℃設定; 10W
室温 28℃設定; 15W
・模型内部: 表‐6 の通り・解析領域外: 断熱
表‐6 解析ケース

解析 a

壁面熱境界条件

備考

断熱－

解析 b

熱貫流考慮

－

解析 c

実験の表面温度解析 d

ガラス面熱貫流の縮率考慮

Case20-28 の鉛直面日射量
400W/m2 の条件のみ

日射量が 0W/m2 から 800W/m2 まで変化したときのダブルスキンとチムニー内の空気温度上下分布を示す．
鉛直面日射量が 0W/m2 の条件でのダブルスキンおよびチムニー内の空気温度はオフィスの室温よりも低い状態にあるが，それらは日射量が大きくなるにつれて上昇し，200 W/m2 でオフィスの室温と同等かそれ以上となった．さらに日射量が大きくなるとダブルスキンおよびチムニー内の空気温度の上昇と共に上下の温度差が増大する傾向になった．

6. 実験と解析の結果の比較
6.1 温度分布(1) 内部の温度分布の実験結果
図‐5 に Case20-24(オフィス設定室温 24℃)とCase20-28(オフィス設定室温 28℃)について，鉛直面

1-4

技術研究報告第 41 号

2015.10

戸田建設株式会社

外気温度
チムニー内空気温度
ダブルスキン内空気温度
室内中央空気温度2,100

室排気口（模型実験）
室排気口（解析b）
室排気口（解析d）
内部温度（解析a）
内部温度（解析c）
1,260

1,680

1,680

1,260

1,260

高さ[mm]

高さ[mm]

2,100

室排気口 3F
3FL+100mm
840

840

420

高さ[mm]

840

420
0015202530
35
温度［℃］

40

室排気口（解析a）
室排気口（解析c）
内部温度（模型実験）
内部温度（解析b）
内部温度（解析d）154520253035
温度［℃］

40

2,100

1,680

1,680

1,260

1,260

2FL+110mm
42045

室排気口 1F(a) Case20-24(b) Case20-28(1) 鉛直面日射量 0W/m2
2,100

室排気口 2F

1F+110mm
025.0

30.0

35.0
温度［℃］

40.0

45.0

高さ[mm]

高さ[mm](1)ダブルスキン
840
420

排気口（模型実験）
排気口（解析b）
内部温度（模型実験）
内部温度（解析b）
排気口（解析d）840
420

排気口（解析a）
排気口（解析c）
内部温度（解析a）
内部温度（解析c）
内部温度（解析d）2,100001520253035
温度［℃］40451520253035
温度［℃］40455FL+220mm(a) Case20-24(b) Case20-28(2) 鉛直面日射量 200W/m2
2,100

1,680

1,680

1,260

1,260

1,680
高さ[mm]

2,100

排気口

4FL+110mm

高さ[mm]

高さ[mm]

1,260

840

840

420

420

003FL+110mm
840
25.0

15202530
35
温度［℃］

40

154520

2530

35

40

45

温度［℃］

2,100

1,680

1,680

1,260

1,260

高さ[mm]

高さ[mm]

840

420

840

015202530
35
温度［℃］40451520

2530
35
温度［℃］

40

45

40

45

2,100

1,680

1,680

1,260

1,260

高さ[mm]

高さ[mm](a) Case20-24(b) Case20-28(4) 鉛直面日射量 600W/m2
2,100

840

420

840

420

001520253035温度［℃］(a) Case20-2440451520253035
温度［℃］40.045.0(2) ソーラーチムニー(Case20-28(室温 28℃設定)、鉛直面日射量 400W/m2)

420035.0
温度［℃］

図‐6 内部温度(a) Case20-24(b) Case20-28(3) 鉛直面日射量 400W/m2
2,10030.0(b) Case20-28(5) 鉛直面日射量 800W/m2
図‐5 温度分布

1-5(2) ダブルスキンおよびチムニー内部温度の比較
図‐6 に Case20-28 のうち鉛直面日射量が 400W/m2
条件における内部の詳細な温度分布を示す．
①ダブルスキン周り(図‐6(1))
各階における室排気口の温度を比較すると，解析
a,b,d は、1･2 階において模型実験より 2～3℃高い．
これは室内の発熱量のうち対流でダブルスキン内へ排出された成分が多いと考えられる．また，3 階において模型実験との温度差が大きくなったのは，ダブルスキン内を上昇した気流が若干室内側に入り込んだためである．解析 c については，模型実験と平均室温が一致していたため，排気口においてもほぼ近似した温度となった．
内部の上下温度分布を見ると，解析 a は模型実験より 7～11℃と温度差が大きく評価され，ブラインド表面の日射による加熱の影響がそのまま空気温度の昇温に寄与した．解析 b は模型実験との温度差が，3～4℃程度となり解析 a より小さくなった．解析 d はダブルスキン前面に被覆がない解析 b に比べ，熱貫流による損失が少ないので 1.5℃高い結果であった．

ダブルスキンとソーラーチムニーを用いた自然換気システムに関する研究（その１）

Case20-24(模型実験)

Case20-24（解析a）Case20-24（解析b）

Case20-28（解析a）Case20-28-400（解析c）

Case20-28-400（解析d）Case20-28（解析b）5,000
4.03,500
3,000

4,000

3.5

3.0

3,500

3.0

3,000

2.5

2.5

2,500

2.0

2,000
1.5

換気量[m3/h]

4,000

0200

400600鉛直面日射量 [W/m2]

800

2.0

2,000

1.0

1,000

0.5

500

0.0
1000

0

500
0

2,500

1.5

1,500

1,500
1,000

4.0

4,500

3.5
換気回数 [回/h]4,500

換気回数 [回/h]5,000

換気量[m3/h]Case20-28(模型実験)

1.0
0.50

(1) Case20-24 (外気温 20℃、室温 24℃設定)

200

400600鉛直面日射量 [W/m2]

800

0.0
1000

(2) Case20-28 (外気温 20℃、室温 28℃設定)

図‐7 鉛直面日射量と換気量の関係

本検討では実際のシステムより温度を低く見積もっていると考えられる．
②ソーラーチムニー内部の上下温度分布(図‐6(2))
3 階における内部温度は，解析 a を除いてダブルスキン内部 3 階の温度(図‐6(1))より低くなった．3 階ではダブルスキンとソーラーチムニーが開口を介して水平方向に接続されるが，ダブルスキンからの暖まった気流は開口の上部を通過することと，チムニーの底面において躯体への熱移動があることが原因と考えられる．
内部の上下温度分布をみると，解析 d と解析 b の温度差は 1.0℃前後になり，ダブルスキン内より温度差が小さくなった．
チムニー排気口の温度については，いずれもチムニー内部空気の最上部より低くなった．これは排気口の面の中心で比較した値だが，排気口は上部では排気されるものの下部では外気の逆流が生じたためと考えられる．

1) ダブルスキンおよびチムニー内では，日射量が大きくなるにつれて内部の空気温度が上昇すると共に上下の温度差が増大する傾向になった．
2) 模型実験･解析ともに，日射量が大きい程，また室温が高く室内外温度差が大きい程換気量が多くなる傾向が確認できた．日射がある場合における模型実験での換気回数は，Case20-24 で 1.0～2.0 回/h程度、Case20-28 で 2.3～3.5 回/h 程度であった．
3) 1/10 スケールの模型実験を対象とした CFD 解析を行うと，内部の空気温度が高く，換気量が大きめの傾向となった．また，模型実験で得た各壁面の表面温度測定結果を初期値としたケースの CFD 解析は，実験に近い結果を示せた．予測精度の改善には壁面熱境界条件の検討が課題として残された．
4) 実際の自然換気システムのガラス面における熱貫流の縮率を合わせた解析との比較より，本検討では実際のシステムより温度予測が低く見積もっていると考えられた．
今後は，模型の壁面の相互輻射を考慮して壁面温度が実験結果に近似するか確認することや，9.0W/m2とした熱伝達係数といったパラメータの妥当性を検証し，予測精度の改善を図る．

6.2 日射量と換気量の関係
図‐7 に，Case20-24 と Case20-28 それぞれの鉛直面日射量と実大スケール換算した換気量･換気回数の関係の比較を示す．換気量は外気導入ダクトの面風速より算出した通風量の合計値である．模型実験，解析ともに，日射量が大きい程換気量が増える傾向と，室温が高く室内外温度差が大きい程換気量が多い様子が確認できた．
日射がある場合における模型実験での換気回数は，Case20-24 で 1.0～2.0 回/h 程度、Case20-28 で 2.3～3.5 回/h 程度であった．これらに対し，解析 a では
平均して模型実験の 1.6～2.0 倍程度であり，模型壁面の熱貫流を考慮した解析 b ではより実験結果に近づくものの 1.2～1.4 倍程度となった．断熱条件で予測した場合、室内で発生した熱がそのままダブルスキンやチムニー内部の昇温に寄与するため，換気が促進されたと考えられる．

注釈
注 1) 実際は，外気導入スリットのあるダブルスキンの外側表面のみ断熱材の被覆が無く，他の外側表面はすべて厚さ 25mm の断熱材で覆った状態であった．
謝辞
縮小模型を製作するにあたって早稲田大学 長谷見雄二教授に貴重なご助言を頂いた．ここに記して感謝の意を表します．
参考文献
1) 例えば、趙晟佑、木村建一: ソーラーチムニーによる自然 換気システムの性能予測に関する実験研究、空気調
和･衛生 工学会論文集、No.81、2001 年 4 月、pp11-192) 勝田高司、土屋喬雄: 室内空気分布の模型実験法に関する 研究 第 1 報―室内空気分布の実用的相似則、空気調和･衛生 工学会論文集、No.17、1981.103) 井上宇市. 空気調和ハンドブック. 改訂 5 版, 丸善株式

7. おわりにダブルスキンとソーラーチムニーを用いたオフィスビルの自然換気システムと，その換気性能を検証するために製作した縮率 1/10 の模型の概要を説明した．そして，縮小模型を用いた実験とその再現性検討のための CFD 解析を行い，以下の知見を得た．

会社, 2008, p.57

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