No.76

DMW CORPORATION

リサイクルコートT-6を使用しています

電業社機械は環境保全・環境負荷低減に貢献する
PEFC認証紙を使用しています。

.39

1

2015

三島事業所

表紙説明

御殿場高原ホテルから望む富士山（写真提供：元当社製造部機械工作課 故市川康夫氏）
撮影場所は左記地図の●印です。

第39巻

第１号
目

通巻第76号
次

2015

◆巻頭言

スパコンの性能向上と流体解析の進展……………………………………………………………… 加

藤

千

幸

1

ポンプ開発におけるキャビテーションCFD…………………………………………………………… 富

松

重

行

4

角

晃

太

郎

大

谷

亮

介

ブラジル洋上FPSO船向け高圧多段ポンプ… ………………………………………………………… 池

田

侑

樹

10

誠

14

◆技術報文

◆技術資料
◆製品紹介

中部地方整備局

鳥居トンネル向け送風機設備…………………………………………………… 遊

馬

関

晃

平

野

知

誠

Zorlu社 地熱発電プラント用ポンプ………………………………………………………… 江

口

崇

18

LNG受入基地向けスーパー二相ステンレス製ポンプ………………………………………………… 秋

山

祐

21

鈴

木

COGブロワ… …………………………………………… 中

山

鈴

木

トルコ

インドネシアKRAKATAU POSCO向け

ここで活躍しています

－2014

伸

一
淳

重

24

雄

製品紹介－… ……………………………………………………………………… 

28

日本産業機械工業会送風機技術者連盟より優秀製品表彰を受ける………………………………………………… 

35

高松市上下水道局殿

37

◆ニュース

福岡ポンプ場ポンプ設備受注………………………………………………………………… 

Malaysia TNB Fast Track 3A Project向けFGD Absorber Spray Pump ３台
およびFGD Aeration Blower ３台受注… ………………………………………………………………………………… 

38Inter Aqua 2015

39

第６回・国際水ソリューション総合展GWRAパビリオン内にブース出展… ………………… 

東京都下水道局殿より安全管理優秀現場の表彰を受ける－浮間水再生センター送泥ポンプ設備改良・補修工事－…………………………………………………………… 40

東京都下水道局殿主催「第35回見える！わかる！下水道工事コンクール」入賞… ……………………………… 

41

食堂・医務室・倉庫棟

完成…………………………………………………………………………………………… 

42◆特許と実用新案… ……………………………………………………………………………………………………… 

43

DENGYOSHA		 TECHNICAL			 REVIEW
Vol.39 No.1 2015

CONTENTS◆Foreword	Performance improvement of supercomputersand progress in numerical computations of fluid flows………………………………………… 1
C. Kato◆Technical Paper
Cavitation CFD in Pump Development…………………………………………………………… 4
S. Tomimatsu, K. Kado and R. Otani◆Technical Data
High Pressure Multistage Pumps for FPSO……………………………………………………… 10
Y. Ikeda◆Product Introduction
Fan Equipment for Torii Tunnel of Chubu Regional Development Breau…………………… 14
M. Asoma, K. Seki and M. Nochi
Pumps for Geothermal Power Plant , Zorlu/Turkey…………………………………………… 18
T. Eguchi
Super Duplex Stainless Steel Pump for LNG receiving terminal……………………………… 21
Y. Akiyama and S. Suzuki
COG Blowers for PT KRAKATAU POSCO in Indonesia……………………………………… 24
J. Nakayama and S. Suzuki◆Activities…………………………………………………………………………………………… 28◆Patent……………………………………………………………………………………………… 43

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

スパコンの性能向上と流体解析の進展

スパコンの性能向上と流体解析の進展加藤千幸

東京大学生産技術研究所教授
革新的シミュレーション研究センター長
事業仕分けで一躍有名になった京が8.162ペタ・フロップスという実効性能を記録し、世界一になったのは2011年６月のことであった。京が本格運用を開始した2012年９月の時点では、残念ながら京の世界ランキングは３位になっていたが、10ペタ・フロップス注）級の性能を有する京の登場は、多くの計算科
学分野の研究を大幅に加速させることを期待させた。京は幅広い分野で活用されることを前提に開発されたものであり、汎用のCPUを搭載している。文部科学省は2011年度に、５つの分野を選定し、京を利用して革新的な研究成果を創出すること、および当該分野における計算科学技術を飛躍的に進展させることを目的とした「HPCI戦略プログラム」を開始した。その内の一つの分野が「ものづくり」分野であり、当所が中核機関となり、宇宙航空研究開発機構、ならびに日本原子力研究開発機構の３機関が協力してプロジェクトを推進してきた。また、2020年までに京の100倍の実効性能を達成することを目標として、
ポスト京の開発プロジェクトが一昨年度にスタートした。ポスト京向けのアプリケーション開発プロジェ
クト（いわゆる重点課題）も昨年度から開始されている。重点課題としては全部で9課題が決定されたが、その内の4課題がものづくり分野に直接関係したものである。文部科学省ではスパコンを利用した産業競争力強化に非常に力を入れている。
京をはじめとする高性能なスパコンの登場により、大規模流体解析や流体構造連成解析などの実用化の目途が立ってきた。本稿では、このような解析の今後の展望と設計応用に向けた課題を説明したい。
大規模流体解析としてその実用化に大きな期待が集まっているのが、
Large Eddy Simulation（LES）である。
工学的には時間平均流れが所定の精度で予測できれば十分な場合が多いが、時間平均流れに影響を与える乱流の渦の扱い、いわゆる乱流モデルが重要となる。現在、一般的に用いられている乱流モデルであるReynolds-Averaged Navier-Stokes（RANS）に代表される時間平均乱流モデルと比較した場合のLESの最大の特長は、散逸スケールの渦のように流れの中で受動的な役割を担っている渦の運動のみをモデル化することであり、単純なモデルであってもDirect Numerical Simulation（DNS）と同程度の予測精度を与えることが期待されている。また、格子で直接計算されるスケールの渦の変動を予測することができるので、流れに起因する振動や疲労強度の予測、流れから発生する音の予測ツールとしての実用化にも期待が集まっている。
注）‌フロップスとは計算機の性能を表す指標の一つであり、10ペタ・フロップスとは
１秒間に10京回（1016回）の演算をすることができる性能を表す。

–1–

電業社機械

スパコンの性能向上と流体解析の進展

Vol.39No.1（2015）

精度の高いLESを実現するためには、乱れの生成スケールまでは計算格子で直接計算する必要があるが、乱れの生成スケールは、壁面摩擦速度と動粘性係数により決まる粘性スケールに比例し、マクロな流れのレイノルズ数にほぼ反比例して、マクロな代表スケールに対する比は小さくなる。たとえば、ポンプの動翼表面に発達する境界層中の生成スケール（境界層中の縦渦）の大きさは30 µm程度と見積もられる。
従来、実用的な流体解析で用いることができた計算格子の数は高々数千万点程度であり、このような微細な渦まで解析することはとても不可能であったが、京に代表される最先端のスパコンを利用すれば数百億点から最大数千億点の計算格子を用いることが可能となった。このことにより、比較的レイノルズ数の高い流れでもLESを実用化できる目途が立ってきた。たとえば、図１は約320億の計算格子を用いて船体まわりの乱流境界層を計算し、予測された推進抵抗を曳航水槽試験と比較した結果を示す⑴ ⑵。実験
値と解析値との差は0.8%程度であり、実験の計測精度と同程度の差で予測が実現されている。
0.01（1＋K）×CF ITTC57
EXP
LES

0.008
0.006
0.004
0.002
0

図１

106

Reynolds Number

107

船体まわりの乱流境界層のLES解析（左）と推進抵抗の実験との比較（右）70

SPL［dB（A）］

60

Experiment
Prediction

50
40
30
20
10
20
25
31.5
40
50
63
80
100
125
160
200
250
315
400
500
630
800
1,000
1,250
1,600
2,000
2,500
3,150
4,000
5,000
6,300
8,000
10,00012,5000

1/3 Octave Band Frequency［Hz］

図２

自動車まわりの乱流境界層のLES解析（左）と車内騒音の実験との比較（右）LESでは計算格子で捉えられているスケールの渦の変動に起因する表面圧力変動や流速変動も同時に計算されている。したがって、これらを加振源として用いて振動解析を実施したり、音源として用いて音の解析を実施したりすることも可能である。たとえば、図２は自動車まわりの流れをLESにより解析し、ボディの振動解析を実施し、最後に車室内の音響解析を実施し、風洞試験により計測された音と予測さ–2–

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

スパコンの性能向上と流体解析の進展れた音とを比較したものである⑶。LESに用いた格子数は約50億点であるが、かなりよく一致した結果が得られている。
このような大規模解析や連成解析を実用化するための課題に関して考察したい。まず、精度の高いLESを実現するためには高品質な計算格子を作成しなければならない。実証研究のフェーズであれば時間を掛けて修正を繰り返しながら格子の品質を上げていっても構わないが、モデル試験や水槽試験などの代替えとしてLESを使用するためには、品質が保証された格子を短時間に生成することができなければならない。最適な格子生成方法は対象とする製品毎に異なり、万能な格子生成方法は存在しないが、ある程度の手作業が入ったとしても、誰が作成しても同じ品質の格子を作る方法を確立する必要がある。また、
動翼先端周速度が20 m/sから30 m/sの空気機械であれば数億点から数十億点の計算格子で必要な解像度を確保することが可能であるが、多段の遠心ポンプの動翼表面に発達する境界層をまともに解像しようとすると、数千億点から数兆点の計算格子が必要となる。そこで、このような製品に対してLESを適用す
るためには、流れのレイノルズ数相似性に留意しながらレイノルズ数を落とした解析を実施し、実機の性能を推定することが必要になる。ターボ機械の開発では縮尺モデルによる性能評価はよく行われているが、LES解析でも同様な処理が必要になるということである。最後にポスト処理に関しては、空力性能
や水力性能の評価などにLESを用いるのであれば予めそのような計算ルーチンを用意しておけば大規模計算でも問題はない。ただ、膨大な流れ場のデータを設計や開発に活かすための方法論は未だ確立されていない。大規模解析の真のメリットを活かしていくためにはこのような方法論の研究開発も重要な課題である。
以上、筆者らが実施している大規模流体解析や流体・構造・音響連成解析などを具体例も含めて紹介した。巻頭言としてはやや専門的になり過ぎてしまったきらいもあるが、本拙稿により、このような解析がどのような状況にあるのか、その一端でもおわかりいただけたなら幸いである。
＜参考文献＞⑴ NISHIKAWA, T.; YAMADE, Y.; SAKUMA, M.; KATO, C.（2013）, Fully resolved large eddy simulation as an alternative to towing tankresistance tests – 32 billion cells computation on K computer, 16th Numerical Towing Tank Symp.（NuTTS）,Mülheim.

⑵ Nishikawa,T.（2015）, Application of Fully-resolved Large Eddy Simulation to Self Propulsion Test Condition of Double-Model
KVLCC2, 14th Conference on Computer and IT Application in the Maritime Industries（COMPIT）,Ulrichshusen, Germany, pp.191-199.

⑶

飯田明由・他：流れに起因する自動車車室内騒音の予測，第28回数値流体力学シンポジウム，F11-3，2014年12月９日-11日，船堀・東京.

–3–

ポンプ開発におけるキャビテーションCFD

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

ポンプ開発におけるキャビテーション CFD
富松重行

角

晃太郎

大谷亮介

Cavitation CFD in Pump Development
By Shigeyuki Tomimatsu, Kotaro Kado and Ryosuke Otani
Cavitation is a well-known phenomenon which degrades pump performance. Therefore,prediction and consideration of cavitation are important in development of pumps. In the past,
those were done by the experimentation. Therefore, it was difficult to shorten the developing
period of pumps. However, in recent years, enhanced accuracy of the commercially available
CFD（Computational Fluid Dynamics）softwares has led to a fairly accurate prediction of theoccurrence of cavitation during the development stage of the pump. In addition, the time tosimulate and analyze the cavitation has been so much reduced compared with about 10 years ago
thanks to development of computer performance. As the result, in the pump design review using
the analysis data from commercial software, the generation of the cavitation could be reduced toa considerable extent. In this report, the analysis theory of the cavitation and the simulation casestudies for the cavitation of mixed flow pumps using commercially available ANSYS CFX softwareis introduced.
１．はじめに

プ吸込性能の予測やキャビテーションの発生位置の把握

CFDソフトの発展は目覚ましく、ポンプの場合、例えを精度良く行うということはまだまだ難しい状況にあるば仕様点付近の流量と揚程の関係であれば定量的にも実と感じられる⑴。また、キャビテーションの発生が、ポ験結果とよく一致する結果が得られるようになっていンプの振動、騒音、性能低下、羽根表面の損傷を引き起る。このため、ポンプの開発において、デザインレビュー

こす可能性があるという事実を考えると、キャビテーを効果的かつ効率的に行うために、CFDを利用してポン

ション解析の精度向上は今後も継続的に取り組むべき課

プの性能を事前に予測することは日常的なこととなっ題の一つであると考える。
本稿では、当社で実施したポンプのキャビテーション

た。
流量と揚程、また軸動力と揚程の関係のみならず、ポCFD解析事例を紹介する。なお、ここで紹介する解析事

ンプの吸込性能の予測も精度良く行えるようになれば、例はすべて市販ソフトであるANSYS CFX 14.0を用いてデザインレビューがより充実したものになるという願望実施したものである。

はポンプ開発に関わるエンジニアにとって共通のものであると考える。また、設計段階でキャビテーションがど

２．ANSYS CFXのキャビテーションモデル

こに発生するかをあらかじめ把握できるということは、

ANSYS CFXのキャビテーションモデルは液体中の単設計者にとっては有益な情報となる。しかしながら、キャ

一気泡の球面対称な運動における境界面の運動を支配す

ビテーション解析手法が確立されていない現状を考える

る下記のRayleigh-Plessetの式をベースとしている⑵〜⑷。

と、市販ソフトで手軽にキャビテーション解析が行える

この式は気泡の力学的なバランスを表した式であり、気ようになった現在でも製品開発の限られた時間内でポン泡の変形や気液境界面での熱・物質伝達は考慮していなタ ーボ機械協会誌2014年11月号（第42巻11号）pp.35-40にい⑸。このため、種々の適用限界があることに注意しなければならない⑹。

掲載されたものを一部加筆・修正した。

–4–

電業社機械

Vol.39No.1（2015）
2RB

d 2 RB 3  dRB 
p −p
2σ
+ 
= v
 +
2

ρ f RBρfdt
2 dt

ポンプ開発におけるキャビテーションCFD

…⑴m f g = F

ここで、

(

Rnuc

RB：気泡半径［m］

ここで、

pv ：気泡内の圧力（液体温度における蒸気圧に等しい

F ：経験定数と仮定している）［Pa］)

3rnuc 1 − rg ρ g

2 pv − p× sgn ( pv − p )
3 ρf



…⑻

Rnuc ：核生成サイトの半径［m］

p ：気泡を囲む液体中の圧力［Pa］

rnuc ：核生成サイトの体積分率

r f ：液体密度［kg/m ］

である。

3

s ：液体と蒸気の間の表面張力［N/m］

ユーザーが設定可能なパラメータに関しては、デフォである。

ルト値から変更することでより精度の良い解析を行える

ANSYS CFXで使われているのは二次の項（低周波数成場合があると考えられるが、限られた時間内で解析を終分に対応）と表面張力を無視した次に示す簡略式である。

えることを考えるとポンプ開発においてはこのような

dR B
2 pv − p＝dt
3 ρfパラメータサーベイがほとんど行えないのが実状であ…⑵る。したがって、本稿で紹介する解析事例に関しては、気泡体積の変化率は、

ANSYS CFXのデフォルト値を使用している。すなわち、
RB＝2.0×10−6［m］

dVB d  4
=  π RB2 dtdt  3= 4π RB2

2 pv − p3 ρfRnuc＝1.0×10−6［m］
rnuc＝5.0×10−4…⑶F＝50（蒸発の場合）

気泡質量の変化率は、
dmBdV= ρg Bdt
dt= 4π R ρ g
2
B

F＝0.01（凝縮の場合）として解析を実施している。また、本稿で紹介する事例に関しては、すべて乱流モデルとしてSST（Shear Stress

2 pv − p
3 ρfTransport）モデルを用いて解析を実施した。

…⑷



３．斜流ポンプのキャビテーション解析

でそれぞれ表される。なお、

３−１

r g：気体密度［kg/m ］
3

単位体積当たりにNB個の気泡が存在する場合、体積分ルを示す。重力がキャビテーションに与える影響につい

率rgは、
rg =

重力および寸法の影響

図１に横軸斜流ポンプを解析した際に用いた形状モデである。

ては議論の余地があるが、NACA0015単独翼を対象とし

4
π RB3 N B

3

た解析では顕著な違いが見られないとの報告がある ⑺。

…⑸

図２は重力の影響について調べた結果であり、ボイド率・fgは、と表される。単位体積における全相間質量輸送率mdmBdt
3rg ρ g 2 pv − p
=
3 ρf
RB

Impellerm f g = N B

Rotational axis

Gravity…⑹となる。式⑹は蒸発を考慮して表された式になるが、凝縮も考慮するように一般化すると次式のようになる。
m f g = F

3rg ρ gRB

2 pv − p× sgn ( pv − p )3 ρfOutletDiffuser…⑺

また、凝縮と蒸発が異なる速度で起こりうるという事

Inlet

実を考慮して、蒸発は式⑺にさらに修正を加えた式⑻で

図１

解析モデル

Fig.１ Analysis Model

表される。

–5–

ポンプ開発におけるキャビテーションCFD

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

Void fraction＝10%⒜⒜

重力なし（定常、s =0.22）

Without gravity（Steady、s =0.22）
図２⒝⒝

重力あり（非定常、s =0.23）

With gravity（Unsteady、s =0.23）

重力の影響（ポンプ口径：500 mm）

Fig.２ Influence of gravity（Pump diameter：500 mm）

10%の等値面を可視化している。ボイド率10%の等値面

スクに頻繁にアクセスすることも一因であると考える。

がキャビティ界面を表しているか否かについては、キャ

図より、重力なしの定常解析結果と重力ありの非定常

ビテーション長さを正確に規定する上でも重要なため詳

解析結果の間には顕著な違いはないことがわかる。した

細な検討を行って議論をする必要があると考えるが、筆がって、ポンプ開発の現場で、解析に長い時間をかけら者らの知る限りではボイド率10%の等値面を使って可視れないが大まかな傾向は把握しておきたいといった場合化処理した報告が多く見受けられるので、ここではそれは、重力なしの定常解析を実施することも一つの手段にらの前例に倣った可視化処理をしている。s はキャビ

なり得るといえる。

⑻⑼

図３にキャビテーション数と揚程係数の関係を示す。

テーション数で、式⑼で定義している。

σ ≡ ( NPSH ) ×

2g
U2 

揚程係数y は次式で定義している。

…⑼

ここで、
g ：重力加速度［m/s2］

0.60

U ：羽根車チップ周速［m/s］

0.50
Head coefficient ψである。
なお、重力なしの場合は定常解析を行い、重力ありの場合は非定常解析を行っている。これは、定常解析を行うことによって解析時間を短縮し解析パターンを増やす
目的と、回転軸と重力の方向が異なる場合、非定常で解

0.40
0.30
0.20

析を行わなければならないというANSYS CFXの機能上の0.10制約のためである。今回のキャビテーション解析では、

0.00
0.0

1 stepあたり非定常解析は定常解析の約5.5倍の計算時間を必要としたが、これはANSYS CFXがPCクラスタなど
で並列計算する場合、MPI（Message Passing Interface）
を介してデータの送受信を行う以外に、非定常解析では

図３

Without gravity, SteadyWith gravity, Unsteady
1.0
2.0
Cavitation number σ

3.0

キャビテーション数と揚程係数の関係（ポンプ口径：500 mm）

Fig.３ Relationship between cavitation number and head coefficient（Pump diameter：500 mm）

解析中にNFS（Network File System）を介してハードディ–6–

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

ポンプ開発におけるキャビテーションCFD

Void fraction＝10%⒜⒜

重力なし（定常、s =0.19）⒝Without gravity（Steady、s =0.19）
図４⒝

重力あり（非定常、s =0.19）

With gravity（Unsteady、s =0.19）

重力の影響（ポンプ口径：2 000 mm）

Fig.４ Influence of gravity（Pump diameter：2 000 mm）

ψ ≡H×

2g
U2 

る。さらに、ボイド率10%の等値面の広がりはディフュー…⑽

ザの羽根前縁にまで及んでおり、この傾向は重力ありのここで、

非定常解析のほうが顕著である。
同じ流速であれば寸法の大きいポンプのほうが気泡のH：揚程［m］
である。

成長時間が長くなり、気泡自身が大きくなるため変形が図より、非定常解析では解析時間が長くなるため多点生じやすくなると考えられる。したがって、液体中の単での解析が不可能であったが、キャビテーション数が約

一球形気泡を対象としたRayleigh-Plessetの式では、式0.15の位置では重力なしの定常解析と重力ありの非定常の利用の前提条件が崩れてしまうため、キャビテーショ

解析の間で揚程係数の違いが見られたが、それ以外の部

ンを捉えきれない可能性がある。また、気泡の成長過程

分では違いは見られなかった。したがって、揚程低下がが変わることで、蒸発と凝縮にも何らかの影響を及ぼす

起こる付近では、解析を行う際により注意する必要があと考えられる。これらの理由からボイド率10%の等値面るといえる。

の広がりが口径500 mmと口径2 000 mmの解析結果の

次に羽根のプロファイルは口径500 mmの場合と相似間で異なったと考えられるが、キャビテーションの寸法

で、口径を2 000 mmとした場合の横軸斜流ポンプのキャ効果に関する研究データは少ないようである⑽。実験おビテーション解析結果を図４に示す。解析を行うにあよび解析を組み合わせた今後の研究の発展に期待するとたって、口径500 mmの場合と羽根車チップ周速が同じころである。

になるように回転速度を、ポンプ内の平均流速が同じに

図５にキャビテーション数と揚程係数の関係を示す。

なるように流量を設定した。図中の等値面は図２の場合取得したデータ数が少ないため解析数を増やして全体にと同様にボイド率10%の等値面を表す。

ついてのさらなる詳細検討を進める必要があるが、キャ

図より、重力なしの定常解析の結果ではボイド率10%

ビテーション数が0.19の位置で重力なしの定常解析と重の等値面が下側で広範囲に分布しているのに対して、重力ありの非定常解析の間の揚程係数に大きな違いが見ら力ありの非定常解析では上側で広範囲に分布しているこれた。また、図中の矢印は重力ありの非定常解析で得らとがわかる。また、口径500 mmの横軸斜流ポンプの解れた揚程係数の最大値と最小値の振れ幅を示している。

析結果と比較して、キャビテーション数の違いはあるが、重力ありの非定常解析における揚程の変動は口径500ボイド率10%の領域が全体的により広範囲に分布していmmの解析時にも見られたが、口径2 000 mmの解析時–7–ポンプ開発におけるキャビテーションCFD

電業社機械

0.60

No.1（2015）

Impeller

0.50
Head coefficient ψVol.39Diffuser
Inlet

Range of oscillation

0.40
0.30
0.20

Without gravity, SteadyWith gravity, Unsteady

0.10
0.00
0.0

図５

1.0
2.0
Cavitation number σOutlet

3.0

図６

解析モデル

Fig.６ Analysis model

キャビテーション数と揚程係数の関係（ポンプ口径：2 000 mm）

Fig.５ Relationship between cavitation number and head coefficient（Pump diameter：2 000 mm）

0.60
0.50
Head coefficient ψのほうが変動幅は大きかった。
ポンプ全体をモデリングしてキャビテーション解析を行う場合、必然的に解析時間が長くなることが問題の一つである。近年のコンピュータの性能向上は目覚ましいものがあるが、開発のリードタイム短縮が必要不可欠な

0.40
0.30
0.20
0.10

現状を考えると、ポンプ全体をモデリングしたキャビ

100%Q CFD
120%Q CFD

0.00
0.0

テーション解析は、RANS（Reynolds Averaged NavierStokes Simulation）を乱流モデルとして選択した場合でもある程度形状を詰めてから実施するのが現実的と考え図７る。また、デザインレビューの段階で短時間のうちに定0.2

100%Q Experiment
120%Q Experiment

0.4
0.6
0.8
Cavitation number σ

1.0

キャビテーション数と揚程係数の関係

Fig.７ Relationship between cavitation number and head coefficient

性的に傾向を把握するという意味では、定常解析の利用も有益であると考える。
３−２

１ピッチモデルによる解析ているといえる。したがって、サンプル数が少ないため

キャビテーション現象を物理的に把握することを目的

他のポンプについても調べる必要があるが、ポンプ設計とするのであれば、解析を精度良く実施するために全周時に行う揚程低下点の把握は１ピッチモデルを用いた解解析を行ったほうが良いのは明らかである。しかしなが析でも可能な場合があると考える。

ら、設計開発の初期段階では3%揚程低下がどの程度の位置で起こるかを大まかに把握しておきたいといった場

４．おわりに合がよくある。ここで紹介するのは短時間で定性的に傾当社で実施したポンプ開発におけるキャビテーション

向を把握することを目的として実施した１ピッチモデル

解析事例を紹介した。キャビテーション解析はポンプのを用いたキャビテーション解析の一例である。図６に解開発を進めるうえで有用なツールの一つとなっている

析に使用した口径300 mmの斜流ポンプの１ピッチ分のが、特にポンプ全体をモデル化した非定常解析の場合は形状モデルを示す。解析は定常解析で行い、重力の影響

解析時間が長くなり過ぎるため、開発のリードタイム短は考慮していない。

縮という製造業の至上命題を鑑みると、まだまだ気軽に

図７にキャビテーション数と揚程係数の関係を示す。

解析数を増やすわけにはいかないという印象を受ける。

図より仕様点に対して100%流量、120%流量の場合ともしたがって、解析モデルを簡略化して計算量を減らすなに実験結果と解析結果はほぼ一致しており、設計時にポどして、開発のリードタイムに合うように工夫しながらンプのパラメータサーベイを行うには十分な精度を有しキャビテーション解析を行っているというのが現状であ–8–

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

ポンプ開発におけるキャビテーションCFDろう。

⑷ 日本流体力学会編集，“混相流体の力学”，朝倉書店，pp.8082，1991.

しかしながら、コンピュータの性能向上に伴って、ポ⑸ 加藤洋治編著，“新版ンプの揚程および軸動力と流量の関係を調べる性能解28，1999.

析が、１ピッチの解析から全体をモデリングした解析

キャビテーション”，槇書店，pp.26-⑹ C. E. Brennen，辻本良信訳，“ポンプの流体力学”，大阪大学
出版会，pp.131-134, 1998.

へ、使用する乱流モデルもRANSからLES（Large Eddy⑺ “CFDによるターボ機械のキャビテーション予測手法の高度

Simulation）へと変遷してきたように、将来キャビテー

化プロジェクト「最終成果報告書」”，ターボ機械協会，pp.87-

ションの大規模解析が設計開発の現場で当たり前のよう

91，2011.

に使われる時代が訪れることはまず間違いない。そのよ⑻ 「キャビテーション研究分科会“

研究成果報告書（通算第７⑼ 「キャビテーション研究分科会“

研究成果報告書（通算第８期）」”，ターボ機械協会，2009.

うな来たる時代のために、キャビテーションモデルの改良や解析技術の研究を今後も進め、将来より高精度な解期）」”，ターボ機械協会，2012.

⑽ 岡村共由，“ポンプのキャビテーション（損傷を中心として）”，析がポンプ開発時に利用できるように研究に取り組む所

ダーボ機械協会第72回セミナー

存である。

水力機械のキャビテーショ

ンとその対策について，pp.25-36，2006.
＜筆者紹介＞＜参考文献＞

富松重行：‌2003年入社。ポンプ、送風機および流体関連機器の⑴ Chisachi Kato, “Industry-University Collaborative Project

研究開発に従事。現在、技術研究所研究課長。博士（工on Numerical Predictions of Cavitating Flows in Hydraulic学）。技術士（機械部門）。

Machinery-Part 1: Benchmark Test on Cavitating Hydrofoils,

Proc. ASME-JSME-KSME Joint Fluids Engineering Conference

角晃太郎：‌2009年入社。ポンプ、送風機および流体関連機器の⑵ M. S. Plesset and A. Prosperetti, “Bubble Dynamics and大谷亮介：‌2012年入社。ポンプ、送風機および流体関連機器の研究開発に従事。現在、技術研究所開発課。

2011, AJK2011-06084, 2011.

研究開発に従事。現在、技術研究所開発課。

Cavitation”，Ann. Rev. Fluid Mech., 9, pp.145-185, 1977.

⑶ “ANSYS CFX-Solver 13.0 理論ガイド（日本語版）”，ANSYS,
Inc.，pp.189-191，2010.

–9–ブラジル洋上FPSO船向け高圧多段ポンプ

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

ブラジル洋上FPSO船向け高圧多段ポンプ
池田侑樹High Pressure Multistage Pump for FPSO
By Yuki Ikeda
We hereby introduce a high pressure pump to a FPSO（Floating Production, Storage andOffloading system）, which is moored at offshore Rio de Janeiro.
The pump is titled as “Flow line circulation pump” and its application is for cleaning riser pipe
between sea bottom and the FPSO periodically.
Type of pump is double-casing, radially-split, multistage-centrifugal, between-bearing i.e. API
standard 610 Pump type BB5.
We shipped the pump after having passed our shop inspection and witness inspection by thecustomer.
This paper describes the outline of the pump and various analysis taken during the design stage.
１．はじめに

現地調査から始まり、設計・製作・工場立会検査を経

今回、ブラジルのペトロブラス社が保有するガス田のて、この度出荷を完了したので以下に紹介する。

開発に用いられる洋上FPSO船向けに横軸高圧多段ポンプ

納入先である本FPSOはリオデジャネイロ市の沖合約としては初号機となる１台のフローラインサーキュレー

160 kmの海上、ヘリコプターで約１時間30分の位置にションポンプを三井海洋開発株式会社殿から受注した。

係留されている。
概略位置を図１に示す。

２．ポンプ仕様および構造と特徴

２－１

ポンプ仕様

仕様を表１に示す。
リオ・デジャネイロ市

表１ ポンプ仕様

Table１ Specifications of pump

FPSO

形

式

横軸バレル形多段ポンプ（API type BB5）

口径

吸込100 mm×吐出し100 mm

段

数

８段

量

60 m3/h

吐

出

全

し
揚

取

体

ディーゼル油

数

１台

扱

２－２

Fig.１ Location of FPSO

720 m
3 400 min−1

台

図１ FPSO船の位置

程

ポンプ回転速度
流用途

海底から生産される油層流体をFPSOの生産設備に受– 10 –

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

ブラジル洋上FPSO船向け高圧多段ポンプ

け入れたり、FPSO上の生産設備で分離されてガスや水⑴

を海底に再注入するために用いられるライザー（Riser）

主軸の材質には洋上での過酷な環境における長期の運と呼ばれる海底とFPSOをつなぐパイプなどを総称して用を想定し、強度、耐食性において優れた特性を持つ二フローライン（Flowline）と呼ぶが、今回のフローライ

相ステンレス鋼（UNS S31803）を採用した。

ンサーキュレーションポンプは、このライザーを定期的

回転体

また、ポンプ回転体の危険速度が運用回転速度に対しに洗浄する用途として使用される（図２）。

て十分な離調を確保していることを確認するために、解析ソフトを用いてAPI 610にて規定されている評価方法

居住区・
ヘリポート

輸送
タンカーへ

生産設備

にしたがって横振動解析（Lateral Analysis）を行うこと

係留設備

により、ポンプ運転中の共振振動に対する信頼性をより貯油タンク向上させた（図４）。

係留素

係留素
ライザー

アンカー

アンカー
原油・ガス
の流れ

図４ 横振動解析

図２ FPSOの概念図

Fig.４ Lateral analysis

Fig.２ FPSO model

２－３

構造と特徴

⑵

ケーシング

本ポンプはAPI610規格に準拠しており、バレル構造

ケーシングは流体の外部への漏洩を防止するため、高（二重胴）ケーシング、８段のインペラを持つ電動機駆いシール性を有する垂直割り、円形フランジ形状および動の横軸バレル形多段ポンプである。電動機とポンプ間

バレル形のケーシングである。

に増速機を用い、ポンプ回転速度を3 400 min まで増

材質は耐食性の優れたSCS14Aを採用し、非接液部に−1速させている。

はステンレス面への素地調整を実施した上、塗装を施す

設計段階において幾つかの特別な配慮を要したので、それらを含め、構造と特徴を以下に説明する。ポンプ構

ことによって、洋上という腐食性の高い環境にも耐えられるものとした。

造図を図３に示す。

また、主配管と接続されるフランジをバレルケーシン

SUC.

DISCH.
インペラ
冷却ファン

冷却ファン

ラジアル軸受箱
インナーケーシング

バレルケーシング

図３ ポンプ構造図

Fig.３ Pump construction– 11 –

スラスト軸受箱ブラジル洋上FPSO船向け高圧多段ポンプ

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

グ一体形フランジ（Integral Type Flange）とすることに保することが、現地での安定、安全な運用を確実にする

より、ポンプ中心から各フランジまでの距離を通常よりために重要である。本ポンプにおいては構造体固有振動も短くした。このバレルケーシングのコンパクト化によ

数 解 析（Structural Natural Frequency Analysis）、 動 的

り、既設主配管を新製または改造することなしに現地に応答解析（Dynamic Forced Response Analysis）を実施し、て据付可能な構造となった。

ポンプユニット全体としても共振の問題が無いことを確⑶

軸受および軸受箱認した。

軸受の潤滑は強制給油を必要としない油浴式＋オイル

ポンプ、減速機、電動機、強制給油装置および共通ベーリング潤滑、潤滑油の冷却には軸に直結したファンを使スを含めたポンプユニットのFEAモデルを図６に示す。

用した自己空冷式を採用した。

また、電動機回転速度近傍の振動モードを図７－１に、ポンプ回転速度近傍の振動モードを図７－２に示す。

ラジアル軸受として使用されるジャーナル軸受のモデリングを行い、運転時の潤滑油温上昇などについて解析を実施し、仕様を満たしていることを確認した（図５）。
スラスト軸受は玉軸受を採用し、選定においては、
FPSO船の傾きによる加速度も考慮に入れ、スラスト力を算出し、API 610にて規定されている軸受寿命を満足するものとした。
軸受箱は、ファン冷却による放熱効果をより効率的に行うため、大気部に複数のフィンを設けている。また、保守・点検が容易なように上下二ツ割構造としている。

図６ FEAモデル

Fig.６ FEA model

図７－１ 電動機回転速度近傍の振動モード
Fig.７－１ Vibration mode

図５ ジャーナル軸受モデリング（Vicinity of motor rotational speed）

Fig.５ Model of journal bearing⑷

軸振動・軸受温度監視装置

プラントにおいて重要度の高い機器の運転状態を常に測定し評価することは、保守・保全の面において、プラント全体の信頼性を向上させる上で有効である。
本ポンプでは、運転中の軸振動および軸受温度を常時測定・監視・傾向管理を行い、異常の発生を未然に防止

図７－２ ポンプ回転速度近傍の振動モード

するとともに、異常が発生した場合、警報／停止信号を

Fig.７－２ Vibration mode

（Vicinity of pump rotational speed）

発信するためのセンサを付属している。
⑸

ポンプユニット

ポンプ単体だけではなく、共通ベース上に搭載される

また、ノズルモーメント解析を実施し、ポンプ主配管

主な機器である、既設の電動機および強制給油装置、新取付け部にある規定されたモーメントが及んだ場合にポ製の増速機を含めたポンプユニットとしての信頼性を確

ンプ主軸の変位がAPI 610に規定されている値以下であ– 12 –

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

ブラジル洋上FPSO船向け高圧多段ポンプ

図８ 軸変位

Fig.８ Shaft displacement
図10 社内試運転
Fig.10 Shop test

４．おわりに石油、天然ガスはエネルギーの中心として、世界の一次エネルギーの約６割を占めているが、これらの開発は
陸上から海洋へ移行しつつある。世界の石油、天然ガスの生産量の３割程度が海洋から生産されており、海洋開発の占める比重は今後も増加傾向にある。海洋開発の中でも深海および超深海生産が注目されており、FPSOな
どの浮体式生産設備を用いた開発が世界中で進められている。
今後も、当社はそのような世界の動向にマッチした需要を的確に把握し、顧客の要求する仕様を満足させるこ

図９ 応力解析とはもとより、顧客の更なる期待に応える信頼性を有す

Fig.９ Stress analysis

る製品を設計、製作することに努力し続けていく所存である。

ることを確認した。更に同条件においてポンプ取付け部

おわりに本ポンプの設計、製作にあたり終始適切な助や、ベースのリブ溶接部などに集中的に過大な応力が生言とご協力を頂きました三井海洋開発株式会社殿の関係

じないことを確認した（図８、図９）。

各位に厚く御礼申し上げます。

３．社内試運転＜参考文献＞⑴

社内試運転は、現地での運転を可能な限り再現するた

三井海洋開発㈱殿ホームページ

http://www.modec.com/jp/

め、計測機器などの付属品を取付けた状態で行った（図（2015年4月27日アクセス）⑵ 飯 田 隆 二： 船 舶 用 立 軸 斜 流 ポ ン プ、 電 業 社 機 械、37-1、10）。
性能についてはAPI 610にて規定されている許容値、基準値に対して満足していることを確認した。機械的な（2013）、17-19＜筆者紹介＞

池田侑樹：2006年入社。主に、高圧ポンプの設計に従事。現在、健全性についてはポンプおよび増速機の各部における振水力機械設計部

動および温度の測定、各付属品の評価を行い、いずれも顧客の仕様を満足する結果が得られ、立会検査も合格となった。

– 13 –

高圧ポンプ課。

中部地方整備局

鳥居トンネル向け送風機設備

中部地方整備局

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

鳥居トンネル向け送風機設備
遊馬

誠

関

晃平

野知

誠

Fan Equipment for Torii Tunnel of Chubu Regional Development Breau
By Makoto Asoma, Kouhei Seki and Makoto Nochi
Since 1978, Torii tunnel has been operated in semi-transverse ventilation system by axial fans.
But due to recent constraint of emission gas from automobiles and as the result of the efforts, airvolume for the tunnel ventilation was decreased. Therefore, the ventilation system can be changed
to longitudinal flow type by jet fans. In this paper, we will introduce the case that we re-use thejet fans by overhauling them which we delivered to the Odori tunnel in our fiscal year 2004. At thesame time, we applied the inverter control to the jet fans for saving energy. This paper introduces
the said overhaul and inverter control system.
１．はじめに

国道19号鳥居トンネルは中京圏と木曽地区、中信およ鳥居トンネル
長野県木曽郡木祖村薮原〜
塩尻市奈良井び北信を結ぶ重要な幹線道路の一部として利用されている。1978年度に供用し現在までで35年が経過している（図１）。
既存のトンネル換気方式は、天井板を有する「送気半横流換気方式」が採用されている。今回、自動車排出ガス規制の強化による排気ガス排出量の減少により、ジェットファン「縦流換気方式」に変更した。
また、省エネルギーを目的としたジェットファンイン
バータ制御方式が採用されたので、ここに紹介する。

２．工事概要2−1

換気方式の変更

本トンネルは1978年および1995年に横形軸流送風

図１ 位置図⑴

機を両坑口各２台の計４台設置していた。本工事にてFig.１ Site location

ジェットファンによる縦流換気方式へ変更し、これにより天井板が撤去されることで、安全面も配慮されたトンネル環境となる。

る。換気方式はジェットファン縦流式で口径1 250 mm

当社では東北の鍬台トンネル、笹谷トンネル、東京のの高風速型ジェットファンを4台設置した（図２）。

小仏トンネルなどに続き本トンネルで５本目の半横流換

計測設備は、煤煙量を透過率で監視するVI計を２組、気方式から縦流換気方式への変更となる。

トンネル内風向風速を測定するAV計を１台設置し、一換気方式の違いについて表１に示す。
２−２

酸化炭素濃度を測定するCO計を２台既設改造した。

工事概要

２−３

鳥居トンネルは全長1 738 mの対面通行トンネルであ

施工内容

今回の主な施工内容を表２に示す。

– 14 –

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

中部地方整備局

鳥居トンネル向け送風機設備

表１ 換気方式

Table１ Ventilation system
送気半横流

換気方式
説

明

縦流

（天井板撤去前の鳥居トンネルの換気方式）（本工事のジェットファンによる縦流換気方式）

両坑口の換気所より軸流送風機にて新鮮な空気をトンネル内に坑口からジェットファンの推力にて新鮮な空気をトンネル内に送り換気する。

軸流送風機

送り換気する。

軸流送風機
ジェットファン

概 略 図
風の流れ
車の流れ

風の流れ
車の流れ

記号

備考

JF-1250X

S

ジェットファン用手元開閉器箱

電気室

高風速型

煙霧透過率測定装置（VI計）

投光部

煙霧透過率測定装置（VI計）

受光部

CO

一酸化炭素検出装置（CO計）AV

風向風速測定装置（AV計）

CO

藪原側

名称

JF

CO

AV

S

S

S

S

JF-1

JF-2

JF-3

JF-4

奈良井側

鳥居トンネルL＝1 738 m

図２ トンネル内換気設備配置図

Fig.２ Arrangement of ventilation equipment in tunnel

３．ジェットファン設備

表２ 施工内容

Table２ Construction contents

３−１

ジェットファンの整備・転用

機器名称

数量

施工内容

備考

口径1 250ジェットファン

４

工場分解整備・据付

転用

換気計測制御盤

１

製作・据付

換 気 動 力 盤

１

製作・据付

インバータ

３）。納入から約10年経過した分解・整備状況を図３に

計

１

製作・据付

CO計既設改造

示す。

測

設

備

整備・転用するジェットファンは、高山国道事務所管
内小鳥トンネルに当社が2004年度に納入している（表発錆が見られるものの主要構造物の劣化は確認されず、吸音材などの消耗部品の交換を実施した。
３−２

本工事の特徴は、①送気半横流換気方式から縦流換気方式へインバータ制御インバータ制御はこれまでも省エネルギーの社会的要②ジェットファンの整備・転用

請はあったものの、動力盤からジェットファンまでの配③ジェットファンのインバータ制御

線距離が長く、次の３つの課題への対策が実証されていである。

なかったため台数制御が主流であった。

– 15 –

中部地方整備局

鳥居トンネル向け送風機設備

電業社機械

表３ ジェットファン仕様持つため高調波対策が必要となる。高調波は進相コンデ

Table３ Specification of jet fan
形式

電動機直結内装軸流式

口

径

1 250 mm

吐 出 し 風 量

43 m3/s以上

有効吐出し面積

1.23 m2

吐出し平均風速

35 m/s以上

効

率

75%以上

電 動 機 定 格

50 kW

台

数

Vol.39No.1（2015）

ンサの発熱などの原因となる。
ジェットファンのインバータ制御において高調波対策
は次の２つがある。
①12相入力方式トランス②PWMコンバータ
本工事ではコスト面で優位な12相入力方式トランスを採用した。

４台（転用）⑶

高周波（電磁ノイズ）対策

インバータ装置は装置内部で交流から直流へ変換し（コンバータ部）、さらに直流から交流へ変換（インバータ部）している。インバータ部での高速なスイッチング
が高周波の発生原因である。一般に高調波が2 ～ 3 kHz、高周波が10 kHz ～ 30 MHzと言われる。高周波はラジ
オ再放送設備に雑音を発生させるなどの原因となる。
対策として、ジェットファンのインバータ制御用に開発された帰還回路付き正弦波化フィルタ（図４）を採用
し、他設備への影響を防止している。

図３ ジェットファン分解整備状況（整備前）
Fig.３ Overhaul of Jet fan①サージ電圧対策②高調波対策③高周波（電磁ノイズ）対策
各課題に対する本工事の対策を次に示す。
⑴

サージ電圧対策

サージ電圧は短時間に大きな電流変化があるほど大きくなる。さらにインバータ二次側と電動機の間で反射を繰り返し重畳される特性があり、ジェットファンのような長距離配線では予測することが難しく、最悪の場合は電動機の耐電圧値を超えて絶縁破壊を起こす。

図４ 帰還回路付き正弦波化フィルタ
Fig.４ Distance free surge absorber

本工事ではジェットファン用電動機およびインバータ装置にて次の対策を実施した。
①電動機：絶縁強化した電動機に取替

３−３②インバータ装置：サージ電圧を抑制できる３レベル

トンネル内はジェットファンの推力で送気され、外気インバータを使用⑵

インバータ制御による省エネルギーとの交換がなされる。これまで必要推力を確保するため、

高調波対策

ジェットファン１台毎の運転・停止による台数制御が用

商用電源周波数の整数倍の周波数を持つ正弦波を高調いられていた。

波といい、機器の回路内に整流回路とコンデンサを利用

これに対し、インバータ制御はジェットファン羽根車

した平滑回路を持つもので発生する。インバータ装置はの回転速度を制御することで、同じ推力を確保するため内部に整流回路およびコンデンサを利用した平滑回路をの電力量を台数制御に対し抑制し、効率的な運転を行う– 16 –

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

中部地方整備局

鳥居トンネル向け送風機設備ことを可能とした。
３−４

インバータ制御設備

ジェットファンインバータ制御設備は換気動力盤および換気制御計測盤で構成される。
⑴

換気動力盤

インバータ、高調波および高周波対策機器を搭載している（図５）。

図６ 換気制御計測盤外観

Fig.６ View of ventilation contorol panel

る。今回の経験を活かし、時代に沿った合理的でかつ信図５ 換気動力盤外観

頼性の高い製品を提供していく所存である。

Fig.５ View of ventilation power panel

最後に、本工事の実施にあたり、終始適切なご指導を頂いた飯田国道事務所殿ならびに関係各位に厚く御礼申

従来の台数制御で使用するコントロールセンタに比し上げます。

べ、幅および奥行が２倍程度大きくなる。
⑵＜参考文献＞

換気制御計測盤⑴

トンネル内環境を計測し、ジェットファン運転を行う盤である（図６）。

飯田国道NOW（平成25年11月６日版）＜筆者紹介＞遊馬

４．おわりに自動車排出ガス規制の強化による排気ガス排出量の減

関少により、既存のジェットファンが不要となり、今回のを目的としたインバータ制御の導入も増加する傾向にあ– 17 –

送風機のエンジニアリングに従事。
現在、社会システム技術部

技術１課

主事補

晃平：2011年入社。送風機設備のシステム設計に従事。

野知ような転用が増加する傾向にある。また、省エネルギー

誠：1998年入社。運転支援システム装置の設計を経て、現在、プラント建設部

システム設計課

誠：1995年入社。製造部を経て、官公需の営業に従事。
現在、名古屋支店社会システム営業課

担当課長

トルコ

Zorlu社 地熱発電プラント用ポンプ

トルコ

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

Zorlu社 地熱発電プラント用ポンプ江口崇

Pumps for Geothermal Power Plant, Zorlu/Turkey
By Takashi Eguchi
We delivered Hotwell pump - 2 sets and Binary cooling water pump - 2 sets to Alasehir Geothermal Power Plant,

Zorlu/Turkey. The type of Hotwell pumps are vertically suspended, double-casing volute pump i.e. API Standard 610

type VS7. The type of binary cooling water pumps are vertically suspended, single-casing diffuser pump i.e. type VS1.
These pumps are the key machinery that requires reliability in the geothermal power plants. This paper summarizes theapplication, specification and construction of those pumps.

１．はじめにリア半島の西に位置するManisaに建設される（図１）。

近年、トルコでは今後の人口増加や内需の拡大に伴い

２．各ポンプの概要と特徴

発電需要が増加することが見込まれており、電源確保が大きな課題となっている。そのため、再生可能エネルギー２−１

Hotwell Pumpへの関心も高まっており、同国に存在する地熱資源の有

Hotwell pumpは、復水器から出る温水を冷却塔や還効利用が活発になってきている。そうした背景の中、ト元井に送水するために用いるポンプである。冷却塔で冷ルコ政府により地熱資源が豊富なトルコ西部を中心に地却された水は再び復水器に戻される。この復水器を循環

熱発電所の開発が進んでいる。

する水は、硫化水素やシリカなどを多く含む地熱復水

今回、トルコのZorlu Energy Electricity Generation Co.

（Geothermal steam condensate）が用いられており、温Inc.社 に、Alasehir Geothermal Power Plant内 のHotwell

水ポンプの設計においては、材質選定に十分留意する必Pumpを２台、Binary Cooling Water Pumpを２台、それぞ要がある。

れ納入した。現在Zorlu社が建設中のAlasehir Geothermal

またHotwell pumpは、吸込側が復水器となることかPower Plantはトルコ国内の地熱発電プラントであり、ら、有効吸込ヘッド（NPSHav.）が厳しい条件となる。

Geothermal Fluidを利用しエネルギーコンバージョンを

このため、吸込条件が有利となる立軸両吸込渦巻ポンプ行うことで、45 MW規模の安定かつ高品質な電力供給を採用している。
⑴

を行うことを主目的としている。同プラントは、アナトポンプ仕様および構造

Hotwell pumpの仕様を表１に、ポンプ構造を図２に
表１ ポンプ仕様

Istanbul

Table１ Specifications of pumpAnkaraManisa用

途

Hotwell Pump

形

式

バレル形立軸両吸込渦巻ポンプ

吸込・吐出し口径
全
吐

揚
出

し

出

32.2 m量4 290 m3/h

力

500 kW

NPSHav.

図１ Manisaの位置

Fig.１ Location of Manisa

液– 18 –

44×28 inch

程

3.5 m
質

Geothermal steam condensate

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

トルコ

Zorlu社 地熱発電プラント用ポンプ

電動機
駆動機台
吐出しエルボ
吐出しバレルケーシング
吸込

揚水管
渦巻ケーシング

図３ Hotwell pump 外観

Fig.３ View of Hotwell pump

⑵

ポンプ材質

本ポンプの取扱流体は、腐食性の高い硫化水素などを含む地熱復水であることから、耐食性を考慮した材質と

図２ Hotwell pump 構造図

なっている。接液部となる吐出しエルボ、揚水管、バレFig.２ Configuration of Hotwell pump

ルケーシングなどの溶接構造品および主軸についてはス
テンレス鋼：SUS316Lとし、インペラ、渦巻ケーシング示す。また、ポンプの外観を図３に示す。

などはステンレス鋳鋼品：SCS16Aを採用した。

本ポンプは電動機直結駆動の一床式バレル形立軸両吸非接液部となる駆動機台については、経済性を考慮し込渦巻ポンプであり、スラスト荷重はモータで支持してて炭素鋼：SS400としている。なお、これらの材質の組いる。軸封部には、二ツ割のメカニカルシールを採用し、み合わせは、今回と同様の地熱プラントにおいて充分に電動機を取り外すことなく、メカニカルシールの交換が実績があるものとなっている。

できるようにしている。また本メカニカルシールは無注

２−２

Binary Cooling Water Pump

水型であるが、自他圧切替式注水型のSeal Plan（API682：

Binary cooling water pumpは、復水器から出る温水を、

PLAN12+32）を採用することにより復水器系統全体のプラント内のさまざまな冷却水用として送水するポンプ

真空保持を確保している。ポンプ水中軸受は、ポンプがであり、取扱流体はHotwell pumpと同じ地熱復水であ

常時没水状態であることから、合成ゴム軸受を採用してる。

いる。バレルケーシングはバレル径を極力小さくしつつ、

ポンプの型式は、立軸斜流ポンプを採用している。

整流リブを設けてポンプ吸込部への流れ込み状態や損失⑴

への影響を考慮している。

Binary cooling water pumpの仕様を表２に、ポンプ構– 19 –

ポンプ仕様および構造

トルコ

Zorlu社 地熱発電プラント用ポンプ

電業社機械

途

Binary cooling water pump形式

立軸斜流ポンプ

吐 出 し 口 径

32 inch全程30.1 m

量5 710 m /h

力

610 kW

吐

揚
出

し

出
NPSHav.
液

用し、スラスト軸受ユニットの分解を行わずにメカニカ
ルシールの交換ができるようにしている。メカニカル
シールは無注水型を採用しており、注水配管が不要のSeal Planを採用している（API682：PLAN13）。ポンプ
水中軸受は、上部には初期無注水起動が可能なPTFEゴ

3

ム軸受を採用し、常時没水となる下部には、合成ゴム軸13.7 m
質No.1（2015）

支持している。軸封部は二ツ割のメカニカルシールを採表２ ポンプ仕様

Table２ Specifications of pump用

Vol.39受を採用している。軸封部同様、軸受への注水配管を無Geothermal steam condensate

くし、設備の簡素化を図っている。
⑵

ポンプ材質

本ポンプの取扱流体は、Hotwell pump同様地熱復水であることから、耐食性を考慮した材質となっている。
接液部となる揚水管などの溶接構造品および主軸についてはステンレス鋼：SUS316Lとし、インペラ、吐出しボ
ウル、吐出しエルボなどはステンレス鋳鋼品：SCS16Aを採用した。非接液部となる軸受台、駆動機台について
は、経済性を考慮して炭素鋼：SS400としている。

電動機
スラスト軸受ユニット

駆動機台

３．おわりに再生可能エネルギーである地熱エネルギーを活用した

軸受台

地熱発電は、地球温暖化対策として有効であるため、地吐出し吐出しエルボ

熱発電プラントの建設は今後増えてくるものと予想される。本地熱発電プラント用ポンプは、当社にとってヨー
ロッパ圏における初実績であり、従来のアジア、アフリカの実績に加え、今後ヨーロッパ圏地熱発電プラントにおける納入実績拡大が期待される。
当社にて納入したHotwell pumpは地熱発電プラントにおいて重要な機器であり、さらに連続運転機器でもあることから、その用途において電力の安定供給のため、揚水管

設備の信頼性を確保しなくてはならない。
今後とも、顧客の期待に応え、その設備の重要性を充分に認識して、常に信頼性の高い製品を提供し、満足して頂けるよう努力していく所存である。

吐出しボウル＜筆者紹介＞

吸込ベル

江口崇：‌2006年入社。主に、立軸斜流・横軸遠心ポンプの機器設計業務に従事。現在、水力機械設計部
１課

図４ Binary cooling water pump構造図

Fig.４ Configuration of Binary cooling water pump造を図４に示す。
本ポンプは電動機直結駆動の一床式立軸斜流ポンプであり、スラスト荷重はポンプのスラスト軸受ユニットで– 20 –

主任

博士（工学）。

水力機械

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

LNG受入基地向けスーパー二相ステンレス製ポンプ

LNG受入基地向けスーパー二相ステンレス製ポンプ
秋山

祐

鈴木伸一

Super Duplex Stainless Steel Pumps for LNG receiving terminal
By Yu Akiyama and Shinichi Suzuki
We supplied 2 sets of vertically suspended mixed flow pump i.e. API Standard 610 type VS1 foran expansion project of Map Ta Phut LNG receiving terminal, which is known as the first LNG
receiving terminal in Thailand. The sea water vaporizer pump is key machinery for regasification of
the LNG. Nowadays, in the country, the demand for natural gas is increasing. Then, the reliabilityof the pump comes to very important. Therefore, we adopted super duplex stainless steel for the
major pump parts considering the long durability. And, we confirmed the mechanical strength
necessary to resist the external force expected at site by FEM analysis.
１．はじめにBang・kok

世界的な地球環境への意識向上から、炭酸ガス排出量

Map Ta Phut

が石炭と比較して少なく、従い、環境負荷が小さい天然ガスの需要が高まっている。特に東南アジアでは、これまで天然ガスの輸出国であった国においても高度経済成
長に伴う自国内の需要の高まりから天然ガス受入基地建設が進んでいる。とりわけ、タイでは国内の天然ガス生産がピークに達しつつある中で、天然ガスの70%が発電に使用されており、需要の増加に対応が必要となっている。
こうした中、タイにおける初めてのLNG受入基地であるMap Ta Phut LNG基地（図１参照）が2011年に稼働し、16万m3のLNGタンク２基で年間500万トンの液化天然ガスを受け入れており、現在進行中の拡張設備工事によ

図１ Map Ta Phutの位置

り年間LNG受入量1 000万トンを目指している。

Fig.１ Location of Map Ta Phut

今回この拡張工事に伴う増設設備としてPTTLNG株式
会社殿に気化器海水ポンプを製作し、納入した。以下に

表１ ポンプ仕様

その概要を紹介する。

Table１ Specifications of pump型

２．ポンプ仕様および構造と特徴

式

吐出し口径
全

本ポンプの仕様を表１に、ポンプ外観を図２に、ポンプ構造を図３に示す。今回納入するポンプは増設機であり、プラント拡張に伴う運転や既設ポンプとの並列運転
う性能に配慮したポンプとなっている。

– 21 –

程40inch38 m（Phase1）、27 m（Phase2）

吐 出 し 量7 673m3/min（Phase1）、10 300 m3/min（Phase2）

回 転 速 度

600 min−1（同期）出を可能とするため２パターンのポンプ仕様を満足するよ

揚立軸斜流ポンプ

力

1 100 kW取 扱 流 体

海水

台

２台

数

LNG受入基地向けスーパー二相ステンレス製ポンプ

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

Resistance Equivalent＝Cr%＋3.3×Mo%＋16×N%） のものをSDSSと称し、オーステナイト系ステンレス鋼に比べ耐応力腐食割れ、耐孔食性、耐すきま腐食性に優れた特徴を持っているため、海水などの高腐食環境にさらされるポンプに対して長寿命化を計ることができる。またオーステナイト系ステンレス鋼に比べ約２倍の高強度を有しているため、ポンプの軽量化を計ることができる。
さらにフェライト系ステンレス鋼に比べ溶接性に優れているため耐応力腐食割れ性を維持しつつ、溶接構造に適用できるなどの特徴を有している。
２−２

図２ 気化器海水ポンプ外観

主要部品の強度評価

ポンプの高信頼性を確保するため、FEM解析を利用し、Fig.２ View of sea water vaporizer pump

実環境に対して十分な強度を有する構造となるよう設計している。例えば、ポンプ・電動機自身の質量やポンプ運転により定常的に作用するスラスト荷重などに加え、過渡的な地震荷重や電動機短絡時の発生荷重などを負荷

電動機

6 635

駆動機台

主軸
SDSS

させ、ポンプ各部に掛かる応力が材料強度に対して十分余裕があることを確認した。また、ポンプの運転時に発生する吐出反力や配管側からの外力が吐出しエルボに作

小配管
SDSS

用した場合の応力や変形量を評価し、運用上問題のない吐出しエルボ
SDSS

ことを確認した（図４、図５）。

8 920

揚水管
SDSS

インペラ
SDSS

ボウル
SDSS
吸込ベル
SDSS
吸込ストレーナ
SDSS

図３ ポンプ構造

Fig.３ Configuration of pump

２−１

ポンプ材質

本ポンプの主要部材質（インペラ、主軸、ケーシング）
はスーパー二相ステンレス鋼（Super Duplex StainlessSteel 略してSDSSと記す）を採用している。オーステ
ナイト組織とフェライト組織が共存した二相系ステン
レ ス 鋼 の 中 で もPRE＞40（ 耐 孔 食 指 数

図４ FEM解析図（地震加速度など）

Fig.４ FEM analysis（Seismic acceleration etc.）

PRE：Pitting– 22 –

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

LNG受入基地向けスーパー二相ステンレス製ポンプ

海水ポンプ設備は液化天然ガスを気化させる上で、重要な役割を担う機器の１つであり、高い信頼性が求められる。今後とも、顧客のニーズに応えるため、設備の重要性を十分に認識し、高品質・高信頼性を満たすポンプの設計・製作に努力する所存である。
おわりに、本ポンプの計画・製作にあたり終始適切な御指導と御協力を頂いたPTTLNG株式会社殿、東京ガス
エンジニアリングソリューションズ株式会社殿の関係各位に心より感謝の意を表します。
＜参考文献＞⑴

PTTLNG Company Limited ホームページ（http://www.pttlng.com/en/default.aspx#）（2015年５月７日アクセス）⑵ 東京ガスエンジニアリングソリューションズ㈱

図５ FEM解析図（ノズルロード）

ジ（http://www.tokyogas-es.co.jp）

Fig.５ FEM analysis（Nozzle load on the discharge elbow）

ホームペー（2015年５月７日アクセス）⑶

JOGMECホームページ（http://www.jogmec.go.jp/）（2015年５月７日アクセス）

３．おわりに＜筆者紹介＞

環境負荷が低く安定供給が期待される天然ガスの需要

秋山

は、東南アジアのみならず世界的に今後ますます拡大し祐：2009年入社。主に、立軸斜流ポンプの機器設計業務に従事。現在、水力機械設計部水力機械１課。

鈴木伸一：2004年入社。主に、海外向け、営業に従事。現在、ていくことが予想される。天然ガスを経済的に利用する

海外部シンガポール事務所

ためには液化天然ガス設備が欠かせず、なかでも気化器– 23 –

所長。

インドネシアKRAKATAU POSCO社向け

インドネシアCOGブロワ

電業社機械

KRAKATAU POSCO社向け

Vol.39No.1（2015）

COGブロワ中山淳

鈴木重雄

COG Blowers for PT KRAKATAU POSCO in Indonesia
By Jun Nakayama and Shigeo Suzuki
DMW delivered 2 units of Coke Oven Gas（COG）Exhausters（Blowers）to PT KRAKATAUPOSCO, Cilegon, Indonesia. These blowers are used for delivering COG from Coke furnace toits refining facility. The Blower is axially split casing, double suction, one stage, centrifugal typedriven by Electric Motor through Increasing Gear.
In view of safety and reliability, some instruments for monitoring the shaft vibration and bearing
temperature are installed. To ensure uniform adhesion of tar and consequent rotor balance, low
speed turning device for slow rotor turning is provided. These two blowers were now commerciallyoperated continuously by switching the operating unit.
１．はじめにを２台製作、納入したので以下に紹介する。

近 年、 東 南 ア ジ ア で は こ こ 数 年 の 堅 調 な 経 済 成 長

なお、納入先であるインドネシアのCilegonの位置をで イ ン フ ラ 用 建 材 な ど の 鉄 鋼 需 要 が 急 増 し て い る。
KRAKATAU POSCO社は、2010年に韓国鉄鋼大手POSCO

図２に示す。

とインドネシア国営鉄鋼大手KRAKATAU STEELの共同出

２．コークス炉ガス（COG）ブロワ

資で、東南アジア初の一貫製鉄所建設と運営に向けた合製鉄においては、高炉の燃焼にコークスが用いられ、弁会社として設立された。製鉄所は、インドネシアジャ

本製鉄所では石炭からコークスを乾留生成するコークス

ワ島西端のBanten州Cilegonに位置し、粗鋼生産量は年

炉を併設している。コークス生成過程で発生するCOGは、間300万トンとして、2013年12月に稼動を開始した。

水素やメタンなどの有効成分を含んでいることから、い今回、POSCO E&C殿経由でコークスプラント（図１）

くつかの精製工程を経て発電エネルギーや製鉄所内のエネルギーとして有効利用される。

用コークス炉ガス（Coke Oven Gas、以下COG）ブロワ

JAVA
Cilegon

INDONESIA

図１

図２

コークスプラント概観

Fig.１ View of coke plant

納入先

Fig.２ Site location– 24 –

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

インドネシア３－１

この設備の中で、COGブロワは、炉内でコークスを焼KRAKATAU POSCO社向け

COGブロワブロワ

本ブロワにはブロワ－電動機間に設置した増速機によいて発生させたガスを誘引し、COG精製設備へ圧送するものである。

り電動機回転速度を増速する構成となっている。また、

２－１

ブロワの仕様ブロワ軸受および増速機に給油するための強制給油装

ブロワの仕様を表１に示す。

置、ブロワを低速回転させるためのターニング装置が付

表１属している。

ブロワ仕様

耐食性を考慮したステンレス合金製オープンインペ

Table１ Blower specifications
形式

鋳鉄製両吸込単段ターボブロワ

吸込／吐出し口径

1 200/1 000 mm

風量2 140 m /min

昇圧

22.5 kPa

取扱気体

コークス炉ガス

回転速度

約7 000 min−1

電動機出力

1 200 kW

ラ、鋳鉄製でメンテナンス性を考慮して上下二分割構造
ケーシングを採用している。軸受は、ティルティングパッ
ド方式のジャーナル軸受を使用している。

3

また、ブロワの取扱気体が可燃性のため外気の侵入や有毒なCOGのリークアウトを防止する必要がある。そのため、軸封部には水封ラビリンスと停止時のリークアウ
ト防止用のメカニカルシールを採用している。
３－２

３．ブロワの構造と特徴

強制給油装置

ブロワ軸受、増速機およびターニングクラッチの潤滑

ブロワの外観を図３、構成を図４に示す。本ブロワは用に、強制給油装置を付属している。強制給油装置はブ

両吸込単段ターボブロワとしては当社最大クラスであロワ棟の１階に設置され、２階に設置されているブロワ

り、コークスプラントブロワ棟の２階に設置されている。

へ潤滑油を供給している。強制給油装置の現地据付状態を図５に示す。
３－３

ターニング装置

ブロワの取扱気体であるCOGには付着性のあるタールが含まれている。ブロワ停止時には、タールの不均一な付着による回転体アンバランスを防ぐため、ターニング（低速回転）装置が必要となる。今回納入したターニン
グ装置を図６に示す。
ターニング装置は、主電動機側とは反対側に設置されている。ブロワ停止時には、ターニングギヤ、ターニン
グクラッチを介してターニングモータで駆動される。
３－４
図３

Fig.３

ブロワ監視装置

本ブロワには、軸振動計、軸移動計および軸受温度測

ブロワ外観

定用測温抵抗体を付属している。今回付属している監視

View of blower

モータ
増速機

ブロワ
ターニング装置

図４

ブロワの構成Fig.４  Constitution of blower– 25 –

インドネシアKRAKATAU POSCO社向け

COGブロワ

電業社機械

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転中の軸振動および軸受温度を常時監視して傾向管理
し、事故や故障の発生を未然に防止する。異常傾向となった場合には、アラーム／トリップ信号を発信し、ブロワを保護するための監視装置を取り付けている。

４．社内試運転
社内試運転は、現地での運転をできるだけ再現するため、計測機器や小配管などの付属品を設置した状態で実施した。社内試運転の状況を図８に示す。

図５

ブロワ本体

強制給油装置外観

測温抵抗体

増速機

Fig.５ View of lube oil system

ターニングギヤ

軸振動計

潤滑油配管

図８

社内試運転

Fig.８ Shop test

ターニングクラッチ

ターニングモータ

図６

ターニング装置

工場では空気による運転となり、実際の取扱ガスの密

Fig.６ Turning device

度とは異なる条件となる。そのため、密度の違いを考慮し、性能換算による現地性能予測を行って工場試験状況

装置を図７に示す。

の妥当性を確認した。ブロワの性能ならびにブロワ各部

運転中の軸振動を測定し評価することは予防保全の面における振動や軸受温度などの機械的な健全性の評価をから設備の信頼性を高める上で有効である。今回は、運

行い、いずれも顧客の仕様を充分満足する結果が得られ
た。

測温抵抗体

５．現地試運転

軸移動計

現地の据付・組立および試運転はすべてPOSCO E&C

軸振動計

殿の所掌のもとで行われ、当社は据付、組立および検査の技術指導員を派遣した。
各種検査および試運転を実施し、ブロワの据付・組立をはじめ補機（強制給油装置、ターニング装置など）の調整および各種計装設備について適正な施工、調整が行われていることを確認した。現地の据付状態を図９、ブロワが設置されているコークスプラントブロワ棟を図10に示す。
図７

現在は商用運転状態に入り、異常なく運転が継続されブロワ監視計器ている。

Fig.７ Blower monitoring instruments– 26 –

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

図９

インドネシア

図10

ブロワ現地据付状態

Fig.９ View of blower at site

KRAKATAU POSCO社向け

COGブロワコークスプラントブロワ棟

Fig.10 Coke plant blower building

６．おわりにおわりに、本ブロワの計画・製作にあたり適切なご指

今回、KRAKATAU POSCO社の一貫製鉄所建設にあた

導、ご助言を頂いたPOSCO E&C殿、ブロワ設置およびり、COGブロワを納入させて頂いた。納入したブロワは本誌作成にあたりご協力を頂いたPT KRAKATAU POSCO

コークスプラントにおいて非常に重要な機器であり、さ殿ならびに関係各位に厚く御礼申し上げます。

らに連続運転機器として、高い信頼性を確保しなくては＜筆者紹介＞

ならない。現地据付完了後の試運転を無事に終え、商用

中山

運転まで至ることができた。
今後も、顧客の期待に応え、その設備の重要性を充分

淳：1997年入社。主に、ブロワの設計業務に従事。現在、
気体機械設計部

ブロワ設計課

外部

参事補

担当課長

鈴木重雄：‌1979年入社。主に、海外向け営業に従事。現在、海に認識して、常に信頼性の高い製品を提供し、満足して頂けるよう努力していく所存である。

– 27 –

貿易２課

ここで活躍しています

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

ここで活躍しています− 2014 年

１．ポンプ

１－１
⑴

北海道開発局

川合排水機場

製品紹介−

寺地区に降った雨水を一級河川新川に強制排水し、浸水
帯広開発建設部被害の軽減を目的として2010年に口径1 200 mmおよび
口径800 mmの排水ポンプが各１台設置された。今回、概要

新たにNo.3雨水ポンプとして口径1 200 mmのポンプ設

川合排水機場は、一級河川利別川に強制排水を行うも備を増設した（図２）。

のであり、建設後30年以上が経過し老朽化と排水能力の⑵低下に伴い、機場および設備の更新を行った（図１）。

ポンプ形式は、減速機搭載型立軸斜流ポンプであり、

⑵

特徴

特徴

減速機の潤滑油を自己冷却している。軸受にはセラミッ

ポンプには無注水軸封装置が採用され、主エンジンおクス軸受、軸封部にはメカニカルシールを採用し、無水よび自家発電機にはラジエータ冷却方式が採用されてお化を図っている。さらに、ディーゼル機関始動用の圧縮

り、真空ポンプ以外は無水化が実施されている。なお、

空気は、新たに設置した除湿器を介して供給されるので主ポンプ駆動の電源は、２台の自家発電機（常用－予備）

空気槽の腐食抑制に寄与している。

により供給される。

⑶

また、商用電力（単相電力）の受電容量を発電機負荷

口径1 200 mm減速機搭載型立軸斜流ポンプ（ラムダと分割し、契約電力の受電容量を低減する提案を実施し、21）×1台183.6 m3/min×6.2 m×269 kW（ディーゼル機関駆維持管理費節減に貢献している。
⑶

仕様

動）

仕様

口径1 000 mm横軸斜流ポンプ×２台123 m /min×3

3.8 m×120 kW（ディーゼル機関駆動）

図２ 口径1 200mm減速機搭載型エルボ（ラムダ21）
図１ 口径1 000 mm横軸斜流ポンプ

１－２
⑴

１－３

日本下水道事業団⑴

北名古屋市久地野ポンプ場

静岡県東部農林事務所
新毘沙門排水機場

概要

毘沙門排水機場は、1981年に口径1 500 mm横軸斜流

概要

ポンプ（電動機駆動）が３台設置された。今回、排水能

久地野ポンプ場は北名古屋市久地野、二子および高田力を増強するために既設機場の隣に新毘沙門排水機場と– 28 –

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

ここで活躍しています

して口径1 650mmのポンプ設備を増設した（図３）。
⑵

特徴

ポンプの軸封部には無注水型メカニカルシール、水中軸受にはセラミックス軸受を採用し、無注水化を図っている。
ディーゼル機関と減速機の冷却水には水道水を使用し、クーリングタワーで冷却循環している。
⑶

仕様

口径1 650 mm立軸斜流ポンプ×１台
396 m3/min×5 m×480 kW（ディーゼル機関駆動）
図４ 口径350 mm立軸渦巻斜流ポンプ

１－５⑴山口県柳井土木建築事務所

曽根排水機場概要

曽根排水機場は、山口県熊毛郡平生町曽根地区に設置された排水機場であり、建設後35年以上が経過している。今回、老朽化に伴い１号雨水ポンプ、補機類および監視装置の更新を行った（図５）。
⑵

特徴

更新に当たり、機場の無水化を図るため、雨水ポンプの軸封部には無注水軸封装置が採用され、駆動機は空冷

図３ ポンプ室外観式ディーゼル機関が採用されている。また、横軸ポンプ
設備に必要な真空ポンプも、乾式としているため、完全

１－４⑴

栃木県下水道管理事務所

な無水化が実施されている。

巴波川浄化センター⑶

概要

巴波川浄化センターは、巴波川流域下水道事業として仕様

口径

1 500 mm横軸斜流ポンプ×１台

仕様

300 m3/min×3.5 m×230 kW（ディーゼル機

関駆動）

1982年に供用開始された設備である。
本工事は、建設後30年以上が経過し老朽化した設備の健全性の回復を目的とし、汚水ポンプ設備の更新を行ったものである（図４）。
⑵特徴

ポンプの軸封部には無注水軸封装置が採用されている。
ポンプ駆動機は、高効率低圧三相かご形誘導電動機を採用し、インバータによる速度制御を行っている。このことにより、設備の効率向上ならびに操作性の向上を図っている。
⑶

仕様

口径350 mm三床式立軸渦巻斜流ポンプ×２台

図５ 口径1 500 mm横軸斜流ポンプ

15 m3/min×9 m×37 kW（電動機駆動）– 29 –

ここで活躍しています

１－６
⑴

九州農政局

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

河地揚水機場概要

河地揚水機場は、徳之島三町にまたがる畑地3 451 ha
を対象に安定した農業用水供給を目的とし、島内最大の流域を持つ秋利神川に水を貯めるための徳之島ダムを造り、基幹的な整備の一環として新規に設置された（図６）。
⑵特徴

ポンプ室は地下１階に位置し、吸込弁を開くと満水状態になる押し込み方式を採用しているため、真空ポンプ
設備が不要である。
⑶

仕様

図７

口径200 mm両吸込渦巻ポンプ×２台

口径1 000 mm横軸斜流ポンプ

4.47 m /s×73 m×90 kW（電動機駆動）
3

１－８
⑴

大阪市建設局

平野市町抽水所

概要

平野市町抽水所は、大阪市東南部を集水区域とする雨水排水機場である。
今回、1972年に設置されたNo.15雨水ポンプの老朽化に伴い、当該設備の排水能力を増強し、No.8雨水ポンプとして更新した。
⑵

特徴

本ポンプは、急激な雨水の流入に対応するために全速
先行待機形を採用し、あらゆる水位でもポンプ起動を行うことが可能である。また、設計時には、ポンプに有害
図６ 口径200 mm両吸込渦巻ポンプ

な吸込渦流の発生に対する流れ解析と模型水槽試験を実施し、最適な形状の渦流防止壁を吸込水槽に設置した（図１－７⑴日本下水道事業団

いの町相生雨水ポンプ場

８）。

概要

⑶

仕様

本ポンプ場は、高知県いの町中心部に降った雨水を一

口径1 800 mm全速先行待機形立軸斜流ポンプ×１台級河川の仁淀川に強制排水するもので、1967年に供用

431 m3/min×8.2 m×830 kW（ディーゼル機関駆動）開始した。
今回、ポンプ設備の老朽化に伴い、雨水ポンプ２台を更新した（図７）。
⑵

特徴

既設設備ではディーゼル機関と減速機の間にクラッチがなかったが、今回は遠心クラッチを設けたため、ディー
ゼル機関単独の管理運転が可能となった。また、床コン
クリートに埋設されていた小配管を地上に配置し、維持管理性を向上させている。
⑶

仕様

口径1 000 mm横軸斜流ポンプ×２台
12 m3/min×6.2 m×170 kW（ディーゼル機関駆動）

図８– 30 –

渦流防止壁

電業社機械

１－９

Vol.39⑴

No.1（2015）

ここで活躍していますインド BPCL Mahul Refinery向けはすべて、KD Powertechという本プロジェクトのため

Sea Cooling Water Recirculation Pumpに設立された運営会社により行われる。

概要

⑵

特徴

インドEIL社経由Bharat Petroleum Corporation Limited

本ポンプは軸封部に回転型メカニカルシールを採用し向 けSea Cooling Water Recirculation Pump４ 台 を 受 注た立軸斜流ポンプで、液質が海水のため、インペラ、シャし、納入した。当該製油所はムンバイにあるDMW India

フト、ケーシングに二相ステンレスを採用し、耐腐食性のオフィスより西に約20 km、Chemburという地区にあを向上させている。

り、冷却塔にて冷やされた冷却水を製油所内に300 m〜⑶

1 kmにかけて送るために使用されるポンプである。

口径42インチ

立軸斜流ポンプ×２台

12 428 m /h×42.1 m×1 900 kW×600 min−1（ 電2014年11月に据付けられ、現在稼動待ちの状態であ

3

動機駆動）

る（図９）。
⑵

仕様

特徴

通常の海水よりも塩分濃度が濃く比重が高いため、ポンプ材料はスーパー２相ステンレス材を採用した。EILより、当社が過去インドのオイル＆ガス市場に納入した
立軸海水ポンプの実績が強く評価され、今回の受注に
至った。
⑶

仕様

Sea Cooling Water Recirculation Pump
口径26インチ立軸斜流ポンプ×４台
4 000 m3/h×63 m×1 150 kW×750 min−1

図10

１－11
図９ Sea cooling water recirculation pump⑴

Circulating water pump

富士電機㈱カモジャン地熱発電所向け

Hotwell Pump

概要

インドネシア国営石油ガス会社PT. Pertaminaの地熱発
１－10 S-OIL敷地内発電所向け電部門の子会社である PT. Pertamina Geothermal Energy

Circulating Water Pump⑴

社カモジャン地熱発電所５号機向けにHotwell Pump２

概要

台を納入した。

韓国の製油会社S-OILの石油精製工場において、排熱世界最大の地熱エネルギー国であるインドネシアでを利用した発電設備を新たに増設するプロジェクトで、は、その電源開発プロジェクトとして国を挙げて計画をエンジニアリングは韓国内の、第一毛織（旧サムスン

進めている。今回、西ジャワ州において地熱発電所を増エバーランド）が施工し、同社よりCirculating Water

設することでジャワ・バリ系統での電力需給逼迫の緩和

Pumpを受注し、当社として初めての取引となった（図および供給の安定性を改善することになる。

10）。

⑵

S-OIL工場内に設置されるが、実際の運用および管理

特徴

地熱発電所という特有の環境のため、取扱流体は腐食– 31 –

ここで活躍しています

電業社機械

性の高い地熱水となるので接液部においては本体はもち⑶

ろんのこと、ボルト・ナット・ネジ・ビス類までも耐食No.1（2015）仕様

ポンプ：口径350×200 mm横軸片吸込多段渦巻ポン性に優れた部材を選定した。
⑶

Vol.39プ×２台
15 m3/min×142 m×520 kW

仕様

バルブ：200 mmロート弁（ACサーボ駆動）

Hotwell pump（図11）52×28インチ立軸斜流ポンプ×２台
4 600 ｍ3/h×26 ｍ×420 kW×600 min−1

図12
図11

１－12
⑴

揚水場外観

Hotwell pump

JNC㈱ 水俣製造所

揚水ポンプ設備下中村揚水場向け概要

本設備は内谷第一発電設備（水力発電所）の内、熊本
県五木村の五木小川より取水し、最上流にある発電所用
水路に揚水する設備で、本揚水場からさらに下流側にある発電所に圧力水を供給することを目的としている（図
12）。
⑵

特徴

図13

九州山地の南西に位置し、冬場は気温が低いため水撃

ロート弁、横軸片吸込多段渦巻ポンプ

防止用の油圧ダッシュポッド付スイングチェッキ弁の油
１－13

圧動作が不安定になり、水撃現象が発生することがあった。

ミャンマー

バルーチャン

第２水力発電所向け

Main Cooling Water Supply Pump

その対策として当社ロート弁を採用し、一年中気温の影響に関係ない水撃防止対策を図った。あわせて、電動⑴概要機を巻線型からかご型（リアクトル起動）に変更し、ポ本機場は、ミャンマーカレンニー州を流れるバルー

ンプ本体も水平二ツ割構造を採用することでメンテンス

チャン川に建設された、 総出力168 ＭＷ（28 ＭＷ×６性を向上させた。

基）の、同国最大規模の水力発電所であり、1960年に本揚水設備は、歴史のある建屋および設備であり、機建設、その後の設備の老朽化に伴う改修工事の一環とし器を設計する上で建屋躯体や既設配管などの改造を極力て、2003年にMain Cooling Water Supply Pumpを10台、抑えるよう考慮した（図13）。

2014年に同ポンプを２台追加納入した（図14）。

– 32 –

電業社機械

⑵

Vol.39No.1（2015）

ここで活躍しています

特徴

住用町役勝

本ポンプは、両吸込型の自吸式渦巻ポンプ（ホキレス）
N

範囲を超える自吸式ポンプとして本機器を採用頂くこと
により、吸上げ方式の横軸両吸込渦巻ポンプでは、始動時に必要不可欠となる真空ポンプなどの関連補機が不要

5.2 km

奄美大島

となる。
⑶

勝浦

仕様

口径250 mm×200 mm横軸自吸式両吸込渦巻ポンプ

勝浦トンネル
4,243 m
1,122 m

阿木名

×12台

網野子

併用済 1.6 km

6.8 m /min×25 m×55 kW×1 500 min
3

網野子トンネル

工事中区間

であり、従来の小口径自吸式片吸込み渦巻ポンプの運用

−1

図15

２－２
⑴

節子

伊須湾

網野子トンネル位置図

東京都下水道局

三河島水再生センター浅草系送風機設備

概要

三河島水再生センターは、1922年に稼動した日本で最初の近代的な下水処理施設である。処理区域は荒川・台東区の全部、文京・豊島区の大部分、千代田・新宿・北区の一部で、処理した水は隅田川に放流している。
今回、浅草系送風機設備が老朽化したため、第二浅草系ポンプ室内にこれを再構築し、鋳鉄製多段ターボブロ
図14

２．送風機

２－１
⑴

ワを設置した（図16）。

ポンプ外観

鹿児島県土木部⑵

特徴

本設備では省エネルギー対策として、送風機の全断熱効率を発注仕様（81％）以上としたこと、送風機潤滑油
網野子トンネル換気設備の冷却方式を空冷式オイルクーラとしたこと、逆止弁は概要

従来形に比べて圧力損失を低減した低圧力損失形を採用

鹿児島県奄美市と瀬戸内町を結ぶ国道58号に開通ししたことが最大の特徴である。さらに、環境対策としてた網野子トンネル（4 243 m）は、１日に車両約2 700台が通行する網野子峠のバイパスとして整備された（図15）。今回ここに、口径1 030 mmのジェットファン設
備を設置した。
⑵

特徴

本ジェットファンは、通常のトンネル換気用としての利用のほか、初夏から晩夏にかけて発生する濃霧による
トンネル内の視界不良を解消するためのプログラム制御による運転機能を有している。
⑶

仕様

口径1 030 mm高風速型ジェットファン×５台
29 m3/s×33 kW

図16– 33 –

口径550 ／ 500 mm鋳鉄製多段ターボブロワ

ここで活躍しています

電業社機械

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は、送風機の吐出圧力を利用してオイルミストを吸引す
る動力不要のミストセパレータシステムを採用した。
⑶

仕様

口径550 ／ 500 mm鋳鉄製多段ターボブロワ×４台
420 m3/min×52.2 kPa×470 kW
２－３⑴

東洋エンジニアリング㈱殿PUSRIⅡB PROJECT

概要

インドネシア国営肥料会社向け肥料プラント用送風機を東洋エンジニアリング株式会社殿経由にて納入した。
プラント概要はアンモニア／尿素／ユーティリティ設備を新設する肥料プラントである。
⑵

特徴

用途は造粒塔に設置される軸流式の誘引ファンである（図17）。取扱気体が尿素ミストを含む空気のため、腐食

図17

対策としてケーシングをステンレス、インペラをステン
レスとアルミニウムで設計製作した。
⑶

仕様

口径2 000 mm

FVAP-DNM-VNO

3 390 m /min×55 kW×750 min−1
3– 34 –

口径2 000 mm立型軸流ファン

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日本産業機械工業会送風機技術者連盟より優秀製品表彰を受ける

日本産業機械工業会送風機技術者連盟より優秀製品表彰を受ける−大容量両吸込ブロワ−

１．はじめに２．特徴⑴

このたび、一般社団法人日本産業機械工業会の会誌「産インペラ設計業機械」９月号特集「風水力機械②」に投稿した大容量スプリッタ翼形状の３次元インペラを採用することに両吸込ブロワが送風機技術者連盟より平成26年度の優より、従来の２次元インペラ形状に比べて、大容量化、秀製品として表彰された。その投稿記事 について紹介

高効率化を図っている。図２にインペラのCFD解析結果する。

例を示す。インペラ内の流れは、翼に沿って流れている⑴

近年、送風機の大型化、省エネ化の要求が高まっていことが確認できる。また、子午面形状の最適化によりサーる。当社では、市場要求に対応した両吸込ブロワを製鉄

ジマージンも改善され、広い流量範囲で高効率を確保し所、製錬所に納入している。その事例を紹介する。

ている。
性能面の高効率化のみならず、高周速羽根車のため強度面においても、FEM解析による強度および固有値解析を行い、強度評価することにより信頼性を確保している。
⑵

ブロワ構造設計

構造としては、下記の特徴を有している。
① インペラは、構造面や品質安定化のため両吸込一
体削り出し構造を採用した。
② 軸シールは、ラビリンス構造のグリースシールを採用した。
③ 軸受は、高速回転時に生じるオイルウィップやオ
イルホワールなどの振動対策として、ティルティン
図１

表彰状

図２

CFD解析例（設計風量）– 35 –

日本産業機械工業会送風機技術者連盟より優秀製品表彰を受ける

電業社機械

グパッド軸受を採用した。

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備として認定されている。表１にブロワ仕様、図３にブ④ 運転制御として、インバータによるVSD制御を行

ロワ外観を示す。現在、本ブロワは、現地の据付、試運う。それに対応するため、軸の曲げ振動解析、ねじ転が完了し、連続稼動されている。

り振動解析による危険速度計算を実施し、危険速度

４．おわりに領域に運転点がないことを確認している。

今回紹介した大容量両吸込ブロワは、プラント稼動に３．実績紹介おいてなくてはならない重要な機器であり、今後もより

国内非鉄製錬プラント向けのSO2ブロワとして既設ブ

一層の信頼性向上に努め、顧客満足が得られる製品を提ロワの更新において、当社の両吸込ブロワの高効率化に供できるように努力していく所存である。

よる省エネ効果が評価され採用された。当社従来比7%＜参考文献＞の効率改善を達成し、運転時消費電力の大幅な削減を実⑴現したことにより、経済産業省が設備投資促進のために

大場

慎：大容量両吸込ブロワ、産業機械No.768（2014）（文責：大場

実施している「生産性向上設備投資促進税制」の対象設

表１
ブロワ名称
SO2ブロワ型式
口径

1 200×1 000 mm
両吸込ブロワ

ブロワ仕様

風量

昇圧

取扱気体

電動機出力

台数

1 676 m3/min

44.13 kPa

SO2ガス

1 800 kW

１

図３

ブロワ外観

– 36 –

慎）電業社機械

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高松市上下水道局殿

高松市上下水道局殿

福岡ポンプ場ポンプ設備受注

福岡ポンプ場ポンプ設備受注

高松市上下水道局殿より福岡ポンプ場ポンプ設備（表に、2004年10月の台風23号の未曾有の災害の降雨対策

１）を受注した。

として、既存設備を拡大した、浸水対策のポンプ場とし高松市は、北は多島美を誇る海の国立公園、瀬戸内海て建設される。

に面し、南は讃岐山脈を臨む、風光明媚で温暖な香川県

受注概要は、高松市中心部の雨水を、中部バイパス幹（うどん県）の県庁所在地である。緑豊かで都会的セン線で集め、詰田川に速やかに排水するポンプ設備の設スを併せ持ち、文化の風かおり、ひかりかがやく瀬戸の計・製作・据付工事である。

都である高松市、その中心部北東の福岡町三丁目に福岡

ポンプの型式は、先行待機形立軸斜流ポンプを採用しポンプ場は位置する。

ており、都市型洪水に見られる急激な水位上昇に対応可

福岡ポンプ場は、1933年から高松市下水道整備が開能なポンプである。現在、鋭意設計・製作を進めている。

始されていたが、近年の都市化の進展が著しく、地表面（文責：奥川高広）に水が浸透しない土地利用になったことの対策、ならび

図１

図２

ポンプ場外観

表１

設備仕様

ポンプ名称

型

No.1、2 雨水ポンプ

口径1 500 mm先行待機形立軸斜流ポンプ

314 m3/min

型

原動機名称
No.1、2 原動機

式

式

ディーゼル機関

減速機名称型

No.1、2 減速機

直交軸傘歯車減速機、油圧クラッチ内蔵

ポンプ場位置

流

全揚程

設置方式

台数

9.8 m

２床式

2

定格回転速度

起動方式

定格出力

台数

1 000min−1

圧縮空気

695 kW

2

減速比

潤滑方式

ポンプ水力

台数

約3.57

強制

ポンプ受

2

式

– 37 –

量Malaysia TNB Fast Track 3A Project向けFGD Absorber Spray Pump ３台
およびFGD Aeration Blower ３台受注

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Malaysia TNB Fast Track 3A Project 向け
FGD Absorber Spray Pump ３台
および FGD Aeration Blower ３台受注
こ の た び、 三 菱 日 立 パ ワ ー シ ス テ ム ズ 株 式 会 社 殿

端に関わらせて頂いた結果、その功績およびこれまでの（MHPS）より、Malaysia TNB Fast Track 3A projectにFGD

実績における信頼を高く評価頂き、受注に至ったものでAbsorber spray Pump ３台、FGD aeration blower ３台ある。

を受注した。本機器はMalaysia Manjungに建設される1排煙脱硫装置は環境問題に対する取り組みとして今や

×1 000 MWの石炭火力発電所における脱硫装置（Flue

海外の石炭火力発電所に存在する設備であり、その中でGas Desulphurization）用として使用され、これまでも当

海水脱硫装置は簡素かつ低コストで設置できることか

社はMHPS殿より、国内外において海水取水用斜流ポン

ら、東南アジアを中心に市場の拡大が見込まれる設備でプなど多数の受注実績がある。本案件については、計画あり、同種の機器の受注に向けて鋭意活動をしていく所

当初より積極的な技術協力を長期にわたり展開し、かつ存である。

MHPS殿の御指導のもと、適切な機器選定など計画の一（文責：土肥敦郎）

表１ ポンプ仕様
ポンプ名称型

FGD Absorber Spray Pump

式

50inchVPFO－M

流

量

16 700 m /h
3

全揚程

取扱流体

電動機出力

台数

16 m

海水

970 kW

3

取扱気体

電動機出力

台数

空気

1 600 kW3

表２ 送風機仕様
送風機名称
FGD Aeration Blower型

式

口径1 250×1 200BIDB-CNM-SNOG

風

量84 300 m3/h

– 38 –

差圧

47.55 kPa

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Inter Aqua 2015

第６回・国際水ソリューション総合展

GWRAパビリオン内にブース出展

Inter Aqua 2015
第６回・国際水ソリューション総合展
GWRA パビリオン内にブース出展
2015年１月28~30日の３日間、東京ビッグサイト東

ンパクト、低騒音、作動が穏やかで圧力変動が小さい

１ホール（図１）にて、InterAqua2015と題する第６回・という点で当社製品に関心を持たれた方、また、出・入

国際水ソリューション総合展が開催された。当社は、口の近くという場所的好条件も重なり、来訪者は多く、GWRA（一般社団法人

海外水循環システム協議会）に100名近くの方と名刺交換をさせていただいた。パンフ所属しており、同協議会パビリオンの一角に、当社ブーレットのみをお渡しした方も含めると、300名程度の来スを設けさせていただき出展した（図２）。逆浸透膜（RO）

訪者であった。ご来場いただいた方々には、厚く御礼申式海水淡水化設備用高効率・省スペースの高圧ポンプとし上げます。また、広報として大変良い機会をご提供いエネルギー回収装置の組み合わせによる省エネ型海淡装

ただいたGWRA殿にも、厚く御礼申し上げます。

置を、パネルと動画を使いPRした。想定処理エネルギー

なお、今後は、装置導入の可能性を、関係各社とよく

は造水量250 m /hで、2.0 kWh/m 程度という省エネ性

協議して調整を図り、客先ニーズにマッチし、高性能、能が特長である。省エネというフレーズのほかにも、コ

高耐久性、環境にやさしい装置として認識され、多くの33ご注文をいただけるよう、努めていく所存である。
（文責：鈴木重雄）

図１

図２

入場口受付

– 39 –

当社ブース

東京都下水道局殿より安全管理優秀現場の表彰を受ける

電業社機械

Vol.39No.1（2015）

東京都下水道局殿より安全管理優秀現場の表彰を受ける－浮間水再生センター送泥ポンプ設備改良・補修工事－

１．はじめに東京都下水道局殿において、2003年度より「東京都下水道局事故予防対策会議」が設置され、より一層の事
故予防の取り組みが実施されている。その一つとして、安全衛生管理体制の整備と労働災害の防止について、受注者の自主的な安全対策の取り組みを推進するため、他の模範となる安全衛生に優れている現場の表彰が年1回行われている。
今回は、「浮間水再生センター送泥ポンプ設備改良・補修工事」について、安全管理優秀現場表彰を受けた。
図１

２．表彰工事工

表彰状

期：2013年９月12日～ 2014年３月14日

工事内容：①送泥ポンプ２号整備工事②送泥連絡管改良工事
工 事 名：浮間水再生センター送泥ポンプ設備
改良・補修工事

３．推薦理由推薦された理由は、特に優れた安全衛生管理対策として、① 「第3者にも分かりやすい開口部養生の実施（人感センサー付音声告知装置の設置など）」② 「使用機材の安全性の見える化の実施（絶縁抵抗

図２

測定実施写真の掲示、仮設分電盤へのチェックリス

表彰式状況ト掲示）など」③ 「現場に即した仮設材の選定（仮設アンカーボル

上げます。

トの強度計算および引き抜き試験の実施など）」のまた、同様に工事に携われた下請負業者や関係業者の理由により今回の表彰対象となった。

方々の多大なるご協力なくしては成り立たないことであり、この場をお借りし厚く御礼申し上げます。

４．おわりにこの表彰を契機に、より一層精進して行きたいと考え

今回の表彰は、東京都下水道局殿のご指導、ご協力なております。

くしては成しえないものであり、ここに改めて感謝申し（文責：高塚– 40 –

勝）

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東京都下水道局殿主催 「第35回見える！わかる！下水道工事コンクール」入賞

東京都下水道局殿主催「第35回見える！わかる！下水道工事コンクール」入賞
１．はじめに「見える！わかる！下水道工事コンクール」は、東京
都下水道局殿が起工した工事のうち、工事情報の提供、地域への配慮および作業環境の快適化で創意工夫を凝らした優れた取組を行った受注者を表彰することによって、すべての受注者の意欲的な活動を喚起するとともに、工事の円滑な遂行および都民とのパートナーシップの充実に資することを目的としている。コンクールは、年１回（前年の４月１日から表彰する年の３月31日までの間に完了または施工中の工事が対象）募集され、応募した

図１ 水再生センター・ポンプ所部門改良・補修工事の部

２件の工事が入賞したので、以下に紹介する。

流域下水道本部技術部長賞

２．表彰工事２−１

入賞工事：浅川水再生センター送風機設備

工

２号改良補修工事

期：2013年８月21日～ 2014年２月20日

工事内容：送 風機２号（口径450×400 mm鋳鉄製多段ターボブロワ）補修工事
表彰：水再生センター・ポンプ所部門改良・補修
工事の部

２−２
工

流域下水道本部技術部長賞

入賞工事：新河岸水再生センター送風機設備再構築工事

期：2013年４月２日～ 2014年３月17日

工事内容：送 風機（口径350×300 mm

図２ 水再生センター・ポンプ所部門
第二基幹施設再構築事務所長賞

鋼板製小型多段ターボブロワ）３台設置工事
表

彰：水再生センター・ポンプ所部門

建設工事の部

４．おわりに建設工事

今回の入賞は、東京都下水道局殿のご指導、ご協力なの部第二基幹施設再構築事務所長賞

くしては成し得ないものであり、ここに改めて感謝申し

３．入賞理由上げます。また、同様に工事に携われた下請負業者や関各現場作業の特色を捉えて実施された「工事情報の提係業者の方々の多大なるご協力なくしては成り立たない供」、「地域への配慮」、「作業環境の快適化」について評ことであり、この場をお借りし厚く御礼申し上げます。

価され、今回入賞した。

この入賞を契機に一層精進し、東京都下水道事業に対し意欲的に参加して行きたいと考えている。
（文責：坂根– 41 –寧）

食堂・医務室・倉庫棟

完成

電業社機械

食堂・医務室・倉庫棟

Vol.39No.1（2015）完成

創立60周年記念事業の一環として三島工場北側エリア

房は最小限の調理器具の設置となり、管理費や水道光熱の開発を進めてまいりました。このたび「食堂・医務室・費の削減となります。また、フロアは200席を完備して倉庫棟」が完成し、５月11日より運用を開始しました。

おり一度に多くの社員が利用可能となりました。清潔な食堂・医務室・倉庫棟は、１階が医務室、素材および広々とした空間で、おいしく食事を召し上がっていただ

加工済み部品の受入れ倉庫として運用し、２階が社員食

きたいと思います。

堂、多目的ルームとなります。

医務室は、長期間使用し老朽化に伴い移転となりまし

倉庫は、小型部品の保管を行うためフォークリフトにた。レトロな旧医務室は、貴重なものでもありましたが、よるパレットでの移動を基本とし、搬出入のアプロー

衛生管理面からも今回新たに建設され移転となりまし

チをスムーズにするため３箇所の開口を設けました。

た。医務室に常駐する看護師は、社員の健康管理などに

シャッターは開閉時間の短いシートシャッターを採用

職務いたします。

し、開閉時の待ち時間の短縮と日中の明かりの確保によ

屋根については、真夏時の屋上からの熱による室温上る照明電力の削減を図りました。なお、荒天時を考慮し昇の防止およびCO2の削減など環境に配慮し、屋上緑化

重量シャッターを外側に配置しました。

を採用しました。
（文責：泉

社員食堂は、30年間使用し老朽化に伴い移転となりました。新社員食堂は、給食センター方式を採用し、厨2F

多目的ルーム（将来事務所）

1F

2F

材料、小型部品受入れ倉庫

食堂、厨房

1F

医務室、食堂事務所

南立面図

外観

倉庫

医務室

社員食堂

屋上緑化

– 42 –

浩克、加藤信二）

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Vol.39No.1（2015）

特許と実用新案

特許と実用新案「立軸ポンプ」
特許第5473154号

１．従来技術の問題点

2

図１は、設置高さを横軸ポンプと同程度に低くし6た立軸ポンプの減速装置構造図である。この立軸ポ
ンプは、吐出しエルボ１の外壁に減速装置２を付設5し、吐出しエルボ１の外壁を貫通突出したポンプ軸

4３を吐出しエルボ１の外壁と減速装置２との間に設図１1けられた空間部４を介して減速装置２のケーシング内に挿入し、この減速装置２内でポンプ軸３を減速

11

B

10

歯車列に駆動連結している。

3

吐出し
方向

しかし、この減速装置２は入力軸５の配設位置を
中間軸６を設け、入力軸５とポンプ軸３とを中間軸６を介して連結する２段減速機構にする必要があり、

21

22

13
19
14
15
10a

20
17
18

低くするために、減速装置２にポンプ軸３と平行に

12

B

10b

図２

16

歯車列の摩擦などにより動力損失が大きくなるという問題がある。この動力損失を小さくするには、中の底板13を貫通した出力軸20の下端部が、ポンプ間軸６を設けない１段減速機構を採用すれば良いが、軸16の上端部に固定された円筒形の固定軸継手21

中間軸６の分だけ入力軸５の位置が高くなるため駆に挿入されてポンプ軸16と出力軸20が連結されて動装置の配設位置も高くなり、駆動装置を含めた立いる。パッキン箱18と固定軸継手21との隙間にシー

軸ポンプ全体の高さが高くなるという問題がある。

ル部材が装填されて軸封部が水密構成され、ケーシング12に出力軸20と直交して、吐出し方向と逆方

２．本発明の内容

向に向けて入力軸22が設けられる。

本発明は上記のごとき従来の立軸ポンプの問題点

３．本発明の効果に鑑みてなされたもので、本発明の立軸ポンプは図２に示すように、吐出しエルボ10が、吐出し方向に吐出しエルボの外壁と減速装置との間に設けられ対して略45°の斜めの平面B-Bで上側部分10aと下側る空間部を吐出しエルボの吐出し中心より下方位置

部分10bに２分割され、分割された上側部分10aにに形成したので、吐出しエルボの外壁に付設する減は減速装置11のケーシング12が一体的に付設され速装置を低い位置に配置でき、１段減速機構であっている。そしてケーシング12の底板13の下方で吐ても立軸ポンプの設置高さを低くすることができ

出しエルボ10の吐出し中心より下方位置に空間部る。また、空間部に吐出しエルボの吐出し方向と逆

14が形成され、この空間部14に吐出し方向と逆方方向に向けて大気に連通する大きな開口部を設けた

向に向けて大気に連通する大きな開口部19が設けので、この開口部から空間部内に作業員が手を入れられている。空間部底板15には、ポンプ軸16の軸て、空間部底板に設けられた貫通孔内の位置で減速

心位置に貫通孔17が穿設されて軸封部材の一部で装置の出力軸とポンプ軸とを容易に連結および分離あるパッキン箱18が設けられる。ケーシング12内することができる。
（文責：山田正嗣）に一段減速の傘歯車列が配設され、ケーシング12– 43 –

電業社機械

編集後記

編

集

後

Vol.39No.1（2015）記◆この度の巻頭言は、東京大学生産技術研究所◆ポンプ開発におけるキャビテーションCFDにつ教授の加藤千幸先生に「スパコンの性能向上といて紹介しました。ポンプに発生するキャビテ

流体解析の進展」という題目でご執筆いただきーションの研究には長い歴史がありますが、現ました。

象を表現する確固とした物理方程式はまだ見つ

当社でも製品開発を行う際に流体解析が必要

かっておりません。したがって、解析は仮定に基不可欠なツールとなっております。より高性能

づいて行われているのが現状です。今後もこのな製品を開発するためにはより高精度な解析結分野の解析技術向上に向けた研究に取り組む所

果が必要となります。また、多段ポンプ、多段ブ

存です。

ロワでは、各段での相乗効果を検討するために◆当社がお納めした製品を紹介する“ここで活躍

製品全体の一体解析が重要になっています。結しています”の2014年度版を掲載しました。当果として、流体解析の計算規模は年々大きくな

社製品は国内のみならず、海外にもお納めさせっているのが現状です。このように年々大規模ていただいておりますが、今回インドにお納め化している流体解析の分野のみならず、流体・させていただいたポンプのように、液質が通常

振動・音響の連成解析も含めて今後解析の分野の海水と異なる場所で使用される場合がありまがどのような方向に向かおうとしているのかをす。今後もこのような課題を解決した製品をご考える上で非常に示唆に富んだ内容でした。

提供できるよう技術向上に取り組む所存です。

ご多忙なご公務の間をぬって、大変興味深い

今後とも当社の製品をご愛顧いただきますよ

ご寄稿をいただきありがとうございました。

うよろしくお願い申し上げます。

– 44 –

本社〒143-8558

関東支店〒330-0802

横浜営業所〒231-0013

沖縄営業所〒902-0066

北 海 道 支 店

〒060-0061

東

北

支

店

〒983-0852

静

岡

支

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〒420-0858

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〒460-0008

大

阪

支

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〒541-0054

中

国

支

店

〒730-0021

四

国

支

店

〒760-0024

九

州

支

店

〒812-0013

事 務 所
三 島 事 業 所

東京都大田区大森北1丁目5番1号（大森駅東口ビルディング）
TEL 03（3298）5115（代表）・FAX 03（3298）5149
さいたま市大宮区宮町2丁目96番1号（三井生命大宮宮町ビル）
TEL 048（658）2531・FAX 048（658）2533
横浜市中区住吉町5丁目64番1号（石渡ビル）
TEL 045（662）7415・FAX 045（662）4419
沖縄県那覇市字大道55-7番地
TEL 098（887）6687・FAX 098（887）6688
札幌市中央区南1条西10丁目4番地（南大通ビルアネックス）
TEL 011（271）5144・FAX 011（221）5530
仙台市宮城野区榴岡4丁目5番22号（宮城野センタービル）
TEL 022（290）7754・FAX 022（290）7762
静岡市葵区伝馬町9番地の1（河村ビル）
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名古屋市中区栄2丁目4番18号（岡谷ビル）
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第39巻第１号

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2015