自然災害科学 J. JSNDS 36 -2 153 -165（2017 ）防潮堤に作用する津波波力と衝突力の特性に関する模型実験小野 秀平1・平石 哲也2Experimental study on characteristics of tsunami waveforce and collision force acting on seawall
Shuhei ONO1 and Tetsuya HIRAISHI2
Abstract
The Asakura et al. formula is used to estimate tsunami wave force acting on the land
structure on the non-overﬂowing ﬂow. The Matsutomi formula and the Ikeno et al. formula
are used for the estimation of the collision force of the driftage thrust by the tsunami acting onthe seawall. It is not clear whether these estimation formulas can be applied even in different
situations from the proposed experimental conditions.
In this experiment, the tsunami wave force was measured in slope and upright topography.
It is also done installing obstacles representing sandy beach or protective forest on the front of
the seawall. We examined whether the experimental value can be evaluated by the past formula
under these conditions different from the original Asakura et al. experiment.
In addition, we verified the collision force of the driftage acting on the seawall can beevaluated by the past formula by a different wave generation method from the Matsutomi andIkeno et al. experiments.
キーワード：防潮堤，津波，波力，障害物，漂流物，衝突力
Key words:

seawall, tsunami, wave force, obstacle, driftage, impact force

1 ．はじめにこされた津波によって多くの防潮堤は倒壊や滑2011年 3 月11日，宮城県沖を震源に東北地方太動，クラックが生じ，本来の機能を発揮できず，平洋沖地震が発生した。この地震によって引き起陸上部で甚大な被害が発生した。そこで従来の想1

2

京都大学工学研究科社会基盤工学専攻
Engineering Department, Kyoto University

京都大学防災研究所
Disaster Prevention Research Institute, Kyoto University

本報告に対する討議は平成 30 年 2 月末日まで受け付ける。

153

154

小野・平石：防潮堤に作用する津波波力と衝突力の特性に関する模型実験

定規模をはるかに超えるレベル 2 津波が来襲してよる衝突力の緩衝効果を小さくするように試みも防潮堤が本来の機能を発揮し，被害を縮小できた。よって本研究では，津波第 1 波先頭部分の立るように防潮堤を粘り強い構造に設計していく必

ち上がりを孤立波で再現し，ゲートの開放によっ要がある。また，東北地方沖地震以前に建造されて発生させた波より漂流物の衝突力が大きくなる

た防潮堤はレベル 2 津波に対する設計外力を考慮と予想される，より危険な条件でも既往の式で的していないため，来襲する津波による外力が設計確に評価できるかを検証することを目的とした。

外力を上回るか否かを把握することが必要になってくる。そのために，防潮堤が破壊される原因である津波波力や漂流物による衝突力を正確に評価することが求められている。
非越流時に陸上構造物に作用する津波波力の推2 ．既往の研究
防潮堤に作用する津波波圧の評価式として朝倉らの式と谷本4）の式の 2 式を採用した。 2 式を以下に示す。

定式として朝倉ら1）の式がよく用いられている。

（1）

朝倉らの実験は，沖から傾斜が続き，汀線位置で垂直に切り立つような，傾斜と直立が複合した地（2）形で行われている。また，防潮堤前面に何も設置されていない。しかし実際には，沖から汀線までここで，p：構造物底面における波圧強度，ρ：水傾斜が続いている地形や沖から傾斜が続き水平なの密度，g：重力加速度，ηmax：最大遡上水深であ地形を経たのち汀線位置で垂直に切り立つ地形もる。朝倉らの式は浸水深のみの情報で津波波圧を存在する。また，津波対策として防潮堤前面に推定することができるため，よく算定に用いられ砂丘や防護林を設けている地域も存在しており，る。谷本の式は，国交省が耐津波設計ガイドライ

様々な条件下でも朝倉らの式が適用できるか明らンにおいて海中に設置した防波堤に作用する津波かにする必要がある。そこで本研究では，防潮堤波圧の算定式として採用している4）。本実験では前面の地形が先述したような傾斜地形，直立地形

陸上に設置している防潮堤が対象であるが，朝倉の場合，さらに防潮堤前面に砂丘や防護林を想定

らの式同様，浸水深のみで津波波圧が推定できるした障害物を設置した場合でも朝倉らの式が適用簡便性を備えており，広く使用されている式であできるかを明確にすることを目的とした。また，ること，また防潮堤前面に障害物を設置した際，障害物によって波力が低減される要因を考察し波力が小さくなることが予想されることから，朝た。

倉らの式より静水圧補正係数が2.2と，小さな値

津波によって押し流される漂流物の衝突力は松の谷本の式を使用した方が実験値と近くなり，的富2）の式や池野ら3）の式等によって推定されてい確に評価できると考えたためである。初期浸水深る。これらの推定式が提案された実験では，貯水を 0 として本実験で使用した。

部のゲートを開放させることによって段波や陸上漂流物の衝突力の算定式は運動量式，松冨の式，遡上流れを発生させている。本実験ではピストン池野らの式の 3 式を使用した。以下に 3 式を示す。

式の造波機で波を起こしており，津波の先頭部分の立ち上がりを，より切り立った形状で再現している。孤立波の方が段波や陸上遡上流れよりも波先頭部分の波高が大きく，漂流物とともに運動する水量が大きくなることが予想されるため，付加質量が大きくなり，衝突力も大きくなると考えら

（3）
（4）
（5）

れる。さらに，模型が波の先頭部分と同時に衝突

ここで，F：漂流物の衝突力，M：漂流物の質量，するように模型の初期設置位置を調整し，流体に

v：漂流物の衝突直前の速度，dt：衝突作用時間，

155

自然災害科学 J. JSNDS 36 -2（2017 ）γ：漂流物の単位体積重量，D（松冨の式）：漂流式なので流木模型，船舶模型の両方の衝突力を算

物の直径，L（松冨の式）：漂流物の長さ，CM：質定した。運動量式は流木模型と船舶模型の両方の量係数，σt：漂流物の降伏応力，S：係数，CMA：

衝突力の算定を行った。

付加質量係数，D（池野らの式）：漂流物の代表高さ，L（池野らの式）：漂流物の代表高さである。
松富の式，池野らの式とは異なる造波方法を採用

3 ．津波波力実験
3. 1

実験装置することで，漂流物の衝突力が先行研究より大き実験で使用した水槽の概要を図 1 に示す。水路

くなると予想したが，小さくなる場合に備えて，幅は1.0 m である。直立壁前面の地形は傾斜地形

付加質量が考慮されておらず， 2 式より小さな衝と直立地形の 2 種類である。傾斜地形の水路では，突力を算出する運動量式も採用した。松富の式は

津波造波機から勾配の始点までは一様水深64 cm

流木を対象とした式なので流木模型の衝突力を算とし，陸上まで水平距離が6.4 m ある1/10勾配の定し，池野らの式は円柱，角柱，球を対象とした斜面を設けた。直立地形の水路では，傾斜地形同図1

実験水路概要図

156

小野・平石：防潮堤に作用する津波波力と衝突力の特性に関する模型実験

様，津波造波機から勾配の始点まで一様水深64cm であり，水平距離が4.9 m の1/10勾配の斜面

3. 3

実験結果（障害物なし）（1）実験条件を設け，1.5 m の水平部が汀線まで続く，陸上に実験条件を表 1 に示す。実験で使用した孤立切り立つ地形である。水槽底面はコンクリートで波の波高は7 cm，11 cm，15 cm である。高速度ある。直立壁前面の地形は砂で造成し，ゴム製のカメラの解析から，波高15 cm の波は汀線から数シートで覆うことによって不透水性としている。

cm 手前で砕波し，砕けた波の先端が地面に落下

直立壁は高さが異なる 2 種類のステンレス板を用することなく直接直立壁底面に衝突する，最も波いた。両方とも幅は水路幅と同じ1.00 m で高さ高が大きい波であることがわかった。防潮堤の安は1.10 m と0.95 m である。これは高さの違いで全評価を行うために波圧・波力が最も大きい状態

しぶきが堤内に入る越水状態と非越水状態の差別が重要と考えため，波高15 cm を波高の上限とし，化を図ったためである。縮尺は1/40相当と仮定し波高15 cm から等間隔で波高を小さくした波高11た。

cm と波高7 cm を採用した。他にも直立壁の設置位置，直立壁高さ，地形を変化させ，それぞれの3. 2計測方法

ケースで 3 回ずつ計測を繰り返した平均値を用い波高計，波圧計のいずれもサンプリング周波数て解析を行った。なお，直立壁の高さを変えるこを20 Hz で測定した。直立壁に設置している波圧とによって，一方で越水を起こし，他方で越水を計の位置を図 2 に示す。側線 A は直立壁の中心起こさないよう試みたが，越水を起こすように意を通り，側線 B は側線 A より10 cm 中心からず識した0.95 m の直立壁が最大波高15 cm に対してれている。実験値は側線 A 上の値を使用し，側大きかったため越水が起こらず，計測データの差

線 B 上に設置した波圧計は，測定値に誤りがなが 2 種類の直立壁間で小さかった。しかし，デーいか確認する目的で設置した。波圧計は直立壁底タ数が多いほど精度が高い解析結果が得られると面 か ら5 cm，10 cm，15 cm，20 cm，30 cm，50考え， 2 つの直立壁を区別して考えた。

cm の位置に設置しており，下から順に波圧計 1 ，波圧計 2 ，波圧計 3 ，波圧計 4 ，波圧計 5 ，波圧（2）最大波圧検出時の時刻計 6 とする。また，砕波の様子や波先端の衝突位

直立壁底面より5 cm 上方から50 cm 上方まで置など波の微細な動きを観察するために高速度カの波圧を，高さ方向に積分して単位幅あたりの波メラを 2 台使用した。フレームレートは3000fps

力を算出した。波圧計間の未計測部は直線で補完である。

した。波高15 cm の波を造波した時の，各ケースの各波圧計の時系列データを図 3 に示す。いずれのケースにおいても，波先頭部の衝突が確認されてから，約0.5秒経過した時刻に最大波力が検出されていた。最大波力を検出した時刻では，各波圧計の極値が揃っていることや緩やかに波圧が増加・減少していることから，重複波圧が作用していると推察した。波先頭部が防潮堤に衝突した
表1
波高（cm）

図2

越波させないように意識した直立壁（左）と越波を意識した直立壁（右）実験条件
7，11，15

汀線からの位置（cm）

0 ，60

防潮堤高さ（m）

1.10，0.95

直立壁前面地形

傾斜，直立157

自然災害科学 J. JSNDS 36 -2（2017 ）グラフには波高15 cm のケースのみを示している

高計で計測した，各ケースの平均最大波高を用いが，波高7 cm・波高11 cm のケースでも，重複波た。直立壁に作用する単位幅あたりの最大波力を圧を生じる時刻に波力が最大となっていた。

図 4 に示す。直立壁設置位置が同じとき，傾斜地形と直立地形それぞれで計測した最大波力に大き（3）波力の評価な差はないことがわかる。傾斜地形と直立地形で谷本の式と朝倉らの式で波圧を算出する際に用は砕波開始位置が異なり，傾斜地形では汀線よりいる浸水深は，汀線から0.9 m 沖側に設置した波手前で砕波が生じ，直立地形では汀線より陸側に30 cm 程度離れた場所で砕波が生じた。直立壁前面の地形や直立壁の設置位置によって，波先頭部が大きなしぶきを上げて衝突したり，波全体がし（a）波高 7 cm（a）波高 7 cm（b）波高11 cm（b）波高11 cm（c）波高15 cm（c）波高15 cm
図3

最大波力検出時の各波圧系の時系列データ

図4

各ケースの最大波力（障害物なし）

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小野・平石：防潮堤に作用する津波波力と衝突力の特性に関する模型実験

ぶきを立てることなくきれいに反射したりしてい出した波力以下であったので，朝倉らの式で換算た。しかし，図 3 で示したように波先頭部が衝突した波力では過大となってしまうためグラフにはした後，約0.5秒のタイムラグで来襲する後方の載せていない。障害物を設置していないケースと波が重複波圧を作用する時に波力が最大となるた比較すると，すべての障害物で波力の低減効果がめ，波先頭部の挙動は関係なく，波高のみに依存現れていることが確認される。波力の低減効果は，するので傾斜地形と直立地形で最大波力に大きな波の攪乱による空気の混入と障害物での反射によ差がないと推察した。

る影響だと推察した。波の攪乱とは，砕波後の波いずれのケースも，おおよそ谷本の式で算出しの先端が障害物に衝突すること，また人工樹脂をた波力以下，または同等の波力が検出されてお透過することで気泡を含み，直立壁位置での実質り，谷本の式で安全かつ正確に評価できることが浸水深が見かけの浸水深より小さくなることであ分かった。朝倉らの式で波力が過大評価となってる。このことで重複波圧は小さくなったり，各いるのは，朝倉らの式は多くの実験ケースの値を波圧計のピーク値がずれたりする現象が生じる。

包括できるように余裕をもって静水圧補正係数 3

例えば，直立壁を汀線より30 cm 離れた位置に設を設定しているためだと考えられる。本実験の実置した，波高15 cm のケースの各波圧計の時系列

験条件においては，谷本の式の方でほとんど実験データ（図 6 ）を見ると，各波圧計の測定値が波値を包括できており，実験値と算定値との差も小打ち，不安定であり，最大波力が検出される時刻さいため，谷本の式の方が適切だと考えられる。の各波圧計のピーク値がずれていることが確認される。高速度カメラの映像からも障害物に衝突後，3. 4

実験結果（障害物あり）

波に多量の空気が含まれていた様子が観察され（1）実験条件た。障害物位置での反射とは，一部の波が障害物

実験条件を表 2 に示す。汀線位置に障害物を設

位置で反射を起こし，障害物より陸側に流れ込む置するため，汀線位置に直立壁を置くことはでき水量が小さくなることである。この現象は高速度ない。したがって，直立壁を汀線より30cm 下げカメラから確認された。障害物を設置していないたケースを，障害物を設置しない場合での直立壁時では，孤立波を造波しているので，盛り上がっを汀線位置に設置したケースと比較した。障害物

た 1 つの山の形状の波がやってきて直立壁位置では 5 種類である。障害物を写真 1 に示す。それぞ反射し，再び 1 つの山の形状の波が沖側へと帰っれの実験模型は木材と，消波材として用いられるていく様子が確認された。しかし障害物を設置し人工樹脂素材の 2 種類の素材で構成されている。

た時は， 1 つの山の形状で来襲した孤立波が， 2

木材は砂浜を，人工樹脂（ヘチマロン）は樹木林

つの山となって沖側へと帰っていく様子が観察さを想定している。

れた。これは障害物で一部の波が反射し，障害物を乗り越えた残りの波が直立壁で反射したためで（2）波力低減効果の要因あると推察した。

各障害物を設置したケースの最大波力を，谷本の式で算出した波力と併せて図 5 に示す。障害物を設置していない場合でも実験値が谷本の式で算表2（3）波力の評価
汀線より30 cm 離れた位置に直立壁を設置した
場合に，障害物 b を用いた時に他の障害物と比実験ケース

波高（cm）

7，11，15

汀線からの位置（cm）

30，60

較してわずかに波力が大きく検出された。これは障害物 b のみが，障害物高さが5 cm と他の障害物より5 cm 小さいため，砕波後の波の先端が障防潮堤高さ（m）

1.10

直立壁前面地形

傾斜

害物を乗り越える割合が大きいこと，障害物への障害物

a, b, c, d, e

衝突による波の攪乱が小さいこと，さらに反射の自然災害科学 J. JSNDS 36 -2（2017 ）

159割合が小さいためだと考えた。

こと，また高速度カメラの映像より，陸上を遡上

直立壁を汀線より60 cm 離れた位置に設置したする過程で気泡が抜けていくことから攪乱による時の，波高15 cm のケースの各波圧計の時系列影響は小さいと判断できる。よって，攪乱の影響データを図 7 に示す。直立壁を汀線より30 cm 離より反射の影響が波力の低減に大きく寄与するとれた位置に設置したケースと比較すると，各位置考えた。障害物 b と障害物 c が他の障害物よりわでの波圧の時系列グラフがさほど波打っていない

ずかに波力が大きく検出されたのは，障害物高さ（a）障害物 a（b）障害物 b（c）障害物 c（d）障害物 d（e）障害物 e

写真 1

直立壁前面に設置した障害物（左：沖側，右：陸側）

160

小野・平石：防潮堤に作用する津波波力と衝突力の特性に関する模型実験

4 ．衝突実験（1）実験装置
先の実験と同じ水路を用いて実験を行った。漂流物の模型として，流木と船舶を模した 2 つの模型を使用した。それぞれを写真 2 ，写真 3 に示す。流木模型は衝突面積が小さいため，同様の模型を 3 本使用した。そのうち 1 本は20 g だが他の 2 本は19 g である。 3 本の模型を同一の形状（a）波高7 cmに作る過程で 1 本のみ20 g と重くなってしまい，1 本の模型のみが質量が異なる意図はない。船舶模型は衝突面積が大きく，容易に計測できたので1 つの模型のみを使用した。質量は80 g である。
流木模型，船舶模型のいずれも材質は木材であり，吸水による質量変動を避けるため，模型表面に防水塗装を施した。流木模型は熱帯性のラミン材，船舶模型は北洋材で作成した。
実際に防潮堤に作用する漂流物による外力は，波力と漂流物による衝突力を合算した合力であ（b）波高11 cmる。したがって本研究で扱っている衝突力とは測定値をそのまま用いた，波力の影響も加味された値である。ロードセルによって衝突力を測定した。
漂流物の模型に対してロードセル中心の感度部が小さいため，模型が衝突することは少なかった。
そこで衝突力の検出の確率を上げるため写真 4 に示した装置を用いて測定した。アクリル板にロードセルを貼り付け，鉄板が貼り付けられた支持棒がロードセルの上を覆いかぶさるように取り付け（c）波高15 cm
図5られている。その支持棒を介して間接的に衝突力をロードセルの中心に伝える装置である。

各ケースの最大波力（障害物あり）（2）計測方法や障害物に対する流体の透過度合が原因であると考えた。

的確に模型が装置に衝突するように，模型の初期設置位置を変えて試行を繰り返すことで，初期実験値は谷本の式で算出した波力の約20〜70％設置位置を定めた。模型の初期設置位置を表 3 にとなり，谷本の式では評価が適当ではなかった。

示す。模型位置がずれないように，竹串やゴルフ

障害物による波力低減の原因は，障害物高さと障用のティーを水槽底面に差し込み，その上に模型害物に対する流体の透過度合が影響していると推を置いた。ロードセルのサンプリング周波数は20察し，今後はそれらを変化させて実験を行い，波Hz で衝突力を測定した。

力と障害物高さ，障害物に対する流体の透過度合の関係を明らかにして推定式を提案する必要があると考える。

（3）実験条件
実験条件を表 4 に示す。直立壁前面を，傾斜地

161

自然災害科学 J. JSNDS 36 -2（2017 ）（a）障害物 a（b）障害物 b（c）障害物 c（d）障害物 d（e）障害物 e

図6

最大波力検出時の各波圧計の時系列データ（波高15 cm 汀線より30 cm）

形と直立地形の 2 種類のケースで実験を行った。

位置を定めてはいるが，計測不可になる割合が 5

地形の違いによって，砕波開始点や汀線付近での回に 1 回程度であった。計測不可になった試行は波の挙動が異なることから，衝突力に違いが生じやり直さず，測定値に含めなかった。 3 回の試行ると考えられ，双方の地形で衝突力を既往の式をのうち計測された値の平均を衝突力とした。

用いて評価できるか検証するために 2 種類の地形で実験を行った。それぞれのケースの試行回数は3 回である。装置に当たるように適当な初期設置（4）開度の考慮
木材の降伏応力は圧縮強度とほとんど同じであ162

小野・平石：防潮堤に作用する津波波力と衝突力の特性に関する模型実験（a）障害物 a（b）障害物 b（c）障害物 c（d）障害物 d（e）障害物 e

図7

最大波力検出時の各波圧計の時系列データ（波高15 cm 汀線より60 cm）るため2）ラミンの圧縮強度67MPa を用いて衝突力

水路幅に対して直立壁が半分の幅であれば開度がを算出した5）。松冨の式で衝突力を算出すると測50％，水路幅と等しい場合だと 0 ％である。松冨

定値の 5 〜 6 倍となり，過大評価になったため，の実験において質量係数は開度が40％まで比例

松冨の式中の質量係数を本実験の実験条件に即しし，40％以降は一定値1.7をとるとしている。松た値を採用し，松冨の式（修正後）とした。質量冨の式中の質量係数は最も危険な場合の1.7を採係数は直立壁の開度によって変化する。開度とは，用している。本実験では水路幅と直立壁の幅は一受圧壁の縦切抜き幅を水路幅で除した値である。

致しており，開度は 0 ％である。本実験の開度に

163

自然災害科学 J. JSNDS 36 -2（2017 ）（a）断面図（a）断面図（b）平面図（b）平面図

写真 2

流木模型

写真 3

船舶模型

野らの式で算出した値は，実験値より小さく，過小評価となった。運動量式は空気中の式であり，漂流物とともに運動する水の影響が考慮されていないため，実験値より小さくなったのは容易に理解できる。池野らの式が提案された実験では，ゲートを急開することで津波を発生させており，本実験で発生させた造波機による孤立波の方が波高が大きい。そのために，漂流物と一緒に運動する水量が多くなるため付加質量が大きくなり，衝突力も大きくなると考えられる。また，池野らの実験では，直立壁から80 cm 離れた位置を模型の写真 4

衝突力検出の確率を上げる装置初期設置位置に定めており，段波の衝突途中や衝突後に漂流物が直立壁に衝突している。本実験で対応した質量係数は0.5であり，質量係数を0.5とは，ケースごとに模型の初期設置位置を調整し，して松冨の式（修正後）とした。

波先頭部と漂流物模型がほぼ同時に当たるようにした。漂流物より先に衝突した波は，漂流物が衝（5）流木模型の衝突力突する際にクッションの様な緩衝機能を有すると流木模型のそれぞれのケースにおける衝突力を考えられるため，本実験では波先頭部と同時に漂既往の評価式とともに図 8 に示す。運動量式と池流物模型が衝突しており，緩衝機能の影響が小さ

164

小野・平石：防潮堤に作用する津波波力と衝突力の特性に関する模型実験表3
波高 7 cm

漂流物模型の初期設置位置（汀線からの距離）
波高11 cm

波高15 cm

波高 7 cm（単位：cm）

波高11 cm

波高15 cm

流木

10.5

25.5

49.0

流木

7.5

25.5

58.7

船舶

13.535.565.7

船舶

10.5

25.5

65.7

（1）直立壁設置位置

表4

汀線-0（1）直立壁設置位置

汀線-60

衝突実験の実験条件

波高（cm）

7，11，15

汀線からの位置（cm）

30，60

防潮堤高さ（m）

1.10

直立壁前面地形

傾斜

漂流物模型

流木，船舶

図9

船舶模型の衝突力

波先頭部と漂流物の衝突のタイミングを考慮する必要がある。しかし衝突のタイミングは，模型初期設置位置や津波波高，防潮堤前面の地形などで決定し，定量的に表すのは困難である。よって，
図8

流木模型の衝突力

本実験のように波先頭部が漂流物と同時に衝突する，最も危険な状態で直立壁に作用する漂流物の衝突力を様々なケースで測定した値を包括するよく，衝突力が大きく検出されたと考えられる。松うに，新たに係数を加えることや付加質量係数を冨の式（修正後）では実験値が包括され安全であ大きくする操作等を施し修正を加える必要がある

り，かつ値が近しいことから，適当な評価だと判と考える。

断できる。

5 ．まとめ（6）船舶模型の衝突力・傾斜地形，直立地形の両方において直立壁の設船舶模型を使用したそれぞれのケースにおける置位置に依らず，谷本の式で安全に評価できた。

衝突力を既往の評価式とともに図 9 に示す。船舶・津波波力の低減効果は，障害物設置による波の模型は流木模型よりも流れ方向の断面積が大きい

攪乱と反射による作用が働くためであり，障害物ため，模型と一緒に運動する水量が多く，船舶模高さが大きい方が，低減効果が大きい。同一高さ型の方が流木模型よりも付加質量の影響が大きくで低減効果が大きい障害物は，透過性が小さい障なると予想される。 2 式で算出した衝突力が実験

害物 a，障害物 d，障害物 e であった。

値より小さくなったのは，流木模型と同様の理由・障害物を設置した時の直立壁に作用する津波波であり，さらに船舶模型の方が付加質量による影力は谷本の式では過大評価となっていた。障害物響が大きいためだと考えられる。

高さと障害物の透過度合を加味した，新たな推定

波先頭部とともに衝突する漂流物の衝突力を推定するには，既往の評価式中のパラメータの他に，式を提案することが今後の課題である。
・流木模型の衝突力は開度を考慮した松冨の式を165

自然災害科学 J. JSNDS 36 -2（2017 ）用いて適切に評価できる。
・孤立波と同時に衝突する漂流物の衝突力は，運動量式や池野らの式では適切に評価できなかった。本実験のような，波先端部と漂流物が同時に衝突する条件の実験を繰り返し，新たに係数を加えたり，付加質量係数を大きくしたりするなどして新たな評価方法を提案することが課題である。
本研究は，平成27年度原子力施設等防災対策等委託費（耐津波設計・フラジリティ評価手法の整備に係る防潮堤水理試験（その 2 ））事業の助成を受けたものです。

戸俊道・藤井直樹・大森政則：護岸を越流した津波による波力に関する実験的研究，海岸工学
論文集，第47巻，pp.911-915，2000．
2 ）松冨英夫：流木漂流物の実用的な評価式と変化特性，土木学会論文集，No621/ Ⅱ -47，pp．
111-127，1999．
3 ）池野正明・田中寛好：陸上遡上津波と漂流物の衝突力に関する実験的研究，海岸工学論文集，
pp.721-725，2003．
4 ）国土交通省港湾局：防波堤の耐津波設計ガイド
ライン，2013．
5 ）日 本 木 材 総 合 情 報 セ ン タ ー， 木 材 の 種 類 と特 性 の ペ ー ジ，http://jawic.or.jp/woods/sch.
php?nam0=ramin，2016年12月 1 日（投 稿 受 理：平成28年12月14日
訂正稿受理：平成29年 6 月21日）

参考文献
1 ）朝倉良介・岩瀬浩二・池谷毅・高尾誠・金要旨

非越流時に陸上構造物に作用する津波波力の推定式に朝倉らの式が，防潮堤に作用する津波によって押し流される漂流物の衝突力の推定式には松富の式や池野らの式がよく用いられている。これらの推定式が提案された実験条件とは異なる状況においても，推定式が適用できるのかは明らかではない。
本実験では，傾斜地形や直立地形を用いたり，防潮堤前面に障害物を設置したりと朝倉らの実験条件とは異なる条件で測定した津波波力を，既往の式で評価できるかを検討した。また，松富や池野らの実験とは異なる造波手法で，防潮堤に作用する漂流物の衝突力を既往の式で評価できるのかも検証した。