フェムト秒レーザーによる超撥水表面の創製
岩手大学大学院工学研究科教授 山口 昌樹(平成 23 年度一般研究開発助成 AF-2011203)
キーワード：フェムト秒レーザー，微細周期構造，濡れ性，樹脂成形
1. 研究の目的と背景る。

撥水性の程度は，液体表面の接線と，固体表面がなす角の SL   SV   LV  W A

うちの液体を含む側の角度で示される (接触角：理論限界：(2)180)。150 を超える接触角を有する表面を「超撥水性」表面と言い，表面の濡れ性の改質は，洗浄の必要が無い窓や建築

式(1) と (2) により，Young-Dupre の式が導かれる。

材料，雨粒を弾き飛ばす自動車の窓，結露した水分の凍結防止，洗濯をしなくてすむような衣類，極微量の液体を扱う医 LV 1  cos   WA

療用チップ，液体の輸送抵抗の減少による省エネルギー化等，(3)

様々な産業分野で技術革新をもたらすことが期待される。
Berthelot は，付着仕事 WA がそれぞれの相における凝集エネ

固体表面の構造が，その表面と接触する液体との間に撥水性を生じさせることは，ハス (ロータス) の葉表面に現れる水ルギーの平均で与えられると仮定した。

玉等で古くから認識されていたが，電子顕微鏡の発明によりその詳細が観察できるようになるまで，理論的研究はあまり(4)

W A  WSL  2  SV   LV

進まなかった。
’90 年代から，固体表面にサブミクロンオーダーの微細で周期的な構造 (以下，微細周期構造) を施すことで，濡れ性を物理的に改善できることが，認識され始めた 1)。面積Aが，数 mm から数 cm 角の微細周期構造を対象とした研究がなされてきたが，実用化に当たっては，その量産技術を確立する必要がある。しかし，100 mm 角を超える大面積の微細周期構造を形成するのは，コスト，時間，再現性の面で容易でθ’はない。
本研究では，フェムト秒レーザーの表面波干渉と金型の射出成形で，高い撥水性を有する 100 mm 角の樹脂プレートの量産技術を検討した結果について報告する。

2. 微細周期構造と濡れ性の相関B

2･1 濡れ性の定性的理論
液滴が，固体表面にあるとき，固体－気体界面と液体－気体界面によって，静的接触角 が定義される。接触角 は，

f2 f1

θ’

界面自由エネルギーが最小となる値を取るので，Young の式として次式で表される。
  SV   LV cos    SL

ここに，γSL, γSV, γLV は，固体–液体，固体– 気体，液体– 気体

Figure 1 Rough surface (periodic structure) and the two states. A:界面の自由エネルギー (γLV

Pores filled with water, the Wenzel state. B: The drop rests on a= 72.8  10-3 mN/m; 水)。

付着仕事 WA (mN/m)を用いると，Dupre の式は次式で表されcomposite of solid and air, the Cassie state.

－ 122 －τ

これを式(3) に代入すると，接触角 は最終的に次式で表わす

f2

ことができる。

cos   2

 SV
1 LVf1h(5)ここに，: 補正係数, = 1 (水)。
この Young-Dupre の式は，理想的な平滑面で成り立つ。Wenzelは，粗さを有する固体表面上において，凹部まで水が浸漬する場合 (Fig.1A) には，接触角は次式で表されるとした 1)。

Figure 2cos   r  SV   SL  /  LV  r  cosfabricated on silicon by photolithography.

ここに，θ

(6)

Table 1 The 12 different test-pieces to evaluate wettability from: 平滑面における接触角 (°)，

measurements of the contact angles.

θ’ : 粗面における接触角 (°)，
r

Parameter of the test-pieces with periodic structure: 見かけの表面積に対する実際の表面積の比。

同式より，物質固有の接触角が親水性 ( θ < 90) であれば粗面No.

(周期構造) により一層親水性となり，撥水性 ( θ > 90) であれ大きくなると r の値も大きくなり， cos θ’ が 1 以上になるた

1め，この式はある程度の範囲でしか適用することができない2と考えられる。

3Cassie は，異なる 2 つの表面エネルギーをもつ表面の接触角に4関して以下のような式を示した 2)。

56(7)

78(8)

f1  f 2  1Depth h(nm)(nm)

Designed

ば粗面により一層撥水性になることが判る。ただし，粗さがcos    f 1 cos  1  f 2 cos  2Pitch τ910

ここに， f : 水とそれぞれの固体表面との面積分率，11

θ : それぞれ固体の平滑面における接触角(°)。

12

添字の 1 と 2 は，それぞれの物質を表している。Fig.1B に示す

1000
1000
1000
500
500
500

Measured
1056
1029
1259
1148
1192
1138
529
550
620
536
592
558

Aspectratio

Designed

Measured

700

703

500

514

300

349

700

656

500

473

300

212

ように，片方の物質を空気とすると，空気中の水の接触角は180°であるため，次式のように整理できる。
cos ’ = f1 cos 1 + f2 cos180 = f1 cos 1 － f2(9)同式から，固体との接触面積を減らし，空気との接触面積の割合を増やすことにより，接触角を 180°に近づけられることが判る。
2･2 微細周期構造と濡れ性の相関
微細周期構造の形状寸法と濡れ性の関連性を検証するために，フォトリソグラフィの深掘り反応性イオンエッチング(Deep-reactive-ion Etching; DRIE) でシリコン (Si) 表面に微細周期構造を作成したサンプル 12 個試作した (Table 1) 3)。形状
寸法パラメータは，ピッチ τ (500 – 1000 nm)，歯幅 f1，溝幅 f2，深さ h (200 – 700 nm)，アスペクト比 (f1/ f2，1 – 2) である (Fig.2)。

－ 123 －Figure 3 SPM image of the scales of the test-piece No.5.

( f1 / f2)
12
12
12
12
1212

400

SPMでの寸法形状の計測結果より，設計値と実測値の差異は，1 － 20% の範囲に収まっていることが判った (Fig.4)。
Fig.5 には，接触角の計算値と実測値を比較して示した (こHeight, h (nm)

微細周期構造を有する Si サンプルを試作した (Fig.3, No.5)。

τ200

こに，r = (2h + f2)/f2)。定性的には，WenzelモデルとCassie-Baxter0モデルが示す傾向と，よく一致している。Wenzelモデルでは，10000

物質固有の接触角が親水性 (θ < 90) であれば周期構造面に2000より一層親水性となり，撥水性 (θ > 90) であれば周期構造面Displacement for pitch direction, xにより一層撥水性になることが判る (Fig.5A)。Cassie-Baxterモ

Figure 4 Measured results of the surface of the test-piece No.5

デルでは，固体との接触面積を減らして空気との接触面積のusing the SPM.
A180

割合を増やすことにより，接触角を180°に近づけられること
Contact angle, θ’ (°)

が判る (Fig.5B)
平滑面の接触角を基準として，実測値の変化量を比較した
ところ，τ = 1000 nm，h = 300 nm，f1/ f2 = 2 において，接触角の増加量は最大となり，55から105.1へ50.1増大した。
一方で，
τ = 500 nm，h = 700 nm，f1/ f2 = 2 において，接触角の減少量は最大となり，55から 5以下 ( 0，測定不能) へ 50減少した: θ = 100°

150120906030(Table 2)。すなわち，微細周期構造のパターンのみを変化させることで，同一材質の固体表面の接触角を，100制御できたこ0とになる。このような手法を用いれば，接触角が 150を超え

11.53. フェムト秒レーザーによる微細周期構造の加工
Contact angle, θ’ (°)

Birnbaum は，レーザー加工痕の底面に波長サイズの周期構4)。今日，この周期構造は，入射光と表面にできるプラズマ波もしくは散乱波との干渉によりできる定在波が，材料表面が選択的に蒸発や浸食によって分解する現象 (アブレーション；ablation) と考えられている。

3.544.5: θ = 50°

150120906030

周期構造のピッチaは，レーザーの入射角に依存して a = /(10 sin ) の関係で変化する 5),6)。
Fig.6 には，フェムト秒レーザーで生じる表面波干渉と，そ3: measured value

B180

3･1 フェムト秒レーザーの表面波干渉2.52Surface ratio, rる超撥水性や，ほぼ 0の超親水性を発現させることができる。

造ができることを偶然発見した: θ = 50°

: measured value

0.10.30.50.7
Fraction area, f20.9

Figure 5 Comparison of contact angles between the theoretical and

れを用いた微細周期構造形成の原理を示した。金属などの特the experimental results. A Wenzel equation. B: Cassie-Baxter equation.

定の物質表面に，固体の熱緩和時間よりも短いパルス幅のフェムト秒レーザーを照射すると，物質に表面プラズマ波が励

Table 2 Top data of the contact angles for both hydrophobicity and起される。レーザーのエネルギー強度が閾値を超えた部分でhydrophilicity in the 12 different test-pieces.

選択的にイオン放出が起こって加工され，回折格子状の微細周期構造が現れる。この現象は，自己組織的に形成されるのHydrophobic

Flat surface

Hydrophilic

105.1° (+50.1°)

55°

5° or less (-50°)で，表面内を走査しても，凹凸の周期を一致させることができる。
3･2 金型作成
表面に100 mm 角の微細周期構造を施した金型の試作には，波長 780 nm のフェムト秒レーザー (チタンサファイアレー

No.6

ザー，IFRIT，サイバーレーザー㈱) を搭載した加工装置を用－ 124 －No.8

いた 7)。波長，パルス幅，走査速度，および 1 回の加工幅は，780 nm，210 fs，1.5 mm/s，2 mm である。また，走査は一軸方向に行った。よって，100 mm 角の実加工時間は 1 時間弱であLaser intensityった。金型母材 (SKD11，日立金属工具鋼 (株)，焼きなまし，硬さ 58.0 HRC) は，Ra = 0.05 m で磨き処理した。
Table 3 には，フェムト秒レーザーの表面波干渉で金型鋼(SKD11) 表面に作成した約 780 nm ピッチの回折格子構造のThresholdx

電子顕微鏡写真を示した。電子顕微鏡写真と走査型プローブ
顕微鏡での形状測定において，約 780 nm ピッチの回折格子構造が，繋ぎ目なく形成されているのが確認された。加工面の溝深さは 64.4 nm であり，少なくとも Ra = 0.05 m 以下となる磨き加工による面出しが求められていることが判った。
幅 3 mm に 780 nm ピッチで加工できたということは，

Repeat4,000 本の回折格子構造を走査速度 1.5 mm/s の高速で形成できたことになる。Fe，Cr，Ni 等といった金属や，Si ウェハは，表面波干渉で微細周期構造を容易に加工できる。表面波干渉

Figure 6 Principle of formation of a laser induced periodic

で形成できる微細周期構造の形状は，光束数によって変化さ

structure using a femtosecond pulsed laser.

せることが可能で，回折格子 (グレーティング) 状以外にも，円・楕円ホールアレイ等が報告されている。

Table 3 Relationship between surface roughness of the base material and nano-periodic pattern (×2,000)
Surface roughness of thebase material

Before laser processing

Ra  0.3 m

Ra = 0.1 m

Ra = 0.05 m

Ra  0.05 m(with polish processing)* The ellipse formed by the white dotted lines show defects in the processing areas.

－ 125 －

After laser processing

4. 広面積撥水プレートの樹脂成形(3) フェムト秒レーザーの表面波干渉と金型の射出成形で，高4･1 射出成形

い撥水性を有する広面積の樹脂プレートを試作できた。

射出成形機 (Si-100Ⅱ，東洋機械金属㈱) を用い，AES 樹脂

本技術は，汚れの付着防止，積雪・着氷の防止，水滴除去，を充填圧力 14,700 N，時間 30 s で成形した。成形条件は，保流体摩擦の低減等に用いることができ，様々な産業分野で技持圧力と保圧時間をパラメータとして 4 条件を用いた (Table

術革新をもたらすことが期待される。

4)。
Table 4 Injection molding conditions of the keeping pressure
4･2 接触角の測定

and the time.

形状寸法の評価には，走査型プローブ顕微鏡 (SPM,Nanocute, ㈱日立ハイテクサイエンス) を用いた。
濡れ性の評価として，マイクロスコープ ( 100，VH-500，㈱キーエンス) と画像解析ソフトウェア (Image J，オープンソース) で，静的接触角を測定した。

Condition

Keeping pressure (N)Time (s)A

6,8605B

7,5465C

7,54610D

6,86010

4･3 濡れ性の評価
Table 5 The contact angles on AES film surfaces.

Table 5 には，成形条件による接触角の比較を示した。最も接触角が増大したのは，条件 B の成形品で，68.5° から 97.4°に約 30° (43%) 向上した (Table 3, 4)。撥水性の低い条件では，Condition

転写深さが不十分であることが確認された。
Fig.7 には，同一樹脂の非加工面と加工面に水を流した時のWithout periodicstructure(difference)A

液体の挙動を，比較して示した。加工面では，非加工面に比77.2°(+8.7°)

B

べて流速は増し，流路の蛇行も少なくなり，液滴の残存が観68.5°

C測されなくなった。

D5. 結論

Periodic structure

97.4°(+28.9°)
94.9°(+26.4°)
89.8°(+21.4°)

本研究により，以下の事項が明らかとなった。
Table 6 Contact angles on both the without and with periodic(1) 数百 nm から 10 m ピッチの微細周期構造を試作し，撥

structure.

水性や親水性が発現されることを，理論値と実測値の比較を通して示した。素材本来が持つ化学的な撥水性に加え，物理的な撥水性が重畳して発現することも示された。

Without periodic structure

Periodic structure

68.5 °

97.4 °(2) フェムト秒レーザーの表面波干渉を用いれば，幅数mm に数千本の微細周期構造を，秒速数 mm という超高速度で形成できることを実証した。微細周期構造の加工コストを考えると，10 ミクロン以上のピッチでは切削加工でも対応でき，それを下回るピッチではフェムト秒レーザーの高速性という長所が生きてくる。

(a) without periodic structure(b) periodic structure

Figure 7 Comparison of water-repellency on the AES plastic injection-molded plates.

－ 126 －

謝辞
本研究は，平成 23 年度一般研究開発助成「フェムト秒レーザーによる超撥水表面の創製」によって行われた。

参考文献
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スチック成形加工学会年次大会，C-107 (2013) 127-128－ 127 －