関⻄電⼒における線源低減活動状況について〜 酸化運転⼿法の変遷 〜
関⻄電⼒ 原⼦⼒事業本部
放射線管理グループ⻘⽊ 政徳

平成28年11⽉18⽇ ⽔化学部会 定例研究会

内容

21.

当社における線源強度低減の取組み
•••

2.

酸化運転
•
••
•
••

3.

酸化運転の⽬的種類と特徴
酸化運転⼿法の変遷
満⽔酸化の改良の検討
新・旧満⽔酸化の⽐較
⾼浜発電所における満⽔酸化と外層クラッドの実績⽐較

今後の課題
••

•

線源低減へのアプローチと対策
１次系⽔質管理の変遷
⾄近の線源強度

⾼浜３・４号機への改良満⽔酸化適⽤
ASCA洗浄プラントへの満⽔酸化（80℃）適⽤

まとめ

The Kansai Electric Power Co., Inc.

1. 当社における線源強度低減の取組み

1. 当社における線源強度低減の取組み

4・線源低減へのアプローチ
1. ⾦属⽪膜からの溶出抑制 … 腐⾷⽣成物の溶出、放射化線源の溶出•••

還元性雰囲気（溶存⽔素等）
⾼pH運転亜鉛注⼊

2. 溶解物の付着抑制 … 炉内（燃料表⾯等）への付着、配管等への付着
•
•

亜鉛注⼊
アンモニア添加3. 冷却材の浄化 … 腐⾷⽣成物の除去、線源の除去••

冷却材脱塩塔（浄化流量）
1次系フィルタ（細メッシュ化）

4. ⾦属⽪膜からの溶出促進 … 放射化線源の溶出•

酸化運転

5. 状態の監視•

標準モニタリング etc…

The Kansai Electric Power Co., Inc.

1. 当社における線源強度低減の取組み

5・線源低減対策の概要
対策

適⽤時期
起動運転

停⽌

実 施 概 要（内容）

冷却材脱塩塔○○○イオン交換樹脂により系統中の腐⾷⽣成物を除去し、低減を図る。特に起動・停⽌時等、腐⾷⽣成物の溶出が多い時期には通⽔流量を最⼤量とし積極的に除去する。

１次系フィルタ
細メッシュ化

○○○１次系各フィルタ設備のフィルタメッシュを⼩さくすることにより系統中の腐⾷⽣成物の低減を図る。

⾼pH運転

○

炉⼼外へ移⾏する58Co、60Coの最少量化および系統構成材健全性維持の観点からpH：7.3、Li：2 ppmを設定。

アンモニア添加○CoをNH3によりCo⽔和イオンより安定かつイオン半径の⼤きいキレート形成させ、同位体交換反応を抑制させる。

亜鉛注⼊

○

酸化運転

○

１次冷却材中に亜鉛を注⼊し、系統機器表⾯の酸化⽪膜のNi、Coを亜鉛と置き換え、配管機器表⾯の線量低減を図る。

満⽔酸化

○

RCSを満⽔状態にて過酸化⽔素を添加し、強制酸化することによりクラッド溶出を促進させる。

外層クラッド除去○

過酸化⽔素の添加により低溶存⽔素濃度とし、外層クラッド溶出を促進させる。

エアレーション法○

RCS⽔抜き後、強制的に空気を混⼊させ酸化性雰囲気としてクラッドを溶出させる。

○

線源強度の経年変化および線源低減効果を評価する上でのデータ採取。

標準モニタリング○

The Kansai Electric Power Co., Inc.

1. 当社における線源強度低減の取組み

6・pH管理の変遷

平成12年 〜

現在

4リチウム濃度

3.5

pH=約 6.8 に相当する Li 濃度+0.4ppm

32.2)
mpp(pH 7.421.8
pH 7.2101500

1000

5000

ほう素濃度(ppm)

The Kansai Electric Power Co., Inc.

1. 当社における線源強度低減の取組み

7・フィルタの細メッシュ化
公称5～25μm

1992年頃より順次変更

絶対0.1～2μm

単位：μ ｍ

冷却材脱塩塔⼊⼝フィルタ

冷却材
脱塩塔

美浜

冷却材
フィルタ

⾼浜
体積制御
タンク

⼤飯

封⽔注⼊
フィルタ
充てんポンプ

脱塩塔⼊⼝

冷却材

封⽔注⼊

1号機

―

2（絶）

0.01（絶）

2号機

―

2（絶）

0.01（絶）

3号機

―

2（絶）

1.2（絶）

1･2号機

―

2（絶）

0.1（絶）

3･4号機

0.45（絶）1.0（絶）

0.1（絶）1･2号機

0.1（絶）

1（絶）0.45（絶）3･4号機

0.45（絶）

1（絶）

5（公）

（絶）：絶対ろ過精度（公）：公称ろ過精度

The Kansai Electric Power Co., Inc.

1. 当社における線源強度低減の取組み

8・１次系⽔質管理の変遷（pH管理、酸化運転、亜鉛注⼊）
70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 00 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 11 12 13 14
1970年代1980年代1990年代2000年代2010年代

プラント
ｐH管理
美浜1号機

停⽌時処理

▲

★

ｐH管理
美浜2号機

停⽌時処理

▲

Zn

★

ｐH管理
⾼浜1号機

停⽌時処理

★

▲

Zn

ｐH管理
⾼浜2号機

停⽌時処理

★

▲

Zn

ｐH管理
美浜3号機

停⽌時処理

▲

Zn

★

ｐH管理
⼤飯1号機

停⽌時処理

★

▲Zn

ｐH管理
⼤飯2号機

停⽌時処理

★

▲Zn

ｐH管理
⾼浜3号機

停⽌時処理
ｐH管理

⾼浜4号機

停⽌時処理
ｐH管理

⼤飯3号機

停⽌時処理
ｐH管理

⼤飯4号機

停⽌時処理

■ 通常pH管理（pH6.7+Li 0.3ppm)■ Modified pH管理（Li 2.2ppm）■ Modified pH管理（Li 3.5ppm)■ エアレーション法■ 外層クラッド除去■ 満⽔酸化（80℃）■ 改良満⽔酸化（60℃）▲ PCM設置（△は当初から設置済み）★ SGR
Zn 亜鉛注⼊開始○ 改良HFT(Hot Functional Test)

Zn

▲Zn

▲
○△Zn
○△Zn

The Kansai Electric Power Co., Inc.

1. 当社における線源強度低減の取組み

9・⾄近の線源強度状況（1）The Kansai Electric Power Co., Inc.

1. 当社における線源強度低減の取組み

10・⾄近の線源強度状況（2）The Kansai Electric Power Co., Inc.

1. 当社における線源強度低減の取組み

11・⾄近の線源強度状況（3）The Kansai Electric Power Co., Inc.

2. 酸化運転

2. 酸化運転

13・酸化運転の⽬的
プラント停⽌に伴い、系統を還元性雰囲気から酸化性雰囲気へと移⾏させ、放射性クラッドの溶出促進と脱塩塔による浄化にて1次系構成機器の線源強度を低減させる。
プラントの状態
ＶＣＴ気相部▽RCSドレン

運転中

停⽌操作中

機器開放

⽔素

⽔素 → 窒素

酸素

酸化性雰囲気還元性雰囲気炉停⽌（ボレーション）

放射能濃度

冷却（クールダウン）
薬品（過酸化⽔素）添加

浄化

溶出に伴う線量増加

The Kansai Electric Power Co., Inc.

2. 酸化運転

14・酸化運転の種類と特徴
エアレーション法

SG時間

⼯程

RCS⽔抜き⼯程

⼯程

ミッドループ時間・80℃でH2O2添加（酸化性雰囲気下で溶出を促進）
・添加H2O2量⼤・配管機器の汚染⼤CSD

H2O2

RCS⽔抜き

RCS⽔抜き58Co濃度

時間

時間

RCS⽔抜きCSD

RV

58Co濃度

58Co濃度

58Co濃度H2O2

RCS⽔抜き
RCS⽔抜き

SG

RV

RV

H2O2

改良満⽔酸化SG

SG

RV

H2O2

外層クラッド除去

ミッドループ時間

・H2O2添加なし（or ⽔抜き時に少量添加）
・⾼濃度時は⽔が抜かれており、配管機器の汚染⼩・ミッドループ期間が⻑い

H2O2

時間

RCS⽔抜き
⼯程

満⽔酸化CSD

ミッドループ
時間

・80℃でH2O2添加（弱還元性雰囲気下で溶出を促進）
・添加H2O2量⼩・配管機器の汚染⼩・ミッドループ期間が⻑い

H2O2

RCS⽔抜きCSD

ミッドループ
時間・60℃でH2O2添加（酸化性雰
囲気下で溶出を促進）
・添加H2O2量やや⼤・ミッドループ期間が短い

The Kansai Electric Power Co., Inc.

2. 酸化運転

15・運開時から現在までの酸化運転⼿法の変遷
年 代

酸化運転

特 徴

1970年〜
1980年代前半（S58年頃まで）

満⽔酸化法

運転初期のため配管機器線量は低く、クラッドバースト等、線量上昇、汚染拡CSD 後 、 RV 開 放 に 向 け てDH 濃 度を早く 下 げるた め、 ⼤がそれほど重要視されなかった。
H2O2を添加（60〜80℃）。 激しい環境のため、溶出よりも汚染の影響が⼤きく、次第に機器線量が上昇していった。

1970年代後半〜
1990年代前半

エアレーション法CSD （ RCS 満 ⽔ 、 80℃ 保持）はH2O2を添加しない。

SG⽔室等の線量が上昇し、定検作業に影響を及ぼすようになったため、機器汚染を起こさないエアレーション法に切り替えられていった。
配管機器線量は徐々に低下していった。

1990年代前半〜

外層クラッド除去

CSD （ RCS 満 ⽔ 、 80℃ 保持）にH2O2 を添加するが、弱還元性雰囲気に留める。
（DH≃1cm3/kg程度）

配管機器線量が低下してきたことなどを背景に、エアレーション法より積極的に線源の溶出・除去を図った外層クラッド除去法が採⽤された。
この頃より、クラッドバースト抑制として停⽌時の溶存⽔素濃度管理も⾏われるようになった。

1997年10⽉（O1#14定検）

満⽔酸化法
（試運⽤）

汚染拡⼤を防⽌するため、
H2O2 の添加（80℃）には慎重を期して実施した。

コスト低減の動きが活発となり、安価な原⼦⼒を1⽇でも多く稼動できるよう定検期間短縮が図られるようになった。
海外では満⽔酸化が主流であり、問題も報告されていなかった。
⼯程短縮に有利な満⽔酸化法の再採⽤を検討したが、RV上蓋の線量が上昇した。

2000年代前半〜

改良満⽔酸化CSD（RCS満⽔、60℃保持）にH2O2を添加し、酸化性雰囲気で溶出を促進する。

O1#14の結果を反映し、Niコロイドの発⽣抑制のため60℃でH2O2を添加する⽅法に改良された。

現在の検討課題
2018年?

満⽔酸化法

80℃でH2O2を添加する。

状 況 ・ 背 景 等

⾼Ni(600)材のT3・4では、満⽔酸化後のサイクルでクラッド濃度の上昇が認められたため、外層クラッド除去に戻された。
安全性向上の観点からミッドループ運転の短縮が叫ばれるようになり、T3・4でも改良満⽔酸化の採⽤を再検討する必要に迫られている。
O3・4で計画されているASCA洗浄時では、CSDを80℃で維持する必要がある。⼯程を延⻑しないためにも80℃でのH2O2添加を再検討する必要がある。

The Kansai Electric Power Co., Inc.

2. 酸化運転

16・改良（80 → 60℃）の検討概要

滞留領域・Niコロイドの⽣成と沈着挙動③① 運転中の燃料表⾯クラッドは⾦属Niが安定。

200 m3/hr② 過酸化⽔素添加により酸化され、溶 解 度 の 低 い Ni(OH)2コ ロ イドを⽣成。
③ コロイドが流速の低い側へ移⾏し、滞留領域に凝集。沈着の際に⼀緒にCoを取込み。

コロイド

Ni(OH)2②20,000 m3/hr

溶出

Ni
①

添加

H2O2

・コロイド⽣成の温度条件
試験⽔中の過酸化⽔素濃度
試験温度

5 ppm

1 ppm

0.5 ppm

0.2 ppm

80℃

あり

ありあり

なし

70℃

なし

なし

－－60℃

なし

なし

－－80℃でのみクラッド成分が発⽣し、温度低下によって発⽣が抑えられる。

60℃での実施

The Kansai Electric Power Co., Inc.

2. 酸化運転

17・新・旧満⽔酸化の⽐較
改良満⽔酸化旧 満⽔酸化

外層クラッド除去（参考）

開始条件（RCS 82℃以下?）（RCS 82℃以下）RCS 82℃以下

管理温度60℃

75〜80℃

75〜80℃

添加管理限度H2O2 <1 ppm

H2O2 <1 ppm

DH2≧0.1 cc/kg

・DH2≧5cc/kg
H2O2 5ppm相当量/回・DH2≧2.6cc/kg
H2O2 5ppm相当量/回・SIS逆⽌弁漏えい検査まで
2〜3回に分けて添加
DH2；0.8 cc/kg⽬標

中期・DH2<5cc/kg
DH2およびH2O2濃度から算出

・DH2<2.6cc/kg
DH2濃度から算出（検査中は中断）

最終・モニタピーク形成後
H2O2；0.3〜1 ppm⽬標

・H2O2検出orモニタピーク形成後
H2O2 0.5ppm相当量／回
H2O2；0.3〜1 ppm⽬標

添加制約

添加間隔を1時間以上確保

添加量／回

初期

・SIS逆⽌弁漏えい検査後
DH2；0.5 cc/kg⽬標

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2. 酸化運転18・⾼浜発電所におけるSG⽔室およびRV上蓋線量当量率変化
１号機

80

SG HOT（中心）SGR

70R/V 上蓋 内面中心

線量当量率（mSv/h）

線量当量率（mSv/h）

SG COLD(中心)605040
亜鉛注入開始30SG HOT（中心）70

SG COLD(中心)60

2010R/V 上蓋 内面中心50

亜鉛注入開始4030

SGR

20100015161718192021 22
定検回数232425261427

３号機
160
SG HOT（中心）SG COLD(中心)120

亜鉛注入実施R/V 上蓋 内面中心

100
8060402001516171819160

４号機

140

SG HOT（中心）20 21 22
定検回数

SG COLD(中心)120
線量当量率（mSv/h）

140
線量当量率（mSv/h）

２号機

80R/V 上蓋 内面中心2324252627

亜鉛注入開始10080604020078910 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21
定検回数678910 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
定検回数

The Kansai Electric Power Co., Inc.

2. 酸化運転

19・⾼浜３号機における満⽔酸化後クラッド上昇及びフィルタ交換頻発
Co-58クラッド （Bq/cm3）

3uｸﾗｯﾄﾞ Co-60

1.0E+02

3.6E+00
3.0E+00

8.0E+01

外層

6.0E+0116

外層

4.0E+01

外層

2.0E+01

1213

満⽔Zn
外層
外層

141715

2.4E+00

19

1.8E+00Zn

1.2E+00

外層

6.0E-01

18Co-60クラッド （Bq/cm3）

3uｸﾗｯﾄﾞ Co-58

1.2E+02

0.0E+000.0E+00
満⽔1999/4/1 2000/4/1 2001/4/1 2002/4/1 2003/4/1 2004/4/1 2005/4/1 2006/4/1 2007/4/1 2008/4/1 2009/4/1 2010/4/1 2011/4/1

3u

800
700

3u R-70

薄い点は定検期間中のフィルタ交換

A-冷却材Demi入口F交換時

B-冷却材Demi入口F交換時

R-70 (µSv/h)

600
サイクル後半に交換頻発！

500
400
300
200
100

12

満⽔

満⽔ ２次系配管 外層

141513

点検による停⽌16

交換件数０件に！

外層

1718

190

The Kansai Electric Power Co., Inc.

3. 今後の課題

3. 今後の課題

21・⾼浜３・４号機への改良満⽔酸化適⽤【事象と課題】• 過去に満⽔酸化を採⽤した次のサイクルにおいて、サイクル中期からクラッド濃度上昇が発⽣している。
クラッド上昇を防⽌【原因の推定】•停⽌前の系統中のクラッド濃度が⾼いことが原因？（SG細管がTT600材であるため）•

亜鉛注⼊を3サイクル経験し、クラッド濃度も低下している現在では適⽤可能か？

The Kansai Electric Power Co., Inc.

3. 今後の課題

22

・ASCA洗浄プラントへの満⽔酸化（80℃）適⽤【事象と課題】•

ASCA洗浄ではSGを80℃キープする⼯程が必須であるため、改良満⽔酸化（60℃）でプラント停⽌をした後、再度80℃まで昇温する⼯程が必要となり、定検⼯程が⻑くなる。（外層クラッド除去であれば80℃なので同時に実施可能。）
80℃キープが必要•

外層クラッド除去法では線源溶出のピークが⽔抜き後に遅れるため、酸化運転終了までの期間が⻑くなる（定検⼯程が⻑くなる、ミッドループ期間が⻑くなる。）
満⽔酸化を採⽤したい•

過去に80℃で満⽔酸化を実施した際は、RV上蓋線量が上昇した。

【原因の推定】•RV上蓋線量上昇の原因はNiコロイドの⽣成が原因•

Niコロイドの⽣成は冷却材中のNi濃度に依存•

亜鉛注⼊を3サイクル経験し、Ni濃度も低下している現在では適⽤可能か？

The Kansai Electric Power Co., Inc.

まとめ23•

新しい情報、技術を取り⼊れながら、1次系の線源強度低減に向けて継続的に取り組んできた。特に近年では亜鉛注⼊の効果により線源強度が低減できてきている。

•

停⽌時の酸化運転⼿法として、満⽔酸化、エアレーション法、外層クラッド除去法、改良満⽔酸化と、その時代のニーズや問題点に対応しながら変遷してきた。

•

酸化運転の結果により1次系構成機器の線源強度が⼤きく影響するため、酸化運転の⼿法確⽴やプラント状況に応じた選定が重要である。

•

プラントリスクを避けるためにも、今後はより⼀層ミッドループ運転期間の短縮が求められる。これには満⽔酸化法が有利であるが、⼀部のプラントでは設備や運⽤等プラント固有の条件を考慮した上で採⽤しなければならない場合があるため、今後も酸化運転要領の最適化に取り組む必要がある。

The Kansai Electric Power Co., Inc.

Thank you.

2. 酸化運転

25・停⽌⼯程
モー ド１

モー ド３

モー ド５

モー ド４

モー ド６

１ 次 冷 却 材 系 統 浄 化 運 転 （脱 ガ ス ・酸 化 運 転 ）出 力 １００％
発電機負荷降下
解列
ＲＣＳクー ル ダウ ン
HSD
燃料取出

加圧器満水

１ ５ ７ kg/㎝ 2

ＲＣＳクー ル ダウン

主満 水 酸 化 運 転 (6 0 ℃ )o r
外 層 ク ラ ッ ド 除 去 (8 0 ℃ )要28kg/㎝ 2
工≦ ５０℃▲水素結合装置停止
ＲＣＳ満 水R C S ｴｱ ﾚｰ ｼｮﾝ

ｷ ｬ ﾋ ﾞﾃ ｨ N W L

程ＲＣＳブロー

R / V ﾉ ｽ ﾞﾙ ｾ ﾝ ﾀ ｰｷ ｬ ﾋ ﾞﾃ ｨ 水 張 り▲ 体 積 制 御 ﾀ ﾝ ｸ ｶ ﾊ ﾞｰ ｶ ﾞｽ 水 素 → 窒 素 切 替
加 圧 器 ｽ ﾌ ﾟﾚ 最 大
加圧器気相部連続パージ
体 積 制 御 ﾀ ﾝ ｸ ﾊ ﾞｰ ﾋ ﾟﾝ ｸ ﾞ化 学 体 積 制 御 系 統 抽 出 水 流 量 最 大 （加 圧 器 満 水 以 降 冷 却 材 脱 塩 塔 ２ 塔 通 水 ）冷却材カチオン塔通水
余 熱 除 去 ポ ンプ２台 運 転

The Kansai Electric Power Co., Inc.

2. 酸化運転

26

・⾼浜４号機における満⽔酸化後クラッド上昇及びフィルタ交換頻発
4uｸﾗｯﾄﾞ Co-58

3.6E+00

4uｸﾗｯﾄﾞ Co-60

3.0E+00

1.0E+02
外層＋満⽔

8.0E+01
6.0E+01

外層11外層満⽔
13

4.0E+01

2.4E+00外層
⻑期外層

満⽔外層

Zn

1412外層1718Zn19

1.2E+00

Zn

1615

1.8E+00

6.0E-01

2.0E+01

Co-60クラッド （Bq/cm3）

Co-58クラッド （Bq/cm3）

1.2E+02

0.0E+00
0.0E+00
1999/4/1 2000/4/1 2001/4/1 2002/4/1 2003/4/1 2004/4/1 2005/4/1 2006/4/1 2007/4/1 2008/4/1 2009/4/1 2010/4/1 2011/4/1

4u

薄い点は定検期間中のフィルタ交換

800
700

4u R-70

A-冷却材Demi⼊⼝F交換時

B-冷却材Demi⼊⼝F交換時

R-70 (µSv/h)

600
サイクル後半に交換頻発！

500
400
300
200

1112131415

171618191000The Kansai Electric Power Co., Inc.

2. 酸化運転27・満⽔酸化の改良までの経緯（1）外層クラッド除去の導⼊〜旧満⽔酸化の検討
年

⽉

記 事概要

1980年代後半

エアレーション法より積極的な線源の溶出・除去を⽬的として、外層クラッド除去法の検討が電⼒共通研究（電共研）で進められ（1988（昭和63）年〜1989（平成元）年実施）、⽞海2号機第7回定検（1989（平成元）年）で実機確認された。

1989(H元)年

外層クラッド除去法を適⽤するに当たり、溶存⽔素確認が⼿分析では不⼗分（時間、検出下限値）なため、設置する冷却材⾃動分析装置（PCM）に溶存⽔素計を導⼊することとした。

1990(H2)年4⽉〜
1990(H2)年7⽉

美浜2号機第13回定検（外層クラッド 試運⽤）

美浜2号機第13回定検停⽌時に外層クラッド除去法を適⽤し、被ばく低減効果、除去量、導⼊する溶存⽔素計の性能確認などについて評価し、問題のないことを確認した。

1990(H2)年〜
1991(H3)年

各所PCM設置⼯事実施（O-3,4除く）

各所PCM設置後の装置性能確認 （M2・SG細管破断トラブル発⽣）

1992(H4)年2⽉

社内⽅針にて外層クラッド除去を⽔平展開M2#13の評価を受けて外層クラッド除去を適⽤することとした。全プラン
トを対象とし（新設O3,4も含め、T1#13以降順次）、RCS75〜80℃にてH2O2を添加する要領。

（この間、SGR実施）
1990年代後半

発電所稼働率向上のため定検⼯程の短縮が進められた。更に⼯程を短縮するには外層クラッド除去、エアレーション法では対応できなくなることが予想されたため、過去に実施経験のある満⽔酸化法の適⽤が検討され始めた。

1997(H9)年10⽉〜
1998(H10)年1⽉

⼤飯1号機第14回定検（旧・満⽔酸化 試運⽤）

⼤飯1号機第14回定検停⽌時に満⽔酸化法を適⽤し、Ni・Co挙動、配管等線量当量率の変化、クラッド量等を調査し、被ばく線源低減効果および酸化運転期間の短縮効果を評価した。
懸念された除去効率の低下やクラッドバーストの発⽣もなく、特に問題なしと最終的に評価された。ただし、RV上蓋線量のみ上昇した。

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2. 酸化運転

28・満⽔酸化の改良までの経緯（2）旧満⽔酸化における問題点の改良〜現在年

⽉

記 事概要

1998(H10)年6⽉

社内⽅針にて満⽔酸化（80℃）を⽔平展開O1#14 の 評 価 を 受 け て 全 プ ラ ン ト 満 ⽔ 酸 化 を 適 ⽤ す る こ と と し た 。
（T2#17、M1#16以降順次）、RCS75〜80℃にてH2O2を添加する要領。
ただし、燃料クラッド剥がれの兆候の場合、上蓋取替え⼯事等計画の場合は、従来の外層クラッド除去法の採⽤を検討。

1998(H10)年7⽉〜
1998(H10)年8⽉

⾼浜2号機第17回定検（旧・満⽔酸化 本運⽤）

上記⽅針に基づき⾼浜2号機第17回定検停⽌時に満⽔酸化法を適⽤した。
O1#14と同様にRV上蓋線量が上昇。

1998(H10)年〜
1999(H11)年

O1#14およびT2#17ともに、RV上蓋線量の上昇が⾒られたことから、要領の⾒直しが検討された。
上蓋線量上昇の原因としてNiコロイドの⽣成が考えられた。過酸化⽔素濃度、温度等をパラメータにプラント停⽌時酸化運転中のコロイド発⽣状況を調査し、コロイド発⽣抑制対策が検討された。
対策として、満⽔酸化運転時の温度60〜70℃が提⽰された。

1999(H11)年8⽉

社内⽅針にて満⽔酸化の要領を⼀部変更

上記提案を元に、満⽔酸化はRCS60℃で実施し、DH5cc/kg以下のH2O2添加量を制御した改良満⽔酸化法を⽴案した。これを⾼浜2号機第18回定検に適⽤し、その効果を評価し標準化を図ることとした。

1999(H11)年10⽉〜
1999(H11)年11⽉

⾼浜2号機第18回定検（改良満⽔酸化 試運⽤）

T2#18定検で改良満⽔酸化法を適⽤し、従来法と同等の被ばく線源低減効果および酸化運転期間短縮効果を確認した。
ただし、RV上蓋線量の低下が確認できないなどの⼀部再確認事項が発⽣した
ため、⼤飯2号機第15回定検停⽌時にて再検証することとした。

2000(H12)年3⽉〜
2000(H12)年5⽉

⼤飯2号機第15回定検（改良満⽔酸化 試運⽤）

O2#15では特に問題もなく、RV上蓋線量の上昇も起こらなかった。
（この後、各所にて改良満⽔酸化の適⽤が進む。）

2002(H14)年〜現在

T3#14,15およびT4#13〜15では改良満⽔酸化を実施した。停⽌後の除去量や線量に問題は発⽣しなかったが、次サイクル運転中に炉⽔中のクラッド濃度が上昇しフィルタの交換が追いつかなくなる事態となった。この原因として満⽔酸化が疑われたため、T3#16定検停⽌時に外層クラッド除去に戻したところ、次の17サイクルではこのような問題が起こらなかったため、⾼浜3,4号機の停⽌時酸化運転法を外層クラッド除去に限定することとした。

The Kansai Electric Power Co., Inc.

RPRIガイドライン(R7)での酸化運転（1）29・停⽌時の化学操作関連（溶存⽔素および過酸化⽔素関連）• 各プラントの設計上の制約等を考慮し、限定した酸化運転⼿順は定められていない（推奨レベル）。ただし、避けるべきプラント状態が明⽰されており、当該状態を作り出さない操作⽅法が求められている。
• 解列の24時間前までにDH2を15 cc/kg程度まで低減。

（H2O2添加時に放射線学的に酸性で酸化性の状態となる時間を最⼩限とするため）• RCS開放時はDH2< 5 cc/kgが必須。（爆発性混合ガス⽣成防⽌のため）• RCP1台以上運転中、RCS82℃未満で過酸化⽔素添加が可能。
（この頃の添加は脱ガスが⽬的）• 加圧器121℃以上且つ2相系時は液相のDO2<100 ppb厳守（爆発性ガスの⽣成防⽌）• 2 ppmのH2O2が残るよう添加。添加後は系統へ均等に拡散するよう加圧器ミキシン
グを確実に実施する。（最低RCS1台は運転すべき）• 低 温 （ 50 〜 150℃ ） で ⾼ DH2 （ >10 cc/kg ） の 場 合 、 Ni 合 ⾦ で 低 温 き 裂 進 展（LTCP）を⽣じる場合あり。
（感受性；X750 ≫ 690 > 600）← PWSCCと関係が逆！

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RPRIガイドライン(R7)での酸化運転（2）30・脱ガス・酸化運転時の系統状態に関する記述• 酸性酸化性雰囲気が形成されると直ちにNiとCo-58の酸化と可溶化が進む。Co-60の溶出は典型的にはCo-58の約1/10である。
• 過酸化⽔素が残存するようになるとこれらの溶出も終了する。
• 停⽌操作時中も炉内の放射線による分解特性が無視できない。80℃であっても過酸化⽔素の添加によりNiが急激に溶解するのはこの影響である。
• H2O2を効率よく拡散させるために最低1台のRCP運転が必要であるが、同時に炉⼼表⾯の沈着クラッドの溶出拡散も招くこととなるため、添加開始後はRCP運転を継続しなければ拡散物の沈着が起こり線量が増加する。
• 同様に、流量が少なく、既にRCPを⽌めたループも相対的に線量が上昇する。
• 炉⼼表⾯の沈着クラッドの溶出拡散を防ぐ⽬的で、幾つかのプラントでは過酸化⽔素添加以前にRCPを全台停⽌し、添加以降はRHRで浄化する⽅法で運⽤されている。
• Mc Guire１号では、H2O2添加時にRCP3台運転していた14〜19回定検と⽐べて、本⽅法を採⽤した
20、21回定検では全核種において著しくクラッドの放出が減少した。
• North Annaではおよそ20年間、 H2O2添加時にはRCSを運転していたことがない。
• RHRのみで浄化する場合、浄化系流量を確保するための改良が必要な場合がある。
• 幾つかのプラントでは酸化が⼀部だけであったためにキャビティ⽔張り後、⽔が酸化鉄(II)コロイドで濃い緑⾊に濁る場合がある。このようプラントではキャビティ⽔張り直前や⽔張り後に過酸化⽔素処理し、キャビティに⽣じた酸化鉄(II)を酸化鉄(III)としてろ過、堆積除去できるようにしているプラントもある。

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