監修：稲山正弘
協力：渡辺

治

東京大学大学院農学生命科学研究科 教授
株式会社稲山建築設計事務所
渡辺治建築都市設計事務所

厚物OSB
Canadian Engineered Wood

根太レス床システムマニュアル

Forestry Innovation Investment● BC 州森林及び林産業の保護育成を目的とした組織

Canada Wood Export Program (CWEP)● カナダ木材製品全般の普及・促進

APA エンジニアード・ウッド協会〒 105-0001 東京都港区虎ノ門 3-8-27 巴町アネックス 2 号館 9 階
TEL：03-5401-0537 FAX：03-5401-0538
Email：osb@canadawood.jp
URL：www.osbpanel.org

本書が推奨する使用法および計算書は、APA エンジニアード・ウッド協会が継続して行っている製品の試験やリサーチ、現場での総合的な経験に基づくものですが、当協会およびその会員、被用者、代理人は、本書中のいかなる誤り、欠陥あるいはこれに基づく設計や性能ないし仕事上の不都合に対して、いかなる責任を負うものではありません。なお、製品の性能基準は国や地域によって異なるため、法令や建築基準、性能基準については、地元の建築設計士や構造エンジニア等の専門家にお問い合わせください。

©2011APAThe Engineered Wood Association・版権所有・APA の許可なく本書の複写、修正、配布、使用を行うことは著作権法で禁じられています。

EW1015JA.15/01.3M Rev.3

APA エンジニアード・ウッド協会

1. OSB について目 次

1-1. OSB（オリエンテッド・ストランド・ボード）とは・・・

CONTENTS

1. OSB について .............................................................................. 3 ページ
1-1. OSB（オリエンテッド・ストランド・ボード）とは .......................... 3 ページ
1-2. APA 認定カナダ産 OSB のサイズ .............................................. 3 ページ
1-3. OSB の強軸方向 .................................................................... 4 ページ

1-4. APA 認定カナダ産 JAS 構造用パネル（OSB）の工法別一覧表 ... 4 ページ
1-4-1. 木造住宅軸組工法における OSB の用途別スパン ........................ 4 ページ
1-4-2. 枠組壁工法における OSB の用途別スパン .................................. 4 ページ

2. 厚物 OSB 根太レス床システムを使うメリット ................ 5 ページ
2-1. 厚物 OSB 根太レス床システムを使うメリット ............................ 5 ページ
2-2.

厚物 OSB の床倍率 .................................................................. 5 ページ

2-3. OSB と合板との床倍率の比較 ............................................... 5 ページ

3. APA 認定カナダ産 OSB を使用した床面の施工方法 ............ 6 ページ

O SB（オリエンテッド・ストランド・ボード）は、 丸太を木片（ストランド）に切削し、ストランドを配向紙ながら層を構成し、その層が直交するように積層接着された強度に優れた木質パネルです。原料には、他に使用方法のない未利用材（広葉樹のアスペンなど）や、小径木、間伐木などを使用しています。また、製造工程中に出る樹皮などはボイラー燃料として利用しているため、資源を無駄なく有効活用している環境にやさしい製品といえます。
カナダ産 OSB のホルムアルデヒド放散量は極めて低く、JAS（日本農林規格）のもっとも厳しい「F ☆☆☆☆」をクリアした健康面でも安全な製品なので、安心して使用することができます。
AP A エンジニアード・ウッド協会（ 以下 AP A） は、 OSB を含むエンジニアード・ウッド製品の格付け検査および品質管理を行う非営利団体です。APA の推奨する OSB は、木質建築物の構造材として、また内装用として幅広く使用されています。
OSB

1-2. APA 認定カナダ産 OSB のサイズ
OSB は製造する際、9 フィート× 24 フィートあるいは 12 フィート× 24 フィートの大盤から使用サイズにカットされています。製造時の板面が大きいので、3 尺モジュール、メーターモジュール等、様々なサイズを効率よく製造することができるのが OSB の最大の特徴です。
また、3 フィートX24 フィート、4 フィートX24 フィートそして 9 フィートX24 フィートといったジャンボパネル等、特注サイズでも出荷可能なので、設計の自由度があることから、日本でも幅広く使用されています。

3-1. 厚さ 24mmOSB 直交配置、直張りタイプ ................................. 6 ページ
3-2. 厚さ 24mmOSB 直交配置、受け材タイプ ................................. 7 ページ
3-3. 厚さ 24mmOSB 並列配置、直張りタイプ ................................. 8 ページ
3-4. 厚さ 24mmOSB 並列配置、受け材タイプ ................................. 9 ページ

4. 取り扱いについて ........................................................................ 10 ページ

4-1. 施工上の注意 ....................................................................... 10 ページ
4-2. 保管の仕方 ........................................................................... 10 ページ

5. 法的な範囲（本書添付の計算書および試験成績書に関する使用について )................. 10 ページ
添付資料
1. 24mm 以上 OSB（構造用パネル）根太無し床水平構面 許容耐力および床倍率の計算書【株式会社稲山建築設計事務所】

2. 構造用パネルの面材くぎの面内せん断試験成績書【財団法人 日本住宅・木材技術センター】
4

2011_APA_ThickOSB.indd 4-5※ OSB は、日本農林規格において「構造用パネル」と示されます。
※本ざね加工あり又はなしの製品もあります。詳細は会員メーカーへお問い合わせください。

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1. OSB について目 次

1-1. OSB（オリエンテッド・ストランド・ボード）とは・・・

CONTENTS

1. OSB について .............................................................................. 3 ページ
1-1. OSB（オリエンテッド・ストランド・ボード）とは .......................... 3 ページ
1-2. APA 認定カナダ産 OSB のサイズ .............................................. 3 ページ
1-3. OSB の強軸方向 .................................................................... 4 ページ

1-4. APA 認定カナダ産 JAS 構造用パネル（OSB）の工法別一覧表 ... 4 ページ
1-4-1. 木造住宅軸組工法における OSB の用途別スパン ........................ 4 ページ
1-4-2. 枠組壁工法における OSB の用途別スパン .................................. 4 ページ

2. 厚物 OSB 根太レス床システムを使うメリット ................ 5 ページ
2-1. 厚物 OSB 根太レス床システムを使うメリット ............................ 5 ページ
2-2.

厚物 OSB の床倍率 .................................................................. 5 ページ

2-3. OSB と合板との床倍率の比較 ............................................... 5 ページ

3. APA 認定カナダ産 OSB を使用した床面の施工方法 ............ 6 ページ

O SB（オリエンテッド・ストランド・ボード）は、 丸太を木片（ストランド）に切削し、ストランドを配向紙ながら層を構成し、その層が直交するように積層接着された強度に優れた木質パネルです。原料には、他に使用方法のない未利用材（広葉樹のアスペンなど）や、小径木、間伐木などを使用しています。また、製造工程中に出る樹皮などはボイラー燃料として利用しているため、資源を無駄なく有効活用している環境にやさしい製品といえます。
カナダ産 OSB のホルムアルデヒド放散量は極めて低く、JAS（日本農林規格）のもっとも厳しい「F ☆☆☆☆」をクリアした健康面でも安全な製品なので、安心して使用することができます。
AP A エンジニアード・ウッド協会（ 以下 AP A） は、 OSB を含むエンジニアード・ウッド製品の格付け検査および品質管理を行う非営利団体です。APA の推奨する OSB は、木質建築物の構造材として、また内装用として幅広く使用されています。
OSB

1-2. APA 認定カナダ産 OSB のサイズ
OSB は製造する際、9 フィート× 24 フィートあるいは 12 フィート× 24 フィートの大盤から使用サイズにカットされています。製造時の板面が大きいので、3 尺モジュール、メーターモジュール等、様々なサイズを効率よく製造することができるのが OSB の最大の特徴です。
また、3 フィートX24 フィート、4 フィートX24 フィートそして 9 フィートX24 フィートといったジャンボパネル等、特注サイズでも出荷可能なので、設計の自由度があることから、日本でも幅広く使用されています。

3-1. 厚さ 24mmOSB 直交配置、直張りタイプ ................................. 6 ページ
3-2. 厚さ 24mmOSB 直交配置、受け材タイプ ................................. 7 ページ
3-3. 厚さ 24mmOSB 並列配置、直張りタイプ ................................. 8 ページ
3-4. 厚さ 24mmOSB 並列配置、受け材タイプ ................................. 9 ページ

4. 取り扱いについて ........................................................................ 10 ページ

4-1. 施工上の注意 ....................................................................... 10 ページ
4-2. 保管の仕方 ........................................................................... 10 ページ

5. 法的な範囲（本書添付の計算書および試験成績書に関する使用について )................. 10 ページ
添付資料
1. 24mm 以上 OSB（構造用パネル）根太無し床水平構面 許容耐力および床倍率の計算書【株式会社稲山建築設計事務所】

2. 構造用パネルの面材くぎの面内せん断試験成績書【財団法人 日本住宅・木材技術センター】
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2011_APA_ThickOSB.indd 4-5※ OSB は、日本農林規格において「構造用パネル」と示されます。
※本ざね加工あり又はなしの製品もあります。詳細は会員メーカーへお問い合わせください。

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1-3.

OSB の強軸方向

通常、OSB の強軸方向（主要な強さ方向）は、構造用合板と同様に長手方向で、強軸方向が矢印で OSB に表示されています。必要に応じて、OSB の強軸方向を幅方向に製造することも可能です。その場合でも、強軸方向は矢印で表示されます。

1-4. APA 認定カナダ産 JAS 構造用パネル（OSB）の工法別一覧表
APA 認定カナダ産 JAS 構造用パネル（OSB）の工法および用途別スパンの一覧表は以下の通りです。

1-4-1. 木造住宅軸組工法における OSB の用途別スパン

2. 厚物 OSB 根太レス床システムを使うメリット
2-1.

厚物 OSB 根太レス床システムを使うメリット

APA 認定カナダ産 OSB は、軸組工法や枠組壁工法など、床下張りとして幅広く使用することができます。
●

地震に耐える住宅を実現するためには、床面の強化がとても重要です。このシステムを採用することで、より高い床倍率を確保することができます。

●

本ざね加工の OSB を使用すれば、より水平構面としての性能が高まり、積載荷重に対する強化や歩行によるたわみ、振動、床なり等を軽減することができます。

●

高い床倍率を実現するために厚物の面材を使用することが一般的ですが、床面に 24mm 以上の厚物を使用することで、根太や火打を省略することができ、また、材料と手間を軽減することができます。

●

このシステムは、CN65 釘を使用します。この釘は胴部径が太いため、高い水平構面の許容せん断耐力を取ることができます。

●

CN65 釘は、一般に広く普及している CN50 釘用自動釘打ち機でも使用できます。壁用に CN50釘を使用した後でも自動釘打ち機を換えずに同じものを使用することができるので、作業効率が上
がります。

●

このシステムは、胴差しの側面に受け材を設けた厚物 OSB 床仕様を設けてありますので、柱や間柱の切り欠きを省略しても高い床倍率を確保することができます。

●

強軸方向を幅方向にして製造された OSB を使用すれば、長辺二辺支持でも、床のたわみを小さく抑えることができる上、四周釘打ちの並列配置により、さらに高い床倍率を設定することが可能です。
APA 認定カナダ産の厚物 OSB を使用した根太レス床システムは、根太無しの直張りをする場合、床倍率は受け材なし 24mm 構造用合板の 1.2 倍に対して 24mmOSB を使用すれば、2.06 倍になり、厚物構造用合板の代替品として有効活用することができる優れたシステムです。

1-4-2. 枠組壁工法における OSB の用途別スパン

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1-3.

OSB の強軸方向

通常、OSB の強軸方向（主要な強さ方向）は、構造用合板と同様に長手方向で、強軸方向が矢印で OSB に表示されています。必要に応じて、OSB の強軸方向を幅方向に製造することも可能です。その場合でも、強軸方向は矢印で表示されます。

1-4. APA 認定カナダ産 JAS 構造用パネル（OSB）の工法別一覧表
APA 認定カナダ産 JAS 構造用パネル（OSB）の工法および用途別スパンの一覧表は以下の通りです。

1-4-1. 木造住宅軸組工法における OSB の用途別スパン

2. 厚物 OSB 根太レス床システムを使うメリット
2-1.

厚物 OSB 根太レス床システムを使うメリット

APA 認定カナダ産 OSB は、軸組工法や枠組壁工法など、床下張りとして幅広く使用することができます。
●

地震に耐える住宅を実現するためには、床面の強化がとても重要です。このシステムを採用することで、より高い床倍率を確保することができます。

●

本ざね加工の OSB を使用すれば、より水平構面としての性能が高まり、積載荷重に対する強化や歩行によるたわみ、振動、床なり等を軽減することができます。

●

高い床倍率を実現するために厚物の面材を使用することが一般的ですが、床面に 24mm 以上の厚物を使用することで、根太や火打を省略することができ、また、材料と手間を軽減することができます。

●

このシステムは、CN65 釘を使用します。この釘は胴部径が太いため、高い水平構面の許容せん断耐力を取ることができます。

●

CN65 釘は、一般に広く普及している CN50 釘用自動釘打ち機でも使用できます。壁用に CN50釘を使用した後でも自動釘打ち機を換えずに同じものを使用することができるので、作業効率が上
がります。

●

このシステムは、胴差しの側面に受け材を設けた厚物 OSB 床仕様を設けてありますので、柱や間柱の切り欠きを省略しても高い床倍率を確保することができます。

●

強軸方向を幅方向にして製造された OSB を使用すれば、長辺二辺支持でも、床のたわみを小さく抑えることができる上、四周釘打ちの並列配置により、さらに高い床倍率を設定することが可能です。
APA 認定カナダ産の厚物 OSB を使用した根太レス床システムは、根太無しの直張りをする場合、床倍率は受け材なし 24mm 構造用合板の 1.2 倍に対して 24mmOSB を使用すれば、2.06 倍になり、厚物構造用合板の代替品として有効活用することができる優れたシステムです。

1-4-2. 枠組壁工法における OSB の用途別スパン

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2-2. 厚物 OSB の床倍率
APA 認定カナダ産厚物 OSB 根太レス床下張りシステムと床倍率の一覧表は以下の通りです。

2-3. 合板と OSB との床倍率の比較
構造用合板 24mm 以上（さね加工ありまたはなし）の根太なし床仕様の場合、3 尺ピッチ間
隔で小梁に直交配置します。それぞれの床倍率はは以下の通りです。

10

11

12

13

APA 認定カナダ産厚物 OSB 一覧表の注意事項＊表の対象製品：APA 認定カナダ産構造用パネル（OSB）のみに適用。厚さ 24mm 以上。
＊ [OSB1] および [OSB2] の床張りシステムに使用する OSB は、強軸方向が長手方向で、床張りは直交配置仕様とする。
従って、OSB の長手方向を 3 尺ピッチ間隔の小梁に直交配置する（強軸方向はパネルに印字されている矢印で確認）。
＊ [OSB3] および [OSB4] 床張りシステムには、強軸方向が幅方向の OSB を使用し、床張りは並列配置仕様とする。
従って、OSB の長手方向を 3 尺ピッチ間隔の甲乙梁に並列配置する（強軸方向はパネルに印字されている矢印で確認）。
なお、この製品については、各メーカーへお問い合わせください。
＊施工図 1. に関しては、「24mmOSB（構造用パネル）根太無し床水平構面許容耐力および床倍率の計算書」を参照してください。
＊施工図 2. に関しては、10 〜 13 ページの施工方法を参照してください。

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2-2. 厚物 OSB の床倍率
APA 認定カナダ産厚物 OSB 根太レス床下張りシステムと床倍率の一覧表は以下の通りです。

2-3. 合板と OSB との床倍率の比較
構造用合板 24mm 以上（さね加工ありまたはなし）の根太なし床仕様の場合、3 尺ピッチ間
隔で小梁に直交配置します。それぞれの床倍率はは以下の通りです。

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APA 認定カナダ産厚物 OSB 一覧表の注意事項＊表の対象製品：APA 認定カナダ産構造用パネル（OSB）のみに適用。厚さ 24mm 以上。
＊ [OSB1] および [OSB2] の床張りシステムに使用する OSB は、強軸方向が長手方向で、床張りは直交配置仕様とする。
従って、OSB の長手方向を 3 尺ピッチ間隔の小梁に直交配置する（強軸方向はパネルに印字されている矢印で確認）。
＊ [OSB3] および [OSB4] 床張りシステムには、強軸方向が幅方向の OSB を使用し、床張りは並列配置仕様とする。
従って、OSB の長手方向を 3 尺ピッチ間隔の甲乙梁に並列配置する（強軸方向はパネルに印字されている矢印で確認）。
なお、この製品については、各メーカーへお問い合わせください。
＊施工図 1. に関しては、「24mmOSB（構造用パネル）根太無し床水平構面許容耐力および床倍率の計算書」を参照してください。
＊施工図 2. に関しては、10 〜 13 ページの施工方法を参照してください。

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Thick OSB

3. APA 認定カナダ産 OSB を使用した床面の施工方法
3-1.
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＊

[OSB 1] 厚さ 24mm 以上の OSB 直交配置、直張りタイプ

3 尺（910mm) 間隔の小梁に対して、厚さ 24mm 以上の 3 尺 X6 尺 OSB の強軸方向が直交するように配置します。
OSB は、不陸をなくすために本ざね加工したものを使用するのが望ましいです。
釘打ちは CN65 釘を使用し、以下の釘配列のように「山型＋川型」になるように直張りします。
面材釘は、150mm ピッチまたは 75mm ピッチで打ちます。
このタイプは、継手部分に横架材または受材を設ける必要はありません。
CN65 釘を 150mm ピッチで面材に直張りした場合、床倍率は 2.06 倍になり、75mm ピッチの場合は 3.60 倍になります。
施工の際の OSB の取り扱いについては、14 ページの「4.OSB の取り扱いについて」を参照してください。

3-2.
＊
＊
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＊

3 尺（910mm) 間隔の小梁に対して、厚さ 24mm 以上の 3 尺 X6 尺 OSB の強軸方向が直交するように配置します。
OSB は、不陸をなくすために本ざね加工したものを使用するのが望ましいです。
釘打ちは CN65 釘を使用し、以下の釘配列のように 150mm または 75mm ピッチで「山型＋川型」になるように打ちます。
面材の継手部分に横架材は必要ありませんが、外周部に受材を設けてください。
受材は、30mmX60mm 角以上のものを使用し、N75 釘を用いて面材釘が 150mm ピッチの場合は 200mm ピッ
チで、面材釘が 75mm ピッチの場合は 100mm ピッチで胴差しに止めます。
CN65 釘を 150mm ピッチで面材に下張りした場合、床倍率は 1.98 倍になり、75mm ピッチの場合は 3.03 倍になります。
施工の際の OSB の取り扱いについては、14 ページの「4.OSB の取り扱いについて」を参照してください。

● 下張り配置図● 下張り配置図● 釘の配列10[OSB 2] 厚さ 24mm 以上の OSB 直交配置、受材タイプ● 釘の配列11

Thick OSB

3. APA 認定カナダ産 OSB を使用した床面の施工方法
3-1.
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＊
＊

[OSB 1] 厚さ 24mm 以上の OSB 直交配置、直張りタイプ

3 尺（910mm) 間隔の小梁に対して、厚さ 24mm 以上の 3 尺 X6 尺 OSB の強軸方向が直交するように配置します。
OSB は、不陸をなくすために本ざね加工したものを使用するのが望ましいです。
釘打ちは CN65 釘を使用し、以下の釘配列のように「山型＋川型」になるように直張りします。
面材釘は、150mm ピッチまたは 75mm ピッチで打ちます。
このタイプは、継手部分に横架材または受材を設ける必要はありません。
CN65 釘を 150mm ピッチで面材に直張りした場合、床倍率は 2.06 倍になり、75mm ピッチの場合は 3.60 倍になります。
施工の際の OSB の取り扱いについては、14 ページの「4.OSB の取り扱いについて」を参照してください。

3-2.
＊
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＊
＊
＊

3 尺（910mm) 間隔の小梁に対して、厚さ 24mm 以上の 3 尺 X6 尺 OSB の強軸方向が直交するように配置します。
OSB は、不陸をなくすために本ざね加工したものを使用するのが望ましいです。
釘打ちは CN65 釘を使用し、以下の釘配列のように 150mm または 75mm ピッチで「山型＋川型」になるように打ちます。
面材の継手部分に横架材は必要ありませんが、外周部に受材を設けてください。
受材は、30mmX60mm 角以上のものを使用し、N75 釘を用いて面材釘が 150mm ピッチの場合は 200mm ピッ
チで、面材釘が 75mm ピッチの場合は 100mm ピッチで胴差しに止めます。
CN65 釘を 150mm ピッチで面材に下張りした場合、床倍率は 1.98 倍になり、75mm ピッチの場合は 3.03 倍になります。
施工の際の OSB の取り扱いについては、14 ページの「4.OSB の取り扱いについて」を参照してください。

● 下張り配置図● 下張り配置図● 釘の配列10[OSB 2] 厚さ 24mm 以上の OSB 直交配置、受材タイプ● 釘の配列11

Thick OSB

3-3.
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[OSB 3] 厚さ 24mm 以上の OSB 並列配置、直張りタイプ

3 尺（910mm) ピッチの甲乙梁に対して、強軸方向が幅方向の厚さ 24mm 以上の OSB を長手方向が並列するように配置します。
OSB は、不陸をなくすために本ざね加工したものを使用するのが望ましいです。
面材の釘打ちは CN65 釘を使用し、以下の釘配列のように 150mm ピッチ以下で「口型（四周）」になるように打ちます。
CN65 釘を 150mm ピッチで面材を口型に直張りした場合の床倍率は、4.31 倍になります。
施工の際の OSB の取り扱いについては、14 ページの「4.OSB の取り扱いについて」を参照してください。
製品ついては、各会員メーカーへお問い合わせください。

● 下張り配置図

＊
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[OSB 4] 厚さ 24mm 以上の OSB 並列配置、受材タイプ

3 尺（910mm) ピッチの甲乙梁に対して、強軸方向が幅方向の厚さ 24mm 以上の OSB を長手方向が並列するように配置します。
OSB は、不陸をなくすために本ざね加工したものを使用するのが望ましいです。
面材の釘打ちは CN65 釘を使用し、以下の釘配列のように 150mm ピッチ以下で「口型（四周）」になるように打ちます。
継手部分は、甲乙梁に受材を設けてください。
受材は、30mmX60mm 角以上のものを使用し、N75 釘を用いて面材釘が 100mm ピッチで胴差しに止めます。
CN65 釘を 150mm ピッチで面材を口型に下張りした場合の床倍率は、3.84 倍になります。
施工の際の OSB の取り扱いについては、14 ページの「4.OSB の取り扱いについて」を参照してください。
製品ついては、各会員メーカーへお問い合わせください。

● 下張り配置図● 釘の配列12

3-4.

● 釘の配列13

Thick OSB

3-3.
＊
＊
＊
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＊

[OSB 3] 厚さ 24mm 以上の OSB 並列配置、直張りタイプ

3 尺（910mm) ピッチの甲乙梁に対して、強軸方向が幅方向の厚さ 24mm 以上の OSB を長手方向が並列するように配置します。
OSB は、不陸をなくすために本ざね加工したものを使用するのが望ましいです。
面材の釘打ちは CN65 釘を使用し、以下の釘配列のように 150mm ピッチ以下で「口型（四周）」になるように打ちます。
CN65 釘を 150mm ピッチで面材を口型に直張りした場合の床倍率は、4.31 倍になります。
施工の際の OSB の取り扱いについては、14 ページの「4.OSB の取り扱いについて」を参照してください。
製品ついては、各会員メーカーへお問い合わせください。

● 下張り配置図

＊
＊
＊
＊
＊
＊
＊
＊

[OSB 4] 厚さ 24mm 以上の OSB 並列配置、受材タイプ

3 尺（910mm) ピッチの甲乙梁に対して、強軸方向が幅方向の厚さ 24mm 以上の OSB を長手方向が並列するように配置します。
OSB は、不陸をなくすために本ざね加工したものを使用するのが望ましいです。
面材の釘打ちは CN65 釘を使用し、以下の釘配列のように 150mm ピッチ以下で「口型（四周）」になるように打ちます。
継手部分は、甲乙梁に受材を設けてください。
受材は、30mmX60mm 角以上のものを使用し、N75 釘を用いて面材釘が 100mm ピッチで胴差しに止めます。
CN65 釘を 150mm ピッチで面材を口型に下張りした場合の床倍率は、3.84 倍になります。
施工の際の OSB の取り扱いについては、14 ページの「4.OSB の取り扱いについて」を参照してください。
製品ついては、各会員メーカーへお問い合わせください。

● 下張り配置図● 釘の配列12

3-4.

● 釘の配列13

4. 取り扱いについて
4-1.
◆
◆
◆
◆
◆

床に置ける OSB の張り方は、基本的には二種類あります。一つは OSB の強軸方向（通常は長手方向）を梁に対して直交（直交配置）する方法と、もう一つは OSB の強軸方向に製造したものを梁と平行（並列配置）する方法です。
床の不陸を防止するために、直交配置の場合は OSB の長手方向の辺どうしの継手部分に本ざね加工したものを使用するか、あるいは継手に受材を入れると同時に、中通りに釘打ちすることが望ましいです。
施工する前に、OSB に印刷されている表示を必ず確認し、間違えのないよう施工してください。
OSB を直交配置する場合、千鳥に張るのが一般的です。また、並列配置の場合は、千鳥張りにしなくても四周打ちしてあれば強度的な問題はありません。
本マニュアルは、APA エンジニアード・ウッド協会のカナダ会員の JAS 認定工場で製造された OSB の実験データに基づいて水平構面許容耐力および床倍率を計算されてものであり、その他の製品については、本マニュアルには該当しませんのでご注意ください。

4-2.
◆
◆
◆
◆
◆

施工上の注意保管のしかたOSB には、野外用耐水性樹脂が使用されていますが、長時間水分にさらすことは極力避けてください。
OSB は、できる限り屋内あるいは屋根のある場所に保管してください。
OSB を野外に保管する場合は、平らな場所で、台木を置いた上にのせ、ビニールシートを掛けて通気をよくして保管してください。
OSB の損傷を避けるため、角の部分から落下しないよう注意してください。
フォークリフトを使用する際は、OSB を傷つけないよう注意してください。

添付資料・１24mm 以上 OSB（構造用パネル）根太無し床
水平構面許容耐力および床倍率の計算書

5. 法的な範囲（本書添付の計算書および試験成績書の使用について）
根太レス工法を用いて施工する際の法的な適用範囲と仕様の適用条件
性能評価基準告知の床倍率の条文には、「ただし、床組等に用いる材料の強度を考慮して計算により存在床倍率を定める場合にあっては、この限りでない。」と規定されており、告示内に示された床倍率表と異なる仕様で当ても、構造計算で存在床倍率を定めてもよい旨が記述されているので、本書に添付の「24mm 以上 OSB（構造用パネル）根太無し床水平構面許容耐力および床倍率の計算書」および財団法
人日本住宅・木材技術センターによる面材釘のせん断試験成績書の写しを添付することにより、品確法の床倍率に本書の数値で使用することが可能です。
なお、計算書に用いた面材釘および受材釘のデータは、いずれも軸材の樹種について、最も比重の低
いスギ・スプルース類（日本建築学会の木質構造設計基準・同解説の表 6.1 の J3 グループ）を用いて行われた実験によりますが、それ以上の比重を有する他の樹種の製材や構造用集成材を用いた場合に対しても、本書の計算結果を安全側として使用することができます。

14

4. 取り扱いについて
4-1.
◆
◆
◆
◆
◆

床に置ける OSB の張り方は、基本的には二種類あります。一つは OSB の強軸方向（通常は長手方向）を梁に対して直交（直交配置）する方法と、もう一つは OSB の強軸方向に製造したものを梁と平行（並列配置）する方法です。
床の不陸を防止するために、直交配置の場合は OSB の長手方向の辺どうしの継手部分に本ざね加工したものを使用するか、あるいは継手に受材を入れると同時に、中通りに釘打ちすることが望ましいです。
施工する前に、OSB に印刷されている表示を必ず確認し、間違えのないよう施工してください。
OSB を直交配置する場合、千鳥に張るのが一般的です。また、並列配置の場合は、千鳥張りにしなくても四周打ちしてあれば強度的な問題はありません。
本マニュアルは、APA エンジニアード・ウッド協会のカナダ会員の JAS 認定工場で製造された OSB の実験データに基づいて水平構面許容耐力および床倍率を計算されてものであり、その他の製品については、本マニュアルには該当しませんのでご注意ください。

4-2.
◆
◆
◆
◆
◆

施工上の注意保管のしかたOSB には、野外用耐水性樹脂が使用されていますが、長時間水分にさらすことは極力避けてください。
OSB は、できる限り屋内あるいは屋根のある場所に保管してください。
OSB を野外に保管する場合は、平らな場所で、台木を置いた上にのせ、ビニールシートを掛けて通気をよくして保管してください。
OSB の損傷を避けるため、角の部分から落下しないよう注意してください。
フォークリフトを使用する際は、OSB を傷つけないよう注意してください。

添付資料・１24mm 以上 OSB（構造用パネル）根太無し床
水平構面許容耐力および床倍率の計算書

5. 法的な範囲（本書添付の計算書および試験成績書の使用について）
根太レス工法を用いて施工する際の法的な適用範囲と仕様の適用条件
性能評価基準告知の床倍率の条文には、「ただし、床組等に用いる材料の強度を考慮して計算により存在床倍率を定める場合にあっては、この限りでない。」と規定されており、告示内に示された床倍率表と異なる仕様で当ても、構造計算で存在床倍率を定めてもよい旨が記述されているので、本書に添付の「24mm 以上 OSB（構造用パネル）根太無し床水平構面許容耐力および床倍率の計算書」および財団法
人日本住宅・木材技術センターによる面材釘のせん断試験成績書の写しを添付することにより、品確法の床倍率に本書の数値で使用することが可能です。
なお、計算書に用いた面材釘および受材釘のデータは、いずれも軸材の樹種について、最も比重の低
いスギ・スプルース類（日本建築学会の木質構造設計基準・同解説の表 6.1 の J3 グループ）を用いて行われた実験によりますが、それ以上の比重を有する他の樹種の製材や構造用集成材を用いた場合に対しても、本書の計算結果を安全側として使用することができます。

14

3．本計算書の法的な適用範囲

1．水平構面の種類と倍率算定結果の一覧
種類

面材や釘などの各部仕様
OSB
3 尺ﾋﾟｯﾁ小梁に OSB 長辺を直交配置。
t =24mm
釘配列山型＋川型
床梁組に
CN65 釘で
直張り。

根太無し
直張り床

床倍率※1
面材釘 CN65@150
面材釘 CN65@75

3 尺ﾋﾟｯﾁ甲乙梁に OSB 長辺を並列配置。
面材釘 CN65
釘配列口型のみ。
@150
OSB
t =24mm
床梁および受材に
CN65 打ち。
根太無し
受材床

受材は 30×60
以上で胴差に N75
止め。

3 尺ﾋﾟｯﾁ小梁に OSB 長辺を直交配置。
釘配列山型＋川型

2.06 倍3.60 倍4．本計算書の仕様の適用条件と注意事項
4.31 倍面材釘 CN65@150

1.98 倍受材釘 N75@200
面材釘 CN65@75

3.03 倍受材釘 N75
3 尺ﾋﾟｯﾁ甲乙梁に OSB 長辺を並列配置。
@100
面材釘 CN65
釘配列口型のみ。
@150

・いずれも、許容応力度計算ルートで、本計算書を構造計算書に添付する形で用いることが可能である。このとき、（財）日本住宅・木材技術センターによる面材釘の試験成績書の写しを添付する必要がある。
・本計算書と面材釘の試験成績書の写しを添付することで、品確法の床倍率に本書の数値で使用することが可能である。性能評価基準告示の床倍率の条文には「ただし、床組等に用いる材料の強度を考慮して計算により存在床倍率を定める場合にあっては、この限りでない。」と規定されており、告示内に示された床倍率表と異なる仕様であっても、構造計算で存在床
倍率を定めてもよい旨が記述されているためである。

・本計算書に用いた面材釘および受材釘のデータは、いずれも軸材の樹種について最も比重の低いスギ・スプルース類（日本建築学会の木質構造設計規準・同解説の表 6.1 の J3 グループ）を用いて行われた実験によっているため、それ以上の比重を有する他の樹種の製材や集成材を用いた場合に対しても、本書の計算結果を安全側として使用することができる。
・本計算書に用いた釘配列は、単位面材として 910×1820mm の 3ʼ×6ʼ版を想定し、へりあ
き 10mm 程度として計算した釘配列諸定数を用いている。釘配列型と縦横比とピッチが同じであれば、最外周の釘で囲まれた面のサイズが大きいほど、 Ixy や Zxy の値は大きくなる。したがって、単位面材として 3ʼ×6ʼ版よりも大きいメーターモジュール版や 4ʼ×8ʼ版を用いた場合に対しても、本書の計算結果を安全側として使用することができる。
・高倍率の床を扱う場合には、床面の倍率に応じて、接合部の引張耐力も強いものが必要になる事を考慮に含める必要がある。
・並列配置とする場合には、鉛直荷重に対する曲げ･たわみの性能を確保するために、OSB の配向（繊維方向）を短辺方向にしたものを必ず使用する（下図参照）。

3.84 倍受材釘 N75@1002．材料定数および計算の準拠規準
・木材、集成材の材料強度
・釘の１面せん断データ

・釘配列の諸定数

・面材張り床の許容耐力計算：平 12 建告 1452 号、平 13 国交告 1024 号：（財）日本住宅･木材技術センターによる面材釘のせん断
試験成績書（依 15-195-1,平成 15 年 12 月 22 日（別添））に基づく。
：3ʼ×6ʼ版の代表的な配列については、許※2 表 11 による。
その他の配列については、許※2 4.14「単位面材に打たれた釘の配列による諸定数の算定」に基づいて算出した。
：許※2 4.6.1「根太転びを伴う面材張り床水平構面のせん断剛性と許容耐力の算定」に基づく。

※1 許容耐力は、倍率×1.96〔kN〕×床の長さ〔m〕にて算出する。
※2 「許」：（財）日本住宅・木材技術センター「木造軸組工法住宅の許容応力度設計」-1-

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3．本計算書の法的な適用範囲

1．水平構面の種類と倍率算定結果の一覧
種類

面材や釘などの各部仕様
OSB
3 尺ﾋﾟｯﾁ小梁に OSB 長辺を直交配置。
t =24mm
釘配列山型＋川型
床梁組に
CN65 釘で
直張り。

根太無し
直張り床

床倍率※1
面材釘 CN65@150
面材釘 CN65@75

3 尺ﾋﾟｯﾁ甲乙梁に OSB 長辺を並列配置。
面材釘 CN65
釘配列口型のみ。
@150
OSB
t =24mm
床梁および受材に
CN65 打ち。
根太無し
受材床

受材は 30×60
以上で胴差に N75
止め。

3 尺ﾋﾟｯﾁ小梁に OSB 長辺を直交配置。
釘配列山型＋川型

2.06 倍3.60 倍4．本計算書の仕様の適用条件と注意事項
4.31 倍面材釘 CN65@150

1.98 倍受材釘 N75@200
面材釘 CN65@75

3.03 倍受材釘 N75
3 尺ﾋﾟｯﾁ甲乙梁に OSB 長辺を並列配置。
@100
面材釘 CN65
釘配列口型のみ。
@150

・いずれも、許容応力度計算ルートで、本計算書を構造計算書に添付する形で用いることが可能である。このとき、（財）日本住宅・木材技術センターによる面材釘の試験成績書の写しを添付する必要がある。
・本計算書と面材釘の試験成績書の写しを添付することで、品確法の床倍率に本書の数値で使用することが可能である。性能評価基準告示の床倍率の条文には「ただし、床組等に用いる材料の強度を考慮して計算により存在床倍率を定める場合にあっては、この限りでない。」と規定されており、告示内に示された床倍率表と異なる仕様であっても、構造計算で存在床
倍率を定めてもよい旨が記述されているためである。

・本計算書に用いた面材釘および受材釘のデータは、いずれも軸材の樹種について最も比重の低いスギ・スプルース類（日本建築学会の木質構造設計規準・同解説の表 6.1 の J3 グループ）を用いて行われた実験によっているため、それ以上の比重を有する他の樹種の製材や集成材を用いた場合に対しても、本書の計算結果を安全側として使用することができる。
・本計算書に用いた釘配列は、単位面材として 910×1820mm の 3ʼ×6ʼ版を想定し、へりあ
き 10mm 程度として計算した釘配列諸定数を用いている。釘配列型と縦横比とピッチが同じであれば、最外周の釘で囲まれた面のサイズが大きいほど、 Ixy や Zxy の値は大きくなる。したがって、単位面材として 3ʼ×6ʼ版よりも大きいメーターモジュール版や 4ʼ×8ʼ版を用いた場合に対しても、本書の計算結果を安全側として使用することができる。
・高倍率の床を扱う場合には、床面の倍率に応じて、接合部の引張耐力も強いものが必要になる事を考慮に含める必要がある。
・並列配置とする場合には、鉛直荷重に対する曲げ･たわみの性能を確保するために、OSB の配向（繊維方向）を短辺方向にしたものを必ず使用する（下図参照）。

3.84 倍受材釘 N75@1002．材料定数および計算の準拠規準
・木材、集成材の材料強度
・釘の１面せん断データ

・釘配列の諸定数

・面材張り床の許容耐力計算：平 12 建告 1452 号、平 13 国交告 1024 号：（財）日本住宅･木材技術センターによる面材釘のせん断
試験成績書（依 15-195-1,平成 15 年 12 月 22 日（別添））に基づく。
：3ʼ×6ʼ版の代表的な配列については、許※2 表 11 による。
その他の配列については、許※2 4.14「単位面材に打たれた釘の配列による諸定数の算定」に基づいて算出した。
：許※2 4.6.1「根太転びを伴う面材張り床水平構面のせん断剛性と許容耐力の算定」に基づく。

※1 許容耐力は、倍率×1.96〔kN〕×床の長さ〔m〕にて算出する。
※2 「許」：（財）日本住宅・木材技術センター「木造軸組工法住宅の許容応力度設計」-1-

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11.11.16 5:59:40 PM

5．24mm 厚 OSB（構造用パネル）＋根太なし直張り床の許容耐力と床倍率の計算◇ 剛性の算出･･･

式 4.4.3 による。

これより、直交配置と並列配置の 1/150rad 時の単位長さあたり床耐力は、P150 直 150 = KR 直 150/150 = 0.0786 kN/cm = 7.86 kN/m
P150 並 150 = KR 並 150/150 = 0.1383 kN/cm = 13.83 kN/m
P150 直 75 = KR 直 75/150 = 0.1299 kN/cm = 12.99 kN/m

◇ 計算に用いる仕様の種類
上図のように 8 畳間の半分を想定したとき、24mmOSB を根太なし直張りする仕様として、左図のように釘配列がすべて口型となる「並列配置」と、合板長辺を小梁に直交させることで両端合板の釘配列が山型で中央の合板の釘配列が川型となる「直交配置」の２タイプを計算対象とする。

◇ 降伏耐力および終局耐力 ･･･ 式 4.4.4 および式 4.4.5 による。
ΔMy150 川 = 0.024×1.469 = 0.03526 kN/cm = 3.526 kN/m、 ΔMu150 川 = 1.28×3.526 = 4.516 kN/m
ΔMy 150 山 = 0.031×1.469 = 0.04554 kN/cm = 4.554 kN/m、 ΔMu 150 山= 1.54×4.554 = 7.013 kN/m
ΔMy 150 口 = 0.060×1.469 = 0.08814 kN/cm = 8.814 kN/m、 ΔMu 150 口= 1.09×8.814 = 9.607 kN/m
ΔMy 75 川 = 0.040×1.469 = 0.05876 kN/cm = 5.876 kN/m、 ΔMu 75 川 = 1.37×5.876 = 8.050 kN/m
ΔMy 75 山 = 0.056×1.469 = 0.08226 kN/cm = 8.226 kN/m、 ΔMu 75 山 = 1.64×8.226 = 13.491 kN/m
これより、直交配置と並列配置の単位長さあたりの降伏耐力と終局耐力は、、◇ 面材と釘のデータ
面材：OSB（構造用パネル）、t =2.4cm、GB =58.8 kN/cm2、面材釘 CN65･･･（財）日本住宅・木材技術センターによる面材釘のせん断試験成績書（依 15-195-1,
平成 15 年 12 月 22 日）より、
κ= 10.053 kN/cm、δv=0.145cm、δu=1.703cm、ΔPv=1.469 kN
尚、初期剛性κのみ平均値を用い、他については 50%下限値を用いている。
◇ 釘配列の諸定数 ･･･表 11 および許 4.14.2 の任意釘配列面材の算定式を用いて下記の値を導いた。
記号
釘ﾋﾟｯﾁ
釘の
配列

150 川
150 山
150 口
3ʼ×6ʼ版(910×1820)横置､ﾋﾟｯﾁ 150
山型
口型
川型

Ixy
Zxy
Cxy

0.98
0.024
1.28

1.59
0.031
1.54

2.42
0.060
1.09

-3-

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、
、

◇ 靱性率

･･･

式 4.4.6 による。

75 川
75 山
3ʼ×6ʼ版(910×1820)横置､ﾋﾟｯﾁ 75
川型
山型

1.62
0.040
1.37

2.93
0.056
1.64

-4-

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5．24mm 厚 OSB（構造用パネル）＋根太なし直張り床の許容耐力と床倍率の計算◇ 剛性の算出･･･

式 4.4.3 による。

これより、直交配置と並列配置の 1/150rad 時の単位長さあたり床耐力は、P150 直 150 = KR 直 150/150 = 0.0786 kN/cm = 7.86 kN/m
P150 並 150 = KR 並 150/150 = 0.1383 kN/cm = 13.83 kN/m
P150 直 75 = KR 直 75/150 = 0.1299 kN/cm = 12.99 kN/m

◇ 計算に用いる仕様の種類
上図のように 8 畳間の半分を想定したとき、24mmOSB を根太なし直張りする仕様として、左図のように釘配列がすべて口型となる「並列配置」と、合板長辺を小梁に直交させることで両端合板の釘配列が山型で中央の合板の釘配列が川型となる「直交配置」の２タイプを計算対象とする。

◇ 降伏耐力および終局耐力 ･･･ 式 4.4.4 および式 4.4.5 による。
ΔMy150 川 = 0.024×1.469 = 0.03526 kN/cm = 3.526 kN/m、 ΔMu150 川 = 1.28×3.526 = 4.516 kN/m
ΔMy 150 山 = 0.031×1.469 = 0.04554 kN/cm = 4.554 kN/m、 ΔMu 150 山= 1.54×4.554 = 7.013 kN/m
ΔMy 150 口 = 0.060×1.469 = 0.08814 kN/cm = 8.814 kN/m、 ΔMu 150 口= 1.09×8.814 = 9.607 kN/m
ΔMy 75 川 = 0.040×1.469 = 0.05876 kN/cm = 5.876 kN/m、 ΔMu 75 川 = 1.37×5.876 = 8.050 kN/m
ΔMy 75 山 = 0.056×1.469 = 0.08226 kN/cm = 8.226 kN/m、 ΔMu 75 山 = 1.64×8.226 = 13.491 kN/m
これより、直交配置と並列配置の単位長さあたりの降伏耐力と終局耐力は、、◇ 面材と釘のデータ
面材：OSB（構造用パネル）、t =2.4cm、GB =58.8 kN/cm2、面材釘 CN65･･･（財）日本住宅・木材技術センターによる面材釘のせん断試験成績書（依 15-195-1,
平成 15 年 12 月 22 日）より、
κ= 10.053 kN/cm、δv=0.145cm、δu=1.703cm、ΔPv=1.469 kN
尚、初期剛性κのみ平均値を用い、他については 50%下限値を用いている。
◇ 釘配列の諸定数 ･･･表 11 および許 4.14.2 の任意釘配列面材の算定式を用いて下記の値を導いた。
記号
釘ﾋﾟｯﾁ
釘の
配列

150 川
150 山
150 口
3ʼ×6ʼ版(910×1820)横置､ﾋﾟｯﾁ 150
山型
口型
川型

Ixy
Zxy
Cxy

0.98
0.024
1.28

1.59
0.031
1.54

2.42
0.060
1.09

-3-

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、
、

◇ 靱性率

･･･

式 4.4.6 による。

75 川
75 山
3ʼ×6ʼ版(910×1820)横置､ﾋﾟｯﾁ 75
川型
山型

1.62
0.040
1.37

2.93
0.056
1.64

-4-

11.11.16 5:59:42 PM

μμ150 = min(μ 150
75 = min(μ 75, μ 150 ) = 10.65 ,, μ 75 )= 9.89

μ150 = μ 150= 10.16

6．24mm 厚 OSB（構造用パネル）＋受材タイプ床の許容耐力と床倍率の計算

Qa
CN65

150

= 4.040/1.96 = 2.06
CN65

150

= 8.445/1.96= 4.31
CN65

◇ 計算に用いる仕様の種類
8 畳間を想定し、上図左のような直交配置の受材タイプ直張り床に対しては、面材釘 CN65@150＋受材
釘 N75@200 と面材釘 CN65@75＋受材釘 N75@100 の 2 つのピッチを、上図右のような並列配置の受材タイプ直張り床に対しては、面材釘 CN65@150＋受材釘 N75@100 を用意する。

75= 7.051/1.96 = 3.60

◇ 釘接合のデータ
・面材：OSB 構造用パネル GB＝58.8 kN/cm2、t ＝2.4cm、面材釘 CN65･･･（財）日本住宅・木材技術センターによる面材釘のせん断試験成績書（依 15-195-1,
平成 15 年 12 月 22 日）より、
κ = 10.053 kN/cm、δv=0.145cm、δu=1.703cm、ΔPv=1.469 kN
尚、初期剛性κのみ平均値を用い、他については 50%下限値を用いている。
・受材：スプルース 30×60 以上＋釘 N75 …表 14 より、
κ受＝9.1 kN/cm、δv 受＝0.14cm、δu 受＝3.07cm、ΔPv 受＝1.24 kN◇ 釘配列の諸定数 …許 4.14.2 の任意釘配列面材の算定式を用いて下記の値を導いた。
150
M
150
S
150
M
150
S
75
M
75

Ixy
Zxy
Cxy

-5-

2011_APA_ThickOSB.indd 20-21

1.00
0.025
1.28

1.66
0.035
1.46

2.61
0.064
1.09

2.55
0.065
1.09

1.66
0.041
1.37

S

2.62
0.052
1.68

-6-

11.11.16 5:59:44 PM

μμ150 = min(μ 150
75 = min(μ 75, μ 150 ) = 10.65 ,, μ 75 )= 9.89

μ150 = μ 150= 10.16

6．24mm 厚 OSB（構造用パネル）＋受材タイプ床の許容耐力と床倍率の計算

Qa
CN65

150

= 4.040/1.96 = 2.06
CN65

150

= 8.445/1.96= 4.31
CN65

◇ 計算に用いる仕様の種類
8 畳間を想定し、上図左のような直交配置の受材タイプ直張り床に対しては、面材釘 CN65@150＋受材
釘 N75@200 と面材釘 CN65@75＋受材釘 N75@100 の 2 つのピッチを、上図右のような並列配置の受材タイプ直張り床に対しては、面材釘 CN65@150＋受材釘 N75@100 を用意する。

75= 7.051/1.96 = 3.60

◇ 釘接合のデータ
・面材：OSB 構造用パネル GB＝58.8 kN/cm2、t ＝2.4cm、面材釘 CN65･･･（財）日本住宅・木材技術センターによる面材釘のせん断試験成績書（依 15-195-1,
平成 15 年 12 月 22 日）より、
κ = 10.053 kN/cm、δv=0.145cm、δu=1.703cm、ΔPv=1.469 kN
尚、初期剛性κのみ平均値を用い、他については 50%下限値を用いている。
・受材：スプルース 30×60 以上＋釘 N75 …表 14 より、
κ受＝9.1 kN/cm、δv 受＝0.14cm、δu 受＝3.07cm、ΔPv 受＝1.24 kN◇ 釘配列の諸定数 …許 4.14.2 の任意釘配列面材の算定式を用いて下記の値を導いた。
150
M
150
S
150
M
150
S
75
M
75

Ixy
Zxy
Cxy

-5-

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1.00
0.025
1.28

1.66
0.035
1.46

2.61
0.064
1.09

2.55
0.065
1.09

1.66
0.041
1.37

S

2.62
0.052
1.68

-6-

11.11.16 5:59:44 PM

◇ 面材釘による単位面材の剛性･耐力・面材釘による降伏変形角 Ry0=ΔMy/ΔK0
Ry 0150 川 M = 0.0367/ 9.38 = 0.00391 rad、
Ry0150 口 M = 0.0940/22.12 = 0.00425 rad、
Ry 075 川 M = 0.0602/14.92 = 0.00416 rad、・式 4.4.3 より、単位面積あたりの回転剛性

Ry 0150 山 S= 0.0514/14.92 = 0.00345 rad
Ry 0150 口 S= 0.0955/21.69 = 0.00440 rad
Ry 075 山 S = 0.0764/22.20 = 0.00344 rad◇ 面材部分による剛性・耐力
・8 畳間全体での回転剛性面 K0
面 K0150 直= ΔK0150 川 M×4×91×176＋ΔK0150 山 S×4×85×176 = 1493733 kNcm/rad
面 K0150 並 = ΔK0150 口 M×4×91×176＋ΔK0150 口 S×4×85×176 = 2715025 kNcm/rad
ΔK075 川 M×4×91×176＋ΔK075 山 S ×4×85×176 = 2284283 kNcm/rad
面 K075 直=・8 畳間全体での降伏変形角面 Ry と靱性率面 m
面Ry 150 直= min(Ry 0150 川M , Ry 0150 山S) = 0.00345 rad、面μ150 直 = min(μ0150 川M , μ0150 山S) = 10.61
面Ry 150 並= min(Ry 0150 口M , Ry 0150 口S) = 0.00425 rad、面μ150 並 = min(μ0150 口M , μ0150 口S) = 10.06
面Ry 75 直 = min(Ry 075 川M , Ry 075 山S) = 0.00344 rad、 面μ75 直 = min(μ075 川M , μ075 山S) = 10.05

・式 4.4.4 および式 4.4.5 より、単位面積あたりの降伏モーメントΔMy と終局モーメントΔMu は、
ΔMy＝Zxy･ΔPv、ΔMu=Cxy･ΔMy
ΔMy 150 川 M = 0.025×1.469 = 0.0367 kN/cm、ΔMu 150 川 M= 1.28×0.0367 = 0.0470 kN/cm
ΔMy 150 山 S = 0.035×1.469 = 0.0514 kN/cm、 ΔMu 150 山 S = 1.46×0.0514 = 0.0751 kN/cm
ΔMy 150 口 M= 0.064×1.469 = 0.0940 kN/cm、 ΔMu150 口 M= 1.09×0.0940 = 0.1025 kN/cm
ΔMy 150 口 S= 0.065×1.469 = 0.0955 kN/cm、 ΔMu 150 口 S = 1.09×0.0955 = 0.1041 kN/cm
ΔMy 75 川 M = 0.041×1.469 = 0.0602 kN/cm、 ΔMu 75 川 M = 1.37×0.0602 = 0.0825 kN/cm
ΔMy 75 山 S = 0.052×1.469 = 0.0764 kN/cm、 ΔMu 75 山 S = 1.68×0.0764 = 0.1284 kN/cm

・8 畳間全体の降伏モーメント面 My と終局モーメント面 Mu
面 My150 直 = 面 K0150 直× 面 Ry 150 直 = 5153 kNcm、
面 Mu150 直 = (ΔMu150 川 M×91＋ΔMu150 山 S×85)×176×4 = 7505 kNcm
面 My150 並 = 面 K0150 並× 面 Ry 150 並 = 11539 kNcm、
面 Mu150 並 = (ΔMu150 口 M×91＋ΔMu150 口 S×85)×176×4 = 12796 kNcm
面 My75 直 = 面 K075 直× 面 Ry 75 直 = 7858 kNcm、
面 Mu75 直 = (ΔMu75 川 M×91＋ΔMu75 山 S×85)×176×4 = 12969 kNcm
◇ 受材部分による剛性・耐力
N75@200 : 3600/200 = 18 本より、jIx20 = jIy20 = 2×18×1762 = 1115136 cm2
N75@100 : 3600/100 = 36 本より、jIx10 = jIy10 = 2×36×1762 = 2230272 cm2・式 4.4.6 より、単位面材の靱性率・受材釘で決まる終局モーメント受 Mu
受 Mu150 直 = 2×18 本×176×ΔPv 受 = 7857 kNcm
受 Mu150 並 =受 Mu75 直= 2×36 本×176×ΔPv 受 = 15713 kNcm
◇ 床の単位長さあたりのせん断剛性-7-2011_APA_ThickOSB.indd 22-23-8-

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◇ 面材釘による単位面材の剛性･耐力・面材釘による降伏変形角 Ry0=ΔMy/ΔK0
Ry 0150 川 M = 0.0367/ 9.38 = 0.00391 rad、
Ry0150 口 M = 0.0940/22.12 = 0.00425 rad、
Ry 075 川 M = 0.0602/14.92 = 0.00416 rad、・式 4.4.3 より、単位面積あたりの回転剛性

Ry 0150 山 S= 0.0514/14.92 = 0.00345 rad
Ry 0150 口 S= 0.0955/21.69 = 0.00440 rad
Ry 075 山 S = 0.0764/22.20 = 0.00344 rad◇ 面材部分による剛性・耐力
・8 畳間全体での回転剛性面 K0
面 K0150 直= ΔK0150 川 M×4×91×176＋ΔK0150 山 S×4×85×176 = 1493733 kNcm/rad
面 K0150 並 = ΔK0150 口 M×4×91×176＋ΔK0150 口 S×4×85×176 = 2715025 kNcm/rad
ΔK075 川 M×4×91×176＋ΔK075 山 S ×4×85×176 = 2284283 kNcm/rad
面 K075 直=・8 畳間全体での降伏変形角面 Ry と靱性率面 m
面Ry 150 直= min(Ry 0150 川M , Ry 0150 山S) = 0.00345 rad、面μ150 直 = min(μ0150 川M , μ0150 山S) = 10.61
面Ry 150 並= min(Ry 0150 口M , Ry 0150 口S) = 0.00425 rad、面μ150 並 = min(μ0150 口M , μ0150 口S) = 10.06
面Ry 75 直 = min(Ry 075 川M , Ry 075 山S) = 0.00344 rad、 面μ75 直 = min(μ075 川M , μ075 山S) = 10.05

・式 4.4.4 および式 4.4.5 より、単位面積あたりの降伏モーメントΔMy と終局モーメントΔMu は、
ΔMy＝Zxy･ΔPv、ΔMu=Cxy･ΔMy
ΔMy 150 川 M = 0.025×1.469 = 0.0367 kN/cm、ΔMu 150 川 M= 1.28×0.0367 = 0.0470 kN/cm
ΔMy 150 山 S = 0.035×1.469 = 0.0514 kN/cm、 ΔMu 150 山 S = 1.46×0.0514 = 0.0751 kN/cm
ΔMy 150 口 M= 0.064×1.469 = 0.0940 kN/cm、 ΔMu150 口 M= 1.09×0.0940 = 0.1025 kN/cm
ΔMy 150 口 S= 0.065×1.469 = 0.0955 kN/cm、 ΔMu 150 口 S = 1.09×0.0955 = 0.1041 kN/cm
ΔMy 75 川 M = 0.041×1.469 = 0.0602 kN/cm、 ΔMu 75 川 M = 1.37×0.0602 = 0.0825 kN/cm
ΔMy 75 山 S = 0.052×1.469 = 0.0764 kN/cm、 ΔMu 75 山 S = 1.68×0.0764 = 0.1284 kN/cm

・8 畳間全体の降伏モーメント面 My と終局モーメント面 Mu
面 My150 直 = 面 K0150 直× 面 Ry 150 直 = 5153 kNcm、
面 Mu150 直 = (ΔMu150 川 M×91＋ΔMu150 山 S×85)×176×4 = 7505 kNcm
面 My150 並 = 面 K0150 並× 面 Ry 150 並 = 11539 kNcm、
面 Mu150 並 = (ΔMu150 口 M×91＋ΔMu150 口 S×85)×176×4 = 12796 kNcm
面 My75 直 = 面 K075 直× 面 Ry 75 直 = 7858 kNcm、
面 Mu75 直 = (ΔMu75 川 M×91＋ΔMu75 山 S×85)×176×4 = 12969 kNcm
◇ 受材部分による剛性・耐力
N75@200 : 3600/200 = 18 本より、jIx20 = jIy20 = 2×18×1762 = 1115136 cm2
N75@100 : 3600/100 = 36 本より、jIx10 = jIy10 = 2×36×1762 = 2230272 cm2・式 4.4.6 より、単位面材の靱性率・受材釘で決まる終局モーメント受 Mu
受 Mu150 直 = 2×18 本×176×ΔPv 受 = 7857 kNcm
受 Mu150 並 =受 Mu75 直= 2×36 本×176×ΔPv 受 = 15713 kNcm
◇ 床の単位長さあたりのせん断剛性-7-2011_APA_ThickOSB.indd 22-23-8-

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◇ 1/150rad 時の耐力
P150 150 直= KR0 150 直/150= 8.71/150= 0.0581 kN/cm = 5.81 kN/m
P 150 150 並= KR 0 150 並/150= 16.17/150 = 0.1078 kN/cm = 10.78 kN /m
P 150 75 直 = KR 0 75 直/150= 14.07/150 = 0.0983 kN/cm = 9.83 kN /m◇ 床の単位長さあたりの降伏耐力

・・・◇ 床の単位長さあたりの許容せん断耐力ΔQa と床倍率
・直交配置、CN65 @150

・・・

式 4.6.1 による∴床倍率=3.89/1.96=1.98 倍式 4.6.3 による・並列配置、CN65 @150

∴床倍率=7.53/1.96=3.84 倍・直交配置、CN65 @75∴床倍率=5.93/1.96=3.03 倍◇ 床の単位長さあたりの終局耐力◇ 床の降伏変形角

・・・

・・・

式 4.6.4 による式 4.6.5 による◇ 床の終局変形角 ・・・ 式 4.6.6 より、いずれも面材釘で決まっているため、下式による。
Ru150 直= Ry150 直＋(面μ150 直-1)×面 Ry 150 直 =0.00447＋(10.61-1)×0.00345 = 0.03762 rad
Ru 150 並= Ry 150 並＋(面μ150 並-1)×面 Ry 150 並 =0.00539＋(10.06-1)×0.00425 = 0.04368 rad
Ru 75 直 = Ry 75 直 ＋(面μ75 直-1)×面 Ry 75 直 =0.00421＋(10.05-1)×0.00344 = 0.03534 rad・・・式 4.6.7 による◇ 床の靱性率、および
、
、
、

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11.11.16 5:59:47 PM◇ 1/150rad 時の耐力
P150 150 直= KR0 150 直/150= 8.71/150= 0.0581 kN/cm = 5.81 kN/m
P 150 150 並= KR 0 150 並/150= 16.17/150 = 0.1078 kN/cm = 10.78 kN /m
P 150 75 直 = KR 0 75 直/150= 14.07/150 = 0.0983 kN/cm = 9.83 kN /m◇ 床の単位長さあたりの降伏耐力

・・・◇ 床の単位長さあたりの許容せん断耐力ΔQa と床倍率
・直交配置、CN65 @150

・・・

式 4.6.1 による∴床倍率=3.89/1.96=1.98 倍式 4.6.3 による・並列配置、CN65 @150

∴床倍率=7.53/1.96=3.84 倍・直交配置、CN65 @75∴床倍率=5.93/1.96=3.03 倍◇ 床の単位長さあたりの終局耐力◇ 床の降伏変形角

・・・

・・・

式 4.6.4 による式 4.6.5 による◇ 床の終局変形角 ・・・ 式 4.6.6 より、いずれも面材釘で決まっているため、下式による。
Ru150 直= Ry150 直＋(面μ150 直-1)×面 Ry 150 直 =0.00447＋(10.61-1)×0.00345 = 0.03762 rad
Ru 150 並= Ry 150 並＋(面μ150 並-1)×面 Ry 150 並 =0.00539＋(10.06-1)×0.00425 = 0.04368 rad
Ru 75 直 = Ry 75 直 ＋(面μ75 直-1)×面 Ry 75 直 =0.00421＋(10.05-1)×0.00344 = 0.03534 rad・・・式 4.6.7 による◇ 床の靱性率、および
、
、
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11.11.16 5:59:47 PM

添付資料・27．鉛直荷重に対する面外たわみの検討

並列配置の場合、OSB の配向を短辺方向にしたものを使用するため、Fb･E は繊維方向の値を用いて検討を行う。
・長期曲げ許容応力度（財）日本住宅･木材技術センターによる面材釘のせん断試験成績書（依 15-195-1,平成 15 年 12 月 22 日）付表．3 より
Fb：2.22〔kN／cm2〕（統計的処理に基づく信頼水準 75%の 95%下側許容限界値）
Fb=ばらつき係数×曲げ強度の平均値
ばらつき係数=1−CV×κ
標準偏差
3.9〔N/mm2〕
CV：変動係数 === 0.113
平均値
34.5〔N/mm2〕
κ：定数 3.152（試験体数 n=3 の時）
よって、Fb =（1−0.113×3.152）×34.5〔N／mm2〕= 0.644×34.5 = 22.2〔N／mm2〕→ 2.22〔kN／cm2〕
1.1= 0.814〔kN／cm2〕
Lfb：2.22×3
E：7074〔N／mm2〕（平均値）→ 707.4〔kN／cm2〕
・幅 1〔m〕あたりの断面係数、及び、断面 2 次モーメント100×2.42
Z：＝ 96.0〔cm3〕6
100×2.43
I：＝ 115.2〔cm4〕12・床に掛かる荷重
固定荷重
畳：G 畳＝0.34〔kN／m2〕
フローリング ：G フ＝0.15〔kN／m2〕
積載荷重
床用：P 床＝1.80〔kN／m2〕
たわみ：P た＝0.60〔kN／m2〕
・曲げの検討
荷重が厳しい畳の場合で検討する。
W = G 畳＋P 床 = 0.34＋1.80 = 2.14〔kN／m2〕
幅 1〔m〕あたりの等分布荷重ωは、
ω = 2.14×1 = 2.14〔kN／m〕→ 0.0214〔kN／cm〕
中央部の曲げ応力度σb は、
ω l2
0.0214×912
σb === 0.231 < 0.814 = Lfb
OK
8×Z
8×96.0・たわみ量の検討
畳：W 畳= G 畳＋P た = 0.34＋0.60 = 0.94〔kN／m2〕
ω畳 = 0.94×1 = 0.94〔kN／m〕= 0.0094〔kN／cm〕
中央部のたわみ量δ は、クリープを考慮してヤング係数を 50%に低減して、
ll
5ω畳l 4
5×0.0094×914
δ=== 0.206〔cm〕 ･･･およそ＜OK
384×0.5E×I 384×0.5×707.4×115.2
442 300
フローリング：W フ= G フ＋P た = 0.15＋0.60 = 0.75〔kN／m2〕
ωフ= 0.75×1 = 0.75〔kN／m〕= 0.0075〔kN／cm〕
中央部のたわみ量δ は、クリープを考慮してヤング係数を 50%に低減して、ll
5ωフ l 4
5×0.0075×914
δ=== 0.164〔cm〕 ･･･およそ＜OK
384×0.5E×I 384×0.5×707.4×115.2
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添付資料・27．鉛直荷重に対する面外たわみの検討

並列配置の場合、OSB の配向を短辺方向にしたものを使用するため、Fb･E は繊維方向の値を用いて検討を行う。
・長期曲げ許容応力度（財）日本住宅･木材技術センターによる面材釘のせん断試験成績書（依 15-195-1,平成 15 年 12 月 22 日）付表．3 より
Fb：2.22〔kN／cm2〕（統計的処理に基づく信頼水準 75%の 95%下側許容限界値）
Fb=ばらつき係数×曲げ強度の平均値
ばらつき係数=1−CV×κ
標準偏差
3.9〔N/mm2〕
CV：変動係数 === 0.113
平均値
34.5〔N/mm2〕
κ：定数 3.152（試験体数 n=3 の時）
よって、Fb =（1−0.113×3.152）×34.5〔N／mm2〕= 0.644×34.5 = 22.2〔N／mm2〕→ 2.22〔kN／cm2〕
1.1= 0.814〔kN／cm2〕
Lfb：2.22×3
E：7074〔N／mm2〕（平均値）→ 707.4〔kN／cm2〕
・幅 1〔m〕あたりの断面係数、及び、断面 2 次モーメント100×2.42
Z：＝ 96.0〔cm3〕6
100×2.43
I：＝ 115.2〔cm4〕12・床に掛かる荷重
固定荷重
畳：G 畳＝0.34〔kN／m2〕
フローリング ：G フ＝0.15〔kN／m2〕
積載荷重
床用：P 床＝1.80〔kN／m2〕
たわみ：P た＝0.60〔kN／m2〕
・曲げの検討
荷重が厳しい畳の場合で検討する。
W = G 畳＋P 床 = 0.34＋1.80 = 2.14〔kN／m2〕
幅 1〔m〕あたりの等分布荷重ωは、
ω = 2.14×1 = 2.14〔kN／m〕→ 0.0214〔kN／cm〕
中央部の曲げ応力度σb は、
ω l2
0.0214×912
σb === 0.231 < 0.814 = Lfb
OK
8×Z
8×96.0・たわみ量の検討
畳：W 畳= G 畳＋P た = 0.34＋0.60 = 0.94〔kN／m2〕
ω畳 = 0.94×1 = 0.94〔kN／m〕= 0.0094〔kN／cm〕
中央部のたわみ量δ は、クリープを考慮してヤング係数を 50%に低減して、
ll
5ω畳l 4
5×0.0094×914
δ=== 0.206〔cm〕 ･･･およそ＜OK
384×0.5E×I 384×0.5×707.4×115.2
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フローリング：W フ= G フ＋P た = 0.15＋0.60 = 0.75〔kN／m2〕
ωフ= 0.75×1 = 0.75〔kN／m〕= 0.0075〔kN／cm〕
中央部のたわみ量δ は、クリープを考慮してヤング係数を 50%に低減して、ll
5ωフ l 4
5×0.0075×914
δ=== 0.164〔cm〕 ･･･およそ＜OK
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11.11.16 6:00:32 PM監修：稲山正弘
協力：渡辺治

東京大学大学院農学生命科学研究科 教授
株式会社稲山建築設計事務所
渡辺治建築都市設計事務所

厚物OSB
Canadian Engineered Wood

根太レス床システムマニュアル

Forestry Innovation Investment● BC 州森林及び林産業の保護育成を目的とした組織

Canada Wood Export Program (CWEP)● カナダ木材製品全般の普及・促進

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