ISSN 0917-9917
CODEN ADNWEM

Adsorption News
Vol．
33，
No．
1（May 2019）目

通巻 No.

次○巻頭言……………………………………………………………
会長就任のご挨拶

松本 明彦○研究ハイライト…………………………………………………
炭素表面および細孔内への水蒸気吸着に関する
基礎的研究

堀河 俊英

○技術ハイライト…………………………………………………
低温再生可能な超低露点ハニカム除湿ロータと除湿機の開発井上 宏志、島田 隆寛、金 偉力、岡野 浩志○会告………………………………………………………………
第回日本吸着学会研究発表会のお知らせ○関連学会のお知らせ……………………………………………

○維持会員一覧……………………………………………………

日本吸着学会
The Japan Society on Adsorption

巻

頭 言

会長就任のご挨拶
松本

豊橋技術科学大学大学院工学研究科

このたび、加納博文前会長の後任として
と

私は

年度

年度の日本吸着学会会長をお引き受けするこ

明彦

年度から

年度まで事務局の実務を担当しました。事務局は、会費請求、名簿管理、資産管とになりました。まことに光栄に思いますとともに身理、理事会・各委員会などの会場の手配と資料の準備、の引き締まる思いです。本会の発展のために微力なが学会賞の盾や賞状の手配など様々な仕事があります。

らも努力する所存です。副会長の森口勇先生（長崎大事務局を担当することで、会の組織が理解でき、会全工）
・関建司様（大阪ガスケミカル㈱）、理事の皆様な体の様子を俯瞰できるという点では有意義でしたが、らびに会員各位のご協力、ご支援を宜しくお願い申し

仕事自体は結構大変でした。そのころから、事務局は上げます。

役員の先生方の研究室が大体

元号が令和に改まり、日本全体が新しい時代の新鮮な気分に包まれてとして、

月月が始まりました。本会関連行事日から 月日までオーストラリ

年ごとに持ち回りで担当されるようになり、現在にいたりました。しかし、昨今では大学の研究室が事務局を担当するのは、当時よりもだいぶ困難になってきたように見受けます。そア・ケアンズにて International Adsorption Society

れは、（IAS）主催の the 13th International Conference onと思います。大学では法人化後に教育・研究以外の仕Fundamentals of Adsorption（FOA2019）が開催され事が確実に増えました。このため学会の事務局を担当

るとともに、する余裕がなくなってきたのだと思います。多分、国

月日から日まで千葉・幕張にて、年の国立大学の法人化が遠因ではないか

FOA2019 の プ レ シ ン ポ ジ ウ ム で あ る International

立研究所も独法化前後での事情は一緒だと思います。

Symposium on Adsorption 2019（Japan Adsorption

そうした状況下でこれまで事務局を引き受けてくだ2019）が本会主催で開催されます。まずはこれらの会さった皆様に対して改めて御礼申し上げます。
今回の事務局運営と理事の業務の改革により、会運議が盛会となるように、会員の皆様の積極的な参加と営が一層スムーズになり、役員と会員の皆様との連活発な議論をお願いいたします。
さて、昨年度の総会でご承認をいただいたとおり、絡・連携がより緊密になることを期待いたします。本

今年度から本会の運営方法が変わりました。これまで

会はこれからも様々な企画で会の活性化を図ってゆく

事務局は会の運営に係る実務だけでなく、理事会の審所存です。これにより会員諸氏が活発に学会活動に参議に基づく原案のとりまとめ、諸資料の作成などを担加され、吸着科学と吸着技術がさらに発展することを当してきました。しかし、事務局として行うべき実務願っております。

と理事会が担当する事項を整理したうえで、事務局の業務を外部に委託することにしました。理事会が担当

氏名松本する総務、財務、広報、運営委員会に係る事柄につい所属

豊橋技術科学大学大学院工学研究科
応用化学・生命工学系ては、それぞれ飯山拓先生（信大理）、仲井和之氏（マイクロトラックベル㈱）、児玉昭雄先生（金沢大理工）明彦（会長）

略歴年

千葉大学大学院自然科学研究科修了の各理事が担当いたします。広報担当理事の児玉先生

後、イギリス原子力公社 Harwell 研究所客員

は Adsorption

News 編集委員長も兼務してください

研究員

ます。外部委託するにあたり、昨年度まで事務局をご

年

豊橋技科大助手、文部省在外研究員・担当いただいた遠藤明先生（産総研）には、引き継ぎ

ドイツ学術交流会研究者（ドイツ Mainz 大学

事項とそれに伴い委託する資料の整理をしながら事務派遣）、同大助教授をへて局のスリム化にも取り組んでいただきました。

―

―

年から現職

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炭素表面および細孔内への水蒸気吸着に関する基礎的研究（

Fundamental Study of Water
Adsorption on Graphite andPorous Carbons：全吸着量、 μs：ミクロ孔への飽和吸着量、 ms：

total

メソ孔への吸着量、 ：表面官能基量、α ：ミクロ孔
吸着に対するクラスターサイズ（水分子数）、α ：メ
ソ孔吸着に対するクラスターサイズ（α ＜α ）、 f：

徳島大学 大学院社会産業理工学研究部 理工学域
応用化学系 化学プロセス工学分野
Graduate School of Technology, Industrial andSocial Sciences, Tokushima University

堀河

⑴

俊英

（表面官能基への吸脱着平衡定数）／（表面官能基へ吸着した水への吸脱着平衡定数）、
対する吸着平衡定数、：ミクロ孔吸着に

μ：メソ孔吸着に対する吸着m

平衡定数、 ：相対圧）

Toshihide Horikawa
水蒸気吸着等温線に適用し、それら解析結果を基に多孔質炭素の細孔への水蒸気挙動について紹介した［ ］。
．はじめにHD モデルは式⑴に示すように炭素系吸着剤への気相吸着において、アルゴン、窒れの項が順に表面官能基、ミクロ孔、メソ孔への水蒸素などの非極性分子と水、メタノールなどの極性分子

気吸着を表現する［ ］。第一項は表面官能基への水蒸気の吸着挙動は大きく異なる。吸着剤が最もシンプルなの吸着過程を示し、水蒸気のクラスター形成過程によ平滑炭素表面を有する高炭素化グラファイト（GCB）

る官能基上への水蒸気吸着量を表す。第二項、第三項の場合、非極性分子はその面に対して層を形成しながはそれぞれ形成したクラスターがミクロ孔、メソ孔へら吸着が進行するのに対し、極性分子はグラファイト

吸着する過程を示し、各孔への水蒸気吸着量を表す。

エッジ部に存在する表面官能基と静電相互作用により

本稿では、前回の寄稿後に得られた知見を中心に、吸着し、特に水の場合はその強い水素結合により官能HD モデル式の各項に対応する水蒸気吸着等温線を示基に吸着した水分子を起点にクラスターを形成しながし、これら系統的に取得した等温線から水蒸気吸着挙ら吸着が進行する。細孔への吸着はそれら層形成また動の詳細な検討により得られた知見について紹介する。

項から成り、それぞはクラスター形成の延長により進行するといえる。
．水蒸気吸着等温線

Adsorption News Vol.27, No.4 のホットトピックス

本稿で使用した吸着剤について簡単に説明する。平にて、多孔質炭素への水蒸気吸着について我々が提案する水蒸気吸着理論（HD モデル）を多孔質炭素への図［ ］
滑炭素表面（GCB）
は

［ ］
［ ］
［ ］
平滑炭素表面（GCB）、ミクロポーラス炭素（RF ）、メソポーラス炭素（Hex）
への

―

―

℃ 以上の高温で炭素化さ

K における水蒸気吸着等温線

GCB への水蒸気吸着等温線は吸着初期から相対圧． 付近まで圧力の増加に伴い比例的に吸着量が徐々に増加する。相対圧 ． を超えると吸着量が急激に増μmol/加する。GCB に対して水蒸気の吸着量が約m であるのに対して、非極性分子のアルゴン、窒素の吸着量が約μmol/m であることから、水蒸気が非極性分子と比較して分の程度しか吸着していな［ ］

い 。この水蒸気吸着挙動をより詳細に理解するために、図に GCB への水蒸気吸着に係る吸着熱を示す。

この吸着熱の算出には、吸着温度

K および

K

の水蒸気吸着等温線データを用い Clausius-Clapeyron（CC）式を適用した。水蒸気の吸着過程では、吸着
初期にkJ/mol 程度の高い熱が放出され、その後吸着量が増加すると吸着熱がkJ/mol 程度まで減少して最小となり、さらに吸着量が増加すると最終的に水の凝縮熱に到達する。
水分子は極性を有し、水一分子内の酸素原子と水素原子間で生じる分極のため指向性を有する結合をする。本系において、水分子は GCB のエッジ部に存在する表面官能基と最も強く相互作用し、次いで水分
子間、そして、GCB 表面と最も弱い相互作用を示す［ ］。
GCB は高温にて炭素化処理が施されているが、数 at％の酸素を有しており表面官能基が GCB エッジ部に図存在する［ ］。したがって、吸着の初期段階において水GCB への水蒸気吸着に係る吸着熱［ ］れた炭素欠陥がほとんどない表面を有する数

分子は水素結合により GCB の官能基上に吸着する。
マイ

クロメートルの多角体粒子である。ミクロポーラス炭［ ］

官能基がカルボキシル基である場合、水分子が官能基に吸着して放出される吸着熱は［ ］

kJ/mol と統計熱力

素（RF ） はレゾルシノール−ホルムアルデヒド樹

学的に算出でき 、図

脂を原料に

K）を

な吸着熱の理由が表面官能基と水分子間の強い相互作

K）を吸着するミク用に起因するものと示唆される。次に、官能基に吸着

ロ ポ ー ラ ス 炭 素 で あ る。ま た、メ ソ ポ ー ラ ス 炭 素

した水分子と新たな水分子が水素結合により吸着する℃ で炭化した材料で、窒素（全く吸着せず、二酸化炭素（［ ］

a の吸着初期に観られた大きことで小さなクラスターを形成し、このとき吸着熱は（Hex） はグラファイト構造を細孔表面にもつ約kJ/mol 程度となる（図nm の規則性メソ孔を有するメソポーラス炭素である。

b）。さらに水分子間の相これらの詳細は参考文献を参照頂きたい。全ての吸着互作用によるクラスター同士の合一とクラスター成長

等温線測定は定容系自動吸着装置（BELSORP-max,に伴いバルク水の凝縮熱に等しい吸着熱が得られる

MicrotracBEL）を使用した。

（図
K におけるこの吸着熱の挙動は、コンピュータシミュレーショ

水蒸気吸着等温線を示す。これら

つの水蒸気吸着等ンにより同様の傾向が得られ、吸着初期の高い吸着熱

温線は IUPAC の V 型 に近い等温線形状を示すが、が表面官能基−水分子間の相互作用に起因し、水分子

それぞれ形状が大きく異なる。そして、これらつのが全ての表面官能基と水素結合により吸着すると、さ項が表現する表面官能らに導入される水分子は官能基との水素結合ができなに GCB 、RF

［ ］

c）
。

［ ］

図

［ ］

、Hex への［ ］

等温線形状は HD モデル式の基、ミクロ孔、メソ孔への理論水蒸気吸着等温線と非いためその相互作用の寄与が弱まり吸着熱が減少する。

常によく一致する。この吸着等温線の形状の違いが何

続いて、水分子は官能基に吸着した水分子と水素結合故生じるのか、各等温線を詳細に観ていこう。

をしてクラスターを形成する。そのため一旦減少した――

には吸着しないことが分かった。また、Dubinin らが年に異なる割合で水蒸気を吸着させた GCB に対してアルゴン吸着測定を行った結果によると、水蒸気の吸着量に関係なくアルゴンの吸着量は清浄な GCBに対する吸着量とほぼ等しくなることを報告している［ ］。この結果から、アルゴンは GCB 表面へ、水蒸
気は GCB エッジに存在する表面官能基へとそれぞれ異なる吸着サイトへ異なる吸着機構で吸着することが明らかである。
図に示す Hex への 水 蒸 気 吸 着 等 温 線 は 相 対 圧． まで圧力の増加に伴い比例的に僅かに増加し、その挙動が GCB への水蒸気吸着挙動とほぼ一致したことから、吸着メカニズムは GCB への水蒸気吸着と同様にクラスター形成により進行することが分かる。そして、相対圧 ． 以上で吸着等温線が急激に立ち上がる。図に示したミクロ孔のみを有する RFの水蒸

気吸着等温線では、細孔への水蒸気吸着が飽和に達す
ると等温線が水平に移行する。しかし、Hex ではメ
ソ孔を全て満たす量に達するまでシステム内への水蒸図

気導入量を増やしても等温線は水平に移行しなかった。

官能基をエッジ部に配置した GCB モデルを用いた水蒸気吸着シミュレーションから得られたス ナ ッ プ
ショット［ ］

この挙動は GCB への水蒸気吸着等温線においても同様にみられた。

吸着熱は水分子−水分子間の相互作用が増加し、最終的に凝縮熱に達することがより詳細に明らかとなっ．脱着スキャニングカーブ

［ ］

た 。

水蒸気脱着等温線に着目すると、GCB、Hex 共にしたがって、GCB への水蒸気吸着は表面官能基に脱着初期の脱着等温線は吸着等温線に対し可逆性を示

水素結合により水分子が吸着、さらに水分子間の水素す。しかし、GCB では相対圧 ． 付近から、Hex で結合でクラスター成長とクラスター同士の合一によりは相対圧吸着が進行する。この結果は、図

れぞれ形状の異なるヒステリシスが生じている。これに示すコンピュー［ ］の途中から吸着等温線を大きく逸脱してそタシミュレーションから得られたスナップショット

ら脱着挙動を理解するために、図からも明らかである。水分子は GCB 表面との相互作

ス内の脱着スキャニングカーブを測定した。脱着ス

用が小さいため表面官能基部分以外の均一 GCB 表面

キャニングカーブとは、吸着過程において任意の圧力

図

GCB および Hex の水蒸気吸着等温線に対する脱着スキャニングカーブ［ ］――に示すヒステリシ

で測定を中断し、その点から脱着測定を行ったときにまで相対圧が変化せず脱着が起こったのに対し、細孔得られる脱着等温線である。

内に存在する水分子は細孔壁からの相互作用を受ける

GCB の水蒸気吸着等温線に対する吸着量μmol/

ため相対圧 ． まで脱着が起こらなかった。そして、

m 以上の点からの脱着スキャニングカーブは、図相対圧 ． でメソ孔からの毛管蒸発が一気に起こり急に示した元の脱着等温線と同様の挙動を示し、脱着初

激な吸着量減少を示した。

期に大きく脱着を示した後に相対圧 ． 付近からほぼ次に相対圧 ．‐ ．（図

吸着量が変化せず水平となった。一方、興味深いことにiii‐v）のステップに関連する脱着スキャニングカーブをみると、相対圧 ． 、

μmol/m よ り 吸 着 量 が 小 さ い 点 か ら の 脱 着 ス． からの脱着スキャニングカーブはステップでキャニングカーブは脱着開始時から低圧部まで吸着量あるが、 ． 以下ではの変化がほとんどなく脱着が起こらないことが示唆さ付近にみられた毛管蒸発に伴う吸着量減少が消滅した。

れた。この挙動の違いは脱着スキャニングカーブ測定

吸着過程において、相対圧 ． では細孔内に吸着水開始時の吸着した水分子の状態に依存する。吸着量がの架橋構造の形成はなく、相対圧 ． では架橋構造

μmol/m 以上のとき、吸着熱は水の凝縮熱とほぼが形成していたと考えられる。さらに、開始圧力を低等しくなり吸着した水分子はバルク水の状態に等しく
μmol/m より小圧力に応じて蒸発が起こる。逆にステップとなり、相対圧 ．

下させると、脱着スキャニングカーブはステップのみとなり、先ほど示した GCB からの脱着挙動と類似

さいとき、吸着熱からわかる吸着した水分子の状態はする。

クラスターの成長過程にあり、官能基からの強い相互圧 ．‐ ． で大きな脱着を示すことから、一般的に作用を受け、吸着した水分子は固相様の状態になってRFいると推測できる。そのため相対圧 ． 付近までほ子の脱着挙動と類似する。しかし、Hex にミクロ孔

とんど脱着を示さなかったといえる。

が存在しないことから、官能基上に形成したクラス

Hex の場合、脱着等温線は大きくす。相 対 圧 ‐ ．（図そして ． 以下（図脱着等温線は図つの段階を示i‐iii）、 ．‐ ．（図iii‐v）、

考えられる。
そして、相対圧 ． 以下の脱着挙動は先に述べた

i の点における吸着量

GCB に吸着した水蒸気の脱着挙動と同じであり、官能基上に形成したクラスターからの水分子の脱着のた

μmol/m は Hex が有するメソ孔を水分子が完全に満め低相対圧までほとんど吸着量が減少しない。

たした状態であり、それ以上に吸着した水分子は細孔外に凝縮した凝縮水であると考えられる。

このように、Hex に吸着した水分子の脱着はつの異なる吸着状態⑴毛管凝縮水、⑵クラスター間吸着

次にヒステリシス内の脱着挙動を詳細に検討するた
めに、飽和吸着量のようなミクロ孔を有する炭素に吸着した水分

ター−クラスター間に吸着した水分子の脱着であると

v‐vi）である。
i の点まで吸着枝と可逆性を示す

こ と を 先 で 示 し た。図ステップの脱着スキャニングカーブは、相対μmol/m を基準として吸着量‐ ％ の各点から脱着スキャニングカーブをそれぞ

水、⑶官能基上に形成したクラスター、から⑴→⑵→⑶の順に脱着が起こることで段階の脱着挙動を示したといえる。

れ測定すると、全て基準の脱着等温線と同様に脱着開始と同時に相対圧 ． まで吸着量が変化せず水平に移．水蒸気吸脱着メカニズム行し、そして急激な脱着を示した。吸着量が ‐ ％前節で Hex のメソ孔に吸着した水分子が異なる以上のとき細孔内の水分子の状態は各脱着開始点の吸段階の過程により脱着することを示した。一方、Hex

着熱から水の凝縮熱と一致したことから、液体状態のへの吸着過程では図［ ］に示した通り大きな段階の吸水として存在することが示唆された 。細孔外に凝縮

着等温線であり、脱着とは異なる吸着過程を経て吸着した水と細孔内で液体状態にある水の吸着熱が等しが進行することになる。しかし、前節で示したようにかったことから、このメソ孔内における水の凝縮が一つの吸着状態が存在するのであれば、吸着過程も同般的な非極性分子がメソ孔への吸着で示す毛管凝縮現様に

象と同様のメカニズムで起こることが示唆された。

こで、より詳細に吸着等温線を観察するために、縦軸細孔内外に凝縮した水分子は同じ液体状態の水であ段階のステップにより進行するはずである。その吸着量を図のように対数プロットし、さらに、吸るが、細孔外に凝縮した水分子は細孔壁からの相互作

着枝に対して微分値を取り実線で示した。すると、吸用を受けないため、減圧すると容易に蒸発でき図

着等温線は

i

―

―

ステップあり、脱着過程と同様に

段階

はいずれも同じであるが、それら構造を形成するときの圧力が異なるのでヒステリシスが生じる。
GCB の水蒸気吸着等温線に生じたヒステリシスは、（A）から（B）で形成するクラスターに起因し、水分子−表面官能基間の強い静電相互作用によってもたらされる。
Hex では、（A）から（B）の過程は GCB の場合と同様であるが、（B）に至る圧力は GCB の場合より低圧となる。それは、Hex が有する六角形の規則性細孔の形状に起因し、GCB にはない細孔接合部の存在により、より強い固体−流体間相互作用を示すためである。相対圧 ． でクラスター同士が合一化すると、
図Hex への水蒸気吸着等温線と吸着等温線の吸着変化量［ ］

その六角形細孔の接合部に沿ってクラスターの凝集体が形成される。さらに圧力が増加するとそこから細孔の吸着過程があることが明らかとなった。さらに興味

表面へ水クラスターが零れ落ちるように広がり相対圧

深いことに、各ステップの吸着量と脱着量がほぼ一致． で細孔壁を水クラスターが覆い尽くし吸着層をすることが分かった（図形成する。そしてさらに圧力が増加すると、水蒸気吸中に示した破線参照）。

GCB と Hex に対する水蒸気吸脱着メカニズムの概
略図を図れる

着層間に架橋構造が形成され、毛管凝縮が起こる。

、および Hex の水蒸気吸着等温線にみらメソ孔を完全に満たした状態からの水の脱着は、吸段階目のヒステリシスが生じるメカニズムの概着された水の状態に関するより詳細な情報を与えるこ

略図を図にそれぞれ示す。吸着と脱着において、同とから非常に興味深い。メソ孔を完全に満たした水（図じ吸着量における吸着している水分子が形成する構造

図‐ i）は相対圧 ． までその構造を保ち（図GCB および Hex への水蒸気吸脱着メカニズムの概略図［ ］

―

―

ii）
、

図

Hex の水蒸気吸着等温線にみられるヒステリシスが生じるメカニズムの概略図［ ］

細孔入口でメニスカスを形成する（図

ii）
。この点か

着層からの水分子の脱着にはより強いエネルギーが必

らほんの僅かに圧力を減少させると、細孔の中心部を要となる。したがって、ヒステリシスの幅は毛管蒸発満たしていた水が一気に蒸発して、細孔表面に吸着しの場合よりも広い。

た水が形成する吸着層だけが残る（図 、 iii）。こ

さらに圧力が減少すると、（v）から（vi）にかけての図 ‐ で示す状態（i）から状態（iii）までの脱着

段階目の脱着に関連するヒステリシスがみられる。

は、アルゴンなど希ガスが両端の開いたメソ孔から蒸この脱着に必要なエネルギーが非常に大きな表面官能発する際の挙動と全く同じである。この大きなヒステ

基−水分子間、水分子−水分子間の両方の相互作用のリシス内のμmol/m から

μmol/m の間から測ため最も大きくなり、段階の脱着の中で最も幅の広定を開始したスキャニングカーブは吸着等温線から脱いヒステリシスを示す。この過程は、GCB の水蒸気

着等温線に向かって水平に横断する軌跡を示し、相対吸着等温線が非常に幅の広いヒステリシスを示した理圧 ． に達すると一気に

μmol/m まで吸着量が減少する。これは各吸着量（図和吸着量

由と同じである。

： ％ of（i）は、飽

μmol/m （i）を基準として吸着量が

％

．おわりに

であることを表す）からの脱着が飽和吸着状態からの理想状態に近い均一平面、ミクロ孔、メソ孔を有す

脱着と同様に、均一メソ孔内へ毛管凝縮した吸着水がる炭素系吸着剤に対して水蒸気吸着測定を行うことでメニスカスを形成し（図）、その界面の後退による

詳細な吸脱着等温線を取得し、それぞれの吸着剤に対脱着が起こるため相対圧 ． まで圧力変動を示さず、する水蒸気の吸着および脱着挙動について詳細に紹介

その毛管凝縮した水が形成する細孔壁間の架橋構造がした。

壊れるまで同機構で脱着が進むためである。

GCB では非常に幅広い大きなヒステリシスが観察

メソ孔に架橋構造により凝縮していた中心部の水が蒸発した後は、図および図に示す（iii）から（v）にみられるヒステリシスに関連した段階目の脱着がされ、表面官能基−水分子間、水分子−水分子間の強い相互作用により官能基上で形成したクラスターが固相様状態になったことが要因であることを示した。ま起こる。この脱着はメソ孔表面に形成した吸着層からた、Hex への水蒸気吸着では、の水分子の脱着である。この吸着層（iii）は表面官能なるメカニズムによる吸着および脱着が起こることを基に水素結合により強く固定されている。吸着層内で示した；⑴高相対圧部ではメソ孔への毛管凝縮により水分子がより強い水分子−水分子間、固体−水分子間

水分子が吸着し、脱着にはより強いエネルギーが必要の相互作用が働くため、先に示した毛管蒸発よりも吸となるためヒステリシスを示し、希ガスなどの非極性――段階のそれぞれ異分子が示す毛管凝縮・蒸発と全く同じメカニズムであ

堀河

る、⑵

徳島大学

段目の脱着は官能基により固定化された吸着

俊英
大学院社会産業理工学

層からの脱着のため、ヒステリシスはより広くなる、

研究部⑶

化学プロセス工学分野

段目の脱着は GCB の場合と同じメカニズムであ

る。

理工学域

応用化学系

准教授

よりシンプルな理想的な吸着剤を適用することで系

博士（工学）

統的に水蒸気吸着現象を取り扱うことが可能となり、

年

月

関西大学大学院工学研究科化学工学専

より詳細な水蒸気吸着メカニズムの理解に成功したと

攻博士後期課程修了

いえる。

得

謝辞

年

月

徳島大学工学部化学応用工学科助手

年月

徳島大学大学院ソシオテクノサイエン

本研究は、JSPS 科学研究費補助金、JSPS 優秀若手

ス研究部先進物質材料部門講師

研究者海外派遣事業、Australian Research Council
（DP

年

月−

）からの研究支援を受けて行われた。そし年月

豪 州 Queensland 大 学

School of Chemical Engineering 客員准て、特に共同研究者である Queensland 大学 Do 教授、教授

さらに研究グループの学生諸君のサポートにより推進

年

月

同准教授

したものである。ここに謝意を示す。

年

月

改組に伴い名称変更［参考文献］）堀河俊英，

27 (4), 11 (2014).

）T. Horikawa, T. Sekida, J. Hayashi, M. Katoh, D. D.
Do,49, 416 (2011).

）T. Horikawa, Y. Zeng, D. D. Do, K.-I. Sotowa, J. R.
Alcantara Avila,

439, 1 (2015).

）T. Horikawa, T. Muguruma, D. D. Do, K.-I. Sotowa,
J. R. Alcántara-Avila,

95, 137 (2015).

）M. Thommes, K. Kaneko, A.V. Neimark, J.P.
Olivier, F. Rodriguez-Reinoso, J. Rouquerol, K.S.W.
Sing,

87, 1051 (2015).

）T. Horikawa,

3 (2), 51 (2018).

）V.T. Nguyen, T. Horikawa, D. D. Do, D. Nicholson,
61, 551 (2013).
）D. D. Do, D. Nicholson, H. D. Do,
324, 15 (2008).
）Y. Zeng, H. Xu, T. Horikawa, D. D. Do, D.
Nicholson,

122, 24171 (2018).

）V.T. Nguyen, D. D. Do, D. Nicholson,

66,629 (2014).
）Y.F. Berezkina, M.M. Dubinin, A.I. Sarakhov,
2653 (1969).
）K. Morishige, T. Kawai, S. Kittaka,
118 (9), 4664 (2014).

―

博士（工学）取―現職

湿では最も一般的な除湿方法である。しかし、低温で技術ハイライトは原理的に凝縮水が結霜または凍結するために、露点
温度℃ 以下の低湿度を目的とした除湿には向いていない。
吸収式除湿は吸湿性の強い液体吸収剤を使用して除低温再生可能な超低露点ハニカム除湿
ロータと除湿機の開発

湿する方式で大風量が可能、殺菌性があるなどの特徴がある反面、吸収剤として使用している吸湿性の塩溶

Development of Super Low Dew Point
Honeycomb Desiccunt Rotor and
Desiccunt Dehumidifier Capable of
Low Temperature Regeneration

液（塩化リチウムなど）が腐食性を持つという欠点もあるため、殺菌を要求される一部食品用途以外には用いられない。
吸着式除湿はシリカゲルなどの固体吸着材の粒を詰株式会社 西部技研 開発本部
Research and Development Department.
SEIBU GIKEN CO., LTD.

井上

宏志、島田

隆寛、金

偉力、岡野

浩志

Koji Inoue, Takahiro Shimada, Weili Jin, Hiroshi Okano

めた塔または回転筒に処理空気を通過させて除湿を行うもので、露点温度マイナス℃ 以下まで除湿できるという特徴がある。しかし、圧力損失が高く大容量が困難で、容量のわりに大型となり設備費が高くなるなどの欠点がある。この欠点を解決する方式として、
大風量で低露点除湿空気が得られるハニカムロータ式．はじめに除湿が使用されている。冷却式除湿機と区別するため

シリカゲルハニカムロータは、

年に株式会社

西部技研が世界で初めて開発、実用化し、にデシカント除湿とも呼ばれている。ハニカムロータ

年に式デシカント除湿機の用途として、金属類の防錆用途、

日本吸着学会技術賞を受賞した。その後も絶えずシリ

収蔵庫の保存・保管用途、お菓子や食品の製造ライン、

カゲルハニカムロータを始めとするデシカントロータ

水害で被害を受けた家屋や工場の乾燥用途などが挙げの高性能化の研究を継続するとともに、ロータの特られる。さらに近年ではリチウムイオン二次電池の製性・性能・運転方法などのデータを蓄積して除湿空気

造工程といった露点温度がマイナスを常時安定して供給できるハニカムロータ式デシカン

超低露点環境を作るための装置として使用されてい

）

る ）。

ト除湿機を開発してきた 。
ハニカムロータ式デシカント除湿機の最大の特徴は、
低露点空気を容易に製造できることにある。図℃ 以下という

年時点で、リチウムイオン二次電池のノートに代パソコン、スマートフォン、デジタルカメラなどの電表的な除湿方式である、冷却式除湿、吸収式除湿、吸子・電気機器の小型民生用途での電池市場の伸びは穏

着式除湿、吸着式除湿の中でも大風量に適するハニカ

やかであるが、車載用と電力貯蔵・UPS（無停電電源

ムロータ式の適用範囲を示す。

装置）分野は活況を呈しており、これまで小型民生用

冷却式除湿は空気を冷却除湿することによって水蒸途のリチウムイオン二次電池や、他の二次電池を展開

気を露点温度以下で凝縮分離するもので、空調用の除していたメーカーが、同分野への参入の動きをみせている。また、車載用では補助金獲得に向けた生産能力向上が必須となっており、電池メーカー各社で生産能力増強の動きが積極化している。これら新用途が牽引することによって、年は ． 兆円だったリチウ

ムイオン二次電池市場が年には ． 兆円まで成）長すると推測されている 。
リチウムイオン二次電池の製造工程で必要とされる
低湿度環境は、電池を構成する材料や製造方法などで異なるが、どの場合においても組立工程、中でも電解液注入工程では低湿度管理が必要とされている。電解図

液中の電解質として、ヘキサフルオロリン酸リチウム

各除湿方式の適用範囲――

（LiPF が使用されており、ヘキサフルオロリン酸リチウムは溶媒に含まれる水分（H O）によって、例えば、下記式
LiPF → LiF＋PF
PF ＋H O → HF＋OPFのように、容易に加水分解して、フッ化水素（HF）などの酸性不純物を生成する。このようなフッ化水素（HF）を含有した電解液をリチウムイオン電池に使用すると、正極、負極、溶媒と反応し、電池の放電容量の低下、内部抵抗の増大、サイクル寿命の低下など

図

ハニカムの種類と形状）種々の問題を引き起こすことが報告されている 。このように水分はリチウムイオン二次電池にとって非常

例えば、湿った空気を瞬時に乾かしたり、空気中に含に有害であるため、リチウムイオン二次電池の製造工

まれる VOC などの成分を瞬時に分離したり、臭気を程では低露点（露点温度マイナス

分解することができるなど短時間で大量の空気を処理

水分℃ 以下、空気中

ppm 以下）のドライ環境が必要となる。リチするのに適した特徴を備えている。

ウムイオン二次電池を製造するためにはデシカント除

図にハニカムの種類と形状を示す。除湿及び VOC

湿機が必須であり、リチウムイオン二次電池のコスト除去には AS‐ が多く採用され、ハニカムフィルタ

が下がりにくい要因の一つとしてドライ環境を作る必用途のうち高性能が要求されるものは AS‐ 〜AS‐

要があるためと言える。逆に言うと、リチウムイオン

が、低圧力損失が要求されるものは AS‐ 〜AS‐

二次電池製造工程での低露点環境の空調エネルギーがが比較的多く採用されている。なお、本稿で用いた吸過大になって、リチウムイオン二次電池の製造原価を着ハニカムは、ハニカム形状に加工したのち、吸着材

押し上げる一因となっている。ハニカムロータ式デシを含浸担持して取り込む方法で製作している。

カント除湿機はリチウムイオン二次電池を製造するためには必須な装置ではあるが、リチウムイオン二次電． ．シリカゲルロータ

池を従来よりも安く製造するために、より一層のラン
ニングコストの低減が求められている。

年頃にスウェーデンの Munters 社が、アスベ
スト繊維ペーパーで製作したハニカムに吸湿材として

西部技研では、これら顧客のニーズに答えるために、

塩化リチウムを含浸したハニカムロータを開発した。

低温再生でも低露点除湿が可能な高性能シリカゲル

Kathabar 式などの塩化リチウム溶液を使用する湿式ロータを開発した。さらに低温排熱を利用するに適し除湿機に対し、ハニカムロータを用いた除湿機は溶液たフローも工夫考案して、ヒートポンプ排熱利用でもを使用しないため、日本では乾式除湿機と呼ばれてい再生可能な、ランニングコストを従来装置比％削る。乾式除湿機は湿式よりも塩化リチウム溶液のキャ減したヒートポンプ排熱利用の低温再生超低露点除湿

リーオーバーが少なく、粒状吸着材を用いた除湿機よ機を開発した。本稿ではこれら技術について紹介する。

りも圧力損失が低く、取り扱いや大型化が容易であったため広く用いられるようになった。しかしながら、．デシカントロータを用いた低露点空気製造方法

乾式除湿機は塩化リチウムを使用しているために、湿． ．吸着ハニカム

度の高い空気をロータに流すと塩化リチウムが液化しハニカムに吸着材を担持した吸着ハニカムは、広い

キャリーオーバーしたり、性能劣化やロータが破損し表面積を有しながら通気抵抗が低く（粒状ペレットのたりするなど多くの問題が発生した。その欠点を解消

分の程度の圧力損失）、軽量でありながら構造体としての充分な強度を有しているなどの特長から、）するために、

年に株式会社西部技研にて、塩化リチウムを使用しないシリカゲルロータを世界で初め様々な空気処理装置に応用されている 。吸着ハニカて開発し、商品化した。シリカゲルロータは相対湿度

ムは、 ． 秒という短い滞留時間で水分及び VOC を％ の高湿度空気を流しても問題ないため冷却式除高速交換することを可能とし、あわせて大容量処理に湿機との組み合わせも良く、耐久性も高く、メンテナ

適した空気処理装置の工業化を実現することができる。

ンスも容易であった。さらに塩化リチウムロータと比――較して低露点除湿性能が優れていたことから、幅広い．シリカゲルハニカムロータの高性能化

湿度域で使用できるロータとして、シリカゲルロータ． ．水蒸気吸着等温線と除湿性能
デシカント除湿機は温度スウィング吸着法

は塩化リチウムロータからほとんど入れ替わった。
シリカゲルロータは無機繊維紙をコルゲート状に加（Thermal Swing Adsorption：TSA）を用いている

工してロータ化したのち、ハニカムマトリックス内部

ため、例えば除湿するためには強い吸着力が必要であで吸湿性を持つシリカゲルを合成することによって得るが、再生するためには吸着力が弱いほうがよい、とられる。この方法によればシリカゲルはハニカムマト

いう相反する特性が吸着材に要求される。すなわち、リックスに化学的に結合しており、バインダーを全くTSA においての除湿性能は吸着材の吸着力と再生性

使用していないので吸着性能が阻害されることなく、のバランスによって決まる。

シリカゲルの吸着性能は％ 発揮されることになる。

図に各種吸着材の水蒸気吸着等温線を示す。

A

今日では競合各社もシリカゲルロータを追従すること

ゼオライトは相対湿度

で、シリカゲルロータはデシカントロータの世界的標を吸着できることから低露点空気を作るためには有効）

準ロータとなっている 。

％ の雰囲気でも多くの水分な吸着材である。しかしながら一旦A ゼオライトに吸着した水分を再生（脱着）させるためには、相対． ．デシカント除湿機の基本構成
図

湿度をにデシカント除湿機の基本構成を示す。デシカ％ 近くにまで下げる必要があり、実用上は℃ 近い高温をA ゼオライトに与えなければならントロータはケーシング内でギヤドモータの駆動で低ないため、再生エネルギーを多く投入する必要があり、速回転している。ケーシング内は、処理ゾーン・再生

結果としてランニングコストが高くなる。一方でＢ型

ゾーン・冷却ゾーンに分かれており、処理空気は処理

シリカゲルは相対湿度

ゾーンより、回転中のデシカントロータ内へ導かれ、

いため、低露点空気を作るための吸着材としては使用

ロータを通過する際に空気中の水分をロータに吸着、しにくいが、再生のためにＡ型ゼオライトほど相対湿除湿させ、乾燥空気として低露点環境が必要とされる度を下げる必要がないため

ドライルームへ供給される。一方、水分を吸着したローリカゲルに与えることで、再生が可能となる。

％ 程度でも水分吸着量が低℃ 程度の温度をＢ型シ

タは、回転によって再生ゾーンへ移動し、高温に加熱

以上より、デシカントロータは目的とする除湿性能された再生空気の熱風によって水分を脱着し、再生さと投入するエネルギーとのバランスのとれた最適な水れる。再生ゾーンで加熱されたロータは冷却ゾーンへ

蒸気吸着等温線が必要となる。本稿では、低温再生で移動し、パージ空気によって冷却され、再び処理ゾー

かつ低露点除湿ができるデシカントロータの吸着特性ンへと移動する。このようなロータ内での水分の吸について、空気線図を用いて、除湿ロータ通過空気の着・脱着サイクルにより、連続的に低露点乾燥空気を

ハニカム内での絶対湿度と相対湿度変化に着目するこ）供給する仕組みになっている 。

とで、理想的な吸着特性を得ることができないか検討した。

図

デシカント除湿機の基本構成

図

―

―

各種吸着材の水蒸気吸着等温線

． ．シリカゲルロータの理想的水蒸気吸着特性のがシリカゲルロータを通過している時点の絶対湿度である。即ち、処理（再生）側全体の除湿量（加湿量）

検討
シリカゲルなどの一般的な吸着材の水分吸着力は、温度よりも主に相対湿度に依存する。図

Δに対する除湿量（加湿量）の割合が絶対湿度変化に温度別の

水 蒸 気 吸 着 等 温 線 を 示 す。吸 着 側 の 温 度（例 え ば℃）でも再生側の温度（例えば℃）でも水蒸気吸着等温線はほぼ同じ形状になることが分かっている ）。この知見を前提条件として以下検討を進める。
図＝⒜に α＝ ／ 、＝

＝ ℃、

＝ ℃、 ＝ m/s、

g/kg（DA）のシリカゲルロータを用いた除湿操作時の空気の状態変化を示す。処理空気がシリカゲルロータに入ると、シリカゲルロータ内で処理空気は除湿され、点ａ‐ｂ‐ｃ‐……と経過しての除湿空気になる。一方で、再生空気

は、シリカ

ゲルロータに吸着された水分を脱着しながら、点ｈ‐
ｇ‐ｆ‐……と経過しての再生空気となる。

⒜空気線図上での状態変化

からへの変化がロータ内を通過する処理空気の温湿度変化となる。同様に再生空気は

から

に変化す

る。
図

⒜で示した空気の状態変化を、縦軸を絶対湿度、横軸を相対湿度でプロットした曲線が図⒝で示した

相対湿度・絶対湿度の変化図である。図⒜、⒝で示したアルファベットはそれぞれ対応するロータ内位置を示している。吸着材の水分吸着量は、一般に絶対湿度と温度の関数になるが、吸着熱と蒸発潜熱が等しい
時には相対湿度のみの関数として表される。このような観点から、吸着を用いた除湿では相対湿度が重要な変数であると考えて図⒝を描いた。さらに、次式で定義する絶対湿度変化率を用いた。

絶対湿度変化率

：

吸着側：

＝（

−

）
（
／

−

）

⑴

脱着側：

＝（

−

）
（
／

−

）

⑵

および

⒝相対湿度・絶対湿度変化率
図

シリカゲルロータを用いた除湿操作時の空気の状態変化＝ ℃、 ＝（α＝ ／ 、 ＝ m/s、 ＝ ℃、
＝ g/kg（DA））

図

絶対湿度変化率と相対湿度との関係＝（α＝ ／ 、 ＝ m/s、 ＝ ℃、
＝ g/kg（DA））

は、それぞれ処理空気および再生空気

図

温度別の水蒸気吸着等温線

―

―

℃、

＝

率

となる。

示す。従って、処理側の絶対湿度変化率より多少ともに処理側と再生側の絶対湿度変化率と相対湿度

大きな湾曲度を持った水蒸気吸着等温線が望ましい可図との関係を示す。なお、処理側を吸着側、再生側を脱着側と示した。図

能性がある。

に示した吸着側のグラフに着目す

ると、高湿度雰囲気で相対湿度を

これら検証内容を基にして様々なタイプの水蒸気吸％ 下げる（ ％着等温線を持つシリカゲルロータを製作して、吸着性）ために除湿する絶対湿度変化率（Ａ‐能を測定したところ、使用条件における相対湿度・絶Ｂ）は ． と少ないが、低湿度雰囲気で相対湿度を

対湿度変化率曲線と水蒸気吸着等温線を近似したシリ→ ％％ 下げる（ ％→ ％）ための絶対湿度変化率（Ｃ‐Ｄ）は ． となり、低湿度雰囲気では、多カゲルロータの除湿性能が最良であることを確認した ）。

くの水分を除湿しないと相対湿度を下げられないことが分かる。シリカゲルロータを通過する吸着側の空気． ．シリカゲルロータの最適化

は、絶対湿度変化率 ．→の挙動を示す。絶対湿度

シリカゲルロータの開発においては、シリカゲルの変化率が ． の処理入口空気の相対湿度は最も高い状

水分吸着特性の最適化とシリカゲルの細孔へのストレ態にあるが（図⒝、 ）、シリカゲルロータが水分スによる劣化現象を理解することが重要である。西部を少し吸着するだけで、相対湿度は大きく下がる。一技研は自社でシリカゲルロータを製造しているが、シ方で、ロータ中央から処理出口までには、相対湿度がリカゲルロータの製造条件が水分吸着特性及び劣化現

低い雰囲気の中で、より多量の水分を吸着しないと相象にどのような影響を及ぼすかは実験的・経験的に求対湿度を下げることができない。図⒝の吸着等温線めたものであり、製造方法が最適かどうかは明確にはを参照して上記のことを考えてみると、高い動的除湿なっていなかった。そこで、シリカゲルロータのロバ性能を得る上で、処理側の関与する相対湿度の範囲

スト設計と水分吸着特性の最適化を目的に、品質工学

（ ％

→ ％

）内で平衡吸着量の差 Δ＊が大手法によりシリカゲルロータの最適化を検討した。

きいことはもちろん必要であるが、その区間での吸着

シリカゲルロータの水分吸着特性はその水蒸気吸着

等温線の傾きあるいは湾曲の程度もまた重要であるこ等温線と同義であるため、シリカゲルロータの機能をとが分かる。

「水蒸気を吸着する」ことと設定し、信号因子Ｍを水に α＝ ／ 、 ＝ m/s、℃

蒸気分圧（＝相対湿度）、出力 y を平衡時の水蒸気吸の絶対湿度変化率と相対湿度との関係を示す。再生入着量とした。誤差因子にはシリカゲルの細孔を破壊す

口空気温度

る高温条件や無機気体物質の流入、細孔を閉塞する有

図

＝

＝

、TR ＝

℃ の場合でも、低湿度域で絶対湿度変化率が大きく変化する形状を示した。
なお、再生入口空気温度＝

機気体物質の流入を選定し、L℃ の場合では、直行表を用いた。制

御因子にはこれまでに実験的に明らかとなっているシ

再生側流量は処理側流量の ／ となることが多いので、リカゲルの水分吸着特性に影響を与えるシリカゲル合

再生側絶対湿度の変化が処理側の成条件について点数付けにより倍も大きくなり、脱着側の絶対湿度変化率は吸着側より大きな湾曲度を直 行 表 に 割 り 付 け た。図因子を選定し Lに P‐ダ イ ヤ グ ラ ム（Parameter-Diagram）を示す。
詳細は割愛するが、品質工学手法により SN 比、感度を最適化することで、耐久性に優れ、低温再生時の除湿性能が％ アップしたシリカゲルロータを作製することができた ）。

図

絶対湿度変化率と相対湿度との関係（α＝ ／ 、 ＝ m/s、 ＝ 、 ＝

℃）

図

―

―

機能定義の P‐ダイヤグラム

シリカゲルロータの理想的水蒸気吸着等温線を解明

力の強いゼオライトを用いて除湿し、℃ 近い高温し、試作ロータによる除湿性能試験を繰り返し、品質で再生しなくてはならなかった。 ℃ 程度のヒート工学を用いて最適化を進めることで、汎用条件にてポンプの低温排熱を再生空気として利用するために、％ の性能向上と、低温再生でも低露点除湿が可能

製品空気の一部を加熱した低い相対湿度空気で再生することで超低露点除湿を実現した。しかしながら、製な高性能除湿ロータ D-MAX Rotor を開発した。

品空気の一部を再生空気として使用すると除湿風量も．低温再生超低露点デシカント除湿機の開発増加してエネルギーの上昇や大型化するので望ましく． ．超低露点空気とランニングコストない。解決策として、後段ロータの ΔX が少ないこと前述した通り、リチウムイオン二次電池の製造工程に着目し、再生空気量を極限まで絞る方向でフローをにおいては、露点温度マイナス℃ の超低露点空間が求められている。この空間を作り出すためには、ゼオライトを担持したデシカントロータに最適化した。この除湿操作によって後段ロータの省エ
ネ性を飛躍的に向上させることができた。

℃ 近い高

温の再生空気を使用していたため、ランニングコスト． ．前段ロータが過大となり、大幅なランニングコストの低減が求め

前段は冷却除湿した外気をロータで除湿するので一られていた。例えば、リチウムイオン二次電池製造コ

般的なゾーン比：のフローで、外気より低湿度なストに対して、超低露点除湿空調のランニングコスト

後段ロータの再生排気を利用するが、風量が不足するは製造原価の％ を占めると言われている。当社でので前段ロータの再生排気の一部を循環して必要再生

は、新開発 D-MAX Rotor と低温排熱を利用するに適風量を確保し、コンデンサにて加熱して再生することしたフローを考案して、ヒートポンプなどの低温排熱もしている。前段ロータと後段ロータは同じ低温再生でも再生可能な低温再生超低露点デシカント除湿機をながら全く異なったフローにてヒートポンプ排熱再生

開発することでこの課題に挑んだ。

超低露点除湿機は構成されている。

． ．ヒートポンプ排熱再生超低露点除湿機． ．後段ロータと前段ロータの最適吸着特性

図

図にヒートポンプ排熱再生超低露点除湿機の構）に空気線図上での後段、前段ロータの処理・成を示す 。低露点環境が必要とされるドライルーム

再生空気の動きを示す。後段の処理出口と再生入口露空気を循環除湿する後段ロータを中心に、局所排気相

点温度は超低露点領域なので、空気線図上ではほぼゼ

当の外気を処理供給する前段ロータで構成される。外ロに見える。この空気線図から、これまで述べてきた気を冷却除湿して前段ロータにて除湿した低露点空気

相対湿度‐絶対湿度変化率によって推測した理想的吸を、ドライルームからの低露点還気と混合して、後段着特性と、低い相対湿度域での水蒸気吸着等温線を近ロータによってさらに超低露点まで除湿している。

似させること及び品質工学を用いて、低温再生にて動的除湿性能の高い除湿ロータを開発することができ、前述の特許フローと組み合わせて低温再生超低露点除． ．後段ロータ
従来の超低露点除湿では、低い相対湿度で水分吸着

図

ヒートポンプ排熱再生超低露点除湿機

図

―

―

ヒートポンプ排熱再生超低露点除湿機の空気線図

湿機を完成させた。

）https://www.enplanet.com/Ja/Market/Data/y

高性能ハニカム除湿ロータの開発と、新フローの考196.html

案により、ヒートポンプの排熱を再生に利用しながら、）特開

露点温度マイナス℃ 以下の超低露点空気を連続供）先 端 材 料 技 術 協 会：ハ ニ カ ム 構 造 材 料 の 応 用給できる、従来比約％ の省エネを達成する除湿機

‐

（

）

を開発した 。

）

）岡野浩志：デシカント空調システムの基礎理論と最新技術、pp． 〜

．まとめ

（

）

）Toshimi Kuma, Tsutomu Hirose, Motonobu Goto,

当社では、吸着技術を応用することにより、直接的

Akio Kodama, Journal of solar energy engineering（省エネルギー）にも、間接的（リチウムイオン二次

Febryuary 1998, Vol.120, pp.45~50電池の低コスト化などによる普及促進）にも、地球温）井上宏志、松隈伸悟、金偉力、岡野浩志、寺岡靖

暖化防止に大きく貢献している低温再生可能な超低露

剛、広瀬勉：日本冷凍空調学会論文集、 （ ）、点ハニカム除湿ロータを開発し、省エネルギーシステ（）

ムを取り入れたヒートポンプ排熱再生超低露点除湿機）島田隆寛、黒田彩子、屋形知尋、井上宏志、岡野を開発した。これらの結果は、吸着ハニカム技術の低

浩志：品質工学研究発表大会講演要旨集、pp．

エネルギー消費型空気処理技術としての地位を確立、〜発展させるとともに、環境問題、エネルギー問題の解）特許第決に貢献できるものと考えている。

）金

（

）
号

偉力、岡野浩志：建築設備と配管工事、Vol． ．
No， pp． ‐

（

．

）

．謝辞
本業績について、

年日本吸着学会技術賞を頂井上

宏志

き、厚く御礼申し上げます。本技術開発に携わった全

株式会社西部技研ての関係者の皆様にこの場を借りて御礼申し上げます。

開発本部開発部部長
博士（工学）

記号及び略号hq＊：エンタルピ［kJ/kg(DA)］：平衡吸着量［kg(H O)/kg(adsorbent)］

年

静岡大学大学院農学研究科応用生物化学専

RH ：相対湿度

［％］

T

：温度

［℃］

年

水澤化学工業株式会社入社

V：ロータ前面風速［m/s］

年

株式会社西部技研入社

X

：絶対湿度

［g/kg(DA)］年

九州大学大学院総合理工学府物質工学専攻

ΔX ：除湿量（＝α−

攻修士課程修了）［g/kg(DA)］：ゾーン面積比博士課程修了［−］年〜（再生面積／処理面積）
添字及び略号
P

：処理空気

R

：再生空気
：入口
：出口

［参考文献］）http://seibu-giken.co.jp/）岡野浩志：化学装置、、pp． 〜 （

）

―

―

現職

会
第

告

回日本吸着学会研究発表会のお知らせ

日本吸着学会研究発表会は、吸着の基礎科学から応用技術にわたる最新の研究成果が討論される年に一度の大会です。多数の皆様のご参加をお願い申し上げます。
主催：日本吸着学会

共催：名古屋大学大学院工学研究科

会

期：

会

場：名古屋大学

年

月

日㈭、

日㈮

東山キャンパス（名古屋市千種区不老町）

交通アクセス（http://www.htc.nagoya-u.ac.jp/~ishiguro/lhn/venue.html）
詳細につきましては、ホームページをご参照ください。
宿

泊：各自で手配をお願いします。

講 演 会 場：名古屋大学野依記念学術交流館
発 表 要 領：口頭発表：講演分、質疑

ポスター発表：発表時間

分、交代

時間

分。プロジェクターでの発表をお願いします。

分。ポスターサイズは、横cm 程度、縦cm 程度。

発 表 申 込：日本吸着学会の Web サイト（http://www.j-ad.org/annual̲meeting/）よりお申込下さい。
申し込みサイトへのアクセスにはユーザー名とパスワードの入力が必要です。以下に従って入力してください。
ユーザー名：jsad
パスワード：gakkai33
発表形式（口頭・ポスター）についてはご希望に添えない場合がありますので予めご了承ください。
要旨集原稿：Ａ

版

あたりページに、講演題目、字、

行あけて所属（略称）、氏名（発表者に○）、

行あけて要旨を行

段送りで記載し、最下行に連絡先（TEL、E-mail）を記入してください。原稿は E-

mail の添付書類（MS Word2000-2016、および PDF 形式）として、下記実行委員会宛てお送りください。なお、学会 Web サイトに原稿のテンプレート（MS Word2003 形式）を用意しますのでご利用ください（http://www.j-ad.org/annual̲meeting/abst̲template̲2019.doc）。参照できない場合には、下記連絡先までお問い合わせください。
懇 親 会：

年月

参加登録費：・予約登録（

日㈭

名古屋大学

年 月

野依記念学術交流館（予定）日㈮締切）

日本吸着学会・協賛学会会員： ，円（官・学）、 ，

非会員： ，

円（産）、 ，円（官・学）
、 ，

円（産）
、 ，

円（学生）

円（学生）

但し、維持会員企業からの参加者については、予約登録に限り名までの参加登録費を無料に致しますので、奮ってご参加をお願いします。
（Web 登録時に、参加種別として「維持会員」を選択してください。
）
・当日登録（年 月日㈯以降）

日本吸着学会・協賛学会会員： ，円（官・学）、 ，

非会員： ，

円（産）、 ，円（官・学）、 ，（要旨集のみの購入の場合は

冊 ，

円（産）
、 ，

円（学生）

円）

懇 親 会 費：・予約参加（

年 月日締切）一般 ，円、学生 ，

円

・当日参加（年 月日以降）一般 ，円、学生 ，

円

―

―

円（学生）

なお、懇親会費につきましては、維持会員企業からの参加者につきましても、一般の懇親会費を頂戴いたしますのでご注意願います。
参加予約申込：学会 Web サイト（http://www.j-ad.org/registration/registration.html）よりお申込下さい。
お申込み後は速やかに予約参加登録費と予約懇親会費を下記銀行口座へ、お振込みください。
（振り込み手数料は各自ご負担ください。
）
振 込 先：【郵便振替】
記号番号：

‐

加入者名：構造機能化学の会
加入者名（カナ）：コウゾウキノウカガクノカイ【銀行振込・他金融機関から】
ゆうちょ銀行二〇八（ニゼロハチ）店（）

口座種目：普通
口座番号：
加入者名：構造機能化学の会
加入者名（カナ）：コウゾウキノウカガクノカイ
発表申込締切：年月日㈮要旨原稿締切：年 月日㈮

参加予約締切：年 月日㈮実行委員会（問い合わせ・連絡先）：〒‐

愛知県名古屋市千種区不老町

名古屋大学大学院工学研究科応用物質化学専攻固体化学講座構造機能化学Ｇ
松田亮太郎

E-mail：annualmeeting@j-ad.org

／

TEL：

※協賛学会については、ホームページを確認してください。

―

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‐ ‐

関連学会のお知らせ
触媒学会 第主回キャタリシススクール

催：一般社団法人触媒学会

共催（予定、順不同）：アントンパール・ジャパン、島津サイエンス東日本株式会社、島津製作所、ダッソー・シ
ステムズ・バイオビア、日本電子、日本分光、日立ハイテクノロジーズ、マイクロトラッ
ク・ベル、リガク
協賛（予定、順不同）：日本化学会、高分子学会、化学工学会、電気化学会、石油学会、自動車技術会、日本機械学会、有機合成化学協会、日本表面科学会、色材協会、日本イオン交換学会、日本エネルギー学会、日本吸着学会、日本ゼオライト学会、日本膜学会、粉体工学会、
会

期：

年 月

会

場：スクーリングは東京大学（浅野キャンパス）武田先端知ホール

参加申込締切：
月

月

日㈬〜

日㈮

日㈮締切（定員（名）になり次第、期日より前に締切ることが有ります）

日㈬．キャタリシススクールへようこそ．吸着と反応速度（東工大）山中一郎 校長（東北大）冨重圭一 先生．キャラクタリゼーション：担持金属触媒．触媒反応工学．触媒調製
月（岩手大）白井誠之 先生（静岡大）福原長寿 先生（千葉大）佐藤智司 先生

日㈭共催分析機器メーカーでの分析実習
月

日㈮
．環境触媒

（東京大）小倉

賢 先生

．触媒劣化

（成蹊大）里川重夫 先生．酸化触媒（東工大）山中一郎 先生．キャラクタリゼーション：固体酸・塩基触媒．工業触媒（東工大）野村淳子 先生（アイシーラボ）室井高城 先生．実用触媒の開発（東京農工大）山松節男 先生

卒業式・卒業証書授与
参加費，円（主催／協賛学協会会員）、 ，参加せずテキスト販売のみの場合は

，

円（一般）
、 ，

円（学生）

円

申込方法：触媒学会 Web（http://www.shokubai.org/general/CatSchool2019/index.html）
より申込書をダウンロードし、下記へメール又は FAX にてお送り下さい。
問合せ・申込先：稲垣 怜史（第
FAX：
〒

‐

‐ ‐

回キャタリシススクール運営委員長）、E-mail：catschool2019@ynu.ac.jp（参加者向け専用メールアドレス）

横浜市保土ヶ谷区常盤台 ‐――横浜国立大学理工学部化学棟

第 回炭素材料夏季セミナー（福岡県春日市・九州大学筑紫キャンパス）■セミナー概要
学生・若手研究者が集まり炭素材料について議論し交流を深めることを目的としています。炭素材料分野の研究開発をリードされている研究者を招き、基礎から研究の最先端までご講演していただくだけでなく、学生ポスター
発表会・学生向けの企業セッションを開催することで学生の育成ならびに産学交流の場を設けます。
主催：炭素材料学会

次世代の会

日時：令和元年月日㈭ 午前〜

会

場：九州大学

筑紫キャンパス定員：

内容：研究講演会、企業による研究トピックスおよび会社紹介、学生によるポスター発表、交流会

月
〒

日㈮
‐

福岡県春日市春日公園 ‐ 九州大学

名．プログラム（予定）⑴

基調講演および招待講演
最前線で活躍されている多数の先生方をお招きし、炭素材料の基礎から最新の研究紹介まで、充実した講演
内容を企画しています。内容は順次 Web サイトにて公開予定です。

⑵

企業の研究トピックスと会社紹介⑶

学生によるポスター発表
優秀な発表に対してポスター賞を授与します。
また、博士後期課程学生を含む若手研究者によるディスカッションを主体としたオーラルプレゼンテーショ
ンを企画しています。

⑷

交流会．参加費（予定）
協賛会員の優遇措置・あり
炭素材料学会・協賛学会員： ，，円、学生※： ，円、炭素材料学会・協賛学会賛助もしくは法人会員：

円※主催学会及び共催団体と同額の参加費を設定させて頂きます。
参考まで、非会員

，

円です。

．URL
http://sample.wdc-jp.com/tanso/contents/event/seminar/summer-seminar57.html（詳細情報は随時更新予定です）■参加申込に関するお問合せはこちら
炭素材料夏季セミナーヘルプデスク
E-mail：tanso-summer@bunken.co.jp――

初心者のための吸着材評価の基礎講習開催のお知らせ

近年の新しい吸着材料の発展とともに、吸着評価装置の自動化・高機能化も急速に進んでいます。その一方で、吸着現象や評価手法に関する基礎知識を習得する機会が少なく、学生や開発担当者が不十分な知識のもとで研究開発を行っていることが多くあるように思われます。吸着材料の評価にたずさわる方々が、吸着評価に関する正確な知識や技術を身につけることで、研究開発のより効率的な推進が期待できます。日本吸着学会では年度より、

株式会社アントンパール・ジャパン、マイクロトラック・ベル株式会社、株式会社島津製作所のご協力のもと、吸着材料を取り扱う産官学の研究者や学生を対象とした、吸着材料の構造解析・分析等の吸着評価に関する基礎講習会を開催しています。

年度は以下の通り開催しますことをご案内申し上げます。皆様、奮ってご参加ください。
主催：日本吸着学会

日時：

場

所：株式会社アントンパール・ジャパン

年 月

日㈬

： 〜 ：

（東京都墨田区堤通 ‐ ‐本社

リバーサイド隅田階）《スケジュール》
〈講習会〉
： −
： −

受付開始
：

開催の挨拶

： − ：
（休憩

吸着基礎講習（ガス吸着の原理から比表面積と細孔分布）

分）

： − ：

吸着基礎講習（IUPAC： − ：昼食（お弁当）： − ：吸着基礎講習（カンタクロームのソフトでの細孔解析実演）ならびに Q&A（休憩

勧告と細孔分布解析のポイント、注意点など）

分）

： − ：

粒子の構造解析に関連する実習（Lab で班に分かれ、次のブロックを・粒度分布計、ゼータ電位計
・小角Ｘ線散乱測定装置

SAXS

・粘弾性測定による分散性評価
・ガス吸着装置

レオメーター

表面積・細孔分布・水銀ポロシメータ細孔分布とガス置換法真密度
： − ：
（休憩

閉会の挨拶

分）

〈意見交換会〉： − ：情報交換や個別質問のための意見交換会の時間を設けます。

講習会参加費：学生（吸着学会会員・非会員不問），円

一般（吸着学会会員、維持会員企業の方），

円

一般（非会員）

，

円

，

円

意見交換会参加費：一般――分間で分析実習）

学生

，

円

※講習会および意見交換会参加費は当日受付にてお支払いください。
定

員：

名

※定員になり次第締め切らせていただきます。また、応募者多数の場合、複数名のお申込みをいただいている同一研究室もしくは所属部署に参加人数の調整をお願いする場合がございます。
参加申込方法：以下の参加者情報〜をご記入の上、〈kisokoshu@j-ad.org〉まで E-mail でお申し込みください。

送信の際、件名を『初心者のための吸着材評価の基礎講習』としていただきますようお願いします。事務局からの返信をもって参加受付完了といたします。
、

日経っても返信がない場合は、必ずお問い合わせください。

参加者情報：．氏名．所属（学生の方は学年と研究室名まで記載）．連絡先（Email アドレス、電話番号）．学生・正会員・維持会員・非会員（該当するものを残してください）．意見交換会に参加・不参加（該当するものを残してください）．領収書の宛名

参加申込締切：月日㈮申込・問合せ先：初心者のための吸着材評価の基礎講習世話人

稲垣怜史（横浜国立大学）、遠藤明（産業技術総合研究所）
E-mail：kisokoshu@j-ad.org――

維持会員一覧
維持会員として、以下の企業各社にご協力を頂いております。
（令和元年

月現在、

音順）

株式会社アドール

株式会社アントンパール・ジャパン

エア・ウォーター株式会社

MHI ソリューションテクノロジーズ株式会社

大阪ガス株式会社

大阪ガスケミカル株式会社

オルガノ株式会社

株式会社キャタラー

株式会社クラレ

栗田工業株式会社

興研株式会社

株式会社重松製作所

システムエンジサービス株式会社

水 ing 株式会社

株式会社島津製作所

株式会社西部技研

大陽日酸株式会社

月島環境エンジニアリング株式会社

帝人ファーマ株式会社

東ソー株式会社

東洋紡株式会社

ニチアス株式会社

フタムラ化学株式会社

富士シリシア化学株式会社

マイクロトラック・ベル株式会社

ミドリ安全株式会社

ユニオン昭和株式会社

ローム・アンド・ハース・ジャパン株式会社

―

―

編

集

委

委員長

松本

明彦（豊橋技術科学大学）委伊藤博光（豊橋技術科学大学）

大場

上村

佳大（産業技術総合研究所）

近藤

員

員

友則（千葉大学）
篤（東京農工大学）

瀬戸山徳彦（株式会社 豊田中央研究所） 田中

秀樹（京都大学）

飛弾野龍也（大陽日酸株式会社）康之（大阪ガスケミカル株式会社）

山根（五十音順）
Adsorption News Vol.33 No.1（2019）

通巻 No.128

事務局

−

編

集

〒

‐

茨城県つくば市東

−

年 月

日発行

中央第

国立研究開発法人

産業技術総合研究所

化学プロセス研究部門内

Tel：

Fax：

E-mail：info@j-ad.org

伊藤

‐ ‐

‐

‐

博光（豊橋技術科学大学）

Tel：

‐ ‐

Fax：

‐ ‐

E-mail：hiro̲ito@ens.tut.ac.jp

日本吸着学会ホームページ http://www.j-ad.org/
印

刷 〒

‐

Tel：

長崎県長崎市栄町
‐ ‐

Fax：

−

‐

株式会社昭和堂‐

General Secretary
THE JAPAN SOCIETY ON ADSORPTION (JSAD)
National Institute of Advanced Industrial Science and Technology (AIST)
Research Institute for Chemical Process Technology,
Central 5, 1-1, Higashi, Tsukuba, Ibaraki 305-8565, JAPAN
Tel：+81-29-861-4653

Fax：+81-29-861-4660

E-mail：info@j-ad.org

Editorial Chairman
Professor Akihiko MATSUMOTO
Graduate School of Engineering, Toyohashi University of Technology
1-1, Hibarigaoka Tempaku-cho, Toyohashi 441-8580, JAPAN
Tel：+81-53-244-6811

E-mail：aki@ens.tut.ac.jp

Editor
Hiromitsu ITO, Toyohashi University of Technology
Tel：+81-53-244-6815

E-mail：hiro̲ito@ens.tut.ac.jp

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