INSS JOURNAL Vol. 19 2012 NT-17

非常用ディーゼル発電機のコンピュータシミュ
レーションによる過渡性能評価
Evaluating the Transient Performance of Emergency Diesel Generators by Computer Simulation
嶋田

善夫 (Yoshio Shimada)＊

要約 研究対象の非常用電源系統は，福島第一原子力発電所事故に見られるように，通常の電源系統が故障した場合に，非常用ディーゼル発電機（EDG）から非常用炉心冷却系統（ECCS）等に安定した電力を供給し，原子炉の安全を維持するうえで極めて重要な電源である．米国の原子力発電所では，NRC の規制要求に対応し，非常用電源系統の設計検証，不具合原因の究明などに
電気過渡応答解析プログラムを活用したシミュレーションを実施している．
一方，国内原子力発電所においては，電気過渡応答解析プログラムを活用したシミュレーショ
ンはまだ行われていないが，今後は，米国と同様に，規制対応として必要になることも予想される．
このような状況を踏まえ，本研究では，①国内 PWR 発電所の EDG の負荷投入シーケンスに対する電気過渡応答解析を行うための高精度の実機相当モデルの開発および定期点検時の実機試験
データとの比較によるモデルの妥当性の検証，②設計時および工場試験時のデータが少ない古い発電所についても，実機試験データとの比較・調整により，高精度のモデル開発が可能であることの検証，③開発したモデルを使用し，実機プラントのデータに基づき ECCS が作動した場合の設計想定負荷によるシミュレーションの実施とその結果が，NRC の RG1.9 に定められた EDG 過渡応答の基準値内であることの確認，を実施した．
キーワード

非常用電源系統，非常用ディーゼル発電機，電気過渡応答解析プログラム，シミュレーショ
ン，非常用炉心冷却系，EDG，ECCS，NRC

Abstract
As demonstrated by the accident at Fukushima Daiichi nuclear power station,
the emergency power source system (EPSS) plays a key role in maintaining a stable supply of
power from emergency diesel generators (EDGs) to the emergency core cooling system (ECCS),
etc., to keep the reactor in a safe condition when the normal power source systems fail. In nuclear
power plants in the United States, computer simulations using electrical transient analysis
programs are performed, in conformity with NRCs regulatory requirements, to verify the
EPSS design and to investigate the cause of troubles, for example.
On the other hand, it is not the case at present in domestic nuclear power plants, but it isexpected that the simulation using electrical transient analysis programs is also needed, as part ofregulatory requirements as in the United States in the future.
With this background; ① we developed a highly accurate model applicable to an actual plant toenable electrical transient analysis of EDG load input sequences at PWR plants in Japan andverified the model with actual plant test data obtained by periodic inspections; ② even for aged
nuclear power plants with insufficient data of the design and factory tests, we verified bycomparison and calibration with the test data of actual plants that an accurate model can be
developed; ③ using the developed model, we performed a simulation assuming the design-basis
electrical load after the actuation of ECCS and verified that the result complied with EDG transient
response reference value as per RG1.9 of NRC.
Keywords

emergency power source system, emergency diesel generator, electrical transient analysis
program, simulation, emergency core cooling system, EDG, ECCS, EPSS, NRC＊(株)原子力安全システム研究所

技術システム研究所

221

222

INSS JOURNAL Vol. 19 2012 NT-17

1. 背景および目的

本論文にも必要と考える部分は再掲載した．
本論文では，設計時および工場試験時のデータが少研究対象の非常用電源系統は，福島第一原子力発電ない古い発電所についても，実機試験データとの比所事故に見られるように，通常の電源系統が故障し停較・調整により，高精度のモデル開発が可能であるこ

電した場合に，非常用ディーゼル発電機（EDG）かとを検証する．

ら非常用炉心冷却系統（ECCS）等に安定した電力をこれにより，設計データが入手しやすい新しい発電供給し，原子炉の安全を維持するうえで極めて重要な所はもちろん，設計データの入手が困難な古い発電所電源である．
INSS JOURNA, Vol.17（2010）に掲載された論文についても，この手法が適用できることを確認できる．

(1) では，以下のことを報告した．①多くの米国の原開発したモデルを使用したシミュレーションによ

子力発電所では，非常用ディーゼル発電機（EDG）

り，「外 部 電 源 喪 失 ＋ LOCA」発 生 時 に EDG が，が，外部電源喪失時にも，ECCS に安定した電力を供

ECCS に安定した電力を供給できることを検証する．

給可能な事の設計検証，不具合原因の究明などに，電（定期点検時の実機試験は，循環ラインによる試験で気過渡応答解析プログラムを活用したシミュレーショ

あり，ECCS が実作動する時の負荷より小さい．そこンを実施していることが，文献調査，米国発電所のア

で，ECCS が実作動する時の設計想定負荷を EDG に

ンケート調査によりわかった．②一方，国内原子力発投入して EDG の性能を検証する．）

電所においては，まだほとんど活用されていない．③(1)

設計検証事例

また，設計データの入手しやすい新しい国内原子力発

米国原子力発電所のアンケート調査から得られたシ電所の EDG の負荷投入シーケンス試験の過渡応答を

ミュレーションによる米国の設計検証の事例は，以下シミュレーションした結果と実機試験データを比較のとおりである．

し，精度の高いシミュレーションの可能なことを検証・した．
米国では，EDG の定常状態の電圧（定格± 10％），周波数（定格± 2％）の基準に加え，過渡状態の基準

EDG の電圧／周波数の過渡変動の設計検証．今

回の論文の内容はこれに該当する．
・

EDG の電圧過渡変動中に低電圧リレーが誤作動しないことの設計検証により，ECCS の起動失敗をがある．一方，国内では定常状態の基準（電圧，周波数とも定格± 5％）のみを保安規定で定めており，基準 に 違 い が あ る．ま た，NRC は，設 計 検 証 と し てECCS 機器の全流量による運転性能評価を要求しているが，実機試験では検証困難なため，シミュレーショ
ンにより，設計検証している事業者もある．国内原子力発電所においても，今後は，米国と同様に，規制対応として，電気過渡応答解析プログラムを活用したシ
ミュレーションが必要になることも予想される．
このような背景から，設計検証を保証するために，設備の健全性を確認する新たな方法を開発する必要がある．
本研究の目的は，国内 PWR 発電所の EDG の負荷投入シーケンスの過渡応答をシミュレーションするための精度の高い実機相当モデルを定期点検時の実機試
験データとの比較，調整により開発することである．
設計データが入手しやすい新しい発電所の実機相当モ
デルは，INSS JOURNA, Vol.17（2010）に掲載された論文により，精度の高いモデルが開発できたことを報告したが，論文全体の理解のしやすさに配慮して，

図1

日米の低電圧保護の概略図

INSS JOURNAL Vol. 19 2012 NT-17

223

防止．
・

ECCS 負荷が，設計要求時間内に定格回転数に到

2. EDG 設計検証手法比較

達することの設計検証．
・ EDG ガバナ（回転数制御装置）の設計変更時の2.1

従来手法と本研究の EDG 設計検証手
法比較

(1)

従来の設計検証手法

検証．
(2)

不具合事例

設計検証の不備による不具合事例は以下のとおりで従来の設計検証手法の概要を図 2 に示す．

ある．
・

外部電源電圧低下時（例：LOCA などの事故時①

電圧降下は，最大出力負荷の起動時の系統各部の⇒発電機トリップ⇒外部電源電圧が低下（図 1 参

1 点の電圧降下のみを評価し，過渡応答は評価して照））時に ECCS など安全関連機器が正常に機能すいない．

ることの設計検証の不備．

②

周波数は，別途計算した方形波形状に単純化した⇒ 1976 年，Millstone 原子力発電所において，外部負荷が，エンジンに加わった場合の過渡応答をコン

電源電圧低下による複数の安全系 480V 電動機が運ピュータシミュレーションにより評価している．

転不能になる事象が発生し，外部電源電圧の低下に③

電圧と周波数の評価を分割し単純化した評価手法係る基準が強化された(2)．
・である．

2010 年 10 月 22 日， Prairie Island 原子力発電所(2)

本研究の設計検証手法

1 号機において，EDG あるいは外部電源による安①

発電機，ポンプ，ファンの電気系，機械系を包括

全注入負荷投入試験時に，電圧の瞬時低下により安した実機等価解析モデルを作成し，電気系の過渡応

全系の充電器が機能喪失する可能性が判明(3)．

答（電流，電圧，周波数）および機械系の過渡応答（回転数，トルクなど）を包括した正確な過渡応答を評価できる．
②

発電所のディーゼル発電機およびその負荷（ポンプ，ファン，ヒータ）の過渡応答が，パソコン上でそのまま（あるがままに）再現できる．

2.2

本研究で使用した EMTP (4)(5)（電磁過渡プログラム）の概要①

米国エネルギー省ボンネビル電力庁（BPA）が，ドメル博士を中心に 1966 年から開発を開始した．

②

1980 年代前半まで様々な改良が実施された．

③

米国政府が公開し，世界中で広く利用され，電気/電子回路の定常・過渡解析の標準プログラムとな
っている．

④

この最終版（M42）をもとに，スコット博士が，パソコン上で動作する ATP-EMTP を開発した．

2.3

EMTP を効率的に使用するためのグ
ラフィカルユーザーインターフェー
スプログラム（ATPDraw）の概要

図 3 に示すグラフィカルユーザーインターフェイス
図2

従来の設計検証手法の概要（GUI）プログラム（ATPdraw (6)）は，BPA がスポンサーとなって，Hans Kristian Høidalen 他によって

224

INSS JOURNAL Vol. 19 2012 NT-17

図3

グラフィカルユーザーインターフェイス（GUI）プログラム（ATPdraw）

開発され，発電機，電動機などに対応するアイコンをる．

単線結線図のとおり配置して接続し，それぞれのアイ(2)

コンを開いて回路定数を入力することで解析モデルの入力データ

表１は，シミュレーションに必要な入力データの種作成が容易にできる．赤丸で囲ったアイコンは，発電類，参考情報をまとめた．

機，電動機など，今回のシミュレーションの中で多用(3) 非常用ディーゼル発電機のモデルしたものである．

3. 新しい発電所の非常用電源系統のモデ
ル化とシミュレーションの結果

図 5 は，同期発電機のアイコンを示し，アイコンを開いて発電機の電圧，極数，皮相電力，リアクタン
ス，抵抗，時定数，慣性モーメントなどを入力した．
図 6 は，EDG の 回 転 数 制 御 を 行 う た め の Woodward 社の UG-40 ダイアル型ガバナーの概略機構説

3.1

モデル化

明図および伝達関数のブロック図である．
図 7 は，EDG の電圧制御を行うための単線結線図(1)

非常用電源系統の実機等価モデル

図 4 は，シミュレーションを実施するために構築しおよび IEEE Std 421.5-2005 の Type

ST2A-Com-

pound-source rectifier 励磁器の伝達関数のブロック

た非常用電源系統の概略実機等価解析モデルである．

図である．

負荷は，誘導電動機で駆動されるポンプ 5 台を接続し(4)

電動機，ポンプ，ファンのモデルて，順次起動することを示しているが，実際のシミュ

図 8 は，電動機のアイコンを示し，アイコンを開い

レーションモデルは，18 台のポンプ，ファンに加えて電動機の極数，リアクタンス，抵抗などを入力してヒータ，一定力率の負荷が接続されている．発電機

た．

の電圧は，励磁器／ AVR により 6900V に制御される．周波数は，2％のドループ(7)のあるガバナーにより，61.2Hz（無負荷）〜60Hz（全負荷）に制御され

図 9 は，ポンプ，ファンなどの機械負荷を等価な電気回路としてモデル化したものである．
抵抗，コンデンサー，電流源に流れる電流（A）

INSS JOURNAL Vol. 19 2012 NT-17

225


図4

非常用電源系統の概略実機等価解析モデル

表1

新しい発電所の主な入力データ機器
入 力 デ ー タ
非常用ディーゼル発電機 ⇒電圧，周波数，極数，リアクタンス，時定数，慣性モーメントを設計図書から入手のモデル
ガバナーのモデル⇒メーカー（WOODWARD）に作成を委託
自動電圧調整器（AVR） ⇒ IEEE Std 421.5-2005 の Type ST2A（8）を使用のモデル
電動機，ポンプ，ファン ⇒電動機の等価回路定数は，銘板データ（回転数，起動電流，起動トルク，力率，効率なのモデル
ど）から WINDSYN というプログラムにより推定⇒ポンプ，ファンの慣性モーメントは，設計図書から入手⇒流体の軸換算慣性モーメントは，実機試験データから推定

図5

同期発電機のアイコン

226

INSS JOURNAL Vol. 19 2012 NT-17

図6

Woodward 社の UG-40 ダイアル型ガバナー

IEEE Std 421.5TM -2005, IEEE Recommended Practice for Excitation
System Models for Power System Stability Studies
Copyright (C) IEEE Std 421.5TM -2005.

図7

All right reserved.

IEEE Std 421.5-2005 の Type ST2A-Compound-source rectifier 励磁器

が，電動機のトルク（N・m）に対応し，それぞれの比例する電流源（トルクに対応）としてモデル化し素子の対地電圧（V）が，電動機の角速度（rad/s）

た．

に対応する．流体と配管表面などとの摩擦力は，流速

電動機，ポンプ，ファンの慣性モーメントないしの約二乗に比例し，電動機から見ると軸トルクとしては，流体の質量を電動機の軸から見た慣性モーメン

作用するので，その軸トルクは，角速度の約二乗に比ト，トルクおよび角速度の間には，例する．したがって，電圧（角速度に対応）の二乗にINSS JOURNAL Vol. 19 2012 NT-17

227


図8

電動機のアイコン


図9

ポンプ，ファンなどの機械負荷の等価電気回路

T = J × d ω /dt
T:トルク（Nm），J：慣性モーメント（Kg ｍ
2），ω：角速度（rad/s），ｔ：時間(s)の関係があり，数式の形状が，ントは，建設図書，メーカーから入手した．
また，流体の質量を電動機の軸から見た慣性モーメ
ント J は，
1/2 × m × v2 = 1/2 × J ×ω 2

I = C ×ｄ V/ ｄｔ

ｍ：配管内の流体の質量(Kg)，v：配管内の流I：電流(A)，C：静電容量(F)，V:電圧(V)，ｔ：体の平均流速(m/s)，J：流体の質量を電動機の時間(s)軸から見た慣性モーメント(Kg ｍ 2)，ω：電動と同じなので，慣性モーメントは，静電容量としてモ

6,Fȁ㨐㨠
デル化できる．電動機，ポンプ，ファンの慣性モーメ

機の軸の角速度(rad/s)により算出できる．

6࠻࡞ࠢ㧔0O㧕‫ޔ‬,㧦ᘠᕈࡕ࡯ࡔࡦ࠻㧔-I㨙㧕‫ޔ‬ȁ㧦ⷺㅦᐲ㧔TCFU㧕‫ޔ‬㨠㧦ᤨ㑆 U +%㨐8㨐㨠+㧦㔚ᵹ # ‫ޔ‬%㧦㕒㔚ኈ㊂ ( ‫ޔ‬8㔚࿶ 8 ‫ޔ‬㨠㧦ᤨ㑆 U 

228

INSS JOURNAL Vol. 19 2012 NT-17

あるいは，実機試験データが入手できる場合は，シレーション結果

ミュレーションによるポンプ，ファンの起動時間と実前節までに説明した精度の高いモデルにより，実機機試験データの起動時間が一致するように静電容量を試験では設計検証の困難な，「ECCS 実作動時の設計調整する．

想定負荷（グラフ中の設計負荷）」を EDG に加えた軸受の粘性摩擦係数，トルクおよび角速度は，
T = D ×ω場合の有効電力（ｋ W），電圧（V），周波数（Hz）のシミュレーション結果を図 14，15，16 に示す．

T：ト ル ク (Nm)，D：粘 性 摩 擦 係 数 (Nms/

有効電力については，ラッシュ負荷許容曲線内であり，電圧，周波数については，米国 NRC の規制ガイrad)，ω：角速度(rad/s)

ド 1.9(9)の基準値内であることを確認できた．

の関係があり，数式の形状が，I = 1/R × V
I：電流(A)，R：抵抗(ohm)，V：電圧(V)4.

古い発電所のモデル化とシミュレーシ
ョンの結果

4.1

モデル化

(1)

古い発電所のモデル作成上の問題と解決策と同じなので，粘性摩擦係数は，抵抗の逆数としてモ
デル化できる．

3.2

シミュレーション結果
6&ȁ

(1)

古い発電所では，発電機や負荷（ポンプ，ファン，
6㧦࠻࡞ࠢ 0O ‫&ޔ‬㧦☼ᕈ៺ᡂଥᢙ 0OUTCF‫ޔ‬ȁ㧦ⷺㅦᐲ TCFU 
シミュレーションと実機試験データの比較，調ヒータ）のモデル作成に必要な設計データ，工場試験

データが集まらない．
+48
そこで，以下のように不足データを補った．
図 10，11，12，13 は，それぞれ有効電力（ｋ W），+㧦㔚ᵹ#‫ޔ‬4㧦ᛶ᛫
QJO‫ޔ‬8㧦㔚࿶
8
電流（A），電圧（V），周波数（Hz）について，シミ・ 発電機の不足データ⇒発電機の定数の関係式(10)整ュレーション結果と実機試験データを比較し，発電機から算出した．（例：横軸過渡リアクタンス＝直軸過の励磁器/電圧調整器（AVR）モデルの定数，電動機

渡リアクタンス× 2）

モデルの定数，ポンプ/ファンモデルの定数を調整す

・ることにより，できるだけ一致させ，精度の高いモデ

グから，出力の近い電動機のデータを仮入力⇒実機試ルを開発した．

験データとシミュレーションが合うようにデータの調(2)

ECCS 実作動時の設計想定負荷投入時のシミュ

ECCS 電動機の不足データ⇒最近の電動機カタロ

整を何度も繰り返した．



図 10

有効電力のシミュレーション結果と実機試験データの比較

INSS JOURNAL Vol. 19 2012 NT-17

229



図 11

電流のシミュレーション結果と実機試験データの比較



図 12

電圧のシミュレーション結果と実機試験データの比較230

INSS JOURNAL Vol. 19 2012 NT-17



図 13 周波数のシミュレーション結果と実機試験データの比較
図 14

ECCS 実作動時の設計想定負荷投入時の有効電力のシミュレーション結果

INSS JOURNAL Vol. 19 2012 NT-17

231


図 15

ECCS 実作動時の設計想定負荷投入時の電圧のシミュレーション結果


図 16

ECCS 実作動時の設計想定負荷投入時の周波数のシミュレーション結果

232

・

INSS JOURNAL Vol. 19 2012 NT-17

ECCC 負荷（ポンプ，ファン）の不足データ⇒実(3) 入力データ

機試験データとシミュレーションが合うようにデータ

表 2 は，シミュレーションに必要な入力データの種の調整を何度も繰り返した．

類，参考情報をまとめた．朱記した部分は，新しい発(2)電所の入力データと異なる事を示す．

発電所の非常用電源系統の実機等価モデル

図 17 は，シミュレーションを実施するために構築(4)

非常用ディーゼル発電機のモデル

した古い発電所の非常用電源系統の概略の実機等価解

非常用ディーゼル発電機のモデルのうち，EDG の析モデルである．負荷は，誘導電動機で駆動されるポ電圧制御を行うための励磁器の伝達関数のブロック図

ンプ 5 台を接続して，順次起動することを示しているのみが，新しい発電所と異なるため，図 18 に示す．

が，実際のシミュレーションモデルは，14 台のポン

また，電動機，ポンプ，ファンのモデルについては，プ，ファンに加えてヒータ，一定力率の負荷が接続さ新しい発電所と同じであるため説明を省略する．

れている．発電機の電圧は，励磁器／ AVR により6900V に制御される．周波数は，2％のドループのあるガバナーにより，61.2Hz（無負荷）〜60Hz（全負荷）に制御される．図中の朱記した部分は，新しい発電所のモデルと異なることを示す．



図 17

古い発電所の非常用電源系統の概略の実機等価解析モデル
表2

機

器

古い発電所の主な入力データ
入

力

デ

ー

タ

非常用ディーゼル発電機 ⇒電圧，周波数，極数，リアクタンス，時定数，慣性モーメントを設計図書から入手のモデル⇒不足データは，定数の関係式から算出
ガバナーのモデル⇒メーカー（WOODWARD）に作成を委託
自動電圧調整器（AVR） ⇒ I. D. Hassan 他の IEEE Transactions on Energy Conversion, Vol. 7, No. 3, (1992)に掲載された論文のモデル(11)を使用のモデル
電動機，ポンプ，ファン ⇒電動機の等価回路定数は，出力，回転数，起動電流，起動トルク，力率，効率などから
WINDSYN というプログラムにより推定のモデル⇒上記データのうち出力と回転数のみ入手できたので，他のデータは，実機試験データとシミュレーションの比較で調整⇒ポンプ，ファンの慣性モーメントも同様⇒流体の軸換算慣性モーメントも同様

INSS JOURNAL Vol. 19 2012 NT-17

233


図 18

4.2

I. D. Hassan 他の IEEE Transactions on Energy Conversion, Vol. 7, No. 3,(1992)に掲載された論文の励磁器，電圧調整器のモデル

シミュレーション結果

り，精度の高い実機相当モデルが開発できた．
（２）設計，試験データが得にくい古い発電所につい(1)

シミュレーションと実機試験データの比較，調ても，不足データを補う対策および実機試験データと整

比較，調整，検証により，精度の高い実機相当のモデ

図 19，20，21，22 は，それぞれ有効電力（ｋ W），

ルが開発できた．

電流（A），電圧（V），周波数（Hz）について，シミ（３）完成した新しい発電所および古い発電所のモデュレーション結果と実機試験データを比較し，発電機ルを使用し，ECCS が作動した場合の設計想定負荷にの励磁器/電圧調整器（AVR）モデルの定数，電動機よるシミュレーションを実施し，NRC の RG1.9 の基モデルの定数，ポンプ/ファンモデルの定数を調整す

準値（EDG の過渡応答に関する基準値）内であるこることにより，できるだけ一致させ，精度の高いモデとを確認した．

ルを開発した．
(2)

ECCS 実作動時の設計想定負荷投入時のシミュ

6.

今後の研究計画

レーション結果
前節までに説明した精度の高いモデルにより，実機（１）外部電源低下時（例：LOCA などの事故時⇒発試験では設計検証の困難な，「ECCS 実作動時の設計

電機トリップ⇒外部電源電圧が低下）に ECCS など

想定負荷（グラフ中の設計負荷）」を EDG に加えた

安全関連機器が正常に機能することをシミュレーショ

場合の有効電力（ｋ W），電圧（V），周波数（Hz）

ンで検証する．⇒具体的には，ECCS 負荷末端の電圧のシミュレーション結果を図 23，24，25 に示す．

過渡，起動時間（定格回転数に達するまでの時間）を有効電力については，ラッシュ負荷許容曲線内であ検証する．

り，電圧，周波数については，米国 NRC の規制ガイ（２）最新 GUI によるモデルの再構築

ド 1.9 の基準値内であることを確認できた．

(a)電動機の基本仕様（出力，力率，始動トルク，最大トルクなど）のみ入力する．⇒現状は，電動機の等

5. まとめ価回路定数を別のプログラムで算出して入力することが必要である．

（１）設計，工場試験データが得やすい新しい発電所(b)電動機の性能曲線（角速度ートルク曲線）の表示については，実機試験データと比較，調整，検証によ機能が利用できる．

234

INSS JOURNAL Vol. 19 2012 NT-17



図 19

有効電力のシミュレーション結果と実機試験データの比較



図 20

電流のシミュレーション結果と実機試験データの比較

INSS JOURNAL Vol. 19 2012 NT-17

235



図 21

電圧のシミュレーション結果と実機試験データの比較



図 22

周波数のシミュレーション結果と実機試験データの比較236

INSS JOURNAL Vol. 19 2012 NT-17


図 23

ECCS 実作動時の設計想定負荷投入時の有効電力のシミュレーション結果


図 24

ECCS 実作動時の設計想定負荷投入時の電圧のシミュレーション結果

INSS JOURNAL Vol. 19 2012 NT-17

237


図 25

ECCS 実作動時の設計想定負荷投入時の周波数のシミュレーション結果

文献

Practice for Excitation System Models forPower System Stability Studies, IEEE, 2005.

（１）嶋田 善夫，「米国原子力発電所の電気過渡応答（９）NRC Regulatory Guide 1. 9, Application and

解析プログラムの活用状況とその性能の調査」,

Testing of Safety-Related Diesel Generators in

INSS JOURNAL, Vol.17, P231(2010).

Nuclear Power Plants, USNRC, 2007.

（２）NUREG-0800, STANDARD REVIEW PLAN,（10）Jan Machowski, Janusz W. Bialek, James R.

BRANCH TECHNICAL POSITION (BTP) 8-6,

Bumby, Second Edition POWER SYSTEMADEQUACY OF STATION ELECTRIC DIS-DYNAMICS Stability and Control,John Wiley

TRIBUTION SYSTEM VOLTAGES (Revision& Sons, Ltd., 2008.

3), USNRC, 2007.

（11）I. D. Hassan, R. Weronick and R. M. Bucci,（３）LICENSEE EVENT REPORT 50-282/2010-004

EVALUATINGTHE

TRANSIENT

PER-- 08 Battery Charger Inoperability due to

FORMANCE OF STANDBY DIESEL-GENER-

Potential Undervoltage Conditions,

ATOR UNITS BY SIMULATION, IEEE

Prairie

Island Nuclear Generating Plant Unit 1, 2010.
（４）Hermann W. Dommel, EMTP Theory Book,
BPA, 1986.
（５）Meyer, W.S., et al Editors EMTP Rule Book
Portland, Oregon, Revised 1992. BonnevillePower Administration, System Engineering,
1980.
（６） László

Prikler,

ATPDRAW

Hans

versionKristian
5. 6forHøidalen,Windows

9x/NT/2000/XP/Vista Usersʼ Manual, 2009.
（７）Woodward 社 の 解 説, http: //www. woodward.
com/corp/locations/japan/gov_basic1.htm.
（８）IEEE Std 421. 5TM -2005, IEEE Recommended

Transactions on Energy Conversion, Vol. 7, No.
3, 1992.