INSS JOURNAL,Vol.17(2010),pp113-121113

非接触型変位計を用いた小口径配管の振動応力測定方法の開発（第 3 報）
―実機適用のための振動実験―
Development of Method to Measure Vibrational Stress of
Small-Bore Piping with Multiple Contactless Displacement Sensors―Vibration Test to Apply the Proposed Method to Practical Use―辻前川

峰史（Takashi Tsuji)＊ 1
晃（Akira Maekawa)＊ 1

高橋常夫（Tsuneo Takahashi)＊ 1

野田

満靖（Michiyasu Noda)＊ 2

要約 原子力発電所では振動による配管の疲労損傷を未然に防止するために，配管の振動応力測定が行われており，簡便に効率良く実施できる方法が求められている．著者らはこれまでに透過型
LED 方式の非接触型変位計を用いた振動応力測定方法を提案し，提案方法に基づいた振動応力測定装置を開発した．本論文では，提案する測定方法の実機適用のために実施した実験結果について報告する．実機配管の振動挙動を模擬した複雑形状の配管系試験体の振動測定により精度検証し，非接触型変位計を用いた振動応力測定方法は従来から採用されているひずみゲージと比較して実用上問題のない精度で振動応力を測定できることを明らかにした．
キーワード

原子力発電所，疲労破壊，振動応力，非接触型変位計，振動実験，小口径配管

Abstract
In nuclear power plants, measurement of vibrational stress of piping are being
performed to prevent fatigue failures, and an easier and more efficient method of estimating
vibrational stress is desirable. The authors have proposed a new method to estimate vibrational
stress using multiple contactless displacement sensors with transmission LED system, and havedeveloped a system to measure vibrational stress based on it. In this study, we present the result ofexperiment to apply the proposed method to practical use. To examine the accuracy of the proposed
method, we conducted an experiment on measuring vibrations by the developed system using acomplex formed mock-up piping system with a complex arrangement which simulates actual
vibrations. From the result of the experiment, it was shown that the stress measured by thedeveloped system agreed well with that measured by strain gauges.
Keywords

nuclear power plant, fatigue failure, vibrational stress, contactless displacement sensor,
vibration test, small-bore piping

1. はじめにプラント内に数多く存在するため，振動応力の測定に多くの時間や労力を要する．そのため，現場での原子力発電所に設置された配管のうち口径が 2〜3

測定時間や労力を削減できるような，より効率的なインチ以下の小口径配管では，プラント運転中にポ振動応力評価手法の開発が望まれている．

ンプ等から発生する機械振動や流体振動を原因とす

配管のような梁状の構造物の場合には，振動による疲労破壊によるトラブルが数多く報告 (1)〜(6) される曲げ変形により主に曲げひずみが発生しており，ている．これらの振動トラブルの未然防止策の一つ

このひずみを測定することにより振動応力を求めるとして，配管に生じる振動応力を測定し，健全性をことができると考えられる．

評価する振動応力評価が行われている．しかしなが配管に生じる振動応力を測定する方法は数多く提ら，疲労破壊が生じる可能性が高い小口径の配管は案されている．まず，振動応力を接触方式で測定す＊1＊2(株)原子力安全システム研究所 技術システム研究所
元(株)原子力安全システム研究所 技術システム研究所

現在

関西電力(株)114

る方法として，小口径配管を単純形状にモデル化し定が可能であることなどが挙げられる．

て得た評価式に，可搬式振動計で測定した値を代入

これまでに，表面が平らな対象物に対しては，反して振動応力を求める方法(7)や，ひずみゲージを対射型レーザー変位計を用いた方法により梁理論に基象物に直接貼付して振動応力を求める方法(8)，対象

づく静的な変形に対する誤差検討や板梁を用いた振物を中心に広範囲にわたって取り付けた加速度計で動実験により適用性を確認した(14)〜(16)．また，振れ測定した値から配管系の振動モードを同定し，演算回り振動や表面に曲率を持つ配管に対しては，発光によって振動応力を求める方法(9)などがあり，光フダイオード透過方式の非接触型変位計を用いて，配ァイバーを用いた振動センサーの研究も進められて管梁を用いた正弦波加振実験により適用性を確認しいる(10)．

た(17)．さらに，小口径配管において振動応力が最大

しかし，可搬式振動計を用いる場合には，振動計となる小口径配管と母管との接続部については，測の押し付け力や押し付け方向等により振動の状態が定範囲内に振動モードの変曲点が存在せず，振動モ

変化するために，測定精度が測定者の力量に依存すードの振幅が変位分解能よりも大きければ，線形外ることや，小口径配管の形状により評価式を適用で挿により実用上十分な精度で振動応力を求めることきない場合があるなどの問題がある．ひずみゲージが可能であると確認した(18)〜(20)．

や加速度計を用いる方法は精度の高い測定が可能で本論文では提案する方法を実機へ適用するためにあるが，振動の生じている時には貼り付けられず，実施した振動実験の結果について報告する．実機配測定器の準備や後片付けに関する作業が煩雑であり，管を模擬した配管ループを実機と同様な振動状態に必ずしも効率的な方法ではない．光ファイバーを用して既報で用いた振動応力測定装置で振動測定を行いた方法では，配管振動状況の常時モニタリングがい，従来法のうち測定精度の高いひずみゲージによ可能であるが，事前に対象物にセンサーを設置し，り得られる振動応力との比較により，本測定方法の測定網を施設内に張り巡らす必要があるため，測定精度を確認した．

器が複雑かつ大掛かりになるという問題がある．
配管系に生じる振動応力を非接触方式で測定する

2.

振動応力測定方法

2.1

測定器の概要方法として，レーザー光などを光源とした干渉を利用した測定方法(11)(12)や CCD（Charge Coupled Device）イメージセンサで取り込んだ情報を基にする
デジタル画像相関法(13)などがある．

本研究で用いた非接触型変位計は既報(12)で用いた

しかしながら，前者はレーザーにより高精度な測変位計より質量 50％，体積 60％削減した小型のもの

定が可能であるが，装置の設置の際に防振装置が必を使用した．これは測定器の取扱いをより容易にす

要な場合もあることから現場への適用は難しく，後るためである．図 1 および表 1 に非接触型変位計の者は測定対象物表面のランダムな模様を利用するた概要および仕様を示す．本方法では，投光部と受光め事前準備が必要であるといった問題がある．

部の間に測定対象物である小口径配管を挟み込み発

このように従来の測定方法による振動応力評価は，

光ダイオード（LED）により振動の変位を測定す

時間や労力の面で必ずしも効率的ではないと考えらる．投受光間距離が約 60mm であり，2 インチ程度れる．そこで，著者らは現場での取扱いが簡単で，の配管の測定が可能である．図 2 に振動応力測定装結果も迅速に得られる効率的な振動応力測定方法として，非接触型変位計を用いた振動応力測定方法を開発した(14)〜(16)．この方法は，複数台の非接触型変㒼⟮ᣲິ㒼⟮ᣲິࢅකࡡ᪺ᬧ
㒂ࡡᣲິ࡛ࡊ࡙᳠▩位計による変位測定値を用いて，対象物の比較的狭い範囲に生じる変形状態（曲率半径）を簡単な理論
式により近似的に求めて振動応力を算出する方法である．この方法の特徴として，理論式が単純なため
表計算ソフトを用いた簡単な演算により振動応力を

⣑75mm
ῼᏽ⠂ᅑ
࣭࣊ࢪ㒂
⣑230mm算出できることと，非接触方式であるため測定前後の作業が不要であり機動的かつ効率的な振動応力測図1

非接触型変位計の概要図

115

非接触型変位計の仕様

応力評価で必要となる小口径配管と母管との接続部

項目

仕様に生じる振動応力を一度の測定で線形外挿により求表1

めるようにした．

メーカ㈱キーエンス

測定範囲

0.04〜6mm

最小検出物体
投受光間距離0.04mm
60±5mm

光源

GaN グリーン LED

測定精度
繰り返し精度±0.5μm±0.06μm

したが，概略を示す．配管に曲げモーメントを作用

サンプリング回数

2400 回/秒

させた場合に生じる曲率および振動応力は，梁理論

質量700g/基に基づき式（1）および式（2）でそれぞれ表わされ2.2

振動応力の算出方法

振動応力測定方法については，既報 (11)(12) で説明る．
M
1 d y=−=EI
R dx 

䝕䞊䝍཰㞟ჾ

σ=

M
Z

(1)
(2)

ここで，Rは配管に生じる曲率半径，yは任意のx点におけるたわみ，M は曲げモーメント，Eはヤン䝟䝋䝁䞁

グ率，I は配管の断面二次モーメント，σ は振動応
力，Z は配管の断面係数をそれぞれ表わす．式（1）および式（2）をまとめると，振動応力は式（3）として得られる．

㠀᥋ゐᆺኚ఩ィ
䠄䠐ྎ䠅

σ=
図2

M
E I
=− ⋅
Z
R Z

(3)

振動応力測定装置

配管の内径をd，外径をDとすると，I とZ との比は式（4）で表わされ，σは式（5）となる．
ᣲິ

ࣂࢮࢤࣤ

ࢸ࣭ࢰ
཭㞗ჹ

π 
D −d 
D
I
64
=
=
Z
π D −d  2
D
32

(4)

A
B
C
D

ẍ⟮

࠘㟸᥃よᆵንన゛(4ྋ)࠙

σ=−

E D
⋅
R 2

(5)

式（5）において，EおよびDは配管の仕様で決まる既知の値であり，Rのみが未知数である．本測定

図3

振動応力測定装置による測定の概要

方法では，非接触型変位計により未知数Rを近似的に求め，振動応力を算出する．

置の概要を示す．本研究では，非接触型変位計を 4

図 4 に，X-Y 平面内で振動する配管に生じるRの台組み合わせ，これをデータ収集器およびパソコン

算出方法の概念図を示す．図の測定範囲における変と接続することにより変位の測定から振動応力の測形状態を 1 つの円弧に近似すると，幾何学的な条件定までの一連の流れを容易に行えるようにした．図から式（6)〜式（8）が成立する．振動応力で問題に

3 に振動応力測定装置による配管測定の概要を示す．

なるのが低次の振動モードであることや，図に示す

非接触型変位計の台数を 4 台にすることにより，同測定範囲が 12cm 程度と比較的狭いことを考慮する

時に複数の位置について測定し，小口径配管の振動と，配管の変形状態を 1 つの円弧に近似することは116

じる設計とした．配管の機械的な固有振動数は，サ

ィ ⠊ᅖ
㓄⟶
2u1

2u2

ポート位置を調整することにより流体の固有振動数2u3と一致させて，配管が圧力脈動によって加振される

᣺ືኚᙧ

Y

Y0

ようにした．このように設計することで実機配管がD

X1

振動疲労を受ける典型的な状態を再現した．
試験体概要を図 5 に示す．試験体全体の大きさは，

X2
X0

概ね 4.0m × 4.5m × 1.2m である．ポンプには，3R

連 の プ ラ ン ジ ャ ポ ン プ を 使 用 し た．配 管 材 質 は
SUS304，口径は試験部が 3/4B sch40，中央の固定

図4

部が 1B sch40 であり，配管全長は約 40m である．

X

O

本実験で用いた試験体の写真を図 6 に示す．配管はポンプ出口および固定部配管のエルボ部を U バンド

曲率半径Rの算出方法の概念図にて固定支持し，他の部位では U ボルトを介してピ妥当だと考えられる．

ン支持した．U ボルトは図 7 に示すとおり移動式とし，サポート位置を調整できる仕様とした．タンクX +−u+Y =R

(6)

入口に圧力調整弁を設置し，配管系の圧力を調整し







(7)

た．







(8)

X+X +−u+Y =R
X+X +−u+Y =R

本装置は，エルボ B1 の上流側 300mm の箇所およ

各測定点の振動による変位をu （i=1,2,3）とする

1300

2200

と，X はRの中心Oからu の測定位置までの X 方向の距離，YはOから配管の中心軸までの距離，XおよびXは変位を測定する間隔（以下，測定間隔）を

ὶ䜜᪉ྥ

それぞれ表わす．測定間隔は任意の長さでも構わな

2300

B2
B1
2800

1200

㹎ump

る．式（6）から式（8）をXとYについて整理すると，式（9）お よ び 式（10）が 得 ら れ，こ れ ら を 式（i=1,2,3）で表わされるので，非接触型変位計によってuを測定することでRを求めることができる．

3.

X =

X u−u−X u−u+u−uu−uu−u(9)2Xu−u−Xu−uY =XXX−X+u −u X−u −u X
2Xu−u−Xu−u

1500

ᅛᐃ㒊

いが，本研究では測定間隔 ΔX（=X=X/2）とす（6）か ら 式（8）の い ず れ か に 代 入 す る と，R は u

1200

2085
Z

4000

Tank
2415

Y
X

[mm]

ᅛᐃᨭᣢ(U䝞䞁䝗)䝢䞁ᨭᣢ(U䝪䝹䝖)図5

試験体概要図

(10)

䝃䝷䜳

実験方法
これまでの研究(18)では，図 3 に示す単純形状の片持ち配管を試験体として 1 方向加振による振動試験を実施し振動応力測定装置（以下，本装置と記載する．）の適用性検討を行ってきた．本報告では，振動応力測定装置の実機適用を目指すため，実機配管が振動して疲労損傷を生じるときの状態を模擬し，そ

ᅖᏽ㒂

䝡䝷䝛

の状態での振動測定を行った．検証に用いる試験体
は，ポンプの圧力脈動および気柱共鳴との共振が生

図6

試験体概観写真

117

表2䝘䝷ᨥᣚ䟺U䝠䝯䝌䟻

150 → 450

脈動周波数（Hz）
Sweep 速度（rpm/s）

7.5 → 22.51圧力（MPa）

1，3

表3

一定回転数での実験条件

圧力(MPa)1

3

回転数（rpm）

207，210，211
212，355，368
427，436，440

352，370，373

⛛ິ⏕‹

図7

SWEEP 試験での実験条件

回転数（rpm）

ピン支持部

る目的でハイパスフィルタを適用した．次に得られ
びエルボ B2 の下流側 425mm の箇所（それぞれ図 5た振動変位を 2.2 で説明した方法により応力に変換の点線の枠部分）の測定を行った．振動測定の方向した．さらにノイズを除去する目的でローパスフィ

は，エルボ B1 側が Z 方向とし，エルボ B2 側は Y

ルタを適用し，応力の実効値を算出した．

方向とした．測定のサンプリング周期は既往研究(13)に基づき 2ms とした．本装置で得られた応力測定結

4.

実験結果

果の精度検証を目的としてひずみゲージにより測定した振動応力値との比較を行うため，本装置での測定格運転時のエルボ B1，B2 でのひずみゲージに定箇所と同じ箇所にひずみゲージを貼り付け，ひずより測定したひずみ測定結果について，周波数分析

み測定による振動応力評価を行った．

した結果を図 8 に示す．また，本装置にて振動測定

実機配管での疲労破壊は小口径配管と母管との接した結果を周波数分析したものを図 9 に示す．

合部（付根部）で多数報告されている．本研究では，

図 8 および図 9 から脈動により配管が加振されて付根部に相当するエルボ B1，B2 近傍のサポート取いる振動数を読み取ることができる．エルボ B1 の付け部についても配管の応力測定を行った．本装置

ひずみゲージでの周波数分析結果によると主な周波での外挿手法により求められる応力評価結果と，ひ数成分は 22.6Hz である．本装置で測定した振動波ずみ測定での応力評価結果とを比較した．

形を周波数分析したところ主な周波数成分は

実 験 は，ポ ン プ 回 転 数 を 連 続 的 に 150rpm か ら

22.6Hz であり，両者は一致した．エルボ B2 のひず

450rpm へ変化させる SWEEP 運転において，圧力

みゲージでの周波数分析結果によると主な周波数成脈動と配管振動との共振条件を確認したのち，一定分は 19.3Hz であり，本装置での周波数分析結果に回転数での定格運転の実験を行った．試験条件をそよる主な周波数成分も 19.4Hz であり，両者はほぼ

れぞれ表 2，表 3 に示す．まず，SWEEP 試験を実一致している．このことから，本装置はひずみゲー

施し，そのときの各エルボ部の振動応力をひずみゲジを用いた場合と同等に振動の周波数分析が行える

ージにより測定し，共振状態により大きな振動応力

ことを確認できた．

が発生するポンプ回転数を確認した．その共振状態

一方，固有振動数を調べるために行った各エルボ

付近において，振動応力が大（共振状態），中，小の部の打撃試験結果を表 4 に示す．測定は加速度セン

三種類となるように回転数を選定した．なお，試験

サーにより実施し，その結果を周波数分析した．図結果については，全ての回転数における振動応力値

8，図 9 で示したエルボ B1，エルボ B2 での主な周をまとめて整理した．本装置での測定は 2s 間と 30s

波数成分と，表 4 で示した各エルボ部での固有振動間で行った．

数結果とを比較すると，エルボ B2 ではそれらが明本装置では，測定結果から以下のような手順にて確に一致していることが確認できる．すなわち，ポ応力を算出した．本装置は冶具等を用いて固定する

ンプによる圧力脈動の周波数と固有振動数とが一致のではなく手持ちにて測定するため，得られた振動しており，共振状態により実機配管が振動疲労を受変位に対して手持ち揺らぎによる振動変位を除去す

ける典型的な状態が再現できているといえる．一方，

118

㻖㻓
ᮇ⿞⨠䛱䜎䜑ᣲິᚺງ㼂㼕㼐㼖㻋㻰㻳㼄㻌

(a)

㼳1MPa

㻕㻓

㻔㻓

㻓
㻓
図8

㻔㻓

㻕㻓

㻖㻓

䛸䛠䜅䜶䞀䜼Ἢ䛱䜎䜑ᣲິᚺງ㼂㼕㼐㼖㻋㻰㻳㼄㻌

定格運転時 ひずみゲージによる振動測定結果（FFT）（（a）エルボ B1，（b）エルボ B2）㻖㻓ᮇ⿞⨠䛱䜎䜑ᣲິᚺງ㼂㼕㼐㼖㻋㻰㻳㼄㻌

(b)

㻕㻓

㼳2.5MPa

㻔㻓

㻓
㻓

図9

定格運転時 本装置による振動測定結果（FFT）（（a）エルボ B1，（b）エルボ B2）

表4

測定点 B1,B2 における固有振動数測定結果

測定点
B1（Z 方向）
B2（Y 方向）

固有振動数
（Hz）

減衰比

18.8
11.0
19.5

5.40 × 10−3
4.47 × 10−3
5.39 × 10−3

エルボ B1 では，ポンプによる圧力脈動の周波数と

図 10

㻔㻓
㻕㻓
㻖㻓
䛸䛠䜅䜶䞀䜼Ἢ䛱䜎䜑ᣲິᚺງ㼂㼕㼐㼖㻋㻰㻳㼄㻌

定格運転時 本装置による振動応力とひずみゲージによる振動応力の比較（（a）エルボ B1，（b）エルボ B2）での実効値は 30s 間のデータから求めた．本装置にて算出した振動応力値とひずみゲージから求まる値とを比較したものを図 10 に示す．エルボ B1 では，両者の差は± 1.0MPa 程度であり，エルボ B2 での両者の差は± 2.5MPa 程度の範囲内に収まる結果が
得られた．

5.

考察

5.1

本装置の測定精度

固有振動数は比較的近い値であり，共振に近い状態
で配管振動が生じているといえる．
本装置およびひずみゲージの測定結果より得られた振動応力の実効値（RMS 値）を算出した．本装置

サンプリング周期 2ms，ポンプ回転数一定の条件

119

㻖㻓
ᮇ⿞⨠䛱䜎䜑ᣲິᚺງ㼂㼕㼐㼖㻋㻰㻳㼄㻌ᮇ⿞⨠䛱䜎䜑ᣲິᚺງ㼂㼕㼐㼖㻋㻰㻳㼄㻌

㻖㻓

㼳4MPa

㻕㻓

㻔㻓

㼳2.5MPa

㻕㻓

㻔㻓

㻓

㻓
㻓

㻔㻓

㻕㻓

㻓

㻖㻓

図 11

定格運転時 本装置による振動応力とひずみゲージによる振動応力の比較（エルボ B1 およびB2：回転数一定：測定時間 2s）

㻔㻓

㻕㻓

㻖㻓

䛸䛠䜅䜶䞀䜼Ἢ䛱䜎䜑ᣲິᚺງ㼂㼕㼐㼖㻋㻰㻳㼄㻌䛸䛠䜅䜶䞀䜼Ἢ䛱䜎䜑ᣲິᚺງ㼂㼕㼐㼖㻋㻰㻳㼄㻌

図 12定格運転時 本装置による振動応力とひずみゲージによる振動応力の比較（エルボ B1 およびB2：回転数一定：測定時間 30s）での測定から得られたエルボ B1，エルボ B2 での振3 箇所の応力を算出できることから，これら 3 つの動応力について，本装置とひずみゲージの結果を比

応力値を使用して付根部応力を算出する方法である．

較して示す．図 11，図 12 はそれぞれ測定時間を 2s

本実験では，小口径配管の付根部応力を想定して，間，30s 間としたものである．

エルボ B2 の下流側においてサポートとの接点にて測定時間が 2s 間の条件では，本装置による振動応配管に生じる応力の評価を行った．測定時間 2s 間の力値とひずみゲージから求まる値との差は± 4MPa

条件で行った．本手法による振動応力とひずみゲーであった．測定時間が 30s 間の場合には，両者の値

ジによる振動応力との比較を図 13 に示す．本手法にの差は± 2.5MPa の範囲内に収まっている．小口径

よる応力はひずみゲージから求まる値に対して±配管の許容応力は，疲労限に安全率を考慮して得ら

4MPa 程度の範囲に収まる結果を得た．今回の実験

れ，その値は数十 MPa であり，今回の実験で得ら

㻖㻓れた振動応力の差は，いずれも許容応力と比較して
ただし，本装置での振動応力の測定精度は，その測定時間に依存することから，より高精度の測定結果を得たい場合にはできるだけ長く測定時間をとることが望ましい．

5.2 付根部応力の算出方法
実機における振動問題として，小口径配管と母管ᮇ⿞⨠䛱䜎䜑௛᰷㒂ᚺງ 㼕㼐㼖㻋㻰㻳㼄㻌

一桁小さい．
㼳4MPa
㻕㻓

㻔㻓

との接合部における疲労破壊が数多く報告されている．そこで小口径配管の振動応力評価では，母管と㻓の接合部に生じる応力（付根部応力）を求める必要

ら付根部応力を線形外挿で算出する方法を考案している(16)〜(18)．本装置の 4 台の変位計用いて，一度に

㻔㻓

㻕㻓

㻖㻓

䛸䛠䜅䜶䞀䜼Ἢ䛱䜎䜑௛᰷㒂ᚺງ 㼕㼐㼖㻋㻰㻳㼄㻌がある．本装置では直接接合部の振動を測定することができないが，これまでに，離れた箇所の応力か

㻓

図 13

定格運転時 本装置による振動応力とひずみゲージによる振動応力の比較（エルボ B2 下流サ
ポート部：回転数一定：測定時間 2s）

120で得られた振動応力の差は許容応力と比較して一桁

Report, RSA-R-2001-01.12 (2002).

小さく，許容できる範囲内と考えられる．従って，(５) 関西電力株式会社，?美浜発電所 2 号機の化学

許容応力から誤差分（± 4MPa）を差し引いて応力体積制御系統の空気抜き配管溶接部からの漏え評価をすることにより，提案手法を用いた振動応力

いに係る原因と対策について，A 2010 年関西

測定は実機配管の応力評価に適用可能と考えられる．

電力プレスリリース，関西電力ホームページ，（http: //www. kepco. co. jp/pressre/2010/0402-

6.

結論

2j.html）．
(６) 関西電力株式会社，?高浜発電所 2 号機

発電

透過型 LED 方式の非接触型変位計を用いた振動機水素ガス冷却器冷却水系統のドレン配管付根

応力測定法を提案し，圧力脈動による配管振動を模からの漏れについて，A 2010 年関西電力プレ擬した配管口径 3/4B のモックアップ配管を用いてスリリース，関西電力ホームページ，（http://

実機配管への適用性を考察した．

www.kepco.co.jp/pressre/2010/0520-2j.html）．

・本装置にて振動の周波数分析を高精度で行えることを確認した．

(７) Noda, M., et al., ?Methods of Evaluating
Vibration-Induced Stress of Small-Bore Pip-

・本装置による振動応力値とひずみゲージによる振動応力値がよい相関を示すことを確認した．
・両者の差が± 4MPa 程度に収まることを確認した．

ing,A ASME-PVP, PVP2006- ICPVT- 1193198, pp. 1-9 (2006).
(８) Silva, C. W., ?Vibration: Fundamentals andPractice,A CRC Press, Boca Raton, Chap. 8,以上の結果から，提案手法が実機配管の振動応力評
価へ十分適用可能であることを明らかにした．

pp. 456-476 (1999).
(９) Tanaka, M., et al., ?Development of a
Diagnostic and Monitoring System for Vibra-

7.

今後の予定

tion Pipes,A Mitsubishi Heavy Industries
Technical Review, Vol. 33, pp. 278-281

本装置を用いて，現在までに数回実機測定を行っ(1997).

ており，全て実用上十分な精度で良好に測定できる(10) Kageyama, K., et al., ?Development of a

ことを確認した．今後は，更なる実機測定を行い，New Fiber-Optic Acoustic/Vibration Sensor:

実績を蓄積していく予定である．

Principle, Sensor Performance, Applicability
to Health Monitoring and Characteristics at

文献

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Slavich, Alan D. Chokie, ?Piping Failure in
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PVP

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(16) Shintani, M., Noda, M., Maekawa, A. andSuzuki, M., ?Experimental Study of Evaluation Method of Vibrational Stress in Pipng
System Applying Multiple Laser Displacement
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2007-26454, (2007).
(17) 野田満靖，高橋茂，?非接触型変位計を用いた小口径配管の振動応力計測方法の開発―配管を用いた振動実験による適用性の検討―A，INSS
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Displacement Sensors,A Proc. 23rd Int .
Congress on Condition Monitoring and Diagnostic Engineering Management, (2010).
(20) 野田満靖，前川晃，高橋常夫，?非接触型変位計を用いた振動応力測定方法の開発（振動試験による適用性検討）A，日本機械学会

第 15 回動力・エネルギー技術シンポジウム，（2010）．