『中大規模木造建築物の構造設計の手引き』正誤表
2017年10月10日発行 第1版第2刷 用
訂正：2018年4月

修正箇所
誤
頁

正

場所

51 計算例2.3.2-1 計算式の7行目 末尾の単位

N/mm

2

N/mm

計算例2.3.2-1 計算式の15行目 末尾の単位

N/mm2

N/mm

56 式2.3.4-1 ①の2行目 Ksの式中

３

α

αef

式2.3.4-1 ①の10行目、3項め

α=tef2/tef1

αef =tef2/tef1

式2.3.4-1 ①の15行目

α：有効剛対長さの比

αef ：有効剛対長さの比

式2.3.4-1 ②の15行目(Ft：…）と16行目（β：…）の間に挿入

α=t2 /t1─

式2.3.4-4 16行目

α=tef2/tef1=1

式2.3.4-4 22行目

L2=55/21＋2＋（1＋1＋1）＋1=77.8mm

L2=55/2×√[0.404＋2＋（0.404＋0.636＋1）＋1]=64.4mm

式2.3.4-4 24行目

L3b=25/2×√[……＋2・2］=56.5mm

L3b=55/2×√[……＋2・2・0.404］=37.2mm

式2.3.4-4 27行目

Py1a=19.4・4・55・1=4268N

Py1a=19.4・4・55・0.636・1=2714N

式2.3.4-4 28行目

Py2=19.4・4・1/2（2・77.8-2.55）=1769N

Py2=19.4・4・1/2（2・64.4-1.636・55）=1506N

式2.3.4-4 30行目

Py3b=19.4・4・1/3（2・56-55）=1500N

Py3b=19.4・4・1/3（2・37.2-0.636・55）=1020N

Lfb=……

Lfs =……

∴ せん断に対する検定比（α・Q）/（Ae・Lfb）＝……

∴ せん断に対する検定比（α・Q）/（Ae・Lfs ）＝……

G＋P＝1.25＋2.1＝3.35kN/㎡ の後に、右記の設定を加筆

たわみ用＝1.25＋1.1＝2.35kN/㎡

等分布荷重 w＝3.35×0.91＝3.05kN/m の後に、右記の設定を加筆

たわみ用 w＝2.14kN/m

右段、式2.4.3-2 ⅲ) 6行目

δc＝（5・3.05/100・5464）/（384・4838400・4.27）＝1.71cm＞546/500…NGδc＝（5・2.14/100・5464）/（384・4838400・4.27）＝1.20cm＞546/500…NG

右段、式2.4.3-2 ⅲ) 8行目

δc＝（5・3.05/100・5464）/（384・700・（（12・483）/12））＝0.456cm＜546/500…OKδc＝（5・2.14/100・546 ）/（384・700・（（12・48 ）/12））＝0.32cm＜546/500…OK85 右段 下から9行目

p2=min（159.1α2-35.8α-0.7, 28.6α2-21.2α-1.6）

p2=min（159.1α2-35.8α-0.7, 28.6α2-21.2α+1.6）

86 式2.5.5-4 (6)の下から4行目

p2=min（-2.64, -3.295）=-3.295

p2=min（-2.64, -0.092）=-2.64

63 右段の下から2行目
右段の最下行67 左段、式2.4.3-2 ⅰ)

αef =tef2/tef1=1、α=t2 /t1 =0.636＊[ ］内平方根

24＊[ ］内平方根＊[ ］内平方根

32

式2.5.5-4 (6)の下から5行目

Ca=4.9・0.336 -3.295・0.336+8.965=-8.412

Ca=4.9・0.336 -2.64・0.336+8.965=-8.631

式2.5.5-4 (6)の最下行

τcr=（2.0・1.22・8.412）/（3・912）×（3503・550）1/4=0.382kN/cm2＞τNτcr=（2.0・1.22・8.631）/（3・912）×（3503・550）1/4=0.392kN/cm2＞τN

『中大規模木造建築物の構造設計の手引き』正誤表
2017年2月10日発行 第1版第１刷 用
訂正：2018年4月

修正箇所
誤
頁

正

場所

14 図1.1-1 「学校・体育館・図書館・博物館」のフロー [3階建て ではない]

当該用途が2,000㎡以上

15 「述べ面積3,000㎡以下」の選択肢より上に、選択肢を追加

当該用途が2,000㎡未満

─

選択肢「渡り廊下または別棟通達により、制限面積以内に分棟化」
Noなら「延べ面積3,000㎡以下」へ、Yesなら「述べ面積（または区画の面積）＞1,000㎡」へ

C･D準耐火建築物へ進むYesの→の下

面積区画1,000㎡以内ごと

面積区画 C:500㎡以内ごと、D:1,000㎡以内ごと

表2.2.1-1に表1点追加

33

─

37 写真2.2.4-4 キャプション

ハララムPSL

パララムPSL51 計算例2.3.2-1 計算式の7行目 末尾の単位

N/mm2

N/mm３

計算例2.3.2-1 計算式の14行目

Q1=……=3.12×10-5

Q1=……=3.12×10-5

計算例2.3.2-1 計算式の15行目 末尾の単位

N/mm

56 式2.3.4-1 ①の2行目 Ksの式中2αef

式2.3.4-1 ①の10行目、3項め

α=tef2/tef1

αef =tef2/tef1

式2.3.4-1 ①の15行目

α：有効剛対長さの比

αef ：有効剛対長さの比

式2.3.4-1 ②の15行目(Ft：…）と16行目（β：…）の間に挿入

57

N/mm

α

α=t2 /t1─

式2.3.4-4 16行目

α=tef2/tef1=1

式2.3.4-4 22行目

L2=55/21＋2＋（1＋1＋1）＋1=77.8mm

L2=55/2×√[0.404＋2＋（0.404＋0.636＋1）＋1]=64.4mm

式2.3.4-4 24行目

L3b=25/2×√[……＋2・2］=56.5mm

L3b=55/2×√[……＋2・2・0.404］=37.2mm

式2.3.4-4 27行目

Py1a=19.4・4・55・1=4268N

Py1a=19.4・4・55・0.636・1=2714N

式2.3.4-4 28行目

Py2=19.4・4・1/2（2・77.8-2.55）=1769N

Py2=19.4・4・1/2（2・64.4-1.636・55）=1506N

式2.3.4-4 30行目

Py3b=19.4・4・1/3（2・56-55）=1500N

Py3b=19.4・4・1/3（2・37.2-0.636・55）=1020N

-3x1

-3x2

-3ny1

-3ny2

式2.3.5-1の降伏変形角を求める式（2.3.5.6）の上の行、 Cxの式の（のe の乗数の分子）内、後ろ

式2.3.5-1の降伏変形角を求める式（2.3.5.6）の下の行、 Cyの式の（のeの乗数の分子）内、後ろ60 右段の上から2行目の式、4行目の式、5行目の式の末尾の単位

N/mm

63 式2.4.1-4の右段11行目（梁の曲げ検定用）のMcの単位

αef =tef2/tef1=1、α=t2 /t1 =0.636＊[ ］内平方根

2

N/mm

3

kN/m

kN･m

右段の下から2行目

Lfb=……

Lfs =……

右段の最下行∴ せん断に対する検定比（α・Q）/（Ae・Lfb）＝……

65 式2.4.2-3の左段「長期荷重に対する座屈応力度の検定」の式、6行目

kN/m

式2.4.2-3の右段「土台のめり込みの検定」の式、3行目のFcvの単位

kN/mm

67 左段、式2.4.3-2 ⅰ)

右段、式2.4.3-2 ⅲ) 6行目
右段、式2.4.3-2 ⅲ) 8行目
右段の下から5行目の式∴ せん断に対する検定比（α・Q）/（Ae・Lfs ）＝……

2

Fk=(1.3-0.01λ)、Fc=0.46、Fc=10.83N/mm =1.083kN/mm

式2.4.2-3の右段「面外風圧力による曲げと座屈の短期複合応力度の検定」の式、4行目のMの単位

22

Fk=(1.3-0.01λ)Fc=0.46Fc=10.83N/mm =1.083kN/cm

kN/cm

式2.4.4-1 (8)のτ= の式

2

G＋P＝1.25＋2.1＝3.35kN/㎡ の後に、右記の設定を加筆

たわみ用＝1.25＋1.1＝2.35kN/㎡

等分布荷重 w＝3.35×0.91＝3.05kN/m の後に、右記の設定を加筆

たわみ用 w＝2.14kN/mδc＝（5・3.05/100・5464）/（384・4838400・4.27）＝1.71cm＞546/500…NGδc＝（5・2.14/100・5464）/（384・4838400・4.27）＝1.20cm＞546/500…NGδc＝（5・3.05/100・546 ）/（384・700・（（12・48 ）/12））＝0.456cm＜546/500…OKδc＝（5・2.14/100・5464）/（384・700・（（12・483）/12））＝0.32cm＜546/500…OK

LWW=4838400・(1.1/3)・2.94/(700・12((0.931(1-cosh(0.0123・
2
2

LWW=2・4838400・(1.1/3)・2.94/(700・12((-0.931(1-cosh(0.0123・
2
2

4

3

273)))/(0.0123 cosh(0.0123・273))＋((1-0.931)546 )/8)))

69 式2.4.4-1 (8)のSf= ……の上に1文を補う

71 式2.4.5-1 (4) ○Ixyの算定 Iyの式の3行目

2

kN･m
2

273)))/(0.0123 cosh(0.0123・273))＋((1-0.931)546 )/8)))式2.4.4-1 (8)のSf= の式

片側フランジの断面一次モーメント
Sf=91×3.6×31.8=10418cm

2

Sf=91×3.6×16.8=5504cm

τ=ΣQ端･Sf/bw･I等＝12.3×10418/24×311631=0.0171kN/cm
22

2＋9本×(45 ＋90 ＋135 )=616275cm

2

2

3

τ=Q端･Sf/bw･I等＝12.3×5504/24×311631=0.0091kN/cm2
2

2

2＋18本×(45 ＋90 ＋135 )=871425cm
2

2

2

2

2

式2.4.5-1 (4) ○Ixyの算定 Ixyの式の2項目以降((77625×616275)/(77625+616275))/16926=4.073cm /cm

式2.4.5-1 (4) ○Zxyの算定 右段1行目Zyの式の2項目以降

616275/135=4565cm

871425/135=6455cm

式2.4.5-1 (4) ○Zxyの算定 右段2行目Zxyの式の2項目以降

1/16926√(1/2587.52)+(1/45652)=0.133cm/cm2

1/16926√(1/2587.52)+(1/64552)=0.142cm/cm2

式2.4.5-1 (5) GBの値

39.2

40

式2.4.5-1 (7) ○釘打ちのみの場合 k釘の式の2行目、2項目以降

16926×2面/502((1/(4.073×8.26))+(1/(39.2×1.2)))=265.60kN/cm

16926×2面/502((1/(4.211×8.26))+(1/(40×1.2)))=273.09kN/cm

式2.4.5-1 (7) ○接着併用釘打ちの場合 k接の式の2項目以降

39.2×1.2×2×16926/502=636.96kN/cm

40×1.2×2×16926/502=649.96kN/cm

式2.4.5-1 (7) ○釘打ちのみの場合 Γ釘の式の4項目以降(265.60/273)=0.973kN/cm2(273.09/273)=1.00033kN/cm2

式2.4.5-1 (7) ○釘打ちのみの場合 G釘の式の2項目以降

0.973×50=48.644kN/cm

1.00033×50=50.0165kN/cm

式2.4.5-1 (7) ○釘打ちのみの場合 λ釘の式の2項目以降√((48.644×50)/(0.981×2419200))=0.0320cm-1√((50.0156×50)/(0.981×2419200))=0.0325cm-1

式2.4.5-1 (7) ○接着併用釘打ちの場合 Γ接の式の2項目以降

636.96/273=2.33kN/cm2

646.96/273=2.38kN/cm2

式2.4.5-1 (7) ○接着併用釘打ちの場合 G接の式の2項目以降

2.33×50=116.66kN/cm

2.38×50=119.04kN/cm

式2.4.5-1 (7) ○接着併用釘打ちの場合 λ接の式の2項目以降√((116.66×50)/(0.981×2419200))=0.0496cm-1√((119.04×50)/(0.981×2419200))=0.0501cm-1

式2.4.5-1 (8) ○釘打ちのみの場合 Cc/釘の式の2～3行目=1/(1-(1-(48/5･0.032 2・8192)+(384/5・0.032 4・8194))0.981=1/(1-(1-(48/5･0.0325 2・8192)+(384/5・0.0325 4・8194))0.981

4

式2.4.5-1 (8) ○釘打ちのみの場合 δcの式の2項目以降
72 式2.4.5-1 (8) ○接着併用釘打ちの場合 Cul釘の式＊[ ］内平方根＊[ ］内平方根+(384・0.981)/(5・0.032 ・819 ・cosh(0.032・819/2))=30.72+(384・0.981)/(5・0.0325 4・8194・cosh(0.0325・819/2))=30.97(5×0.02093×8194)/(384×2419200×30.72)=1.65cm(5×0.02093×8194)/(384×2419200×30.97)=1.64cm

Cul釘=1/(1-(1-(48/(5・0.0496 2・8192)+(384/(5・0.0496 4・8194))0.981

Cul釘=1/(1-(1-(48/(5・0.0501 2・8192)+(384/(5・0.0501 4・8194))0.981

44((77625×871425)/(77625+871425))/16926=4.211cm /cm

4+(384・0.981)/(5・0.0496 ・819 ・cosh(0.0496・819/2)))=40.52

44+(384・0.981)/(5・0.0501 ・819 ・cosh(0.0501・819/2)))=40.70

式2.4.5-1 (8) ○接着併用釘打ちの場合 δcの式の2項目=（5×0.02093×8194)/(384×2419200×40.52)=（5×0.02093×8194)/(384×2419200×40.70)

式2.4.5-1 (9) ○面材の釘のせん断力で決まる… Lfa釘の式の3行目=(1.1/2)×2×16926×0.133×2.05/50=101.53kN=(1.1/2)×2×16926×0.142×2.05/50=108.40kN

式2.4.5-1 (9) ○面材の釘のせん断力で決まる… 式2.4.3-1より、以下の4行

LW釘 =H/K((L/2)-((tanhλ釘L/2)/λ釘))×Lfa釘/S

LWj=H/K((L/2)-((tanhλ釘L/2)/λ釘))×Lfa釘/S=50/0.981・(819/2-(tanh(0.032・819/2)/0.032))×101.53/273=50/0.981・(819/2-(tanh(0.0325・819/2)/0.0325))×108.40/273=0.0501kN/cm=0.0534kN/cm

梁用w=0.03003kN/cm≦LW釘、検定比=0.03003/0.0501=0.60＜1…OK

梁用w=0.03003kN/cm≦LWj、検定比=0.03003/0.0534=0.56＜1…OK

式2.4.5-1 (9) ○下フランジの引張＋曲げの複合応力で決まる… 式2.4.3-1より、の下
LWt =

LWｆ=

上記の式の4行目以降 ・(1-cosh(0.032・819/2))/0.032 2・cosh(0.032・819/2)

・(1-cosh(0.0325・819/2))/0.0325 2・cosh(0.0325・819/2)+8192/8((0.981/50・144)-((1-0.981)・700・12)/(2・2419200)))=0.0538kN/cm+8192/8((0.981/50・144)-((0.981-1)・700・12)/(2・2419200)))=0.0369kN/cm

梁用w=0.03003kN/cm≦LWt 、検定比=0.03003/0.0538=0.56＜1…OK

梁用w=0.03003kN/cm≦LWf 、検定比=0.03003/0.0369=0.81＜1…OK

83 図2.5.4-4 ブレースの記号

EA等

EA等

84 式2.5.5-1「各方向の塑性中立軸に対する釘配列係数の式 1行目

Zpt =…… （下付記号2文字目がt ）Zpx =……（下付記号2文字目がx ）式2.5.5-1「各方向の塑性中立軸に対する釘配列係数の式 2行目 Zpy式の分母(xi-xpo)2＋(yj-ypo)2(θpx/θpy)2(xi-xpo)2＋(yj-ypo)2(θpx/θpy)2 この式全部が √ の中に入る

式2.5.5-1「単位面積当たりの塑性釘配列係数の式 3行目 Xerr式の分子2(Zpx-Zpy)

2│Zpx-Zpy│ （括弧ではなく絶対値の記号）

85 右段 下から9行目

p2=min（159.1α2-35.8α-0.7, 28.6α2-21.2α-1.6）

p2=min（159.1α2-35.8α-0.7, 28.6α2-21.2α+1.6）

86 式2.5.5-4 (2)の16行目 Zpx式の分母(xi-xpo)2(θpy/θpx)2＋(yj-ypo)2(xi-xpo)2(θpy/θpx)2＋(yj-ypo)2 この式全部が √ の中に入る

2

2

2

2

式2.5.5-4 (2)の17行目 Zpy式の分母(xi-xpo) (yj-ypo) (θpx/θpy)

式2.5.5-4 (6)の下から4行目

p2=min（-2.64, -3.295）=-3.295

式2.5.5-4 (6)の下から5行目

Ca=4.9・0.3362-3.295・0.336+8.965=-8.412

式2.5.5-4 (6)の最下行

τcr=（2.0・1.2 ・8.412）/（3・91 ）×（350 ・550）

2

2

2

(xi-xpo) ＋(yj-ypo) (θpx/θpy) この式全部が √ の中に入る

2

p2=min（-2.64, -0.092）=-2.64

3

Ca=4.9・0.3362-2.64・0.336+8.965=-8.631
1/4

2=0.382kN/cm ＞τN

2

2

3

τcr=（2.0・1.2 ・8.631）/（3・91 ）×（350 ・550）

1/4

2=0.392kN/cm ＞τN

93 式2.5.8-1 の図の凡例 kdの説明

ダボ1本の降伏せん断耐力

ダボ1本のせん断剛性

114 式2.7.3-2 の右段 (3)の5行目 K2の式

K2=EtAt/L=210×260/722=75.62kN/mm

K2=EtAt/L=210×260/714=76.47kN/mm

式2.7.3-2 の右段 (3)の10行目 aの式の2行目以降=120×1.0×0.24/390((1/46.29)+(1/75.62)+1/66.67))=0.00368=120×1.0×0.24/390((1/46.29)+(1/76.47)+1/66.67))=0.00367

式2.7.3-2 の右段 (3)の11行目 bの式の2項目以降=1+(2×390)/3×1.0×0.00368=1.957=1+(2×390)/3×1.0×0.00367=1.954

式2.7.3-2 の右段 (3)の13行目 Xpの式の2項目以降(-1.957+√(1.957 +0.00368×826))/0.00368=180.5mm(-1.957+√(1.954 +0.00367×826))/0.00367=180.7mm

式2.7.3-2 (4)の1行目 Cxの式の3項目以降

1+((4×390)/(3×180.5))=3.881

1+((4×390)/(3×180.7))=3.878

式2.7.3-2 (4)の2行目 jの式の2項目以降

413-180.5/(3×3.881)=397.5mm

413-180.7/(3×3.878)=397.5mm

式2.7.3-2 (4)の3行目 Kθの式の2項目以降(397.6×180.5 ×120×3.881×1.0×0.24)/(2×390)(397.5×180.7 ×120×3.878×1.0×0.24)/(2×390)=1856×103=1856kN・m/rad=1858×103=1858kN・m/rad

式2.7.3-2 (5)の2行目 ① ΣNyの式の2項目以降=(179.0×120×7.2/1000)/2√(1.0/1.619)=60.8kN=(180.7×120×7.2/1000)/2√(1.0/1.619)=61.3kN

式2.7.3-2 (5)の8行目 ①②③より、Nyの値の2項目以降=min(60.8, 70.9, 57.6)=57.6kN=min(61.3, 70.9, 57.6)=57.6kN

式2.7.3-2 (5)の10行目 降伏変形角 θyの値の2項目以降=22.90/1856=0.0123rad=22.90/1858=0.0123rad

119 左段の上から12行目の式の左辺

E bf

Fbf

120 左段の上から7行目の式

xp=300mm

xp=240mm

125 右段の上から10行目の式

NAB/(Ae・ssfk)+MAB(Ze・ssfb)

NAB/(Ae・ssfk)+MAB/(Ze・ssfb)

130 (1)の説明文の上から2行目

H≧L/10とし、H≧L/11とし、132 左段の1行目（図3.8.3-1)（図2.8.3-1)

140 式2.8.5-1 (4)の11行目 の式

ssN4/(Ae･ssfk)＋ｓｓN４・（Ze/ｓｓｆｂ）

ssN4/(Ae･ssfk)＋ｓｓM ４・（Ze/ｓｓｆｂ）

2

2

2

2

(2)のA・Bの説明図