受付日：令和 2 年 10 月 1 日
受付番号：JC20－ST001
一般社団法人 日本 CFS 建築協会
〒171-0014 東京都豊島区池袋２丁目５５－２鈴木ビル 1F
評価結果は以下のとおりであることを証明する。
令和 2 年 12 月 1 日

耐力壁性能評価書
1. 評価名称

薄板軽量形鋼造耐力壁[合板、せっこうボード耐力壁]

2. 目的

試験結果及び評価検討結果より、「薄板軽量形鋼造建築物設計の手引き
第 2 版（一般社団法人日本鉄鋼連盟 2014 年発行）」及び「平成 13 年国交省告示第 1641 号第 5 第 2 号」に基づき、短期許容耐力、終局せん断耐力、せん断剛性を確認

3. 評価内容

耐力壁せん断加力試験および設計用特性値算出検討書
なお、準拠する試験方法は薄板軽量形鋼造建築物設計の手引き第 2 版による。

4. 耐力壁仕様

耐力壁の寸法範囲：高さ 2730mm～3030mm、長さ 900mm 以上
たて枠断面：C-89×40×12 以上、t=1.0mm 以上
構造用面材：構造用合板 JAS 特類 2 級 9mm 以上
または、普通せっこうボード JIS A 6901 12.5mm 以上
構造用面材とたて枠の接合：
ドリルねじ 4.2mm、φ外周＠150mm 中央＠300mm

5. 評価結果

構造用合板を片面面材とする耐力壁
短期許容耐力 Pa 5.94(kN/m)、終局耐力 Pu 11.54(kN/m)、せん断剛性 K 1782(kN/rad./m)と評価する。
せっこうボードを片面面材とする耐力壁
短期許容耐力 Pa 2.40(kN/m)、終局耐力 Pu 3.98(kN/m)、せん断剛性 K 721(kN/rad./m)と評価する。

6. 試験場所

ハウスプラス確認検査株式会社 横浜試験研究センター：神奈川県横浜市鶴見区元宮 1-12-24

⾼さ2730〜3030mmの薄板軽量形鋼造耐⼒壁の設計用特性値の算出

・基本方針

参考文献1で示されている高さ2730mm迄の設計用特性値を基に、参考文献2で示されている方法に従って高さ3030mmの耐力壁の設計用特性値の算出を行った。算出した設計用特性値の妥当性は添付資料1に示される実験結果においても確かめられている。

参考文献1:薄板軽量形鋼造建築物設計の手引き（第2版）国土交通省国土技術政策総合研究所・建築研究所監修／日本鉄鋼連盟編
参考文献2:薄板軽量形鋼造建築物耐⼒壁における単調載荷履歴特性の評価方法,日本建築学会構造系論文集 (741), 1777-1785, 2017-11・耐⼒壁設計値(⾼さ2430〜2730mm) ＊薄板軽量形鋼造建築物設計の手引き 第2版より
短期許容耐⼒Pa(kN/m)

終局せん断耐⼒Pu(kN/m)

せん断剛性K(kN/rad./m)

ドリルねじ4.2Φ
合板

外周@150 中央@300

6.4

11.6

1920

2.454735

ドリルねじ4.2Φせっこうボード

外周@150 中央@300

1a. 2730mm合板耐⼒壁の基本設計値の把握

2a. 2730mmせっこうボード耐⼒壁の基本設計値の把握

短期許容耐⼒

短期許容耐⼒縦ドリルねじ本数m

19

縦ドリルねじ本数m

19横ドリルねじ本数n7横ドリルねじ本数n7せん断剛性(N/mm)

7039 mmt391 N/mm

G2せん断剛性(N/mm)269

t12.5 mm

G1000 N/mm2

h2730 mmh2730 mmb910 mmb910 mm

E205000 N/mm2

E205000 N/mm

I69477590 mm4

λ=(− 1)/( − 1)=
λ λ+1()=
λ + 1.3
λ λ+1()=
λ + 1.3

f =f =269477590 mm4I3.00

λ=(0.99f =− 1)/( − 1)=
λ λ+1()=
λ + 1.3
λ λ+1()=
λ + 1.3

f =1.80

3.00
0.38
0.62==

1173==4167

==

2100

==

2100

1=

10732 N/mm/m

1=334

k 1=

11447 N/mm/m

k 1=

356

1b. 3030mm合板耐⼒壁の設計用特性値の算出

2b. 3030mmせっこうボード耐⼒壁の設計用特性値の算出

縦ドリルねじ本数m21

縦ドリルねじ本数m21

横ドリルねじ本数n7

横ドリルねじ本数n

7

λ=(
1==tG
h− 1)/( − 1)=
λ + 1.3)=
λ+1
λ + 1.3()=λλ+1λ(λ=(3.331=6.37 kN/m=

11.54 kN/m
9 mm
391 N/mm
3030 mm2− 1)/( − 1)=

3.33

λ + 1.3)=
λ+1

2.44 kN/m

λ + 1.3()=
λλ+1

3.98 kN/mλ(t12.5 mm

G1000 N/mm2h3030 mm

910 mmbE

205000 N/mm

I69477590 mm40= !

=!
!
$ $"# "% "&!

1=2b910 mm

E

205000 N/mm2
69477590 mm4I

588 N/mm/m

0= !

238 N/mm/m=!
!
$ $"# "% "&!

==1056 N/mm/m==

3750 N/mm/m==1536 N/mm/m==1536 N/mm/m*('( )$ )( $ )+( $ ),('( )$ )( $ )+( $ )=

1=9801 N/mm/m=

305 N/mm/m

Pa2 (1/300)

5.94 kN/m

Pa2 (1/300)

2.40 kN/m

Pa3=2/3Pu=

7.69 kN/m

Pa3=2/3Pu=

2.65 kN/mmin(Pa1,Pa2,Pa3)=

5.94 kN/mmin(Pa1,Pa2,Pa3)=

2.40 kN/m

・耐⼒壁設計値(⾼さ2730〜3030mm)
短期許容耐⼒Pa(kN/m)

終局せん断耐⼒Pu(kN/m)

せん断剛性K(kN/rad./m)

ドリルねじ4.2Φ
合板

外周@150 中央@300

5.94

11.54

1782

2.40

3.98721

ドリルねじ4.2Φせっこうボード

外周@150 中央@300

ハイパネル型薄板軽量形鋼造構造用合板耐力壁の試験報告書
1

試験日程

日時：2020 年 4 月 2 日(木)場所：ハウスプラス株式会社 横浜試験研究センター〒230-0004 神奈川県横浜市鶴見区元宮 1-12-242

試験体仕様

試験体は幅 1820[mm] (910×2P)、高さ 3030[mm]の耐力壁であり、構造用面材は構造用合板 9mm である。図 1 に試験体の各構成詳細図を示す。
9104045 403559104041540415404040 4535520295

15300
SAHD-30300

300

SAHD-30

構造用合板
910×3030mm ｔ＝9mm
300
300
300
300
300
300

SAHD-30

295

SAHD-30

2089CN10(L=1910mm)

15300

300

たて枠同士DNH4819@300

外周DPI4240@150
2-89LCN10(L=3026mm)

89LCN10(L=3026mm)

中通りDPI4240@300

89LCN10(L=3026mm)

89LCN10(L=3026mm)

中通りDPI4240@300

300

300

300

300

89LCN10(L=3026mm)
300
300

外周DPI4240@150

300

構造用合板
910×3030mm ｔ＝9mm

2-89LCN10(L=3026mm)

3030

15 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 1515140 150 150 150 150 14015

24.5 40 24.5
2-89LCN1089LCN10

図 1 試験体詳細図

構造用合板910×3030mm ｔ＝9mm

3加力サイクル・評価方法
試験は「薄板軽量形鋼造建築物設計の手引き 第 2 版」に示される方法によって行い、柱脚固定式(無載荷式)にて、試験体の見かけのせん断変形角は 1/450、1/300、1/200、1/150、1/100、1/75、1/50rad.を順に生じさせるような水平力で、正負両方向への繰り返し載荷を 3 回ずつ行った後は、一方向に荷重が最大荷重の 80％になるか、せん断変形角が1/15rad.に達するまで載荷する。評価は試験結果の真のせん断変計角と荷重の関係を用いて、包絡線及び終局変形角の軸とで囲まれる部分の面積によって行う。
表 2 加力表

変形角[rad]1/450 1/300 1/200 1/150 1/100
入力変位[mm] 6.59.8
14.719.5
29.341/75
39.1

1/5058.6

試験・計測システム
図 3 に試験システムを示す。試験体上部は加力用けた(木製・89×140)を介して加力ジャッキとの接続を行う。試験体下部は木製土台(89×89)を介して鋼製土台との固定を行う。計測項目は加力梁と上梁の水平変位、試験体柱脚の浮き上がり変位、水平加力荷重である。加力時には試験体の柱脚部の浮き上がりが発生するため、見かけのせん断変形角から試験体の回転成分を差し引いた変形角を真のせん断変形角θとする。式 1 に真の変形角の算出式を示す。
真の変形角 = (加力梁変位 土台変位

910
73 132500−

柱脚浮上変位左 柱脚浮上変位右910
205

205

4-M16ボルト(せん断力伝達用)500

132 73加力用けた(木製・89×140)

M16ボルト(ホールダウン金物接続用)

140

加力ジャッキと接続

3030

SAHD-30

SAHD-30
木製土台(89×89)

1589

鋼製土台

1820

M16ボルト(ホールダウン金物接続用)

4-M16ボルト(せん断力伝達用)

図 2 試験システム図)

・・・
（式 1）

5 試験結果
図 3 に試験結果の荷重変形関係を示す。変形角の評価には真のせん断変形角を用いている。図 4 は荷重変形関係のプラス側の包絡線を用いて設計用特性値を評価したグラフである。表 1 は設計用特性値の評価結果の一覧である。図 5 は試験体の破壊状況で、ドリルねじ部のパンチングによる終局に至った。
30(kN)
253020(kN)

152520

終局耐力Pu21.28kN

15降伏耐力Py
15.41kN

105(rad)0-0.02-0.01

00.010.02

0.030.04-510-10-155
降伏点変形角Rv
0.0090rad-20

終局変形角Ru0.0333rad00-25

図 3 荷重変形関係0.005

0.010.015

0.020.025

0.03

図 4 包絡線による評価

表 1 設計用特性値の評価結果

特性値
最大耐力Pmax(kN)
最大耐力時変形角Rmax(rad)
降伏耐力Py(kN)
降伏変形角Ry(rad)終局耐力Pu(kN)
終局変形角Ru(rad)降伏点変形角Rv(rad)
剛性(KN/rad)
塑性率μ構造特性係数Ds(1/√2μ-1)
構造特性係数Ds(1/√μ)2/3Pmax(kN)
1/120rad.時の耐力(kN)
1/200rad.時の耐力(kN)
短期許容耐力Pa(kN/m)
終局耐力Pu(kN/m)

プラス側
23.560.0314
15.410.0065
21.28
0.03330.00902377
3.72
0.39
0.52
15.71
16.8413.127.2111.69

図 5 試験体の破壊状況

0.035(rad)0.04

ハイパネル型薄板軽量形鋼造せっこうボード耐力壁の試験報告書
1

試験日程

日時：2020 年 4 月 2 日(木)場所：ハウスプラス株式会社 横浜試験研究センター〒230-0004 神奈川県横浜市鶴見区元宮 1-12-242

試験体仕様

試験体は幅 1820[mm] (910×2P)、高さ 3030[mm]の耐力壁であり、構造用面材は普通せっこうボード 12.5mm である。図 1 に試験体の各構成詳細図を示す。
910

4045 40355

910

4041540415

404040 4535520
普通せっこうボード
910×1210mm
ｔ＝12.5mm

300
300
300
295

SAHD-30

SAHD-30

2089CN10(L=1910mm)

15300

300

300
外周DNR4241@1502-89LCN10(L=3026mm)

89LCN10(L=3026mm)

中通りDNR4241@300

89LCN10(L=3026mm)

中通りDNR4241@300

89LCN10(L=3026mm)
300
300
300
300

300

普通せっこうボード
910×1820mm
ｔ＝12.5mm

たて枠同士DNH4819@300

300
外周DNR4241@150
2-89LCN10(L=3026mm)

普通せっこうボード
910×1820mm
ｔ＝12.5mm

300

300

300

普通せっこうボード
910×1210mm
ｔ＝12.5mm

300

150

1180

150
150
150
60

140 30 130
150
150
150
150
150
150
150
15 150

SAHD-30

15140 150 150 150 150 14015 帯鋼板t=1.0mm,w=60mm,l=1820mm

150

150150

3030
1790

295

300
300

SAHD-30150

150

150 151515140 150 150 150 150 14015

24.5 40 24.5
2-89LCN1089LCN10

図 1 試験体詳細図

普通せっこうボード910×3030mm ｔ＝9mm

3加力サイクル・評価方法
試験は「薄板軽量形鋼造建築物設計の手引き 第 2 版」に示される方法によって行い、柱脚固定式(無載荷式)にて、試験体の見かけのせん断変形角は 1/450、1/300、1/200、1/150、1/100、1/75、1/50rad.を順に生じさせるような水平力で、正負両方向への繰り返し載荷を 3 回ずつ行った後は、一方向に荷重が最大荷重の 80％になるか、せん断変形角が1/15rad.に達するまで載荷する。評価は試験結果の真のせん断変計角と荷重の関係を用いて、包絡線及び終局変形角の軸とで囲まれる部分の面積によって行う。
表 2 加力表

変形角[rad]1/450 1/300 1/200 1/150 1/100
入力変位[mm] 6.5
9.8
14.7
19.529.3
41/7539.1

1/5058.6

試験・計測システム
図 3 に試験システムを示す。試験体上部は加力用けた(木製・89×140)を介して加力ジャッキとの接続を行う。試験体下部は木製土台(89×89)を介して鋼製土台との固定を行う。計測項目は加力梁と上梁の水平変位、試験体柱脚の浮き上がり変位、水平加力荷重である。加力時には試験体の柱脚部の浮き上がりが発生するため、見かけのせん断変形角から試験体の回転成分を差し引いた変形角を真のせん断変形角θとする。式 1 に真の変形角の算出式を示す。
真の変形角 = (加力梁変位 土台変位

910
73 132500−

柱脚浮上変位左 柱脚浮上変位右910
205

205

4-M16ボルト(せん断力伝達用)500

132 73

加力用けた(木製・89×140)

M16ボルト(ホールダウン金物接続用)

140

加力ジャッキと接続

3030

SAHD-30

SAHD-30
木製土台(89×89)

1589

鋼製土台

1820

M16ボルト(ホールダウン金物接続用)

4-M16ボルト(せん断力伝達用)

図 2 試験システム図)

・・・
（式 1）

5 試験結果
図 3 に試験結果の荷重変形関係を示す。変形角の評価には真のせん断変形角を用いている。図 4 は荷重変形関係のプラス側の包絡線を用いて設計用特性値を評価したグラフである。表 1 は設計用特性値の評価結果の一覧である。図 5 は試験体の破壊状況で、ドリルねじ部のパンチングによる終局に至った。
10(kN)
89(kN)
86

終局耐力Pu7.08kN7462(rad)0-0.03-0.02-0.01

00.010.02

降伏耐力Py4.87kN

50.04 40.03-232-41

降伏点変形角Rv0.0039rad-6

終局変形角Ru0.0333rad00-8

図 3 荷重変形関係0.005

0.010.0150.02

0.0250.03

図 4 包絡線による評価

表 1 設計用特性値の評価結果

特性値
最大耐力Pmax(kN)
最大耐力時変形角Rmax(rad)
降伏耐力Py(kN)
降伏変形角Ry(rad)終局耐力Pu(kN)
終局変形角Ru(rad)降伏点変形角Rv(rad)
剛性(KN/rad)
塑性率μ構造特性係数Ds(1/√2μ-1)
構造特性係数Ds(1/√μ)2/3Pmax(kN)
1/120rad.時の耐力(kN)
1/200rad.時の耐力(kN)
短期許容耐力(kN/m)
終局耐力(kN/m)

プラス側
7.35
0.01704.87
0.00277.08
0.03330.0039
1824
8.58
0.25
0.34
4.90
7.07
6.28
2.67
3.89

図 5 試験体の破壊状況

0.035(rad)0.04