コンクリート工学年次論文集，Vol.31，No.1，2009

論文

フライアッシュを混入した再生粗骨材を用いたコンクリートの高温加熱後の力学的特性
伸二*1・岡田河辺和寿*2・菊地剛広*3・陳海峰*4

要旨：フライアッシュを混入した再生粗骨材を用いたコンクリートの高温加熱後の力学的特性について実験を行い，以下の結果を得た。(1) フライアッシュを混入した普通粗骨材と再生粗骨材のコンクリートの単位容積質量や圧縮強度と弾性係数の力学的特性と加熱温度の関係を求め，粗骨材の差が少ないことがわかった。
(2) フライアッシュの混入の有無で比較し，有無の差が少ないことがわかった。(3) 高温加熱後のコンクリートの超音波伝播速度測定を行い，伝播速度は加熱温度が高くなるにつれて低下した。(4) 高温加熱後再び4 週間水中養生したコンクリートの圧縮強度と弾性係数の回復が見られた。
キーワード：再生粗骨材，フライアッシュ，高温加熱，圧縮強度，超音波伝播速度測定，伝播速度

1. はじめにを検討した。また，高温加熱後再び 4 週間水中養生した

廃コンクリートの有効利用のため，再生粗骨材を使用コンクリートの圧縮強度と弾性係数の回復を検討した。

したコンクリートが用いられている。筆者らは再生粗骨材を用いたコンクリートの高温加熱後の力学的特性に

2. 実験方法

ついて，コンクリートの水セメント比 30%と 50%，養生

2.1 実験条件

期間を 4 週間水中養生と 8 週間水中養生で高温加熱後の1）実験条件を表−1 に示す。養生期間は 4 週間水中養生，した。さらに，木材

8 週間水中養生，13 週間水中養生の 3 水準，使用骨材は片が混入した再生粗骨材を用いたコンクリートの高温

再生粗骨材と普通粗骨材の 2 水準，加熱温度は 20℃（常加熱後の力学的特性について，水セメント比 50％，養生温，加熱無しのこと）と 100，200，400，600℃の 5 水準

期間を 4 週間水中養生と 8 週間水中養生，13 週間水中養とした。また，13 週間水中養生の高温加熱実験の後，供生で，再生粗骨材製造の工程上入ってしまう大きさの木試体を養生槽に戻し 4 週間の水中養生後，圧縮試験を行

材片を 0％から 2％まで 0.5%刻みで意図的に混入させ，い強度回復の検討をした。水セメント比は普通コンクリ

コンクリートの力学的特性を検討

高温加熱後のコンクリートの力学的特性を検討

2）した。

ートを想定し 50％とした。加熱温度は，600℃までのまた，近年，電力使用量の大幅な増加に伴い火力発電

200℃毎と過去の実験から特異な結果が得られると思わ所から大量のフライアッシュが排出されており，フライれる 100℃とした。フライアッシュは無の 0％と，セメアッシュをコンクリートに混入し有効利用を図っていント置換率(内割)で 30％の 2 水準とした。

る。フライアッシュを混入したコンクリートの高温加熱

なお，過去の実験データと比較をするため，過去の実後の圧縮強度や弾性係数は重要でありながら知見が少験条件 1，2）と表−1 の実験条件を統一した。

なく、さらにフライアッシュを混入した再生粗骨材を用2.2 使用材料と調合普通ポルトラントセメント，細骨材に大井川水系産川いたコンクリートの高温加熱後の知見は皆無である。
そこで本研究では，再生粗骨材を用いたコンクリート砂（表乾密度：2.58g/cm3），粗骨材に再生粗骨材（表乾にフライアッシュを混入した供試体を用い，単位容積質密度：2.63g/cm3）と岡崎産砕石（表乾密度：2.68g/cm3）

量や圧縮強度と弾性係数のコンクリートの力学的特性を使用した。骨材の品質を表−2 に示す。混和剤は，ポを検討した。また本研究では，コンクリートの高温加熱

リカルボン酸系高分子化合物を主成分とする高性能 AE後の単位容積質量残存比，圧縮強度残存比，弾性係数残減水剤を使用した。フライアッシュは，JIS A6201 のⅡ存比も検討した。さらにコンクリートが受けた温度を推種を使用した。各コンクリートの調合を表−3 に示す。N定する一資料として超音波伝播速度測定装置を用い，伝は普通コンクリート，RHG は再生コンクリート，FA30％

播速度と加熱温度の関係から高温加熱後の力学的特性は 30％のフライアッシュを混入したことを示す。

*1 名古屋工業大学大学院教授

工博*2 名古屋工業大学大学院

大学院生*3 名古屋工業大学大学院

大学院生*4 名古屋工業大学

講師

(正会員)

工修

(正会員)

博士（工学）

(正会員)

-763-

表−1

表−4

実験条件

項目

摘要

水準数

養生期間

4 週間水中、8 週間水中、13 週間水中

3

使用粗骨材

再生粗骨材、普通粗骨材

2

加熱温度

20℃、100℃、200℃、400℃、600℃

5

フライアッシュ0％、30％

2

記号

産地

RHG

不明

再生粗骨材の産出に関する情報
原骨材

原骨材発生地の種類

測定時期

骨材の品質
表乾密度

粗粒率

吸水率

（g/cm3）

(%)

(%)

記号

骨材の種類

S

大井川水系産川砂

2.58

2.72

2.08

G

岡崎産砕石

2.68

6.70

0.67

RHG

再生粗骨材

2.63

6.43

1.91

反応性

東京都千代田砂利

無害区事務所ビル

表−5表−2アルカリシリカ

測定項目

種類

測定方法

単位容積質量変化−

圧縮強度

JIS A 1108

弾性係数

JIS A 1149 を参考

超音波測定

−

加熱前後

温度

表−3

単位質量（kg/m3）

W
記号/CW

C

計画温度
(100℃,200℃,400℃,600℃)

コンクリートの調合

FA

S

RHG

自然冷却

予備加熱温度 予備加熱 (3時間)(60℃)
常温(20℃)

混和剤
G

温度保持 (24時間)

対セメ

図−1ント（%）

昇温速度 100℃/h
時間

加熱方法の概要

パソコン

N：
FA30％
RHG：

5FA30％

0

RHG：
FA0％

170

238

102

777

972-

0.45

170

238

102

777-

955

0.4

170

340-

796-

980

0.75

パルサ･レシーバ

プリアンプ

図−22.3 再生粗骨材

受信探触子

供試体 送信探触子

超音波伝播速度測定装置

2.6 加熱方法

本実験で使用した再生粗骨材は偏心ローター式処理プログラム調節器付き電気炉を用いて加熱した。加熱装置により製造して JIS A5201 の再生粗骨材 H とした。

時の供試体は加熱中に水分散逸を認めるアンシール状産出に関する情報を表−4 に，その写真を写真−1 に示態とし，無載荷状態にて行った。加熱実験は養生条件にす。再生粗骨材のアルカリシリカ反応性については，塩従い，4，8，13 週間水中養生終了後に行った。供試体の酸でセメント分除去後に化学法にて検査を実施し，無害内外温度差，熱応力による影響を小さくするため，既住と判定した。の研究 3,4）を参考とし，予備加熱を 3 時間，60℃で行っ

2.4 測定項目と測定方法た。昇温速度は 100℃/h とした。計画温度到達後は供試測定項目を表−5 に示す。単位容積質量変化，圧縮強体内部温度が均一となるように，24 時間温度保持した。

度，弾性係数（ヤング係数）と超音波測定装置を用いて加熱方法の概要を図−1 に示す。

コンクリートの伝播速度の測定を行った。単位容積質量2.7 加熱後の処理の測定は電子天秤で行った。供試体は，φ100×200mm 円

加熱後の降温は炉内のファンを作動させながら自然柱供試体を用い，供試体本数は各実験条件に対して 3 本冷却とし，炉内の雰囲気温度が常温になるまで供試体をとした。

炉内に放置した。表−5 に示す測定は降温から 5〜24 時

2.5 打設と養生間後，常温下で行った。

コンクリートの打設には，容量 100L 強制練ミキサを2.8 超音波伝播速度の測定
超音波伝播速度測定装置を図−2 に示す。今回の実験使用した。打設翌日に脱型を行い，その後は各養生期間20±3℃の水中養生を行った。

で使用した超音波パルサ・レシーバの電圧は 10〜600V，-764-3402.9383634
普通粗骨材
再生粗骨材

3230写真−12.842圧縮強度(N/mm )2弾性係数(×10 N/mm )

42

再生粗骨材

24

図−36810養生期間(週)1214

圧縮強度と養生期間

2.72.6普通粗骨材
再生粗骨材

2.52.424

図−46810養生期間(週)1214

弾性係数と養生期間

発信周波数は 30kHz〜10MHz，波数は 1〜31 の範囲で変化

表面が乳白色に変化し，すべての供試体において幅が太させることがでる。また，超音波を受信する際にノイズいひび割れを多数確認した。使用骨材の違いによる影響を減少させ，より安定した波形を取得できるように，受は，本実験の範囲では認められなかった。また，養生期

信探触子と本体の間にプリアンプを使用した。本実験で間の違いによる影響は，本実験の範囲では上記の内容以は，図−2 のように発信探触子から供試体内部に超音波外には認められなかった。

を発生させ，受信探触子で波を取得する二探触子透過法

3.3 単位容積質量を用いた。探触子と供試体の接触面にグリセリンを塗布(1)普通粗骨材と再生粗骨材し，超音波の伝播性能を向上させた。

フライアッシュを混入した普通粗骨材と再生粗骨材

波形が安定するように電圧を 10V，50V，100V に変えのコンクリートの単位容積質量と加熱温度の関係を図て，周波数は 50kHz，波数は 1 とした。

−5 に示す。加熱温度が高いものほど単位容積質量が減2.9 伝播速度の算出少している。また，単位容積質量残存比と加熱温度の関探触子の内部には，波を発生させる振動子が存在する。

係を図−6 に示す。単位容積質量残存比は，常温時の単その振動子を保護するための保護板があるため，探触子位容積質量に対する各加熱後の単位容積質量の比を表同士を直接接触させても波の立ち上がりには僅かな時したものである。加熱温度が高いものほど単位容積質量間差 t0 が生じる。この時間差は各周波数で異なり，超音残存比も減少している。本実験では使用粗骨材の種類に波の伝播時間を求める際に，波の到達時間 t1 から，このかかわらず，加熱温度が高くなるとともに単位容積質量時間差 t0 を引いたものが超音波の伝播時間となる。伝播残存比が低下している。単位容積質量残存の傾きは，加速度は，供試体の長さから超音波の伝播時間を除した式

熱温度が 100℃から 200℃において大きく，200℃から1 となる。

600℃の加熱温度では概ね一定の傾きを示している。

v=lt1 − t 0(2) フライアッシュ混入の有無（1）

フライアッシュの混入の有無で比較した再生粗骨材

v：伝播速度(m/s)のコンクリートの単位容積質量と加熱温度の関係を図

l：円柱供試体の長さ(ｍ)−7 に示す。同様にフライアッシュの混入の有無で比較

t0：探触子による時間差(s)した単位容積質量残存比と加熱温度の関係を図−8 に示

t1：超音波の到達時間(s)す。本実験においてフライアッシュの混入の有無による単位容積質量の違いは見られなかった。

3. 実験結果と考察

3.4 圧縮強度

3.1 常温時のコンクリートの力学的特性(1)普通粗骨材と再生粗骨材

養生期間 4 週間，8 週間，13 週間の常温時のフライア

フライアッシュを混入した普通粗骨材と再生粗骨材

ッシュを混入した普通粗骨材と再生粗骨材のコンクリのコンクリートの圧縮強度と加熱温度の関係を図−9 にートの圧縮強度を図−3 に，弾性係数を図−4 に示す。

示す。圧縮強度は加熱温度 100℃で低下した後，加熱温両者とも，養生期間が長くなるほど大きくなった。

度 200℃で上昇し，以降の加熱温度では再び低下した。

3.2 外観観察

これは過去の研究 1,２）と同じ傾向であった。各加熱温度

加熱温度 100℃,200℃では表面が白色に変化し，一部の供試体に亀甲状のひび割れを確認した。加熱温度において圧縮強度は，普通粗骨材のコンクリートが再生粗骨材のコンクリートより大きい値を示した。

400℃では表面が薄い桃色に変化し，すべての供試体に

圧縮強度残存比と加熱温度の関係を図−10 に示す。圧幅が細いひび割れを少数確認した。加熱温度 600℃では縮強度残存比は，常温時の圧縮強度に対する各加熱後の-765-

1.21.510.500100

図−5200300400
加熱温度(℃)

500

単位容積質量と加熱温度

10.90

図−6(普通粗骨材と再生粗骨材)

500

100

図−8200300400
加熱温度(℃)

500

600

200300400
加熱温度(℃)

500

600

単位容積質量と加熱温度(FA0%と FA30%)

24030N4wFA30%
N8wFA30%
N13wFA30%
RHG4wFA30%
RHG8wFA30%
RHG13wFA30%

2000

100

単位容積質量残存比と加熱温度 図 − 9(FA0%と FA30%)

1001.51000

単位容積質量残存比と加熱温度 図−7

圧縮強度残存比0.90.550
圧縮強度(N/mm )11060060

RHG4wFA0%
RHG8wFA0%
RHG13wFA0%
RHG4wFA30%
RHG8wFA30%
RHG13wFA30%

1.10.8200300400
加熱温度(℃)

RHG4wFA0%
RHG8wFA0%
RHG13wFA0%
RHG4wFA30%
RHG8wFA30%
RHG13wFA30%

1.5(普通粗骨材と再生粗骨材)

1.2

単位容積質量残存比

100

231.10.8600

2.5
N4wFA30%
N8wFA30%
N13wFA30%
RHG4wFA30%
RHG8wFA30%
RHG13wFA30%

単位容積質量(g/cm )N4wFA30%
N8wFA30%
N13wFA30%
RHG4wFA30%
RHG8wFA30%
RHG13wFA30%

単位容積質量残存比

23

単位容積質量(g/cm )2.5200300400
加熱温度(℃)

500600圧縮強度と加熱温度(普通粗骨材と再生粗骨材)

圧縮強度の比である。

1N4wFA30%
N8wFA30%
N13wFA30%
RHG4wFA30%
RHG8wFA30%
RHG13wFA30%

0.500100

図−10200300400
加熱温度(℃)

500600圧縮強度残存比と加熱温度(普通粗骨材と再生粗骨材)

クリートの圧縮強度残存比は，フライアッシュを混入し普通粗骨材と再生粗骨材のコンクリートの両者とも，ないコンクリートの圧縮強度残存比を上回った。

200℃の加熱温度において，養生期間が短い 4 週間水中(3)養生期間養生の圧縮強度残存比が大きかった。13 週間水中養生の圧縮強度残存比は養生期間が短いものほど，高い圧縮フライアッシュを混入した再生粗骨材のコンクリート強度残存比を示す結果となった。加熱温度が 200℃の場は，200℃の加熱温度において圧縮強度残存比が小さか合にその傾向は顕著であった。

った。どのコンクリートも 200℃の加熱温度では圧縮強3.5 弾性係数度残存比は増加し，400℃，600℃において減少した。

(1)普通粗骨材と再生粗骨材(2)フライアッシュ混入の有無

フライアッシュを混入した普通粗骨材と再生粗骨材

フライアッシュの混入の有無で比較した再生粗骨材のコンクリートの弾性係数と加熱温度の関係を図−13のコンクリートの単位容積質量と加熱温度の関係を図に示す。本実験では使用粗骨材種類にかかわらず，100℃−11 に示す。どのコンクリートも圧縮強度は加熱温度の加熱温度までは一定で，加熱温度が高くなると弾性係100℃において低下した後，加熱温度 200℃で上昇し，以数が低下した。

降の加熱温度で再び低下した。フライアッシュを混入し弾性係数残存比と加熱温度の関係を図−14 に示す。弾

たコンクリートの圧縮強度は，フライアッシュを混入し性係数残存比は，常温時の弾性係数に対する各加熱後のないコンクリートの圧縮強度を下回る結果となった。

弾性係数の比である。本実験では，使用骨材種類にかか圧縮強度残存比と加熱温度の関係を図−12 に示す。圧縮強度残存比は，常温時圧縮強度に対する各加熱後の圧わらず，加熱温度が高くなるとともに，弾性係数残存比が低下している。

縮強度の比である。フライアッシュの有無に関わらず，(2)フライアッシュ混入の有無

どのコンクリートも 200℃の加熱温度では圧縮強度残存

フライアッシュの混入の有無で比較した再生粗骨材比は増加し，400℃，600℃において減少した。4 週間とのコンクリートの弾性係数と加熱温度の関係を図−15

8 週間の水中養生のフライアッシュを混入した再生粗骨に示す。本実験ではフライアッシュ混入の有無にかかわ材のコンクリートは，200℃の加熱温度において圧縮強らず，加熱温度が高くなると弾性係数が低下している。

度残存比が大きかった。フライアッシュを混入したコン

弾性係数残存比と加熱温度の関係を図−16 に示す。弾-766-

1.5606N4wFA30%
N8wFA30%
N13wFA30%
RHG4wFA30%
RHG8wFA30%
RHG13wFA30%

54030RHG4wFA0%
RHG8wFA0%
RHG13wFA0%
RHG4wFA30%
RHG8wFA30%
RHG13wFA30%

20100100

図 − 11200300400
加熱温度(℃)

5000100

図−12

圧縮強度と加熱温度

200300400500

図−14200300400
加熱温度(℃)

10100200500

図 − 13500

600

弾性係数と加熱温度

1.5
RHG4wFA0%
RHG8wFA0%
RHG13wFA0%
RHG4wFA30%
RHG8wFA30%
RHG13wFA30%2

弾性係数残存比と加熱温度(普通粗骨材と再生粗骨材)

400(普通粗骨材と再生粗骨材)

44600

300

加熱温度(℃)

圧縮強度残存比と加熱温度5
弾性係数(×10 N/mm )0.510020600

603(FA0%と FA30%)
N4wFA30%
N8wFA30%
N13wFA30%
RHG4wFA30%
RHG8wFA30%
RHG13wFA30%

14

加熱温度(℃)

1.5

弾性係数残存比

0.50600(FA0%と FA30%)

0

RHG4wFA0%
RHG8wFA0%
RHG13wFA0%
RHG4wFA30%
RHG8wFA30%
RHG13wFA30%

弾性係数残存比014

圧縮強度残存比2

圧縮強度(N/mm )2

弾性係数(×10 N/mm )5032

RHG4wFA0%
RHG8wFA0%
RHG13wFA0%
RHG4wFA30%
RHG8wFA30%
RHG13wFA30%

10.5

100100200300400
加熱温度(℃)

図−155000600

弾性係数と加熱温度0100

図−16200300400
加熱温度(℃)

500

弾性係数残存比と加熱温度(FA0%と FA30%)(FA0%と FA30%)

性係数残存比は，常温時の弾性係数に対する各加熱後の強度は 200℃〜600℃で上昇し，600℃の加熱温度で 13 週弾性係数の比である。本実験では，フライアッシュ混入間水中養生後に高温加熱したコンクリートの圧縮強度の有無にかかわらず，加熱温度が高くなるとともに，弾を上回り，圧縮強度の回復が見られた。

性係数残存比が低下している。

同様に，13 週間水中養生後に高温加熱したコンクリー

3.6 伝播速度

トと，高温加熱後再び 4 週間水中養生したコンクリート伝播速度と加熱温度の関係を図−17 に示す。加熱温度の弾性係数と加熱温度の関係を図−19 に示す。弾性係数が高くなるにつれて伝播速度が低下している。超音波ははすべての加熱温度で，高温加熱後 4 週間水中養生を行物体を振動させることにより伝播していく。供試体内部ったコンクリートの弾性係数が，13 週間水中養生後に高の空隙が多くなり超音波が伝播しにくいため、伝播速度温加熱したコンクリートの弾性係数を上回り，弾性係数が低下したと考える。今回の試験結果では特に加熱温度の回復が見られた。

100℃〜200℃において伝播速度の大きな低下が見られ3.8 相関式による考察ており，約 30％低下した。これは，弾性係数と加熱温度

過去の研究 1，2）と同様に相関式を求める。13 週間水中の関係を示す図−13 と同様の低下傾向を示している。な養生したコンクリートの単位容積質量残存比と圧縮強お，400℃の加熱温度でフライアッシュの混入なしの再度残存比の関係を図−20 に，単位容積質量残存比と弾性生粗骨材のコンクリートの伝播速度が大きくなってい係数残存比の関係を図−21 に，弾性係数残存比と圧縮強る原因は不明で検討中である。

度残存比の関係を図−22 に示す。
本研究の範囲内において，加熱温度を区別せず，圧縮3.7 再水中養生後の圧縮強度と弾性係数フライアッシュを混入した普通粗骨材と再生粗骨材強度残存比を X，単位容積質量残存比を Y とすると，式のコンクリートを 13 週間水中養生後，各計画温度に高(2)の関係を得た。

温加熱した後，再び 4 週間水中養生をした。13 週間水中Y=0.10X+0.86(2)

養生後に高温加熱したコンクリートと，高温加熱後再び同様に，本研究の範囲内において弾性係数残存比を X，4 週間水中養生したコンクリート（図中で回復と示す）

単位容積質量残存比を Y とすると，式(3)の関係を得た。

を比較した圧縮強度と加熱温度の関係を図−18 に示す。
高温加熱後再び 4 週間水中養生したコンクリートの圧縮-767-

Y=0.10X+0.88600(3)同様に，本研究の範囲内において圧縮強度残存比を X，

5000

N13wFA30%
RHG13wFA30%
N4w回復FA30%
RHG4w回復FA30%

2000
1000

302010100200300

400

50006000100200

図−17300400

図−1811
単位容積質量残存比

単位容積質量残存比

1.20.80.60.4106000100

11.2

単位容積質量残存比と200300400
加熱温度(℃)

500600

弾性係数と加熱温度

y = 1.3x - 0.42
1.2N13wFA30%
RHG13wFA30%

10.80.60.400.40.60.8
圧縮強度残存比

図−19N13wFA30%
RHG13wFA30%

0.2N13wFA30%
RHG13wFA30%

図−202

y = 0.10x + 0.88
1.20.23

圧縮強度と加熱温度

y = 0.10x + 0.8604

加熱温度(℃)

伝播速度と加熱温度

0.2

500

弾性係数残存比

0加熱温度(℃)

024042

3000

N13wFA30%
RHG13wFA30%
N4w回復FA30%
RHG4w回復FA30%5弾性係数(×10 N/mm )50
圧縮強度(N/mm )伝播速度(m/s)

4000

0660
N13wFA30%
RHG13wFA30%
RHG13wFA0%

0.80.60.40.200.20.40.60.811.2000.2

弾性係数残存比

図−21

圧縮強度残存比(13w)

Y＝1.3X‑0.420.60.811.2

圧縮強度残存比

単位容積質量残存比と図−22

弾性係数残存比(13w)

弾性係数残存比を Y とすると，式(4)の関係を得た。

0.4

弾性係数残存比と圧縮強度残存比(13w)

謝辞

(4)

本研究の範囲内において，単位容積質量残存比と圧縮研究の遂行に当たり，本学名誉教授川嶋紘一郎工学博士と，本学卒論生関戸重裕氏に謝辞を表します。

強度残存比，単位容積質量残存比と弾性係数残存比のそ参考文献

れぞれの間に，相関の高い式を得ることが出来た。弾性1)

河辺伸二，岡田和寿，滝本憲太：再生粗骨材を用い係数残存比と圧縮強度残存比の関係については，他の関たコンクリートの高温加熱後の力学的特性，コンク係よりも相関が低かった。

リート工学年次論文報告集，29‑1，pp.783‑788，2007.7

4. まとめ2)

河辺伸二，岡田和寿，菊地剛広：木材片が混入した(1) フライアッシュを混入した普通粗骨材と再生粗骨再生粗骨材を用いたコンクリートの高温加熱後の材のコンクリートの単位容積質量や圧縮強度と弾性係力学的特性，コンクリート工学年次論文報告集，数の力学的特性と加熱温度の関係を求め，粗骨材の差が30‑1，pp.513‑518，2008.7少ないことがわかった。

3)

クリートの力学的性状，コンクリート工学年次論文(2) フライアッシュの混入の有無で比較した再生粗骨報告集，29‑1，pp.97‑102，2007.7

材のコンクリートの単位容積質量，圧縮強度，弾性係数と加熱温度の関係を求め，有無の差が少ないことがわか

一瀬賢一：高温加熱を受けた 100N/mm2 級高強度コン

4)

廣畑光生，河辺伸二，岡島達雄，賀屋善行：高温加った。

熱後の高強度コンクリートの力学的性質，コンクリ(3) 高温加熱後のコンクリートの伝播速度は，加熱温ート工学年次論文報告集，19‑1，pp.625‑630，1997.6
5)

度が高くなるにつれて低下した。
(4) 高温加熱後再び 4 週間水中養生したコンクリートの圧縮強度と弾性係数の回復が見られた。

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コンクリート工学ハンドブック，朝倉書店，1981.11