2018 年版

耐震診断・改修のためのガイドライン

2018 年 6 ⽉ 1 ⽇（2024 年 8 ⽉ 22 ⽇追記）

⼀般社団法⼈広島県建築⼠事務所協会
建築物耐震診断等評価委員会

ガイドラインの改訂にあたって
本ガイドラインは広島県建築⼠事務所協会建築物耐震診断等評価委員会（評価委員会）において故南宏⼀先⽣（当時福⼭⼤学教授）の指導のもとに平成 9 年に発⾏されたものです。当時
は 1995 年の阪神淡路⼤震災を受けて防災拠点や学校施設など早急に診断改修を迫られていた時期でもあり、(財)⽇本建築防災協会耐震診断基準（診断基準）だけでは様々な物件に対応できず、当評価委員会独⾃に評価基準を⽰す必要があったからです。これは診断者に対するものだけでなく、評価する委員会側にもその必要がありました。平成 23 年には低強度コンクリー
トや診断次数、改修⽅法等の重要な項⽬を盛り込んで改訂版を発⾏しています。特に低強度コ
ンクリートについては全国に先駆け佐藤⽴美先⽣（広島⼯業⼤学名誉教授）、南宏⼀先⽣（前出）を中⼼に情報収集にあたりました。
この度、診断基準が改定されるにあたって、当ガイドラインも診断基準に合わせて改定するとともに平成 23 年の改定時から今⽇に⾄るまで様々な項⽬における当評価委員会の推奨事項も盛り込んで、平成 30 年に新しいガイドラインとして改めて発⾏することにしました。改訂にあたってはできるだけ診断者の⾃由度を認めつつ、評価の公平性も担保するよう⼼掛けました。⼀⽅、これまで診断・改修建物としては RC 造や鉄⾻造がほとんどでしたが、少しずつではありますが組積造建築物や⽊造建築物の評価も⾏うようになりました。これは歴史的建造物の保存・活⽤を求められているためであります。しかしながら、現時点ではその様な建物に関する評価⽅法の妥当性については⼗分とは⾔い難い状況であります。当評価委員会では少しでも地震被害軽減を⽬指して診断改修を前進させる必要があると考え、現状で得られることのできる学術的知⾒に基づいて評価することとしました。そのことを念頭において評価⽅法および報告書の例を提⽰しました。
本ガイドラインの⽬的は診断・改修⽅法を厳密に規定するものではなく、建物のより正確な
耐震性能把握とその実態に基づいた耐震改修を⾏うことにあります。⼀昨年の熊本地震に例を⾒るまでもなく巨⼤地震はどこでも発⽣する可能性があり、耐震性の乏しい建物の診断・改修
は喫緊の課題であるといえます。当ガイドラインがこのことに少しでもお役⽴てれば幸いです。
最後になりますが、本ガイドラインの改訂は当評価委員の尽⼒なくしては達成できないものでありました。ここに記して敬意を表したいと思います。
平成 30 年 6 ⽉（⼀社）広島県建築⼠事務所協会 建築物耐震診断等評価委員会
委員⻑ 荒⽊秀夫

【⽬次】
本⽂（１） 耐震診断の定義と内容

１（２） 準拠する基・規準

１（３） 現地調査について

１（４） 耐震診断・耐震改修について

３

解説
解説−１ エキスパンションジョイントについて

８

解説−２ 低強度コンクリートについて

１１

解説−３ 耐震改修における耐⼒偏⼼について

２３

解説−４ 技術評価取得⼯法運⽤のルールについて

２５

解説−５ 補強コンクリートブロック造(CB 造)の耐震診断及び耐震改修について

２７

解説−６ ⽊造建物の耐震診断について

２８

解説−７ 煉⽡造建物の耐震診断について

３０

参考資料
提出書類−０１ 評価委員会への提出書類書式について

３４

提出書類−０２ 報告書に添付すべき内容について

３４

提出書類−０３ 耐震診断の評価範囲について

３６

(1) 耐震診断の定義と内容①

第 1 次診断第 1 次診断法においては、建物の鉛直部材を、柱・極短柱及び壁の 3 種類に分類し、保有性能基本指標 E0 は、それぞれの強度指標 C と靭性指標 F 及び強度寄与係数 αj の略
算値を⽤いて計算する。

② 第 2 次診断
第 2 次診断法においては、建物の鉛直部材を、せん断壁・曲げ壁・せん断柱・曲げ柱及び極脆性柱の 5 種類に分類し、強度指標 C と靭性指標 F 及び部材の⽔平剛性にもとづく強度寄与係数 αj を⽤いて、靭性指標と累積強度指標 CT の関係を求め、保有性能基本指標 E0 を算定する。
診断者が第 2 次診断法に適さないと判断した建物の箇所は、該当部分だけを取り出して第 3 次診断法に準じて計算を⾏い、他の部分の第 2 次診断法による計算結果と組み合わせて診断を⾏う。
③ 第 3 次診断
第 3 次診断法においては、建物の鉛直部材を、第 2 次診断法における 5 種類に、曲げ梁⽀配型柱・せん断梁⽀配型柱及び回転壁の 3 種類を加えて計 8 種類に分類し、第 2 次
診断法と同様に、強度指標 C と靭性指標 F 及び部材の⽔平剛性にもとづく強度寄与係数αj を⽤いて、靭性指標と累積強度指標 CT の関係を求め、保有性能基本指標 E0 を算定する。
(2) 準拠する基・規準
２.１ 耐震診断・耐震改修を検討するにあたっての基・規準について
本評価委員会においては、建物の耐震診断についての評価は、⽇本建築防災協会（以下、建防協という）の諸規準によるものとする。なお、学校建物で、屋内運動場専⽤の建物についての耐震診断は、⽂部省⼤⾂官房⽂教施設企画部発⾏の『屋内運動場等の耐震性能診断基準』による。
別途の検討により、上記の基準と同等と認めた場合にはこの限りではない。また、耐震診断、及び改修は最も新しい基・規準によるものとする。改修のみ提出の場合、参考値として新しい基・規準による耐震診断結果を提出する。
また、『官庁施設の総合耐震診断・改修基準及び同解説』によって耐震診断、耐震改修を⾏う場合、EXP.J のある建物については、建防協の形状指標を適⽤する。
(3) 現地調査について
３.１ コンクリートコア採取について
コンクリートコアは、各階・各⼯期毎に同径のコアを「2017 年版 耐震診断基準 解表 2.3-1 コアの採取本数」以上採取することを原則とする。また、鉄⾻造等その他の構造の場合は地中梁を含めた基礎から採取することを原則とする。
３.２ コンクリート強度について
コンクリートの推定強度は、「2017 年版 耐震診断基準 2.3 本調査 （4）コンクリ−ト材料の調査」による。なお、設計基準強度を割り増した推定強度を⽤いる場合（設計1

基準強度が設計図⾯で確認できるものに限る）及び低強度コンクリ−トのコア径は、100㎜を原則とする。
３.３ コンクリートの中性化について
コンクリ−トの中性化評価は、中性化深さ（コアの平均中性化深さに標準偏差の 1/2 を加算した数値）と基準値（浜⽥式 Ⅹ=√（t/7.2）㎝）によって下記で評価する。
1）各階各コア全ての測定値（コア１⾯の平均中性化深さ）のうち、1 ヶ所でも 30 ㎜を超える場合は、全階が 1/3 以上の区分
2）各階毎に中性化深さが 30 ㎜以下で、かつ基準値を超える場合は、1/3〜1/9 の区分
3）各階毎に中性化深さが 30 ㎜以下で、かつ基準値未満の場合は、1/9 未満の区分
4）各階毎に中性化が⽣じていない場合は、0 区分
なお、「Ⅰ床・⼩梁を含む」「Ⅱ⼤梁」「Ⅲ壁・柱」は同じ評価区分とする。
３.４ 鉄⾻部分の現地調査について
鉄⾻の現地調査では、設計図書との照合調査を主体として⾏う。すなわち、部材の⼨法調査、ボルトの調査、溶接部の調査及び偏⼼接合部の有無の調査である。特に、設計図書に記載された完全溶込溶接部については、超⾳波探傷試験等により溶接部の施⼯状況を詳細に調査するものとする。
（S 造耐震診断報告書書式を参照のこと。）また、錆び等部材の性能を損なう原因についても調査を⾏う。
なお、超⾳波探傷試験、すみ⾁溶接のサイズ測定等を必要とする建物で、同調査を実施
しない場合は原則として評価を受け付けない。ただし、耐震診断のみの評価を受ける場合
で、次のことを満⾜する場合はその限りではない。
⽬視調査において、スカーラップ・エンドタブ・裏あて⾦などが確認できた場合のみ超⾳波探傷試験を実施しなくても突き合わせ溶接の耐⼒とすることができるが、溶接部の強度や F 値の設定等において安全側の仮定とし診断を⾏うこと。また、⽬視調査において、
スカーラップ・エンドタブ・裏あて⾦などが確認できない場合はすみ⾁溶接とみなし診断を⾏う。
なお、⽬視調査が困難な場合は当委員会に診断⽅針（溶接部の評価⽅法や F 値の設定など）を記⼊した相談票を提出のこと。
現地調査を⾏わず、耐震診断の評価を受けている建物を改修する際には必ず超⾳波探傷試験、すみ⾁溶接のサイズ測定等を⾏うこと。
３.５ 不同沈下について測量調査や聞き取り調査及び簡易な調査等により、建物に有害な不同沈下が⽣じていないかを調査する。
３.６ エキスパンションジョイントについて
⼤地震時に隣接する建物が衝突し、⼈命にかかわることがないように考慮しなければならない。そのため、エキスパンションジョイントについては適切に考慮する必要がある。
なお、詳細な取り扱いについては、解説-1 による。

2

３.７ 設計図書が無い場合の調査⽅法について
設計図書が無い場合の調査⽅法は、事前に、委員会へ相談表と調査計画書を提出し、確認を受けることを原則とする。
(4) 耐震診断・耐震改修について
４.１ 耐震診断の診断レベルについて
耐震診断の診断レベルは、第 2 次診断法を原則とする。ただし、第 2 次診断法によってその建物の耐震性能が評価できないと判断される場合には、第 3 次診断法の結果を考慮する。
なお、主要構造が鉄⾻鉄筋コンクリート造で、塔状⽐が 4.0 を超える場合は、第３次診断法を原則とする。
４.２ 耐震改修の診断レベルについて
改修後における建物の耐震性能の評価は、第 2 次診断法としてよい。第 2 次診断法とした場合、原則として決定 F 値は 1.5 以下とする。ただし、第 2 次診断法によってその建物の耐震性能が評価できないと判断される場合は、第 3 次診断法とする。
補強架構については原則浮上りが⽣じないようにする。また、フレーム補強など、梁崩壊の影響が⼤きい場合は、梁崩壊を考慮する。
なお、主要構造が鉄⾻鉄筋コンクリート造で、塔状⽐が 4.0 を超える場合は、第３次診断法を原則とする。
４.３ 建物の固有周期について
建物の 1 次固有周期は、昭和 55 年建告第 1793 号第 2 による。ただし、詳細な検討を⾏った場合には、この限りではない。また、下層部が鉄筋コンクリート造、上層部が鉄⾻造である混合構造の建物については、改修設計の場合必要に応じて詳細な検討を⾏う。
４.４ 厚 10 ㎝以上の壁の取り扱いについて
厚 10 ㎝以上の腰壁、たれ壁、袖壁等は、耐⼒壁として評価することを原則とする。
４.５ 雑壁の耐⼒について
雑壁の耐⼒は、メカニズムの明解なもののみ考慮する。
４.６ 壁の⽔平⼒負担について
壁の負担⽔平⼒の算定においては、その壁に接続する床版等の⽔平⼒の伝達を考慮する。特に平⾯的に突出する壁に、過⼤な耐⼒を期待しないよう留意する。
４.７ 偏⼼率について
SD 指標の算出における平⾯に関する剛性分布（偏⼼率）の評価は、建防協の基準による A 法及び B 法によることを原則とする。偏⼼率が基準値を越える場合には、建防協の基準の“偏⼼が著しい場合の例外事項”に留意すること。
弾性剛性により偏⼼率を算定し、その偏⼼率 Re が 0.3 を超える場合は、Fe に上限を設けないこととする。ただし、Ｘ・Ｙ両⽅向ともにルート 1 相当の壁量を満⾜する場合
は、Fe の上限値を 1.5 としても良い。このときの形状指標 SD 値は、建防協の基準に従っ

3

て Fes を考慮し、Gi 値を求め計算する。
改修後の建物の偏⼼率は補強部材を含めて算出し、0.3 以下にすることを原則とする。
４.８ 独⽴柱について
⽚持ち柱を独⽴柱と定義するが、2 階以上(剛性率を考慮する必要がある場合)で独⽴柱を検討する場合は、必要外⼒として、Ai 分布を考慮する他に、原則として Fs を 2.0 とする。ただし、精算によった場合はその数値によることができる。
４.９ 袖壁付き柱について
壁厚 10 ㎝以上、かつ、⽚側の袖壁⻑さが 15 ㎝以上または両側の袖壁⻑さの合計が 30㎝以上の場合、袖壁付柱とする。
４.10

壁付部材のせん断耐⼒について
梁部材については左右端のせん断耐⼒の平均値、柱部材については上下端のせん断耐⼒の平均値を原則とする。
４.11 塔屋について
塔屋の耐震診断は原則⾏うものとする。塔屋が、耐震診断の評価対象である場合は、塔屋からコンクリートコアを採取し、コンクリート強度を算出すること。また、塔屋が診断
評価対象外の場合でも参考値として診断結果を記載すること。
４.12 地盤指標 G について
⼀般的には 1.0 であるが、形状によっては適切に割り増しをしなければならない。な
お、その数値の根拠については明記すること。
４.13

第 3 次診断法による下階壁抜け連層耐震壁の取り扱いについて
下階壁抜け柱については軸⼒変動を考慮して耐⼒を検討する。下階壁抜け連層耐震壁の部分架構については、適切な外⼒分布と崩壊機構に基づく仮想仕事法により耐⼒を計算する。このとき、連層耐震壁の靭性指標 F 値は、直下階柱の靭性指標の F 値以下とする。なお、解析⽅法については、仮想仕事法に限定するものではなく、適切な⽅法によってもよい。
４.14 下階壁抜け柱について
下階壁抜け柱については、上部の壁による影響やフレームの全体曲げを考慮して、補強が必要な下階壁抜け柱であるか否かを検証し、補強が必要な下階壁抜け柱については、改修時に補強しなければならない。
４.15 全体崩壊型の建物について
梁の曲げ降伏や壁の曲げ降伏または回転が、建物の耐震性能を⽀配していて、層降伏でなく全体崩壊が保証されている場合は、E0 の値を(6)式で補正してもよい。
４.16

第 2 次診断法における基礎の回転について
基礎の回転の検討は、塔状⽐が 4.0 以下の場合は省略してよい。

4

また、塔状⽐が 4.0 を超える場合は、下記の層せん断⼒のいずれかが作⽤するものとした場合の軸⼒が、基礎の圧縮耐⼒及び基礎の浮上り耐⼒を超えないことを確認した場合
は基礎の回転について省略してもよい。
１）建築基準法施⾏令第 88 条第 1 項に規定する地震⼒について、標準せん断⼒係数0.3 とした場合の層せん断⼒
２）耐震診断によって求めた保有⽔平耐⼒（層せん断⼒）
ただし、鉄⾻造のブレ−ス架構は基礎回転を考慮する。また、認定⼯法の場合は各評価内容に準じることとする。
４.17 傾斜軸にある鉛直部材の評価⽅法(傾斜軸が 15 度を超えた場合)
⽔平⾯において、基準座標に対する部材座標が傾斜している場合は、部材耐⼒ Q 値及び靱性指標 F 値について、軸傾斜の影響を適切に評価しなければならない。
４.18

低強度コンクリートの建物の耐震診断・改修について
推定強度が 9N/㎟以上 13.5N/㎟未満のコンクリ−トを低強度コンクリ−トと呼ぶ。
なお、詳細は解説-2 による。（推定強度が 13.5N/㎟以上の場合でも推定強度の算出の際に使⽤したコンクリートコアの中に１本以上の 13.5N/㎟未満のコンクリートコア強度がある場合も解説-2 による。）
４.19 スラストを持つ建物(R1 タイプ等)の耐震診断について
⻑期荷重に対してスラストの影響を無視出来ない建物については、その影響を考慮すること。
４.20 ⾮構造部材について
コンクリートブロック帳壁等⾮構造部材が所要の耐震性能を有しているか検討することが望ましい。
コンクリートブロック帳壁を検討する場合の外⼒は、原則として、⽇本建築学会発⾏の壁式構造関係設計基準集・同解説（メーソンリー編）による。
また、災害時、避難経路となる屋外階段等については、原則として、耐震性の検討を⾏
うこと。
４.21

耐震改修における耐⼒偏⼼について
耐震改修における補強部材の配置は、バランス良く配置することを原則とする。ただし、建物の機能上の理由により⽌むを得ず⽚側に耐⼒の⾼い補強部材を配置する場合は、その影響を考慮して耐震性能を検討し安全性を確認すること。
なお、詳細は解説-3 による。
４.22

技術評価取得⼯法の取り扱いについて
耐震補強⼯法として技術評価取得⼯法を採⽤する場合には、以下の項⽬に留意すること。
1）申請者は、採⽤する技術評価取得⼯法の適⽤範囲を⽰し、適⽤範囲内であることを報告書に記載すること。
2）技術評価取得⼯法の設計・施⼯指針の内容について、当評価委員会では評価対象外

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とする。
3）技術評価取得⼯法の適⽤範囲を外れる内容がある場合は、原則として補強建物の評
価を⾏なわない。
なお、詳細は解説-4 による。
４.23

⼤スパン架構の取り扱いについて
鉄筋コンクリート造でスパンが 9.0ｍ（鉄⾻鉄筋コンクリート造の場合は 12.0ｍとする）を越える梁を含む架構は、⻑期応⼒の影響を考慮して架構の耐⼒を計算すること。
４.24

2ｍを超える⽚持ち部材の検討について
2ｍを超える⽚持ち部材の検討は、原則として、短期許容応⼒度による検討とする。また、評価所⾒は、「⽬標とする耐震性能を有している。
（または、有していない。
）」とする。
４.25 地下階について
地下階を有する建物の耐震性の評価は、吹抜け等により地下部分が上部建物に影響を及ぼすと判断される場合は適切にその影響を評価する必要がある。
４.26

ゾーニングを⾏った場合の形状指標の評価について
1 つの建築物であっても、振動性状、強度等の偏りにより構造的に同⼀建物と評価できない場合には、ゾーニングにより建物を分割して診断を⾏う必要がある。形状指標は、原則として全体としての評価とゾーニング毎の評価を両⽅⾏い、総合的に判断して診断を
⾏うこと。
４.27

補強コンクリートブロック造の耐震診断及び耐震改修について
補強コンクリートブロック造の耐震診断及び耐震改修は第１次診断法によることを原則とする。 ただし、特別な調査研究による場合はこの限りではない。
なお、詳細は解説−５による。
４.28 ⽊造建物の耐震診断について
⽊造建物の耐震診断を⾏う場合には、⽇本建築防災協会発⾏の「⽊造住宅の耐震診断と補強⽅法」に準拠するものとする。ただし、特別な調査・研究による場合はこの限りではない。
なお、詳細は解説−６による。
４.29

煉⽡造建物の耐震診断について
煉⽡造建築物の耐震診断を⾏う場合には、社団法⼈ 北海道建築技術協会発⾏の「煉⽡造建築物の耐震診断規準」に準拠するものとする。ただし、特別な調査・研究による場合
はこの限りではない。
なお、詳細は解説−７による。
４.30 報告書の書式について報告書の書式は参考資料をもとに、建物概要、現地調査内容、耐震診断および耐震改修
⽅針、改修図⾯、及び耐震診断結果をまとめること。

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改修診断のみを申し込む場合、耐震診断時の評価書（議事録を含む）を添付すること。
また、再計算により診断結果が変化する場合は、その診断結果を添付すること。

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解説−１
エキスパンションジョイントについて
１. 必要離隔距離の計算
エキスパンションジョイントの必要離隔距離は、隣接する建物どうしが⼤地震時に衝突しない距離とすることが必要である。エキスパンションジョイントの必要離隔距離は当該
⾼さの 1/100 以上とすること。
２. 診断時の評価
診断時にはエキスパンションジョイントを診断基準どおり評価して SD 指標を算出し耐震指標を求める。ただしエキスパンションジョイントの離隔距離がゼロか必要離隔距離に満たなく、衝突により建物応答値の増⼤により甚⼤な影響が想定される場合は、衝突による影響を適切に考慮し構造耐震指標を算出すること。
診断の結果にかかわらず必要離隔距離に満たない離隔距離を有するエキスパンションジ
ョイントは改修の必要となることを報告書に明記すること。
３. 改修の⽅法
改修時には地震時に隣接建物と衝突する可能性のあるエキスパンションジョイントは原則として拡幅し衝突しないようにすること。

（解説）
必要離隔距離の計算：
建築基準法にはエキスパンションジョイントに関わる規定は無い。⼆次設計として
C0=0.2 で層間変形⾓ 1/200 があるのみである。⼤地震時におけるエキスパンションジョイ
ントの離隔距離は隣接する⼆つの建築物の弾塑性応答解析により衝突しない必要離隔距離を求めることが出来るが、⼀般に普及した⼿法はない。
保有耐⼒計算では⼤地震の応答が求まらないことから、必要離隔距離の計算は F 値とそれに対応する層間変形⾓から求めるか、建築物の弾塑性応答を考慮して既往の論⽂等を参照し求めてよい。
必要離隔距離は、耐震診断基準の SD 指標の算定の際のクライテリア 1/100 を必要離隔距
離の最⼩値とした。
衝突による建物応答の増⼤：衝突によりエキスパンションジョイントが破損するだけでなく、建物の応答値が⼤きくなる場合があるので注意を要する。⾼さの異なる剛性の違う建物同⼠が衝突する場合、⾼い建物では衝突階以上の応答値が数割増⼤する、また低いほうでは衝突階の応答値が増⼤するので注意が必要である。同じ⾼さの建物でも重量、剛性の違いにより衝突時の応答が増える場合がある。衝突が偏⼼の場合、捩れ応答もあるので考慮する必要がある。塔屋などの屋
上突起物は衝突により応答値が急増するのは明⽩であるので⼗分注意を要する。

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エキスパンションジョイントの改修について
１. エキスパンションジョイントの拡幅を⾏う場合
エキスパンションジョイントの離隔距離は 1/100 以上とすること。ジョイントの設計に際しては、エキスパンションジョイントが開くときの間隔は建物だけでなく地盤の動きも考慮して⼗分な余裕を持たすこと。
２. 連結を⾏う場合①

複数棟の建築物を建築計画上、⽌むを得ず連結して⼀体化された建築物として扱う場
合の、耐震診断および、改修の⼿順は下記による。

（ⅰ）独⽴した各棟の、現況の診断を⾏う。
（ⅱ）連結して⼀体化された建築物としての、現況の診断を⾏う。
（ⅲ）上記（ⅱ）の結果を反映させて、連結して⼀体化された建築物としての、改修の診断を⾏う。
②

⼀体化された建築物は、剛床仮定が成⽴しているものとして、１次振動モードで変形すると仮定しての略算法で求めても良い。

③

上記仮定により、連結部に⽣じる⼒を算出し、Ｘ⽅向においては有効導⼊⼒を超えていないことを検証する。即ち、建築物相互が離間せず⼀体化を保っていることを検証する。
Ｙ⽅向においては、有効導⼊⼒による摩擦耐⼒を超えていないことを検証する。

④

連結部に⽣じる⼒は、動的解析によって求めても良い。

⑤

連結の⽅法は、プレストレスト⼯法を原則とするが、他の⽅法によっても良い。

⑥

連結接合部は、脆性的な破壊を起こさせない構造とする。

３. エキスパンションジョイントの拡幅を⾏わない場合
必要離隔距離に満たないエキスパンションジョイントがあり拡幅⼯事を⾏うことが出来ない場合においては、必要に応じ建物の地震による⽔平変形を抑制する改修を⾏うなどの対策が必要である。また衝突により建物応答値の増⼤により甚⼤な影響が想定される場合
は、衝突による影響を考慮し構造耐震指標を算出すること。
衝突時にコンクリート⽚の落下が⽣じるなど、避難に⽀障のあるエキスパンションジョ
イントに対しては防護措置が必要である。

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参考⽂献
１. 「⼤地震を想定したエキスパンションジョイントの必要間隔」⽇本建築学会⼤会学術講演
梗概集（中国）1999 年 9 ⽉、室重⾏（東京理科⼤⼤学院⽣
２. 「近接建物と衝突する建物の地震応答解析」⽇本建築学会⼤会学術講演梗概集（関東）2001
年 9 ⽉、⾼橋愛（東京⼤学⼤学院⼯学系研究科修⼠課程）、中埜良昭（東京⼤学⽣産技術研
究所

助教授）

３. 「建物の棟間衝突応答正常に関する⼀考察」⽇本建築学会⼤会学術講演梗概集（関東）2001
年 9 ⽉、中⼭尚之（⿅島⼩堀研究室）、⼩⿅紀英（⿅島⼩堀研究室）
４. Seismic pounding effects-Survey and analysis ; Earthquake Engineering and structural
Dynamics,Vol.21,771-789(1992); KAZUHIKO KSAI, Illinois Institute of Technology,
Chicago, BRUCE MAISON, SSD Engineering Consultants, Berkley, California..（JSCA 中国
⽀部松島翻訳）
５. 衝突回避のための建物の連結に関する研究（⾼橋 愛、中埜 良昭、真⽥ 靖⼠）コンクリ
ート⼯学年次論⽂集.Vol.24.NO.2.2002
６. 「既存鉄筋コンクリート造の外側耐震改修マニュアル：枠付き鉄⾻ブレース」 付録１
質点系の地震応答解析による接合部応⼒の検討例（Ｐ125〜Ｐ132）
2004/810

多建築防災協会発⾏：

解説−２
低強度コンクリートについて
１. 低強度コンクリートの評価⽅法
１） 推定強度が 13.5N/㎟未満の低強度コンクリートを含む建物は、⼯区毎に追加で３本以上のコンクリートコアを採取し、応⼒−歪み関係を求め、粗悪コンクリートでないことを確認する。計測した応⼒−歪み関係を⽤いて推定ヤング係数（平均値−標準偏差/2）を算出し耐震診断に⽤いる。なお、撤去することを前提とする場合は応⼒−歪み測定試験は省略できる。
２） 推定強度が 13.5N/㎟以上であるが、その内１本でも 13.5N/㎟未満のコア強度が存在する⼯区は、その⼯区において更に３本以上のコンクリートコアを採取し、圧縮試験を実施する。全てのコンクリート強度を⽤いて推定強度を算出し、耐震診断に⽤いる。
この場合、棄却検定を⾏っても良い。
３） 実験値を⽤いないヤング係数は下式を⽤いて求める。

４） コア径は 100 ㎜以上を原則とする。ただし、耐震診断のみの時は「３.１ コンクリー
トコア採取について」としてもよい。
５） 応⼒−歪み測定試験は、JIS A 1149 に準じて⾏うが、歪みは 5,000μ 程度以上測定することとし、10,000μ（1％）を⽬標に、できる限り測定する。この時、実験室等で作成した既存の低強度コンクリートの応⼒−歪み測定値との⽐較検討を⾏い、粗悪コンクリートでないことを確認する（⽐較データは広島県建築⼠事務所協会ホームページ
よりダウンロードできる）。
６） 応⼒−歪み測定試験および既往のデータとの⽐較検討に関する報告書は別紙サンプルに準じて、診断者が作成し、委員会で報告する。この時、試験結果は EXCEL および
WORD 形式で提出する。
７） 上記１）、２）については、改修時には必ず⾏うが、診断時に⾏うことが望ましい。

11２. 低強度コンクリートを含む建物のフローチャート（本フローチャートはコア径 100 ㎜を対象としている。）
診断NO

新たに３本以上のコ
アを採取するYES

新旧コア全本数を用いて推定強度を算出する

NO

応力歪み測定・ヤン
グ係数及び比重測定の実施
YES

旧コアは破棄し ※２、新たに採取した3本以上のコアより、推定強度、応力歪み測定
σ―ε、ヤング係数
Ecを求める。この値を用いて診断を行う。

推定強度が9.0N/㎟未満

推定強度が13.5N/㎟未満

推定強度が13.5N/㎟以上※１

推定強度が9.0N/㎟未満

耐震診断申し込み時に、「極低強度コンクリ－ト建築物耐震診断評価委
員会申込書」を提出

推定強度が13.5N/㎟未満

推定強度が13.5N/㎟以上※１

耐震診断申し込み時に、「極低強度コンクリ－ト建築物耐震診断評価委
員会申込書」を提出

１．ヤング係数は、1991年RC規準式を用いる。
２．計算手法は、
本ガイドライン及び耐震診断基準・同解説で、
極低強度工区を含めた診断を行う。

１．ヤング係数は、1991年RC規準式を用いる。
２．計算手法は、
本ガイドライン及び耐震診断基準・同解説による。

１．ヤング係数は、1991年RC規準式を用いる。
２．計算方法は、耐震診断基準・
同解説に準じる。

１．ヤング係数は測定値を用いる。
２．計算手法は、
本ガイドライン及び耐震診断基準・同解説で、
極低強度工区を含めた診断を行う。

１．ヤング係数は測定値を用いる。
２．計算手法は、
本ガイドライン及び耐震診断基準・同解説による。

１．ヤング係数は測定値を用いる。
２．計算方法は、耐震診断基準・
同解説に準じる。

改修１

改修１

改修１

改修２

改修２

改修２

※コア 4 本以上の場合は、棄却検定を⾏っても良い。
※１：推定強度が 13.5N/㎟以上であれば、13.5N/㎟未満のコアが含まれていても良い。
※２：破棄するコアは、応⼒歪み、ヤング係数等が未測定のコアのことを⽰す。

12

改修１
（診断時にヤング係数等は未測定）

診断時の推定強度が9.0N/㎟未満

診断時の推定強度が9.0N/㎟未満の工区は撤去

YES

NO

NO

診断時に６本以上のコアを採取しているYES

新たに３本以上のコアを採取する

応力歪み測定・ヤング係
数及び比重測定の実施

NO

新旧コア全本数を用いて推定強度を算出する

YES

旧コアは破棄し ※２、新たに採取した3本以上のコアより、推定強度、応力歪み
測定σ―ε、ヤング係数
Ecを求める。この値を用いて診断および改修を行う。

推定強度が9.0N/㎟未満

新たに３本以上のコアを採取し応力歪み測定・ヤング係数及び比重測定
の実施

推定強度が
13.5N/㎟以上※１

NO

YES

YES

9.0N/㎟未満の工区は撤去

有

粗悪コンクリ－トコア
工区は撤去

NO

粗悪コンクリ－トコア工区
無

推定強度が13.5N/㎟以上※1

YES

NO

１．ヤング係数は測定値を用いる。
２．計算手法は、本ガイド
ライン及び耐震診断基準
及び耐震改修設計指針による。

１．ヤング係数は測定値を用いる。
２．計算方法は、耐震診断
基準及び耐震改修設計
指針による。

１．ヤング係数は、1991年
RC規準式を用いる。
２．計算方法は、耐震診断
基準及び耐震改修設計
指針による。

※コア 4 本以上の場合は、棄却検定を⾏っても良い。
※１：推定強度が 13.5N/㎟以上であれば、13.5N/㎟未満のコアが含まれていても良い。
※２：破棄するコアは、応⼒歪み、ヤング係数等が未測定のコアのことを⽰す。

13

改修２
（診断時にヤング係数等の測定実施済み）

診断時の推定強度が9.0N/㎟未満

診断時の推定強度が13.5N/㎟以上※1

診断時の推定強度が13.5N/㎟未満

9.0N/㎟未満の工区は撤去

粗悪コンクリ－トコア工区

粗悪コンクリ－トコ
ア工区は撤去有有粗悪コンクリ－トコア工区

無無

１．ヤング係数は測定値を用いる。
２．計算手法は、本ガイド
ライン及び耐震診断基準
及び耐震改修設計指針による。

１．ヤング係数は測定値を用いる。
２．計算方法は、耐震診断
基準及び耐震改修設計
指針による。

※コア 4 本以上の場合は、棄却検定を⾏っても良い。
※1：推定強度が 13.5N/㎟以上であれば、13.5N/㎟未満のコアが含まれていても良い。

14

３．診断の基本⽅針
低強度コンクリ−ト造建築物の耐震診断は、下記に準じて⾏う。
１）診断次数は、「4.1

耐震診断の診断レベルについて」による。

２）Ｆ値は解図２.１を⽤い、5 式で Is 値を算定する。
３）主筋が丸鋼の場合は、付着滑脱破壊の検討を⾏う。なお、既往の実験結果等によりその⼿法が確認されている場合は、その⽅法に準じて良い。
４．改修の基本⽅針
低強度コンクリ−ト造建築物の耐震補強は、下記に準じて⾏う。
１）耐震改修の診断レベルは、「4.2

耐震改修の診断レベルについて」による。

２）Is 値は 5 式による強度型として算定し、F 値は解図２.１を⽤いる。
ただし、特別な研究による F 値を⽤いても良い。
３）耐震補強部材は構⾯に対して均等にかつ偏⼼が⽣じないように配置することを原則とする。
なお、低強度コンクリ−ト⼯区を含む構造物は下記による。
① せん断柱及び極脆性柱は原則として解消する。
② 主筋が丸鋼の場合は、付着滑脱破壊の検討を⾏う。なお、既往の実験結果等により、その⼿法が確認されている場合は、その⽅法に準じて良い。
③ アンカ−の埋込深さは、「基準深さ＋3d」とする。
５．低強度コンクリ−ト部分に係わるあと施⼯アンカ−については、原則として対象箇所においてせん断試験と引き抜き試験を⾏い、設計耐⼒と荷重−変形曲線を確認し、委員会に報告する。
６．低強度コンクリート部分の部材耐⼒は Kr を考慮すること。ただし、低強度コンクリート
でパンチング耐⼒を確認した実験が殆ど無く、また、Ｋr に相当する低減係数が定義されていないため、当分の間、増設壁補強や枠付き鉄⾻ブレ−ス補強におけるパンチング耐⼒の検討においては低減係数を考慮しなくてよい。なお、Kr とは、低強度コンクリ−トせん断耐⼒低減係数 Kr=(0.244+0.056・σB)を指す。ただし、特別な調査・研究による場合はこの限りではない。
７．低強度コンクリート建築物の補強に⽤いる構法は、実験または解析等によりその性能が確認されていることを原則とする。
申請者は、報告書に章または節を設けて、実験または解析結果等の内容と、当該建築物への適⽤が妥当であることを記述すること。
実験または解析結果等の内容は、公表されていることが望ましい。
実験または解析結果等により補強構法の終局耐⼒及び靭性指標が検証されている場合には、上記 4.3）及び 7.は適⽤しなくても良い。
８．極低強度コンクリ−トの対応について推定強度 9N/㎟未満を極低強度コンクリ−トと呼ぶ。
極低強度コンクリ−トを含む建物の診断は原則として受け付けない。ただし、「極低強度
コンクリ−ト⽤申請書」を提出する場合は、この限りでない。

15

参考⽂献
１. ⽇本コンクリート⼯学会中国⽀部：低強度コンクリートに関する特別研究委員会報告書（2013），2013.3

既存部材及び既存耐震壁の靱性指標（解図２.１）
１）極脆性柱，せん断柱，せん断耐震壁
低強度コンクリートの場合は，A 点から B 点に耐⼒を低減させる。

Q

Q
QsU

A

A

QsU

kr  QsU

B

kr  QsU

BF

0.8(a) 極脆性柱1.0(b) せん断柱，せん断耐震

F２）曲げ柱，曲げ耐震壁
低強度コンクリートの場合は，A 点から B 点に靱性指標を低減させる。

Q

Q
B

QfU

A

QfU

1.0 1.2 F RmU ， RY F(a) 曲げ柱

B

A

1.0

Q 
F  sU  QfU F(b) 曲げ耐震壁

３）曲げ梁⽀配型柱、せん断梁⽀配型柱低強度コンクリートの場合は，A 点から B 点に靱性指標を低減させる。

Q

Q
A

QSU
kr  QsU

QfU

B

A

1.27

Q 
F sU  QfU 

B

1.0

F

1.5

(a) せん断梁⽀配型柱(b) 曲げ梁⽀配型柱４）回転壁
低強度コンクリ−トを含む建物の回転耐⼒を考慮する場合は、回転壁は曲げ及びせん断に対する余裕率を考慮し、上限を F 値＝3.0 とする。

16

F

(様式１-３)
平成

年

⽉

⽇

極低強度コンクリ−ト建築物耐震診断評価委員会申込書
⼀般社団法⼈

広島県建築⼠事務所協会
会⻑

○○○○様

（申込者）
㊞

発注機関

建築物名称

事務所名
担当者名
連絡先

電話
FAX
Mail

コア推定強度が 9N/㎟未満である極低強度コンクリ−ト建築物の耐震診断業務を完了しまし
たので、耐震診断の評価を得るために申し込みます。
なお、極低強度コンクリ−ト⼯区を残した建築物の耐震補強は⾏なわないことは、発注者の了解済みです。

※極低強度コンクリ−ト建築物耐震診断評価委員会申込書は（⼀社）広島県建築⼠事務所協会のホームページからダウンロード（Word データ）できます。

17

18

19

20

具体的な確認⽅法の参考としては、下記のことが考えられる。
ａ）ジャンカや空隙があるコアは、急激に耐⼒低下を起こす可能性が⾼いことから、C.M.による歪みが 5,000μ程度までは急激な耐⼒低下を起こさず、耐⼒を保持していること。
ｂ）低強度コアの最⼤応⼒以降の応⼒−歪み勾配が、実験室レベルの供試体(例えば、2010-1 の曲線)の勾配程度に緩やかであることを下記から推測する。
ⅰ）0.3％歪み時の応⼒度が、最⼤応⼒度の 0.8 倍以上確保されていること。
ⅱ）実験室レベルの供試体、例えば、2010-1 の曲線を利⽤して、圧縮強度 9N/㎟(応⼒×9/11.7)と 13.5N/㎟(応⼒×13.5/11.7)にした２本の曲線を引き、コアの応⼒−歪み曲線が、この２本の曲線内にあることを確認する。
ｃ）曲げ終局強度とは、圧縮縁の歪み度が 0.3％に達した時の安定耐⼒を意味していること及び圧縮応⼒ブロック形状係数ｋ1=0.85 であることから、コア強度を推定する。つまり、圧縮試験によるコア最⼤応⼒が 10N/㎟、0.3％歪み(3,000μ)における応⼒が 8.5N/㎟ならば、コア圧縮耐⼒は、σB=10N/㎟を使えるが、0.3％歪み(3,000μ)における応⼒が 7.0N/㎟ならば、コア圧縮耐⼒は、σB=10N/㎟×7.0/8.5 に低減して⽤いる。
ｄ）現場採取コアのヤング係数は、実験室及び規準式の供試体のヤング係数の 7〜8 割程度であることが多いことに注意する。

21

22

解説−３
耐震改修における耐⼒偏⼼について
１.

耐⼒偏⼼に対する検討は、補強後の配置における耐⼒偏⼼距離（eq）を、梁間⽅向スパン（Ly）で除した値が概ね 0.1 以下である場合（解図-１）は、下記の”２."の⽅法でも良い。
ただし、耐⼒偏⼼距離（eq）を、梁間⽅向スパン（Ly）で除した値が概ね 0.03 以下である場合は、耐⼒偏⼼に対する検討を省略してもよい。
また、耐⼒偏⼼に対する検討は、「2017 年改訂版 既存鉄筋コンクリート造建築物の耐震診断基準・同解説」（剛性分布の検討⽅法）の⽅法を採⽤してもよい。
この場合の検討における各部材剛性は割線剛性を採⽤し、A 法による場合は偏⼼率 L が0.15 以下であることを、B 法による場合は、偏⼼率 Re が 0.3 以下であることを確認する。

0.5

B⇒ Qｘ2 = 1.5=(1.0+0.5)
Ly

eq

A

⇒ Qｘ1 = 1.0

eq(耐力偏心距離) = 0.6Ly - 0.5Ly = 0.1Ly：重心位置（0.5Ly）：耐力心位置（0.6Ly）
：補強部材
解図-1

２.

各階の降伏耐⼒に偏⼼距離を乗じた偏⼼モーメントが、直交架構耐⼒（耐⼒壁付架構）で抵抗できることを確認する。
直交架構耐⼒（耐⼒壁付架構）の回転の検討は、”4.16”による。
直交架構に偏⼼モーメントを伝達する床スラブは、偏⼼モーメントにより⽣じるせん断⼒に対して、その平均せん断応⼒度が 0.05σＢ（斜張⼒ひび割れ制御）以下になることを確認する。
検討を⾏う構⾯内において、吹き抜け等（階段室を含む）が存在する場合はその影響を適切に評価する。

３.

平⾯上、⽚側に寄った位置（桁⾏⽅向かつ梁間⽅向に偏⼼している場合）に補強部材が配置されるような改修計画（解図-２）は、原則として評価対象外とする。
ただし、詳細な調査・研究により改修計画における妥当性が検討されている場合は、この限りではない。

23

― 南北⽅向かつ東⻄⽅向に偏⼼している場合 ―

N

B
A
解図-２

24

解説−４
技術評価取得⼯法運⽤ルールについて
１.

申請者は、採⽤する技術評価取得⼯法の適⽤範囲を⽰し、適⽤範囲内であることを報告書に記載すること。適⽤範囲の⽰し⽅は、当評価委員会が準備する適⽤範囲記⼊⽤紙註 1）（以降では、チェックリストと呼ぶ。
）を⽤いること。さらに、当該技術評価取得者に、チェックリストへの記載内容について確認を取っていることが望ましい。なお、チェック
リストおよび実績表を章または節を設けて報告書に添付すること。
当評価委員会は現時点で認識できている技術評価取得⼯法について、当評価委員会から、技術評価取得者に、チェックリストへの記載依頼を⾏う。評価委員は、技術評価取得
者から返信された記載済みのチェックリストと申請者が提出したチェックリストに⾷い違いがないことを確認する。

２.

技術評価取得⼯法の設計・施⼯指針の内容（例えば、算定式によって得られる耐⼒値等。）
について、当評価委員会では評価対象外とする。したがって、申請者は、評価委員会からの質疑内容が、技術評価取得⼯法の設計・施⼯指針の内容に関する質疑である場合には、その旨を明確に回答し、質疑回答書に残すこと。

３.

技術評価取得⼯法の適⽤範囲を外れる内容がある場合は、補強建物の評価は⾏わない。
ただし、以下の事項をすべて満⾜する場合には、その限りではない。
①適⽤範囲を外れる内容が報告書に明記されていること。
②その適⽤が妥当であることが実験、あるいは理論等により証明されていること。
③当該技術評価取得⼯法取得者にその妥当性の確認を⾏っていること。
④報告書に章または節を設けて上記内容の記述が⾏なわれていること。
註 1）チェックリストは広島県建築⼠事務所協会のホームページからダウンロードして⽤
いること。

25

別紙１
技術評価取得⼯法の適⽤範囲に関するチェックリスト
項⽬

記⼊欄

ページ

チェック

註 2）

註 3）

技術名称
評価取得機関
評価番号
評価有効期間診断次数
既存建築物の構造種別
既存建築物の規模
既存建築物のコンクリート強度範囲

適⽤可能最⼤ F 値
使⽤材料
後施⼯アンカーの埋め込み深さ
梁のせん断破壊は許容されているか

その他構造細則その他留意すべき内容

註 2）設計・施⼯指針等の該当ページを記⼊すること。
註 3）適⽤範囲内である場合には○。適⽤範囲外である場合には×を記⼊し、適⽤が妥当であることを⽰す報告書内の該当ページを記⼊すること。

26

解説−５
補強コンクリートブロック造(CB 造)の耐震診断及び耐震改修について
１.

現地調査は、建物の劣化状況について現地調査を⾏うこととし、その結果は RC 造耐震診断基準に規定されている 経年指標Ｔ算定のための 1 次調査表によることを原則とする。

２.

CB 造の壁の終局時平均せん断応⼒度は、RC 耐震診断基準適⽤の⼿引き 「付Ⅰ-3 7.2
補強コンクリートブロック造建築物等」を適⽤する。
ただし、壁開⼝部周囲及び、壁交差部にコンクリートが打設されていない場合は、その値を 80%に低減する。

３.

コンクリートブロックの強度は、年代に応じた JIS 規格の強度区分に基づくこととする。
JIS 規格の改定で切り替え時期に掛かり強度区分が特定できない場合は不利な値を採⽤する。

４.

外⼒分布補正係数は RC 造耐震診断基準の補正係数(ｎ+1)/(ｎ+i)⼜は、Ai 分布を基にした外⼒分布の逆数とする。

５.

F 値は 1.0 とする。ただし、特別な調査研究による場合はこの限りではない。

６.

SD 指標は RC 造耐震診断基準の評価法を準⽤する。ただし、特別な調査研究による場
合はこの限りではない。

７.

地盤指標は、地盤及び周辺状況により地盤指標で考慮すべき事項がある場合は適宜考慮する。(⾼い擁壁の上に載っている。ガケ地に接している。明らかに地盤沈下で傾斜して
いる等)

８.

改修設計では、計画した崩壊形が確実に起こる様、既存躯体と補強架構の設計に留意す
ることとする。あと施⼯アンカー等を⽤いて補強する場合は既存コンクリートの強度及び中性化試験を⾏うものとする。（調査箇所数等は RC 造に準ずる）

９.

現⾏の壁量、壁厚、臥梁の幅、その他の仕様規定について調査を⾏うこととする。

27

解説−６
⽊造建物の耐震診断について
１. 適⽤範囲
⽊造の 1、2、3 階建てを対象とする。また、1 階、2 階が鉄筋コンクリート造や鉄⾻造の混合構造物の⽊造部分も適⽤範囲とする。
２. 診断⼿法について
住宅の建物の耐震診断は、⼀般診断によってよい。ただし、住宅の耐震改修及び⾮住宅の耐震診断・耐震改修は精密診断によるものとする。
⾮住宅の耐震診断のみの場合は精密診断法１でもよいが、改修を⾏う場合は診断・改修とも精密診断法２による。
３. 固定荷重について
住宅の荷重は「2012 年改訂版

⽊造住宅の耐震診断と補強⽅法」に記載してある簡易重量表を使⽤してよいが、⾮住宅の荷重は個別に計算するものとする。
４. 地盤について
建設地の地盤の地盤種別を明記する。
５. 壁及び筋かいの耐⼒と剛性について
⼀般診断法及び精密診断法１の場合は、「2012 年改訂版

⽊造住宅の耐震診断と補強⽅法」に記載してある略算⽤の数値を使⽤して検討してよいが、精密診断法２による場合は、個々の部材の耐⼒及び剛性について根拠を明確にする。
６. 必要耐⼒の計算
⼀般診断法の場合は、「2012 年改訂版 ⽊造住宅の耐震診断と補強⽅法」に記載してある
略算によって計算してよいが、精密診断法１及び精密診断法２による場合は、建物に合わせて精算する。
７. 基礎の調査
建物の耐震診断を⾏う場合は、基礎の調査を⾏うことが望ましい。ただし、耐震改修を⾏う場合は、調査を⾏うことを原則とする。
８. 部材調査
柱、梁、壁、筋かい、床、及び⼟台の⼨法・材種・仕様を調査すること。なお、精密診断
法２によって耐震診断を⾏う場合は、ここに記載されていない項⽬についても必要に応じて調査を⾏う。
９. 接合部の調査
精密診断法１を⾏う場合は接合部の調査を⾏うことが望ましい。ただし、精密診断法２による場合は、接合部の調査を⾏うことを原則とする。

28

10. 劣化度の調査
各部の劣化調査を⾏い、建物の耐⼒評価に反映させる。
11. 各部の検討
各部の検討を⾏うために、地盤、基礎、⽔平構⾯の損傷、柱の折損、横架材接合部の外れ、屋根葺き材の落下の可能性について調査を⾏う。
12. 偏⼼率・剛性率の計算
偏⼼率と剛性率の計算は建築基準法による精算を⾏う。
13. 下階耐震要素抜け耐震要素の検討
２階及び３階建ての建物で、２階の耐震要素の直下及び３階の耐震要素の直下に連続 して耐震要素が配置されていない場合の耐震要素の耐⼒算出は、周辺部材の耐⼒及び伝達能⼒を適切に考慮して⾏われなければならない。
14. 層の荷重変形関係に基づき、保有⽔平耐⼒を求める場合
⼒の流れがわかるように、耐⼒要素壁位置図、変形図、及び決定位置がわかる資料の提出を原則とする。
15. 軸組図について
耐⼒要素部分の軸組図の作成を原則とする。

29

解説−７
煉⽡造建物の耐震診断について
１． 適⽤範囲
1) 平⾯、⽴⾯形状は概ね整形の建物とする。
2) 建物の階数は３階建以下とする。
3) 屋根⾯については、剛床仮定の成⽴は必要としないが、２階以上の床⾯においては原則、剛床仮定が成⽴する床が耐⼒壁の上部に配置されていること。
２.

異種構造との併⽤構造の建築物については、⽇本建築防災協会の各基準によるものとする。

３． 耐震診断の⽅針について
1) 建物の塑性変形については考慮せず、壁量、煉⽡及び⽬地強度を基本とした診断⽅法とする。
2) ⾯内、⾯外の検討をそれぞれ個別に⾏う。
3) 壁体の⾯内⽅向の診断は、壁の⽔平断⾯のせん断耐⼒の検討を基本とする。
4) 壁体の⾯外⽅向の診断は、⽔平震度 1.0 以上の外⼒に対し検討を⾏う。
４． 建物の調査及び試験
1) ⽬地の状態について
・全⾯接着⽬地⼜は部分接着⽬地であるか。
・煉⽡の積み⽅（イギリス、フランス積み等）
・⽬地のひび割れ、劣化の状況
2) 煉⽡の圧縮強度試験、及び⽬地の強度試験
・各試験箇所数は、各棟、各階 3 箇所以上とする。
・⽬地の引張強度については、⽬地のせん断強度を⽤いても可とする。
・⽬地のせん断強度に軸⼒を考慮する場合は、診断者の判断において適切な試験の実施を⾏うこと。
3) 臥梁等のコンクリートの圧縮強度、中性化深さ
・鉄筋コンクリート造建築物に準じて調査を⾏うこと。
4) 建物の不同沈下・傾斜について
・建物の不同沈下については、原則、レベル測定を⾏うこと。
・建物の傾斜については、原則、トランシット⼜は下げ振りを⽤いて測定を⾏うこと。
・既存図⾯が残存していない場合は、原則、基礎の掘削調査を⾏うこと。
５． 耐⼒壁の条件
1) 耐⼒壁の厚さは、⾼さの 1／25 以上かつ 200 ㎜以上とする。
2) たて⽅向の貫通⽬地（イモ⽬地）の壁は、原則、耐⼒壁として評価しない。
3) 開⼝部等で区切られた耐⼒壁の⻑さは 600 ㎜以上とする。

30

６． 壁体の強度
壁体の強度は試験によるが、標準偏差を考慮した試験値に対して、原則、下記表の各強度を上限値とする。
圧 縮

せん断（τw）

引 張

4.5N/㎟

0.45N/㎟

0.45N/㎟

７． 壁体の⾯外耐⼒の診断
壁体の⾯外耐⼒は下記を、満⾜するものとする。
σc ≧ σb のとき σc ＋σb ≦ 壁の圧縮耐⼒ 〔N/㎟〕
σc＜ σb のとき σc −σb ≦ 壁の引張耐⼒ 〔N/㎟〕
８． 耐震性の判定Is ≧ Iso

Iso：0.6 以上とする。

ｑ≧ 1.0ｑ：1.0 以上とする。

1) 床や屋根を⽀えている壁の⾯外耐⼒の判定が不可となるものが存在しない場合。
・Is＝Is1・q＝q12) 床や屋根を⽀えている壁の⾯外耐⼒の判定が不可となるものが存在する場合。
・Is＝min（Is1、Is2）

・q＝min（q1、q2）

９. 建物の構造⽅法に関わる係数（St）は、0.55 とする。
10．靭性指標（Ｆ）は、0.6 とする。
11．経年指標（Ｔ）は、表１ 経年指標（T）の算定表より求めるものとする。
12．形状指標（ＳＤ）は、表２ 形状指標（SD）の算定表より求めるものとする。
13．調査建物の現⾏基準（規準）に対する適不適の確認を⾏うこと。

31

32

0.006

0.017

③ 同 上

2F 1.000

3F 1.000

3F 0.000

2F 0.000

○ ○ ○

○ ○ ○

○ ○ ○

1F 2F 3F

3F 0.000
1F 0.000

0.000

0.001

0.004

0.011

0.000

0.000

0.001

0.004

0.000

0.000

0.000

0.001

減点数

2F 0.000

○ ○ ○

○ ○ ○

○ ○ ○

1F 2F 3F

3F 0.000

1F 0.935

2F 0.000

3 階建
0.935 )

+ 2F(
1.000 x0.935 )

注) ④は面積･総部材数が０のもので、建物の保全状態がきわめて良好と認められるもの

T= { 1F( 1.000 x+ 3F(

1.000 x0.935 )

3F 0.000

2F 0.935

2F 0.065

○ ○ ○

○ ○ ○

○ ○ ○

1F 2F 3F

1F 0.065

1F 0.000

0.000

0.017

0.050

0.150

0.000

0.006

0.017

0.050

0.000

0.002

0.006

0.017

減点数

4. 連続しない目地部の肌割れ、ひ 5. 広範囲のれんがの欠損
び割れ
6. 広範囲の目地抜け調査実施階数 {(１Ｆの経年指標)＋(２Ｆの経年指標)＋(３Ｆの経年指標)＋(４Ｆの経年指標)＋(５Ｆの経年指標)＋(６Ｆの経年指標)}／(調査実施階数:Ｎ)1F 1.000

2F 0.000

1F 0.000(1-Pn)

1F 0.000

0.000
3F 0.000

2F 0.000

0.005

0.015

0.045

0.000

0.002

0.005

0.015

0.000

0.001

0.002

0.005

減点数

○ ○ ○

1F 0.000

計

注 )

○ ○ ○

○ ○ ○

1F 2F 3F

合計 (P1,P2)

小

０

0.000

0.050

② 同 上 1/3 ～ 1/9

④ 同 上

0.150

①総部材数 の1/3 以上

1/9 未 満

0.000

注 )

０

1/9 未 満

③ 同 上

④ 同 上

0.017

② 同 上 1/3 ～ 1/9

経年指標（ Ｔ ）

集計欄

減点数

Ⅲ
れんが壁

Ⅱ
基礎梁 臥
梁

以 上

0.050

材 数 の 1/3

0.000

注 )

０

0.002

0.006

0.017

減点数

4. 鉛直方向のひび割れ
5．目地の欠損、肌別れ

3F 0.935

0.935

3F 0.065} /3F =

2F 0.065

○ ○ ○

○ ○ ○

○ ○ ○

1F 2F 3F

3F 0.065

1F 0.065

0.000

0.005

0.015

0.045

0.000

0.002

0.005

0.015

0.000

0.001

0.002

0.005

減点数

5. 連続する目地の抜け3. 仕上げ材の著しい剥離
4. 局部的なれんがの欠損○ ○2F 0.000

○ ○ ○

1

○ ○ ○

1F 2F 3F

3F 0.000

Ｔ ＝ 0.93

経年指標

1F 0.000

0.000

0.001

0.004

0.011

0.000

0.000

0.001

0.004

0.000

0.000

0.000

0.001

減点数

3. れんがの表面劣化
4. 目地モルタルの表面劣化

2. コンクリートの鉄筋位置までの中 2. 仕上げ材の軽微な剥落または老性化または同等の材令
朽化

2. だれでも肉眼で認められる梁壁 2. 離れると肉眼では認められない 2. ａ,ｂには該当しないスラブ､臥梁 2. 鉄筋の腐蝕
柱せん断ひび割れ、又は、斜めひ 臥梁のせん断ひび割れ、または斜 のたわみ
3. 火災によるコンクリートのはだわ
び割れ
めひび割れ
かれ
3. 壁のせん断ひび割れ（階段状ひ 3. 離れても肉眼で認めらる臥梁の 3. 連続しない局部的なれんが割れ 4. 化学薬品等によるコンクリートのび割れ）
曲げひび割れ、又は垂直ひび割れ
変質ｃ

1. 雨水,漏水による鉄筋さびの溶け 1. 雨水･漏水、化学薬品等によるコ出し
ンクリートの著しい汚れ、またはしみ

b

ａ

b

ｃ

変質・老朽化 （Ｐ２）

※調査実施 階数の項目と該当する箇所に数字か記号を入力する。
構造ひびわれ・変形 （Ｐ１）

1. ２次部材に支障をきたしているス 1. ａ,ｂには該当しない軽微な 構造 1. 鉄筋のさびによるコンクリートのラブ梁の変形ひび割れ
膨張ひび割れａ

1. 不同沈下に関連するひび割れ①建物 1 方向 につき 総部④ 同 上

1/9 未 満② 同 上 1/3 ～ 1/9① 総 床 数 の 1/3 以 上

階(小梁を含む） ③ 同 上

Ⅰ
床

部
位

範 囲

程 度

項目

（表１）経年指標（Ｔ）の算定（表１）経年指標（Ｔ）の算定

（表２）形状指標（ Ｓ D ）の算定表
形状指標（Ｓ Ｄ ）の算定
項

平
面
形
状

目

計

算

値

d≧1/100e≦0.1
f1≦0.4かつｆ 吹抜の偏在

(P)
断
面
形
状

1.0
整形ａ1
b≦5
C≧0.8

ａ 整形性
ｂ 辺長比
ｃ くびれ
ｴｷｽﾊﾟﾝｼｮﾝｄｼﾞｮｲﾝﾄｅ 吹 抜

f2≦0.1

代表的な室の分割
ｇ1
面積
ｇ2 壁厚/基本壁長※3ｇ3 壁厚/階髙※3ｈ 地下室の有無※ 該当する部分に ● 印を入力する。
Ｇｉ(ｸﾞﾚｰﾄﾞ)
２次用
0.9
0.8
Ri 1-(1-Gi)Ri
不整形ａ3 0.5
1.000
ほぼ整形ａ2
5＜b≦8
b＞8
0.25
1.000
0.5≦C＜0.8
0.5＞C 0.25
1.000
1/200≦
1/200＞d 0.25
1.000
d＜1/100
0.1＜e≦0.3
0.3＜e 0.25
1.000
0.4＜f1又f1≦0.4かつ
0.0
1.000
0.1＜f2≦0.3
0.3＜f2

g1≦60㎡

60㎡＜g1≦100㎡

g1＜100㎡ 0.5

1.000

g2≦1/30
g3≦1/15h≧1.01/30＞g2≧1/50

0.5＜h≦1.0

1/50＞g2 0.5
1/20＞g3 0.5
0.5＞h
1.0

1.000
1.000
1.000

0.7＞ｉ

1.000

1/15＞g3≧1/20

ｉ 層高の均等性i≧0.8

0.7≦ｉ＜0.8

ｊ ﾋﾟﾛﾃｨの有無

ﾋﾟﾛﾃｨなし

全てﾋﾟﾛﾃｨ(S)

ｋ 屋根面剛床仮定不成立

Gi＝0.8Gi＝0.8

平
面
剛
性

l

Ｘ
偏心率

Gi＝0.8

1.000

1.0

1.000

3階
2階
1階

1.000
1.000
1.160

1.000
1.000
0.862

1.0
1.0
1.0

1.000

3階
2階
1階

1.272
1.000
1.000

0.786
1.000
1.000

1.0
1.0
1.0

0.786

3階
2階
1階

1.000
1.000
1.000

1.000
1.000
1.000

1.0
1.0
1.0

1.000

3階
2階
1階

1.000
1.000
1.000

1.000
1.000
1.000

1.0
1.0
1.0

1.000

1.000
0.862

（ Fe）

m

Ｙ

(PR)

断
面
剛
性

0.25

ﾋﾟﾛﾃｨが偏在 1.0

n

Ｘ
剛性率

1.000
1.000

1.000
1.000

（ Fs）

o
(SR)

Ｙ

1.000
1.000

形状指標（ＳD）
Ｘ方向
Ｙ方向

ａ1：ほぼ２軸対称のもので、一つの突出部の面積が床面積の１０％以下のもの。
ａ2：ａ1より不整形なもの。 また、Ｌ，Ｔ，Ｕ型等の平面で一つの突出部の面積が床面積の３０％以下のもの。
ａ3：ａ1より不整形なもの。 また、Ｌ，Ｔ，Ｕ型等の平面で一つの突出部の面積が床面積の３０％を越えるもの。突出部とは、長さ(L)／幅(b)≧1/2 の場合を対称とする。
ｂ：ｂ＝長辺／短辺、Ｌ．Ｔ．Ｕ型等の場合は長辺長さは 2L を用いる。

3階
2階
1階

ｃ：ｃ＝Ｄ1／Ｄ0
ｄ：ｄ＝ｴｷｽﾊﾟﾝｼｮﾝｼﾞｮｲﾝﾄの躯体間隔／ｴｷｽﾊﾟﾝｼｮﾝｼﾞｮｲﾝﾄ部の高さ。
ｅ：ｅ＝吹抜部面積／床面積（吹き抜け部面積を含む）
ｆ：ｆ1＝建物中心と吹抜部中心間の距離／建物の短辺長さ:ｆ2＝建物中心と吹抜部中心間の距離／建物の長辺長さ
g1：スラブがない場合は、60㎡を40㎡、100㎡を60㎡に読み替える。
g2：各階方向別に検討する。基本壁長は代表的な部屋の長手壁長（直交壁のない廊下外壁は廊下長）
g3：各階方向別に検討する。
ｈ：ｈ＝地下面積／建築面積
ｉ：ｉ＝上層の階高／検討する層の階高または下層の階高／検討する層の階高
ｊ：ｊ＝床面がピロティのみにより支持されており、かつそのピロティの平面的配置が偏っている場合を偏在として扱う。

33

1.00
1.00
0.86

3階
2階
1階

0.78
1.00
1.00

参考資料
提出書類−０１

評価委員会への提出書類書式について

委員会⽤の報告書の書式は、以下による。
１） 耐震診断についての⽬次は診断書式による。
２） 耐震改修についての⽬次は改修書式による。
３） 耐震診断と耐震改修を同時に⾏う場合の⽬次も改修書式による。
４） 報告書内の単位は原則的に SI 単位とする。
※各構造の診断・改修の書式は（⼀社）広島県建築⼠事務所協会のホームページからダウンロード（Excel データ）できます。
提出書類−０２

報告書に添付すべき内容について

１） 報告書のまとめ⽅については、事務局に確認する。
２） 報告書は極⼒、図等の表⽰を増し、分かり易く記述する。
３） 診断⽅針、改修⽅針等は重要なので、診断者の意図を詳しく、かつ、分かり易く記述する。
４） 診断内容について
下記⽬次に⽰す※印で該当する部分は特に明記する。
なお、§２以降は§１に⽰した項⽬が重複するが、§２以降は詳しく記述する。
§１

建築物及び耐震診断結果概要

１-１ 建築物概要及び構造概要、１-２

耐震診断概要、１-３ 耐震診断結果は、耐震診断報告書書式参照のこと。
１-４ 配置図※診断対象建物※敷地に⼤きな段差があれば敷地断⾯図
１-５ 平⾯図・⽴⾯図・構造図※伏図・軸組図・リストは必ず添付する。
※元設計図をコピーして添付する場合は⽂字等が必ず読めること。
※元設計図を CAD 化した場合は発注者の了承を得ていること。
１-６ 外観写真§２ 現地調査
２-１ 調査概要
２-２ 調査結果※現地調査について発注者と協議していること。
※未調査部分の箇所、理由、内容、対応など。
§３ 耐震診断⽅針
３-１ 耐震診断内容※診断⽅針等を診断者の意図を詳しく分かり易く図⼊りとする。
３-２ 耐震診断基準等※診断基準は、採⽤した主たる基準を明記し、準拠した基準も列記する。
３-３ 使⽤電算プログラム※使⽤電算プログラムの使⽤範囲、⼿法など。

34

３-４ 使⽤材料及び強度※コンクリート強度等は詳しくする。
※使⽤部位は詳しくする。
§４ 耐震診断計算
４-１ 形状指標（SD）※偏⼼率については分かり易くする。
４-２ CT-F 図※建物重量を明記する。
※第⼆種構造要素の有無。
４-３ 第⼆種構造要素の検討
４-４ 破壊形式図※軸組図に部材の種別、F 値、耐⼒など。
※第⼆種構造要素は分かりやすくする。
※回転壁を考慮した場合等は軸組図に境界梁のヒンジ位置、回転⽀点、浮上り、沈み込みなど。
※第３次診断法においては軸組図にヒンジ位置、⽀点位置などを記述する。
§５ 詳細検討資料
５-１ 詳細検討資料
５） 改修内容について
下記⽬次に⽰す※印で該当する部分は特に明記する。
なお、§２以降は§１に⽰した項⽬が重複するが、§２以降は詳しく記述する。
§１

建築物及び耐震診断結果概要

１- １

建築物概要及び構造概要（診断）から１-３

耐震診断結果（診断）までは「 4）診断内容についての１-１ 建築物概要及び構造概要から１-３ 耐震診断結果」による。
１-４ 耐震改修建築物及び構造概要から１-６

耐震改修結果までは耐震改修報告書書式参照のこと。
１-７ 配置図（診断）から１-９

診断平⾯図・⽴⾯図・構造図までは「 4）診断内容についての１-４ 配置図、１-５

平⾯図・⽴⾯図・構造図」による。

１-10 改修平⾯図・⽴⾯図・構造図※補強位置、補強⽅法など。
§２

現地調査（診断）から§５耐震診断添付資料（診断）までは「 4）診断内容について」による。
§６ 改修現地調査
６-１ 改修調査概要
６-２ 改修結果調査※追加調査について発注者と協議していること。
※追加調査部分の箇所、理由、内容、対応など。
§７ 耐震改修⽅針
７-１ 耐震改修内容※改修⽅針等を詳しく、かつ分かり易く図⼊りとする。

35

７-２ 耐震改修基準等※改修基準は、採⽤した主たる基準を明記し、準拠した基準も列記する。
７-３ 改修使⽤電算プログラム※使⽤電算プログラムの使⽤範囲、⼿法など。
７-４ 改修使⽤材料及び強度※コンクリート強度等は詳しくする。
※使⽤部位は詳しくする。
§８

耐震改修計算および、§９ 耐震改修詳細検討資料は、§５および§６を参照のこと。

提出書類−０３

耐震診断の評価範囲について

１）耐震診断において、補強⽴案が提案されている場合には、その補強⽴案は評価対象には含めない。
２）補強及び改修計画に関しては、別途耐震改修の評価が必要である。

36

ガイドライン制定（2018 年 6 ⽉）
（⼀社）広島県建築⼠事務所協会建築物耐震診断等評価委員会
委 員 ⻑

荒⽊

秀夫

広島⼯業⼤学⼯学部建築⼯学科教授

副委員⻑

貞末

和史

広島⼯業⼤学⼯学部建築⼯学科准教授

副委員⻑

藤原

誠司

(株)近代設計コンサルタント

委

員

近藤

⼀夫

元

委

員

⼤⽥

和彦

近畿⼤学⼯学部建築学科教授

委

員

⾼松

隆夫

広島⼯業⼤学名誉教授

委

員

清⽔

⻫

委

員

⾦井

三郎

(株)カナイ建築構造事務所

委

員

清⽔

保雄

(有)アクト建築設計事務所

委

員

髙⻄

群三

(株)祥建築構造事務所

委

員

坂内

英治

(有)ＳＡＫＡ建築構造

委

員

浜⼝

修也

(株)⾞⽥建築設計事務所

委

員

⾚尾

敦司

(株)村⽥相互設計

委

員

垣本

章博

(株)K 構造研究所

委

員

三好

征⼀

⼤旗連合建築設計(株)広島⼤学⼯学研究院准教授

広島⼯業⼤学⼯学部建築⼯学科教授

ガイドライン追記（2024 年 8 ⽉） 現委員（⼀社）広島県建築⼠事務所協会建築物耐震診断等評価委員会
委 員 ⻑

貞末

和史

広島⼯業⼤学⼯学部建築⼯学科教授

副委員⻑

荒⽊

秀夫

元

副委員⻑

藤原

誠司

ふジワら

委

員

⾼松

隆夫

委

員

清⽔

⻫

委

員

寺井

雅和

近畿⼤学⼯学部建築学科准教授

委

員

松野

⼀成

呉⼯業⾼等専⾨学校建築学科教授

委

員

浜⼝

修也

(株)⾞⽥建築設計事務所

委

員

⾚尾

敦司

(株)村⽥相互設計

委

員

垣本

章博

(株)K 構造研究所

委

員

村瀬

忠之

建築構造⽀援研究所

37

広島⼯業⼤学⼯学部建築⼯学科教授

広島⼯業⼤学名誉教授
広島⼯業⼤学⼯学部建築⼯学科教授