370

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価
１．地すべり及び斜面崩壊
１．１ 既往津波に関する文献調査
１．２ 陸上地すべり及び斜面崩壊に起因する津波の評価
１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価
１．４ 「地すべり等」に起因する津波の評価

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p356 再掲

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．１ 既往津波に関する文献調査•

文献調査の結果，敷地周辺において陸上及び海底の地すべり，並びに斜面崩壊による既往津波の記録はない。

【調査した文献】①

宇佐美龍夫・石井寿・今村隆正・武村雅之・松浦律子（2013）：日本被害地震総覧 599-2012，東京大学出版会②

渡辺偉夫（1998）：日本被害津波総覧 [第2版]，東京大学出版会③

気象庁(1951～2019）：地震月報ほか④

国立天文台編（2021）：理科年表，令和３年，第94冊，丸善出版

371

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p357 再掲

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

372

１．地すべり及び斜面崩壊

１．２ 陸上の地すべり及び斜面崩壊に起因する津波の評価•

防災科学技術研究所（2009）の地すべり地形分布図データベースによれば，敷地周辺陸域の地形について，海岸付近における大規模な地すべり地形は抽出されない。

：汀線

防災科学技術研究所（2009）（一部加筆）

敷地

発電所敷地周辺の地すべり地形分布※（防災科学技術研究所（2009）に一部加筆）※：近川以外のデータについては，補足説明資料「Ⅴ．地震以外に起因する津波の評価 １．発電所周辺陸域における地すべり」に記載。

以上から，陸上の地すべり及び斜面崩壊に起因する津波の影響は極めて小さいと考えられる。

373

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価
１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価
１．３．１ 検討概要
１．３．２ 広域的概査
１．３．３ 局地的精査
１．３．４ 津波解析の検討方針
１．３．５ 下北太平洋側大陸棚外縁の海底地すべり
１．３．６ 日高舟状海盆の海底地すべり
１．３．７ 日本海溝付近における海山付近の海底地すべり
１．３．８ ハワイ付近の海底地すべり

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p359 再掲

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

374

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．１ 検討概要•

以下のとおり，過去に敷地周辺に津波を来襲させた可能性のある海底地すべりに対して評価を実施した。
■岩手県沖北部～十勝沖の範囲の海底地すべり■日本海溝付近における海山付近の海底地すべり【海底地すべりに関する調査】【広域的概査】①：津波伝播特性の検討結果から，発電所の津波高さに与える影響が大きい岩手県沖北部～十勝沖の範囲について，徳山ほか（2001）による地質構造図を用いて，広域的概査を実施。

【津波評価】【局地的精査】②-1：下北太平洋側大陸棚外縁
発電所前面に分布する大陸棚外縁の斜面を対象に海底地形判読を実施し，規模が最も大きい海底地すべり地形を抽出【津波解析】①：文献調査日本海溝付近における海山付近の海底地すべりに関する文献調査を実施し，海底地すべり地形の有無を確認

海底地すべり（SLS-2）を抽出②-2：北海道胆振～日高沿岸の大陸棚外縁
文献調査により，発電所との位置関係
及び規模が最も大きい海底地すべり
地形を抽出【津波解析】

日高舟状海盆の海底地すべり③-1：海底地すべり地形の詳細判読
同海域で取得されている海底地形
データを用いて海底地すべり地形の詳細判読を実施。

③-1：海底地すべり地形の詳細判読
同海域で取得されている海底地形
データ，音波探査記録を用いて海底地
すべり地形の詳細判読を実施。

③-2：復元地形作成③-2：復元地形作成③-3：津波解析
二層流モデルKinematic landslideモデル③-3：津波解析
二層流モデルKinematic landslideモデル②：津波評価「①」の検討結果を踏まえ，発電所への影響を評価■ハワイ付近の海底地すべり【海底地すべりに関する調査】①：文献調査ハワイ付近の海底地すべりに関する文献調査を実施し，海底地すべり地形の有無を確認②：評価対象とする海底地すべり地形の選定
発生年代，規模等から，海底地すべりを選定③：海底地形判読選定した海底地すべり地形について，地形データを用いて地形判読を実施し，海底地すべり地形の規模を確認【津波評価】④：津波水位の算定
Papadopoulos and Kortekaas（2003）による地すべり体積と津波水位の関係式から津波水位を算定

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p360 再掲

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

375

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．２ 広域的概査•

津波伝播特性の検討結果※から，発電所の津波高さに与える影響が大きい岩手県沖北部～十勝沖の範囲を対象に，徳山ほか（2001）による地質
構造図を用いて，広域的概査を実施した。

•

検討の結果，発電所に影響を及ぼすと考えられる範囲に海底地すべり地形は認められないことを確認した。
※：津波伝播特性の検討の詳細は，補足説明資料「Ⅶ．計算条件等 7．津波伝播特性の検討」に記載。

津波伝播特性検討による最高水位分布図「北海道西方」，「日高 十勝沖」及び「三陸沖 常磐沖」の地質構造図（徳山ほか（2001））

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p361 再掲

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

376

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．３ 局地的精査•

海底地すべりの特徴及び海底地すべりの既往事例に関する文献調査を実施し，局地的精査範囲を設定する。
■文献調査：海底地すべりの特徴（池原（2005））•

海底の地すべりは，陸上の地すべりと比較して，その規模が大きく，移動距離も大きい。

•

海底地すべりの発生場所について，火山島や火山斜面，デルタ地形，大陸棚・大陸棚斜面上部，海溝付近の斜面で見られる。また，海底地すべりが発生する斜面は必ずしも急傾斜面であるとは限らない。

海底地すべり地形（痕跡）の模式図（池原（2005））

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p362 再掲

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．３ 局地的精査■文献調査：海底地すべりの既往事例（１／３）
【緩斜面で発生した海底地すべり（Canals et al.（2004））】•

フェロー諸島で認められた海底地すべりである。

•

傾斜約１°～２°の緩斜面，水深800m付近で発生。規模は，長さ10km，幅3km。海底地すべり地形の上部は馬蹄形を呈する。

•

発生要因は，地震と考えられている。

Canals et al.（2004）

377

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p363 再掲

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

378

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．３ 局地的精査■文献調査：海底地すべりの既往事例（２／３）
【大陸斜面で発生した海底地すべり（山本（1991））】•

福井県沖ゲンタツ瀬北方で認められた海底地すべりである。

•

大陸斜面上部水深460m付近で発生。幅約8kmにわたって崩壊し，水深1060mまで達する舌状のマウンドを形成した。

•

発生要因は，斜面上部のより早い堆積速度と背斜による斜面傾斜角の増大もしくは海水準変動に伴う堆積場の移動が考えられている。

山本（1991）

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p364 再掲

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

379

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．３ 局地的精査■文献調査：海底地すべりの既往事例（３／３）
【2011年東北地方太平洋沖地震に伴い日本海溝軸付近で発生した海底地すべり（小平ほか(2012)）】•••小平ほか（2012）は，2011年東北地方太平洋沖地震前後の海底地形データの比較から，陸側海溝斜面で海底地すべりが発生していたとしている。
海底地すべりは長さ1kmにわたって崩落し，海溝底に東西幅1.5km，高さ50mのデブリとして堆積したとしている。
なお，2011年東北地方太平洋沖地震に伴う巨大津波発生に大きく寄与したのは，海溝軸付近で50mを超えた変位が生じたためとしている。

地形データの偏差（小平ほか（2012））

3.11地震に伴う海底変動の模式図（小平ほか（2012））

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p365 再掲

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

380

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．３ 局地的精査【2011年東北地方太平洋沖地震に伴い日本海溝軸付近で発生した海底地すべり（Kawamura et al.(2012)）】•

Kawamura et al.(2012）は，2011年東北地方太平洋沖地震による大きなプレートの運動（水平移動）によって，不安定な状態が潜在していた海底地すべりの活動が，2011年東北地方太平洋沖地震に伴う巨大津波発生に寄与した可能性があるとしている。

海溝斜面先端部におけるすべりの模式図（Kawamura et al.(2012））

以上より，日本海溝軸付近で発生する海底地すべりは，地震に伴うプレート運動に起因して発生すると考えられる。



日本海溝軸付近の海底地すべりに起因する津波は，短周期の波を発生させる要因の１つと考えられることから，「十勝沖・根室沖から三陸沖北部の連動型地震」のうち特性化モデル④にて，未知なる分岐断層や海底地すべり等の存在を適切に評価へ反映している。

「十勝沖・根室沖から三陸沖北部の連動型地震」のうち特性化モデル④

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p366 再掲

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

381

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．３ 局地的精査■局地的精査範囲の設定• 海底地すべりの特徴及び海底地すべりの既往事例に関する文献調査結果，東通発電所前面海域の海底地形の特徴及び海底地すべりに伴う津波の指向性を踏まえ，局地的精査は，①下北太平洋側大陸棚外縁，②北海道胆振～日高沿岸の大陸棚外縁を対象に実施する。

北海道胆振～日高沿岸の大陸棚外縁

東通原子力発電所

下北太平洋側大陸棚外縁

100㎞

局地的精査範囲

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p367 再掲

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

382

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．３ 局地的精査■下北太平洋側大陸棚外縁（１／２）•

日本水路協会の海底地形データM7000シリーズ，東京電力㈱，リサイクル燃料貯蔵㈱，日本原燃㈱及び当社で実施した海底地形調査結果を用いて，海底地形判読調査を実施する。

：局地的精査範囲：東通原子力発電所

局地的精査範囲

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p368 再掲

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

383

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．３ 局地的精査■下北太平洋側大陸棚外縁（２／２）• 海底地形判読を実施した結果，４箇所の海底地すべり地形を抽出した。
• 海底地すべりに起因する津波は崩壊規模の影響が大きいとともに，地すべりの移動方向（伝播方向）へのエネルギー指向性が強いことを考慮し，最も崩壊規模が大きく，海底地すべり位置が比較的発電所に近い海底地すべり（SLS-2）を評価の対象とする。
：海底地すべりの移動方向※１

抽出した海底地すべりの諸元※２

SLS-1

諸元

SLS-1

SLS-2

SLS-3

SLS-4

備考

長さ（m）

3000

6000

1200

1000

海底地形図からの読み取り

幅（m）

5350

5000

5000

5100

海底地形図からの読み取り

比高（m）

300

300

20

100

海底地形図からの読み取り

SLS-2

厚さ（m）

50

50

5

20

SLS-1，SLS-2：
現地形と復元地形の差分から算定
SLS-3，SLS-4：
McAdoo et al.(2000)による地すべり
諸元の算定方法を参考に算定

傾斜（°）

5.71

2.86

0.95

5.71

比高及び長さから算定

面積（km2）

15.4

36.5

3.2

3.8

海底地形図からの読み取り

0.04

SLS-1，SLS-2：
現地形と復元地形の差分から算定
SLS-3，SLS-4：
McAdoo et al.(2000)による地すべり
諸元の算定方法を参考に算定

SLS-3
東通原子力
発電所

SLS-4

体積（km3）海底地すべり地形分布図

0.52

1.00

0.01

※１：海底地すべりの移動方向は，海底地すべり前後の地形から推定した。海底地すべり前後の地形の詳細は，補足説明資料「Ⅴ．地震以外に起因する津波の評価 ２．下北太平洋側大陸棚外縁の海底地すべり」に記載。
※２：各海底地すべり諸元の算定根拠は，補足説明資料「Ⅴ．地震以外に起因する津波の評価 ２．下北太平洋
側大陸棚外縁の海底地すべり」に記載。

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p369 再掲

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

384

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．３ 局地的精査

S209■北海道胆振～日高沿岸大陸棚外縁（１／３）•

産業技術総合研究所（2013）では，2004年，2006年に実施した海底調査結果を踏まえた海底表層堆積図を示しており，日高舟状海盆には，複数の海底地すべり地形が認められ，浦河沖の大陸棚斜面に，最も規模が大きい海底地すべりが分布するとしている。

東通原子力発電所

陸上及び海底地形

海底地すべり堆積物と脱ガス構造の分布
日高沖の海洋地質図（産業技術総合研究所（2013）に一部加筆）

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p370 一部修正

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

385

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．３ 局地的精査

S209■北海道胆振～日高沿岸大陸棚外縁（２／３）•

Noda et al.（2013），野田・片山（2014）は，大陸棚斜面を起点とした複数の海底地すべりが認められ，海底表層付近に４箇所，海底下に７箇所存在し，幅や長さと比較して厚さが薄い（５～３０m）のが特徴であるとしている。また，野田ほか（2010）は，複数の海底地すべりのうち浦河沖の大陸斜面に分布する海底地すべりが最も規模が大きいとしている。

•

最も規模が大きい浦河沖の海底地すべりの形態について， Noda et al.（2013）は，小規模な正断層が成層した地層を分断する上部，堆積体がすべり面上を移動する遷移部，海盆底の堆積物を押しながら圧縮隆起する先端部に区分されるとしている。

•

海底地すべりの発生要因について，Noda et al.（2013），野田・片山（2014）は，本海域には海底下にガスの存在が示唆されていることから，それらが地層中のある面に集中した際に生じる間隙水圧比の増加や，本海域周辺において地震が多く発生していることから，地震の可能性を指摘している。
：海底表層付近の海底地すべり：海底下の海底地すべりLine0926

浦河沖の海底地すべり

尻屋崎沖の海底地すべり海底表層付近に分布する海底地すべり堆積物（Noda et al.（2013）に一部加筆）

浦河沖（Line0926）における海底地すべり堆積物の形態（Noda et al.（2013））

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p371 一部修正

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

386

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．３ 局地的精査

S209■北海道胆振～日高沿岸大陸棚外縁（３／３）：日高舟状海盆の海底地すべり• Noda et al.（2013）が指摘する日高舟状海盆に認められる11箇所の海底地すべりのうち評価対象とする海底地すべりについて，海底地すべりに起因する
津波は崩壊規模の影響が大きいとともに，地すべりの移動方向（伝播方向）へのエネルギー指向性が強いことを考慮し，最も崩壊規模が大きく，発電所の方向（南西方向）に移動する浦河沖の海底地すべり（３箇所）を評価の対象とする。
•

また，発電所と浦河沖の海底地すべりの間に位置する尻屋崎沖の海底地すべりについて，浦河沖の海底地すべりと比較して崩壊規模が小さいとともに，
移動方向が東方向であり，発電所に与える影響は小さいと考えられるが，浦河沖の海底地すべりと同時活動した可能性があることを踏まえ，評価の対
象とする。

•

なお，海底下に認められる７箇所の海底地すべりについては，浦河沖の海底地すべりと比較して崩壊規模が小さい，もしくは移動方向が発電所方向と異なるとともに，海底表層付近に分布する海底地すべりと発生時期が明確に異なることから，評価の対象外とする。
：海底地すべりの移動方向※※：産業技術総合技術研究所（2013）による

東通原子力
発電所

東通原子力発電所と日高舟状海盆の海底地すべりの位置関係（産業技術総合研究所（2013）に一部加筆）

尻屋崎沖の海底地すべり浦河沖の海底地すべり（３箇所）

日高舟状海盆の海底地すべり（Noda et al.（2013）に一部加筆）

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．４ 津波解析の検討方針

387

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p372 再掲

S209

•

以下の検討フローに基づき，二層流モデル（Kawamata et al.（2005）），Kinematic landslideモデル（Satake（2007），殿最ほか（2015））を用いて津波解析を
実施する。

•

二層流モデルについては，海底地すべり前の地形（復元地形）を作成し，海底地すべり地形（現地形）もしくは海底地すべりのすべり面との差から得られる地すべり土塊（崩壊物）を用いて実施する。

•

Kinematic landslideモデルについては，Satake（2007）による1741年渡島大島の山体崩壊による津波の評価方法を踏まえ，海底地すべり前後の地形の差から得られる比高変化分布を用いることを基本とする。ただし，海底地すべり堆積域の海底地形データの解像度が低いなど，海底地形データから比高変化分布を作成できない場合には，二層流モデルから得られる海底地すべりの地形変化（比高変化）を用いる。また，地すべりの伝播速度及びライズタイム
については，二層流モデルから得られる地すべり挙動に基づき，水位への影響が大きくなるよう保守的に設定する。
STEP１：解析対象とする海底地すべりの設定

STEP２：津波解析

海底地すべり地形の詳細判読に必要なデータの取得

海底地すべり前の地形（復元地形）の作成◆二層流モデル海底地すべり地形の詳細判読◆Kinematic landslideモデル
No

堆積域を含めた比高変化分布を作成できるか

地すべり土塊（崩壊物）の作成

Yes
津波解析の対象とする
海底地すべりの設定

津波解析

比高変化分布（①）の作成

二層流モデルの地すべり挙動に基づき設定② 地すべりの伝播速度③ ライズタイム

二層流モデルの地すべり挙動に基づき設定① 比高変化分布② 地すべりの伝播速度③ ライズタイム

津波解析
二層流モデルの概念図（Kawamata et al.(2005)）③②①

Kinematic landslideモデルの概念図（Satake(2007)）

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p373 再掲

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

388

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．５ 下北太平洋側大陸棚外縁の海底地すべり■検討概要• 以下フローに基づき津波解析を実施した。
• Kinematic landslideモデルに用いる比高変化分布について，海底地すべり堆積域の海底地形データの解像度が低く，海底地形データから比高変化分布を作成できないため，二層流モデルから得られる地すべりの挙動に基づき設定した。解析に用いる比高変化分布，地すべり伝播速度及びライズタイムについては，二層流モデルによる地すべり挙動に基づき，水位への影響が大きくなるように保守的に設定した。
STEP１：解析対象とする海底地すべりの設定
海底地すべり地形の詳細判読に必要なデータの取得

STEP２：津波解析
海底地すべり前の地形（復元地形）の作成◆二層流モデル◆Kinematic landslideモデル
No

堆積域を含めた比高変化分布を作成できるか

地すべり土塊（崩壊物）の作成
海底地すべり地形の詳細判読

Yes
津波解析

比高変化分布（①）の作成

津波解析の対象とする
海底地すべりの設定
二層流モデルの地すべり挙動に基づき設定② 地すべりの伝播速度③ ライズタイム（「1.4.3 局地的精査」で実施）

二層流モデルの地すべり挙動に基づき設定① 比高変化分布② 地すべりの伝播速度③ ライズタイム

津波解析
二層流モデルの概念図（Kawamata et al.(2005)）③②①

Kinematic landslideモデルの概念図（Satake(2007)）

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p374 再掲

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

389

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．５ 下北太平洋側大陸棚外縁の海底地すべり■海底地すべり前の地形（復元地形）の作成•

海底地すべり地形（SLS-2）と，同地すべり地形周辺における海底地形（等深線）の関係から，海底地すべり前の地形を復元した。

：現地形
：復元地形

a’

a

SLS-1

SLS-1

水
深
（m）

a

a
a’
SLS-2

a’
SLS-2
延長（m）

断面図（a-a’断面）

海底地すべり地形（現地形）（平面図）

海底地すべり前の地形（復元地形）（平面図）

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．５ 下北太平洋側大陸棚外縁の海底地すべり

390

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p375 再掲■津波解析（二層流モデル） ：パラメータの設定• 二層流モデルに用いたパラメータを下表に示す。
• 崩壊物の密度については，東京電力㈱，リサイクル燃料貯蔵㈱，日本原燃㈱及び当社で実施した海底地形調査で柱状採泥により採取した試料の室内試験で算定した湿潤密度を用いた。
【パラメータの設定】
項目

設定値

備考

海水密度ρ1（g/cm3）

1.03

一般値

崩壊物の密度ρ2（g/cm3）

1.724

共同調査結果より上層（水）の海底摩擦（m-1/3・s）

0.03

地震に起因する津波と同様

下層（土砂）の粗度係数（m-1/3・s）

0.40

Kawamata et al.（2005）

界面抵抗係数fint

0.0

Kawamata et al.（2005）

水平渦動粘性係数

考慮しない

地震に起因する津波と同様【崩壊物の密度の算定】
No.2C

試料番号

湿潤密度
（g/cm3）

SLS-1

SLS-2

SLS-1

No.2C

1.651

No.8C

1.796

No.10G

1.745

No.15B

1.703

No.8C
SLS-3
東通原子力
発電所

SLS-2

No.10G

SLS-4

ドラフト
海底地すべり位置

No.15B

試料採取位置平均値

1.724

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．５ 下北太平洋側大陸棚外縁の海底地すべり

391

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p376 再掲■津波解析（二層流モデル）：解析結果
水位上昇側（最大水位上昇量）

水位下降側（最大水位下降量）

敷地前面※１

補機冷却海水系
取水口前面

0.84m

-0.63m

最大水位上昇量分布

最大水位下降量分布※１：陸上に津波が遡上しないため，汀線位置の最大水位上昇量を記載（津波評価位置の詳細は，補足説明資料 「Ⅶ．計算条件等 ４．津波水位の評価位置」に記載）

補機冷却海水系取水口前面における水位時刻歴波形※２※２：水位時刻歴波形は，補機冷却海水系取水口前面の中央位置に該当するメッシュで抽出（抽出位置は，補足説明
資料「 Ⅶ．計算条件等 ４．津波水位の評価位置」に記載）

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．５ 下北太平洋側大陸棚外縁の海底地すべり

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p377 再掲

392■津波解析（Kinematic landslideモデル）：パラメータの設定• 解析に用いる各パラメータは，二層流モデルによる地すべり挙動に基づき，水位への影響が大きくなるように保守的に設定する。
• 二層流モデルから得られる地すべり発生2分後～30分後の地すべり挙動（スナップショット）を以下に示す。これから，地すべり発生20分後～30分後で概ね崩壊域が形成されることを踏まえ，比高変化量が大きく，地すべり伝播速度及びライズタイムが保守的となる地すべり発生20分後の比高変化分布を用いる。
• 地すべり伝播速度について，海底地すべり地形（現地形）から，海底地すべりは大陸棚斜面を滑落（Slide）して発生したと考えられることから，地震発生20分後の海底地すべり地形の堆積開始位置と堆積フロント位置を変動伝播距離とし，4m/sに設定した。
• ライズタイムについては，地形変化量の時系列から，崩壊域，堆積域ともに約30分間変動が継続するものの，崩壊域の最上部において2分程度で変動終了する範囲もあることから，保守的に2分（120秒）に設定した。
• 崩壊域，堆積域の破壊開始位置については，各領域の頂部に設定した。
【二層流モデルから得られる地すべり挙動（スナップショット）（青：崩壊域，赤：堆積域）】

2分後

5分後

20分後

10分後

【二層流モデルから得られる地すべりの地形断面変化（測線C）】
60

堆積量
最大域

崩壊域
上部

変動伝播距離（堆積フロント位置－堆積開始位置）

30分後

300
350

40

20

450
500

0

水深 (m)

地形変化量 (m)

0 分後
2 分後
5 分後
10 分後
15 分後
20 分後
25 分後
30 分後
現地形

400

0 分後
2 分後
5 分後
10 分後
15 分後
20 分後
25 分後
30 分後

-20

-40

-60

550
600
650
700
750

-80
0

2

4

6

8

10

12

14

距離 (km)

地すべり伝播速度＝変動伝播距離（堆積フロント位置－堆積開始位置）÷伝播時間＝4.69㎞÷1200s＝3.91m/s≒4m/s

800
0

2

4

6

8
距離 (km)10

12

ライズタイム
変動は30分間継続するが， 崩壊域上部では2分程度で変動終了することから，保守的に2分（120s）に設定

14

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．５ 下北太平洋側大陸棚外縁の海底地すべり

393

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p378 再掲■津波解析（Kinematic landslideモデル） ：解析結果
水位上昇側（最大水位上昇量）

水位下降側（最大水位下降量）

敷地前面※１

補機冷却海水系
取水口前面

0.74m

-0.55m

最大水位上昇量分布

最大水位下降量分布※１：陸上に津波が遡上しないため，汀線位置の最大水位上昇量を記載（津波評価位置の詳細は，補足説明資料 「Ⅶ．計算条件等 ４．津波水位の評価位置」に記載）

補機冷却海水系取水口前面における水位時刻歴波形※２※２：水位時刻歴波形は，補機冷却海水系取水口前面の中央位置に該当するメッシュで抽出（抽出位置は，補足説明
資料「 Ⅶ．計算条件等 ４．津波水位の評価位置」に記載）

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p379 一部修正

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．５ 下北太平洋側大陸棚外縁の海底地すべり■まとめ• 各海底地すべりの最大水位上昇量，最大水位下降量を以下に示す。
【水位上昇側】
最大水位上昇量（ｍ）
海底地すべり下北太平洋側大陸棚外縁（SLS-2）

モデル

敷地前面

取水口
前面

補機冷却海水系取水口前面

放水路
護岸前面

二層流モデル

0.84※１

0.78

0.77

―※２

Kinematic landslideモデル

0.74※１

0.56

0.53

―※２

※１：敷地前面まで津波が到達しないため，敷地周辺での最大水位上昇量を記載※２：放水路護岸前面まで津波が到達しない。

【水位下降側】
補機冷却海水系取水口前面
海底地すべり下北太平洋側大陸棚外縁（SLS-2）モデル

最大水位下降量（ｍ）

取水口敷高※３を下回る時間（分）二層流モデル-0.63―※４

Kinematic landslideモデル

-0.55

―※４

非常用海水ポンプの運転可能継続時間※３：補機冷却海水系取水設備の詳細は，補足説明資料「Ⅶ．計算条件等 ４．津波水位の評価位置」に記載。
※４：取水口敷高（T.P.-4.0m）を下回らない。

約35

394

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価
395

１．３．６ 日高舟状海盆の海底地すべり

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p380 修正

１．３．６．１ 検討概要

S209

■浦河沖の海底地すべり• Kinematic landslideモデルに用いる比高変化分布について，海底地形データから堆積域を含めた比高変化分布を作成できることから，海底地すべり前の地形（復元地形）と海底地すべり地形（現地形）の差から得られる比高変化分布を用いた。また，解析に用いる地すべり伝播速度及びライズタイムについては，二層流モデルによる地すべり挙動に基づき，水位への影響が大きくなるように保守的に設定した（下記検討フロー）。
■尻屋崎沖の海底地すべり• 海底地すべり地形の詳細判読結果（発生形態及び海底地すべりの特徴（傾斜，水深））から，海底地すべりに伴う津波はほとんど発生しておらず，発電所の津波高さに与える影響は極めて小さいと評価した。
• なお，発電所の津波高さに及ぼす影響を定量的に確認することを目的に，影響検討の位置付けで津波解析（Kinematic landslideモデル）も実施した。
STEP１：解析対象とする海底地すべりの設定

STEP２：津波解析

海底地すべり地形の詳細判読に必要なデータの取得

海底地すべり前の地形（復元地形）の作成◆二層流モデル海底地すべり地形の詳細判読

津波解析の対象とする
海底地すべりの設定◆Kinematic landslideモデル
No

堆積域を含めた比高変化分布を作成できるか

地すべり土塊（崩壊物）の作成

Yes
津波解析

比高変化分布（①）の作成

二層流モデルの地すべり挙動に基づき設定② 地すべりの伝播速度③ ライズタイム

二層流モデルの地すべり挙動に基づき設定① 比高変化分布② 地すべりの伝播速度③ ライズタイム

津波解析
二層流モデルの概念図（Kawamata et al.(2005)）③②①

Kinematic landslideモデルの概念図（Satake(2007)）

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．６ 日高舟状海盆の海底地すべり

１．３．６．２ 海底地すべり地形の詳細判読に用いたデータ•

396

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p381 修正

産業技術総合研究所（経済産業省委託事業にて取得）及び産業技術総合研究所による海底地形データ・音波探査記録，並びに日本水路協会
M7000シリーズの海底地形データを用いて，海底地すべり地形の詳細判読を実施した。

使用データ範囲：産業技術総合研究所（経済産業省委託事業にて取得）：産業技術総合研究所：日本水路協会

海底地すべり地形判読範囲（Noda et al.（2013）に一部加筆）

使用データ
メタンハイドレート
資源開発研究コンソーシアム

海底地形データ（マルチビーム）日高沖海域
音波探査記録（サブボトムプロファイラー）日高沖海域
海底地形データ（マルチビーム）GH06航海産業技術総合研究所

音波探査記録（サブボトムプロファイラー）GH823,GH04,GH06航海
音波探査記録（エアガンまたはGIガン）GH823,GH04,GH06航海

日本水路協会海底地形デジタルデータ M7006「津軽海峡」

S209

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p382 一部修正

397

１．３．６ 日高舟状海盆の海底地すべり

１．３．６．３ 海底地すべり地形の詳細判読及び津波解析の対象とする海底地すべり

S209■浦河沖の海底地すべり：海底地すべり地形の詳細判読•••

Noda et al.（2013）が指摘する浦河沖の海底地すべり（３箇所）について，同海域で取得されている海底地形データ，並びに音波探査記録を用いて，海底地すべり地形の詳細判読を実施した※１。
詳細判読の結果，浦河沖の海底地すべりは，地すべりⅠ，地すべりⅠ’，地すべりⅡ及び地すべりⅡ’に区分され，全体として複数回の活動で形成された可能性があることを確認した。
斜面上部の明瞭な滑落崖，音波探査記録から推定されるすべり面の形状及び地すべり土塊内部の複雑な変形から，発生形態は円弧すべり型であり，海底地すべり滑落崖（上流側）の傾斜は5～15°程度，滑落崖上部の水深は約200～400mである。
※１：詳細判読に用いた音波探査記録の詳細については，補足説明資料「Ⅴ．地震以外に起因する津波の評価 第３章 ３．１ 浦河沖の海底地すべり」に記載。

【地形判読調査結果※】
 「地すべりⅠ」は，最も面積が大きい
海底地すべりである。
 「地すべりⅠ」の上部には「地すべりⅠ´ 」，「地すべりⅡ」が形成され，「地すべりⅡ」の上部には,さらに「地すべりⅡ´」が形成されている。

Ⅱ

 「地すべりⅡ´」の堆積部と滑落崖の対応関係は不明である。
【傾斜量※２】・大陸棚：0.5°以下
・大陸棚縁辺斜面：2～4°程度
・海盆底：0.5～1°程度
・海底地すべり滑落崖：5～15°程度

Ⅱ’※２：各評価は当社の解釈による

Ⅰ’Ⅰ
浦河沖の海底地すべり地形（傾斜量図）

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p383 一部修正

398

１．３．６ 日高舟状海盆の海底地すべり

１．３．６．３ 海底地すべり地形の詳細判読及び津波解析の対象とする海底地すべり

S209■浦河沖の海底地すべり：津波解析の対象とする海底地すべり•

Noda et al.（2013）による浦河沖の海底地すべり地形，当社が詳細判読により求めた海底地すべり地形及び両者の重ね合わせ図を以下に示す。
当社が判読した海底地すべり地形は，Noda et al.（2013）に示される海底地すべり形状と整合的である。

•

津波解析の対象とする海底地すべりについて，浦河沖の海底地すべりは複数回の活動で形成された可能性が考えられるが，保守的に同時活動を考慮する。

当社詳細判読による浦河沖の海底地すべり地形
Noda et al.（2013）による
浦河沖の海底地すべり地形（Noda et al.（2013）に一部加筆）

浦河沖の海底地すべり

Noda et al.（2013）による海底地すべり地形と当社が詳細判読した海底地すべり地形の重ね合わせ図Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

399

１．３．６ 日高舟状海盆の海底地すべり

１．３．６．３ 海底地すべり地形の詳細判読及び津波解析の対象とする海底地すべり

S209■尻屋崎沖の海底地すべり：海底地すべり地形の詳細判読（１／２）••••

Noda et al.（2013）が指摘する尻屋崎沖の海底地すべりについて，同海域で取得されている海底地形データ及び音波探査記録を用いて，海底地すべり地形の詳細判読を実施した※。
海底地すべりの上流域には比高約20～30mの崖地形，下流域には比高約10m程度のマウンド状の微高地が認められ，全体の地形は概ね平滑で，崩落岩塊を示唆するような小起伏郡（流れ山）は認められない。
中流域から下流域に認められる地すべり土塊の堆積構造（内部構造）について，中流域（上部）では成層構造が認められ，中流域（下部）には堆積構造の乱れ，下流域では地すべり土塊の移動に伴う圧縮変形による隆起地形が見られる。
Noda et al.(2013）は，「音波探査記録より，同地すべりは土石流（debris flow）や濁流（turbidity currents）に発展していないようである」としていることも踏まえると，尻屋崎沖の海底地すべりの発生形態は，並進すべり型であり，厚さ約15～25mの板状の地すべり土塊が，0.2～0.3°程度の極めて緩やかに傾斜した層理面をすべり面として，東～南東方向に数100～1000m程度移動した（スライドした）ものと考えられる。
※：詳細判読に用いた音波探査記録の詳細については，補足説明資料「Ⅴ．地震以外に起因する津波の評価 第３章 ３．２ 尻屋崎沖の海底地すべり」に記載。

上流域

中流域

下流域
900m

崖地形

1000m

海底地すべり域

すべり面

尻屋崎沖の海底地すべりの音波探査記録（153測線）
尻屋崎沖の海底地すべり地形（傾斜量図）

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

400

１．３．６ 日高舟状海盆の海底地すべり

１．３．６．３ 海底地すべり地形の詳細判読及び津波解析の対象とする海底地すべり

S209■尻屋崎沖の海底地すべり：海底地すべり地形の詳細判読（２／２）•

Noda et al.（2013）による尻屋崎沖の海底地すべり地形，当社が詳細判読した海底地すべり地形及び両者の重ね合わせ図を以下に示す。当社が判読した海底地すべり地形は，Noda et al.（2013）に示される海底地すべり形状と整合的である。

尻屋崎沖の海底地すべり

当社詳細判読による尻屋崎沖の海底地すべり地形

Noda et al.（2013）による尻屋崎沖の海底地すべり地形（Noda et al.（2013）に一部加筆）

Noda et al.（2013）による海底地すべり地形と当社が詳細判読した海底地すべり地形の重ね合わせ図Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

401

１．３．６ 日高舟状海盆の海底地すべり

１．３．６．３ 海底地すべり地形の詳細判読及び津波解析の対象とする海底地すべり

S209■尻屋崎沖の海底地すべり：津波解析の対象とする海底地すべり• 田近（1995）は，陸上地すべりを対象に，繰り返し滑動してきた地すべり（左下図２）と新たに滑動した地すべり（左下図１）の地すべり地形，地すべり堆積物の構成及び内部の変形構造の比較から，並進すべりの発達過程を明らかしている。それによると，上流域に崩壊域，中流域に移動体，下流域に圧縮性構造を有する地すべりは，地すべり土塊の繰り返しの移動により形成されたとしている。また，陸上地すべりと海底地すべりの形成過程には共通性があるとしている。
•

尻屋崎沖の海底地すべり地形及び内部構造は，田近（1995）が明らかにした流れ盤斜面における地すべりと概ね一致していることから，尻屋崎沖の海底地すべりは，地すべり土塊の繰り返しの移動により形成された可能性がある。

•

また，尻屋崎沖の海底地すべりのすべり面の傾斜は0.2～0.3°程度と極めて緩く，海底地すべり位置の水深は約700～1100mと深いことを踏まえれば，
尻屋崎沖の海底地すべりに伴う津波はほとんど発生していないと考えられる。

：崩壊域
：堆積域
：すべり面

900m

崖地形

1000m

復元地形
（水深増加）

すべり面

流れ盤斜面における地すべり（並進すべり）の内部構造及び発達過程の模式図（田近（1995に一部加筆））

復元地形（水深減少）

尻屋崎沖の海底地すべり部の音波探査記録（１５３測線）

以上から，尻屋崎沖の海底地すべりが発電所の津波高さに与える影響は極めて小さいと考えられる※。
※：発電所の津波高さに及ぼす影響を定量的に確認することを目的に，影響検討の位置付けで津波解析を実施した。
影響検討解析の詳細は補足説明資料「Ⅴ．地震以外に起因する津波の評価 第３章 ３．２ 尻屋崎沖の海底地すべり」に記載。

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３．６ 日高舟状海盆の海底地すべり

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．６．４ 浦河沖の海底地すべり

402

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p384 一部修正

S209

■海底地すべり前の地形（復元地形）の作成（１／２）• 海底地すべり前の地形（復元地形）は，海上音波探査記録を用いて崩壊域，堆積域及び海底地すべりのすべり面を推定し，海底地すべり地形周辺の海底地形（等深線）との関係，崩壊土量と堆積土量の収支のつり合いを考慮して作成した。
• 海底地すべり前後の等深線図及び海上音波探査記録を用いた崩壊域，堆積域及び海底地すべりのすべり面の推定結果※を以下に示す。
※：海上音波探査記録を用いた崩壊域，堆積域及び海底地すべりのすべり面の推定結果の詳細については，補足説明資料「Ⅴ．地震以外に起因する津波の評価
３．日高舟状海盆の海底地すべり」に記載。

【海底地すべり前後の等深線図及び海上音波探査記録を用いた崩壊域，堆積域及びすべり面の推定結果】：海底地すべり後の等深線（現地形）：海底地すべり前の等深線（復元地形）
4159測線：海上音波探査測線

143測線

1130測線

4159測線：崩壊域（復元地形）：堆積域（復元地形）
：すべり面
：現地形

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３．６ 日高舟状海盆の海底地すべり

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．６．４ 浦河沖の海底地すべり■海底地すべり前の地形（復元地形）の作成（２／２）•

作成した海底地すべり前の地形（復元地形），海底地すべりのすべり面を以下に示す。
海底地すべり地形（現地形）

海底地すべり前の地形（復元地形）

海底地すべりのすべり面（着色部）

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p385 再掲

403
S209

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３．６ 日高舟状海盆の海底地すべり

404

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．６．４ 浦河沖の海底地すべり

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p386 再掲

S209■二層流モデルに用いる地すべり土塊（崩壊物）の作成•

海底地すべり前の地形（復元地形）と海底地すべりのすべり面から作成した地すべり土塊（崩壊物）を以下に示す。
海底地すべり前の地形（復元地形）（A）

地すべり土塊（崩壊物）（A－B）
地すべり
土塊厚さ（m）②①

海底地すべりのすべり面（B）
地すべり土塊（崩壊物）の諸元
地すべり土塊①

地すべり土塊②

長さ（km）

22

23

幅(km)

9

5

最大土砂厚（m）

220

130

体積（㎞３）

10.0

7.6

4159測線

4159測線：崩壊域（復元地形）：堆積域（復元地形）
：すべり面
：現地形

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３．６ 日高舟状海盆の海底地すべり

405

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．６．４ 浦河沖の海底地すべり

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p387 再掲

S209■Kinematic ｌandslideモデルに用いる比高変化分布の作成•

海底地すべり地形（現地形）と海底地すべり前の地形（復元地形）から作成した比高変化分布を以下に示す。
海底地すべり地形（現地形）（A）

比高変化分布（A－B）
比高変化量（m）

4159測線

海底地すべり前の地形（復元地形）（B）

4159測線：崩壊域（復元地形）：堆積域（復元地形）
：すべり面
：現地形

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３．６ 日高舟状海盆の海底地すべり

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．６．４ 浦河沖の海底地すべり■津波解析（二層流モデル）：パラメータの設定••

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p388 再掲

406
S209

二層流モデルに用いたパラメータを下表に示す。
崩壊物の密度については，Noda et al.（2013）による地すべり位置での密度検層結果ならびに密度と地すべり堆積厚さの関係式に基づき設定した。
【パラメータの設定】
項目

設定値

備考

海水密度ρ1（g/cm3）

1.03

一般値

崩壊物の密度ρ2（g/cm3）

1.34

Noda et al.(2013)

上層（水）の海底摩擦（m-1/3・s）

0.03

地震に起因する津波と同様

下層（土砂）の粗度係数（m-1/3・s）

0.40

Kawamata et al.（2005）

界面抵抗係数fint

0.0

Kawamata et al.（2005）

水平渦動粘性係数

考慮しない

地震に起因する津波と同様【崩壊物の密度の算定】
崩壊物の密度・密度と地すべり堆積厚さの関係式（Noda et al.（2013））

・地すべりⅠの最大堆積厚さ：h=218（m）より，
ρ2＝1.34（g/cm3）に設定。

ボーリングコア（GH06-1048，1049）採取位置（Noda et al.（2013）に一部加筆）

深度方向の密度（Noda et al.（2013））

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３．６ 日高舟状海盆の海底地すべり

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．６．４ 浦河沖の海底地すべり

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p389 再掲

407
S209

■津波解析（二層流モデル）：解析結果
水位上昇側（最大水位上昇量）

水位下降側（最大水位下降量）

敷地前面

補機冷却海水系
取水口前面

4.25m

-2.50m

最大水位上昇量分布

最大水位下降量分布

補機冷却海水系取水口前面における水位時刻歴波形※※：水位時刻歴波形は，補機冷却海水系取水口前面の中央位置に該当するメッシュで抽出（抽出位置は，補足説明
資料「 Ⅶ．計算条件等 ４．津波水位の評価位置」に記載）

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．６ 日高舟状海盆の海底地すべり

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p391 再掲

１．３．６．４ 浦河沖の海底地すべり

408

S209

■津波解析（Kinematic landslideモデル）：パラメータの設定（１／２）•

解析に用いる地すべり伝播速度，ライズタイムは，二層流モデルによる地すべり挙動に基づき，水位への影響が大きくなるように保守的に設定する。

•

二層流モデルから得られる地すべり発生5分後～180分後の地すべり挙動（スナップショット）を以下に示す。これから，崩壊域は地すべり発生30分後，堆積域については地すべり発生180分後に概ね形成されることを踏まえ，堆積域の比高変化量が大きい地すべり発生30分後の比高変化分布を用いる。
【二層流モデルから得られる地すべり挙動地形変化（スナップショット）（青：崩壊域，赤：堆積域）】

5分後

10分後

20分後

60分後

120分後

180分後

30分後

比高変化量
（m）

（参考）地形判読により求めた比高変化分布
地形判読により求めた海底地すべり範囲

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．６ 日高舟状海盆の海底地すべり

409

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p392 再掲

１．３．６．４ 浦河沖の海底地すべり

S209■津波解析（Kinematic landslideモデル）：パラメータの設定（２／２）•

地すべり伝播速度について，海底地すべり地形（現地形）から，海底地すべりは大陸棚斜面を滑落（Slide）して発生したと考えられることから，地震発生30分後の海底地すべりの堆積開始位置と堆積フロント位置を変動伝播距離とし，6m/sに設定した。

•

ライズタイムについては，地形変化量の時系列から，崩壊域，堆積域ともに約30分間変動が継続するものの，地すべり発生5～10分の間に急激に変動が進行することを踏まえ，保守的に5分（300秒）に設定した。

•

崩壊域，堆積域の破壊開始位置については，各領域の頂部に設定した。

【二層流モデルから得られる地形断面変化（測線A）】
南西

北東

南西

北東

変動伝播距離（堆積フロント位置－堆積開始位置）

堆積域

地すべり伝播速度＝変動伝播距離（堆積フロント位置－堆積開始位置）÷伝播時間＝10.72㎞÷1800s＝5.95m/s≒6m/s

ライズタイム
変動は30分間継続するが， 保守的に5分（300s）に設定

崩壊域

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３．６ 日高舟状海盆の海底地すべり

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．６．４ 浦河沖の海底地すべり■津波解析（Kinematic landslideモデル）：解析結果
水位上昇側（最大水位上昇量）

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p393 再掲

410
S209

水位下降側（最大水位下降量）

敷地前面※１

補機冷却海水系
取水口前面

1.61m

-1.24m

最大水位上昇量分布

最大水位下降量分布※１：陸上に津波が遡上しないため，汀線位置の最大水位上昇量を記載（津波評価位置の詳細は，補足説明資料 「Ⅶ．計算条件等 ４．津波水位の評価位置」に記載）

補機冷却海水系取水口前面における水位時刻歴波形※２※２：水位時刻歴波形は，補機冷却海水系取水口前面の中央位置に該当するメッシュで抽出（抽出位置は，補足説明
資料「 Ⅶ．計算条件等 ４．津波水位の評価位置」に記載）

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．６ 日高舟状海盆の海底地すべり

411

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p394 一部修正

１．３．６．４ 浦河沖の海底地すべり■津波解析：まとめ• 日高舟状海盆の海底地すべりのうち浦河沖の海底地すべりの最大水位上昇量，最大水位下降量を以下に示す。
【水位上昇側】
最大水位上昇量（ｍ）
海底地すべり日高舟状海盆
（浦河沖）

モデル

敷地前面

取水口
前面

補機冷却海水系取水口前面

放水路
護岸前面

二層流モデル

4.25

1.99

2.13

―※２

Kinematic landslideモデル

1.61※１

1.55

1.58

―※２

※１：敷地前面まで津波が到達しないため，敷地周辺での最大水位上昇量を記載※２：放水路護岸前面まで津波が到達しない。

【水位下降側】
補機冷却海水系取水口前面
海底地すべり日高舟状海盆（浦河沖）

モデル

最大水位下降量（ｍ）

取水口敷高※３を下回る時間（分）二層流モデル-2.50―※４

Kinematic landslideモデル

-1.24

―※４

非常用海水ポンプの運転可能継続時間※３：補機冷却海水系取水設備の詳細は，補足説明資料「Ⅶ．計算条件等 ４．津波水位の評価位置」に記載。
※４：取水口敷高（T.P.-4.0m）を下回らない。

約35

S209

412
Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．７ 日本海溝付近における海山付近の海底地すべり

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p395 再掲■日本海溝付近の海山•

日本海溝と伊豆・小笠原海溝の会合部付近には第１鹿島海山が存在し，その背後には，香取海山，第２～第５鹿島海山，磐城海山といった一連の海山列が北東側へ続いている。

•

また，日本海溝と千島海溝の島弧会合部付近には襟裳海山が存在し，その東側に広がる深海平坦面には拓洋第１海山，凌風第２海山等が分布している（渡邊ほか（2007））。

※：赤枠は，海上保安庁が2006年9月から10月にかけて精密地殻構造探査を実施した範囲。

日本海溝付近の海山※ （渡邊ほか（2007））

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

413

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．７ 日本海溝付近における海山付近の海底地すべり

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p396 再掲■第１鹿島海山（１／２）•

第１鹿島海山付近には海溝軸とほぼ平行な断層がいくつか認められる。第１鹿島海山は１つの正断層により東西に二分され，西半分が海溝に沈みこんでいる（海上保安庁（1984），大島ほか（1985），藤岡・平（1987））。

•

東半分山頂の平坦面の水深は約3600m，西半分山頂の平坦面の水深は約5200mであり，その急斜面（比高：約1600m，傾斜：30度から45度）の下部には，断層による海山の崩壊に伴う石灰岩や玄武岩の堆積物が存在する（大島ほか（1985），藤岡・平（1987））。

石灰岩

玄武岩

断層

第１鹿島海山の鳥瞰図（海上保安庁（1984））

第１鹿島海山付近の模式地質断面（藤岡・平（1987）に一部加筆）

西半分山頂
の平坦面

東半分山頂
の平坦面

第１鹿島海山の地形図（ナローマルチビームデータを計算機処理した結果）（海上保安庁（1984）に一部加筆）

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．７ 日本海溝付近における海山付近の海底地すべり

414
第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p397 再掲■第１鹿島海山（２／２）• 海上保安庁では，第１鹿島海山付近の地殻構造把握を目的とした精密地殻構造探査を実施し（2006年9月から10月），断層により分断された西半分が海溝へと沈み込んでいる様子を明瞭に得ている（渡邊ほか（2007），西澤（2012））。

（ａ）マルチチャンネル反射地震断面（重合前深度マイグレーション断面図）（ｂ）マルチチャンネル反射地震
断面（深度断面図）（ｃ）Ｐ波速度構造断面図

調査位置（DKr1）と3.11地震発生以後の震央分布※（西澤（2012））※：2011年3月11日～2012年5月29日の地震。赤星はM５以上，
白星はM７以上の震央位置を示す。

第１鹿島海山を横断する地震学的構造（西澤（2012））

以上の知見から，第１鹿島海山には断層の活動に伴う小規模な崩壊が見られるが，大規模な海底地すべり地形は確認されていない。

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．７ 日本海溝付近における海山付近の海底地すべり■襟裳海山• 襟裳海山は，頂上水深が第１鹿島海山とほぼ同じ約3700ｍ（比高約4200ｍ）である。

415
第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p398 再掲•

第１鹿島海山と同様に北東方向の断層によって切られてはいるが，その規模は第１鹿島海山よりはるかに小さいものであり（飯山ほか（1984）），海上保安庁による精密地殻構造探査結果から，海溝に沈み込みつつある様子が明瞭に得られている（渡邊ほか（2007），西澤（2012））。

•

なお，第１鹿島海山のような断層の活動に伴う小規模な崩壊地形は確認されていない。
（ａ）測線位置（ピンク点線）及び2012年3月14日（M6.9）の地震の余震（ｂ）海溝側海側斜面のhorst and graben構造部分の拡大（ｃ）マルチチャンネル反射地震断面（深度断面図）（ｄ）Ｐ波速度構造断面図

襟裳海山付近の海底地質（飯山ほか（1984））

襟裳海山を横断する地震学的構造（西澤（2012））

416
Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．７ 日本海溝付近における海山付近の海底地すべり

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p399 再掲■まとめ• 日本海溝海側には，日本海溝と伊豆・小笠原海溝の会合部付近に第１鹿島海山が存在し，その背後には，香取海山，第２～第５鹿島海山，
磐城海山といった一連の海山列が北東側へ続いている。また，日本海溝と千島海溝の島弧会合部付近には襟裳海山が存在し，その東側に広がる深海平坦面には拓洋第１海山，凌風第２海山等が分布している（渡邊ほか（2007））。
• 上記海山のうち第一鹿島海山には，断層の活動に伴う小規模な崩壊地形が存在するが（大島ほか（1985），藤岡・平（1987）），大規模な海底地すべりは確認されていない。
• また，襟裳海山についても，第１鹿島海山のような断層の活動に伴う小規模な崩壊地形は確認されていない。
• 以上から，日本海溝付近における海山付近の海底地すべりが発電所に与える影響は極めて小さいと考えられる。

417
Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．８ ハワイ付近の海底地すべり

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p400 再掲■ハワイ諸島の概要•

ハワイ諸島は日本の南東約6,400kmの太平洋上に位置しており，ハワイ島，マウイ島，オアフ島，カウアイ島，モロカイ島，ラナイ島，ニイハウ島，
カホオラウェ島の8つの島のほか多数の島と環礁からなる。

•

ハワイを載せる太平洋プレートは北西方向へ年間10cm程度の速さで動いており，ハワイ諸島は北西へ行くほど古い（佐竹（1997））。

カウアイ島

ハワイ諸島
オアフ島
モロカイ島
ニイハウ島
マウイ島

ラナイ島
ハワイ島
カホオラウェ島

Eakins et. al.（2003）に一部加筆

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．８ ハワイ付近の海底地すべり

418
第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p401 再掲■文献調査：1975年Kalapana津波（１／２）•

1975年にハワイ島南岸のKalapana付近で強震が発生し，日本沿岸各地で津波が観測され（羽鳥（1976）），その地震規模はMw7.7である（Nettles andEkström（2004））。

•

日本沿岸における検潮記録の全振幅の最大値は，鮎川検潮所における55cmであり（羽鳥（1976）），ハワイ沿岸では最大15m弱の津波が観測された（Day et al.（2005））。なお，発電所周辺の検潮記録としては，函館検潮所の17㎝である（羽鳥（1976）） 。

波向線（羽鳥（1976））→米国沿岸における水位は日本沿岸と大差なく，指向性による影響はみられない

日本沿岸の検潮記録（羽鳥（1976）に一部加筆）

ハワイ沿岸の痕跡地点及び遡上高（Day et al.（2005） ）419
Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．８ ハワイ付近の海底地すべり

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p402 再掲■文献調査：1975年Kalapana津波（２／２）•

Ma et al.（1999）は，①海底地すべり，②低角逆断層のいずれでもハワイ周辺の検潮記録を説明できるとし，これらの組合せにより津波が発生したであろうとしている。

1975年Kalapana津波のメカニズムの解釈（上），地すべりの分布（左下）及び低角逆断層による初期波形（右下）（Ma et al.（1999））→左下図のハッチ部は沈降域，白抜き部は隆起域である。数字は時間遅れ（分）を表す。

420
Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３．８ ハワイ付近の海底地すべり

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p403 再掲■評価対象の選定•

横瀬（2007， 2010）は，詳細なDEM データに基づきハワイ諸島の流山地域の微地形解析を実施し，ハワイ諸島で想定されている17の巨大海底地すべり
堆積物の中で巨大津波を伴った可能性があるのは，オアフ島東部のNuuanu 地すべり，ハワイ島西部のAlika-2地すべり，ハワイ島南部の東KaLae地すべりの３つに限定されるとしている。

•

ハワイ諸島で発生した海底地すべりの特徴，発生年代に関する知見も踏まえ（McMurtry et al.（2004），Moore et al.（1989）），後期更新世以降に生じた海底地すべりのうち，巨大津波を伴った可能性があり，面積が大きい「Alika-2」を評価対象として選定した。

年代（Ma）※1
5.0
5.0
3.6
2.9-3.1
2.1-2.2
1.0±0.1
0.86
1.3±0.06
0.254-0.306
0.200-0.240>0.112-0.127>0.112-0.127>0.032-0.060?
>0.032-0.060?
>0.010-0.100
0.001～0.005※2
0.001～0.115※3：後期更新世よりも前に生じた地すべり：巨大津波を伴った可能性のある地すべり：選定した地すべり※1 McMurtry et al.（2004）※2 Papa’u（No.16）の年代はMoore et al.（1989）の“several thousand years ago”との記述に基づく。
※3 Loihi（No.17）の年代はGuillou et al.（1997）がLoihi火山東斜面の試料から求めた5±4～102±13kaに基づく。

Moore et al.（1989）に加筆

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

421

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．８ ハワイ付近の海底地すべり

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p404 再掲■海底地形判読（１／２）• Alika-2地すべり周辺（ハワイ島西部周辺）を対象に，ハワイ大学マノア校海洋地球科学技術学部（ＳＯＥＳＴ）による海底地形デジタルデータ（50mグリッド）を用いて海底地形コンター図及び標高段彩陰影図を作成し，海底地形判読を行った。
•

なお，海底地形判読にあたっては，以下の判読基準等に従って，海底地すべりの可能性のある地形を抽出した。

【海底地すべり地形の判断基準】


地すべり地形としては滑落崖とその基部にある地すべり土塊（滑落土塊）が対をなす。陸上の地すべりに比べて大規模で，薄く広がる傾向がある。薄く広がるケース
では土塊は認定しにくいので滑落崖だけを認定する。

崩壊部
（滑落崖）

・馬蹄形，半円形，コの字形の平面形で，斜面下方へ開く急斜面。
・急斜面は平面的に出入りがなくスムースな形状で，傾斜も一定傾向。また，地すべり土塊を囲んで側方にも連続することがある。
・下方に地すべり土塊が対をなして存在することが重要。

堆積部
（地すべり
土塊）

・滑落崖の基部にある扇状地状あるいは舌状の高まり。
・細長い舌状の場合や台地状を呈することもある。
・典型的な場合には，土塊の表面に不規則な凸凹，低崖，凹地があり，凸形縦断の斜面形を示す。

海底地形コンター図及び標高段彩陰影図
ハワイ大学マノア校海洋地球科学技術学部（ＳＯＥＳＴ）
による海底地形デジタルデータを使用

Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．８ ハワイ付近の海底地すべり

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p405 再掲■海底地形判読（２／２）
•
•

422

海底地形判読の結果，「Alika-2」付近に海底地すべりと判断される地形（滑落崖，崩壊物堆積域）が認められたことから（左図），地すべり滑落崖周辺の現況地形から滑落崖を埋め戻し，地すべり崩壊前地形を復元した（右図）。
復元地形と現況地形との差から地すべり体積（土量）を算定した海底地すべりの体積（土量）は約105km3である。

「Alika-2」の海底地すべり判読結果（現況地形）

復元地形

地形断面図（H:V=1:2.5）：すべり面地形（現況地形）：崩壊物堆積域（現況地形）
：復元地形

423
Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．８ ハワイ付近の海底地すべり

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p406 再掲

■評価結果
•
•
•
•

「Alika-2」の海底地すべりに伴う津波が発電所に与える影響を確認することを目的に，地すべり規模から津波水位を推定することを検討した。
津波水位の推定は，Papadopoulos and Kortekaas（2003）による20世紀以降に発生した世界の地すべり津波のデータ分析に基づく，地すべり体積と沿岸における津波の最高水位の関係が，日本沿岸でも成立すると仮定して推定した。
Ma et al.（1999）より，1975年Kalapana津波の地すべり体積を2.5km3とし，その地すべりに伴う日本沿岸における津波水位を検潮記録最大全振幅の最大値である55cm（鮎川検潮所）（羽鳥（1976））と仮定する。
Papadopoulos and Kortekaas（2003）による地すべり体積と津波水位の関係式から，「Alika-2」 のような地すべり（地すべり体積約105km3）がハワイで発生した場合の日本沿岸における津波水位は最大で3.8m程度と推定される。
地すべり１の体積をV1, 日本沿岸における津波水位をh1とする。
地すべり２の体積をV2, 日本沿岸における津波水位をh2とする。
 Papadopoulos and Kortekaas（2003）の関係により，
h2 = a・log（V2） + b
h1 = a・log（V1） + b
両式の差をとれば，
h2 - h1 = a （ log（V2） – log（V1））
よって，
h2 = h1 + a ・log（V2/V1）となる。
 添え字1を1975年Kalapana津波，添え字2を想定津波に対応させると，津波水位h2は以下のようになる。


1975年の日本沿岸における津波水位 h1

0.55m

地すべり体積（m3）と沿岸における津波の最高水位の関係※（Papadopoulos and Kortekaas（2003）に加筆）

Papadopoulos and Kortekaas （2003）に基づく比例定数 a2※：赤線は包絡線を直線近似して加筆したもの。PNG（1998パプアニューギニア）
及びIzmit（1999トルコ）は断層運動による津波への寄与が含まれる。

1975年の地すべり体積 V1

2.5km3想定津波の地すべり体積 V2

105 km3想定津波の日本沿岸における津波水位 h2

3.8m

424
Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

１．３ 海底地すべりに起因する津波の評価

１．３．８ ハワイ付近の海底地すべり

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p407 再掲■まとめ•

ハワイ付近の海底地すべり「Alika-2」による日本沿岸における津波水位は最大で3.8m程度と推定される。

•

以上から，日高舟状海盆の海底地すべり（最大水位上昇量：4.25ｍ）と比較して，発電所に与える影響は小さいと考えられる。

425
Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p408 一部修正

１．４ 「地すべり等」に起因する津波の評価• 各評価位置における最大水位上昇量を以下に示す。
■水位上昇側最大水位上昇量（ｍ）
種別

波源モデル

敷地前面

海底地すべり補機冷却海水系取水口前面

放水路
護岸前面

発電所へ与える影響は極めて小さい

陸上の地すべり及び斜面崩壊
下北太平洋側大陸棚外縁（SLS-2）

取水口前面

二層流モデル

0.84※１

0.78

0.77

―※２

Kinematic landslideモデル

0.74※１

0.56

0.53

―※２

二層流モデル

4.25

1.99

2.13

―※２

Kinematic landslideモデル

1.61※１

1.55

1.58

―※２

日高舟状海盆日本海溝付近における海山
ハワイ付近

発電所へ与える影響は極めて小さい
日本沿岸における津波水位は最大で3.8m程度※３※１：敷地前面まで津波が到達しないため，敷地周辺での最大水位上昇量を記載。
※２：放水路護岸前面まで津波が到達しない。
※３：1975年Kalapana津波による宮城県鮎川検潮所での検潮記録（全振幅：55㎝）と「Alika-2」 の地すべり体積（約105km3）から，Papadopoulos and Kortekaas（2003）
による地すべり体積と津波水位の関係式を用いて算定。

426
Ⅱ．地震以外に起因する津波の評価

１．地すべり及び斜面崩壊

第1027回審査会合（R4.1.28）
資料1-1 p409 一部修正

１．４ 「地すべり等」に起因する津波の評価• 各評価位置における最大水位下降量を以下に示す。
■水位下降側
補機冷却海水系取水口前面
種別

波源モデル

海底地すべり取水口敷高※１を下回る時間（分）

発電所へ与える影響は極めて小さい

陸上の地すべり及び斜面崩壊
下北太平洋側大陸棚外縁（SLS-2）

最大水位下降量（ｍ）

二層流モデル-0.63―※２

Kinematic landslideモデル

-0.55

―※２

二層流モデル-2.50―※２Kinematic landslideモデル

-1.24

―※２

日高舟状海盆日本海溝付近における海山
ハワイ付近

非常用海水ポンプの運転可能継続時間

発電所へ与える影響は極めて小さい発電所へ与える影響は，日高舟状海盆の海底地すべりよりも小さい※3約35※１：補機冷却海水系取水設備の詳細は，補足説明資料「Ⅶ．計算条件等 ４．津波水位の評価位置」に記載。
※２：取水口敷高（T.P.-4.0m）を下回らない。
※３：Papadopoulos and Kortekaas（2003） による地すべり体積と津波水位の関係式は水位上昇側（遡上高）を算定する式であるため，水位下降側の水位を定量的に評価することはできないが，日高舟状海盆の海底地すべりによる敷地前面の最大水位上昇量（4.25m）とハワイ付近の海底地すべりによる津波水位（日本沿岸において最大3.8m程度）の比較から，発電所へ与える影響は，日高舟状海盆の海底地すべりの影響よりも小さいと考えられる。

427

余白