「リペアメント NS TYPEⅡ」を用いた
接合モルタルの充填施工の手引き

2024 年（令和 6 年）1 月

DAK 式プレキャスト壁高欄 工法研究会

はじめに・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・

1

・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・

2

・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・

2

１．接合部の型枠の設置
１

１ 概 要

１

２ 前面袴を有する標準構造の場合・・・・・・・・・・・・・

3

１

３ 前面袴を有しない構造の場合・・・・・・・・・・・・・・

6

１

４ 圧力水頭の検討

・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・

8

・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・

9

・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・

9

２．接合モルタルの充填
２

１ 概 要

２

２ モルタルの試験練り・・・・・・・・・・・・・・・・・・

10

２

３ モルタルの本練り・・・・・・・・・・・・・・・・・・・

12

２

４ 接合モルタルの物性と日常管理試験（1）接合モルタルの物性

２・・・・・・・・・・・

14

・・・・・・・・・・・・・・・・・・

14（2）接合モルタルの日常管理試験

・・・・・・・・・・・・・・

15

５ 床版との接合部の充填施工

・・・・・・・・・・・・・・・

16

・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・

16（1）全 般・・・・

19

・・・・・・・・・・・・・・

21（2）最初の端部ブロック及び次ブロックへのモルタル充填（3）標準ブロックのモルタル充填

・・・・

23

・・・・・・・・・・・

24

・・・・・・・・・・・・・・・

27

・・・・・・・・・・・・・・・

28（4）橋梁中間支点部の PCa 壁高欄分離部のモルタル充填（5）最後の端部ブロックのモルタル充填（6）モルタル充填時の注意事項
２６ 接合モルタル充填時の水頭圧

２７ 橋軸方向接合部（PBL 接合部）の充填・・・・・・・・・・

29

２

８ モルタル充填に関する施工計画の留意点

・・・・・・・・・・

30

・・・・・・・・・・・・・・・・・・

31

３ １ 概 要・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・

31

３ ２ 養 生・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・

31

３．養生、型枠脱型及び跡処理

・・・・・・・・・・・・・・・・・・

31

４．
「リペアメント NS TYPEⅡ」を用いた接合モルタルの荷姿と規格値 ・・

32

３ ３ 型枠脱型及び跡処理

４ １ 「リペアメント NS TYPEⅡ」の荷姿・・・・・・・・・・・

32

・・

32

あとがき

・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・

33

参考文献

・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・

33「システム車問合せ先」 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・

33「内容に関する問合せ先」 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・

33

４ ２ 「リペアメント NS TYPEⅡ」を用いた接合モルタル規格値

はじめに

DAK 式プレキャスト壁高欄（以下、DAK 式壁高欄という）工法研究会では、DAK 式壁
高欄「」 改訂版 （令和 4 年 5 月）版（以下、「」1）という」を作成し、DAK 式壁高欄・工法研究会の HP でダウンロードできるようになっている。
本ガイドラインには、「」として、準備工からモルタル材の充填施工方法を含め纏めているが、あくまで「」としてのスタンスで纏めている

ため、DAK 式壁高欄の構造上及び耐久性上、特に、構造一体化を実現させるために重要となる接合モルタルの充填施工に関しては、詳細な記述とはなっていないのが現状である。
そこで、DAK 式壁高欄を施工頂く各社様に対し、どの会社様にも構造性や耐久性を損なわないような充填施工を実施頂くため、特に、接合モルタルの充填施工方法に的を絞り、モルタル充填のための型枠設置、充填、養生から脱型まで、一連の施工に関し、実績を基に「」として纏める事とした。
ここでは、モルタルの充填施工で重要となるモルタル充填時の目視確認のための透明型枠の設置やエア抜きの方法、モルタルの流動性を確認頂くためのモルタルの物性からエア抜きしながらの具体的な充填方法、養生・脱型まで、実績を交えて説明している。
また、最後に、「」を用いた接合モルタルの規定値を示す。

是非、モルタル施工の管理及び充填施工の参考にして頂ければ幸いである。

- 1 -

１．接合部の型枠の設置
１－１ 概 要ここでは、接合モルタル充填に必要な型枠設置 法について述べる。
DAK 式壁 欄の接合構造では、図-1.1.1 に すように、施 環境に応じてプレキャスト
壁欄（以下、PCa 壁 欄という）構造（下端の構造）を選択できるよう、基本的には、壁欄前 に袴を有する標準接合構造と袴を有しない接合構造の 2 種類がある。

（

法研究会の標準接合構造）（a）前面袴を有する標準接合構造（b）前面袴を有しない接合構造

図-1.1.1 DAK 式壁高欄の床版との接合構造

前袴を有する接合構造の場合（図-1.1.1（a））では、基本、PCa 壁 欄前 には 枠や鋼枠で型枠を設置し、背 には、モルタル充填状況を 視で確認できるよう、透明なアクリル板を設置するのが 般的である。
、前 袴を有しない接合構造（図-1.1.1（b））では、モルタル充填時のエア抜き等の法から、PCa 壁 欄下端の背 側でエアを抜く場合は、PCa 壁 欄下端の勾配は背 側がくなり、前 側でエアを抜く場合は、PCa 壁 欄下端の勾配は前 側がらの法の詳細は後述するが、何れの

法も充填

視

くなる。これの透明型枠をエアの抜ける側に設置するのが望ましい。
なお、両者の接合構造（図-1.1.1（a）あるいは図-1.1.1（b））の選択については、壁欄背 側の作業スペースの有無等によって左右される場合が多い。
壁 欄背 に作業スペースを確保できる場合は、図-1.1.1（a）の前 袴構造を有する標準接合構造を選択するのが望ましい。

- 2 -１－２ 前面袴を有する標準接合構造の場合

前 袴を有する標準接合構造の場合には、図-1.2.1 に すように、モルタル充填時のエ
ア抜きのためのエアの流れを考慮して、DAK 式壁 欄下端の勾配は、基本的には、背 側をくしている。そのため、型枠は、基本的には、前 は枠あるいは鋼枠を鉛直設置し、背には、モルタル充填状況が確認できるよう、透明型枠等、 視できるような型枠を設置するのが基本である。

図-1.2.1 前面袴を有する場合の標準的な型枠設置図

前型枠の設置状況と背 透明型枠の設置状況の実施例を写真-1.2.1 及び写真-1.2.2 にそれぞれ す。

写真-1.2.1 前面型枠の設置状況例
写真-1.2.2 背面透明型枠の設置状況例（DAK 式プレキャスト壁高欄「設計・施工ガイドライン」（改訂版）より抜粋）

ここで、注意する点は、以下の点である。
① 透明型枠の厚さ②

モルタル充填中の透明型枠の変形抑止用鉛直補強材の配置③ 透明型枠固定用の単管等の配置（エア抜き状況が明確に確認できる配置とする）- 3 -

図-1.2.2 に単管による固定例を すが、透明型枠の厚さは、モルタルの充填圧や補強材等の配置を 分勘案して決定する必要がある。
ここで重要な事は、エアが最後に抜ける背上側のモルタル充填状況がはっきり確認できる事である。
実績では、透明型枠の厚さは、コンクリート 型枠合板（コンパネ）と同じ 12mm を使する場合が多い。また、透明型枠変形抑鉛直補強材については、実績として 材がいられ、配置ピッチの実績は、600mm 程度以下である。但し、充填する さが標準構造（後述する図-1.4.1 の 170mm）より くなる場合は、別途検討する必要がある。
また、透明型枠固定 の単管等の配置については、モルタル充填は充填部の下側から徐々に上 に充填されるため、最後の充填となる図-1.2.2 の 丸の位置の充填が視ではっきり確認出来るよう、単管の配置を考慮した固定 法が必要である。
なお、型枠設置 とコンクリート の界 には、モルタル漏れ防 のためのシーリング材
貼付等の対策が望ましい。

図-1.2.2 前面袴を有する場合の透明型枠設置と型枠固定の例

この場合のモルタル充填は、図-1.2.3 及び写真-1.2.3 に すように、橋軸 向の PBL 接合部から充填 ホースを差し込んで っている。

図-1.2.3 充填ホースの差し込み口

写真-1.2.3 充填ホースの差し込み状況- 4 -但し、橋梁の縦断勾配が常に さい場合や横断勾配が きい場合等や端部充填、また、

設計で考慮した接合部の形状も考慮しても、場合によっては、モルタル充填によるエア抜きが上 く実施出来ない可能性もある。また、施法によってもエア抜きが上く実施出来ない可能性も考えられる。
このような場合には、図-1.2.4 に すように、背 透明型枠と PCa 壁 欄下端背 の交点にエア抜きホースを設置するか、あるいは、橋軸向の PCa 壁 欄同 の接合部に妻型枠を設ける等の対策を講じる事も検討する必要がある。
エア抜きホースの設置間隔については、施 環境に応じて検討するのが望ましい。また、実績の配置を参考にしてもよい。
妻型枠の設置については後述する。

図-1.2.4 前面袴を有する場合の透明型枠のエア抜き対策
図-1.2.4 にすように、背にエア抜きホースを設置した実施例では、ホースは、径15mm ないし 19mm 程度のグラウトホースを い、配置ピッチは、概ね、1m 2m の等ピッチの実績があり、あるいは、エア抜きによりモルタル充填を促進したい場合には、部分的に設置する場合がある。
グラウトホースの設置例や実績については、以下に詳述する。

- 5 -１－３ 前面袴を有しない接合構造の場合

橋梁によって、施 環境により前 袴の標準接合構造を いる事ができない場合には、図-1.3.1 に すように、モルタル充填 の型枠は、壁が欄前 及び背 の両 に設置するの般的である。また、モルタル充填時のエア抜きも、採 する PCa 壁 欄の構造（背エア抜き、あるいは前 エア抜き）、つまり、PCa 壁

欄下端の勾配をどちらの 向に選択

するかによっても異なり、前 からエアを抜く場合と背 からエアを抜く場合がある。これは、施 計画に依存する。
なお、これらの場合のモルタル充填は、基本的に、標準施 となる橋軸 向接合部（PBL接合部）から うのがよい。

(a) 前面型枠からのエア抜き例(b) 背面型枠からのエア抜き例

図-1.3.1 DAK 式壁高欄の前面・背面両型枠の場合の型枠設置図例とエア抜き方法例

また、モルタル充填は、基本的に、図-1.2.3 及び写真-1.2.3 に したように、橋梁の縦断勾配が 常に さい場合や横断勾配が きい場合等、また、設計で考慮した接合部の形状を考慮しても、場合によっては、モルタル充填によるエア抜きが上 く実施出来ない可能性もある。また、施法によってもエア抜きが上 く実施できない可能性も考えられる。このような場合には、実績として、PCa 壁 欄下端の勾配によっては、図-1.3.1 に すように、エア抜きホースを壁欄前側に設置する場合や壁欄背側に設置する場合が考えられるため、橋梁の構造、縦断勾配、横断勾配等を考慮して、モルタル充填がスムースにできる 法を選択する事が望ましい。
また、エア抜き側の型枠の上部については、充填モルタルがエア抜きホースから上がってくる 頭 さを確認して、充填を確認する事も重要である。
図-1.3.1 に す型枠設置の場合、注意しなければならない事は、特に、前 側の型枠上部の固定 法である。壁 欄前 は形状変化するため、型枠の構造や型枠材料等、上部からモルタルが漏れないよう、型枠を堅固に固定できるための対策を講じる事が重要となる。

- 6 -写真-1.3.1 は、図-1.3.1（b）に す型枠構造、設置 法及びエア抜き 法の実施例をす。

（a）前面型枠設置例（木枠+鋼枠）（b）背面型枠設置例（鋼枠）とエア抜き例

写真-1.3.1 DAK 式壁高欄の前面・背面両型枠の場合の型枠設置図例とエア抜き実施例

本実施例では、前 の床版との接合部は、床版の不陸等を考慮して、 枠が採 され、上部ハンチは、鋼枠が採 されている。

、背 側は鋼枠が採 されている。

実際の型枠設置計画では、本実施例を参考に、床版の施 誤差等も 分考慮し、モルタル
漏れが じないよう、適切な型枠設置計画が必要である。
また、必要に応じ、前 袴構造の場合の背 型枠のように、モルタル充填状況を 視で把握できる透明型枠の採 も選択肢として考えられる。
図-1.3.1 及び写真-1.3.1 に前 及び背 型枠の設置例と、写真-1.3.1（b）に、背 のエ

ア抜きホースの設置例を したが、エア抜きホースは、この場合、径 15mm のグラウトホースを い、配置ピッチは、概ね、1m であった。
モルタル充填圧を考慮するための 頭圧については、以下で詳述する。

- 7 -１－４ 圧力水頭の検討

型枠に作 する圧 荷重は、基本、充填モルタルの 頭圧である。
ここで、型枠設計（透明型枠等の型枠の厚さや構造、鉛直補強材等の 法や配置ピッチ）
において、 頭圧として作圧する圧頭の計算 法を す。

頭は、図-1.4.1 を参考に、式-1.4.1 で計算できる。
Ｈ＝p・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ 式-1.4.1

ρ・ｇ

170

370

200

ここに、H ： 圧
頭（m）
P ： 圧 （kN/m2）
ρ ： 密度（モルタル密度：2.0×103 kg/m3 と仮定）
g ： 重 加速度（9.8 m/s2）

図-1.4.1 充填モルタルによる圧力水頭の計算モデル

ここで、図-1.4.1 に すように、PCa 壁 欄背 側下端から 頭 さを 200mm と仮定し、また、PCa・PC 床版と PCa 壁 欄背 側下端までの空きを 170mm と仮定すると、
PCa・PC 床版上 の充填モルタルによる最 圧 は、以下のように計算できる。
ｐmax＝H・ρ・g＝0.37m×2.0×103×9.8＝7.448×103 N/mm2＝7.252 kN/m2
なお、ここで した最 圧 は、接合モルタルが静 状態の時の圧 である。実際には、モルタル充填では、充填圧がかかるため、型枠の設計においては、これらの圧 を考慮して検討するのが望ましい。
また、図-1.4.1 で した

頭 さ以上の 頭圧を掛ける場合には、再度、型枠の設計をう事が必要である。

- 8 -２．接合モルタルの充填
２－１ 概 要ここでは、床版との接合部へのモルタル充填 法と、橋軸 向接合部（PBL 接合部）へのモルタル充填 法について、具体的な充填施
なお、ここでの充填施法を施 実績を基に詳述する。

法は、標準 法である橋軸 向接合部の上から充填ホースを差し込んで施 する 法を基本として記述する。
この場合のモルタル充填に関する施 計画で重要な点は、以下のとおりである。
① モルタル充填では、充填を確実にするため、水頭圧をかける。そのため、型枠設計では、充填圧（水頭圧等）に耐えられるよう、型枠の構造等を検討する必要がある。
② モルタル（リペアメント NS TYPEⅡ）は、流動性が高く、横流れし易い材料のため、
また、季節に伴う温度変化も考慮し、その特性を十分発揮できるよう、充填前には、品質に準拠した試験練りで、フレッシュ性状を確認する。なお、練り混ぜには、通常、ハンドミキサーを用いるが、ハンドミキサーの性能等については、リペアメントの袋体に記述されている注意事項を確認する。
③ 床版との接合部のモルタル充填に当たっては、縦断勾配や横断勾配等を考慮した充填
施工計画を立て、縦断の低い側から順次充填する。
④ 例えば、縦断勾配が緩い等、モルタルの横流れが先行し、床版との接合部の上縁にモルタルが十分充填できない可能性があると考えられる場合は、エア抜きホースを設置
し、モルタルがスムースに充填されるよう、エア抜きを助長させる事も重要である。
⑤ 床版との接合部のモルタル充填では、充填ホースのもり替えが必要となる。この場合、接合部のエア抜きの状況、水頭圧の高さ等を考慮して、充填中のモルタルが PCa 壁高
欄の下端から十分な高さまで上がった事(水頭高さ)を確認して、もり替え時期やもり
替えのインターバルを検討する。
⑥ モルタル充填では、壁高欄の天端まで一気に充填する事は、充填圧や型枠強度等の観点から難しいと考えられるため、一度、途中で充填止めとなるのが一般的である。この場合の充填高さについては、エア抜きの状況等を考慮して、水頭高さは PCa 壁高欄
下端部より少なくとも 10cm～20cm 程度上げるのが望ましい。
⑦ 通信管路が配置されている場合は、通信管路がきちんと接合されているか確認（バネで押し込まれる接合管に巻かれた黄色の反射テープを確認）した上、⑥の充填を行う。
⑧ 橋軸方法の充填延長が長く、充填に時間を要する場合や、一度、施工止めを必要とする場合は、PCa ブロックの接合部に妻型枠を設ける事が可能である。
⑨ 橋軸方向接合部（PBL 接合部）への充填は、基本、床版との接合部のモルタル充填に継続して、接合モルタルが硬化する前に順次後追いで充填するのが一般的である。この場合においても通信管路がきちんと接合されているか確認した上、壁高欄天端まで充填を行う。

- 9 -２－２ モルタルの試験練り（「設計・施工ガイドライン」より抜粋）

モルタル充填に先立ち、J14 ロートを用いたコンシステンシー試験で、8±2 秒を満足する
フレッシュ性状を決めるための試験練りを行う 2）。
これは、季節の変化に伴う気温等の変化によるフレッシュ性状を確認するためのもので、非常に重要である。
なお、実際の施工において、モルタル充填施工の期間中、気候変動の影響が大きい場合には、充填施工のインターバル毎にフレッシュ性状を確認する事が望ましい。例えば、温度上昇等でフレッシュ性状が変化する場合は、モルタル充填による流動性に影響を及ぼす事が考えられるため、十分注意することが大切である。
本モルタルの材料である「リペアメント NS TYPEⅡ」は、流動性が高く、収縮抑制効果が極めて高い高性能な材料であるため、このフレッシュ性状を保つことは、非常に重要である。
試験練りには、20 ペール缶などと高速型（800rpm 以上）ハンドミキサーを使用するのが一般的である。また、使用するハンドミキサーについては、リペアメントの袋体の注意事
項を十分確認した上で所定のハンドミキサーを使用する。
なお、リペアメント NS TYPEⅡは、流動性の優れた材料であるため、ハンドミキサーのスクリューについては、ステンレス製のφ150mm の羽根を用い、回転数 1300rpm のハン
ドミキサーの使用を推奨する。
試験練りでは、まず、標準水量の 4.0kg の水を入れ、ハンドミキサーを回転させながら「」を徐々に投入し、写真-2.2.1 に示すように、全量投入後、2 分間
混練りする。
コンシステンシー試験を行い、8±2 秒を満足するように、4.0±0.25 ㎏/袋の範囲内で水量を増減させ、所要水量を決定する。
写真-2.2.2 は、J14 ロートを用いたコンシステンシー試験状況例を示す。

写真-2.2.1 試験練りの状況例

写真-2.2.2 コンシステンシー試験状況例- 10 -

参考までに、ハンドミキサー例を写真-2.2.3 に示す。

（a）ハンドミキサーの一例の全景（b）ハンドミキサーのスクリューの拡大写真一例
写真-2.2.3 ハンドミキサー及び羽根の使用例- 11 -

２－３ モルタルの本練り（「設計・施工ガイドライン」より抜粋）

モルタル充填時の本練りのシステム例を図-2.3.1 に示す。

図-2.3.1 本練りのシステム例

モルタルの本練りの実施例では、写真-2.3.1 に示すように、グラウトミキサーを使用して実施した実績が多い。ダマの発生や攪拌の不良を防ぐため、試験練りで決定した所定の水量を先に投入しておき、攪拌しながらモルタル材をゆっくり投入する。モルタル材の粉体の飛散防止には、写真-2.3.2 に示すような集塵機が効果的である。
ミキサーの底の羽根や側面に固形分が付着していないかを確認しながら全量を投入し、その後 120 秒 180 秒程度練り混ぜる。

写真-2.3.1 本練り状況例

写真-2.3.2 超微細粉塵対策型集塵機の例

また、練り時間が作業のクリティカルになるため、必要に応じて、グラウトポンプ 1 台に対してグラウトミキサー２台を使用するのが望ましい。
なお、壁高欄の施 延 がく、連続的なモルタル充填によって工期短縮を検討する場合には、別途、システム車の使用が効果的である。

- 12 -

システム の 例として、

載プラントの例 3）を図-2.3.2 に す。

図-2.3.2 システム車の一例

システム は、従来 法による材料搬 、材料の練り混ぜ作業等をプラントオペレーターがう事で、現場作業が 幅に軽減できるのが特徴である。また、ミキサー、モルタルポン

プ、圧送ホースまでを 載化しているため、事前の機材の 配も必要が無い。
本システム の場合は、 平最100m の圧送および 1 時間に約 3.0m3 の練り混ぜが可能で、フレコンバッグによる材料の追加も可能である。また、従来 法の袋割り時の粉塵、使

後の産廃（空袋）も じない。

なお、システム の使 に関しては、施 環境、経済性や充填ホースの差し込みスペース
等を勘案して検討する事が望ましい。
システム を いた施 例 4）を写真-2.3.3 に す。

(a) フレコンバッグによる材料投入状況（b）モルタル充填状況

写真-2.3.3 システム車の施工例- 13 -

２－４ 接合モルタルの物性と日常管理試験（1）接合モルタルの物性

接合モルタルには、「」を用いたモルタルを使用するが、充填時にインターバルが生じた時の材料の経時的な粘性の変化を把握する事が必要と考えられる
ため、ここでは、モルタルの J14 ロートにおける経時的な流下時間の変化と発現強度の経時変化を示す。
図-2.4.1 は、各水量で振った練り混ぜ停止後の J14 ロートにおける経過時間（分）と流下

時間（秒）の経時変化の計測例の結果を示す。なお、試験値は、環境温度 20℃である。

図-2.4.1 J14 ロートにおける流下時間の経時変化の計測例

図のとおり、時間の経過とともに、流下時間が くなり、粘性が高くなっていくのが分かる。この物性を考慮して、モルタル充填時に、一時的に充填をストップする場合には、モルタルの横流れがスムースに行かなくなる場合があるため、十分注意が必要である。
図-2.4.2 は、モルタルの発現強度の計測結果の一例を示す。

図-2.4.2 「リペアメント NS TYPEⅡ」の強度発現曲線（計測例）（「設計・施工ガイドライン」より抜粋）- 14 -

（2）接合モルタルの日常管理試験

接合部に充填する「」をいたモルタルは、 炉スラグ微粉末を混合した遮塩性、流動性、強度発現性及び収縮抑制に優れた DAK 式壁 欄専 に配合したモルタルである。
本モルタルの遮塩性は、PCa 壁 欄コンクリート部より い配合設計としており、その具体的な性能は、DAK 式壁 欄「

」1）の「

」

に述べた通りである。
また、このモルタル部は、図-2.4.3 に すように、壁欄のコンクリート部と共に壁欄のモルタル部材として構造部材を成すものであり、衝突荷重に対する部材設計（床版上縁部）でも、モルタル部材として設計を実施している。また、衝突安全性を確認する「」でも、コンクリート部材及びモルタル部材

体の壁

欄構

造として、その 体性の機能に対する安全性を確認している 5）。ここでは、特に、現場施 となる接合モルタルの常管理試験について述べる。
「」を いた接合モルタルの物性は、DAK 式プレキャスト壁 欄「図-2.4.3 接合モルタル充填部の標準的な形状・寸法」1）では、以下のように表記している。

物性としての圧縮強度については、その強度発現曲線を図-2.4.2 に したが、材齢 3
及び材齢 28では、規格値に対し、極めて い値を している。

これらの物性及び壁 欄としての構造部材特性を考慮し、また、充填モルタルは、継続的に充填されることから、接合モルタルの圧縮強度に関する 常管理としては、「」とした。但し、コンシステンシーの 常管理試験は、「12 回（午前、午後各 1 回）」実施することから、コンシテンシーの管理上、単位 量を変更する場合は、強度に影響を及ぼすことから、変更に応じ、圧縮強度試験が必要である。

- 15 -

２－５ 床版との接合部の充填施工（1）全 般DAK 式壁 欄の場合、床版との接合部のモルタル充填施 では、前述の図-1.2.3 及び写真-1.2.3 に したように、橋軸 向の PBL 接合部から充填 ホースを差し込んで う 法

を標準としている。
充填時に確認すべき内容は以下のとおりである。
① 橋軸方向接合部から差し込むグラウトホースは、φ50mm 以下のものを用い、モルタルの材料分離を生じないよう、差し込む高さを調整する。
② モルタル充填は、基本、縦断勾配の低い方から充填していく。
③ 背面に透明型枠を設置した場合は、図-1.2.2 に示したように、透明型枠越しに充填状況を確認するとともに、PCa 壁高欄下端背面までしっかり充填されている事を確認し、水頭圧を掛けたまま持続する。その後、次のブロック等に充填ホースをもり替え、順次充填していく。
④ 充填ホースのもり替えは、充填状況を確認しながら、図-1.2.3 及び写真-1.2.3 に示す状態からもり替えるが、その際、前述の充填状況を確認しながら、図-2.5.1 に示す
ように、基本、縦断勾配の高い方向に向かってもり替えていく。

図-2.5.1 充填ホースのもり替え例- 16 -なお、これまでの DAK 式壁 欄のモルタル充填 法の実績は、図-2.5.2 に

す 法があ

る。

（a）標準タイプ（前面袴）（b）標準タイプ（前面袴）（エア抜きホース有り）

1（c）標準タイプ（前面袴）（下充填・上エア抜き）（d）前面袴無しタイプ（接合部充填・背面エア抜き）（e）前面袴無しタイプ（背面充填・背面エア抜き）（f）前面袴無しタイプ（前面充填・前面エア抜き）
図-2.5.2 床版接合部のモルタル充填方法の実績- 17 -

図-2.5.2 の（a）
（b）及び（c）は、、「」に掲載されている DAK 式

壁高欄・工法研究会の標準構造である前面に袴を設けた構造で、接合モルタルの断面積を減らし、背面には、モルタル充填状況を目視確認できるよう、透明型枠を設置している。充填方法の(a)は、DAK 式壁高欄の標準方法となる橋軸方向接合部から充填するとともに、エア抜きも同時に行う方法である。一方、充填方法の（b）は、（a）の充填方法において、端部施工や標準部でエア抜きが十分できない可能性がある場合に背面天端にエア抜きホースを（c）は、背面に十分な作業スペースがあり、縦断勾配や横断勾設置する方法である。また、配等の関係から、橋軸方向接合部からの充填では不十分と考えられる場合等の方法で、背面下側に適切なピッチで充填ホースを設置して、もり替えながら充填する方法である。この場
合は、エア抜きホースから上がってくるモルタルによって、充填状況（水頭高さ）を確認できるため、透明型枠を設置しない場合もある。
図-2.5.2 の（d）は、PCa 壁高欄の構造上あるいは施工上、前面袴を設けない場合で、透明型枠を設けず、充填は、橋軸方向接合部から実施し、エア抜きは、橋軸方向接合からも行うが、背面にエア抜きホースを適切なピッチで配置し、エアを抜きながら上がってくるモルタルによって、水頭高さを確認して、モルタル充填状況を確認する方法である。
「
図-2.5.2 の（e）は、PCa 壁高欄の構造上あるいは施工上、前面袴を設けない場合で、」に掲載している方法で、基本、構造的に前面に袴を設ける事ができない場合等で、壁高欄前面の脱型後の後処理を省略したい場合等で、充填、エア抜き作業スペースが背面に十分確保できる場合に採用される。この場合には、PCa 壁高欄下端の勾配は、（d）の場合と同様、前面袴構造の場合より、モルタル充填
背面側が上り勾配となる。また、（a）（b）及び（c）に比べ、モルタルの充填量が増える
接合部の断面積が大きくなるため、、事、また、型枠脱型後、充填ホース跡の後処理が必要となる。
図-2.5.2 の（f）も、「設計・施工ガイドライン」に掲載している方法で、基本、構造的に前面に袴を設ける事ができない場合等で、背面に充填、エア抜きの作業スペースが十分確保できない場合に採用される。この場合には、PCa 壁高欄下端の勾配は、前面側に上り勾配となる。また、（d）及び（e）の場合と同様、前面袴構造の場合より、モルタル充填接合部の断面積が大きくなるため、、（a）（b）及び（c）に比べ、モルタルの充填量が増える事、また、
型枠脱型後、充填ホース跡の後処理が必要となる。
DAK 式壁高欄・工法研究会では、前述の通り、耐久性や施工の省力化を考慮して、図、（b）及び（c）に示したように、PCa 壁高欄構造を前面袴を有する構造とし2.5.2 の（a）て標準化しているため、モルタル充填は、充填用のグラウトミキサーの能力や充填の施工性（b）及び（c）の充填、エア抜き方法を適切に選択して充填を勘案して、図-2.5.2 の（a）、計画を作成することが重要である。しかしながら、DAK 式壁高欄の施工環境によっては、種々なモルタル充填方法が考えられるため、その施工環境に最適なモルタル充填方法を選択する事が必要である。
なお、壁高欄背面の作業スペースが制限される場合には、壁高欄前面から型枠設置が可能- 18 -

な埋設ステンレス型枠 法も準備している。この場合のモルタル充填 法は、図-2.5.2 の（f）が基本となるが、充填法に関しては、橋軸 向接合部（PBL 接合部）の上からの充填が選択可能である。
（2）最初の端部ブロック及び次ブロックへのモルタル充填

橋梁端部の DAK 式壁 欄は、基本、伸縮装置部を含め、また、DAK 式壁

欄設置に対する さ調整として、図-2.5.3 に すように、場所打ち壁 欄に接合される場合が多い。
ここでは、標準 法である橋軸 向接合部（PBL 接合部）からの充填 法、つまり、背に透明型枠を設置して、エア抜きは、基本、橋軸 向接合部から う 法として述べる。

（a）最初の端部ブロックへのモルタル充填方法（b）端部ブロックから次のブロックへのモルタル充填方法
図-2.5.3 橋梁端部及び次ブックへのモルタル充填方法

端部のモルタル充填では、図-2.5.3（a）にすように、橋梁の縦断勾配の低い から充填するのが基本であるが、端部（図の右端）の接合部は、基本、閉塞されているため、エアの抜け道が無い。このため、図に すように、型枠背 上部にる必要がある。

- 19 -を取り付け

そして、充填ホースをブロック間の接合部（PBL 接合部）から差し込んだ場合、充填モル
タルは、差し込み から左右に横流れして充填されていく。そして、エア抜きされながら、最終的には、端部（右端）まで充填される。充填時のエアは、端部（右端）から抜けていくことになるが、縦断勾配が緩い等で、モルタルの横流れが先 して、モルタル充填速度が遅くなる可能性が考えられる場合等、モルタル充填を促進させるため、を取り付ける事も検討する必要がある。
従って、エアを確実に抜くために、図-2.5.3（a）に端背 上側端部にすように、接合部の PCa 壁 欄下を付けて、エアを抜きながら充填していくのが良い。また、端部において、エア抜きホース 1 箇所では、エアが 分抜けないと考えられる場合は、
図のようにを 1 ブロックの範囲内で追加して配置するのが良い。

なお、端部の充填において、上記の 法でも完全な充填が難しいと考えられる場合には、
図-2.5.4 に すように、端部の型枠下側に充填ホースを取り付け充填する 法が有効である。

図-2.5.4 橋梁端部の型枠下側からの充填方法

その後、図-2.5.3（b）にすように、 頭圧をかけながら、 頭 さを確認し充填を継続する。標準 法では、 頭 さの確認は、基本、橋軸 向の接合部より 視で うのが般的であるが、必要に応じて図-2.5.3（b）に すように、あるいはを取り付け、充填ホースのもり替えの 安として、エア抜きホースから上がってくるモルタル さを確認しても良い。
エア抜きホースについては、図-2.5.5 に すように、エアを抜きながらモルタルが 頭圧に伴って上昇してくるが、その際、エア抜きホースは折り曲げず、モルタルが動ける状態にしておくことが重要である。これにより、モルタル充填時の 頭 さの変化が把握でき、下がってきた場合は、モルタルが横流れを じていると判断できるので、接合部の上端から、更にモルタルを充填する必要があるかを確認できる。

- 20 -

図-2.5.5 エア抜きホースの充填と水頭高さ

また、橋梁端部まで DAK 式壁 欄を採 する場合は、端部ブロック外側の接合部に端枠を設置して充填すれば良い。充填 法は、端部が場所打ちの場合と同様となる。
（3）標準ブロックのモルタル充填
図-2.5.3（b）に す以降の標準部のモルタル充填については、図-2.5.6 にすように、同様に繰り返す施 となる。

図-2.5.6 標準部ブロックへの充填と水頭高さ

この場合、図に すように、充填ホースのもり替えは、次ブロック以降のブロックに 分充填されたのを確認してから実施する事になるが、もり替え時には、 時的に充填圧がかからなくなるため、充填モルタルは、横流れを じ安く、 頭 さが下がってくる可能性がある。従って、もり替え時のタイムラグを考慮して、横流れによる 頭 さの低下が じても、
分モルタルが充填されていることが必要である。そのため、エア抜きホースで確認する場
合は、

及び

の

頭 さの低下を確認しながら、充填モル

タルに 充充填圧がかかっていることを確認してもり替える事が重要である。

- 21 -

なお、充填 さが く、施工上、途中で充填を止める場合や、施工パーティーを増やして工期短縮を図る場合等には、図-2.5.7 に示すように、床版との接合部の途中に妻型枠を入れて施工するのが良い。なお、この妻型枠については、一般的に、片方からの充填モルタルが硬化してから型枠を取り外し、順次継続してモルタルを充填するのがよい。
この場合、ループ鉄筋内に配置している橋軸方向鉄筋は、不連続として左右分離してよい。
この分離した場合の構造安全性については、衝突試験で確認している。

図-2.5.7 接合部橋軸方向の妻型枠の配置図- 22 -

（4）橋梁中間支点部の PCa 壁高欄分離部のモルタル充填
橋梁中間 点部の DAK 式壁 欄の配置は、図-2.5.8 に すように、壁 欄は、橋軸 向に完全に分離構造となるため、左右の PCa 壁 欄の端 は、フラット になるのが 般的である。

図-2.5.8 橋梁中間支点部の PCa 壁高欄分離部のモルタル充填

この場合のモルタル充填では、図に すように、PCa 壁 欄分離部 前の PCa 壁 欄接合部から充填ホースを差し込み充填するが、分離部では充填ホースの差し込みが無いため、 気にその次のブロックまで充填が必要となる。更に、充填ホースをもり替えるためには、図に すように、次ブロック先の PBL 接合部より前 まで 分充填させる必要がある。
また、分離部では、図の分離部に すように、モルタルの打設 さを 例として すが、
設計上、その さが決められているのが 般的である。この場合、充填モルタルが、そのさ以上上がってこないように、スポンジ等を貼っている場合がある。そのため、この分離部
でエア抜きができない可能性もあることに留意が必要である。
更に、分離部に配置される左右の PCa 壁 欄のブロック が くなると、それだけ、充填範囲も くなり、2 ブロック分モルタルを押し切る必要が出てくる。そのため、エア抜き箇所を適切に設けて（図の 参照）、エア抜きを助 させる事も検討する必要がある。
充填ホースのもり替え時の注意事項は、標準部の充填施 の場合と同様である。

- 23 -

（5）最後の端部ブロックのモルタル充填

順次継続してきたモルタル充填に関し、ここでは、最後の橋梁端部のモルタル充填について述べる。
DAK 式壁 欄は、基本的に、伸縮装置部を含め、また、DAK 式壁 欄設置に対する さ調整として、図-2.5.9 に すように、端部を場所打ちとして、DAK 式壁 欄を接合する場合が多い。
ここでは、その場合の床版との接合部におけるモルタル充填 法について述べる。
また、端部まで DAK 式壁 欄を採 する場合は、端部ブロック外側の接合部に端枠を設置して充填すれば良い。
充填 法は、端部が場所打ちの場合と同様となる。

（a）最後の端部ブロックへのモルタル充填方法（その 1）（b）最後の端部ブロックへのモルタル充填方法（その 2）
図-2.5.9 最後の橋梁端部の DAK 式壁高欄のモルタル充填方法- 24 -

最後の端部のモルタル充填では、図-2.5.9（a）に示すように、橋梁の縦断勾配の低い方から順に充填されていく。この場合、モルタルは、最後、端部（左端）が充填されて終了となるが、この端部（図の⑦番位置）のエアが抜けないと充填できないため、ここには、PCa
壁高欄下端背面端部にエア抜きホースを付けて、エアを抜きながら充填していくのが基本となる。但し、縦断勾配が緩い場合等、モルタルの充填に労を要すると考えられる場合には、
エア抜きホースを複数本取り付け、エア抜きを助 させる事を検討する必要がある。
その後、充填を継続して、図-2.5.9（b）に示すように、水頭圧をかけ、水頭高さを確認しながら充填を継続する。
エア抜きホースについては、図-2.5.4 に示すように、エアを抜きながらモルタルが水頭圧に伴って上昇してくるが、その際、エア抜きホースは折り曲げず、モルタルが動ける状態にしておくことが重要である。これにより、モルタル充填時の水頭高さの変化が把握でき、下がってきた場合は、モルタルが横流れを生じていると判断できるので、接合部の上端から、更にモルタルを充填する必要があるかを確認できる。
なお、橋梁端部まで DAK 式壁高欄で施工する場合は、端部の床版との接合部に端枠を設置して施工すればよい。この場合のモルタル充填方法は、本項で述べた方法と基本同様である。
ここに、モルタル充填施工方法に関し、これまでの代表的な実績を示すと表-2.5.1 のとおりとなっている。
表-2.5.1 の実績は、DAK 式壁高欄の全ての施工実績では無いが、表に示す代表的な実績

は、モルタル充填の施工計画を立案する参考資料になり得ると思われる。特に、「モルタル充填方法」に対する「充填施 部 側全 」と「 最 充填施 延 」の関係を参考に検討するのが良い。

- 25 -

表-2.5.1 モルタル充填施工の代表的な実績データ

注）表中 1）：Ｄ橋路肩側の充填施 部 側延 は、106.7m+106.6ｍ＝213.3m で、2 連の橋梁となっており、途中に伸縮があり、壁 欄は分離のため、妻型枠は いていない。
表中 2）：1）と同様表中 3）：G 橋の場合、充填延 を 100m 程度と考え、途中に短い場所打ち部を設けたため、妻型枠はいていない。
表中 4）：途中妻型枠は、 枠を い、妻型枠まで充填したモルタルが硬化した後、妻型枠を外し、次のモルタル充填を った。

（b）標準タイプ（前面袴）（エア抜きホース有り）（d）前面袴無しタイプ（接合部充填・背面エア抜き）- 26 -（e）前面袴無しタイプ（背面充填・背面エア抜き）

（6）モルタル充填時の注意事項

ここまで、橋梁端部縦断勾配下端ブロックへの充填、標準部ブロックへの充填、橋梁中間
支点部の PCa 壁高欄分離ブロックへの充填及び橋梁端部縦断勾配上端ブロックへの充填について、そられの充填方法の基本的な考え方を述べたが、ここでは、モルタル充填時の注意
事項について纏める。
①

モルタル充填は、極力、継続的に充填する事が望ましい。充填時にインターバルが生

じると、その間、充填圧がかからなくなるため、モルタルが横流れを生じ安くなる可能性があること、また、モルタルの粘性が高くなる可能性があるためである。
②

充填方法は、基本的に、標準方法として、橋軸方向の PBL 接合部から充填ホースを差し込み実施することを推奨しており、この場合のエア抜きは、PBL 接合部からという事になる。例えば、縦断勾配が緩い等の場合、モルタルの横流れが先行して、上まで上がって来るのが遅くなると考えられる場合や、充填の範囲が施工上長くなる場合等、エア抜きを促進して、充填を効果的に実施するために、別途、適切な背面位置にエア抜きホ
ースを取り付けるのが望ましい。
③

エア抜きホースは、橋軸方向及び高さ方向とも、エアが効果的に抜け、モルタルの充填が促進されると考えられる位置に設ける。
④

モルタル充填時には、透明型枠によって、充填状況が把握できるため、充填を促進させるためにも、必要に応じて、型枠を叩く等の手段を講じる。
⑤

充填ホースの差し込み口では、モルタルの充填状況に応じて、モルタルの横流れが拘束されるような場合には、一時的に、モルタルが、差し込み口から上がってきて、オー
バーフローを起す可能性もあるため、十分注意しながら充填する。
⑥

充填ホースのもり替えは、次のもり替え位置より、前方まで十分モルタルが充填されていることを確認してから行う。
⑦

モルタル充填時には、型枠に充填圧が作用するため、型枠からの漏れが無いことを確認しながら充填し、また、エア抜きホースは折り曲げず、モルタルの移動を可能とする。

- 27 -

２－６ 接合モルタル充填時の水頭圧

床版との接合部のモルタル充填では、特に、図-1.2.2 に したように、PCa 壁 欄の下
端との界 への充填が重要で、確実に充填できるよう、モルタル充填時に圧をかけるため、

図-2.6.1 及び写真-2.6.1 にすように、充填時に 頭圧として、PCa 壁 欄の下端 から、少なくても、10cm 20cm 程度上げた状態を維持させることが重要である。
但し、この 頭 さでモルタル充填が不 分と予想される場合は、更に 頭圧をかける必要がある。この場合は、充填圧が きくなるため、型枠の強度等も検討の必要がある。

図-2.6.1 エア抜きホースの設置無し

写真-2.6.1 エア抜きホースの設置有り- 28 -

２－７ 橋軸方向接合部（PBL 接合部）の充填

床版との接合部のモルタル充填後、順次、橋軸 向の接合部（PBL 接合部）の充填をう。
接合モルタルは、基本、上から流し込む形になるが、予め、通信管路の接合部が充填範囲にある場合は、完全に接合されている事を確認してから充填を開始する。
その場合、図-2.7.1 に すように、プレキャスト壁
接合部へのモルタル充填を壁

欄天端まで施欄端部はする場合は、取りされているため、取り部のも付着をとれるよう、表 処理を うのが望ましい。また、橋軸 向接合部（設計 法 10mm 範囲）のモ
ルタル充填を 取りの下側まで実施する場合は、 取り部に型枠等を いて PBL 接合部の充填を うのが望ましい。
また、特に、PBL 接合部の充填に関しては、モルタルとプレキャスト部の界をに肌空きじないよう、耐久性を考慮して、プレキャスト壁 欄側の上部かぶり部（70mm）の範

囲に接着材を塗布する事が望ましい。接着材の種類は、特に限定しないが、通常、コンクリ
ート構造物の打ち継ぎ にいる接着材でよい。

図-2.7.1 橋軸方向接合部（PBL 接合部）のモルタル充填部の構造

本接合部へ充填するモルタルは、床版との接合部充填に いた「」を い、フレッシュ性状は変えない事が重要である。
また、表の均しについては、モルタルは、ある程度粘性を有するため、表 に不陸やひび割れ等が じないよう、注意深く仕上げる。

- 29 -

２－８ モルタル充填に関する施工計画の留意点

モルタル充填の施工計画を立てる場合は、上記で述べたとおり、先ず、「」では、壁高欄背面にてモルタル充填状況を目視で確認できるように透明型枠を設置するが、重要な事は、透明型枠の固定方法で、モルタルが接合部の上まで充填されているかを目視で十分確認できるよう、固定治具によって接合部の上部が塞がれないよう、十分注意する必要がある。
「」では、充填方法やエア抜き方法を含め、縦断勾配の低い側の橋梁端部の充填、標準部の充填、橋梁中間支点部の DAK 式壁高欄分離部の充填及び縦断勾配の高い側の橋梁端部の充填について、それぞれの充填方法やエア抜き方法について、実績も含め説明したが、重要な事は、モルタルのフレッシュ性状を維持するため、充填中は、極力インターバルを設けず、継続的に充填する事、充填ホースのもり替えの際には、充填モル
タルの充填圧が一時的にかからなくなるため、充填したモルタルが横流れして下がっていかないよう、十分注意する事が挙げられる。また、縦断勾配が緩い等、モルタルの横流れが先行して、中々上に上がってこない場合や、充填ホース差し込み口付近にモルタルが一時的に滞留する場合等、適切にエア抜きホースを取付け、エア抜きを促進させ、モルタル充填がス
ムースに進むよう検討する事も重要となる。
従って、モルタル充填計画では、橋梁の立地環境、施工する DAK 式壁高欄の設置環境、
縦断勾配等を勘案した施工計画（充填ホースのもり替え、エア抜きホースの取り付け位置等）
が重要であるため、図-2.5.2 に示した充填方法やエア抜き方法の施工実績や表-2.5.1 に示した実績表を考慮して、施工環境に応じた適切な充填方法を立案する必要がある。
「」については、モルタル充填終了後の養生をしっかり行う事が重要である。

- 30 -

３．養生、型枠脱型及び跡処理
３－１ 概 要ここでは、モルタル充填後の養生、型枠脱型及び跡処理に関する注意事項について記す。
３－２ 養 生 4）施工後のモルタル養生では、1030℃の温度に保つように、養生シートなどで養生を行う。
養生期間の目安は、表-3.2.1 に示すとおり、その期間は過度な振動や衝撃などを与えないように注意する。
但し、表-3.2.1 の養生期間は目安であり、施工環境等によって適切な養生期間を検討するのが望ましい。
表-3.2.1 モルタル養生期間の目安
夏季
2

3日

春秋期
3

4日

冬季
4

5日

３－３ 型枠脱型及び跡処理

養生後の型枠脱型は、PCa 壁高欄や接合モルタル部に損傷を与えないよう、注意深く行う。
また、型枠固定のためのセパの跡や、充填ホースやエア抜きホースを型枠に設置した場合には、接合モルタル部の表面にその跡が残る可能性があるため、その跡にモルタルを塗る等、適切に表面処理を行い、表面を綺麗に仕上げる。
型枠とコンクリート面の界面にモルタル漏れ防止用のシーリング材等を用いた場合にも、その跡が残る可能性があるため、その跡が残らないよう、適切な表面処理を行う。

- 31 -

４．「リペアメント NS TYPEⅡ」を用いた接合モルタルの荷姿と規格値
４－１ 「リペアメント NS TYPEⅡ」の荷姿

DAK 式壁高欄の接合モルタルに用いる「リペアメント NS
TYPEⅡ」は、プレミックスタイプで、現場で水と混合して施工できる。
荷姿として、25kg 袋及び 1t フレコンバッグがある。
写真-4.1.1 は、25kg 袋の荷姿を示す。

なお、1t フレコンバッグは、一般的にシステム車（２－３ モ
ルタルの本練り 図-2.3.2 参照）で使用される。

写真-4.1.1 「「リペアメント NS TYPEⅡ」の荷姿
４－２ 「リペアメント NS TYPEⅡ」を用いた接合モルタルの規格値「」を用いた接合モルタルの規格値は、表-4.2.1 の通りとする。

本モルタルによって接合された DAK 式壁高欄は、PCa 壁高欄部と接合モルタル部から成る壁高欄構造としての構造的な一体性機能として、「」による衝突試験で安全性が確認されていることを踏まえ、また、これまでの施工実績や技術的検討結果を踏まえ、表-4.2.1 の規格値で本接合モルタルの性能が満足出来る事を確認しているためである。
表-4.2.1 「リペアメント NS TYPEⅡ」を用いた接合モルタルの規格値
物性内容
コンシステンシー

試験方法

規格値

J14 漏斗JHS-312 に準拠

間

JHS-312 に準拠

ブリーディング率

JHS-312 に準拠

2 時間で 2％以内

膨 張 収 縮 率

JHS-312 に準拠

7 日で収縮を示さない

圧

JHS-312 に準拠

凝

結

縮

時

強

度

8±2(秒)
始発：1 時間以上(時間-分)
終結：10 時間以内(時間-分)

材齢 3 日 ：25N/mm2 以上
材齢 28 日：45N/mm2 以上

なお、本モルタルの物性は、表-4.2.1 の規格値を全て満足している。

- 32 -

あとがき

本手引きは、DAK 式壁高欄建込後、高さ調整を行った後の接合部（床版と PCa 壁高欄との接合部及び橋軸方向の接合部（PBL 接合部））への高性能モルタル（リペアメント NS TYPE
Ⅱ）の充填方法を、主に実績をベースに纏めたものである。
本手引きは、「」の「」のモルタルの充填施工方法とは別に、DAK 式壁高欄の構造性や耐久性に直結する重要な施工と位置づけ、
モルタル充填方法に特化して、詳細に纏めたものである。
本手引きによって、健全で高耐久な DAK 式壁高欄が施工できることを望む次第である。

1） DAK 式プレキャスト壁高欄「設計・施工ガイドライン」 改訂版 ：DAK 式プレキャス
ト壁高欄 工法研究会、令和 4 年 5 月
2）「構造物施工管理要領」 Ⅲ 保全編 3 コンクリート構造物：東日本高速道路株式会社・中本

速道路株式会社・

本

速道路株式会社、令和 2 年 7 月

3）「セメント系無収縮グラウト材 グラウトミックスシリーズ 車載プラント供給システム」カタロ
グ（改訂版）：株式会社トクヤマエムテック、2013 年 6 月
4）大嶋秀明、遠野利之、寺田 聡、菊池亜希子、谷野英二、三上大治郎：新東名高速道路 秋山高架橋の施工 秋
文報告 10-1

架橋において実施した工程短縮策について、川田技報、vol.39、論10-6、2020 年

5）DAK 式プレキャスト壁高欄の衝突安全性確認「報告書」：DAK 式プレキャスト壁高欄 工法研究会、平成 30 年６月（NEXCO 総合技術研究所

提出済み）

DAK 式プレキャスト壁高欄 工法研究会 事務局（E-mail:techcenter＠dccorp.jp）

DAK 式プレキャスト壁高欄 工法研究会 事務局（E-mail:techcenter＠dccorp.jp）

以- 33 -

上