国立防災科学技術セソター研究報告第15号

1976年10月

624，131．21：631．41

飽和砂質土の液状化に 関す る研究
広音匡

良輔＊

国立防災科学技術セソター

F㎜由m㎝制St皿dyof

Liquefacti㎝of

Sa伽rated

S㎜dwi仇Water

By

Ry09皿keHimbeM〃o〃α1肋sωκんCθ〃θけ07〃舳伽〃舳〃〃o〃， τ0砂0came

Theliquefaction

theobject

in

Japan

is

A

small

set

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it．Theoflargein

Niigatapublicandshaker

earthquake

attention．The

its

study

is

resu1ted

importantwasin

possibi1ity
forof

box

type

usedforshakerwasacce1erated

byabyquartz

seriousdisasterexperimentmoter

disastersof1iquefaction

atin

and

other

be−
areas

prevention・box

wasO．32G，0．44G，0．68G

andaplastic

and1．13G．

Sand

wasrepresented

1400μ．A

small

metalF．The

risingforce
ηof

the

sand

was

bal1iscrushedsetinvelocityγof

ca1culatedbyscreened

onto230μ，310μ，700μandand1ifted

up

the

sand

the

sma11ba11was

Stokesbyvarious

measured．The

va1uesViscosity

1aw

F＝6πooηwhereαistheradiusof

the（1）

smal1ba1l．Reyno1ds

numberis

ca1cu1ated．

見＝（〃ρ／η）《1whereρisthedensityEquation（2）is

The

the

samp1ecompactness，butWhenthesandof

sediment

ofsand，∂thecritica1condition

ofStokesof310μwas
was

notlique自ed

is1iqueied，theliqueied

at2．5Hzyield

Yalueof（2）diameterofand2．O

Hz

the

sma1l

ba1L

tumed

into

1aw．

at1．5Hz

and3．OHz

andre1axation

theandtumed

and
into

time

looseness−becamesmal1．

1．糸者

大地震の際に砂質土の液状化現象が発生し，災害を一層深刻なものにすることは古くから知られていたが，新潟地震の際に顕著な液状化現象が発生し，Kawakami（1966）によると基盤の軟弱化，湧水，砂吹き（sandb1ow）など深刻な問題を提起し，にわかに注目を集めるようになった．液状化現象は地震の際に限って発生するものではなく，条件さえそろえば土木工事の際にも発生し，施工を妨たげた例も少くない．しかし，河口近くのデルタ堆積土＊流動研究官

一89一

国立防災科学技術セソター研究報告（de1ta第ユ5号

1976．年ユ0月deposits）には・交通1住居，商業などの好条件から人口が集中し，しかも液状化に適した条件を備えているため，大地震の発生に際し深刻な災害を生じる可能性がある．デルタ堆積土は河川カミ海に流入する地域に多く，河川の流速が急に低下することから，河川によって運ぱれてきた砂や粘土の中，ストークス粒径（約74μ以下）に属する微細な粒子は，そのまま海中に流入して分散するが，それより大きい粒子は，沈降速度が大きいため流入口近傍で沈積し堆積層を形成する．河川により運搬された土質であるため，礫質は少く粒径が比較的そろった砂竿土を形成し，一粘土質のないことから粘離に乏しい・さらに邦合の畢いことに河口近傍は地下水位が高いことが多く，新潟などでは地下1〜2mの所にある．このため容易に水を飽和した砂質土が形成される．

アラスカ地震の際には沿岸の地下深部のレソズ状の飽和砂質土層が液状化し，このため大規模な地すべりが誘発されたことはSeed（1967a）が報告している．沿岸地域の液状化に伴う地す↑りには，古くはギリシャのHe1iceの町が一夜にして海中に没し全滅し牟例があり，Marinatos（1960）によって述べられている．
人工的な堆積物の液状化の例には，■チリ地震における鉱山の廃澤ダム（tai1ing

壌がある．E1cob・edam）の決

d・m早200万tの廃澤が流出し数分の中に12kmの距離を流れ，200人以上の犠牲を生んだとDob・y（1967）は報じている．これらの事から考えると沿岸の埋立地なども例外ではないであろう．

本邦における地震防災を考える時，埋立地のコソビナート，アースダム，沿岸の都市の地すべ／など液状化によえ災害の危1寅度は極めて大きいといわねばならない．この意味から液状化問題を取上げ研究することは防災上極めて重要であり緊急を要するものと言えよう．

液状化に関する研究は土質力学の中心的課題であり数多くあるがSeed（1966．1967b，c，d，1968a，b，1971）は振動型三軸圧縮試験機を用い一連の研究を行ない，次のような結論を与えている・1）粒径範囲は100〜1000μ程度である，2）粒径がそろっ下いること，3）空隙が水で飽和していること，4）空隙率が大きいこと，5）拘束圧（con丘ningpressure）が小さいほど発生し易い，6）振動の加速度が大きいほど少いストローク数で発生す」る，7）ストローク数に関係する，などである．

振動型三軸圧縮試験機を使用する実験は，砂質土を連続体として捉える方法であり，固体の材料力学的性質を知るには極めて有効であるが，液状化実験の丈うに時間的依存性がふり，しかも全体の構造破壌を中心とする材料の相の変化，すなわち固体状態から液体状態への移行を知るには必ずしも適当な方法とは言えないであろう．

この研究においては振動をうける以命の砂の状態を二種の構造物と考え，振動によっ七この構造がどのように破壌され変形し，最終的に液状化する一かを研究する．このために個々の粒子の挙動に着目して液状化の研究に坂組むことにする．

一gO一飽和砂質土の液状化に関する研究一広部
1100軌1；10㏄ 帥 90︑（oo︐■

ポε05ヨ90＝

ヨ 99I510d0100（μ）

㎜

1㎝

OOOO㎝

図1試料のRRS粒度線図
2．実験装置および方法
2．1試
料
石英を粉砕して作成したクリスタライト（竜森社製）の4粒群について実験した．粒度分布曲線を図！に示す．RRS（Rosin−Ramm1er−Bemett）線図の粒度分布曲線は次式によって示される．

R：・・p卜（〃・）冊1
Rは残分積算重量（％），6は粒子径（μ），∂。は代表粒径でR：36．8％に対応する．κは均等数である．表1に4粒群および新潟の砂の代表粒径およ（1）
表1実験試料州・16。（μ）1400

び均一等数を示〃234新潟700

310230200g070

ユg

6050

す．

2．2振動装置

C…

図2に示すような三日ヨ村理研製ボックス・シェーカを利用した．振動方向は水平往復型で，振幅は一定に保ち振動数を4段階1．5Hz，2．O

Hz，2．5Hz，3．O

Hzに変化させた．振動台の上にプラスチック製の箱型容器，高さ300mm×幅150mm×長さ300mmを固定し，容器内に水を満たしてから一定量の試料を少量ずつ加え，自然沈積させ全量が沈積した後，上澄水を排水した．沈積
Q：王求
b：加壊度センサ

C：向隊）王W：荷重

図2振動装置過程で歪が生じぬよう細心の配慮がなされた．沈積高さと試料の重量から空隙率を求めた．共和電業杜製加速度

変換器AS−ICを振動台に取付け，歪み測定器を用い加一91一

国立防災科学技術セソター研究搬告

第15号

1976年10月

速度を測定した．加速度とサイクルの関係を表2に示す．
2．3

表2振動台の加速度サイクル（H。）

ユ．5

加速度（G）

粘度の測定

2．0

2．5

3．o

O．320，440，681，13

液状化前後における砂層の粘性を測定するため，図2に示すようにあらかじめ小球を砂中に埋めておき，種々の応力Fを加えて引上げ，その際の移動速度〃を測定した．ストークスの法則により以下の式を用いて粘度を求めた．

F＝6πηω

（2）

Fは抵抗力，ここでは引上げる力，ηは粘性，αは球の半径，oは移動速度である．（2）式
はストークスの法則が成立つ領域でのみ正しい式であるから，Reyno1ds数R召を次式より求め，1より小さいことを条件とした．

兄＝（吻／η）《1（3）ρは液体の密度ここでは砂層の密度とした．振動開始後スト1コーク数が3回，6回，9回の時に球を引上げ，粘性を測定した．さらに振動開始前の砂層の粘度も測定した．

2−4間隙水圧
図2に示すように砂質土中にあらかじめガラス管を埋没しておき，マノメータと連結して振動開始後の圧力変化を測定した．

3．実験結果
3・1加速度と粘度粒径310μの試料を用い，振動数1・5Hzの場合の移動速度砂と粘度ηの関係を図3に示す．振動開始前の堆積状態では移動速度の増大につれ粘度は小さくなる傾向を示し，振動が3000r■■■■■■r

1500

llO

OOOo、o一〜500〜

05V（C門．SEδ

図3010）

5V（cH・s…δ

d1310μ1，5Hz㌧ト10）d1310μ2Hz

粘度ηと移動速度γの関係

図4

一92一粘度ηと移動速度γの関係

飽和砂質土の液状fヒに関する研究一広部

1500

15010o．

α500＼〜5〜＼。＼0＼＼＼2o＼510V（・・…ε 〕㌧0V（。。、。。ε1）5d1310μ10s

d1310μ2−5Hz3Hz

図5粘度ηと移動速度γの関係

図6粘度ηと移動速度γの関係加えられた場合には同じ傾向が認められるものの粘性は大きくなっている．図4は振動数2．0H・の場合を示すが，振動開始後も移動速度0の増大につれ粘度は小さくなる傾向を示している．振動開始後は粘性は小さくなっている．図5は振動数2．5Hzの場合を示すが，振動開始後も移動速度0の増大につれ粘度は低下する傾向を示すものの，こう配は極めて小さく水平に近くなっている．また，振動が加えられることによる粘度は小さくなることがわ

かる．図6は振動数3．OHzの場合を示すが，振動開始後，移動速度oの増大につれ多少粘1500

1500（1000αU

（lQ①⊃
匝

〜500〜1︑5lO

V（岬剰μ0V5（cm・se三）101400μ3Hz
図8粘度ηと移動速度γの関係

3Hz
図7粘度ηと移動速度γの関係

一g3一

国立防災科学技術セソター研究報告

第15号

度が小さくなる傾向を示すものの，水平に近く

1976年10月15∞なっている．また振動が加わることにより粘度は小さくなる．図5と図6はよく似た傾向を示している．

3．2

粒度と粘性、O、振動数を3．0Hzに保ち，粒度の異る試料につ〜いて実験した．粒度700μの場合を図7に示す．
振動を加えることにより粘度は低下し，移動速度〃が増大してもほぼ一定に近い粘度を示す．しかし時問が経過するにつれ粘度は再び大きくなって05

V〈〔m．seε）

10210μいる．図8は1400μの試料についてであるが，振3H■

図9粘度ηと移動速度γの関係

動を加えることにより粘度は低下し，時問の経過と共に再び大きくなっている．図9は210μについて示すが，振動を加えることにより粘度が低下70し，移動速度〃の増大に対しほぼ一定を示す．粘度は時間の経過につれ再び増大し，しかも振動前60の堆積層に似たカーブになる．この場合，振動をE50加える前の砂層の粘度は粒径の大きい砂層に比すれば，大きい値を示し，また振動が加えられ粘度が低下した場合でも，絶対値はかなり大きい．

3．3

間隙水圧

E＼o40

叫州一λ5H・3，OH。

＼o＼＼o＼工2肚o＼o＼

3o＼へ1．5H。
20

粒度310μの試料について，振動数Hzを変化させた場合の間隙水圧の時間的変化を図10に示
す．振動によりいったん間隙水圧は上昇するが，振動数1．5Hz，2．OHzの場合は時問の経過と共

10

05

1015N
図10

問隙水圧Hとストローク数Wの関係に低下する．一方，2．5H・，3．0Hzの場合はほぼ一定に保たれている．

4．実験結果の考察

4・1粘度曲線4．1．1加速度と粘度

図3からわかるように振動数1．5Hzにおいては，振動開始後3ストロークで粘度曲線は振動前の堆積層より大きくなるが，これは振動により粒子層が詰まることを示している．加えられた振動エネルギはすべて粒子層を密に充填するために使われ，液状化は全く生じていない．図4の振動数210H・の場合は，振動開始後粘度曲線は元の堆一g4一

飽和砂質土の液状化に関する研究一広部

積層より低下するが，時間の経過と共に上昇してくる．これは，振動によって一応粒子層は緩み液状化に近づくが，時間の経過と共に再び粒子層が詰まることを示している．振動エ
ネルギは振動前の堆積層の構造を破壌し液状化を進行させるが，不安定で永続性がない．粘度曲線の形が，図3，図4共に振動前の堆積層のカーブに似ており，堆積層の構造が振動後も保持され，完全に壌われていないことを示している．この場合，充分な液状化は発生していないと考えられる．これに反し，図5，図6の場合は振動をうけることにより粘度曲線は振動前のカーブより低下すると同時に，カーブの形は振動前の堆積層のカーブと異り，移動速度oの増大に対しほぼ一定の粘度を示している．これは粒子層の内部構造が変化したことを意味し，水平に近い曲線はニュートン粘性に近いことを示す．すなわち液状化現象が発生していることを示している．振動数が1．5Hz，2．OHzでは液状化しないが2．5Hz，3，OHzになると急激に液状化し，振動前の堆積層の構造は破壌される．

4・1・2粒度と粘性振動数を3．OHzに保ち，310μより大きい粒度の場合を図7，図8に示すが，振動により粒子層が緩み粘度が低下し液状化に近い現象が生ずることがわかる．

しかし，時間の経過と共に急速に粘度が上昇し，液状化は不安定のようである．液状化しても持続時問は短く，急速に詰まってくる．さらに粒度210μの場合は，振動前の堆積層の粘度が大きく，元来が丈夫な堆積層で，振動によって液状化した物質の粘度も粗粒の堆積層の粘度より大きい．また，この場合も液状化は不安定で時間と共に詰まってくる．加速度が決まると液状化に適した粒度範囲があり，これより粒径が大きいと不安定になり，小さいと発生しにくくなるように思われる．振動の加速度に対応した粒径の堆積層のみが液状化するのではなかろうか．

4・1・3

問隙水圧

図10からわかるように2．5Hz，3．0Hzの場合は間隙水圧が上昇した後，一定に保持され，完全に液状化すると，時間の経過と共に間隙水圧が低下するようなことはなく，エネルギと液状化した層の間に平衡関係が保持されるのではなかろうか．これに反し，1・5Hz，2．0Hzのような場合には，この平衡関係は生じず，間隙水圧が時間の経過と共に低下するのではなかろうか．

4．2流動曲線
4・2・1流動曲線の種類

図11に示すように流動曲線によって1のダイラタソシ，2のニュートン粘性，3の・ω

構造粘性に判別できるが，液状化する堆積層は空隙率が大きく通常，構造粘性（structura1viscosity）を示す．構造粘性を示す砂質土は，応力が作用しない場合の粘性をIに示すことができるが，多少とも外力が作用すると構造が破壌し始め，最終的には砂粒子がばらばらに分かれ

一g5一fof
図11聾断速度5と卯断応力∫の関係国立防災科学技術セソター研究報告第55号

1976年10月

10lO一5き505㎝1㎝0F（。洲。．。門．。。石ユ）5000

Fl・洲・・・・…δ2）

・1310μ

10㏄O・：310人

1，511z2Hz

図12移動速度γと荷重応力Fの関係

図13移動速度γと荷重応力Fの関係て懸濁状になり，ニュートソ粘性になる．すなわち，外力による構造の破壌過程をカーブは示している．Binghamはこの場合の∫月を降伏値（yie1dva1ue）としている．（2）式のαが一定のためFを勢断応力，0を勢断速度に相応するものとして以下の流動曲線を描くことにする．

4．2．2加速度と流動曲線

粒度310μ，振動数1．5Hzの場合を図12に示すが，元の堆積層は典型的な構造粘性を示し，振動により曲線は右に移動し降伏値は大きくなる．図13
は2，OHzの場合を示し，振動により降伏値は小さくなるが，6ストロークに達すると再び大きくなる．カーブは振動をうけても構造粘性を示す．図14は2．5Hzの場合を示し，振動により降伏値は小さくなっている．カーブはいずれも構造粘性を示している．図15は

lO

1Oム／δ5、ノ05㎝

δ501000050＝〕0

10000

F（DYNE・㎝・sEε2〕

F（o洲E．cN，sEモユ）d・310μ3HZ

d1310＾
2，5Hz

図15移動速度γと荷重応力Fの関係

図14移動速度γと荷重応力Fの関係

一96一

飽和砂質土の液状fヒに関する研究一広部

7lO二5

■

20031＿＿＿＿＿」

65000

10000

r（DΨNE・α一・SEδ2〕

9d：ア00μ／〉
図16降伏f直1月とストローク数 の関係

3HZ
図17移動速度γと荷重応力8の関係

3．0Hzの場合を示すが，振動により降伏値は小さくなり，カーブは最終的には構造粘性からニュートン粘性に近付いている．図16に降伏値∫月とストローク数Wの関係を示すが，2．5Hz，3．OHzの場合には降伏値は低下し，時間を経過しても大きくなることはない．これに反し，1．5H・，2．OHzの場合には降伏値は大きくなるカ㍉

または一且は低下しても時問の経過につれて再び上昇する傾向を示している．

4・2・3粒度と流動曲線

図17は700μ，3．OH・についての流動曲線を示すが，振動により曲線は左に移動し，降伏値はゼロに近く，構造粘性は示さない．さらに時間の経過と共に勾配が小さくなっている．図18は1400μ，3．OHzの場合を示すが，カーブは振動により左へ移動し，降伏値はゼロで，勾配は時問と共に小さくなる．図19は230μ，3．0Hzの場

lO／10／〕

05…5

5000

100∞

0F（DvNE・cM．sEEユ）

5000

10000

F（D洲E．cH・sEδ2）

d：川00μd：3HZ
図18移動速度γと荷重応力Fの関係

250μ311Z

図19移動速度γと荷重応力Fの関係

一97一国立防災科学技術セソター研究報告第15号

1976年10月

合を示すが，振動によりカーブは左へ移動し降伏値はゼロで，ニュートソ粘性に近付くが勾配は時間と共に小さくなる．振動により構造粘性が破壌され，ニュートン粘性に近付くことはすべての場合に存在し，310μの場合が最も安定性の大きい液状化を示す．
4．3

液状化と粘弾性これまで粘度曲線，流動曲線を用いて液状化が発生するための条件，および液状化過程を明らかにしたが，粘弾性が液状化の際にどう変化するかを明らかにする．
Eyring（1963）の非線型の粘弾性理論によると一般式は次のようになる．

壱
η＝Σ［（x柚／α1）（sinh−I恥／恥）1｛＝1（4）

主は流動単位，X・は菊断面における流動単位ケにより占有される面積α｛＝（22223）｛／2んτ（5）βは緩和時間（re1axationtime）に相当するもので，βF1／［（2／21）2κ
2，λ・，2・，λ1は流動単位に関係した係数，ん11（6）は速度定数である．

飽和砂質土は水と土粒子から成るから2つのタイプの流動が考えられ，水はニュートン流動，土粒子は非ニュート：／流動を示すと考えると（4）式は次のように簡略化できる．
η＝（X1β1）／α1＋（X・β・）／α・・（sinh−1β25）／β・5（7）（X1β1）／αFλ，（X2β2）／α2＝Bとすると（7）式は次のようになる．
η＝ノエ十B（sinh■1β5）／β5（8）実験データから粘度η。，η。，η3を選らび，それに対応する勢断速度を51，5。，53とすると（8）式より，［（η2一η1）／（η3一η2）］／（∫3／∫1）＝［sinh■1β∫2一（∫2／∫1）sinh−1β∫1］／［（∫・／5・）・inh−1β5・一（81／∫・）・inh一伽1＝K（9）多くの場合，β∫は1より大きいから
sinh−1X＝1n［X＋（X−2＋1）1／2］＝1n（2X）十1／4（1／×2）（9）式は次のように近似できる．

・inh−1β∫＝1n（2β∫）（10）

それゆえ（9）式は，
K≒K＝口・g（2β∫・）一（∫2／∫1）1・g（2β∫1）1／［（52／∫。）1・g（2β∫1）一（∫・／∫1）1・g（2β∫・）1＝圧（X＋11）一吻X1／［α1（X＋11）一α1（X＋11）1（11）

ここで，X＝1og（2β∫1），α1＝∫2／51，α3＝∫雷／∫11ogα1＝121ogα3＝13であるから

X＝［1・一んゆえに，（α・11一αlZl）1／［んβ＝（1og−1X）／2∫1

一98一（伽一α・）一1＋αl1（12）（13）

飽和砂質土の液状化に関する研究一広部

最も良好に液状化したと考えられる310μ，403．OHzの粘度曲線から上記の（9），（10），（11），（12），（13）式を用いて緩和時間βを求め，図20に示す．振動をうけ液状化することにより急速に緩和時問を小さくすることがわかる．
4．43液状化モデル

図21に示すように，振動をうけた飽和砂質土は，3方式によって構造を変化させることが考えられる．第1は振動をうけてそのまま詰ま2る過程でIからlVへの移行である．第2は振動をうけて多少構造がこわれIから■に移行する

虹が，不安定で，再び■から1Vへ詰まる移行である．第3はnからさらに皿へ移行し完全に液状化する移行である．］Vの状態に達した堆積層は毛細管圧によるダイラタソシの性質を有するため，IIまたはIに逆行するには当初の振動より逢かに大きなエネルギを要する．しかし皿の状態は再びnからIへ逆行する可能性は充0369分にあり，一度液状化した土質は再度液状化し易いというFim（1970）らの研究を裏付けるも図20緩和時間βとストローク数Wの関係のである．また新潟地震での小泉（1965）の調査にも一致する．このように完全なる液状化現象は性を示し（1）振動により構造が変化し（4）復元性がある（2）加えられるエネルギに左右され（3）時問依存などの条件があり，振動によってもたらされる一種のチクソ

π玲；ゴ ㌻；ゴ．●二ヱ工

図21

液状fヒ過程のモデル

ー99一皿

国立防災科学技術セソター研究報告第15号

1976年10月

トロピ現象とでも言えるのではなかろうか．

5．結語

この研究で明らかになったことは，（1）振動の加速度が決まると液状化に最適の粒度がある，（2）液状化を発生させるには一定の加速度が必要である，（3）液状化が生じる過程では降伏値が小さくなる，（4）液状化の進む過程で緩和時間は小さくなる，（5）液状化した堆積層には復元性がある，などである．

実験装置など不備な点があったが．液状化現象に対する一つの見識は示しえたのではなかろうか．今後さらにこの経験を基に研究を発展させたいと一胃、う．

謝辞本研究を推進するに当り，第2研究部長高橋博氏，大型実験研究部長木下武雄氏，同研究部耐震室長稲葉誠一氏には有益な御助言を賜り厚く御糺1†I上げる．また第2研究部熊谷貞治氏には実験に直接御助力下され，厚く御礼申上げる．さらに，前所長菅原正巳氏には研究を御鞭捷下され感謝申上げる．束京大学工学部助教授石原研而先生には有益な御教示を賜り，厚く御礼申上げる．
参1）

Dobry，R．（1967）：

ハo舳♂

SeismicFailure3）

文

Chi1ean南犬

Tai1ings

Dams，Jo〃7一αZ

gブ8o〃Mκんエ〃た∫α1〃

三〇〃∫D〜6∫6o〃，λ8C亙，8M6，November，237＿260．

2）Eyring，G．H。（1963）：Theoryof
forof

考

Determining

theFim，D，L。（1970）1F1ow

Properties

Re1axation−Time

EffectofStrainofAttapulgite

SuspensioninWater．AMethod

Parameter，Jo〃閉αZげλ〃〃〃〃ツ∫｛c5，34，261＿265．

Historyon

LiquefactionofSand，Jo〃・伽1ゲ3oゴZ

Mθ6んα・〃c∫伽6ハo舳ゐτゴo〃∫D三切∫4o〃，A8C亙，3M6，November，1917−1933，

4）

Finn，D．L。（1971）：

Sand

Mκんα〃o∫伽∂ハo舳ゐ5）Kawakami，F・（1966）：ofJune

16．

LiquefactioninTriaxialandSimple

ShearTests，Jo〃閉αZげ8o〃

6o刀∫D加ゴ∫｛oη，A3C亙，8〃4，April，639＿659．

Damageto

theGround

1964，8o〃∫αη61ro〃〃6αガo〃3，、rI，

andEarthStructures

bytheNiigata

Ea工thquake

14−30．

6）Marinatos，S．N．（1960）1Helice Submerged Town of C1assical Greece，ル6んαθZoZo鮒，137） Seed，H．B。（1966）： Liquefaction of Saturated Sands during Cyclic Loading，Jo〃閉αZげ8o〃Mκんα〃65伽∂ハo舳∂〃｛o〃∫Dん〃o〃，A8C亙，8M6，November，！05−134．

8）

Seed，H．B・（1967a）：

The

Tumagain

Heights

Landslide，Anchorage，Alaska，Jo〃閉αZゲ8o〃

ルZκんαη北∫αη6亙o〃η6α工6oη∫。0〜〃o〃，λ8C1…：，3ルτ4，July，325−353．

9）Seed，H．B一（1967b）：

CyclicStressConditions

causing

LiquefactionofSand，Jo〃閉αZゲ8o〃ハ4θcんα〃北∫αη∂1ro〃η∂αエゴo〃31）｛η＾ゴoη，λ孔∫C1；，51■M1，January，47−70．

ユ0）Seed，H．B。（1967c）：DymmicMε11）＝んαη北∫αη∂Strengthof

anisotropicallyConsolidated

Sand，Jo〃・〃αZ

ゾ8o〃ハo〃〃6αあoη∫D｛η6∫｛oη，λ8C亙，8ルτ5，Septen］ber，ユ69−189．

Seed，H．B．（1967d）：

Undrained

Strength

Characteristics

of

CohesionlessSoils，Jo〃mαZゲ8o〃Mκんα〃c5α〃6ハoα〃ゐ肋舳1）ん｛∫｛o〃，λ8C五，8M6，November，333−360．
12）

Seed，H．B．（1968a）：Mκんα13）Lands1ides

duringc∫伽3ハo舳∂〃｛oη∫DんSeed，H．B．（1968b）：

Sand

Earthquakes

duetoSoi1Liquefaction，Jo〃一〃αZゲ8o〃oη，A8C五，8M5，September，1055−1122．

LiquefactionunderCyclicLoading

SimpleShearConditions，Jo〃・ηαZ

ゲ8o〃Mε沽伽ゴ6∫〃〃ハo〃1〃α加舳D〃∫｛o刀，λ8C亙，8M3，May689−808，！4）

Seed，H．B．（1♀71）：

S1mp1丘ed

Procedurefor

Eva1uating

Soi1Liquefaction

Potential，Jo〃・ηαZ

8o〃ルτκんα〃c∫αη∂ハo〃ηゐ肋η∫D〜づ36oη，A8CE，8M9，September，1249−1273．

ユ5）小泉安貝11（1965）：地震による地盤の変fヒ，建築研究搬告，No．42，ユ55−161。
（1975年12月23口原稿受理）

一ユOO一ゾ