20 mm1※ 標準書式（特に指定がない限り以下の書式を用いる）
段組
2 段組 26 字×54 行（Word のレイアウトのページ設定では字送り 9 pt, 行送り 13.45 pt になる）
フォント 9 pt 標準スタイル，日本語：MS 明朝，英数字：Times New Roman，ギリシャ文字：Symbol

原稿見本1
上部 2 行空き（9pt 文字使用時の標準行高さ 13.45pt×2 行）

アルミニウムの圧縮加工における工具表面凝着粒子のフラクタル解析

517 pt1 行 22 字以内― 塑性加工におけるフラクタルの研究 第 2 報 ―全角ダッシュ１字10MS 明朝, 上付き

塑性 太郎*

James C. SPENCER**

***

*

浅山 泰宏

20 mm

14 pt

村田 二郎

12 pt
1 行 3 名以内

Fractal Analysis of Adhesion Particles on Tool Surface
14 pt

15
段落設定の［行グリッドに合わせる］にチェック．
ページ設定の行グリッド
線の間隔は 1 行．
段落設定の［体裁］で，・標準の禁則処理・日本語と英数字の間隔を自動調整
句読点は「，．
」を使用．

20253035

標
題部は段組せず
す
べて中央揃え10 ～15 mm

1020 mm15in Compression of Aluminum Strips― A Study of Fractals in Plastic Working II ―512 ptMS 明朝, 上付き

Taroh SOSEI *, James C. SPENCER**,
姓はすべて大文字

20

11 pt

Yasuhiro ASAYAMA*** and Jiroh MURATA*
行間：上＋0.5 行程度

斜体(Received on July 10, 1997) 11 pt, 日付は校閲運営委員会で記入
1 行以上空き（9pt 文字使用時の標準行高さ 13.45pt 以上）

10 ～15 mmFractal geometry is applied to the analysis of particles adhered to the tool surface in simple compression ofaluminum strips. The shape of particles is found to be self-similar, and their estimated fractal dimension depends on
the surface topology of specimens, irrespective of the compression strain, tool surface finishing techniques andlubrication, The ratio of the total adhesion area to the apparent contact area increases with an increase in the fractal
dimension of the tool surface. The cumulative frequency of each particle size (area) and the behavior of particle growth
are also examined. A method for computer simulation of the adhesion feature is presented, and satisfactory images areconstructed.
0.3 ～1 行空き（9pt 文字使用時の標準行高さ基準）
太字
Key words : material testing, compression test, aluminum sheet, tribology, adhesion, measurement, tool surface,adhesion particles, fractal, self-similar.
ぶら下げ
1 行以上空き（9pt 文字使用時の標準行高さ 13.45pt 以上）
全角
1 字分
2 行の中央（行高さ:および凝着挙動について検討する．
1.□緒□言章見出し: MS ゴシック 10 pt
13.45pt＋上下 0.5 行）

2530

35

2.□フラクタル次元の決定法

金属の塑性加工における工具・素材面間の焼付き現象は，加工力の急増および工具・製品表面の損傷をもたらすため，古くからその現象の機構，発生条件，防止策などについて多くの研究がなされてきた 1)，しかしながら，定量的解明
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・

文献参照，通常，フラクタル特性の表示量として用いられるフラク 3 個以上
40はハイフタル次元の決定にはいろいろな方法が考えられている 5), 6)．
ン
ここでは，凝着粒子形状および工具・試験片表面凹凸のフラクタル次元を以下のようにして定めた．
節見出し：標準行高さ□2. 1□凝着粒子形状のフラクタル次元
MS ゴシック 9 pt
そこで本研究では，最近いろいろな工学分野で注目され 全角 一般に，物体の測度には次の 関係式が成立する．
45
45
1 字分(1)□ 全角約始めたフラクタル解析 2)~4)の導入をはかることにした．本□□
1 字分(2)
報では，アルミニウムの圧縮加工において生ずる凝着粒子全角約(3)を対象にフラクタル解析法を提示し，粒子の幾何学的特徴 2 字分MS 明朝*
西京大学工学部 〒814-0000 福岡市南区高砂 1-2-3 脚注 7 pt, MS 明朝
上付き(4)
Faculty of Engineering, Seikyo UniversityTimes New Roman
50
50
1-2-3 Takasago, Minami-ku, Fukuoka 814-0000, Japan.
40

原則として数式作成ツールを使用 (5)（本文の文字サイズに合わせる）

E-mail: sosei@jstp.or.jp
連絡担当者の E-mail アドレスを記する
同上 ibid.
(Institute of Metal Processing, London University of Technology, London UK)***
東海自動車㈱大口工場 〒480-0001 愛知県丹羽郡大口町 5-25-1
Oguchi Factory, Tokai motor Co.,
5-25-1 Oguchi-cho, Niwa-gun, Aichi 480-0001, Japan.
**

ここではレイアウト枠を使用し，脚注のみ段落設定の［行グリッドに合わせる］チェックを解除しています．

20 mm

54

ここに，L は長さ，A は面積，V は体積である．したがっ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
代数記号は斜体

54

原稿の執筆に当たっては，ホームページよりダウンロードした
論文投稿原稿テンプレート WORD 版を使用してください．

図表中の文字サイズは本文と同じかやや小さめ
少なくとも天地 2 mm（7 pt）を確保すること！
11(10)

文中の図(11)
表は初出
のみ太字
供試材の単軸引張り特性値を Table 1 8) に示す．材料の引51015

張りおよび圧縮試験において得られた降伏応力  とひず
み速度 ･ の関係を Fig. 7 に示す．
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
これより，潤滑，非潤滑のいずれにおいても正相関関係が認められ，表面粗さが同じでも D 90 が大きい工具ほど  が増大することに注意したい．これは D 90 が大きいほど材料

55 m

顕微鏡写真
等には縮尺10を入れる

Fig. 8□SEM image of fracture surface
太字
図表と本文 1 行アキ
写真も Fig.
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・

表面が工具表面に接触する確立が高くなるためであるが， ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
工具表面の科学的活性が大きな影響を及ぼすという見方 *1・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
15
参考文献は英文表記もあるので，本研究で得られた結果を直ちに一般則として 脚注
参 考 文 献が基本他の工具に適用することは適切でない．
Family name, First name. [Middle name].
1) Nakamura, Y.: Proc. 156th Sosei-Kako Symp., (1997),
図表と本文 1 行アキ
太字67-77．
終端にピリオド
Mandelbrot, B. B.: The Fractal Geometry of Nature,
20(1982), 4-25, Freeman.
3) Takayasu, H.: Fractal, (1989), 14-20, Asakura Publishing．
アンド4) Peitgen, H. O. and Saupe, D.: The Science of Fractal Images,(1988), 60-65, Springer-Verlag.
5) Kurosaki, K., Matsui, M., Asano, Y. and Murai, K.: J. Jpn. 巻数は太字
25Soc. Technol. Plast., 38-433 (1997), 153-157．
6) Kurosaki, K., Matsui, M., Kitoh, T. and Takayama, T.:
Trans. Jpn. Soc. Mech. Eng., Ser. C, 62-602 (1997),
153-157．
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
30

Table 1□Tensile properties of aluminum sheet 8)

2)

20

25

図表と図表 1 行アキ
図表中の文
字は本文と同30
じ大きさ
かやや小さめ（7pt 以上）

12)

35

40
全角 1 字分
Fig. 7□Relationship between yield stress  and strain rate ･ intension and compression tests of material
2 行目以降の先頭文字はこのラインに揃える
45*

1 中村健二氏（西北大学工学部）からの私信，ならびに平7塑加春期講論における同氏の討論による．

Terayama, M. and Sakamoto, S.: Proc. 40th Jpn. Jt. Conf.
Technol. Plast., (1989), 40-43．
13) Terayama, M. and Sakamoto, S.: Proc. Jpn. Soc. Mech.
Eng., No. 943-2 (1994), 155-156．
14) Terayama, M. and Sakamoto, S.: Proc. Jpn. Soc. Mech.
35
Eng., No. 943-2 (1994), 153-154．
15) Hanabusa, T.: JP. 1996-242688 (1996)．
同じ書誌の繰返しであっても，“同上”や“ibid”
付 録は使用しない
記号 (Nomenclature)
40D
fractal dimension
A w, L w
area and periphery length of adhesion particles
P(A w)
cumulative frequency of A w
･strain ratecoefficient of friction
45−equivalent stress

脚注は 7 pt, 日本語は MS P 明朝
2 段均等割付（正原稿提出時に行う）
5054（ 余 白 ）

長さ：140 mm
太さ：0.75pt
中央揃え5054