2.14

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成果報告書1. 建築・設計概要
CLT 耐震壁を取り入れた上層 5 層を木造化した 8 階建ての共同住宅・事務所の計画。
防火地域 ( 一部準防火地域 ) に建つ地上 8 階建の共同住宅と事務所等の複合建築物の計画で、8 階のうち下層の 1-3 階を鉄骨造、上層の 4-8 階を木造の立面混構造にて設計。
明治 35 年に木材店として創業し、その後建設会社となった自社ビルの建て替え計画。敷地は大阪城の北外堀、寝屋川に面していてランドマークとなりうる立地である。
防火地域内に建つ建物の要件により耐火建築物となるため、1-4 階は２時間耐火構造、5-8 階は１時間耐火構造にて計画。木造部分では 4 階のみ２時間耐火構造、5-8 階は 1 時間耐火構造となっている。

2. 構造概要
構造計画については、下層の 1-3 階を鉄骨CLT 耐震壁造、上層の 4-8 階を木造の立面混構造として計画。木造部は木造軸組構造に耐震要素とし 4-8 階：木造てブレース、上層階の長手方向には厚み 150㎜の CLT を耐震壁として採用し ( 一部ブレー CLT 床 (5F)耐震ブレース

ス )、接合部については本実証事業において構造実験を行って構造特性値の取得をして設計している。
また、敷地の特殊要件として敷地内を南北に1-3 階：鉄骨造

横断する形で地下に直径約 6.8m の下水管暗渠が埋設してあり、その部分を避けて杭を打つ必要があるため、構造の荷重負担を出来るだけ減らすため上層部は RC 造と比べて荷重が軽い木造が有利であることも木造を採用し杭基礎た理由となっている。

直径 6.8m の下水暗渠

設計段階の構造コンセプトイメージモデル-412-3. 実証事業内容
今回実証事業で設定した課題は、以下の項目である。
1.CLT 耐震壁と構造部材との接合金物設計のための構造性能実証による構造特性値の検証
及び軸組架構に CLT パネルを挿入した場合の構造モデルの考案
2.CLT 耐震壁と梁の接合部分の金物周りの耐火被覆及び１時間耐火・２時間耐火の防耐火上の納まりの設計検証
3. 共同住宅において CLT 床板を使用する際の床・界壁の遮音性の設計検証
4. バルコニー及び屋上等屋外に面する部分の防水性、耐久性の設計検証
5. 断熱性能、防耐火性を考慮した外壁・開口部の設計検証
6.CLT 耐震壁付き ( 一部ブレース構造 ) 木造軸組工法における S 造とのコスト比較検討
上記 1 の構造特性値の検証等については、木造部をルート２で設計するが、現状では CLTパネルと鋼板プレートの接合部データが不足している。また CLT パネルが現しとなるため、熱橋を考慮して、ピン部分は込栓にて仕上げる予定である。そのため、ピンは CLT 厚 150㎜より 35㎜短い 115㎜としている。CLT 厚より短いドリフトピン接合が耐力に与える影響を確認するためのデータが不足しているため、構造実験により性能確認を行なった。
また、木造軸組みに軸組を負担しない耐震壁として CLT パネルを挿入する場合の適切な構造モデル化についての知見も不足しているため下記の設計及び性能実証を行なった。
（１）CLT パネルにおける鋼板挿入型ドリフトピン接合の仕様選定、および構造特性値の取得（２）CLT パネルを表しとする場合の適切な CLT パネル設置方向（３）木造軸組に CLT パネルを挿入した場合の適切な構造モデルの考案-413-

4. 得られた実証データ等の詳細・設計検証内容
4-1.CLT 耐震壁の接合部の構造性能実証：（１）CLT パネルにおける鋼板挿入型ドリフトピン接合の仕様選定、および構造特性値の取得
CLT パネルの仕様は、内部のラミナ強度を均一なものとするため、JAS 同一構成直交集成板 S60 5 層 5 プライ A 種構成を選定し、一般的な仕様として樹種は杉で、幅はぎ接着ないものとした。厚みは 150㎜である。鋼板及びドリフトピンの材質は SS400 で、鋼板厚は6㎜、ドリフトピンの径はφ 16 である。
今回実験によって得られた構造特性値は以下のとおりである。
・CLT 接合部

面内強軸方向（ドリフトピンφ 16 10 本）

短期基準接合耐力：136.8kN、初期剛性：113.21kN/㎜
・CLT 接合部

面内弱軸方向（ドリフトピンφ 16 10 本）

短期基準接合耐力：192.4kN、初期剛性：110.88kN/㎜
また、今回 CLT は LVL の軸組の中に配置するようになるため、周囲の LVL の接合部特性値も併せて取得した。LVL の仕様は、JAS 構造用単板積層材 E120-F385 55V-47H、樹種はカラマツとした。厚みは 210㎜である。鋼板及びドリフトピンの材質は SS400 で、鋼板厚は 9㎜、ドリフトピンの径はφ 20 である。
・LVL 接合部

繊維直交方向（ドリフトピンφ 20 2 本）

短期基準接合耐力：61.9kN
・LVL 接合部
めり込み強さ・LVL 接合部
めり込み強さ材端部めりこみ強さ
平均値

12.90N/mm2 、めり込み剛性

平均値

2.15 N/mm3

平均値

4.03 N/mm3

材中間部めりこみ強さ
平均値

13.92N/mm2 、めり込み剛性

以上の結果が得られた。
(2)CLT パネルを表しとする場合の適切な CLT パネル設置方向
ドリフトピンの長さを CLT 厚より短くし、ラミナが 5 層 5 プライの場合は表面の繊維方向を水平にした方が大きな接合部耐力を確保できることが確認できた。
これはドリフトピンの長さが短いことにより実質的には接合部は 3 層 3 プライと同様の挙動を示すものと考えられることが分かった。本物件のように連層 CLT パネル耐震壁となる
場合、下階ではせん断力より引張力が大きいため、表面の繊維方向を水平にする方が合理的であることが分かった。
（３）木造軸組みに CLT パネルを挿入した場合の適切な構造モデルの考案
CLT パネル工法のモデルを参考にモデル化を行った。エレメント置換に似た形状とし、構造材をそのまま素直に線材置換することで周辺部材にブレースと同様の応力を発生するこ-414-

とが可能となった。CLT パネルはＨ型の線材とし、上辺と下辺を剛体としてモデル化した。
その端部に引張・圧縮バネをそれぞれ設置し、中心にせん断ばねを設置した。
CLT 耐震壁は接合部の剛性で決まってしまっているため、今回はそのあたりを担保するために、柱・梁のフレームにも考慮して半剛接とした DP を増やしてアップしている。
半剛接にすることで CLT 耐震壁のみに頼ることはない設計としてより安全性を考慮した設計とした。
4-2-1.CLT 耐震壁の設計 ( 金物周りの耐火被覆納まりの設計検証 )構造実証の試験結果を使い、全体の構造モデルに入れて CLT 耐震壁の設計を行なった。
金物周りの耐火被覆納まりの設計検証として、熱橋の影響を考慮し、被覆の裏の梁を一部切り欠いてモルタル詰め込んで対策している。

梁210× 500▲

構造芯

梁 LVL（ カ ラ マ ツ ） E120 55V-47H▲

天井仕上げ面

モルタル充填
柱 LVL（ カ ラ マ ツ ）E120 55V-47H
主柱構造芯

構造芯

400× 400

CLT耐 震 壁
S60-5-5A
t=150

▲

▲

2000

プレート貫通部
ベースプレート上にモルタル充填

▼

床仕上げ面

め り 込 み 部 分 の CLTはLVLに 置 き 換 え る
CLT端 部
直行軸断面

CLT 耐震壁納まり図-415-

4-2-2. １時間耐火・２時間耐火の防耐火上の納まりの設計検証
防耐火上の納まりは前項目にある、1 時間及び 2 時間耐火の柱、梁と現しにしている
CLT 耐震壁、耐震ブレース部分との被覆や金物からの熱橋を考慮して設計を行なった。
その他 CLT 床他木造部の床は設備配管を考慮し、梁や床の耐火層には原則貫通しないように梁下の独立天井及び二重床内にて配管する用に工夫している。そうすることで、設備更新の際も耐火層を触らずに容易にメンテナンス、更新できるような納まりとした。
その他非耐力壁の１時間耐火構造の外壁については、柱、梁との耐火被覆の取り合いの納まりなどを検証した。
4-3. 共同住宅において CLT 床板を使用する際の床・界壁の遮音性の設計検証
共同住宅という用途上、事務所用途等と比較してより遮音性に対しての考慮が必要になる。RC 造と比較して重量の小さい木造では、上下階の遮音（特に重量床衝撃音遮断性能）を確保するために対策を講じる必要がある。本事業では、既存の木造共同住宅の事例を踏
まえ LH-60 〜 65 を目標値として設計。
・実験値を基にした遮音性能推定値「令和 2 年林野庁補助事業 CLT 床遮音性能向上の研究開発

事業報告書」の結果を基に、床版である 150mm 厚 CLT に対し耐火被覆（1 時間 )、乾式二重床、独立根太天井を設け、LH-62 の重量床衝撃音遮音性能の確保を目標とした。
主な居室部分 ( リビング、主寝室等 ) の床は、上部は木質系二重床 ( 高遮音タイプ ) の置き床とし、下部は独立天井にして遮音性を高めている。

▽FL

木質系二重床 高遮音タイプ
フローリング t12
硬質石膏ボード t12.5
遮音シート t8
パーティクルボード t20
空気層 t20
パーティクルボード t20
防振束

1 時間耐火被覆：
強化石膏ボード t21＋21

CLT 150t

小梁

△CHL
独立天井：
グラスウール 24Kt50
石膏ボード t12.5×2 枚

1 時間耐火被覆：
強化石膏ボード t21＋25

床断面構成イメージ-416-

4-4. バルコニー及び屋上等屋外に面する部分の防水性、耐久性の設計検証
本計画では歩行可能な屋上、バルコニーなど水平面が多く存在するため、構造躯体を保護するための防水措置が重要となる。
屋上部については、中大規模木造用に開発された火を使わずに電熱溶融システムを使って施工できる改質アスファルト系シート防水を採用した。屋上菜園部分については屋上防水層の上に耐根層を設け、その上に軽量土壌を設ける形とした。
屋上等に設置する設備基礎が必要な箇所においてはRC 置き基礎により防水層を貫通しないよう配慮して設計し、屋上部の手すりについても同様にコンクリート基礎を設けて防水層を貫通しないよう配慮した設計した。
また各階バルコニーに取り付ける手すりについては雨仕舞いを考慮し、上部に取り付けるのではなく、側面に取り付ける計画とした。

バルコニー部納まり検討図

4-5. 断熱性能、防耐火性を考慮した外壁・開口部の設計検証
今回木造部分の外壁については、鉄骨造のALC の取り付けのように躯体の外側にカーテンウォール的に留めつける計画としている。

ਗ෢ঘॽॵॺ外壁仕上げは木造に対応した ALC37㎜仕上げ&/7 ິ൜෢
਽ୗᐚ৬の 1 時間耐火構造の壁を採用している。
今回外壁を施工する際に、先に木造の軸組、CLT 耐 震 壁、 ブ レ ー ス が 先 に で き て い る ため、柱及び CLT 耐震壁の設置部分においては内側から外壁の耐火被覆の石膏ボードを施工するのが不可のため予め断熱材や室内側の石膏ボードも含めた外壁パネルをつくり、現場で外側から施工して仕上げの ALC37㎜等割れやすいため現場にて施工することを検討した。
開口部については、ビル用のアルミサッシと一部住宅用アルミサッシを採用し、取り付けは基本ビス止めとし、溶接を使わずに施工できる方法を検討した。

-417-

外壁ユニット取り付けイメージ

4-6.CLT 耐震壁付き ( 一部ブレース構造 ) 木造軸組工法における S 造とのコスト比較検討
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注：構造躯体のみ、諸経費、外壁、内装は含まない( 考察 )本実証事業の方が倍近い金額になっているが、S 造は純粋なラーメン構造に比べ、木造は軸組構造＋ CLT 耐震壁、ブレースがついてくるため躯体の量も増えている。また昨今のウッドショックの影響で、木材の材料高騰のため単価が高くなっている他、今回接合部に利用している金物の金額も上乗せされてコストが上がる要因になっていると考えられる。
工期については、上層を木造にすることで、S 造と比べ工期は短縮されると思われる。

５. まとめ本事業では耐火条件を満たしつつ外観を損なわない接合部のデータを取得することができた。接合部データを用いることで、軸組工法 CLT 耐震壁を適切にモデル化し、構造計算を行うことができた。実験に際しては現地調査の際に委員の先生方より「CLT 耐震壁を挿入したフレームの柱梁接合部に回転剛性を持たせることでより安全な建築物とすることができる」とご助言を頂いたことで、大地震時に耐力壁が損傷してもフレームが靭性を確保する設計とすることできた。
ＣＬＴ耐震壁を室内側に現しとした設計とするため、木造耐火建築物でもデザイン性を兼ねた耐震壁としてＣＬＴパネルを利用することが可能できる性能や納まり等を検証し、同様の CLT を活用した中大規模木造建築へ活用されることが期待できる。今後の改善点として、今回のドリフトピンを使った金物の設計では多くの金属プレートを使用しコスト増にもつながるため、接合部については今後改良の余地があると思われる。
CLT 部分を含めた木造部の設計においては、防耐火設計については様々な先導事例や法規などが整備され設計しやすくなっていると感じるが、その他の外壁や開口部など建築を構成する部材については中大規模木造に特化された製品が少ないため、今後の様々な製品の開発に期待したい。また今回の事業の施工を通しても CLT を活用した中大規模木造の施工の効率化などにも取り組んでいきたいと考える。

-418-

性能実証事業 ( 構造 )̲ 試験結果報告書 ( 抜粋版 )１、CLT 接合部試験

面内強軸方向

２、CLT 接合部試験

面内弱軸方向-419-

-420-

-421--422-

-423-

-424-

-425-

-426-

-427-