京都大学防災研究所年報 第 56 号 B 平成 25 年 6 月
Annuals of Disas. Prev. Res. Inst., Kyoto Univ., No. 56 B, 2013

水力発電設備の持続的使用を目的としたダム湖土砂管理－貯水池式発電所ダム湖における堆砂進行が発電運用に及ぼす影響－
Reservoir Sedimentation Management for Hydropower Plant Sustainability- Influence of Sedimentation Progress in Storage Reservoirs on Hydropower Plant Operation -奥村裕史(1)・角哲也

Hirofumi OKUMURA(1), Tetsuya SUMI
(1) 電源開発株式会社

土木建築部 土木技術室(1) Electric Power Development Co., Ltd. Civil Engineering Office, Civil & Architectural Engineering Dept.

Synopsis
Reservoir sedimentation is one of the most important problems for securing long termachievement of hydropower plant operation in the future. We have already classified thesedimentation problems regarding the reservoir types and proposed effective sedimentcontrol measures for regulating reservoirs. On the other hand, sedimentation problems instorage reservoirs need to be more studied. In this paper, we have evaluated theinfluence of sedimentation progress in storage reservoirs on power generation by
analyzing long-term operation record. Finally, future influence of reservoir
sedimentation was predicted from the viewpoints of changing active storage capacity,inflow water regime and the maximum hydropower discharge.

キーワード: 水力発電所，堆砂，貯水池，水使用率
Keywords: hydropower plant, reservoir sedimentation, storage reservoir, water use
efficiency

1.

はじめにする堆砂対策の実施が必要性であることを明らかにした．さらに著者らは，Fig. 2に示すとおり，調整池既設水力発電設備を持続的に使用していくにあたが有する特性である，上流貯水池からの水補給を受り，最重要課題の1つはダム湖における堆砂対策であけることが可能であること，ダム高に対して洪水吐る．水力発電用設備は，Fig. 1に示すとおり河川にシの規模が大きいこと等を利用し，池タイプ，中間タリーズで設置され，そのうちダム湖は発電方式・役イプ，川タイプの3つのタイプの調整池それぞれに適割の違いによって，河川上流に設置する貯水池（貯した有効な堆砂対策を提案した（奥村・角，2010；

水池式発電所）とその下流に設置する調整池（調整奥村・角，2011）．その対策内容は，基本的に出水池式発電所）とに分けられる（千秋，1967）．著者

時にダム水位を低下させ，スルーシング排砂を主とらは既に，発電用ダム湖を貯水池と調整池とに分け，する方法によるものである．

ダム湖における堆砂問題について分析を行った（奥一方，調整池の上流側に位置する貯水池について村・角，2010）．その結果，貯水池よりも調整池には，周辺に社会資本が少ないこと，利用水深が大きおいて，ダム湖周辺の浸水被害リスク軽減を目的とく堆砂が満水位近くの高い位置に生じる割合が小さ― 647 ―

Storage Reservoir
Generator
Storage Reservoir:
To store Inflow Water by
Seasonal rain like Typhoon,
Melting snow
Regulating Reservoir

Regulating Reservoir

Generator

Regulating Reservoir:
To regulate Inflow Water in scaleof in a Day or a Week for PowerGeneration.
Sea

Fig.1 Location and Position of Hydropower Plants
いため河床上昇にともなう出水時水位の上昇の程度が小さいこと等から、調整池に比較して一般に浸水

Hydropower Reservoir

被害リスクは小さく，貯水池の堆砂対策の必要性は小さい（奥村・角，2010）．しかしながら，堆砂はStorage Reservoir

毎年進行し，貯水池の主目的である台風期や梅雨期

Regulating Reservoir

等の流入水を貯留して，下流の水力発電施設を含めたシリーズの水力発電システムに対する季節間の流River
type

量調節を行うために必要な有効貯水容量は確実に減少している．ダム湖に流入する水量は年毎に大きくIntermediate
type

Lake
type

Sedimentation influence
is not clear and needs tobe studied.

変動し，その変動に応じた貯水池運用および発電運用（水使用）を行っていることから，堆砂進行による影響のみを抽出・認識することは難しい．例えば,（社）電力土木技術協会（2005）は，発電用ダム湖

From the view point ofsustainable plant use,effective
countermeasuresarenecessary.

について堆砂影響の調査を行ったが，堆砂進行により発電運用に支障が出ている地点は，調査対象354地点のうち，わずか6地点であると報告した．また，For each type effectiveandeconomical
sedimentation
management
methods
are proposed which aremainly conducted bydraw-down operation.

（社）日本大ダム会議の土砂管理分科会（2010）は，8割以上の発電用ダム湖で有効貯水容量内の堆砂率

Fig.2 Sedimentation Management inは10%未満であり，運用上の大きな問題ではない，

Hydropower Reservoirと報告した．
本研究は，上記のような報告はあるものの，貯水発電運用の経年変化

2.

池式発電所において，堆砂進行による発電運用への影響は本当に生じないのかという疑問について，長Fig. 1 に示されるように河川にシリーズで設置さ期的視点から明らかにすることを目的としている．

れている水力発電システムにおいて，貯水池は季節

具体的には，電源開発 ㈱ が所有・管理する貯水池的な流量の過不足を調節する役割を担っており，そ式発電所の長期間の運用実績を分析し，堆砂進行ののた めに 大き な有 効貯 水容 量が 必要 であ る． 千秋

影響を抽出するとともに，堆砂がさらに進行した場（1967）は、貯水池の条件の 1 つに，「年間総流入合についてシミュレーションを行い，その影響を明水量の 20%以上の有効貯水容量を有すること」を挙らかにする．

げている．これは有効貯水容量に対する年間の貯水池回転率（以下「有効貯水回転率」）が 5 以下である― 648 ―ことを意味する．本章では，電源開発 ㈱ が所有・Table 1 Reservoir Turnover Ratio (Active Water

管理する貯水池式発電所の発電運用の経年変化を水Capacity) Original and as of 2011
Reservoir turnover
Reservoir
Original
Start of ratio (Active Cap.)(plant)Active Cap.
Operation/Area(1,000m3)
Original 2011

使用率，有効貯水回転率等の指標を基に分析を行う．
2.1

水使用率変化および有効貯水回転率との関係

Table 1 に電源開発 ㈱ が所有・管理する A から G

A/Hokuriku

458,000

1960

3.14

3.19までの 7 つの貯水池について，堆砂進行による有効B/Hokuriku

330,000

1961

4.14

4.21

C/Kii-Nanbu

68,000

1962

4.42

4.47

D/Sikoku-Nanbu

72,5001970

5.33

5.65（1997）の地域別比流量を求める際の地域区分に従E/Hokuriku

50,0001964

7.56

7.66っている．有効貯水回転率を算出するために用いた

F/Kii-Nanbu

89,0001960

12.5513.63

年間総流入量は 1988 年から 2011 年までの 24 年間

G/Chubu

205,444

1956

24.98

31.97

貯水回転率の発電運用開始時と 2011 年時との比較を示す．表ではダムが設置されている地域を「／」の右に示しているが，これは河川砂防技術基準の平均である．当初から有効貯水回転率が貯水池条件の 5 以下を満足していない地点があるが，最低限20 以下であれば良いとする指針もある．表から全てTable 2 Secular Change of Water Use Efficiency
Res.の貯水池で堆砂進行により有効貯水容量が減少し，有効貯水回転率が大きくなっていることが分かる．
有効貯水回転率の上昇が貯水機能や発電運用にど

Sedimentation Ratio Water Use Efficiency(Plant) 1988~2011 1988~2011 1988~2011 1988~2011
AverageChange*Average Change*のような影響を及ぼしているかを確認するために，

A

1.68%

0.058%/yr. 99.67% －0.059%/yr.

式(1)に示す「水使用率」を 7 つの貯水池について算

B

1.59%

0.045%/yr. 99.11% ＋0.035%/yr.

出した． 一般に，有効貯水容量が減少すれば，出水

C

1.10%

0.066%/yr. 78.73% ＋0.485%/yr.

D

5.61%

0.105%/yr. 91.22% －0.158%/yr.

E

1.36%

0.133%/yr. 97.89% －0.183%/yr.

F

7.94%

0.058%/yr. 78.84% －0.104%/yr.

G

21.86%－0.027%/yr. 89.82% －0.125%/yr.

時の流入水を十分貯水できず，発電機を通らないダム放流量（無効放流量）が増大すると考えられる．

水使用率 %

年間発電使用水量
年間発電使用水量＋年間ダム放流量

1*change means inclination of regression line.

60%

300

50%

200
total inflow
water use efficiency

40%

turbine discharge

100
2010

果から，貯水池式発電所においては，一般的に緩や

2008

0
2006

30%
2004

有効貯水容量内の堆砂率が減少している．以上の結

400

2002

なった．一方，G 地点では，堆砂対策の実施により

500

70%

2000

放流量が減少したため，水使用率が上昇する結果と80%

1998

2010 年の間に平年程度の出水・流入が生じず，ダム

600
regressin line inclination -0.183（%/year）

1996

ずかに上昇した．同様に，C 地点では，2005 年から90%

1994

行われた年は 2 回のみであったため，水使用率がわ

700

1992

がもともと小さく，特に 2000 年以降でダム放流が

800

100%

1990

地点は堆砂が進行しているものの，ダム放流の頻度110%

1988

5 地点で水使用率が低下していることが分かる．B

water use efficiency2011 年の間に 7 地点のうち 6 地点で堆砂が進行し，yearly total inflow and turbinedischarge（M m3/year）

算出結果を Table 2 に示す．表から，1988 年からかながら貯水池有効貯水容量内の堆砂が進行しておFig. 3 Secular Change of Water Use Efficiency in

り，出水発生の程度による流入条件の差異の影響は

Hydropower Plant E (1988-2011)

あるものの，概ね水使用率が低下していることが確認できる．
Fig. 3 および Fig. 4 に E 地点および D 地点の水使まとまった量のダム放流があったのは 7 年であり，用率の経年変化，および年間流入水量（使用水量＋半分以上の年で水使用率が 100%である．ダム放流ダム放流水量）と年間使用水量を示す．図中には，があった年に水使用率が低下しているが，その低下水使用率の回帰直線を載せているが，両地点ともにする程度が経年的に大きくなっていることがわかる．

低下傾向を示している．E 地点は，算出対象期間で一方，D 地点は，算出対象期間でダム放流があった― 649 ―

度である．水使用率は毎年大きく変動しているもの

100%

1,050の，E 地点と同様に徐々に低下しており，80％以下90%

900

80%

750

70%

600

60%

45050%

300

図から，「豊水量以上流入量合計／有効貯水容量」の

2010

2008

2006

2004

2002

0

Fig. 4 Secular Change of Water Use Efficiency inHydropower Plant D (1988-2011)

値が大きい年に水使用率が小さくなることが分かる．
このことより，適切な堆砂対策により有効貯水容量

150

turbine discharge

2000

30%

よび D 地点の各年毎における「豊水量以上流入量合計／有効貯水容量」の値と水使用率との関係を示す．

total inflow
water use efficiency

1998

係にあると考えられる．そこで，Fig. 5 に E 地点お40%

1996

大きな流入とこれを調節する有効貯水容量の相対関

1994

水使用率の低下は，ダム放流をもたらす出水時の1992

る．

1990

砂進行による有効貯水容量減少の影響を示唆していregresion line inclination－0.158（%/year）

1988に低下している年もある．これら 2 地点の傾向は堆

water use efficiency

110%yearly total inflow and turbine
discharge（M m3/year）

1,200

年は 16 であり，24 年間の水使用率の平均は 90%程

110%の減少を抑制する，さらに積極的に有効貯水容量のを小さくし，水使用率の低下を防ぐことができると考えられる．
出水時のダム放流と有効貯水容量の関係を考察するために，Fig. 6 に D 地点の 2005 年の出水時（最大流入量 985m3/sec）の発電運用およびダム運用の実績を示す．また，同図には有効貯水容量内堆砂率が当時の 6.4%から進行し，20%および 50%まで増加

100%water use efficiency

回復まで行うことができれば，出水時のダム放流量90%80%60%0した場合の運用シミュレーション結果も示す．運用
シミュレーションでは，ダム水位が実績と同程度になるようにダム放流を行っており，これが水使用率

hydropower plant Ehydropower plant D

70%123456789yearly total inflow volume more than 95-day
discharge／active water capacity

Fig. 5 Relation between Water Use Efficiency andTotal Inflow Volume more than 95-day Dischargeの減少の要因となっている．
Table 3 に結果を示すが，堆砂が進行するとダム放流の開始日時が早くなり，さらに最大放流量が大き

Table 3 Summary of Comparison between Record

くなることが分かる．特に堆砂率が大きい場合，出and Simulation Result at Reservoir D
Sedimentation Maximum of Date of Dam Total Volume
Ratio in Active Dam Gate Spillway Gate of Dam Gate
Water Cap.
Discharge
OpenDischarge

水初期のダム水位上昇の速さが大きくなり，それらを実績と整合させるために，堆砂率 20%および 50%のケースではダム放流量を多くする必要があった．
このため，上記の 2 ケースにおいては，ダム放流量6.4%（2005）601m3/secの合計が多くなる結果となった．

2:00,6th Sep. 29,458,000m3

20%670m3/sec 14:00,5th Sep. 34,575,000m3

50%700m3/sec

3:00,5th Sep. 45,800,000m3

Average Yearly Total Inflow Volume：384,572,000m3
504540high wate level (35m)
3530
inflow discharge
25turbine discharge
20
dam gate discharge (s.r.6.4%, record)15
dam gate discharge (s.r.20%)
dam gate discharge (s.r.50%)
1050
2005/9/9
2005/9/10
2005/9/11

2005/9/7

2005/9/8

dam water level (m)dam water level (record)

infolw, turbine, dam gate(m3/sec)

1,000
900
dam gate discharge（s.r. 50％）800
dam gate discharge（s.r.20％）
700
dam gate discharge（s.r.6.4％, redord）
600
500
400
300
inflow discharge
200
100
0
2005/9/4
2005/9/5
2005/9/6

Fig. 6 Comparison of Dam Gate Discharge Condition between Record and Simulation Result at Reservoir D― 650 ―1.00.20.1350
365325300275250

2250.0団，2012）．一方，貯水池式では，これにマスカー

20045～60％となるように計画される（新エネルギー財E reservoir 95-day discharge
D reservoir 95-day discharge

0.3175間発電使用水量合計／（最大使用水量×365 日））が

D

0.4

150

置地点の流況に基づいて流量設備利用率（実際の年

reservoir C

ninety-five-day
discharge volume0.5125一般に水力発電設備では，流れ込み式の場合で，設0.675

貯水容量にあまり依存せずに水使用が確保できる．

0.7

100

量の大小にも影響を受ける．これが大きければ有効

reservoir E

total inflow volume
more than ninetyfive-day discharge

0.850の関係だけでなく，設備能力である最大発電使用水0.90

水使用率は，有効貯水容量と貯水池地点の流況と25

水使用率と最大発電使用水量との関係

specific discharge（m3/sec/km2）

2.2days（more than sepcific discharge）

ブを用いた必要有効貯水池容量を加味した検討が行Fig.7 Inflow Regime of Reservoir E and D

われている．
さらに，これらの値は，水力発電用ダム貯水池が設置されている地域の流況特性（日本海側，太平洋

105%
plant B100%
plant E95%
plant A90%
plant G
plant D85%
plant F80%
75%
plant C
70%
65%
60%
55%
50%
0.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00

大きな出水の影響が大きい．Fig. 7 に 1988 年から2011 年までの間のデータを用いた E 地点と D 地点の流況特性を示す．これより明らかに D 地点の方が出水の影響が大きく，無効放流が発生しやすいことがわかる．この流況特性の違いを定量化するために，ここでは発電最大使用水量と豊水量（年間 95 日間はこれより下らない流量）を上回る流量との比率を指water use efficiency側など）にも大きく左右され，特に台風時のような標として検討を行った．
Fig. 8に，各地点の年間の豊水量以上の流入量の合yearly total inflow volume more than 95-day
discharge／total volume of 95-day maximum turbine
discharge

計（Fig. 7のハッチ範囲）を，連続95日間最大出力で発電した場合の使用水量の合計（最大使用水量×95日）で割った値と，水使用率との関係を示す．図よFig.8 Relation between Water Use Efficiency andMaximum Turbine Discharge

り明らかに，これらの間には明確な相関性があり，貯水池地点の流況が水使用率に影響を与えていることが分かる．水力発電所計画時においては，最大発電使用水量と有効貯水容量とから河川利用率（最大使用水量以下で発電使用可能な水量の積算値／年間【Water use】

【Storage】の総流入量）を算定し，経済性を検討するが，今回はこの逆の手順を行ったものである．

堆砂進行が発電運用に及ぼす影響

3.

Relation
Influence

第 2 章で，発電運用（水使用率）には，有効貯水回転率と最大発電使用水量が影響することを示した．

Progress ofRelation
Influence

Inflow WaterRegime

本章では，それらの関係を整理し定式化を行う．
3.1

発電運用（水使用率）に影響を及ぼす要因の整理

Fig.9 Conceptual Diagram of Water Use

発電運用（水使用率）に影響を及ぼす要因についEfficiency and Factorsて，これまでの分析結果を基に整理し図化したもの
を Fig. 9 に示す．発電運用は，「貯水池地点の流況とる（千秋，1967）．多くの貯水池は設置から数十年有効貯水容量との関係」および「貯水池地点の流況が経過し，計画時に考慮されなかった堆砂進行によと最大発電使用水量との関係」の影響を受ける．水る有効貯水容量の減少が生じており，次項では，こ力発電計画時には，これらの関係から，電力需要状の影響を評価することが可能な関係式を導く．

況と経済性を踏まえ，発電所の仕様を検討・確定す― 651 ―

3.2

発電運用（水使用率）の評価式

Table 4 Multi Regression Analysis Result

7 つの発電所（貯水池）の発電運用実績をもとに，

Plant
Reservoir

発電所の水使用率を「有効貯水容量と貯水池地点の流況との関係」，「最大発電使用水量と同流況との関係」から導く式を，多変量回帰分析により求める．
関係式は，式(2)の通りであり，流況は，年間総流入量と出水時に特化した豊水量以上の流入量の両者を検討する．

A/Hokuriku
B/Hokuriku
C/Kii-Nanbu
D/Sikoku-Nanbu
E/Hokuriku
F/Kii-Nanbu

水使用率 %

1

年間総流入量2

豊水量以上流入量の合計

a2 =－0.06467
a3 =－0.1183
b =＋1.065

RecordCalculation

99.67%

101.79%99.11%

97.50%

78.73%

84.35%

89.82%

91.30%

97.89%

92.84%

91.22%

90.91%

78.34%

76.08%

Correlation Coefficient 0.926
2110%

率が100％をわずかに超えているが，有効容量内堆砂率変化に伴う水使用率変化の傾向を求めるうえでは，問題とはならないと考えられる．相関係数は0.926であり，水使用率を評価する良好な式を得ることができた．

90%

water use efficiency

よび実績との比較をTable 4に示す．A地点で水使用Japan sea side100%

重回帰分析の結果，得られた a1～ a3の係数の値お80%70%
plant A
plant B
plant C
plant D
plant E
plant F
plant G

60%
50%
40%30%

貯水池における堆砂対策

4.

a1 =＋0.03509

G/Chubu

有効貯水容量
豊水量以上流入量の合計
日間最大発電時使用水量の合計

Water Use Efficiency

Coefficient

the Pacific Ocean side20%
0%

10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80%

第3章で得られた水使用率を評価する式を用いて，sedimentation ratio in active water capacity

今後，貯水池において堆砂進行した場合に水使用率Fig.10 Prediction of Water Use Efficiencyがどのように変化するかの予測を行う．また，予測結果に基づき貯水池における堆砂対策について述べる．

は，堆砂進行により有効貯水容量が減少した場合に，紀伊南部や四国南部などの豊水量以上の流入量の合貯水池堆砂進行が発電運用に及ぼす影響の予測計が多い地域においては，貯水池運用に大きく影響式(2)を用いて，今後，貯水池の堆砂が進行した場するためと考えられる．一方，年間を通じて比較的4.1合の水使用率を求めた．結果を Fig. 10 に示す．

平均的な流入のある北陸，中部などの地域では，有図から，堆砂が進行することにより水使用率が低下し，発電運用に影響が生じることが分かる．また，

効貯水容量の減少が直ちに水使用率の低下につながるとはいえない．

同じ堆砂率まで堆砂が進行しても，発電運用に及ぼ

第 1 章で述べた（社）日本大ダム会議の土砂管理す影響の程度が地点によって異なっていることが分分科会の報告（2010）と Fig. 10 に示されるシミュ

かる．北陸および中部地域に設置されている 4 つのレーション結果とはよく整合する．水使用率は，紀貯水池（A 地点，B 地点，E 地点，G 地点）では，伊南 部お よび 四国 南部 の地 域に おい て， 堆砂 率が堆砂率が 50％程度まで上昇しても，水使用率は殆ど30％程度に達して初めて数%程度低下する．それ以変化しない．一方，紀伊南部および四国南部に設置外の地域では，堆砂率 70%程度になるまで，水使用されている 3 つの貯水池は，堆砂率が 0％から 50％率は殆ど低下しない．

程度に上昇すると水使用率が 10％程度低下するこ

この結果は，西南日本における梅雨や台風などのととなる．特に F 地点では 15％程度の大幅な水使用出水に大きく左右される水力発電用貯水池ほど，堆率の低下となる．

砂進行による有効貯水容量の減少が貯水機能に大き堆砂率が 10％程度までの低い範囲では，E 地点，く影響することを示す．さらに，今後の気候変動にG 地点，D 地点の水使用率は 90％程度で同じレベルよる貯水池地点の流況の変化の影響も，より大きくにあるものの，堆砂進行にともない，D 地点の水使受ける可能性があることを示唆している．

用率が残りの 2 地点に比して大きく低下する．これ― 652 ―

4.2ても，堆砂率が 70%程度になると水使用率へ影響が貯水池における堆砂対策の必要性

水力発電設備は，長期的な使用が求められており，生じる可能性がある．

将来的に堆砂が進行し発電運用に影響が生じることが予測されるのであれば，早期に対策を講じること

本研究では，貯水池式発電所における堆砂対策のが有効である．その理由は大きく2つある．1つ目の必要性について論じたが，具体的な対策方法につい理由は，河川にシリーズで設置されている水力発電ては，浚渫，排砂バイパス，土砂吸引などの方法をシステムの最上流に位置し，貯水を期待される貯水水位運用の制約や経済性を考慮して検討していく必池が，その貯水機能を低下させた場合，下流に設置要がある．また，貯水池地点の流況は，今後の気候されている全調整池の発電運用に影響し，大きな損変動によって変化する可能性があり，最大発電使用失につながるからである．2つ目の理由は，貯水池は，水量の妥当性も含めて，対応の検討を進める必要が通常大規模なダム湖であり，設置位置も山間部にあある．

るため，一度流入した土砂の排除は浚渫による対策

参考文献が行われる等，対策を要する等の困難性を伴う．さらに，排除した土砂は処分地・消費地までの輸送において，運搬距離が大きいことや運搬路の整備不足等のため困難が生じる（伴田・角，2009）．堆砂進行による発電運用への影響が生じる前に，その影響を予測し，早めに対策を講じることができれば，有効貯水容量の多くを温存することができる．

5.

おわりに
本研究は，従来明確ではなかった貯水池式発電所における堆砂進行による発電運用への影響について，既設発電所の長期間の運用実績を分析し，堆砂進行の影響を抽出するとともに，堆砂がさらに進行した場合を模擬的にシミュレーションし，その影響を検討した．得られた成果は以下のとおりである．
1) 1988 年から 2011 年の間の電源開発㈱が所有・管理する貯水池式発電所の運用実績を整理した結果，貯水池の有効貯水容量内において堆砂が進行し，発電運用における水使用率は緩やかに低下している．

奥村裕史・角哲也（2010）：発電用ダム貯水池および調整池における堆砂等の特性を考慮した堆砂対策，電力土木，No.350
奥村裕史・角哲也（2010）：水力発電用ダム調整池における堆砂特性等を考慮した水位低下運用によるスルーシング排砂，水工学論文集第 55 巻，2010.
奥村裕史・角哲也（2011）：ダム水位低下運用と排砂バイパスを組合せた水力発電用ダム調整池堆砂対策，水工学論文集第 56 巻，2011.
建設省河川局（1997）：改訂新版 建設省河川砂防技術基準（案）同解説，計画編第 12 章ダム施設計画
新エネルギー財団（2012）：中小水力発電ガイドブック
千秋信一（1967）：発電水力演習，学献社
電力土木技術協会（2006）：水力発電用ダム堆砂に係る調査と啓発 調査報告書
日本大ダム会議土砂管理分科会（2012）：土砂管理分科会報告書－貯水池の土砂動態と土砂制御工法－，大ダム No.212, pp.12-129
伴田勝・角哲也（2009）：土砂資源マネジメントの観点によるダム堆砂リサイクル事業の検討，河川技術論文集第 15 巻2) 貯水池式発電所における水使用率は，有効貯水容量と最大発電使用水量と関連があり，堆砂進行に伴う有効貯水容量の減少により水使用率は低下する．
3) 貯水池式発電所における水使用率を，貯水池地点の流況，有効貯水容量，最大発電使用水量を用い評価する式を作成した．これにより，堆砂進行が発電運用へ及ぼす影響の予測をシミュレーションすることができる．
4) 評価式を用いた水使用率の将来予測結果によると，紀伊南部，四国南部などの梅雨や台風などによる出水が貯水池流入水量に及ぼす影響が大きい地域において，水使用率への堆砂進行の影響が大きく，対策の必要性が高い．また，それ以外の地域におい― 653 ―（論文受理日：2013年6月11日）