戸 建 住 宅 で 行 わ れて い る 各 種 地 盤 調 査 法とそ の 留 意 点

スウェーデン式サウンディング試験
高田＊

TAKATA Toru、㈱設計室ソイル

１．はじめに技術部長①

題して前号から連載を開始した。前号では、連載シリーズの概略や住宅地盤調査法の現状について示し、本号より個②③④⑤

別に各種地盤調査法について紹介する。

150
最大径までの長さ

その第１弾として、本号は、スウェーデン式サウンディング試験（Swedish Weight Sounding Test／以下、東京都中央区日本橋 3-3-12-4Ｆ① ハンドル② おもり（0.10kN×2, 0.25kN×3）③ 載荷用クランプ（0.05kN）④ 底版⑤ ロッド（φ19, 1 000mm）⑥ スクリューポイント用ロッド（φ19, 800mm）⑦ スクリューポイント

1 000「戸建住宅で行われる各種地盤調査法とその留意点」と30.00°

SWS 試験）を解説する。ご存知のようにSWS試験は、1945.00°200
全長で１回の右ねじれ住宅地盤調査の標準的な手法として位置付けられており、本協会員で知らない方はまずいないであろう。ここでは今

200⑦

図–1

一度、原点に返る意味も込め、試験内容についてまとめて

M14 有効長 20 以上

5800⑥

徹＊20以上

単位：mm

SWS 試験装置（手動式）の外観 1）おく。

２．試験方法表–1

SWS 試験結果から推定できる主な地盤定数

【概要】

ホ౯㡯┠

᥎ᐃᘧ࣭ホ౯ᡭἲ

スクリューポイントを地盤に貫入させ、そのときの貫入に要する荷重（Wsw）と半回転数（Nsw）を測定する調査法（図–１、写真–１～写真–２参照）。
【規格・基準】JIS A 1221-2008【分類】
静的貫入試験（国告示1113号

第１：地盤調査方法に該当）【適用範囲】
玉石、レキを除くあらゆる地盤に対して測定可能で、測◁㉁ᅵ 1 :VZ㸩1VZ

1್⢓ᛶᅵ 1 :VZ㸩1VZTX㸸୍㍈ᅽ⦰ᙉࡉ

TX :VZ㸩1VZ  N1P F㸸ᅵࡢ⢓╔ຊF TX TD㸸ᆅ┙ࡢ㛗ᮇチᐜᨭᣢຊᗘTD 1VZ    ࿌♧ᘧ TD :VZ1VZ  ఫရ༠᥎ዡᘧ ഛ⪃㸸:VZࡢ༢఩㸸N1

定深度は概ね10m 程度。
【得られる地盤情報】
Wsw、Nsw：スクリューポイントの貫入抵抗値
これらを用いて、土の強さに関連した地盤定数の推定が可能（表–１参照）。
その他、ロッドに付着した土や水分、あるいは貫入時の音を利用して、大まかな水位や地質の推定が可能だが正確性にやや欠けるため、得られる情報としては参考値程度に留めるのが肝要である。

写真–1

10

スクリューポイント

写真–2

SWS 試験状況

Vol.8

３．試験の特徴

表–2①表–２にSWS試験の主な長所と短所を示す。SWS試

SWS試験の長所と短所

狭い場所でも調査が可能。ボーリングに比べると，試験器具類が軽くて少ないので，傾斜地や階段上でも験が何故ここまで宅盤の主流な調査となり、どうしてボー容易に道具を運べる。

長リング調査や標準貫入試験が流行らないのか。SWS試験所が簡便性、経済性に対して他より優れている点が、理由として勿論あるだろうがそれだけではない。

②

調査時間が短く費用も安価である。

③

土の強さを連続して測定する。また地盤の硬軟度合の細かな変化がわかる。

それは住宅の不同沈下の多くが、敷地内の水平・鉛直方④向に存在する土の強度バラツキに起因して生じやすいと短時間で測定ポイント数が多くとれるので，地層傾斜などの変化も把握し易い。

いった点が上げられる（図–３参照）。具体的には、水平方向での土の強度バラツキを見極めるには、どうしても複①数ポイントの調査を敷地内で行う必要がある。すなわち、土質試料が採取できないため、概略的な土質の判定しかできない。

短②

所

調査精度の高いボーリングを１測点行っても設計できず、③

敷地内で３～５測点、ボーリングする必要があるが、経済盛土に大きなレキやガラがあると貫通できず、盛土下位地盤の調査ができないことがある。

性から考えてまず実施しない。また鉛直方向にも同様のことが言え、標準貫入試験では、通常、深度１m毎にN値が硬い～締まった地盤に達すると貫入困難または不能となり、その厚さを確認できない。

分かる。しかし１m毎では、その間が分からない。深部の④深度が増すと，ロッドの摩擦抵抗やロッド重量がデータに影響し，データの信頼性が低くなる。

自然堆積した地層であれば、１mでもよいだろうが、宅盤は、人為的に埋めたり、盛土したような複雑な地層を対象とすることが多い。そうなると標準貫入試験は適さず、連ても必要だとなればボーリング調査となってしまう。反続的に強度が測れるSWS試験が優れていると言える。

対に、平板載荷試験、ポータブルコーンだと不足する。
SWS試験の測定可能深度が、宅盤の必要調査深度と丁度また住宅の場合、建物の荷重や大きさからして深度５合致したのも主流な調査になった一要因だと言える。

～10m程度が影響範囲だとして調査するが、調査としては浅層域の調査である。深度30～50mもの調査がどうし重い屋根軽い屋根沈下

沈下

軟弱な堆積層

不均一な軟弱地盤沈下

擁壁移動

軟弱な堆積層良質地盤⒜

擁壁倒れ 沈下

良質地盤

⒝

埋戻し土

造成盛土
地山

建物の荷重の偏り

⒞

擁壁の変位

⒟

地山

埋戻し不良

隣接物
沈下

沈下
柱状改良

軟弱地盤

良質地盤⒠

地盤改良設計不良

改良不足

腐植土

浅層改良

柱状改良

未固化

⒡

造成盛土
軟弱層の圧密軟弱地盤

地盤改良施工不良

良質地盤

⒢

盛土の沈下

旧地山線
沈下
不適切な盛土材の沈下⒣

盛土施工不良

沈下
盛土

⒤

地山

切盛造成

図–3

Vol.8

沈下

切り土

盛土

軟弱層

地盤のすべり地下水位の低下⒥

近接掘削工事沈下

良質地盤⒦

近接盛土や建築物宅盤で多い不同沈下要因の一例 2)

11図–4 SWS 試験結果

４．SWS試験器の点検整備
SWS試験のアウトプットは、貫入抵抗値（Wsw、Nsw）

῝ᗘ㸦P 㸧: VZの深度分布である。住宅荷重を対象とする場合は、自沈層











の有無を見ると、良好地盤なのかが比較的判断しやすい。
自沈層が連続する場合は十分警戒すべきである（ただし液状化は除く）。
以下では、例題に基づいて、SWS試験結果から分かる

1 VZ

Ϭ

















































20kN/m 、基礎の大きさB：5.0×L：7.0mとする。図は

SWS試験結果の代表測点例である。これより、地盤の支

【解答例】



支持力

判断と留意点について解説する。
【例題】
図–４で示したSWS 試験結果は，とある敷地で実施した５測点のうちの代表データである。このデータに基づく地盤の長期許容支持力度、圧密、液状化について検討せよ。なお、基礎下はGL-0.25m、住宅荷重P：2

持力と圧密、液状化について検討せよ。

基礎下２mの範囲のWsw、Nswの平均値を求める。
Wsw = (1+0.75+1+1+1+1+1+1)／8 ≒ 0.969
Nsw = (0+0+0+8+12+120+150+60)／8 = 43.75
地盤の長期許容支持力度は、住品協推奨式より
qa = 30 Wsw + 0.6 Nsw

tƐ ǁϬ͘Ϯϱ Ϭ͘ϱ Ϭ͘ϳϱEƐ ǁϱϬ ϭϬϬ ϭϱϬ ϮϬϬϭϬ᥎ᐃᅵ㉁ᆅୗỈ఩◁*/P⢓ᅵ◁◁♟= 30×0.969 ＋ 0.6×43.75≒ 55kN/m2

液状化
基本的には、SWS試験だけで液状化層を見極めることは難しく、資料調査や追加調査（粒度試験など）を含めて総合的に判断すべきである。資料調査で危険区域に該当するようであれば、詳細な追加調査を推奨する。
ここでは単純に“地下水位以深の砂層”を液状化層として見ると、液状化層は、GL-2.25～-3.50 m（層厚1.25m）

GL-5.50～-7.50 m（層厚2.00m）

図–5

液状化層の定義 3）の２層にまたがって存在する。
義を示したものであるが、今回は２層間の粘土層厚が２m11る。
以上より
H1＝2.25m
H2＝1.25+2.00m＝3.25mとなる。図–６は、H１とH２の層厚と液状化被害程度の関係を示したものであるが、これに上記結果をプロットすると図中の●印の位置となる。すなわち、最大加速度200gal以上の地震動において液状化による地盤変状の発生の可能性があると評価できる。

1210987654

液状化による地盤変状の発生（GL-3.50～-5.50m）なため、図–５中の右図に相当す

表層の非液状化層
液状化層+2 +112

液状化層の厚さ +2（m）

図–５は液状化層（H2）と非液状化層（H1）の算出の定最大加速度200gal

最大加速度300gal

最大加速度400〜500gal

32
10

1234

5678910

表層の厚さ +1（m）

図–6H1、H2 の層厚と被害の関係 4）

Vol.8

圧 密
圧密検討には、まず圧密層の有無を把握する必要があ【補足説明】
・（支持力）計算手法を解説するために、１測点での計算る。砂層では圧密は生じないので、図–４より、例を示したが、３．で述べたように、水平方向での強度GL-3.50～5.50mの粘土層（層厚1.5m）のバラツキが重要である。このような計算を各測点でが対象となる。

行って、強度バラツキを見るとよく分かる。

本来であれば、圧密試験など詳細な調査の実施により圧・（支持力）自沈層（Nsw＝0）がある場合は、告示式だ

密降伏応力Pcと鉛直有効応力σv’を求めて過圧密比OCRと算出できない。告示では、別途、詳細な検討が求めらで評価するとよい。その結果次第では、圧密層でない可能れる。

性も出てくるが、SWS試験結果ではそこまで把握し難い・（支持力）ここで示した支持力値は、液状化や圧密によので、ここでは正規圧密粘土として当該層を評価する。

り基礎に有害な沈下変形がない場合に適用できる数値で粘土層の中央部（GL-4.25m）に働く地中増加応力は、あって、今回のように液状化による被害が大きいとなれ

Boussinesqの解をもとに、種々の条件に対して積分したば、その値は利用し難い。別途、液状化による変形抑止長方形分割法で計算できる。住宅荷重pの作用する長方形
隅角部直下の深さzにおける鉛直成分⊿pは、式1で計算での検討が必要となる。
・（液状化）対象土が本当に砂なのか、地下水位はどこにあるかが重要である。砂であっても粒度が重要になったきる。

りする。SWS試験結果による土質判別、地下水位に疑念があるようなら、それが分かる追加調査を実施するとよい。
…………………(1)・（圧密）SWS試験結果から圧密沈下量を求めること、ここにm=B/z、n=L/z

そして軽量な建物荷重に対して沈下量を計算することに

B=5.0m、L=7.0m、z=4.25-0.25=4.0mとして、上ついて、どこまで実際と整合し、意味のある計算なの式に代入して建物隅角部の⊿pが計算できる。またB=か。これに関しては学術的にも課題が残ったままであ

5.0/2=2.25m、L=7.0/2=3.5m、z=4.0mとして、上式る。計算値が想いのほか大きくなったり、資料調査等かで計算した値の４倍が、建物中央部の⊿pとなる（長方形ら危険地域だと判断するならば、圧密試験等を実施して分割法の詳細に関しては、専門書５）を参考されたい）。

詳細に検討することを推奨する。

計算結果は以下の通りとなる。
⊿p=10.6 kN/m2（建物中央部）<参考文献>⊿p=4.1 kN/m2（建物隅角部）

１）（社）地盤工学会：地盤調査の方法と解説，2004.

ここでは、圧密沈下量Sを計算法の一つ、m v法を用い２）（社）日本建築学会：小規模建築物基礎設計指針，
2008.て計算する。

３）松下他：小規模建築物を対象とした液状化判定法の検S=mv⊿pH …………………………………… (2)証，日本建築学会大会学術講演梗概集，2012 .9.

mv：体積圧縮係数（=1/80c）４）Ishihara, K.: Stability of natural deposits during

H：圧密層厚earthquakes, 11th I.C.SMFE., Vol.1, pp.3.51-

圧密層は全てWsw = 0.75kNより、
c=qu/2=(45Wsw＋0.75Nsw)/2 =22.5kN/m2

mv=5.56×10-4m2/kN

376, 1985.
５）例えば、藤井他：新ザ・ソイル（建築家のための土質と基礎）、建築技術、2011.3

これより、
Ｓ=mv⊿pH=5.56×10 ×10.6×1.5-4=0.00884≒0.9cm（建物中央部）
Ｓ=mv⊿pH=5.56×10-4×4.1×1.5=0.00342≒0.3cm（建物隅角部）と計算できる。

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