報告東京都長寿命化工事（蔵前橋、白鬚橋）工事報告
Report on Life Extension of Kuramae Bridge and Shirahige Bridge byTokyo Metropolitan Government

田 中 伸 尚＊1

雲 越 隆 一＊2

豊 嶋

透＊2

内 池 和 彦＊2

日比谷 篤 志＊3

Nobunao TANAKA Ryuichi KUMOKOSHI Toru TOYOSHIMA Kazuhiko UCHIIKE Atsushi HIBIYA

要

村 井 向 一＊4

Koichi MURAI旨

蔵前橋、白鬚橋は、平成11年に東京都選定の歴史的建造物に選ばれるなど、後世に貴重な遺産として残さなければならない
著名橋である。竣工してから両橋ともに80年以上の歳月が経っており、今まで補修工事により機能を維持してきたが、平成14年道路橋示方書の設計基準において耐震性の確保および耐久性を増すことを目的とした長寿命化工事を平成25年より約2年間に渡り実施した。本報では、長寿命化対策のうち、床版取替、耐震補強、耐久性の施工について報告を行うものである。
キーワード：長寿命化，耐震補強，床版取替，耐久性

路 線 名：主 要地方道御徒町小岩線（第315号）蔵前橋

1．はじめに通り

蔵前橋、白鬚橋は、平成11年に東京都が選定した歴史的個

所：東京都台東区蔵前二丁目〜墨田区横網二丁目

建造物に選ばれた著名橋であると同時に、主要幹線道路に橋

長：173.196m

架かる地域に密着した橋梁でもある。両橋ともこれまで数支 間 長：主径間：158.191m

度にわたる補修工事により機能を維持してきたが、長寿命（支間割：48.158m＋50.901m＋48.158m）

化設計において、適切な維持管理がなされることを前提と側径間：15.221m（支間長：12.191m）

1）

して、耐用年数200年 を目標としている。その性能評価に

幅

あたっては、既往の資料より補修履歴を把握し、現行の構

上部工形式：上路式鋼2ヒンジアーチ橋×3連

2）、3）造物が平成14年の道路橋示方書に規定される耐震性、

員：23.473m（総幅員）RC2ヒンジアーチ橋×1連

耐荷性、耐疲労性、耐久性といった要求性能を満足するか照査を行い、基準に適合しない場合はその対策方法も検討

2）白鬚橋（建設時）されている。なお、両橋とも橋そのものが観光名所でもあり、

竣 工 年 月：昭和6年8月（着工：昭和3年7月）

水上バスや屋形船などが頻繁に桁下を往来するため、補強

適用示方書：大正8年12月にあたっては外観を変えないことや当時の技術を残すことも求められた。本報では、長寿命化対策のうち、床版取替、

道路構造令及び街路構造令（内務省令）
路 線 名：‌主要地方道王子千住南砂町線（第306号）明耐震補強、耐久性の施工について報告を行うものである。

治通り
箇

所：東京都荒川区南千住3丁目〜墨田区堤通1丁目（1）橋梁諸元橋

長：169.797m

1）蔵前橋（建設時）

支 間 長：中央径間79.533m、側径間44.080m

竣 工 年 月：昭和2年11月（着工：大正13年9月）

幅

適用示方書：大正8年12月

上部工形式：‌バランスド・ブレースドリブ・タイドアー

道路構造令及び街路構造令（内務省令）＊1＊2

千葉工場技術部設計グループサブリーダー
工事本部保全工事部保全工事グループ現場所長

員：22.820m（総幅員）
チ（ゲルバー形式）＊3＊4

工事本部建設工事部建設工事グループ現場所長
計画本部計画部保全計画グループサブリーダー

21

橋長

蔵 前 側
岸）

241 1829
762

762 3658 762

第１径間
A1

+9.115

橋長+8.958P2

L=173196

12192

鉄筋コンクリート
アーチ部+7.798
A2

P3

（左

591

亀 戸 側

-6.066鋼 管矢板φ1000, t=12mm
L=8.304m, n=56本

14688

13716
+2.746H

H 115826.2m

木杭 末 口264mm
L=6.0m, n=541本

H

主
桁
中
16.2m
心
線

H

±0.00010973

H-4.877橋

図

長169797

支間長

79553

蔵前橋
至 王子

U14

U13

U16

U15

U17

U12
A1
1042

U4

U3

U2

U1

U0

44080
U6
U5

U10

U9

U8

U7

至 王子

M

L2

A1
L0

L3

L4

L1

U0

U1

U2

U3

L5

L6

L7

L8

ゲルバー部変位制限構造
U7U6U5 （橋軸直角）
U4

L9

U13
L12
L11
U12 L13
U11

F
U10
L10

U9

U8

U14
L14

2.0％放物線
U17
U16
U15

L15

L16

L17

L2
L1

L3

L4

L5

L6

L7

L8

L9

ゲルバー部変位制限構造（橋軸直角）

L11

L12

L13

L14

L15

L16

F

P1L10

図

長

169797

支間長

79553

U19

U20

L18
L19
L20
H.W.L AP+2.100

河床高 AP-6.000

U21

U22

L17

AP-4.000

L18

L19

平 面

U23

U24

2．蔵前橋長寿命化工事
１) バックルプレートの損傷調査と製作
P1

3.0m

6376

至 向島

U28
2.0％放物線
U21
U22

L21

L22

U23

L23

U24
L24

U25
L25

L26
U26

L20

U29

U30

A2
1042

L22

L23

U32

L31

L32

L33

U34

U35

U36

L34

L35

L36

U37

U38

至 向島

L27
U27

L29 L30
M AP+2.230
U28
L28

U29

U30

ゲルバー部変位制限構造
U31
U32
U34
（橋軸直角） U33

U35

U36

A2 M
L38

L37
U37

U38

L37

L38

AP-3.963

2.0％放物線

L21

U31

44080
U33

(地震時のみF)
L24

L25

L26

下弦材当て板補強(新設)

L27

L29 L30
M AP+2.230
L28
P2

L31

L32

L33

L34

L35

L36

ゲルバー部変位制限構造（橋軸直角）

M

AP-3.963(地震時のみF)

一般図

平 面

２．蔵前橋長寿命化工事
取り替えるバックルプレートは，現場にて損傷調査を行（1）長寿命化対策(1)
長寿命化対策

1042

U27

図

白鬚橋

(1) 長寿命化対策

13716

U25

河床高 AP-6.000
一般図
図−1 図-1
一般図

２．蔵前橋長寿命化工事

6096

木 杭 末口264mm
L=6.0m, n=690本

U26

H.W.L AP+2.100
白鬚橋
一般図

下弦材当て板補強(新設)

木杭 末 口264mm
L=6.0m, n=389本

44080

下弦材当て板補強(新設)
2.0％放物線

L0

U20

U18

+0.914+2.714

鋼管矢 板φ1000, t=12mm
L=31.4m, n=28本

下弦材当て板補強(新設)

AP-4.000

M

U19

橋

U11

H

一般図

側 面

U18

H

一般図 10973

側 面
44080

13716
H

-3.353

鋼管矢 板φ1000, t=12mm
L=31.4m, n=28本
鋼管矢 板φ1000, t=12mm
L=9.4m, n=54本
木杭 末 口264mm
L=6.0m, n=541本

鋼管矢 板φ1000, t=12mm
L=30.304m, n=28本

1042

6096

木 杭 末口264mm
L=6.0m, n=690本+2.482-2.572-5.300

蔵前橋

11582

第３径間

-2.572

鋼管矢 板φ1000, t=12mm
L=9.4m, n=54本
木杭 末 口264mm
L=6.0m, n=541本-5.300

鋼管矢 板φ1000, t=12mm
L=30.304m, 計画河床
n=28本 -6.000
鋼 管矢板φ1000, t=12mm
L=8.304m, n=56本
主
桁
中
心
線

-6.401

木杭 末 口264mm
L=6.0m, n=541本

13716+8.958P2-4.877-3.000-4.096-6.066H-3.000+9.115計画河床 -6.000-6.401+2.315±0.000

第２径間+8.958

6376

H
P1

（左 岸）
H 591
762 2438 H
12192
1829
+0.914H+2.714
鉄筋コンクリート
木杭 末 口264mm
アーチ部
L=6.0m, n=389本-3.353+7.798A2
P3+7.2903.0m

H-4.096

11155

第１径間
A1
+7.798762 3658 762

H

15221

51816
17@2743.2=46634+2.482

11155+2.7466.2m

762 3658 762

14688

241 1829
762
H

54559
18@2743.2=49377
16.2m

13164

51816
17@2743.2=46634+2.315岸）+7.290158191

岸）

13864

15221
762 2438
1829

第３径間

+8.958P1+7.798

13864

51816
17@2743.2=46634

762 3658 762

第２径間

蔵 前 側
（右

亀 戸 側

54559
18@2743.2=49377

13164

（右

L=173196

158191
51816
17@2743.2=46634

P2

図

図-1 一般図い決定した．FE解析より板厚が5mmあれば十分に強度を満
１) バックルプレートの損傷調査と製作
1）バックルプレートの損傷調査と製作足することより，計測した板厚が当初の板厚8mmの半分以取り替えるバックルプレートは，現場にて損傷調査を行取り替えるバックルプレートは、現場にて損傷調査を下のものは全て取り替えることとした．また，過去に床版い決定した．FE解析より板厚が5mmあれば十分に強度を満行い決定した。FE解析より板厚が5mmあれば十分に強度
打ち替え時に，
バックルプレートをブレーカーで傷つけた足することより，計測した板厚が当初の板厚8mmの半分以

写真−1
損傷状況
写真-1 損傷状況

写真−2 バックルプレート検査
写真-2 バックルプレート検査を満足することより、計測した板厚が当初の板厚8mmのバックルプレートは、当初の構造的特徴を残すことより、
ートは，当初の構造的特徴を残すことより，プレス曲げに

半分以下のものは全て取り替えることとした。また、過プレス曲げにより再現を行った。バックルプレートは、完より再現を行った．バックルプレートは，完全な曲面では
写真-1 損傷状況
写真-2 バックルプレート検査で傷つけたもの（写真－1参照）についても取り替えた。

全な曲面ではなく、対角に塑性線を形成させて形状を保なく，対角に塑性線を形成させて形状を保持する必要があートは，当初の構造的特徴を残すことより，プレス曲げにる．また，プレスを押し上げると，押し曲げられた面は戻持する必要がある。また、プレスを押し上げると、押しより再現を行った．バックルプレートは，完全な曲面では

1118
965
曲面加工

る性質があるため，
バックルプレートの形状管理値につい曲げられた面は戻る性質があるため、バックルプレート
なく，対角に塑性線を形成させて形状を保持する必要があては，試験的に決定する必要があった．今回は，必ず深さの形状管理値については、試験的に決定する必要があっる．また，プレスを押し上げると，押し曲げられた面は戻もの（写真-1参照）についても取り替えた．バックルプレ
下のものは全て取り替えることとした．また，過去に床版

8 76

打ち替え時に，バックルプレートをブレーカーで傷つけた
去に床版打ち替え時に、バックルプレートをブレーカー
1118
もの（写真-1参照）についても取り替えた．バックルプレ
76
965
76

76

76

曲面加工

876

32108 11@76.2=838

76
曲面加工

1194

φ19孔

認を行った．バックルプレートの孔明けは，プレス曲げ後が76mm以上になるように+10mmに決定した．形状は，写真レートに木型を押し当てて確認を行った。バックルプレに罫書きを行い，-2に示すように，后孔で当初図面の寸法どおり孔明けを行
バックルプレートに木型を押し当てて確ったが問題はなかった．
バックルプレートのコンクリート
認を行った．バックルプレートの孔明けは，プレス曲げ後
当初図面の寸法どおり孔明けを行ったが問題はなかった。
4)
接触面の塗装は，新規に製作したものは工場で内面塗装に罫書きを行い，后孔で当初図面の寸法どおり孔明けを行（D-5）を塗布した．
ったが問題はなかった．バックルプレートのコンクリート（D-5）を塗布した。
製作したものは工場で内面塗装4）4)２)
床板コンクリート打替え工
接触面の塗装は，新規に製作したものは工場で内面塗装

76

876

曲面加工

108 32

図-2バックルプレート

が76mm以上になるように+10mmに決定した．形状は，写真る性質があるため，
バックルプレートの形状管理値についた。今回は、必ず深さが76mm以上になるように＋10mm-2に示すように，
バックルプレートに木型を押し当てて確ては，試験的に決定する必要があった．今回は，必ず深さに決定した。形状は、写真－2に示すように、バックルプ

1194

58-φ22.5孔

φ19孔

32108 11@76.2=8382258-φ22.5孔

76

1346
1346
32
14@76.2=1067
108
32 10814@76.2=1067
108 32

108 328 76

76ートの孔明けは、プレス曲げ後に罫書きを行い、后孔でバックルプレートのコンクリート接触面の塗装は、新規にバックルプレート床板の耐荷力を増すために，床版コン（D-5）を塗布した．

2）床板コンクリート打替え工
クリートに配筋（当初は無筋として設計）と腐食したバッ
２)
床板コンクリート打替え工
バックルプレート床板の耐荷力を増すために、床版コ
クルプレートの取替えを実施した．図-3に示すように，橋バックルプレート床板の耐荷力を増すために，
床版コン
ンクリートに配筋（当初は無筋として設計）と腐食したクリートに配筋（当初は無筋として設計）と腐食したバッ

108 32

バックルプレートの取替えを実施した。図－3に示すよ
クルプレートの取替えを実施した．図-3に示すように，橋

図−2
バックルプレート
図-2バックルプレート

うに、橋面を5期に分割して既設床版コンクリートの打

宮地技報

No.29

施工前

分割施工

写真−7

新設床版の配筋

写真−8 床版コンクリート打設完了

3）支承取替工
桁遊間側には、写真－9に示すように、負反力対策と
図−3橋面の分割施工

してコンクリートが打設してあった。写真－10は、そ替えを行った。

のコンクリートを撤去した直後のものである。床版側か既設床版の撤去には、フロアースプリッターを使用しら水漏れが発生している個所については、端横桁が腐食た。フロアースプリッターは、写真－3、写真－4に示していた。また、当初排水桝が設置してあった付近の縦すように、コンクリートにΦ100の削孔を行い、その孔桁や横桁、主桁の支点付近は、写真－11に示すように、に機械を据え付け、押し広げてコンクリートの破砕を行

漏水により激しく腐食していた。そのため、支承（支承うものである。しかしながら、本橋梁の既設床版からは板支承）についても、腐食により原型を留めていないも

しゅん功図書に記録のないひび割れ防止鉄筋が見つかっのがあった。ここで問題となったことは、支承のアンカたため、先行して既設床版の鉄筋を切断してからフロア

ーボルトが腐食により再利用できなかったことである。

ースプリッターを使用する必要があった。その際、床版

蔵前橋は、アーチ橋であるため、主桁の移動量は、アーの切断幅を事前に決定する必要があり、1.0m×1.0m、チ部の支承により拘束されており、常時で±15mmと大1.21m×1.37m、1.5m×1.5mの施工試験を行い、フロア

きくないこと、橋軸直角方向は、変位制限装置により拘ースプリッターが有効に破壊できる最大寸法を決定し束すること（写真－14参照）、負反力についても、抵抗た。実験結果より、1.0m×1.0mの寸法が一番効果的にする治具を取り付ける対策をすることで、パッド支承に破壊できることがわかった。

変更することが可能となった。写真－12は、排水桝付
近の補修後の状況を示す。支承回りには切欠きを設けること（写真－13参照）で、下フランジやソールプレー
トが直接水にぬれないよう配慮した。

写真−3 既設床版カッター切断 写真−4 フロアースプリッターによる分割

既設床版の撤去、バックルプレートの取替えを行った
後（写真－5参照）、写真－6に示すように、既設バックル
プレートに内面塗装を行った。バックルプレート上に配筋

写真−9 桁端部コンクリート撤去前 写真−10 桁端部のコンクリート撤去後を行い、新設床版コンクリートの打設を行った（写真－7、写真－8参照）。なお、床版コンクリートは死荷重の低減を図るために、軽量骨材コンクリートを使用している。

写真−11排水桝付近腐食状況

写真−12

排水桝付近補修後

4）アーチ部材支承付近部の塗り替え工
写真−5

バックルプレート取替

写真−6

内面塗装終了後

支承部付近の塗装は、2006年度に塗り替え工事が行われており、下塗りに水中硬化形エポキシ樹脂塗料が使わ東京都長寿命化工事（蔵前橋、白鬚橋）工事報告

23

表-1 支承部付近の塗装仕様
表−1

支承部付近の塗装仕様

表-1 支承部付近の塗装仕様
表-1 支承部付近の塗装仕様

写真−13

パッド支承

写真-13 パッド支承

写真−14

変位拘束材

写真-14 変位拘束材

れ、中塗り、上塗りにはふっ素樹脂塗料が塗布されてい回の工事でも，支承部については腐食環境が厳しい海洋構
写真-13 パッド支承
写真-14 変位拘束材た。今回の工事でも、支承部については腐食環境が厳し造物等で使用されている超長期防食・エポキシ被覆材料を回の工事でも，支承部については腐食環境が厳しい海洋構
写真-13 パッド支承
写真-14 変位拘束材
い海洋構造物等で使用されている超長期防食・エポキシ使用した．表-1に支承部付近の塗装仕様を示す．通常，3造物等で使用されている超長期防食・エポキシ被覆材料を回の工事でも，支承部については腐食環境が厳しい海洋構
被覆材料を使用した。表－1に支承部付近の塗装仕様を５)5）腐食部材の取り替え工
腐食部材の取り替え工
種ケレンで塗り替えを行っているところを，耐久性を確保使用した．表-1に支承部付近の塗装仕様を示す．通常，3造物等で使用されている超長期防食・エポキシ被覆材料を示す。通常、3種ケレンで塗り替えを行っているところ
写真－17は、取り替え前の端横桁である。端横桁は、
５) 腐食部材の取り替え工
写真-17は，取り替え前の端横桁である．端横桁は，昭種ケレンで塗り替えを行っているところを，耐久性を確保するために現場でブラスト作業を実施後，無機ジンクリッ使用した．表-1に支承部付近の塗装仕様を示す．通常，3を、耐久性を確保するために現場でブラスト作業を実施
昭和42年付近で取り替え工事を行っており、今回で2回するために現場でブラスト作業を実施後，無機ジンクリッ
５)写真-17は，取り替え前の端横桁である．端横桁は，昭腐食部材の取り替え工
種ケレンで塗り替えを行っているところを，耐久性を確保 和42年付近で取り替え工事を行っており，今回で2回目とチペント75μmを塗布した．下塗りには，関西ペイントの後、無機ジンクリッチペント75μmを塗布した。下塗り目となる。1回目の取り替え時に充腹板形式の横桁にな
和42年付近で取り替え工事を行っており，今回で2回目とチペント75μmを塗布した．下塗りには，関西ペイントの写真-17は，取り替え前の端横桁である．端横桁は，昭するために現場でブラスト作業を実施後，無機ジンクリッ なる．1回目の取り替え時に充腹板形式の横桁になっていナプコバリヤーを塗布した．特殊塗料のため，メーカーかには、関西ペイントのナプコバリヤーを塗布した。特殊っている。今回の工事では、図－7、写真－18に示すよなる．1回目の取り替え時に充腹板形式の横桁になっていナプコバリヤーを塗布した．特殊塗料のため，メーカーか
和42年付近で取り替え工事を行っており，今回で2回目とチペント75μmを塗布した．下塗りには，関西ペイントのる．今回の工事では，図-7，写真-18に示すように，下フらの技術指導を受けてから塗装を実施させ，所定の膜厚をる．今回の工事では，図-7，写真-18に示すように，下フ塗料のため、メーカーからの技術指導を受けてから塗装
うに、下フランジに3％の拝み勾配を設けており、水がらの技術指導を受けてから塗装を実施させ，所定の膜厚をなる．1回目の取り替え時に充腹板形式の横桁になっていナプコバリヤーを塗布した．特殊塗料のため，メーカーか
ランジに3％の拝み勾配を設けており，水が溜りにくい構確保させた．塗り替え時に問題となったのが，鋼製支承のランジに3％の拝み勾配を設けており，水が溜りにくい構確保させた．塗り替え時に問題となったのが，鋼製支承のを実施させ、所定の膜厚を確保させた。塗り替え時に問溜りにくい構造に変更した。さらに、水が溜まりやすい
る．今回の工事では，図-7，写真-18に示すように，下フらの技術指導を受けてから塗装を実施させ，所定の膜厚を造に変更した．さらに，水が溜まりやすい側の首溶接の止ピン部の塗装であった．その可動部に塗装した場合，塗膜造に変更した．さらに，水が溜まりやすい側の首溶接の止ピン部の塗装であった．その可動部に塗装した場合，塗膜題となったのが、鋼製支承のピン部の塗装であった。そ側の首溶接の止端部を仕上げることで、腐食の要因を低ランジに3％の拝み勾配を設けており，水が溜りにくい構確保させた．塗り替え時に問題となったのが，鋼製支承の端部を仕上げることで，腐食の要因を低減している．
がすぐに割れることと軸部の可動維持をどうするかが懸がすぐに割れることと軸部の可動維持をどうするかが懸 端部を仕上げることで，腐食の要因を低減している．
造に変更した．さらに，水が溜まりやすい側の首溶接の止の可動部に塗装した場合、塗膜がすぐに割れることと軸減している。
ピン部の塗装であった．その可動部に塗装した場合，塗膜念された．それらの対策として，図-4，写真-15に示すよ念された．それらの対策として，図-4，写真-15に示すよ
端部を仕上げることで，腐食の要因を低減している．
がすぐに割れることと軸部の可動維持をどうするかが懸部の可動維持をどうするかが懸念された。それらの対策
うなFRPでカバーを設け，そのカバーの中に潤滑機能を有
うなFRPでカバーを設け，そのカバーの中に潤滑機能を有念された．それらの対策として，図-4，写真-15に示すよとして、図－4、写真－15に示すようなFRPでカバーをす強力防錆剤を充填することで，支承可動部の問題を解決す強力防錆剤を充填することで，支承可動部の問題を解決
うなFRPでカバーを設け，そのカバーの中に潤滑機能を有設け、そのカバーの中に潤滑機能を有す強力防錆剤を充した．FRPカバーは，強力な構造物用接着剤で固定し，可した．FRPカバーは，強力な構造物用接着剤で固定し，可す強力防錆剤を充填することで，支承可動部の問題を解決
填することで、支承可動部の問題を解決した。FRPカバ

動部に伸縮機能を有するゴムを使用している．写真-16は，
写真-17 旧端横桁
旧端横桁
写真−17

写真-18 新端横桁
写真−18
新端横桁

面 図

写真-17 旧端横桁

写真-18 新端横桁

正 面 図
写真-17 旧端横桁
2438
2265
1960

正

12
770

12
12

40

12

770

770

1985
2265

12

6

86

127
既設材
既設材
1-L 152.4
1-L 152.4 x 101.6
x 9.5x 101.6 x 9.5
50

40 50
140

50
40 50
140

3.0 %

2185 2185

993

993

滑らかに仕上げる

3.0 %

図-7端横桁（G2-G9間）
図−7
端横桁（G2-G9間）

127

滑らかに仕上げる

1

87

6

40

3.0 %

12

41
40
927
800
8x90=720

41
40
40
86

927
800
8x90=720927
800
8x90=720

50
50 40
140

993

1
2

2
桁端側

既設材
1-L 152.4 x 101.6 x 9.5

%

40

127

993

3.0 %

3.0 %

%

50
40 50
140

6

36.0

2185

滑らかに仕上げる

36.0

127

図

図

.0 %%
0.0
36

既設材
1-L 152.4 x 101.6 x 9.5

6

2

ト
ボル

6

既設材
1-L 203.2 x 203.2 x 19.1

向
込方
ト差
方向
ボル
差込

Level
3.0 %

3

側 1面

既設材
1-L 203.2 x 203.2 x 19.1

0.0 %

G9

図

側 面
向
込方
ト差
ボル

Ｃ
Ｌ
Level

3

G9G3
～

～
G8

40
G3
50
127

6

Ｃ
Ｌ

3

87

86

62

2185

G2

～

～

41
40

Level

127

G8

既設材
1-L 203.2 x 203.2 x 19.1

0.0 %

Ｌ
2438
2265
2185 1960

40 62
50

G2

既設材
1-L 203.2 x 203.2 x 19.1

側 面

G3

87
152 G962 40
8750152127
～

～
G8

40 62
87
50
127
152

既設材
1-L 203.2 x 203.2 x 19.1

面 図

2185

2438
2265
1960 Ｃ

G2

87

既設材
1-L 203.2 x 203.2 x 19.1 152

写真-18 新端横桁

87
152
62 40
50
127

40
41

152
40 62
50
127

8x90=720
40 40 800
41 41927

87

40
40
86
86

支承の塗装完了後の状況である．

塗装完了後の状況である。

927

正

86
8x90=720
8x90=720
800800927

した．FRPカバーは，強力な構造物用接着剤で固定し，可動部に伸縮機能を有するゴムを使用している．
写真-16は，ーは、強力な構造物用接着剤で固定し、可動部に伸縮機支承の塗装完了後の状況である．
動部に伸縮機能を有するゴムを使用している．
写真-16は，支承の塗装完了後の状況である．
能を有するゴムを使用している。写真－16は、支承の993 993

127
127
5050
5050 4040
140
140
8787

桁端側
桁端側

既設材
既設材
1-L 152.4
152.4 xx 101.6
1-L
101.6x x9.5
9.5

写真-19～写真-24は，腐食により減厚している部材や損
写真－19〜写真－24は、腐食により減厚している部
87

87

1985 1985
2265
2265

傷を受けている部材について，補修した個所である．床版

図-7端横桁（G2-G9間）
図-7端横桁（G2-G9間）
材や損傷を受けている部材について、補修した個所であ図-4支承部FRPカバー

撤去後に該当する部材の取り付けを実施したが，既設部材

写真-19～写真-24は，腐食により減厚している部材や損る。床版撤去後に該当する部材の取り付けを実施した
写真-19～写真-24は，腐食により減厚している部材や損を撤去する前に，拘束材で仮補強をしてから撤去した．竣
傷を受けている部材について，補修した個所である．床版が、既設部材を撤去する前に、拘束材で仮補強をしてか傷を受けている部材について，補修した個所である．床版
工した当時の図面は残っていたものの，数値が潰れて読み撤去後に該当する部材の取り付けを実施したが，既設部材

図−4 図-4支承部FRPカバー
支承部FRPカバーら撤去した。竣工した当時の図面は残っていたものの、撤去後に該当する部材の取り付けを実施したが，既設部材
取れないものがあり，現場実測をしながら設計図を復元すを撤去する前に，拘束材で仮補強をしてから撤去した．竣

図-4支承部FRPカバー

数値が潰れて読み取れないものがあり、現場実測をしなを撤去する前に，拘束材で仮補強をしてから撤去した．竣る作業は，大変苦労をした．また，リベットで組み立てて工した当時の図面は残っていたものの，数値が潰れて読みがら設計図を復元する作業は、大変苦労をした。また、あるため，解体や組み立てる際には，順序を意識しなけれ工した当時の図面は残っていたものの，数値が潰れて読み取れないものがあり，現場実測をしながら設計図を復元す

写真-15 FRPカバー

写真−15

FRPカバー

写真-15 FRPカバー

写真-15 FRPカバー

24

写真-16 塗装完了後

写真−16

塗装完了後

写真-16 塗装完了後ばならず，さらに現場組み立て符号図には，ボルトの差しリベットで組み立ててあるため、解体や組み立てる際に取れないものがあり，現場実測をしながら設計図を復元する作業は，大変苦労をした．また，リベットで組み立てて込み方向や締め付け順序をこと細かく書く必要があった．
は、順序を意識しなければならず、さらに現場組み立て
る作業は，大変苦労をした．また，リベットで組み立ててあるため，解体や組み立てる際には，順序を意識しなけれ

符号図には、ボルトの差し込み方向や締め付け順序をこばならず，さらに現場組み立て符号図には，ボルトの差しあるため，解体や組み立てる際には，順序を意識しなけれと細かく書く必要があった。既設部材をそのまま復元す込み方向や締め付け順序をこと細かく書く必要があった．
ばならず，さらに現場組み立て符号図には，ボルトの差し込み方向や締め付け順序をこと細かく書く必要があった．

写真-16 塗装完了後
宮地技報

No.29

ると、リベットでは締め付け可能でも高力ボルトでは締

床板の切断作業は、先行して削孔による既設床版厚のめ付けできない個所があった。ボルトの締め付け作業が確認を行い、既設縦桁や既設横桁のフランジを損傷しな可能かどうかは、常に意識しなければならず、新設工事

いように作業を行った。グレーチング床版に変更したととは異なる点である。

きに、縦桁上フランジにスタッド溶植を行っているた
め、縦桁上フランジ幅、横桁上フランジ幅の両側に切断線を入れることで、床版をジャッキで引き抜けるようにした。また、縦桁上フランジ、横桁上フランジの床版
は、手ハツリで撤去した。
耐震性の向上を図るために、縦桁と鋼床版を高力ボル

写真−19

横桁、縦桁取替え

写真−20

横構取替え

トで一体化する設計となっている。新設橋では、鋼床版
は、横桁と一体化しているが、本工事では既設縦桁と鋼床版を一体化する必要がある。そこで、既設縦桁と鋼床版縦桁の添接を実施するにあたり、誤差吸収の対策を行う必要があった。その対策としては、鋼床版側の縦桁のフランジ幅を片側15mmずつ拡幅し、施工誤差に対応で

写真−21

横桁取替え前写真−22

横桁、縦桁取替え後きるように製作を行った。また、鋼床版を架設位置に一旦仮置きし、既設縦桁に先行して開けた孔位置を新設の
鋼床版の縦桁下フランジに罫書いてから現場孔明け作業を実施した。このことにより、施工誤差を吸収することができた。現場で既設縦桁上フランジと鋼床版縦桁下フ
ランジに孔明けを行った個数は、49,818個である。

写真−23

主桁取替え前写真−24

主桁取替え後3．白鬚橋長寿命化工事（1）床板取替工
床板取替工の施工方法について、図－8に示す。床版①床板切断②吊り孔削孔③ジャッキビームによる床板縁切り④床板ブロック撤去⑤床板撤去完了⑥鋼床板架設取替え工事は、27年前にRC床版からグレーチング床版に取り替えており、今回が2回目の工事となる。ただし、前回の床板取替え理由とは異なっており、過酷な交通荷重にさらされて床板の強度が維持できなくなったためではなく、P1、P2のケーソンの耐震性能を確保するために、グレーチング床版（1250t）から鋼床版（750t）に取り替えることで死荷重を軽くし、耐震性を向上させる工事である。本工事は、3ステップに分けて、4車線のうち、2車両が交通できる幅を確保しながら、常設規制帯を設けて床版の取り替え作業を実施した。
STEP-1

STEP-2

STEP-3

写真－25

床版取替え工施工状況（2）変位制限装置、落橋防止装置取付工
白鬚橋は、供用してから80年以上の歳月が経っている
図−8

施工ステップ図東京都長寿命化工事（蔵前橋、白鬚橋）工事報告

こともあり、腐食により損傷している部材がいくつもあ25

った。まず、現場にて損傷状況調査を行い、補強・補修

は、肌すきを生じないように、専用の拘束治具を製作しする個所の選定を行った。また、耐震性を向上させるたて現場溶接を行った（写真－37参照）。

めに、変位制限装置の追加、下横構の補強も行った。今回の工事で実施した補強工事について、写真－26〜写真－31に示す。写真－26、写真－28は、ゲルバー部の補修前の状況で、伸縮装置からの漏水で腐食がかなり進行していた。写真－27、写真－29は、ゲルバー部の補
修後の状況である。写真－30は、変位制限装置を取り

写真－32

下弦材補強前写真－33

下弦材補強後付ける接触面の塗膜を除去したときのものである。変位制限装置を設置したときの状況を写真－31に示す。

（4）‌端支点部（常温金属溶射）、中間支点部（錆転換塗装）
桁端支点部の塗面状況は、平成19年に塗替え作業を行っているが、腐食が進行していた（写真－38、写真－
39参照）。その時の塗装仕様を表－2に示す。旧塗膜厚は、現場で測定したところ1.0mm〜1.5mm程度あり、長写真－26

ゲルバー部損傷個所

写真－27

ゲルバー部補強

年、重ね塗りされてきたことが容易に分かる（写真－40参照）。写真－38は、下流側中間支点P1付近の状況である。端支点部と同様に腐食が進行していることが分かる。そこで、従来型の塗装仕様での塗替えではなく、耐久性が高く、経済性に優れた塗装仕様を提案した。これは、高性能な被膜も施工品質を確保できなければ性能が

写真－28

あご掛け部補修前

写真－29

あご掛け部補修後発揮されないため、材料・機材・技量・知識・安全の観点で施工者の選定を行ったもので、表－3、表－4に塗装仕様を示す。端支点部は、浸水する可能性が殆どないため、常温金属溶射を下塗りとし、中塗り、上塗りにふっ素樹脂塗料を使用した。中間支点部付近は、洪水時に浸水する可能性が高いため、施工直後の初期劣化を軽減

写真－30

変位制限装置接触面

写真－31

変位制限装置設置させる塗料として下塗りに無溶剤型特殊変性エポキシ樹

写真－32は、下弦材補強前のタイプレートとレーシ

脂塗料（プリベントCR：黒錆転換機能を兼ね備えておングバーを示す。レーシングバーは、少し面外に変形しり、透明で塗布硬化後下地確認可能（写真－41参照））、ていることがわかる。写真－33は、タイプレートとレ

中塗り、上塗りにふっ素樹脂塗料を使用した。双方の腐ーシングバーを撤去し、補強プレートを設置しているところである。写真－34は、リベットの頭を半分程度グライダーで削った後、手動軽量タイプの穴あけ機でリベットの頭を削っているところである。再利用する部材については、リベットの頭をガスで飛ばすときに部材を傷つける可能性があるため、ガスを使用しない方法で撤去

写真－34

リベット撤去状況

写真－36

中縦桁腹板補強

写真－35

水溜まり個所した。写真－35は、中間支点部付近で水が溜まっていた個所である。このような個所については、水抜き孔を設けて、水を排出するように処置した。本工事では、鋼材が製作された時期を考えて、写真－36に示すように
極力、高力ボルトを用いて補強・補修を行うこととした。どうしても溶接をしなければならない個所について

26

写真－37

拘束治具

宮地技報

No.29

け部補修後

限装置設置

ーシングバ
しているこ
シングバー
である．写
削った後，
っている
ベットの頭
あるため，
，中間支点
うな個所に
うに処置し
，写真-30
補修を行う
ない個所に
束治具を製

補強後

転換塗装）
作業を行っ
3 参照）．
，現場で測写真-30 中縦桁腹板補

写真-31 拘束治具

ところ 1.0mm～1.5mm 程度あり，長年，重ね塗りされてきたことが容易に分かる（写真-34 参照）．写真-32 は，下流
側中間支点 P1 付近の状況である．端支点部と同様に腐食が進行していることが分かる．そこで，従来型の塗装仕様
での塗替えではなく，耐久性が高く，経済性に優れた塗装仕様を提案した．これは，高性能な被膜も施工品質を確保できなければ性能が発揮されないため，材料・機材・技量・知識・安全の観点で施工者の選定を行ったもので，表-3，
食進行原因は、塗替えを実施しても腐食の進行が見られ
表-4 に塗装仕様を示す．端支点部は，浸水する可能性がたのは塗膜下地が傷んでいるためと判断し、旧塗膜を除殆どないため，常温金属溶射を下塗りとし，中塗り，上塗
りにふっ素樹脂塗料を使用した．中間支点部付近は，洪水去することとした。旧塗膜及び錆の除去方法は、リベッ時に浸水する可能性が高いため，施工直後の初期劣化を軽トや支承などの複雑な形状、箱形状内部や桁端部の局所減させる塗料として下塗りに無溶剤型特殊変性エポキシ
空間での作業となることからオープンブラストで2回実樹脂塗料（プリベント CR：黒錆転換機能を兼ね備えており，透明で塗布硬化後下地確認可能（写真-35 参照）），中施することとした。しかしながら、前述したように旧塗
塗り，上塗りにふっ素樹脂塗料を使用した．双方の腐食進
膜厚がブラストで除去するためには厚すぎるため先行ハ行原因は，塗替えを実施しても腐食の進行が見られたのは塗膜下地が傷んでいるためと判断し，旧塗膜を除去するこツリ作業を行っている（写真－42参照）。1回目のブラととした．旧塗膜及び錆の除去方法は，リベットや支承なストでは孔食に入り込んだ塩化物が除去できずブラスト
どの複雑な形状，箱形状内部や桁端部の局所空間での作業
後数時間で黒色化される（写真－43）。これは、孔食にとなることからオープンブラストで２回実施することとした．しかしながら，前述したように旧塗膜厚がブラスト入り込んだ塩化物が、1度ブラストされたことにより鋼で除去するためには厚すぎるため先行ハツリ作業を行っ
材表面が酸化しようと活性化され、塩化物がイオン化している（写真-36 参照）．１回目のブラストでは孔食に入り込んだ塩化物が除去できずブラスト後数時間で黒色化
鋼材表面に遷移し黒色化するものと考えられる。この黒される（写真-37）．これは，孔食に入り込んだ塩化物が，色化された錆を2回目以降のブラストで除去することに1 度ブラストされたことにより鋼材表面が酸化しようと活より脱塩化され、塗膜安定下地が得られる（写真－45
性化され，塩化物がイオン化し鋼材表面に遷移し黒色化するものと考えられる．この黒色化された錆を 2 回目以降の参照）。さらに本現場では、1回目のブラスト後に水吹き
ブラストで除去することにより脱塩化され，塗膜安定下地を行い（写真－44）が得られる（写真-39、塩化物のイオン化を促進させ、ブ参照）．さらに本現場では，1 回目のブラスト後に水吹きを行い（写真-38），塩化物のイオン化
ラスト回数を減らす目的で行った。
を促進させ，ブラスト回数を減らす目的で行った．
表－2
表−2塗替え塗装仕様
塗替え塗装仕様
塗装工程
下塗り
塗り替え 下塗り
現場塗装 中塗り
上塗り

塗 料 名
弱溶剤形変性エポキシ樹脂塗料下塗り
弱溶剤形変性エポキシ樹脂塗料下塗り
弱溶剤形ふっ素樹脂塗料中塗り
弱溶剤形ふっ素樹脂塗料上塗り

使用量(g/m2) 目標膜厚（μｍ）
200
60
200
60
140
30
120
25

写真

写真-36 中間支点付近

写真-37 中間支点付近

写真-

写真-38 水拭き後
写真－44 水拭き後

写真-39 2回目ブラスト後
写真－45 2回目ブラスト後

表－3
端支点部の塗装仕様（MS工法）
表−3
端支点部の塗装仕様（MS工法）
工

程塗料または規格

ブラスト工法×２、間に水拭き
除錆度 ISO-Sa2以上
ｾﾗﾐｯｸ粒子含有エポキシ樹脂塗料
粗面化処理
表面粗さ Sm/Rzjis≦3.5 max=4
亜鉛アルミ擬合金
金属溶射
最小皮膜厚さ100μm以上

使用料（ｇ/m2)

写真-4

－

溶射の
の場合，
成材の塗
非常に重
-45 に溶射
（写真-4
確認を，
検査を行
様に 3 段
今回，桁
フランジ
している
また，狭
くなり施
所につい
た．狭隘

素地調整

現場塗装

100
Zn：630
Al：250封孔処理 リン酸塩含有エポキシ樹脂系封孔処理剤

250

中塗

弱溶剤形ふっ素樹脂塗料用中塗

200

上塗

弱溶剤形ふっ素樹脂塗料用上塗150

桁支点部の塗装仕様で，金属溶射の上面にふっ素樹脂塗
桁支点部の塗装仕様で、金属溶射の上面にふっ素樹脂
料を塗布した目的は，桁端部は伸縮部からの漏水が恒常的
塗料を塗布した目的は、桁端部は伸縮部からの漏水が恒であり，溶射金属の初期劣化防止と長期的景観性の維持のためである．
また，現場溶射施工において留意することは，常的であり、溶射金属の初期劣化防止と長期的景観性の素地調整（ISO-Sa2.0）を工場ではなく，現場で行う必要維持のためである。また、現場溶射施工において留意すがあるということである．素地調整は，溶射皮膜の密着性
ることは、素地調整（ISO-Sa2.0）を工場ではなく、現を確保するために最も重要な作業工程であるために，除錆場で行う必要があるということである。素地調整は、溶

射皮膜の密着性を確保するために最も重要な作業工程であるために、除錆度の確保が難しく、リベット部に特に

写真－38

端支点部

写真-32 端支点部

写真－39

中間支点部

写真-33 中間支点部

留意しながらブラストを行い、管理を行った（写真－度の確保が難しく，
リベット部に特に留意しながらブラス
46、写真－47、写真－48参照）。当然、研掃材の飛散防トを行い，管理を行った（写真-40,写真-41,写真-42 参照）．
止のために防護柵を設置するとともに、足場にはシート
当然，研掃材の飛散防止のために防護柵を設置するととも養生を行い、河川には絶対にものを落とさないように管に，足場にはシート養生を行い，河川には絶対にものを落とさないように管理を行った．
中間支点部のブラストの管理を行った。中間支点部のブラストの管理もまったく同理もまったく同様に行った．
様に行った。
表－4 中間支点部の塗装仕様（プリベントCR）
表−4 中間支点部の塗装仕様（プリベントCR）
工

写真－40

プリベントCR塗布後 写真－41

写真-34 プリベントCR塗布

写真－42

中間支点付近

写真-35

プリベントCR塗布

程塗料または規格

素地調整

ブラスト工法×２、間に水拭き
除錆度 ISO-Sa2.5以上－

下塗無溶剤型特殊エポキシ樹脂系防錆防食塗装

120

中塗

弱溶剤形ふっ素樹脂塗料用中塗

200

上塗

弱溶剤形ふっ素樹脂塗料用上塗

150

現場塗装

プリベントCR塗布

写真－43

中間支点付近写真-40 素地調整完了
素地調整完了
写真－46

写真-36 中間支点付近

使用料（ｇ/m2)

写真-41 素地調整見本帳確認
素地調整見本帳
写真－47

写真-37 中間支点付近

東京都長寿命化工事（蔵前橋、白鬚橋）工事報告27

写真－48素地調整通電確認

写真－49

粗面化処理確認

写真－53
写真－50

粗面化処理見本帳

写真－51

左岸（墨田区側）から白鬚橋を望む

溶射状況

溶射の皮膜厚さは、耐久性に大きく影響する。MS工法の場合、粗面形成材を含んだ膜厚管理となるため、粗4．おわりに面形成材の塗布量が標準見本の上・下限許容範囲である

東京都発注の蔵前橋と白鬚橋の長寿命化工事に従事すことが非常に重要である。写真－49に粗面形成材塗布ることができて、技術者として大変貴重な経験をさせて状況、写真－51に溶射状況を示す。粗面化処理の外観もらったと実感している。昨今の厚板を使用した合理化

状態の目視確認（写真－50参照）と密着試験、溶射で桁とは違う設計思想を感じ取りながら、先人の方々の設は皮膜厚測定と密着確認を、社内検査、社内検査員検計、製作、架設の技術力の高さに驚嘆しながら、長寿命

査、客先確認と3段階の検査を行った。中間支点部でも、化工事に従事できたことは、ある意味幸せなのかもしれ

膜厚測定を端支点部と同様に3段階の検査を行った。

ない。現在ではほとんど使用されなくなったリベット接

今回、桁端部では金属溶射の作業を実施した。本橋梁

合の長所・短所なども実際に経験することで実感するこは、フランジやリブがリベットで固定され1枚板としてとができたことは、今後、リベット構造物のリフレッシ

使用しているため、リベット部の除錆度が一番問題とな

ュ工事で活かされると思っている。さらに、この経験をった。また、狭い場所での溶射作業となり、吹き付け角若い人たちに伝えるのも、我々の仕事と考えている。

度が小さくなり施工困難な場所もあるため、リベット等

これらの橋梁は、耐用年数が200年を目標としており、

溶射困難箇所については、常温亜鉛メッキ（ZRC）で補

日頃の維持管理および適切な点検を行い、補修補強およ

強塗装を行った。狭隘な場所での素地調整の除錆度、鋼び塗り替え作業を行っていけば、200年以上活躍し続け

材表面の凹凸の影響、溶射皮膜の密度など長寿命化に要ることが可能だと信じている。最後に、本工事の監督、求される耐久性を確保するために、今後更なる検討が必ご指導を頂いた東京都第六建設事務所、台東工区工事事要である。中間支点部では、下塗りに無溶剤型特殊エポ

務所、荒川工区工事事務所の担当者の方々に感謝の意をキシ樹脂塗料を使用したが、特に問題はなかった。

表したい。
また、本工事期間中、交通規制等で地元住民の方をはじめ、いろいろな方にご不便をお掛けしましたが、皆様方の温かいご理解、ご協力により、事故なく安全に施工することができました。この紙面を借りて、感謝申し上げます。
これらの橋（写真－52、写真－53参照）が、末永く利用され、愛され続けていることを願いたいと思う。

＜参考文献＞
写真－52

28

左岸（墨田区側）から蔵前橋を望む

1）東京都建設局:橋梁の管理に関する中長期計画、平成

宮地技報

No.29

21年3月2）社団法人

震設計編、平成14年3月.
日本道路協会:道路橋示方書・同解説Ⅰ共通編・Ⅱ鋼橋編、平成14年3月3）社団法人

4）社 団法人

日本道路協会:鋼道路橋塗装・防食便覧、

平成17年12月.

日本道路協会:道路橋示方書・同解説V耐2016.4.4

受付

グラビア写真説明

蔵前橋・白鬚橋長寿命化工事
蔵前橋及び白鬚橋の両工事は、橋梁の長寿命化及び耐震性の向上を目的とした工事である。
蔵前橋においては、老朽化した床版支持用バックルプレートの交換や橋梁主構部材（縦桁・横桁・支承等）の更新が主な工種である。本工事においては、供用中の都道（蔵前橋通り）において、6車線のうち上下各2車線（合計4車線）を常時確保して施工しており、特に一般車両への安全管理に留意した。
白鬚橋における主な工種は、床版更新（既設床版であるグレーチング床版から鋼床版への取替え）であり、これにより橋梁の荷重低減を図っている。本工事においても蔵前橋と同様に、供用中の主要都道（明治通り）を常時規制（4車線中2車線確保）しての施工であり、徹底した安全管理を実施した。また、本工事は著名橋における大規模な長寿命化工事であるため、東京都内のみならず他県からの見学者も多数訪れ、注目度の高い工事でもあった。
両工事とも周辺住民や発注者の御協力により、約2年間にわたる長期間において無事故無災害で完工している。また、蔵前橋においては局長表彰を、白鬚橋では事務所所長表彰を、それぞれ受賞している。
隅田川に架る歴史的な著名橋である蔵前橋・白鬚橋の本工事を施工出来たことは、当社のPRに大いに役立ったと感じている。

（依田道拓）

圏央道五霞地区高架橋上部その1工事
本橋は、首都圏中央連絡自動車道の内、茨城県五霞地区に架かる橋梁です。
本区間が含まれる久喜白岡JCT 〜 埼玉・茨城県境間が平成27年3月に開通した事により、埼玉県と茨城県が圏央道で繋がる事となりました。また、圏央道が順次開通する事により、広域ネットワークが形成され、郊外から都心部への交通を分散導入し、都心の交通混雑の緩和、災害時の道路ネットワークの強化などが期待されます。
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（清水

康史）

圏央道上郷高架橋上部工事
本橋は、首都圏中央連絡自動車道の茨城県上郷地区に位置する橋梁です。
施工場所には交差道路が県道123号及び市道が8ヶ所あり、県道123号は夜間全面通行止めし、市道は昼間通行規制を行い、クレーンベント工法にて架設を行いました。
圏央道が順次開通する事により、広域ネットワークが形成され、郊外から都心部への交通を分散導入し、都心の交通混雑の緩和、災害時の道路ネットワークの強化などが期待されます。

（清水

康史）

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東京都長寿命化工事（蔵前橋、白鬚橋）工事報告

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