〈特別研究課題〉 高速吸放熱応答を示す住宅用潜熱蓄熱
パネル材料の開発
助 成 研 究 者

名古屋大学

小橋

眞

高速吸放熱応答を示す住宅用潜熱蓄熱パネル材料の開発
小橋 眞（名古屋大学）

Development of heat storage panel with high-speed
response for residential purposes
Makoto KOBASHI(Nagoya University)

Abstract：
Aiming at an effective utilization of the solar heat, we investigated some elemental technologies fordeveloping a construction-use panel which capsules a phase change heat storage materials. Especially,
we focused on (i) the mechanical properties and deformation behavior of porous aluminum, (ii) thermal
conductivity of heat storage material/porous aluminum composites, and (iii) manufacturing method forporous aluminum alloys by a space-holder method. The morphological characteristic of porousaluminum is one of the important factors for improving the mechanical property. Cell edges with low
aspect ratios (low length/diameter ratio) are beneficial to the high compressive strength. Since
aluminum is a highly heat conductive metal, the hybridization of aluminum with the heat storage
material was proved to be an effective method to improve the heat conductivity. A novel processing
technique, the space-holder method, was employed to fabricate the porous aluminum. The spaceholder method was proved to be the effective method for producing porous aluminum alloys with acontrolled pore size and porosity.
1．はじめに震災による電力事情の変化に伴い，冷暖房を始めとする電力消費の少ない住宅の開発は非常に重要な課題となっている。環境に調和した省エネルギー技術としては，太陽光発電・太陽熱蓄熱技術－ 21 －

す．これらの蓄熱剤の中でも，潜熱蓄熱
す．これらの蓄熱剤
剤は，一定温度で大を始めとして，数多くのの中でも，潜熱蓄熱
量の熱エネルギー
研究が実施されている。
剤は，一定温度で大
を
蓄ら
えの
る中
こで
と熱
がエ
可ネ ル
これ
量の熱エネルギー
能である．また，潜ギーの有効利用方法であを蓄えることが可
熱
蓄
熱
剤を含有す
る蓄熱技術は，熱を他の能である．また，潜るパネル建材は，相形のエネルギーに変換し熱蓄熱剤を含有す
変
態
以
上の温度で
ないで，熱エネルギーのるパネル建材は，相は太陽熱を蓄え，相変態以上の温度で形態で貯蔵する技術であ
変態温度以下では，は太陽熱を蓄え，相る。一般に，蓄熱の方法
蓄 え た変態温度以下では，熱を放出すは図１に示すように顕熱る．これにより，居蓄えた熱を放出すと潜熱といった熱エネル
住 空 間る．これにより，居の温度が一図１ 代表的な蓄熱技術（顕熱蓄熱，潜熱蓄熱，化学蓄熱）
ギーを利用する直接蓄熱
住空間の温度が一定に保たれ，電力需
図１図１
代表的な蓄熱技術（顕熱蓄熱，潜熱蓄熱，化学蓄熱）
代表的な蓄熱技術（顕熱蓄熱，潜熱蓄熱，化学蓄熱）と，化学エネルギーを利要 の 平定に保たれ，電力需準化に寄与用する間接蓄熱の2種類
要の平準化に寄与することが期待できる．現在，蓄熱パに大きく分けられる。本研究では直接することが期待できる．現在，蓄熱パネルとしては蓄熱量が大きい潜熱型蓄熱である潜熱蓄熱を用いた技術開発
ネルとしては蓄熱量が大きい潜熱型
蓄熱剤をケーシングしたサンドイッを行う。表１に潜熱蓄熱剤の代表的な蓄熱剤をケーシングしたサンドイッ
チ構造パネルが提案されている．しか
素材と単位重量当たりの蓄熱容量を示
チ構造パネルが提案されている．しかしながら，パネル材は使用中に外力がす。これらの蓄熱剤の中でも，潜熱蓄しながら，パネル材は使用中に外力が作用するため，その強度の向上は重要
熱剤は，一定温度で大量の熱エネル作用するため，その強度の向上は重要な課題である．さらに，代表的な潜熱な課題である．さらに，代表的な潜熱
ギーを蓄えることが可能である。ま
蓄熱剤である酢酸ナトリウム  水和物
蓄熱剤である酢酸ナトリウム  水和物
た，潜熱蓄熱剤を含有するパネル建材（CH₃COONa･+2），または，硫酸ナト
図２ 潜熱蓄熱剤の課題点
潜熱蓄熱剤の課題点
図２
（CH₃COONa･+2），または，硫酸ナトは，相変態以上の温度では太陽熱を蓄
図２ 潜熱蓄熱剤の課題点
リウム  水和物（1D62･+2）の熱
リウム  水和物（1D62･+2）の熱え，相変態温度以下では，蓄えた熱を伝導率は大変低いため（例えば，酢酸
伝導率は大変低いため（例えば，酢酸放出する。これにより，居住空間の温ナトリウム  水和物の熱伝導率は約ナトリウム  水和物の熱伝導率は約度が一定に保たれ，電力需要の平準化
:P･.
であり，アルミニウムの:P･.
であり，アルミニウムのに寄与することが期待できる。現在，

程度），吸放熱速度が致命的に程度），吸放熱速度が致命的に蓄熱パネルとしては蓄熱量が大きい潜遅いという欠点を有する（図２）．ま ．ま遅いという欠点を有する（図２）
熱型蓄熱剤をケーシングしたサンド
た，蓄熱時に液相に変態するために，た，蓄熱時に液相に変態するために，イッチ構造パネルが提案されている。
蓄熱時は強度がゼロになってしまう．
蓄熱時は強度がゼロになってしまう．
しかしながら，パネル材は使用中に外そこで，本研究では軽量構造用材料とそこで，本研究では軽量構造用材料と力が作用するため，その強度の向上はして利用されているオープンセル型
して利用されているオープンセル型
重要な課題である。さらに，代表的な
ポーラスアルミニウム（アルミニウム
ポーラスアルミニウム（アルミニウム
フォーム）の空間部分に潜熱型蓄熱剤
潜熱蓄熱剤である酢酸ナトリウム3水フォーム）の空間部分に潜熱型蓄熱剤を充填した蓄熱剤アルミニウム複合
和物（CH， ま た は，
3 COONa･ 3H 2 O）を充填した蓄熱剤アルミニウム複合

図３オープンセル型ポーラスアルミニウムと
図３ オープンセル型ポーラスアルミニウムと
図３オープンセル型ポーラスアルミニウムと
潜熱蓄熱剤との複合化
潜熱蓄熱剤との複合化
潜熱蓄熱剤との複合化

硫酸ナトリウム10水和物（Na 2 SO 4 ･10H 2 O）の熱伝導率は大変低いため（例えば，酢酸ナトリウム32
水和物の熱伝導率は約0.2 W/m･Kであり，アルミニウムの1/1000程度），吸放熱速度が致命的に2遅いという欠点を有する（図２）。また，蓄熱時に液相に変態するために，蓄熱時は強度がゼロに－ 22 －

なってしまう。そこで，本研究では軽量構造用材料として利用されているオープンセル型ポーラス
アルミニウム（アルミニウムフォーム）の空間部分に潜熱型蓄熱剤を充填した蓄熱剤/アルミニウム

材料を作製し，①ポーラスアルミニウムを強化材として利用してパネル強度を向上することと，②複合材料を作製し，①ポーラスアルミニウムを強化材として利用してパネル強度を向上すること
材料を作製し，①ポーラスアルミニウムを強化材として利用してパネル強度を向上することと，②熱伝導率が :P･. W/m･Kと，一般的な潜熱蓄熱剤より1000倍程度高いアルミニウムの高熱伝と，一般的な潜熱蓄熱剤より  倍程度高いアルミニウムの高熱伝導性をと，②熱伝導率が200
熱伝導率が :P･. と，一般的な潜熱蓄熱剤より  倍程度高いアルミニウムの高熱伝導性を利用して蓄熱剤の有効熱伝導率を改善することを目的とした要素技術の開発を行った．具体的には，導性を利用して蓄熱剤の有効熱伝導率を改善することを目的とした要素技術の開発を行った。具体利用して蓄熱剤の有効熱伝導率を改善することを目的とした要素技術の開発を行った．具体的には，スポンジ状構造を持つ連通気孔型ポーラスアルミニウムを用い，図４に示すようにその気孔部に潜的には，スポンジ状構造を持つ連通気孔型ポーラスアルミニウムを用い，図３に示すようにその気
スポンジ状構造を持つ連通気孔型ポーラスアルミニウムを用い，図４に示すようにその気孔部に潜熱蓄熱剤を充填した複合材料を製造することに取り組んだ．これは，アルミニウムが  次元等方的
孔部に潜熱蓄熱剤を充填した複合材料を製造することに取り組んだ。これは，アルミニウムが3次熱蓄熱剤を充填した複合材料を製造することに取り組んだ．これは，アルミニウムが  次元等方的に連結する構造なので，高い有効熱伝導率が期待できる．これにより，従来型の材料と比べて，高元等方的に連結する構造なので，高い有効熱伝導率が期待できる。これにより，従来型の材料と比に連結する構造なので，高い有効熱伝導率が期待できる．これにより，従来型の材料と比べて，高強度・高剛性であり，さらに飛躍的に吸放熱速度が高い蓄熱型蓄熱パネルの実現を目指す．また、べて，高強度・高剛性であり，さらに飛躍的に吸放熱速度が高い蓄熱型蓄熱パネルの実現を目指
強度・高剛性であり，さらに飛躍的に吸放熱速度が高い蓄熱型蓄熱パネルの実現を目指す．また、
スペースホルダー法を用いたポーラスアルミニウム合金の作製にも取り組んだ。㻌
す。また、スペースホルダー法を用いたポーラスアルミニウム合金の作製にも取り組んだ。
スペースホルダー法を用いたポーラスアルミニウム合金の作製にも取り組んだ。㻌

表１ 各種潜熱蓄熱剤の融点と単位重量当たりの蓄熱量
各種潜熱蓄熱剤の融点と単位重量当たりの蓄熱量
表１表１
各種潜熱蓄熱剤の融点と単位重量当たりの蓄熱量






㻞㻚㻌 実験に用いた試料㻌
実験に用いた試料㻌㻞㻚㻌
2. 実験に用いた試料
本研究では，利用する熱源が太本研究では，利用する熱源が太本研究では，
利用する熱源が太陽熱を想定しているため，表１に陽熱を想定しているため，表１に陽熱を想定しているため，
表１に示した各種潜熱蓄熱剤の中でも示した各種潜熱蓄熱剤の中でも示した各種潜熱蓄熱剤の中でも融融点が高温である糖アルコール
融点が高温である糖アルコール点が高温である糖アルコール類
類（キシリトール，エリスリトー
類（キシリトール，エリスリトー（キシリトール，エリスリトール）
ル）は除外した．また，硫酸ナトル）は除外した．また，硫酸ナトは除外した。また，硫酸ナトリウ
リウム十水和物は融点が 32℃でリウム十水和物は融点が32℃でム十水和物は融点が32℃であり，あり，もっとも研究目的に合致しあり，もっとも研究目的に合致しもっとも研究目的に合致しているているが，オープンセル型ポーラ

図４酢酸ナトリウム三水和物
酢酸ナトリウム三水和物
図４
図４ 酢酸ナトリウム三水和物ているが，オープンセル型ポーラ
が，オープンセル型ポーラスアル
スアルミニウムとの複合化によスアルミニウムとの複合化によミニウムとの複合化による熱伝導る熱伝導率向上効果を評価する

る熱伝導率向上効果を評価する
率向上効果を評価するためには，
ためには，融点が低すぎて熱伝導ためには，融点が低すぎて熱伝導融点が低すぎて熱伝導率の測定が率の測定が正確に実施できない率の測定が正確に実施できない
正確に実施できないことが懸念さことが懸念されたので，今回の実ことが懸念されたので，今回の実れたので，今回の実験では，図４
験では，図４に示すような粉末状
図５ オープンセル型ポーラスアルミニウム（Duocel®） ®）図５ オープンセル型ポーラスアルミニウム（'XRFHO
験では，図４に示すような粉末状に示すような粉末状の酢酸ナトリの酢酸ナトリウム三水和物を利図５ オープンセル型ポーラスアルミニウム（'XRFHO®）の酢酸ナトリウム三水和物を利
ウム三水和物を利用した。次にオープンセル型ポーラスアルミニウムとしては，インベストメント用した．次にオープンセル型ポー用した．次にオープンセル型ポー®
鋳造法で作製され，相対密度（アルミニウム体積率）
が3.8%, 7.1%, 相対密度
11.5%であるDuocel(ERG)を用
ラスアルミニウムとしては，
インベストメント鋳造法で作製され，（アルミニウム体積率）
ラスアルミニウムとしては，インベストメント鋳造法で作製され，相対密度（アルミニウム体積率）
が 3.8%, 7.1%, 11.5%である Duocel®(ERG)を用いた．オープンセル型ポーラスアルミニウムの気孔いた。オープンセル型ポーラスアルミニウムの気孔構造を図５に示す。
が 3.8%, 7.1%, 11.5%である Duocel®(ERG)を用いた．オープンセル型ポーラスアルミニウムの気孔構造を図５に示す．
構造を図５に示す．
－ 23 －

33

3. オープンセル型アルミニウムフォームの変形挙動解析
㻟㻚㻌 オープンセル型アルミニウムフォームの変形挙動解析㻌
3.1 はじめに㻟㻚㻝㻌 はじめに㻌
潜熱蓄熱剤と複合化するオープンセル型アルミニウムフォームは熱伝導率の向上だけでなく，建 潜熱蓄熱剤と複合化するオープンセル型アルミニウムフォームは熱伝導率の向上だけでなく，建材を始めとする蓄熱構造物として利用する際には，力学特性の強化材としての効果も期待できる。
材を始めとする蓄熱構造物として利用する際には，力学特性の強化材としての効果も期待できる．
特に，僭越型蓄熱剤は，吸熱時に液相になっているので，外力に抵抗することができない。この場
特に，僭越型蓄熱剤は，吸熱時に液相になっているので，外力に抵抗することができない．この場
合，アルミニウムフォームが外力に対して，十分な抵抗力を示す必要がある。そこで，強化相とな合，アルミニウムフォームが外力に対して，十分な抵抗力を示す必要がある．そこで，強化相とな
りうるアルミニウムフォームの変形挙動の調査を実施した。本節では，オープンセル型アルミニウ
りうるアルミニウムフォームの変形挙動の調査を実施した．本節では，オープンセル型アルミニウ
ムフォームへ圧縮荷重を負荷した際の応力-ひずみ関係を測定するとともに，X線CTを用いた３次
ムフォームへ圧縮荷重を負荷した際の応力-ひずみ関係を測定するとともに，X 線 CT を用いた３次
元画像を用いて圧縮変形挙動を解析した。
元画像を用いて圧縮変形挙動を解析した．
3.2 試料準備
試料準備
本研究では，供試材料としてオープンセル型アルミニウムフォーム（相対密度：3.6, 7.1, 11.5%，
 本研究では，供試材料としてオープンセル型アルミニウムフォーム（相対密度：3.6, 7.1, 11.5%，
気孔径40 ppi, ERG製Duocel®)を用いた。アルミニウムフォームは，放電加工によってφ15 mm，
気孔径 40 ppi, ERG 製 Duocel®)を用いた．アルミニウムフォームは，放電加工によってφ15 mm，高さ22.5 mmの円柱形に加工して，圧縮試験に供した。
高さ 22.5 mm の円柱形に加工して，圧縮試験に供した．
3.3 圧縮試験による強度測定
圧縮試験による強度測定
アルミニウムフォームの圧縮中の変形の様子の連続写真を図６に示す。一見，アルミニウム
アルミニウムフォームの圧縮中の変形の様子の連続写真を図６に示す．一見，アルミニウムフォ
フォーム全体が均一に変形しているように見えるが，詳細にみると点線で囲んだ変形帯が観察さーム全体が均一に変形しているように見えるが，詳細にみると点線で囲んだ変形帯が観察され，これ，この部分のみに局所的な変形が集中していた。また，ある変形帯でち密化が進行した後，新たの部分のみに局所的な変形が集中していた．また，ある変形帯でち密化が進行した後，新たな変形な変形帯に変形の集中が移動することで全体の変形が進むことがわかった。一般にクローズドセル
帯に変形の集中が移動することで全体の変形が進むことがわかった．
一般にクローズドセル型アル型アルミニウムフォームの圧縮変形には密度差が影響しており，密度が低い面から順に変形していミニウムフォームの圧縮変形には密度差が影響しており，密度が低い面から順に変形していくこと
くことが知られている。このことから，今回用いたオープンセル型アルミニウムフォームが同様なが知られている．このことから，今回用いたオープンセル型アルミニウムフォームが同様な変形を変形を示した原因として，試験片内のわずかな密度差が影響していると考えられる。
示した原因として，試験片内のわずかな密度差が影響していると考えられる．

図６ オープンセル型アルミニウムフォームの圧縮変形過程
図６ オープンセル型アルミニウムフォームの圧縮変形過程

図７に相対密度の異なる試料の圧縮変形時の応力－ひずみ線図を示す．
いずれの相対密度の試料に
図７に相対密度の異なる試料の圧縮変形時の応力－ひずみ線図を示す。いずれの相対密度の試料
おいても，一定の応力レベルで大きく変形が進む領域（プラトー領域）がみられる．このプラトーにおいても，一定の応力レベルで大きく変形が進む領域（プラトー領域）がみられる。このプラトー
領域で，先に示したような局所的な変形帯のち密化が連続的に生じている．このようなプラトー応
領域で，先に示したような局所的な変形帯のち密化が連続的に生じている。このようなプラトー応
力がX 軸に平行に滑らかに表れていることは，実験に利用したアルミニウムフォームが比較的均力がX軸に平行に滑らかに表れていることは，実験に利用したアルミニウムフォームが比較的均質質であることを示している．ここで，フォームを構成しているエッジ（梁）の長さ，アスペクト比であることを示している。ここで，フォームを構成しているエッジ（梁）の長さ，アスペクト比（長（長さと直径の比）などの要因が力学特性に大きな影響を与えることは明らかであるが，このようさと直径の比）などの要因が力学特性に大きな影響を与えることは明らかであるが，このような
4－ 24 －

なフォームの形（構造）に起因する力学特性の変化は，図６，
なフォームの形（構造）に起因
７に示したような巨視的な力学
フォームの形（構造）に起因する力学
する力学特性の変化は，図６，
特性のみからは理解ができない．
特性の変化は，図６，７に示したよ
７に示したような巨視的な力学
そこで，微視的な変形挙動を明うな巨視的な力学特性のみからは理特性のみからは理解ができない．
らかにするために，X 線 CT を用解ができない。そこで，微視的な変そこで，微視的な変形挙動を明いたオープンセル型アルミニウ
形挙動を明らかにするために，X線
らかにするために，
X 線 CT を用ムフォームの変形挙動観察を行CTを用いたオープンセル型アルミニ
いたオープンセル型アルミニウ
った．
ウムフォームの変形挙動観察を行っムフォームの変形挙動観察を行た。
った．
; 線 &7 を用いた微視的変形挙動の観察
4. X線CTを用いた微視的変形挙動の; 線 &7線を用いた微視的変形挙;&7 による３次元モデル
図７ オープンセル型アルミニウムフォームの圧縮の
観察
動の観察
作成
応力－ひずみ線図
図７ オープンセル型アルミ
ニウムフォームの圧縮の4.1 X線CTによる３次元モデル作成
;
線
&7
による３次元モデル
応力－ひずみ線図
図７ オープンセル型アルミニウムフォームの圧縮の オープンセル型アルミニウム
オープンセル型アルミニウムフォー
作成
応力－ひずみ線図
フォームの変形挙動は局所的で，ムの変形挙動は局所的で，大変，複雑な現象であるので，現時点では，十分な理解がされていると 大変，複雑な現象であるので，現時点では，十分な理解がされているとは言い難い．そこで，アルオープンセル型アルミニウムは言い難い。そこで，アルミニウムフォーム中に発生する応力分布を正確に予測するためにX線
フォームの変形挙動は局所的で，ミニウムフォーム中に発生する応力分布を正確に予測するために X 線 CT により撮像した３次元モCTにより撮像した３次元モデルを用いたイメージベースシミュレーションを実施した。X線CT装大変，複雑な現象であるので，現時点では，十分な理解がされているとは言い難い．そこで，アルデルを用いたイメージベースシミュレーションを実施した．X 線 CT 装置は，TOSCANER-32252µhd

置は，TOSCANER-32252µhd（東芝ITコントロールシステム（株））を用いた。装置の外観を図８にミニウムフォーム中に発生する応力分布を正確に予測するために
X 線 CT により撮像した３次元モ（東芝 IT コントロールシステム（株））を用いた．装置の外観を図８に示す．いずれの撮影時も，
示 す。
いず
れの撮影時
デルを用いたイメージベースシミュレーションを実施した．
X 線 CT 装置は，TOSCANER-32252µhd
X
線管の管電流，も，X線管の管電流，管（東芝
IT はコントロールシステム（株））を用いた．装置の外観を図８に示す．いずれの撮影時も，
管電圧
それぞ
電 圧X
はれ
そ
れ
ぞれ
線管の管電流，
50kV，50kV，
100µA
100µA
と
た。
まぞ
た，
管とした．
電し
圧は
そ
れ
また，CT

50kV
，
100µA
CT像れの
3Dモ
デモデル化
ル化は
像の
3D
V O Xとした．
EはL C VOXELCON
Oまた，CT
N 2011

像の
モデル化
（
（株）
く
い3D
ん（株）くいと）を用い
2011（
VOXELCONた。 はんと）を用いた．
2011（
X線CTで撮像した透X 線（株）くい
CT で撮像し過 画 んと）を用いた．
像た透過画像は，図は， 図 ９ に 示 す

図８ 構造解析に利用したX線CT装置
図８
構造解析に利用した ; 線 &7 装置

X９
線にCT示で撮像しように断面画像に再構成し，それを積層することにより３次元画像を得た。本研究では，積層したすように
図８ 構造解析に利用した ; 線 &7 装置
た透過画像は，図
断面画像に再構成し，それを積層することにより３次元画像を得た．本研究では，積層した画像を
画像を立方体の積み重ねであるボクセルモデルとした。ボクセルモデルは，オープンセル型ポーラ
９立方体の積み重ねであるボクセルモデルとした．ボクセルモデルは，オープンセル型ポーラスアルに示すようにスアルミニウムのような複雑な構造をモデル化する際に，非常に強力な解析を進めることができる
断面画像に再構成し，それを積層することにより３次元画像を得た．本研究では，積層した画像をミニウムのような複雑な構造をモデル化する際に，非常に強力な解析を進めることができるので，ので，これを採用した。
立方体の積み重ねであるボクセルモデルとした．ボクセルモデルは，オープンセル型ポーラスアル
これを採用した．
図10は，相対密度の異なるオープンセル型ポーラスアルミニウムの外観とX線CTで撮像した３ミニウムのような複雑な構造をモデル化する際に，非常に強力な解析を進めることができるので，次元ボクセルモデルを示す。いずれのボクセルモデルも，アルミニウム部分と空間部分のX線強度
これを採用した．
の閾値を適切に調整することにより，気孔率と気孔形態を正確に再現するボクセルモデルを作成することができた。

5
5－ 25 －

図９ 切り出したサンプルからボクセルモデルを作成する手順
図１０は，相対密度の異なるオープンセル型ポーラスアルミニウムの外観と X 線 CT で撮像した３次元ボクセルモデルを示す．いずれのボクセルモデルも，アルミニウム部分と空間部分の X 線
強度の閾値を適切に調整することにより，気孔率と気孔形態を正確に再現するボクセルモデルを作
図９ 切り出したサンプルからボクセルモデルを作成する手順
図９ 切り出したサンプルからボクセルモデルを作成する手順
成することができた．

図１０は，相対密度の異なるオープンセル型ポーラスアルミニウムの外観と X 線 CT で撮像した３次元ボクセルモデルを示す．いずれのボクセルモデルも，アルミニウム部分と空間部分の X 線
強度の閾値を適切に調整することにより，気孔率と気孔形態を正確に再現するボクセルモデルを作成することができた．

図１０ 相対密度の異なるオープンセル型ポーラスアルミニウムの外観と相対密度の異なるオープンセル型ポーラスアルミニウムの外観とX線CTで撮像した３次元ボクセルモデル
図１０
X 線 CT で撮像した３次元ボクセルモデル
4.2 変形挙動の X 線 CT による観察
4.2 変形挙動のX線CTによる観察
 最初に，荷重無負荷時のアルミニウムフォームの X 線 CT を撮像した．その後，各試料を 5%，
最初に，荷重無負荷時のアルミニウムフォームのX線CTを撮像した。その後，各試料を5%，
図１０ 相対密度の異なるオープンセル型ポーラスアルミニウムの外観と
X 線 CT で撮像した
10%，20%，40%と圧縮していくそれぞれの段階で同様に
X 線 CT を撮像し，モデル化することで10%，20%，40%と圧縮していくそれぞれの段階で同様にX線CTを撮像し，モデル化することで圧
３次元ボクセルモデル
圧縮変形過程のアルミニウムフォームの様子を観察した．圧縮変形は，㈱東京衝機製造所製＜油圧
縮変形過程のアルミニウムフォームの様子を観察した。圧縮変形は，㈱東京衝機製造所製＜油圧式式万能材料試験機：最大荷重 50tf＞を用いて施した．試験片はφ20mm，高さ 28mm の円柱を用い万能材料試験機：最大荷重50tf＞を用いて施した。試験片はφ20mm，高さ28mmの円柱を用いた。
4.2 変形挙動の X 線 CT による観察
た．圧縮試験は，試験温度：室温，クロスヘッド移動速度：1.5mm/min
で行った．また，試料と圧圧縮試験は，試験温度：室温，クロスヘッド移動速度：1.5mm/minで行った。また，試料と圧盤の 最初に，荷重無負荷時のアルミニウムフォームの X 線 CT を撮像した．その後，各試料を5%，盤の間の摩擦をテフロンシートにより軽減させた．撮像したモデル全体を10 等分し，各部位の気間の摩擦をテフロンシートにより軽減させた。撮像したモデル全体を10等分し，各部位の気孔率10%，20%，40%と圧縮していくそれぞれの段階で同様に
X 線 CT を撮像し，モデル化することで孔率（X線 CT 画像から計測）を比較した結果を図１１に示す．図１１より，図中の試料上部にあ（X線CT画像から計測）を比較した結果を図11に示す。図11より，図中の試料上部にあたる部位⑧，
圧縮変形過程のアルミニウムフォームの様子を観察した．圧縮変形は，㈱東京衝機製造所製＜油圧⑩の気孔率が高い（相対密度が低い）ことが明らかである。また，この試料の内部のミーゼス相当応式万能材料試験機：最大荷重 50tf＞を用いて施した．試験片はφ20mm，高さ28mm の円柱を用い
6
力分の解析結果から，気孔率の低い試料上部に高い応力が作用することも明らかになった。
た．圧縮試験は，試験温度：室温，クロスヘッド移動速度：1.5mm/min で行った．また，試料と圧盤の間の摩擦をテフロンシートにより軽減させた．撮像したモデル全体を 10 等分し，各部位の気孔率（X 線 CT 画像から計測）を比較した結果を図１１に示す．図１１より，図中の試料上部にあ6－ 26 －

たる部位⑧，⑩の気孔率が高い（相対密度が低い）ことが明らかである．また，この試料の内部のたる部位⑧，⑩の気孔率が高い（相対密度が低い）ことが明らかである．また，この試料の内部のミーゼス相当応力分の解析結果から，ミーゼス相当応力分の解析結果から，気孔率の低い試料上部に高い応力が作用することも明らかに
気孔率の低い試料上部に高い応力が作用することも明らかに
なった．
なった．

図１１ 圧縮変形前のアルミニウムフォームの気孔率の分布

図１１
図１１ 圧縮変形前のアルミニウムフォームの気孔率の分布
圧縮変形前のアルミニウムフォームの気孔率の分布
図12にX線CT画像を用いた変形挙動の観察結果を示す。図から，オープンセル型アルミニウム
図１２に
図１２に X
X線
線 CT
CT 画像を用いた変形挙動の観察結果を示す．図から，オープンセル型アルミニウ
画像を用いた変形挙動の観察結果を示す．図から，オープンセル型アルミニウ
フォームは比較的気孔率の高いモデル上部から変形が開始し，その周囲から局所的な変形が起こっムフォームは比較的気孔率の高いモデル上部から変形が開始し，
ムフォームは比較的気孔率の高いモデル上部から変形が開始し，その周囲から局所的な変形が起こ
その周囲から局所的な変形が起こていることが明確に示されている。ビデオ画像を用いたマクロ観察では，判別が困難であった変形っていることが明確に示されている．ビデオ画像を用いたマクロ観察では，判別が困難であった変っていることが明確に示されている．ビデオ画像を用いたマクロ観察では，判別が困難であった変挙動がX線CTを用いた解析により，より鮮明に解析可能である。
形挙動が形挙動が X
X線
線 CT
CT を用いた解析により，より鮮明に解析可能である．
を用いた解析により，より鮮明に解析可能である．

図１２ X線CT画像を用いた変形挙動の観察

図１２
図１２ X
X線
線 CT
CT 画像を用いた変形挙動の観察
画像を用いた変形挙動の観察
次に，変形過程のアルミニウムフォームの様子を，より拡大して観察した３次元画像を図13に
次に，変形過程のアルミニウムフォームの様子を，より拡大して観察した３次元画像を図１３に
次に，変形過程のアルミニウムフォームの様子を，より拡大して観察した３次元画像を図１３に示す。ここでは，代表として圧縮前に圧縮軸にほぼ平行なエッジを四角，圧縮軸にほぼ垂直なエッ示す．ここでは，代表として圧縮前に圧縮軸にほぼ平行なエッジを四角，圧縮軸にほぼ垂直なエッ示す．ここでは，代表として圧縮前に圧縮軸にほぼ平行なエッジを四角，圧縮軸にほぼ垂直なエッジを楕円で囲い，その圧縮に伴う変形挙動を観察した。まず，圧縮軸にほぼ平行なエッジは圧縮のジを楕円で囲い，その圧縮に伴う変形挙動を観察した．まず，圧縮軸にほぼ平行なエッジは圧縮のジを楕円で囲い，その圧縮に伴う変形挙動を観察した．まず，圧縮軸にほぼ平行なエッジは圧縮の初期段階で座屈変形をしているのが分かった。そして圧縮軸に垂直なエッジは圧縮に伴って曲げ変初期段階で座屈変形をしているのが分かった．
初期段階で座屈変形をしているのが分かった．そして圧縮軸に垂直なエッジは圧縮に伴って曲げ変そして圧縮軸に垂直なエッジは圧縮に伴って曲げ変形をしていた。特に，圧縮軸方向にあるセルエッジがよく変形していた。また，アスペクト比の小形をしていた．特に，圧縮軸方向にあるセルエッジがよく変形していた．また，アスペクト比の小形をしていた．特に，圧縮軸方向にあるセルエッジがよく変形していた．また，アスペクト比の小さい（太くて短い）エッジは変形していない様子が観察できた。
さい（太くて短い）エッジは変形していない様子が観察できた．
さい（太くて短い）エッジは変形していない様子が観察できた．

77－ 27 －

図１３ 変形挙動の微視的観察
図１３
変形挙動の微視的観察
図１３
変形挙動の微視的観察

本章で得られた結論の確定に本章で得られた結論の確定に本章で得られた結論の確定には一層は一層の検討が必要であるものの，は一層の検討が必要であるものの，の検討が必要であるものの，上記の結上記の結果から，エッジ部分の形状
上記の結果から，エッジ部分の形状
果から，エッジ部分の形状制御により，制御により，力学特性の向上が望め制御により，力学特性の向上が望め
力学特性の向上が望めるという結論をるという結論を得ることができる．
るという結論を得ることができる．

すなわち，アルミニウムフォームと得ることができる。すなわち，アルミ
すなわち，アルミニウムフォームとしては，気孔率分布が均質であり，ニウムフォームとしては，気孔率分布
しては，気孔率分布が均質であり，エッジ部分のアスペクト比が小さい
エッジ部分のアスペクト比が小さいが均質であり，エッジ部分のアスペク（太短い）ものを利用すると，一層（太短い）ものを利用すると，一層ト比が小さい（太短い）ものを利用するの高強度化が望めると考えられる．
の高強度化が望めると考えられる．
と，一層の高強度化が望めると考えら

図１４電気炉で100℃まで加熱した図１４
電気炉で
℃まで加熱した
図１４
電気炉で
℃まで加熱した
酢酸ナトリウム三水和物の変化の様子

酢酸ナトリウム三水和物の変化の様子
酢酸ナトリウム三水和物の変化の様子れる。

5 5複合材料の作製
複合材料の作製
5.1はじめにはじめに
55.1
複合材料の作製
本章では，潜熱蓄熱剤との複合化お本章では，潜熱蓄熱剤との複合化お
5.1
はじめによび熱的特性に関する結果を報告す
よび熱的特性に関する結果を報告す
本章では，潜熱蓄熱剤との複合化おる．まず，予備実験として本研究でる．まず，予備実験として本研究でよび熱的特性に関する結果を報告する。
取り扱う酢酸ナトリウム三水和物の取り扱う酢酸ナトリウム三水和物のまず，予備実験として本研究で取り扱融解時の挙動を調べてみた．融点が融解時の挙動を調べてみた．融点がう酢酸ナトリウム三水和物の融解時の58℃であるので，電気炉を用いて58℃であるので，電気炉を用いて挙動を調べてみた。融点が58℃である
10g
をを
100℃で
2 時間保持してみたと
10g
100℃で
2 時間保持してみたとので，電気炉を用いて10gを100℃で2ころ，中心部は融解していたが，図ころ，中心部は融解していたが，図時間保持してみたところ，中心部は融１４に示すように表面が白色の固体
１４に示すように表面が白色の固体解していたが，図14に示すように表面になっていた．酢酸ナトリウム三水になっていた．酢酸ナトリウム三水が白色の固体になっていた。酢酸ナト
和物は和物は120℃から脱水を開始するの120℃から脱水を開始するのリウム三水和物は120℃から脱水を開始
で，この表面の白色の物質は脱水がで，この表面の白色の物質は脱水がするので，この表面の白色の物質は脱起こって酢酸ナトリウム無水和物に起こって酢酸ナトリウム無水和物に水が起こって酢酸ナトリウム無水和物なったものと考えられる．酢酸ナト
なったものと考えられる．酢酸ナトになったものと考えられる。酢酸ナト
リウム無水和物は融点がリウム無水和物は融点が320℃で，320℃で，
リウム無水和物は融点が320℃で，これこれ自体は蓄熱剤として使えないた
これ自体は蓄熱剤として使えないた自体は蓄熱剤として使えないため，よ図１
５湯せんを利用した複合化プロセス
湯せんを利用した複合化プロセス
図１５
湯せんを利用した複合化プロセス
図１５

図１６
複合化した試料の外観と断面写真
図１６
複合化した試料の外観と断面写真
図１６
複合化した試料の外観と断面写真

88－ 28 －

り低温で融かす必要があることがわかった。そこで，次は，湯せんを使って融かすことにした。マントルヒーターを用いて湯せんにかけて融解したところ，脱水現象が生じることはなく，融かしてめ，より低温で融かす必要があることがわかった．そこで，次は，湯せんを使って融かすことにし樹脂型に流し込んで成形することができたので，本研究では，湯せんを利用することにした。液状た．マントルヒーターを用いて湯せんにかけて融解したところ，脱水現象が生じることはなく，融時の粘度も，ほぼ水のような状態であった。そこで，図15に示すようにオープンセル型ポーラス
かして樹脂型に流し込んで成形することができたので，本研究では，湯せんを利用することにした．
アルミニウムの切れ端の上から流しいれることによる複合化を試みた。まずは，アルミニウム
液状時の粘度も，ほぼ水のような状態であった．そこで，図１５に示すようにオープンセル型ポー
フォームに湯せんにより融解した酢酸ナトリウム３水和物を流し込んだが，試料上部に多数の気泡
ラスアルミニウムの切れ端の上から流しいれることによる複合化を試みた．まずは，アルミニウムが残存した。そこで，真空脱泡を試みたが，酢酸ナトリウム３水和物は真空引きをすると沸騰してフォームに湯せんにより融解した酢酸ナトリウム３水和物を流し込んだが，試料上部に多数の気泡
しまい試料作製ができなかった。このため，予め必要な厚さよりも1 cmほど厚く蓄熱剤を添加し，が残存した．そこで，真空脱泡を試みたが，酢酸ナトリウム３水和物は真空引きをすると沸騰して固化後に不必要な部分を切除することにして健全な試料を作製することに成功した。図16に，こしまい試料作製ができなかった．このため，予め必要な厚さよりも 1 cm ほど厚く蓄熱剤を添加し，の方法で作製した試料の外観写真と断面写真を示す。
固化後に不必要な部分を切除することにして健全な試料を作製することに成功した．図１６に，こ5.2
熱伝導率の測定の方法で作製した試料の外観写真と断面写真を示す．
４章で作製した蓄熱複合材料の熱伝導5.2
熱伝導率の測定率は，定常法によって計測した。厚さ方４章で作製した蓄熱複合材料の熱伝導率は，定常法によって計測した．厚さ方向の向の熱伝導率を測定した。実験方法の概
熱伝導率を測定した．
実験方法の概略を図略を図17に示す。定常法は，試料を２本１７ に示す．定常法は，試料を２本の構の構成棒で挟み，片方を加熱，もう片方成棒で挟み，片方を加熱，もう片方を冷却を冷却することで試料に定常熱流を流することで試料に定常熱流を流す．そのとす。そのときの構成棒内数点の温度を測きの構成棒内数点の温度を測定し，位置－
定し，位置－温度グラフにプロットして温度グラフにプロットして直線を引くこ
直線を引くことで測定試料の厚さ内（今とで測定試料の厚さ内（今回の計測では，回の計測では，⊿x= 0.005 m）の温度変
⊿x
=
0.005
m）の温度変化を求め，それを化を求め，それをもとに次式より熱伝導もとに次式より熱伝導率λ率λW/(m・K)を求めた。 W/(m・K)を求めた．
λ＝λ（dT/dx）rr（L/ΔT）
λ＝λr（dT/dx）r （L/ΔT）
λｒ：標準試料の熱伝導率  λｒ：標準試料の熱伝導率（dT/dx）r：標準試料の温度傾斜  （dT/dx）r：標準試料の温度傾斜
L：試料厚さ  L：試料厚さ
ΔＴ：試料の上下面の温度差
  ΔＴ：試料の上下面の温度差

図１７ 熱伝導率測定に用いた定常法の模式図

図１７ 熱伝導率測定に用いた定常法の模式図

測定装置の都合上，サンプルサイズに測定装置の都合上，サンプルサイズに 50
50×50×12 (mm)という制限があるので，×50×12 (mm)という制限があるので，ままずそのサイズにメタルソー（電動鋸）
で切ずそのサイズにメタルソー（電動鋸）で切断加工を試みたが，厚さが不均一であっ
断加工を試みたが，厚さが不均一であった．
た。そこで，放電加工を用いて切断をしそこで，放電加工を用いて切断をしたとこ
たところ均一な板厚の試料を得ることがろ均一な板厚の試料を得ることができた．
できた。熱伝導率の測定は，以下の４種
熱伝導率の測定は，以下の４種類の試料に類の試料について実施した（図18）。
ついて実施した（図１８）．

図１８熱伝導率測定用試料
図１８熱伝導率測定用試料－ 299 －

①蓄熱剤のみ，②Al②Alfoam（3.8%）/蓄熱複合材料，①蓄熱剤のみ，				
foam（3.8%）/蓄熱複合材料，①蓄熱剤のみ，②Al foam（3.8%）/蓄熱複合材料，③Al
foam（11.5%）/蓄熱複合材，④Al④Alfoam（3.8%）/蓄熱複合材料③Al
foam（11.5%）/蓄熱複合材，
		
foam（3.8%）/蓄熱複合材料③Al foam（11.5%）/蓄熱複合材，④Al foam（3.8%）/蓄熱複合材料
図１８に示した試料について，熱伝導率の測定を実施した．測定結果を，図１９に示す．複合材料
図18に示した試料について，熱伝導率の測定を実施した。測定結果を，図19に示す。複合材料
図１８に示した試料について，熱伝導率の測定を実施した．測定結果を，図１９に示す．複合材料の熱伝導率は，アルミニウムフォームの相対密度，すなわち複合材料中のアルミニウムの体積配合の熱伝導率は，アルミニウムフォームの相対密度，すなわち複合材料中のアルミニウムの体積配合の熱伝導率は，アルミニウムフォームの相対密度，すなわち複合材料中のアルミニウムの体積配合率により線形的に変化することが理解できる．また，アルミニウムが高熱伝導性の材料であること
率により線形的に変化することが理解できる。また，アルミニウムが高熱伝導性の材料であること
率により線形的に変化することが理解できる．また，アルミニウムが高熱伝導性の材料であることから，蓄熱剤の熱伝導率は大幅（約 10 倍程度）に向上することが示され，従来にない高熱伝導率
から，蓄熱剤の熱伝導率は大幅（約10倍程度）に向上することが示され，従来にない高熱伝導率蓄から，蓄熱剤の熱伝導率は大幅（約 10 倍程度）に向上することが示され，従来にない高熱伝導率
蓄熱剤を得ることができた．
熱剤を得ることができた。
蓄熱剤を得ることができた．

図１９ オープンセル型アルミニウムフォームと複合化した蓄熱剤の熱伝導率

図１９ オープンセル型アルミニウムフォームと複合化した蓄熱剤の熱伝導率6. スペーサー法を用いた試料作製の取り組み
図１９ オープンセル型アルミニウムフォームと複合化した蓄熱剤の熱伝導率
蓄熱剤/アルミニウムフォーム複合材料に関する研究を更に発展させるために，スペーサー法に
6. スペーサー法を用いた試料作製の取り組み
よるアルミニウム合金フォームの製造方法に取り組んだ。スペーサー法は，金属粉末とスペーサー
6. スペーサー法を用いた試料作製の取り組み
蓄熱剤/アルミニウムフォーム複合材料に関する研究を更に発展させるために，スペーサー法に物質(後で除去可能な物質で，これにより空隙を形成する)を混合し，固化した後，スペーサーを除蓄熱剤/アルミニウムフォーム複合材料に関する研究を更に発展させるために，スペーサー法によるアルミニウム合金フォームの製造方法に取り組んだ．スペーサー法は，金属粉末とスペーサー
よるアルミニウム合金フォームの製造方法に取り組んだ．スペーサー法は，金属粉末とスペーサー
去し，空隙を形成するプロセスである。今回の実験では，図20に示すように，粒子サイズの異な物質(後で除去可能な物質で，これにより空隙を形成する)を混合し，固化した後，スペーサーを除物質(後で除去可能な物質で，これにより空隙を形成する)を混合し，固化した後，スペーサーを除るNaClを用いた(30-50 µm, 300-500 µm, 3000-5600 µm）。NaClは融点が800℃とアルミニウム（融去し，空隙を形成するプロセスである．今回の実験では，図２０に示すように，粒子サイズの異な去し，空隙を形成するプロセスである．今回の実験では，図２０に示すように，粒子サイズの異なよりも高融点材料であり，無毒・安価・水溶性というスペーサー物質として理想的な物
る 点：660℃）
NaCl を用いた(30-50 m, 300-500 m, 3000-5600 m）．NaCl は融点が 800℃とアルミニウム（融る NaCl を用いた (30-50 m, 300-500 m, 3000-5600 m）．NaCl は融点が 800℃とアルミニウム（融質である。図21に各種NaCl粉末サイズを用いて作製した試料の縦断面写真を示す。いずれの試料
点：660℃）よりも高融点材料であり，無毒・安価・水溶性というスペーサー物質として理想的な点：660℃）よりも高融点材料であり，無毒・安価・水溶性というスペーサー物質として理想的なでもスペースホルダー物質であるNaClの除去による気孔の形成が確認できた。また，気孔のサイ物質である．図２１に各種
NaCl 粉末サイズを用いて作製した試料の縦断面写真を示す．いずれの物質である．図２１に各種
NaCl 粉末サイズを用いて作製した試料の縦断面写真を示す．いずれのズは，NaClの粒子径を反映するものであった。
試料でもスペースホルダー物質である
NaCl の除去による気孔の形成が確認できた．また，気孔の試料でもスペースホルダー物質である NaCl の除去による気孔の形成が確認できた．また，気孔のサイズは，NaCl の粒子径を反映するものであった．
サイズは，NaCl の粒子径を反映するものであった．

図２０ スペースホルダーとして用いた NaCl 粉末（(a) 30-50 m, (b) 300-500 m, (c) 3000-5600 m）
０ スペースホルダーとして用いたNaCl粉末
（(a)
30-50
(b) 300-500(c) 3000-5600
図２０図２
スペースホルダーとして用いた
NaCl
粉末（(a)µm,30-50
m, (b)µm,
300-500m, (c)µm）
3000-5600 m）

10

10－ 30 －

図２１ スペースホルダー粉末を用いて作製した試料の断面
１ スペースホルダー粉末を用いて作製した試料の断面図２１ 図２
スペースホルダー粉末を用いて作製した試料の断面（(a)
30-50 m, (b) 300-500 m, (c) 3000-5600 m）（(a) 30-50 µm, (b) 300-500 μm, (c) 3000-5600 μm）（(a) 30-50 m, (b) 300-500 m, (c) 3000-5600 m）
次に，スペースホルダー物質の配合量による気孔率の制御に取り組んだ。NaCl添加量を60-90
vol%の範囲で変化させ試料作製を試みた。その結果，図22に示すように，60-80
vol%NaClの範囲
次に，スペースホルダー物質の配合量による気孔率の制御に取り組んだ．NaCl
添加量を 60-90

次に，スペースホルダー物質の配合量による気孔率の制御に取り組んだ．NaCl
添加量を 60-90
vol%の範囲で変化させ試料作製を試みた．その結果，60-80 vol%NaCl の範囲で金属フォームが製造で金属フォームが製造できることが確認された。90
vol%NaClでは，水洗によるNaClの除去時に試vol%の範囲で変化させ試料作製を試みた．
その結果，60-80 vol%NaClの範囲で金属フォームが製造できることが確認された．90 vol%NaCl では，
水洗による
NaCl の除去時に試料が崩壊してしまい，料が崩壊してしまい，金属フォームの作製が不可であった。これはNaCl粉末によりアルミニウム
できることが確認された．
90 vol%NaCl では，水洗による
NaCl の除去時に試料が崩壊してしまい，金属フォームの作製が不可であった．これはNaCl 粉末によりアルミニウム粉末の接触や連結を妨
粉末の接触や連結を妨げる事が原因であると考えられる。
金属フォームの作製が不可であった．これはNaCl 粉末によりアルミニウム粉末の接触や連結を妨げる事が原因であると考えられる．
げる事が原因であると考えられる．

図２２ スペースホルダーNaCl粉末を用いて作製した試料の断面図２２ スペースホルダーNaCl
粉末を用いて作製した試料の断面（(a) 60 vol%, (b) 70 vol%,(c) 80 vol%）図２２ スペースホルダーNaCl
粉末を用いて作製した試料の断面（(a) 60 vol%, (b)70 vol%, (c) 80 vol%）7. まとめ（(a) 60 vol%, (b) 70 vol%, (c) 80 vol%）まとめ
太陽熱の有効利用を目的として，潜熱型蓄熱剤を内包する建材パネルを開発する際に必要な要素
まとめ
太陽熱の有効利用を目的として，潜熱型蓄熱剤を内包する建材パネルを開発する際に必要な要素技術の開発を行った。特に，①ポーラスアルミニウムの力学特性と変形挙動，②蓄熱剤/ポーラス
太陽熱の有効利用を目的として，潜熱型蓄熱剤を内包する建材パネルを開発する際に必要な要素技術の開発を行った．特に，①ポーラスアルミニウムの力学特性と変形挙動，②蓄熱剤/ポーラス
アルミニウム複合材料の熱伝導率測定，③スペースホルダー法を用いたポーラスアルミニウム合金技術の開発を行った．特に，①ポーラスアルミニウムの力学特性と変形挙動，②蓄熱剤/ポーラス
アルミニウム複合材料の熱伝導率測定，③スペースホルダー法を用いたポーラスアルミニウム合金の製造方法の３点を検討し，以下の結果を得た。
アルミニウム複合材料の熱伝導率測定，③スペースホルダー法を用いたポーラスアルミニウム合金の製造方法の３点を検討し，以下の結果を得た．
・ ポーラスアルミニウムの変形は、荷重に対して垂直な層が圧潰することで生じる。このため、の製造方法の３点を検討し，以下の結果を得た．

ポーラスアルミニウムの変形は、荷重に対して垂直な層が圧潰することで生じる。このため、相対密度(気孔率)にばらつきが存在すると、最も相対密度の低い層に変形が集中して発生す
ポーラスアルミニウムの変形は、荷重に対して垂直な層が圧潰することで生じる。このため、相対密度(気孔率)にばらつきが存在すると、最も相対密度の低い層に変形が集中して発生する。
る。X線CTを用いた３次元画像によるポーラスアルミニウムの変形挙動観察から，エッジ部相対密度(気孔率)にばらつきが存在すると、最も相対密度の低い層に変形が集中して発生する。
分の形状制御により，力学特性の向上が望める。すなわち，アルミニウムフォームとしては，
11
11－ 31 －

気孔率分布が均質であり，エッジ部分のアスペクト比が小さい（太くて短い）ものを利用すると，一層の高強度化が望めると考えられる。
・ポーラスアルミニウムと潜熱蓄熱剤の複合化は、蓄熱剤を湯せんにて融解することと、複合化に必要な所定量より多めの蓄熱剤を用いることが重要であった。アルミニウムが高熱伝導性の材料であることから，複合化により蓄熱剤の熱伝導率は大幅（約10倍程度）に向上することが示され，従来にない高熱伝導率蓄熱剤を得ることができた。

・NaClをスペースホルダー物質として用いるプロセスにより気孔率が最大80%となるポーラス
アルミニウム合金を製造した。気孔率を90%とすると，試料の強度が弱くなった。気孔のサイ
ズは、スペーサー物質（NaCl）の大きさで正確に制御可能であった。スペースホルダー法は，気孔サイズおよび気孔率の制御性にすぐれ，本研究の目的である，潜熱蓄熱剤と複合化する金属フォームの製造方法として非常に有望であることが示された。
以上のように、蓄熱剤と金属フォームとの複合化が、蓄熱パネルへの応用展開に有効であることを示すことができた。今回の研究の範囲では，気孔サイズ，気孔率を変化させた蓄熱剤/金属フォームの複合材料を製造し，特性を評価するまでには，至らなかったが，今後，継続的に研究を推進し，蓄熱複合材料の製造プロセスとしての優位性を検証していきたい。
謝辞
本研究の成果は，名古屋大学大学院

マテリアル理工学専攻材料工学分野

皆様のご協力の賜物である。ここに記して謝意を表する次第である。

－ 32 －

金武・小橋研究室の