＜一般研究課題＞ 温水床暖房システムを利用したハイブリット
冷房システムに関する研究
助成研究者

豊橋技術科学大学

宋城基

温水床暖房システムを利用したハイブリット
冷房システムに関する研究
宋 城基（豊橋技術科学大学）

Study on the hybrid cooling system with convection
and ﬂoor radiant coolingSung-Ki SONG
（Toyohashi University of Technology）

Abstract:
The purpose of this study is to use the ﬂoor radiation system widespread to the house throughone year. Therefore, how to use the system as cooling in summer was veriﬁed by the experimentand simulation. As a result, the cooling by hybrid cooling system with air-conditioner and ﬂoorradiation was more comfortable and acceptable than the cooling by only air-conditioner. In addition,
it found that the cooling by hybrid cooling system was small cooling load and energy saving than thecooling by only air-conditioner.

1.

はじめに
通常、住宅のエネルギー消費の約１/３が冷暖房であり、特に暖房エネルギーが大半を占めているとされてきた。ところが、最近の調査によると暖房用エネルギーは高断熱高気密住宅の普及によりその増加率は鈍化しているものの冷房用エネルギーの増加が眼立つようになっていることがわかった。これは家庭のエアコン普及率が高くなっていることや一つの家庭で使用するエアコンの台数とエアコンの容量もが大きくなったためである。また、このような背景から省エネルギーと快適な室内温熱環境のため、新築の役半数以上が床暖房を採用し、また既存住宅においても床暖房システムの普及が伸びている。これはエアコンのような対流式暖房に比べて床暖房の場合は空気を暖めなくても放射により人は暖を得ることができるためであり、その結果、室温をそれ程高くしなくて− 109 −も快適な温熱環境を得ることができる。また、同じ温熱環境が要求される場合、床暖房は対流式と比べて室内設定温度が低くできるため、室内外温度差が小さくなり、外への熱損失が小さくなる。
結局床暖房システムは対流式に比べ省エネルギーの実現がしやすくなる。さらに、床暖房は燃焼式暖房器具による室内空気の汚れや火災の心配がほとんどないため、空気質改善と防災にもつながる。このようなメリットがある床暖房システムは文字通り暖房のみであり、冬季のみ利用するシステムである。せっかく設置した床暖房システムを年間を通して利用できないのは設備の無駄であり、その有効利用は必然である。既往の研究１）２）では、床放射冷房をメイン冷房システムとし、一部対流冷房ができる除湿システムを組み合わせたシステムを提案し、その有効性について検討した。確かに提案されたシステムは有効であるが、メインとされている床放射冷房システムよりも補助とされる対流式除湿システムが多くの冷房負荷を処理しており、当初の提案したシステムのような利用は難しく、特に両方の制御はかなり複雑となる。また、新しく除湿システムを設ける必要があるが、これより既存の多くの家庭においてあるエアコンを有効に利用した方が良いのではとの疑問が残る。さらに、冷房負荷のみに着目しているため、床面が冷えることによる室内温熱環境の影響については検討されていないのが大きな課題である。
そこで、本研究ではエアコンをメイン冷房システムとし、床放射冷房を補助システムとするハイブリット冷房システムを提案し、その適用可能性について被験者実験３）４）と数値シミュレーションにより検討を行った。また、数値シミュレーションにより、ハイブリット冷房システムの省エネルギー評価についても検討した。

2.

実験概要

実験装置と実験方法
㻞㻚㻌2.1ᐇ㦂ᴫせ㻌
実験は図 -１に示すようにチャンバー（2m× 2m× 2m）と前室を備えた環境実験室で行った。
チャンバーの西側の壁には幅720mm、高さ1808mmの出入り口用の２重ガラス扉があるが、その他の天井と壁と床には断熱材40mmでできている。また、チャンバー内には床放射冷暖房パネルが敷設され、また環境実験室内のエアコンがダクトにより接続されており、対流のみあるいは対流と放射の併用による冷暖房ができるようになっている。前室は床放射パネルがなく、チャンバーと同じエアコンが接続されている。エアコンからチャンバー内へ供給される冷風は定風量100m 3 /hとなるようにし、チャンバー内の空気温度が設定温度となるように吹出温度を制御した。床放射冷房による冷房の流量は定流量1L/minとし、放射パネル入口冷水温度が設定温度となるように水温を制御した。実験中は環境実験室内の全ての窓、ブラインド、扉を閉じた。

図- 1 環境実験室概略図（左）、チャンバー断面図（中央）、姿勢（平座（右上）・椅子座（右下））− 110 −

2.2 実験概要とアンケート調査概要
表-１に示すように環境実験室と前室は空表- 1 測定内容と機器
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気温湿度のみを、チャンバーは空気温湿度ሙᡤ ಶᩘ⾲㠃ᗘ✵Ẽᗘࢳࣕࣥࣂ࣮୰ኸ  ࠊ࢚࢔ࢥࣥ྾㎸࣭྿ฟཱྀ ྛ ࠊ⎔ቃᐇ㦂ᐊ  ࠊ๓ᐊ と表面温度およびグローブ温度、PMV、冷水温度を１分間隔で測定した。チャンバーの内部表面温度は天井と東南北の壁およびࢢ࣮ࣟࣈ点で、計10点測定した。空気温度はチャン෭Ỉ⇕ὶࢭࣥࢧ(07ᆺ⇕㟁ᑐ‵ᗘィ56
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扉に各１点ずつ、床は中央と周囲を含め５ᶵჾኳ஭  ࠊቨ  ࠊᡬ  ࠊᗋ ᗘᗘࢳࣕࣥࣂ࣮୰ኸ 7ᆺ⇕㟁ᑐ⾜ࡁ  ࠊ㑏ࡾ 7ᆺ⇕㟁ᑐͤ⇕㟁ᑐࠊ⇕ὶࢭࣥࢧࡣminiLOGGER GL800࡟࡚ࢹ࣮ࢱ཰㞟バー中央部の床から400mm（平座における被験者重心高さ）、600mm（椅子座における表- 2 実験ケースと設定条件および実測結果被験者重心高さ）の位置と、チャンバーの吸込口と吹出し口および環境実験室内と前室に各１点の計６点測定した。空気湿度は

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10(5)

8(2)

8(2)

8(2)

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169.5(8.2)

167.9(9.4)

167.7(9.0)

162.5(9.0)

165.3(7.5)

165.1(10.7)

164.4(6.2)

チャンバーの吸込口と吹出し口に各１点測

య㔜>NJ@

62.6(12.7)

58.3(12.8)

58.0(8.8)

58.6(13.7)

54.4(7.7)

56.3(9.8)

52.1(6.6)

定した。グローブ温度はチャンバー中央のᖺ㱋>ṓ@22.1(1.1)

21.8(1.2)

21.4(1.0)

20.7(1.8)

20.9(1.5)

21.5(0.8)

21.1(0.9)

平座と椅子座における被験者重心高さで各╔⾰㔞>FOR@

0.48(0.09)

0.45(0.05)

0.47(0.05)

0.43(0.03)

0.43(0.04)

0.51(0.06)

0.46(0.05)

１点測定した。PMVはPMV計により被験者重心高さで測定した。また、冷水温度は放射パネル行きと還りの水温を各１点測定

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26.1 (0.2)

27.9 (0.2)

27.6 (0.2)

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0.6

した。

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実験ケースと設定条件および被験者データを表-２に示す。実験はチャンバーの室内

表- 3アンケート項目と尺度

空気温度が26℃、28℃の２パターン、冷水温度16℃、20℃、23℃および冷水供給無し

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運転（以下、非運転）の４パターン、平座と椅子座の２姿勢を組み合わせた計７ケースについて行った。また、人体と床表面の接触と非接触による影響を検討するため、す-3 㠀ᖖ࡟୙ᛌ࡝ࡕࡽ࡛ࡶ࡞࠸ࡸࡸ
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べてのケースにおいてチャンバー入室40分後から10分間のみは断熱台を使用させ、人ศ体と床表面の熱絶縁を図った。以後、エアコンのみによる冷房運転を単独運転、エアコンと床放射パネルを併用した冷房運転をศศศ᩿⇕ྎ౑⏝ศ䊺䊺䊺䊺㻺㼛㻚䐣㻺㼛㻚䐤㻺㼛㻚䐥๓ᐊ㻺㼛㻚䐦㏥ᐊ㻺㼛㻚䐟䡚㻺㼛㻚䐦䠖䜰䞁䜿䞊䝖グධ

図- 2 アンケート記入タイミング

併用運転と称する。

アンケート調査は20歳から24歳の大学生の男性13名と女性５名の計18名に対して行った。被験者実験では最初にチャンバーと同じ設定空気温度に設定された前室で体を慣らし、その後チャンバーに入室してもらった。表-３に示すように被験者実験のアンケート項目は快適感、温冷感Ⅰ、温冷感Ⅱ（ASHRAE・ISO推奨）、接触部温冷感、許容度の５項目であり、その尺度は７つで− 111 −ある。また、温冷感Ⅰと温冷感Ⅱは全身・手・足・頭の４つの部位について、残り３項目は全身のみについて申告してもらった。さらに、被験者には居室にいる状態に近づけるため、半袖シャツ、半ズボンまたは長ズボン、裸足の状態で実験に参加してもらった。アンケートは図-２に示すように、前室で２回、チャンバー入室後から10分間隔で６回、計８回記入してもらった。
チャンバー入室から40分経ってからは人体と床表面との間に断熱台を置き、その状態で10分間過ごしてもらった。実験中、被験者には読書をしてもらった。

3.

実験結果

予備実験の結果から、チャンバー内の温熱環境が定常になるには６時間程度必要であったため、
㻟㻚㻌 全てのケースにおいて８時間以上の十分な助走時間を設けて実験を行った。また、被験者がチャンᐇ㦂⤖ᯝ㻌
バーに入室直後、人体発熱と外気の流入により室温が上昇したため、チャンバー入室30分後から60分後の安定したデータを用い、以下の各ケースにおけるチャンバーの室内空気温湿度、各表面温度、SET＊、PMVについて検討を行った。

3.1 室内温熱環境✵Ẽ ᗘ䠄๓ᐊ䠅⤯ᑐ‵ᗘ䠄๓ᐊ䠅

各ケースの前室とチャンバーの空気温度㻜㻚㻜㻠㻡㻜㻚㻜㻠㻜㻟㻜㻜㻚㻜㻟㻡
ᗘ㼇䉝㼉Case 6 が 0. 01 ℃ と 一 番 小 さ く、Case 3 が㻜㻚㻜㻟㻜㻞㻡㻜㻚㻜㻞㻡㻜㻚㻜㻞㻜㻞㻜㻜㻚㻜㻝㻡の、平均空気温度は設定温度に制御されて㻝㻡いることがわかる。併用運転のCase3（平均㻝㻜㻜㻚㻜㻝㻜㻜㻚㻜㻜㻡⤯ᑐ‵ᗘ

0 . 014 kg/kg（DA））、Case 4（0 . 016 kg/kg（DA））
、Case 5（0. 017 kg/kg（DA））の 絶 対⤯ᑐ‵ᗘ㼇㼗㼓㻛㼗㼓㻔㻰㻭㻕㼉とチャンバーの空気温度差は併用運転であった。従って温度変動はややあるもの㻜㻚㻜㻡㻜㻟㻡と絶対湿度を図-３に示す。各ケースの前室0.8℃と一番大きいが、その他は平均0.3℃✵Ẽ ᗘ䠄䝏䝱䞁䝞䞊䠅⤯ᑐ‵ᗘ䠄䝏䝱䞁䝞䞊䠅

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図- 3 各ケースの前室とチャンバーの空気温度

湿度は単独運転のCase2（0.013kg/kg（DA））よりも0.001kg/kg（DA）〜0.004 kg/kg（DA）やや高くなっている。これは併用運転ではエアコンによる潜熱除去が少なかったためである。
表-２にチャンバー内の表面温度とSET＊とPMVの平均値を示す。床表面温度は併用運転の場
合、Case5が26.6℃、Case4が27.1℃、Case3が27.6℃であり、冷水設定温度を下げるにつれ低く、この３ケースではSET＊は大きな差は見られなかった。また、空気設定温度26℃の平座
Case1と椅子座Case6のPMVはISOが推奨する許容範囲の±0.5に収まっているが、併用運転を含めた空気設定温度28℃の場合はいずれも+0.6〜+0.7であった。

㻌3.2 アンケート調査結果
図-４（a）に被験者がチャンバー入室30分後から断熱台を敷くまでのアンケートNo.5〜No.6の平均申告結果を示す。併用運転Case4とCase5のPMVは両方+0.7であったが、温冷感Ⅱ申告を見るとそれぞれ- 0.2と- 0.5であり、単独運転Case1の- 0.5と同じく許容範囲であった。また、快適申告においても両ケースは単独運転Case1と同等の評価を得ていることがわかった。これは、− 112 −㻯㼍㼟㼑㻝㻯㼍㼟㼑㻞㻯㼍㼟㼑㻟㻯㼍㼟㼑㻠㻯㼍㼟㼑㻡㻯㼍㼟㼑㻢㻯㼍㼟㼑㻟䡚㻡䛻䛚䛡䜛᩿⇕ྎ᭷↓䛻䜘䜛㐪䛔㻯㼍㼟㼑㻣㻟㻚㻜㻟㻚㻜㻟㻚㻜᩿⇕ྎ䛒䜚㻞㻚㻜㻞㻚㻜㻝㻚㻜㻝㻚㻜㻝㻚㻜㻜㻚㻜ᑻᗘ㻞㻚㻜ᑻᗘᑻᗘ᩿⇕ྎ䛺䛧㻜㻚㻜㻙㻝㻚㻜㻙㻝㻚㻜㻙㻞㻚㻜㻙㻞㻚㻜㻙㻞㻚㻜෭ឤ䊡᥋ゐ㒊 ෭ឤチᐜᗘ㻯㼍㼟㼑㻣㻔᳔Ꮚᗙ㻕㻙㻟㻚㻜㻙㻟㻚㻜ᛌ㐺ឤ㻯㼍㼟㼑㻢㻔᳔Ꮚᗙ㻕㻯㼍㼟㼑㻟㻔ᖹᗙ㻕㻜㻚㻜㻙㻝㻚㻜㻙㻟㻚㻜㻯㼍㼟㼑㻝㻔ᖹᗙ㻕ᛌ㐺ឤ෭ឤ䊡᥋ゐ㒊 ෭ឤᛌ㐺ឤチᐜᗘ෭ឤ䊡᥋ゐ㒊 ෭ឤチᐜᗘD ඲࢔ࣥࢣ࣮ࢺ㡯┠ࡢ⏦࿌⤖ᯝ  E ᩿⇕ྎ᭷↓࡟ࡼࡿ㐪࠸     F ጼໃ࡟ࡼࡿ㐪࠸
図- 4 アンケート調査結果

Case4とCase5の接触部温冷感申告が「やや涼しい」側の申告からわかるように、床の接触による熱伝導の影響を大きく受けたためと考えられる。このことから、床表面温度が空気温度より低く、人体の一部がその床に接触されている環境下では、熱伝導の影響が加味されていないPMVもSET＊のような指標では室内温熱環境を評価しにくいことがわかる。
また、図-４（b）に示す併用運転Case3〜Case5における断熱台の有無によるアンケート結果を見ると、快適感と許容度の差は見られず、接触部温冷感においては断熱材なしが「涼しい」側に申告されており床からの熱伝導の影響を受けていることがわかった。図-４（c）に示す姿勢の違い
によるアンケート結果を見ると、併用運転の平座Case3と椅子座Case7では接触部温冷感の差は見られないが、単独運転の平座Case1は「暖かい」側に、椅子座Case6は「涼しい」側であり、座り方による接触部温冷感の違いが見られた。このことから、空気温度より床表面温度が低い併用運転の場合、接触温冷感は人体と床との接触面積の大小に影響受けないが、空気温度が表面温度より低い単独運転の場合は接触面積の大小に影響を受けることが推測できる。

3.3 熱取得と熱除去
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図-５に被験者がチャンバー入室30分後から

㻠㻜60分までの熱取得と熱除去を示す。ただし、顕熱と潜熱は理論値を用いた。熱除去はチャンバーの吹出し口と吸込み口の温湿度差と風量、水の往きと還りの温度差と流量から算出⇕ྲྀᚓ䛸⇕㝖ཤ㼇㼃㼔㻛䟝䡡㻟㻜㼙㼕㼚㼉

熱取得の各表面からの熱流は実測値を、人体⇕ྲྀᚓ㻟㻜した。

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熱取得と熱除去を比較すると、各ケース共に熱除去より熱取得の方が大きい結果となっ㻙㻡㻜
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図- 5 熱取得と熱除去たが、これは人体顕熱と潜熱を理論値から用いたため、実験中の人体顕熱と潜熱よりも理論値が大きく考慮されたためと考えられる。また、設定条件が同じである単独運転Case1とCase6（26℃）
、単独運転Case2とCase7（28℃）の熱取得と熱除去はほぼ同じであった。
㻠㻚㻌 䝅䝭䝳䝺䞊䝅䝵䞁㻌
熱除去の値は併用運転Case3、Case4、Case5でほぼ等しいが、除去潜熱はCase3、Case4、Case5の順にやや小さくなる結果であった。これは併用運転Case3、Case4、Case5の順に室内の− 113 −㻠㻚㻌 䝅䝭䝳䝺䞊䝅䝵䞁㻌絶対湿度が大きくなっていることから推測できるように、床に流す冷水温度が低くなるとエアコンによる除去熱量がやや減少し、その原因により除湿が少なくなったためである。また、単独運転Case1に比べ、併用運転Case3の除去熱量は約 9Wh/m 2・30min少なく、Case4は10Wh/m 2・30min少なく、Case5は12Wh/m2・30min少なくなる結果であった。

シミュレーション
4.1 計算ケースと計算条件
シミュレーションは１）
実現象の再現計算、２）夏季３ヶ月間における冷房負荷のための計算を行った。実現象再現検討計算はCase1からCase5までの５ケースについて行い、すべてのケースにおいて計算モデルが再現できたかどうかについて検討した。また、再現できた計算モデルを用い、単独運転Case1とCase2、併用運転Case4の３ケースについて夏季３ヶ月間の冷房負荷を計算した。
実現象の再現シミュレーションの計算条件は、実験で得たエアコンの吹出し風量0.028m3 /s、気流速度 0.1m/s、床面の総合熱伝達率７W/m 2 K、床面以外の総合熱伝達率 9W/m 2 K、代謝量1.0met、着衣量0.5clo、エアコン吹出し温度と壁、床、扉および天井表面温度を用いた。また、夏季の冷房熱負荷シミュレーションの計算では、エアコン風量は換気回数12回/h程、エアコン設定温度は26℃および28℃、エアコン運転時間は６時〜13時および16時〜22時、床放射冷房運転時間は６時〜22時とし、計算期間は６月１日〜９月30日の３ヶ月である。

4.2 シミュレーション結果
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図 -６に単独運転Case1と併用運転Case4に

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㻜㻚㻡

㻞㻠に室内温度は実測よりシミュレーションが若㻼㻹㼂ᗘ㼇䉝㼉

室内温度とPMVの変動を示す。両ケースとも㻿㻙㻞

おける実測とシミュレーションのチャンバー

㻜㻙㻜㻚㻡

㻞㻞

干遅れる変動を示しているが、その値はほぼ㻙㻝同じであった。また、図に示していない残り㻞㻜㻝㻝㻦㻟㻜

３ケースも同じ結果であった。このことから㻙㻝㻚㻡㻝㻞㻦㻟㻜㻝㻟㻦㻟㻜㻝㻠㻦㻟㻜᫬้㼇㼔㻦㼙㼉ᗘ㻹㻙

㻝㻡㻦㻟㻜

㻝㻢㻦㻟㻜

今回のシミュレーション計算モデルは実現象
㻟㻜㻿㻙

を十分再現できたと考えられる。

ᗘ㻿㻙㻼㻹㼂

㻟

㻹㻙㻼㻹㼂

㻞㻚㻡

Case4の夏季３ヶ月間の冷房負荷を示す。３㻞㻤㻞
㻝㻚㻡

㻞㻢
㻝

ケースともに冷房負荷は８月、７月、９月、

㻜独 運 転Case 1、 併 用 運 転Case 4、 単 独 運 転

㻞㻞
㻝㻜㻦㻜㻜

Case2順に大きい結果であった。各月における単独運転Case1に対する単独運転Case2の負荷

㻜㻚㻡

㻞㻠

６月の順に大きく、３ヶ月積算冷房負荷は単㻼㻹㼂

図 -７に単独運転Case1とCase2、併用運転
ᗘ㼇䉝㼉

4.

図- 6

㻙㻜㻚㻡
㻝㻝㻦㻜㻜

㻝㻞㻦㻜㻜
㻝㻟㻦㻜㻜
᫬้㼇㼔㻦㼙㼉

㻝㻠㻦㻜㻜

㻝㻡㻦㻜㻜

シミュレーションと実測の室内温度とPMV
変動（単独運転（上）と併用運転（下）削減率は８〜12％（３ヶ月間 10％）で、併用運転Case4の負荷削減率は６〜10％（３ヶ月間７％）の結果であった。特に、併用運転Case4の冷房− 114 −㻢㻜㻜

処 理 と な る た め、 こ の 冷 水 を 未 利 用 エ ネ ル

㻡㻜㻜とすると、Case1よりCase4はエアコンの処理冷房負荷の11〜13％の負荷削減となる。以上

෭ᡣ㈇Ⲵ㼇㻹㻶㻛᭶㼉ギー、すわなち、井戸水などにより処理した㻞㻜㻜㻜
㻭㻯㻞㻢

ే⏝㻞㻤
㻝㻢㻜㻜

㻠㻜㻜
㻝㻞㻜㻜
㻟㻜㻜
㻤㻜㻜
㻞㻜㻜のように、併用運転Case4は単独運転Case1と㻝㻜㻜同等あるいはより快適な室内環境が得ること

㻜ができ、さらに冷房負荷削減ができることか㻭㻯㻞㻤㻠㻜㻜㻟䞄᭶✚⟬෭ᡣ㈇Ⲵ㼇㻹㻶㻛㻟䞄᭶㼉

負荷のうち、３〜５％が冷水による冷房負荷

㻜㻢᭶

㻣᭶

㻤᭶

㻥᭶

図- 7

冷房負荷

ྜィら今回提案したハイブリット冷房空調システムは有効であることが確認できた。

5.

まとめ
対流冷房を併用した床放射冷房システムについて、実験およびアンケート調査により以下の知見を得た。
１）
室内温熱環境に関するアンケート調査結果、併用運転の空気設定温度28℃に冷水設定温度20℃のCase4と空気設定温度28℃に冷水設定温度16℃のCase5は、快適感と許容度において空気設定温度26℃の単独運転Case1と同等あるいはそれ以上の良い評価を得た。
２）
併用運転Case3〜Case5における断熱台の有無によるアンケート結果、快適感と許容度の差は見られず、接触部温冷感においては断熱材なしが「涼しい」側に申告されており床からの熱伝導の影響を受けていることがわかった。
３）
姿勢の違いによるアンケート結果を見ると、併用運転の平座Case3と椅子座Case7では接触部温冷感の差は見られないが、単独運転の平座Case1は「暖かい」側に、椅子座Case6は「涼しい」側であり、姿勢による接触部温冷感の違いが見られた。このことから、空気温度より床表面温度が低い併用運転の場合、接触温冷感は人体と床との接触面積の大小に影響受けないが、空気温度が表面温度より低い単独運転の場合は接触面積の大小に影響を受けることが推測できる。
４）
実測による熱除去計算結果、単独運転Case1に比べ併用運転Case4は約20W/m 2 小さいことがわかった。
５）実測とアンケート調査結果から、併用運転はエアコン単独運転に比べ、少ない除去熱量で同等もしくはより快適な室内温熱環境を得ることが可能であることがわかった。
６）シミュレーション計算結果、実測と計算はよく一致しており、今回の計算モデルは実現象を再現できることが示された。
７）夏季３ヶ月間のシミュレーションによる除去熱量を計算した結果、空気設定温度28℃に冷水設定温度20℃の併用運転は空気設定温度26℃単独運転より約10％小さがった。このことから、ハイブリット空調システムによる併用運転はエアコン消費電力の削減に有効であることがわかった。

− 115 −

参考文献
１）
瀬沼央，武田仁，長期実測による井戸水利用天井放射冷房システムの評価，日本建築学会環境系論集，No.623,pp31 - 38,2008.1
２）
李勝馥，黄錫鎬，宋斗三：オンドルを利用した床放射冷房システムに関する研究，空気調和・衛生工学会論文集，No.99,pp19 - 29,2005.6３）
高根澤武，宋城基：対流冷房を併用した床放射冷房の適応可能性に関する実験的研究。
（その１.室内温熱環境についての検討），日本建築学会東海支部研究報告集，pp.P.361 - 364，2009.2.
４）
宋城基，高根澤武：エアコンと床放射併用の冷房による室内温熱環境に関する実験研究，日本建築学会2009年度大会（東北）学術講演概要集 D-２環境工学Ⅱ，pp.1295 - 1296,2009.8− 116 −