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日本建築学会大会学術講演梗概集（関東） 2020 年 9 月

発泡体鉛直構造スリットのコンクリート側圧耐荷性能の評価（その４）実験結果－スリット接合方法の影響－
正会員 〇木田 道雄１） 同 友利
同宮北 晋一４） 同 深澤
コンクリート工事
施工実験
1.

格 ２）
協三５）

芳範２）
尚輝６）

同 下條
同 小田裕記３）
真通７）

同 小嶋
同 笹谷

型枠構造スリット

はじめに
本報は、鉛直スリットのコンクリート打ち上げ高さに示す。柱脚側 1m 程度の範囲で目地棒が材軸周りに回転により型枠から浮き上がっていた。
対する「固定金物」、「スリット偏心」、「目地棒釘ピッチ」、 2-3 スリット面外変形：コンクリート打ち高さ H=150cm 及「型枠セパレーターピッチ」の影響を検討するために行び打設完了時（H=230cm）の No1、No2、No5 試験体のスった、袖壁付き実大 RC 柱にコンクリートを打設する「施リット高さ方向の芯材面外変形分布状況を図 1 に示す（但工実験」結果を示す。

し、No5 試験体では H=200cm 以降で変位増大により測定

2.実験結果2-1 コンクリート打ち上げ高さ No1、No2、No5 試験体の不能箇所が増えたので H=200cm 時）。

スリット脱枠の有無及び脱枠時コンクリート打ち上げ高

きく、袖壁 1~3 はほぼ同じ変形であった。打設完了時には

No1 試験体では、H=150cm 時には袖壁 4 が最も変形が大さを表１に、コンクリート打ち込み終了時の状況を写真

袖壁 4 が最も変形が大きく、最大変位は 30mm に達した。

１に示す。スリット脱枠は No5 試験体の袖壁 2,4 でコンク

袖壁 1,2 はほぼ同様の変形（最大変形 16mm 程度）、袖壁 3

リート打ち上げ高さ H=230cm 時に発生した。No1,No2 試は袖壁 1,2 よりも 5mm 程度小さな変形を示した。

験体及び No5 試験体の袖壁 1,3 では脱枠は発生しなかった。
2-2 スリット変形状況：No1、No2、No5 試験体の型枠解体
後のスリット変形状況を写真 2 に示す。No1 試験体では袖試験体

壁 4 でスリットの面外変形が顕著であった。No2 試験体は

袖壁1
袖壁2No.1
袖壁3
袖壁4
袖壁1
袖壁2No.2
袖壁3
袖壁4
袖壁1
袖壁2
No.5
袖壁3
袖壁4

スリットの変形が少なく、前報 1）の固定金物あり試験体と同様に固定金物部分を支点とする連続梁様の変形（スリットが波打つ変形）を示した。No5 試験体では袖壁 2,4でスリットに脱枠が発生したが、写真 1 中に示す通り、「目地棒の倒れ」「力骨材－芯材嵌合部のはずれ」から脱枠に至っている状況がわかる。
写真 3 に No5 試験体・袖壁 4 部分の型枠解体後の状況を
袖壁４固定金物

表１実験結果ｽﾘｯﾄ偏心(㎜)

目地棒 最下段
型枠
スリット
釘ﾋﾟｯﾁ ｽﾘｯﾄ長さ ｾﾊﾟﾚｰﾀｰ
脱 枠(㎜)(㎜)
ﾋﾟｯﾁ(㎜)@100なし@200なし@100なし@200なし@300@100なし@200なし2000@100なし@200なし@100なしH=230cm@200@600@100なしH=230cm@2000なし
120あり
120なし
12袖壁４

袖壁４

袖壁４
スリット脱枠

試験体 No.２ 袖壁４

試験体 No.５

袖壁４

力骨材回転

スリット湾曲

写真１コンクリート打設直後のスリット

目地棒回転
コンクリート入り込み

目地棒浮き上り

試験体 No.１

写真３型枠変形状況

試験体 No.２

写真２

Evaluation of resistance of structural slits against lateral pressure from concrete(Part4) Result of Tests― 235 ―

試験体 No.５

スリット変形状況

KIDAMichio et al.

140

スリット変位測定位置(cm)

きく、袖壁 1~3 では袖壁 1＜袖壁 3＜袖壁 2 の関係であった。打設完了時には袖壁 4 が最も変形が大きく、最大変位は約 7mm であった。袖壁 1~3 は H=150cm と同様、袖壁 1＜袖壁 3＜袖壁 2 の関係であった。
No5 試験体では、H=150cm 時には袖壁 4 が最も変形が大きく、袖壁 1~3 では袖壁 1 と袖壁 3 がほぼ同じ変形で、袖壁 2 が 2 割程度大きな変形を示した。H=200cm 以降では形が大きかった。袖壁 2,4 とも目地棒釘ピッチが大きい（@200mm）であり、スリット耐荷性に釘ピッチの影響が大きいことが判る。また、スリットの偏心について釘100

100806040
袖壁1袖壁2袖壁3
袖壁4200.0

5.010.0

15.0 20.0
変位(mm)

25.030.0袖壁1袖壁2袖壁3
袖壁440204.05.0

6.0No.2・H=230cm

1200.01.0

2.03.0変位 (mm)4.000.0

2.04.06.0
変位 (mm)8.0

10.0

No.5・H=200cm

100

袖壁1袖壁2
袖壁3
袖壁440

比較すると H=150cm 時は 70％、H=230cm 時には 50％程

袖壁1袖壁2袖壁3
袖壁440

120

No.5・H=150cm

60

206005.080

確認できた。袖壁 1 で No2 試験体と No1 試験体の変位を80

No2 試験体

スリット変位測定位置(cm)

スリット変位測定位置(cm)

変形が小さく、固定金物によるスリット変形抑制効果が

80

6040
袖壁14.0変位(mm)6.0

袖壁32002.00.0

度の変形に抑制されていて、コンクリート側圧が大きい

8.00.02.04.06.0変位(mm)8.0

10.012.0No5 試験体

図１ほど固定金物の変形抑制効果が高い。No1、No5 試験体を140
120

ット変形が大きくなる傾向を示し、コンクリートによる

100

スリット変位測定位置(cm)ーターピッチが大きい（＝型枠剛性が低い）ほど、スリ側圧が大きいほどその傾向が強くなる。
3.まとめ1)本実験では、No5 試験体・袖壁 2,4（スリット偏心）で140

袖壁1・H=150cm

袖壁1・H=230cm

120
100806040

No.1
No.2
No.520

コンクリート打ち上げ高さ 230cm 時にスリットの脱枠がスリット変形（袖壁間比較）

スリット変位測定位置(cm)比較すると、No1 試験体が小さな変形を示し、型枠セパレ

80
6040
No.120No.2No5140

きく、スリット耐荷性に釘ピッチの影響が大きいことが120明らかとなった。

100スリット変位測定位置(cm)2)目地棒釘ピッチが大きい袖壁 2,4 のスリット変形量が大3)スリット偏心の有無が耐荷性に及ぼす影響は、目地棒釘ピッチが大きい場合に顕著になる。
4)固定金物によるスリット変形抑制効果が確認できた。

00.0

1.02.03.0変位(mm)4.05.00.04.08.0

袖壁１140

袖壁4・H=150cm

12.0変位(mm)16.0

20.024.0

袖壁4・H=200cm

120100スリット変位測定位置(cm)0

発生し、それ以外の箇所では脱枠は発生しなかった。

806040No.1
No.2No.5

2080
6040No.120No.25)型枠セパレーターピッチが大きい（＝型枠剛性が低い）

0ほど、スリット変形が大きくなることが明らかとなった。
【参考文献】1)中村倫一郎他：発泡体鉛直構造スリットのコンクリ
ート側圧耐荷性能の評価(その 1,2)、日本建築学会大会学術講演梗概
集・材料施工、pp209－210、2019 年 9 月

00.02.04.0
変位(mm)

図2１）２）
南海辰村建設(株)(株)ＪＳＰ
４）
東鉄工業(株)多田建設(株)５）(一社)日本建設経営協会中央技術研究所・博士（工学）６）
東京電機大学大学院

１）

３）

３）

７）

７）

東京電機大学建築学科・博士（工学）140100で比較したものを示す。袖壁 1,4 共に、No2 試験体が最も2.03.0
変位(mm)

20120

図 2 に袖壁 1,4 の変形分布状況を No1,No2,No5 試験体間

1.0

100

ず偏心の影響が少ない。一方、袖壁 2,4 間では袖壁 4 で大スリット偏心の影響が大きくなと推定される。

0.0

No1 試験体60

きな変形を生じていることから、釘ピッチが広い場合に

袖壁1
袖壁2
袖壁3
袖壁4035.08004020100

ピッチ＠100 の袖壁 1,3 間では変位に大きな相違は見られ

60

No.2・H=150cm

120No.1・H=150cm

80

スリット変位測定位置(cm)

各試験体とも袖壁 4 の変形が大きく、次いで袖壁 2 の変

120

140

スリット変位測定位置(cm)なり、H＝230cm でスリットが脱枠した。

1200

袖壁 2,4 で変位が急増して変位計の外れにより測定不能と140

No.1・H=230cm
スリット変位測定位置(cm)No2 試験体では、H=150cm 時には袖壁 4 が最も変形が大6.0

8.00.0

袖壁４5.010.0
変位 (mm)

15.0

20.0

スリット変形（試験体間比較）

Nankai Tatsumura Construction Co.,Ltd. ２）JSP Corp
TOTETSU KOGYO CO.,LTD. ４）TADA CORPORATION
５）JARGC Central Research Institute for Construction６）
Graduate school of Tokyo Denki University
Department of Architecture, Tokyo Denki University― 236 ―