〈特別研究課題〉 電気炉酸化スラグ混入コンクリートの熱劣化の改善
助 成 研 究 者

名古屋工業大学

伊藤洋介

焼成時間の異なる電気炉酸化スラグ粗骨材を用いたコンクリートの高温加熱後の力学的特性
伊藤 洋介（名古屋工業大学）

Mechanical Properties after High Temperature Heating of Concrete Using Electric Arc
Furnace Oxidizing Slag as Coarse Aggregate with Different Calcination Times
Yosuke Ito(Nagoya Institute of Technology)

Abstract：
For concrete using electric arc furnace oxidation slag coarse aggregate (hereinafter referred toas EFG), cracking of specimens at a heating temperature of 500°C can be suppressed by precalcining EFG at 1000°C for 24 hours. Although calcined EFG can be manufactured at lower cost
if cracking can be suppressed with shorter calcining time, the effect of EFG calcined for less than
24 hours on cracking suppression in high temperature environments has not been investigated. In
this study, cracking of concrete made of EFG with different calcining times was observed after
heating to high temperatures, and compressive strength and modulus of elasticity were measured.
As a result, there was no significant difference in the residual ratio of compressive strength andthe residual ratio of modulus of elasticity at a heating temperature of 600°C and a calcining timeof 8 hours or longer, and no cracks were observed on the exterior of the specimens.
1．はじめに電気炉酸化スラグは，水和により膨張・崩壊する恐れのある遊離石灰や遊離マグネシアが含まれていることからコンクリート骨材として利用されていなかった。しかし現在は製鋼法の改善により，電気炉酸化スラグ粗骨材（以下，EFGとする）は所要の品質が得られることを確認してから使用することが可能になった 1)。EFGを用いたコンクリートは電波吸収性能や放射線遮蔽性能が期待－ 13 －

しかし EFG を用いたコンクリートは，できるため，建築物の壁面等への使用が想定500℃で加熱することで，写真－1(b)のよされる。
うに供試体にひび割れが生じ，EFG を用し か しEFGを 用 い た コ ン ク リ ー ト は，いないコンクリートに比べて圧縮強度と500℃で加熱することで，写真－1(b)のよう
静弾性係数（以下，弾性係数とする）が大に供試体にひび割れが生じ，EFGを用いなきく低下すると分かった 2),3)。これは，高(a)EFG0％(b)EFG100％
いコンクリートに比べて圧縮強度と静弾性係
写真－1
500℃で加熱後の供試体の外観
温加熱で EFG に多く含まれる Wustite
写真－1 500℃で加熱後の供試体の外観
数（以下，弾性係数とする）が大きく低下するが Magnetite に組成変化し，EFG が体積
表－1
使用材料の品質と分かった 2),3)。これは，高温加熱でEFGに表－1 使用材料の品質膨張したためと考える。これにより，EFG
表乾密
多く含まれるWustiteがMagnetiteに組成変化
骨材の種
吸水率
粗粒率
度
を用いたコンクリートによる建築物は火類(%)
し，EFGが体積膨張したためと考える。こ(g/cm3)
災で広範囲に強度低下し，被害が大きく
EFG
6.55
0.85
3.74
れにより，EFGを用いたコンクリートによ
砂利
6.82
1.19
2.60
なることが懸念される。
る建築物は火災で広範囲に強度低下し，被害
砂
2.78
1.59
2.55
著者らは，焼成した EFG を用いたコンが大きくなることが懸念される。
クリートの力学的特性を明らかにするこ
著者らは，焼成したEFGを用いたコンクリートの力学的特性を明らかにすることで，圧縮強度とで，圧縮強度の低下が EFG の熱劣化によるものかを検討し，EFG の熱劣化が高温加熱後のコンの低下がEFGの熱劣化によるものかを検討し，EFGの熱劣化が高温加熱後のコンクリートの圧縮
クリートの圧縮強度に与える影響は小さい 4)ことを示した。また，EFG を予め 1000℃で 24 時間焼強度に与える影響は小さい 4)ことを示した。また，EFGを予め1000℃で24時間焼成し，体積膨張成し，体積膨張させた後に骨材として用いることで，加熱温度 500℃で EFG を用いたコンクリーさせた後に骨材として用いることで，加熱温度500℃でEFGを用いたコンクリートの供試体のひび
トの供試体のひび割れを抑制でき，圧縮強度と弾性係数の低下について EFG を用いないコンクリ割れを抑制でき，圧縮強度と弾性係数の低下についてEFGを用いないコンクリートと同等にできートと同等にできる 5)ことが分かった。
る 5)ことが分かった。
現在検討されている焼成に要する温度保持時間（以下，焼成時間とする）は 24 時間のみである。
現在検討されている焼成に要する温度保持時間（以下，焼成時間とする）は24時間のみである。
焼成時間は 24 時間未満であってもひび割れを抑制できる見込みがあり，現状ではエネルギーを過焼成時間は24時間未満であってもひび割れを抑制できる見込みがあり，現状ではエネルギーを過剰に消費して EFG の製造コストが不要に高くなる恐れがある。しかし，焼成時間の違いによる剰に消費してEFGの製造コストが不要に高くなる恐れがある。しかし，焼成時間の違いによる
EFG を用いたコンクリートの高温加熱後の力学的特性について検討されていないため，適切な焼EFGを用いたコンクリートの高温加熱後の力学的特性について検討されていないため，適切な焼成時間は不明である。
成時間は不明である。
そこで本研究では，焼成時間による EFG の組成変化について調べ，焼成時間の違いが供試体のそこで本研究では，焼成時間によるEFGの組成変化について調べ，焼成時間の違いが供試体のひび割れに及ぼす影響を明らかにする。これにより，ひび割れの生じない焼成した
EFG を安価に
ひび割れに及ぼす影響を明らかにする。これにより，ひび割れの生じない焼成したEFGを安価に作製するための最低限の焼成時間を明らかにし，建築分野において EFG の利用を促進することを作製するための最低限の焼成時間を明らかにし，建築分野においてEFGの利用を促進することを目的とする。
目的とする。

2. 実験概要
2．実験概要2.1 供試体
2.1 φ100×200mm
供試体の円柱供試体とする。打設から 24 時間後に脱型し，4 週間水中養生する。また打設日から1 週間後に載荷面の研磨を行う。
φ100×200mmの円柱供試体とする。打設から24時間後に脱型し，4週間水中養生する。また打設日から1週間後に載荷面の研磨を行う。

2.2 使用材料
2.2 表－1
使用材料に使用材料の品質を示す。セメントは普通ポルトランドセメント，細骨材は豊田市産山砂，表－1に使用材料の品質を示す。セメントは普通ポルトランドセメント，細骨材は豊田市産山
粗骨材は同一ロットの徐冷した
EFG を使用し，図－1 に示す粗骨材の焼成方法の概要に基づき焼成する。粗骨材の焼成時間は未焼成と 0，0.5，1，2，8，12，24 時間の 8 水準とする。また，組成
砂，粗骨材は同一ロットの徐冷したEFGを使用し，図－1に示す粗骨材の焼成方法の概要に基づき焼成する。粗骨材の焼成時間は未焼成と0，0.5，1，2，8，12，24時間の8水準とする。また，組

2－ 14 －

変化による体積膨張を調べるために，JIS
成変化による体積膨張を調べるために，JIS変化による体積膨張を調べるために，JISAA A
1110：2020
1110：2020に基づいて，粗骨材の表乾密度を1110：2020に基づいて，粗骨材の表乾密度に基づいて，粗骨材の表乾密度を測定した。表－2に焼成時間ごとのを測定した。表－2に焼成時間ごとのEFGEFG測定した。表－2に焼成時間ごとのEFGの表

温度
温度
焼成温度
焼成温度
1000℃
1000℃

焼成時間(0～24h)
焼成時間(0～24h)
自然冷却
自然冷却

の表乾密度を示す。焼成時間が長いほど表の表乾密度を示す。焼成時間が長いほど表乾密度を示す。焼成時間が長いほど表乾密度

加熱速度(100℃/h)
加熱速度(100℃/h)

乾密度は低くなっている。
Wustiteが乾密度は低くなっている。
これはWustiteががは
低 く な っ て い る。 これは
これは
WustiteMagnetite
EFG
Magnetiteに組成変化し，に組成変化し，
EFGが体積膨張しが体積膨張しMagnetiteに組成変化し，EFGが体積膨張したたためと考える。
混和剤として，高性能たためと考える。
混和剤として，高性能AE
AEためと考える。混和剤として，高性能AE減水

常温
常温
(20℃)
(20℃)

経過時間(h)
経過時間(h)図－1
図－1 粗骨材の焼成方法の概要
粗骨材の焼成方法の概要
図－1
粗骨材の焼成方法の概要

減水剤はポリカルボン酸コポリマーを使
減水剤はポリカルボン酸コポリマーを使剤はポリカルボン酸コポリマーを使用する。
用する。
用する。

表－2
焼成時間ごとの表－2
焼成時間ごとのEFG
EFGの表乾密度の表乾密度
表－2 焼成時間ごとのEFGの表乾密度
2.3 調合焼成時間
焼成時間 0
22
88 12
0 0.5
0.5 1112 24
2422.3表－.3調
調合合(h)3にコンクリートの調合を示す。EFG(h)表－3表乾密度 3.67 3.66 3.62 3.61 3.60 3.59 3.58
表－3 にコンクリートの調合を示す。EFGにコンクリートの調合を示す。EFG 表乾密度3.67 3.66 3.62 3.61 3.60 3.59 3.58の焼成時間の違いによる加熱後の圧縮強度と (g/cm(g/cm33))の焼成時間の違いによる加熱後の圧縮強度の焼成時間の違いによる加熱後の圧縮強度弾性係数の変化を把握するため，調合は供試と弾性係数の変化を把握するため，調合はと弾性係数の変化を把握するため，調合は体ごとに変更せず，水セメント比50%，単位水量170kg/m3，細骨材率48.0%のみとする。コンク
供試体ごとに変更せず，水セメント比
供試体ごとに変更せず，水セメント比50%，単位水量50%，単位水量170kg/m
170kg/m33，細骨材率，細骨材率48.0%のみとする。コ
48.0%のみとする。コ
リートの目標スランプ値を18.0±2.5cmとし，高性能AE減水剤を使用し目標スランプ値になるよ
ンクリートの目標スランプ値をンクリートの目標スランプ値を 18.0±2.5cm
18.0±2.5cm とし，高性能とし，高性能 AE
AE 減水剤を使用し目標スランプ値に減水剤を使用し目標スランプ値にうに調整する。また，EFGはワーカビリティや耐凍害性を確保するため空気量を1％程度大きくすなるように調整する。
また，EFGなるように調整する。
また，
EFGはワーカビリティや耐凍害性を確保するため空気量をはワーカビリティや耐凍害性を確保するため空気量を1％程度大1％程度大ることが推奨されている 1)。そのため，目標空気量を5.5±1.0%とする。
きくすることが推奨されている
きくすることが推奨されている1)1)。そのため，目標空気量を。そのため，目標空気量を5.5±1.0%とする。
5.5±1.0%とする。
2.4 加熱条件
22.4.4加加熱
熱条
条件
件
表－4に実験条件を示す。原田によれば 6)，一般にコンクリートは，500℃以上で加熱された際に表－4表－4に実験条件を示す。原田によればに実験条件を示す。原田によれば6)6)，一般にコンクリートは，500℃以上で加熱された際に，一般にコンクリートは，500℃以上で加熱された際に大きな亀裂を発生し，構造材料としての利用は困難となる。また，EFGを用いたコンクリートの
大きな亀裂を発生し，構造材料としての利用は困難となる。また，EFG
大きな亀裂を発生し，構造材料としての利用は困難となる。また，EFG を用いたコンクリートのを用いたコンクリートの圧縮強度と弾性係数は，供試体の加熱温度（以下，加熱温度とする）500℃で大きく低下する 2)。そ圧縮強度と弾性係数は，供試体の加熱温度（以下，加熱温度とする）500℃で大きく低下する
圧縮強度と弾性係数は，供試体の加熱温度（以下，加熱温度とする）500℃で大きく低下する 2)2)。
。
のため，本実験では加熱温度の上限を500℃以上の600℃とし，加熱温度は100，200，400，500，
そのため，本実験では加熱温度の上限をそのため，本実験では加熱温度の上限を 500℃以上の
500℃以上の 600℃とし，加熱温度は600℃とし，加熱温度は 100，200，400，
100，200，400，
600℃とブランクとしての常温20℃とする。
500，600℃とブランクとしての常温
500，600℃とブランクとしての常温20℃とする。
20℃とする。
3．実験内容33. . 実
実験
験内
内容
容
7)
7の方法
))
3.1
破砕値試験
33.1.1破
破砕
砕値
値試
試験
験 7の
の方
方法
法
図－
2に破砕値試験の断面図を示す。破砕値試験はBS
812
Testingaggregates-Part
図－2
110：
図－2 に破砕値試験の断面図を示す。破砕値試験はに破砕値試験の断面図を示す。破砕値試験は BS
BS 812812 Testing
Testing aggregates-Part
aggregates-Part110：
110：
Methods for determination of aggregate crushing value（ACV）を参考にし，測定する。

表－3
コンクリートの調合表－3表－3 コンクリートの調合
コンクリートの調合
単位質量(kg/m
高性能
水セメント比 細骨材率
単位質量(kg/m33))
高性能AE
AE スランプ値
細骨材率
焼成時間
焼成時間 水セメント比
(W/C)
(s/a)
減水剤
(W/C)
(s/a)
減水剤 スランプ値
水
セメント
細骨材
水 セメント 細骨材 EFG
(h)
(cm)
(h)
(cm)
EFG (×C%)
(%)
(%)
(%)
(%) (W)(×C%)(S)(W) (C)
(C)
(S)
未焼成
1297
16.5
未焼成
1297
16.5
00
1265
17.0
1265
17.0
0.5
1262
19.0
0.5
1262
19.0
11
1247
18.5
1247
18.5
50
48.0
821
0.70
50
48.0 170
170 340340
821 1244
0.70
22
16.5
1244
16.5
88
1240
17.5
1240
17.5
12
1238
18.5
12
1238
18.5
24
1236
18.5
24
1236
18.5
33
－ 15 －

空気量
空気量
(%)
(%)
4.8
4.8
5.5
5.5
5.8
5.8
6.0
6.0
5.0
5.0
5.1
5.1
5.3
5.3
4.6
4.6

Methods for determination of aggregate
粗骨材をふるいで粒径10～14mmに選別し，
crushing value（ACV）を参考にし，測定
未焼成の粗骨材を105±5℃の乾燥機で4時間する。
乾燥させる。粗骨材を容器に移して粗骨材の粗骨材をふるいで粒径 10～14mm に選別
上にプランジャーを置き，荷重速度40kN/min
し，未焼成の粗骨材を 105±5℃の乾燥機でで400kNまで載荷する。載荷後，2.5mmのふ
4 時間乾燥させる。粗骨材を容器に移してるいを使用し通過した粗骨材の質量の全粗骨
粗骨材の上にプランジャーを置き，荷重速材の質量に対する割合を百分率で表し，2回
度 40kN/min で 400kN まで載荷する。載荷の測定結果の平均値を整数で表したものを破後，2.5mm のふるいを使用し通過した粗骨砕値とする。
材の質量の全粗骨材の質量に対する割合

表－4
表－4

項目
摘要
水準数
加熱温度 常温(20), 100, 200,400,500,
6
(℃)
600
焼成時間(h) 未焼成, 0, 0.5, 1, 2, 8, 12, 24
8と供試体内部における温度分布の不均一さにす。加熱にはプログラム機能付き電気炉をよる熱応力の影響を小さくするため，加熱速用いる。既往の研究 8)より，供試体の内外度は100℃/hとする。予備加熱は60℃で3時温度差と供試体内部における温度分布の間行う。また各加熱温度到達後，供試体内部
不均一さによる熱応力の影響を小さくすの温度を均一にするため，加熱温度を24時間るため，加熱速度は 100℃/h とする。予備載荷

粗骨材（EFG）

プランジャ

容器

を百分率で表し，2 回の測定結果の平均値
3.2 加熱方法
を整数で表したものを破砕値とする。
図－ 3に供試体の加熱方法の概要を示す。
加熱にはプログラム機能付き電気炉を用い3.2 加熱方法
8)る。既往の研究より，供試体の内外温度差
図－3 に供試体の加熱方法の概要を示

実験条件

実験条件

図－2 破砕値試験の断面図
破砕値試験の断面図
図－2

温度(℃)
目標加熱温度

予備加熱温度
60℃
常温
(20℃)

保持した後に，自然冷却を行う。
加熱は 60℃で 3 時間行う。また各加熱温

温度保持(24h)
自然冷却
加熱速度(100℃/h)
予備加熱(3h)
加熱速度(100℃/h)
時間(h)

図－3 供試体の加熱方法の概要
図－3
供試体の加熱方法の概要

度到達後，供試体内部の温度を均一にする
3.3ため，加熱温度を
加熱後供試体の外観の観察
24 時間保持した後に，自然冷却を行う。
加熱温度500℃および600℃で加熱した供試体を自然冷却し，常温まで冷ました供試体の外観を観察し，高温加熱による供試体の外観の変化を把握する。

3.3 加熱後供試体の外観の観察
加熱温度 500℃および 600℃で加熱した供試体を自然冷却し，常温まで冷ました供試体の外観を3.4 圧縮強度と弾性係数の測定
観察し，高温加熱による供試体の外観の変化を把握する。
JIS
A 1108：2018とJIS A 1149：2017に基づいて，アムスラー型万能圧縮試験機とコンプレッ
ソメータを用いて荷重と変位を測定し，圧縮強度と弾性係数を算出する。

3.4 圧縮強度と弾性係数の測定
加熱温度500℃における圧縮強度と弾性係数をそれぞれの常温時の値で除した値（以下，残存比
JISを算出する。圧縮強度残存比と弾性係数残存比により，コンクリートの圧縮強度と弾性係
A 1108：2018 と JIS A 1149：2017 に基づいて，アムスラー型万能圧縮試験機とコンプレッとする）
ソメータを用いて荷重と変位を測定し，圧縮強度と弾性係数を算出する。
数について，高温加熱による変化のみが比較できる。
加熱温度 500℃における圧縮強度と弾性係数をそれぞれの常温時の値で除した値（以下，残存比3.5とする）を算出する。圧縮強度残存比と弾性係数残存比により，コンクリートの圧縮強度と弾性係加熱後供試体のひび割れの評価について
数について，高温加熱による変化のみが比較できる。
焼成時間の違いが供試体内部のひび割れ量の変化に及ぼす影響を定量的に評価するために，既往の研究 9)を参考にして，蛍光エポキシ樹脂含浸法を行う。図－4に蛍光エポキシ樹脂含浸法による
3.5 加熱後供試体のひび割れの評価について
ひび割れ部分の判定方法を示す。
焼成時間の違いが供試体内部のひび割れ量の変化に及ぼす影響を定量的に評価するために，既往
加熱後の供試体に蛍光エポキシ樹脂を含浸させた後，蛍光エポキシ樹脂の硬化後に切断する。供
試体の切断面に，ブラックライトを照射しカメラで撮影する。撮影した写真を画像解析ソフト

4－ 16 －

ブラック
ライト照射

図－4

二値化
および
閾値処理

蛍光エポキシ樹脂含浸法によるひび割れ部分の判定方法
ブラック
二値化
ライト照射
および
閾値処理

の研究 9)を参考にして，蛍光エポキシ樹脂含

ブラック
二値化
表－5 焼成時間ごとの
EFG の破砕値
ライト照射
および浸法を行う。図－4 に蛍光エポキシ樹脂含浸
図－4
蛍光エポキシ樹脂含浸法によるひび割れ部分の判定方法
焼成時間
閾値処理
未焼成
0 0.5 1 2 8 12 24
法によるひび割れ部分の判定方法を示す。
(h)
図－4 蛍光エポキシ樹脂含浸法によるひび割れ部分の判定方法
破砕値(%) 22.3 22.6 22.9 21.6 21.7 20.8 20.7 20.4の研究 9)を参考にして，蛍光エポキシ樹脂含
加熱後の供試体に蛍光エポキシ樹脂を含
図－4 蛍光エポキシ樹脂含浸法によるひび割れ部分の判定方法
表－5焼成時間ごとの焼成時間ごとのEFGの破砕値
表－5
EFG の破砕値浸法を行う。図－4に蛍光エポキシ樹脂含浸（NIH製ImageJ）
で二値化し，各断面積中のひび浸させた後，
蛍光エポキシ樹脂の硬化後に切焼成時間
未焼成 0 0.5 1
2 8 12 24
9)を参考にして，蛍光エポキシ樹脂含2の研究法によるひび割れ部分の判定方法を示す。
(h)
割れ部が占める面積t[mm]を求める。tおよび供断する。供試体の切断面に，ブラックライトを照射しカメラで撮影する。撮影した写真を画像解析
表－5 焼成時間ごとの EFG の破砕値
破砕値(%) 22.3 22.6 22.9 21.6 21.72 20.8 20.7 20.4
浸法を行う。図－4に蛍光エポキシ樹脂含浸
2
加熱後の供試体に蛍光エポキシ樹脂を含試体の切断面の面積s[mm]を用いて，切断面の 焼成時間
ソフト（NIH
製 ImageJ）で二値化し，各断面積中のひび割れ部が占める面積t[mm ]を求める。t
未焼成 0 0.5 1
2 8 12 24
法によるひび割れ部分の判定方法を示す。
(h)
浸させた後，
蛍光エポキシ樹脂の硬化後に切および供試体の切断面の面積s[mm2]を用いて，切断面のひび割れ部の面積率 C[%]を式(1)で表す。
ひび割れ部の面積率C[%]を式(1)で表す。
破砕値(%) 22.3 22.6 22.9 21.6 21.7 20.8 20.7 20.4
加熱後の供試体に蛍光エポキシ樹脂を含断する。供試体の切断面に，ブラックライトを照射しカメラで撮影する。撮影した写真を画像解析
𝑡𝑡𝑡𝑡(1) (1)
𝐶𝐶𝐶𝐶蛍光エポキシ樹脂の硬化後に切= × 100
浸させた後，
ソフト（NIH
製𝑆𝑆𝑆𝑆 ImageJ）で二値化し，各断面積中のひび割れ部が占める面積t[mm2]を求める。t断する。供試体の切断面に，ブラックライトを照射しカメラで撮影する。撮影した写真を画像解析
および供試体の切断面の面積s[mm2]を用いて，切断面のひび割れ部の面積率 C[%]を式(1)で表す。
ひび割れの面積率
C により，焼成時間の違いが供試体内部のひび割れ量の変化に及ぼす影響を
ひび割れの面積率Cにより，焼成時間の違いが供試体内部のひび割れ量の変化に及ぼす影響を定ソフト（NIH 製 ImageJ）で二値化し，各断面積中のひび割れ部が占める面積t[mm2]を求める。t𝑡𝑡𝑡𝑡
定量的に評価することができる。
量的に評価することができる。
𝐶𝐶𝐶𝐶 = × 100(1)
𝑆𝑆𝑆𝑆および供試体の切断面の面積s[mm2]を用いて，切断面のひび割れ部の面積率 C[%]を式(1)で表す。

C により，焼成時間の違いが供試体内部のひび割れ量の変化に及ぼす影響を
44．実験結果. 実ひび割れの面積率
験結果 𝐶𝐶𝐶𝐶 = 𝑡𝑡𝑡𝑡 × 100
(1)
𝑆𝑆𝑆𝑆
44.1
.1定量的に評価することができる。
破破砕値試験の結果
砕値試験の結果
ひび割れの面積率
C により，焼成時間の違いが供試体内部のひび割れ量の変化に及ぼす影響を
表－5に焼成時間ごとのEFG の破砕値を示す。EFG の破砕値は，焼成時間が長いほど小さくな
表－5に焼成時間ごとのEFGの破砕値を示す。EFGの破砕値は，焼成時間が長いほど小さくな
定量的に評価することができる。
4. 実験結果
り，骨材強度が僅かに上昇すると考える。そのため，焼成時間が長くなることによる骨材の熱劣化
り，骨材強度が僅かに上昇すると考える。そのため，焼成時間が長くなることによる骨材の熱劣化
4.1 破砕値試験の結果の影響を考慮する必要はないと考える。
の影響を考慮する必要はないと考える。
4. 実
験結に焼成時間ごとの果表－5
EFG の破砕値を示す。EFG の破砕値は，焼成時間が長いほど小さくな.1加破
4.42り，骨材強度が僅かに上昇すると考える。そのため，焼成時間が長くなることによる骨材の熱劣化
熱砕
後値
供試
試験
体の
の結
外果
観の観察
4.2 加熱後供試体の外観の観察
表－5に加熱温度に焼成時間ごとのEFG 600℃で加熱後の供試体の外観を示す。
の破砕値を示す。EFG の破砕値は，焼成時間が長いほど小さくなの影響を考慮する必要はないと考える。
表－6500℃および表－6に加熱温度500℃および600℃で加熱後の供試体の外観を示す。
り，骨材強度が僅かに上昇すると考える。そのため，焼成時間が長くなることによる骨材の熱劣化
表－6 より，加熱温度 500℃では未焼成から焼成時間 1 時間まで，加熱温度 600℃では未焼成か
表－6より，加熱温度500℃では未焼成から焼成時間1時間まで，加熱温度600℃では未焼成からの影響を考慮する必要はないと考える。
4.2 加熱後2供時間までは供試体表面にひび割れが生じており，これ以降（焼成時間
試体の外観の観察
ら焼成時間
12 時間，24 時
焼成時間2時間までは供試体表面にひび割れが生じており，これ以降（焼成時間12時間，24時間の
表－6
に加熱温度
500℃および600℃で加熱後の供試体の外観を示す。
間の写真は省略する）では供試体表面にひび割れは見られない。このため，加熱後のコンクリート
写真は省略する）では供試体表面にひび割れは見られない。このため，加熱後のコンクリートの美4.2 表－6
加熱後より，加熱温度
供試体の外観の500℃では未焼成から焼成時間
観察
1なお，時間まで，加熱温度600℃では未焼成かの美観を考慮する場合，焼成時間は8 時間以上が望ましい。
供試体にひび割れが生じる場合，
表－6
加熱温度
500℃および600℃での加熱後の供試体の外観
表－6 に加熱温度
500℃および600℃で加熱後の供試体の外観を示す。
表－6500℃と比較して，いずれの焼成時間でも，大きなひび割れが生じる。
加熱温度500℃および600℃での加熱後の供試体の外観
ら焼成時間
2 時間までは供試体表面にひび割れが生じており，これ以降（焼成時間
12 時間，24 時
加熱温度
600℃は加熱温度
表－6 より，加熱温度 500℃では未焼成から焼成時間
1 EFG
時間まで，加熱温度600℃では未焼成か焼成時間(h)間の写真は省略する）では供試体表面にひび割れは見られない。このため，加熱後のコンクリート
ひび割れ量の変化の要因を調べるために，焼成時間ごとにの X 線回折を行った。表－7
に焼

ら焼成時間
2 時間までは供試体表面にひび割れが生じており，これ以降（焼成時間
12 時間，24時
0 8 時間以上が望ましい。
0.5
1 供試体にひび割れが生じる場合，
28
未焼成 焼成時間はの美観を考慮する場合，
なお，
成時間ごとの徐冷スラグの組成概算値を示す。
間の写真は省略する）では供試体表面にひび割れは見られない。このため，加熱後のコンクリート
加熱温度
600℃は加熱温度
500℃と比較して，いずれの焼成時間でも，大きなひび割れが生じる。
表－7より焼成時間
8 時間まで焼成時間が長いほどWustite が減少し，焼成時間 12 時間までの美観を考慮する場合，焼成時間は 8 時間以上が望ましい。なお，
ひび割れ量の変化の要因を調べるために，焼成時間ごとにEFG供試体にひび割れが生じる場合，の X 線回折を行った。表－7 に焼
500

加熱温度
600℃は加熱温度 500℃と比較して，いずれの焼成時間でも，大きなひび割れが生じる。
成時間ごとの徐冷スラグの組成概算値を示す。
加熱温度
ひび割れ量の変化の要因を調べるために，焼成時間ごとに
EFG の
X 線回折を行った。表－7に焼
表－7 より焼成時間 8 時間まで焼成時間が長いほどWustiteが減少し，焼成時間
12 時間まで
5(℃)
成時間ごとの徐冷スラグの組成概算値を示す。

表－7 より焼成時間
8 時間まで焼成時間が長いほど Wustite が減少し，焼成時間 12 時間まで
600
5

表－7
焼成時間 Wustite Magnetite Hematite(h)(FeO) (Fe3O4) (Fe2O3)5
徐冷スラグの組成概算値(wt%)
Magnesium－ 17 Iron－
Aluminum-Oxid(MgFeAlO4)

Gehlenite Kirschsteinite
Andradite(Ca2Al2SiO7) (CaFeSiO4) (Ca2Fe2(SiO4)3)

(℃)
600

表－7表－7
徐冷スラグの組成概算値(wt%)
徐冷スラグの組成概算値(wt%)
焼成時間 Wustite Magnetite Hematite(h)(FeO) (Fe3O4) (Fe2O3)
39
11
10
8
7
0
6
0

未焼成
0
0.5
1
2
8
12
24

0
20
21
24
24
27
30
26

0
21
21
21
22
22
19
26

Magnesium IronAluminum-Oxid(MgFeAlO4)
25
19
21
20
22
22
21
20

Gehlenite Kirschsteinite
Andradite(Ca2Al2SiO7) (CaFeSiO4) (Ca2Fe2(SiO4)3)
23
19
17
19
18
14
16
15

13
10
10
8
7
8
8
0

0
0
0
0
0
7
0
13

表－8表－8蛍光エポキシ樹脂含浸後の加熱後供試体の切断面
蛍光エポキシ樹脂含浸後の加熱後供試体の切断面
焼成時間(h)
未焼成

0

0.5

1

2

8

500
加熱温度
(℃)
600

観を考慮する場合，焼成時間は8時間以上が望ましい。なお，供試体にひび割れが生じる場合，加Magnetite が増加する。このことおよび表－2 から，焼成時間 8 時間以上では，骨材として用いる
熱温度600℃は加熱温度500℃と比較して，いずれの焼成時間でも，大きなひび割れが生じる。
前に EFG が予め十分に体積膨張するため，供試体表面に加熱によるひび割れが生じないと考える。
ひび割れ量の変化の要因を調べるために，焼成時間ごとにEFGのX線回折を行った。表－7に焼成
4.3 蛍光エポキシ樹脂含浸法
時間ごとの徐冷スラグの組成概算値を示す。
表－87より焼成時間に蛍光エポキシ樹脂含浸後の加熱後供試体の切断面を，図－5に切断面のひび割れ部の面
表－
8時間まで焼成時間が長いほどWustiteが減少し，焼成時間
12時間までMagnetiteが増加する。このことおよび表－2から，焼成時間8時間以上では，骨材として用いる前にEFGが予め十分に体積膨張するため，供試体表面に加熱によるひび割れが生じないと考える。
6

表－8 と図－5 より，供試体内部のひ表－8に蛍光エポキシ樹脂含浸後の加熱後供試
び 割 れ 量 は ， 加 熱 温 度 500 ℃ お よ び
体の切断面を，図－5に切断面のひび割れ部の面600℃ともに未焼成が最も多く，焼成時積率と焼成時間の関係を示す。
間 1 時間までは，焼成時間が長いほど少表－8と図－5より，供試体内部のひび割れ量なくなる。焼成時間 1 時間以上（焼成時は，加熱温度500℃および600℃ともに未焼成が間 12 時間，24 時間の写真は省略する）
最も多く，焼成時間1時間までは，焼成時間が長では加熱による供試体内部のひび割れ
いほど少なくなる。焼成時間1時間以上（焼成時
量の変化は少ない。加熱温度
600℃は，
間 12時間，24時間の写真は省略する）では加熱

切断面のひび割れ部の面積率

積率と焼成時間の関係を示す。
4.3 蛍光エポキシ樹脂含浸法

16.0
加熱温度500℃
500℃
600℃
加熱温度600℃

14.0
12.0
10.0
8.0
6.0
4.0
2.0
0.0

未焼成

0

0.5

1

2

8

焼成時間(h)
加熱温度 500℃と比較して，いずれの焼による供試体内部のひび割れ量の変化は少ない。
切断面のひび割れ部の面積率と焼成時間の関係
図－5図－5
切断面のひび割れ部の面積率と焼成時間の関係
成時間においてもひび割れ量が大きく
なる。

表－9

－ 18 －

焼成時間ごとの各加熱温度における圧縮

4.4 圧縮強度
未焼成

平均

加熱温度(℃)
常温 100 200 400 500
42.30 40.14 44.16 30.98 6.27

600
3.14

切断面のひび割

間 1 時間までは，焼成時間が長いほど少なくなる。焼成時間 1 時間以上（焼成時間 12 時間，24 時間の写真は省略する）
では加熱による供試体内部のひび割れ

8.0
6.0
4.0
2.0

0.0
加熱温度600℃は，加熱温度500℃と比較して，いずれの焼成時間においてもひび割れ量が大きく量の変化は少ない。加熱温度 600℃は，
未焼成 0
0.5
1
2
8
焼成時間(h)なる。
加熱温度 500℃と比較して，いずれの焼図－5 切断面のひび割れ部の面積率と焼成時間の関係
成時間においてもひび割れ量が大きくなる。
4.4 圧縮強度

表－9にEFGの焼成時間ごとの各加熱温度に

表－9
焼成時間ごとの各加熱温度における圧縮表－9 焼成時間ごとの各加熱温度における圧縮強度

加熱温度(℃)
常温 100 200 400 500 600
4.4 圧縮強度
おける圧縮強度を，図－6にEFGの各焼成時間
平均 42.30 40.14 44.16 30.98 6.27 3.14
未焼成
変動係数0.059 0.018 0.041 0.007 0.036 0.113
表－9 に EFG の焼成時間ごとの各加における圧縮強度残存比と加熱温度の関係を示
平均 42.87 39.69 35.55 28.23 16.19 6.160変動係数 0.055 0.025 0.020 0.032 0.219 0.018
す。 熱温度における圧縮強度を，図－6 に
平均 44.53 39.15 37.75 28.33 18.81 7.74
0.5
EFG の各焼成時間における圧縮強度残変動係数 0.015 0.027 0.030 0.026 0.019 0.026
表－9より，常温時において焼成時間による平均 44.11 40.92 36.34 27.25 19.75 11.66
存比と加熱温度の関係を示す。
1
焼成
圧縮強度の差は小さい。加熱温度が高くなるに変動係数 0.027 0.010 0.023 0.039 0.091 0.004
時間
平均 44.38 40.60 38.84 28.70 24.01 11.32
表－9 より，常温時において焼成時間(h)2
つれて，およそ圧縮強度は低下傾向にあるが，変動係数 0.005 0.017 0.003 0.038 0.052 0.061
による圧縮強度の差は小さい。加熱温度
平均 41.25 41.24 39.12 28.70 23.67 15.45
特に未焼成では加熱温度500℃から急激に圧縮
8
変動係数 0.003 0.004 0.009 0.015 0.063 0.025が高くなるにつれて，およそ圧縮強度は
平均 40.98 34.19 38.76 29.11 23.67 15.20
強度が低下する。加熱温度500℃以上における
12
変動係数
0.031 0.008 0.010 0.007 0.052 0.028
低下傾向にあるが，特に未焼成では加熱
圧縮強度の低下は焼成時間が長いほど低下量が
平均 43.64 34.85 38.46 27.82 23.29 15.5424変動係数 0.016 0.043 0.011 0.034 0.031 0.005
温度 500℃から急激に圧縮強度が低下
小さくなる（圧縮強度が高くなる）。加熱温度 *供試体は各条件で 3 体とする。ただし加熱温度 600℃およびする。加熱温度 500℃以上における圧縮
供試体の破損または異常な値が見られる場合、2 体とした。

圧縮強度残存比

500℃においては焼成時間2時間以上，加熱温強度の低下は焼成時間が長いほど低下
度600℃においては焼成時間8時間以上で低下
間 2 時間以上では圧縮強度残存比に大量が小さくなる（圧縮強度が高くなる）。加熱温度 500℃においては焼成時間
2 時間以上，加熱温
未焼成
0.5h
2h
12h
量の変化が小さい。ここで，表－2より焼成時きな差は見られない。加熱温度 600℃で
0h
1h
8h
24h
度 600℃においては焼成時間 8 時間以上で低下量の変化が小さい。ここで，表－2 より焼成時間が1.2
間が長いほどEFGの表乾密度が小さくなっては，焼成時間 0 時間で 1 割程度となり，長いほど EFG の表乾密度が小さくなっており，表－7 より焼成時間が長いほど Wustite が
1.0
おり，表－
焼成時間7より焼成時間が長いほどWustite
8 時間以上で 4 割程度となる。
Magnetite に変化している。これにより，加熱温度 500℃では焼成時間 2 時間以上，加熱温度 600℃
0.8がMagnetiteに変化している。これにより，加焼成時間 8 時間以上では圧縮強度残存では焼成時間 8 時間以上において，EFG が骨材として用いる前に予め十分に膨張することによっ0.6
熱温度500℃では焼成時間2時間以上，加熱温比に大きな差は見られない。
て，供試体加熱時における供試体内部での EFG の膨張が少なくなったと考える。
0.4
以上より，加熱温度
度 600℃ で は 焼 成 時 間 8500℃において焼時 間 以 上 に お い て，
加熱温度 400℃以上では，いずれの焼成時間においても，加熱温度が高くなるほど圧縮強度が低0.2
成時間 2 時間以上，加熱温度 600℃におEFGが骨材として用いる前に予め十分に膨張下する。これは， EFG の体積膨張による供試体のひび割れの影響だけでなく，加熱によるセメン
いて焼成時間 8 時間以上で圧縮強度残0.0
することによって，供試体加熱時における供試
0
100
200
300
400
500
600
トペーストの劣化の影響によると考える。
加熱温度(℃)
存比に大きな差は見られないため，焼成
体内部でのEFGの膨張が少なくなったと考え
図－6 より，加熱温度 500℃において未焼成では圧縮強度残存比は 2 割程度まで低下し，加熱温
図－6
圧縮強度残存比と加熱温度の関係
図－6 圧縮強度残存比と加熱温度の関係
時間は 8 時間以上が望ましい。
る。
度 600℃において 1 割程度となる。加熱温度 500℃では，焼成時間 2 時間まで，加熱温度 600℃で
表－10 焼成時間ごとの各加熱温度における弾性加熱温度400℃以上では，いずれの焼成時間においても，加熱温度が高くなるほど圧縮強度が低は，焼成時間 8 時間まで焼成時間が長いほど圧縮強度残存比が大きくなる。加熱温度500℃では，4.5 弾性係数 EFGの体積膨張による供試体のひび割れの影響だけでなく，加熱によるセメント
加熱温度(℃)
下する。これは，
圧縮強度残存比は焼成時間 0 時間で 4 割程度となり，焼成時間 2 時間で 6 割程度となる。焼成時
常温 100 200 400 500 600
表－10 に EFG の焼成時間ごとの各加平均 36.40 28.90 23.07 12.33 0.25 0.10
ペーストの劣化の影響によると考える。
未焼成

変動係数 0.003 0.056 0.012 0.146 0.200 0.000
熱温度における弾性係数を，図－7 に
図－6より，加熱温度500℃において未焼成では圧縮強度残存比は2割程度まで低下し，加熱温度
平均 32.40 26.53 20.83 12.10 2.70 0.50
7 0
変動係数 0.004 0.037 0.012 0.036 0.370 0.000
EFG の各焼成時間における弾性係数残600℃において1割程度となる。加熱温度500℃では，焼成時間2時間まで，加熱温度600℃では，
平均 31.30 27.75 20.00 12.67 3.65 0.80
0.5
存比と加熱温度の関係を示す。
変動係数 0.003 0.004 0.018 0.039 0.041 0.125
焼成時間8時間まで焼成時間が長いほど圧縮強度残存比が大きくなる。加熱温度500℃では，圧縮
平均 32.67 27.93 20.10 12.00 4.10 1.35
表－10 より，
常温時において弾性係数
1
焼成
変動係数 0.033 0.022 0.032 0.069 0.049 0.037
強度残存比は焼成時間0時間で4割程度となり，焼成時間2時間で6割程度となる。焼成時間2時間時間
平均 33.35 27.20 19.95 13.63 5.60 1.15に大きな差はない。焼成時間が弾性係数(h)2以上では圧縮強度残存比に大きな差は見られない。加熱温度600℃では，焼成時間0時間で1割程度
変動係数 0.026 0.006 0.018 0.065 0.116 0.043に与える影響は小さいと考える。また，
平均 34.20 28.13 20.87 12.50 7.37 2.358となり，焼成時間8時間以上で4割程度となる。焼成時間8時間以上では圧縮強度残存比に大きな差変動係数 0.025 0.023 0.022 0.068 0.117 0.021
各焼成時間において，加熱温度が高いほ
平均 33.47 28.07 20.47 13.07 7.10 2.20は見られない。
12
変動係数0.021 0.006 0.037 0.095 0.144 0.000
ど弾性係数は低下する。加熱温度 400℃
平均 33.50 27.77 20.80 12.47 6.53 2.20
以上より，加熱温度500℃において焼成時間2時間以上，加熱温度600℃において焼成時間8時間24変動係数 0.027 0.015 0.034 0.025 0.069 0.000までは焼成時間の違いによる弾性係数の違いは見られない。加熱温度 500℃において，焼成時間 8 時間までは，焼成時*供試体は各条件で 3 体とする。ただし加熱温度 600℃および供試体の破損または異常な値が見られる場合、2 体とした。

－ 19 －
未焼成
0h

間が長いほど弾性係数は高くなり，焼成
1.2

0.5h
1h

2h
8h

12h
24h

成時間 2 時間以上，加熱温度 600℃にお成時間 2 時間以上，加熱温度 600℃において焼成時間 8 時間以上で圧縮強度残いて焼成時間 8 時間以上で圧縮強度残存比に大きな差は見られないため，焼成存比に大きな差は見られないため，焼成時間は 8 時間以上が望ましい。
時間は 8 時間以上が望ましい。

0.2
0.2
0.0
0.00
0

図－6
図－6

100
100

200
200

300

400

500

600

300
400
500
600
加熱温度(℃)
加熱温度(℃)
圧縮強度残存比と加熱温度の関係
圧縮強度残存比と加熱温度の関係

弾性係数残存比
弾性係数残存比表－10 焼成時間ごとの各加熱温度における弾性
焼成時間ごとの各加熱温度における弾性係数以上で圧縮強度残存比に大きな差は見られない 表－10
表－10
焼成時間ごとの各加熱温度における弾性
4.5 弾性係数
加熱温度(℃)
ため，焼成時間は8時間以上が望ましい。
4.5 弾性係数
常温 100 加熱温度(℃)
200 400 500 600
表－10 に EFG の焼成時間ごとの各加
常温 28.90
100 23.07
200 12.33
400 0.25
500 0.10600
平均 36.40
表－10 に EFG の焼成時間ごとの各加
未焼成 平均 36.40 28.90 23.07 12.33 0.25 0.10
変動係数
0.003
0.056
0.012
0.146
0.200
0.000
未焼成
熱温度における弾性係数を，図－7 に
変動係数
平均 0.003
32.40 0.056
26.53 0.012
20.83 0.146
12.10 0.200
2.70 0.000
0.50に
4.5熱温度における弾性係数を，図－7
弾性係数
0
平均
32.40
26.53
20.83
12.10
2.70 0.000
0.50
変動係数
0.004
0.037
0.012
0.036
0.370
EFG の各焼成時間における弾性係数残0
変動係数
EFG の各焼成時間における弾性係数残表－10にEFGの焼成時間ごとの各加熱温度
平均 0.004
31.30 0.037
27.75 0.012
20.00 0.036
12.67 0.370
3.65 0.000
0.80
0.5
平均 31.30
3.65 0.125
0.80
存比と加熱温度の関係を示す。
変動係数0.003 27.75
0.004 20.00
0.018 12.67
0.039 0.041
0.5
存比と加熱温度の関係を示す。
変動係数における弾性係数を，図－7にEFGの各焼成時
平均 0.003
32.67 0.004
27.93 0.018
20.10 0.039
12.00 0.041
4.10 0.125
1.35
表－10 より，
常温時において弾性係数1
焼成
平均 32.67
27.93
20.10
12.00
4.10 0.037
1.35
変動係数
0.033
0.022
0.032
0.069
0.049
表－10
より，
常温時において弾性係数1
時間間における弾性係数残存比と加熱温度の関係を 焼成
変動係数
0.033
0.022
0.032
0.069
0.049
0.037
平均
33.35
27.20
19.95
13.63
5.60
1.15
に大きな差はない。焼成時間が弾性係数
時間(h)2
平均 33.35
27.20
19.95
13.63
5.60 0.043
1.15に大きな差はない。
焼成時間が弾性係数
変動係数
0.026
0.006
0.018
0.065
0.116
(h)
2
示す。
変動係数
0.026
0.006
0.018
0.065
0.116
0.043
に与える影響は小さいと考える。また，
平均 34.20 28.13 20.87 12.50 7.37 2.35
8に与える影響は小さいと考える。また，
平均 34.20
7.37 0.021
2.35
変動係数
0.025 28.13
0.023 20.87
0.022 12.50
0.068 0.117
表－10より，常温時において弾性係数に大8各焼成時間において，加熱温度が高いほ
変動係数
0.025
0.023
0.022
0.068
0.117
0.021
平均 33.47 28.07 20.47 13.07 7.10 2.20
各焼成時間において，加熱温度が高いほ12
平均 33.47 28.07 20.47 13.07 7.10 2.20
きな差はない。焼成時間が弾性係数に与える影
12 変動係数 0.021 0.006 0.037 0.095 0.144 0.000
ど弾性係数は低下する。加熱温度 400℃
変動係数
平均 0.021
33.50 0.006
27.77 0.037
20.80 0.095
12.47 0.144
6.53 0.0002.20
ど弾性係数は低下する。加熱温度 400℃
24
響は小さいと考える。また，各焼成時間におい
平均
33.50
27.77
20.80
12.47
6.53 0.000
2.20
変動係数
0.027
0.015
0.034
0.025
0.069
までは焼成時間の違いによる弾性係数
24
変動係数0.027 0.015 0.034 0.025 600℃および0.069 0.000までは焼成時間の違いによる弾性係数*供試体は各条件で3 体とする。ただし加熱温度て，加熱温度が高いほど弾性係数は低下する。
*供試体は各条件で3 体とする。ただし加熱温度 体とした。
600℃およびの違いは見られない。加熱温度 500℃に供試体の破損または異常な値が見られる場合、2の違いは見られない。加熱温度 500℃に供試体の破損または異常な値が見られる場合、2 体とした。
加熱温度400℃までは焼成時間の違いによる弾
おいて，焼成時間 8 時間までは，焼成時
おいて，焼成時間 8 時間までは，焼成時
未焼成
0.5h
2h
12h
性係数の違いは見られない。加熱温度500℃に間が長いほど弾性係数は高くなり，焼成
未焼成
0.5h
2h
12h
0h
1h
8h
24h
間が長いほど弾性係数は高くなり，焼成
0h
1h
8h
24h
1.2
おいて，焼成時間8時間までは，焼成時間が長時間 8 時間以降では，弾性係数は同程度
1.2
時間 8 時間以降では，弾性係数は同程度
1.0
いほど弾性係数は高くなり，焼成時間8時間以となる。また，加熱温度 600℃では，い1.0となる。また，加熱温度 600℃では，い0.8
降では，弾性係数は同程度となる。また，加熱
ずれの焼成時間においても，弾性係数に0.8
ずれの焼成時間においても，弾性係数に0.6
温度600℃では，いずれの焼成時間において大きな差は見られない。
0.6
大きな差は見られない。
図－7 より，弾性係数残存比で確認す
も，弾性係数に大きな差は見られない。
0.4
図－7 より，弾性係数残存比で確認す
0.4
ると，加熱温度 500℃における各焼成時
図－7より，弾性係数残存比で確認すると，
0.2
ると，加熱温度 500℃における各焼成時
0.2間の違いによる弾性係数の違いが，より
加熱温度500℃における各焼成時間の違いによ
0.0
間の違いによる弾性係数の違いが，より
100
200
300
400
500
600
0.00
0
100
200加熱温度(℃)
300
400
500
600
明確となる。いずれの焼成時間においてる弾性係数の違いが，より明確となる。いずれ明確となる。いずれの焼成時間において加熱温度(℃)
図－7 弾性係数残存比と加熱温度の関係
も加熱温度が高いほど弾性係数残存比の焼成時間においても加熱温度が高いほど弾性
図－7図－7弾性係数残存比と加熱温度の関係
弾性係数残存比と加熱温度の関係
も加熱温度が高いほど弾性係数残存比は低下する。
係数残存比は低下する。
は低下する。
以上より，加熱温度 500℃において焼成時間 8 時間以上で弾性係数残存比に大きな差は見られな
以上より，加熱温度500℃において焼成時間8時間以上で弾性係数残存比に大きな差は見られな
以上より，加熱温度 500℃において焼成時間 8 時間以上で弾性係数残存比に大きな差は見られな
いため，焼成時間は8 時間以上が望ましい。
いため，焼成時間は8時間以上が望ましい。
いため，焼成時間は 8 時間以上が望ましい。

8
8

5．まとめ
本研究の範囲内で以下のことが分かった。

1） EFGの破砕値は，焼成時間が長いほど小さくなるため，焼成時間が長くなることによる骨材の熱劣化の影響を考慮する必要はない。
2） 加熱温度600℃では未焼成から焼成時間2時間までは供試体にひび割れが生じるため，加熱後のコンクリートの美観を考慮する場合，焼成時間は8時間以上が望ましい。
3） 焼成時間8時間以上では，骨材として用いる前にEFGが予め十分に体積膨張するため，供試
体表面に加熱によるひび割れが生じないと考える。
4） 焼
 成時間1時間以上では加熱による供試体内部のひび割れ量の変化は少ない。
5） 加熱温度600℃において焼成時間8時間以上で圧縮強度残存比に大きな差は見られないため，焼成時間は8時間以上が望ましい。

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6） 加熱温度500℃において焼成時間8時間以上で弾性係数残存比に大きな差は見られないため，焼成時間は8時間以上が望ましい。
謝辞
混和剤は株式会社竹本油脂に，EFGは株式会社星野産商にご提供いただきました。謝意を表します。
参考文献
1） 土木学会：電気炉酸化スラグ骨材を用いたコンクリートの設計・施工指針(案) , 2003.3
2） 横 田太志, 伊藤洋介, 河辺伸二, 横井奨：粗骨材に電気炉酸化スラグを用いたコンクリートの高温加熱後の力学的特性，コンクリート工学年次論文集, Vol.43, No.1, pp.311-316, 2021.7
3） 伊藤洋介, 河辺伸二, 横井奨, 横田太志：電気炉酸化スラグ粗骨材と細骨材を用いたコンク
リートの高温加熱後の力学的特性, コンクリート工学年次論文集, Vol.43, No.1, pp.317-322,
2021.74） 伊 藤洋介, 河辺伸二, 古市奈々, 横田太志：焼成後の電気炉酸化スラグ粗骨材を用いたコンク
リートの力学的特性，コンクリート工学年次論文集, Vol.44, No.1, pp.274-279, 2022.7
5） 横田太志, 伊藤洋介, 河辺伸二, 古市奈々, 山元明日香：焼成した電気炉酸化スラグ粗骨材を用いたコンクリートの高温加熱後の力学的特性について, 日本建築学会東海支部研究報告集,
Vol.60, No.1, pp.45-48, 2022.2
6） 原 田有：高熱を受けたコンクリートの強度と弾性の変化（第3報，強度と弾性の自然回復）,
日本建築学会論文報告集, Vol.56, pp.1-7, 1957.6
7） 鶴田浩章, 松下博通, 陶佳宏：粗骨材の破砕値が及ぼす高強度コンクリートの圧縮強度への影響, コンクリート工学年次論文集, Vol.20, No.2, pp.991-996, 1998.6
8） 河辺伸二, 岡田和寿, 滝本憲太：再生骨材を用いたコンクリートの高温加熱後の力学的特性,
コンクリート工学年次論文集, Vol.29, No.1, pp.783-788, 2007.79） 岩 城圭介, 加藤淳司, 平間昭信, 塩谷智基：微視的断面観察による酸劣化したコンクリートの
微細構造の評価, コンクリート工学年次論文集, Vol.26, No.1,pp.999-1004, 2004.7

本報告書はコンクリート工学年次論文集Vol.45に掲載した論文を一部加筆・修正したものである。

－ 21 －