ふさぎ板を有する柱 RC・梁 S 造内部柱梁接合部の外部パネルのせん断終局耐力（その 1）応力伝達に及ぼすふさぎ板の効果
南浦214-130

康一朗

序
本研究は，柱を鉄筋コンクリート（以下，RC という）トを有する N-Br 及び N-BrT 試験体は，変形の増大に伴造，梁を鉄骨（以下，S という）造とする梁貫通形式内が観察された。N-Br 試験体は，N-BrT 試験体に比べて，部柱梁接合部において，ふさぎ板が内部パネルから外部接合部隅角部における外部コンクリートの圧壊が顕著で

1.

い，外部コンクリートに対するふさぎ板の顕著な抜出しパネル（以下，内-外間という）への応力伝達に及ぼす効果を実験的に検討する。
実験計画
図 1 に実験変数を示す。ふさぎ板が接合部の内-外間応

250161625016正載荷
負載荷
b Q = ( b Q 1 + b Q 2 )/29

A-A 断 面 B-B 断 面

上下面にスリット（高さ 25 mm）が設けられ，S 梁フラBいずれの試験体も形状寸法，RC 柱の配筋及び S 梁のデ475-外間応力伝達に寄与する効果を調べる。
12-D16(SD390)

bQ1100100100

401220040 40

A100100 10030040 140

D124-D6@60(SD295A)

C-C 断 面ィテールは同じである。S 梁断面の公称寸法は BH-250×100×9×16（SM490A），RC 柱は断面が 300×300 mm，16bQ2において，直交梁の幅を除いた領域にスリット（厚さ 5図 2 に試験体の形状寸法，断面及び配筋詳細を示す。

CADために，内部パネルとそれより外側の外部パネルとの間mm）が設けられ，S 梁の回転に伴うふさぎ板の挙動が内C

40 40
40 140 40300

らに，N-BrT 試験体は，内-外間のねじり抵抗を除去する

B
2,250900

ンジ幅内の内部パネルの支圧抵抗が除去されている。さ47512

接合端のコンクートが接触しないように，S 梁フランジ

20010016及び N-BrT 試験体は，S 梁フランジ上下面と RC 柱部材475が計画された。標準試験体（N 試験体）に対して，N-Br100200

力伝達に及ぼす影響を検討するために，計 3 体の試験体

2,250900

200162.

47512PL2.3(SS400)

D-D 断 面図2

試験体詳細

主筋が 12-D16（SD390）である。接合部は，ふさぎ板を表1PL2.3（SS400）とし，内部パネルのせん断降伏が先行しないように設計されている。表 1 に使用材料の力学的特性を示す。
し，S 梁両端に正負漸増繰返し載荷を行うものである。
なお，RC 柱に有意な軸力は負荷されていない。
3.

ヤング係数

降伏強度

引張強さ

Esσyσu52823442.16×10 5387542537553153465185462650

1.67×10 5384506

ヤング係数

圧縮強度sB

割裂強度

Ec

コンクリート

1.50×10 422.22.26

N 試験体

N-Br 試 験 体

材料
ふさぎ板

実験は，図 2 に示すように，RC 柱両端をピン支点と実験結果
図 3 に各試験体の最終破壊状況を示す。スリットが設けられていない N 試験体は，部材変形角 R = 0.01 rad. 時に S 梁フランジ上下面及び外部パネルにおける部材接合端のコンクリートの圧壊が顕著であった。一方，スリッ使用材料の力学的特性

N/mm 2

梁ウェブ
梁フランジ
支圧板
主筋帯筋

PL2.3(SS400)
PL9(SM490A)
PL16(SM490A)
PL12(SM490A)
D16(SD390)
D6(SD295A)
N/mm2

材料

2.04×10

2.10×102.141×10
1.90×10Ft:スリット

N 試験体N-Br 試 験 体

図1

実験 変数

N-BrT 試 験 体

図3N-BrT 試 験 体

最終破壊状況

100b Q (kN)l・80

凡例・bQ1：柱・梁部材から作用する力(圧縮力)・・b2bQ2



b 1・・60：抵抗要素のせん断力
ふさぎ板S梁4020

N-BrT 試験体

N-Br 試験体

N 試験体

R (rad.)000.010.02 0.03 0.04 0.05
図 4 履歴曲線の包絡線

0.060.1

S 上フランジ

支圧板 直交梁

コンクリートのねじり抵抗tb (%)(b)

側面ふさぎ板の効果

直交梁のねじり抵抗

内部
パネル

0.05
AF3AF4AF3・-0.10.1・
BF3・

tb (%)BF4BF40

S 下フランジ

ふさぎ板のせん断ひずみ度分布1/25のせん断強度に依存し，全断面の引張抵抗は期待できな1/201/20

いと推察される。しかしながら，一般の接合部ディテー-0.4

ロゼットゲージ-0.8あった。

せん断抵抗及びふさぎ板のせん断抵抗によって決定される 1) が，S 梁の回転に伴う内-外間のコンクリート及び直0B cp (%)
1/100
1/50  y
1/100
1/100 - y
1/33
1/50:1/50
N 試験体
1/25:1/33
N-Br 試験体:1/33
N-BrT 試験体
1/20
1/250.4

図6構を模式的に示す。外部パネルのせん断終局耐力は，図7(a)に示す内-外間応力伝達に伴い，外部コンクリートの直交梁0.8A

内-外間応力伝達に及ぼすふさぎ板の効果
図 7 に内部接合部における外部パネルのせん断抵抗機-0.1

直交フランジの軸ひずみ度分布（N-Br 試験体）
ふさぎ板

外部パネルのせん断抵抗機構

は y の半分程度である。
4.

-0.05

S梁(a)内-外間応力伝達

図70.05
BF3

図5ふさぎ板

外部パネル

ふさぎ板

AB

AF4-0.05・

直交梁

0支圧板

交梁のねじり耐力によって支配されると考えられる。一方，図 7(b) に示すように，接合部側面側のふさぎ板は，せん断摩擦として内-外間のねじり耐力を向上させる効果を有するが，本実験結果より，その効果はふさぎ板にルにおいて，直交梁のねじり耐力は非常に大きくなるこ

図 4 に各試験体の正載荷時における履歴曲線の包絡線とから，外部パネルのせん断終局耐力は，内-外間応力伝を示す。縦軸は S 梁両端に負荷された荷重の平均値 bQ，達機構による耐力に支配されず，コンクリート圧縮束に横軸は部材変位角 R である。スリットを有する N-Br 及よる耐力及び接合部せん断面側のふさぎ板のせん断耐力

び N-BrT 試験体の最大荷重及び最大荷重発揮時の部材変に支配されると考えられる。ただし，ふさぎ板のせん断形角は，N 試験体に比べて小さくなっている。

抵抗は，ふさぎ板が取り付く位置の直交梁断面のねじり

図 5 は，N-Br 試験体を代表して，直交梁の S 梁側端部挙動によって引き起こされることから，直交梁に支圧板の正載荷時における軸ひずみ度分布を示したものである。

が設けられる場合，そのねじり挙動は拘束され，剛体に縦軸は軸ひずみ度 tb，横軸はゲージ位置である。直交梁近い回転が卓越する。したがって，直交梁に支圧板が設は，S 梁の回転に伴って直交フランジに直接伝達されるけられる場合の外部パネルのせん断終局耐力に寄与する面内せん断力により，ねじり挙動していることがわかる。

ふさぎ板の効果は小さくなると考えられる。

図 6 に各試験体の最大荷重時（正載荷時）におけるふ5.

結語

さぎ板のせん断ひずみ度分布を示す。縦軸はふさぎ板の本研究の結果，柱 RC・梁 S 造内部柱梁接合部の内-外せん断ひずみ度 cp，横軸はゲージ貼付位置である。各試間応力伝達に及ぼすふさぎ板の効果が明らかにされた。

験体とも，接合部せん断面側よりも側面側のふさぎ板にふさぎ板はせん断降伏ひずみ度 y に達している。一方，

参考文献
1) 坂口昇，富永博夫，村井義則，高瀬雄一：鉄筋コンクリート柱と鉄骨梁接合部の耐力及び変形，コンクリート工学年次論文報
告集，第 9 巻，2 号，pp.211-216，1987

各試験体とも，接合部せん断面側のふさぎ板に生じる cp（馬場研究室）

生じる cp が卓越し，特に，N-BrT 試験体では，側面側の