スランプフローで管理する普通コンクリートのフレッシュ性状と硬化物性に関する報告○野崎 慎一＊1 岩本 浩二＊1 西 晶弘＊1 島本 聡＊1 平田 孝博＊1

要旨：JIS A 5308 の改正に伴い，新たに規定された普通コンクリート区分におけるスランプフローで管理されるコンクリートについて，基礎データの収集，基礎配（調）合案の策定を目的として実機実験を行い性状の確認を行った。その結果，単位水量 175kg/m3 と 185kg/m3 との性状違いや高性能 AE 減水剤の種類が相違しても同等の性状であると判断できた。目的や施工条件に応じて，配（調）合を決定し，適材適所に使い分け使用されることを期待する。
キーワード：高流動コンクリート，増粘剤一液タイプ，スランプフロー，JIS A 5308 標準化，J リン
グフロー，円筒貫入試験
１．はじめに第 21 回生コン技術大会にて論文発表 1)を行った内容に，今回新たに追加実機実験を行いその内容を発展させることとした。その背景は， 2021 年 12 月に，日本建築学会「高流動コンクリートの材料・配（調）合・製造・施工指針」2)（以下，高流動指針という）の改定が行われ，同高流動指針の主な内容に，「単位水量は，原則として 185 kg/m3 以下とする」という指針が示されたことを勘案し，より広範囲の確認が必要と考えたからである。
第 21 回生コン技術大会にて既報の，単位水量 175 kg/m3 と高性能 AE 減水剤増粘剤一液タイプ（以下,VSP という）の組合せ（以下,175VSP という）の実験結果に，新たに単位水量 185 kg/m3 と高性能 AE 減水剤（以下，SP という）の組合せ（以下,185SP という）を追加し，これまでの実験結果と併せて報告する。
２．実験概要大阪兵庫生コンクリート工業組合(以下，工組という)の組合員工場で採用されている代表的な使用材料を，骨材の種類，産地の違いによる差異を併せて確認できるように実施することとした。
実機実験は,工組傘下 8 工場を選定し，室内試し練りで得られた単位粗骨材かさ容積を用いて，3シーズン（夏期・標準期・冬期）毎に実機にて 1.5 ㎥を 2 バッチ製造し 3 ㎥を試料とした。8 工場で48 バッチ製造を行い，諸条件をできるだけ工場間の差をなくすように努め，夏期についてはアジテータ車を直射日光のあたる場所で待機させた。全シーズンにおいてフレッシュコンクリートの経時変化を確認するため 30 分ごとの 120 分まで，各種試験を実施することとした。
今回，追加実験として 2 シーズン（夏期・標準期）を実機にて 2 工場で 8 バッチ製造を行った。
なお，185SP の夏期のみ，高性能 AE 減水剤は遅延形を使用した。
＊1 大阪兵庫生コンクリート工業組合

表－1 実機実験配（調）合(1) 実験配（調）合室内実験により，表－1 に示す実機実験の工場名調合配（調）合を決定した。セメントは普通ポルA

27-45-20N

B27-45-20N

トランドセメント，練混ぜ水については一般

C33-50-20N

的に使用されている上澄水を上水道水・地下D

33-50-20N

E36-55-20N水などと混合して使用した。なお，セメントの種類違いの実験については，今後の課題とすることとした。

添加率（ C×％）
単位粗骨材
単位 水量 高性能AE
W/C
33減水剤
（％） かさ容積 (L/m ) (kg/m )夏期 標準期 冬期
5447

560

1.275

1.400

1.175

540

1.800

1.500

1.350

550

1.050

0.850

0.800

530

1.500

1.075

1.050

1.450

1.450

1.050

570

2.575

1.650

1.400

520

1.600

1.450

1.350

540

1.600

1.350

1.250

1.000

0.850

－

1.650

1.500

－

175

545

44

F

36-55-20N

G

40-60-20N

H

40-60-20N

A

27-45-20N

54560

G40-60-20N

40520

40VSP185

SP(2) 実機実験
表－2 に実機実験で使用した主な骨材物性を，表－3 に実機実験における目標品質を示す。スランプフローはシーズン毎に経時変化の違いが見込まれるため，練上がりスランプフロー目標値の検証も実施することとした。また，夏期の実験においては，練上がりスランプフローの目標値を設計値の許表－2 使用骨材物性
山砂

JY

D

表乾密度(g/㎤)
2.56

1.41.69

海砂

KT

B・F

2.58

1.11.27

骨材の種類

産地記号

使用工場

微粒分量
(%)

吸水率(%)

砕砂

TK

D ・H

2.65

4.51.59

石灰砕砂

TKM

A ・C・G

2.68

4.70.56

砕石1505TKD

2.68

0.10.85

砕石2010

TK

D

2.68

0.10.71

石灰砕石2005

TKM

A・C・E

2.70

0.70.26

容範囲上限に設定し，スランプフローの変化量を把握するとともに材料分離抵抗性が

表－3 目標品質失われていないか確認することとした。また，打ち重ね時間間隔の限度を把握するためにコンクリートの凝結試験を，高流動コ試験項目

空気量慮し，ブリーディング試験および沈降量試

コンクリート温度

験を実施することとした。
Jリングフロー試験の確認を，目視による確認のほか，J リング

標準期

冬期

45,50,55cm：設計値±7.5cm
60cm：設計値±10cm

スランプフローンクリートが CFT 造に採用されることも考表－4 に試験項目を示す。材料分離の有無

目標品質
夏期

4.5%±1.5
30℃以上

15℃超25℃以下

15℃以下

PJ値
500mm：60mm以下，550mm：50mm以下
600mm：40mm以下
ブロッキング値 : 75mm以下

フロー試験と円筒貫入試験を実施し，材料円筒貫入試験

40mm以下分離抵抗性の定量的な判定が可能であるか

コンクリートの凝結試験

貫入抵抗値が20.1,0.5,1.0N/mm に達する時間を測定

ブリーディング試験

0.3cm /cm 以下

沈降量試験

2.0mm以下を検証した。
３．実機実験のフレッシュ性状結果(1) 経過時間とスランプフローの関係
図－1 に，経過時間とスランプフローの関係をシーズン毎に示す。175VSP は標準期と比較し，夏期は変化量が大きく，冬期は32

表－4 試験項目
試験項目( 〇175VSP ●185SP )試験方法

スランプフロー

実施時期
標準期〇●

冬期

JIS A 1150

夏期
〇●

空気量

JIS A 1128

〇●

〇●

〇

コンクリート温度

JIS A 1156

〇●

〇●

〇

〇

変化量が小さいことが分かった。185SP は外気温度－〇●

〇●

〇

単位水量

高周波加熱乾燥法〇●〇●〇

夏期に遅延形の高性能 AE 減水剤を使用し単位容積質量

〇●

〇●

〇

●

〇●

〇

円筒貫入試験JIS A 1116
JIS A 1159
JIS A 1160－●〇●〇

コンクリートの凝結試験

JIS A 1147〇●〇●〇

ブリーディング試験

JIS A 1123

〇●〇●

〇

沈降量試験

JASS 5 T-503：2018
JIS A 1132
JIS A 1108●●〇〇●〇●〇たため変化量は小さくなった。なお，3 シーズンを通じ，概ねスランプフローは経過時間とともに緩やかに低下しており，急激な低下は見られなかった。

Jリングフロー試験

圧縮強度

採取時間
練上がり直後30分、 60分
90分、120分
練上がり直後練上がり直後30分

30分

（以下，CT という）とスランプフローの変化量の関係を示す。図に示すように，CT が低くなるにつ60.0

60.0

55.0

55.0

50.0

50.0

45.0

45.0

40.0

35.00

小さくなる傾向を示している。なお，CT が 35℃

図－3 に経過時間と空気量の関係を示す。空気9035.0120030
経過時間(分)6090120〇27-45 175VSP65.0△33-50 175VSP60.0□36-55 175VSP

55.0◇40-60 175VSP

50.0●27-45 185SP(夏期遅延形)

45.0◆40-60 185SP(夏期遅延形)

40.0

量の増減について，配（調）合および 3 シーズン

35.00の違いによる影響は明確には確認できなかった。
経過時間とともに空気量がほぼ同等に推移する傾

60

冬期

70.0

スランプフロー(cm)(3) 経過時間と空気量の関係

3075.0を超えてもスランプフロー変化量が極端に大きくと 185SP に明確な差は認められなかった。

標準期

65.0

65.0

40.0

れて，若干ではあるが，スランプフロー変化量はなることは確認されなかった。さらに，175VSP

70.0

スランプフロー(ｃｍ)

図－2 に経過時間 90 分後のコンクリート温度

夏期

70.0

スランプフロー(cm)

関係

75.0

75.0

(2) コンクリート温度とスランプフロー変化量の306090120

経過時間（分）図－1 経過時間とスランプフローの関係ているが，全体では増加する結果となった。さらに，175VSP と 185SP に明確な差は認められなかった。
(4) Ｊリングフロー試験
JIS A 1160「増粘剤含有高性能 AE 減水剤を使用した高流動コンクリートのワーカビリティーの評

スランプフロー変化量（mm）

向が夏期，標準期の一部配（調）合において現れ
0標準期175VSP
冬期175VSP-50

夏期185SP遅延形
標準期185SP-100-150-2005価基準」に準じて評価を行った。図－4 に目標ス
ランプフローと PJ 値，ブロッキング値の関係を示

夏期175VSP

101520253035
コンクリート温度（℃）

40

図－2 CT とスランプフロー変化量の関係す。実機実験において PJ 値，ブロッキング値は，評価基準を満足しており，間隙通過性を有するコ7.0

ンクリートであったと考えられる。さらに，185SP6.0な差は認められなかった。
JASS 5 では，コンクリートの養生温度と打重ね

5.05.04.04.02.03.0N/mm2 に60902.01200306090

冬期

空気量（％）〇 27-45 175VSP△ 33-50 175VSP□ 36-55 175VSP◇ 40-60 175VSP● 27-45 185SP(夏期遅延形)◆ 40-60 185SP(夏期遅延形)- - - 許容範囲

5.04.03.0

ついて報告する。
貫入抵抗試験が 0.5 N/mm2 に到達した時間と CTの関係を図－5 に，目標スランプフローとの関係を図－6 に示す。

1206.0

どによって，0.1N/mm2，0.5N/mm2，1.0N/mm2 の 3
今回の実験では，この 3 水準の到達時間につい307.0

温度，躯体に要求される性能および締固め条件な水準の貫入抵抗値が示されている。

0経過時間(分)許容時間の関係を貫入抵抗値で示しており，養生て確認することとしたが，ここでは 0.56.03.0(5) 凝結試験

標準期空気量（％）

過性が高い値を示したが 175VSP と 185SP に明確

空気量（％）

ではフレッシュ性状の粘性が緩和され若干間隙通7.0

夏期

2.00306090120

経過時間（分）図－3 経過時間と空気量の関係

夏期（外気温が 25℃以上）のコンクリートに間隙通過性の評価基準75㎜以下
7050㎜以下

4040㎜以下

30であれば，先に打ち込んだコンクリートの再振20動可能時間内であることが想定できる。そこで，

10ブロッキング値(mm)以下50PJ 値 (mm)達するまでの時間が 210 分（3 時間 30 分）以上

60㎜

60から打込み終了までの時間の限度を 90 分とすると，練混ぜ開始から貫入抵抗値 0.5 N/mm2 に8070おける打重ね時間間隔の限度を 120 分，練混ぜ発生が懸念される夏期においても，先に打ち込

40302010-1045210 分を満足しており，コールドジョイントの5000検証を行った結果，全期間において，到達時間6050556065
目標スランプフロー（cm）

標準期175VSP

冬期175VSP

夏期185SP遅延形

標準期185SP

45505560
目標スランプフロー（cm）

評価基準

んだコンクリートの再振動可能時間内であるこ
図－4 目標スランプフローと PJ 値，ブロッキング値の関係とを確認した。
また，実験を行ったそれぞれの工場の結果について，夏期，標準期，冬期と CT が低くなるのバラツキはあるが，その傾向を読み取ることができる。
一方，冬期においても実験結果から，凝結が極端に遅延することはなく，適当な凝結時間を確保されていることが確認できた。さらに，
185SP は夏期に遅延形の高性能 AE 減水剤を使用したため若干凝結が遅くなる傾向を示したが，700

貫入抵抗値0.5N/mm 2到達時間（分）につれ，貫入抵抗時間が長くなることが，多少

夏期175VSP
標準期175VSP
冬期175VSP
夏期185SP遅延形
標準期185SP

600500400300200

再振動可能時間：210分
10000175VSP と 185SP に明確な差は認められなかっ10

ブリーディング試験の結果を図－7 に示す。
についてはやや大きい値にはなったが，特に顕機実験を行っており，セメント量および混和剤使用量等，配（調）合条件によるブリーディング量における相関関係は，確認することができなかった。ただし，高流動コンクリートのブリーディング量においては，0.3cm3/cm2 以下とされており，十分に満足する結果となった。さらに，鋼管充填コンクリートにおいては0.1cm3/cm2 以下とされているが，これについても満足した。さらに，175VSP と 185SP に明確な差は認められなかった。

夏期175VSP
冬期175VSP
標準期185SP700
貫入抵抗値0.5N/mm 2到達時間（分）回の実験では，単位水量が一定という条件で実40

図－5 貫入抵抗値が 0.5N/mm2 に到達した
時間と CT の関係の関係

夏期，標準期，冬期の実験結果において，冬期著にその関係を示す結果とはならなかった。今30

コンクリート温度（℃）

た。
(6) ブリーディング試験20

標準期175VSP
夏期185SP遅延形

600500400300200
再振動可能時間：210分

1000404550556065

目標スランプフロー（cm）

図－6 貫入抵抗値が 0.5N/mm2 に到達した
時間とスランプフローの関係

65

沈降量試験の結果を図－8 に示す。沈降量についても，配（調）合条件による相関関係は確認することができなかった。今回の実験では，いずれも目標管理値の 2mm を下回り，問題がないことを確認した。さらに，
175VSP と 185SP では若干 185SP の値が大きくなる傾向を示すが明確な差は認められなかった。

ブリーディング量（cm 3/cm2 ）(7) 沈降試験(8) 材料分離抵抗性

0.35
0.3ｃｍ3/ｃｍ2以下

0.30
夏期175VSP

0.25

標準期175VSP0.20

冬期175VSP
夏期185SP遅延形

0.15

標準期185SP

0.10
0.050.00

実験を行う中で，試料採取時の一輪車や練40り舟でのフレッシュコンクリートを目視で4550556065

目標スランプフロー（cm）確認したところ，分離気味と思われるような状態でも，スランプフロー試験の結果お図－7 ブリーディング試験結果

よび目視による状態は，試験値を満足し，2.5良好なフレッシュコンクリートの性状と判断された。このことから，スランプフローすることは，難しいのではないかと考えられる。

沈降量（mm）

試験の試験結果およびスランプフロー性状を，目視検査だけで材料分離抵抗性を判定

2mm以下

2
冬期175VSP

夏期185SP遅延形

1.5

標準期185SP

1そのため材料分離抵抗性を簡易的に評価で0.5きる試験方法として，円筒貫入試験を行うこととした。モルタル流入量の目安として，040mm 以下を材料分離抵抗性があるとして試40験を行った。

4550556065

目標スランプフロー（cm）

円筒貫入試験の結果を図－9 に示す。今回
図－8 沈降量試験結果の実験結果において，スランプフローが大きくなるとモルタル流入量が多くなり，ス60

ランプフローとモルタル流入量の関係に相していた 40mm についてもスランプフローが大きい配（調）合について一部多くなったものもあった。さらに，175VSP と 185SP
では若干 185SP の値が大きくなる傾向を示すが明確な差は認められなかった。
４．硬化物性(1) セメント水比と圧縮強度との関係
3 シーズン行った実機実験のセメント水比と圧縮強度の関係を図－10 に示す。実機実験に用いた配（調）合は，工組にて採用さモルタル流入量（mm）関関係があることがわかった。また目安と504030標準期175VSP

20冬期175VSP
夏期185SP 遅延形

10標準期185SP
目安

04045505560

目標スランプフロー（cm）

図－9 円筒貫入試験結果

65

80（調）合設計をした。

70

図－10 に 3 シーズン行った実機実験の圧縮強度を一次回帰直線式で表すと，3 シーズンとも関係式は全て信頼区間 95%以内となり，セメント圧縮強度(N/mm2 )れている普通コンクリートの採用式を用いて配6050
夏期y = 35.8x - 24.840標準期
y = 25.0x - 3.630

水比と圧縮強度の関係は良好であり，圧縮強度冬期 y = 38.6x - 29.320は全て満足する結果であることが確認できた。

1.71.9(2) スランプとスランプフローとの圧縮強度の比較
式は，工組ではスランプの採用式であるため，65実験したスランプフロー配（調）合の圧縮強度と実機で製造した同一呼び強度のスランプ配（調）合の実験日直近 30 個平均値の圧縮強度を用いて比較した。その結果を図－11 に示す。ス
ランプフロー配（調）合の方がスランプ配（調）合よりやや大きい圧縮強度値を示しているのは，スランプフローの圧縮強度(N/mm2)

70

ンプフローの圧縮強度に差異があるのかを今回圧縮強度に寄与するための効果が高まったことで圧縮強度が大きくなったものと考えられる。

2.52.7605550夏期175VSP45標準期175VSP40

冬期175VSP
夏期185SP遅延形

35

標準期185SP

3030

混和剤の使用量がスランプ配（調）合よりも多かったことにより，セメントの分散効果を高め

2.3

図－10 セメント水比と圧縮強度の関係

図－10 で確認した高流動コンクリートの採用
スランプフローとした場合に，スランプとスラ2.1

セメント水比(C/W)

3540455055606570

スランプの圧縮強度(N/mm2)

図－11 スランプとスランプフローとの圧縮強度の比較

また，骨材の種類，産地の違いによる圧縮強度の差も見受けられないことを確認した。さらに，
175VSP と 185SP に明確な差は認められなかった。
５．まとめ
今回の実験の目的である 175VSP と 185SP のフレッシュ性状と硬化物性の比較・確認について，若干の違いを示した試験項目もあるが，同等であると判断できた。工組において一般的に使用されている材料に関して，3 シーズンのフレッシュ性状および硬化物性について確認し，実機において製造可能であることがわかった。これらのことから今後，目的や施工条件に応じて 175VSP と185SP を適材適所に使い分け使用されることも期待される。
以上，本報で得られた知見を活用し高流動コンクリートの標準化を促進し，コンクリート構造物の品質向上および生産性向上に貢献したい。
ＳＦＷＧ委員 西 晶弘，岩本 浩二，平田 孝博，島本 聡，中尾 陽一，尾崎 圭司，
安田 慎吾，野崎 慎一，山本 佳秀
参考文献
1）西 晶弘ほか：スランプフローで管理する普通コンクリートのフレッシュ性状と硬化物性に関する報告：第 21 回（2021 年） 生コン技術大会研究発表論文集，pp.1-6，2021
2）日本建築学会：高流動コンクリートの材料・調合・製造・施工指針・同解説，2021