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日本建築学会大会学術講演梗概集（北海道） 2022 年 9 月

高炉セメントにフライアッシュを混合したコンクリートに関する実験
その 3 実機実験結果
正会員 ○中尾 陽一*1
同西晶弘*4
環境配慮型コンクリート
実機実験

高炉セメント
経時変化

同
同

正成*2
猛*5

栗延
加藤谷村賢一郎*3
新田 稔*5

同
同

フライアッシュコア強度

1. はじめに
その１では、実験の概要及びその２では、室内実験結と同様に問題はなかった。

果について述べた。本稿では，冬期における実機実験結New RC 式（k1=1.08、k2=1.0、γ=2.3）を示している。

果について報告する。

New RC 式では、その他の骨材を用いる場合に k1 は 1.0 と2. フレッシュコンクリート
目標呼び強度 33 における 4 工場のスランプおよび空気量の経時変化を図 1 に示す。フレッシュコンクリートの性状及び試験結果は全ての呼び強度で目標値を満足し、経時変化にも問題はなかった。
3. 硬化コンクリート3.1 圧縮強度発現と静弾性係数
目標呼び強度 33 における 4 工場の標準養生の圧縮強度しているが、ここでは、関西地区で提案 1)されている 1.08

結果を図 2 に示す。他の目標呼び強度も同様の結果であったが、高炉セメント B 種にフライアッシュを混合したコンクリートにおいても強度発現性に一般のコンクリート
8257空気量(%)

スランプ(cm)

62221による推定値と同様の傾向であった。
3.2 実機実験で得た圧縮強度と調合式の関係
3 工場の実機実験で得た圧縮強度と調合式との関係を図4 に示す。実機実験に用いた調合は、大阪兵庫地区にて採用されている JIS 関係式（普通ポルトランドセメント+フライアッシュ 20%：N+FA20%，材齢 56 日）を用いてセメントを高炉セメント B 種に置換えて調合設計をした。
図 4 により、実機実験の圧縮強度を一次回帰直線式で表すと、信頼区間 95%以内となり、結合材水比と圧縮強度60B工場C工場
D工場
E工場

2423としている。静弾性係数は、圧縮強度の増加に伴い、式

静弾性係数 (kN/mm2)26

図 3 に静弾性係数と圧縮強度の関係を示す。図中には、54203191803060

9012050（k1=1.08、k2=1.0、γ=2.3）

40302010BCD002030
6090
経過時間(分)経過時間(分)1020120304050
圧縮強度 (N/mm2)

607080

図 3 圧縮強度と静弾性係数の関係
70

図 1 スランプ・空気量の経時変化

7日

28日

606056日

圧縮強度(N/mm2 )
30405095%
↓

4030
2010

y = 29.4x - 15.5

B工場
大阪兵庫地区の工場採用式
m56=-24.2+30.3B/W(呼び強度21を超え45以下)

C工場
D工場
Nの出荷実績

100↑95%実験式

20

圧縮強度（N/mm2 ）

50B

CD

1.5E

1.7

1.9

2.1

2.3

2.5

2.7

結合材水比(B/W)

製造工場

図 4 実機実験で得た圧縮強度と N+FA 出荷実績との関係

図 2 目標呼び強度 33 における強度発現

Experiment on concrete mixed with fly ash in Portland
blast-furnace slag cement.
Part.3 Actual experiment results.

― 571 ―NAKAO Youichi, KURINOBU Masanari,
TANIMURA Kenichiro, NISHI Akihiro,
KATOU Takeshi, NITTA Minoru

150-200

長さ変化率（×10-6）

S値

105028日-556日-400-600
D工場
E工場

-800

E工場BFS100-10102030405060-10000標準養生強度(N/mm2 )

285684112140168196

乾燥期間（日）図 5 標準養生強度と S 値の関係（材齢 56 日）

図 7 長さ変化試験

60変化の結果を図 7 に示す。E 工場の結果より、細骨材を普通骨材（砕砂）から高炉スラグ（BFS）に置換えることにより長さ変化が 2 割程度小さくなる傾向が見られた。

コア強度（N/mm2 ）504. まとめ(1) 高炉セメント B 種にフライアッシュをセメントの内40割りで 20%混合した調合のコンクリートは、大阪兵庫地区にて既に採用されている JIS 関係式（N+FA20%，材齢56 日）を用いて調合設計出来ることが示唆された。

3028日

(2)

56日の目標呼び強度で目標値を満足し、120 分の経時変化にも2020304050

フレッシュコンクリートの性状及び試験結果は全て問題がないことを確認できた。

60(3)簡易断熱養生強度（N/mm2）

各種養生の圧縮強度の強度発現性は、一般のコンクリートと同様に問題がないことを確認できた。

図 6 コア強度と簡易断熱養生強度の関係(4)の関係は良好であった。また、図 4 に N+FA20%における静弾性係数は、圧縮強度の増加に伴い、式による推定値と同様の傾向であった。

出荷実績を併記しているが圧縮強度は同等であり、JIS 関(5)

係式（N+FA20%，材齢 56 日）で高炉セメント B 種に置き頼区間 95%以内となり、結合材水比と圧縮強度の関係は換えても問題がないことを確認できた。

良好であった。

3.3 実機実験で得た圧縮強度とＳ値との関係
代表工場で作製した模擬体の 56 日コア強度と実機実験(6)で得た 28 日標準水中強度の 28S56 値を図 5 に示す。

た。

2

冬期期間における構造体強度補正値 28S91(N/mm )である

実機実験の圧縮強度を一次回帰直線式で表すと、信N+FA20%における出荷実績の圧縮強度と実機実験で得た BB+FA20%の圧縮強度は同等であることを確認でき(7)

模擬体の 56 日コア強度と実機実験で得た 28 日標準水

中強度の 28S56 値は、冬期期間における構造体強度補正値6N/mm2 を満足する結果が得られた。
3.4 コア強度と簡易断熱養生強度との関係
代表工場で作製した模擬体の 28 日（56 日）コア強度と2228S91(N/mm )である 6N/mm を満足する結果が得られた。

(8)

コア強度と簡易断熱養生強度には高い相関関係があ

28 日（56 日）簡易断熱養生強度を用いて比較した結果をり、構造体強度の判定に簡易断熱養生をした圧縮強度で図 6 に示す。

判定しても問題がないことを確認できた。

コア強度と簡易断熱養生強度には高い相関関係があり、構造体強度の判定に簡易断熱養生をした圧縮強度で判定しても問題がないことを確認できた。
3.5 長さ変化試験
代表工場の目標呼び強度 33 の試験材齢 56 日までの長さ*1 関西宇部*3 新関西菱光*5 淺沼組*2 阪南産業*4 さくら生コン

参考文献1) 岩清水隆他：関西地区におけるコンクリートのヤング係数の実態調査と構造設計におけるヤング係数設定方法の一
提案，コンクリート工学，Vol.42，No.12，pp.15-22，2004*1 Kansai Ube Co.,Inc*2 Hannansangyou Co., LTD*3 Sinkansairyoko Corporation *4 Sakuranamakon Co., Inc*5 Asanuma Corporation― 572 ―