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日本建築学会大会学術講演梗概集（北海道） 2022 年 9 月

スラグ系細骨材の表乾状態判定方法に関する研究（その 2．スラグ系細骨材の実験結果）
正会員
同
同
スラグ系細骨材
乾燥質量法

含水率
フローコーン法○安田慎吾*
清原千鶴**
原品 武**

正会員
同同

今本啓一**
山﨑順二***
加藤 猛***

表乾状態
静電容量法

1．はじめに102．実験結果および考察
2.1 乾燥質量法による結果
各細骨材の含水率測定結果を図-1，図-2，図-3，図-4 およ

8600

6400

4200

20

び図-5 において赤実線で示す。各骨材の直線減少領域の近00似直線を黒実線で示し，漸減小領域に移り変わった点を表乾34
乾燥時間（日）状態として判定した。その判定した箇所を赤点線で示している。

図-1 陸砂の乾燥時間と骨材含水率および静電容量

図から陸砂(図-1)，フェロニッケルスラグ細骨材(図-2)および1210骨材含水率（％）

高炉スラグ細骨材(図-3)は，表乾状態を示す変曲点で曲線がなだらかになり気乾状態になっているのに対し，銅スラグ細骨材(図-4)および電気炉酸化スラグ細骨材(図-5)は，表乾状態を示す変曲点から，短い時間ですぐに気乾状態になっている。
これは，銅スラグ細骨材および電気炉酸化スラグ細骨材の表56500

骨材含水率
直線減少領域の近似直線静電容量

86400
300

420021000

乾状態時の含水率（吸水率）が小さいことを示している。

002.2 静電容量の測定結果

1045なっている。銅スラグ細骨材および電気炉酸化スラグ細骨材は，8いてもロットの違いによるばらつきも考えられるため，今後はこれらの要因についても検討を行う必要がある。

2002100012
乾燥時間（日）34

図-3 高炉スラグの乾燥時間と骨材含水率および静電容量6

骨材含水率（％）

骨材においては，製造工場の違いならびに同一製造工場にお300

40

材の種類によって異なるが，乾燥質量法により表乾状態を判乾状態判定の目安になることが考えられる。なお，スラグ系細4000

このように表乾状態と判定した時点の静電容量の値は細骨定し，その時の静電容量の値を把握することで，各細骨材の表5006

他の細骨材に比べて静電容量が高めとなった。これらの細骨材に含まれる鉄酸化物の影響が要因の 1 つとして考えられる。

600

骨材含水率
直線減少領域の近似直線
静電容量

800

骨材含水率
直線減少領域の近似直線
静電容量

54600

34002200

10002.3 フローコーン法で得られた表乾状態の判定
フローコーン法で得られた表乾状態の判断状態を表-1 に示
Research on the method for determining the dry state of slag-based fine aggregate(Part 2. Experimental results of slag-based fine aggregate)― 65 ―

静電容量（F)で表乾状態と判定した変曲点から静電容量の減少が穏やかに骨材含水率（％）

ーで示す。なお，乾燥質量法で表乾状態と判定した時点の静に湿潤状態から一定の勾配で静電容量が減少し，乾燥質量法

23
乾燥時間（日）静電容量（F)1，図-2，図-3，図-4 および図-5 において塗りつぶし丸マーカ

図から乾燥による静電容量の経時変化も乾燥質量法と同様

1

図-2 フェロニッケルスラグの乾燥時間と骨材含水率
および静電容量

乾燥時間による骨材含水率における静電容量の結果を図-

電容量を図中の赤丸で示している。

静電容量（F)

骨材含水率（％）

状態判定実験の結果について述べる。

800

骨材含水率
直線減少領域の近似直線
静電容量

静電容量（F)

12

本報(その 2)では，その 1 で提案したスラグ系細骨材の表乾12乾燥時間（日）34

図-4 銅スラグの乾燥時間と骨材含水率および静電容量
YASUDA Shingo, IMAMOTO Kei-ichi
KIYOHARA Chizuru, YAMASAKI Junji
HARASHINA Takeshi, KATO Takeshi

表-14800

3600

2400

1200

骨材含水率（％）

60

各骨材のフローコーンでの表乾状態

図中緑丸部分の状態

静電容量（F)

5

骨材含水率
1200
直線減少領域の近似直線
静電容量
1000

図中赤丸部分の状態

フェロニッ
ケルスラグ

00

12乾燥時間（日）3図-5 電気炉酸化スラグの乾燥時間と骨材含水率
および静電容量高炉スラグす。また，フローコーン法で表乾状態として判定した箇所を図1，図-2，図-3，図-4 および図-5 に緑丸で示す。スラグ系細骨材は，工場生産であり微粒分が取り除かれており崩れやすくなっている。銅スラグおよび電気炉酸化スラグは，粒子の質量が銅スラグ大きく（密度が高く粒子体積が大きい）表面水が存在している湿潤状態でも試料が崩れることがある。
2.4 各種方法で得られた表乾判定結果の比較
各種方法で得られた細骨材の表乾状態判定の測定値を図6 に示す。陸砂に関しては，乾燥質量法とフローコーン法で表電気炉酸化スラグ乾状態を判定した時の静電容量が一致しており，乾燥質量法ならびにフローコーン法の有用性が確認できた。
一方，フェロニッケルスラグ細骨材，高炉スラグ細骨材，銅ス
1200

ラグ細骨材および電気炉酸化スラグ細骨材は，フローコーン法
電容量より高い値を示した。フローコーンでは，スラグ系細骨材の表面性状がガラス質状や多孔質状であるためすべりやすい状況にある。スラグ系細骨材においてはフローコーン法による静電容量(F)で得られた表乾状態の静電容量が乾燥質量法で得られた静乾燥質量法で得られた静電容量
フローコーン法で得られた静電容量

1000
800
600400200

判定では含水率が大きくなる可能性が示唆された。
乾燥質量法により求めた骨材の吸水率とその 1 の表-1 に示す物性値の比較を図-7 に示す。吸水率は，実験値と物性値でわずかな誤差があるがほぼ同じ値を示すことがわかった。

0PSFNSBFS

CUS

EFS

図-6 各種方法で得られた細骨材の表乾状態判定の測定値以上のことから，乾燥質量法により求めた変曲点は，細骨材3.0における表乾状態判定の一つの指標となると考えられる。

乾燥質量法で求めた吸水率

物性値の吸水率3．まとめ
スラグ系細骨材を含む 5 種類の細骨材を使用した実験を行い，表乾状態を乾燥質量法とフローコーン法とで比較して以下吸水率(％)

2.5
2.0
1.5
1.00.5の知見が得られた。

0.0

スラグ系細骨材のフローコーン法で得られた静電容量は，乾PS

燥質量法で得られた静電容量より高くなった。

FNSBFSCUS

EFS

図-7 乾燥質量法により求めた吸水率の実験値と物性値

また，スラグ系細骨材において，乾燥質量法における変曲点を指標とした静電容量による表乾状態判定の可能性が示唆された。

*(株)関西宇部**東京理科大学***(株)淺沼組

〈謝 辞〉
本研究の実施においては，大阪広域生コンクリート協同組合の皆様，（株）関西宇部の皆様，(株)淺沼組 技術研究所の皆様およ
び鐵鋼スラグ協会の協力を得ました。ここに感謝の意を表します。
* Kansai Ube Corporation**Tokyo University of Science***ASANUMA Corporation― 66 ―